第一篇：鑄造起重機計算書

鑄造起重機

設 計 計 算 書

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審核：

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YZ125/32－19m A7鑄造起重機是玉溪匯溪金屬鑄造制品有限公司的主要設備之一，安裝于鋼水接收跨，主要用于吊運鋼包作業。作業現場較惡劣，起重機作業率較高。通過競標，玉溪匯溪金屬鑄造制品有限公司委托我公司設計、制造該特種設備，并對設備的性能作了具體的規定。

1.主起升機構采用行星三減速器方案，橋架采用二梁二軌結構。2.主要性能參數：

a.額定起重量： 125/32t b.工作級別： A7 c.跨度： 19m d.引入電源： 380V 50HZ，三相交流 e.起重機輪壓：〈 672KN f.最大起升高度： 24/28m g.額定主起升速度： 0.7～7m/min h.額定付起升速度： 9.7m/min i.小車運行速度： 34.8m/min j.大車運行速度： 77.5m/min 本計算書針對鑄造起重機最關鍵部位進行設計、計算和校核。主要分主小車的設計與計算、副小車的設計與計算、大車運行電機選擇及鋼結構部分強度計算與校核四大部分。

一、小車的設計與計算

已知數據：起重量Q=125t,起升高度H=24m.起升速度：V=0.7～7m/min,付起升速度：V=9.7m/min,小車運行速度V=34.8m/min,工作級別為M7。機構接電持續率JC=60%，小車質量約為G0=79412kg，吊鉤梁裝配約重G1=13226Kg.1.確定起升機構傳動方案,選擇定滑輪組和動滑組.按照布置緊湊的原則,決定采用圖1方案,按Q=125t取滑輪組倍率a=6, 承載繩分支數:z=2×2×6，滑輪組采用滾動軸承,當a=6,得滑輪組效率取ηn=0.985.

圖1 小車布置圖

2.鋼絲繩型號的確定及所受最大拉力的計算 Smax=(Q+G1)/Zηn=9068kg=88.87kN 鋼絲繩破斷拉力Sb.Sb.=n×Smax=7×88.87=622.09KN.特重級工作類型（工作級別M7）時安全系數n=7.故，選用瓦林吞型鋼芯右交互捻鋼絲繩，NAT6×19W+IWR。鋼絲公稱抗拉強度1770MPa,直徑d=36mm，鋼絲繩最小破短拉力（Sb）=761KN.標記如下：鋼絲繩28NAT6×19W+IWR1770ZS 3.滑輪組主要尺寸的確定

滑輪的最小直徑：D≥d(e-1)=28×(25-1)=672mm 故平衡滑輪直徑取底槽D1=φ500，動滑輪底槽直徑取D2=φ580mm，滑輪軸徑取φ200mm。

4.卷筒組規格型號的確定

D=φ1250mm，卷筒繩槽尺寸由鋼絲繩直徑決定取槽距P=30mm 卷筒尺寸L0=2（Ha/πD+Z0+4）P+l1+l2=4960mm 取L0=5000mm。式中，Z0－附加安全圈，取Z0=3

-***3

2.GB6067-85 通用機械安全規程 3.GB/T14405-93 通用橋式起重機 4.JB6129-92 鑄造起重機

5.GB12602-90 起重機械超載保護裝置安全技術規范 6.GB5972-86 起重機械用鋼絲繩檢驗和報廢實用規范 7.GB5905-86 起重機試驗規范和程序 8.GB7592-87 通用橋式起重機界限尺寸

9.GB8923-88 涂裝前鋼材表面銹蝕等級和除銹等級 10.GB9286-88 色漆和清漆漆膜的劃格試驗 11.JB/T7688.1-95 冶金起重機技術條件通用要求 12.JB/T53442-94 通用橋式起重機產品質量分等 13.GB10051.1～10051.5-88 起重機吊鉤 14.JB/T6406.1～6406.3-93 電力液壓塊式制動器 15.ZBJ80007.1～80007.3-87 起重機用鑄造卷筒 16.JB/T6392.1～6392.2-92 起重機車輪 17.GB5973～5976-86 鋼絲繩夾

18.JB/T53459-94 電力液壓塊式制動器產品質量分等 19.ZBJ19010-88 起重機減速器 20.JB3241～3242-83 十字軸式萬向聯軸器 21.GBJ17-88 鋼結構設計規范

主要參考文獻： 《起重機設計手冊》大連起重機器廠編1997版

《起重機設計手冊》中國鐵道出版社出版2001版

《起重機金屬結構設計》機械工業出版社出版1995版

《起重運輸機金屬結構》中國鐵道出版社出版2002版

《機械設計手冊》化學工業出版社出版2002版

第二篇：腳手架計算書

扣件式腳手架計算書

計算依據：

1、《建筑施工腳手架安全技術統一標準》GB51210-20162、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》JGJ130-20113、《建筑結構荷載規范》GB50009-20124、《鋼結構設計標準》GB50017-20175、《建筑地基基礎設計規范》GB50007-20116、《建筑結構可靠性設計統一標準》GB50068-2018

一、腳手架參數

卸荷設置

無

結構重要性系數γ0

可變荷載調整系數γL

0.9

腳手架安全等級

II級

腳手架搭設排數

雙排腳手架

腳手架鋼管類型

Φ48×2.5

腳手架架體高度H(m)

立桿步距h(m)

1.5

立桿縱距或跨距la(m)

1.8

立桿橫距lb(m)

0.9

橫向水平桿計算外伸長度a1(m)

0.15

內立桿離建筑物距離a(m)

0.2

雙立桿計算方法

不設置雙立桿

二、荷載設計

腳手架設計類型

裝修腳手架

腳手板類型

沖壓鋼腳手板

腳手板自重標準值Gkjb(kN/m2)

0.3

腳手板鋪設方式

2步1設

密目式安全立網自重標準值Gkmw(kN/m2)

0.01

擋腳板類型

木擋腳板

欄桿與擋腳板自重標準值Gkdb(kN/m)

0.17

擋腳板鋪設方式

2步1設

每米立桿承受結構自重標準值gk(kN/m)

0.129

裝修腳手架作業層數nzj

裝修腳手架荷載標準值Gkzj(kN/m2)

地區

浙江杭州市

安全網設置

全封閉

基本風壓ω0(kN/m2)

0.3

風荷載體型系數μs

風壓高度變化系數μz(連墻件、單立桿穩定性)

0.81，0.81

風荷載標準值ωk(kN/m2)(連墻件、單立桿穩定性)

0.243，0.243

計算簡圖：

立面圖

側面圖

三、橫向水平桿驗算

縱、橫向水平桿布置方式

橫向水平桿在上

縱向水平桿上橫向水平桿根數n

0

橫桿抗彎強度設計值[f](N/mm2)

205

橫桿截面慣性矩I(mm4)

92800

橫桿彈性模量E(N/mm2)

206000

橫桿截面抵抗矩W(mm3)

3860

縱、橫向水平桿布置

承載能力極限狀態

q=1.3×(0.028+Gkjb×la/(n+1))+0.9×1.5×Gk×la/(n+1)=1.3×(0.028+0.3×1.8/(0+1))+0.9×1.5×2×1.8/(0+1)=5.598kN/m

正常使用極限狀態

q＇=(0.028+Gkjb×la/(n+1))=(0.028+0.3×1.8/(0+1))=0.568kN/m

計算簡圖如下：

1、抗彎驗算

Mmax=max[qlb2/8，qa12/2]=max[5.598×0.92/8，5.598×0.152/2]=0.567kN·m

σ=γ0Mmax/W=1×0.567×106/3860=146.849N/mm2≤[f]=205N/mm2

滿足要求！

2、撓度驗算

νmax=max[5q＇lb4/(384EI)，q＇a14/(8EI)]=max[5×0.568×9004/(384×206000×92800)，0.568×1504/(8×206000×92800)]=0.254mm

νmax＝0.254mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[900/150，10]＝6mm

滿足要求！

3、支座反力計算

承載能力極限狀態

Rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=5.598×(0.9+0.15)2/(2×0.9)=3.429kN

正常使用極限狀態

Rmax＇=q＇(lb+a1)2/(2lb)=0.568×(0.9+0.15)2/(2×0.9)=0.348kN

四、縱向水平桿驗算

承載能力極限狀態

由上節可知F1=Rmax=3.429kN

q=1.3×0.028=0.036kN/m

正常使用極限狀態

由上節可知F1＇=Rmax＇=0.348kN

q＇=0.028kN/m1、抗彎驗算

計算簡圖如下：

彎矩圖(kN·m)

σ=γ0Mmax/W=1×0.012×106/3860=3.022N/mm2≤[f]=205N/mm2

滿足要求！

2、撓度驗算

計算簡圖如下：

變形圖(mm)

νmax＝0.106mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1800/150，10]＝10mm

滿足要求！

3、支座反力計算

承載能力極限狀態

Rmax=0.071kN

五、扣件抗滑承載力驗算

橫桿與立桿連接方式

單扣件

扣件抗滑移折減系數

0.85

扣件抗滑承載力驗算：

橫向水平桿：Rmax=1×3.429=3.429kN≤Rc=0.85×8=6.8kN

縱向水平桿：Rmax=1×0.071=0.071kN

滿足要求！

六、荷載計算

腳手架架體高度H

腳手架鋼管類型

Φ48×2.5

每米立桿承受結構自重標準值gk(kN/m)

0.129

立桿靜荷載計算

1、立桿承受的結構自重標準值NG1k

單外立桿：NG1k=(gk+(lb+a1)×n/2×0.028/h)×H=(0.129+(0.9+0.15)×0/2×0.028/1.5)×14=1.806kN

單內立桿：NG1k=1.806kN2、腳手板的自重標準值NG2k1

單外立桿：NG2k1=(H/h+1)×la×(lb+a1)×Gkjb×1/2/2=(14/1.5+1)×1.8×(0.9+0.15)×0.3×1/2/2=1.465kN

1/2表示腳手板2步1設

單內立桿：NG2k1=1.465kN3、欄桿與擋腳板自重標準值NG2k2

單外立桿：NG2k2=(H/h+1)×la×Gkdb×1/2=(14/1.5+1)×1.8×0.17×1/2=1.581kN

1/2表示擋腳板2步1設

4、圍護材料的自重標準值NG2k3

單外立桿：NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.8×14=0.252kN5、構配件自重標準值NG2k總計

單外立桿：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=1.465+1.581+0.252=3.298kN

單內立桿：NG2k=NG2k1=1.465kN

立桿施工活荷載計算

外立桿：NQ1k=la×(lb+a1)×(nzj×Gkzj)/2=1.8×(0.9+0.15)×(2×2)/2=3.78kN

內立桿：NQ1k=3.78kN

組合風荷載作用下單立桿軸向力：

單外立桿：N=1.3×(NG1k+

NG2k)+0.9×1.5×NQ1k=1.3×(1.806+3.298)+

0.9×1.5×3.78=11.738kN

單內立桿：N=1.3×(NG1k+

NG2k)+0.9×1.5×NQ1k=1.3×(1.806+1.465)+

0.9×1.5×3.78=9.355kN

七、立桿穩定性驗算

腳手架架體高度H

立桿計算長度系數μ

1.5

立桿截面抵抗矩W(mm3)

3860

立桿截面回轉半徑i(mm)

16.1

立桿抗壓強度設計值[f](N/mm2)

205

立桿截面面積A(mm2)

357

連墻件布置方式

兩步兩跨

1、立桿長細比驗算

立桿計算長度l0=Kμh=1×1.5×1.5=2.25m

長細比λ=l0/i=2.25×103/16.1=139.752≤210

滿足要求！

軸心受壓構件的穩定系數計算：

立桿計算長度l0=Kμh=1.155×1.5×1.5=2.599m

長細比λ=l0/i=2.599×103/16.1=161.413

查《規范》表A得，φ=0.2712、立桿穩定性驗算

組合風荷載作用

單立桿的軸心壓力設計值N=1.3(NG1k+NG2k)+0.9×1.5NQ1k=1.3×(1.806+3.298)+0.9×1.5×3.78=11.738kN

Mwd=γLφwγQMwk=γLφwγQ(0.05ζ1wklaH12)=0.9×0.6×1.5×(0.05×0.6×0.243×1.8×32)=0.096kN·m

σ=γ0[N/(φA)+

Mwd/W]=1×[11737.875/(0.271×357)+95659.38/3860]=146.108N/mm2≤[f]=205N/mm2

滿足要求！

八、連墻件承載力驗算

連墻件布置方式

兩步兩跨

連墻件連接方式

扣件連接

連墻件約束腳手架平面外變形軸向力N0(kN)

連墻件計算長度l0(mm)

600

連墻件截面類型

鋼管

連墻件型號

Φ48.3×3.6

連墻件截面面積Ac(mm2)

506

連墻件截面回轉半徑i(mm)

15.9

連墻件抗壓強度設計值[f](N/mm2)

205

連墻件與扣件連接方式

雙扣件

扣件抗滑移折減系數

0.85

Nlw=1.5×ωk×2×h×2×la=1.5×0.243×2×1.5×2×1.8=3.937kN

長細比λ=l0/i=600/15.9=37.736，查《規范》表A.0.6得，φ=0.896

(Nlw+N0)/(φAc)=(3.937+3)×103/(0.896×506)=15.301N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2=174.25N/mm2

滿足要求！

扣件抗滑承載力驗算：

Nlw+N0=3.937+3=6.937kN≤0.85×12=10.2kN

滿足要求！

九、立桿地基承載力驗算

地基土類型

粘性土

地基承載力特征值fg(kPa)

140

地基承載力調整系數mf

0.4

墊板底面積A(m2)

0.25

立柱底墊板的底面平均壓力p＝N/(mfA)＝11.738/(0.4×0.25)＝117.379kPa≤γufg＝1.254×140

=175.56kPa

滿足要求！

第三篇：吊繩計算書

吊繩計算書

計算依據：

1、《建筑施工起重吊裝安全技術規范》JGJ276-2012

2、《建筑施工計算手冊》江正榮編著

3、《建筑材料規范大全》

鋼絲繩容許拉力計算: 鋼絲繩容許拉力可按下式計算: [Fg] = aFg/K 其中: [Fg]──鋼絲繩的容許拉力；

Fg ──鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和,取 Fg=20.00kN；

α──考慮鋼絲繩之間荷載不均勻系數，α=0.85； K ──鋼絲繩使用安全系數，取 K=5.50；

經計算得 [Fg]=20.00×0.85/5.50=3.09kN。

鋼絲繩的復合應力計算: 鋼絲繩在承受拉伸和彎曲時的復合應力按下式計算: σ = F/A+d0E0/D 其中: σ──鋼絲繩承受拉伸和彎曲的復合應力； F──鋼絲繩承受的綜合計算荷載,取 F=15.50kN； A──鋼絲繩鋼絲截面面積總和,取 A=245.00mm2； d0──單根鋼絲的直徑(mm)，取 d0=1.00mm； D──滑輪或卷筒槽底的直徑,取 D=343.00mm； E0──鋼絲繩的彈性模量，取 E0=20000.00N/mm2。

經計算得 σ=15500.00/245.00+1.00×20000.00/343.00=121.57N/mm2。

鋼絲繩的沖擊荷載計算: 鋼絲繩的沖擊荷載可按下式計算: Fs = Q(1+(1+2EAh/QL)1/2)其中: Fs──沖擊荷載； Q──靜荷載，取 Q=20.50kN；

E──鋼絲繩的彈性模量，取 E=20000.00N/mm2； A──鋼絲繩截面面積，取 A=111.53mm2； h──鋼絲繩落下高度,取 h=250.00mm； L──鋼絲繩的懸掛長度，取 L=6000.00mm。

經計算得 Fs =20500.00×(1+(1+2×20000.00×111.53×250.00/20500.00/6000.00)1/2)=85545.05N≈86kN

第四篇：教學樓計算書

一、負荷計算

1.負荷計算的方法：

負荷計算的方法采用需要系數法，具體的計算公式來自中國航空工業規劃設計研究院編寫的《工業與民用配電設計手冊》。

2.AL配電柜 2.1總負荷：

相數：三相 同時系數：0.8總負荷：152.4kW 總功率因數：0.85 有功功率：121.9kW 計算電流：217.7A，故選額定電流為250的刀熔開關，進線電纜YJV22-1KV-4*120-FC.二．防雷等級計算

1、計算方法：

年預計雷擊次數計算方法取自國家標準GB50057-94《建筑物防雷設計規范》(2000年版)。所使用的計算公式來自于該標準中的附錄一。計算中使用的氣象資料來自中國航空工業規劃設計研究院編寫的《工業與民用配電設計手冊》。

2、年預計雷擊次數計算

校正系數 k=1.0

2當地雷擊大地的年平均密度(直接設定)Ng=3.880次/(km·a)建筑物的長、寬、高 L=109(m)W=83.4(m)H=15.6(m)截收相同雷擊次數的等效面積

0.5-62H<100 Ae=(LW＋2(L＋W)(H(200-H))＋πH(200-H))×10=0.0388(km)建筑物年預計雷擊次數 N=kNgAe=0.1505(次)<0.3由于是人員密集場所，故按2類防雷建筑設計。

三.照度計算

1.照度計算方法：

計算中采用利用系數法計算室內平均照度。照度計算的方法取自同濟大學出版社出版的《電氣照明》一書。用利用系數表取自湖南省建筑電氣設計情報網編寫的《民用建筑電氣設計手冊》和中國建筑工業出版社出版的《建筑電氣設計手冊》。

2、室空間比計算：

房間長：L = 9.6 米，寬：W = 7.4 米，房間面積：A = 71.0平方米 工作面高度：Hw = 0.8 米，燈具安裝高度：Hf = 3.2 米 室空間比：RCR = 5(Hf0.8)×(9.6 + 7.4))/(9.6×7.4)= 2.93 頂棚反射系數：0.7，墻面反射系數：0.5，地面反射系數：0.2

3、燈具條件：

燈具型號：簡式熒光燈YG2-1，燈具數量：N = 13，取N=12 光源類型：用戶自定，光源功率（光源數N×單燈具功率Pw）：12×35W 光源光通量：φ= 3150 lm，燈具維護系數：K0 = 0.80

4、利用系數：

根據以上條件查表得到利用系數：U = 0.7

5、工作面平均照度計算：

平均照度：Eav = NφU K0 / A =(12×3150×0.70×0.80)/ 71.0 = 295.8 lx，滿足設計要求

6、照度功率密度計算：

功率密度：P0 = N Pw / A =(12×35)/ 71.0 = 5.9 W/m 2，符合設計要求

第五篇：計算書封皮

青海礦業800萬噸選煤項目

擋墻工程計算書

審核人：

校對人：

設計人：

中國水利水電第四工程局有限公司勘測設計研究院

二零一四年七月