第一篇：恒壓供水設備設計計算書

恒壓供水設備設計計算書

南京綠源供水設備有限公司

（本例為舊系統改造項目，紅字為選擇參數）

1供水設備選型 1.1設備基本要求

1.1.1供水高度：

3m*9層=27m（層高和層數按實際選取）1.1.2用水人數：

3.5人*240戶=840人

（每戶按3.5~5選取）1.2.1最大小時用水量

根據公式：最大小時用水量：Q=n* q* k /24,000

(m3/h)1.2.2最大小時用水量計算

公式取值：用水人數：

n=840(人)

用水標準：

q=150(升/人*日)

（q為常數）

峰谷系數：

k=3

（k按2~4選取）則最大小時用水量：Q=n*q*k/24000=840*150*3/24000=15.75(m3/h)1.3揚程計算

根據所需供水揚程：H=h1+h2+h3

(m)取值--供水高度：

h1= 27

(m)

流阻總和--取0.15MPa 折合：

h2= 15

(m)

（h2按計算取值）出口壓力--取0.1MPa 折合：

h3= 10

(m)

（h3按計算取值）則所需供水揚程：Ha=ha1+ha2+ ha3=27+10+10=52(m)1.4設備選型

按上列理論計算，正常所需供水揚程為52米，最大小時用水量為15.75立方米/小時（人均日用水量取值q=150升，峰谷系數取值k=3，均為參數取用范圍的中值）。

選用ZB16-32-52智能變頻供水設備一套，智能變頻供水設備額定流量為31.5立方米/小時，額定揚程52米。每套設備配三臺全型CR16-40(揚程52m，流量10.5m3/h，功率4KW)，立式多級泵組成泵組，互為侖換泵配合使用，在智能調頻控制下，泵組的工作狀態為：

1.4.1在低峰情況下，如果深夜至凌晨，開動一臺泵，水泵處于變頻工況運行，在52米揚程上流量為10.5立方米/小時，已基本可滿足正常的供水需求。

1.4.2一般情況下，開動二臺泵。在52米揚程上流量最高可達21立方米/小時，已基本可滿足正

常的供水需求，因此，通常只是二臺泵投入運行。其中一臺泵處于變頻運行，根據用水量自動控制調整轉速，保持足夠的供水壓力。

1.4.3在用水量突然增大的情況下，系統將會自動再增開另一臺泵。其中一臺泵處于變頻運行，根據用水量自動控制調整轉速，保持足夠的供水壓力。

1.4.4在用水量增幅特別大的時候，三臺泵會同時處于工頻運行狀態，此時在52米揚程上, 三臺泵最高可提供31.5立方米/小時的流量，三泵合計流量為所供用戶理論小時用水量的200%。1.4.4本系統當一臺泵發生故障或進行保養時，另一臺則投入運行，不會影響正常供水。

2供水系統改造 2.1供水設備

將原加壓給高位水池的水泵拆除，安裝恒壓供水設備。2.2供水管道

原供水管道基本不用大的改動。只將立管進水池端短接，原進水池管口增加液位浮球閥，以保證消防用水量。2.3低位水池

原低位水池取消（或拆除）。新安裝低位進水罐按四小時的蓄水量約60立方米選型。當仃止市政供水后四小時內仍能正常供水。當發生火警時，能及時供應消防用水。水罐材質觸水部分為全不銹鋼，進水選用全銅電子液壓閥，水位控制為不銹鋼電磁感應電極。

南京綠源供水設備有限公司

2012.1.25

第二篇：設備設計計算書

同步碎石封層設備液壓系統設計計算書

同步碎石封層設備（一下簡稱“設備”）的主要工作部分由瀝青泵、布料輥、導熱油馬達、攪拌站和布料起升裝置構成。本套設備的液壓系統，采用開式LS回路+薩奧-丹佛斯PVG系統（即比例控制閥組），設備要求精度較高的部分為瀝青的灑布量須與設備的行走速度相匹配，主要的工作部件分別為：瀝青泵驅動馬達設備、布料輥驅動馬達設備、導熱油泵驅動馬達設備、物料攪拌站驅動馬達設備和物料舉升設備。各部分的設計計算如下：

一、已知設計參數 π=3.14 發動機轉速為n=1800RPM 液壓系統容積效率ηv=0.95 液壓系統機械液壓效率ηmh=0.95

液壓系統總功率ηt=ηv*ηmh=0.9

二、瀝青泵驅動馬達設備設計計算及選型 該部分系統的設備參數為：

瀝青泵型號為NYP110，理論排量Qv=110L/100r=1100cc/r，適用流體粘度為600，最大轉速N1max=550RPM，出口壓差為ΔP1=0.6MPa；

瀝青泵的機械效率取η1=0.5；

該系統的設定工作壓力為ΔP=15MPa=150BAR 計算瀝青泵的驅動扭矩

M1=(Qv*ΔP1)/(2πη1)=210N*m 設定萬向軸的傳遞效率為η2=0.9 在系統工作壓力為ΔP的情況下，計算出驅動液壓馬達的排量為

Vg1=20π*M1/（ΔP*ηmh*η2）=102cc/r 由于是采用的液壓馬達直連瀝青泵，則液壓馬達在N1max=550RPM的情況下，其需要輸入的流量為

Qv1=Vg1*N1max/(1000*ηv)=60L/min 馬達的輸出功率為

P1=(Qv1*ΔP1*ηt)/600=13.5kW 根據上述計算，經過圓整，可供選取的馬達排量為100cc/r，可供選擇的定量馬達型號為

1、寧波歐易液壓馬達：NHM1-100，采用標準配油盤，排量為100cc/r，額定工作壓力25MPa，最高工作壓力為32MPa，轉速為15-1000RPM；

三、布料輥驅動馬達設備設計計算及選型 該部分系統的設備參數為： 布料輥端面半徑R=100mm； 布料輥摩擦系數f=0.5； 物料斗舉升傾角α=40°； 料斗長度a=4.8m； 料斗寬度b=2.5m；

流量調節板開度h=0.012m； 骨料密度ρ=1700kG/m3； 該系統的設定工作壓力為ΔP2=5MPa=50 BAR 布料輥轉速為n2=50-130RPM 液壓馬達相關機械設備的傳動效率為η2=0.9 計算布料輥的驅動扭矩 M2=F*R--------------------------○F=N1*f----------------------------○N1=Gcos50°--------------------○H=h/sin50°----------------------○G=abHρg-------------------------○聯立上述5式，帶入數據，可得

M2=abhρgfRctg50°=100.3N*m 在壓力差為ΔP2=50BAR的情況下，驅動馬達的排量為

Vg2=20π*M2/（ΔP2*ηmh*η3）=147cc/r 馬達需要輸入的流量為

Qv2=Vg2*N2max/(1000*ηv)=21L/min 馬達的輸出功率為

P2=(Qv2*ΔP2*ηt)/600=1.6kW 根據上述計算，經過圓整，可供選取的馬達排量為150cc/r，可供選擇的定量馬達型號為

1、寧波歐易液壓馬達：NHM2-150，采用標準配油盤，排量為150cc/r，額定工作壓力25MPa，最高工作壓力為32MPa，轉速為15-1000RPM。

2、山東瑞諾擺線馬達：BM1-160，排量為160cc/r，額定工作壓力為12.5MPa，額定轉速為356RPM。（優選）

四、導熱油泵驅動馬達設備設計計算及選型 該部分的設備參數及要求為： 導熱油泵扭矩為M3=21N*m； 導熱油泵額定轉速N3=1440RPM； 機械結構傳遞效率為η3=0.9 系統設定壓力為ΔP3=5MPa=50BAR 液壓馬達相關機械設備的傳動效率為η3=0.9 計算驅動馬達的排量

Vg3=20πM3/（ΔP3*ηmh*η3）=30cc/r 馬達要輸入的流量為

Qv3= Vg3*N3/(1000*ηv)=47L/min 馬達的輸出功率為

P3=(Qv3*ΔP3*ηt)/600=3.5kW 根據上述計算，經過圓整，可供選取的馬達排量為30cc/r，可供選擇的定量馬達型號為

1、天津市天機力源齒輪馬達：GMC4-32-1H7F4-30，排量為32cc/r，額定工作壓力20MPa，公稱轉速為3150RPM，最低轉速為900RPM。（優選）

五、物料攪拌站驅動馬達設備設計計算及選型

該部分的設備參數及要求為：

攪拌驅 動扭矩為M4=640N*m； 攪拌轉速為N4max=60RPM;機械結構傳遞效率為η4=0.9 系統設定壓力為ΔP4=15MPa=150BAR 計算驅動馬達的排量為

Vg4=20πM4/（ΔP4*ηmh*η4）=313.5cc/r 在最大轉速情況下，馬達需要輸入的流量為

Qv4= Vg4*N4max/(1000*ηv)=18L/min 馬達的輸出功率為

P4=(Qv4*ΔP4*ηt)/600=5kW 根據上述計算，經過圓整，可供選取的馬達排量為300cc/r，可供選擇的定量馬達型號為

1、寧波歐易液壓馬達：NHM3-300，采用標準配油盤，排量為300cc/r，額定工作壓力20MPa，最高工作壓力為35MPa，轉速為6-500RPM。

2、山東瑞諾擺線馬達：BM6-310，排量為310cc/r，最大轉速為484RPM，額定壓力是20.5MPa。（優選）

六、料斗起升裝置設計計算及選型 該部分的系統要求為： 最大舉升力為T=300KN 最大舉升高度為L=1.5m；

系統設定壓力為ΔP5=20MPa=200BAR； 從最低點到最大高度所用的時間為t=30s； 計算液壓缸的無桿腔面積（活塞面積）為

A=F/ΔP4=0.015m2 則活塞的直徑為

D=0.12m=120mm

選取缸徑為125mm，桿徑為90mm的液壓缸，行程為1700mm。按照要求，活塞的運動速度為

v=L/t=0.05m/s

則需要輸入的流量為

Qv5=A*v=0.015*0.05*1000*60=45L/nin

液壓缸的輸出功率為

P2=ΔP5* Qv5*ηt=15kW

七、液壓泵功率及流量計算

假定上述設備均（瀝青泵驅動馬達設備、布料輥驅動馬達設備、導熱油泵驅動馬達設備、物料攪拌站驅動馬達設備和料斗起升裝置）有同時工作要求，則液壓泵所需要的輸出的流量為

Q=Qv1+ Qv2+ Qv3+ Qv4+ Qv5=191L/min 在發動機轉速為n=1800RPM的情況下，液壓泵的排量為

Vg=1000Q/（n*ηv）=112cc/r

泵的選定型號為：力士樂A11VO130DRS/10R-NZG12N00，該泵的排量為130cc/r，公稱壓力350BAR，最大壓力400BAR，最大轉速為2100RPM，在滿排量下，最大轉速為2500RPM，帶壓力控制的負荷傳感方式；從輸出軸端看，旋向為右旋；輸入花鍵標準為DIN5480；與發動機直連，安裝法蘭為SAE3#飛輪殼；吸油口和壓力油口相對布置，采用公制螺栓固定。狀態：現貨；供應商：北京海納創為液壓系統技術有限公司

聯系人：王鵬

電話：***

由上述計算可得，如果上述五套設備要同時工作，需要發動輸出的功率為P=13.5+1.6+3.5+5+15=38.6kW，鑒于發動機要有10-25%的功率預留量，故而貴公司所選擇的發動機功率是否偏低？？？？

第三篇：污水處理水池壁計算書------

///////////////////////////////////////////////////////////////////////////

| 公司名稱:

|

|

|

|

建筑結構的總信息

|

|

SATWE 中文版

|

|

2011年9月29日15時29分

|

|

文件名: WMASS.OUT

|

|

|

|工程名稱 : 設備用房及中間池

設計人 :

|工程代號 :

校核人 :

日期:2011/ 5/ 7 |

///////////////////////////////////////////////////////////////////////////

總信息..............................................結構材料信息:

鋼砼結構

混凝土容重(kN/m3):

Gc

= 25.00

鋼材容重(kN/m3):

Gs

= 78.00

水平力的夾角(Rad):

ARF =

0.00

地下室層數:

MBASE=

豎向荷載計算信息:

按模擬施工1加荷計算

風荷載計算信息:

計算X,Y兩個方向的風荷載

地震力計算信息:

計算X,Y兩個方向的地震力

“規定水平力”計算方法:

樓層剪力差方法(規范方法)

特殊荷載計算信息:

不計算

結構類別:

剪力墻結構

裙房層數:

MANNEX=

0

轉換層所在層號：

MCHANGE=

0

嵌固端所在層號：

MQIANGU=

墻元細分最大控制長度(m)

DMAX=

1.00

墻元網格:

側向出口結點

是否對全樓強制采用剛性樓板假定

否

強制剛性樓板假定是否保留板面外剛度

否

墻梁跨中節點作為剛性樓板的從節點

是

采用的樓層剛度算法

層間剪力比層間位移算法

結構所在地區

全國

風荷載信息..........................................修正后的基本風壓(kN/m2):

WO =

0.35

風荷載作用下舒適度驗算風壓:

WOC=

0.35

地面粗糙程度:

B 類

結構X向基本周期（秒）:

T1 =

0.07

結構Y向基本周期（秒）:

T2 =

0.07

是否考慮風振:

是

風荷載作用下結構的阻尼比(%):

WDAMP=

5.00

|

風荷載作用下舒適度驗算阻尼比(%):

WDAMPC=

2.00

構件承載力設計時考慮橫風向風振影響:

否

承載力設計時風荷載效應放大系數:

WENL=

1.00

體形變化分段數:

MPART=

各段最高層號:

NSTi =

各段體形系數:

USi =

1.30

地震信息............................................振型組合方法(CQC耦聯;SRSS非耦聯)

CQC

計算振型數:

NMODE=

地震烈度:

NAF =

7.00

場地類別:

KD =II

設計地震分組:

三組

特征周期

TG =

0.45

地震影響系數最大值

Rmax1 =

0.08

用于12層以下規則砼框架結構薄弱層驗算的

地震影響系數最大值

Rmax2 =

0.50

框架的抗震等級:

NF =

0

剪力墻的抗震等級:

NW =

鋼框架的抗震等級:

NS =

抗震構造措施的抗震等級:

NGZDJ =不改變

活荷重力荷載代表值組合系數:

RMC =

0.50

周期折減系數:

TC =

0.95

結構的阻尼比(%):

DAMP =

5.00

中震(或大震)設計:

MID =不考慮

是否考慮偶然偏心:

是

是否考慮雙向地震扭轉效應:

否

斜交抗側力構件方向的附加地震數

=

0

活荷載信息..........................................考慮活荷不利布置的層數

從第 1 到2層

柱、墻活荷載是否折減

不折算

傳到基礎的活荷載是否折減

折算

考慮結構使用年限的活荷載調整系數

1.00

------------柱，墻，基礎活荷載折減系數-------------

計算截面以上的層數---------------折減系數

1.00

2---3

0.85

4---5

0.70

6---8

0.65

9---20

0.60

> 20

0.55

調整信息........................................梁剛度放大系數是否按2010規范取值：

是

梁端彎矩調幅系數：

BT =

0.85

梁活荷載內力增大系數：

BM =

1.00

連梁剛度折減系數：

BLZ =

0.60

梁扭矩折減系數：

TB =

0.40

全樓地震力放大系數：

RSF =

1.00

0.2Vo 調整分段數：

VSEG =

第 1段起始和終止層號：

KQ1 = 1, KQ2 = 2

0.2Vo 調整上限：

KQ_L =

2.00

框支柱調整上限：

KZZ_L =

5.00

頂塔樓內力放大起算層號：

NTL =

0

頂塔樓內力放大：

RTL =

1.00

框支剪力墻結構底部加強區剪力墻抗震等級自動提高一級:是

實配鋼筋超配系數

CPCOEF91 =

1.15

是否按抗震規范5.2.5調整樓層地震力IAUTO525 =

弱軸方向的動位移比例因子

XI1 =

0.00

強軸方向的動位移比例因子

XI2 =

0.00

是否調整與框支柱相連的梁內力

IREGU_KZZB =

0

強制指定的薄弱層個數

NWEAK =

0

薄弱層地震內力放大系數

WEAKCOEF =

1.25

強制指定的加強層個數

NSTREN =

0

配筋信息........................................梁箍筋強度(N/mm2):

JB =

270

柱箍筋強度(N/mm2):

JC =

270

墻分布筋強度(N/mm2):

JWH =

270

邊緣構件箍筋強度(N/mm2):

JWB =

270

梁箍筋最大間距(mm):

SB = 100.00

柱箍筋最大間距(mm):

SC = 100.00

墻水平分布筋最大間距(mm):

SWH = 200.00

墻豎向分布筋最小配筋率(%):

RWV =

0.30

結構底部單獨指定墻豎向分布筋配筋率的層數: NSW =

0

結構底部NSW層的墻豎向分布配筋率:

RWV1 =

0.60

設計信息........................................結構重要性系數:

RWO =

1.00

柱計算長度計算原則:

有側移

梁柱重疊部分簡化:

不作為剛域

是否考慮 P-Delt 效應：

否

柱配筋計算原則:

按單偏壓計算

按高規或高鋼規進行構件設計:

否

鋼構件截面凈毛面積比:

RN =

0.85

梁保護層厚度(mm):

BCB = 20.00

柱保護層厚度(mm):

ACA = 20.00

剪力墻構造邊緣構件的設計執行高規7.2.16-4:

是

框架梁端配筋考慮受壓鋼筋:

是

結構中的框架部分軸壓比限值按純框架結構的規定采用:否

當邊緣構件軸壓比小于抗規6.4.5條規定的限值時一律設置構造邊緣構件: 是

是否按混凝土規范B.0.4考慮柱二階效應:

否

荷載組合信息........................................恒載分項系數:

CDEAD=

1.20

活載分項系數:

CLIVE=

1.40

風荷載分項系數:

CWIND=

1.40

水平地震力分項系數:

CEA_H=

1.30

豎向地震力分項系數:

CEA_V=

0.50

特殊荷載分項系數:

CSPY =

0.00

活荷載的組合值系數:

CD_L =

0.70

風荷載的組合值系數:

CD_W =

0.60

活荷載的重力荷載代表值系數:

CEA_L =

0.50

地下信息..........................................土的水平抗力系數的比例系數(MN/m4):

MI =

3.00

扣除地面以下幾層的回填土約束:

MMSOIL =

0

回填土容重(kN/m3):

Gsol = 18.00

回填土側壓力系數:

Rsol =

0.50

外墻分布筋保護厚度(mm):

WCW = 35.00

室外地平標高(m):

Hout =-0.20

地下水位標高(m):

Hwat =-30.00

室外地面附加荷載(kN/m2):

Qgrd = 15.00

剪力墻底部加強區的層和塔信息.......................層號

塔號

用戶指定薄弱層的層和塔信息.........................層號

塔號

用戶指定加強層的層和塔信息.........................層號

塔號

約束邊緣構件與過渡層的層和塔信息...................層號

塔號

類別

約束邊緣構件層

約束邊緣構件層

*********************************************************

*

各層的質量、質心坐標信息

*

*********************************************************

層號

塔號

質心 X

質心 Y

質心 Z

恒載質量

活載質量

附加質量

質量比

(m)

(m)

(t)

(t)

12.454

26.540

9.200

129.1

2.4

0.0

0.11

15.277

12.157

5.700

929.0

267.4

0.0

1.00

活載產生的總質量(t):

269.818

恒載產生的總質量(t):

1058.120

附加總質量(t):

0.000

結構的總質量(t):

1327.938

恒載產生的總質量包括結構自重和外加恒載

結構的總質量包括恒載產生的質量和活載產生的質量和附加質量

活載產生的總質量和結構的總質量是活載折減后的結果(1t = 1000kg)

*********************************************************

*

各層構件數量、構件材料和層高

*

*********************************************************

層號(標準層號)

塔號

梁元數

柱元數

墻元數

層高

累計高度

(混凝土/主筋)

(混凝土/主筋)

(混凝土/主筋)

(m)

(m)

1(1)

25(30/ 360)

6(30/ 360)

58(30/ 360)

5.700

5.700

2(2)

22(30/ 360)

8(30/ 360)

0(30/ 360)

3.500

9.200

*********************************************************

*

風荷載信息

*

*********************************************************

層號

塔號

風荷載X

剪力X

傾覆彎矩X

風荷載Y

剪力Y

傾覆彎矩Y

36.61

36.6

128.1

15.74

15.7

55.1

0.00

36.6

336.8

0.00

15.7

144.8

=============================

各樓層偶然偏心信息

=============================

層號

塔號

X向偏心

Y向偏心

0.05

0.05

0.05

0.05

=============================

各樓層等效尺寸(單位:m,m**2)=============================

層號

塔號

面積

形心X

形心Y

等效寬B

等效高H

最大寬BMAX

最小寬BMIN

321.41

14.01

14.28

10.42

33.79

33.92

9.98

96.85

12.45

26.54

6.50

14.90

14.90

6.50

=============================

各樓層的單位面積質量分布(單位:kg/m**2)=============================

層號

塔號

單位面積質量 g[i]

質量比 max(g[i]/g[i-1],g[i]/g[i+1])

3722.34

2.74

1358.12

1.00

=============================

計算信息

=============================

計算日期

: 2011.5.7

開始時間

:

23: 3:39

可用內存

: 1953.00MB

第一步: 數據預處理

第二步: 計算每層剛度中心、自由度、質量等信息

第三步: 地震作用分析

第四步: 風及豎向荷載分析

第五步: 計算桿件內力

結束日期

: 2011.5.7

時間

:

23: 3:52

總用時

:

0: 0:13

=============================

各層剛心、偏心率、相鄰層側移剛度比等計算信息

Floor No

: 層號

Tower No

: 塔號

Xstif，Ystif

: 剛心的 X，Y 坐標值

Alf

: 層剛性主軸的方向

Xmass，Ymass

: 質心的 X，Y 坐標值

Gmass

: 總質量

Eex，Eey

: X，Y 方向的偏心率

Ratx，Raty

: X，Y 方向本層塔側移剛度與下一層相應塔側移剛度的比值(剪切剛度)

Ratx1，Raty1 : X，Y 方向本層塔側移剛度與上一層相應塔側移剛度70%的比值

或上三層平均側移剛度80%的比值中之較小者

Ratx2，Raty2

: X，Y 方向本層塔側移剛度與上一層相應塔側移剛度90%、110%或者150%比值

110%指當本層層高大于相鄰上層層高1.5倍時，150%指嵌固層

RJX1，RJY1，RJZ1: 結構總體坐標系中塔的側移剛度和扭轉剛度(剪切剛度)

RJX3，RJY3，RJZ3: 結構總體坐標系中塔的側移剛度和扭轉剛度(地震剪力與地震層間位移的比)

=============================

Floor No.Tower No.Xstif=

13.7468(m)

Ystif=

10.3929(m)

Alf =

-0.0016(Degree)

Xmass=

15.2770(m)

Ymass=

12.1567(m)

Gmass(活荷折減)= 1463.8303(1196.4033)(t)

Eex =

0.1736

Eey =

0.1785

Ratx =

1.0000

Raty =

1.0000

Ratx1=

495.5774

Raty1=

717.2070

Ratx2=

513.5983

Raty2=

743.2872

薄弱層地震剪力放大系數= 1.00

RJX1 = 3.6729E+07(kN/m)RJY1 = 4.3192E+07(kN/m)RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)

RJX3 = 1.4577E+07(kN/m)RJY3 = 3.7226E+07(kN/m)RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)-------------

Floor No.Tower No.Xstif=

12.4536(m)

Ystif=

25.9915(m)

Alf =

0.0000(Degree)

Xmass=

12.4536(m)

Ymass=

26.5399(m)

Gmass(活荷折減)=

133.9253（131.5345)(t)

Eex =

0.0000

Eey =

0.1024

Ratx =

0.0108

Raty =

0.0091

Ratx1=

1.0000

Raty1=

1.0000

Ratx2=

1.0000

Raty2=

1.0000

薄弱層地震剪力放大系數= 1.00

RJX1 = 3.9497E+05(kN/m)RJY1 = 3.9497E+05(kN/m)RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)

RJX3 = 4.2020E+04(kN/m)RJY3 = 7.4149E+04(kN/m)RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)-------------X方向最小剛度比: 1.0000(第2層第 1塔)Y方向最小剛度比: 1.0000(第2層第 1塔)

============================== 結構整體抗傾覆驗算結果

==============================

抗傾覆力矩Mr

傾覆力矩Mov

比值Mr/Mov

零應力區(%)

X風荷載

77716.4

294.1

264.25

0.00 Y風荷載

253071.3

126.4

2001.61

0.00 X 地 震

71874.8

873.4

82.30

0.00 Y 地 震

234049.1

876.6

266.99

0.00

============================== 結構舒適性驗算結果

============================== X向順風向頂點最大加速度(m/s2)= 0.011 X向橫風向頂點最大加速度(m/s2)= 0.002 Y向順風向頂點最大加速度(m/s2)= 0.004 Y向橫風向頂點最大加速度(m/s2)= 0.002

============================== 結構整體穩定驗算結果

============================== X向剛重比 EJd/GH**2=

3.48 Y向剛重比 EJd/GH**2=

6.16 該結構剛重比EJd/GH**2大于1.4,能夠通過高規(5.4.4)的整體穩定驗算

該結構剛重比EJd/GH**2大于2.7,可以不考慮重力二階效應

**********************************************************************

*

樓層抗剪承載力、及承載力比值

*

**********************************************************************

Ratio_Bu: 表示本層與上一層的承載力之比

--------

層號

塔號

X向承載力

Y向承載力

Ratio_Bu:X,Y

--------

0.5315E+03 0.5508E+03

1.00

1.00

0.1658E+05 0.1927E+05 31.19 34.98

X方向最小樓層抗剪承載力之比:

1.00 層號: 2 塔號: 1

Y方向最小樓層抗剪承載力之比:

1.00 層號: 2 塔號: 1

========================

周期、地震力與振型輸出文件

(VSS求解器)

========================

考慮扭轉耦聯時的振動周期(秒)、X,Y 方向的平動系數、扭轉系數

振型號

周 期

轉 角

平動系數(X+Y)

扭轉系數

0.3562

0.16

0.98(0.98+0.00)

0.02

0.2672

134.27

0.03(0.02+0.02)

0.97

0.2649

89.14

0.98(0.00+0.98)

0.02

地震作用最大的方向 =

0.242(度)

==============

僅考慮 X 向地震作用時的地震力

Floor : 層號

Tower : 塔號

F-x-x : X 方向的耦聯地震力在 X 方向的分量

F-x-y : X 方向的耦聯地震力在 Y 方向的分量

F-x-t : X 方向的耦聯地震力的扭矩

振型

的地震力

------------------------

Floor

Tower

F-x-x

F-x-y

(kN)

(kN)

105.92

0.30

2.58

-0.08

振型

的地震力

------------------------

Floor

Tower

F-x-x

F-x-y

(kN)

(kN)

1.83

-1.88

0.04

-0.03

振型

的地震力

------------------------

Floor

Tower

F-x-x

F-x-y

(kN)

(kN)

0.03

1.88

0.01

0.03

各振型作用下 X 方向的基底剪力

------------------------

振型號

剪力(kN)

108.50

1.87

0.03

各層 X 方向的作用力(CQC)

Floor

: 層號

Tower

: 塔號

Fx

: X 向地震作用下結構的地震反應力

Vx

: X 向地震作用下結構的樓層剪力

Mx

: X 向地震作用下結構的彎矩

Static Fx: 靜力法 X 向的地震力

F-x-t(kN-m)-77.50-22.14 F-x-t(kN-m)76.11

1.03 F-x-t(kN-m)

1.39-0.09

----------------------------

Floor

Tower

Fx

Vx(分塔剪重比)(整層剪重比)

Mx

Static Fx

(kN)

(kN)

(kN-m)

(kN)

(注意:下面分塔輸出的剪重比不適合于上連多塔結構)

106.13

106.13(8.07%)

(8.07%)

371.46

15.86

2.59

108.72(0.82%)

(0.82%)

89.37

抗震規范(5.2.5)條要求的X向樓層最小剪重比 =

1.60%

X 方向的有效質量系數:

99.53%

==============

僅考慮 Y 向地震時的地震力

Floor : 層號

Tower : 塔號

F-y-x : Y 方向的耦聯地震力在 X 方向的分量

F-y-y : Y 方向的耦聯地震力在 Y 方向的分量

F-y-t : Y 方向的耦聯地震力的扭矩

振型

的地震力

------------------------

Floor

Tower

F-y-x

F-y-y

F-y-t

(kN)

(kN)

(kN-m)

0.22

0.00

-0.16

0.01

0.00

-0.05

振型

的地震力

------------------------

Floor

Tower

F-y-x

F-y-y

F-y-t

(kN)

(kN)

(kN-m)

-1.86

1.91

-77.49

-0.04

0.03

-1.04

振型

的地震力

------------------------

Floor

Tower

F-y-x

F-y-y

F-y-t

991.16

(kN)

(kN)

(kN-m)

1.57

105.25

78.10

0.34

1.95

-5.03

各振型作用下 Y 方向的基底剪力

------------------------

振型號

剪力(kN)

0.00

1.94

107.20

各層 Y 方向的作用力(CQC)

Floor

: 層號

Tower

: 塔號

Fy

: Y 向地震作用下結構的地震反應力

Vy

: Y 向地震作用下結構的樓層剪力

My

: Y 向地震作用下結構的彎矩

Static Fy: 靜力法 Y 向的地震力

----------------------------

Floor

Tower

Fy

Vy(分塔剪重比)(整層剪重比)

My

Static Fy

(kN)

(kN)

(kN-m)

(kN)

(注意:下面分塔輸出的剪重比不適合于上連多塔結構)

107.15

107.15(8.15%)

(8.15%)

375.02

15.86

1.98

109.12(0.82%)

(0.82%)

997.02

89.37

抗震規范(5.2.5)條要求的Y向樓層最小剪重比 =

1.60%

Y 方向的有效質量系數:

99.50%

==========各樓層地震剪力系數調整情況 [抗震規范(5.2.5)驗算]==========

層號

塔號

X向調整系數

Y向調整系數

1.000

1.000

1.000

1.000

**本文件結果是在地震外力CQC下的統計結果，內力CQC統計結果見WV02Q.OUT

///////////////////////////////////////////////////////////////////////////

|公司名稱:

|

|

|

|

SATWE 位移輸出文件

|

|

文件 名稱: WDISP.OUT

|

|

|

| 工程名稱:

設計人:

|

| 工程代號:

校核人:

日期:2011/ 5/ 7 |

///////////////////////////////////////////////////////////////////////////

所有位移的單位為毫米

Floor

: 層號

Tower

: 塔號

Jmax

: 最大位移對應的節點號

JmaxD

: 最大層間位移對應的節點號

Max-(Z): 節點的最大豎向位移

h

: 層高

Max-(X)，Max-(Y)

: X,Y方向的節點最大位移

Ave-(X)，Ave-(Y)

: X,Y方向的層平均位移

Max-Dx，Max-Dy

: X,Y方向的最大層間位移

Ave-Dx，Ave-Dy

: X,Y方向的平均層間位移

Ratio-(X),Ratio-(Y): 最大位移與層平均位移的比值

Ratio-Dx,Ratio-Dy : 最大層間位移與平均層間位移的比值

Max-Dx/h，Max-Dy/h : X,Y方向的最大層間位移角

DxR/Dx,DyR/Dy

: X,Y方向的有害位移角占總位移角的百分比例

Ratio_AX,Ratio_AY : 本層位移角與上層位移角的1.3倍及上三層平均位移角的1.2倍的比值的大者

X-Disp，Y-Disp，Z-Disp:節點X,Y,Z方向的位移

=== 工況=== X 方向地震作用下的樓層最大位移

Floor Tower

Jmax

Max-(X)

Ave-(X)

Ratio-(X)

h

JmaxD

Max-Dx

Ave-Dx

Ratio-Dx

Max-Dx/h

DxR/Dx

Ratio_AX

576

3.03

2.61

1.17

3500.576

3.01

2.59

1.16

1/1162.97.4%

1.00

561

0.02

0.01

1.00

5700.561

0.02

0.01

1.00

1/9999.64.6%

0.00

X方向最大層間位移角:

1/1162.(第2層第 1塔)

X方向最大位移與層平均位移的比值:

1.17(第2層第 1塔)

X方向最大層間位移與平均層間位移的比值: 1.16(第2層第 1塔)

=== 工況=== X+ 偶然偏心地震作用下的樓層最大位移

Floor Tower

Jmax

Max-(X)

Ave-(X)

Ratio-(X)

h

JmaxD

Max-Dx

Ave-Dx

Ratio-Dx

Max-Dx/h

DxR/Dx

Ratio_AX

576

2.75

2.58

1.06

3500.576

2.73

2.57

1.06

1/1284.98.7%

1.00

561

0.02

0.01

1.00

5700.561

0.02

0.01

1.00

1/9999.64.9%

0.00

X方向最大層間位移角:

1/1284.(第2層第 1塔)

X方向最大位移與層平均位移的比值:

1.06(第2層第 1塔)

X方向最大層間位移與平均層間位移的比值: 1.06(第2層第 1塔)

=== 工況=== X-偶然偏心地震作用下的樓層最大位移

Floor Tower

Jmax

Max-(X)

Ave-(X)

Ratio-(X)

h

JmaxD

Max-Dx

Ave-Dx

Ratio-Dx

Max-Dx/h

DxR/Dx

Ratio_AX

576

3.32

2.63

1.27

3500.576

3.30

2.61

1.27

1/1061.96.1%

1.00

561

0.02

0.01

1.00

5700.561

0.02

0.01

1.00

1/9999.64.3%

0.00

X方向最大層間位移角:

1/1061.(第2層第 1塔)

X方向最大位移與層平均位移的比值:

1.27(第2層第 1塔)

X方向最大層間位移與平均層間位移的比值: 1.27(第2層第 1塔)

=== 工況=== Y 方向地震作用下的樓層最大位移

Floor Tower

Jmax

Max-(Y)

Ave-(Y)

Ratio-(Y)

h

JmaxD

Max-Dy

Ave-Dy

Ratio-Dy

Max-Dy/h

DyR/Dy

Ratio_AY

564

1.45

1.45

1.00

3500.566

1.45

1.45

1.00

1/2422.99.9%

1.00

413

0.00

0.00

1.00

5700.413

0.00

0.00

1.00

1/9999.97.6%

0.00

Y方向最大層間位移角:

1/2422.(第2層第 1塔)

Y方向最大位移與層平均位移的比值:

1.00(第2層第 1塔)

Y方向最大層間位移與平均層間位移的比值: 1.00(第2層第 1塔)

=== 工況=== Y+ 偶然偏心地震作用下的樓層最大位移

Floor Tower

Jmax

Max-(Y)

Ave-(Y)

Ratio-(Y)

h

JmaxD

Max-Dy

Ave-Dy

Ratio-Dy

Max-Dy/h

DyR/Dy

Ratio_AY

566

1.50

1.45

1.03

3500.566

1.50

1.44

1.03

1/2341.99.9%

1.00

413

0.00

0.00

1.00

5700.413

0.00

0.00

1.00

1/9999.97.9%

0.00

Y方向最大層間位移角:

1/2341.(第2層第 1塔)

Y方向最大位移與層平均位移的比值:

1.03(第2層第 1塔)

Y方向最大層間位移與平均層間位移的比值: 1.03(第2層第 1塔)

=== 工況=== Y-偶然偏心地震作用下的樓層最大位移

Floor Tower

Jmax

Max-(Y)

Ave-(Y)

Ratio-(Y)

h

JmaxD

Max-Dy

Ave-Dy

Ratio-Dy

Max-Dy/h

DyR/Dy

Ratio_AY

564

1.50

1.45

1.04

3500.564

1.50

1.45

1.03

1/2340.99.9%

1.00

413

0.00

0.00

1.00

5700.413

0.00

0.00

1.00

1/9999.97.3%

0.00

Y方向最大層間位移角:

1/2340.(第2層第 1塔)

Y方向最大位移與層平均位移的比值:

1.04(第2層第 1塔)

Y方向最大層間位移與平均層間位移的比值: 1.03(第2層第 1塔)

=== 工況=== X 方向風荷載作用下的樓層最大位移

Floor Tower

Jmax

Max-(X)

Ave-(X)

Ratio-(X)

h

JmaxD

Max-Dx

Ave-Dx

Ratio-Dx

Max-Dx/h

DxR/Dx

Ratio_AX

576

0.96

0.89

1.08

3500.576

0.95

0.88

1.08

1/3687.98.8%

1.00

561

0.01

0.00

1.00

5700.561

0.01

0.00

1.00

1/9999.69.8%

0.00

X方向最大層間位移角:

1/3687.(第2層第 1塔)

X方向最大位移與層平均位移的比值:

1.08(第2層第 1塔)

X方向最大層間位移與平均層間位移的比值: 1.08(第2層第 1塔)

=== 工況=== Y 方向風荷載作用下的樓層最大位移

Floor Tower

Jmax

Max-(Y)

Ave-(Y)

Ratio-(Y)

h

JmaxD

Max-Dy

Ave-Dy

Ratio-Dy

Max-Dy/h

DyR/Dy

Ratio_AY

564

0.21

0.21

1.00

3500.576

0.21

0.21

1.00

1/9999.99.9%

1.00

413

0.00

0.00

1.00

5700.413

0.00

0.00

1.00

1/9999.97.6%

0.00

Y方向最大層間位移角:

1/9999.(第2層第 1塔)

Y方向最大位移與層平均位移的比值:

1.00(第2層第 1塔)

Y方向最大層間位移與平均層間位移的比值: 1.00(第2層第 1塔)

=== 工況=== 豎向恒載作用下的樓層最大位移

Floor Tower

Jmax

Max-(Z)

574

-4.23

457

-0.92

=== 工況 10 === 豎向活載作用下的樓層最大位移

Floor Tower

Jmax

Max-(Z)

570

-0.47

559

-0.46

=== 工況 11 === X 方向地震作用規定水平力下的樓層最大位移

Floor Tower

Jmax

Max-(X)

Ave-(X)

Ratio-(X)

h

JmaxD

Max-Dx

Ave-Dx

Ratio-Dx

Max-Dx/h

DxR/Dx

Ratio_AX

576

2.77

2.57

1.08

3500.576

2.75

2.56

1.08

1/1272.98.8%

1.00

561

0.02

0.01

1.00

5700.561

0.02

0.01

1.00

1/9999.69.9%

0.00

X方向最大層間位移角:

1/1272.(第2層第 1塔)

X方向最大位移與層平均位移的比值:

1.08(第2層第 1塔)

X方向最大層間位移與平均層間位移的比值: 1.08(第2層第 1塔)

=== 工況 12 === X+偶然偏心地震作用規定水平力下的樓層最大位移

Floor Tower

Jmax

Max-(X)

Ave-(X)

Ratio-(X)

h

JmaxD

Max-Dx

Ave-Dx

Ratio-Dx

Max-Dx/h

DxR/Dx

Ratio_AX

564

2.62

2.55

1.03

3500.564

2.61

2.54

1.03

1/1340.99.9%

1.00

561

0.02

0.01

1.00

5700.561

0.02

0.01

1.00

1/9999.70.6%

0.00

X方向最大層間位移角:

1/1340.(第2層第 1塔)

X方向最大位移與層平均位移的比值:

1.03(第2層第 1塔)

X方向最大層間位移與平均層間位移的比值: 1.03(第2層第 1塔)

=== 工況 13 === X-偶然偏心地震作用規定水平力下的樓層最大位移

Floor Tower

Jmax

Max-(X)

Ave-(X)

Ratio-(X)

h

JmaxD

Max-Dx

Ave-Dx

Ratio-Dx

Max-Dx/h

DxR/Dx

Ratio_AX

576

3.06

2.59

1.18

3500.576

3.04

2.58

1.18

1/1152.97.5%

1.00

561

0.02

0.01

1.00

5700.561

0.02

0.01

1.00

1/9999.69.1%

0.00

X方向最大層間位移角:

1/1152.(第2層第 1塔)

X方向最大位移與層平均位移的比值:

1.18(第2層第 1塔)

X方向最大層間位移與平均層間位移的比值: 1.18(第2層第 1塔)

=== 工況 14 === Y 方向地震作用規定水平力下的樓層最大位移

Floor Tower

Jmax

Max-(Y)

Ave-(Y)

Ratio-(Y)

h

JmaxD

Max-Dy

Ave-Dy

Ratio-Dy

Max-Dy/h

DyR/Dy

Ratio_AY

564

1.45

1.45

1.00

3500.564

1.45

1.44

1.00

1/2419.99.9%

1.00

413

0.00

0.00

1.00

5700.413

0.00

0.00

1.00

1/9999.97.6%

0.00

Y方向最大層間位移角:

1/2419.(第2層第 1塔)

Y方向最大位移與層平均位移的比值:

1.00(第2層第 1塔)

Y方向最大層間位移與平均層間位移的比值: 1.00(第2層第 1塔)

=== 工況 15 === Y+偶然偏心地震作用規定水平力下的樓層最大位移

Floor Tower

Jmax

Max-(Y)

Ave-(Y)

Ratio-(Y)

h

JmaxD

Max-Dy

Ave-Dy

Ratio-Dy

Max-Dy/h

DyR/Dy

Ratio_AY

566

1.50

1.45

1.03

3500.566

1.49

1.44

1.03

1/2344.99.9%

1.00

413

0.00

0.00

1.00

5700.413

0.00

0.00

1.00

1/9999.97.8%

0.00

Y方向最大層間位移角:

1/2344.(第2層第 1塔)

Y方向最大位移與層平均位移的比值:

1.03(第2層第 1塔)

Y方向最大層間位移與平均層間位移的比值: 1.03(第2層第 1塔)

=== 工況 16 === Y-偶然偏心地震作用規定水平力下的樓層最大位移

Floor Tower

Jmax

Max-(Y)

Ave-(Y)

Ratio-(Y)

h

JmaxD

Max-Dy

Ave-Dy

Ratio-Dy

Max-Dy/h

DyR/Dy

Ratio_AY

564

1.50

1.45

1.04

3500.564

1.50

1.45

1.04

1/2337.99.9%

1.00

413

0.00

0.00

1.00

5700.413

0.00

0.00

1.00

1/9999.97.3%

0.00

Y方向最大層間位移角:

1/2337.(第2層第 1塔)

Y方向最大位移與層平均位移的比值:

1.04(第2層第 1塔)

Y方向最大層間位移與平均層間位移的比值: 1.04(第2層第 1塔)

超配筋信息

---------------------------

|

第2 層配筋、驗算

|

---------------------------

---------------------------

|

第1 層配筋、驗算

---------------------------

池壁

1（調節池）計算結果

軟件名稱：鋼筋混凝土結構構件設計（SES2.0，廣州市設計院編制）

遵循規范1：《混凝土結構設計規范》 GB50010-2002

遵循規范2：《人民防空地下室設計規范》 GB50038-94

計算方法：一維桿件有限元法。

水土壓力模式：靜止土壓力(水土分算)

土壓力分項系數=1.0, 水壓力分項系數 = 1.0

裂縫寬度Wmax=0.2mm，堆載P=15kN/m*m, c=30mm

土層分布及力學性能詳地下室結構簡圖。

第層外墻, 墻厚h= 300mm, 層高L=5.6m

混凝土強度：C30, 縱筋fy=360MPa

無人防組合強度計算結果(最小配筋率Umin=0.20%)：

上支座

跨中

下支座

M=

0.0

59.4

-128.0

As=

0

655

1472

裂縫驗算結果：

上支座

跨中

下支座

M=

0.0

59.4

-128.0

As=

0

1176

3164

池壁2（生物池）計算結果

軟件名稱：鋼筋混凝土結構構件設計（SES2.0，廣州市設計院編制）

遵循規范1：《混凝土結構設計規范》 GB50010-2002

遵循規范2：《人民防空地下室設計規范》 GB50038-94

計算方法：一維桿件有限元法。

水土壓力模式：靜止土壓力(水土分算)

土壓力分項系數=1.0, 水壓力分項系數 = 1.0

裂縫寬度Wmax=0.2mm，堆載P=15kN/m*m, c=30mm

土層分布及力學性能詳地下室結構簡圖。

第層外墻, 墻厚h= 300mm, 層高L=5.2m

混凝土強度：C30, 縱筋fy=360MPa

無人防組合強度計算結果(最小配筋率Umin=0.20%)：

上支座

跨中

下支座

M=

0.0

48.5

-104.3

As=

0

532

1182

裂縫驗算結果：

上支座

跨中

下支座

M=

0.0

48.5

-104.3

As=

0

917

2525

池壁3（中間池、設備用房及格柵池）外墻計算結果

軟件名稱：鋼筋混凝土結構構件設計（SES2.0，廣州市設計院編制）

遵循規范1：《混凝土結構設計規范》 GB50010-2002

遵循規范2：《人民防空地下室設計規范》 GB50038-94

計算方法：一維桿件有限元法。

水土壓力模式：靜止土壓力(水土分算)

土壓力分項系數=1.0, 水壓力分項系數 = 1.0

裂縫寬度Wmax=0.2mm，堆載P=15kN/m*m, c=30mm

土層分布及力學性能詳地下室結構簡圖。

第層外墻, 墻厚h= 300mm, 層高L=4.8m

混凝土強度：C30, 縱筋fy=360MPa

無人防組合強度計算結果(最小配筋率Umin=0.20%)：

上支座

跨中

下支座

M=

0.0

39.1

-83.7

As=

0

426

936

裂縫驗算結果：

上支座

跨中

下支座

M=

0.0

39.1

-83.7

As=

0

738

1879

第四篇：萬達廣場水施計算書

計 算 書

CALCULATION DOCUMENT

項目編號：

粵14-07

項目名稱：

梅州萬達廣場

子項編號：

子項名稱：

設計階段：

施工圖

設計專業：

給排水

計算內容：

給排水及消防系統

審 定 人：

審 核 人：

校 對 人：

專業負責人：

設 計 人：

日 期：

同濟大學建筑設計研究院(集團)有限公司

TONGJI ARCHITECTURAL DESIGN(GROUP)CO., LTD

深圳市同濟人建筑設計有限公司

TONGJI ARCHITECTS CO.,LTD.SHENZHEN 地址：深圳市南山區科技園北區朗山路11號同方信息港D棟五樓 郵編：518057電話：0755-86296232 傳真：0755-86296212 二○ 一四 年

十二

月

六 日

梅州萬達廣場計算書

（施工圖）給水系統

水源：本工程供水水源為城市自來水，從五橫街與金燕大道市政給水管上分別接入一根管徑DN200與DN300的給水管，供本工程內生活用水及消防用水。

總用水量序號******8192021計算單位面積（平用水類別（人或平用水定額方米）方米）百貨超市外街餐飲內街餐飲內街商業影城大玩家大歌星寶貝王公寓商管用房員工食堂地下車庫自行車庫垃圾房設備房其他用房綠化澆灑空調補水未預見水量合計14217950521033*********************2******25000202075***252.002.002.002.002.002.00L/ 人.餐1.50L/ 人.餐1.50L/m2.d1.50單位時變化使用時系數間1212121212316***488412按實用水量10％計用水量（m3）最高日200.00250.001346.111167.80191.5928.0525.280.0068.90850.5035.0112.75151.091.002.009.002.0050.00600.00499.115490.18最大時50.0040.00168.26145.9723.9514.032.050.0012.9288.594.201.5937.770.250.501.130.2518.7550.0018.60678.82L/ 人.次1.50L/ 人.次1.30L/ 人.次1.20L/ 人.次1.50L/人.班L/人.班2.501.20L/ 人.餐1.50L/ m2.dL/ m2.dL/ m2.dL/ m2.dL/ m2.dL/ m2.d1.001.001.001.001.001.50影城、大玩家、寶貝王，人次均按3次考慮

1.1 裙房加壓設備

大商業最大時流量220m3/h，揚程20+33+5=58m 全自動變頻供水設備型號：BPS-216-60，P=66kw，一套。

主泵：100BDL72-20×3，4臺，3用1備。Q=72m3/h ,H=60m, P=22kw/臺。付泵：50GDL12-15×4，1 臺, Q=12m3/h ,H=60m,P=4kw/臺。配隔膜式氣壓罐(立式)，Φ1000×H2700,1個。基礎：5600×1200 紫外線消毒器ZD-XZY30-40，功率1200W。

大商業冷卻塔補水最大時流量50m3/h，揚程50m 全自動變頻供水設備型號：BPS-50-60，P=22kw，一套。

主泵：65BDL25-15×4，3臺，2用1備。Q=25m3/h ,H=60m, P=11kw/臺。付泵：40GDL6-12×5，1 臺, Q=6m3/h ,H=60m,P=2.2kw/臺。配隔膜式氣壓罐(立式)，Φ600×H1950,1個。基礎：3800×800

超市最大時流量40m3/h，揚程50m 全自動變頻供水設備型號：BPS-50-60，P=22kw，一套。

主泵：65BDL25-15×4，3臺，2用1備。Q=25m3/h ,H=60m, P=11kw/臺。付泵：40GDL6-12×5，1 臺, Q=6m3/h ,H=60m,P=2.2kw/臺。配隔膜式氣壓罐(立式)，Φ600×H1950,1個。基礎：3800×800 紫外線消毒器ZD-XZY30-10，功率300W。

1.2 公寓給水低區（2.3#11層以下、4.5#14層以下）、高區（2.3#12層以上、4.5#15層以下）加壓設備

管段總平均出流概率計算管段同時出流概率及設計秒流量計算最高日用時變化用水小各戶型用各戶型平均該類戶型總當戶數水定額系數時數水當量出流概率量戶型12502.45244.0011341.33%4536αc0.00570該管段總同時出流設計秒流當量概率量(L/S)45362.01%18.22

低區全自動變頻供水設備型號：BPS-60-90，P=30kw，一套。

主泵：65BDL30-15×6，3臺，2用1備。Q=30m3/h ,H=90m, P=15kw/臺。付泵：40GDL6-12×8，1 臺, Q=6m3/h ,H=96m,P=3kw/臺。配隔膜式氣壓罐(立式)，Φ600×H1950,1個。基礎：3800×800 高區全自動變頻供水設備型號：BPS-60-120，P=37kw，一套。

主泵：65BDL30-15×8，3臺，2用1備。Q=30m3/h ,H=120m, P=18.5kw/臺。付泵：40GDL6-12×10，1 臺, Q=6m3/h ,H=120m,P=4kw/臺。配隔膜式氣壓罐(立式)，Φ600×H1950,1個。基礎：3800×800 紫外線消毒器ZD-XZY30-24，功率720W。熱水系統

太陽能熱水計算

1）商管淋浴用水60人，每人每班50L 2）全年平均每人每天熱水用水量取20L/(人·天)，則太陽能熱水系統能提供的熱水量Qw= 3000 L。

3）屋面實際安裝的太陽能集熱器面積如下： Ac=QwCw(tend-tj)f/(JTηcd(1-ηL))式中Qw——太陽能熱水系統供水量

Cw——水的定壓比熱熔，4.1868KJ/(kg·℃)tend-tj——貯水箱內水的溫升，取45℃； f——太陽能保證率，50%；

JT——梅州地區正南方向、傾角為緯度的平面全年日平均太陽輻射量，取12000kJ/(m2·天)；

ηcd——集熱器的年平均集熱效率，47%；

ηL——貯水箱和管路的熱損失率，20%。

按照上式計算后，Ac= 51.13 m2。熱水箱有效容積4m3 集熱系統循環泵：FLG12-125A，兩臺，一用一備，Q=3.6m3/h，H=16m，P=0.55KW 供熱系統加壓兼循環變頻機組：FLG12-125A，兩臺，一用一備，Q=3.6m3/h，H=16m，P=0.55KW。電氣輔助加熱，15KW。消火栓與噴淋系統

3.0 消防用水量

序號1233333345噴淋系統用水名稱消火栓系統室內消火栓系統室外消火栓系統車庫裙房商業地下超市賣場地下超市倉儲窗噴冷卻水炮一次滅火最大用水消防水池儲水量用水標準小時用水量用水時間(L/S)（m3）(h)*********21消防水量（m3）******0室內消火栓+地下超市倉儲消防水池儲水含冷卻塔補水儲水量192t。

3.1 消火栓系統

A地塊系統（全部地下室+子項1+公寓2+公寓3）：

Q=40L/S, 采用DN150鋼管，v＝2.357 m/s，i＝0.0616 mH2O/m H=93.6+200×0.0616×1.15+55×0.0517×1.15+35=145.7m 選泵：臥式XBD40-160，兩臺，一用一備。性能為：Q=40L/S,H=1.60MPa，P=110KW/臺。有隔震安裝基礎：1650×1250 屋頂增壓穩壓設備：

ZW(W)-I-X-10,2.5t,配泵25LGW3-10*3，一用一備，1.1KW/臺，2.5t。

B地塊系統（子項6商鋪+公寓4+公寓5）

Q=40L/S, 采用DN150鋼管，v＝2.357 m/s，i＝0.0616 mH2O/m H=89+380×0.0616×1.15+70×0.0517×1.15+35=155.1m 選泵：臥式XBD40-160，兩臺，一用一備。性能為：Q=40L/S,H=1.60MPa，P=110KW/臺。有隔震安裝基礎：1650×1250 公寓屋頂增壓穩壓設備：

ZW(W)-I-X-10,2.5t,配泵25LGW3-10*3，一用一備，1.1KW/臺，2.5t。

3.2 噴淋系統

A地塊系統（全部地下室+子項1+公寓2+公寓3）：

Q=40L/S, 采用DN150鋼管，v＝2.357 m/s，i＝0.0616 mH2O/m H=95.6+260×0.0362×1.15+40+4+2=152.4m 超市Q=80L/S, 采用DN200鋼管

選泵：臥式XBD40-160，三臺，兩用一備。性能為：Q=40L/S,H=1.60MPa，P=110KW/臺。有隔震安裝基礎：1650×1250 水炮與噴淋共用水泵。

B地塊系統（子項6商鋪+公寓4+公寓5）H=91+450×0.0362×1.15+40+4+2=155.7m 選泵：臥式XBD40-160，兩臺，一用一備。性能為：Q=40L/S,H=1.60MPa，P=110KW/臺。有隔震安裝基礎：1850×1250 屋頂增壓穩壓設備：

ZW(W)-I-Z-10,2.5t,配泵25LGW3-10*3，一用一備，1.1KW/臺，2.5t。

內街窗噴冷卻：Q=40L/S, 采用DN150鋼管，v＝2.357 m/s，i＝0.0616 mH2O/m 5 選泵：臥式XBD40-100，兩臺，一用一備。性能為：Q=40L/S,H=1.00MPa，P=75KW/臺。有隔震安裝基礎：1650×1250 壓力排水系統

消防電梯集水坑

集水坑尺寸L×B×H=2.0m×2.0m×1.5m。

選泵：65JYWQ30-30-5.5，各集水坑均兩臺，一用一備。性能為：Q=36m3/h,H=27m，P=5.5KW/臺。

客梯集水坑

如與消防梯緊鄰，則利用消防梯集水坑，否則單獨做坑，此坑可以給車庫沖洗利用。

集水坑尺寸L×B×H=2.0m×2.0m×1.5m。

選泵：65JYWQ30-30-5.5，各集水坑均兩臺，一用一備。性能為：Q=36m3/h,H=27m，P=5.5KW/臺。

設備房、車庫坡道集水坑

集水坑尺寸L×B×H=2.0m×1.5m×1.5m，有效容積3.3m3。選泵：65JYWQ30-30-5.5，各集水坑均兩臺，一用一備。性能為：Q=36m3/h,H=27m，P=5.5KW/臺。

車庫集水坑（滿足車庫與人防消防排水要求）： 選泵：65JYWQ30-25-4，各集水坑均兩臺，一用一備。性能為：Q=30m3/h,H=25m，P=4KW/臺。

集水坑尺寸L×B×H=2.0m×1.5m×1.5m，有效容積3.3m3。滿足泵5min的流量及人防排水貯備容積要求。地下衛生間、垃圾處理間集水坑：

選泵：65JYWQ30-25-4，各集水坑均兩臺，一用一備。性能為：Q=30m3/h,H=25m，P=4KW/臺。

集水坑尺寸L×B×H=2.0m×2.0m×1.5m，有效容積4m3。

地下隔油提升設備： 有效容積5m3.選泵：65JYWQ30-25-4，兩臺，一用一備。性能為：Q=30m3/h,H=25m，P=4KW/臺。加熱功率1.5KW。室外排水系統

5.1 污 水

室外排水采用雨、污分流制，室外設4座100立方米G13-100SQF化糞池，污水處理達標后就近直接排入市政污水管。共設3個排出口，出口管徑為d300，小區總污水量為Q=4220m3/d。5.2 雨 水：

q?1042（1?0.56lgP）t0.488(L/s.公頃)雨水強度公式：

其中：T=5年，t=10分鐘，徑流系數：?=0.90，q5min=4.71(L/s.100m2)。室外設置雨水回收處理設施，雨水池容積150立方，滿足三天綠化澆灑用水量需求。

金街雨水溝最大匯水面積約9000平米（包括路面與兩側外鋪屋面），流量381L/S。設計雨水溝寬0.4m，坡度0.003，末端有效水深0.9m，最大流量453L/S，滿足排水需求。

第五篇：腳手架計算書

扣件式腳手架計算書

計算依據：

1、《建筑施工腳手架安全技術統一標準》GB51210-20162、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》JGJ130-20113、《建筑結構荷載規范》GB50009-20124、《鋼結構設計標準》GB50017-20175、《建筑地基基礎設計規范》GB50007-20116、《建筑結構可靠性設計統一標準》GB50068-2018

一、腳手架參數

卸荷設置

無

結構重要性系數γ0

可變荷載調整系數γL

0.9

腳手架安全等級

II級

腳手架搭設排數

雙排腳手架

腳手架鋼管類型

Φ48×2.5

腳手架架體高度H(m)

立桿步距h(m)

1.5

立桿縱距或跨距la(m)

1.8

立桿橫距lb(m)

0.9

橫向水平桿計算外伸長度a1(m)

0.15

內立桿離建筑物距離a(m)

0.2

雙立桿計算方法

不設置雙立桿

二、荷載設計

腳手架設計類型

裝修腳手架

腳手板類型

沖壓鋼腳手板

腳手板自重標準值Gkjb(kN/m2)

0.3

腳手板鋪設方式

2步1設

密目式安全立網自重標準值Gkmw(kN/m2)

0.01

擋腳板類型

木擋腳板

欄桿與擋腳板自重標準值Gkdb(kN/m)

0.17

擋腳板鋪設方式

2步1設

每米立桿承受結構自重標準值gk(kN/m)

0.129

裝修腳手架作業層數nzj

裝修腳手架荷載標準值Gkzj(kN/m2)

地區

浙江杭州市

安全網設置

全封閉

基本風壓ω0(kN/m2)

0.3

風荷載體型系數μs

風壓高度變化系數μz(連墻件、單立桿穩定性)

0.81，0.81

風荷載標準值ωk(kN/m2)(連墻件、單立桿穩定性)

0.243，0.243

計算簡圖：

立面圖

側面圖

三、橫向水平桿驗算

縱、橫向水平桿布置方式

橫向水平桿在上

縱向水平桿上橫向水平桿根數n

0

橫桿抗彎強度設計值[f](N/mm2)

205

橫桿截面慣性矩I(mm4)

92800

橫桿彈性模量E(N/mm2)

206000

橫桿截面抵抗矩W(mm3)

3860

縱、橫向水平桿布置

承載能力極限狀態

q=1.3×(0.028+Gkjb×la/(n+1))+0.9×1.5×Gk×la/(n+1)=1.3×(0.028+0.3×1.8/(0+1))+0.9×1.5×2×1.8/(0+1)=5.598kN/m

正常使用極限狀態

q＇=(0.028+Gkjb×la/(n+1))=(0.028+0.3×1.8/(0+1))=0.568kN/m

計算簡圖如下：

1、抗彎驗算

Mmax=max[qlb2/8，qa12/2]=max[5.598×0.92/8，5.598×0.152/2]=0.567kN·m

σ=γ0Mmax/W=1×0.567×106/3860=146.849N/mm2≤[f]=205N/mm2

滿足要求！

2、撓度驗算

νmax=max[5q＇lb4/(384EI)，q＇a14/(8EI)]=max[5×0.568×9004/(384×206000×92800)，0.568×1504/(8×206000×92800)]=0.254mm

νmax＝0.254mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[900/150，10]＝6mm

滿足要求！

3、支座反力計算

承載能力極限狀態

Rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=5.598×(0.9+0.15)2/(2×0.9)=3.429kN

正常使用極限狀態

Rmax＇=q＇(lb+a1)2/(2lb)=0.568×(0.9+0.15)2/(2×0.9)=0.348kN

四、縱向水平桿驗算

承載能力極限狀態

由上節可知F1=Rmax=3.429kN

q=1.3×0.028=0.036kN/m

正常使用極限狀態

由上節可知F1＇=Rmax＇=0.348kN

q＇=0.028kN/m1、抗彎驗算

計算簡圖如下：

彎矩圖(kN·m)

σ=γ0Mmax/W=1×0.012×106/3860=3.022N/mm2≤[f]=205N/mm2

滿足要求！

2、撓度驗算

計算簡圖如下：

變形圖(mm)

νmax＝0.106mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1800/150，10]＝10mm

滿足要求！

3、支座反力計算

承載能力極限狀態

Rmax=0.071kN

五、扣件抗滑承載力驗算

橫桿與立桿連接方式

單扣件

扣件抗滑移折減系數

0.85

扣件抗滑承載力驗算：

橫向水平桿：Rmax=1×3.429=3.429kN≤Rc=0.85×8=6.8kN

縱向水平桿：Rmax=1×0.071=0.071kN

滿足要求！

六、荷載計算

腳手架架體高度H

腳手架鋼管類型

Φ48×2.5

每米立桿承受結構自重標準值gk(kN/m)

0.129

立桿靜荷載計算

1、立桿承受的結構自重標準值NG1k

單外立桿：NG1k=(gk+(lb+a1)×n/2×0.028/h)×H=(0.129+(0.9+0.15)×0/2×0.028/1.5)×14=1.806kN

單內立桿：NG1k=1.806kN2、腳手板的自重標準值NG2k1

單外立桿：NG2k1=(H/h+1)×la×(lb+a1)×Gkjb×1/2/2=(14/1.5+1)×1.8×(0.9+0.15)×0.3×1/2/2=1.465kN

1/2表示腳手板2步1設

單內立桿：NG2k1=1.465kN3、欄桿與擋腳板自重標準值NG2k2

單外立桿：NG2k2=(H/h+1)×la×Gkdb×1/2=(14/1.5+1)×1.8×0.17×1/2=1.581kN

1/2表示擋腳板2步1設

4、圍護材料的自重標準值NG2k3

單外立桿：NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.8×14=0.252kN5、構配件自重標準值NG2k總計

單外立桿：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=1.465+1.581+0.252=3.298kN

單內立桿：NG2k=NG2k1=1.465kN

立桿施工活荷載計算

外立桿：NQ1k=la×(lb+a1)×(nzj×Gkzj)/2=1.8×(0.9+0.15)×(2×2)/2=3.78kN

內立桿：NQ1k=3.78kN

組合風荷載作用下單立桿軸向力：

單外立桿：N=1.3×(NG1k+

NG2k)+0.9×1.5×NQ1k=1.3×(1.806+3.298)+

0.9×1.5×3.78=11.738kN

單內立桿：N=1.3×(NG1k+

NG2k)+0.9×1.5×NQ1k=1.3×(1.806+1.465)+

0.9×1.5×3.78=9.355kN

七、立桿穩定性驗算

腳手架架體高度H

立桿計算長度系數μ

1.5

立桿截面抵抗矩W(mm3)

3860

立桿截面回轉半徑i(mm)

16.1

立桿抗壓強度設計值[f](N/mm2)

205

立桿截面面積A(mm2)

357

連墻件布置方式

兩步兩跨

1、立桿長細比驗算

立桿計算長度l0=Kμh=1×1.5×1.5=2.25m

長細比λ=l0/i=2.25×103/16.1=139.752≤210

滿足要求！

軸心受壓構件的穩定系數計算：

立桿計算長度l0=Kμh=1.155×1.5×1.5=2.599m

長細比λ=l0/i=2.599×103/16.1=161.413

查《規范》表A得，φ=0.2712、立桿穩定性驗算

組合風荷載作用

單立桿的軸心壓力設計值N=1.3(NG1k+NG2k)+0.9×1.5NQ1k=1.3×(1.806+3.298)+0.9×1.5×3.78=11.738kN

Mwd=γLφwγQMwk=γLφwγQ(0.05ζ1wklaH12)=0.9×0.6×1.5×(0.05×0.6×0.243×1.8×32)=0.096kN·m

σ=γ0[N/(φA)+

Mwd/W]=1×[11737.875/(0.271×357)+95659.38/3860]=146.108N/mm2≤[f]=205N/mm2

滿足要求！

八、連墻件承載力驗算

連墻件布置方式

兩步兩跨

連墻件連接方式

扣件連接

連墻件約束腳手架平面外變形軸向力N0(kN)

連墻件計算長度l0(mm)

600

連墻件截面類型

鋼管

連墻件型號

Φ48.3×3.6

連墻件截面面積Ac(mm2)

506

連墻件截面回轉半徑i(mm)

15.9

連墻件抗壓強度設計值[f](N/mm2)

205

連墻件與扣件連接方式

雙扣件

扣件抗滑移折減系數

0.85

Nlw=1.5×ωk×2×h×2×la=1.5×0.243×2×1.5×2×1.8=3.937kN

長細比λ=l0/i=600/15.9=37.736，查《規范》表A.0.6得，φ=0.896

(Nlw+N0)/(φAc)=(3.937+3)×103/(0.896×506)=15.301N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2=174.25N/mm2

滿足要求！

扣件抗滑承載力驗算：

Nlw+N0=3.937+3=6.937kN≤0.85×12=10.2kN

滿足要求！

九、立桿地基承載力驗算

地基土類型

粘性土

地基承載力特征值fg(kPa)

140

地基承載力調整系數mf

0.4

墊板底面積A(m2)

0.25

立柱底墊板的底面平均壓力p＝N/(mfA)＝11.738/(0.4×0.25)＝117.379kPa≤γufg＝1.254×140

=175.56kPa

滿足要求！