第一篇：大跨度結構工程施工方案

大跨度結構模板工程施工方案.....9－12－2

1.工程概況和模板選用....9－12－2

1．1工程概況...9－12－2

1．2結構設計要點...9－12－2

1．3結構特殊部位設計...9－12－2

1．4選用模板類型...9－12－2

2.模板計算書....9－12－3

2.1荷載及荷載組合...9－12－3

2.2模板結構的強度和撓度要求...9－12－6

2.3模板結構構件的計算...9－12－6

2.4支模參數計算結果...9－12－10

3.模板施工方法....9－12－10

3.1模板承重架...9－12－10

3.2模板制作...9－12－10

3.3模板安裝...9－12－11

3.4梁柱節點設計...9－12－11

4.模板工程量....9－12－11

5.模板質量要求和措施....9－12－12

5.1模板工程質量程序控制示意圖...9－12－12

5.2模板工程應注意的重點：...9－12－13

6.拆模方案....9－12－13

7.附圖....9－12－15 大跨度結構模板工程施工方案 1.工程概況和模板選用 1．1工程概況

浙江經濟職業技術學院下沙新校區圖書信息樓工程，位于下沙高教園區東區，北臨２號路，南臨４號路，東臨25號路。本工程為樁基、現澆鋼筋混凝土框架結構，總建筑面積24422Ｍ2，其中地下室2637Ｍ２，地上十層，建筑高度為45.9Ｍ，由浙江經濟職業技術學院籌建。杭州市質監站質監；浙江江南監理公司監理；同濟大學建筑設計研究院設計；*********有限責任公司總承包。

1．2結構設計要點

柱最大尺寸為800×850；粱最大尺寸為450×1500，跨度為24米，強度等級為C40，4.25米以下柱強度等級為C40,梁板為C35,4.25米一層柱、梁板為C35，七層以上C30。

1．3結構特殊部位設計

（1）九層8~11軸之間，柱中跨距為24000，1/A、B、C、D軸框架梁為無粘結后張法預應力大梁，梁底標高為33.450m，斷面尺寸為450×1500，樓板厚度為250。

（2）十層8~11軸之間，柱中跨距為24000，A、B、C、D軸框架梁為無粘結后張法預應力大梁，A軸梁底標高為36.600m，B、C、D軸梁底標高為37.650m，斷面尺寸為450×1500，樓板厚度A~B為150；C、D軸為250。

（3）由于上述部位采用為無粘結后張法預應力大梁，根據施工進度安排，承重支撐架必須按三層荷載計算。

1．4選用模板類型(1)模板材料

模板質量直接關系到混凝土觀感質量的好壞，為了保證混凝土密實度及外觀質量，我項目部計劃在模板方面進行一定的投入，決定模板以采用九合板與竹膠板為主——在開工前購置，用鋼管與方木作支撐。為了保證施工進度，模板總量按以滿足進度需要為標準進行配置，周轉使用。

模板統一安排在木工間集中加工，按項目部提供的模板加工料單及時進行制作，復雜混凝土結構先做好配板設計，包括模板平面分塊圖、模板組裝圖、節點大樣圖等。

制作完成后堆放整齊，隨用隨領。加工間至現場采用人力翻斗車運輸，現場至作業點采用塔吊直接吊至施工部位。

(2)模板支設注意事項

A、模板及其支架在安裝過程中，必須設置防傾的固定設施。

B、支模時，必須考慮有足夠的承載力，包括模板及其支架自重、新澆筑混凝土自重、鋼筋自重、施工人員及施工設備荷載、振搗混凝土時產生的荷載、新澆筑混凝土對模板的側壓力、傾倒混凝土時產生的荷載。

C、本工程預應力大梁模板支設承重架采用MF1219型門式鋼管架。

D、模板內面及時清理干凈，并涂刷專用脫模油，施工時應注意嚴禁脫模油污染鋼筋。

E、為了保證混凝土觀感質量，在模板拼縫處貼膠帶紙，確保無漏漿現象。

(3)特殊部位的模板支設

詳見預應力大梁支模示意圖。

2.模板計算書 2.1荷載及荷載組合 2.1.1荷載

計算模板及其支架的荷載，分為荷載標準值和荷載設計值，后者是荷載標準值乘以相應的荷載分項系數得出的。

1、荷載標準值

模板工程的荷載標準值包括新澆混凝土自重、施工人員及設備荷載、振搗混凝土時產生的荷載和傾倒混凝土時產生的荷載，對高度較大的梁，還應考慮新澆混凝土對模板側面的壓力。

1）新澆混凝土自重標準值

對普通鋼筋混凝土，采用25KN/m3。

① 8~9軸、10~11軸，預應力大梁：

q=(7.3×0.45×1.5+3.45×0.3×0.7×2)×25=159.4KN

② 8~9軸、10~11軸，九層1/A~B軸、C~D軸各層樓板：

q=(7.3×0.25×2.2+2.2×0.15×0.35)×25=103.3KN

③ 8~9軸、10~11軸，十層以上A~B軸各層樓板：

q=(7.3×0.15×7.95+0.25×0.55×7.95×1.5+0.25×0.35×7.3×2)×25=274.6KN

④ 9~10軸預應力大梁：

q=(9.0×0.45×1.5+3.45×0.3×0.7×3)×25=206.2KN

⑤ 9~10軸、九層1/A~B軸、C~D軸各層樓板：

q=(9.0×0.25×2.2+0.3×0.35×2.2)×25=129.5KN

⑥ 9~10軸、十層以上A~B軸各層樓板：

q=(9.0×0.15×7.95+0.25×0.35×9×2+0.25×0.55×7.95×2)×25=348.8KN

2)施工人員及設備荷載標準值：

施工人員及設備荷載標準值 表2-1 計算項目

均布荷載（KN/m2）

模板及小楞 2.5 立桿 1.5 立桿支架 1.0 3)振搗混凝土時產生的荷載標準值

振搗混凝土時產生的荷載標準值 表2-2 計算項目

均布荷載（KN/m2）

板、梁（底面）2.0

柱、墻、梁（側面）4.0

4)新澆筑混凝土對模板側面的壓力標準值--采用內部振搗器時，按以下兩式計算，并取其較小值:

（1）

（2）

其中：F—新澆筑混凝土對模板的最大側壓力，KN/m2；

--混凝土的重力密度，KN/m2；

--新澆混凝土的初凝時間，h，按實測確定取值2 h；

V—混凝土的澆筑速度，一般取2m/h；

H—混凝土側壓力計算位置處至新澆筑混凝土頂面的總高度，m；

--外加劑影響修正系數，不摻外加劑時取1.0；摻具有緩凝作用的外加劑時取1.2；

--混凝土坍落度影響修正系數，當坍落度小于30mm時，取0.85；50～90mm時，取1.0；110～150mm時，取1.15。

5）傾倒混凝土時產生的荷載

傾倒混凝土時產生的荷載 表2-3

向模板內供料方法

水平荷載(KN/m2)

溜槽、串筒或導管 2

容積小于0.2m3的運輸器具 2

容積為0.2～0.8m3的運輸器具 4

容積大于0.8m3的運輸器具 6

2、荷載設計值

荷載設計值為荷載標準值乘以相應的荷載分項系數。

荷載分項系數 表2-4 序號

荷載類別

類別

分項系數

編號 新澆混凝土自重

恒載 1.2 A 2 施工人員及設備荷載

活載 1.4 B 3 振搗混凝土時產生的荷載

活載 1.4 C 4 新澆筑混凝土對模板側面的壓力

恒載 1.2 D 5 傾倒混凝土時產生的荷載

活載 1.4 E

2.1.2荷載計算結果 編號

部位

區間

表2-5 梁

板

軸線(KN)軸線(KN)A 33.450 8~11 1/A、B、C、D 525 1/A~B、C~D 336、336 37.650 8~11 A、B、C、D 525 A~B、C~D 336、898 41.850 8~11 A、B、C、D 525 A~B、C~D 336、898 B

8~11

C

8~11

D

8~11

----E 8~11

148

2.1.3荷載組合

荷載組合表 項次

項 目

荷載組合（KN）

表2-6

計算承載能力A+B+C 驗算剛度A+B A~B軸 C~D軸 A~B軸 C~D軸 8~9軸二層施工 1486 1113 1434 1061 2 10~11軸三層施工 2340 1613 2288 1561 3 9~10軸二層施工 1910 1480 1748 1318

9~10軸三層施工 2763 2150 2601 1988 4 側面模板 37.5KN/m2 37.5KN/m2

2.2模板結構的強度和撓度要求

施工現場的模板和大小楞以木模板為主，支架多采用鋼管架。其強度和剛度應滿足下表的要求。

模板允許強度和允許剛度 表2-7 模板類型

允許應力[б] N/mm2 允許撓度[f] mm

結構表面外露（不裝修）的木模板 13

結構表面不外露（裝修）的木模板 13

鋼管支架 170 ——

注：--模板的計算長度。

2.3模板結構構件的計算 2.3.1模板計算

（1）計算理論

模板結構中的面板、大小楞等均屬于受彎構件，而支架為受壓構件，可按簡支梁或連續梁計算。當模板構件的跨度超過三跨時，按三跨連續梁計算（圖2-2）。計算時,按常規構件的慣性矩沿跨長恒定不變；支座是剛性的，不發生沉陷；受荷跨的荷載情況都相同，并同時產生作用。

圖2-2 模板計算簡圖

則： 剪力：（2-1）

彎矩：（N.mm）（2-2）

應力： ≤13 N/mm2（2-3）

撓度： ≤l/250（2-4）

梁底模板厚度（mm）（2-5）

（mm）（2-6）

梁底模板厚度取（2-5）和（2-6）式中較大值

式中：q-作用在梁底模板上的均布荷載 KN/m

E-模板的彈性模量，對木材取（9-10）×103N/mm2

W-模板的抵抗矩，對矩形截面，I-模板的慣性矩，對矩形截面，b-梁底模板寬度（mm）

（2）構件計算

本工程預應力大梁截面尺寸450×1500，底模板采用膠合板，楞木間距l=600，梁底模板寬度b=450。

① 作用在梁底模板上的均布荷載

q=0.45×1.5×25×1.2+0.45×（2+1.5）×1.4=22.45 KN/m

② 梁底模板厚度

梁底模板厚度取h=30mm ③ 剪力

④ 彎矩

⑤ 應力

≤13 N/mm2

滿足要求。

⑥ 撓度

≤l/250=2.4mm

滿足要求。

(1)計算結果

根據計算，預應力大梁底模板采用兩層18厚膠合板，楞木間距為600，楞木截面尺寸為60×80。

2.3.2對拉螺桿計算

柱和墻模板在支模時的對拉螺桿的間距按下式計算。

（2-7）

式中：--對拉螺桿截面積；

--對拉螺桿容許拉應力，對I級鋼取205N/mm2

--模板側壓力，單位：N/mm2。取d=12mm即可滿足要求。

2.3.3支撐計算

（1）支撐設置

本工程8~11軸預應力大梁部位采用MF1219門式鋼管架，間距為0，門式鋼管架支撐主要承受模板或楞木傳來的豎向荷載，按兩端軸心受力壓桿進行驗算。

MF1219門式鋼管架設計參數 表2-8 立桿

加強桿

高度

mm 寬度

mm 截面積

cm2 回轉

半徑

cm 細長比

λ

穩定 系數

強度

設計值

N/ mm2 Φ48×3.5Φ26.8×2.5 1900 1200 9.786 1.625 115 0.483 205

（2）每根立桿承受的荷載

按梁板均布荷載計算：

N1=1613÷48=33.6KN

按預應力大梁支撐間距600、三層恒載、一層活載計算：

N2=3×(0.6×0.45×1.5)×25×1.2+0.6×0.45(2+1.5)1.4 =37.8KN

N取N1和N2較大值，N=37.8KN

（3）立桿強度計算

σ=N/AS（2-8）

σ=N/AS = 37.8×103/489=77.3 N/mm2 <205 N/mm2

（4）立桿穩定性計算

（2-9）

式中：--軸必受壓桿件穩定性系數，AS桿件截面積。

=37.8×103/0.483/489=160N/mm2 <215 N/mm2

滿足要求。

2.4支模參數計算結果

支模參數表 表2-9 項目

截面

模板厚度(mm)楞條最大間距(mm)支撐間距

(mm)對拉螺栓間距

板 150厚 12 400 800 600 800

250厚 18 400 600

梁 450×750 18 1000 600

450×1500 36 600 Ф12@ 500

3.模板施工方法 3.1模板承重架

1、由于裙房屋面（標高11.100）處不足以承受上部荷載，經與設計院商定，采取架空措施，具體做法詳見設計聯系單。

2、模板承重架采用門式鋼管架支撐體系，門式鋼管架型號為MF1219。

3、為了提高門式鋼管架的承重能力，在門式鋼管架中部加設一道豎向鋼管，鋼管規格為φ48×3.5。

4、為了保證承重架的穩定性，每步門式鋼管架用φ48×3.5鋼管設一道水平拉結桿。

5、承重架底部設置一道掃地桿；每道水平方向拉結桿與框架結構柱拉結，以保證承重架的整體穩定性。

3.2模板制作

模板制作，采用釉面九合板。模板安裝前，先設計好定型尺寸，確保結構和構件各部位形狀、尺寸、位置、標高、預留孔洞的正確。并具有足夠的穩定性、剛度和強度，既要考慮拆裝方便，又要兼顧模板接縫嚴密不漏裝，梁側采用φ12拉桿，確保模板整體剛度。

3.3模板安裝

1、模板安裝采用內支外拉方法，立模前先搭設好內模架子，待立模完成，并支豎向、水平方向Φ48架子鋼管后，方可粗調緊拉桿，內模架子水平縱橫鋼管與外模上方水平撐鋼管固定后，再次緊拉桿，邊緊邊檢查尺寸至達到要求。墻模板的緊固以設置對拉螺栓為主，根據本工程的結構構件截面尺寸情況，該工程對拉螺栓按＠500mm的間距設置，個別地方可在此基礎上略加調整。

2、在混凝土澆筑前，必須對模板系統進行技術復核，復核內容主要包括標高、軸線、截面尺寸、垂直度、平整度、支模架強度、剛度、穩定性等。避免混凝土在澆筑時直接沖擊模板，墻混凝土采用分層澆筑的原則，使模板系統受力均勻，以免受集中荷載而變形、脹模。特別要注意留出的進出管口的預留位置、標高、大小要準確。

3.4梁柱節點設計

在工程結構施工中，框架結構梁柱接頭如果處理不好，容易產生混凝土外觀的蜂窩麻面以及梁柱的不規則形狀。為了避免以上情況發生，對梁柱接頭模板采取如下措施：

梁柱接頭模板由專人進行制作，利用計算機進行放樣，以保證梁柱接頭模板的尺寸準確性。梁柱接頭模板與梁模板一次支設，以確保梁柱接頭的方正。

4.模板工程量 名 稱

規 格

數 量

目前在何處使用 計劃進場時間 鋼 管

Φ48壁厚3.5 800（T）

集團調度

開工分批進場

防水模板 18 厚 13000m2 集團調度

開工分批進場

方 木 80×60 10000根

集團調度

開工分批進場

扣 件

十字扣、活動口、對接扣 6萬只

集團調度

開工分批進場

架 子 工 搭設支模架 3500工日

開工分批進場

5.模板質量要求和措施

5.1模板工程質量程序控制示意圖 發送圖片到手機，此主題相關圖片如下：

5.2模板工程應注意的重點：

1、實施專人負責預留洞口、預埋管道等模板的安裝，在澆筑混凝土時派專人檢查。

2、應力筋波紋管嚴格按設計圖紙側預埋，模板的對拉桿螺桿設置時，應注意避免與波紋管交叉。

3、預應力大梁底模在預應力筋張拉前不得拆除，以確保混凝土的養護質量。

5.3模板質量檢查

模板工程安裝完成后及時進行技術復核與分項工程質量檢查，確保軸線、標高與截面尺寸準確。

1、要求模板及其支架必須具有足夠的強度、剛度和穩定性。

2、模板接縫全部采用膠帶紙粘貼。

3、模板與混凝土的接觸面清理干凈并涂刷隔離劑。

4、模板安裝的允許偏差及檢驗方法。

模板安裝的允許偏差及檢驗方法 項次

項 目

允許偏差

檢驗方法 軸線位移

梁 3 尺量檢查 標 高 +2，-5 用水準儀或拉線和尺量檢查 3 截面尺寸

梁 +2，-5 尺量檢查 每層垂直度 3 用2m托線板檢查 相鄰兩板表面高低差 2 用直尺和尺量檢查 6 表面平整度 5 用2m靠尺和楔形塞尺檢查 預埋鋼板中心線位移 3 拉線和尺量檢查 預埋管預留孔中心線位移 3 6.拆模方案

1、嚴格建立模板塊和立柱的拆除申請、批準制度，防止為趕進度而盲目拆模。

2、模板的拆除：非承重側模應以能保證混凝土表面及棱角不受損壞（大于1N/m2）方可拆除，承重模板應按《混凝土結構工程施工質量驗收規范》的規定執行。

3、板拆除的順序和方法，應按照配板設計的規定進行，遵循先支后拆、后支先拆，先非承重部位、后承重部位以及自上而下的原則。拆模時，嚴禁用大錘和撬棍硬砸硬撬。

4、拆模時，操作人員應站在安全處，以免發生安全事故。待該片段模板全面拆除后，方可將模板、配件、支架等運出堆放。

5、拆下模板等配件，嚴禁拋扔，要有人接應傳遞，指定地點堆放，并做到及時清理、維修和涂刷好隔離劑。以備待用。

6、模板塊在裝、拆、運時，均用手傳遞，要輕拿輕放，嚴禁摔、扔、敲、砸。每次拆下的模板，應對板面認真清理，立柱底腳螺栓等要定期刷油防銹。

7、現澆結構的模板及其支架拆除時的混凝土強度，必須符合設計要求，當設計無具體要求時，按下列規定：

（1）在混凝土強度能保證其表面及棱角不因拆除模板而受損壞后，予以拆除。

（2）底模，在混凝土達到以下設計強度后，方予拆除：

板： 結構跨度≤2m時，50%；

板： 結構跨度＞2m，≤8m時，75%。

梁： 結構跨度≤8m時，75%；

＞8m時，100%。

懸臂構件：結構跨度≤2m時，75%；

＞2m時，100%。

8、側模拆模時，按合理順序進行拆除，一般按后支的先拆，先支的后拆，先拆除非承重部分，后拆除承重部分。拆模時不得強力震動或硬撬硬砸，不得大面積同時撬落或拉倒，對重要承重部位應拆除側模檢查混凝土無質量問題后方可繼續拆除承重模板。

9、已拆除模板及其支架的結構，在混凝土強度符合設計混凝土強度等級后，方可承受全部使用荷載；當施工荷載產生的效應比使用荷載的效應更為不利時，先進行核算，加設臨時支撐。

7.附圖

1、結構平面圖（1）

2、結構平面圖（2）

3、預應力梁詳圖

4、預應力梁剖面圖

5、架空

6、接點詳圖

7、門式鋼管架荷載分布圖

8、門式鋼管架平面布置圖

9、門式鋼管架立面圖

第二篇：大跨度空間桁架結構施工技術研究

大跨度空間管桁架結構施工技術研究

葉青榮 孔祥榮

概 述 1.1工程概況

安徽省國際會展中心（圖

1、圖2）位于合肥市經濟技術開發區內，總占地面積約10hm，建筑面積約5.63104m2。該工程建筑功能主要由3部份組成：地下車庫及設備用房（1.63104m2）、單層大跨度鋼結構立體桁架展廳、多層大柱網普通鋼結構會議中心（圖

3、圖4）。該3部份組成整體，地下采用鋼筋混凝土梁板柱結構體系；地上2個鋼結構展廳跨度分別為66m和51m，其屋蓋采用倒梯形體主桁架鋼結構體系，組合V字型柱；會議中心部份為3層鋼結構框架結構，H型組合鋼梁，鋼與混凝土組合樓板，V字形柱。該建筑物內部另設置了2個上部結構獨立的橢圓形和圓形的會議報告廳，采用雙層網殼結構體系。橢圓會議報告廳長軸長約35m，短軸長約25m，呈傾斜形橢圓體。該工程于2002年9月全部建成，由于此工程是按照當前國際展覽及會議功能設計建設的大型會議及展覽場館，建筑造型優美，配套設施齊全，建成后已舉辦了多次大型展覽和召開了多次重大國內、國際會議，使用狀況良好。

該工程由上海市浦東新區建設（集團）有限公司進行施工總承包。工程于2001年3月18日開工，2002年9月28日竣工，并被評為安徽省優質工程“黃山杯”獎。1.2結構概況

基礎采用人工挖孔樁，地下室采用C30現澆混凝土結構。底板厚400mm，采用梁板結構，梁寬300mm~600mm，梁高600mm~2000mm，抗滲S8。

上部采用鋼結構，鋼結構投影面積約3.53104m2，總重約6000t，主要有2種結構形式。

第1種形式為①~②軸之間，采用鋼結構框架結構，共分3層。第1層為8.8m標高，第2層為17.8m標高，第3層標高為26.438m~22.011m。其中柱截面由Ф500328鋼管組成，側面為Y字型，梁由焊接H型鋼組成，縱向主梁高1.6m,橫向主梁高1.0m，屋面梁與外圍護結構圓滑過渡，連成一體，側面呈“7”字型，由焊接H型鋼組成，該區鋼結構用量約為2000t，鋼結構頂標高26.438m。

第2種形式用于②~④軸，采用超長空間桁架結構，主桁架3跨共8榀，總長約153.8m，最大跨度66m，斷面為6m33m倒梯形，用鋼管組合而成，其中主管為Ф5003

28、Ф500325。單榀重約270t，屋面次桁架為平面桁架，長約24m，單榀重約2t，柱同①~②軸線。該區鋼結構用量約為4000t，鋼結構頂標高為19.713m。

按加工構件劃分，會展中心主要為鋼管組合柱、鋼管桁架及焊接H型鋼。鋼結構主材選用Q345B。構件表面拋砂除銹，除銹等級為Sa2.5并符合GB8923《涂裝前鋼材表面銹蝕等級和除銹等級》規定。安裝焊縫處100mm~150mm寬范圍內不涂裝。

構件涂裝共分3部分：第1部分為防銹防腐底漆，要求防腐不少于15年，此部分制作后噴涂；第2部分為防火涂料，柱不少于3h，主梁不少于2.5h；第3部分為面漆。1.3 關鍵技術問題

①本工程主桁架、V型柱、次桁架、副桁架節點均為管材相貫節點，精度要求高，安裝難度大，需對制作加工工藝、吊裝工藝、高空管構件拼接等技術問題進行研究，解決空間相貫曲面放樣切割和拼接的技術難點，確保制作加工和安裝質量。

②由于在1~3軸范圍內有地下室存在，因此在該2跨內無法開行吊車，超長型管桁架跨越1~3軸，必須想辦法解決該區域管桁架的吊裝問題。

③由于整個結構柱采用Y型構架柱，因此在柱及屋面主桁架安裝前必須考慮該柱的安全穩定，安裝主桁架后必須考慮柱與桁架的整體穩定。

④用2 臺300t吊車抬吊重160t的87.3 m段主桁架，需驗算桁架的整體剛度和吊點處的強度，并嚴格控制吊車的吊重和回轉半徑。⑤在制作、運輸和安裝的整個過程中，必須對不同工況的受力情況進行分析，對臨時支墩和臨時加固措施進行設計和優化，以確保質量和安全。構件制作加工 2.1主桁架分段

主桁架全長約153.8m，按吊裝要求，主桁架分2段：L1≈87.3m，L2≈66.5m。其中87.3m段由5段接長而成，66.5m段由3段接長而成。2.2鋼管桁架、鋼管組合柱制作工藝

鋼管主桁架制作采用廠內分構件加工制作、現場組裝形式，產品零件加工后逐一編號，再成套批運至現場，現場共設3個87.3m胎架，先拼上下直腹桿，再拼側邊腹桿，最后拼焊上面斜腹桿，主管焊接口端加工坡口，畫出上下弦裝配依線，依線距每端100mm處，焊接時管內放置襯管。

24m次桁架廠內制作，再運至現場吊裝。V型柱由廠內分片制作，再運至現場拼裝。

梁柱腹桿支撐管用數控相貫線氣割機切割。2.3屋面梁制作

屋面梁平面呈“7”字形，總長分別為64.601m、52.516m，分直線段（分2段），中間圓弧段，圓弧段4段制作，其中圓弧段最長，其長度為28.75m，重約5.6t，梁截面均為H型，截面高度1.2m，4段之間用高強螺栓在現場拼接。

2.3.1放樣

選擇28m335m場地。以1軸為基準按圖分2片放樣（場地限制），用三角形法分別找出水平線和垂直線。

以1軸為基準分別劃出頂部左上角小圓弧中小線沿中心線劃出構件形狀。2.3.2下料劃線

劃線應在確認型鋼尺寸后據切割計劃精確操作并使用樣板。劃線尺寸應考慮收縮余量，一般長度方向放20mm~30mm，對于腹板與翼板接觸處坡口角焊時則在腹板的設計寬度基礎上放2mm~3mm的收縮余量。根據首件加工實測收縮余量再適當調整余量。2.3.3切割和坡口

厚度≤12mm鋼板，長≤2.4m的可用剪板機，厚度≥12mm的采用多頭直條切割機和半自動切割機，板焊型鋼切斷用H型鋼切割機。坡口采用半自動切割機，切割后坡口表面用砂輪機打磨。切割端應無重大不規則缺口、毛刺、積渣。坡口角度公差控制在±5°之內。條板或坡口必須2個割嘴同時切割，并控制板寬切割誤差。2.3.4彎曲

鋼板校正采用火焰和壓機。圓弧板在卷板機上卷制。2.3.5鉆孔

先鉆孔后裝配的預制零件，其孔用Z32K搖臂鉆床，孔周圍去除毛刺。鉆孔采用鉆模板。2.3.6組裝

在組裝前，部件的每一個零件確認其代號、尺寸、角度、無翹曲、扭曲、切割端及孔有無缺陷等。弧形構件組裝應使用夾具、角尺或用其他適當方法精確地進行。對于角焊來說，各零件應緊密裝配，局部控制在0.5mm~1mm，坡口焊需特別注意根部間隙和封底間隙。按圖分段拼裝H型鋼，大小圓弧構件采用手工拼制，直段用H型鋼組立機。

在水平的架臺上拼板，主要控制長度方向的直線度、弧度、厚度方向接頭處的錯邊公差及端部角尺度，將零件調整擺正后點焊固定并設引弧板。對接焊原則用埋弧自動焊，當不能用自動焊時才能手工焊。焊妥正面焊縫，用行車反身焊妥反面。在焊反面時用碳弧氣刨清根并檢查清根情況。焊接后的變形矯正用火焰或壓機，弧形板矯正后在放樣平臺上復核圓弧度的正確性，此腹板在未裝配前必須正確。2.4 鋼結構焊接質量檢驗 2.4.1焊縫質量等級

V字形柱、管桁架對接圓管為一級焊縫，相貫線焊接的柱支撐、桁架腹桿為二級焊縫。

H型鋼腹板厚度≥16mm以及主梁均為二級焊縫，其余為三級焊縫。2.4.2焊縫質量檢查項目及要求

一級焊縫：外觀檢查評定，100%超聲波探傷（評定等級II，檢驗等級B）；

二級焊縫：外觀檢查評定，20%超聲波探傷（評定等級III，檢查等級B）；

三級焊縫：只做外觀檢查評定。

對于Q345B主材，超聲波探傷檢驗在完成焊接24h后方可進行檢查。構件運輸

會展中心鋼結構材料加工構部件制作主要在上海及無錫，根據材料構部件結構形式、外形尺寸、重量，確定公路運輸方案。3.1運輸對象

24m次桁架，24m31.00m30.18m，單位重1.3t，220榀。V字型柱按左右兩肢分別運至工地，單肢最大重約25t，共64肢。H型鋼梁，主梁高1.6m和1.5m，次梁高1.0m，最長為24m。單件重量5t~5.7t。

“7”字梁，分4段，最長1段為28.75m，單件重約5.65lt。

主桁架在工廠內加工成管材、板材，運至現場后再進行拼裝。3.2運輸路線

按加工地點，運輸路線分2條：1條為上海——南京——合肥開發區工地，公路運輸全程約560km。第2條為無錫——南京——合肥開發區工地，公路運輸全程約300km。3.3運輸方案

根據構件的運輸尺寸及重量，結合道路情況，平面次桁架、V形柱、H型鋼梁、“7”字型梁采用肯奧馳T800牽引車牽引載重90t的可伸縮五軸線平板車裝載運輸。

為保證構件運輸安全及構件運輸過程不產生變形誤差，裝載時構件與平板車之間需加墊枕木。對于超寬構件，要制作鋼制托板，以保證其運輸安全，構件疊放時，構件間需加墊木。

裝車后采用Ф19.5mm鋼絲繩、40#緊縮器、19.5mm繩扣等材料進行加固捆綁，加固采用下壓式八字緊固法。構件吊裝

4.1主要吊裝機械選擇

①鋼管主桁架加工由廠內下料，相貫線、剖口切割后運到現場，在現場搭好鑲拼臺，由80t吊機配合進行拼裝。

②1~4列主桁架分為2段安裝，第1段為1~3 列，長為87.3m，重量為160t；第2段為3~4 列，長為67.5m，重量為113t。

③在1、3列外檔布置CC2000型300t履帶吊機各1臺，負責吊裝第1段主桁架，安裝1~3列鋼柱與屋面結構。1~3列屋面主桁架總重160t。用2臺300t履帶吊抬吊時，吊機接60m巴桿，R=16m，Q=87t，H=58m。各能承擔1～3列主桁架50%以上的安裝重量。

④3~4列屋面主桁架總重113t。用1臺300t履帶吊接60m巴桿，Ｒ＝12m，Ｑ＝123t,H=59m。布置在3~4列中間，吊裝第2段主桁架，安裝3~4列屋面結構。

⑤300t履帶吊接60m巴桿，R=30m，Q=35t，H=53m，安裝0~1列7字形鋼柱和三層樓面結構，停機位置在0列外檔。

⑥300t履帶吊接24m主臂，54m副臂，R=54m，Q=15t，H=41m，吊裝2~3列中間屋面檁條。

⑦KH300、80t履帶吊，31m巴桿，R=7m，Q=34t，H=28m，承擔3~4列屋架鑲拼、卸車。

⑧KH180、50t履帶吊，37m巴桿，R=8m，Q=14.9t，H=32.7m，承擔0~1列“7”字形鋼柱鑲拼、卸車，安裝樓層框架梁。

以上機械布置全部采用機械化安裝屋面結構，能在預定工期內把整個鋼結構安裝完畢。4.2 路基要求

①300t履帶吊道路寬12m，地基承載力要求12t/m2。平整度10m內縱橫不大于10。吊車行走道路路面采用200mm厚C20混凝土，內配φ16@200鋼筋網片。

②50t、80t履帶吊道路寬8m，地基承載力8t/m2。

③屋架相拼臺要求平整、堅實，地基承載力8t/m2。

4.3 “7”字形和V字形鋼柱吊裝技術

① 0~1列“7”字形鋼柱采用80t吊機40m把桿，R=14m，Q=12.8t，H=36m，鋼柱重量為10.3t左右，在吊機起重量內，吊點設在頂部重心兩側，起吊時根部用15t吊機協助扶直，根據鋼柱角度配備吊裝索具。

②1、2、3、4列鋼柱形態為V字形，1軸鋼柱重量為50t，2軸左肢柱為23t、右肢柱為19t，3~4軸柱分別為8t、9t。1列鋼柱吊裝機械采用300t吊機、60m主臂，R=20m，Q=62t，H=57m；2軸鋼柱吊裝半徑為R=38m，Q=23.6t，R=42m，Q=20.2t；

3、4列鋼柱吊裝半徑為R=38m，Q=23.6t，R=42m，Q=20.2t；

3、4列鋼柱吊裝機械采用50t吊機37m巴桿，R=10m，Q=10.4m，H=33m。

③鋼柱安裝前應對基礎標高與軸線進行復核，超出規范的偏差應立即修正，對鋼柱的長度、斷面撓曲以及標高進行預檢。

④鋼柱采用邊吊邊校正，經緯儀要求定位觀察，防止V形柱角度偏差，校正索具采用浪風形式，鋼柱穩定措施用浪風拉索進行臨時固定，待屋架安裝后，才能進行拆除。

⑤鋼柱安裝，先安裝右肢柱再安裝左肢柱，鋼柱穩定采用浪風措施，1軸鋼柱浪風拉力為9t，2、3、4軸鋼柱浪風拉力為4t，每根鋼柱拉4根浪風。4.4支架吊裝

①吊1~3列屋架前，先在2/

1、5/

2、3軸外檔，各立支架平臺2只，300t吊把屋架吊到支架平臺上，調整好標高軸線，然后與1列、2列、3列V形柱連接，并電焊固定。

②1~3列屋架支架設置6只，2/1軸支架標高為17.85m，5/2軸支架標高為14.6m，3軸外檔2只支架標高為12m，支架由3t~8t塔吊高節架組成，地面裝1只底座，底座與2.4m路基箱固定。上面裝1只平臺，每只平臺荷載為40t。

③為保證平臺受力穩定，在縱向2只平臺之間4.5m開檔內用腳手管連接，橫向每只平臺各拉2根浪風，浪風繩根分別生在±0.00，+1.5m平臺預埋件上。

④ 2/1軸、5/2軸支架在地下室樓頂上，要求支架在地下室立柱中間，立柱四周2.536m范圍內進行樓板加固。

⑤支架安裝分別由300t吊機，R=60m，R=54m，Q=14.6t，H=31m，進行安裝，支架整體重量為10t，安裝為4點起吊，千斤采用Ф21mm36m34根，卸甲采用Ф25mm34只。

⑥3~4列屋架支架設置4只，位置在3列向右15m處，4軸向左6m處，標高分別為11.25m和10.34m。

⑦屋架支承在支架平臺上，采用Ф500328圓管檁托支承，不能用油泵直接支在屋架上弦主桿上，屋架調整好后，在油泵邊用道木抄實，防止傾斜，油泵采用50t32只、30t34只。

⑧兩邊屋架連成整體后，只能拆除一邊屋架支架平臺，不能把兩邊支加架平臺同時拆除，以確保屋架穩定和次桁架安裝準確。4.5屋架吊裝

①屋架吊裝1~2~3列各8榀，在地面組成1~3列8榀，在A、R軸外擋平地上鑲拼成整體，由2臺CC2000型，300t吊機進行抬吊，屋架長度為87m，整體屋架重量為160t。

②300t吊機，把桿長度60m，Q=87t，H=59m，R=14m，Q=107t,H=59.8m。屋架長度87m,Q=160t,屋架吊點分別設在屋架與鋼柱節點處，1軸吊裝重量為70.5t,3軸吊裝重量為89.5t,300t吊機起重量乘以抬吊系數0.85,起重量分別為74t與91t ,能滿足屋架吊裝。每臺300t吊機索具采用4點吊裝，鋼絲繩采用Ф50314m32根、Ф43314m32根，捆扎千斤φ3938m34P、Ф3238m34P一做二，卸甲采用高強度25t 316只。

③3~4列屋架由300t吊機單機安裝，屋架長度約68m,300t吊機巴桿長度60m,R=12m,Q=123t,H=59m,屋架重量為113t，在吊機起重量內。屋架采用8吊吊裝，吊點設在屋架上弦桿，吊裝鋼絲繩采用Ф43mm330m34根，捆扎千斤Ф32mm38m38P一做二，卸甲采用高強度25t316只。

④屋架材料均為管材，形狀為倒等腰四邊形。截面尺寸，上弦桿寬度為6m,下弦寬為1.2m，高度為3m。安裝前必須對柱子頂面及屋架進行預檢，預檢內容：對軸線的幾何尺寸、垂直度和平面尺寸。

⑤鋼屋架就位應使用道木抄實，鋼屋架兩側用撐頭撐牢以防傾覆，鋼屋架吊裝時應保持平穩，回轉應緩慢，嚴格控制吊機半徑，不得超載。雙機抬吊屋架要求指揮統一，2臺吊機起升高度保持一致。抬吊行走時，2臺300t吊機行走速度保持統一，路面要求做到平整、堅實。

⑥屋架與鋼柱連接形式是鋼柱支承在屋架上弦桿，節點形式是管材相連接，焊接為全熔透焊，鋼屋架安裝到位后，待屋架與鋼柱電焊連接固定牢靠，再拆除鋼屋架吊裝索具。

⑦次桁架與垂直桁架節點形式均為管材相貫節點，為保證桁架安裝順利到位，桁架一頭采用內套管伸縮形式，安裝時要求節點處用電焊固定牢靠后，才能松鉤。次桁架重量為6t，垂直桁架為1.5t，吊點形式分別采用4點和2點吊裝。

⑧屋架吊裝穩定措施

a.第1榀屋架吊裝到位后，在屋架兩側采用纜風繩校正固定，纜風繩設3道，從屋架中心向兩邊均分距離布設；

b.每1段屋架吊裝先擱在鋼支架平臺上，在鋼支架平臺上調整好軸線、標高，然后屋架與鋼柱節點柱進行固定；

c.第2榀屋架安裝到位后，由副機80t吊機與50t吊機，把垂直支撐盡快安裝完畢，再拆除300t吊機吊裝索具，確保屋架的整體穩定。4.6 H型鋼梁吊裝

①0~2軸框架平臺標高8.8m，0~1軸框架平臺標高17.8m，鋼梁節點形式為高強螺栓節點，主梁螺栓為Ф24，次梁螺栓為Ф20，摩擦系數為0.45，扭矩分別為78kg2m和60kg2m。

②框架平臺安裝采用KH300、80t吊機，31m巴桿，R=18m，Q=9t，H=24m，鋼梁采用兩點捆扎安裝，鋼梁最大重量約為8t。

③鋼柱與屋架節點均為相關管節點，安裝時，先把左肢柱與屋架連接，再把右肢柱與屋架連接，確保斜柱成一條直線。

④屋架校正采用6點一線校正，屋架兩端2點，中間均分3點，校正方法用30t、50t千斤頂，手拉葫蘆進行。4.7網架安裝

①根據網架拼裝施工圖，每一層桿件分類編號、堆放，拼裝時逐一復查，對號入座。

②網架拼裝方法用由下向上逐層拼裝。首先根據網架尺寸，在網架位置定出球支點位置，在球支點處放置不同高低的拎托，用水準儀測量并調整標高。

③網架拼裝，首先從地面一層下弦桿和下弦球進行組裝，組裝后用水準儀和標尺復測標高，用鋼尺復測平面尺寸，確定符合施工規范后，固定高強螺栓銷子。

④每一層網架由中心向跨度兩邊對稱拼裝腹桿、上弦桿與下弦球，保證網架整體的穩定性，防止網架單向受力變形，一層網架組裝后，復測對角線尺寸、垂直平面尺寸、中心軸。現場焊接工藝

①在焊接施工前進行焊接工藝性能試驗和工藝評定，結合實際情況，編制焊接工藝指導書。

②本工程工地焊縫，鋼柱與桁架節點主桁架對接節點、鋼柱對接節點焊縫等級為I級，其余焊縫等級為Ⅱ級，均采用手工弧焊，焊機用直流焊機，焊條采用E5015。

③對每一焊接點均按焊接工藝要求進行焊接，對厚板如氣溫較低采取預熱、后熱保溫等措施。④按結構焊接管理要求保管好焊接材料，不可在工程中使用涂料剝落、臟污吸潮、生銹的焊接材料。

⑤ E50焊條應經過烘箱（溫度為300℃~500℃）1h，烘干后放入保溫筒使用，當天未使用完的焊條，需存放在電熱干燥箱中。

⑥直接受降雨影響時停止施工，多雨季節應采取適當的防雨措施，焊接部位附近的風速不得超過10m/s，如風速超過規定時，應采用防風措施后方可焊接。

⑦對長焊縫節點，采用交叉對稱焊接，焊接要保持平整、均勻和熔透。每道焊縫完工后，必須將焊渣、濺物清除干凈，焊條頭集中存放在工具袋內，不得隨便亂丟。

⑧提高責任性，不得在構件上亂打弧，焊接過程中發現焊接缺陷應立即停焊并采取補救措施。

⑨超聲波探傷檢測

a.厚板、特厚板焊接，應對基本金屬坡口兩側50mm~300mm范圍進行層裂及缺陷檢查。

b.焊縫內部缺陷的檢查采用單位焊縫（焊縫在300mm以上時），即在缺陷最密集處取連續長度300mm作單位焊縫。焊縫長度小于300mm時以焊縫全長作為單位焊縫。單位焊縫是否合格，根據焊縫的種類，用缺陷評價長度及回波高度區域來判定。當存在復數缺陷時，還要考慮評價長度的總和進度是否合格的評定。其各種缺陷回波高度取最大的區域。

⑩探傷方法

a.當鋼板厚度為9mm~45mm時，一般焊縫采用斜角單探頭法檢測； b.當鋼板厚度>9mm~45mm時，對于K型、V型、U型坡口存在垂直于探傷面的坡口未熔合及具有鈍邊的未焊透時，必須采用垂直探傷法；

c.厚板焊縫采用雙探頭的縱列探傷法或混合檢測，即前兩者并用，其探傷標準由設計確定；

d.儀器、探頭性能、耦合劑、標準試塊和對比試塊的選擇，制作回波高度曲線確定控制值。

對于不合格的焊縫宜用碳弧氣刨法。超聲波檢查有裂紋的焊縫，從裂紋兩端加50mm作為清除部分，并以同樣的焊接工藝進行補焊，用同樣方法進行檢查。同一焊縫的修理一般不得超過2次，否則要更換母材。

由于焊接原因，發現母材裂紋或層狀撕裂時，原則上應更換母材，如得到設計部門和質量檢驗部門同意，亦可局部處理。結 語

管桁架同網架比，桿件較少，節點美觀，不會出現較大的球節點，利用大跨度空間管桁架結構，可以建造出各種體態輕盈的大跨度結構，在公共民用建筑中，尤其是在大型會展和體育場館建設中，有著廣泛推廣應用的發展前景。

第三篇：大跨度橋梁結構選型調研報告

大跨度橋梁結構選型調研報告

摘 要: 大跨度橋梁形式多樣,有斜拉橋、懸索橋、拱橋、懸臂桁架橋及其他的一些新型的橋式,如全索橋、索托橋、斜拉—懸吊混合體系橋、索桁橋等等。其中,懸索橋和斜拉橋是大跨徑橋梁發展的主流。本文針對大跨度橋梁結構選型和設計這一問題做了綜合性的總結和歸納。

關鍵詞: 大跨度橋梁;斜拉橋;懸索橋;橋梁造型設計;1 引 言 世紀90 年代以來, 隨著世界經濟和科學技術的高速發展, 大跨度橋梁的建設出現了前所未有的高潮。目前, 懸索橋的最大跨徑已經達到1 991m , 斜拉橋的最大跨徑達到890 m。隨著橋梁跨徑的逐步增大, 橋梁結構的柔性化趨勢日趨明顯, 橋梁結構的安全性、行車舒適性、架設方便性等一系列問題開始變得愈來愈突出。如何更好地解決伴隨著橋梁跨徑長大化而出現的這些問題, 成為21世紀世界橋梁工作者共同面對的挑戰。本文簡要回顧了大跨度橋梁的發展歷史, 對現有大跨度橋梁建設的成就與問題進行了系統的分析, 在此基礎上, 提出了有關大跨度橋梁設計的一些新構想, 希望對未來橋梁設計的發展有所幫助。2 現代斜拉橋的發展與演變 2.1 早期的斜拉橋

斜拉橋由索塔、拉索、主梁三部分組成。從歷史上看, 影響斜拉橋發展的技術因素主要有三個第一, 力學分析手段的進步。第二, 材料性能的改進。第三, 施工技術的發展。從力學分析的角度講, 斜拉橋屬于多次超靜定體系, 在沒有電子計算機幫助的條件下, 手工進行力學分析相當復雜。現存的早期斜拉橋中, 較有代表性的是1867 年建造的新加坡Cavenagh 橋和1874 年建造的倫敦Albert橋。二十世紀五、六十年代, 斜拉橋獲得了較快的發展。1955 年, 瑞典建成了主跨183m 的Stromsund橋;1959 年, 聯邦德國建成了主跨302 m 的Severin橋。早期建造的斜拉橋有兩個比較顯著的特點: 一是單柱式索塔比較多;二是斜拉索很少2.2 密束斜拉體系的出現

隨著有限元技術的發展和計算機技術的普及, 高次超靜定結構的力學分析開始變得簡單易行。1967 年, 聯邦德國建成了主跨280m 的Friedrich2E2bert 橋, 從此拉開了密束體系斜拉橋建設的序幕。通過將導入拉索的預應力分布式地傳遞給主梁, 可顯著減小梁中的彎矩, 并且易于采用懸臂法進行施工。因此, 密束體系斜拉橋的出現加速了斜拉橋跨度, 特別是預應力混凝土斜拉橋跨度的迅速增長。1986 年, 加拿大建成了主跨465 m 的An2nacis 橋;1991 年, 挪威建成了主跨530 m 的Skaron2sundet 橋。

二十世紀九十年代, 世界斜拉橋的建設進入了一個鼎盛時期。1993 年, 中國建成了跨度位居當時世界第一的主跨602 m 的上海楊浦大橋;1995 年,法國建成了主跨856 m 的Normandy 大橋;1999 年, 日本建成了跨度位居世界第一的主跨890m 的多多羅大橋。九十年代的大跨度斜拉橋建設有兩個特點: 一是大部分出現在中國;二是倒Y 型和分離式倒Y型(有文獻稱之為鉆石型)索塔被廣泛采用。倒Y型和分離式倒Y型索塔的廣泛使用, 既有技術方面的原因, 也有審美習慣和技術傳統的影響, 下文將對此做具體的分析。2.3 斜拉橋索塔的造型與選擇

索塔的形態可以多種多樣, 需要指出的是, 索塔的形態通常和斜拉索的配置密切相關。如果采用單索面, 則通常會選用單柱塔或倒Y型塔。單柱塔可能存在的問題主要有兩點: 一是從人體工程學的角度看, 如果橋面不是太寬的話, 單柱塔相對寬大的塔柱會對汽車駕駛員的運動視線產生一些阻斷,給人某種程度的壓迫感。二是從建筑美學的角度看, 由于單柱塔上塔柱和下橋墩的剖面尺寸有時相差懸殊, 給人以整體不協調的感覺.單索面的使用通常有兩個前提條件: 一是主梁(橋身)要有固定拉索的中央分割帶;二是主梁本身要有比較大的抗扭剛度。雖然采用單索面的日本鶴見翼大橋, 其主梁跨度達到了510 m , 但對于大多數橋梁設計師來說, 在設計大跨度斜拉橋時, 處于技術和心理感受兩方面的考慮, 他們通常更傾向于選擇雙索面布置。和單索面橋構造上最接近的是雙側單索面橋, 即在橋面的兩側各布置一根互不相連的塔柱, 每根塔柱獨立張拉出一面索。象荷蘭的Waal 大橋這樣采用雙根單柱橋塔的斜拉橋實際上并不多見, 原因有技術方面的, 也有心理感受方面的。從技術的角度看, 由于垂直索面的結構剛度相對比較弱, 風載作用下存在發生振動發散的可能。從心理學的角度看, 設計師通常更傾向于結構在橫橋向存在某種形式上的連接。一方面是出于結構受力方面的考慮, 另一方面是出于尋找視覺上的支撐, 兩種因素匯合起來的結果, 使設計師們更傾向于用橫梁將兩根獨立的單柱聯接在一起, 以形成垂直于橋面縱軸的框架型橋塔支撐體系。當橫梁在塔頂將兩根獨立的單柱聯接在一起時, 便形成了門型橋塔。而當橫梁在塔的中部將兩根獨立的單柱聯接在一起時, 便形成了H 型橋塔。將門型橋塔的塔柱向內側傾斜至極限,可形成倒V 型橋塔;將H 型橋塔的塔柱向內側傾斜至極限, 則形成了倒A 橋塔。究竟是什么原因促使設計師紛紛將塔柱向內傾斜? 塔柱向內傾斜的直接好處是什么? 不利之處在哪里? 有什么辦法能夠平衡兼顧, 揚長避短。加斜拉索的最初目的是給主梁提供一個豎向支撐, 從而減小主梁由于重力荷載而產生的豎向彎矩和變形, 使主梁在跨度增加的同時, 并不顯著增加梁的內力和變形。僅從抵抗重力荷載的角度考慮, 索平面應盡可能地和主梁平面垂直, 以保證斜拉索在沿橋向(縱向)鉛垂面上的投影, 和水平面的夾角最大。因此, 單柱塔、雙根單柱塔、門型塔和H 型塔是該條件下比較合適的塔型選擇。但實際面對的問題是, 主梁除了要承受豎向重力荷載外, 還必須承受橫向風荷載等其它方向的荷載, 并且橫向風荷載的影響程度隨主梁跨度的增加迅速增長。從力學分析的角度看, 要有效地抵抗橫向風荷載, 索平面應和主梁平面保持比較適當(注意, 不是最大)的夾角, 以保證索力在橫橋方向上的投影, 有比較合適的大小。因此, 此時的最優塔型,應當是適度扁平的倒V 型或倒A 型橋塔。隨著橋面寬度的增大, 相對扁平的倒V 型和倒A 型橋塔, 會使橋墩基礎的占用空間增大。比較簡單的解決辦法有兩種: 一是在增大塔柱陡度的同時增大索力;二是將柱塔在主梁以下向內收縮間距, 形成所謂的鉆石型塔身。顯然, 抵抗豎向重力荷載和抵抗橫向風荷載對最優塔型的要求存在一些矛盾。另外, 大跨度斜拉橋還需要考慮抗扭曲的問題。綜合幾個方面的因素, 人們發明了一種最簡單和最直接的解決辦法, 即在倒V 型(包括鉆石型)橋塔的頂部向上增加一根垂直立柱, 并將斜拉索錨固在新增加的垂直立柱上。倒V 型橋塔加垂直立柱形成的新塔型, 就是目前在大跨度斜拉橋建設中廣

泛采用的倒Y型橋塔

當橋梁跨度比較大的時候(500 m～600 m 以上), 倒Y型橋塔中的垂直立柱會變得比較粗, 結果使橋塔沿橋向和橫橋向的風阻大大增加。降低橋塔風阻的最簡單、也是最實用的辦法之一, 是將倒Y型橋塔中的垂直立柱橫橋向壓扁、沿橋向鏤空,也就是將立柱變成橫橋向的比較細長的H 型或日型框架, 由此形成的橋梁塔型, 本文稱之為分離式倒Y型橋塔。事實上, 倒A 型橋塔也可以歸類為分離式倒Y型橋塔。

當橋梁跨度低于500 m 時, 同樣可以采用分離式倒Y型橋塔。分離式倒Y型橋塔近年來得到廣泛采用的原因主要有以下幾點: 一是橋塔本身的造型比較美觀;二是對橋面寬度變化的適應能力比較強;三是垂直立柱分離使正橋向原先存在的索面空間閉合狀態被打破, 由此形成的開放式視覺空間,可以有效降低傾斜索面對行車人視覺可能產生的壓迫感。

從拓撲關系看, 分離式倒Y型橋塔可根據變形路徑的不同, 退化演變為倒Y型、H 型和門型橋塔中的任何一種。換句話說, 從分離式倒Y型塔型出發進行結構拓撲優化, 可以發現目前已知常用塔型中的最優塔型。

斜拉橋的跨度最大能夠達到多少是人們非常關心的一個話題。在正面回答這個問題之前, 我們先分析一下影響斜拉橋跨度急速增大的因素主要有哪些。顯然, 有技術方面的因素, 也有經濟和美學方面的因素。事實上, 正是多因素的復合限制了斜拉橋跨度的急速增大。從力學的角度看, 斜拉橋跨度急速增大帶來的主要問題是: 第一, 由于斜拉索索力的水平分量需由主梁中的內力來平衡, 隨著斜拉橋跨度的增加, 塔處主梁根部的壓應力急劇增大,因此, 主梁的抗壓穩定性將成為制約斜拉橋跨度急速增大的一個主要因素。第二, 長柔的拉索比較容易發生獨立索振動, 加穩定索和抗風阻尼器雖在一定程度上可以緩解這一問題, 但因此付出的經濟代價是否值得則有待商榷。從經濟學和美學的角度看, 限制斜拉橋跨度急速增大的主要因素是: 第一, 斜拉索的最小傾斜角有一個合理的下限, 這個下限值大致在20 度左右。第二, 斜拉橋索塔的高度有一個合理的上限, 這個上限值大致在300 m～350 m左右。綜合這兩個因素, 我們估計斜拉橋最大可以接受的跨度應當在1 250 m～1 500 m 左右。3 現代懸索橋的發展與演變 3.1大跨度懸索橋的出現與流行

懸索橋通常由主塔、主纜、吊索、加勁梁、錨碇五部分組成。懸索橋自古就有, 但近代意義上的大跨度懸索橋則出現在十九世紀中葉。1855 年, J1A1 Roebling 建成了世界首座跨度為250 m 的鐵路懸索橋。1883 年, 美國布魯克林橋的跨度達到了486m。1931 年, 喬治·華盛頓大橋的跨度首次超過1000 m。1937 年, 跨度1 280 m 的金門大橋在美國建成。1981 年, 英國建造了跨度1 410 m 的亨伯橋。1998 年, 日本明石海峽大橋的跨度接近2 千米, 達到1 991 m。

懸索橋跨度的不斷增大一方面來源于材料科技和建造技術的進步, 但最主要的原因恐怕直接來源于設計思想的根本性轉變。

在近代懸索橋的發展歷史上, 曾經出現過3 次比較大的設計思想變革。第一次變革出現在二十世紀初。1888 年, Me2len 提出了考慮載荷引起的變形對結構內力計算影響的撓度理論, 奠定了近代懸索橋設計的理論基礎。撓度理論發現, 懸索橋的整體剛度主要由主纜的重力剛度構成, 加勁梁自身的剛度對結構整體剛度的貢獻不大。因此, 隨著橋梁跨度的增加, 加勁梁的高度可基本維持不變。1909 年, 采用撓度理論設計的曼哈頓橋在美國建成。

第二次變革出現在二十世紀四十年代。1940年, 美國建成了塔科瑪橋。4 個月之后, 在19m·s-1的風速下, 發生劇烈彎扭振動而坍塌。塔科瑪橋坍塌的事故導致了兩個積極的結果: 第一, 人們開始重新審視撓度理論, 發現加勁梁保持必要的剛度, 特別是抗扭剛度十分必要。第二, 橋梁的抗風設計, 或者說橋梁的抗風穩定性問題開始引起人們的高度重視。試驗發現, 風引起的扭轉或彎扭耦合模態的發散性振動是導致塔科瑪橋坍塌的主要原因。為加強結構的抗扭剛度, 加勁梁的高度開始出現大幅反彈, 普遍達到7 m～12 m。桁架式加勁梁幾乎成了大跨橋加勁梁的固定做法。

第三次變革出現在二十世紀六十年代。塔科瑪舊橋坍塌事件對橋梁設計思想的影響, 在北美和在歐洲是完全不同的。美國人的做法是采用桁架式加勁梁解決減小風阻的問題, 并將加勁梁的高度大幅增加以提高斷面的抗扭剛度。英國人則認為, 改善橋梁氣動穩定性的合理方式, 應當是采用合理的加勁梁剖面形式, 主要通過降低風阻和控制氣流分離的辦法減小扭矩, 通過將橫剖面閉合的辦法增加箱梁的抗扭剛度。1966 年, 英國人的設計思想在塞文橋中得以實現。當時, 塞文橋988 m的跨度雖然并不起眼, 但它首次采用的流線型扁平鋼箱梁設計卻使整個橋梁界產生了強烈的震撼。塔科瑪舊橋垮橋事件后, 對于大跨懸索橋, 桁架式加勁梁曾被認為是最有效的加勁梁形式, 這一看法由于塞文橋的出現而開始受到人們的質疑。塞文橋的設計思想, 在土耳其的博斯普魯斯I 橋上得以再次展現。1981 年, 英國人建造了跨度1 410 m的亨伯橋。亨伯橋不僅從美國的維拉扎諾海峽橋(, 跨度1 298 m , 建于1964 年)那里奪走了跨徑世界第一的寶座, 而且在造型上的特征異常鮮明: 一是橋塔很矮, 只有155 m。二是邊跨比很小, 且左右不對稱(分別為0120 和0138)。

塞文橋的著名并不在于它的跨度是否曾經達到過世界第一, 而在于它首創了一個全新的設計理念。唯其如此, 著名德國橋梁設計師F1 Leonhardt認為, 塞文橋的出現標志著現代懸索橋設計風格的開始[4 ]。3.2索橋主塔的造型與選擇

現代懸索橋的主塔形式主要有三種: 第一種是使用水平桿件將兩根塔柱相連的剛架式;第二種是使用水平橫桿和交叉斜桿將兩根塔柱相連的桁架式;第三種是路面以上為剛架, 加勁梁下用交叉斜桿連接的混合式。在懸索橋(同樣適用于斜拉橋)橋塔的設計中, 有幾點是需要仔細處理的: 第一, 要合理安排下、中、上三個塔段的高度分割比例。依據美學原則, 類似甘蔗的節, 按由短到長順序設置的塔段高度給人以穩重、流暢的感覺。如果做到下短上長有困難, 則應逐步減小上層塔柱的截面尺寸。第二, 如果橋面以上塔柱的高度低于橋面以下塔柱高度的2 倍,則橋面以上的塔柱間應使用單橫梁。強度不夠時可將頂部橫梁的高度加大, 橫梁下緣做成拱型曲面。第三, 橋上、橋下的塔段設計風格應當盡可能地和諧。適度的變化是允許的,只要構造上蘊涵的內在節奏和韻律不遭到破壞。第四, 需要仔細安排塔柱剖面尺寸、橫梁剖面尺寸和塔高間的相對比例關系, 不要使塔柱和橫梁顯得過于笨重, 給人以不舒服的沉重感。

塔型設計是一門綜合性的藝術, 是結構工程學和建筑美學的有機結合。塔型設計同時又是一門個性化的藝術, 她的身上不可避免地鐫刻著建筑傳統和設計師個人風格的烙印。前者要求塔型構造除了本身各部分之間應相互協調之外, 還必須和加勁梁的設計風格相協調。而兩者的綜合則可以解釋一些令人費解的現象。

伊藤學發現了一個有趣的現象: 日本的大跨懸索橋比較多地采用了桁架式的塔型設計, 而歐美的同類橋梁則比較多地采用了剛架式的塔型設計。比較典型的有桁架式的日本明石海峽大橋和剛架式的美國金門大橋等。伊藤學認為,造成這一現象的主要原因是, 日本的地震和強風等橫向荷載比較大, 采用桁架式的塔型設計比較經濟。我們認為, 日本明石海峽大橋和美國金門大橋設計風格上的差異更多地源于設計傳統和設計師的個人風格, 而不是源于地理上的差異。日本人的確喜歡使用交叉桁架式的塔型, 如日本的關門橋、南、北備贊瀨戶大橋、因島大橋等, 但未必源于地理環境上的差異。第一, 金門大橋的橋位位于著名的加利福尼亞強地震帶上, 并且和明石海峽大橋一樣, 曾經遭受過強地震的洗禮。第二, 歐洲和美國也都有一些桁架式塔型的大跨度懸索橋, 如葡萄牙里斯本的塔古斯河橋、美國的奧克蘭海灣橋、英國蘇格蘭福斯灣公路大橋(圖15)等。第三, 日本人采用剛架式塔型的大跨度懸索橋也不少, 如日本的來島大橋、大島大橋、東京港彩虹橋、下津井瀨戶大橋等。還有一個有趣的現象: 美國人設計的橋塔比較剛勁, 而英國人設計的橋塔則比較纖柔。我們對這一現象的解釋是: 美國人設計的這些橋梁采用了高度7m～12 m 的高大的桁架式加勁梁, 無論從美學還是從力學的角度看, 橋塔都應該設計得比較剛勁。而英國人設計的這些橋梁采用了高度為310 m～415 m的扁平的鋼箱梁, 無論從美學還是從力學的角度看, 橋塔都應該設計得比較纖柔。事實上, 由英國人設計的香港青馬大橋, 由于加勁梁的高度為717m , 其橋塔同樣設計得剛勁有力(圖17)。因此,對橋梁設計而言, 體現設計師的個人風格和魅力固然重要, 但橋型設計和橋梁的內在功能及與周邊環境的關系保持協調則更為重要。我們的看法是, 如果采用扁平的鋼箱梁為加勁梁, 則橋塔造型以采用剛架式為宜.4 結語

人類已開始向跨海工程挑戰。世界上寬度在100km以內的海峽有20多處。獨立于大陸之外，具有開發價值的近海島嶼無數。它們將是21世紀人類用橋梁去征服的目標。

21世紀橋梁將實現大跨、輕質、靈敏的國際橋梁發展新目標，意大利與西西里島之間墨的西拿海峽大橋，主跨3300米懸索橋，其使用壽命200年。高強度鋁合金、玻璃鋼、碳纖維等太空材料將取代當代的橋梁鋼、混凝土，成為橋梁建筑的主體材料，從而實現輕質目標；不同類型輕質材料組合拼裝的各類新型斜拉橋、懸索橋、輕質拱橋將一跨而過大川巨流或小海灣，實現1500米以上大跨目標；橋梁上裝配的計算機系統、傳感器系統將可以感知風力、氣溫等天氣狀況，同時可以隨時得到并反映出大橋的承載情況、交通狀況。綜觀大跨徑橋梁的發展趨勢，可以看到世界橋梁建設必將迎來更大規模的建設高潮。

參考文獻

[1].周先念, 周世忠.21 世紀特大跨橋梁的展望[A].中國公路學會橋梁與結構工程學會2000 年橋梁學術討論會論文集[C].北京: 人民交通出版社, 2000 , 13 —18.[2].周世忠.懸索橋的總體設計[A].江陰長江公路大橋工程建設論文集[C].北京: 人民交通出版社, 2000 , 95 —100.[3].Leonhardt F.Bridges Aesthetics and Design [M].MIT Press , 1984 [4].伊藤學.橋梁造型[M].北京: 人民交通出版社, 1998.[5].盛洪飛.橋梁建筑美學[M].北京: 人民交通出版社, 1999.[6].董 聰.現代結構系統可靠性理論及其應用[M].北京: 科學出版社, 2001.

第四篇：河南六建大跨度糧倉施工方案

河南湯陰順意商貿倉儲園

施工組織設計方案；

目錄

是確保國

本工程施工范圍為平兩棟倉庫總建筑面積 20000㎡，建筑結構磚混，單體面積１００００㎡

兩棟 完全一致。倉庫跨度 ５４.M建筑總高 ８.６.m，長度為 １８０m，外墻為米黃色涂料。內墻為水泥砂漿白色涂料面，復合卷材防潮墻面。屋面防水等級二級，采用滿粘高聚物改性瀝青卷材（ｓｂｓ）防水。

地面為丙綸卷材防潮層３００㎜砼地面。檐墻高窗是帶防雀網的雙面彩鋼板夾芯密封窗

； 倉房大門、糧情檢查門、疏導風機洞門等采用保溫密封的彩鋼夾芯門。

本工程抗震設防烈度８度，結構安全等級二級，設計使用年限 50 年。

基礎采用鋼筋砼墻下條形基礎，基底相對標高-２.４m； 墻體為能夠承受較大水平荷載的組合砌體。

屋蓋系 ２７m 跨預應雙Ｔ板結構，屋面板與屋架結合成為整體。2.3 施工條件

工程位于安陽市湯陰縣

。該地區潮濕多雨，雨季出現在每年的 6、7、8 月，該工程位于１０７國道東側交通便

利，能保障各種建筑材料的供應。施工場地前期工程：平場、圍墻均已完成。建筑物座

落在糧庫內，土質為白巖土，施工深度范圍無地下水。通過庫區有一

條 ６m 寬道路直至施工現場，施工用水電可經糧庫預留端接入。2.4 施工重點

本工程的屋蓋采用了大跨度的預應力雙Ｔ板結構，此種結構自重３０ｔ。

但構件的制作特別是模板工程、預應力砼工程及結構吊裝工程施工難度大： 4 物線拱板、下弦是預應力直線板，其截面均為槽型，板厚較薄，模型尺寸不易保證； 是先張法的預應力砼，需要場外預制，預制場的鋪設、屋蓋吊裝位置的規劃將占用大部分施

工場地，這將使施工場地變得擁擠狹窄；另外吊裝構件的體積較大（２７.0 長、2.4m 高），運輸、吊裝時安全保障也是施工的重點.倉房的防潮、防水工程亦為施工的重點部分：地面、墻面、屋面的防潮防水必須作到嚴密、嚴

實，否則倉庫將因防潮防水層施工出現的質量問題失去糧食的儲備功能，所以要充分重視這部

分的施工質量。

施工平面布置：機械設備、加工棚、材料庫房應靠近施工作業面整齊設置；辦公、生活區因地

制宜，充分利用場地空余地方；道路應形成環形路線并能連接施工各工作區域；臨時水電管線

要與機械設備、辦公、生活區相適應。作施工平面布置圖，見附圖 3-2。

根據調查情況和公司實際能力組織施工所需各項機械設備按時進場，作安裝、修理、試運行的

準備工作，確保施工機械的完好。按照材料計劃與相關供應商洽談合同，保證首批材料及時運

抵工地現場，并提前作好抽樣檢驗。

4.6 按照建筑總平面圖的要求，作好現場控制網的測量。

4.7 清除地上地下的障礙物、配合文物部門對地下埋藏物進行勘探。4.8 填寫開工報告，交由業主、監理審批。經批準后方可進行施工。

程、模板體系進行了單獨的設計；拱板的運輸和吊裝同樣也進行了精心的組織，通過 CAD

制圖將構件按比例精確繪制在施工平面圖上，確保構件的預制場地和就位位置與實際相符合，使 構件布置和吊裝順序具有可實施性；運用 Project、Pert 項目管理軟件對項目的工

期進行合理科學的規劃，編制了施工網絡計劃進度圖，同時優化各項資源、節約工程成本。

每層填土的虛鋪厚度控制在 20cm 以內。分段填筑時交接處應填成階梯形。c.打夯前應使填料

初步平整，打夯時要按一定方向進行，一夯壓半夯，夯夯相接。d.基礎兩側的回填夯實應同時

施工。e.打夯機應由兩人協同操作，一人保護電纜線，一人控制夯機，并且配戴好絕緣護具。

銹后鋼

筋表面有嚴重的麻坑、斑點傷蝕截面時，應降級或剔除不用。

d.鋼筋應調平直，無局部曲折；切斷后斷口不得有馬蹄形或彎起現象，且長度要力求準確，其

允許偏差±10mm。

e.經彎曲成型的鋼筋在平面上不能有翹曲； 二級鋼筋不能彎曲過頭再回彎，且彎曲點處不得有

裂縫；一級鋼筋末端彎鉤凈空大于 2.5d，平直段長度為 3d，箍筋彎鉤平直段長度 10d； f.基礎梁縱筋采用搭接電弧焊連接。施焊前應先進行預彎，保證兩鋼筋的軸線在同一直線上；

施焊時引弧應從搭接鋼筋的一端開始，收弧應在搭接鋼筋的端頭上，焊坑應飽滿；焊縫高度大

于 0.3d 且不小于 4mm，寬度大于 0.7d 且不小于 10mm，長度當采用單面焊時大于 10d，采用

雙面焊時大于 5d。

g.安裝時底板受力鋼筋在下，分布鋼筋在上，且底板受力筋墊以砼墊塊，確保保護層厚度;底

板鋼筋彎鉤朝上，不能倒向一邊;構造柱、組合柱的插筋位置要準確且固定牢固，以免造成柱

軸線偏移。15 h.焊工上崗必須要有操作證；焊機必須有可靠接地，以保證操作人員安全，焊接導線、導線

與焊鉗連接處絕緣性能要良好；焊工必須穿戴防護衣具，施焊時應立于木墊或其他絕緣墊上；

焊機工作范圍內嚴禁堆放易燃易爆物品，避免引起火災。6.2.3 基礎砼工程

倉房的條形基礎有兩階，所以需要分兩次進行砼澆筑：

d.砼的運輸采用手推車，應以最少的轉載次數和最短時間從攪拌地點運至澆筑地點，運至澆筑

地點時應檢測其稠度，所測稠度應符合設計和施工要求。

e.條形基礎砼的澆筑宜分層分段連續進行，不留設施工縫。各層段間要相互銜接，每段間澆筑

長度控制在 2~3m 距離，作到逐段逐層呈階梯形向前推進。如下圖：

f.搗固時，振動棒插點要均勻，振動影響范圍要相互搭接，并作到“快插慢抽”，減少氣泡產

生，斜坡面澆筑時要及時收面，有利于斜面形成。

g.砼的養護可采用澆水養護的方法，隨時保持砼表面的濕潤。常溫下養護時間不小于 7 天。

h.砼的拆模必須在砼的強度達到要求后方可進行，拆模時要注意避免損傷砼表面、棱角。

鋼筋。張拉鋼筋時需要張拉墩臺抵抗張拉力，根據張拉控制應力和鋼筋的截面積計算出張拉力，設計出墩臺、臺座如下圖： 19 6.4.2 施工工藝如下流程圖 20 6.4.3 張拉控制應力計算

根據設計采用山東省標，《鋼絞線預應力混凝土雙Ｔ板》》Ｌ０６ＧＴ０８，Ф４*７鋼絞絲。2 施工，采用一次超張拉程序以減少應力松弛，一次張拉完成。6.4.4 張拉機具、夾具選擇 21 按照設計要求計算單根鋼筋的拉力值為約 １２０kN，依據此拉力值和施工工藝要求選擇 ２００３００kN 的電動卷揚機進行鋼筋的張拉，夾具則采用優質高硬度的錐銷式夾具。6.4.5 放張預應力鋼筋

放張預應力鋼筋時砼的強度必須大于等于 85%的設計強度。放張順序為：先放張下弦板肋中預

應力筋，后放松板中鋼筋，并且要從兩邊同時對稱向中間放張。放張采用氧炔焰切割。為減小

構件因放張產生的沖擊力，需要再放張的另一端澆筑一塊起緩沖作用的砼塊。

施工要點：

a.放張前應拆除側模，使構件能自由壓縮，特別注意下弦胎模應加涂隔離劑。b.檢查放張后鋼筋的回縮值，如果回縮值大于規定要求，則須加強構件端部的分布鋼筋，提高

放松時砼的強度。6.4.6 屋蓋模板系統

預應力拱板屋蓋的上弦截面為二次拋物線薄槽板，下弦為直線薄槽板，其幾何形狀很復雜，模

板工程主要施工難點在于曲線及帶肋部分。考慮木模板的經濟性、靈活性，決定采用鋼管腳手

架為支撐的木模板作為拱板屋蓋的模板系統，詳見下面模板支撐示意圖： 22

點。

c.吊裝過程要采取有效措施防止構件傾斜、扭轉。

d.在吊運過程中，起重機不得滿負荷運行，且只能將構件吊離地面 30cm 左右。

e.拱板安裝前應將支座找平，吊裝就位校正后，將拱板支座與圈梁預埋件焊接牢固，每榀拱板

一端為滿焊，另一端為點焊，兩拱板的焊縫交叉設置。構件安裝后，必須檢查連接質量，只有

連接確實安全可靠，才能松開吊鉤。

f.起重機行駛道路必須平整堅實，當起重機通過墻基或地梁時，應在其兩側鋪墊道木或石子，以免起重機直接碾壓在墻基或地梁上。

g.盡量避免超載吊裝；嚴禁傾斜起吊，即被吊重物不在起重機吊臂的正下方，起吊后吊鉤滑輪

組與地面不垂直而使負荷超標，鋼絲繩出槽，甚至拉斷繩索。

h.指揮人員應使用統一指揮信號，信號要鮮明、準確。起重機駕駛人員要聽從指揮。i.雙機抬吊時要根據起重機的起重性能進行合理的負荷分配，并在操作時要統一指揮，密切配

合。在整個抬吊過程中，兩臺起重機的吊鉤滑車組均應基本保持垂直狀態。

j.在屋蓋吊裝過程中雙機不能通視，因此在兩個檐墻上分別安排一人，互相配合、協同指揮。24

e.鋪貼順序：從屋面最底標高處向上施工，墻面則自下而上進行。

f.ｓｂｓ卷材熱熔施工時，使用火焰烘烤卷材底層（該層軟化點較底）直接與基層或搭接卷材粘

接。要求烘烤時火候掌握要適度，這對基層的干燥程度要求并不高。

g.鋪貼卷材時在地面采用展鋪法，在屋面采用滾鋪法，以分別適應空鋪和滿粘鋪貼的施工要求；

墻面的卷材為冷粘貼施工，鋪貼后應立即用長柄壓錕從卷材一端沿橫向滾壓，以排出空氣，使

其粘貼牢固。

整理、現場測量放線工作；

試驗員：按規范進行檢試驗，填寫各種報告表格，提供相關試驗技術資料。

施工員：負責接受技術主管的技術交底，并將內容下達給工班，組織、指導工人按照規范、標

準和設計圖紙、作業指導書等的規定正確施工，填寫施工記錄，負責對分項工程質量進行檢查，實施不合格分項工程的糾正措施。

材料員： 負責按照技術部門提出的含材料標準的材料計劃單及時購買施工各主輔材料，執行相

關技術標準，采用正確的方法儲存各種材料。

工班工人： 是施工技術的實施者，嚴格按照技術部門的技術交底進行施工，熟練掌握施工規范、28 施工工藝。

b.建立逐級技術交底制度

按照以下程序進行技術交底：技術室→施工員→班組長→工班工人。c.施工技術資料保證

施工技術資料的產生：材料部門提供的各種材料的質保書、出廠合格證等；檢驗、試驗產生的

數據報告單；施工過程產生的工程質量評定表（分項、分部、單位工程）、隱蔽工程的檢查證、各種施工記錄等。

技術資料的收集整理： 產生部門及時將資料移交到資料員，專職資料員在技術主管的指導下收

集整理，最后裝訂成冊歸檔保存。8.2.5 材料保證措施：

對材料供應商必須進行調查，調查的內容包括：其質量體系、執行的產品標準、質量歷史、履

約能力等。調查的對象同一供應商必須是三家以上。根據調查的結果，對供應商進行評價，擇

優選用，在保證質量和供貨能力的前提下價低者優先。

重要材料的要求：鋼材要有牌號、質量證明書，水泥要有出廠合格證，當鋼材水泥進場后，按

照相關要求對其進行抽樣送檢，確保其質量達到標準，未經檢驗或檢驗不合格的產品一律不允 29 許投入生產。

8.2.6 施工全過程質量控制：

施工前要有充分的準備，通過施工調查和圖紙會審，技術部門編制實施性施工組織設計，對施

工的重難點、新技術、新材料、質量通病進行技術交底；施工專業操作人員必須經過培訓，考

試合格取得操作證方可上崗，特殊工程操作人員如焊接、防水等工種更應保證；

施工使用的測量儀器、計量檢測器具要定期進行校準，未經校準的測量、計量儀器不得

使用；

施工過程中嚴格執行自檢、互檢、專職質檢員和技術人員檢查鑒定的程序，質量合格后方能轉

入下一道工序，自檢用相應驗標表記錄，互檢用工班施工日志記錄；隱蔽工程在隱蔽前先由檢

查工程師檢查合格并填寫檢查證，再由業主現場代表檢查驗收；土建、安裝工程在施工過程中

相互配合、密切協作，避免出現因配合方面的問題影響整體建筑的工程質量；對施工中出現的

質量通病如模板變形、砼蜂窩麻面、砌體灰縫不飽滿，屋面漏水的問題應制定相應的預防措施；

在施工過程中，必須保證設備機具處于完好狀態，所以要定期檢查、及時維修。

建筑成品的保護：在竣工驗收前，項目經理部指派專人負責防護、看守，對需要封閉、斷電、關閉門窗的都應設置保護措施，直至驗收合格、交付使用。30

主要包

括：安全思想教育、安全知識教育、安全技術技術教育、安全法制教育和安全紀律教育。9.5 建立安全檢查制度

9.5.1 定期檢查： 項目部接受主管部門每季一次的安全檢查，項目部內部每月組織一次普遍檢

查。

9.5.2 季節性檢查：春季預防傳染病爆發需要專項檢查，夏季進行防暑、防汛檢查，冬季進行 32 防寒防凍檢查等。

9.5.3 臨時性檢查：在有重大安全隱患的工程施工時或在施工高峰時進行。9.5.4 專業檢查：對易燃、易爆有毒物品要進行單獨的檢查。

9.5.5 管理檢查：安全生產的制度、記錄、臺帳、報表同樣要接受檢查。9.6 安全技術措施

9.6.1 施工準備階段的安全技術措施

a.技術準備：了解工程特點對安全施工的要求，調查自然環境、施工環境，與周邊有安全影響

的單位簽定安全施工協議，在施工方案中編制行之有效的安全技術措施。

b.物資準備：及時提供安全防護用品，保證施工機械設備的技術性能良好，對施工周轉材料認

真挑選，不符合安全要求的禁止使用。

c.施工現場準備： 按照施工總平面要求作好現場準備，對易燃易爆等危險品的存儲要經有關部

門的批準并按相關要求設置儲存點。場內電氣管線設備符合安全指標，要有防護措施。場內溝

坑洞設置圍欄。在明顯的位置設置足夠的消防器材。在施工場地的出入口懸掛施工警示牌。

d.施工隊伍準備：對新工人，特殊工種進行上崗培訓并取得合格證；從事高險難工作的工人經

身體檢查合格方能施工作業；組織安全技術交底。33 9.6.2 施工階段主要安全技術措施

a.操作者嚴格遵守相應的操作規程，實行標準化作業。

b.施工現場洞口臨邊、危險地段應設置醒目的防護、保險、警示標志。

c.在明火作業現場（焊接、切割、卷材熱加工）要有防火防爆安全技術措施。d.結構吊裝，主體交叉作業要制定專項的安全技術措施。e.在各種機械設備前懸掛操作安全指示牌。9.7 安全事故的調查處理措施

事故發生，根據事故的分類向相關主管部門及時報告，運用科學的方法分析事故原因，妥善處

理事故，以達到不影響工期同時總結經驗教訓的目的。

照 1991 建設部頒布的《建設工程施工現場管理規定》制定以下措施：

場容場貌"的規定

施工不擾民，使工程成為愛民工程、便民工程。

10.3.5 防火安全要求：建立防火安全義務消防隊，按規定配置消防器材，派專人管理落實防

火制度措施，嚴格管理易燃易爆物品，使用專門庫房存放。

第五篇：大跨度鋼結構施工安全措施

大跨度鋼結構的施工安全

大跨度空間結構施工中,高空作業量多,施工難度大，結構的施工質量尤為重要,并且施工人員的安全防護要求特別高。

高處作業的一般要求

(1）

進行高空作業的各工種和現場人員必須遵守本規程，從事高空作業的人員，必須定期檢查，患有下列疾病,不宜從事高空作業:高血壓、低血壓、心臟病、貧血病、顛病.(2）

高處作業者必須使用安全帽、安全帶、穿軟底鞋,登高前嚴禁喝酒，并清楚鞋底泥沙和油垢。

（3)

腳手板、腳手架、棧道、斜邊、梯子、吊藍、掛板等高處作業設備，必須搭設穩固，材質優良，巡回檢查使用情況.（4）

高處作業的設備，不許有翹頭板、空頭板、斷裂板、露頭釘、朝天釘、空缺擋、折斷等缺陷，施工中的“五口”應設圍欄及蓋板，在“五口”處不得放置落下的料具.(5)

斜道、斜跳板及操作平臺上除釘有或焊有防滑條或涂上防滑漆外，應及時清掃上面的泥沙和油垢。

(6）

必須使用梯子登高,不準從模板或腳手架外登高，不允許用起重機吊人員。

(7)

傳送工具和材料應用繩索系送，禁止拋擲，禁止從高處向下推擲料具。

（8）

腳手架和起重設備上空及附近空間,如有高壓線，應按安全距離控制,腳手架上所有的電線和電器設備應絕緣良好，以防止漏電。

(9）

六級強風和雨雪天及夜間，一般應停止高處作業，如需進行高處作業，則應制定相應的防護措施。

（10)

鋼結構吊裝前，應進行安全防護設施的逐項檢查和驗收，驗收合格后，方可進行高處作業。

懸空作業安全

（1）懸空作業處應有牢固的立足之處,并必須視具體情況，配置防護欄桿、欄網或其他安全設施。

（2)懸空作業所使用的索具、腳手架、吊藍、平臺等設備，需經過技術驗證或鑒定才能使用。

（3)鋼結構的吊裝，構件應盡可能在地面組裝,并搭設臨時高空設施，以利于高空固定，點焊、螺栓連接等工序。拆卸時的安全措施，也應一并考慮.高空吊裝大型構件前，也應搭設懸空作業中所需的安全設施.（4）進行預應力張拉時，應搭設站立操作人員和設置張拉設備用的牢固可靠的腳手架或操作平臺.預應力張拉區域標示明顯的安全標志，禁止非操作人員進入.(5)懸空作業人員，必須佩戴好安全帽、安全帶等。

攀登作業安全

（1）

現場登高應借助建筑結構或腳手架上的登高設施,進行登高作業時，也可使用梯子或其他登高設施。

（2）

柱、梁和滑軌等構件吊裝所需要、的直爬梯及其他用于登高用的拉攀件，應在構件施工圖或說明內作出規定,攀登用具在結構構造上，必須牢固可靠.(3)

梯腳底部應墊實，不得墊高使用，梯子上端應有固定措施。

（4）

鋼柱安裝登高時，應使用鋼掛梯或設置在鋼柱上的爬梯.（5)

登高安裝鋼梁或軌道時,應視鋼梁高度,在兩端設置掛梯或搭設鋼管腳手架.（6)

在網架或網殼上、下弦登高操作時,應視跨度大小在兩端及跨中設置攀登時上下的梯架。

交叉作業安全

（1）

結構安裝過程各工種進行上下立體交叉作業時，不得在同一垂直方向上操作，下層作業的位置,必須處于依上層高度確定的可能墜落范圍半徑之處，不符合以上條件時，應設置安全防護層.（2)

腳手架邊緣、上層結構邊緣，嚴禁堆放拆下的構件。

（3）

施工高度較大時，凡人員進出的通道口均應搭設安全防護棚.（4）

由于上方施工可能墜落物件或處于起重機扒桿回轉范圍之內的通道,在其受影響范圍內，必須搭設頂部能防止穿透的雙曾保護廊.結構焊接安全

1、防止觸電

（1)

電焊機外殼，必須接地良好,其電源的裝拆應由電工進行.（2）

電焊機設備單獨開關,開關應放在防雨的匣箱內，拉合匣時，應戴手套,側向操作.（3)

焊鉗與把線必須絕緣良好,連接牢固,更換焊條應戴手套.潮濕地點，應站在絕緣膠板或木板上。

（4）

嚴禁在帶壓力的容器或管道上施焊，焊接帶電的設備必須先切斷電源，(5）

貯存過易燃易爆、有毒物品的容器或管道,必須先清楚干凈,并將排氣孔口打開。

(6)

焊接預熱工件時,應有石棉匝布或擋板等隔熱措施。

(7）

把線、地線禁止與剛絲繩接觸，更不得用鋼絲繩或機電設備代替零線.所有地線接頭，必須連接牢固。

(8）

更換場地移動把線時，應切斷電源,并不得手持把線爬高攀登.（9)

雷雨時，不得進行露天焊接作業。

(10)更換焊條時一定要戴皮手套，不要赤手操作。帶電情況下，為了安全，焊鉗不得夾在腋下去搬被焊工作件或將焊接電纜掛在脖子上。

(11)下列操作,必須在切斷電源后才能進行：

a）

改變焊接接頭時;

b）

更換焊件需要改變二次回路時;

c）

更換保險裝置時;

d）

焊機發生故障需進行檢修時；

e）

轉移工作地點搬動焊機時；

f)

工作完畢或臨時離開現場時。

2、防止爆炸

防止爆炸主要發生在氣割過程中,由于要用到乙炔瓶，所以儲存和使用乙炔瓶注意以下幾方面問題：

（1)乙炔瓶儲庫的設計和建造，應符合建筑設計防火規范中乙炔站設計規范的有關規定.(2)儲存間應有專人管理，在醒目的地方應設置標志。

（3)嚴禁與氯氣瓶、氧氣瓶及易燃物品同間儲存.(4)儲存間與明火或散發火花地點的距離，不得小于15m,且不應設地下室或半地下室。

(5)儲存間應有良好的通風、降溫等設施，要避免陽光直射，要保證運輸暢通，在其附近應設置有消防栓和干粉。

(6)乙炔瓶儲存時,一般要保持豎立位置,并應有防止傾倒的措施。

(7）使用乙炔瓶的現場，儲存量不得超過5瓶，超過5瓶但不得超過20瓶，應在現場或車間內用非燃燒體或難燃體隔墻分庫;儲存量不超過40瓶的乙炔庫房，可與耐火等級不低于二級的生產廠房毗鄶建造。

鋼機構吊裝安全

1、一般規定：

(1）吊裝前應編制結構吊裝施工組織設計或制定施工方案，明確起重機吊裝安全技術要點和保證安全技術措施。

（2)參加吊裝的人員應經體檢合格,在開始吊裝前應進行安全技術教育和安全技術交底。

(3)吊裝工作開始前，應對起重運輸和吊裝設備以及用索具、卡環、夾具、錨錠等的規格、技術性能進行細致檢查和試驗，發現有損壞或松動現象,應立即調換或修好。其中設備應進行試運轉，發現轉動不靈活、有磨損應立即修理。重要構件吊裝前應進行試吊，經檢查各部件正常，才可進行正式吊裝。

2、防止高空墜落

（1）為防止高處墜落，操作人員在進行高處作業時，必須正確使用安全帶.安全帶一般應高掛使用。

（2)在高處安裝構件時，要經常使用悄杠校正構件位置，這樣必須防止因撬杠滑脫而引起的高空墜落。

（3）在雨期、冬季里，構件上常因潮濕或積有冰雪而容易使操作人員滑倒，采取掃清積雪后在安裝，高空作業人員必須穿防滑鞋方可操作.(4）高空操作人員使用的工具及安裝用的零部件,應放入隨身佩戴的工具袋內,不可隨便向下丟擲。

（5）在高空用電焊切割或氣割時，應采取措施防止割下的金屬或火花掉下傷人。

(6）地面操作人員，盡量避免在高空作業的正下方停留或通過，也不得在起重機的吊桿或正在吊裝的構件下停留或通過。

（7）構件安裝后，必須檢查連接質量，無誤后，才能摘鉤或拆除臨時固定工具，以防構件掉下傷人.(8）設置吊裝禁區,禁止與吊裝作業無關的人員入內.3、防物體下落傷人

(1)高空往地面運輸物體時，應用繩捆好吊下。吊裝時,不得在構件上堆放或懸掛零星物體。零星材料和物體必須用吊籠或鋼絲繩保險繩捆扎牢固，才能吊運和傳遞,不得隨意拋擲材料物件，工具,防止滑脫傷人或意外事故.(2)構件綁扎必須綁扎牢固，起吊點應通過構件的重心位置，吊升時應平穩，避免振動或擺動.(3)起吊構件時，速度不應太快，不得在高空停留過久，嚴禁猛升猛降，以防構件脫落。

(4）構件就位后臨時固定前，不得送鉤，解開吊索索具。構件固定后，應檢查連接牢固和穩定情況。當連接確實安全可靠才可拆除臨時固定工具和進行下步吊裝。

(5）風雪天，霜霧天和雨期吊裝,高空作業應采取必須的防滑措施，如在腳手架、走道、屋面鋪麻袋或草墊，夜間作業應有充足照明.4、防止吊裝結構失穩

（1）構件吊裝應按規定的吊裝工藝和程序進行，未經計算和可靠的技術措施，不得隨意改變或顛倒工藝程序安裝構件.（2)構件就位夠，應經初校和臨時固定或連接可靠后方可卸鉤,最后固定后方可拆除臨時固定工具。高寬比很大的單個構件，未經臨時或最后固定組成一穩定單元體體系前，應設溜繩或斜撐固定。

（3）構件固定后不得隨意撬動或移動位置，如需要重新校正時,必須回鉤。

（4)多節吊裝時，應吊完第一節后,將下節灌漿固定后，方可安裝上節構件.5、防止觸電

（1）吊裝現場應有專人負責安裝、維護和管理用電線路和設備。

(2）起重機在電線下進行作業時，工作安全條件應事先取得機電安裝或有關部門同意。起重機在電線附近行駛時,起重機與電線之間的距離不應小于相關規定。

(3)構件運輸時,距高壓線路凈距不得小于2米，距低壓線路不得小于1米,如超過規定應采取停點或其他措施.（4）使用塔式起重機或長吊桿的其他類型起重機，應有避雷防觸電設施，各種用電機械必須良好的接地或接零，接地電阻不應大于4歐姆，并定期進行接地極電阻遙測試驗。

6、塔吊、起重機等大型設備施工安全

（1）大型機械設備的拆裝作業，必須由具備安裝資質的專業隊伍和人員承擔，一般人員不得參與.(2)安拆作業前,承接單位要召集工程技術、安全部門人員一同勘察現場情況，協商制定安全技術保證措施。

(3)大型機械的拆除安裝，對參加拆裝人員要進行安全技術交底，嚴格遵守拆裝程序，拆裝時，要有安全監管員和技術負責人在現場指揮.(4)大型機械的安裝拆除作業,應遵守電氣、機械、高空作業安全規程，防止觸電、墜落、擠傷等事故.（5）安裝完畢的設備,應符合《起重機械安全規程》和《建筑機械使用安全技術規程》的要求，并通過公司或勞動部門驗收后方可使用。

(6)各種機械設備都應遵守《建筑機械使用安全技術規程》。要加強對操作人員的安全教育，經常深入施工現場檢查規程執行情況，發現問題及時解決，消除安全隱患。

(7)對操作人員必須經過安全操作技術培訓、考核,取得操作證后,方可單獨操作.（8)執行定機、定人、定崗位制度,加強責任心教育，要求操作人員不僅要保證本機的安全，且要保證協同作業人員的安全。

(9）結合機械設備的定期檢查，委派專人對設備的安全保護裝置和指示裝置進行檢查,以確保安全裝置齊全，靈敏、可靠。

（10）機操人員必須聽從施工人員的正確指揮，精心操作。對于施工人員違反安全技術規程和可能引起危險事故的指揮，操作人員有權拒絕執行。

（11)各種型號塔吊使用,必須實行定人、定機、定崗位責任。配備1~2名司機和2名以上指揮人員及維修工，團結一致，統一指揮。

(12)塔吊作業前按規定對機械進行調整、緊固、潤滑及防腐。經常檢查塔身垂直度，垂直度偏差要小于4％。

（13)塔吊作業前應進行空載與重載運轉試驗，并經常檢查各電氣保險裝置、限位裝置、報警指示系統是否齊全有效。

(14）起吊重物時，嚴禁超負荷使用。

(15）不論有無安全裝置和設備,嚴禁任何人隨吊物品升降。

（16)作業前先發信號，然后將重物離地0.5米左右停車，確定剎車、釣鉤、重物綁扎無問題后，方可指揮起升作業，塔吊停用時，釣鉤上升距吊桿距離不得小于1米.（17）塔吊在停電、停工時，應將重物卸下,不得懸空掛在空中。

(18)塔吊卷筒上鋼絲繩不得少于三圈，鋼絲繩在筒上應排列整齊，并經常保持油潤,達到報廢標準時應及時更換。

(19)塔吊司機應認真作好塔吊運轉記錄及交接班記錄方可離崗。

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