第一篇：75t／h循環流化床鍋爐后部燃燒及預防措施

75t/h循環流化床鍋爐后部燃燒及預防措施

許傳貴

(山東郯化集團，山東郯城276100)

1前言

循環流化床鍋爐由于具有煤種適應性廣、負荷調節性能好、高效節能等方面的優勢，最近幾年迅速得以推廣，尤其是以煤為原料的氮肥企業，將造氣爐渣、無煙煤沫與煙煤混合作為流化床鍋爐的燃料，既解決了造氣爐渣的處理問題，又能節約大量燃料，經濟環保效益特別明顯。但由于設計、安裝及操作不當等多方面的原因，往往在運行中出現后部燃燒，鍋爐床溫及返料溫度升高，輕者鍋爐出力不足，熱效率偏低，嚴重者可能造成返料器超溫結焦，造成不必要的停爐損失。

后部燃燒主要表現為鍋爐運行時一次風量過大，煙氣將爐料中大量未燃燒的碳顆粒通過爐膛帶到分離器，再到返料器，在此與返料風相遇，形成二次燃燒，返料溫度升高，為了保證鍋爐正常運行，必須適當降低一次風量及給煤量，因此鍋爐負荷降低，同時因一次風量過大，煙氣中碳的含量增大，導致排煙熱損失和機械未完全燃燒熱損失增大，熱效率降低，造成后 部燃燒的原因較多，筆者僅就我公司三臺75t／h濟鍋產循環流化床鍋爐所出現的一些問題在此作簡要介紹。

2安裝及砌筑不規范

從側面看，鍋爐風帽布置應為傾角為5°的淺“V”字形，如果施工中不注意，很可能就會出現風帽呈水平布置或高低不平的波浪型，床面進行澆注料施工時，就無法保證風帽眼不被澆注料遮擋，造成冷態試驗時布風不均勻及風流向無規律，在這種情況下，按正常風量進行冷態試驗床料肯定不能全部浮起，10號鍋爐在施工中就出現這種問題，風帽高低雜亂無章，澆注料施工為一平面，大量風帽眼被堵住，冷態試驗時，一次風擋板開度由正常的55％上升到68％，后經處理部分風帽，流化風量下降，點 火運行正常，但由于處理不徹底，與其它兩臺鍋爐相比，風量依然偏大（高10000m3/h）、返料溫度達1020℃，負荷最大為68t/h，除塵灰可燃物含量高達12％，經正平衡測算，熱效率僅為81％，遠低于設計值85％，后經幾次停爐，對所有風帽進行改造，成5°傾角“V” 字形，鍋爐才逐步恢復正常。

3燃料粒度要求

設計燃料顆粒為≤13mm，在實際運行中，因摻燒大量的濕造氣爐渣及無煙煤沫，在雨季為了保證給煤，將振動篩網眼加大，導致入爐煤中≤6mm的占30％，18～22mm占30％，大顆粒較多，沉淀在床層下面，為了保證鍋爐正常運行，提高一次風量（較正常相比，約增加10～15％），密相區燃燒份額增大，床溫升高，由正常980℃升高至1000±5℃，含氧量由正常7%升至10%，返料溫度由980℃升至1010℃，鍋爐負荷最高僅為70t/h，9號鍋爐一次運行僅10小時就因床料過大而結焦停爐，停爐檢查發現，最大床料直徑達30mm，且≥20mm占近一半，為此，加強了入爐煤管理，增加一臺專用破碎機，在天氣好的情況下，將造氣爐渣曬干破碎，然后與無煙煤沫、煙煤混合，混合后單獨存放以作備用。當雨季來臨時，煤濕度較大，增加人員隨時對振動篩進行清理，保證入爐煤符合篩分要求。

4一、二次風合理匹配 循環流化床鍋爐運行中，一次風作用是保證物料處于正常流化狀態，為燃料燃燒提供氧氣，二次風的作用是補充燃燒所需氧氣，同時起擾動作用，加強氣-固相混合，改變爐內物料分布，鍋爐設計一次風為50～55％，二次風為45～50％，三臺鍋爐運行初期，由于經驗不足，一次風量偏大，一般為60％左右，形成后部燃燒，返料溫度為1010℃，負荷70～73t/h，經兩年的摸索，目前一次風量僅為52％，返料溫度降為980℃，負荷最高可達78t/h，運行中主要是根據冷態試驗時的風量及煤種的類別進行適當調整，一般情況下，運行中的一次風量應低于冷態試驗時的一次風量，因為在熱態下，煤受熱膨脹，密度降低，易于浮起，在燃用不同煤種時，低揮發份煤所需一次風量應高于燃用高揮發煤，二次風要根據床溫調整。目前，鍋爐設計測溫點較少，為了保證二次風的合理搭配，應增設測溫點，通過不同床層溫度來判別上、中、下二次風門的開度，為了減少熱電偶的磨損而增加運行費用，有些熱電偶只在調整二次風期間使用，其余時間抽出來，一旦調整好，在負荷及煤種沒有改變的情況下，風門就固定下來，一般要求上下床層溫度不能相差5℃。

5料層控制

料層厚度是保證流化床鍋爐運行的關鍵，在正常運行中料層差壓必須保持相對穩定，如果遇到外界因素影響，造成料層差壓變化，要及時進行調整風量，料層過厚，若調整不及時，很可能局部因流化不良而結焦，并且長期料層過厚，風機風壓升高，也浪費廠用電，過薄，一次風量相應偏大，容易造成后部燃燒，控制料層主要方法是控制排渣，目前，大部分廠家由于認識不夠及操作上的原因，不用冷渣器而改用人工排渣，料層差壓波動較大，建議目前使用人工排渣的廠家安裝冷渣器。冷渣器為連續排渣，料層相對穩定，尤其是燃用低熱值煤種時，由于排渣量較大，優越性更為突出，據筆者了解，如選型及操作得到，冷渣器檢修期限在一年以上。

總之，造成鍋爐后部燃燒的因素較多，后部燃燒的危害性也較大，如出現后部燃燒時，煙氣中塵的濃度相應增加，在分離器分離效率一定的情況下，分離后的煙氣含塵也較高，對后部受熱面的磨損增大，對中心筒的沖刷磨損也非常嚴重，9號鍋爐運行不到一年，中心筒就出現一個洞，在停爐期間進行修補。出現后部燃燒時，旋風筒內溫度較正常升高10～20 ℃，不管旋風筒是用耐磨磚還是澆注料砌成，在此高溫下，溫度升高這些材料的耐磨性就降低，影響了分離的使用壽命。

熱電技術200202

第二篇：探討循環流化床鍋爐的燃燒調整方法

探討循環流化床鍋爐的燃燒調整方法

摘要：總結燃燒工況，特別是調整循環灰量和保持適當的返料風壓對J型閥的穩定性這兩方面研究，深入探討循環流化床鍋爐的燃燒調整方法，降低飛灰和爐渣含碳量，提高鍋爐效率。

關鍵詞 ：循環流化床 循環灰量 返料風壓 J型閥放灰管改造

我公司現運行的三臺130噸四川鍋爐，系UG——9.81/540——MX8型。從運行情況看，投產以來，鍋爐燃燒基本穩定，出力也能得到設計要求，所剩不足的是各項指標不理想，鍋爐效率只有80％左右，飛灰含碳量高時能達到15％左右，爐渣含碳量高時能達到5％左右。噸煤產汽視煤質情況在5.5---7.0之間。總結前一段時間的燃燒工況及運行調整，認為本鍋爐燃燒指標不理想的原因，存在兩個關鍵因素：一是循環灰量的多少，二是返料系統的穩定性。

一．循環灰量

循環灰量這個概念，可以說是循環流化床外循環中的物料,也可以說是旋風分離器收集下來的返料量。在循環流化床密相區中約有50%的燃料被燃燒，釋放出熱量，這些熱量除一部分被用來加熱燃料和空氣外，其余大部分熱量必須被循環物料帶走，才能保持穩定。如果循環物料不足，就會導致床溫過高，也就是說，足夠的循環灰量是控制床溫過高的有效手段。相反，如果循環灰量過多，就會導致燃燒不充分，床溫偏低。

此循環灰量也決定了爐膛內的物料濃度，由爐內傳熱分析可知，爐內傳熱隨著物料濃度的增加而增大，即物料濃度的變化對爐內傳熱的影響是比較顯著的。也可以說，爐內物料濃度決定鍋爐出力，爐內物料濃度大，鍋爐的出力也大，可通過控制爐內物料濃度來控制鍋爐出力。在運行中，爐內物料濃度增大，即流動阻力增加，懸浮段壓差增大。如爐膛物料濃度過大，則會使床溫降低，從而影響鍋爐出力，這時，可通過放循環灰的方法來控制爐膛物料的濃度。

從運行和指標情況看，煤質的灰分大時，各項指標就相對差。再從運行參數上看，煤質灰分大時，一次風量用不上，風機全開，感覺還不夠用，這樣調節已經超出了風機的設計要求，但為了保證負荷，必須這樣調節。返料風量變小或消失，有時出現返料器積灰堵塞的現象，即返料溫度緩慢下降。另外在投用脫硫石灰石時，反應更明顯。這也就說明了循環灰量太多，爐膛流動阻力大，分離器收集下來的返料量多，返料器立管內積灰，所以導致返料風量小。由此可以說，我公司現運行的爐子存在循環灰量多的問題。

下面收集了煤質灰分大小時的燃燒指標比較：

分 發熱量 飛灰含碳量 爐渣含碳量 揮發分 30.95％ 4392 13.74 4.11 25.06 23.98％ 4945 11.02 4.86 23.58 32.85％ 4207 13.12 2.99 25.22 10.79％ 5297 4.56 1.05 23.24 13.98％ 5012 3.53 1.53 26.93 13.83％ 5009 3.56 1.63 25.52 15.46％ 4929 2.36 0.80 26.25 13.94％ 4799 2.33 1.14 25.26 14.16％ 4957 1.29 0.87 25.53 4820 2.03 1.07 24.46 21.66％ 4876 10.36 6.06 16.28％ 26.37 19.92％ 5030 7.02 2.98 27.28 23.28％ 4913 6.76 2.69 25.27 21.47％ 5119 6.11 2.77 28.29 20.6％ 4859 8.01 3.37 24.49 4617 8.18 3.32 25.85 28.08 4500 8.41 5.36 26.01％ 24.78 26.63％ 4626 8.80 2.92 24.61 18.88 5189.9 4.99 2.62 26.6 16.58 4889.3 4.32 3.29 17.35 5219.8 5.74 4.40 28.49 16.34 5238.2 8.86 25.86 4.07 28.17 17.81 5076.5 7.43 4.17 28.94 二．返料系統 A．返料系統概述

返料立管是循環回路中的一個獨立部分。由于旋風分離器固體顆粒出口處的壓力低于燃燒室內固體顆粒入口處的壓力，固體顆粒在循環回路中的循環必須克服這個負壓差，從壓力較低的區域被輸送到壓力較高的區域。循環回路任何部分的壓力如發生變化，立管內產生的壓力降就會自動調節，以維持回路的壓力平衡。返料器來料側（左側）與立管連接，出料側（右側）與返料管連接，右側是返料器的上升段，左右側下部連通，返料風由返料器底部通入。

包括爐膛在內的整個高溫床料循環回路中的壓力最高點在立管的底端，當爐膛壓力變化（如排渣或改變一二次風量），分離器壓降變化（如煙氣流量或固體顆粒濃度變化）。以及回料閥的流動阻力發生變化時，立管內的物料高度會自動改變以適應這種由爐膛分離器及回料閥引起的壓力變化，即所有這三者產生的壓力變化以及因此而起的高溫循環灰流量變化，都是由立管內固體顆粒高度變化所產生的立管靜壓變化去自動平衡。

回料閥流動阻力＋流化床流動阻力＋旋風分離器流動阻力＝立管的靜壓頭

在立管中，當氣體相對于固體顆粒向上流動時，固體顆粒可以在重力作用下，克服氣流產生的壓差而向下運動，這種相對的氣固運動就可以產生所需要的密封壓降。

立管中儲存的循環灰量或立管中密相循環灰料層高度與爐內的床料量的比例。對循環流化床鍋爐的運行有較大的影響，當負荷較高煙氣流量較大時，若立管中的循環灰密相料層高度較低，則床中固體顆粒密度分布就主要取決于立管中循環灰密相料層高度。因為較低的立管料層高度不足以產生足夠的靜壓頭將循環灰推入爐膛中，以使爐內煙氣所攜帶的固體顆粒達到飽和濃度，當爐內煙氣流速較低而立管中的料位高度較高時則循環流化床中的固體顆粒會以較快的速度被送入爐膛中，最后，爐內煙氣是否能達到飽和攜帶程度，就主要取決于立管中固體顆粒的存量大小。B．返料器的結構

我公司鍋爐采用的是J型閥，如上圖所示。由于自然堆積的作用，當返料風Q＝0時，返料器不工作；當Q 大于一定值時，物料開始流化，并在立管物料重力作用下形成自流，通過返料器進入主床。由此可見，返料風量是決定返料器工作的因素，它與風源壓力、返料器上升段阻力以及布風阻力有關。上升段阻力特性首先與上升段高度H(后為H2)有關。實驗結果顯示，H＝350mm時的返料器風源壓力在6000Pa左右，H＝1000mm時的返料器風源壓力在13000Pa左右。返料器上升段阻力與上升段高度成比例。再有，根據壓力平衡關系，得出返料器正常工作時風源壓力必須滿足下列條件：

（1）P ＞ ＆g△H2 + △P布(2)P ≤ ＆g△H1 + △P布

式中: P為返料壓力, △P布為返料布風阻力, &為物料堆積密度

△H1,△H2分別為返料器入口料腿高度和出口高度

式中(1)(2)是運行中控制返料風壓的依據，所以，如果漏風嚴重，風壓不夠，風壓波動過大，或返料風中斷，都會造成P＜＆g△H2+△P布的情況，從而使返料器不投入造成堵塞。返料器中有異物處于返料出口時，勢必阻止物料返回爐膛，可能導致物料在分離器內聚集造成返料堵塞。據現場測量，我公司J型閥的返料出口距離330mm.。（有待查找圖紙）三．總結分析

從停爐后檢查風帽情況看，東西兩側返料口對著的風帽眼全部堵塞，這種現象引起了三個連鎖問題：1，高壓力的返料風帶著循環灰沖向布風板，風速可能超過了爐內的流化風速，使這部分風帽的風受到阻力。長期運行，造成堵塞。2，旋風分離器收集下來的返料量大，必須用這么大的返料風壓，不然就會造成返料堵塞，為什么負荷低時，返料風就大，而高時返料風就減小甚至消失，特殊情況還需要關小主風道檔板來加大返料風。3，為保證負荷，必須加大一次風量來加強燃燒，這也說明爐內物料濃度大，有一部分燃料缺氧，得不到燃燒，就被排出去，從而增加爐渣含碳量。另一方面使更多的物料又進入分離器，從而造成惡性循環。

從以上情況看，第一步先要解決循環灰量大的問題。第二步再來調整返料風壓。

由煤質分析可見，灰分大時，循環灰量就大，所以根據煤質配比情況來調整。主要辦法就是從返料器底部放灰管來放返料灰。因為灰量比較大，人工用小車推肯定不合適，建議裝一套輸粉絞龍一樣的自動化排灰裝置，直接排到冷渣機，增加可操作性。

第三篇：淺談循環流化床鍋爐的燃燒與控制

淺談循環流化床鍋爐的燃燒與控制

摘要：文章闡述了循環流化床鍋爐的燃燒特性和傳熱機理，結合循環流化床鍋爐結構的特點，分析了對鍋爐燃燒的影響因素，論述了常規情況下與循環流化床鍋爐燃燒有關的主要參數的控制和調整問題。

關鍵詞：循環流化床

燃燒控制

運行

調整

循環流化床鍋爐是一種新型高效低污染的燃燒設備，是解決燃煤污染的重要途徑之一，近幾年來，大容量的循環流化床鍋爐在我國得到了大量的應用，循環流化床鍋爐在運行操作中與煤粉爐有很大的不同，而實際運行中許多運行人員更傾向于用原來操作煤粉爐的方式和經驗操作循環流化床鍋爐，結果導致經濟性降低，甚至出現事故。經過查閱有關資料，分析了循環流化床鍋爐的燃燒特性和傳熱機理，并在仿真機上進行了大量的試驗，對循環流化床鍋爐燃燒的控制與調整作了一下簡述，希望能給鍋爐運行人員一些參考。1.循環流化床鍋爐的總體結構

循環流化床鍋爐主要由燃燒系統、物料循環系統、尾部煙道三部分組成。其中燃燒包括風室、布風板、燃燒室、爐膛、煤及石灰石供給系統等幾部分：物料循環系統包括旋風分離器和J閥回料系統兩部分；尾部煙道布置有過熱器，再熱器，省煤器，空氣預熱器等受熱面組成。2.循環流化床鍋爐的燃燒特性和傳熱機理

循環流化床鍋爐的主要特征在于在于顆粒在離開爐膛出口后進適當的氣固分離裝置和回料裝置不斷的送回床層燃燒。燃料由爐前給煤系統送入爐膛，送風設有一次風和二次風；一次風作為一次燃燒用風和床內物料的流化介質由布風板送入燃燒室；二次風沿爐膛高度分為兩層布置，以保證提供給燃料足夠的燃燒用空氣并參與燃燒調整；燃燒室內的物料在一定流化風速作用下，發生劇烈擾動，部分固體顆粒在高速氣流的攜帶下離開燃燒室進入爐膛，其中較大的顆粒因重力作用沿爐膛內壁向下流動，爐膛內形成氣固兩相流；一些較小的顆粒隨煙氣飛出爐膛進入旋風分離器，進過氣固分離，被分離下來的的顆粒沿分離器下部的返料裝置送回到燃燒室循環燃燒，經過分離的煙氣通過尾部煙道內的受熱面吸熱后，離開爐膛。使鍋爐爐膛內有足夠高的灰濃度，強化了傳熱，因此循環流化床鍋爐爐膛不僅有輻射傳熱方式，而且還有對流及熱傳導等傳熱方式，大大提高了爐膛傳熱系數，確保鍋爐達到額定出力。3.循環流化床鍋爐主要參數的的控制與調整

循環流化床鍋爐的燃燒運行中，床溫，風量燃料粒度和床層厚度等是幾個最為關鍵的指標。3.1床溫

維持正常的床溫是循環流化床鍋爐穩定運行的關鍵。為保證良好的燃燒和傳熱，床溫一般控制在850—930℃之間穩定運行。在運行中要加強對床溫的監視，溫度過高，容易使床內結焦造成停爐事故，并且影響脫硫的效果，溫度太低容易造成低溫結焦。影響床溫的因素主要有負荷，投煤量，返料量，風量及一二次風配比等，具體有以下幾方面：

（1）運行中煤種的變化時，發熱量的變化會改變床內的熱平衡，從而影響燃燒，傳熱和負荷，也會影響排放量，易造成床溫波動發熱量越高，床溫就越高。

（2）給煤量不均時，時多時少，會使床溫忽高忽低，尤其有時操作不慎或短時間斷煤會使床溫短時間下降。

（3）負荷改變后，風量配比為及時調整，如負荷增大煤量，風量未相應增加，床溫就會下降，反之，床溫就會上升

（4）運行中給煤粒度控制不嚴或煤質太差，排渣不及時，會使硫化床底部硫化質量惡化，同時料層阻力增加會使風量減少，風煤配比失調，造成床溫逐漸下降。

（5）風煤配比調整不當，煤量過多，風量過小時，煤在爐內不能良好燃燒，是床溫逐漸降低。如果運行人員誤認為煤量不夠，繼續增加煤量，會使風煤比嚴重失調，床溫急劇下降，如果風量過大，則會使煙氣帶走的粒子熱量增加，也會使床溫降低。

床溫的調整控制主要根據負荷和煤質的變化，及時調整給煤量，并保持合適的風煤比和床層的厚度，使床溫維持在最佳的范圍內運行。運行中床溫氣壓有變化時，要及時按變化趨勢相應調整給煤量和風量。對于床溫的調整和控制應特別仔細，由于運行中熱電偶所反映的溫度總是滯后于實際溫度，所以不能等到床溫表的指示已超過正常范圍后再去調整，這時即使完全停止給煤或給煤加到最大，床溫還是繼續上升或下降，又造成結焦或熄火的危險。在床溫波動不是很大時，要進行細調，分幾次進行。等到床溫變化較大時，在做大幅度的調整方法是不妥的。無論如何調整給煤風量都必須保證底料有良好的硫化質量，以防結焦和熄火。3.2 風量

一次風的作用主要使床料良好的沸騰工況，且提供燃燒所需的氧氣，二次風的作用是贈的煙氣的擾動，減少煙氣的熱偏差，提高爐膛出口煙溫，同時也能提供燃燒所需的氧氣。對風量的調整原則是在一次風滿足硫化的情況下，相應的調整二次風，一次風的大小直接關系到流化質量的好壞，循環流化床鍋爐在運行前都要進行冷態試驗，并作出不同的料層厚度（料層差壓）下的臨界流化風量曲線，在運行時以此作為風量調整的下線，如果風量低于此值，料層就可能流化不好，時間稍長就會發生結焦，對二次風量的調整主要是依據煙氣中的含煙量的多少，一般控制在3%以內，如含氧量過高，說明風量過大，會增加鍋爐的排煙熱損失Q2,同時，煙氣流速也較大，對受熱面么損加劇；如果小又會引起燃燒不完全，增加化學不完全燃燒損失Q3和機械不完全燃燒熱損失Q4。如果在運行中風量不夠，應逐漸加大引、送風量，滿足燃燒要求，并不斷調整一、二次風量的配比，使鍋爐達到最佳的經濟運行指標。

應當注意的是投入二次風一定要根據負荷和爐溫的不斷升高、逐漸緩慢進行，切忌快速大量的投入。因為鍋爐剛剛投入時，爐內熱強度還是很低、系統燃燒還不夠穩定，此時如果大量的投入溫度較低的二次風，勢必造成爐溫加大的波動，給運行調整帶來較大的困難，如果控制不好會造成滅火。3.3 燃料粒度

我廠循環流化床鍋爐用煤為寬篩分物料，一般要求0—9mm, 燃料粒度的大小會引起送風量、燃燒份額和飛灰濃度的變化，從而影響氣溫的變化。如果燃煤的粒度大于9—11mm時,若維持在設計風量下運行有可能使粗顆粒沉積而引起事故（這是循環流化床鍋爐不能長期穩定運行的原因之一），為使粗顆粒流化，必需加大送風量，結果造成顆粒楊析增加，密相區的燃燒份額降低，稀相區的燃燒份額增加，同時增大送風量又使過熱器區的煙增加，是氣溫上升，嚴重時

還可能使部分細顆粒煤在過熱器區域燃燒，而造成氣溫超限。造成燃煤粒度不符合要求有以下幾方面，運行中嚴格控制，保證鍋爐的安全經濟運行。（1）制煤系統不合適，原煤未經過篩分就進行破碎，造成細粉煤含量過多。（2）篩子運行不正常，運行一段時間后特別當煤較濕時，篩孔發生部分堵塞，使煤的顆粒越來越細。（3）輸煤系統上無吸鐵裝置或運行不正常，使鐵釘、鐵片等進入流化床中。（4）破碎機運行不正常，破碎效果不佳，破碎后煤不過篩，都將造成大顆粒煤大量進入床中。（5）篩子出現破損，使篩孔變大，造成粗顆粒的煤大量進入床中。3.4料層厚度

料層厚度是通過監視料層差壓值來得到的，通常將所測得的風室與燃燒室上界之間的壓力差值作為料層差壓的監測數值。合理的控制好料層厚度，直接影響風室壓力和風機電耗，料層過厚會使送風量降低，有可能引起流化不好造成爐膛結焦或滅火；料層太薄雖送風量調整范圍大，但運行不穩定，負荷較低時節流損失。一般低負荷采用小風量薄料層運行，高負荷采用大風量，厚料層運行。保證料層的厚度和流化質量可通過爐底排渣控制，排渣時應根據所燃用的煤種設定上下限，4 結束語

以上參數對循環流化床鍋爐穩定燃燒和安全運行有一定作用。在運行中要結合所燃用的煤質及當時負荷情況，嚴格控制料層差壓和床溫，通過不斷調整給煤量、風量,使鍋爐達到最佳的運行效果, 最大限度的發揮循環流化床鍋爐高效節能的優勢。

參考文獻

[1]：苓可發等，循環流化床鍋爐理論設計與運行

中國電力出版社，1999 [2]：劉德昌等，流化床燃燒技術

中國電力出版社，1998

第四篇：循環流化床鍋爐鍋爐

循環流化床鍋爐鍋爐 烘爐、煮爐及試運行方案

循環流化床鍋爐鍋爐烘爐、煮爐及試運行方案

目錄

一、烘爐

二、煮爐

三、漏風試驗

四、沖管

五、蒸汽嚴密性試驗

六、安全閥調整

七、試運行

前言

鍋爐本體安裝結束，進入烘煮爐階段亦即鍋爐已基本進入了最后的調試階段。為確保鍋爐調試順利進行，并確保鍋爐將來的運行質量，特制定此方案，供調試中參照執行。同時，建設單位及安裝單位會同鍋爐廠及其他協作單位，成立鍋爐啟動驗收小組負責鍋爐的啟動、調試、試運行的組織領導工作。以保證政令貫通，各工種職責分明，相互協作，相互配合，確保啟動調試工作的順利進行。確保鍋爐如期順利、優質的竣工投產。

一、烘 爐

1、烘爐的:目的：

由于新安裝的鍋爐，在爐墻材料中及砌筑過程中吸收了大量的水份，如與高溫煙氣接觸，則爐墻中含有的水份因為溫差過大，急劇蒸發，產生大量的蒸汽，進二由于蒸汽的急劇膨脹，使爐墻變形、開裂。所以，新安裝的鍋爐在正式投產前，必須對爐墻進行緩慢烘爐，使爐墻中的水份緩慢逸出，確

保爐墻熱態運行的質量。

2、烘爐應具備的條件：

2．1、鍋爐管路已全部安裝完畢，水壓試驗合格。2．

2、爐墻砌筑及保溫工作已全部結束，并已驗收合格。

2．3、煙風道都已安裝完畢，保溫結束，送引風機均已安裝調試合格，能投入運行。

2．4、烘爐所需的熱工電氣儀表均已安裝，并校驗合格。2．

5、已安規定要求，在過熱器中部兩側放臵了灰漿拌。

2．6、烘爐用的木柴、柴油、煤碳及各種工具（包括檢查、現場照明等）都已準備完畢。

2．7、烘爐用的設施全部安裝好，并將與烘爐無關的其它臨時設施全部拆除，場地清理干凈。

2．8、烘爐人員都已經過培訓合格，并排列值班表，按要求，準時到崗。

3、烘 爐工藝:(1).根據本鍋爐的結構特點可采用火焰烘爐方法。

①在燃燒室中部堆架要柴，點燃后使火焰保持在中央，利用自然通風保小火，燃燒維持2～3天，火勢由弱逐步加大。

②第一天爐膛出口排煙溫度應低于50℃，以后每天溫升不超過20℃，未期最高溫度<220℃，保溫2～3天。

③烘爐后期約7～12天改為燃油烘爐，點燃油槍前必須啟動送引風機。保持爐膛燃燒室負壓要求。

④烘爐時間以14～16天，結束燃燒停爐。

⑤所有煙溫均以過熱器后的煙溫為準。

⑥操作人員每隔2小時記錄一次煙溫，嚴格按要求控制煙溫確保烘爐質量。

(2)、烘爐的具體操作：

①關閉汽包兩側人孔門。

②用除鹽水經冷水系統向汽包內進水，并輪流打開各排污閥門疏水、排污、沖洗鍋爐受熱面及汽水系統和各閥門。

③有爐水取樣裝臵，取爐水樣分析，確認水質達標后，停止沖洗關閉各疏水、排污閥門。

④向汽包內緩慢送水，水位控制標準水位±20mm。

⑤烘爐前，應適當打開各灰門和各爐門，以便及時排除爐內的潮氣。

⑥在燃燒室中央堆好木材，在木材上澆上柴油點火，用木材要求烘爐2—3天，烘爐時，可適當開啟送風機，增大進風量，以維持一定的爐溫，保證煙溫，確保將爐墻烘干。

⑦木材烘爐結束，可按要求進行油烘爐，此時，應增加送風機開度，微開引風機，關閉爐門、灰門，進一步提高煙溫，烘干爐墻。

⑧定期檢查各膨脹指示器、水位計，確保鍋爐運行正常，如有異常發現，應及時匯報，妥善處理。

⑨定期定時檢查，記錄煙溫，確保烘爐質量。

⑩由灰漿放樣處取樣，進行含水率分析，當灰漿含水率≤7%時，表明烘爐已達要求，后期可轉入加藥煮爐階段。（烘爐曲線圖附后）。3．烘爐注意事項：

①烘爐時，不得用烈火烘烤，溫度的升速應緩慢均勻，要求最大升溫速度小于20℃/天。

②烘爐過程中要定期檢查汽包水位，使之經常保持在正常范圍。

③烘爐中爐膛內的燃燒火焰要均勻，不能集中于一處。

④烘爐過程中可用事故放水門，保持汽包水位，避免雜物進入過熱器內。

⑤烘爐過程中要定時記錄煙氣溫度，以控制溫升速度和最高溫度，不超過規定要求。

二．煮爐 1．煮爐的目的：

由于新安裝的鍋爐其受熱面管系集箱及汽包的內壁上油銹等污染物，若在運行前不進行處理的話，就會部分附在管壁形成硬的附著物，導致受熱面的導熱系數減少。從而影響鍋爐的熱效率，另一部分則會溶解于水中影響蒸汽的品質，危害汽輪機的安全運行，根據《電力建設施工及驗收技術規范》（鍋爐機組篇）工作壓力小于9.8Mpa的汽包鍋爐，可不進行化學清洗，而進行堿煮爐。

2．煮爐已具備的條件：

①烘爐后期耐火磚灰漿樣含水率小于7% ②加藥、取樣管路及機械已全部安裝結束并已調試合格。

③化學水處理及煮爐的藥品已全部準備。

④鍋爐的各傳動設備（包括廠房內的照明設施）均處于正常投運狀態，⑤鍋爐、化學分析等各部分的操作人員均已全部到崗。3．煮爐工藝：

1）烘爐后期，灰漿樣含水率小于7%,用排污將水位降到中心線以下150mm.2)NaOH 160KG,NaPO4 160KG混合配成20%的藥液由加藥泵打入鍋爐內。3）開啟給水旁路門，向爐內送水，控制水位在中心線以上 130mm,停止進水，關閉給水旁路門，開啟再循環門，進行煮爐。

（2）煮爐共分3期：

第一期：1）再次檢查鍋爐輔機及各設備，處于啟動狀態，開啟給煤機，引風機，送風機等，適當調整風量。

2）向鍋爐預備好燃料點火升壓，當壓力升到1Kgf/cm2，敞開過熱器疏水門，并沖洗就近水位計一只。

3)再次緩慢升壓到4Kgf/cm2，要求安裝人員對所有管道、閥門作全面檢查，并擰緊螺栓，在4Kgf/cm2下煮爐8～12小時，排汽量為10%額定蒸發量。化驗遇每隔4小時取樣分析一次，并將分析結果通知運行有員。4）根據現場確定全面排污一次的排污量和排污時間，排污時要嚴密監視水位，力求穩定，嚴防水循環破壞，并做好水位記錄。

5）在第一期煮爐中，要求水位保持在+130mm下運行，運行人員對煙溫、煙壓、溫度、水位及膨脹指示值等表計每小時抄表一次。

第二期：1）再次緩慢升壓到達25 Kgf/cm2，然后對各儀表管路進行沖洗。在25 Kgf/cm2壓力下煮爐10～12小時，排汽量為5%左右額定蒸發量。2）運行值班人員應嚴格控制水位在+160 mm，并每隔2小時校對上下水位計一次，做好記錄。

3）化驗人員每隔斷2小時取爐水驗一次，爐水堿度不得低于45mgN/L，否則應加藥液。同時根據經驗通知，全面定期排污一次，在排污中要嚴格控制水位，要求水位波動小，并做好排污記錄。

4）在25Kgf/cm2壓力下運行，測試各風機出力及總風壓，并做好記錄，同時要求運行人員應對汽壓、水位、煙溫進行調節、監視，必要時可用過熱器疏水調節。

第III期：1）緩慢升壓到32Kgf/cm2穩定燃燒，控制水位+160mm，汽溫380℃～400℃，在此壓力下運行12～24小時。

2）打開給水旁路門，來控制其進水量，然后采用連續進水及放水的方式進行換水。

3）根據化驗員通知，適當打開排污閥，同時派專人監視汽包水位并及時聯系。

4）化驗人員每隔1小時取樣分析一次，并作好詳細記錄，當爐水堿度在規定范圍內（一般≤18 mgN/L）時，可停止換水，結束煮爐。

（3）煮爐注意事項：

1）加藥前爐水應在低水位，煮爐中應保持汽包最高水位，但嚴禁藥液進入過熱器內。

2）煮爐時，每次排污的時間一般不超過半分鐘，以防止破壞水循環。3）在煮爐中期結束時，應對灰漿進行分析，一般第I其他結束，灰漿樣含水率應降到4～5%，在第II期結束應到2。5%以下，若沒達到，可適當延長煮爐時間，確保灰漿含水率達到要求。

4）運行人員及化驗人員必須嚴格按規范操作，并做好詳細記錄。4．煮爐以后

1）煮爐結束，鍋爐停爐放水后應打開汽包仔細徹底清理汽包內附著物和殘渣。

2）電廠化驗人員及調試人員應會同安裝單位人員檢查汽包內壁，要求汽包內壁無銹蝕、油污，并有一層磷酸鈉鹽保護膜形成。

三 漏風試驗

1、漏風試驗的目的：

檢查鍋爐爐墻及空氣流通通道的密封性。

2、試驗時間：

在煮爐結束后再次點爐進行整套試運行前。

3、試驗方法：

采用干石灰噴流及蠟燭試風。

4、操作方法：

1）煮爐結束后，待爐適當冷卻。

2）開啟鼓風機，并在進風口加入干石灰，讓其隨同鍋爐進風進入整個鍋爐，微開引風機，保持爐膛正壓。

3）將鍋爐分成若干部位，主要包括爐膛、空預器、煙風道等，指定若干班組，檢查各部位漏風情況。

4）若發現有白石灰滲出，則該部位漏風，應做好標記，待試驗停止后，再行修復。對某一部位若有懷疑，則可點燃蠟燭進行測風，以確定該部位是否漏風。

5）漏風的各處應做好標記，并做好記錄，在試驗結束后檢修。

5、試驗的合格要求：

在爐膛正壓的情況下，各被檢查部位不漏風。四 沖管

1、沖管的目的：

沖管是利用具有一定壓力的蒸汽吹掃過熱器、主蒸汽管道，并將這部分蒸汽排向大氣，通過蒸汽吹掃，將管內的鐵銹、灰塵油污等雜物除掉，避免這些雜物對鍋爐、汽機安全運行造成危害。

2、沖管的參數方式：

本次沖管壓力采用3MPA，流量不低于45T/H，溫度380---420℃，蒸汽沖管分兩期，第一期6---8次，第二期6---8次，沖管方式采用降壓沖管。

3、沖管前的準備工作

1）煮爐結束，驗收合格，關閉汽包閥門，調整進水操作，關閉再循環門。2）啟動給水泵，微開給水旁路門，沖洗汽包內殘余化學藥品，然后排污，其排污量由化學分析決定。

3）爐水取樣分析，當水質達到要求時，停止沖洗。

4）將主蒸汽管道從母管隔離門前安裝臨時管道，接到主廠房外面，并在臨時管道口安裝“靶板”，靶板暫時可不安裝上。5）沖管管路：

鍋爐高溫過熱器出口集箱----電動截止門-----主汽門前電動截止門----主蒸汽管路---臨時排汽管路排出。

4、沖管操作程序：

1）向汽包里進水到-50MM，然后點火，緩慢升壓。2）當壓力升到0.5Kgf/cm2時，沖洗水位計并關閉空氣門。

3）當壓力升到2---3Kgf/cm2時調整水位在+20MM，進行全面排污一次 4）試沖管三次，汽壓在6—8Kgf/cm2。

5）緩慢升壓，調整風量和煤量，嚴格控制煙溫，當壓力升到32KGF/CM2時，控制汽溫380---420，打開過熱器出口門，蒸汽流量應大于45T/H，采用降壓式沖管。連續沖管

6---8次，每次沖管時間5MIN，間隔0。5---1 HOUR，以便冷卻主蒸汽管，使鐵銹松脆。

6）停爐冷卻8---12HOURS以上，待過熱器冷卻。7）以照上述沖洗程序6---8次。

8）然后，將管道出口裝上“鋁靶”，其寬度為排汽管內徑的8%，長度縱貫內徑。

9）依沖管程序再沖管3—4次。

10）關閉給煤機、鼓、引風機，取出鋁板，甲、乙雙方有關人員檢查，鋁板表面有無斑點，決定沖管是否合格，并做好記錄。

5、注意事項及合格標準：

1）所用臨時管的截面積應大于或等于被沖洗管的截面積，臨時管應盡量短，以減少阻力。

2）臨時管應引到室外，并加明顯標記，管口應朝上傾斜，保證安全，放臨時管時應具有牢固的支承承受其排空反作用力。

3沖管前鍋爐點火升壓過程中，應按鍋爐正常點火升壓過程的要求嚴格控制升壓、升溫速度。

4）沖洗過程 中，要嚴格控制汽包水位的變化，尤其在沖管開始前，將汽

包水位調整到比正常水位稍低，防止沖管時水位升高而造成蒸汽帶水。5）連續兩次更換鋁板檢查，鋁板上沖擊斑痕粒度≤0。8MM，且肉眼可見凹坑不多于8點即沖管合格。

五、蒸汽嚴密性試驗

蒸汽嚴密性試驗是鍋爐按運行操作規程點火升壓到工作壓力，進行嚴密性試驗用以檢驗鍋爐及附件熱狀態下（即工作壓力）嚴密性的試驗。

1、試驗中注意事項：

（1）鍋爐嚴格按操作規程點火升壓到工作壓力。

（2）重點檢查鍋爐的焊口、人孔和法蘭等的嚴密性。

（3）重點檢查鍋爐附件和全部汽水閥門的嚴密性。

（4）重點檢查汽包，聯箱各熱面部件和鍋爐范圍內的汽水管路的膨脹情況及其支座、吊桿和彈簧的受力，位移和伸縮情況是否正常，是否有妨礙膨之處。

5）試驗過程中，應確定一些部件進行測定，對水冷壁、過熱器等壁溫進行一次測量了解，有無管壁超溫現象。2。嚴密性試驗的缺陷處理：

1）對壁溫有超溫的，對管壁 的保溫要重新處理到無超溫為止。2）檢查中如泄漏，輕微處難以發現和判斷的，可用一塊溫度較低的玻璃或光譜的鐵片等物靠近檢查，若有泄漏，待降壓后處理。

3）蒸汽嚴密性試驗無泄漏為合格，合格后應做好記錄，并做好簽證。

六 安全閥調整

蒸汽嚴密性試驗后，可對各安全閥進行調整。調整安全閥的壓力以就近

壓力表為準，壓力表經校驗合格并有記錄，在調整值附近若>0.5%,應做誤差修正。

1、本鍋爐安全閥動作壓力和回座壓力差如下：

動作壓力：1）汽包工作安全閥：1.06*5.82=6.17 2）汽包控制安全閥：1.04*5.82=6.05 3)過熱器安全閥： 1.04*5.29=5.5 回座壓力差：安全閥的回座壓力差為以上運行壓力的4%---7% 1)汽包工作安全閥：0.247---0.432 2)汽包控制安全閥：0.242---0.424 3)過熱器安全閥： 0.22---0.385

2、安全閥調整前的準備工作：

1）安全閥在安裝就位前，應進行解體清洗、檢查。2）安全閥內部的鎖緊裝臵，調試前應拆除。

3）對安全閥的有關支架，排汽管道支架等應仔細檢查，所用電動閥應試驗一次。

4）所有調整人員應了解安全閥的內部結構和調整安全閥的安全措施，進行組織分工，并做好噪聲的防護工作。3．調整方法和步驟：

1）為了調節方便，宜采用不帶負荷較正安全閥，即安排在沖管后升壓階段調整。

2）升壓及檢查：

a沖管工作結束后要求運行值班人員，對鍋爐機組全面檢查，確定無異常

后啟動設備。

B升壓過程嚴格控制升壓速度，并按操作規程進行。

C.當壓力升到0.1 Mpa時，關閉空氣閥沖洗水位計一次，壓力升到0.4 Mpa時，全面排污一次，壓力升到0.5 Mpa時，再次沖洗汽水管道，壓力升到2.0 Mpa mpa，要求全面檢查鍋爐及各設備確無異常時，繼續升壓，壓力升到5.29 Mpa，必須派專人監視水位，再次沖洗汽包水位于計并上下核對，做好記錄，壓力升到5.8 Mpa 2時，調整向空排汽，檢查電動閥是否良好（搖控），然后繼續升壓，將鍋爐蒸汽切換到向空排氣，調整風量、給煤量，繼續提高汽壓，第一個汽包工作安全閥。第二個校汽包控制安全閥，第三個校過熱器安全閥。

D.汽包工作安全閥運行壓力：6.17Mpa，回座壓力差0.247 Mpa——0.432 Mpa，等安全閥動作后，立即減少煤量，開大向空排汽泄壓，并記錄回座壓力，驗證是否符合要求，若不符合要求，或達到最大允許值仍末動作，應有立即降壓，交付安裝人員檢查，調整后重新校對。

E.然后校對汽包控制安全閥。動作壓力：6.05 Mpa回座壓力差0.242 Mpa—0.424 Mpa F.最后校對過熱器安全閥，動作壓力：5.5 Mpa回座壓力差：0.22 Mpa—0.385 Mpa g.`調整過程 中，嚴格控制汽溫、水位變化，汽壓控制可由向空排汽來調節排汽量。七、七十二小時試運行

鍋爐機組在安裝完畢并完成分部試運行后，必須通過72小時整套試運行。

1、試運行的目的：

（1）在正常運行條件下對施工、設計和設備進行考核，檢查設備是否有達到規定的出力，各項性能是否符合原設計的要求，同時可檢驗鍋爐安裝和制造質量，而且檢驗所有輔助設備的運行情況，特別是轉動機械在運行時有無振動和軸承過熱等現象。

（2）鍋爐在試運行前，應進行鍋爐的熱力調整試驗。

（I）調整試驗的①調整燃燒的燃燒工況；

②檢查安裝質量，有無漏風、漏水

③找出鍋爐額定蒸汽參數和蒸發量達不到的原因

④）確定鍋爐效率，獲取鍋爐在最佳運行方式下的技術經濟特性(II)調整試驗的內容：

（1）爐膛冷態空氣動力場試驗，風機及管道性能試驗

（2）爐膛吸煙風道漏風試驗

（3）安全閥校驗及熱效率試驗 2．鍋爐機組啟動前應具備的條件：

試運現場的條件：

（1）場地基本平整，消防、交通及人行道路暢通。廠房各層地面應做好粗地面，最好使用正式地面，試運場應有明顯標志和分界，危險區應有圍欄和警告標記。

（2）試運區的施工腳手架全部拆除，現場清掃干凈，保證運行安全操作。

（3）試運區的梯子、步道、欄桿、護板應按設計安裝完畢，正式投入使

用。

（4）新擴建部分的排水溝道暢通，溝道及洞蓋板齊全。

（5）試運現場具有充足的正式照明，事故照明應能投入正常使用，并備有足夠的消防器材。

（6）試運范圍的工業、消防及生活用水系統應能投入正常使用，并備有足夠的消防器材。

（7）各運行崗位應有正式的通訊聯絡設施。

2。下列系統中的設備、管道、閥門等安裝完畢，保溫完成。

（1）鍋爐范圍內管道、汽水系統、疏放水、放汽系統、加藥系統輔助用蒸汽系統、排污系統。3．下列設備經調試合格：

（1）

一、二次風機，引風機經調試接速并符合要求。

（2），熱工測量，控制和保護系統的調試已符合點火要求。4，組織機構，人員配備和技術文件準備；

（1），電廠按試運方案措施，配備各崗位的運行人員及實驗人員，并有明確的崗位責任制，運行操作人員應培訓合格，并能勝任本崗位的運行操作和故障處理。

（2）施工單位應根據試運方案措施要求，配備足夠維護檢修，并有明確的崗位責任制。維護檢修人員應了解所在崗位的設備系統性能。并能再統一指揮下勝任檢修工作，不發生設備，人身事故和中斷試運工作。

（3）施工單位應備齊參加試運設備系統的安裝驗收簽證和分部試運記錄。

（4）編制調整試運方案措施，經試運指揮部審定后，應打印完畢，并分別進行了交底和學習。

（5）運行單位在試運現場掛符合實際的燃燒系統圖，熱力系統圖，調試單位應在試運現場張掛試運，點火，升壓等必要的圖表。3，鍋爐機組啟動前的檢查與準備

（1）蒸汽系統：主氣門經開關試驗后關閉，隔絕門及旁路門關閉（指七十 小時試運前），（2給水系統：給水門、給水旁路門及放水門關閉，給水中間門省煤器入口門開啟。

（3）減溫水系統：減溫器手動門開啟，電動門關閉。

（4）放水系統：各聯箱的排污門，連續排污門門，事故放水門關閉，定期排污總門，連續排污一次門開啟。

（5）:疏水系統主氣門前所有的疏水門及主氣門后的疏水門開啟。

（6）蒸汽及爐水取樣門，爐筒加藥門開啟，加藥門關閉。

（7）爐筒水位計的氣門、水門開啟、放水門關閉。

（8）所有壓力表一次門開啟，所有流量表的一次門開啟。

（9）空氣門開啟（給水空氣門可關閉），對空排氣門開啟。2、檢查所有的風門開關，并直于下列位臵。

（1）引風機入口擋板經開關試驗后關閉，出口擋板開啟。

（2）

一、二次風機入口檔板經開關試驗后關閉，返料器風門關閉。

（3）旋風筒底部放灰門關閉，燃燒室底部放灰門關閉。

3．檢查燃燒室、料床、返料器等內部無焦渣及雜物：各部人孔門、檢查

門、打焦門及防爆門完整，關閉嚴密；除灰門開關靈活，臵于關閉狀態；除灰門開關靈活，臵于關閉狀態；除灰溝暢通；蓋板齊全。4．檢查除塵器、處于良好的工作狀態。

5、檢查轉動機械、軸承潤滑油潔凈；油位正常；開啟冷卻水漳水流正常，地腳螺絲及安全裝臵牢固。

6、與有關人員聯系，做好下列準備工作：(1)給水值班人員：給水管上水。

(2)熱工值班人員：將各儀表及操作裝臵臵于工作狀態，并負責更換點火熱電偶。

(3)燃料值班人員：原煤斗上煤。(4)化學值班人員：化驗爐水品質(5)電氣值班人員：電器設備送電(6)準備好足夠的點火材料，引火煙煤粒度10mm(vr)25%,qdy>5500大卡/公斤為易，及沸騰爐渣（要求可燃物含，<=5%,粒度8mm以下）。

（7）檢查點火油栓及供油系統是否正常，點火用輕柴油不小于10噸。

（8）檢查與準備工作完成后，即可按規程要求進行鍋爐上水。

4、鍋爐機組啟動方法與步驟：

（1）司爐接到點火命令。按措施要求對鍋爐設備進行全面檢查，并作號點火準備。

（2）進行爐內徹底清掃清除一切雜物插入 熱電偶，熱電偶端部埋入料面約100毫米。

（3）在爐底鋪設一層0—8毫米的沸騰爐渣，高度約350—400毫米，厚度要均勻。

（4）關閉爐門啟動引風機和一次風機，使底料流化。

（5）投入點火油槍，調整油量及點火風門，防止燒到前墻及爐底，控制風室溫度小于700℃待料層溫度升至450℃時，啟動給煤，適當投煤維持床溫穩定上升。

（6）當爐溫達到900℃左右，將油槍撤除，適當調整給煤機的轉速和一次風門控制爐溫甾900——950 ℃，燃燒正常后，開啟返料風門，使其流化循環，直到進入正常狀態。

鍋爐的升壓操作：

（1）拌隨著點火過程，氣壓在不斷上升，當氣壓上升制0.05——0.1mpa 時，沖洗爐筒水位計，并核對其他水位計指示是符合爐筒水位。

（2）當氣壓生制0.25——0.35mpa ,關閉爐筒空氣門，減溫器聯箱疏水門。

（3）當氣壓生制0.25——0.35mpa時，依次進行水冷陛下聯想排污放水，注意鍋筒水位。在鍋爐進水時應關閉爐筒制省煤器入口的再循環.(4)當氣壓升值0.3MPA時,熱緊法蘭、人孔及手孔等處的螺絲，并通知儀表沖洗各表管。聯系在征得啟動小組領導同意后開鍋爐主汽門旁路進行暖管、，當壓力升至0.6—0.7MPa時全開主汽門，關閉旁路門。

（5）當汽壓升至1MPa時，通知熱工投入水位表。

（6）當汽壓升至2MPa時，穩定壓力對鍋爐機組進行全面檢查，如發現部正常現象，應停止升壓，待故障消除后繼續升壓。

（7）汽壓升至2.4MPa時，定期排污一次。

（9）當汽壓升至5—5.2MPa，沖洗鍋筒水位計，通知化學漢化驗汽水品質，并對設備進行全面檢查。

5、啟動要求及注意事項：

參加運行人員除嚴格遵守運行及安全操作規程外，特別強調以下各條：

（1）在上水過程中應檢查鍋筒，聯箱的孔門及各部的閥門、法蘭、堵頭等是否油漏水現象。當發現漏水時應停止上水并進行處理。當鍋筒水位升至鍋筒水位計的-100mm處，停止上水，以后水位應不變。若水位有明顯變化，應查明原因予以消除。

（2）要求整個升溫升壓過程力求平穩、均勻、并在以下各個階段檢查記錄膨脹指示值。

上水前后。

鍋筒壓力分別達到0.3—0.4、1—1.5、2.0、3.9、5.3MPa時，檢查各膨脹情況，如發現有膨脹不正常時，必須查明原因并消除不正常情況后方可繼續升壓。

（3）鍋爐的升壓應緩慢：

按規程規定，鍋筒鍋爐的首次升壓應緩慢平穩，控制飽和溫升大于50℃/小時，鍋筒上下壁溫差小于50℃，而該鍋爐的特點是升溫、升壓速度較快，是否能夠滿足遠程要求，目前尚缺乏這方面的運行經驗，建議先按以下速度控制待實踐后再進行調整。

序號

飽和壓力（MPA）時間（分）1.0——0。5

50——60 2.0．5——1

30——40

3.1．0——2。0 30——35 4.2．0——3。03。20——25 5.3．0——5。3 35——40 整個升壓過程控制在3——4小時左右，升溫速度要均勻，監視和記錄，如若達不到上述要求時，亦可參照壓火控制燃燒的方法調整升溫升壓速度。

（4）鍋爐的并列應注意：

①并爐時保持主氣壓力底于蒸汽母管壓力0.05——0.1MPA，若鍋爐氣壓高于母管壓力時，禁止并爐。

②并列時蒸汽溫度應低額直30℃保持較低的水位，燃燒穩定。應注意保持氣壓、氣溫等參數，并緩慢增加蒸發量。

③在并列過程中，如引起母管的氣溫急劇下降時或發生蒸汽管道水沖擊時，應立即停止并列，減弱燃燒，加強疏水，待恢復正常后重新并列。

④并列后，應對鍋爐機組進行一次全面檢查，并將點火到并列過程中的主要操作及新發現的問題。記錄在有關的記錄簿內。

6、試運行消缺及再次24小時運行。

①鍋爐試運行結束，應對運行接斷的缺陷（當時無法消除的）分析原因進行消缺。

②消缺后按以上操作程序再進行二十四小時試運行。

③整機試運行合格后，按《火力電廠基本建設工程啟動驗收規程》辦理整套運行簽證手續和設備驗收移交工作。

④，整套72小時運行結束，應將下列施工技術文件移交甲方。a.全部的安裝驗收記錄、簽證、分部試運行（試驗）記錄。

b.主要設備缺陷及其修改記錄或處理意見。c.主要設計缺陷及其修改記錄或處理意見。d.主要施工缺陷及其處理意見。e.72小時試運記錄。

f.施工未完成項目表及其處理意見。g.72小時試運行總結。

第五篇：循環流化床鍋爐題庫

循環流化床鍋爐知識題庫

一、填空：

1、循環流化床鍋爐簡稱CFB鍋爐。

*

2、型號YG75-5.29/M12的鍋爐，其額定蒸發量75t；其額定蒸汽壓力5.29MPa。

3、流體的體積隨它所受壓力的增加而減小；隨溫度的升高而增大。4、1工程大氣壓=9.80665×104Pa。

5、流體的流動性是流體的基本特性。

6、流體是液體和氣體的總稱。

7、管道產生的阻力損失分為沿程阻力損失和局部阻力損失兩種。

8、管道內流體的流動狀態分為層流和紊流兩種。

9、鍋爐受熱面表面積灰或結渣，會使管內介質與煙氣熱交換時的傳熱量減小，因為灰渣的熱導率小。

10、朗肯循環是由等壓加熱、絕熱膨脹、定壓凝結放熱、等熵壓縮四個過程組成。

11、液體在管內流動，管子內徑增大時，流速降低。

12、標準狀態是指壓力為1物理大氣壓、溫度為0℃的狀態。

13、比熱是指單位質量的物質溫度升高1℃所吸收或放出的熱量。

14、熱電偶分為普通型熱電偶和鎧裝熱電偶兩種。

15、熱電阻溫度計是應用金屬導體的電阻隨溫度變化的規律制成的。

16、飽和溫度和飽和壓力是一一對應的，飽和壓力越高，其對應的飽和溫度越高。若水溫低于水面上壓力所對應的飽和溫度，這樣的水稱為不飽和水；若水溫高于水面上壓力所對應的飽和溫度，這樣的水稱為過熱水。

17、水蒸汽凝結放熱，其溫度保持不變，主要放出汽化潛熱。

18、蒸汽鍋爐按其用途可分為電站鍋爐和工業鍋爐。

19、鍋爐設備包括本體和輔助設備兩大部分。

20、火力發電廠生產過程的三大設備是鍋爐、汽輪機和發電機。

*

21、燃料在爐內的四種主要燃燒方式是層狀燃燒、懸浮燃燒、旋風燃燒和流化燃燒。

22、煤的成分分析有元素分析和工業分析兩種方法。

23、煤的發熱量的高低是由碳、氫元素成分決定的。

24、煤的元素分析成分中的可燃元素是碳、氫、硫。

25、根據燃料中的揮發分含量，將電廠用煤劃分為無煙煤、煙煤和褐煤。

26、煤灰的熔融性常用三個溫度表示它們是變形溫度、軟化溫度、融化溫度。在通常情況下控制爐膛出口煙溫比變形溫度低50-100℃。

27、氫是煤中單位發熱量最高的元素，硫是煤中可燃而又有害的元素。

28、灰分是煤中的雜質成分，當其含量高時，煤的發熱量降低燃燒效率降低。*

29、發生燃燒必須同時具備三個條件可燃物質、氧化劑和著火熱源。

30、單位數量的燃料完全燃燒時所需的空氣量稱為理論空氣量。

31、實際空氣量與理論空氣量之比值稱為過量空氣系數。

*

32、煤在爐內的燃燒過程大致可分為三個階段著火前的準備階段、燃燒階段和燃盡階段。

*

33、所謂鍋爐熱效率，就是鍋爐的有效利用熱量占輸入鍋爐熱量的百分數。

34、計算鍋爐熱效率有兩種方法，即正平衡法和反平衡法，火力發電廠一般采用

反平衡法。

35、在室燃爐的各項熱損失中排煙熱損失是其中最大的一項。

36、與鍋爐熱效率有關的經濟小指標有排煙溫度、氧量值（二氧化碳值）、一氧化碳值、飛灰可燃物、爐渣可燃物等。

37、鍋爐所用閥門按其用途可分為截止閥、調節閥、逆止閥、減壓閥。

38、逆止閥是用來自動防止管道中的介質倒流。

39、截止閥是用于接通和切斷管道中的介質。

40、電氣除塵器是利用電暈放電，使煙氣中的灰粒帶電，通過靜電作用進行分離的裝置。

41、燃煤鍋爐的煙氣中含有大量的飛灰，若飛灰隨煙氣直接排入大氣將嚴重污染環境，為此電廠鍋爐中都要裝設除塵器。

42、發電廠常用的除塵器有濕式除塵器、電氣除塵器、陶瓷多管除塵器。

43、電廠的除灰方式分為水力除灰和氣力除灰兩種。

44、風機按其工作原理分為離心式和軸流式兩大類。

45、后彎葉片可以獲得較高的效率，噪聲也較小；前彎葉片可以獲得較高的壓力。

46、風機特性的基本參數是流量、風壓、功率、效率和轉速等。

47、如果風機故障跳閘，而在跳閘后未見異常，應重合閘一次。

48、離心泵啟動前，應關閉出口門，開啟入口門。

49、鍋爐水循環可分為自然循環和強制循環。

*50、在自然循環鍋爐中，蒸發設備是由汽包、水冷壁管、下降管、聯箱所組成。其中汽包和下降管不受熱。

51、循環流速是表示自然循環的可靠性的主要特性參數。

52、自然循環鍋爐的主要故障：上升管中工質產生循環停滯、循環倒流和汽水分層下降管帶汽等。

53、蒸汽中雜質主要來源于給水，是以機械攜帶和選擇性攜帶兩種方式進入蒸汽中。

*

54、鍋爐的水處理分為鍋內水處理和鍋外水處理。

55、鍋爐負荷增加，蒸汽溫度增加。

*

56、鍋爐排污分為連續排污和定期排污兩種。

57、鍋爐的排污率是指排污量占鍋爐蒸發量的百分數。

58、影響汽包內飽和蒸汽帶水的主要因素有鍋爐負荷、蒸汽壓力、蒸汽空間高度和爐水含鹽量。

*

59、根據換熱方式，過熱器分為對流式過熱器、輻射式過熱器和半輻射式過熱器。

60、對流過熱器按煙氣與蒸汽的流動方式可分為順流、逆流、雙逆流和混流。61、熱偏差產生的原因是工質側的流量不均和煙氣側的熱力不均。62、對流過熱器的汽溫特性是負荷增加，過熱器出口汽溫升高。63、過熱器管內工質吸熱不均的現象，稱過熱器的熱偏差。64、噴水減溫器具有結構簡單，調節靈敏，易于自動化的優點。65、在鍋爐起動時，為保護省煤器，在汽包與省煤器之間裝設省煤器再循環。66、省煤器的出水管與汽包的連結采用加裝套管的方式。*67、安全門分為控制安全門和工作安全門，其作用是當蒸汽壓力超過規定值，安全門能自動開啟，將蒸汽排出使壓力恢復正常。

68、輕型爐墻一般由耐火粘土層、硅藻土磚層和絕熱材料組成。69、鍋爐的水壓試驗是鍋爐在冷狀態下對鍋爐承壓部件進行的一種嚴密性檢查。

70、水壓試驗分為工作壓力下的水壓試驗和超壓水壓試驗。71、燃燒室和煙道的嚴密性試驗分為正壓試驗法和負壓試驗法。72、烘爐是利用一定的熱量將爐墻內的水分從爐墻表面排除出去。

73、烘爐分為兩個階段：爐墻在施工期間的自然干燥階段和加熱烘烤階段。*74、煮爐是利用堿性溶液，清除鍋爐內壁產生的鐵銹、沾染的油脂、水垢及其它臟物。

75、煮爐常用的堿性溶液有氫氧化鈉、磷酸三鈉和無水碳酸鈉。76、蒸汽吹洗時汽流對異物的沖刷力與額定工況時汽流的沖刷力之比稱為吹管系數。

77、鍋爐設備安裝完畢并完成分部試運行后必須通過72h整套試運行。*78、根據鍋爐起動前所處的狀態的不同，起動分為冷態起動和熱態起動。

79、鍋爐上水的水質應為除過氧的除鹽水。

80、鍋爐上水完畢后，若汽包水位繼續上升，說明進水閥未關嚴，若水位下降，說明有漏泄的地方。

*81、在鍋爐起動過程中，當汽壓升至0.1~0.2MPa時，應關閉所有的空氣門，汽壓升至0.2~0.3MPa時，應沖洗 汽包水位計。

82、鍋爐起動并汽時，起動鍋爐的汽壓低于母管0.05~0.1MPa，汽溫比額定值低30~60℃；汽包水位低于正常水位30~50mm。

*83、鍋爐的停運分為正常停爐和事故停爐。

84、為防止停爐后汽包壁溫差過大，應將鍋爐上水至最高水位。85、停用鍋爐的保養方法有濕法防腐和干燥保護法兩種。86、干燥保護法是使停用鍋爐內部金屬表面經常保持干燥或使金屬表面與空氣隔絕，達到防腐的目的。

87、保持運行時蒸汽壓力的穩定主要取決于鍋爐的蒸發量和外界負荷。*88、引起水位變化的主要因素是鍋爐負荷、燃燒工況、給水壓力。

89、沿著煙氣的流動方向，煙道負壓逐漸增加。

90、汽壓變化時，無論是外部因素還是內部同位素，都反映在蒸汽流量上。*91、若在水位計中看不見水位，且用叫水法叫不上來，稱嚴重缺水應緊急停爐。*92、鍋爐的燃燒事故包括爐膛滅火和煙道再燃燒。

93、循環流化床鍋爐的物料是由應床料，鍋爐運行中加入的燃料和脫硫劑，返送回來的飛灰以及燃料燃燒后產生的其它固體物質等組成，其中飛灰和爐渣是鍋爐的料。

94、物料循環倍率的大小主要決定于物料回送量。95、循環流化床內的傳熱主要通過物料對受熱面的對流傳熱和固體、氣體間的輻射換熱實現的。

96、床溫升高，循環流化床爐內傳熱系數增大。

97、物料循環倍率增加，爐內物料濃度增大，傳熱系數增大。98、循環流化最大特點是燃料通過物料循環系統在爐內循環反復燃燒，使燃料顆粒在爐內停留時間增加，達到完全燃燒。99、影響循環流化床鍋爐物料濃度分布的因素有流化速度、物料顆粒特性、循環倍率、給料口高度、回料口高度、二次風口位置等。

100、循環流化床鍋爐最低風量是指熱態下保證料層不結焦的最低流化風量。*101、循環流化床鍋爐受磨損的受熱面有進埋管、水冷壁、空氣預熱器和省煤器。

102、布風板的結構型式主要有V字型、回字型、水平型和傾斜型。103、布風板均勻性檢查有三種方法：火鉤探測、腳試法和沸騰法。*104、虛假水位現象是由于負荷突變造成壓力變化引起爐水狀態發生改變而引起的。

*105、當省煤器損壞時，排煙溫度降低，給水流量不正常的大于蒸汽流量，爐膛負壓減小。

106、停爐冷卻過程中汽包上、下壁溫差不應超過50℃，否則應降低降壓速度。107、鍋爐熱平衡中，表示化學不完全燃燒熱損失。

108、鍋爐的啟動過程包括啟動前的準備、上水、點火、暖管和升壓、并汽。109、鍋爐發生嚴重缺水時，此時向鍋爐進水會引起汽包和水冷壁產生較大熱應力，甚至導致水冷壁爆破。

110、物料循環系統包括物料分離器、立管和回料閥三部分。

111、氣流速度一定，隨著物料顆粒直徑的減小，爐膛上部物料濃度增加。112、在火力發電廠中，實現化學能向熱能轉變的設備是鍋爐。

二、判斷：

*

1、排煙溫度越低，排煙熱損失越大。（×）

2、循環流化床鍋爐正常運行時的一次風量低于臨界風量。（×）

3、爐內加入石灰石粉后，可除去爐內的SO2，降低NOX的含量。（√）*

4、循環流化床鍋爐幾平可以燃用所有固體燃料，包括劣質燃料。例 如泥煤、油頁巖等。（√）

5、二次風口大多數布置在給煤口和回料口以上的某一高度。（√）

6、循環流化床鍋爐裝設了物料分離器，使煙氣中飛灰濃度減小，受熱面基本不存在磨損問題。（×）

7、循環流化床鍋爐爐床結焦時，減小一次風量，使之低于流化風量，爐內平均溫度降低，結焦減輕。（×）

8、若鍋爐發生微滿水，應適當減小給水量，必要時，可開啟事故放水門。（√）

9、鍋爐缺水時，應嚴禁向鍋爐進水，立即熄火停爐。（×）

10、在汽包水位計中不能直接看到水位，但用叫水法仍然使水位出現時，稱輕微缺水。（√）

*

11、給水流量不正常地大于蒸汽流量，汽包水位降低，說明省煤器損壞。（×）

12、鍋爐負荷增加，汽壓升高，汽溫降低。（×）

13、鍋爐嚴重滿水時，應立即放水，盡量恢復正常水位。（×）

14、鍋爐的排污率越大，蒸汽的品質越高，電廠經濟性越好。（×）*

15、連續排污的目的是連續地排除爐水中溶解的部分鹽分，使爐水含鹽量和其它的水質指標保持在規定范圍內。（√）

16、自然循環的循環倍率越大，水循環就越安全（但不能過大）。（√）

17、機械不完全燃燒熱損失是最大一項熱損失。（×）

18、煤中揮發分的析出是在燃燒階段完成的。（×）

19、燃料在爐內燃燒時，送入爐內的空氣量是理論空氣量。（×）20、送入爐內的空氣量越多，燃燒越完全。（×）

21、對同一臺鍋爐而言，隨著鍋爐負荷的增加，鍋爐的散熱損失增大。（×）

22、用熱電偶溫度計測量的溫度與制作熱電偶用的材料沒關系。（×）

23、處于平衡通風的鍋爐，爐膛內的壓力略低于外界的大氣壓力。（√）

24、閘閥允許流體兩個方向流動。（√）

25、當發現風機軸承溫度過高時，應首先檢查油位、油質和軸承冷卻水的運行情況。（√）

26、鍋爐經過大修或檢修后必須消除“七漏”。（√）

27、省煤器吸收煙氣的熱量，將水加熱成飽和蒸汽。（×）

28、對流受熱面的低溫腐蝕是由于煙氣中的水蒸汽在管壁上凝結造成的。（×）

29、鍋爐水壓試驗降壓時，速度均勻緩慢，一般降壓速度為0.3-0.5MPa/min。（√）

30、鍋爐起動時，上水至最高水位，鍋爐停爐后，保持最低可見水位。（×）

31、過熱蒸汽壓力過高，會使安全門動作，造成大量排汽損失，影響電廠的經濟性。（√）

32、汽壓的變化，對汽包的水位沒有影響。（×）

33、停爐后30min，開啟運熱器疏水門，以冷卻過熱器。（×）

34、鍋爐水冷壁結渣，排煙溫度升高，鍋爐效率降低。（√）

35、爐膛的負壓越小越好。（×）

36、水分的蒸發和揮發分的析出是在著火前的準備階段完成的。（√）

37、過量空氣系數越大，說明送入爐內的空氣量越多，對燃燒越有利。（×）

38、受熱較弱的上升管，容易出現循環停滯。（√）

*

39、鍋爐連續排污地點是水冷壁下聯箱，定期排污是從汽包蒸發面附近引出。（×）

40、煮爐是為了清除鍋爐在長時間運行過程中出現的鹽垢。（×）

41、鍋爐起動時，需打開向空排氣門及過熱器出口疏水門，以便排出過熱器內的積水，保護過熱器。（√）

42、當過熱器受熱面本身結渣和嚴重積灰時，蒸汽溫度降低。（√）

43、在定期排污前，應將水位調整至低于鍋爐正常水位。（×）

44、循環流化床內煤粉顆粒尺寸對爐內傳熱量沒有影響。（×）

*

45、循環流化床的布風板能夠合理分配一次風，使通過布風板和風帽的一次風流化物料，使之達到良好的流化狀態。（√）

46、水分的蒸發和揮發分的析出是在著火前的準備階段完成的。（√）

47、鍋爐升溫升壓過程中，多次進行排污、放水，其目的是為了提高蒸汽品質。（×）

*

48、二次風的作用一是補充空氣量，二是對煙氣進行橫向擾動，消除局部溫度過高。（√）

49、鍋爐的熱平衡是指鍋爐在正常運行時，輸入鍋爐的熱量與從鍋爐輸出的熱量相平衡。（√）

50、在鍋爐停用期間，為防止汽水系統內部遭到溶解氧的腐蝕，應采取保養措施。（√）

51、非機械回料閥靠回料風氣力輸送物料，運行中通過改變通風量來調節回料量。（√）

52、氧是煤中的雜質，其含量越高，煤的放熱量也越高。（×）

三、選擇填空：

1、鍋爐的給水含鹽量越高，排污率（A）。A、越大 B、不變 C、越小

2、在鍋爐起動過程中，為了保護省煤器的安全，應（A）。A、正確使用省煤器的再循環裝置 B、控制省煤器出口煙氣溫度 C、控制給水溫度

3、鍋爐正常停爐一般是指（A）。

A、計劃檢修停爐 B、非計劃檢修停爐 C、因事故停爐 *

4、在鍋爐排污前，應（A）給水流量。

A、增加 B、減小 C、不改變

5、所有的水位計損壞時，應（B）。A、繼續運行 B、緊急停爐 C、故障停爐

6、爐膛負壓表的測點裝在（B）處。A、爐膛上部靠近前墻 B、爐膛上部靠近爐膛出口 C、省煤器后

7、鍋爐煮爐時，爐水不允許進入（C）。A、汽包 B、水冷壁 C、過熱器

8、鍋爐煮爐時，只使用（A）水位計，監視水位。A、一臺 B、所有的 C、臨時決定

9、新安裝鍋爐的轉動機械須進行（B），以驗證其可靠性。A、不少于4h的試運行 B、不少于8h的試運行 C、不少于30min的試運行

10、鍋爐校正安全門的順序是（B）。A、先低后高（以動作壓力為序）B、先高后低（以動作壓力為序）C、先簡后難

11、云母水位計表示的不位（A）汽包中的真實水位。A、略低于 B、略高于 C、等于

*

12、省煤器的磨損是由于煙氣中（C）的沖擊和摩擦作用引起的。A、水蒸汽 B、SO3 C、飛灰顆粒

*

13、最容易發生低溫腐蝕的部位是（C）。A、低溫省煤器冷端 B、低溫空氣預熱器熱端 C、低溫空氣預熱器冷端

14、工質入口端的煙氣溫度低于出口端的煙氣溫度的過熱器是（B）布置的。A、順流 B、逆流 C、雙逆流

15、降低爐內過量空氣系數，排煙熱損失（B）。A、增加 B、減小 C、不變

16、在正常運行中，若發現電動機冒煙，應（C）。A、繼續運行 B、申請停機 C、緊急停機

17、風機運行時，如因電流過大或擺動幅度大的情況下跳閘，（C）。A、可強行起動一次 B、可在就地監視下起動 C、不應再強行起動

18、進行水壓試驗時，環境溫度應高于（C）。A、10℃ B、20℃ C、5℃

*

19、鍋爐檢驗用的照明電壓應為（C）伏。A、36 B、24 C、12 20、轉動機械起動前，油箱油位為油箱高度的（B）。A、1/3~1/2 B、1/2~2/3 C、2/3~3/3

21、陶瓷多管式除塵器屬于（C）。

A、濕式除塵器 B、電氣除塵器 C、干式除塵器

22、碳的發熱量（B）氫的發熱量。A、大于 B、小于 C、等于

23、導致鍋爐受熱面酸性腐蝕的元素是（B）。A、碳 B、硫 C、氧

*

24、（A）負責把爐膛內的煙氣排出爐外，保持爐內的壓力。A、引風機 B、送風機 C、二次風機

25、過熱蒸汽的過熱度越高，則過熱熱（A）。A、越大 B、越小 C、不變

26、氣體的內動能主要決定于氣體的（A）。A、溫度 B、壓力 C、比容

27、不含水分的飽和蒸汽稱為（B）。

A、濕飽和蒸汽 B、干飽和蒸汽 C、過熱蒸汽

28、排煙溫度一般采用（C）測量。

A、壓力式溫度計 B、熱電偶溫度計 C、熱電阻溫度計

29、煤的化學成分中可燃元素有碳〈C〉、硫〈S〉一部分和（C）。A、氧（O）B、氮（N）C、氫（H）

30、在燃燒低揮發分煤時，為加強著火和燃燒，應適當（A）爐內溫度。A、提高 B、降低 C、不改變

31、自然循環系統鍋爐水冷壁引出管進入汽包的工質是（C）。A、蒸汽 B、飽和水 C、汽水混合物

32、若流入上升管的循環水量等于蒸發量，循環倍率為1，則產生（A）現象。

A、循環停滯 B、循環倒流 C、汽水分層

33、在正常運行狀態下，為保證蒸汽品質符合要求，運行負荷應（B）臨界負荷。

A、大于 B、小于 C、等于

34、隨著蒸汽壓力的增加，蒸汽的濕度（A）。A、增加 B、減小 C、不變

35、鍋爐負荷增加，對流過熱器出口汽溫（A）。A、升高 B、降低 C、不變

36、省煤器內壁腐蝕起主要作用的物質是（B）。A、水蒸汽 B、氧氣 C、一氧化碳

37、鍋爐進行超壓水壓試驗時，云母水位計（B）。A、也應參加水壓試驗 B、不應參加水壓試驗

C、是否參加試驗無明確規定

38、鍋爐暖管的溫升速度大約控制在（A）。A、2~3℃/min B、4~5℃/min C、6~7℃/min

39、鍋爐在升溫升壓過程中，為了使鍋爐水冷壁各處受熱均勻，盡快建立正常水循環，常采用（B）。

A、向空排汽 B、定期排污、放水 C、提高升溫速度 *40、（C）開啟省煤器再循環。

A、點火前 B、熄火后 C、鍋爐停止上水后

41、需進行大修的鍋爐停爐時，原煤斗中的煤應（A）。A、用盡 B、用一半 C、裝滿

42、鍋爐停止供汽4~6h內，應（A）鍋爐各處門孔和有關風門檔板，以免急劇冷卻。

A、嚴密關閉 B、半開半關 C、打開

43、水冷壁管內壁結垢，會導致過熱器出口汽溫（C）。A、升高 B、不變 C、降低

44、飽和蒸汽的帶水量增加，過熱器出口汽溫（C）。A、升高 B、不變 C、降低

*

45、汽包正常水位允許變化范圍是（B）。A、±40mm B、±50mm C、±60mm

46、一次水位計的連通管上的汽門泄漏，水位指示值（A）。A、升高 B、降低 C、不變

47、一次水位計的連通管上的水門和放水門泄漏，則水位計指示值（B）。A、升高 B、降低 C、不變

*

48、當鍋爐燃燒系統發生異常時，最先反映出來的是（C）的變化。A、汽壓 B、汽溫 C、爐膛負壓

49、鍋爐送風量增加，煙氣量增多，煙氣流速增大，煙氣溫度升高，過熱器吸熱量（B）。

A、減小 B、增大 C、不變

50、當過量空氣系數不變時，鍋爐負荷變化，鍋爐效率也隨之變化。在經濟負荷以下，鍋爐負荷增加，鍋爐效率（C）。

A、不變 B、降低 C、提高

51、送風量增大，CO2指示值（C），O2指示值增高。A、增高 B、不變 C、降低

*

52、水冷壁、省煤器泄漏時，應（B）。A、緊急停爐 B、申請停爐 C、維持運行

*

53、給水流量不正常地大于蒸汽流量，排煙溫度降低，煙道有泄漏的響聲，說明（C）。

A、水冷壁損壞 B、過熱器損壞 C、省煤器損壞

54、爐膛負壓擺動大，瞬時負壓到最大，一、二次風風壓不正常，降低汽溫，汽壓下降，說明此時發生（B）。

A、鍋爐滿水 B、鍋爐滅火 C、煙道再燃燒

55、鍋爐發生滿水現象時，過熱蒸汽溫度（C）。A、升高 B、不變化 C、降低

56、在煤粒的整個燃燒過程中（C）燃燒所占的時間較長。A、氫 B、揮發分 C、焦炭

57、回料立管中流動的介質是（C）。A、空氣 B、物料 C、氣體與物料混合物

58、循環流化床的一次風通常是（A）。A、空氣 B、煙氣 C、氣粉混合物

59、循環流化床的床溫超過其允許溫度會使脫硫效果（C）。A、更好 B、沒影響 C、下降

60、循環流化床鍋爐磨損較嚴重的受熱面是（B）。A、水冷壁 B、埋管 C、過熱器

61、隨著蒸汽壓力的提高，蒸汽的溶鹽能力（A）。A、增加 B、不變 C、減小

62、通過（C）可減少爐水含鹽量。A、汽水分離 B、蒸汽清洗 C、鍋爐排污

63、煙氣走廊的形成導致過熱器的熱偏差（A）。A、嚴重 B、減輕 C、沒有影響 64、運行記錄應（A）h記錄一次。A、1 B、2 C、3 65、當汽壓降低時，由于飽和溫度降低，使部分水蒸發，將引起爐水體積的（A）。

A、膨脹 B、收縮 C、不變

66、在鍋爐蒸發量不變的情況下，給水溫度降低時，過熱蒸汽溫度升高，其原因是（B）。

A、過熱量增加 B、燃料量增加 C、加熱量增加

67、防止空氣預熱器低溫腐蝕的最根本的方法是（A）。A、爐前除硫 B、低氧運行 C、末級空氣 預熱器采用玻璃管 68、V字形布風板中間風速（A）周邊風速。A、高于 B、低于 C、等于

69、若床料顆粒直徑相同，氣流速度增加，流化床的料層高度（C）。A、不變 B、減小 C、增加

70、循環流化床鍋爐在起動時，由（A）供給燃燒所需的空氣量。A、一次風 B、二次風 C、播煤風

71、循環流化床鍋爐回料閥突然停止工作時（B）。A、汽溫、汽壓急劇升高，危及正常運行

B、爐內物料量不足，汽溫、汽壓急劇降低，危及正常運行 C、不影響正常運行

72、循環流化床鍋爐，流化速度小于臨界流化速度后，增加流化速度，料層高度

（A）。A、增加 B、不變 C、減小

四、問答題：

1、運行中對鍋爐進行監視和調節的主要任務是什么？ 答：（1）使鍋爐的蒸發量適應外界負荷的需要。（2）均衡給水，維持汽包水位正常。（3）保證正常的汽壓和汽溫。（4）保證蒸汽品質合格。

（5）維持經濟燃燒，盡量減少熱損失，提高鍋爐效率。

（6）注意分析鍋爐及輔機運行情況，如有失常應及時處理，以防止事故的發生和擴大。

2、何謂實際水位，指示水位和虛假水位？

答：實際水位是汽包內真實的水位。它是觀察不到的。

指示水位是水位計中所看到的水位。由于水位計放在汽包外部向外散熱，使水位計內水柱溫度低于汽包內飽和溫度，造成水位計中水柱的密度增加，使指示值偏

低。

虛假水位是在鍋爐負荷突然變化過程中出現的不真實水位。鍋爐負荷急劇增加時，汽包壓力突降，此壓力所對應的飽和溫度降低，低于汽包內爐水溫度，使爐水和汽包壁放出大量熱量，這些熱量又來蒸發爐水，于是爐水內汽泡增加，汽水混合物體積膨脹用，促使水位很快上升，形成虛假水位。當爐水產生的汽泡逐漸逸出水面后，汽水混合物的體積又收縮，水位又下降。

3、簡述影響循環流化床鍋爐出力不足的因素。

答：（1）分離器效率低，物料分離器的實際運行效率達不到設計要求。（2）燃燒份額的分配不夠合理。（3）燃料的粒徑份額與鍋爐不適應。（4）受熱面布置不合理。

（5）鍋爐配套輔機的設計不合理。

4、循環流化床鍋爐結焦的原因有哪些？

答：（1）操作不當，造成床溫超溫而產生結焦。

（2）運行中一次風量保持太小，低于最低流化風量，使物料不能很好流化而堆積，導致爐內溫度降低，鍋爐出力減小，這時盲目加大給煤量，必然造成爐床超溫結焦。

（3）燃料制備系統選擇不當，燃料級配過大，粗顆粒份額較大，造成密相床超溫而結焦。

（4）燃煤煤種變化太大。

5、簡述鍋爐自然循環的形成。

答：利用工質的密度差所形成的水循環，稱為自然循環。在冷態時，管中的工質（水）是不流動的。在鍋爐運行時，上升管接受爐膛的輻射熱，產生蒸汽，管中的工質是汽水混合物。而下降管布置在爐外不受熱。管中全是水。由于汽水混合物的平均密度小于水的密度，這個密度差促使上升管中的汽水混合物向上流動，進入汽包，下降管中的水向下流動進入下聯箱，補充上升管內向上流出的水量，只要上升管不斷受熱，這個流動過程就會不斷地進行下去。這樣，就形成了水和汽水混合物在蒸發設備循環回路中的連續流動。

6、爐膛水冷壁管的磨損機理。答：因為YG75-5.29/M12的布風板結構為V型，因此在循環流化床鍋爐爐膛內，是典型的流體動力學結構“環一核”。在內部核心區內，顆粒團向上流動，而在外部環狀區，固體物料沿爐膛水冷壁面往下回流。環狀區的厚度從床底部到頂部逐漸減薄，環狀區的平均厚度從實驗室裝置的幾毫米到變化為大型循環流化床鍋爐的幾十厘米，固體物料沿爐膛水冷壁面向下回流是水冷壁管產生磨損的主要原因，爐膛水冷壁管的嚴重磨損通常與回流物料突然改變方向有關，突然改變方向的部位有：（1）水冷壁與衛燃帶的分界面處。（2）膜式水冷壁的表面缺陷和焊接缺陷處。（3）水冷壁其它有凸出的部位。

7、簡述循環流化床的工作原理？

答：燃料由給煤器進入爐內，而助燃的一次風由爐床底部送入，二次風由二次風口送入，燃料在爐內呈流化狀態燃燒，燃燒產物——煙氣攜帶一部分固體顆粒離開爐膛進入物料分離器。物料分離器將固體顆粒分離出來返送回爐床內再燃燒，煙氣排出進入煙道。如此反復循環，形成循環流化床。

8、物料循環系統必須具備的條件是什么？ 答：（1）保證物料高效分離。（2）穩定回料。

（3）防止爐內煙氣由回料系統竄入分離器。（4）回料量應連續并可調。

9、造成循環流化床鍋爐物料流化不良，回料系統發生堵塞的原因有哪些？ 答：（1）回料閥下部風室落入冷灰，使流通面積減小。

（2）風帽小孔被灰渣堵塞，造成通風不良。

（3）風帽的開孔率不夠，不能滿足流化物料所需的流化風。（4）回料系統發生故障。（5）風壓不夠。

10、寫出你操作的鍋爐的型號，并說明各部分的含義。