第一篇：循環(huán)流化床鍋爐若干技術問題的探討

循環(huán)流化床鍋爐若干技術問題的探討與解決方案

程昌業(yè) 段劍翔 蘇生長（山西太原 030001）

【摘 要】 本文主要作者曾經參加過數十臺各類國產循環(huán)CFBC鍋爐和沸騰爐的安裝、調試和試驗研究工作，基本對我國CFBC鍋爐的實際應用情況有了一個清晰的總體認識。文章比較全面地對我國CFBC鍋爐的優(yōu)缺點進行了總結，并且提供了一些技術改進措施的建議，旨在有益于提高CFBC鍋爐的運行可靠性和經濟性，為制造、設計、安裝和運行單位提供了一些技術參考和基本思路。

【關鍵詞】 CFBC 磨損 煤種 瓦斯爆破 返料器 我國循環(huán)流化床鍋爐的發(fā)展概況

1.1 普及CFBC鍋爐的原因

作為一個發(fā)展中國家，如何解決煤炭燃燒設備降低NOxSO2大氣污染物排放、改善環(huán)保減輕溫室效應、低成本的設備投資、提高能源利用效率、便于劣質煤綜合利用、盡量處理固體垃圾燃料之間所存在的矛盾，成為煤炭燃燒和綜合利用設備發(fā)展和應用的關鍵所在。

在這樣的客觀現實情況下，CFBC鍋爐的普遍運用就成為多數用戶的首選燃燒設備，較好地解決了上述矛盾。

1.2對我國CFBC鍋爐的發(fā)展現狀的看法

最近幾年，國內CFBC鍋爐的容量和普及程度呈階梯狀異常快速發(fā)展，很多并不成熟甚至是試驗性的技術，也被直接盲目引進國內，帶來了許多問題，尤其是大中型CFBC鍋爐，需要的技術改進太多。CFBC有許多理論和實踐問題需要進一步研究和完善。我國CFBC研發(fā)水平與發(fā)達國家相比，差距不小，引進技術的消化還不十分透徹。專業(yè)理論研究、技術應用領域、管理機構、設備安裝制造、成套設計和試驗調試之間的協(xié)作也存在不少弊病。

我們認為，國內CFBC技術的發(fā)展過于急躁，容量直接由十二年前的75t/h迅速發(fā)展到現在的引進1025t/hCFBC電站鍋爐，生產研制周期太短，這其中的缺憾是在所難免的。CFBC鍋爐的優(yōu)點

CFBC鍋爐的很多獨特的優(yōu)點，是傳統(tǒng)鍋爐技術所無法實現的。正是由于這些技術優(yōu)點，使流化床鍋爐得以快速發(fā)展和廣泛應用。作者認為，流化床首先應當被肯定的優(yōu)點有十項，今后也應當在這些方面多挖掘潛力，進一步提高其應用實效。

2.1流化床低溫燃燒技術實現了燃燒過程高效脫硫、脫硝

2.2 燃料的適應范圍廣泛，甚至可以燃燒一切具有發(fā)熱量的可破碎固體燃料。2.3 排出的灰渣活性較好，有利于灰渣的綜合利用方便

2.4 與顆粒直接接觸的受熱面，具有很高的傳熱系數，受熱面布置靈活 2.5 流化床的負荷調節(jié)范圍很大，非常適應于電網調峰 2.6

小型的CFB可以實現較長時間的壓火熱備用

2.7 整臺鍋爐機組的鍋爐島系統(tǒng)布局簡單，不需要十分龐雜的燃料制備系統(tǒng) 2.8 在充分注意環(huán)保指標的前提下，設備綜合性一次投資較少 2.9 運行操作簡便，輔助機械故障率較低 2.10熱效率和燃燒效率較高 3 我國CFBC鍋爐在實際應用中所存在的缺點

由于CFBC鍋爐的特殊發(fā)展背景，其技術方面必然存在較多的困難和問題需要進一步克服和解決。根據我們的經驗，目前國產CFBC鍋爐至少有以下十個方面的明顯缺點。3.1鍋爐受熱面磨損嚴重

由于受到固體顆粒強烈的摩擦，使受熱面磨損嚴重，成為發(fā)展流化床鍋爐大型化的首要困難。由于嚴重的磨損，甚至使一些流化床用戶的連續(xù)運行時間很難突破

一、兩個月，比如西山煤電集團CFBC改造以前就是如此。

3.2 分離器料腿下方的返料器返料故障時有發(fā)生，影響返料系統(tǒng)物料循環(huán)效果 3.3 點火過程的操作比較繁瑣，考慮因素較多

3.4 冷渣器的排渣狀態(tài)直接影響流化床的運行可靠性 3.5 風機廠用電率較高

3.6 容易發(fā)生堵煤和床溫不均勻故障

CFBC鍋爐對燃料的水分、顆粒度以及燃料的流動性十分敏感，普遍存在落煤管、煤倉給煤斗、碎煤設施、給煤機本身的堵塞和泄漏。

由于播煤風、二次風設計不盡合理，造成床溫的偏差過大甚至局部結焦。3.7 CFBC料層及爐膛溫度對燃料的顆粒尺寸及其寬篩分的比例分布十分敏感

當運行料層顆粒偏細時，爐膛內的各部灰濃度顯著增加，反映在爐膛壓力上會非常高。觀察和測量到的熱態(tài)最大爐膛中部壓力高達780～850Pa，這樣的情況下，給返料系統(tǒng)造成了很高的負擔，會出現5～18分鐘為周期的爐膛懸空部分脈動式懸浮燃燒，甚至使得空間溫度高達1050～1170℃，嚴重時掉焦塊壓死床料造成緊急停爐；或者在返料系統(tǒng)內部構成結焦環(huán)境，產生疏松的焦快。

根據我們多年來的觀察，細料床一般溫度偏低，點火困難且容易滅火，低溫結焦傾向明顯；而粗大顆粒料層又容易溫度偏高，高溫結焦傾向明顯。3.8 煙氣中攜帶的飛灰可燃物含量普遍較高

3.9

密封問題需要很好地解決，尤其是高風壓和過渡煙道的對接部分 3.10流化床煙風道爆破的隱患明顯存在。

由于受低溫燃燒的傳統(tǒng)概念影響，絕大多數CFBC鍋爐制造廠、用戶和設計單位沒有充分意識到鍋爐的瓦斯防爆問題。

3.1

1啟動過程中控制不好時，容易出現爆燃

該現象引起爐膛溫度急劇上升，汽溫嚴重升高。雙爐膛結構的CFB在單側發(fā)生爆燃時，還造成汽溫嚴重偏差，最高時可達65～120℃。

3.12 與常規(guī)鍋爐運行相比較，CFB鍋爐運行周期相對較短 關于CFBC鍋爐設備缺陷和運行故障的的解決方案

這些年來，我們對多臺流化床鍋爐實施了成功的技術改造，基本解決了這些鍋爐的關鍵燃燒有關的技術問題，下面簡要歸納內容可供有關技術人員參考。4.1 給煤機落煤管增加輸煤風：

在每臺給煤機下方落煤管上適當部位增加小角度傾斜的導流式“輸煤風” 管，其管徑和風源壓力溫度根據流化床給煤機臺數和計算風量要求確定。該風源與一般的播煤風和輸送風有所區(qū)別，增加這一風管有以下幾個目的：

4.1.1用高壓密封風密封微正壓燃燒的爐內料層，減少環(huán)境的煙氣、粉塵污染。4.1.2通過具有一定流速的輸煤風來疏松和攜帶燃料，減少發(fā)生堵煤的可能。

4.1.3落煤管尤其是其爐前部分容易受到高溫輻射影響，需要冷卻風來冷卻，解決落煤管燒紅、燒損問題以及膨脹變形、開裂問題。4.1.4輸煤風進入料層以后，起到播灑燃料和攪拌料層的作用，改善燃料擴散效果，促進床溫穩(wěn)定、均勻。

4.1.5由于輸煤風事實上起到了二次風的作用，減少了啟動二次風機所產生的瞬間蒸汽、料層溫度擺動的沖擊，便于穩(wěn)定過渡。4.2增設瓦斯排放管

在空氣預熱器出口風道的最高點甚至尾部煙道頂部、布風室和旋風分離器處增設瓦斯排放管，其目的在于排放壓火、啟動期間積存在空氣預熱器風室內部的瓦斯，降低瓦斯?jié)舛龋瑴p少產生爆破的可能。

4.3加設捅灰捅渣口

在分離器、冷渣器放灰管接近返料器風室下端處、放渣管接近風室下方處加裝桶灰嘴，并在桶灰嘴上加一個手撥密封擋板，一旦發(fā)生堵灰堵渣時設法疏通，以免發(fā)生由于堵塞而被迫停爐的事故。4.4 放渣管增設水冷套或耐火涂層

在鍋爐底部放渣管風箱內部的管段增加水冷套或耐火涂層，防止放渣管在油槍點火過程中的燒損，起到一個啟動保護作用。4.5返料器返料風的改進問題

根據返料風、L閥喉部的阻力情況，改進返料風管并增加返料風壓利用率。然后按返料裝置的結構特點，肉眼觀察返料效果，調整好返料風分配量，個別返料器還需要增設導流風。

一般使用冷風源作為返料風可以產生很好的效果。

在管道布局上，充分考慮阻力平衡，形成對稱的返料特性。2..6加裝合理的料層差壓取樣系統(tǒng)、調整適當的床層溫度計高度

從耐火澆注料表面向上算起，料層溫度計的高度應為400～550mm，480～500mm最佳；而料層差壓的零壓點取樣位置高度則應當為150～200mm處，以便準確反映料層厚度，有利于排渣量和排渣周期的精確掌握，而下風負壓點的取樣位置應當為爐膛中部負壓或者分離器入口負壓，確保參數的穩(wěn)定可靠。計算單元根據冷態(tài)試驗結果加上零位修正即可。

對于各處設計的溫度測量一次元件的安裝取樣位置，必須考慮到以下幾個方面的誤差影響因素：（1）取樣一次元件是否足夠長，防止附近受熱面的吸熱或放熱影響；（2）取樣難點能否反映真實的煙氣流程基本平均狀態(tài)，煙氣溫度的測量需要與鍋爐專家探討其流體偏差、煙氣分布的影響，盡量科學、真實；

（3）流化燃燒顆粒沖刷的影響；

（4）取樣點是否考慮了前后受熱段漏風的密封影響；

（5）標識位置和名稱正確與否，所選擇的取樣點維護應當方便。

對于煙氣壓力測量，爐內需要考慮防堵塞措施；爐外須加裝吹掃三通和吹掃用的可拆卸管口，其末端直徑應當為φ10 ～ 12mm，并有含膠墊的密封端蓋。4.7 在風道適當位置加裝大尺寸防爆門或專用泄壓風道

有必要考慮一下空氣預熱器防爆泄壓問題。我們建議，將相當數量的檢修孔改造為具有防爆能力的雙功能設施，其表面鐵板可以由0.4～0.5mm鐵箔或鋁皮替換，并在其表面用剪刀劃出輻射狀強度減弱線，在其內部用耐火隔熱柔軟材料鋪設；在各級空氣預熱器的過渡或出口風道上增設防爆風道和防爆門，這樣做可以避免因嚴重尾部爆破無法泄壓，造成煙風道的嚴重變形和破損的問題。4.8旋風分離器的膨脹問題的解決

為了防止旋風分離器的膨脹變形和脫落問題，在旋風筒耐火澆注料層的適當部位多預留一些膨脹縫。對一些支吊結構不夠強化的分離器及其內筒體，設法加強支撐筋板或自調結構，個別可能出現膨脹偏斜的斜撐應設法予以平衡。對不能自由膨脹的支撐加以柔化處理，消除應力，防止筒體變形脫落。

為了解決返料器方箱開裂的問題，建議加裝分離器外套筒的金屬膨脹密封套管，套管與主套筒之間用石棉繩或使用松軟材料密封，使得L閥可以自由適應膨脹過程的擠壓和偏置集中應力，減少發(fā)生開裂變形的可能。

4.9 旋風分離器波紋管膨脹節(jié)燒紅問題的解決

將該處冷卻風源調整為較高風壓的冷風源上，一般情況下可以直接取自一次風機的出口風箱。加強密封，防止灼熱的灰流燒損。

4.10 煤倉煤斗、給煤機和落煤管增加捅煤口

流化床在運行過程中，經常因原煤潮濕等原因棚煤、堵塞，須加裝桶煤口便于處理堵煤問題。4.11 各個點火油槍前加裝就地或遠方油壓指示表

這些油壓表可以用來調整點火油槍的燃燒強度，確保點火過程床下風室溫度隨時可以均勻分布防止風箱變形；此外，床上油槍的溫度平衡對爐本體的整體均衡膨脹和物料預熱也很有好處。另外，可以保證最低的油槍霧化壓力。

4.12 排渣排灰系統(tǒng)的運行控制與設備保證

對于采用連續(xù)排渣方式的流化床，必須保證各個床面排渣點的均勻和正常。對溢流排渣方式，必須在一定的周期內，進行爐底事故排渣的定期排放；對床下排渣方式，則必須對各個排渣點定期輪換排渣，或者一部分連續(xù)排渣而另一些排渣點定期放渣。這樣做的好處是始終可以保持床內料層顆粒度和分布的均勻性，確保床溫穩(wěn)定。我們對所做的流化床鍋爐都作這樣的要求。

帶有冷渣器的流化床，必須增設事故旁路排渣通道和旁路導流風防止堵渣停爐。返料器的放灰管應保證運行中放灰閘板的密封、結構靈活和安全操作問題。

4.13沿著流化床耐火層上邊沿附近的水冷壁下部裸露部分的防磨問題

改進這一部分的措施有兩項，一是在不影響傳熱的前提下，可以適當抬高燃燒室耐火澆注料層上邊緣高度，減輕大顆粒對水冷壁的沖刷；二是可以在易磨損區(qū)域的水冷壁密封鰭片上加焊防磨片或異型鋼筋，減輕水冷壁表面的高速渦流產生的“滑灰”磨損程度。4.14 料層溫差與飛灰含碳量的減少措施

致力于給煤風和二次風的設計改進，減少直接由于“水平流化湍動過程”的弱化所產生的床溫分布不均。最好的情況下，可以將170～230℃的床溫偏差明顯減少為35℃以下的溫度偏差。

目前山西省境內多臺CFBC鍋爐中，已經有一些實現了最優(yōu)飛灰指標。比如山西孝義樓俊焦化集團、五四一電廠和介休茂勝集團的75t/h、240t/hCFBC鍋爐的飛灰含碳量都小于10～12%，甚至達到6～8%這樣的水平。其關鍵在于我們對我們自己宏觀認識到的“水平流化湍動過程理論”予以了足夠的重視，實施充分的風擾動方案，明顯提高了燃燒穩(wěn)定性，降低了飛灰可燃物含量，改善了熱負荷均勻性。

4.15完善碎煤與燃料供應系統(tǒng)

碎煤系統(tǒng)至少要保證二級振篩分選、一級破碎。初級振篩分選后合格的燃料直接進入皮帶上煤；而留下來的燃料經過經過破碎以后，交給二次振篩破碎；二次振篩分選以后的合格燃料送到皮帶上煤，不合格部分返回破碎機中繼續(xù)破碎。這樣做的好處是可以大大減輕破碎機的負載，減少異常情況的發(fā)生，如有二級破碎則更好。大型CFBC機組至少要有兩套這樣的并聯體系，每臺套可以單獨承擔至少125％的額定負荷下的燃料供應需求，且每天可以至少停運8小時以上。4.16關于循環(huán)流化床的點火溫度問題

一般的經驗或者廠家說明書都要求流化床點火溫度為500～650℃，而撤出油槍的溫度不低于800～900℃。但事實上，對于揮發(fā)份較高的煤種，可以采用低溫“逗火”的方法來點燃流化床，采用420～460℃的溫度來試投煤點火。而完全撤出油槍的溫度可以選擇650～750℃；但對于揮發(fā)份很低，而熱值和灰分又高的男燃煤種，則可以考慮550～650℃脈動投煤。主要依賴升溫趨勢和具體的升溫速度來具體判斷，切不可隨意操作，其好處很多，不必贅述。

其原理在于升火過程中的實際床溫往往要比監(jiān)視到的床溫高120～170℃，而滅火過程則相反，實際溫度比監(jiān)視到的溫度低大約50～90℃。

4.17 CFBC鍋爐應當充分重視耐火澆注料的施工與烘爐工藝

幾乎所有的CFBC鍋爐在完成烘爐操作、進入整套調試以后都會不同程度地出現耐火澆注料的脫落、炸開、龜裂等情況。通過相對完善的烘爐工藝優(yōu)化方案，實現相對優(yōu)良的耐火澆注料表面琺瑯質和基材的硬度、強度。

施工中充分重視滑模的精確度，盡量減少滑模換位之間高度、圓周和水平方向的錯位重疊，消除易于產生脫落的“麩皮”現象。耐火澆注料的基材固定鈀釘，從數量、分布和形狀上要充分保證，澆注過程中充分夯實濕料。在烘爐以前的自然干燥與養(yǎng)護時間至少為8～10天。施工工藝和材質要有很好的質量保證。

在施工過程注意留夠熱工測點的預留點，位置要精確，防止以后耐火澆注料完成固化后無法實現測點的優(yōu)化。

4.18返料器、冷渣器、外置式換熱器和流化床的冷態(tài)試驗優(yōu)化

冷態(tài)試驗是檢驗CFBC技術的一個非常重要的關鍵措施，必須保證試驗數據的真實指導意義。目前我們已經可以通過冷態(tài)試驗對中小容量的CFBC熱態(tài)最低穩(wěn)燃負荷和最高負荷進行預測，其誤差僅為5～8％。

主流化床、返料器一般采用表盤的常規(guī)運行測點就可以很好地進行試驗；而對于冷渣器和外置式換熱器，則需要運用流體力學和空氣動力學原理合理選擇額外的加裝測點，對其進行精確的多工況選擇性調整測試，為以后的床溫控制、燃燒優(yōu)化和循環(huán)返料過程控制提供基礎的技術數據。4.19 省煤器、過熱器的防磨處理

采用水冷式高溫旋風分離器結構的CFBC，由于灰濃度的顯著降低，確實可以減輕這部分位于煙道橫截面受熱面迎風側管束表面的磨損。而采用中溫或者低溫方式的旋風返料裝置的CFBC，位于分離器前面的受熱面磨損則相對較嚴重。

管組表面采用金屬表面噴涂工藝確實可以適當減少磨損程度，但效果有限。可以適當采用壁厚增加、螺旋管、防磨罩、金屬成分優(yōu)化和槽型護片的方式，將這部分易磨損部位受熱面的磨損降至最低。山西西山煤電集團75t/hCFBC鍋爐，就采用了省煤器變?yōu)楫愋怨懿模芎玫亟鉀Q了問題，使得磨損泄漏周期由原來的15～20天提高為一百天以上。

不少運行電廠連

一、兩個月連續(xù)運行都很難突破。4.20確保石灰石投料系統(tǒng)的長期正常投用

我國絕大多數CFBC鍋爐的石灰石投料系統(tǒng)都沒有很好利用或者根本沒有使用。測試表明，只要正常使用就能保證很好的脫硫效果，需要加以完善和充分使用，保證環(huán)保指標滿足要求。4.21 對于風帽的選擇

目前長期的觀察和實踐經驗證明，定向風帽在一般情況下都很不適應大型循環(huán)流化床的穩(wěn)定運行，容易出現局部死料、波浪式涌動流化、布風板漏渣等問題，只有在考慮了底部放渣以后，可以在放渣管口附近布置一些小孔徑的定向風帽。因此，建議對大多數已經采取定向風帽的廠家，全部更換為鐘罩式、改良型蘑菇頭式、手榴彈式或者多向倒“7”型風帽。4.22 返料器存灰問題

運行技術改進有以下幾條：

A對于雙爐膛結構或者容易出現爆燃的鍋爐，建議空返料無灰啟動。B 對于需要填充返料器存灰啟動的CFB使用冷態(tài)試驗的自然灰料積存。C 運行中灰濃度過高時，可以使用返料器放灰來解決問題。D 對于返料不正常、返料溫度無法上升情況，可以少量多次放灰，疏通返料不暢的冷灰栓塞點。E 如果出現返料風室漏灰，造成返料風機異常、風壓波動時及時放灰。

4.23 主流化床風室增加放灰管

4.24 增加下二次風主流化層、點火燃燒器中心對面、返料腿等處看火鏡裝置

以上改進措施分別在西山煤電、沁源電廠、五四一電廠、介休茂勝集團、孝義俊安集團、海鑫鋼鐵集團、廣東粵陽發(fā)電廠等容量為35～450t/h我們的調試用戶的數十臺CFBC電站鍋爐中得到了成功的應用，充分證明其實際的可靠性和合理性。結論與建議

5.1 本文對我國流化床鍋爐的發(fā)展情況進行了簡要介紹，有利于行政和技術管理部門掌握流化床鍋爐的基本發(fā)展動向，便于在審批項目和制定政策時整體考慮CFBC的技術和經濟特點。5.2由于目前其他相關技術資料沒有客觀或者全面地對國產CFBC鍋爐的優(yōu)缺點進行總結，本文旨在補遺拾漏，力圖建立一個比較準確的總體認識和技術概念，幫助有關人士了解其基本特點。5.3 文章條款所涉及的技術改進措施已經在實踐中得到了的驗證，其技術是成熟的，效果十分明顯，曾經成功地解決了多臺流化床鍋爐的運行和設備故障問題，避免了很多可能發(fā)生的事故。建議有關部門和技術人員予以參考和應用，如遇技術方案制定確有困難可聯系協(xié)商解決。

5.4本文旨在對技術交流和促進國產流化床的完善進行一些拋磚引玉的工作，所提供的一些技術參考思路由于受到技術專有問題和篇幅所限，對于有關細節(jié)，不便詳細說明和圖表解釋。

5.5建議從國家總體工業(yè)布局上要保持慎重考慮的負責態(tài)度，不要過多地增加CFBC類型機組。不能為了上項目而打政策的擦邊球，必須保障電廠專業(yè)技術力量,減少土地和水資源的浪費，合理分配電網的電源點，切實保證設備的安裝、制造、設計和啟動調試質量，在技術實踐上多下功夫，扎扎實實做工作。

作者簡介: 程昌業(yè)

高級工程師

山西世紀中試電力科技有限公司總工程師

山西臨猗

西安交通大學1983年熱動專業(yè)本科畢業(yè) 生日:1962.1.-聯系方式：***或0351－4215197 段劍翔

工程師

山西世紀中試電力科技有限公司工程部副部長

山西祁縣

太原工業(yè)大學電力分院1990年熱動專業(yè)畢業(yè)

生日：1970.6-聯系方式：***或0351－4215046 蘇生長

高級技師

山西世紀中試電力科技有限公司鍋爐專工

山西太原

太原電力學校1973年畢業(yè)

生日：1954.1 聯系方式：0351－4215879

第二篇：循環(huán)流化床鍋爐鍋爐

循環(huán)流化床鍋爐鍋爐 烘爐、煮爐及試運行方案

循環(huán)流化床鍋爐鍋爐烘爐、煮爐及試運行方案

目錄

一、烘爐

二、煮爐

三、漏風試驗

四、沖管

五、蒸汽嚴密性試驗

六、安全閥調整

七、試運行

前言

鍋爐本體安裝結束，進入烘煮爐階段亦即鍋爐已基本進入了最后的調試階段。為確保鍋爐調試順利進行，并確保鍋爐將來的運行質量，特制定此方案，供調試中參照執(zhí)行。同時，建設單位及安裝單位會同鍋爐廠及其他協(xié)作單位，成立鍋爐啟動驗收小組負責鍋爐的啟動、調試、試運行的組織領導工作。以保證政令貫通，各工種職責分明，相互協(xié)作，相互配合，確保啟動調試工作的順利進行。確保鍋爐如期順利、優(yōu)質的竣工投產。

一、烘 爐

1、烘爐的:目的：

由于新安裝的鍋爐，在爐墻材料中及砌筑過程中吸收了大量的水份，如與高溫煙氣接觸，則爐墻中含有的水份因為溫差過大，急劇蒸發(fā)，產生大量的蒸汽，進二由于蒸汽的急劇膨脹，使爐墻變形、開裂。所以，新安裝的鍋爐在正式投產前，必須對爐墻進行緩慢烘爐，使爐墻中的水份緩慢逸出，確

保爐墻熱態(tài)運行的質量。

2、烘爐應具備的條件：

2．1、鍋爐管路已全部安裝完畢，水壓試驗合格。2．

2、爐墻砌筑及保溫工作已全部結束，并已驗收合格。

2．3、煙風道都已安裝完畢，保溫結束，送引風機均已安裝調試合格，能投入運行。

2．4、烘爐所需的熱工電氣儀表均已安裝，并校驗合格。2．

5、已安規(guī)定要求，在過熱器中部兩側放臵了灰漿拌。

2．6、烘爐用的木柴、柴油、煤碳及各種工具（包括檢查、現場照明等）都已準備完畢。

2．7、烘爐用的設施全部安裝好，并將與烘爐無關的其它臨時設施全部拆除，場地清理干凈。

2．8、烘爐人員都已經過培訓合格，并排列值班表，按要求，準時到崗。

3、烘 爐工藝:(1).根據本鍋爐的結構特點可采用火焰烘爐方法。

①在燃燒室中部堆架要柴，點燃后使火焰保持在中央，利用自然通風保小火，燃燒維持2～3天，火勢由弱逐步加大。

②第一天爐膛出口排煙溫度應低于50℃，以后每天溫升不超過20℃，未期最高溫度<220℃，保溫2～3天。

③烘爐后期約7～12天改為燃油烘爐，點燃油槍前必須啟動送引風機。保持爐膛燃燒室負壓要求。

④烘爐時間以14～16天，結束燃燒停爐。

⑤所有煙溫均以過熱器后的煙溫為準。

⑥操作人員每隔2小時記錄一次煙溫，嚴格按要求控制煙溫確保烘爐質量。

(2)、烘爐的具體操作：

①關閉汽包兩側人孔門。

②用除鹽水經冷水系統(tǒng)向汽包內進水，并輪流打開各排污閥門疏水、排污、沖洗鍋爐受熱面及汽水系統(tǒng)和各閥門。

③有爐水取樣裝臵，取爐水樣分析，確認水質達標后，停止沖洗關閉各疏水、排污閥門。

④向汽包內緩慢送水，水位控制標準水位±20mm。

⑤烘爐前，應適當打開各灰門和各爐門，以便及時排除爐內的潮氣。

⑥在燃燒室中央堆好木材，在木材上澆上柴油點火，用木材要求烘爐2—3天，烘爐時，可適當開啟送風機，增大進風量，以維持一定的爐溫，保證煙溫，確保將爐墻烘干。

⑦木材烘爐結束，可按要求進行油烘爐，此時，應增加送風機開度，微開引風機，關閉爐門、灰門，進一步提高煙溫，烘干爐墻。

⑧定期檢查各膨脹指示器、水位計，確保鍋爐運行正常，如有異常發(fā)現，應及時匯報，妥善處理。

⑨定期定時檢查，記錄煙溫，確保烘爐質量。

⑩由灰漿放樣處取樣，進行含水率分析，當灰漿含水率≤7%時，表明烘爐已達要求，后期可轉入加藥煮爐階段。（烘爐曲線圖附后）。3．烘爐注意事項：

①烘爐時，不得用烈火烘烤，溫度的升速應緩慢均勻，要求最大升溫速度小于20℃/天。

②烘爐過程中要定期檢查汽包水位，使之經常保持在正常范圍。

③烘爐中爐膛內的燃燒火焰要均勻，不能集中于一處。

④烘爐過程中可用事故放水門，保持汽包水位，避免雜物進入過熱器內。

⑤烘爐過程中要定時記錄煙氣溫度，以控制溫升速度和最高溫度，不超過規(guī)定要求。

二．煮爐 1．煮爐的目的：

由于新安裝的鍋爐其受熱面管系集箱及汽包的內壁上油銹等污染物，若在運行前不進行處理的話，就會部分附在管壁形成硬的附著物，導致受熱面的導熱系數減少。從而影響鍋爐的熱效率，另一部分則會溶解于水中影響蒸汽的品質，危害汽輪機的安全運行，根據《電力建設施工及驗收技術規(guī)范》（鍋爐機組篇）工作壓力小于9.8Mpa的汽包鍋爐，可不進行化學清洗，而進行堿煮爐。

2．煮爐已具備的條件：

①烘爐后期耐火磚灰漿樣含水率小于7% ②加藥、取樣管路及機械已全部安裝結束并已調試合格。

③化學水處理及煮爐的藥品已全部準備。

④鍋爐的各傳動設備（包括廠房內的照明設施）均處于正常投運狀態(tài)，⑤鍋爐、化學分析等各部分的操作人員均已全部到崗。3．煮爐工藝：

1）烘爐后期，灰漿樣含水率小于7%,用排污將水位降到中心線以下150mm.2)NaOH 160KG,NaPO4 160KG混合配成20%的藥液由加藥泵打入鍋爐內。3）開啟給水旁路門，向爐內送水，控制水位在中心線以上 130mm,停止進水，關閉給水旁路門，開啟再循環(huán)門，進行煮爐。

（2）煮爐共分3期：

第一期：1）再次檢查鍋爐輔機及各設備，處于啟動狀態(tài)，開啟給煤機，引風機，送風機等，適當調整風量。

2）向鍋爐預備好燃料點火升壓，當壓力升到1Kgf/cm2，敞開過熱器疏水門，并沖洗就近水位計一只。

3)再次緩慢升壓到4Kgf/cm2，要求安裝人員對所有管道、閥門作全面檢查，并擰緊螺栓，在4Kgf/cm2下煮爐8～12小時，排汽量為10%額定蒸發(fā)量。化驗遇每隔4小時取樣分析一次，并將分析結果通知運行有員。4）根據現場確定全面排污一次的排污量和排污時間，排污時要嚴密監(jiān)視水位，力求穩(wěn)定，嚴防水循環(huán)破壞，并做好水位記錄。

5）在第一期煮爐中，要求水位保持在+130mm下運行，運行人員對煙溫、煙壓、溫度、水位及膨脹指示值等表計每小時抄表一次。

第二期：1）再次緩慢升壓到達25 Kgf/cm2，然后對各儀表管路進行沖洗。在25 Kgf/cm2壓力下煮爐10～12小時，排汽量為5%左右額定蒸發(fā)量。2）運行值班人員應嚴格控制水位在+160 mm，并每隔2小時校對上下水位計一次，做好記錄。

3）化驗人員每隔斷2小時取爐水驗一次，爐水堿度不得低于45mgN/L，否則應加藥液。同時根據經驗通知，全面定期排污一次，在排污中要嚴格控制水位，要求水位波動小，并做好排污記錄。

4）在25Kgf/cm2壓力下運行，測試各風機出力及總風壓，并做好記錄，同時要求運行人員應對汽壓、水位、煙溫進行調節(jié)、監(jiān)視，必要時可用過熱器疏水調節(jié)。

第III期：1）緩慢升壓到32Kgf/cm2穩(wěn)定燃燒，控制水位+160mm，汽溫380℃～400℃，在此壓力下運行12～24小時。

2）打開給水旁路門，來控制其進水量，然后采用連續(xù)進水及放水的方式進行換水。

3）根據化驗員通知，適當打開排污閥，同時派專人監(jiān)視汽包水位并及時聯系。

4）化驗人員每隔1小時取樣分析一次，并作好詳細記錄，當爐水堿度在規(guī)定范圍內（一般≤18 mgN/L）時，可停止換水，結束煮爐。

（3）煮爐注意事項：

1）加藥前爐水應在低水位，煮爐中應保持汽包最高水位，但嚴禁藥液進入過熱器內。

2）煮爐時，每次排污的時間一般不超過半分鐘，以防止破壞水循環(huán)。3）在煮爐中期結束時，應對灰漿進行分析，一般第I其他結束，灰漿樣含水率應降到4～5%，在第II期結束應到2。5%以下，若沒達到，可適當延長煮爐時間，確保灰漿含水率達到要求。

4）運行人員及化驗人員必須嚴格按規(guī)范操作，并做好詳細記錄。4．煮爐以后

1）煮爐結束，鍋爐停爐放水后應打開汽包仔細徹底清理汽包內附著物和殘渣。

2）電廠化驗人員及調試人員應會同安裝單位人員檢查汽包內壁，要求汽包內壁無銹蝕、油污，并有一層磷酸鈉鹽保護膜形成。

三 漏風試驗

1、漏風試驗的目的：

檢查鍋爐爐墻及空氣流通通道的密封性。

2、試驗時間：

在煮爐結束后再次點爐進行整套試運行前。

3、試驗方法：

采用干石灰噴流及蠟燭試風。

4、操作方法：

1）煮爐結束后，待爐適當冷卻。

2）開啟鼓風機，并在進風口加入干石灰，讓其隨同鍋爐進風進入整個鍋爐，微開引風機，保持爐膛正壓。

3）將鍋爐分成若干部位，主要包括爐膛、空預器、煙風道等，指定若干班組，檢查各部位漏風情況。

4）若發(fā)現有白石灰滲出，則該部位漏風，應做好標記，待試驗停止后，再行修復。對某一部位若有懷疑，則可點燃蠟燭進行測風，以確定該部位是否漏風。

5）漏風的各處應做好標記，并做好記錄，在試驗結束后檢修。

5、試驗的合格要求：

在爐膛正壓的情況下，各被檢查部位不漏風。四 沖管

1、沖管的目的：

沖管是利用具有一定壓力的蒸汽吹掃過熱器、主蒸汽管道，并將這部分蒸汽排向大氣，通過蒸汽吹掃，將管內的鐵銹、灰塵油污等雜物除掉，避免這些雜物對鍋爐、汽機安全運行造成危害。

2、沖管的參數方式：

本次沖管壓力采用3MPA，流量不低于45T/H，溫度380---420℃，蒸汽沖管分兩期，第一期6---8次，第二期6---8次，沖管方式采用降壓沖管。

3、沖管前的準備工作

1）煮爐結束，驗收合格，關閉汽包閥門，調整進水操作，關閉再循環(huán)門。2）啟動給水泵，微開給水旁路門，沖洗汽包內殘余化學藥品，然后排污，其排污量由化學分析決定。

3）爐水取樣分析，當水質達到要求時，停止沖洗。

4）將主蒸汽管道從母管隔離門前安裝臨時管道，接到主廠房外面，并在臨時管道口安裝“靶板”，靶板暫時可不安裝上。5）沖管管路：

鍋爐高溫過熱器出口集箱----電動截止門-----主汽門前電動截止門----主蒸汽管路---臨時排汽管路排出。

4、沖管操作程序：

1）向汽包里進水到-50MM，然后點火，緩慢升壓。2）當壓力升到0.5Kgf/cm2時，沖洗水位計并關閉空氣門。

3）當壓力升到2---3Kgf/cm2時調整水位在+20MM，進行全面排污一次 4）試沖管三次，汽壓在6—8Kgf/cm2。

5）緩慢升壓，調整風量和煤量，嚴格控制煙溫，當壓力升到32KGF/CM2時，控制汽溫380---420，打開過熱器出口門，蒸汽流量應大于45T/H，采用降壓式沖管。連續(xù)沖管

6---8次，每次沖管時間5MIN，間隔0。5---1 HOUR，以便冷卻主蒸汽管，使鐵銹松脆。

6）停爐冷卻8---12HOURS以上，待過熱器冷卻。7）以照上述沖洗程序6---8次。

8）然后，將管道出口裝上“鋁靶”，其寬度為排汽管內徑的8%，長度縱貫內徑。

9）依沖管程序再沖管3—4次。

10）關閉給煤機、鼓、引風機，取出鋁板，甲、乙雙方有關人員檢查，鋁板表面有無斑點，決定沖管是否合格，并做好記錄。

5、注意事項及合格標準：

1）所用臨時管的截面積應大于或等于被沖洗管的截面積，臨時管應盡量短，以減少阻力。

2）臨時管應引到室外，并加明顯標記，管口應朝上傾斜，保證安全，放臨時管時應具有牢固的支承承受其排空反作用力。

3沖管前鍋爐點火升壓過程中，應按鍋爐正常點火升壓過程的要求嚴格控制升壓、升溫速度。

4）沖洗過程 中，要嚴格控制汽包水位的變化，尤其在沖管開始前，將汽

包水位調整到比正常水位稍低，防止沖管時水位升高而造成蒸汽帶水。5）連續(xù)兩次更換鋁板檢查，鋁板上沖擊斑痕粒度≤0。8MM，且肉眼可見凹坑不多于8點即沖管合格。

五、蒸汽嚴密性試驗

蒸汽嚴密性試驗是鍋爐按運行操作規(guī)程點火升壓到工作壓力，進行嚴密性試驗用以檢驗鍋爐及附件熱狀態(tài)下（即工作壓力）嚴密性的試驗。

1、試驗中注意事項：

（1）鍋爐嚴格按操作規(guī)程點火升壓到工作壓力。

（2）重點檢查鍋爐的焊口、人孔和法蘭等的嚴密性。

（3）重點檢查鍋爐附件和全部汽水閥門的嚴密性。

（4）重點檢查汽包，聯箱各熱面部件和鍋爐范圍內的汽水管路的膨脹情況及其支座、吊桿和彈簧的受力，位移和伸縮情況是否正常，是否有妨礙膨之處。

5）試驗過程中，應確定一些部件進行測定，對水冷壁、過熱器等壁溫進行一次測量了解，有無管壁超溫現象。2。嚴密性試驗的缺陷處理：

1）對壁溫有超溫的，對管壁 的保溫要重新處理到無超溫為止。2）檢查中如泄漏，輕微處難以發(fā)現和判斷的，可用一塊溫度較低的玻璃或光譜的鐵片等物靠近檢查，若有泄漏，待降壓后處理。

3）蒸汽嚴密性試驗無泄漏為合格，合格后應做好記錄，并做好簽證。

六 安全閥調整

蒸汽嚴密性試驗后，可對各安全閥進行調整。調整安全閥的壓力以就近

壓力表為準，壓力表經校驗合格并有記錄，在調整值附近若>0.5%,應做誤差修正。

1、本鍋爐安全閥動作壓力和回座壓力差如下：

動作壓力：1）汽包工作安全閥：1.06*5.82=6.17 2）汽包控制安全閥：1.04*5.82=6.05 3)過熱器安全閥： 1.04*5.29=5.5 回座壓力差：安全閥的回座壓力差為以上運行壓力的4%---7% 1)汽包工作安全閥：0.247---0.432 2)汽包控制安全閥：0.242---0.424 3)過熱器安全閥： 0.22---0.385

2、安全閥調整前的準備工作：

1）安全閥在安裝就位前，應進行解體清洗、檢查。2）安全閥內部的鎖緊裝臵，調試前應拆除。

3）對安全閥的有關支架，排汽管道支架等應仔細檢查，所用電動閥應試驗一次。

4）所有調整人員應了解安全閥的內部結構和調整安全閥的安全措施，進行組織分工，并做好噪聲的防護工作。3．調整方法和步驟：

1）為了調節(jié)方便，宜采用不帶負荷較正安全閥，即安排在沖管后升壓階段調整。

2）升壓及檢查：

a沖管工作結束后要求運行值班人員，對鍋爐機組全面檢查，確定無異常

后啟動設備。

B升壓過程嚴格控制升壓速度，并按操作規(guī)程進行。

C.當壓力升到0.1 Mpa時，關閉空氣閥沖洗水位計一次，壓力升到0.4 Mpa時，全面排污一次，壓力升到0.5 Mpa時，再次沖洗汽水管道，壓力升到2.0 Mpa mpa，要求全面檢查鍋爐及各設備確無異常時，繼續(xù)升壓，壓力升到5.29 Mpa，必須派專人監(jiān)視水位，再次沖洗汽包水位于計并上下核對，做好記錄，壓力升到5.8 Mpa 2時，調整向空排汽，檢查電動閥是否良好（搖控），然后繼續(xù)升壓，將鍋爐蒸汽切換到向空排氣，調整風量、給煤量，繼續(xù)提高汽壓，第一個汽包工作安全閥。第二個校汽包控制安全閥，第三個校過熱器安全閥。

D.汽包工作安全閥運行壓力：6.17Mpa，回座壓力差0.247 Mpa——0.432 Mpa，等安全閥動作后，立即減少煤量，開大向空排汽泄壓，并記錄回座壓力，驗證是否符合要求，若不符合要求，或達到最大允許值仍末動作，應有立即降壓，交付安裝人員檢查，調整后重新校對。

E.然后校對汽包控制安全閥。動作壓力：6.05 Mpa回座壓力差0.242 Mpa—0.424 Mpa F.最后校對過熱器安全閥，動作壓力：5.5 Mpa回座壓力差：0.22 Mpa—0.385 Mpa g.`調整過程 中，嚴格控制汽溫、水位變化，汽壓控制可由向空排汽來調節(jié)排汽量。七、七十二小時試運行

鍋爐機組在安裝完畢并完成分部試運行后，必須通過72小時整套試運行。

1、試運行的目的：

（1）在正常運行條件下對施工、設計和設備進行考核，檢查設備是否有達到規(guī)定的出力，各項性能是否符合原設計的要求，同時可檢驗鍋爐安裝和制造質量，而且檢驗所有輔助設備的運行情況，特別是轉動機械在運行時有無振動和軸承過熱等現象。

（2）鍋爐在試運行前，應進行鍋爐的熱力調整試驗。

（I）調整試驗的①調整燃燒的燃燒工況；

②檢查安裝質量，有無漏風、漏水

③找出鍋爐額定蒸汽參數和蒸發(fā)量達不到的原因

④）確定鍋爐效率，獲取鍋爐在最佳運行方式下的技術經濟特性(II)調整試驗的內容：

（1）爐膛冷態(tài)空氣動力場試驗，風機及管道性能試驗

（2）爐膛吸煙風道漏風試驗

（3）安全閥校驗及熱效率試驗 2．鍋爐機組啟動前應具備的條件：

試運現場的條件：

（1）場地基本平整，消防、交通及人行道路暢通。廠房各層地面應做好粗地面，最好使用正式地面，試運場應有明顯標志和分界，危險區(qū)應有圍欄和警告標記。

（2）試運區(qū)的施工腳手架全部拆除，現場清掃干凈，保證運行安全操作。

（3）試運區(qū)的梯子、步道、欄桿、護板應按設計安裝完畢，正式投入使

用。

（4）新擴建部分的排水溝道暢通，溝道及洞蓋板齊全。

（5）試運現場具有充足的正式照明，事故照明應能投入正常使用，并備有足夠的消防器材。

（6）試運范圍的工業(yè)、消防及生活用水系統(tǒng)應能投入正常使用，并備有足夠的消防器材。

（7）各運行崗位應有正式的通訊聯絡設施。

2。下列系統(tǒng)中的設備、管道、閥門等安裝完畢，保溫完成。

（1）鍋爐范圍內管道、汽水系統(tǒng)、疏放水、放汽系統(tǒng)、加藥系統(tǒng)輔助用蒸汽系統(tǒng)、排污系統(tǒng)。3．下列設備經調試合格：

（1）

一、二次風機，引風機經調試接速并符合要求。

（2），熱工測量，控制和保護系統(tǒng)的調試已符合點火要求。4，組織機構，人員配備和技術文件準備；

（1），電廠按試運方案措施，配備各崗位的運行人員及實驗人員，并有明確的崗位責任制，運行操作人員應培訓合格，并能勝任本崗位的運行操作和故障處理。

（2）施工單位應根據試運方案措施要求，配備足夠維護檢修，并有明確的崗位責任制。維護檢修人員應了解所在崗位的設備系統(tǒng)性能。并能再統(tǒng)一指揮下勝任檢修工作，不發(fā)生設備，人身事故和中斷試運工作。

（3）施工單位應備齊參加試運設備系統(tǒng)的安裝驗收簽證和分部試運記錄。

（4）編制調整試運方案措施，經試運指揮部審定后，應打印完畢，并分別進行了交底和學習。

（5）運行單位在試運現場掛符合實際的燃燒系統(tǒng)圖，熱力系統(tǒng)圖，調試單位應在試運現場張掛試運，點火，升壓等必要的圖表。3，鍋爐機組啟動前的檢查與準備

（1）蒸汽系統(tǒng)：主氣門經開關試驗后關閉，隔絕門及旁路門關閉（指七十 小時試運前），（2給水系統(tǒng)：給水門、給水旁路門及放水門關閉，給水中間門省煤器入口門開啟。

（3）減溫水系統(tǒng)：減溫器手動門開啟，電動門關閉。

（4）放水系統(tǒng)：各聯箱的排污門，連續(xù)排污門門，事故放水門關閉，定期排污總門，連續(xù)排污一次門開啟。

（5）:疏水系統(tǒng)主氣門前所有的疏水門及主氣門后的疏水門開啟。

（6）蒸汽及爐水取樣門，爐筒加藥門開啟，加藥門關閉。

（7）爐筒水位計的氣門、水門開啟、放水門關閉。

（8）所有壓力表一次門開啟，所有流量表的一次門開啟。

（9）空氣門開啟（給水空氣門可關閉），對空排氣門開啟。2、檢查所有的風門開關，并直于下列位臵。

（1）引風機入口擋板經開關試驗后關閉，出口擋板開啟。

（2）

一、二次風機入口檔板經開關試驗后關閉，返料器風門關閉。

（3）旋風筒底部放灰門關閉，燃燒室底部放灰門關閉。

3．檢查燃燒室、料床、返料器等內部無焦渣及雜物：各部人孔門、檢查

門、打焦門及防爆門完整，關閉嚴密；除灰門開關靈活，臵于關閉狀態(tài)；除灰門開關靈活，臵于關閉狀態(tài)；除灰溝暢通；蓋板齊全。4．檢查除塵器、處于良好的工作狀態(tài)。

5、檢查轉動機械、軸承潤滑油潔凈；油位正常；開啟冷卻水漳水流正常，地腳螺絲及安全裝臵牢固。

6、與有關人員聯系，做好下列準備工作：(1)給水值班人員：給水管上水。

(2)熱工值班人員：將各儀表及操作裝臵臵于工作狀態(tài)，并負責更換點火熱電偶。

(3)燃料值班人員：原煤斗上煤。(4)化學值班人員：化驗爐水品質(5)電氣值班人員：電器設備送電(6)準備好足夠的點火材料，引火煙煤粒度10mm(vr)25%,qdy>5500大卡/公斤為易，及沸騰爐渣（要求可燃物含，<=5%,粒度8mm以下）。

（7）檢查點火油栓及供油系統(tǒng)是否正常，點火用輕柴油不小于10噸。

（8）檢查與準備工作完成后，即可按規(guī)程要求進行鍋爐上水。

4、鍋爐機組啟動方法與步驟：

（1）司爐接到點火命令。按措施要求對鍋爐設備進行全面檢查，并作號點火準備。

（2）進行爐內徹底清掃清除一切雜物插入 熱電偶，熱電偶端部埋入料面約100毫米。

（3）在爐底鋪設一層0—8毫米的沸騰爐渣，高度約350—400毫米，厚度要均勻。

（4）關閉爐門啟動引風機和一次風機，使底料流化。

（5）投入點火油槍，調整油量及點火風門，防止燒到前墻及爐底，控制風室溫度小于700℃待料層溫度升至450℃時，啟動給煤，適當投煤維持床溫穩(wěn)定上升。

（6）當爐溫達到900℃左右，將油槍撤除，適當調整給煤機的轉速和一次風門控制爐溫甾900——950 ℃，燃燒正常后，開啟返料風門，使其流化循環(huán)，直到進入正常狀態(tài)。

鍋爐的升壓操作：

（1）拌隨著點火過程，氣壓在不斷上升，當氣壓上升制0.05——0.1mpa 時，沖洗爐筒水位計，并核對其他水位計指示是符合爐筒水位。

（2）當氣壓生制0.25——0.35mpa ,關閉爐筒空氣門，減溫器聯箱疏水門。

（3）當氣壓生制0.25——0.35mpa時，依次進行水冷陛下聯想排污放水，注意鍋筒水位。在鍋爐進水時應關閉爐筒制省煤器入口的再循環(huán).(4)當氣壓升值0.3MPA時,熱緊法蘭、人孔及手孔等處的螺絲，并通知儀表沖洗各表管。聯系在征得啟動小組領導同意后開鍋爐主汽門旁路進行暖管、，當壓力升至0.6—0.7MPa時全開主汽門，關閉旁路門。

（5）當汽壓升至1MPa時，通知熱工投入水位表。

（6）當汽壓升至2MPa時，穩(wěn)定壓力對鍋爐機組進行全面檢查，如發(fā)現部正常現象，應停止升壓，待故障消除后繼續(xù)升壓。

（7）汽壓升至2.4MPa時，定期排污一次。

（9）當汽壓升至5—5.2MPa，沖洗鍋筒水位計，通知化學漢化驗汽水品質，并對設備進行全面檢查。

5、啟動要求及注意事項：

參加運行人員除嚴格遵守運行及安全操作規(guī)程外，特別強調以下各條：

（1）在上水過程中應檢查鍋筒，聯箱的孔門及各部的閥門、法蘭、堵頭等是否油漏水現象。當發(fā)現漏水時應停止上水并進行處理。當鍋筒水位升至鍋筒水位計的-100mm處，停止上水，以后水位應不變。若水位有明顯變化，應查明原因予以消除。

（2）要求整個升溫升壓過程力求平穩(wěn)、均勻、并在以下各個階段檢查記錄膨脹指示值。

上水前后。

鍋筒壓力分別達到0.3—0.4、1—1.5、2.0、3.9、5.3MPa時，檢查各膨脹情況，如發(fā)現有膨脹不正常時，必須查明原因并消除不正常情況后方可繼續(xù)升壓。

（3）鍋爐的升壓應緩慢：

按規(guī)程規(guī)定，鍋筒鍋爐的首次升壓應緩慢平穩(wěn)，控制飽和溫升大于50℃/小時，鍋筒上下壁溫差小于50℃，而該鍋爐的特點是升溫、升壓速度較快，是否能夠滿足遠程要求，目前尚缺乏這方面的運行經驗，建議先按以下速度控制待實踐后再進行調整。

序號

飽和壓力（MPA）時間（分）1.0——0。5

50——60 2.0．5——1

30——40

3.1．0——2。0 30——35 4.2．0——3。03。20——25 5.3．0——5。3 35——40 整個升壓過程控制在3——4小時左右，升溫速度要均勻，監(jiān)視和記錄，如若達不到上述要求時，亦可參照壓火控制燃燒的方法調整升溫升壓速度。

（4）鍋爐的并列應注意：

①并爐時保持主氣壓力底于蒸汽母管壓力0.05——0.1MPA，若鍋爐氣壓高于母管壓力時，禁止并爐。

②并列時蒸汽溫度應低額直30℃保持較低的水位，燃燒穩(wěn)定。應注意保持氣壓、氣溫等參數，并緩慢增加蒸發(fā)量。

③在并列過程中，如引起母管的氣溫急劇下降時或發(fā)生蒸汽管道水沖擊時，應立即停止并列，減弱燃燒，加強疏水，待恢復正常后重新并列。

④并列后，應對鍋爐機組進行一次全面檢查，并將點火到并列過程中的主要操作及新發(fā)現的問題。記錄在有關的記錄簿內。

6、試運行消缺及再次24小時運行。

①鍋爐試運行結束，應對運行接斷的缺陷（當時無法消除的）分析原因進行消缺。

②消缺后按以上操作程序再進行二十四小時試運行。

③整機試運行合格后，按《火力電廠基本建設工程啟動驗收規(guī)程》辦理整套運行簽證手續(xù)和設備驗收移交工作。

④，整套72小時運行結束，應將下列施工技術文件移交甲方。a.全部的安裝驗收記錄、簽證、分部試運行（試驗）記錄。

b.主要設備缺陷及其修改記錄或處理意見。c.主要設計缺陷及其修改記錄或處理意見。d.主要施工缺陷及其處理意見。e.72小時試運記錄。

f.施工未完成項目表及其處理意見。g.72小時試運行總結。

第三篇：循環(huán)流化床鍋爐題庫

循環(huán)流化床鍋爐知識題庫

一、填空：

1、循環(huán)流化床鍋爐簡稱CFB鍋爐。

*

2、型號YG75-5.29/M12的鍋爐，其額定蒸發(fā)量75t；其額定蒸汽壓力5.29MPa。

3、流體的體積隨它所受壓力的增加而減小；隨溫度的升高而增大。4、1工程大氣壓=9.80665×104Pa。

5、流體的流動性是流體的基本特性。

6、流體是液體和氣體的總稱。

7、管道產生的阻力損失分為沿程阻力損失和局部阻力損失兩種。

8、管道內流體的流動狀態(tài)分為層流和紊流兩種。

9、鍋爐受熱面表面積灰或結渣，會使管內介質與煙氣熱交換時的傳熱量減小，因為灰渣的熱導率小。

10、朗肯循環(huán)是由等壓加熱、絕熱膨脹、定壓凝結放熱、等熵壓縮四個過程組成。

11、液體在管內流動，管子內徑增大時，流速降低。

12、標準狀態(tài)是指壓力為1物理大氣壓、溫度為0℃的狀態(tài)。

13、比熱是指單位質量的物質溫度升高1℃所吸收或放出的熱量。

14、熱電偶分為普通型熱電偶和鎧裝熱電偶兩種。

15、熱電阻溫度計是應用金屬導體的電阻隨溫度變化的規(guī)律制成的。

16、飽和溫度和飽和壓力是一一對應的，飽和壓力越高，其對應的飽和溫度越高。若水溫低于水面上壓力所對應的飽和溫度，這樣的水稱為不飽和水；若水溫高于水面上壓力所對應的飽和溫度，這樣的水稱為過熱水。

17、水蒸汽凝結放熱，其溫度保持不變，主要放出汽化潛熱。

18、蒸汽鍋爐按其用途可分為電站鍋爐和工業(yè)鍋爐。

19、鍋爐設備包括本體和輔助設備兩大部分。

20、火力發(fā)電廠生產過程的三大設備是鍋爐、汽輪機和發(fā)電機。

*

21、燃料在爐內的四種主要燃燒方式是層狀燃燒、懸浮燃燒、旋風燃燒和流化燃燒。

22、煤的成分分析有元素分析和工業(yè)分析兩種方法。

23、煤的發(fā)熱量的高低是由碳、氫元素成分決定的。

24、煤的元素分析成分中的可燃元素是碳、氫、硫。

25、根據燃料中的揮發(fā)分含量，將電廠用煤劃分為無煙煤、煙煤和褐煤。

26、煤灰的熔融性常用三個溫度表示它們是變形溫度、軟化溫度、融化溫度。在通常情況下控制爐膛出口煙溫比變形溫度低50-100℃。

27、氫是煤中單位發(fā)熱量最高的元素，硫是煤中可燃而又有害的元素。

28、灰分是煤中的雜質成分，當其含量高時，煤的發(fā)熱量降低燃燒效率降低。*

29、發(fā)生燃燒必須同時具備三個條件可燃物質、氧化劑和著火熱源。

30、單位數量的燃料完全燃燒時所需的空氣量稱為理論空氣量。

31、實際空氣量與理論空氣量之比值稱為過量空氣系數。

*

32、煤在爐內的燃燒過程大致可分為三個階段著火前的準備階段、燃燒階段和燃盡階段。

*

33、所謂鍋爐熱效率，就是鍋爐的有效利用熱量占輸入鍋爐熱量的百分數。

34、計算鍋爐熱效率有兩種方法，即正平衡法和反平衡法，火力發(fā)電廠一般采用

反平衡法。

35、在室燃爐的各項熱損失中排煙熱損失是其中最大的一項。

36、與鍋爐熱效率有關的經濟小指標有排煙溫度、氧量值（二氧化碳值）、一氧化碳值、飛灰可燃物、爐渣可燃物等。

37、鍋爐所用閥門按其用途可分為截止閥、調節(jié)閥、逆止閥、減壓閥。

38、逆止閥是用來自動防止管道中的介質倒流。

39、截止閥是用于接通和切斷管道中的介質。

40、電氣除塵器是利用電暈放電，使煙氣中的灰粒帶電，通過靜電作用進行分離的裝置。

41、燃煤鍋爐的煙氣中含有大量的飛灰，若飛灰隨煙氣直接排入大氣將嚴重污染環(huán)境，為此電廠鍋爐中都要裝設除塵器。

42、發(fā)電廠常用的除塵器有濕式除塵器、電氣除塵器、陶瓷多管除塵器。

43、電廠的除灰方式分為水力除灰和氣力除灰兩種。

44、風機按其工作原理分為離心式和軸流式兩大類。

45、后彎葉片可以獲得較高的效率，噪聲也較小；前彎葉片可以獲得較高的壓力。

46、風機特性的基本參數是流量、風壓、功率、效率和轉速等。

47、如果風機故障跳閘，而在跳閘后未見異常，應重合閘一次。

48、離心泵啟動前，應關閉出口門，開啟入口門。

49、鍋爐水循環(huán)可分為自然循環(huán)和強制循環(huán)。

*50、在自然循環(huán)鍋爐中，蒸發(fā)設備是由汽包、水冷壁管、下降管、聯箱所組成。其中汽包和下降管不受熱。

51、循環(huán)流速是表示自然循環(huán)的可靠性的主要特性參數。

52、自然循環(huán)鍋爐的主要故障：上升管中工質產生循環(huán)停滯、循環(huán)倒流和汽水分層下降管帶汽等。

53、蒸汽中雜質主要來源于給水，是以機械攜帶和選擇性攜帶兩種方式進入蒸汽中。

*

54、鍋爐的水處理分為鍋內水處理和鍋外水處理。

55、鍋爐負荷增加，蒸汽溫度增加。

*

56、鍋爐排污分為連續(xù)排污和定期排污兩種。

57、鍋爐的排污率是指排污量占鍋爐蒸發(fā)量的百分數。

58、影響汽包內飽和蒸汽帶水的主要因素有鍋爐負荷、蒸汽壓力、蒸汽空間高度和爐水含鹽量。

*

59、根據換熱方式，過熱器分為對流式過熱器、輻射式過熱器和半輻射式過熱器。

60、對流過熱器按煙氣與蒸汽的流動方式可分為順流、逆流、雙逆流和混流。61、熱偏差產生的原因是工質側的流量不均和煙氣側的熱力不均。62、對流過熱器的汽溫特性是負荷增加，過熱器出口汽溫升高。63、過熱器管內工質吸熱不均的現象，稱過熱器的熱偏差。64、噴水減溫器具有結構簡單，調節(jié)靈敏，易于自動化的優(yōu)點。65、在鍋爐起動時，為保護省煤器，在汽包與省煤器之間裝設省煤器再循環(huán)。66、省煤器的出水管與汽包的連結采用加裝套管的方式。*67、安全門分為控制安全門和工作安全門，其作用是當蒸汽壓力超過規(guī)定值，安全門能自動開啟，將蒸汽排出使壓力恢復正常。

68、輕型爐墻一般由耐火粘土層、硅藻土磚層和絕熱材料組成。69、鍋爐的水壓試驗是鍋爐在冷狀態(tài)下對鍋爐承壓部件進行的一種嚴密性檢查。

70、水壓試驗分為工作壓力下的水壓試驗和超壓水壓試驗。71、燃燒室和煙道的嚴密性試驗分為正壓試驗法和負壓試驗法。72、烘爐是利用一定的熱量將爐墻內的水分從爐墻表面排除出去。

73、烘爐分為兩個階段：爐墻在施工期間的自然干燥階段和加熱烘烤階段。*74、煮爐是利用堿性溶液，清除鍋爐內壁產生的鐵銹、沾染的油脂、水垢及其它臟物。

75、煮爐常用的堿性溶液有氫氧化鈉、磷酸三鈉和無水碳酸鈉。76、蒸汽吹洗時汽流對異物的沖刷力與額定工況時汽流的沖刷力之比稱為吹管系數。

77、鍋爐設備安裝完畢并完成分部試運行后必須通過72h整套試運行。*78、根據鍋爐起動前所處的狀態(tài)的不同，起動分為冷態(tài)起動和熱態(tài)起動。

79、鍋爐上水的水質應為除過氧的除鹽水。

80、鍋爐上水完畢后，若汽包水位繼續(xù)上升，說明進水閥未關嚴，若水位下降，說明有漏泄的地方。

*81、在鍋爐起動過程中，當汽壓升至0.1~0.2MPa時，應關閉所有的空氣門，汽壓升至0.2~0.3MPa時，應沖洗 汽包水位計。

82、鍋爐起動并汽時，起動鍋爐的汽壓低于母管0.05~0.1MPa，汽溫比額定值低30~60℃；汽包水位低于正常水位30~50mm。

*83、鍋爐的停運分為正常停爐和事故停爐。

84、為防止停爐后汽包壁溫差過大，應將鍋爐上水至最高水位。85、停用鍋爐的保養(yǎng)方法有濕法防腐和干燥保護法兩種。86、干燥保護法是使停用鍋爐內部金屬表面經常保持干燥或使金屬表面與空氣隔絕，達到防腐的目的。

87、保持運行時蒸汽壓力的穩(wěn)定主要取決于鍋爐的蒸發(fā)量和外界負荷。*88、引起水位變化的主要因素是鍋爐負荷、燃燒工況、給水壓力。

89、沿著煙氣的流動方向，煙道負壓逐漸增加。

90、汽壓變化時，無論是外部因素還是內部同位素，都反映在蒸汽流量上。*91、若在水位計中看不見水位，且用叫水法叫不上來，稱嚴重缺水應緊急停爐。*92、鍋爐的燃燒事故包括爐膛滅火和煙道再燃燒。

93、循環(huán)流化床鍋爐的物料是由應床料，鍋爐運行中加入的燃料和脫硫劑，返送回來的飛灰以及燃料燃燒后產生的其它固體物質等組成，其中飛灰和爐渣是鍋爐的料。

94、物料循環(huán)倍率的大小主要決定于物料回送量。95、循環(huán)流化床內的傳熱主要通過物料對受熱面的對流傳熱和固體、氣體間的輻射換熱實現的。

96、床溫升高，循環(huán)流化床爐內傳熱系數增大。

97、物料循環(huán)倍率增加，爐內物料濃度增大，傳熱系數增大。98、循環(huán)流化最大特點是燃料通過物料循環(huán)系統(tǒng)在爐內循環(huán)反復燃燒，使燃料顆粒在爐內停留時間增加，達到完全燃燒。99、影響循環(huán)流化床鍋爐物料濃度分布的因素有流化速度、物料顆粒特性、循環(huán)倍率、給料口高度、回料口高度、二次風口位置等。

100、循環(huán)流化床鍋爐最低風量是指熱態(tài)下保證料層不結焦的最低流化風量。*101、循環(huán)流化床鍋爐受磨損的受熱面有進埋管、水冷壁、空氣預熱器和省煤器。

102、布風板的結構型式主要有V字型、回字型、水平型和傾斜型。103、布風板均勻性檢查有三種方法：火鉤探測、腳試法和沸騰法。*104、虛假水位現象是由于負荷突變造成壓力變化引起爐水狀態(tài)發(fā)生改變而引起的。

*105、當省煤器損壞時，排煙溫度降低，給水流量不正常的大于蒸汽流量，爐膛負壓減小。

106、停爐冷卻過程中汽包上、下壁溫差不應超過50℃，否則應降低降壓速度。107、鍋爐熱平衡中，表示化學不完全燃燒熱損失。

108、鍋爐的啟動過程包括啟動前的準備、上水、點火、暖管和升壓、并汽。109、鍋爐發(fā)生嚴重缺水時，此時向鍋爐進水會引起汽包和水冷壁產生較大熱應力，甚至導致水冷壁爆破。

110、物料循環(huán)系統(tǒng)包括物料分離器、立管和回料閥三部分。

111、氣流速度一定，隨著物料顆粒直徑的減小，爐膛上部物料濃度增加。112、在火力發(fā)電廠中，實現化學能向熱能轉變的設備是鍋爐。

二、判斷：

*

1、排煙溫度越低，排煙熱損失越大。（×）

2、循環(huán)流化床鍋爐正常運行時的一次風量低于臨界風量。（×）

3、爐內加入石灰石粉后，可除去爐內的SO2，降低NOX的含量。（√）*

4、循環(huán)流化床鍋爐幾平可以燃用所有固體燃料，包括劣質燃料。例 如泥煤、油頁巖等。（√）

5、二次風口大多數布置在給煤口和回料口以上的某一高度。（√）

6、循環(huán)流化床鍋爐裝設了物料分離器，使煙氣中飛灰濃度減小，受熱面基本不存在磨損問題。（×）

7、循環(huán)流化床鍋爐爐床結焦時，減小一次風量，使之低于流化風量，爐內平均溫度降低，結焦減輕。（×）

8、若鍋爐發(fā)生微滿水，應適當減小給水量，必要時，可開啟事故放水門。（√）

9、鍋爐缺水時，應嚴禁向鍋爐進水，立即熄火停爐。（×）

10、在汽包水位計中不能直接看到水位，但用叫水法仍然使水位出現時，稱輕微缺水。（√）

*

11、給水流量不正常地大于蒸汽流量，汽包水位降低，說明省煤器損壞。（×）

12、鍋爐負荷增加，汽壓升高，汽溫降低。（×）

13、鍋爐嚴重滿水時，應立即放水，盡量恢復正常水位。（×）

14、鍋爐的排污率越大，蒸汽的品質越高，電廠經濟性越好。（×）*

15、連續(xù)排污的目的是連續(xù)地排除爐水中溶解的部分鹽分，使爐水含鹽量和其它的水質指標保持在規(guī)定范圍內。（√）

16、自然循環(huán)的循環(huán)倍率越大，水循環(huán)就越安全（但不能過大）。（√）

17、機械不完全燃燒熱損失是最大一項熱損失。（×）

18、煤中揮發(fā)分的析出是在燃燒階段完成的。（×）

19、燃料在爐內燃燒時，送入爐內的空氣量是理論空氣量。（×）20、送入爐內的空氣量越多，燃燒越完全。（×）

21、對同一臺鍋爐而言，隨著鍋爐負荷的增加，鍋爐的散熱損失增大。（×）

22、用熱電偶溫度計測量的溫度與制作熱電偶用的材料沒關系。（×）

23、處于平衡通風的鍋爐，爐膛內的壓力略低于外界的大氣壓力。（√）

24、閘閥允許流體兩個方向流動。（√）

25、當發(fā)現風機軸承溫度過高時，應首先檢查油位、油質和軸承冷卻水的運行情況。（√）

26、鍋爐經過大修或檢修后必須消除“七漏”。（√）

27、省煤器吸收煙氣的熱量，將水加熱成飽和蒸汽。（×）

28、對流受熱面的低溫腐蝕是由于煙氣中的水蒸汽在管壁上凝結造成的。（×）

29、鍋爐水壓試驗降壓時，速度均勻緩慢，一般降壓速度為0.3-0.5MPa/min。（√）

30、鍋爐起動時，上水至最高水位，鍋爐停爐后，保持最低可見水位。（×）

31、過熱蒸汽壓力過高，會使安全門動作，造成大量排汽損失，影響電廠的經濟性。（√）

32、汽壓的變化，對汽包的水位沒有影響。（×）

33、停爐后30min，開啟運熱器疏水門，以冷卻過熱器。（×）

34、鍋爐水冷壁結渣，排煙溫度升高，鍋爐效率降低。（√）

35、爐膛的負壓越小越好。（×）

36、水分的蒸發(fā)和揮發(fā)分的析出是在著火前的準備階段完成的。（√）

37、過量空氣系數越大，說明送入爐內的空氣量越多，對燃燒越有利。（×）

38、受熱較弱的上升管，容易出現循環(huán)停滯。（√）

*

39、鍋爐連續(xù)排污地點是水冷壁下聯箱，定期排污是從汽包蒸發(fā)面附近引出。（×）

40、煮爐是為了清除鍋爐在長時間運行過程中出現的鹽垢。（×）

41、鍋爐起動時，需打開向空排氣門及過熱器出口疏水門，以便排出過熱器內的積水，保護過熱器。（√）

42、當過熱器受熱面本身結渣和嚴重積灰時，蒸汽溫度降低。（√）

43、在定期排污前，應將水位調整至低于鍋爐正常水位。（×）

44、循環(huán)流化床內煤粉顆粒尺寸對爐內傳熱量沒有影響。（×）

*

45、循環(huán)流化床的布風板能夠合理分配一次風，使通過布風板和風帽的一次風流化物料，使之達到良好的流化狀態(tài)。（√）

46、水分的蒸發(fā)和揮發(fā)分的析出是在著火前的準備階段完成的。（√）

47、鍋爐升溫升壓過程中，多次進行排污、放水，其目的是為了提高蒸汽品質。（×）

*

48、二次風的作用一是補充空氣量，二是對煙氣進行橫向擾動，消除局部溫度過高。（√）

49、鍋爐的熱平衡是指鍋爐在正常運行時，輸入鍋爐的熱量與從鍋爐輸出的熱量相平衡。（√）

50、在鍋爐停用期間，為防止汽水系統(tǒng)內部遭到溶解氧的腐蝕，應采取保養(yǎng)措施。（√）

51、非機械回料閥靠回料風氣力輸送物料，運行中通過改變通風量來調節(jié)回料量。（√）

52、氧是煤中的雜質，其含量越高，煤的放熱量也越高。（×）

三、選擇填空：

1、鍋爐的給水含鹽量越高，排污率（A）。A、越大 B、不變 C、越小

2、在鍋爐起動過程中，為了保護省煤器的安全，應（A）。A、正確使用省煤器的再循環(huán)裝置 B、控制省煤器出口煙氣溫度 C、控制給水溫度

3、鍋爐正常停爐一般是指（A）。

A、計劃檢修停爐 B、非計劃檢修停爐 C、因事故停爐 *

4、在鍋爐排污前，應（A）給水流量。

A、增加 B、減小 C、不改變

5、所有的水位計損壞時，應（B）。A、繼續(xù)運行 B、緊急停爐 C、故障停爐

6、爐膛負壓表的測點裝在（B）處。A、爐膛上部靠近前墻 B、爐膛上部靠近爐膛出口 C、省煤器后

7、鍋爐煮爐時，爐水不允許進入（C）。A、汽包 B、水冷壁 C、過熱器

8、鍋爐煮爐時，只使用（A）水位計，監(jiān)視水位。A、一臺 B、所有的 C、臨時決定

9、新安裝鍋爐的轉動機械須進行（B），以驗證其可靠性。A、不少于4h的試運行 B、不少于8h的試運行 C、不少于30min的試運行

10、鍋爐校正安全門的順序是（B）。A、先低后高（以動作壓力為序）B、先高后低（以動作壓力為序）C、先簡后難

11、云母水位計表示的不位（A）汽包中的真實水位。A、略低于 B、略高于 C、等于

*

12、省煤器的磨損是由于煙氣中（C）的沖擊和摩擦作用引起的。A、水蒸汽 B、SO3 C、飛灰顆粒

*

13、最容易發(fā)生低溫腐蝕的部位是（C）。A、低溫省煤器冷端 B、低溫空氣預熱器熱端 C、低溫空氣預熱器冷端

14、工質入口端的煙氣溫度低于出口端的煙氣溫度的過熱器是（B）布置的。A、順流 B、逆流 C、雙逆流

15、降低爐內過量空氣系數，排煙熱損失（B）。A、增加 B、減小 C、不變

16、在正常運行中，若發(fā)現電動機冒煙，應（C）。A、繼續(xù)運行 B、申請停機 C、緊急停機

17、風機運行時，如因電流過大或擺動幅度大的情況下跳閘，（C）。A、可強行起動一次 B、可在就地監(jiān)視下起動 C、不應再強行起動

18、進行水壓試驗時，環(huán)境溫度應高于（C）。A、10℃ B、20℃ C、5℃

*

19、鍋爐檢驗用的照明電壓應為（C）伏。A、36 B、24 C、12 20、轉動機械起動前，油箱油位為油箱高度的（B）。A、1/3~1/2 B、1/2~2/3 C、2/3~3/3

21、陶瓷多管式除塵器屬于（C）。

A、濕式除塵器 B、電氣除塵器 C、干式除塵器

22、碳的發(fā)熱量（B）氫的發(fā)熱量。A、大于 B、小于 C、等于

23、導致鍋爐受熱面酸性腐蝕的元素是（B）。A、碳 B、硫 C、氧

*

24、（A）負責把爐膛內的煙氣排出爐外，保持爐內的壓力。A、引風機 B、送風機 C、二次風機

25、過熱蒸汽的過熱度越高，則過熱熱（A）。A、越大 B、越小 C、不變

26、氣體的內動能主要決定于氣體的（A）。A、溫度 B、壓力 C、比容

27、不含水分的飽和蒸汽稱為（B）。

A、濕飽和蒸汽 B、干飽和蒸汽 C、過熱蒸汽

28、排煙溫度一般采用（C）測量。

A、壓力式溫度計 B、熱電偶溫度計 C、熱電阻溫度計

29、煤的化學成分中可燃元素有碳〈C〉、硫〈S〉一部分和（C）。A、氧（O）B、氮（N）C、氫（H）

30、在燃燒低揮發(fā)分煤時，為加強著火和燃燒，應適當（A）爐內溫度。A、提高 B、降低 C、不改變

31、自然循環(huán)系統(tǒng)鍋爐水冷壁引出管進入汽包的工質是（C）。A、蒸汽 B、飽和水 C、汽水混合物

32、若流入上升管的循環(huán)水量等于蒸發(fā)量，循環(huán)倍率為1，則產生（A）現象。

A、循環(huán)停滯 B、循環(huán)倒流 C、汽水分層

33、在正常運行狀態(tài)下，為保證蒸汽品質符合要求，運行負荷應（B）臨界負荷。

A、大于 B、小于 C、等于

34、隨著蒸汽壓力的增加，蒸汽的濕度（A）。A、增加 B、減小 C、不變

35、鍋爐負荷增加，對流過熱器出口汽溫（A）。A、升高 B、降低 C、不變

36、省煤器內壁腐蝕起主要作用的物質是（B）。A、水蒸汽 B、氧氣 C、一氧化碳

37、鍋爐進行超壓水壓試驗時，云母水位計（B）。A、也應參加水壓試驗 B、不應參加水壓試驗

C、是否參加試驗無明確規(guī)定

38、鍋爐暖管的溫升速度大約控制在（A）。A、2~3℃/min B、4~5℃/min C、6~7℃/min

39、鍋爐在升溫升壓過程中，為了使鍋爐水冷壁各處受熱均勻，盡快建立正常水循環(huán)，常采用（B）。

A、向空排汽 B、定期排污、放水 C、提高升溫速度 *40、（C）開啟省煤器再循環(huán)。

A、點火前 B、熄火后 C、鍋爐停止上水后

41、需進行大修的鍋爐停爐時，原煤斗中的煤應（A）。A、用盡 B、用一半 C、裝滿

42、鍋爐停止供汽4~6h內，應（A）鍋爐各處門孔和有關風門檔板，以免急劇冷卻。

A、嚴密關閉 B、半開半關 C、打開

43、水冷壁管內壁結垢，會導致過熱器出口汽溫（C）。A、升高 B、不變 C、降低

44、飽和蒸汽的帶水量增加，過熱器出口汽溫（C）。A、升高 B、不變 C、降低

*

45、汽包正常水位允許變化范圍是（B）。A、±40mm B、±50mm C、±60mm

46、一次水位計的連通管上的汽門泄漏，水位指示值（A）。A、升高 B、降低 C、不變

47、一次水位計的連通管上的水門和放水門泄漏，則水位計指示值（B）。A、升高 B、降低 C、不變

*

48、當鍋爐燃燒系統(tǒng)發(fā)生異常時，最先反映出來的是（C）的變化。A、汽壓 B、汽溫 C、爐膛負壓

49、鍋爐送風量增加，煙氣量增多，煙氣流速增大，煙氣溫度升高，過熱器吸熱量（B）。

A、減小 B、增大 C、不變

50、當過量空氣系數不變時，鍋爐負荷變化，鍋爐效率也隨之變化。在經濟負荷以下，鍋爐負荷增加，鍋爐效率（C）。

A、不變 B、降低 C、提高

51、送風量增大，CO2指示值（C），O2指示值增高。A、增高 B、不變 C、降低

*

52、水冷壁、省煤器泄漏時，應（B）。A、緊急停爐 B、申請停爐 C、維持運行

*

53、給水流量不正常地大于蒸汽流量，排煙溫度降低，煙道有泄漏的響聲，說明（C）。

A、水冷壁損壞 B、過熱器損壞 C、省煤器損壞

54、爐膛負壓擺動大，瞬時負壓到最大，一、二次風風壓不正常，降低汽溫，汽壓下降，說明此時發(fā)生（B）。

A、鍋爐滿水 B、鍋爐滅火 C、煙道再燃燒

55、鍋爐發(fā)生滿水現象時，過熱蒸汽溫度（C）。A、升高 B、不變化 C、降低

56、在煤粒的整個燃燒過程中（C）燃燒所占的時間較長。A、氫 B、揮發(fā)分 C、焦炭

57、回料立管中流動的介質是（C）。A、空氣 B、物料 C、氣體與物料混合物

58、循環(huán)流化床的一次風通常是（A）。A、空氣 B、煙氣 C、氣粉混合物

59、循環(huán)流化床的床溫超過其允許溫度會使脫硫效果（C）。A、更好 B、沒影響 C、下降

60、循環(huán)流化床鍋爐磨損較嚴重的受熱面是（B）。A、水冷壁 B、埋管 C、過熱器

61、隨著蒸汽壓力的提高，蒸汽的溶鹽能力（A）。A、增加 B、不變 C、減小

62、通過（C）可減少爐水含鹽量。A、汽水分離 B、蒸汽清洗 C、鍋爐排污

63、煙氣走廊的形成導致過熱器的熱偏差（A）。A、嚴重 B、減輕 C、沒有影響 64、運行記錄應（A）h記錄一次。A、1 B、2 C、3 65、當汽壓降低時，由于飽和溫度降低，使部分水蒸發(fā)，將引起爐水體積的（A）。

A、膨脹 B、收縮 C、不變

66、在鍋爐蒸發(fā)量不變的情況下，給水溫度降低時，過熱蒸汽溫度升高，其原因是（B）。

A、過熱量增加 B、燃料量增加 C、加熱量增加

67、防止空氣預熱器低溫腐蝕的最根本的方法是（A）。A、爐前除硫 B、低氧運行 C、末級空氣 預熱器采用玻璃管 68、V字形布風板中間風速（A）周邊風速。A、高于 B、低于 C、等于

69、若床料顆粒直徑相同，氣流速度增加，流化床的料層高度（C）。A、不變 B、減小 C、增加

70、循環(huán)流化床鍋爐在起動時，由（A）供給燃燒所需的空氣量。A、一次風 B、二次風 C、播煤風

71、循環(huán)流化床鍋爐回料閥突然停止工作時（B）。A、汽溫、汽壓急劇升高，危及正常運行

B、爐內物料量不足，汽溫、汽壓急劇降低，危及正常運行 C、不影響正常運行

72、循環(huán)流化床鍋爐，流化速度小于臨界流化速度后，增加流化速度，料層高度

（A）。A、增加 B、不變 C、減小

四、問答題：

1、運行中對鍋爐進行監(jiān)視和調節(jié)的主要任務是什么？ 答：（1）使鍋爐的蒸發(fā)量適應外界負荷的需要。（2）均衡給水，維持汽包水位正常。（3）保證正常的汽壓和汽溫。（4）保證蒸汽品質合格。

（5）維持經濟燃燒，盡量減少熱損失，提高鍋爐效率。

（6）注意分析鍋爐及輔機運行情況，如有失常應及時處理，以防止事故的發(fā)生和擴大。

2、何謂實際水位，指示水位和虛假水位？

答：實際水位是汽包內真實的水位。它是觀察不到的。

指示水位是水位計中所看到的水位。由于水位計放在汽包外部向外散熱，使水位計內水柱溫度低于汽包內飽和溫度，造成水位計中水柱的密度增加，使指示值偏

低。

虛假水位是在鍋爐負荷突然變化過程中出現的不真實水位。鍋爐負荷急劇增加時，汽包壓力突降，此壓力所對應的飽和溫度降低，低于汽包內爐水溫度，使爐水和汽包壁放出大量熱量，這些熱量又來蒸發(fā)爐水，于是爐水內汽泡增加，汽水混合物體積膨脹用，促使水位很快上升，形成虛假水位。當爐水產生的汽泡逐漸逸出水面后，汽水混合物的體積又收縮，水位又下降。

3、簡述影響循環(huán)流化床鍋爐出力不足的因素。

答：（1）分離器效率低，物料分離器的實際運行效率達不到設計要求。（2）燃燒份額的分配不夠合理。（3）燃料的粒徑份額與鍋爐不適應。（4）受熱面布置不合理。

（5）鍋爐配套輔機的設計不合理。

4、循環(huán)流化床鍋爐結焦的原因有哪些？

答：（1）操作不當，造成床溫超溫而產生結焦。

（2）運行中一次風量保持太小，低于最低流化風量，使物料不能很好流化而堆積，導致爐內溫度降低，鍋爐出力減小，這時盲目加大給煤量，必然造成爐床超溫結焦。

（3）燃料制備系統(tǒng)選擇不當，燃料級配過大，粗顆粒份額較大，造成密相床超溫而結焦。

（4）燃煤煤種變化太大。

5、簡述鍋爐自然循環(huán)的形成。

答：利用工質的密度差所形成的水循環(huán)，稱為自然循環(huán)。在冷態(tài)時，管中的工質（水）是不流動的。在鍋爐運行時，上升管接受爐膛的輻射熱，產生蒸汽，管中的工質是汽水混合物。而下降管布置在爐外不受熱。管中全是水。由于汽水混合物的平均密度小于水的密度，這個密度差促使上升管中的汽水混合物向上流動，進入汽包，下降管中的水向下流動進入下聯箱，補充上升管內向上流出的水量，只要上升管不斷受熱，這個流動過程就會不斷地進行下去。這樣，就形成了水和汽水混合物在蒸發(fā)設備循環(huán)回路中的連續(xù)流動。

6、爐膛水冷壁管的磨損機理。答：因為YG75-5.29/M12的布風板結構為V型，因此在循環(huán)流化床鍋爐爐膛內，是典型的流體動力學結構“環(huán)一核”。在內部核心區(qū)內，顆粒團向上流動，而在外部環(huán)狀區(qū)，固體物料沿爐膛水冷壁面往下回流。環(huán)狀區(qū)的厚度從床底部到頂部逐漸減薄，環(huán)狀區(qū)的平均厚度從實驗室裝置的幾毫米到變化為大型循環(huán)流化床鍋爐的幾十厘米，固體物料沿爐膛水冷壁面向下回流是水冷壁管產生磨損的主要原因，爐膛水冷壁管的嚴重磨損通常與回流物料突然改變方向有關，突然改變方向的部位有：（1）水冷壁與衛(wèi)燃帶的分界面處。（2）膜式水冷壁的表面缺陷和焊接缺陷處。（3）水冷壁其它有凸出的部位。

7、簡述循環(huán)流化床的工作原理？

答：燃料由給煤器進入爐內，而助燃的一次風由爐床底部送入，二次風由二次風口送入，燃料在爐內呈流化狀態(tài)燃燒，燃燒產物——煙氣攜帶一部分固體顆粒離開爐膛進入物料分離器。物料分離器將固體顆粒分離出來返送回爐床內再燃燒，煙氣排出進入煙道。如此反復循環(huán)，形成循環(huán)流化床。

8、物料循環(huán)系統(tǒng)必須具備的條件是什么？ 答：（1）保證物料高效分離。（2）穩(wěn)定回料。

（3）防止爐內煙氣由回料系統(tǒng)竄入分離器。（4）回料量應連續(xù)并可調。

9、造成循環(huán)流化床鍋爐物料流化不良，回料系統(tǒng)發(fā)生堵塞的原因有哪些？ 答：（1）回料閥下部風室落入冷灰，使流通面積減小。

（2）風帽小孔被灰渣堵塞，造成通風不良。

（3）風帽的開孔率不夠，不能滿足流化物料所需的流化風。（4）回料系統(tǒng)發(fā)生故障。（5）風壓不夠。

10、寫出你操作的鍋爐的型號，并說明各部分的含義。

第四篇：循環(huán)流化床鍋爐常見問題

1、CFB鍋爐點火啟動，升壓并汽直至正常運行過程中除按正常操作程序操作外，還應特別注意別些事項？ 答：①、注意防止爐膛爆炸

②、注意汽溫與汽壓的對應升降 ③、注意返料器投入時間、方法 ④、注意床溫的升漲速度及控制

2、CFB鍋爐點火啟動前返料系統(tǒng)應作哪些方面的檢查？

a)、工作票終結并收回，確認返料系統(tǒng)內無人工作；旋風分離器防磨澆鑄料應表面完整無損、內部無任何雜物；

②、中心筒無變形；

③、返料器中無雜物及工具，風帽小孔無堵塞、損壞； ④、返料器風室放盡積灰，放灰管無變形、開裂、堵截；

⑤、調節(jié)風門開關靈活，防磨套層無明顯損壞，溫度壓力測點完好無損。

3、CFB鍋爐燃燒調整方面有哪些要求？

答：①、鍋爐燃燒調整主要控制床溫、料層差壓、爐膛差壓、返料溫度、過熱蒸汽壓力溫度及出力在正常工作范圍內；

②、保證零點負壓在正常范圍內運行，一般取爐膛出口為零點負壓，控制在—50—+50Pa內；

③、正常運行時床溫控制在850—950℃，在運行中要時刻注意床溫的變化，床溫過（1000℃以上）易結焦，也會影響NOX排放和降低脫硫效果；溫度偏低影響出力；

④、根據冷態(tài)試驗及鍋爐廠家設計，確定合適的料層差壓和爐膛差壓，不可太高，也不可太低。一般料層差壓為：8000—10000Pa左右，爐膛差壓為：500—1000Pa左右。

⑤、運行中一次風量保證床料流化，調整床溫和料層差壓；二次風調整燃燒及控制整風量，在負荷40%左右時可投入二次風，調整二次風量使氧量維持在3%—5%。一二次風量之比為：6/4。

⑥、運行中要定最佳送風量運行，風量始終不能低于最低流化風量；要做到心中有數；

⑦、煤粒控制在0—10mm之內，基本按鍋爐廠設計要求配制篩分，給煤量要均勻，不能忽大忽小，調整給煤量維持床溫及保證出力；鍋爐加負荷時，應先增大風量，后增加煤量；減負荷時，先減煤量，后減風量；

⑧、返料器的控制要求合理調整返料風既要保證物料循環(huán)又要保證不吹穿和結焦。

⑨、保持兩側排煙溫度偏差小于30℃，受熱面不超溫，SO2、NOX排放合格。

4、燃燒調整，主要是控制以下參數：爐膛密相區(qū)料層溫度、料層厚度、懸浮段 差壓，返料量及返料溫度，它們各是怎樣控制的？

A、密相層溫度控制（床溫控制）

正常運行中床溫應在900±50℃之間變化，如床溫低于750℃時應投入油槍。控制床溫有三種方法： ①、調整一、二次風量

調節(jié)一、二次風量的比例可有效地控制密相區(qū)的燃燒分額，從而達到控制床溫的目的。一、二次風量的調整原則是：一次風調整床料流化、床層溫度和料層差壓，二次風控制總風量，約在40%負荷時開始投入二次風。在一次風量滿足床料流化、床層溫度和料層差壓需要，而當總風量不足時（以過熱器后的氧量為準，正常運行時氧量在3~5%左右），可逐漸開啟二次風門。當達到額定蒸發(fā)量后，一、二次風量的比例約為60%和40%左右。

最低流化風量是保證鍋爐正常運行的下限風量，風量過低就不能保證正常的流化，時間稍長就可能結焦。故在無論何種情況下，都不得將一次風機壓頭減小到流化床臨界壓頭以下，以防結焦。②、調整給煤量

鍋爐在穩(wěn)定運行過程中，風量一般不調整，床溫波動，可以通過改變給煤量來調整。如當煤種改變，應及時調整給煤量，保證入爐熱量不變。在運行中，要經常檢查給煤情況，煤粒在0~10mm之間。要調整好給煤量，給煤量必須均勻，不能忽大忽小。

③、控制循環(huán)灰量

在循環(huán)流化床密相區(qū)中約有50%的燃料被燃燒，釋放出其熱量，這些熱量除一部分被用來加熱燃料和空氣外，其余大部分熱量必須被循環(huán)物料帶走，才能保持床溫的穩(wěn)定。如果循環(huán)量不足，就會導致流化床溫度過高，無法加煤，負荷上不去，也就是說足夠的循環(huán)灰量是控制床溫過高的有效手段。

若因燃料含灰量高，循環(huán)量逐漸增大，床溫逐漸下降，這時應放掉一部分循環(huán)灰。

B、料層厚度的控制

循環(huán)流化床的料層厚度與料層差壓有著一一對應的關系。實際運行中，就是通過控制料層差壓來控制料層厚度。料層太薄，對鍋爐穩(wěn)定運行不利，還易結焦；料層太厚，料層阻力太大，風機電耗增大，甚至造成床料流化不良而結焦。床層差壓一般控制在8~10KPa，運行中若超過此值，可通過放渣來調整，放渣的原則是勤放、少放，一次放渣太多，將會影響鍋爐的穩(wěn)定運行、出力和效率。C、爐膛物料濃度的控制

爐膛物料濃度決定鍋爐的出力，爐膛物料濃度越大，懸浮段差壓也隨之增大，鍋爐的出力也越大。故可通過控制爐膛物料濃度來控制鍋爐的出力，懸浮段差壓過大，可通過放循環(huán)灰來控制。D、返料器的調整 返料風過大，將有大量的風上竄至分離器，從而影響鍋爐分離器的效率和出力；返料風過小，會使物料不能正常回送，造成返料器結焦。通過返料器觀察孔觀察到循環(huán)物料大量下沉，基本上看不到上竄的物料時，證明返料風大小基本合適，可以通過增減流化風機擋板開度及流化風門、輸送風門開度大小來控制。返料溫度一般是隨著鍋爐負荷的增加而增加的，當鍋爐負荷達到滿負荷時，返料溫度與爐膛溫度基本相同（一般相差為幾十度）。但在低負荷時，應注意配風，以防止返料器內二次燃燒而結焦。

5、鍋爐出力是怎樣調整的？

①、鍋爐加負荷時，交替增加煤量和風量，使料層差壓和懸浮段差壓逐漸增加； ②、鍋爐降負荷時，交替減少煤量和風量，適當放掉些爐渣，降低料層差壓；

③、負荷較低時，放掉部分循環(huán)灰，降低懸浮段差壓，保持床溫在正常范圍內；

④、保持一次風量不低于最小流化風量；

⑤、氧量維持在正常范圍內；

⑥、調整出力過程中，運行人員應認真監(jiān)盤。精心調整，保持各參數在正常范圍內變化；

⑦、監(jiān)視自動調整情況，必要時切為手動調整；

6、CFB鍋爐關鍵在“玩”灰，具體談談影響循環(huán)灰的因素及運行中循環(huán)灰的調整是怎樣的？

A循環(huán)灰的因素：

①、煤種成份，包括煤的灰份和煤的篩分；

②、返料器工作壯態(tài)及返料器的設計好壞；

③、旋風分離器分離效率及工作壯態(tài)；

④、鍋爐的灰循環(huán)倍率的設計；

③、鍋爐負荷 B、循環(huán)灰的調整：

①、合理選擇煤種及煤的粒度；

②、正常運行中,隨時監(jiān)視懸浮段差壓指示值,滿負荷時懸浮段差壓應控制在1200Pa左右；

③、運行中隨時監(jiān)視返料器運行情況, 通過調整返料風壓,使循環(huán)灰大量下流,基本上看不到上竄的顆料,保持循環(huán)灰正常運行；

④、正常運行中，返料風壓不低于10Kpa；

⑤、正常運行中，懸浮段差壓大于1500Pa，且床溫下降時，可放掉部分循環(huán)灰。

7、具體談談影響料層差壓的因素和調整是怎樣的？ A、影響料層差壓的因素：

①、一次風量； ②、爐膛負壓；

③、排渣量；

④、布風板阻力；

⑤、一次風室積渣情況；

⑥、循環(huán)灰運行情況；

⑦、煤質變化；

⑧、鍋爐負荷變化。B、料層差壓的調整：

①、正常運行中，保證料層差壓在8Kpa—10Kpa之間，啟動點火過程中，料層差壓維持在6KPa左右；

②、運行中排渣應少量連續(xù)排放，避免一次放渣太多，兩側落渣管應輪流排渣； ③、定期排除一次風室積渣；

④、爐渣中可燃物增加時，應暫停排渣，適當提高料層差壓，調整氧量在合格范圍內運行。

8、什么是CFB鍋爐熱備用停爐壓火？具體怎樣操作？

答：熱備用停爐壓火是指鍋爐本體以外發(fā)生故障或需熱備用時，停用不超過8小時，且保持一種可啟動的熱備用狀態(tài)；

①、逐步關閉二次風入口擋板，停止二次風機的運行，根據負荷下降情況，適當減少給煤量及一次風量。負荷降至30t/h時，將各自動改為手動；

②、鍋爐采取母管制運行，當負荷降至15t/h以下時，與運行爐聯系后方解列。關閉母管前的主汽閥，打開疏水門和排汽門；

③、當床溫穩(wěn)定在830~850℃之間、一次風量稍高于最低風量、料層差壓控制在6500~8000Pa時，停止給煤及一次風機、引風機的運行，同時關閉所有調節(jié)風門、人孔門、觀察孔門等，壓火操作即告結束；

④、壓火后嚴防各爐內漏風，其目的有二：一是進入冷風可能造成爐內未燃燼的炭燃燒而結焦，二是冷風進入爐膛后，使爐膛溫度下降，縮短壓火時間。⑤、壓火時間在30分鐘以內，可不放循環(huán)灰；否則應將循環(huán)灰放掉； ⑥、若壓火時間較長（超過6小時），風機停止后，應打開人孔門，在靜止料層上均勻撒上一層約50mm厚的煙煤，并關閉人孔門；

⑦、壓火期間，當床溫降至接近700℃時，應打開人孔門，檢查底料燃燒情況，如上層已燒乏，可加入少量煙煤攪拌均勻，稍停3~5分鐘后，啟動風機養(yǎng)火一次。如燃用低熱值燃料時，發(fā)床溫降至接近800℃時，應進行養(yǎng)火；

⑧、保持汽包水位正常，當鍋爐停止給水后應開啟省煤器再循環(huán)閥； ⑨、盡可能關閉鍋爐汽水系統(tǒng)各疏水門、放水門，維持汽包高壓；（停爐后，若汽壓上漲幅度較大，有可能導致安全門動作時，應打開排汽門，壓力降低后關閉。）⑩、當鍋爐燃用煤的揮發(fā)份和水份較高時，在風室或風道加裝放氣閥，壓火時立刻開啟。

9、試分析CFB鍋爐結焦的現象、原因及處理方法。A、現象：

①、床溫急劇升高，并超過允許范圍，高限報警； ②、氧量指示下降；

③、觀察燃燒情況，流化不良，燃燒在料層表面進行，局部或大面積火焰呈白色；

④、結焦嚴重時，風量下降，料層壓差增大，爐膛負壓不斷增大，一次風機出口風壓增大，電流下降。此時蒸發(fā)量、汽溫、汽壓均急劇下降； ⑤、底部排渣處排渣量少或排不出渣。B、原因：

①、燃煤的灰熔點低。

②、一次風過小，低于臨界流化風量，物料流化率極低；

③、風帽損壞，造成布風板布風不均，部分料層不流化；

④、返料風過小造成返料器返料不正常或返料器堵塞，造成床溫過高； ⑤、點火過程中，煤量加的過多，溫升過快，造成床溫無法控制； ⑥、床溫表失準，運行人員誤判斷； ⑦、運行人員對床溫監(jiān)視不嚴造成超溫； ⑧、壓火時操作不當，冷風進入爐內；

⑨、鍋爐長期超負荷運行或負荷增加過快，操作不當； ⑩、料層過簿。C、處理：

①、發(fā)現鍋爐結焦，應立即停止鍋爐運行； ②、停爐后放掉循環(huán)灰，盡量放掉爐膛內爐渣；

③、檢查結焦情況，盡可能撬松焦塊并設法扒出爐外；

④、如結焦嚴重，無法熱態(tài)清除，則待爐內冷卻后徹底清除；（開吸風機冷卻）⑤、焦快清除后，查明結焦原因并消除后，重新添加底料后可點火開爐。

10、CFB鍋爐水冷壁爆管是較常見的，說說其現象、原因及處理方法。A、現象：

①、汽包水位迅速下降；

②、蒸汽壓力和給水壓力下降；

③、給水流量不正常大于蒸汽流量；

④、過熱汽溫及各煙氣溫度下降，床溫下降，燃燒不穩(wěn)或熄火；料層差壓和爐膛差壓下降；

⑤、爐膛內，輕微泄漏時，有蒸汽噴出的聲響，爆破時有明顯的爆破聲及汽水沖刷聲，爐膛負壓變正；

⑥、排渣困難，返料器工作不正常，嚴重時返料器放灰管放不出灰或有水放出；

⑦、達到條件時，MFT動作。B、原因： ①、化學監(jiān)督不嚴，鍋爐給水品質不良，爐水處理不當，未按規(guī)定定期排污，致使管內結垢腐蝕；

②、管外壁受床料沖刷，磨損嚴重；

③、檢修或安裝中，管道被雜物堵塞，致使水循環(huán)破壞，引起管壁過熱，產生鼓泡或裂紋；

④、管子安裝不當，制造時有缺陷，材質不合格，焊接質量不良； ⑤、長期超負荷或低負荷運行，使水循環(huán)破壞； ⑥、開、停爐超作不當，造成溫度劇變；

⑦、定期排污量過大，時間過長，破壞水循環(huán)。C、處理：

①、如發(fā)現水冷壁管泄漏，水量損失不大，能維持汽包正常水位，且不致擴大故障，可適當降低負荷，維持短時間運行，立即匯報值長，申請故障停爐，做好停爐準備； ②、當水冷壁管發(fā)生爆破，經增大給水量不能維持汽包水位時或發(fā)生MFT 動作時應按下列規(guī)定處理：

●

立即停止鍋爐運行，立即關閉主汽門； ●

保留引風機運行，排出爐內的煙氣或蒸汽；

●

停爐后，將電除塵器中灰除凈后電除塵器立即停電；

如爆破嚴重，造成汽包內嚴重缺水時，應停止鍋爐進水。

11、CFB鍋爐壓火后熱態(tài)啟動是怎樣的？

①、壓火后的熱態(tài)啟動應根據床溫、料層底火情況，采用相應的方法進行啟動。②、熱態(tài)啟動前一定要先打開爐門，檢查床料中是否有焦塊，若有焦塊，必須先清理干凈才能啟動，否則會造成嚴重后果。

③、啟動前，打開人孔門，觀察料層底火情況，如上層已燒乏，可加入少量煙煤攪拌均勻，稍停3~5分鐘后，方可啟動風機。盡快完成鍋爐吹掃，避免床溫降低太多。

④、如燃用高熱值煙煤、爐床溫度不低于750℃時，可以直接啟動；如燃用低熱值、低揮發(fā)份的煤種、爐床溫度不低于820℃時，可直接啟動。啟動時，先啟動風機，把一次風量調到臨界流化風量，同時投入給煤機給煤。此時應密切觀察爐內燃燒情況，如爐內燃燒溫度較低可減少一些送風量，但不能影響正常流化，當溫度提高后，加大送風量和給煤量，逐步進入正常燃燒。⑤、當床溫在500~700℃之間時，可以先向爐內拋入少量優(yōu)質煙煤，然后啟動風機，且風量由小到大逐步調到臨界流化風量，觀察爐內的流化狀態(tài)和燃燒情況的同時隨時向爐內投入優(yōu)質煙煤，待床溫升至650℃時，可逐漸加大風量，并啟動給煤機給煤。觀察燃燒，進行調整，逐步轉入正常運行。⑥、當床溫低于500℃時，先向爐內投入少量優(yōu)質煙煤，啟動風機，投用油槍加熱鍋爐，按正常點火的方法進行操作。

12、詳細述說汽輪發(fā)電機組的滑參數啟動。答：滑參數啟動一般分為真空法滑參數和壓力法滑參數：

①、采有真空法滑參數啟動,先要把鍋爐與汽輪機之間的主蒸汽管道上包括主汽門和調速汽門在內的全部閥門都開啟,而把此管道上的空氣門、疏水門和汽包及過熱器上的空氣門全部關閉，然后用盤車裝置低速轉動汽輪機轉子，再抽真空。這時真空一直可以抽到汽包。過熱器內的積水經由專門管道直通凝汽器。當真空達到40—53kPa時，鍋爐開始點火。鍋爐產生的蒸汽立即送往汽輪機。當主蒸汽管道內的壓力呈正壓時，開啟管道最低點的幾個疏水門進行疏水，同時關閉過熱器的疏水。由于汽輪機已用盤車裝置帶動，故在汽壓還不到0.1Mpa(表壓)時，轉子就能由蒸汽驅動而升速。當轉速接近臨界時，可關小主蒸汽管道上的一個閥門(如電動主汽門)，待該閥門前的汽壓適當升高后再把它開大，其目的是使汽輪機能很快的越過臨界轉速，當汽輪機達到全速時，汽輪機前的汽壓還是很低的(可能只有0.5—0.6Mpa)。在升壓過程中，逐漸關小疏水門。當汽輪機并列和帶初始負荷(5％--10％的額定負荷)時，新汽溫度最好在250℃左右．此后，按照汽輪機的要求，鍋爐繼續(xù)增加負荷和升溫升壓速度，直到正常運行。

②、壓力法滑參數啟動

凝汽器抽真空時汽輪機主汽門是關閉的。鍋爐點火后產生的蒸汽除暖管外，可以直接通過放汽管經減溫后進入凝汽器；待汽輪機前汽壓升至0.6Mpa左右時，才開啟主汽門沖轉汽輪機。在汽輪機升速成過程中，為使汽壓和汽溫盡量穩(wěn)定，鍋爐不宜進行過大的燃料調整。在汽輪機主汽門全開后，其余的操作步驟與真空法啟動相似。

熱態(tài)啟動時，機爐之間在最初階段應該隔絕。點火之后鍋爐產生的蒸汔可經放汽管送人凝汽器或向空排汽，直到蒸汽的過熱度大于50℃并較汽輪機進汽端最熱部件的溫度還要高時才能沖轉。這時的汽壓應就低些，否則，為了使汽輪機升速不致過快，汽輪機前閥門開度只能很小，這樣節(jié)流引起的溫降就較大，而進入汽輪機的溫度太低，一方面,可能使原來溫度較高的部件反而被急劇冷卻，產生過大的熱應力，另一方面,蒸汽中的水分可能分離也出來,積在汽缸下部，因而加大汽缸上下部的溫差，這兩種情況都會延緩啟動過程，而且會損傷汽輪機。.因此，在熱態(tài)啟動中，汽輪機沖轉時的蒸汽參數主要決定于汽輪機部件當時的溫度。對鍋爐來說應采取措施，如提高爐內火焰中心位置、加大爐內過量空氣量、排放飽和蒸汽等，以便鍋爐出口汽溫升高較快，而汽壓的提高卻不多。

熱態(tài)啟動時，汽輪機從沖轉到全速并列的時間一般是很短的，大約10min左右。此后，繼續(xù)增加負荷，汽壓最好能保持基本不變，汽輪機進口汽門能及時全開，整套機組進入滑參數增長負荷。③、一般采用壓力法滑參數啟動。

13、詳述CFB鍋爐的點火過程。

A、床料流化實驗：

（1）風帽小孔捅通后，加入底料400~500mm，關閉一次風室及爐膛人孔門。（2）啟動一臺引風機、啟動一次風機維持爐膛負壓200~300Pa。（3）打開爐膛人孔門，逐步調整一次風機入口擋板開度，根據床料流化情況確定最小流化風量，并做好記錄。B、平料試驗：

（1）流化實驗后，將一次風量維持全流化狀態(tài)3~5分鐘，關閉人孔門，（2）迅速關閉一次風機入口擋板，停一次風機，引風機的運行。

（3）打開爐膛人孔門，檢查表面是否平整，如不合格應找出原因，對其處理，直到合格為止。C．油槍霧化實驗

（1）將油槍撤出點火風室。

（2）啟動供油泵，維持供油壓力2.5MPa。

（3）逐漸開啟油槍手動門，根椐油槍霧化情況，記錄最低霧化風壓。

（4）試驗完畢后，關油槍手動門，停供油泵，恢復系統(tǒng)試驗過程中應做好防火措施。

D、檢查所有閥門，并置于下列狀態(tài)：

①、主汽系統(tǒng)：關閉主汽閘閥和主汽閘閥旁路門。

②．給水系統(tǒng)：關閉給水管道閥門和給水旁路門、閥門，省煤器再循環(huán)門打開(鍋爐需要上水時關閉)③．減溫水系統(tǒng)：打開減溫器疏水閥門，關閉減溫器進水閥門。

④．放水系統(tǒng)：關閉各集箱的排污閥門，放水閥門，連續(xù)排污一次門及事故放水門，打開定排總門和連排一次閥門。

⑤．疏水系統(tǒng)：打開過熱器各集箱疏水門，打開主蒸汽管隔離門前疏水門。⑥．打開蒸汽，爐水取樣一次門及鍋筒加藥一次門。⑦．鍋筒水位計的汽水門打開，放水門關閉。⑧．所有壓力表的一、二次門打開。

⑨．打開省煤器及蒸汽管道連接管上的空氣門，鍋筒上空氣門，打開過熱器向空排汽門。

E．上述試驗合格，準備工作全部完畢,接到值長點火的命令后，鍋爐進行點火操作。

①.啟動空壓機，維持供氣壓力不低于0.4MPa，啟動供油泵，維持供油壓力在2.5MP，開啟#

1、#2油槍供油手動門，開啟油槍蒸汽吹掃總門及分門、疏水門。②．啟動一臺引風機、一次風機，保持爐膛負壓在800Pa，一次風量為最低流化風量，通風5~6分鐘進行吹掃。

③．復歸點火復位開關，開啟燃油跳閘閥，#

1、#2油槍“中央允許”指示燈亮，按下#1，#2油槍“點火”鍵，油槍吹掃閥開啟，吹掃結束后油角閥開啟，點火槍開始點火著火后油槍指示燈亮。點火過程中，就地巡視著火情況。

④．點火失敗，查明原因后重新點火。

⑤．油槍著火后，根據底料溫度上升情況，調整油槍油壓及一次風量，維持一次風量溫度不高于700℃，按鍋爐升溫曲線進行升溫。⑥．點火后，適當開啟升壓風機入口擋板，控制返料風壓為5MPa左右，通過事故放灰門連續(xù)放灰。

⑦．床溫升至550℃左右且床溫上升速度不快時，啟動給煤機少量試投煤，就地監(jiān)視爐膛內應有火星。當氧量有下降趨勢，床溫升高時，適當增加一次風量，調升壓風機入口檔板，逐漸投入返料器運行。如投煤后氧量不下降，床溫持續(xù)下降，爐內無火星時，應立即停運給煤機，繼續(xù)預熱底料，同時隨時觀察底料著火情況。⑧．投煤初期及循環(huán)灰未正常投入時，給煤量不應過多，根據氧量下降趨勢及床溫上升趨勢用調整給煤機轉速間斷給煤或調整一次風量,調整循環(huán)灰量的辦法控制床溫在850℃~950℃之間,嚴禁床溫超過1000℃。嚴防著火時結焦。⑨．調整床溫過程中，應保持一次風量相對穩(wěn)定，用改變給煤量的方法調整床溫。⑩．投入循環(huán)灰過程中，應逐漸增加返料風壓高于10KPa,控制一次風量不低于最低流化風量，適當增加給煤量穩(wěn)定床溫，循環(huán)灰運行正常后應停止事故放循環(huán)灰。

當循環(huán)灰投入正常后，根據燃煤情況床溫升至700℃時逐漸減少油槍供油量，升至750℃停止一支油槍，床溫升至800℃時，退出油槍運行，關閉燃油跳閘閥，停止燃油泵，油槍退出半小時后，投入電除塵高壓柜運行。

⑿．在油槍投運期間，應定期檢查油槍燃燒情況，檢查各處受熱部的膨脹情況，各閥門，法蘭是否嚴密。如有異常，必須查明原因予以消除。

說明：以上循環(huán)灰的投入是比較保守的辦法，點火時間較長，而且比較麻煩，現一般采取在著火前后進行控制投入的辦法比較好。、CFB鍋爐對物料回料裝置的要求是什么？

答：對物料回料裝置的要求是：

（1）物料流動性穩(wěn)定。由于物料溫度高，回料裝置中有流化風，要保證物料的流化，且防止結焦；

（2）防止氣體反竄。由于分離器內的壓力低于燃燒室的壓力，回料裝置將物料從低壓區(qū)送入高壓區(qū)，必須有足夠的壓力克服負壓差，既起到氣體的密封作用又能將固體顆粒送回爐膛。（3）分離器物料回送。對于自平衡回料控制裝置，應滿足分離器分離物料回送到爐膛。

15、循環(huán)流化床鍋爐烘爐的目的？

答：循環(huán)流化床鍋爐燃燒系統(tǒng)爐內各部分敷設有耐火耐磨爐襯，爐襯的工作壽命對循環(huán)流化床鍋爐的安全經濟運行有重要影響。爐襯都是在現場施工，不可避免的存有游離水、結晶水等不同形態(tài)的濕分，在受熱時，如果水分迅速蒸發(fā)，產生的水蒸汽壓力超過當時爐襯材料的粘結力，就會使爐襯爆裂損壞，甚至造成大面積倒塌。爐襯現場施工難免有應力集中，而且在受熱升溫過程中材料中的某些成分會發(fā)生相變、體積發(fā)生變化也會產生新的內應力，如果初始受熱不均勻，或初始熱膨脹過快，也會由于熱應力使爐襯受到損壞。此外，大型循 9 環(huán)流化床爐襯材料多為不定形耐火耐磨材料構成，不定型耐火耐磨材料爐襯需要經過干燥定型和固化燒結來達到其設計性能指標。

烘爐就是使爐襯緩慢均勻地受熱升溫，其主要目標是：

(1)避免水分快速蒸發(fā)導致爐襯損壞，使水分緩慢均勻地析出，爐襯得到充分干燥；(2)使不定型耐火耐磨材料爐襯定型、固化，提高耐火耐磨層強度，保持其高溫強度和穩(wěn)定性；

(3)使爐襯緩慢、均勻而又充分地受熱膨脹，避免爐襯由于熱應力集中或材料晶格轉變膨脹不均勻而使爐襯受到損壞。

總之，烘爐就是對循環(huán)流化床鍋爐耐火耐磨爐襯進行一段時間的緩慢均勻升溫，使它干燥并熱處理來保證爐襯質量，使爐襯達到設計運行要求。

16、防止循環(huán)流化床鍋爐產生結焦的辦法是什么？

(一)防止爐床結焦辦法：

（1）第一次啟動前應進行冷態(tài)流化質量檢查。如流化質量不良，應當檢修風帽等布風裝置。

（2）控制運行一次風量不低于最小流化風量，防止床料堆積或局部產生不流化現象。（3）保持燃煤粒度在規(guī)定范圍之內，風煤配比要合理。

（4）啟動初期，應脈動或點動給煤，嚴禁連續(xù)給煤，且給煤量應盡量小些。（5）啟動階段，油煤混燒時間應盡可能縮短。

（6）運行過程中，應保證床溫低于灰的軟化變形溫度100～150℃。若發(fā)現床溫不正常地升高，則應注意觀察，并應適當加大一次風量并加強排渣。

（7）及時排渣，并防止反料器塌灰，避免料層過厚，保證流化良好。

（8）由于燒結是個自動加速的過程，一旦結焦，焦塊會越長越大，且結焦速度會越來越快。因此，應及早發(fā)現，判斷結焦現象，并及時給予清除。若出現嚴重結焦現象，則應立即停爐清理。

(二)防止回料閥結焦辦法：（1）回料立管不許有漏風；（2）回料松動風管不宜過大；

（3）進入旋風筒的物料可燃物不宜過多；

（4）如回料裝置經常結焦，可將回料裝置改為水冷式。(三)防止風水聯合冷渣器結焦辦法：

運行中要避免風、水聯合冷渣器結焦，應做好以下幾點：(1)保證正常的燃煤粒度；

(2)進渣量不能太大，進渣速度不能太快；(3)保證冷渣器各倉內適當的料層厚度；(4)保證排渣中較小的含碳量；

保證鍋爐床料流化充分、燃燒完全、床溫盡可能大于850℃。

17、循環(huán)流化床鍋爐的優(yōu)缺點有哪些？ 答案要點：

（一）CFB鍋爐與煤粉鍋爐相比的優(yōu)點：

（1）燃料適應范圍廣泛，根據各種不同燃料可設計出適合燃料特性的CFB鍋爐 可適用于燃用發(fā)熱管很低、揮發(fā)份很低、灰熔點很低的燃料

（2）燃燒溫度可控制在850～900℃，屬于爐內干法脫硫的最佳反應溫度，脫硫效率高。

（3）采用低溫燃燒和分段送風，可保證CFB鍋爐的NOX排放濃度很低，能滿足國家環(huán)保要求。

（4）調峰性能好，可在25～30％的鍋爐最大連續(xù)出力下不投油穩(wěn)燃，且鍋爐可以壓火熱備用。

（5）爐底灰渣量比常規(guī)煤粉爐的底部灰渣量多，且便于綜合利用。（6）煤的制備系統(tǒng)電耗低。

（7）爐膛水冷壁的熱負荷強度低，在高參數下不易產生傳熱惡化。（8）爐膛下部因有火床助燃，不易發(fā)生爐膛爆爐事故。

（9）因采用爐內脫硫，煙氣的酸露點低，空氣預熱器不易產生低溫腐蝕，且排煙余熱仍可進一步利用，如加熱熱網回水，使排煙溫度降至90℃。

（10）雖然CFB鍋爐本身體積大，金屬耗量大，耐火材料用量多，造價高，但因CFB機組的煤制備系統(tǒng)和脫硫設施簡單，且不需要加裝專門的脫硝設備，所以機組綜合造價低。

CFB鍋爐與其他火床鍋爐相比還具有燃燒效率高，鍋爐設計制造可以大型化的優(yōu)點。

（二）CFB鍋爐與煤粉鍋爐相比的缺點：

（1）可靠性差。主要是爐膛水冷壁、管屏等磨損嚴重，易引起爆管。其次是爐內耐火防磨材料易產生脫管造成停爐，此外，一些小型鍋爐還存在省煤器、過熱器磨損問題，經常發(fā)生磨穿或爆管事故。還有些鍋爐因設計不當，存在著給煤系統(tǒng)經常堵煤或排渣系統(tǒng)排渣不暢，經常造成機組減負荷或停機。

（2）機組運行經濟性差

a、飛灰可燃物一般比煤粉爐略高。

b、一次風、二次風以及高壓流化風的風壓比煤粉爐的送風機的風壓高很多，風系統(tǒng)耗電量大。

（3）爐本體一些受熱面因磨損嚴重需更換，耐火防磨層易出現磨損、開裂，托管也需要經常修補更換。修復耐火防磨層后有時還需進行烘爐，因此檢修工期長，維修費用高。

（4）煙風道存在可燃氣體爆破隱患，尤其在啟、停及壓火中，一些部位易產生可燃氣體聚集，造成爆燃。

（5）因風壓高、空氣預熱器若采用管式需用臥式布置，并采用無縫管制造，若采用回轉式需采用四分倉結構，制造麻煩，成本高。

（6）密封、膨脹問題還需進一步解決，尤其是高壓風道和過渡煙道的對接部分，若處理不當會造成大量漏風、漏煙和漏灰。

CFB鍋爐若與其它火床鍋爐相比存在著系統(tǒng)結構復雜，廠用電率高的缺點。

18、鍋爐排污

鍋爐排污的目的是什么？什么是連續(xù)排污？什么是定期排污？

答：鍋爐排污的目的：為了保證受熱面內清潔，保證汽水品質合格。連續(xù)排污：在循環(huán)回路中含鹽濃度最大的地點排出爐水中的雜質和懸浮物，以維持額定的含鹽量。定期排污：排出沉淀在鍋爐下聯箱的雜質，迅速調整爐水品質，以補充連排的不足，當爐水品質不良時應加強排污。定期排污如何操作？

答：（1）開排污總門。（2）排污時各排污分門應先開一次門，后開二次門（全開一次門，控制二次門），時間30秒。（3）停止時，應先關二次門，后關一次門，然后再開啟二次門，再關閉二次門。（4）定期排污操作完畢后，關閉排污總門；全面檢查，確認各排污門關閉嚴密。（5）匯報司爐排污結束，通知鄰爐，并做好記錄。鍋爐排污操作有哪些要求？

答：排污操作要掌握一原則、二要領、五注意事項。一原則：勤排、少排、均勻排的原則。二要領：?先開后關，后開先關。即先開啟的閥門后關閉，后開啟的閥門先關閉；?短促間斷，重復數次。即每次排污閥開后即關，關后再開，如此重復數次。五注意事項：?排污時要嚴密監(jiān)視水位；?排污時應在高水位，低負荷下進行；?排污時操作位置要正確，人應排污閥一側，不能正對閥芯，不能將腳踩在排污管上，不能跨管進行排污；?排污時要進行暖管；?排污后，間隔一段時間，用手觸摸排污閥以外的排污管道，如溫度較高，表明排污閥泄漏或關不嚴。

19、安全附件操作（水位計沖洗，壓力表三通旋塞操作）

1.簡述水位計的沖洗操作步驟。答：（1）開放水門，沖洗汽管、水管、玻璃管。（2）關閉水門，沖洗汽管、玻璃管。（3）開啟水門，關閉汽門，沖洗水管、玻璃管。（4）.關閉放水門，沖洗完畢，恢復水位計運行。（5）兩只水位計不得同時沖洗，沖洗完畢后，水位應有輕微波動，校對兩只水位計應相同。

2..沖洗壓力表存水彎管的操作程序？答 1）將三通旋塞，旋至壓力表與大氣相通；泄壓，檢查壓力表指針是否回零。2）將三通旋塞，旋至鍋爐與大氣相通；沖洗存水彎管。3）將三通旋塞，旋至三通都不通（旋閉）集結冷凝水。4）將三通旋塞，旋至鍋爐與壓力表相通；恢復正常工作位置，沖洗完畢。

20、鍋爐各項熱損失及其影響因素

鍋爐各項熱損失主要包括：q2排煙熱損失、q3氣體不完全燃燒熱損失、q4固體不完全燃燒熱損失、q5鍋爐散熱損失、q6灰渣物理熱損失。

影響排煙熱損失主要因素為排煙溫度和煙氣容積。排煙溫度越高，排煙熱損失越大。煙氣容積增大，排煙熱損失越大。影響煙氣容積的主要因素為爐膛過量空氣系數和各處的漏風系數。影響氣體不完全燃燒熱損失的主要因素有：燃料的揮發(fā)分、爐膛過量空氣系數、燃燒器結構 12 和布置、爐膛溫度和爐內空氣動力工況等。影響固體不完全燃燒熱損失的主要因素有燃料性質、燃燒方式、爐膛形式和結構、燃燒器設計和布置、爐膛溫度、鍋爐負荷、運行水平、燃料在爐內的停留時間和空氣的混合情況等。影響散熱損失的主要因素有鍋爐外表面積的大小、外表面溫度、爐墻結構、保溫隔熱性能及環(huán)境溫度等。影響灰渣物理熱損失的主

第五篇：循環(huán)流化床鍋爐簡介

循環(huán)流化床鍋爐簡介

摘要：本文主要對國內外循環(huán)流化床發(fā)展現狀進行了簡略的總結、歸納，并通過與國外循環(huán)流化床技術大型化、高參數的發(fā)展趨勢對比，對我國循環(huán)流化床鍋爐技術發(fā)展前景進行展望同時，闡述了主要研究方法，技術路線和關鍵科學技術問題。關鍵詞：循環(huán)流化床；國內外現狀；研究方法；技術路線；科學技術問題；前景 Abstract: This paper briefly summarized the current situation about the development of circulating fluidized bed at home and abroad，compared with the foreign circulating fluidized bed technology which has a large development trend，and investigated the prospects of circulating fluidized bed boiler technology in China．At the same time, this paper expounds the main research method, the technical route and to solve the key technological problems.Key words: CFB；development at home and abroad；research method；technical route ；key technological problems ；prospect前言

循環(huán)流化床鍋爐是從鼓泡床沸騰爐發(fā)展而來的一種新型燃煤鍋爐技術，它的工作原理是將煤破碎成0～10mm 的顆粒后送后爐膛，同時爐膛內存有大量床料（爐渣或石英砂），由爐膛下部配風，使燃料在床料中呈“流態(tài)化”燃燒，并在爐膛出口或過熱器后部安裝氣固分離器，將分離下來的固體顆粒通過回送裝置再次送入爐膛燃燒[1]。

循環(huán)流化床鍋爐的運行特點是燃料隨床料在爐內多次循環(huán)，這為燃燒提供了足夠的燃盡時間，使飛灰含碳量下降。對于燃用高熱值燃料，運行良好的循環(huán)流化床鍋爐來說，燃燒效率可達98%～99%相當于煤粉燃燒鍋爐的燃燒效率。

循環(huán)流化床鍋爐具有良好的燃燒適應性，用一般燃燒方式難以正常燃燒的石煤、煤矸石、泥煤、油頁巖、低熱值無煙煤以及各種工農業(yè)垃圾等劣質燃料，都可在循環(huán)流化床鍋爐中有效燃燒。

由于其物料量是可調節(jié)的，所以循環(huán)流化床鍋爐具有良好的負荷調節(jié)性能和低負荷運行性能，以能適應調峰機組的要求與環(huán)境污染小的優(yōu)點[2]，因此在電力、供熱、化工生產等行業(yè)中得到越來越廣泛的應用。循環(huán)流化床鍋爐國內外研究現狀

2.1 國外研究現狀及分析

國際上，循環(huán)流化床鍋爐的主要爐型有以下流派：德國Lurgi公司的Lurgi型；原芬蘭Ahlstrom公司(現為美國Foster Wheeler公司)的Pyroflow型；德國Babcock公司和VKW公司開發(fā)的Circofluid型；美國F.W.公司的FW型；美國巴威(Babcock＆Wilcox)公司開發(fā)的內循環(huán)型；英國Kaverner公司的MYMIC型。

大型化、高參數是目前各種循環(huán)流化床鍋爐的發(fā)展趨勢，國際上大型CFB 鍋爐技術正在向超臨界參數發(fā)展。國際上在20世紀末開展了超臨界循環(huán)流化床的研究。世界上容量為100～300MW的CFB電站鍋爐已有百余臺投入運行。Alhstrom和FW公司均投入大量人力物力開發(fā)大容量超臨界參數循環(huán)流化床鍋爐。由F.W.公司生產出了260MW循環(huán)流化床鍋爐，并安裝在波蘭[3]。特別是2003年3月F.W.公司簽訂了世界上第一臺也是最大容量的460MW超臨界循環(huán)流化床鍋爐合同，將安裝在波蘭南部Lagisza電廠[4]。由西班牙的Endesa

Generacion電力公司、FW芬蘭公司及芬蘭、德國、希臘和西班牙共六家公司合作的一項為期三年的CFB800的研究項目也正在進行中，并已提出了800MW超臨界CFB鍋爐的概念設計。

另外一個趨勢就是加強研究增壓循環(huán)流化床鍋爐，發(fā)展增壓循環(huán)流化床鍋爐型蒸汽－ 燃氣聯合循環(huán)與常壓循環(huán)流化床鍋爐和增壓鼓泡流化床鍋爐比較，其具有以下優(yōu)點[5]：(1)爐膛截面熱強度高；(2)環(huán)保性能更好。

2.2國內循環(huán)流化床鍋爐發(fā)展現狀

中國與世界幾乎同步于20世紀80年代初期開始研究和開發(fā)循環(huán)流化床鍋爐技術。大體上我國的循環(huán)流化床燃燒技術發(fā)展可以分為4個階段：

1980—1990年為第一階段，其間我國借用發(fā)展鼓泡床的經驗開發(fā)了帶有飛灰循環(huán)、取消了密相區(qū)埋管的改進型鼓泡床鍋爐，容量在35—75t/h。由于沒有認識到循環(huán)流化床鍋爐與鼓泡床鍋爐在流態(tài)上的差別，這批鍋爐存在嚴重的負荷不足和磨損問題。

1990—2000年為第二階段，我國科技工作者開展了全面的循環(huán)流化床燃燒技術基礎研究，基本上掌握了循環(huán)流化床流動、燃燒、傳熱的基本規(guī)律。應用到產品設計上，成功開發(fā)了75—220t/h蒸發(fā)量的國產循環(huán)流化床鍋爐，占據了我國熱電市場。

2000—2005年為第三階段，其間為進入電力市場，通過四川高壩100MW等技術的引進和自主開發(fā)，一大批135—150MWe超高壓再熱循環(huán)流化床鍋爐投運。

2005年之后為第四階段，期間發(fā)改委組織引進了法國阿爾斯通全套300MWe亞臨界循環(huán)流化床鍋爐技術，第一個示范在四川白馬（燃用無煙煤）取得了成功，隨即，采用同樣技術的云南紅河電廠、國電開原電廠和巡檢司電廠（燃用褐煤）以及秦皇島電廠（燃用煙煤）均成功運行。由于我國已經形成了堅實的循環(huán)流化床鍋爐設計理論基礎，對引進技術的消化和再創(chuàng)新速度很快，引進技術投運不久，就針對其缺點，開發(fā)出性能先進、適合中國煤種特點的國產化300MWe亞臨界循環(huán)流化床鍋爐，而且由于國產技術的價格與性能優(yōu)勢，2008年后新訂貨的300MWe循環(huán)流化床鍋爐幾乎均為國產技術。所采用的主要研究方法和技術路線

國內發(fā)展大型化循環(huán)流化床鍋爐的主要研究方法和路線主要為應用相似原理。

2008年1月9號，中國研制的330MW的循環(huán)流化床鍋爐在江西分宜電廠投產發(fā)電。此前西安火電研究所（IPRI）與哈爾濱鍋爐廠有限責任公司（HBC）合作開發(fā)了具有自主知識產權的循環(huán)流化床鍋爐，包括：100MW、210MW循環(huán)流化床鍋爐，這些鍋爐分別于2003年6月19日和2006年7月7日投產運行，并且各項性能指標滿足設計要求。這兩種鍋爐的運行在中國循環(huán)流化床鍋爐發(fā)展史上具有里程碑的意義，它們?yōu)榘l(fā)展大容量循環(huán)流化床鍋爐做了鋪墊。通過相似原理中國設計了具有自主知識產權的最大容量循環(huán)流化床鍋爐，鍋爐容量為330MW[6]。這是迄今為止在中國運行的最大容量的循環(huán)流化床鍋爐。相關科學技術問題

我們可以從循環(huán)流化床鍋爐技術特點來闡述科學技術問題。

4.1化床鍋爐和其他型式鍋爐比較有如下特點。

1)燃料適應性廣。循環(huán)流化床鍋爐既可燃用優(yōu)質煤，也可燃用各種劣質煤。不同設計的循環(huán)流化床鍋爐，可以燃燒高灰煤、高硫煤、高水分煤、低揮發(fā)分煤、煤矸石、煤泥、石油焦、油頁巖甚至爐渣、樹皮和垃圾等。

2)燃燒效率高。循環(huán)流化床鍋爐的燃燒效率通常為95%—99%[7]。燃燒效率高的主要原

因是氣固混合好、燃燒速率高、大量的燃料進行內循環(huán)和外循環(huán)重復燃燒，從而使煤粒燃盡率高。

3)高效脫硫。循環(huán)流化床鍋爐的低溫燃燒特點與石灰石最佳脫硫溫度一致, 添加合適品種和粒度的石灰石，Ca/S摩爾比在1.5—2.5時，可以達到90%的脫硫效率[8]。

4)氮氧化物(NOx)排放低。循環(huán)流化床鍋爐氮氧化物排放低的原因主要有兩個，一是低溫燃燒抑制空氣中的氮轉化為氮氧化物；二是分段燃燒抑制燃料中的氮轉化為氮氧化物。

5)燃燒強度高，爐膛截面積小，爐膛截面積熱負荷為3—5MW/m2，接近或高于煤粉爐。

6)負荷調節(jié)范圍大，負荷調節(jié)快。循環(huán)流化床鍋爐的負荷調節(jié)比可達(3—4):1，由于截面風速高和吸熱控制容易，循環(huán)流化床鍋爐的負荷調節(jié)速率快，每分鐘可達4%BMCR（鍋爐最大連續(xù)出力）。

7)燃料預處理和給煤系統(tǒng)簡單。給煤粒度一般小于12mm，燃料的制備破碎系統(tǒng)大為簡單。爐膛的截面積較小，良好的混合使所需的給煤點數量大大減少。

8)易于實現灰渣的綜合利用。爐內優(yōu)良的燃盡條件使得鍋爐的含碳量低，灰渣量較煤粉爐要多，灰渣作為水泥摻和料或建筑材料，容易實現灰渣的綜合利用。從上特點可以看出循環(huán)流化床鍋爐是優(yōu)于鏈條爐，拋煤機爐，煤粉爐和鼓泡床鍋爐的爐型。

4.2循環(huán)流化床鍋爐存在的主要問題

循環(huán)流化床鍋爐具有較強生命力，但其發(fā)展歷史不過三十余年，正處在發(fā)展時期，還存在許多缺點，熱愛它的研究者，使用者齊心協(xié)力，使之茁壯成長，臻于完善。

根據目前狀況，循環(huán)床鍋爐存在下述缺點[9]。

1)由于設計和施工工藝不良，導致爐內受熱面磨損嚴重仍是當前循環(huán)流化床鍋爐安全穩(wěn)定運行最為主要的原因。主要存在于水冷壁密相區(qū)防磨方式、爐內受熱面安裝工藝質量、爐內耐磨耐火澆注料施工工藝和質量帶來的磨損問題。

2)鍋爐排渣不暢也是影響鍋爐安全長期運行的問題。影響鍋爐排渣不暢的主要原因是入爐

煤顆粒較大，含石塊較多。

3)爐膛、分離器以及回料裝置之間的膨脹和密封問題。

4)飛灰含碳量高的問題。循環(huán)流化床鍋爐的低渣含碳量較低，但是飛灰含含碳量較高。

5)廠用電率較高。由于循環(huán)流化床鍋爐獨有的布風板、分離器結構和爐內料層的存在，要滿足鍋爐燃燒、循環(huán)、排渣的需要，風機電耗相應較高。

上述循環(huán)流化床鍋爐存在的主要問題即為有待解決的關鍵科學技術問題。國內循環(huán)流化床鍋爐前景展望

隨著全球煤炭儲量的不斷減少和對環(huán)保要求的不斷提高，給循環(huán)流化床的發(fā)展及推廣帶來了新的機遇，進行如下分析：

(1)煤炭是重要的化工原料，隨著儲量的不斷減少，大型煤粉鍋爐將逐漸被國家所限制。而循環(huán)流化床由于適合燃燒各種燃料，而且是城市垃圾處理的好項目，必然能得到政府的大力扶植。

(2)目前全國的火電廠順應國家環(huán)保局的要求，紛紛上馬脫硫項目。但作為煤粉鍋爐，受結構的限制，很難采用干法脫硫技術，因此大多采用石灰石濕法脫硫。濕法脫硫需要增加煙道、增壓風機、吸收塔、石灰石漿液系統(tǒng)、石膏脫水系統(tǒng)、廢水系統(tǒng)、石灰石粉制備系統(tǒng)等脫硫設備的大量投資，一般直接投資就在2億以上，而后期的運行和維修費用更是天文數字。而循環(huán)流化床鍋爐可以采用爐內噴鈣干法脫硫，甚至可以實現脫硝，且增加的投資很少。噴鈣脫硫成套技術主要由爐內噴射鈣基吸附劑脫硫和尾部水合固硫兩部分組成，在爐膛煙溫

900～1200℃區(qū)域內噴入石灰石粉，可將系統(tǒng)脫硫率提高到80%以上[10]。

(3)隨著我國電機技術的發(fā)展，風機的功率得到了不斷的提升，而循環(huán)流化床的結構也在不斷的改善，因此循環(huán)流化床的出力也可逐步向大型化發(fā)展。總結

循環(huán)流化床鍋爐在清潔煤燃燒方面已經充分顯示了其優(yōu)越性,但在高效方面,仍然存在不足,其容量尚不足以滿足電力生產的需要。而這種燃燒技術本身決定了發(fā)電效率的提高只能通過提高蒸汽參數循環(huán)效率的途徑來實現。因此,容量大型化以及高參數化是循環(huán)流化床燃燒技術的發(fā)展方向。循環(huán)流化床技術具有燃料的靈活性、低的排放等優(yōu)點。超臨界循環(huán)流化床鍋爐便是結合二者的優(yōu)勢,是一種高效、低污染燃煤發(fā)電技術。

原則上循環(huán)流化床及超臨界均是成熟技術,二者的結合相對技術風險和技術難度不大。循環(huán)流化床爐膛中的熱流要比煤粉爐中低得多且比較均勻,比煤粉爐更適合采用超臨界參數。

超臨界循環(huán)流化床作為下一代循環(huán)流化床燃燒技術,已經受到人們的高度重視。目前,我國也在積極策劃實施超臨界循環(huán)流化床鍋爐示范工程。預計不久的將來,世界上容量最大、參數最高的循環(huán)流化床鍋爐將在中國誕生。

參考文獻：

[1].岳光溪.循環(huán)流化床技術發(fā)展與應用.節(jié)能和環(huán)保，2003（3）.[2].林平.淺議我國循環(huán)流化床鍋爐的現狀和問題.能源與環(huán)境，2010.NO.3.[3].Nowak W，Bis Z，Laskawiec J，et al.Design and Operation Experience of 230 MW CFB

Boilers at Turow Power Plant in Poland.In: Robert.Proceedings of the 15 th International Conference on Fluidized Bed.Combustion.Savannah：ASME 1999: No.0122.[4].呂俊復，張建勝，岳光溪.循環(huán)流化床鍋爐運行與檢修[M].北京：水利水電出版社，2003.[5].張海平，胡三高，韓香玉.國外循環(huán)流化床鍋爐的現狀和發(fā)展趨勢[J].中國電力教

育,2005.113－116.[6].Zhang Man,Bie Rushan,Yu Long,Zhang Yanjun.Design and Operating of the Maximum

Capacity 330MW CFB Boiler in China.IEEE 2009.[7].于龍，呂俊復，王智微，等.循環(huán)流化床燃燒技術的研究展望[J].熱能動力工程，2004，19(4)：336－342.[8].閻維平.潔凈煤發(fā)電技術.北京：中國電力出版社，2008.11.[9].楊紅紅，姜森.循環(huán)流化床鍋爐的簡單介紹和發(fā)展前景分析.鍋爐制造，2010.05.NO.3.[10].張正國.循環(huán)流化床技術發(fā)展及前景展望[J].中國高新技術企業(yè)科技論壇，1994，35(1)：

77.