第一篇：坐板安全施工方案

坐板安全施工方案

由我公司承建的農民返遷房I標段工程，現在處于緊張的裝飾裝修施工階段，5#樓～11#樓﹑23#樓～25#樓外墻涂料的膩子粉打底利用外鋼管腳手架已施工完畢，就剩面層涂料沒刷，為了搶進度，我施工方考慮外墻面層涂料采用高空坐繩式施工。高空坐繩式施工是用吊繩、吊板將人吊到工作位置進行施工，這種操作比較簡單，只要工人身體素質好、繩子連接牢固就可以進行，一般的大樓都可以用這種方式施工，但是這種方式的操作必須使安全措施到位，否則危險性很大，造成傷亡事故的都是因安全措施不到位造成的。因此，為了保證工程質量和施工操作安全，特制定本方案。

一、項目崗位分工要求及職責

1、項目經理：

需要具有多年各類型外墻高空作業的管理經驗，對大樓外墻涂料項目的具體 實施負責，協調解決施工中出現的各種問題

2、現場主管：

需要具有多年各類型大廈高空作業管理與實施經驗，配合項目經理對現場人員進行調度指導

3、施工人員：為了貫徹執行國家安全法規，確保工人人身安全及設備正常運轉，規定高空操作者必須使年滿18歲-40歲具有多年各類型大廈高空作業經驗和良好的個人綜合素質、體重在60公斤、視力良好的男性公民，并經過身體檢查和安全技術培訓，經考試合格方可從事高空作業。凡患有高血壓、心臟病、癲癇病、精神病和其它不適于高空作業的人，禁止登高作業。工人上崗前不得飲酒，有感冒等身體不適癥狀就暫停高空作業。

二、坐繩式外墻涂料施工的安全保障

1、坐繩式外墻涂料施工要在確保安全的情況下進行，我公司的全體高空作業人員全部進行了高空作業培訓，有著非常豐富的實踐操作經驗和良好的身體素質。

2、坐繩式外墻涂料施工在確保安全的情況下，要保證質量，兩者相符相承，我公司高空施工隊經過多次匯戰，積累了豐富的經驗，得到了甲方、監理的一致好評，至今無事故記載，安全施工達到百分之百。

3、外墻膩子打底已施工完畢，面層涂料涂刷操作用力不大，減少了吊繩晃動，增加了保險系數。

三、所用工具

1、吊繩：又名高空作業繩，直徑18毫米，承受拉力為240000牛頓（合計兩噸半左右）

2、副繩：又名安全保護繩，直徑16毫米，拉力為22000牛頓（合計兩噸左右）

3、吊板：水曲柳木制成

4、U型蟹扣：鋼制

4種組裝成一個坐式高空吊板。先在樓頂處選一個拴繩子的固定地方，如管道、砼柱等，這個地方很關鍵，需要測試一下它的抗沖擊能力。繩子要多栓幾圈，反復負重試驗做到萬無一失。將所有繩子搭角、搭棱、搭檐的地方用橡膠墊底，以防磨擦。將吊繩在坐式吊板上的U型蟹扣里打好一個特殊的結，在板邊栓上吊桶，里面裝少半桶外墻涂料。工作人員帶上拍刷、滾筒刷，就可以上板開始工作。因為有一特殊的系扣方法，所以在工作中，吊板不會往下滑，人控制繩索，可以自由操作。簡單的說：往上提繩子吊板往下滑。提多少滑多少，提多快滑多快，一直到工作結束。一個高空作業人員一天可以完成200平方米左右的外墻涂料任務。

四、操作流程

1、操作人員坐于吊板規定位置，將所有用具扎連在吊板上口側身下。

2、緩緩將吊板下放，到達第一工作位置。

3、用排刷、滾筒刷按照質量要求對準工作位置進行施工。

4、一個位置工作結束，緩緩調整至下一個位置繼續清潔直到該縱向位置至工作結束，然后再橫向移動位置。

5、整個工作過程中，樓頂設立人員做安全保護，防止意外，樓底設安全巡視保護人員，安全監督應自始至終作現場安全監督，不得擅離職守。

五、外墻施工的條件

1、氣候條件：外墻施工必須要在良好的氣候條件下進行，風力應小于4級，4級以上停止工作。因此，工作前應測定風力，尤其是高空風力。另外，下雨、下雪、有霧、能見度差以及高溫（35℃以上）和低溫(0℃以下)等條件下都不適合進行外墻清洗。

2、設備條件：外墻施工的設備必須處于良好的工作狀態，凡吊板有發毛、部分繩股漸裂等現象應立即更換新繩。

六、安全操作規程

1、必須遵守工程各項標準執行作業，嚴格執行安全操作規范和質量標準，保質保量的按時完成任務。

2、應遵守工程相關管理規定，文明施工，不得影響他人工作或生活。

3、需積極配合工程現場施工管理人員、監理對工程質量、安全的監督，接受施工管理人員、監理指導，對不合格項目及時整改。

4、上班前必須認真檢查機械設備、用具、繩子、坐板、安全帶有無損壞，確保機械性能良好及各種用具無異常現象方能上崗操作。

5、操作繩、安全繩必須分開生根并扎緊系死，靠沿口處要加墊軟物，防止因磨損而斷繩，繩子下端一定要接觸地面，放繩人同時也要系臨時安全繩。

6、施工人員上崗前要穿好工作服，戴好安全帽，上崗時要先系安全帶，再系保險鎖（安全繩上），爾后再系好卸扣(操作繩上），同時坐板扣子要打緊，固死。

7、下繩時，施工負責人和樓上監護人員要給予指揮和幫助。

8、操作時輔助用具要扎緊扎牢．以防墜傷人，同時嚴禁嘻笑打鬧和攜帶其它無關物品

9、樓上、地面監護人員要堅守在施工現場．切實履行職責．隨時觀察操作繩、安全繩的松緊及絞繩、串繩等現象，發現問題及時報告，及時排除。

10、樓上監護人員不得隨意在樓頂邊沿上來回走動。需要時，必須先系好自身安全繩，爾后再進行輔助工作。地面監護人員不得在施工現場看書看報，更不得隨意觀賞其它場景。并要隨時制止行人進入危險地段及拉繩、甩繩現象發生。

11、操作繩、安全繩需移位、上下時，監護人員及輔助工人要一同協調安置好，不用時需把繩子打好捆緊。

12、施工人員要落地時，要先察看一下地面、墻壁的設施，操作繩、安全繩的定位及行人流量的多少情況，待地面監護人員處理、調整，同意后方可緩慢下降，直至地面。

13、要堅持安全第一、文明施工，確保工程質量。

14、不準亂拿工地現場的物品，不得損壞工地現場的各種設施。

15、高空作業人員和現場監護人員必須服從施工負責人的統一指揮和統一管理。

七、操作結束

1、將吊繩、安全繩全部收好，并逐一檢查有無損壞情況，若如發現繩子被損，應立即作報廢處理

2、作好當班工作記錄，并經安全員和領班簽字。

第二篇：空心板梁安全專項施工方案

目 錄

一、工程概況..................................................................1

二、安全管理..................................................................1 2.1 安全生產責任制...........................................................1 2.2 安全宣傳教育制度.........................................................1 2.3 持證上崗制度.............................................................2 2.4 安全技術交底制度.........................................................2 2.5 安全檢查制度.............................................................2 2.6 重大事故預防和應急處理預案制度...........................................3 2.7 安全事故上報、處理制度...................................................3 2.8 安全生產獎懲制度.........................................................3

三、吊裝安全操作規程..........................................................3

四、起重、運輸、安裝設備操作注意事項..........................................4

五、高處作業注意事項..........................................................5

六、梁板安裝事故預案..........................................................6

AK10+535.5大橋

20m預應力梁板吊裝安全施工方案

一、工程概況

AK10+535大橋起止樁號為AK10+480.444～AK10+590.564，橋長110.12m,正交交角為90o，上部構造設計為預應力簡支空心板,全橋在0#、5#橋臺設伸縮縫，全橋共計五跨，毎跨20m，預應力空心板30片,其中中板20片，邊板10片，最大吊裝重量為36t。

根據橋頭場地狹小，橋下溝深坡陡，不利大型設備吊裝的實際情況，梁場采用30t千斤頂配合25t汽車吊機和運梁車移梁及運輸，梁板吊裝現場采用“雙鉤釣魚法”吊裝。

二、安全管理

因梁板安裝工作為懸空作業，同時考慮到橋梁跨徑較大、噸位較重、自支性小等特點，施工安全存在一定的風險。為確保架梁工作的順利進行，杜絕安全事故的發生，梁板吊裝由專業人員施工，并設立專職安全員一人，兼職安全員二人，信號員4名，起重工2名。梁板的出坑、堆放、起吊、運輸安裝由二人負責，一人專職負責檢查機工具的正常磨損、工作年限、使用壽命等問題，并督促工作人員對機工具及時進行保養檢查，發現事故隱患，立即停止作業，進行調整，處理正常后方可重新工作。所有工作人員都必須戴好安全帽。謝絕非工作人員進入，并在施工現場設立醒目的安全告示和警告牌，及時召開安全生產會議，設立獎罰制度，對違章作業者進行嚴肅處理，做到人人都安全，從而真正實現安全、質量雙贏。

2.1 安全生產責任制

落實安全生產責任制，建立和落實以項目經理為安全生產第一責任人的各級安全責任制，貫徹“管生產必須管安全”、“誰主管，誰負責”的原則。項目部與工程隊、工程隊與班組層層簽訂《吊裝安全管理責任書》，充分發揮有系統、分層次的安全目標管理，并堅持定期考核、獎懲兌現。

2.2 安全宣傳教育制度

加強吊裝教育培訓，落實“吊裝三級安全教育”制度。三級安全教育主要有以下內容：（1）項目部：國家和上級主管部門有關安全生產的方針、政策、法令、法規；建設單位、監理單位有關安全施工的規章制度；本單位安全施工狀況、施工特點；警示錄及事故 1 案例剖析等。

（2）工程隊：本工程隊承擔施工任務特點、性質和安全施工規定，主要工種安全技術操作規程，特殊作業、危險作業、安全防范措施和安全注意事項及上級規定的學習內容。

（3）施工班組：本班組安全施工概況，工作性質、工作范圍及工作環境，本崗位使用機械設備、工器具性能、防護裝置的作用及正確的使用方法，講解安全技術操作規程，崗位責任制及相關安全注意事項，個人防護用品、用具正確使用和保管方法等。

2.3 持證上崗制度

（1）新員工上崗前必須經過安全基礎知識、各工種現場安全規程制度的培訓，并經現場見習和跟班學習，考核應知應會的安全知識合格后才允許上崗。

（2）特種作業（操作）人員和主要技術工種人員必須經過有關專業培訓，考核合格后持證上崗。

（3）項目部管理人員必須是經過技術培訓并取得技術資格的工程技術人員。

2.4 安全技術交底制度

實行吊裝安全技術交底制，施工前，工程隊長、帶班人員必須對本隊人員進行安全技術交底，凡參加安全技術交底的人員要履行簽字手續，專職安全員對安全技術措施的執行情況進行監督檢查，并作好記錄。

2.5 安全檢查制度

（1）安全巡查制度

堅持吊裝安全巡查制度，每日由項目部專職安全員和工程隊兼職安全員對吊裝現場進行巡查，及時發現安全隱患，糾正違章操作行為，并作好記錄，在安全例會上進行安全情況通報。

（2）“三工”制度

堅持吊裝“三工”制度，即工前有交待、工中有檢查，工后有講評。①工前交待

在去工地上班前，由帶班干部對本隊人員進行安全交待，主要內容有：施工程序及工藝要求；施工過程中的危險分析及預防措施。

②工中檢查

在施工過程中，帶班干部及技術員、兼職安全員要對現場施工進行檢查，主要內容有：工作程序、步驟、操作工藝是否符合標準及技術要求；操作人員的基本動作、操作動作及工 具使用是否符合標準；設備、設施、物資、材料是否按規定堆放；檢查勞動紀律，及時糾正“三違”現象。

③工后講評

工后講評主要內容有：對工具、設備的狀態、數量進行整理、檢查；對材料及產品進行整理和統計；對環境進行清理，達到文明施工的要求；對人數進行清點；對隱患進行處理或對本班作業的主要問題進行反映和報告并對下一班進行交接。

2.6 重大事故預防和應急處理預案制度

項目部成立安全生產事故應急處理領導小組，由辦公室編制工程現場安全事故應急救援與處理預案，組織現場應急處理預案的演習訓練和相關知識的培訓，對突發的安全生產事故實施應急救援和及時處理。

預案措施應覆蓋事故發生、發展、處理的全過程，結合事故類型和事故規律，制定并落實防止重大事故發生的預防性措施，限制事故影響范圍及防止事故擴大的控制措施，以及減少事故損失、盡快恢復工程建設正常秩序的恢復控制措施。

2.7 安全事故上報、處理制度

發生任何安全事故，項目部均應按有關規定向上級和監理工程師報告事故詳情，并按指示要求進行處理。事故處理堅持事故原因不查清不放過；防范措施不落實不放過；人員未受到教育不放過；事故責任者未受到處理不放過的“四不放過”的原則。

2.8 安全生產獎懲制度

項目部根據項目情況，制定安全生產獎懲制度，對于認真履行安全生產責任和遵守安全操作規程、規章制度、避免生產過程中發生事故的有功集體和個人進行獎勵。對于忽視安全生產，工作失職、瀆職或嚴重違反操作規程、盲目施工、野蠻施工等造成安全事故的集體和個人嚴懲不怠。

三、吊裝安全操作規程

1、吊裝操作、信號人員必須經培訓合格，取得上崗證后，方能上崗作業。嚴禁無證操作，操作人員應了解設備的機械構造、使用性能。

2、工作人員在作業時精力集中，堅守工作崗位，不做與工作無關的事，按規定使用安全帶和安全帽等，嚴禁酒后作業、違章作業。

3、吊裝前，檢查操作系統是否可靠，制動器是否靈活可靠。

4、吊裝前，應統一指揮信號，吊裝時，指揮人員發出的信號與操作人員意見不一致時操作人員應發訊問信號，在確認與指揮信號意圖一致后，才能操作。

5、在吊運梁板過程中，如遇到起升機構制支突然失靈時，操作人員應立即發出信號，通知附近的人員離開，并迅速按動控制按鈕反復起落梁板，并選擇安全地點，把梁板放下，不應任其自由下落，隨后再進行檢修，決不可在吊運過程中進行檢修。

6、在吊梁板時，應使承載均勻、平穩，不能忽起忽落；起升機構的鋼絲繩應保持垂直；同時，起吊和降落做到同步，注意控制好前后端的高度差；在扒桿所受的負荷不能超過其最大起重量的情況下方可起吊梁板。

7、在操作過程中，應有專人分別位于前、后支架觀察和監聽，如果發現不正常現象或聽到不正常的聲音時，立即通知總指揮采取相應措施，并停車檢查，排除故障。未找出原因，不能開始操作。

8、操作人員要做到十不吊：（1）指揮信號有誤或不明確；（2）超負荷；

（3）梁板上有人；

（4）安全裝置不靈；

（5）下大雨；

（6）能見度低、視線不好；

（7）起重鋼絲繩滑槽；

（8）梁板被掛牢；

（9）梁板緊固不牢；

（10）風力超過六級；

9、梁板吊裝時，操作人員只服從總指揮員的口令，由專人指揮。多人掛鉤時，操作人員只服從吊運確定的指揮員指揮，但對任何人發出的危險信號，操作人員應立即采取相應措施。

四、起重、運輸、安裝設備操作注意事項

1、吊裝作業前必須嚴格檢查起重設備各部件的可靠性和安全性，并進行試吊。

2、吊起重物作業平移時，應將重物提高到可能遇到的障礙物0.5m；以上運行時被吊重物不得左右搖擺。

3、吊裝作業應派專人統一指揮，參加吊裝的起重工要掌握作業的安全要求，其它人員要有明確分工。

4、各種起重機具不得超負荷使用。作業中遇到有停電或其他特殊情況，應將重物落至地面，不得懸在空中。操作人員不得擅自離開崗位。

五、高處作業注意事項

在準備階段，做細致的設備檢查，作好安全的技術交底。所有起重索吊品具及常用機具的技術規格選用都必須做到以計算（帶有相應的安全儲備）為依據。

每天開工前必須檢查一次起重運輸設備。每天收工后必須檢查一次工具及進行設備維護。

卷揚機必須有安全裝置，防護裝置。所有工序動作必須統一指揮。現場施工人員必須帶好安全帽。施工人員嚴禁酒后或穿拖鞋上班。高空作業人員必須栓好安全帶。

每臺卷揚機必須設備雙道電門開關，預防突然損壞。

架設設備采用3臺5T卷揚機，兩套32T滑輪組等構件，從理論學計算均能滿足力學要求，但所有設備必須嚴格檢查，尤其鋼絲繩必須是新出廠的合格產品。嚴禁用磨損過度的舊鋼絲繩，卷揚機、滑輪組均應檢查其安全與防護裝置是否正常，嚴防架設過程中出故障，架梁前應進行試運轉。

架梁時捆綁梁端固定位置（兩端各50cm以內），捆綁時應用木塊隔離鋼絲繩與砼接觸，以防磨損鋼絲繩和損壞梁體，應專人負責捆綁，以保證安全可靠。

電力及照明線路經常檢查，防止發生漏電事故；遇大風、雷雨等惡劣天氣而停工時，要切斷電源，保護好各種設備。

吊裝前，在橋上及橋下設置安全警戒線，禁止非作業人員、現場管理人員進入吊裝區域。專職安全員全程監控。

懸空高處作業必須設有可靠的安全防護措施。

從事高處作業人員要定期或隨時體檢，發現有不宜登高病癥，不得從事高處作業，嚴禁酒后登高作業。

高處作業人員不得穿拖鞋或硬底鞋。所需的材料要事先準備齊全，工具應放在工具袋內。

高處作業與地面聯系，應有專人負責，或配有通訊設備。

六、梁板安裝事故預案

1、停止安裝作業。有人員受傷的立即將受傷人員送醫院救治；

2、事故情況上報上級有關部門；

3、分析事故原因，追查事故責任人，落實整改措施，做到立不放過事故原因不明的不能復工，事故責任不明的不能復工，整改不到位的不能復工；

4、處理善后事宜；

5、對結構構件有損傷的進行補救處理或構件返工；

6、恢復施工。

第三篇：筏板基礎施工方案

成都市大邑縣商會大廈地下室 筏板基礎施工專項方案

本工程為成都市大邑縣商會大廈項目，建設地點位于成都市大邑縣成溫邛高速大邑南出口處。總建筑面積約38567.1 m，酒店主樓采用框架剪力墻結構，辦公樓主樓采用框架-核心筒結構，純地下室部分采用框架結構，基礎主體采用筏板基礎，純地下室采用獨立基礎加防水底板。建筑安全等級均為二級，耐火等級為二級，屋面防水等級為二級。建筑物設計使用年限為50年，抗震設防烈度為7度。建筑場地類別為II類。

本方案為純地下室筏板基礎專項施工方案，在筏板墊層施工完畢后，按設計圖軸線間關系進行軸線的測放工作，彈出墻、柱的中心線和邊框控制線，并用紅色油漆進行標注，以利于墻、柱鋼筋和模板施工。然后采用C35豆石砼制作成厚50mm，60mm*60mm的砼帶@1000mm，作為底板下層鋼筋的保護層墊塊。

一、鋼筋的制作與綁扎：

（一）制作

1、對所進場的鋼筋原材料質量必須符合規范規定和設計要求，并且有出廠證明書，進場后經監理單位現場見證取樣，并送檢合格后才能開始加工。

2、材料進場后，按不同的規格和批號，每60噸取原材

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料進行復檢，合格后放可使用。

3、鋼筋連接按錐螺紋連接為主、水平窄間隙焊為輔的原則進行，應先作試連、試焊，試件送檢合格后，方可大面積連接、施焊。焊工必須要持有效地操作證上崗，嚴禁違章。

4、按設計要求的鋼筋規格、形狀、尺寸進行鋼筋的放樣工作，力求達到準確無誤，確保鋼筋成型幾何尺寸符合設計要求和規范要求。

5、鋼筋的接頭位臵、數量必須符合設計和規范要求，底板鋼筋的焊接頭數量同一截面不得超過50%。特別是要注意鋼筋的錨固長度達到設計和規范要求。

6、鋼筋制作完畢后，由質檢部門按鋼筋大樣表進行詳細的驗收，特別是連接接頭必須由專職質檢員、主管工長逐個檢查并有書面記錄、交接簽字，合格后交綁扎班組進行綁扎。

（二）綁扎

1.操作班組和分管工長首先要熟悉鋼筋施工圖和鋼筋大樣表，領會設計意圖，嚴格按施工圖和規范進行綁扎。

2.由于筏板面積大，施工時分段組織綁扎，首先第一段辦公樓4-4軸端開始向5-5軸方向綁扎，第二段由酒店4-4軸向1/01-1/01軸方向綁扎。

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3.首先綁扎大面積的底板鋼筋，然后綁扎電梯位臵及局部加強附筋。確保綁扎鋼筋的間距均勻、正確、美觀，保證鋼筋網順、直，方正。鋼筋的每一個交叉點必須用扎絲綁扎牢固，嚴禁漏扎和花扎。

4.①鋼筋綁扎時采用事先在砼墊層面按圖示軸線、墻、柱、電梯位臵進行分線，確定定位軸線，經檢查無誤后，有墨斗彈出柱、墻位、電梯位臵，用紅油漆打疤標記，然后開始在端頭分線標記出下網鋼筋間距，再擺放主筋、墊好保護層墊塊開始綁扎下網主筋。② 在筏板下網鋼筋綁扎完畢后，在筏板內砼墊層按@1000用Φ50鋼管搭設上網鋼筋支撐架（水平管上皮高度為筏板厚度-鋼筋直徑*2-保護層厚度）以水平儀抄平確定高度（詳：方案附圖），搭設完成經檢查無誤后，開始布設、綁扎上網主筋。5.由于地下筏板厚度有400mm、800mm、1000mm、1200mm，鋼筋直徑三級鋼Φ

14、Φ

18、Φ20、Φ

22、Φ28為主，為保證地下室〃筏板雙層鋼筋位臵準確、符合設計要求和承擔施工荷載、上網主筋綁扎完成校對直徑、間距符合設計要求后，采取焊工在筏板上、下層鋼筋網之間用三級鋼Φ22制作H型撐鐵，其間距按橫、塑向：1000mm（筏板上網主筋@100）布臵，在上、下網主筋之間與鋼筋焊牢，撐鐵布臵、焊接要求等（詳：方案

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附圖）

6.撐鐵焊接完成后，開始根據事先在墊層上所作標記插柱、剪力墻塑向、水平鋼筋，予插筋的位臵應正確并順直，嚴禁彎曲不正、并焊接固定。

7.柱子和剪力墻采取綁扎鋼筋、預埋插筋固定，在與底板上層鋼筋交接處，利用墻體水平筋和柱子箍筋與底板的鋼筋焊接牢固，固定其鋼筋的位臵，要求豎向鋼筋吊線綁扎，確保塑向鋼筋的垂直度，鋼筋的規格、間距正確，豎向垂直，并保證內外雙排鋼筋的位臵正確，水平鋼筋間距正確，搭接長度符合設計和規范要求，接頭錯開。

8.柱子、剪力墻豎筋定位、綁扎完成后，開始綁扎筏板上、下網局部第一、二排加筋，上網第一、二排加筋用12#-18#鉛絲按@450吊持、綁扎在上網鋼筋主筋上。9.筏板的主筋、加筋、柱子、剪力墻水平、豎向鋼筋綁扎完畢后開始由G2-1/0A向1/01-1/01軸方向拆除高度，然后使用Φ48鋼管搭設上網鋼筋支撐架；隨即進行筏板的混凝土膨脹帶的鋼板網安裝，具體作法（詳：方案附圖）

二、鋼筋的檢查和驗收

鋼筋綁扎完畢后，首先項目部組織班組長、分管組長、質檢員、內業技術員、技術負責人進行全面檢查合格后，四川新蜀建筑有限公司

請甲方、監理工程師和大邑縣建設工程質量監督站進行驗收，驗收合格后辦理隱蔽工程驗收記錄和砼澆灌許可證，方可進行底板砼的澆筑。模板工程：

一、地下筏板成型 磚胎模

為保證筏板成型施工，在已開挖完成的大基坑沿邊線用頁巖實心磚砌筑240厚擋土墻，同時為抵抗底板砼澆筑時產生的側壓力，擋土墻每隔2.5m在墻體與護壁之間設墻垛370寬，直抵基坑護壁面。由于擋墻高度較高，在擋墻與護壁面之間邊砌筑邊回填砂夾石。作法（詳見方案）

膨脹混凝土帶模板

本工程的底板膨脹混凝土帶寬度為2.0m

1、膨脹混凝土帶采用雙層鋼板網作為第一道封擋，外側再用模板支撐。

2、筏板下網面筋以上至上網底筋以下采用木模支撐封擋；筏板上網底筋以上至筏板混凝土面以上60采用50厚150高定型木梳齒板支撐封擋（詳見方案附圖）待1區混凝土澆至部位時及時拆除澆筑第2區混凝土。

（一）混凝土筏板砼澆筑

由于地下室底板第一段砼澆筑量約為2000立方

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米，為保證底板砼的澆筑質量，按混凝土的膨脹帶分段施工，首先由西向東從G2-1/0A向1/01-1/01軸方向開始平行推進澆筑；第二段澆筑為 方向開始平行推行澆筑；施工前與商砼站認真研究指定澆筑方案，確定每天的砼供應量，要求商砼站24h供應量不得低于700立方米。在筏板上網鋼筋以上200以Φ48鋼管搭設混凝土澆筑泵管支架（詳見具體方案）以利于砼罐車直接出料要求，泵管支架沿混凝土澆筑方向隨澆隨拆。

1、由于施工場地限制，底板砼澆筑采用泵送澆筑的方法，以利于砼罐車直接出料要求，每段一次連續澆筑完畢，不得留施工縫。由于一次澆筑砼量大，要求商品砼公司做好充分的準備，制定商品砼供應保證方案，并由商品砼公司編制好有效的供保措施，確保砼澆筑過程中不出現施工冷縫。

2、由于現場建設單位提供的縣供電電功率有限，所以必須協調安排，錯峰用電。只能在場地內布臵二臺HB-60砼泵以從G2-1/0A軸為起點，沿數字軸方向平行循序連續澆筑，砼接續時間不超過2h。

3、商品砼攪拌站根據設計要求的底板砼強度等級為C30 S6，提前作出砼的配合比、確保砼的強度達到設計要求，并將試配資料報項目部，由項目部向監理、建設

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單位報審。

4、提前作好砼澆筑的準備工作，特別是要準備充足的砼振動器（Φ70、Φ50振動棒各15套），材料部門作好保溫養護的塑料薄膜和草墊，備足夠的雨天施工防雨塑料薄膜。底板砼澆筑期間，現場備臵一臺120KW的柴油發電機，以防止供電局突發停電急用，安排好電工、機修工、試驗工24h值班。

5、澆筑前應對參戰班組作詳細的書面技術交底，在澆筑過程中，商品砼攪拌站應由站長值班，現場有前臺工長負責指揮和調度，并安排機修工24h值班，確保機械正常使用。現場工長24h跟班作業，責任工長和砼主管工長輪流24h值班，并將管理人員值班報甲方和監理單位。

6、混凝土采用分層澆筑，每次澆筑厚度控制在500m左右，并要求專人負責砼的澆搗，搗固密實，嚴禁漏搗。上層砼搗固時應將振動棒插入下層50mm進行搗固，保證層間的砼整體性。

（二）砼分層澆筑、振搗方法

1、砼澆筑方法

由于砼塌落度為18-20，入模流淌速度較快，流淌面也較寬，且罐車一次投放砼量約為8.0立方米，底板分層澆筑振搗，振搗時著重注意不得漏振，特別柱根鋼筋密

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集處以及投料間隔界面須著重振搗。

砼采用分層踏步式向前推進的方式，每層澆筑厚度控制在500，并控制后一段砼在前一段砼初凝前完成澆筑，整個同澆筑要控制好澆筑速度，直至完成整個底板砼的澆筑。砼出磅時，采取“分段定點，一個坡度，斜面分層，循序漸進一次到頂”的方法，自然流淌形成斜坡，減少砼的泌水處理，保證上下層同結合不超過初凝時間，防止出現冷縫。

2、砼的振搗

砼振搗用插入式振動配合平板振動器進行，由于砼分層澆筑，振搗按每40cm厚用插入式振動器按間距30cm逐點進行振搗，振搗第二層砼時，振動棒插入下層砼約50mm，并控制不得漏振、欠振、超振。

3、底板表面標高的控制

板面標高的控制除在模板上作好標記外，還應在底板表面用Φ8短鋼筋（L=100）按間距1000*1000點焊在上層鋼筋網上做伸出板面的控制鋼筋標記。

4、砼連續澆筑的保證

為保證底板砼不出現冷縫，砼必須連續澆筑完成。砼攪拌站應保證每臺泵30m/h的供應量并每晝夜700m

23的供應量不得間斷。按砼體量，采用2太泵，整個地下室筏板砼應連續澆筑完成。整個筏板澆筑前專人落實供

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電局有無停電計劃，若不能保證持續供電，澆筑時間應作調整。

四、底板砼原材料要求

1、原材料要求

采用水化熱交底的水泥，水泥使用前也要抽檢其安定性，且水泥熟料匯總游離氧化鎂含量<5%，三氧化硫含量<3.5%，水泥用量在滿足強度等級的前提下降到最低。

骨料中不含有機雜質、硫化物及硫酸鹽等，含泥量砂子<3%，石子<1%,石子采用連續級配，水采用潔凈的飲用水。

優選砼原料及高效外加劑，最大限度的降低水泥用量和水用量，由商品砼公司試驗室設計出最佳配合比。在砼配制上控制水泥用量不少于300kg/m水灰比<0.38，粗骨料為粒徑0.5-3的連續級配卵石，在外加劑選擇上要求塌落度損失小，在用水上滿足砼入模溫度高出氣溫

32℃以內，同時砼的泵送時禁止任何人加水。

泵送劑等各類外加劑的添加也由電腦控制用量，保證砼的質量。

砼的試塊抽樣符合規范要求，按每臺班隨機抽取。

3、澆筑砼的要求

砼分層澆筑，振搗上一層時，應插入一層砼內約50mm，以消除兩層之間的接縫，同時在振搗上層時要在四川新蜀建筑有限公司

下層砼初凝之前進行。分層澆筑，使砼在澆筑過程中盡可能散熱，以降低砼溫升峰值。在同澆筑過程中振搗密實，確保砼質量，以提高砼的抗拉強度。

五、底板大體積砼施工

（一）大體積砼的關鍵性問題：所謂大體積砼，就是結構平面尺寸大，結構厚度深于0.8m，及水泥水化熱引起的砼內外溫度差預計超過25℃時，稱之為大體積砼。大邑商會大廈底板砼平面尺寸達：62.90*65.50m,截面尺寸2m，已超過0.8m深度，故本地下室底板按大體積砼施工。本工程大體積砼的監測我公司安排專職人員負責實施，我們從施工技術的角度，也該了解大體積砼的特征，掌握砼內外部的溫度差及溫度應力的變化規律。目前施工季節為春季，對于大體積砼的施工是比較有利的，由于日平均溫度不是最高或最低，關鍵是砼的水化熱溫升、溫度梯度，只需要適當的保溫覆蓋就能滿足溫度差和溫度應力的平衡，讓底板砼處于整體同步狀態，給我們施工帶來了方便。本工程扎起大體積砼要解決的關鍵性問題是：如何防止砼子硬化期間，溫度梯度及砼表面和外部溫度之差超過25℃而產生溫度效應。

（二）、大體積砼表面開裂的原因：

1、由于大體積砼的設計強度高，配合比中單方水泥用量較多，水泥水化熱引起的砼內部溫度高，而砼外部

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2的環境溫度低，砼內外部的溫差過大而導致砼表面開裂。

2、由于大體積砼平面尺寸大，截面尺寸深，同理使砼內部溫度高，砼外部的環境溫度低，砼內外部的環境溫度低，砼內外部溫差過大而導致砼表面開裂。

大邑商會大廈地下室由于上述兩條砼開裂的主要原因，我們在施工全過程中，測溫工作必須采用雙控方法（雙控即控制內、外部的溫差，對控制砼內、外部的溫度應力），及有效的保溫措施，才能有效的防止砼表面開裂，確保大體積砼質量。

3、防止大體積砼表面開裂的措施：

a采用塑料薄膜加草墊通過保溫覆蓋措施減少砼內、外部的溫差。允許最大溫差為25℃。

b通過合理安排砼的澆筑方向及順序，減少砼內、外部溫差。從辦公樓往酒店方向開始澆筑，沿短邊軸線依次一排排的向前推進，并采用薄層連續澆筑法施工，增加砼表面散熱，減少砼內、外部的溫差。

c通過控制砼配合比減少砼內、外部溫差。在滿足設計強度的前提下，盡量使砼的澆筑接近于砼的設計強度，減少砼每立方米的水泥量，就減少了砼內、外部的溫度。

d通過控制砼的水灰比和添加外加劑，降低水灰比，就減少了砼內，外部的溫差。

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e通過選擇水泥種類減少砼內、外部溫度。所有水泥中有低熱、中熱、高熱水泥，其中礦渣水泥屬于低熱水泥，火山灰水泥屬于中熱水泥。大體積砼中，最好選用低熱水泥，從而降低砼內、外部的溫差。

f通過控制商品同的出機溫度減少內、外部溫差。商品砼的出機溫度直接影響砼入模后的溫度，商品砼施工時可加冰水。

h盡量利用結構物本身的水化熱養護，做好保濕、保溫工作，使砼處于良好的熱濕條件下強度正常發展，若保濕工作差，砼全靠澆水養護，則砼表面溫度部分損失，故增大了砼內、外部的溫差。當砼表面需要澆水養護時，也可以澆水養護，加塑料薄膜保溫也是行之有效的辦法。

4、大體積砼的養護：靠本身水化熱的水來做保溫 養護，當砼表面發白時才進行澆水養護，養護時間不得少于14晝夜。

5、收面時，應多次成型并刮去表面的浮漿。

6、留意施工期間的天氣預報信息，采取相應的措施。

六、底板砼保溫、保濕養護措施：

地下底板厚度為1m；局部厚度為2m，根據《混凝土結構施工及驗收規范》（GB50204-2002）、《高層建筑設計與施工規程》（JGJ3-91）的要求，混凝土內部中心溫度與混凝

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土表面溫度差值小于25℃，現場采取保溫養護措施為：

1、砼澆筑完畢經找平后由專人負責及時進行保溫、保濕的養護工作，每澆完一段砼，在砼收面終凝時，在底板表面用塑料膜進行整體覆蓋以防止水份蒸發，滿足保溫及砼內外溫差及抗裂要求。

當砼表面發白干燥時，用與砼表面溫度接近的熱水進 行淋灑后立即恢復原樣保溫，確保砼在養護期表面始終處于濕潤狀態。

根據眾多大體積砼施工經驗，對于大體積砼，采取蓄熱養護的方法。

2、在砼收面終凝、底板砼澆筑完后隨后進行表面的找平工作后，采用兩層塑料薄膜；一層草墊全面覆蓋混凝土表面，防止水份蒸發，以滿足砼表面保溫、減少砼內外溫差，控制砼因水化熱過高而產生裂縫要求，同時根據測溫提供的內外溫差情況決定撤除保溫層的時間，要求封蓋嚴密，每幅的搭接長度不得低于100mm（所耗用的保溫材料進行一次性攤銷）。

3、施工中進行放線臨時揭開保溫層后應及時恢復，項目部由專人負責保溫層的覆蓋和養護工作，確保底板砼的質量達到要求，保溫層撤除后應安排專人養護7天以上。

4、砼的養護方式為收面后用二層塑料薄膜覆蓋，澆水，并持續養護14天以上。若須進行上部施工放線時，可局部

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揭開覆蓋層，限制揭開時間小于3小時，彈線完成后立即恢復覆蓋。

七、實現混泥土澆灌許可證制度：

在檢查鋼筋型號、間距、位臵及錨固長度無誤，且各專業預埋管線、鐵件、孔洞無遺漏錯位，并扎起確定模板穩固、位臵正確的情況下，經專業工長簽字辦理隱蔽，由責任工長會同水、電安裝等工種簽發混凝土澆灌許可證，報經建設、監理簽字認可后方能澆灌混凝土。

八、大體積砼施工注意事項：

1、施工前和施工中深入砼供應廠家了解砼生產工藝、砼配合比實施情況，核實材料質量狀況，做好監控工作。

2、在現場抽查砼塔羅度，并查看砼外觀質量，不合格的不得使用。

3、砼到現場后，如塔羅度損失過大，不得擅自加水，而應由廠家技術人員按照確定的二摻技術進行調整。

4、振搗質量控制重點在不漏振、平面上振幅半徑搭接，先澆層和后澆面砼上層振搗必須灌入未凝的已澆層，使之密合空隙消除層界。

5、如因意外，砼到達現場的時間過長或堵管等原因影響，已澆砼開始初凝，現場應采取緊急措施如自拌同等級砼進行補救，任何情況下不得形成施工冷縫。

6、澆筑砼時值班工長根據已確定的澆筑順序實施，出

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現異常時與技術部門商量臨時調整澆筑部位，確保不出現施工冷縫，工作間、班組間交接班應由責任工長做好記錄，確保砼不漏振。

四川新蜀建筑有限公司大邑商會大廈項目部 2010年1月8日

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第四篇：滑板、吊板專項施工方案

滑板、吊板專項施工方案

一、工程概況

工程名稱：上海通用汽車有限公司武漢分公司乘用車項目行政樓、整車發運中心(一期)及其配套設施工程

目前聯合站房區域5軸外腳手架已經拆除，為了確保5軸外墻能夠安全、保質保量完成涂料涂刷，我公司憑著多年施工實踐經驗編制具有針對性施工方案。結合我項目部的施工能力，技術裝備編制了吊板施工方案。

二、編制依據

◆武漢市江夏區金港新區上海通用項目現場的具體情況。

◆座板式單人吊具懸吊作業安全技術規范（GB23525-2021）

◆建筑施工高處作業安全技術規范（JGJ80-91）

◆

現行國家有關質量安全規范、規程標準。

◆

武漢市相關質量安全地方標準與規定等。

1、以工程的高質量、快工期、文明、安全、環保、經濟、實用為中心思想編制本施工方案。

2、從公司的工程師和專家及在類似工程施工的老技術人員經驗中，并參考了一部分實用的施技術規范。

三、施工目標

1、安全目標：堅持“安全第一，預防為主”的方針，工亡率為零，杜絕重大安全事故。

2、文明施工：佩戴好安全“三寶”安全帽、安全帶、安全生命繩，配備齊全勞動保護。施工現場做到活完、料凈、場地清，嚴格遵守區文明工地的規定和要求。

四、施工準備

1、天氣情況

因本工程作業特殊性，管理人員應精確掌握在施工期間天氣變化情況

2、現場勘察

聯合站房屋面外墻線條復雜，管理人員應熟悉現場狀況并合理安排施工流程。

3、工具準備

此項特殊作業需備工作繩、安全繩、吊板（座板）、安全帶、自鎖器、U型卡、工作桶等施工用具。

4、工作人員

作業人員應穿戴整齊，按規定系好安全帶，將自鎖器單獨懸掛于安全繩子；現場安全監督員到位，安全監督員應設二人，頂部一個地下一人。放置高空作業指示牌，做到嚴格規范，萬無一失。

五、主要施工工藝：

施工平臺——全部采用高空吊繩進行施工。

高空吊繩系統有以下幾個部分組成：

1）、施工工具簡介及使用

1.工作繩：材質為錦綸，直徑為18mm，拉力為負荷500

kg，主要用于吊板式座板下吊、登高作業。工作繩通過下滑扣內的活絡節連接吊板形成高空吊板系列。工作繩和高空人員身上的安全帶上的自鎖鉤連接，形成登高人員的安全系統。

2、生命繩：材質為錦綸，規格：直徑為18mm，拉力為負荷500

kg，作用：主要用于吊板式座板下吊、登高作業用。工作繩通過下滑扣內的活絡節連接吊板形成高空吊板系列。生命繩和高空人員身上的安全帶上的自鎖鉤連接，形成登高人員的安全系統。

2.安全繩：材質為高強絲，規格：直徑：18mm，作拉力為負荷500

kg，用：主要用于配合工作繩使用。高空人員通過座板吊在工作繩上，把安全帶的自鎖扣用自鎖器連接到安全繩上，能夠確保提高安全系數。

3.滑板：滑板型號：700×250×30mm,又稱座板，材質為縮木板組合而成，吊帶由纖維紡織而成，都具有一定的抗拉強度。作用：高空下吊施工時，高空人員就坐在吊板上向下墜滑操作。防滑座板斷裂載荷大于4400牛頓。

4.安全帶：材質為纖維紡織而成。安全帶由兩根肩背和一根腰帶連成一體組成，它通過自鎖鉤與工作繩連接成一體。

5.自鎖器：材質為不銹鋼制成。自鎖器自動鎖止距離≤500mm。作用：連接安全帶與安全繩上，當高空施工人員因工作繩斷裂而下墜時，自鎖鉤的自鎖裝置會因人體的重量拉動而自鎖，使下墜的人被生命繩攔住。

6.U型卡：是由16mm高強度鋼制成的u型扣，拉力負荷：1500kg，并有螺栓銷連接。

以上7種組裝成一個坐式高空吊板。

2）、滑板系統裝置及具體施工方法

1.先在屋面構架混凝土結構梁上栓繩子的固定地方,繩子要多栓幾圈，反復負重試驗做到萬無一失。將所有繩子搭角、搭棱、搭檐的地方用橡膠或地毯塊墊底，以防磨擦。

女兒墻接觸點，用600×400雙層木工板做成護角，繩子從凹槽處下滑，固定繩結不少于4套繩結，（含4套）繩結第四套繩頭外露不少于150mm。

2.將吊繩在坐式吊板上的U型蟹扣里打好一個特殊的結，在板邊栓上吊桶，里面裝施工用具及施工材料。因為有一種特殊的系扣方法，所以在工作中，吊板不會往下滑。人控制繩索，可以自由操作，簡單的說往上一提繩子吊板就往下滑一點，提多少滑多少，提多快滑多快。

3.操作人員坐于吊板規定位置，將所有用具扎連在吊板上口側身下；

4.緩緩將吊板下放，到達第一工作位置；

5.用刮板，刮刀，毛刷配合使用，使鋼結構及設備表面達到更佳平整的效果。用滾刷滾涂底漆或面漆使墻面達到最佳視覺效果。一個位置工作結束，緩緩調整至下一個位置繼續上述步驟。直至該縱向位置至工作結束，然后再橫向移動位置；直到工作結束。

6.樓頂設立人員做安全保護。

7.樓底設巡視安全保護人員。

8.整個工作過程中，安全監督應自始至終作現場安全監督，不得擅離職守；

9、上板要求及工具材料桶的固定：上板所有材料用桶必須用鋼絲加固后方能上板使用，作業人員上板前仔細檢查工作繩、生命繩的每一個定點，上板時必須先把安全帶掛在生命繩的制鎖器上方可上板，上板后坐板保護扣牢后材料桶方可上板，扣好桶后開始施工作業。

9.操作結束：

9.1

將吊繩、安全繩收好，并檢查一遍被損情況。如發現繩子被損，應作報廢處理；

9.2

將其他工具擦拭干凈，自鎖器在彈簧處加潤滑油；

9.3

作好當班工作記錄，并經安全員和施工負責人簽字。

3）、懸吊下降系統：

1、通過手控下降器沿工作繩將座板下移或固定在任意高度進行作業的工作系統，主要由工作繩、下降器、連接器、座板裝置組成。

2、工作繩：固定在掛點裝置上，沿作業面敷設，下降器安裝其上，工作時承擔人體及攜帶物重量的長繩。

3、下降器：安裝在工作繩上，以工作載重量為動力、通過手控下降的裝置。

4、連接器：將系統內部零件連接在一起、具有常閉活門的環類零件，亦稱安全鉤。

5、座板裝置：承載作業人員的裝置，由吊吊帶、襯帶攔腰帶和座板組成。

6、吊帶：將座板懸掛在下降器上的帶子。

7、襯帶：為了防止磨損，襯在吊帶與座板底面之間的帶子。

8、攔腰帶：為了防止作業人員從座板滑落，在兩吊帶之間安裝的橫帶。

4）、墜落保護系統：

發生墜落時保護作業人員的安全的系統，由生命繩、自鎖器、安全短繩、墜落懸掛安全帶組成。

生命繩：固定在掛點裝置上，沿作業面敷設，帶自鎖器，發生墜落時承擔人體沖擊力的長繩。

自鎖器：可重復使用，具有導向和自鎖功能的器具，沿生命繩隨作業人員位置的改變而調節移動，發生墜落時能立即自動鎖定在生命繩上。

墜落懸掛安全帶：當高處作業人員發生墜落時，將作業人員懸掛在空中的安全帶。

安全短繩：連接自鎖器與墜落懸掛安全帶的繩子，具有吸收沖擊能量的作用。

5）、載重量

工作載重量：工作繩、生命繩上承擔的人體及攜帶物的重量，不包括工作繩、生命繩本身的重量。（不得大于100kg）

第五篇：梁板模板支撐架專項施工方案

梁板模板支撐架專項施工方案 工程名稱：大連悅泰·福里2號組團臨街公建及地下車庫 施工單位：大連悅達建設工程集團有限公司 編制時間：2011年8月6日 目 錄 一、工程概況 3 二、模板施工驗算說明 4 三、編制依據 5 四、設計計算 5 五、構造要求 6 1　架體總體要求 6 2　架體立柱 6 3　架體水平桿 7 4 剪刀撐 7 5 周邊拉接 8 六、材料管理 9 1 鋼管、扣件 9 2 技術資料 9 七、驗收管理 10 八、使用管理 11 九、模板支撐體系位移的檢測控制 12 十、模板支撐系統拆除與堆放 14 十一、安全管理要求 16 十二、應急救援預案 17 1、概況 17 2、機構設置 17 3、報警救援及其他聯絡電話 17 4、人員分工與職責 17 5、應急救援工作程序 18 6、應急救援方法 18 計算書： 梁側模板計算書 21 梁模板扣件鋼管高支撐架計算書 29 扣件鋼管樓板模板支架計算書 37 柱模板設計計算書 45 一、工程概況 工程名稱：大連悅泰·福里2號組團臨街公建及地下車庫;地址：本工程位于大連市西崗區北崗街、通海街、雙興街圍合地塊;結構類型：地下室框剪結構，地上剪力墻結構;建筑總面積：92800㎡;總高度：94.6m;層數：地下二層，地上30層;本工程G-14~G3-1軸交G2-C~G3-D軸，標高10.150m處梁板至底板2.0m處為地下一層樓板中空部位，層高8.15m，施工面積1007 ㎡，具體范圍如下圖陰影部分所示：

模板支撐計算區域。

二、模板施工驗算說明 本工程模板驗算部分面積較大，為保證施工安全采取如下代表部位進行模板支撐體系驗算，其中：

工程部位 截面尺寸 支撐高度 樓板 120mm厚 8.15米 最大梁 800×300mm 8.15米 最大柱 600×600mm 8米 模板采用18mm膠合板，50×80木枋背楞，支撐體系為Ф48×3.5mm鋼管，連接形式為扣件式。其他部位均按照上述部位驗算結果進行模板布置。

本工程驗算部位的模板搭設按照下表數值進行驗算：

序號 部位 搭設基本參數 1 樓板模板 面板厚度18mm，模板支架搭設高度為8.15m。

立桿的縱距 b=1.00m，立桿的橫距 l=1.00m，立桿的步距 h=1.50m。

板底木方50×80mm，間距300mm。

梁側模板 模板面板采用普通膠合板，面板厚度18mm。

內龍骨布置5道，內龍骨采用50×80mm木方。

外龍骨間距500mm，外龍骨采用50×80mm木方。

對拉螺栓布置2道，在斷面內水平間距200+300mm，斷面跨度方向間距400mm，直徑14mm。

梁底支架 承重架采用1根承重立桿,木方垂直梁截面支設方式，梁底增加3根承重立桿，承重桿間距500mm。

模板面板采用普通膠合板，面板厚度18mm。

梁底采用4根60mm×80mm的木方，頂托內托梁材料選擇木方: 100×100mm。

梁兩側立桿間距1(mm)，立桿上端伸出至模板支撐點的長度0.3(mm)。

柱側模板 柱斷面長度B=600mm；

柱斷面寬度H=600mm；

木方截面寬度=50mm；

木方截面高度=80mm；

木方間距l=200mm,膠合板截面厚度=18mm。

三、編制依據 1、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》（JGJ130-2001）2、《建筑施工模板安全技術規范》(JGJ162-2008)3、《建筑施工扣件式鋼管模板支架技術規程》（DB33/1035-2006）4、《建筑結構荷載規范》（GB50009-2001）5、《直縫電焊鋼管》（GB/T13793、《低壓流體輸送甲焊接鋼管》（GB/T3092）、《碳素結構鋼》（GB/T700）6、《鋼管腳手架扣件》（GB/5831-2006）7、《鋼結構設計規范》（GBJ17-88）8、《混凝土結構工程施工質量驗收規范》（GB50204-2002）、《鋼結構工程施工質量驗收規范》（GB50205-2001）9、《危險性較大的分部分項工程安全管理辦法》（建質[2009]87號）10、《建設工程高大模板支撐系統施工安全監督管理導則》（建質[2009]254號）四、設計計算 詳見附錄計算書 五、構造要求 1　架體總體要求(1)對剪刀撐、水平桿、周邊拉結等采取一系列加強措施。

(2)支模架體高寬比：模板支架的整體高寬比不應大于5。

(3)定向扣件及轉向扣件應100%檢驗擰緊度。

2　架體立柱 梁下優先采用可調托座同時對采用可調托座時的構造做出了具體規定，以滿足支撐系統的穩定性。

可調支托底部的立柱頂端應沿縱橫向設置一道水平拉桿。掃地桿與頂部水平拉桿之間的間距，在滿足模板設計所確定的水平拉桿歩距要求條件下，進行平均分配確定歩距后，在每一步距處縱橫向應各設一道水平拉桿。當層高在8～20ｍ時，在最頂步距兩水平拉桿中間應加設一道水平拉桿；

當層高大于20ｍ時，在最頂兩步距水平拉桿中間應分別增加一道水平拉桿。所有水平拉桿的端部均應與四周建筑物頂緊頂牢。無處可頂時，應在水平拉桿端部和中部沿豎向設置連續式剪刀撐。

模板支架必須設置縱、橫向掃地桿。縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上，橫向掃地桿亦應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。當立桿基礎不在同一高度上時，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，高低差不應大于 1m。靠邊坡上方的立桿軸線到邊坡的距離不應小于500mm。

鋼管立柱的掃地桿、水平拉桿、剪刀撐應采用Φ48mm×3.5mm鋼管，用扣件與鋼管立柱扣牢。鋼管掃地桿、水平拉桿應采用對接、剪刀撐應采用搭接，搭接長度不得小于500mm，并應采用2個旋轉扣件分別在離桿端不小于100ｍｍ處進行固定。

鋼管立柱底部應設墊木和底座，頂部應設可調支托。

扣件式鋼管立柱接長嚴禁搭接，必須采用對接扣件連接，相鄰兩立柱的對接接頭不得在同步內，且對接接頭沿豎向錯開的距離不宜小于500ｍｍ，各接頭中心距離主節點不宜大于歩距的1/3。

采用扣件式鋼管立柱時，嚴禁將上段的鋼管與下段的鋼管立柱錯開固定在水平拉桿上。

可調托座使用：可調托座與鋼管交接處應設置橫向水平桿，托座頂距離水平桿的高度不應大于300mm。梁底立桿應按梁寬均勻設置，其偏差不應大于25mm,調節螺桿的伸縮長度不應大于200mm，另外，使用可調托座必須解決兩者連接節點問題。

3　架體水平桿（1）每步的縱、橫向水平桿應雙向拉通。

（2）搭設要求：水平桿接長宜采用對接扣件連接，也可采用搭接。對接、搭接應符合下列規定：

a 對接扣件應交錯布置：兩根相鄰縱向水平桿的接頭不宜設置在同步或同跨內；

不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于500mm；

各接頭至最近主節點的距離不宜大于縱距的確1/3；

b 搭接長度不應小于1m，應等距離設置3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至搭接水平桿桿端的距離不應小于100mm。

（3）主節點處水平桿設置：

主節點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除。主節點兩個直角扣件的中心距不應大于150mm。

剪刀撐 剪刀撐包括兩個垂直方向和水平方向三部分組成，要求根據工程結構情況具體說明設置數量 注意：對于超高大跨大荷重支模架要針對性設置并繪圖表示(1)設置數量，模板支架高度超過4m的模板支架應按下列規定設置剪刀撐：

a 模板支架四邊滿布豎向剪刀撐，中間每隔四排立桿設置一道縱、橫向豎向剪刀撐，由底至頂連續設置；

b 模板支架四邊與中間每隔4排立桿從頂層開始向下每隔2步設置一道水平剪刀撐。

(2)剪刀撐的構造應符合下列規定：

a 每道剪刀撐寬度不應小于4跨，且不應小于6m，剪刀撐斜桿與地面傾角宜在45°~60°之間。傾角為45°時，剪刀撐跨越立桿的根數不應超過7根；

傾角為60°時，則不應超過5根；

b 剪刀撐斜桿的接長應采用搭接；

c 剪刀撐應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不宜大于150mm；

d 設置水平剪刀撐時，有剪刀撐斜桿的框格數量應大于框格總數的1/3。

周邊拉接(1)一般支模架體，模板支架高度超過4m時，柱、墻板與梁板混凝土應分二次澆筑，模板支架應與施工區域內及周邊已具備一定強度的構件（墻、柱等）通過連墻件進行可靠連接。

(2)超高大跨大荷重支模架必須與砼已澆筑完畢的垂直結構有效拉結。

六、材料管理 1 鋼管、扣件(1)材質：引用了國家行業標準《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》（JGJ130）的相關規定。

(2)驗收與檢測，采購、租賃的鋼管、扣件必須有產品合格證和法定檢測單位的檢測檢驗報告，生產廠家必須具有技術質量監督部門頒發的生產許可證。并且使用前必須進行抽樣檢測。

鋼管外觀質量要求：

a 鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道；

b 鋼管外徑、壁厚、端面等的偏差；

鋼管表面銹蝕深度；

鋼管的彎曲變形應符合附錄E的規定；

c 鋼管應進行防銹處理。

扣件外觀質量要求：

a 有裂縫、變形或螺栓出現滑絲的扣件嚴禁使用；

b 扣件應進行防銹處理。

技術資料 施工現場應建立鋼管、扣件使用臺帳，詳細記錄鋼管、扣件的來源、數量和質量檢驗等情況人員管理 七、驗收管理(1)驗收程序 模板支架投入使用前，應由項目部組織驗收。項目經理、項目技術負責人和相關人員，以及監理工程師應參加模板支架的驗收。對高大模板支架，施工企業的相關部門應參加驗收。

(2)驗收內容 a 材料——技術資料 b參數——專項施工方案 c 構造——專項施工方案和本規程(3)扣件力矩檢驗 安裝后的扣件螺栓擰緊扭力矩應采用扭力扳手檢查，抽樣方法應按隨機分布原則進行。

(4)驗收記錄 按相關規定填寫驗收記錄表。

八、使用管理 1 作業層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載。腳手架不得與模板支架相連。

模板支架使用期間，不得任意拆除桿件，當模板支架基礎下或相鄰處有設備基礎、管溝時，在支架使用過程中不得開挖，否則必須采取加固措施。

架體因特殊原因或使用荷載變化而發生改變時，需采取措施（編制補充專項施工方案），重新驗收。

混凝土澆筑過程中，應派專人觀測模板支撐系統的工作狀態，觀測人員發現異常時應及時報告施工負責人，施工負責人應立即通知澆筑人員暫停作業，情況緊急時應采取迅速撤離人員的應急措施，并進行加固處理；

混凝土澆筑過程中，應均勻澆搗，并采取有效措施防止混凝土超高堆置。

九、模板支撐體系位移的檢測控制 梁板高支撐模板采用扣件式腳手架支撐體系，在搭設和鋼筋安裝、混凝土澆搗施工過程中，必須隨時進行檢測。

1、班組日常進行安全檢查，項目每周進行安全檢查，分公司每月進行安全檢查，所有安全檢查記錄必須形成書面材料。

2、日常檢查、巡檢重點部位：

桿件的設置和連接、掃地桿、支撐、剪刀撐等構件是否符合要求；

底座是否松動，立桿是否符合要求；

連接扣件是否松動；

架體是否有不均勻的沉降，垂直度偏差是否超出規范要求；

施工過程中是否有超載的現象；

安全防護措施是否符合規范要求；

腳手架體和腳手架桿件是否有變形的現象。

3、在承受六級大風或大暴雨后必須進行全面檢查。

4、在澆搗梁板混凝土之前，由項目部對腳手架全面檢查，合格后方可開始澆筑混凝土。澆筑混凝土的過程中，由質檢員、安全員、施工員對架體進行檢查，隨時觀測架體變形，發現隱患，立即停工整改，隱患消除后在進行施工。

5、監測方案包括：

（1）監測項目：支架沉降、位移和變形。

（2）監測點布設：

觀測點需盡量選擇在受力最大位置，即主梁的跨中，每個監測平面布設不少于3個支架沉降觀測點。均布設九個監測剖面，每個監測剖面應布置2個支架水平位移觀測點和3個穩定性沉降觀測點及3個支架沉降觀測點。

必須使用經緯儀、水平儀等監測儀器進行監測，不得目測，監測儀器精度應滿足現場監測要求，并設變形監測報警值。

（3）監測頻率：

在澆筑砼過程中應實施實時監測，一般監測頻率不宜超過20～30分鐘一次，澆筑完畢后不少于2小時一次。

高支模搭設允許偏差及預警值要求 項目 允許偏差㎜ 預警值㎜ 檢查工具 立桿鋼管彎曲 3m＜L≤4m ≤12 8mm 經緯儀、水準儀 4m＜L≤6.5m ≤20 12mm 經緯儀、水準儀 水平桿、斜桿鋼管彎曲 L≤6.5m ≤30 25mm 經緯儀、水準儀 立桿垂直度全高 絕對偏差≤30 22mm 經緯儀、水準儀 立桿腳手架高度H內 相對值≤H/400 0.75×H/400 經緯儀、水準儀 支撐沉降 ≤10mm 5 mm 經緯儀、水準儀 6、高大模板施工過程中，施工單位進行監測，每次監測結果必須由檢測人、項目經理提供給監理單位。

7、檢測結果報告必須包括監測項目及允許值、報警值、監測數據處理分析、檢測結果評述。

8、監測數據接近或達到報警值時，應組織有關各方采取應急或搶險措施，同時須向主管部門報告。

十、模板支撐系統拆除與堆放 混凝土結構部位拆模強度表 結構類型 結構跨度（m）按設計強度的百分率（%）板 ≤2 50 ＞2，≤8 75 ＞8 100 梁 ≤8 75 ＞8 100 懸臂構件 ≤2 75 ＞2 100 1、模板支架拆除施工工藝：拆除程序應遵守由上而下，先搭后拆的原則，一般的拆除順序為：腳手板→剪刀撐→橫向水平桿→縱向水平桿→立桿。

2、拆除要點 模板拆除時，混凝土的強度必須達到一定的要求，如果混凝土沒有達到規定的強度要提前拆模時，必須經過計算（多留混凝土試塊，拆模前混凝土試塊經試壓）確認其強度能夠拆模，才能拆除。

拆模的順序和方法，應按照模板支撐設計書的規定進行，或采取先支的后拆，后支的先拆，先拆非承重模板，后拆承重模板的方法，嚴格遵守從上而下的原則進行拆除。

拆模板時應將拆下的木楞、模板等，隨拆隨派人運到遠離基礎較遠的地方（指定地點）進行堆放，以免基坑附近地面受壓造成坑壁塌方；

拆除的模料上鐵釘應及時拔除干凈，以防扎傷人員。

拆除模板時，要站在安全的地方，嚴禁用撬棍或鐵錘亂砸，對拆下的大塊膠合板要有人接應拿穩，應妥善傳遞放至地面，嚴禁亂擲；

拆下的支架，按規格堆放整齊；

對活動部件必須一次拆除，拆完后方可停歇，如中途停止，必須將活動部分固定牢靠，以免發生事故；

水平拉撐，應先拆除上一道拉撐，最后拆除后一道水平拉撐。

拆除要從上到下，不得向地面拋擲模板及支撐；

應輕輕撬動模板，嚴禁錘擊，并應隨拆隨按指定地點堆放。多層樓板模板支柱的拆除，當上層樓正澆筑混凝土時，下層樓板的支撐不得拆除，待混凝土澆筑完畢7天后再進行拆除下一層樓板支撐（但混凝土強度必須達到設計強度要求）。

拆除完畢的模板嚴禁堆放在外腳手架上。

拆除腳手架前的準備工作應符合下列規定：

· 應全面檢查模板支架的扣件連接件、連墻桿、支撐體系等是否符合構造要求；

· 應檢查結構并補充完善施工組織設計中的拆除順序和措施，經主管部門批準后方可實施；

· 應由單位工程負責人進行拆除安全技術交底；

· 應清除模板支架上雜物及地面障礙物。

卸料時應符合下列規定：

· 各構配件嚴禁拋擲至地面；

· 運至地面的構配件應按規范《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》（JGJ130-2001）第8.1.2~8.1.5條規定及時檢查、整修與保養，并按品種、規格隨時碼堆存放。

十一、安全管理要求 1、進入施工現場從業人員必須戴好安全帽，高處作業人員必須佩戴安全帶，并應系牢。

2、經醫生檢查認為不宜高處作業的人員，不得進行高處作業。

3、工作前應線檢查使用的工具是否牢固，扳手等工具必須用繩鏈系掛在身上，以免掉落傷人。工作時要思想集中，防止釘子扎腳和高空滑落。

4、安裝與拆除高3m以上的模板，應搭設腳手架，并設防護欄桿，防止上下在同一垂直面操作。

5、高空、復雜結構模板的安裝與拆除，事先應有切實的安全措施。

6、遇六級以上的大風時，應暫停室外的高處作業，雪霜雨后應先清掃施工現場，略干不滑時再進行工作。

7、兩人抬運模板時要互相配合、協同工作。傳遞模板、工具應用運輸工具或繩子系牢后升降，不得亂扔。高處拆模時，應有專人指揮，并在下面標出作業區，用繩子和紅白旗加以圍欄，臨時禁止人員過往。

8、不得在模板支架上堆放大批模板材料。

9、支撐、牽杠等不得搭在門窗框和模板支架上。通路中間的斜撐、拉桿等應設在 1.8m高以上。

10、支撐過程中，如遇中途停歇，應將支撐、搭頭、柱頭板等釘牢。拆模間歇時，應將已活動的模板、牽杠、支撐等運走或妥善堆放，防止因扶空、踏空而墜落。

11、模板上有預留洞者，應在安裝后將洞口蓋好。混凝土板上的預留洞，應在模板拆除后隨即將洞口蓋好。

12、拆除模板一般用長撬棍。人不允許站在正在拆除的模板上。在拆除樓板模板時，要注意整塊模板掉下，尤其是用定型模板做平臺模板時，更要注意。拆模人員要站在門窗洞口外拉支撐，防止模板突然全部掉落傷人。

13、在模板上架設的電線和使用的電動工具，應用36V低壓電源或采用其他有效的安全措施。

十二、應急救援預案 1、概況 本工程局部結構高支模工程，在高支模區域內施工極可能發生高空墜落、模板坍塌、物體打擊等重大事故。本預案針對梁板高支模施工可能發生的高空墜落、模板坍塌、物體打擊緊急情況的應急準備和響應。

2、機構設置 為對可能發生的事故能夠快速反應、救援，項目部成立應急救援領導小組。

項目經理高鵬為第一安全責任人，技術負責人李安喜為直接安全責任人，現場專職安全管理員，并相應成立高支模施工管理領導小組。

組 長：項目經理 高鵬 副組長：現場技術負責人李安喜 組 員：安全員劉漢勇 施工員：季先鋒、程恩偉 木工班組長：張孝節及各施工班組長。

3、報警救援及其他聯絡電話 報警救援及其他聯絡電話 單位或姓名 電話 單位或姓名 電話 火警 119 組長（項目經理）：高鵬 *** 公安 110 副組長（現場技術負責人）：李安喜 *** 醫療 120 組員：劉漢勇 交通 122 組員：季先鋒 公司辦公電話 組員：程恩偉 4、人員分工與職責（1）項目經理（第一安全責任人）高鵬：負責高支模應急救援全面工作。

（2）現場技術負責人（直接安全責任人）李安喜：負責制定事故預防措施及相關部門人員的應急救援工作職責。安排時間有針對性的應急救援應變演習，有計劃區分任務，明確責任。

（3）現場專職安全員劉漢勇：負責現場高支模施工的安全檢查工作及現場應急救援的指揮工作，統一對人員，材料物資等資源的調配，并負責事故的上級匯報工作。同時負責執行項目部下達的相關指令。

（4）組員季先鋒、張孝節及各施工班組長：當發生緊急情況時，負責事故的匯報，并采取措施進行現場控制工作。同時負責執行項目部下達的相關指令。

5、應急救援工作程序（1）當事故發生時小組成員立即向組長匯報，由組長立即上報公司，必要時，匯報當地有關部門，以取得政府部門的幫助。

（2）由應急救援領導小組，組織項目部全體員工投入事故應急救援搶險工作中去，盡快控制險情蔓延，并配合、協助事故的處理調查工作。

（3）事故發生時，組長或其他組員不在現場時，由在現場的其他組員作為臨時負責人負責指揮安排。

（4）項目部指定現場專職安全員劉紹文負責事故的收集、統計、審核和上報工作，并嚴格遵守事故報告的真實性和時效性。

6、應急救援方法（1）高空墜落應急救援方法：

1）當現場只有１人時應大聲呼救；

２人以上時，就有１人或多人去打“120”急救電話及馬上報告應急救領導小組搶救。

2）仔細觀察傷員的神志是否清醒、是否昏迷等癥狀，并很可能了解傷員落地的身體著地部位，和著地部位的具體情況。

3）如果是頭部著地，同時伴有嘔吐、昏迷等癥狀，很可能是顱腦損傷，應該迅速送醫院搶救。如發現傷者耳朵、鼻子有血液流出，千萬不能用手帕棉花或紗布去堵塞，以免造成顱內壓增高或誘發細菌感染，會危及傷員的生命安全。

4）如果傷員腰、背、肩部先著地，有可能造成脊柱骨折，下肢癱瘓，這時不能隨意翻動，搬動時要三個人同時同一方向將傷員平直抬于木板上，不能扭轉脊柱，運送時要平穩，否則會加重傷情。

（2）模板、坍塌應急救援方法：

1）工地發生高支模坍塌事故時，立即組織人員及時搶救，防止事故擴大，在有傷亡的情況下控制好事故現場。

2）報120急救中心，到現場搶救傷員。（應盡量說清楚傷員人數、情況、地點、聯系電話等，并派人到路口等待）；

3）急報項目部應急救援小組、公司和有關應急救援單位，采取有效的應急救援措施；

4）清現事故現場，檢查現場施工人員是否齊全，避免遺漏傷亡人員，把事故損伯控制到最小；

5）預備應急救援工具：切割機、起重機、藥箱、擔架等。

（3）物體打擊應急救援方法：

當物體打擊傷害發生時，應盡快將傷員轉移到安全地點進行包扎、止血、固定傷肢、應急以后及時送醫院治療。

1）止血：根據出血種類，采用加壓包止血法、指壓止血法、填塞止血法和止血帶止血法。

2）對傷口包扎：以保護傷口，減少感染，壓迫止血、固定骨折、扶托傷肢，減少傷痛。

3）對于頭部受傷的傷員，首先應他細觀察傷員的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有嘔吐，昏迷等癥狀，應迅速送醫院搶救，如果發現傷員耳朵、鼻子有血液流出，千萬不能用手帕棉花或紗布堵塞，因為這樣可能造成顱內壓增高或誘發細菌感染，會危及傷員的生命安全。

4）如果是輕傷，在工地簡單處理后，再到醫院檢查；

如果是重傷，應迅速送醫院搶救。

5）預備應急救援工具如下表：

序號 器材或設備 數量 主要用途 1 支架 若干 支撐加固 2 模板、木方 若干 支撐加固 3 擔架 2個 搶救傷員 4 止血急救包 3個 搶救傷員 5 手電筒 10個 停電時照明求援 6 應急燈 6個 停電時照明求援 7 爬梯 4樘 人員疏散 8 對講機 6臺 聯系指揮求援 計算書：

梁側模板計算書 一、梁側模板基本參數 計算斷面寬度300mm，高度800mm，兩側樓板厚度120mm。

模板面板采用普通膠合板。

內龍骨間距200mm，內龍骨采用50×80mm木方，外龍骨采用50×80mm木方。

對拉螺栓布置2道，在斷面內水平間距200+300mm，斷面跨度方向間距400mm，直徑12mm。

面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。

木方剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9500.0N/mm2。

模板組裝示意圖 二、梁側模板荷載標準值計算 強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；

撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。

新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 c—— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t —— 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.714h；

T —— 混凝土的入模溫度，取20.000℃；

V —— 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h；

H —— 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.200m；

1—— 外加劑影響修正系數，取1.000；

2—— 混凝土坍落度影響修正系數，取0.850。

根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=28.800kN/m2 考慮結構的重要性系數0.9，實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=0.9×50.000=45.000kN/m2 考慮結構的重要性系數0.9，倒混凝土時產生的荷載標準值 F2=0.9×6.000=5.400kN/m2。

三、梁側模板面板的計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照簡支梁計算。

面板的計算寬度取0.20m。

荷載計算值 q = 1.2×45.000×0.200+1.40×5.400×0.200=12.312kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本工程中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 20.00×1.80×1.80/6 = 10.80cm3；

I = 20.00×1.80×1.80×1.80/12 = 9.72cm4；

計算簡圖 彎矩圖(kN.m)剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：

變形計算受力圖 變形圖(mm)經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=0.985kN N2=2.709kN N3=2.709kN N4=0.985kN 最大彎矩 M = 0.049kN.m 最大變形 V = 0.167mm(1)抗彎強度計算 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.049×1000×1000/10800=4.537N/mm2 面板的抗彎強度設計值 [f]，取15.00N/mm2；

面板的抗彎強度驗算 f < [f],滿足要求!(2)抗剪計算 [可以不計算] 截面抗剪強度計算值 T=3×1477.0/(2×200.000×18.000)=0.615N/mm2 截面抗剪強度設計值 [T]=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T < [T]，滿足要求!(3)撓度計算 面板最大撓度計算值 v = 0.167mm 面板的最大撓度小于200.0/250,滿足要求!四、梁側模板內龍骨的計算 內龍骨直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載連續梁計算。

內龍骨強度計算均布荷載q=1.2×0.20×45.00+1.4×0.20×5.40=12.312kN/m 撓度計算荷載標準值q=0.20×45.00=9.000kN/m 內龍骨按照均布荷載下多跨連續梁計算。

內龍骨計算簡圖 內龍骨彎矩圖(kN.m)內龍骨剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：

內龍骨變形計算受力圖 內龍骨變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩 M= 0.246kN.m 經過計算得到最大支座 F= 4.465kN 經過計算得到最大變形 V= 0.083mm 內龍骨的截面力學參數為 本工程中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5.00×8.00×8.00/6 = 53.33cm3；

I = 5.00×8.00×8.00×8.00/12 = 213.33cm4；

(1)內龍骨抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.246×106/53333.3=4.61N/mm2 內龍骨的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)內龍骨抗剪計算 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh < [T] 截面抗剪強度計算值 T=3×2462/(2×50×80)=0.923N/mm2 截面抗剪強度設計值 [T]=1.30N/mm2 內龍骨的抗剪強度計算滿足要求!(3)內龍骨撓度計算 最大變形 v =0.083mm 內龍骨的最大撓度小于300.0/250,滿足要求!五、梁側模板外龍骨的計算 外龍骨承受內龍骨傳遞的荷載，按照集中荷載下連續梁計算。

外龍骨按照集中多跨連續梁計算。

外龍骨計算簡圖 外龍骨彎矩圖(kN.m)外龍骨剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：

外龍骨變形計算受力圖 外龍骨變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩 M= 0.312kN.m 經過計算得到最大支座 F= 9.600kN 經過計算得到最大變形 V= 0.119mm 外龍骨的截面力學參數為 本工程中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5.00×8.00×8.00/6 = 53.33cm3；

I = 5.00×8.00×8.00×8.00/12 = 213.33cm4；

(1)外龍骨抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.312×106/53333.3=5.85N/mm2 外龍骨的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)外龍骨抗剪計算 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh < [T] 截面抗剪強度計算值 T=3×2902/(2×50×80)=1.088N/mm2 截面抗剪強度設計值 [T]=1.30N/mm2 外龍骨的抗剪強度計算滿足要求!(3)外龍骨撓度計算 最大變形 v =0.119mm 外龍骨的最大撓度小于400.0/250,滿足要求!六、對拉螺栓的計算 計算公式: N < [N] = fA 其中 N —— 對拉螺栓所受的拉力；

A —— 對拉螺栓有效面積(mm2)；

f —— 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；

對拉螺栓的直徑(mm): 12 對拉螺栓有效直徑(mm): 10 對拉螺栓有效面積(mm2): A = 76.000 對拉螺栓最大容許拉力值(kN): [N] = 12.920 對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 9.600 對拉螺栓強度驗算滿足要求!梁模板扣件鋼管高支撐架計算書 計算依據1《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》（JGJ130-2001）。

計算依據2《施工技術》2002.3.《扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全》(杜榮軍)。

計算參數: 模板支架搭設高度為8.0m，梁截面 B×D=300mm×800mm，立桿的縱距(跨度方向)l=0.50m，立桿的步距 h=1.50m，梁底增加1道承重立桿。

面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。

木方60×80mm，剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9500.0N/mm2。

梁兩側立桿間距1.00m。

梁底按照均勻布置承重桿3根計算。

模板自重0.50kN/m2，混凝土鋼筋自重25.50kN/m3，施工活荷載4.50kN/m2。

扣件計算折減系數取1.00。

圖1 梁模板支撐架立面簡圖 采用的鋼管類型為48×3.5。

一、模板面板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續梁計算。

作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。

1.荷載的計算：

(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：

q1 = 25.500×0.800×0.500=10.200kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)：

q2 = 0.500×0.500×(2×0.800+0.300)/0.300=1.583kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN)：

經計算得到，活荷載標準值 P1 =(2.500+2.000)×0.300×0.500=0.675kN 均布荷載 q = 1.20×10.200+1.20×1.583=14.140kN/m 集中荷載 P = 1.40×0.675=0.945kN 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本工程中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 50.00×1.80×1.80/6 = 27.00cm3；

I = 50.00×1.80×1.80×1.80/12 = 24.30cm4；

計算簡圖 彎矩圖(kN.m)剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：

變形計算受力圖 變形圖(mm)經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=0.495kN N2=2.099kN N3=2.099kN N4=0.495kN 最大彎矩 M = 0.021kN.m 最大變形 V = 0.005mm(1)抗彎強度計算 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.021×1000×1000/27000=0.778N/mm2 面板的抗彎強度設計值 [f]，取15.00N/mm2；

面板的抗彎強度驗算 f < [f],滿足要求!(2)抗剪計算 [可以不計算] 截面抗剪強度計算值 T=3×1179.0/(2×500.000×18.000)=0.197N/mm2 截面抗剪強度設計值 [T]=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T < [T]，滿足要求!(3)撓度計算 面板最大撓度計算值 v = 0.005mm 面板的最大撓度小于100.0/250,滿足要求!二、梁底支撐木方的計算（一）梁底木方計算 按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 2.099/0.500=4.198kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.1×4.20×0.50×0.50=0.105kN.m 最大剪力 Q=0.6×0.500×4.198=1.259kN 最大支座力 N=1.1×0.500×4.198=2.309kN 木方的截面力學參數為 本工程中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 6.00×8.00×8.00/6 = 64.00cm3；

I = 6.00×8.00×8.00×8.00/12 = 256.00cm4；

(1)木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.105×106/64000.0=1.64N/mm2 木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)木方抗剪計算 [可以不計算] 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh < [T] 截面抗剪強度計算值 T=3×1259/(2×60×80)=0.394N/mm2 截面抗剪強度設計值 [T]=1.30N/mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求!(3)木方撓度計算 均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到2.592kN/m 最大變形 v =0.677×2.592×500.04/(100×9500.00×2560000.0)=0.045mm 木方的最大撓度小于500.0/250,滿足要求!三、梁底支撐鋼管計算(一)梁底支撐橫向鋼管計算 橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。

集中荷載P取木方支撐傳遞力。

支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m)支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：

支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm)經過連續梁的計算得到 最大彎矩 Mmax=0.222kN.m 最大變形 vmax=0.047mm 最大支座力 Qmax=6.442kN 抗彎計算強度 f=0.222×106/5080.0=43.73N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于500.0/150與10mm,滿足要求!(二)梁底支撐縱向鋼管計算 梁底支撐縱向鋼管只起構造作用，無需要計算。

四、扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R ≤ Rc 其中 Rc —— 扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN；

R —— 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；

計算中R取最大支座反力，R=6.44kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!五、立桿的穩定性計算 立桿的穩定性計算公式 其中 N —— 立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫桿的最大支座反力 N1=6.44kN(已經包括組合系數)，腳手架鋼管的自重 N2 = 1.20×0.129×8.000=1.239kN N = 6.442+1.239=7.682kN —— 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到；

i —— 計算立桿的截面回轉半徑(cm)；

i = 1.58 A —— 立桿凈截面面積(cm2)；

A = 4.89 W —— 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；

W = 5.08 —— 鋼管立桿抗壓強度計算值(N/mm2)；

[f] —— 鋼管立桿抗壓強度設計值，[f] = 205.00N/mm2；

l0 —— 計算長度(m)；

如果完全參照《扣件式規范》不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算 l0 = k1uh(1)l0 =(h+2a)(2)k1 —— 計算長度附加系數，按照表1取值為1.167；

u —— 計算長度系數，參照《扣件式規范》表5.3.3；

u = 1.700 a —— 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；

a = 0.30m；

公式(1)的計算結果：l0=1.167×1.700×1.50=2.976m =2976/15.8=188.345 =0.203 =7682/(0.203×489)=77.341N/mm2，立桿的穩定性計算 < [f],滿足要求!公式(2)的計算結果：l0=1.500+2×0.300=2.100m =2100/15.8=132.911 =0.386 =7682/(0.386×489)=40.650N/mm2，立桿的穩定性計算 < [f],滿足要求!如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 l0 = k1k2(h+2a)(3)k2 —— 計算長度附加系數，按照表2取值為1.010；

公式(3)的計算結果：l0=1.167×1.010×(1.500+2×0.300)=2.475m =2475/15.8=156.659 =0.287 =7682/(0.287×489)=54.671N/mm2，立桿的穩定性計算 < [f],滿足要求!模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。

扣件鋼管樓板模板支架計算書 計算依據1《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》（JGJ130-2001）。

計算依據2《施工技術》2002.3.《扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全》(杜榮軍)。

計算參數: 模板支架搭設高度為8.2m，立桿的縱距 b=1.00m，立桿的橫距 l=1.00m，立桿的步距 h=1.50m。

面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。

木方50×80mm，間距300mm，剪切強度1.6N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9500.0N/mm2。

梁頂托采用鋼管48×3.5mm。

模板自重0.30kN/m2，混凝土鋼筋自重25.10kN/m3，施工活荷載2.50kN/m2。

扣件計算折減系數取1.00。

圖1 樓板支撐架立面簡圖 圖2 樓板支撐架荷載計算單元 采用的鋼管類型為48×3.5。

一、模板面板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。

靜荷載標準值 q1 = 25.100×0.120×1.000+0.300×1.000=3.312kN/m 活荷載標準值 q2 =(0.000+2.500)×1.000=2.500kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本工程中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 100.00×1.80×1.80/6 = 54.00cm3；

I = 100.00×1.80×1.80×1.80/12 = 48.60cm4；

(1)抗彎強度計算 f = M / W < [f] 其中 f —— 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)；

M —— 面板的最大彎距(N.mm)；

W —— 面板的凈截面抵抗矩；

[f] —— 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2；

M = 0.100ql2 其中 q —— 荷載設計值(kN/m)；

經計算得到 M = 0.100×(1.20×3.312+1.40×2.500)×0.300×0.300=0.067kN.m 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.067×1000×1000/54000=1.246N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f < [f],滿足要求!(2)抗剪計算 [可以不計算] T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×3.312+1.4×2.500)×0.300=1.345kN 截面抗剪強度計算值 T=3×1345.0/(2×1000.000×18.000)=0.112N/mm2 截面抗剪強度設計值 [T]=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T < [T]，滿足要求!(3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0.677×3.312×3004/(100×6000×486000)=0.062mm 面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求!二、模板支撐木方的計算 木方按照均布荷載計算。

1.荷載的計算(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：

q11 = 25.100×0.120×0.300=0.904kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)：

q12 = 0.300×0.300=0.090kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m)：

經計算得到，活荷載標準值 q2 =(2.500+0.000)×0.300=0.750kN/m 靜荷載 q1 = 1.20×0.904+1.20×0.090=1.192kN/m 活荷載 q2 = 1.40×0.750=1.050kN/m 計算單元內的木方集中力為(1.050+1.192)×1.000=2.242kN 2.木方的計算 按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 2.242/1.000=2.242kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.1×2.24×1.00×1.00=0.224kN.m 最大剪力 Q=0.6×1.000×2.242=1.345kN 最大支座力 N=1.1×1.000×2.242=2.467kN 木方的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5.00×8.00×8.00/6 = 53.33cm3；

I = 5.00×8.00×8.00×8.00/12 = 213.33cm4；

(1)木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.224×106/53333.3=4.20N/mm2 木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)木方抗剪計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh < [T] 截面抗剪強度計算值 T=3×1345/(2×50×80)=0.505N/mm2 截面抗剪強度設計值 [T]=1.60N/mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求!(3)木方撓度計算 均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到0.994kN/m 最大變形 v =0.677×0.994×1000.04/(100×9500.00×2133333.5)=0.332mm 木方的最大撓度小于1000.0/250,滿足要求!三、托梁的計算 托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。

集中荷載取木方的支座力 P= 2.467kN 均布荷載取托梁的自重 q= 0.046kN/m。

托梁計算簡圖 托梁彎矩圖(kN.m)托梁剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：

托梁變形計算受力圖 托梁變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩 M= 0.822kN.m 經過計算得到最大支座 F= 9.132kN 經過計算得到最大變形 V= 1.030mm 頂托梁的截面力學參數為 截面抵抗矩 W = 5.08cm3；

截面慣性矩 I = 12.19cm4；

(1)頂托梁抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.822×106/1.05/5080.0=154.11N/mm2 頂托梁的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!(2)頂托梁撓度計算 最大變形 v = 1.030mm 頂托梁的最大撓度小于1000.0/400,滿足要求!四、扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R ≤ Rc 其中 Rc —— 扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN；

R —— 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；

上部荷載沒有通過縱向或橫向水平桿傳給立桿，無需計算。

五、模板支架荷載標準值(立桿軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。

1.靜荷載標準值包括以下內容：

(1)腳手架的自重(kN)：

NG1 = 0.129×8.150=1.052kN(2)模板的自重(kN)：

NG2 = 0.300×1.000×1.000=0.300kN(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：

NG3 = 25.100×0.120×1.000×1.000=3.012kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG =(NG1+NG2+NG3)= 4.364kN。

2.活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載。

經計算得到，活荷載標準值 NQ =(2.500+0.000)×1.000×1.000=2.500kN 3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ 六、立桿的穩定性計算 不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 其中 N —— 立桿的軸心壓力設計值，N = 8.74kN —— 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到；

i —— 計算立桿的截面回轉半徑(cm)；

i = 1.58 A —— 立桿凈截面面積(cm2)；

A = 4.89 W —— 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；

W = 5.08 —— 鋼管立桿抗壓強度計算值(N/mm2)；

[f] —— 鋼管立桿抗壓強度設計值，[f] = 205.00N/mm2；

l0 —— 計算長度(m)；

如果完全參照《扣件式規范》，由公式(1)或(2)計算 l0 = k1uh(1)l0 =(h+2a)(2)k1 —— 計算長度附加系數，按照表1取值為1.155；

u —— 計算長度系數，參照《扣件式規范》表5.3.3；

u = 1.700 a —— 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；

a = 0.30m；

公式(1)的計算結果：l0=1.155×1.700×1.50=2.945m =2945/15.8=186.408 =0.207 =8737/(0.207×489)=86.176N/mm2，立桿的穩定性計算 < [f],滿足要求!公式(2)的計算結果：l0=1.500+2×0.300=2.100m =2100/15.8=132.911 =0.386 =8737/(0.386×489)=46.235N/mm2，立桿的穩定性計算 < [f],滿足要求!如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 l0 = k1k2(h+2a)(3)k2 —— 計算長度附加系數，按照表2取值為1.016；

公式(3)的計算結果：l0=1.155×1.016×(1.500+2×0.300)=2.464m =2464/15.8=155.969 =0.291 =8737/(0.291×489)=61.446N/mm2，立桿的穩定性計算 < [f],滿足要求!柱模板設計計算書 一、中小斷面柱模板基本參數 柱斷面長度B=600mm；

柱斷面寬度H=600mm；

木方截面寬度=50mm；

木方截面高度=80mm；

木方間距l=200mm,膠合板截面厚度=18mm。

取柱斷面長度和柱斷面寬度中的較大者進行計算。

二、荷載標準值計算: 強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力與傾倒混凝土時產生的荷載；

撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。

新澆混凝土側壓力計算公式為正式中的較小值：

式中c──為混凝土重力密度，取24(kN/m3)；

t0──新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15),取5.714h；

T──混凝土的入模溫度,取20(℃)；

V──混凝土的澆筑速度，取2.5m/h；

1──外加劑影響系數，取1；

2──混凝土坍落度影響修正系數，取.85。

根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值F1=40.547kN/m2。

實際計算中采用的新澆混凝土壓力標準值 F1=40kN/m2。

傾倒混凝土時產生的荷載標準值F2=2kN/m2。

三、柱箍間距驗算 依據規范《建筑施工模板安全技術規程》(JGJ162-2008)，柱模為木面板時的柱箍間距必須同時滿足下面兩式: 式中 E──柱木面板的彈性模量(kN/mm2)；

I──柱木面板的彈慣性矩(mm4)；

F──新澆混凝土側壓力設計值；

Fs──新澆混凝土作用于模板上的側壓力、振搗混凝土傾倒混凝土時作用于模板上的側壓力設計值；

b──柱木面板一塊的寬度(mm)；

W──木面板的抵抗矩；

fm──木材抗彎強度設計值。

計算過程如下：

膠合板截面抵抗矩 W=bh2/6=600×(18)2/6=32400.00mm3 膠合板截面慣性矩 I=bh3/12=600×(18)3/12=291600.00mm4 Fs=0.95×(1.2×40+1.4×2)/1000=0.0483N/mm2 第一式：0.783×[6000×291600.00/(48/1000×600.00)]1/3=307.81mm 第二式：[8×32400×15/(0.0483×600)]1/2=366.43mm 由于柱箍間距實際取200mm不大于上面兩式計算的最小間距307.81mm,所以滿足要求!四、柱箍強度驗算 依據規范《建筑施工模板安全技術規程》(JGJ162-2008)，柱箍強度應按拉彎桿件采用下式驗算：

式中 N──柱箍軸向拉力設計值；

q──沿柱箍方向垂直線荷載設計值；

An──柱箍凈截面面積；

An=50×80=4000mm2 Mx──柱箍承受的彎矩設計值；

Wnx──柱箍截面抵抗矩；

計算過程如下：

q=Fs×l=0.0483×200=9.652N/mm N=9.652×600/2=2895.60N Mx=9.652×6002/8=434340.00N N/An+Mx/Wnx=2895.60/4000+434340.00/53333.33=8.14≤fm=13N/mm2 所以滿足要求!五、膠合板側模驗算 膠合板面板(取長邊)，按三跨連續梁，跨度即為木方間距,計算如下: 膠合板計算簡圖(1)側模抗彎強度驗算: M=0.1ql2 其中 q──強度設計荷載(kN/m): q=(1.2×40.00+1.4×2.00)×600.00/1000=30.480kN/m l──木方間距,取l=200mm；

經計算得 M=0.1×30.480×(200.00/1000)2=0.122kN.m 膠合板截面抵抗矩 W=b×h2/6=600×(18)2/6=32400.00mm3 = M/W=0.122×106 /32400.000=3.763N/mm2 膠合板的計算強度不大于15N/mm2,所以滿足要求!(2)側模抗剪強度驗算: =3V/2bh 其中 V為剪力: v = 0.6×q×l=0.6×(1.2×40+1.4×2)×600×200/106=3.658kN 經計算得 =3×3.658×103/(2×600.000×18.000)=0.508N/mm2 膠合板的計算抗剪強度不大于1.4N/mm2,所以滿足要求!(3)側模撓度驗算: W=0.677qa4/(100EI)其中 q──強度設計荷載(kN/m): q=40×600/1000=24.000kN/m 側模截面的轉動慣量 I=b×h3/12=600.000×18.0003/12=291600.000mm4；

a──木方間距,取a=200mm；

E──彈性模量,取E=6000N/mm2；

經計算得 W=0.677×24.000×200.0004/(100×6000.00×291600.00)=0.15mm 最大允許撓度 [W]=l/250=200/250=0.80mm 膠合板的計算撓度不大于允許撓度[W],所以滿足要求!六、木方驗算 木方按簡支梁計算，跨度近似取柱子邊長a,支座反力即為螺栓(鋼筋)對拉拉力,計算如下: 木方計算簡圖(1)木方抗彎強度驗算: M=qB2/8 其中 q──強度設計荷載(kN/m): q=(1.2×40.000+1.4×2.000)×200/1000=10.160kN/m B──截面長邊,取B=600mm；

經計算得 M=10.160×(600/1000)2/8=0.457kN.m；

木方截面抵抗矩 W=b×h2/6=50×802/6=53333.333mm3；

= M/W=0.457×106/53333.333=8.569N/mm2；

木方的計算強度不大于13N/mm2,所以滿足要求!(2)木方抗剪強度驗算: =3V/2bh 其中 V為剪力: v = 0.5×q×B=0.5×(1.2×40.000+1.4×2.000)×200×600/106=3.048kN 經計算得 =3×3.048×103/(2×50.000×80.000)=1.143N/mm2 木方的計算強度不大于1.3N/mm2,所以滿足要求!(3)木方撓度驗算: W=5qB4/(384EI)其中 q──設計荷載(kN/m): q=40×200/1000=8.000kN.m I=b×h3/12=50×803/12=2133333.333mm4 B──柱截面長邊的長度,取B=600mm；

E──彈性模量,取E=9000N/mm2；

經計算得 W=5×8.000×6004/(384×9000.00×2133333.33)=0.703mm 允許撓度 [W]=B/250=600/250=2.400mm 木方的計算撓度不大于允許撓度[W],所以滿足要求!