第一篇：40米跨箱梁滿堂支架施工方案

40米跨箱梁滿堂支架施工

一、概述

1、工程概況

安慶長江公xx橋E標工程南岸堤外引橋為雙幅分離式橋梁，單幅一聯6跨（6×40m=240m）為單箱單室預應力混凝土斜腹板等截面連續梁，梁高2.5m，箱梁頂板跨12.75m，底板寬5.384m，箱梁頂、底板厚均為0.25m ,腹板厚0.5m，兩側翼緣板懸臂長度均為2.85m，全橋僅在橋墩支點截面處設置端，中橫梁。橋面橫坡在-3%～2%變化，橋面橫坡由梁底墊石變高度使梁體整體旋轉而形成，箱梁橫斷面與梁高均保持不變；橋面縱破為2.75%。橋面橫坡見下表： 橋面橫坡一覽表

墩 號 橋 面 橫 坡 梁底軸線與橋軸線距離（cm）左幅（%）右幅（%）左幅 右幅 YR11 0.116 0.020 662.20 657.15 YR12-1.217 0.020 665.65 657.15 YR13-2.551-2.551 669.00 655.60 YR14-3.000-3.000 670.15 654.35 YR15-3.000-3.000 670.15 654.35 YR16-3.000-3.000 670.15 654.35 YR17-3.000-3.000 670.15 654.35 箱梁采用單向預應力體系，縱向預應力鋼束設置采用фj15.24鋼絞線，Rby=1860Mpa，波紋管制孔。每跨單側腹板內設置6束16孔鋼束，在接縫處采用鋼束聯結器接長；頂板設置12束7孔鋼束，鋼束長為14米，一端為P錨，一端為張拉錨，鋼束跨越橋墩頂分布置，每側各長7米；底板設置4束7孔鋼束，一端為P錨，一端為張拉錨，每束鋼束跨越施工接縫分布在兩跨內。

2、施工方法簡介

南堤外引橋位于緩和曲線段，橋位區多為農田、耕地及居民拆遷區，陸地施工條件相對較好。施工時，先將橋位地基處理后，采用扣件式滿堂腳手架單幅逐跨現澆施工工藝進行施工，施工時，翼緣模板及外側模采用定制鋼模板（按首跨長配置一套模板），內模采用膠合板（按首跨長配置一套模板），底模采用玻璃鋼竹膠板（按一個標準跨和一個首跨長度配置）。總體施工工藝流程如下：

3、施工工藝流程

二、滿堂支架搭設及預壓

1、地基處理

先用推土機將表層耕質土、有機土推平并壓實；承臺基坑清淤后采用分層回填亞粘土并整平壓實。原有地基整平壓實后，再在其上填筑大約30cm的黃土，并選擇最佳含水量時用振動壓路機進行輾壓，輾壓次數不少于3遍，如果發現彈簧土須及時清除，并回填合格的砂類土或石料進行整平壓實，然后在處理好的黃土層上鋪設20cm石子，采用人工鋪平，用YZ16噸振動壓路機進行輾壓。在石子層上按照安裝滿堂支架腳手鋼管立桿所對應的位置鋪設枕木；為盡量減少地基變形的影響，在承臺基坑回填好的地基上鋪設大型廢鋼模板（此處不鋪設枕木），廢鋼模板鋪設時，面板朝下。壓實的黃土層及石子層的寬度大約為28米。為避免處理好地基受水浸泡，在兩側開挖40×30cm的排水溝，排水溝分段開挖形成坡度，低點開挖集水坑。

2、支架安裝

本支架采用“扣件”式滿堂腳手架，其結構形式如下：縱向立桿間距為90cm，橫向立桿間距除箱梁腹板所對應的位置處間距按46cm布置外，其余按90cm左右間距布置（可詳見《堤外引橋滿堂支架橫向布置圖》），在高度方向每間隔1.2m設置一排縱、橫向聯接腳手鋼管，使所有立桿聯成整體，為確保支架的整體穩定性，在每三排橫向立桿和每三排橫向立桿各設置一道剪刀撐。在地基處理好后，按照施工圖紙進行放線，縱橋向鋪設好枕木，便可進行支架搭設。支架搭設好后，測量放出幾個高程控制點，然后帶線，用管子割刀將多余的腳手管割除，在修平的立桿上口安裝可調頂托，可調頂托是用來調整支架高度和拆除模板用的，本支架使用的可調頂托可調范圍為20cm左右。

由于整個堤外引橋位于緩和曲線上，因此擬將每跨支架劃分為8個直線段擬和橋面箱梁曲線，每個直線段5m。施工時注意支架間距應相應調整。

腳手管安裝好后，在可調頂托上鋪設I14工字鋼，箱梁底板下方的I14工字鋼橫向布置，長6m，間距為0.9m；由于本方案外側模板及翼緣模板為大型鋼模板，為考慮模板整體移動，在翼緣板下所對應的位置I14工字鋼采用順橋向布置。I14工字鋼鋪設好后，然后在箱梁底板下寬6米的I14工字鋼鋪設6X12cm的木枋，木枋鋪設間距為：在箱梁腹板所對應的位置按18cm布置，底板其余位置按30~35cm布置。木枋布置好后可進行支架預壓。

3、支架預壓

安裝模板前，要對支架進行壓預。支架預壓的目的：

1、檢查支架的安全性，確保施工安全。

2、消除地基非彈性變形和支架非彈性變形的影響，有利于橋面線形控制。

預壓荷載為箱梁單位面積最大重量的1.1倍。本方案采用水箱加水分段預壓法進行預壓：施工前，按照水箱加工圖紙加工好水箱，水箱采用3mm厚鋼板進行滿焊加工，加工好后進行試水試驗，確保水箱不漏水。每一段預壓長度為20米左右，由于首跨現澆長度為47米，故首跨需分三次預壓，標準跨為40米及尾跨33米均需分兩次預壓。根據箱梁橫截面特性，共制作6個大水箱（B型水箱）和6個小水箱（A型水箱），大水箱尺寸為：3米高，3米寬，6.5米長；小水箱尺寸為：1.5米高，2米寬，6.5米長。水箱加工后采用16t汽車吊進行吊裝就位，大水箱安放在箱梁底板所對應的位置，小水箱安放在兩側翼緣板所對應的位置，12個水箱布置成3排4列，然后用水泵加水進行預壓(詳見《堤外引橋預壓步驟示意圖》)。

為了解支架沉降情況，在加水預壓之前測出各測量控制點標高，測量控制點按順橋向每5米布置一排，每排4個點。在加載50%和100%后均要復測各控制點標高，加載100%預壓荷載并持荷24小時后要再次復測各控制點標高，如果加載100%后所測數據與持荷24小時后所測數據變化很小時，表明地基及支架已基本沉降到位，可用水管卸水，否則還須持荷進行預壓，直到地基及支架沉降到位方可卸水。卸水時通過水管將水排至水溝中或橋位區外，以免影響處理好的地基承載力，卸水完成后采用16t汽車吊將水箱前移。卸水完成后，要再次復測各控制點標高，以便得出支架和地基的彈性變形量（等于卸水后標高減去持荷后所測標高），用總沉降量（即支架持荷后穩定沉降量）減去彈性變形量為支架和地基的非彈性變形（即塑性變形）量。預壓完成后要根據預壓成果通過可調頂托調整支架的標高。

經過幾跨施工，得出支架預壓后總沉降量在4～15mm之間，最大非彈性變形量為13mm，平均非彈性變形量為7mm左右。

4、支架受力驗算

①、底模板下次梁（6×12cm木枋）驗算：

底模下腳手管立桿的縱向間距為0.9m，橫向間距根據箱梁對應位置分別設為0.46 和0.9 m，頂托工字鋼橫梁按橫橋向布置，間距90cm；次梁按縱橋向布

置，間距35cm和18cm。因此計算跨徑為0.9m，按簡支梁受力考慮，分別驗算底模下斜腹板對應位置和底板中間位置：

a、斜腹板對應的間距為18cm的木枋受力驗算

底模處砼箱梁荷載：P1 = 2.5×26 = 65 kN /m2（按2.5m砼厚度計算）模板荷載：P2 = 200 kg/m2 = 2 kN /m2 設備及人工荷載：P3 = 250 kg /m2 = 2.5 kN /m2

砼澆注沖擊及振搗荷載：P4 = 200 kg/m2 = 2 kN /m2 則有P =（P1 + P2 + P3 + P4）= 71.5 kN /m2

W = bh2/6 = 6×122/6 =144 cm3 由梁正應力計算公式得：

σ = qL2/ 8W =（71.5×0.18）×1000×0.92 / 8×144×10-6

= 9.05 Mpa ＜ [σ] = 10Mpa 強度滿足要求； 由矩形梁彎曲剪應力計算公式得：

τ = 3Q/2A = 3×（71.5×0.18）×103×（0.9 /2）/ 2×6×12×10-4

= 1.21 Mpa＜ [τ] = 2Mpa（參考一般木質）

強度滿足要求；

由矩形簡支梁撓度計算公式得：

E = 0.1×105 Mpa；

I = bh3/12 = 864cm4

f max = 5qL4 / 384EI = 5×12.87×103×103×0.94 / 384×864×10-8×1×1010

= 1.273mm＜ [f] = 1.5mm（[f] = L/400）

剛度滿足要求。

b、底板下間距為35cm的木枋受力驗算

中間底板位置砼厚度在0.5～0.7m之間，按0.7m進行受力驗算，考慮內模支撐和內模模板自重，木枋間距0.35m，則有：

底模處砼箱梁荷載：P1 = 0.7×26 = 18.2 kN /m2

內模支撐和模板荷載：P2 = 400 kg/m2 = 4 kN /m2 設備及人工荷載：P3 = 250 kg /m2 = 2.5 kN /m2

砼澆注沖擊及振搗荷載：P4 = 200 kg/m2 = 2 kN /m2

則有P =（P1 + P2 + P3 + P4）= 26.7 kN /m2

q=26.7×0.35=9.345t/m＜71.5×0.18=12.87 t/m 表明底板下間距為0.35m的木枋受的力比斜腹板對應的間距為0.18m的木枋所受的力要小，所以底板下間距為0.35m的木枋受力安全。

以上各數據均未考慮模板強度影響，若考慮模板剛度作用和3跨連續梁，則以上各個實際值應小于此計算值。

②、頂托橫梁（I14工字鋼）驗算：

腳手管立桿的縱向間距為0.9m，橫向間距為0.9m和0.46m，頂托工字鋼橫梁按橫橋向布置，間距90cm。因此計算跨徑為0.9m和0.46m，為簡化計算，按簡支梁受力進行驗算，實際為多跨連續梁受力，計算結果偏于安全，僅驗算底模下斜腹板對應位置即可：平均荷載大小為q1= 71.5×0.9=64.35kN/m

另查表可得：

WI14 =102×103mm3 ；

I = 712×104mm4 ； S = I / 12 跨內最大彎矩為：

Mmax = 64.35×0.46×0.46/8= 1.702kN.m 由梁正應力計算公式得：

σw = Mmax / W = 1.702×106 /(102 ×103)

= 16.69 Mpa ＜ [σw] = 145Mpa 滿足要求； 撓度計算按簡支梁考慮，得：

E = 2.1×105 Mpa；

f max = 5qL4 / 384EI = 5×64.35×1000×0.464×109 /

(384×2.1×105×712×104)

= 0.053mm＜ [f] = 2.25mm（[f] = L/400）剛度滿足要求。

③、立桿強度驗算：

腳手管（υ48×3.5）立桿的縱向間距為0.9m，橫向間距為0.9m和0.46m，因此單根立桿承受區域即為底板0.9m×0.9m或0.46m×0.9m箱梁均布荷載，由工字鋼橫梁集中傳至桿頂。根據受力分析,不難發現斜腹板對應的間距為0.46m×0.9m立桿受力比其余位置間距為0.9m×0.9m的立桿受力大，故以斜腹板下的間距為0.46m×0.9m立桿作為受力驗算桿件。則有P = 71.5 kN /m2 由于大橫桿步距為1.2m，長細比為λ=ι/ i = 1200 / 15.78 = 76，查表可得υ= 0.744，則有：

[ N ] = υA[σ] =0.744×489×215 = 78.22 kN

而Nmax = P×A =71.5×0.46×0.9 = 29.6 kN，可見[ N ] ＞ N，抗壓強度滿足要求。

另由壓桿彈性變形計算公式得：（按最大高度11m計算）

△L = NL/EA = 29.6×103×11×103/2.1×105×4.89×102

=3.171mm 壓縮變形很小

單幅箱梁每跨混凝土340m3，自重約884噸，按上述間距布置底座，則每跨連續箱梁下共有765根立桿，可承受2525噸荷載（每根桿約可承受33kN），比值為2525/884 = 2.86，完全滿足施工要求。

經計算，本支架其余桿件受力均能滿足規范要求，本處計算過程從略。④、地基容許承載力驗算：

根據地質資料可知，南岸堤外引橋軸線上地表土質基本為亞粘土層，分別有：重亞粘土、輕亞粘土、人工填土（粉質輕亞粘土，砂壤土）等。地基碾壓密實處理并鋪墊20cm厚石子前，地基承載力在100～130Kpa之間。出于安全考慮，處理后仍按100Kpa設計計算，即每平方米地基容許承載力為10t/m2，而箱梁荷載（考慮各種施工荷載）最大為7.15t/m2，完全滿足施工要求。

三、模板工程

為保證現澆箱梁的外觀質量光潔度、表面平整度和線形，加快施工進度，本工程箱梁底模采用鋪設竹膠板，外側模采用大塊鋼模板，箱體內采用膠合板木模。

1、底模：

箱梁底模采用竹膠板，模板加工時可根據箱梁線形曲線及寬度將模板分段（按順橋向每5m為一段考慮）制作，將每一段視為直線段，即分段用折線代替圓曲線，從而提高了模板的使用效率。

鋸板采用合金鋸片，直徑400毫米，120齒左右，轉速3800轉/分，在板下墊實時鋸切，以預防毛邊。玻璃鋼竹膠板存放時板面不得與地面接觸，要下墊方木，邊角對齊堆放，保持通風良好，防止日曬雨淋，并定期檢查。

當一跨砼澆筑好后，等強度達到80%后，便可張拉、壓漿，壓漿完成后可將底模板下的可調頂托下降，將I14工字鋼、木枋和竹膠板脫離底板，取下竹膠模板等。

2、內模：

箱梁內模采用九合板，木枋順向布置，木枋截面尺寸為6X12cm，木枋布置間距為35cm左右。為施工方便，內模分塊加工成幾種型號，并確保同一類型號的模板能夠互用；加工時，將面板和木枋通過鐵釘加工成整體。為便于內模從箱梁內取出，在每一跨箱梁頂板上預留兩個160㎝（縱向）×100㎝（橫向）的人洞，人孔分布在每跨離橋墩10米處，不能跨越施工縫；每一跨箱梁底板鋼束張拉、壓漿及封錨完成后，將人孔澆注砼封閉。

箱梁內模支撐采用υ48×3.5腳手管做排架，立柱支撐在底模頂面上，腳手管順橋向按0.9米設置一排，每排7根，且每排均需設置剪刀撐和縱、橫水平撐，以增加支架的整體穩定性，防止內模脹模，內模支架的搭設原理及方式與滿堂腳手架的搭設原理及方式基本相同；立柱支撐點必須與橫橋向底模下的工字鋼位置對應，而且立柱不可直接支撐在底模頂，兩者間須墊設混凝土墊塊。經受力驗算，內模及內模支架均能滿足規范要求，本處計算過程從略。

澆注砼之后，等強度達到設計強度的30%后方可進行拆除內模。如果拆模時間過早，容易造成箱梁頂板砼下饒、開裂，甚至倒坍；如果拆模時間過晚，將增大了拆模難度，造成拆模時間長且容易損壞模板。具體拆模時間由現場技術人員視現場砼的凝固情況把握好。

3、封頭模板和翼緣端模板

端橫隔板封頭模板采用玻璃鋼竹膠板，施工接縫處縫頭模板采用5mm厚鋼板制作。內側翼緣端模板采用[20a槽鋼（翼緣板砼厚為18cm）；外側翼緣板由于防撞護欄設計構造的緣故，留有10cm的后澆段，采用4cm厚的泡沫板，安裝及拆除時十分方便，雖然泡沫板只能一次性使用，但由于其價格便宜，與采用鋼板相比更為經濟。

4、外側模板和翼緣模板

為確保外觀美觀，本箱梁外側模板和翼緣模板采用大型鋼板，由專業模板加工廠家加工制作；為施工方便，將外側模板和翼緣模板加工成整體，每塊模板寬為2.7米。

面板采用5mm厚鋼板，橫肋采用∠70角鋼，背帶采用2[10槽鋼，背帶間距為90cm，每塊模板上設有3道背帶，每道背帶上設置兩根υ18的拉桿。經受力驗算和施工檢驗，此模板強度和剛度完全能夠滿足施工要求。

為調模、脫模方便，模板外側每道背帶上設有3根可調絲桿用來支撐模板，確保模板在澆注砼時不向外傾倒?？烧{絲桿的上端與模板采用鉸聯結，下端與翼緣模板下方的橫向I14工字鋼鉸聯結，每塊模板下方的3根橫向工字鋼通過鋼筋連成整體，橫向工字鋼安裝在順橋向外側模行走軌道上（縱向I14工字鋼）。為確保模板整體不向外滑移，翼緣模板下方的橫向工字鋼與底板下方的橫向工字鋼通過“C-C”型緊索具連接在一起，如此一來，澆注砼時兩側腹板砼向外的脹力可以相互抵消。

首跨外側模板及翼緣模板安裝時，采用16t汽車吊起吊。模板起吊前，要將相應的絲桿和橫向I14工字鋼聯接好，在模板就位時，要將模板上的橫向工字鋼與底模板下的橫向工字鋼位置對齊。由于每塊模板面板均為平面，沒有按照箱梁平曲線設置弧面，故安裝模板時，確保模板與模板之間留有15mm左右的間隙，以此來調出箱梁的平曲線（實際為若干折線）。模板之間的間隙通過木板條和玻璃膠進行堵塞，不留縫隙。當砼強度達到設計強度的50%～60%時，方可脫離外側模板和翼緣模板。脫模時，只需將每塊模板上的可調絲桿收緊，模板就會自動脫離砼表面，十分方便。為確保外側模和翼緣模能夠順利行走，應確保模板脫離砼面不小于8cm。

外側模行走采用5t或10t卷揚機拖動行走，由于箱梁處于平曲線內，故每次只能行走1～2塊模板。模板行走時，卷揚機安放在已澆梁段頂板上，通過人孔、型鋼和鋼絲繩等將卷揚機固定。為確保鋼模板能夠行走至將施工梁段的最前端，應確保卷揚機鋼絲繩的導向輪安裝在施工梁段最前端的前方。為確保模板行走時不脫離行走軌道，將模板下方的橫向工字鋼通過鋼筋等卡在工字鋼軌道上。

根據施工實踐，外側模及翼緣模板只需1.5天左右便可全部行走到位，而每一跨箱梁張拉需不少于一天的時間，由于模板行走可在張拉前一天進行。故在張拉完成之前模板能夠全部行走到位后。單側模板行走到位后，便可一邊進行調模，另一邊進行模板行走，大大縮短了工期。

四、混凝土施工

1、混凝土配合比的設計及要求 ①混凝土強度等級為C50 ②水泥：采用華新P052.5水泥。③粗骨料：東至縣香口產5～25cm級配。④細骨料：江西贛江產中粗砂。

⑤單幅箱梁一次澆筑最大方量約408m3，2個50 m3的混凝土站，實際生產能力約為35m3/h，初凝時間不得小于12h，坍落度為14-18cm。⑥每灌攪拌時間不小于90s。

⑦確保砼的流動性、和易性、秘水性及可泵性能夠施工及質量要求。

2、箱梁混凝土澆筑

由于砼為整跨澆注，方量較大，澆注時間長，首跨澆注方量為408m3，標準跨每跨澆注方量為340m3。如果采用一臺攪拌站澆注，按每小時20m3計，則首跨至少需要澆注20小時，經過討論，擬采用兩臺攪拌站進行澆注。

由于其它標段的箱梁澆注均出現了不同程度的問題，如腹板砼冷縫及分層現象較明顯、頂板砼表面有裂紋、箱梁內翻漿現象嚴重。項目部對造成這些問題的原因及預防方法進行了專門的討論，經過討論，一致認為：腹板砼出現冷縫和分層現象是由以下一種或幾種原因引起①澆注氣溫過高或風干現象嚴重造成砼出現假凝現象。②砼初凝時間過短。③砼澆注補料間隔時間過長。④砼振搗不力，在每次補料前沒有將砼表面假凝層破碎。⑤砼配合比不均勻，某層砼澆注坍落度過大，某層砼澆注坍落度過小。頂板砼表面出現裂紋是由以下一種或幾種原因引起①澆注氣溫過高或風干現象嚴重造成砼表面容易開裂。②砼養護不力或養護不及時。③砼表面抹面不力，沒有修漿。④砼配合比不合理。箱梁內翻漿現象嚴重是由以下一種或幾種原因引起①砼坍落度過大。②砼澆注時，每一層澆注過厚。③砼振搗方法不對，振動時間過長。④砼初凝時間過長，砼澆注補料間隔時間過短。⑤砼澆注時氣溫偏低或雨天澆注。

針對以上問題，項目部做出了如下措施：每一跨砼澆注總體上遵循從低處向高處即從南到北的順序澆注，澆注步驟分四步進行，詳見《堤外引橋砼澆注步驟示意圖》。

按照示意圖所示的澆注工序進行，有效地控制了每一層砼的澆注厚度，既有利于砼振搗，又有效地減少了底板砼的翻漿現象，同時有效地控制了每一次砼澆注后的布料間隔時間。施工過程中，當每一段頂板澆注好后，立即用潮濕麻袋蓋好進行養護，防止風吹開裂。每一跨砼澆注時間為13小時左右，采用本方法澆注的砼，拆模后，外觀質量較好，沒有出現分層和冷縫現象，砼頂面沒有出現裂紋。

五、小結

1、本工程的滿堂支架地基處理與安慶長江公xx橋其它標段滿堂支架地基處理相比，工序上更為簡單，造價上更為經濟，實踐表明結構上也能很好的滿足施工及規范要求。

2、采用水箱加水進行預壓，表面上看加工水箱價格高，但由于其周轉次數多，所花勞動力少，多次周轉使用后，比采用砂袋碼砂進行預壓所花造價要低；且水箱加水進行預壓，工序簡單，施工進度快，比采用砂袋碼砂進行預壓要安全，值得推廣使用。在今后的施工中，如果采用滿堂支架施工的跨數較多，建議采用水箱加水法進行預壓；否則宜采用砂袋碼砂法進行預壓。如果采用水箱加水法進行預壓，建議在水箱底部設計若干滾輪或滾軸，以便2~3人就能推動水箱前移。

3、外側模板及翼緣模板采用大型鋼模板，造價比采用竹膠板施工要昂貴，但鋼模板比竹膠板可周轉的次數要多，澆注的砼的外觀質量要好，且模板前移及調模、脫模也更方便，所花時間要少?？傊?，兩者各有優缺點。在今后的施工中，如果采用滿堂支架施工的跨數較多，建議采用鋼模板施工，否則宜采用竹膠板施工。如果采用大型鋼模板，建議在模板下方橫向工字鋼上設置滾輪，采用人工推動模板前移。

第二篇：14米邊跨現澆箱梁滿堂支架施工方案

人行橋滿堂支架施工方案

一、概述 1.1工程概況

興隆鎮沙田村河片頭人行橋項目是新建人行橋工程。擬建橋位于自貢市沿灘區興隆鎮，本橋跨老蠻橋水庫，連接瓦扎山和河片頭。

本橋的修建主要為方便兩地居民的出行方便。橋梁設計范圍為KO+000-KO+46.2，全長為46.2m。

本橋上部結構，主跨：采用一孔18m箱型拱橋，橋臺臺帽上設置防震擋板及150×200×28板式橡膠支座,中跨跨中設置2cm,邊跨跨中設置1cm預拱度,其余各點按二次拋物線分配。設計荷載3.5Kn/m2。主跨拱圈采用箱形等截面混凝土結構。橋臺采用C25片石砼臺身及基礎,欄桿所用鋼管為鍍鋅鋼管,欄桿安裝采用立柱插入預留孔(Φ10cm),然后灌25#小石子砼.斜腿鉸支座采用鋼瓦鏟支座,支座由N7U形鋼及斜退撐座內N6U形鋼構成。

1.2施工方法簡介，采用扣件式滿堂支架現澆施工工藝進行施工。施工時，翼緣模板及外側模采用定制鋼模板，內模采用組合鋼模板，底模采用大塊鋼模板或竹膠板，內模支撐采用φ48×3.5mm腳手管做排架。

二、滿堂支架搭設及預壓 2.1地基處理

現澆段位于料場內，基本已用砼硬化，基本可不用進行地基處理。若有未硬化完全處，可先用裝載機將表層松土推平并壓實，如果發現彈簧土須及時清除，并回填合格的砂類土或石料進行整平壓實。原有地基整平壓實后，鋪設15cm厚碎石，采用人工鋪平，用蛙式夯土機進行夯壓。在石子層上按照安裝滿堂支架腳手鋼管立桿所對應的位置鋪設支墊鋼板。

2.2材料選用和質量要求

鋼管規格為φ48×3.5mm，且有產品合格證。鋼管的端部切口應平整，禁止使用有明顯變形、裂紋和嚴重繡蝕的鋼管。扣件應按現行國家標準《鋼管支架扣件》（GB15831）的規定選用，且與鋼管管徑相配套的可鍛鑄鐵扣件，嚴禁使用不合格的扣件。新扣件應有出廠合格證、法定檢測單位的測試報告和產品質量合格證，當對扣件質量有懷疑時，應按現行國家標準《鋼管支架扣件》（GB15831）的規定抽樣檢測。舊扣件使用前應進行質量檢查，有裂縫、變形、銹蝕的嚴禁使用，出現滑絲的螺栓必須更換。

2.3支架安裝

本支架采用“碗扣”式滿堂支架，其結構形式如下：縱向立桿布置間距以90cm為主，箱梁兩端為60cm；橫向立桿在箱梁腹板所對應的位置間距90cm，腹板及底倒角處鋼管間距60cm，其中腹板下加密兩列普通鋼管，以加強腹板處支架的承載能力；翼緣橫、縱向立桿均按90cm布置。在高度方向橫桿步距120cm，使所有立桿聯成整體，為確保支架的整體穩定性，在每三排橫向立桿和每三排縱向立桿各設置一道剪刀撐（可詳見《邊跨現澆段碗扣式滿堂支架平面布置圖》）。在地基處理好后，按照施工圖紙進行放線，縱橋向鋪設好支墊鋼板，便可進行支架搭設。支架搭設好后，用可調頂托來調整支架高度或拆除模板用。

碗扣架安裝好后，對于箱梁底板部份，在可調頂托上橫向鋪設1200×10×15cm的木枋（15cm面豎放，底板兩端各懸出50cm），共24根。然后在其上鋪設縱向1400×10×15cm的木枋（15cm面豎放，豎放的目的增加剛度），腹板50cm寬度內木枋滿鋪，底板其余間距25cm鋪設，共50根。對于翼緣部份，鋼管架直接搭設到翼緣底，先在頂托上安裝縱向1400×10×15cm（15cm面豎放）的木枋，共17根，根據翼緣底板坡面將木枋加工成楔型，若翼緣模板有背肋架，則可不必橫向再鋪木枋，直接讓加工成楔型的木枋與背肋架接觸緊密，若翼緣模板無背肋架，則橫向間距40cm布置10X15cm（15cm面平放）的木枋，共36根，每根約長410cm。

支架底模鋪設后，測放箱梁底模中心及底模邊角位置和梁體橫斷面定位。底模標高=設計梁底+支架的變形＋（±前期施工誤差的調整量），來控制底模立模。底模標高和線形調整結束，經監理檢查合格后，立側模和翼板底模，測設翼板的平面位置和模底標高（底模立模標高計算及確定方式類同箱梁底板）。

2.4現場搭設要求

2.4.1本工程架體搭設從26#交界墩蓋梁一端開始搭設，以蓋梁外緣10厘米為第一排立桿。立好立桿后，及時設置掃地桿和第一步大小橫桿，掃地桿距基面25厘米，支架未交圈前應隨搭設隨設置拋撐作臨時固定。箱梁腹板對應處必須用普通鋼管增設兩列立桿，隨碗扣架一起搭設。

2.4.2架體與26#交界墩拉結牢靠后，隨著架體升高，剪刀撐應同步設置。

2.4.3安全網在剪刀撐等設置完畢后設置。

2.4.4為了便于拆除交界墩蓋梁處的模板，可在支座安裝完成后，在支座四周鋪設一層泡沫塑料，頂面標高比支座上平面高出2~3mm。在拆除底模板時將蓋梁頂處的泡沫塑料剔除，施工時嚴禁用氣焊方法剔除泡沫以免傷及支座。

2.5技術要求 2.5.1相鄰立桿接頭應錯開布置在不同的步距內，與相鄰大橫桿的距離不宜大于步距的三分之一；

2.5.2在主節點處固定橫向水平桿、縱向水平桿、剪刀撐等用的直角扣件、旋轉扣件中心點的相互距離不宜大于15厘米；

2.5.3對接扣件的開口應朝上或朝內；（可刪）

2.5.4各桿件端頭伸出扣件邊緣的長度不應小于100mm；

2.5.5立桿的垂直偏差應不大于架高的1／300；

2.5.6上下橫桿的接長位置應錯開布置在不同的立桿縱距中，與相連立桿的距離不大于縱距的1/3；

2.5.7安全網應滿掛在外排桿件內側大橫桿下方，用26＃鐵絲把網眼與桿件綁牢。

2.5.8扣件安裝應符合下列規定：（可刪）

2.5.8.1 扣件規格必須與鋼管外徑相同； 2.5.8.2螺栓擰緊力矩不應小于50KN〃M；

2.5.9

主節點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除。主節點處兩個直角扣件的中心距不應大于150mm。

三、滿堂支架預壓

安裝模板前，要對支架進行壓預。支架預壓的目的：

1、檢查支架的安全性，確保施工安全。

2、消除地基非彈性變形和支架非彈性變形的影響，有利于橋面線形控制。

本方案擬按7m一段分段預壓法進行預壓，預壓方法依據箱梁砼重量分布情況，在搭好的支架上的堆放與梁跨荷載等重的砂袋（或鋼材、水箱）(梁跨荷載統一考慮安全系數為1.2)。施工前，每袋砂石按標準重進行分包準備好，然后用汽車吊或簡易扒桿進行吊裝就位，并按箱梁結構形式合理布置砂袋數量。

為了解支架沉降情況，在預壓之前測出各測量控制點標高，測量控制點按順橋向每2米布置一排，每排4個點。在加載50%和100%后均要復測各控制點標高，加載100%預壓荷載并持荷24小時后要再次復測各控制點標高，如果加載100%后所測數據與持荷24小時后所測數據變化很小時，表明地基及支架已基本沉降到位，可卸載，否則還須持荷進行預壓，直到地基及支架沉降到位方可卸壓。支架日沉降量不得大于2.0毫米（不含測量誤差），一般梁跨預壓時間為三天。卸壓完成后，要再次復測各控制點標高，以便得出支架和地基的彈性變形量（等于卸壓后標高減去持荷后所測標高），用總沉降量（即支架持荷后穩定沉降量）減去彈性變形量為支架和地基的非彈性變形（即塑性變形）量。預壓完成后要根據預壓成果通過可調頂托調整支架的標高。

四、支架受力驗算

4.1 底模板下次梁（10×15cm木枋）（15cm面豎放）驗算

底模下腳手管立桿按照90cm（腹板下60cm，并增強兩列普通鋼管）布置，縱向次梁木枋腹板處滿鋪，底板其余處間距25cm，對于縱向次梁木枋的驗算，取計算跨徑為0.9m，按簡支梁受力考慮，分別驗算底模下腹板對應位置和底板中間位置：

底模處砼箱梁荷載：P1 = 4.0m×25 KN/m3= 100 kN /m2（取4.0m砼厚度計算）

模板荷載：P2 =4949.13×9.8×10-3/(14×0.5)= 6.93 kN /m2

(腹板內外模重量及內模頂板模板重量由其下木枋承受，翼緣模板重量由翼緣部份鋼管架承受，內模底板模板(含倒角模板)由底板下之木枋承受)。

(腹板外模與底板底模采用厚度5mm大面鋼板制作，內模采用1.5×0.3m組合鋼模板)

腹板內外模模板重量為：

2.9175×

4×

0.00

5×

7.85

×103+(108.56+252.99+150.02+209.75)/100/0.3×14/1.5×14.91= 4949.13 Kg

設備及人工荷載：P3 =(10×60+8×25+1000)×9.8×10-3/(14×0.5)=2.52 kN /m2

(假設單側腹板有10名工人，60Kg/人；振動棒8臺，25Kg/臺；其它設備1000Kg)砼澆筑沖擊及振搗荷載：(取砼重量的25%)

P4 = 0.25×100 kN/m2 = 25 kN /m2

則有P =(P1 + P2 + P3 + P4)= 134.45 kN /m2

取0.2安全系數，則有P計=P×1.2= 161.34 kN /m2

因為腹板下木枋滿鋪，故取間距為10cm，則有：

q1=P計×0.10= 161.34 × 0.10 = 16.134 kN/m

W = bh2/6 = 10×152/6 =375 cm3

由梁正應力計算公式得：

σ = q1L2/ 8W =16.134×0.92 ×106/(8×375×103)

=4.356 Mpa ＜ [σ] = 10Mpa

強度滿足要求。由矩形梁彎曲剪應力計算公式得：

τ = 3Q/2A = 3×16.134×103×(0.9 /2)/(2×10×15×102)

= 0.72603 Mpa＜ [τ] = 2Mpa（參考一般木質）

強度滿足要求。

由矩形簡支梁撓度計算公式得：

E = 0.1×105 Mpa； I = bh3/12 = 2812.5 cm4

f max = 5q1L4 / 384EI

= 5×16.134×103×10-3×0.94 ×1012 /(384×2812.5×104×0.1×105)

= 0.49 mm＜ [f] = 2.25mm（[f] = L/400=900/400=2.25 mm）

剛度滿足要求。

底板砼僅厚32cm，底板下木枋布置間距為25cm，其強度驗算同上，能滿足要求。

4.2 頂托橫梁10×15cm（15cm面豎放）木枋驗算

腹板處腳手管立桿縱向間距為0.9m，橫向間距為0.9m、0.6m（腹板加強后間距為0.3m）兩種，為簡化計算，按簡支梁受力進行驗算，實際為多跨連續梁受力，取計算跨徑為0.3m，僅驗算底模腹板對應位置即可：

q1=P計×0.3= 161.34 × 0.3 = 48.402 kN/m

W = bh2/6 = 10×152/6 = 375 cm3

由梁正應力計算公式得：

σ = q1L2/ 8W =48.402×0.32 ×106/(8×375×103)

=1.45206 Mpa ＜ [σ] = 10Mpa

強度滿足要求；

由矩形梁彎曲剪應力計算公式得：

τ = 3Q/2A = 3×48.402×103×(0.3 /2)/(2×10×15×102)

= 0.72603 Mpa＜ [τ] = 2Mpa（參考一般木質）

強度滿足要求；

由矩形簡支梁撓度計算公式得：

E = 0.1×105 Mpa； I = bh3/12 = 2812.5 cm4

f max = 5q1L4 / 384EI

= 5×48.402×103×10-3×0.34 ×1012 /(384×2812.5×104×0.1×105)

= 0.01805 mm＜ [f] = 0.75mm（[f] = L/400=300/400=0.75 mm）

剛度滿足要求。

4.3 立桿強度驗算 腳手管（φ48×3.5）立桿的縱向間距為0.9m，橫向間距為0.9m、0.6m和0.3m，因此單根立桿承受區域即為底板0.9m×0.9m、0.9m×0.6m或0.9m×0.3m箱梁均布荷載，由橫橋向木枋集中傳至桿頂。根據受力分析，不難發現腹板對應的間距為0.6m（0.3m）×0.9m立桿受力比其余位置間距為0.9m×0.9m的立桿受力大，故以腹板下的間距為0.6m（0.3m）×0.9m立桿作為受力驗算桿件。

則有P計 = 161.34 kN /m2

對于腳手管(φ48×3.5)，據參考文獻2可知：

i ——截面回轉半徑，按文獻2附錄B表B知i = 1.578 cm

f ——鋼材的抗壓強度設計值，按文獻2表5.1.6采用，f=205 MPa

A ——立桿的截面面積，按文獻2附錄B表B采用，A=4.89cm2

由于大橫桿步距為1.2m，長細比為λ=L/i = 1200 / 15.78 = 76

由長細比查表（參考文獻2）可得軸心受壓構件穩定系數φ= 0.744，則有： [ N ] = φAf =0.744×489×205 = 74.582 kN

而Nmax = P計×A =161.34×0.3×0.9 = 43.5618 kN

可見[ N ] ＞ N，抗壓強度滿足要求。

另由壓桿彈性變形計算公式得：（按最大高度10m計算）

△L = NL/EA = 43.5618×103×10×103/(2.1×105×4.89×102)

=4.242 mm

壓縮變形不大

單幅箱梁每跨混凝土295.5m3，自重約753噸，按上述間距布置底座，則每跨連續箱梁下共有24×17=408根立桿，可承受1249噸荷載（每根桿約可承受30kN），安全比值系數為1249/753 = 1.6587，完全滿足施工要求。

經計算，本支架其余桿件受力均能滿足規范要求，本處計算過程從略。

4.4地基容許承載力驗算

邊跨合攏段滿堂支架布于料場內，其內場地已硬化，可按C15砼考慮，即每平方米地基容許承載力為1530t/m2，而箱梁荷載（考慮各種施工荷載）最大為16.13t/m2，完全滿足施工要求。

五、模板工程

為保證現澆箱梁的外觀質量光潔度、表面平整度和線形，加快施工進度，本工程箱梁底模可采用大塊鋼模板或鋪設竹膠板，外側模采用大塊鋼模板（可用掛籃外模所拆下的大塊鋼模板），箱體內采用1.5×3.0m組合鋼模板，鋼模后背肋采用主橋掛籃外模拆下的[12槽鋼順橋向布置，槽鋼布置間距為50cm左右。箱梁外側模板和翼緣模板采用大型鋼板，由專業模板加工廠家加工制作。面板采用5mm厚鋼板，橫肋采用∠70角鋼，背帶采用2[12槽鋼，背帶間距為90cm，每塊模板上設有3道背帶，每道背帶上設置兩根φ18的拉桿。經受力驗算和掛籃懸臂現澆模板施工檢驗，此模板強度和剛度完全能夠滿足施工要求。

箱梁內模支撐采用φ48×3.5腳手管做排架，立柱支撐在底模頂面上，腳手管順橋向按0.9米設置一排，每排7根，且每排均需設置剪刀撐和縱、橫水平撐，以增加支架的整體穩定性，防止內模脹模，內模支架的搭設原理及方式與滿堂支架的搭設原理及方式基本相同。

六、支架安全要求

6.1支架使用規定

6.1.1

嚴禁在架上戲鬧或坐在欄桿上等不安全處休息；

6.1.2嚴禁攀援支架上下，發現異常情況時，架上人員應立即撤離；

6.1.3支架上垃圾應及時清除，以減輕自重并防止墜物傷人。

6.2

拆除規定

6.2.1

拆除順序：護欄→腳手板→剪刀撐→小橫桿→大橫桿→立桿件；

6.2.2

拆除前應先清除支架上雜物及地面障礙物；

6.2.3

拆除作業必須由上而下逐層拆除，嚴禁上下同時作業； 6.2.4拆除過程中，凡已松開連接的桿、配件應及時拆除運走，避免誤扶、誤靠；

6.2.5拆下的桿件應以安全方式吊走或運出，嚴禁向下拋擲。

6.2.6

搭拆支架時地面應設圍欄和警示標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內；

6.3支架安全措施

6.3.1禁止任意改變構架結構及其尺寸；

6.3.2禁止架體傾斜或連接點松馳；

6.3.3

禁止不按規定的程序和要求進行搭設和拆除作業；

6.3.4搭拆作業中應采取安全防護措施，設置防護和使用防護用品；

6.3.5

不得將模板支架、纜風繩、泵送混凝土輸送管等固定在支架上，嚴禁懸掛起重設備；

6.3.6

不得在六級以上大風、雷雨和雪天下繼續施工。

6.4鋼管支架的防電、避雷措施

6.4.1防電措施

6.4.1.1

鋼管支架在架設的使用期間要嚴防與帶電體接觸，否則應在架設和使用期間應斷電或拆除電源，如不能拆除，應采取可靠的絕緣措施。

6.4.1.2鋼管支架應作接地處理，設一接地極，接地極入土深度為2~2.5m。

6.4.1.3夜間施工照明線通過鋼管時，電線應與鋼管隔離，有條件時應使用低壓照明。

6.4.2

避雷措施

6.4.2.1

避雷針：設在架體四角的鋼管腳手立桿上，高度不小于1m，可采用直徑為25~32mm，壁厚不小于3mm的鍍鋅鋼管。

6.4.2.2

接地極：按支架連續長度不超過50m設置一處，埋入地下最高點應在地面以下不淺于50cm，埋接地極時，應將新填土夯實，接地極不得埋在干燥土層中。垂直接地極可用長度為1.5~2.5m，直徑為25~50mm的鋼管，壁厚不小于2.5mm。

6.4.2.3

接地線：優先采用直徑8mm以上的圓鋼或厚度不小于4mm的扁鋼，接地線之間采用搭接焊或螺栓連接，搭接長度≥5d，應保證接觸可靠。接地線與接地極的連接宜采用焊接，焊接點長度應為接地線直徑的6倍或扁鋼寬度的2倍以上。

6.4.2.4接地線裝置宜布置在人們不易走到的地方，同時應注意與其它金屬物體或電纜之間保持一定的距離。

6.4.2.5接地裝置安設完畢后應及時用電阻表測定是否符合要求。

6.4.2.6

雷雨天氣，鋼管支架上的操作人員應立即離開。

七、施工現場安全管理和措施

7.1 在主要施工部位、作業點、危險區、主要通道口掛安全宣傳標語或安全警告牌； 7.2 施工現場全體人員嚴格執行《建筑安裝工程安全技術規程》和《建筑安裝工人安全技術操作規程》；

7.3 施工現場杜絕任意拉線接電；

7.4 配電系統設總配電箱、分配電箱、開關箱、實行分級配電。開關箱裝設漏電保護器；

7.5 施工機械進場安裝后經安全檢查合格后投入使用。

參考文獻：

1、《材料力學》李慶華 主編 西南交通大學出版社 2000.11

2、《建筑施工扣件式鋼管支架安全技術規程》（JGJ130-2001）

中鐵十四局集團重慶碚東嘉陵江大橋項目經理部 工

程

部

二○○六年十二月一日

附：若頂托橫梁采用I16工字鋼的驗算：

假設：腳手管立桿縱向間距為0.9m，橫向間距為0.9m和0.45m，頂托工字鋼橫梁按橫橋向布置，間距90cm。因此計算跨徑為0.9m和0.45m，為簡化計算，按簡支梁受力進行驗算，實際為多跨連續梁受力，計算結果偏于安全，僅驗算底模腹板對應位置即可：

平均荷載大小為q2=P計×0.9 = 161.34×0.9 = 145.206 kN/m

另查表（參考文獻1）可得：

WI16 =141×103mm3 ； I = 1130×104mm4 ； S = I / 13.8

跨內最大彎矩為：

Mmax = q2L2/8=145.206×0.45×0.45/8= 3.676 kN.m

由梁正應力計算公式得：

σw = Mmax / W = 3.676×106 /(141 ×103)

= 26.07 Mpa ＜ [σw] = 145 Mpa 滿足要求；

撓度計算按簡支梁考慮，得：

E = 2.1×105 Mpa；

f max = 5q2L4 / 384EI

= 5×145.206×0.454×1012 /(384×2.1×105×1130×104)

= 0.0327 mm＜ [f] = 1.125 mm（[f] = L/400）剛度滿足要求。

第三篇：現澆箱梁滿堂支架施工技術探討

現澆箱梁滿堂支架施工技術探討

[摘 要]滿堂支架法是目前橋梁上部現澆連續箱梁采用最多的、最普遍的施工方法。本文結合工程實例，對現澆箱梁滿堂支架的施工技術作一些探討。

[關鍵詞]現澆箱梁 滿堂支架 施工技術

中圖分類號：F332 文獻標識碼：A 文章編號：1009-914X（2017）11-0177-01

滿堂支架法是目前橋梁上部現澆連續箱梁采用最多的、最普遍的施工方法。滿堂支架的施工，是整個現澆箱梁施工的一個非常重要的、基礎性的工藝環節。支架地基的承載力是否滿足要求，支架的強度和穩定性是否符合要求，支架壓載試驗的數據是否準確、真實，這些環節將直接影響到施工安全和工程質量。本文結合工程實例，對現澆箱梁滿堂支架的施工技術作一些探討。

一、工程概況

某市政互通立交橋型布置為27.2+30+27.2m預應力混凝土連續箱梁，采用滿堂式碗扣支架現澆，支架高度8-17m，梁體高度1.8m，頂板寬度L=12-16m，底板寬度8-12m，在與匝道連接部橋梁變寬，為單箱三室箱梁。橋面縱坡3.00%，橋面橫坡2%。箱梁采用C50混凝土。

二、滿堂支架施工技術

1、支架地基的處理

（1）場地平整。用挖掘機和推土機對原地面進行整平、壓實，壓實度達到96區要求，地基承載力在200Kpa以上，且無軟弱下臥層。地基的處理范圍至少寬出搭設支架之外0.5m。同時，為便于施工，同一跨內的標高盡量與路線設計標高一致。

（2）防積水措施為防止下雨積水造成地基浸泡，造成地基承載力降低，產生地面不均勻下沉，對梁施工質量造成影響，在支架順橋向兩側設排水溝，以便將雨水及時排除，如逢下雨安排專人負責排除積水。

2、支架搭設

（1）支架的搭設采用WDJ滿堂落地式碗扣支架，支架布距60cm×60cm。碗扣式支架型號為：WDJ48×3.5型，要求每根桿件做到無變形、無彎曲，桿件有變形和受傷以及碗托有破裂的嚴禁使用。立桿布距為60cm×60cm。橫桿步距為90cm間距?？v橫向水平拉桿按2個步距的間距設置。縱橫向加設剪刀撐，其縱向角度控制在45°-65°，其下部在縱橫向設置交會，交會點距地面的高度大于40cm，剪刀撐采用9米鋼管，鋼管長度搭接大于60cm，并采用雙扣聯接，扣件接頭部位的外露鋼管長度大于10cm?？v向鋪設15cm×15cm方木；橫向鋪設10cm×10cm方木，跨中凈間距為15cm，小橫梁處凈間距10cm。支架高度根據現場實測在為8-17米。

（2）腹板及翼板位置做定型排架，支架均為10cm×10cm方木。在排架上釘10×4cm木板條，凈距10cm，以防止竹膠板變形過大。

（3）木排架的加固，除了縱向用木板兩兩相連，有部分加固作用外，在縱橫方木相交處C20鉆孔，用螺栓擰緊。

（4）通過底腳螺栓初步控制支架底面標高，計算立桿長度。

（5）測設頂托實際標高，并通過調整頂托螺旋來調整支架標高，調絲器不使用偏心桿件，出絲長度保持一致，并要求越短越好。

（6）模板拼裝時，必須對縫平整，底板與腹板結合部，為防止漏漿采用“底包側”方式，并加墊“L”型橡皮墊；腹板?c翼板結合部采用“腹頂翼”方式，防止澆筑過程中，因受擾動而造成漏漿。端部模板制作時應準確量測各部尺寸。

（7）頂托標高調整完畢后，在其上安放15×15cm的方木縱梁，在縱梁上間距30cm安放10×10cm的方木橫梁，橫梁長度隨橋梁寬度而定，比頂板一邊各寬出至少50cm，以支撐外模支架及檢查人員行走。安裝縱橫方木時，應注意橫向方木的接頭位置與縱向方木的接頭錯開，且在任何相鄰兩根橫向方木接頭不在同一平面上。

（8）人行坡道坡度可為1：3，并在坡道腳手板下增設橫桿，坡道可折線上升；人行梯架設置在尺寸為1.8×1.8m的腳手架框架內，梯子寬度為廊道寬度的1/2，梯架可在一個框架高度內折線上升。梯架拐彎處應設置腳手板及扶手。

3、支架的預壓及預拱度

（1）預壓的目的。為檢查地基承載力及支架承受梁體荷載的能力，減少和消除支架產生的非彈性變形、方木間的間隙、地基瞬時沉降等并獲取支架預壓沉降觀測值用來做設置預拱值的參考數據。

（2）加載的方法。支架的預壓方式擬用沙袋或水袋預壓。預壓時間不少于7天，在預壓前必須進行整體支架檢查和驗收，并對臨時荷載的重量進行檢驗。預壓時，根據箱梁的結構形式計算箱梁的重量，然后用沙袋（沙袋容砂體積1立方米，帶吊帶）或水袋按上部混凝土重量分布情況進行布載，加載重量按設計要求不小于恒載，擬定為恒載的1.2倍。因沙袋在下雨過程中會吸水增重，對支架穩定定造成影響，現場必須準備彩條布，下雨前及時將所有沙袋全斷面覆蓋遮雨。

（3）布點及觀測。

①加載前布設觀測點，在地基和底模上沿支點、跨徑的L/

4、L/2等截面處橫橋向腹板處各布設3個觀測點，在跨徑的L/2翼板處各布2個觀測點，觀測點的布設要上下對應，目的是既要觀測地基的沉降量（墊木上），又要觀測支架、方木的變形量（底模上），在觀測點處采用鋼釘標識或預埋鋼筋的方法，保護觀測點不擾動，以便測量預壓前后及卸載后的標高。

②加載順序按混凝土澆筑的順序進行，加載時沙袋堆放均衡平穩，不可重放或加載過于集中而損傷支架。加載時分三次進行，各次加載的重量分別為總重（梁體重量的1.2倍）的30%、30%和40%。加載完成后觀測一次，加載12小時、加載24小時、加載48小時和加載完畢各觀測一次，加上加載前觀測一次，共6次，連續兩次觀測累計沉降量不超過3mm，即為趨于穩定，沉降穩定48小時且總預壓時間不小于7天后，經監理工程師同意，即可進行卸載。卸載時先卸載完上層砂袋（卸載時要保證均勻，防止支架受過大偏壓），再卸載下層砂袋，使支架受到的壓力均勻減少。

③支架的預壓應加強穩定性觀測，確保安全，一旦發現變形量不收斂則立即采取卸載或緊急撤離等措施。

④卸載后及時進行回彈后觀測，根據觀測記錄整理出預壓沉降結果，計算支架、地基綜合非彈性變形值及支架彈性變形值，作為在支架上設置預拱的依據，通過測量調整箱梁底模高程。

⑤混凝土在澆筑過程中，加強對支架的觀測，在箱梁的不同點位懸掛標尺，用水準儀對支架沉降情況進行測量，根據測量結果決定下一步混凝土的澆筑方案和對支架安全性的評估，及時調整澆筑方案并對支架進行加固處理。

（4）數據整理分析。觀測結束對測量數據進行處理，根據總沉降值和卸載后觀測值計算彈性變形量。根據試驗所測得的數據進行分析，對本工程所設計的預應力現澆箱梁模板支架進混凝土澆筑時產生的變形進行有效的控制?？梢罁冃瘟空{整箱梁的底標高，實現混凝土澆筑完成后能達到設計所要求的梁底標高。如發現立柱下沉比較明顯，需對地基處理進行加強。

（5）預拱度的設置。預拱度設置按設計注明考慮，預應力混凝土連續箱梁除為抵消支架彈性變形而設置的預拱外，支架不另設預拱?；炷翝沧⑹┕で皯ㄟ^計算出跨中預拱度，其它各點的預拱度以此點按直線或二次拋物線進行分配。

三、結束語

滿堂支架的施工是一個非常重要的基礎性施工工藝環節，在施工過程中一定要對地基的處理，支架體系的設計和搭設，支架的壓載試驗等工序給予充分的重視，嚴格按照有關規范和要求施工，確保施工質量和施工安全。

參考文獻

[1] 林鳳飛，現澆箱梁滿堂支架的施工技術，《城市建設理論研究》2012年第5期

第四篇：重慶碚東嘉陵江大橋14米邊跨現澆箱梁滿堂支架施工方案

重慶碚東嘉陵江大橋14米邊跨現澆箱梁滿堂支架施工方案

中鐵十四局集團重慶碚東嘉陵江大橋 14米邊跨現澆箱梁滿堂支架 施 工 方 案

一、概述 1.1 工程概況

碚東嘉陵江大橋現澆箱梁為單箱單室結構，每邊跨現澆段長14m，頂板寬19m，底板寬11m，翼板懸臂長4m，箱梁頂板設置成1.5%雙向橫坡，梁高4m，腹板厚50cm，底板厚32cm。邊跨現澆梁端設一道2m厚橫隔板，且設置人洞以便施工，邊跨梁段底板也設有一人洞供施工及成橋運營后檢查用。

箱梁為三向預應力結構。所有縱向預應力采用大噸位群錨體系，頂板預應力鋼束采用22ΦS15.24鋼絞線束，其標準強度為1860MPa，底板預應力鋼束采用19ΦS15.24鋼絞線。橫向預應力采用3ΦS15.24鋼絞線，其標準強度為1860MPa，扁錨體系，間距0.5m，規格為BM15-3，采用一端張拉、另一端固定的錨固方式，張拉端與固定端沿橋縱向交錯布置。豎向預應力采用4ΦS15.24鋼絞線，縱向間距50cm。1.2 施工方法簡介

東陽岸現澆段位于料場內，場地已硬化，無需再處理地基，采用扣件式滿堂支架現澆施工工藝進行施工。施工時，翼緣模板及外側模采用定制鋼模板，內模采用組合鋼模板，底模采用大塊鋼模板或竹膠板，內模支撐采用υ48×3.5mm腳手管做排架。1.3 施工工藝流程

二、滿堂支架搭設及預壓 2.1 地基處理

東陽岸邊跨現澆段位于料場內，基本已用砼硬化，基本可不用進行地基處理。若有未硬化完全處，可先用裝載機將表層松土推平并壓實，如果發現彈簧土須及時清除，并回填合格的砂類土或石料進行整平壓實。原有地基整平壓實后，鋪設15cm厚碎石，采用人工鋪平，用蛙式夯土機進行夯壓。在石子層上按照安裝滿堂支架腳手鋼管立桿所對應的位置鋪設支墊鋼板。

2.2 材料選用和質量要求（可刪）

鋼管規格為υ48×3.5mm，且有產品合格證。鋼管的端部切口應平整，禁止使用有明顯變形、裂紋和嚴重繡蝕的鋼管。

扣件應按現行國家標準《鋼管支架扣件》（GB15831）的規定選用，且與鋼管管徑相配套的可鍛鑄鐵扣件，嚴禁使用不合格的扣件。新扣件應有出廠合格證、法定檢測單位的測試報告和產品質量合格證，當對扣件質量有懷疑時，應按現行國家標準《鋼管支架扣件》（GB15831）的規定抽樣檢測。舊扣件使用前應進行質量檢查，有裂縫、變形、銹蝕的嚴禁使用，出現滑絲的螺栓必須更換。2.3 支架安裝

本支架采用“碗扣”式滿堂支架，其結構形式如下：縱向立桿布置間距以90cm為主，箱梁兩端為60cm；橫向立桿在箱梁腹板所對應的位置間距90cm，腹板及底倒角處鋼管間距60cm，其中腹板下加密兩列普通鋼管，以加強腹板處支架的承載能力；翼緣橫、縱向立桿均按90cm布置。在高度方向橫桿步距120cm，使所有立桿聯成整體，為確保支架的整體穩定性，在每三排橫向立桿和每三排縱向立桿各設置一道剪刀撐（可詳見《邊跨現澆段碗扣式滿堂支架平面布置圖》）。在地基處理好后，按照施工圖紙進行放線，縱橋向鋪設好支墊鋼板，便可進行支架搭設。支架搭設好后，用可調頂托來調整支架高度或拆除模板用。

碗扣架安裝好后，對于箱梁底板部份，在可調頂托上橫向鋪設1200×10×15cm的木枋（15cm面豎放，底板兩端各懸出50cm），共24根。然后在其上鋪設縱向1400×10×15cm的木枋（15cm面豎放，豎放的目的增加剛度），腹板50cm寬度內木枋滿鋪，底板其余間距25cm鋪設，共50根。對于翼緣部份，鋼管架直接搭設到翼緣底，先在頂托上安裝縱向1400×10×15cm（15cm面豎放）的木枋，共17根，根據翼緣底板坡面將木枋加工成楔型，若翼緣模板有背肋架，則可不必橫向再鋪木枋，直接讓加工成楔型的木枋與背肋架接觸緊密，若翼緣模板無背肋架，則橫向間距40cm布置10X15cm（15cm面平放）的木枋，共36根，每根約長410cm。

支架底模鋪設后，測放箱梁底模中心及底模邊角位置和梁體橫斷面定位。底模標高=設計梁底+支架的變形＋（±前期施工誤差的調整量），來控制底模立模。底模標高和線形調整結束，經監理檢查合格后，立側模和翼板底模，測設翼板的平面位置和模底標高（底模立模標高計算及確定方式類同箱梁底板）。2.4 現場搭設要求

2.4.1本工程架體搭設從26#交界墩蓋梁一端開始搭設，以蓋梁外緣10厘米為第一排立桿。立好立桿后，及時設置掃地桿和第一步大小橫桿，掃地桿距基面25厘米，支架未交圈前應隨搭設隨設置拋撐作臨時固定。箱梁腹板對應處必須用普通鋼管增設兩列立桿，隨碗扣架一起搭設。

2.4.2架體與26#交界墩拉結牢靠后，隨著架體升高，剪刀撐應同步設置。2.4.3安全網在剪刀撐等設置完畢后設置。

2.4.4為了便于拆除交界墩蓋梁處的模板，可在支座安裝完成后，在支座四周鋪設一層泡沫塑料，頂面標高比支座上平面高出2~3mm。在拆除底模板時將蓋梁頂處的泡沫塑料剔除，施工時嚴禁用氣焊方法剔除泡沫以免傷及支座。2.5 技術要求

2.5.1相鄰立桿接頭應錯開布置在不同的步距內，與相鄰大橫桿的距離不宜大于步距的三分之一；

2.5.2在主節點處固定橫向水平桿、縱向水平桿、剪刀撐等用的直角扣件、旋轉扣件中心點的相互距離不宜大于15厘米； 2.5.3對接扣件的開口應朝上或朝內；（可刪）2.5.4各桿件端頭伸出扣件邊緣的長度不應小于100mm； 2.5.5立桿的垂直偏差應不大于架高的1／300；

2.5.6上下橫桿的接長位置應錯開布置在不同的立桿縱距中，與相連立桿的距離不大于縱距的1/3；

2.5.7安全網應滿掛在外排桿件內側大橫桿下方，用26＃鐵絲把網眼與桿件綁牢。2.5.8扣件安裝應符合下列規定：（可刪）2.5.8.1 扣件規格必須與鋼管外徑相同； 2.5.8.2 螺栓擰緊力矩不應小于50KN?M；

2.5.9 主節點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除。主節點處兩個直角扣件的中心距不應大于150mm。

三、滿堂支架預壓

安裝模板前，要對支架進行壓預。支架預壓的目的：

1、檢查支架的安全性，確保施工安全。

2、消除地基非彈性變形和支架非彈性變形的影響，有利于橋面線形控制。

本方案擬按7m一段分段預壓法進行預壓，預壓方法依據箱梁砼重量分布情況，在搭好的支架上的堆放與梁跨荷載等重的砂袋（或鋼材、水箱）(梁跨荷載統一考慮安全系數為1.2)。施工前，每袋砂石按標準重進行分包準備好，然后用汽車吊或簡易扒桿進行吊裝就位，并按箱梁結構形式合理布置砂袋數量。

為了解支架沉降情況，在預壓之前測出各測量控制點標高，測量控制點按順橋向每2米布置一排，每排4個點。在加載50%和100%后均要復測各控制點標高，加載100%預壓荷載并持荷24小時后要再次復測各控制點標高，如果加載100%后所測數據與持荷24小時后所測數據變化很小時，表明地基及支架已基本沉降到位，可卸載，否則還須持荷進行預壓，直到地基及支架沉降到位方可卸壓。支架日沉降量不得大于2.0毫米（不含測量誤差），一般梁跨預壓時間為三天。卸壓完成后，要再次復測各控制點標高，以便得出支架和地基的彈性變形量（等于卸壓后標高減去持荷后所測標高），用總沉降量（即支架持荷后穩定沉降量）減去彈性變形量為支架和地基的非彈性變形（即塑性變形）量。預壓完成后要根據預壓成果通過可調頂托調整支架的標高。

四、支架受力驗算

4.1 底模板下次梁（10×15cm木枋）（15cm面豎放）驗算

底模下腳手管立桿按照90cm（腹板下60cm，并增強兩列普通鋼管）布置，縱向次梁木枋腹板處滿鋪，底板其余處間距25cm，對于縱向次梁木枋的驗算，取計算跨徑為0.9m，按簡支梁受力考慮，分別驗算底模下腹板對應位置和底板中間位置：

底模處砼箱梁荷載：P1 = 4.0m×25 KN/m3= 100 kN /m2（取4.0m砼厚度計算）模板荷載：P2 =4949.13×9.8×10-3/(14×0.5)= 6.93 kN /m2(腹板內外模重量及內模頂板模板重量由其下木枋承受，翼緣模板重量由翼緣部份鋼管架承受，內模底板模板(含倒角模板)由底板下之木枋承受)。

(腹板外模與底板底模采用厚度5mm大面鋼板制作，內模采用1.5×0.3m組合鋼模板)腹板內外模模板重量為：

2.9175×14×0.005×7.85×103+(108.56+252.99+150.02+209.75)/100/0.3×14/1.5×14.91= 4949.13 Kg 設備及人工荷載：P3 =(10×60+8×25+1000)×9.8×10-3/(14×0.5)=2.52 kN /m2(假設單側腹板有10名工人，60Kg/人；振動棒8臺，25Kg/臺；其它設備1000Kg)砼澆筑沖擊及振搗荷載：(取砼重量的25%)P4 = 0.25×100 kN/m2 = 25 kN /m2

則有P =(P1 + P2 + P3 + P4)= 134.45 kN /m2 取0.2安全系數，則有P計=P×1.2= 161.34 kN /m2 因為腹板下木枋滿鋪，故取間距為10cm，則有： q1=P計×0.10= 161.34 × 0.10 = 16.134 kN/m W = bh2/6 = 10×152/6 =375 cm3 由梁正應力計算公式得：

σ = q1L2/ 8W =16.134×0.92 ×106/(8×375×103)=4.356 Mpa ＜ [σ] = 10Mpa 強度滿足要求。

由矩形梁彎曲剪應力計算公式得：

τ = 3Q/2A = 3×16.134×103×(0.9 /2)/(2×10×15×102)= 0.72603 Mpa＜ [τ] = 2Mpa（參考一般木質）強度滿足要求。

由矩形簡支梁撓度計算公式得：

E = 0.1×105 Mpa； I = bh3/12 = 2812.5 cm4 f max = 5q1L4 / 384EI = 5×16.134×103×10-3×0.94 ×1012 /(384×2812.5×104×0.1×105)= 0.49 mm＜ [f] = 2.25mm（[f] = L/400=900/400=2.25 mm）剛度滿足要求。

底板砼僅厚32cm，底板下木枋布置間距為25cm，其強度驗算同上，能滿足要求。4.2 頂托橫梁10×15cm（15cm面豎放）木枋驗算

腹板處腳手管立桿縱向間距為0.9m，橫向間距為0.9m、0.6m（腹板加強后間距為0.3m）兩種，為簡化計算，按簡支梁受力進行驗算，實際為多跨連續梁受力，取計算跨徑為0.3m，僅驗算底模腹板對應位置即可：

q1=P計×0.3= 161.34 × 0.3 = 48.402 kN/m W = bh2/6 = 10×152/6 = 375 cm3 由梁正應力計算公式得：

σ = q1L2/ 8W =48.402×0.32 ×106/(8×375×103)=1.45206 Mpa ＜ [σ] = 10Mpa 強度滿足要求；

由矩形梁彎曲剪應力計算公式得：

τ = 3Q/2A = 3×48.402×103×(0.3 /2)/(2×10×15×102)= 0.72603 Mpa＜ [τ] = 2Mpa（參考一般木質）強度滿足要求；

由矩形簡支梁撓度計算公式得：

E = 0.1×105 Mpa； I = bh3/12 = 2812.5 cm4 f max = 5q1L4 / 384EI = 5×48.402×103×10-3×0.34 ×1012 /(384×2812.5×104×0.1×105)= 0.01805 mm＜ [f] = 0.75mm（[f] = L/400=300/400=0.75 mm）剛度滿足要求。4.3 立桿強度驗算

腳手管（υ48×3.5）立桿的縱向間距為0.9m，橫向間距為0.9m、0.6m和0.3m，因此單根立桿承受區域即為底板0.9m×0.9m、0.9m×0.6m或0.9m×0.3m箱梁均布荷載，由橫橋向木枋集中傳至桿頂。根據受力分析，不難發現腹板對應的間距為0.6m（0.3m）×0.9m立桿受力比其余位置間距為0.9m×0.9m的立桿受力大，故以腹板下的間距為0.6m（0.3m）×0.9m立桿作為受力驗算桿件。則有P計 = 161.34 kN /m2 對于腳手管(υ48×3.5)，據參考文獻2可知：

i ——截面回轉半徑，按文獻2附錄B表B知i = 1.578 cm f ——鋼材的抗壓強度設計值，按文獻2表5.1.6采用，f=205 MPa A ——立桿的截面面積，按文獻2附錄B表B采用，A=4.89cm2 由于大橫桿步距為1.2m，長細比為λ=L/i = 1200 / 15.78 = 76 由長細比查表（參考文獻2）可得軸心受壓構件穩定系數υ= 0.744，則有： [ N ] = υAf =0.744×489×205 = 74.582 kN 而Nmax = P計×A =161.34×0.3×0.9 = 43.5618 kN 可見[ N ] ＞ N，抗壓強度滿足要求。

另由壓桿彈性變形計算公式得：（按最大高度10m計算）△L = NL/EA = 43.5618×103×10×103/(2.1×105×4.89×102)=4.242 mm 壓縮變形不大

單幅箱梁每跨混凝土295.5m3，自重約753噸，按上述間距布置底座，則每跨連續箱梁下共有24×17=408根立桿，可承受1249噸荷載（每根桿約可承受30kN），安全比值系數為1249/753 = 1.6587，完全滿足施工要求。經計算，本支架其余桿件受力均能滿足規范要求，本處計算過程從略。4.4 地基容許承載力驗算

邊跨合攏段滿堂支架布于料場內，其內場地已硬化，可按C15砼考慮，即每平方米地基容許承載力為1530t/m2，而箱梁荷載（考慮各種施工荷載）最大為16.13t/m2，完全滿足施工要求。

五、模板工程

為保證現澆箱梁的外觀質量光潔度、表面平整度和線形，加快施工進度，本工程箱梁底?？刹捎么髩K鋼模板或鋪設竹膠板，外側模采用大塊鋼模板（可用掛籃外模所拆下的大塊鋼模板），箱體內采用1.5×3.0m組合鋼模板，鋼模后背肋采用主橋掛籃外模拆下的[12槽鋼順橋向布置，槽鋼布置間距為50cm左右。箱梁外側模板和翼緣模板采用大型鋼板，由專業模板加工廠家加工制作。面板采用5mm厚鋼板，橫肋采用∠70角鋼，背帶采用2[12槽鋼，背帶間距為90cm，每塊模板上設有3道背帶，每道背帶上設置兩根υ18的拉桿。經受力驗算和掛籃懸臂現澆模板施工檢驗，此模板強度和剛度完全能夠滿足施工要求。

箱梁內模支撐采用υ48×3.5腳手管做排架，立柱支撐在底模頂面上，腳手管順橋向按0.9米設置一排，每排7根，且每排均需設置剪刀撐和縱、橫水平撐，以增加支架的整體穩定性，防止內模脹模，內模支架的搭設原理及方式與滿堂支架的搭設原理及方式基本相同。

六、支架安全要求 6.1 支架使用規定

6.1.1 嚴禁在架上戲鬧或坐在欄桿上等不安全處休息；

6.1.2 嚴禁攀援支架上下，發現異常情況時，架上人員應立即撤離； 6.1.3 支架上垃圾應及時清除，以減輕自重并防止墜物傷人。6.2 拆除規定

6.2.1 拆除順序：護欄→腳手板→剪刀撐→小橫桿→大橫桿→立桿件； 6.2.2 拆除前應先清除支架上雜物及地面障礙物；

6.2.3 拆除作業必須由上而下逐層拆除，嚴禁上下同時作業；

6.2.4 拆除過程中，凡已松開連接的桿、配件應及時拆除運走，避免誤扶、誤靠； 6.2.5 拆下的桿件應以安全方式吊走或運出，嚴禁向下拋擲。

6.2.6 搭拆支架時地面應設圍欄和警示標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內； 6.3 支架安全措施

6.3.1 禁止任意改變構架結構及其尺寸； 6.3.2 禁止架體傾斜或連接點松馳；

6.3.3 禁止不按規定的程序和要求進行搭設和拆除作業；

6.3.4 搭拆作業中應采取安全防護措施，設置防護和使用防護用品；

6.3.5 不得將模板支架、纜風繩、泵送混凝土輸送管等固定在支架上，嚴禁懸掛起重設備； 6.3.6 不得在六級以上大風、雷雨和雪天下繼續施工。6.4 鋼管支架的防電、避雷措施 6.4.1 防電措施

6.4.1.1 鋼管支架在架設的使用期間要嚴防與帶電體接觸，否則應在架設和使用期間應斷電或拆除電源，如不能拆除，應采取可靠的絕緣措施。

6.4.1.2 鋼管支架應作接地處理，設一接地極，接地極入土深度為2~2.5m。

6.4.1.3 夜間施工照明線通過鋼管時，電線應與鋼管隔離，有條件時應使用低壓照明。6.4.2 避雷措施

6.4.2.1 避雷針：設在架體四角的鋼管腳手立桿上，高度不小于1m，可采用直徑為25~32mm，壁厚不小于3mm的鍍鋅鋼管。

6.4.2.2 接地極：按支架連續長度不超過50m設置一處，埋入地下最高點應在地面以下不淺于50cm，埋接地極時，應將新填土夯實，接地極不得埋在干燥土層中。垂直接地極可用長度為1.5~2.5m，直徑為25~50mm的鋼管，壁厚不小于2.5mm。

6.4.2.3 接地線：優先采用直徑8mm以上的圓鋼或厚度不小于4mm的扁鋼，接地線之間采用搭接焊或螺栓連接，搭接長度≥5d，應保證接觸可靠。接地線與接地極的連接宜采用焊接，焊接點長度應為接地線直徑的6倍或扁鋼寬度的2倍以上。

6.4.2.4 接地線裝置宜布置在人們不易走到的地方，同時應注意與其它金屬物體或電纜之間保持一定的距離。

6.4.2.5 接地裝置安設完畢后應及時用電阻表測定是否符合要求。6.4.2.6 雷雨天氣，鋼管支架上的操作人員應立即離開。

七、施工現場安全管理和措施

7.1 在主要施工部位、作業點、危險區、主要通道口掛安全宣傳標語或安全警告牌； 7.2 施工現場全體人員嚴格執行《建筑安裝工程安全技術規程》和《建筑安裝工人安全技術操作規程》；

7.3 施工現場杜絕任意拉線接電；

7.4 配電系統設總配電箱、分配電箱、開關箱、實行分級配電。開關箱裝設漏電保護器； 7.5 施工機械進場安裝后經安全檢查合格后投入使用。

第五篇：滿堂支架現澆箱梁施工作業專題安全應急預案

滿堂支架現澆箱梁施工作業專題安全應急預案

1、基本情況

本工程K49+600～K76+422.57路段是×××至×××高速公路終點路段。位于×××東北部×××街至×××市內八步區×××鎮道石村，接在建的×××高速公路×××支線終點。全長26.8226km。是國家規劃的重點工程，也是×××重要的出省公路和我國中西部地區通往廣東及港、澳的主要通道，我標段線路內跨主線天橋9座，均為滿堂支架現澆箱梁施工。

2、危險性分析

由于本工程位于×××東北部×××街至×××內八步區沙田鎮道石村，接在建的×××高速公路賀州支線終點。全長26.8226km。天橋箱梁滿堂支架現澆箱梁的主要危險源有滿堂支架現澆箱梁時的交空物體墜落河物體打擊及用電，設備運轉吊裝等作業。3 應急救援指揮的組成、職責和分工 3.1、指揮機構

項目部成立應急事故救援“指揮領導小組”，應急救援辦公室設在質安部，日常工作由質安部兼管。發生重大事故時，以指揮領導小組為基礎，項目部安全生產責任人為總指揮，項目部安全生產直接責任人為副總指揮，負責本工程應急工作的組織和指揮。領導小組成員： 組長：××× 副組長：×××

組員：×××、×××、×××、×××、×××、應急救援指揮機構圖

3.2、指揮領導小組職責

（1）負責項目部應急計劃的制定、修訂；（2）組建應急救援隊伍，并組織實施和演練；

（3）檢查督促做好重大火災、爆炸、中毒、工傷事故和“三防”搶險的預防措施和應急救援的各項準備工作。

（4）發生事故時，由指揮部發布和解除應急救援命令、信號；（5）組織指揮救援隊伍實施救援行動；

（6）向上級匯報和事故現場鄰近單位通報事故情況，必要時向有關單位發出救援請求；（7）組織事故調查、總結應急指揮救援工作、經驗教訓。（8）指揮部成員分工

總指揮：組織指揮項目部的應急救援工作。

副總指揮：協助總指揮負責應急救援的具體指揮工作。小組成員： A、質安部

協助總指揮做好事故報警，情況通報及事故處理工作。

負責現場醫療救護指揮及受傷人員分類搶救和護送轉院工作。負責事故現場通訊聯絡和對外聯系。必要時代表總指揮對外發布有關信息。B、設備材料部

負責事故處理時生產中開、停車的調度工作。負責搶險救援物資的供應和運輸工作。C、工程部

負責事故現場及有害物質擴散區域的監測工作。負責工程搶險、搶修的現場指揮工作。D、后勤部

協助質安部醫療救護指揮及受傷人員分類搶救和護送轉院工作。負責搶救受傷人員的生活必需品供應。

負責接納傷亡人員及家屬的接待、安撫慰問工作。E、技術部

負責滅火、警戒、治安保衛、疏散、道路管制的指揮工作。3.3、救援隊伍分工

項目部的全體人員都負有對火災、爆炸、中毒、工傷、搶險的應急救援的責任。為了有效控制火災、爆炸、中毒、工傷、搶險的事故，把損失降低到最低限度，項目經理部擬組成應急救援隊伍，應急救援隊伍是控制重大火災、爆炸、中毒工傷、搶險事故的救援及處置。救援隊伍組建及任務分工如下：

①、通訊聯絡隊：由質安部、技術部、后勤部、工程部、設備材料部組成，由李從科負責，擔負各隊之間的聯絡和對外聯系通訊任務。

②、應急搶險隊及義務消防隊：各施工隊組建一支應急搶險及消防隊，由張著倫負責，擔負邊坡塌坍、重大火災、爆炸事故的滅火、消防和搶救傷員任務。

③、醫療救護隊：以項目經理部的質安部為主組建成一支應急救護隊，由胡璋隆負責，擔負搶救傷員任務。

④、運輸隊：由項目經理部使用的車輛組建，由陳桂填負責，擔負救援物資的運輸任務。4 重大事故應急響應 ①、最早發現者應立即向項目部應急救援小組及公安消防或管理部門報警，并采取一切辦法防止事故的進一步擴大。②、應急救援小組接到報警后，應迅速向有關部門、班組、下達按應急救援預案處置的指令，通知指揮部成員及救援隊伍迅速趕往事故現場。根據指揮部決定通知群眾撤離或指導采取簡易有效的保護措施。擔負治安和交通指揮，組織糾察，在事故現場周圍設崗，劃分禁區并加強警戒和巡邏檢查，保護事故現場。③、指揮部成員迅速向主管上級公安、勞動、衛生等領導機關及有關管理部門報告事故情況。④、如發生火災事故，義務消防隊到達事故現場后，消防人員配戴好防煙面具，首先查明現場有無受傷人員，以最快速度將傷者脫離事故現場，嚴重者盡快送醫院搶救。

⑤、當事故得到控制，立即成立專門工作小組，在總指揮的領導下，組成事故調查小組，調查事故發生原因和研究制定防范措施。制定搶修方案并立即組織搶修，盡早恢復生產。5 應急準備及要求

為能在事故發生后，迅速準確、有條不紊地處理事故，盡可能減少事故造成的損失，平時必須做好應急救援的準備工作，落實崗位責任制和各項制度。具體措施有：

①、落實應急救援組織，救援指揮成員和救援人員的對口分工，便于領導、便于集結和開展救援的原則，建立組織、落實人員，項目部辦公樓、臨時宿舍及施工現場的火災、爆炸事故的應急準備工作應分別由后勤部、質安部負責，下設義務消防隊、人員疏散組、醫療搶救組、通訊聯絡組和交通運輸組。

②、做好物資器材準備，各種物資器材應指定專人負責，按要求配足配齊應急器材、設施，包括消防器材（設施）、急救氧氣、防毒面具、急救藥品、擔架、夾板、對講機等等，并定期檢查器材、設施的完好程度。

③、定期組織救援訓練和學習，提高指揮水平和救援能力。④、堅持經常性做好員工逃生知識和滅火知識的宣傳教育，提高防災抗災的能力。⑤、建立完善各項制度（1）值班制度，建立晝夜值班制度；（2）檢查制度，每季結合安全生產工作檢查，定期檢查應急救擁戴作落實情況及器材保管情況；（3）例會制度，每季度召開領導小組成員和救援隊負責人會議，研究應急救援工作；（4）總結評比工作，與安全生產工作同檢查、同評比、同表彰獎勵。

⑥、定期檢查應急救援工作落實情況及器材保管情況。

⑦、繪制應急聯絡員表：將應急準備負責人及各應急專業人員的聯系電話列表，方便查找和聯系。信號及聯絡規定 ①、項目部救援信號主要使用電話報警聯絡，項目部應急小組電話詳見附后，公安火警電話：119；醫療急救電話：120；

②、項目部應在施工前聯絡市政及各管線管理部門，取得各部門的搶險應急電話，如現場發生險情，應第一時間向管理部門報告。

③、危險區邊界警戒線為黑帶，警戒哨的佩帶臂章。

7、滿堂支架交空作業專題安全應急預案 高空作業出現高空墜落和物體打擊等險情。①、高空墜落事故。在高空作業過程時,為防止高空墜落事故的可能, 為此我們制定了以下的措施：高空作業區懸掛足夠的防高空墜落安全警示標志牌；有支架作業時必須檢查支撐系統的牢固性，要求施工單位配備堅固的上下扶梯，并布設安全網；高空作業時，應遵守“高空作業安全操作規程”，其主要事項有，必須扎好安全帶，安全帶的吊繩不允許勾掛在可移動的物體上，戴好安全帽，高處傳遞物件時不得上下拋擲，而應用繩子吊傳，繩子不能栓在身上或安全帶上；高空作業須穿工作服，不得穿拖鞋。風力影響超過6級（含6級）以上大風的，上述施工應停止。②、物體打擊事故。在高空作業過程時,為防止物體打擊事故的可能, 為此我們制定了以下的措施：高空作業區懸掛足夠的防物體打擊事故安全警示標志牌；操作人員下面布設安全網或竹夾板等有防護的物品；高空作業下方禁止無關人員進入停留；架上作業時，地面應有人監護，材料、工具要用吊繩傳遞；架下兩米內不準站人，現場工作人員應戴安全帽。8 工作場所應急處理

8.1、中毒（救護電話：120，消防電話：119）（1）食物中毒

如食物中毒或砼添加劑中的亞硝酸鈉、硫酸鈉等和酒精中毒，對一般精神清醒者應設法催吐，喝微溫水300～500mL，用壓舌板等刺激咽后壁或舌根部以催吐，如此反復，直到吐出物為清亮物體為止。對催吐無效或神智不清者應立即送醫院救治。（2）吸入毒物

在管道作業中吸入有毒有害氣體過量或氧焊割作業、乙炔氣中的磷化氫等過量的應立即使中毒人員脫離現場，在搶救和救治時應加強通風和吸氧。并立即撥打救護電話“120”送醫院搶救。搶救人員要戴好防毒面具方可進行搶救。8.2、火災（火警電話：119，救護電話：120）當現場發生火災事故時，了解起火的具體部位和燃燒的物質，組織工地義務消防隊利用就近的滅火器材進行撲救工作，附近作業人員應立即撤離火災現場。如火勢大，面積廣的立即撥打“119”向消防部門報警。對易燃易爆物質采取正確有效的隔離。對因用電不當起火的要設法切斷電源。撲救過程中要注意周圍情況，防止中毒、倒塌、墜落、觸電、物體打擊，避免二次事故的發生。如火勢擴大，撲救不可能時，現場撲救人員應全部撤離，避免不必要的傷亡。滅火后要保護好現場，以便日后調查起火原因。8.3、燒傷人員的現場救治 在出事現場，立即采取急救措施，使傷員盡快與致傷因素脫離接觸，以免繼續傷害深層組織。傷員身上燃燒著的衣服一時難以脫下時，可讓傷員躺在地上滾動，或用水灑撲滅火焰。切勿奔跑或用手拍打，以免助長火勢，防止手的燒傷。如為肢體燒傷則可把肢體直接浸入冷水中滅火。

用清潔包布覆蓋傷面做簡單包扎，避免創面污染。自己不要隨便把水痘弄破，更不要在創面上涂任何有刺激性的液體或不清潔的粉和油劑。傷員口渴時可適量飲水或含鹽飲料。

經現場處理后的傷員要迅速轉送醫院救治，轉送過程中要注意觀察呼吸、脈搏、血壓等的變化。

8.4、中暑（救護電話：120）

工地要做好防暑降溫的工作，每周至少要煲兩次涼茶供工人飲用，適當的時間要煮些糖水。安排好露天生產的時間，中午12：00－14：00溫度較高的時間內少安排或不安排工人作業，由于進度問題非安排不可的要做好防中暑措施，如給工人搽清涼油、工作時間不要太長等。中暑的急救：可予物理降溫（冰水或酒精擦浴、冰袋冷敷頭及腋下等），加強通風及散熱，必要時可靜脈滴注冬眠靈25～50mg加入5％葡萄糖鹽水500mL中，靜點時需觀察血壓降至過低，同時給予適當地補液和對癥處理，痙攣抽搐者可給予安定及10％葡萄糖酸鈣等緩慢靜脈注射。高熱大于41℃伴休克者，右快速靜脈滴入4℃的5％葡萄糖鹽水100mL。8.5、支架變形過大，發生側傾時（救護電話：120）

支架箱梁砼洪筑時，支架變形過大，發生側傾或凹陷時要立即通知當班施工員、現場負責和技術負責人要及時停止澆筑、要立即通知現場全體作業人員撤離開。待采取有效方案后再進行搶修。如發生人員傷害的要及時搶救，重傷時要立即撥打急救電話“120”送醫院搶救。8.6、臺風（救護電話：120）

在接到上級部門發出的臺風警報的通知后，立即對現場較高的施工機具和物體采取如下措施。（1）吊機

吊機要開移到空曠的地方，吊機的吊鉤要吊住重物并將回轉裝置鎖死。（2）樁機、鋼筋切斷機、彎曲機

將鋼筋切斷機、彎曲機的電源切斷、把防曬棚拆除，卷揚機做好防雨措施。8.7、觸電事故（救護電話：120）

一旦發現有人觸電，首要的任務是使觸電者迅速脫離電源，然后根據觸電者具體情況，施行急救。

（1）使觸電者脫離電源

首先查明觸電者是否脫離電源，并應防止觸電者二次觸電或搶救觸電者。

脫離電源方法：短開電源開關（要斷開相線以零線）使用絕緣物（如干燥的竹子、木干）隔離或挑開電源或帶電體。用導電體使電源接地或短路，迫使漏電保護器和短路保護器跳閘而斷開電源。

（2）對觸電者進行急救

觸電者停止呼吸、心臟不跳動，如果沒有其他致命的外傷，用視觸電為假死，必須立即在現場進行人工呼吸搶救，即使請醫生和送醫院途中也不不準停止搶救。搶救可用口對口，口對鼻人工呼吸法和胸外心臟擠壓法。搶救方法

①口對口（鼻）人工呼吸法（停止呼吸者）：

a．使觸電者頭部盡量后仰，鼻孔朝天，解開領口和衣服，仰臥在比較堅實（如木板，干燥的泥地等）的地方。

b．用一只手捏緊鼻孔，另一只手掰開嘴巴（如果掰不開嘴巴，可用口對鼻人工呼吸法貼鼻孔吹氣）。

c．深呼吸后，緊貼嘴巴吹氣或鼻孔吹氣，一般吹二秒，放松三秒。d．救護人換氣時，放松觸電者的嘴巴或鼻，讓其自然吸氣。②胸外心臟擠壓法（心臟跳動停止者）

a．解開觸電者衣服，讓其仰臥在地上或硬板上。

b．救護人騎跪在其腰部兩側，兩手相迭。手掌根部放在心口稍高一點的地方，即放在胸骨下三分之一至二分之一處。

c．掌根用力垂直向下擠壓一次，每分鐘擠壓60次為宜。

d．擠壓后，掌根迅速全部放松，讓其胸部自動復原，血又充滿心臟，放松時掌根不必完全離開胸膛。

③如果觸電者心臟跳動和呼吸都停止了，人工呼吸法和胸外心臟擠壓方法要同時交替進行。④人工呼吸法和胸外心臟擠壓法要堅持不斷，切不可輕率中止。如果觸電者身上出現尸斑或身體僵冷，經醫生作出無法救治的診斷后方可停止搶救。8.8、施工機具的傷害預防和急救（救護電話：120）（1）鋼筋切斷

切斷機切鋼筋，料最短不得小于1m，一次切斷的根數，必須符合機械的性能，嚴禁超量進行切割。切斷φ12以上的鋼筋；須兩人配合操作，人與鋼筋要保持一定的距離，并要把穩鋼筋。斷料時料要握緊，并在活動刀片向后退時，將鋼筋送進刀口，以防止鋼筋末端擺動或鋼筋蹦出傷人。不要在活動刀片已開始向前推進時，向刀口送料，這樣常因措手不及，不能斷準尺寸，往往還會發生機械或人身安全事故。（2）機械彎曲成型

在機械正式操作前，應檢查機械各部件，并進行空載試運轉正常后，方能正式操作。操作時注意力要集中，要熟悉工作盤旋轉的方向，鋼筋放置要和擋架、工作盤旋轉方向相配合，不能放反。操作時，鋼筋必須放在插頭的中、下部，嚴禁彎曲超截面尺寸的鋼筋，回轉方向必須準確，手與插頭的距離不得小于200mm。機械運行過程中，嚴禁更換芯軸、銷子和變換角度等，不準加油和清掃。轉盤換向時，必須待停機后再進行。（3）電焊機

電焊機設備在使用前，必須經建筑安全管理部門驗收，確認符合要求，發給準用證或有驗收手續后，方可正式使用。用電必須符合規范要求，三級配電兩級保護，做好保護接零。

一、二次側（電源、龍頭）接線柱防護罩齊全，一次側線使用橡皮電纜線長度不超過5m。電源應使用自動開關。操作人員必須持證上崗。機貌整潔，加強檢修保養。9 緊急救護技術措施 9.1、觸電緊急救護：

（1）迅速切斷電源，如果開關距離較遠，可用干燥的木棍、繩索、木板、鉗子、干毛巾、絕緣棍等挑開慢慢線，也可設法有絕緣柄的工具將電線切斷，如無上述條件而必須用手解救時，救護者必須站在干燥的木板上，一只手拉住觸電者非貼身干燥衣服，使其脫離電源。（2）使觸電者就地平躺，解開褲帶、衣領、輕拍他肩部呼叫其姓名，觀察有無反應，禁止搖動頭部，如果觸電者傷勢較輕，可讓其休息1小時左右，再送醫院觀察。

（3）設法找冰塊制成冰袋，放在觸電者頭部、腋下、腹溝股下，以減緩身體新陳代謝，促進腦復蘇。

（4）若觸電者傷勢較重，呼吸停止時，使他平躺，清除口內異物，施行口對口人工呼吸，觸電者口部有外傷時，可采用口對鼻人工呼吸；若心跳停止，施行胸外心臟按壓，送醫院途中不停止。（5）有電擊燒傷時，可將創口用鹽水或新潔爾滅棉球洗凈，用凡士林油紗布或干凈的毛巾、手帕包扎好，以免污染。9.2、燒燙傷緊急救護：（1）火焰燒傷：

發生火焰燒傷時，應立即脫去著火的衣物，并迅速臥倒慢慢滾動而壓滅火焰，切忌用雙手撲打，以免雙手重度燒傷。切忌奔跑，以免發生呼吸道燒傷。

對中小面積的四肢創面可用清潔冷水（一般化10℃~20℃；夏季刊3℃~5℃）沖洗30~60分鐘，然后簡單包扎，去醫院進一步處理。（2）電擊燒傷：

發生電擊燒傷時，要將創口用鹽水或新潔爾棉球洗凈，用 A士林油紗或干凈的毛巾、手帕包扎好，去醫院進一步處理。（3）燙傷：

①對明顯紅腫的輕度燙傷，要立即用冷水沖洗幾分鐘，用干凈的紗布包好即可。如果局部皮膚起泡，疼痛難忍、發熱，要立即冷卻30分鐘以上，若患處起了水泡，不要自己碰破。應就醫處理，以免留下疤痕。

②如果燙傷部位很臟，可用肥皂水沖洗，不可用力擦洗，蘸干水后，包上消毒紗布。包扎后局部發熱、疼痛，并有液體滲出，可能是細菌感染，應馬上到醫院接受治療。③如果衣服與皮膚粘連，不可撕拉或用水浸濕，可將未粘的部分剪去，粘連部分留在皮膚上，盡快去醫院治療。

9.3、碰撞傷緊急救護：

（1）工作場所中，經常會發生碰撞，身體各部位出現碰傷、戳傷是常有的事，有時人們不太在意，如果有疼痛感或傷及筋骨，也需要緊急處理：

（2）輕度的碰傷，可馬上冷卻受傷部位，這樣會舒服許多；

（3）如果受傷部位是身體活動較多的部位，可能會造成內出血。應注意靜養；

（4）盡可能使受傷部位在一段時間內保持在高于心臟的位置，如果受傷部位不能動彈或不自然地彎曲，可能是脫臼或骨折，應立即去醫院治療。

（5）如果是手指發生戳傷，千萬不可拽拉，應先在傷痛部位包上布，用冰冷卻30分鐘，再墊板并和相鄰手指用繃帶纏上固定，盡快到醫院治療。9.4、手腳扭傷脫臼緊急救：

（1）扭傷和脫臼都是由于關節受到過大力量沖擊引起的。關節周圍的組織斷裂或拉長是扭傷，關節處于脫位狀態是脫臼。不論處于哪種狀態，千萬不可試圖自己使關節復位或強行扭動受傷部位使其復原。

（2）發生踝關節扭傷要靜養，停止行走和勞動，尤其不要負重還要注意：

（3）用冰袋或是盛放冰塊的塑料袋放在毛巾上局部冷敷，可以減輕出血腫脹；（4）抬高下肢，患足最好墊高2厘米；

（5）扭傷部位可外貼傷科膏藥，并可內服七厘散、紅藥片、跌打丸等中成藥；（6）有陳舊性扭傷的患者，平時穿高腰鞋，以保護踝部；

（7）發生脫臼時，要用繃帶和固定物固定受傷部位，到醫院治療，沒有繃帶和固定物時可用手絹、領帶、長筒襪、撒開的襯衫、雜志、樹枝、紙箱等替代。9.5、骨折緊急救護：（1）骨骼因外傷發生完全斷裂或不完全斷裂叫骨折。骨折時，局部疼痛，活動時疼痛劇烈，局部有明顯腫脹并出現明顯變形，骨折的急救非常重要，應爭取時間搶救生命，保護受傷肢體，防止加重損傷和傷口感染。出現骨折應采取：（2）若傷口出血應止血，然后包扎再進行骨折固定；

（3）固定傷骨可用木板、雜志、紙箱等作支撐物固定傷骨，不要試圖自己扭動或復位。固定夾板應扶托整個傷肢，包括骨折斷端的上下兩個關節，這樣才能保證骨折部位固定良好；（4）固定時應在骨突出處用棉花或布片等到柔軟物品墊好，以免磨破突出的骨折部位。（5）固定骨折的繃帶松緊應適度，并露出手指或腳趾尖，以便觀察血液流通情況；（6）立即送醫院骨科治療。9.6、外傷緊急救護：

（1）身體的某部位被切割或擦傷時，最重要的是止血。如果是小的割傷，出血不多，可用衛生紙稍加擠壓，擠出少許被污染的血，再用創可貼或紗布包扎即可，如果切割傷口很深，流出的血是鮮紅色且流得很急，甚至入外噴，可判斷為動脈出血，必須把血管壓?。▔浩戎寡c），即壓住此傷口距離心臟更近部位的動脈（止血點），才能止住血。

（2）如果切割的器具不潔，簡單進行創面處理后，要去醫院注射破傷風預防針，同時注射抗生素，以防傷口感染。

（3）如果手指或腳趾全部被切斷，應馬上用止血帶扎緊受傷的手或腳，或用手指壓迫受傷的部位止血。傷口用無菌紗布或清潔棉布包扎，斷離的手指、腳趾也要用無菌紗布包扎，立即送醫院進行手術。夏天最好將斷指（趾）放入冰桶內護送，但冰塊不得直接觸斷指（趾），以防凍傷，絕對禁止用水或任何藥液浸泡，禁止做任何處理，以免破壞再植條件。9.7、穿刺傷緊急救護：

（1）穿刺傷是開放性損傷中常見的一種，是由尖銳而細長的致傷物，如鐵釘、木刺等銳器穿入人體組織所致，穿刺傷由于物品直徑小，往往被凝血塊所堵塞，易被忽略，此外，穿刺因傷口深，引流不暢，容易發生感染，還會引起敗血癥或破傷風，所以不論發生多小的刺傷，也不要慌張地用指甲去撥異物，而應使用消毒的小鑷子等到工具進行處理：

（2）小而淺的傷口，可將異物拔除，壓迫傷口周圍，使細菌和血一起流出，清潔傷口后墊上消毒紗布，用繃帶纏好；

（3）對刺傷傷口深，污染重者最易發生破傷風，一定要注射破傷風預防針；

（4）刺傷深，估計會傷及血管、神經、內臟時，刺入物不能隨意拔除，要防止大出血等意外情況，應到醫院治療。

（5）穿刺傷較嚴重，腸管、網膜等臟器脫出，不應在現場復位，可用潔凈的碗盆等覆蓋后包扎，急送醫院。

（6）受傷后出血嚴重，如無人救護傷者不要驚慌，四肢上的傷口可用干凈的衣物、手帕等加壓包扎，到醫院進一步處理。9.8、暈厥中暑溺水救護：（1）暈厥緊急救護：

由于大腦一時性，廣泛性供血不足引起突然的短暫的意識喪失稱為暈厥，俗稱“昏倒”。暈厥多指人猛然站起時，流向腦部的血液暫時供應不上而引起的，也可以認為是腦貧血。出現頭暈或昏倒，需采取緊急救護。

頭暈時，可屈膝蹲下，膝部著地并將頭低下，坐在椅子上時，可直接坐著向前彎腰低頭。發生昏倒時，可將患者移至空氣新新處，松開腰帶和領帶，并注意保暖，將患者頭低腳高平躺，為防止氣管堵塞，可將臉偏向一側，及時消除患者口內的分泌物及嘔吐物并清除假牙，用冷水浸過的手巾放在患者額頭上，患者清醒后，可經其飲溫飲料使其鎮靜。伴有休克或心力衰竭者，應立即給服用升血壓藥物。呼吸、心跳驟停者，要立即施行人工呼吸和胸外心臟按壓。對發生抽搐者，可使用鎮靜藥物，患者較長時間不能恢復意識，應立即送醫院治療或立即撥打120，請醫生來診治。（2）中暑緊急救護：

中暑是由于長時間工作或生活在高溫或高濕度的環境中，人體產生的熱量不能及時散發，體溫失調而引起的癥狀。癥狀表現為體溫升高，面色蒼白、脈搏快而細弱，血壓降低，嚴重時甚至昏迷。

發生中暑應立即采取救護措施，迅速將患者移到陰涼通風處仰臥休息，解開患者的衣扣腰帶?；颊吣芎人R上給其喝些涼開水、淡鹽水或糖水、清涼飲料。患者體溫升高，可冷敷、冷水擦身或不斷經其扇風吹涼，以助散熱。如果患者呼吸困難，要進行人工呼吸。并給病人嗅氨水。重癥中暑者昏迷不醒，高熱時應迅速送住醫院治療。（3）溺水緊急救護：

溺水一旦發生，四分鐘即可導致死亡，因此現場急救必須爭分奪秒，傷者被救上來：

立即清除其口、鼻內的污泥、雜草、嘔吐物，取下假牙，舌頭后縮者應將舌頭拉出口處，保護呼吸道通暢。

墊高腹部，使其頭朝下，用手壓拍溺水者背部，使其體內水從口、鼻流出，此項不要多費時間，抓緊時間進行復蘇急救。

使溺水者仰臥于硬板或地上，實施口對口人工呼吸，再檢查頸動脈。對呼吸、心跳停止者，立即實施口對口人工呼吸和胸外心臟按壓。

溺水者昏迷不醒，要立即派人撥打急救電話，請醫生來救治或送醫院搶救，途中不可中斷急救。

9.9、急救技術：

（1）口對口人工呼吸：

使病人仰臥，松解衣扣和腰帶，清除病人口腔內痰液、嘔吐物、血塊、泥土等，保護呼吸道通暢。救護人員一手將病人下頜托起，使其頭盡量后仰，將其口唇撐開，另一只手捏住病人的鼻孔，深吸一口氣，對住病人的口用力吹氣，然后立即離開病人口，同時松開捏鼻孔的手。吹氣力量要適中，次數以每分鐘表16~18次（成人）、18~24次（兒童）為宜。（2）胸外心臟按壓：

由于電擊、窒息及其他原因所致心搏驟停時，應使用胸外心臟按壓法進行急救世主。將病人仰臥在地上或硬床板上，救護人員跪或站于病人一側面對病人，將右手掌置于病人胸骨下段及劍突部，左手置于右手之上，以上身的重量用力把胸骨下段向后壓向脊椎，隨后將手腕放松，每分鐘擠壓60~80次。在進行胸外心臟按壓時，宜將病人頭放低以利靜脈血回流。若病人同時拌有呼吸停止，在進行胸外心臟按壓時，還應進行人工呼吸。一般做四次胸外心臟按壓，做一次人工呼吸。（3）口對鼻人工呼吸：

病人因牙關緊閉或外傷等原因，不能進行口對口人工呼吸，可采用口對鼻人工呼吸法。方法與口對口人工呼吸法基本相同，只是把捏鼻改成捏口，對住鼻孔吹氣，吹氣量要大，時間要長。

（4）止血方法： A直接壓迫法：

傷口臟污時，要用自來水等清洗；

在傷口處包上干凈的布或用洗過的手緊緊壓住，不可把衛生紙和脫脂棉直接包在傷口上。壓住傷口用繃帶緊緊纏住，將傷口抬高到高于心臟的位置。B止血點壓迫法：

上臂動脈：用4個手指掐住上臂的肌肉，并壓向臂骨。大腳動脈：用手掌的根部壓住大腳中央稍微偏上點的內側。橈骨動脈：用3個手指壓住靠近大拇指根部的地方。外用藥

內服藥

品名

適應癥

品名

適應癥

云南白藥

止血愈傷

速效感冒膠囊

發燒感冒

創可貼

小創傷出血

氟哌酸

腹瀉尿路感染

京萬紅軟膏

燒燙傷

復方甘草片

鎮咳祛痰

碘酊（2%）

局部消毒

碘喉片 喉炎扁桃體炎

酒精（70%）

局部消毒

顛茄片

胃痙彎

紫藥水

消毒防腐

多酶片

助消化

獾油

燒燙傷

撲爾敏

抗過敏

風油精

蟲咬、暈車、牙痛、關節病

心痛定

降血壓、治高血壓冠心病治便秘

清涼油

驅暑醒腦防治蟲咬

阿司匹林 解熱鎮痛

安定

失眠

治便秘

常備藥品