第一篇：中心支撐鋼框架相關知識期末總結

期末總結

研究生的第一個學期馬上就要過去了，這個學期的學習成果主要分專業知識和軟件方面，現總結如下：

一、專業知識

(一)與混凝土結構相比，鋼結構的優點 1.抗震性能優于混凝土結構；

2.結構自重小，降低基礎工程造價； 3.減小建筑物中結構所占面積； 4.施工周期段。(二)框架支撐結構體系

1、與純框架結構對比

[純框架【UBF】] 純框架結構是靠梁柱的抗彎剛度來抵抗水平力的。

在純框架結構中加上抗側力構件就構成雙重抗側力體系，當抗側力構件設置成支撐時就構成了框架支撐結構體系。這種體系豎向荷載由抗彎框架承擔，側向作用按照抗彎框架和支撐框架的剛度比例進行分配。

2、分類

根據支撐桿件設置方式的不同，支撐框架可分為中心支撐框架【CBF】、偏心支撐框架【EBF】和偏離中心支撐框架【OBF】（1）中心支撐框架【CBF】

①特點：斜桿與橫梁及柱匯交于一點，或兩根斜桿與橫梁匯交于一點或與柱匯交于一點，匯交點均無偏心距。

②根據斜桿的不同布置，可分為十字交叉支撐(a)、單斜桿支撐(b)、人字形支撐(c)、K字形支撐(d)、V型支撐(e)、跨層X形中心支撐(f)等。

（a）

(b)

(c)

（d）

(e)

(f)(a)十字交叉支撐具有施工及洞口布置方面的略勢；

(b)單斜桿支撐劣勢是不宜用于往復荷載作用下的對稱結構中；

(c)人字形支撐優點是便于洞口的布置，應用范圍廣；缺點是在罕遇地震地震下，由于受拉和受壓支撐的極限承載力不同，會出現梁在支撐交叉點處的不平衡集中力，加重梁的負擔，甚至會使設置有支撐的橫梁的截面比臨近梁大很多；

(d)K字形支撐，兩支撐的不平衡力將有可能使柱中點形成塑性鉸，在有抗震要求的結構中是不允許使用的；

(e)V字形支撐優點是便于洞口的布置，應用范圍廣；缺點是在罕遇地震地震下，由于受拉和受壓支撐的極限承載力不同，會出現梁在支撐交叉點處的不平衡集中力，加重梁的負擔，甚至會使設置有支撐的橫梁的截面比臨近梁大很多；

(f)跨層X形中心支撐可以避免產生梁的不平衡力所帶來的材料浪費和設計上的麻煩，同時又具有人字形及V形支撐的優勢。（2）偏心支撐框架【EBF】

①特點：每一根支撐斜桿的兩端，至少有一端與梁不在柱節點處相交。②支撐斜桿和柱之間或斜桿與斜桿之間形成耗能梁段α。

設置耗能梁段的目的是改變支撐斜桿與梁（耗能梁段）的先后屈服順序，即在罕遇地震下，一方面通過耗能梁段的非彈性變形進行耗能，另一方面使耗能梁段的剪切屈服在先（同跨其余梁未屈服），保護支撐斜桿不屈曲或屈曲在后，從而有效的保持并相應的延長結構抗震能力的持續時間，并達到節約鋼材的目的。

③根據支撐斜桿形式的不同，主要分為D形、K形、V形和Y形幾種常用形式以及它們的一些改形。

(3)偏離中心支撐框架【OBF】

①特點：人為的將兩根交叉支撐的斜桿的交點偏離對角線，產生一個預先設定的偏心率e。支撐斜桿由不在同一條直線上的兩根斜桿支撐和拉桿組成。

②該結構體系一旦承受一旦承受水平荷載，三根支撐均同時受力，荷載增加會破壞原有平衡，形成新的平衡。這種支撐體系從受力開始就是幾何非線性的，而其幾何非線性主要取決于偏心率e的大小和拉桿的相對剛度。③該結構體系的偏心率達到某種程度，結構的地震力將將明顯減少。該支撐體系通常可設于建筑物底層，與上部的其他支撐體系共同構成抗側力體系。注意：由于地震荷載的循環往復特征，這種支撐體系應當兩跨成對的布置而不是單跨布置。

這種支撐體系一方面能為建筑物底層提供一個較為敞開的空間，滿足底層的功能要求； 另一方面，它能減小地震力作用，在某種程度上起到隔震的作用。

④由于材料的非線性性能，使結構有良好的耗能性能，但底層側移量也會增加。因此，設計中應當格外注意P—Δ效應對應用該支撐體系的多層和高層建筑的影響。

3、支撐桿件的設計必須滿足以下原則：

①支撐桿件的選擇必須避免在發生反復的受壓屈曲和受拉屈服時產生過早的失穩；

②支撐的連接必須確保支撐承受預期的最大荷載，水平荷載作用下確保支撐的正常工作； ③在地震荷載作用下，柱必須在彈性范圍內工作，以承受地震荷載作用下產生的最大軸向力； ④梁必須能夠承受支撐桿屈曲時傳來的軸力和彎矩，同時在支撐桿屈曲后還能夠承擔梁上部的豎向荷載；

⑤在梁端塑性鉸出現的位置，梁必須能夠承擔塑性彎矩，同時承擔由于支撐斜桿的拉壓屈曲所帶來的荷載。

4、為防止框架——中心支撐結構在罕遇地震作用下發生整體倒塌，地震區的框架——中心支撐結構設計應符合三水準的抗震設防要求：

(1)形成多到抗震防線。大震時，第一道防線（支撐）首先出現塑性鉸，耗散地震能量。這些構件即使有破壞也不會對整個結構的豎向構件承載力有太大影響；(2)結構體系應具有支撐——梁——柱的屈曲順序機制，因此應盡量避免支撐既承擔水平剪力又傳遞豎向荷載，尤其應盡量避免使其成為傳遞豎向荷載的主要構件，而應使支撐框架和抗彎框架形成的雙重體系剛度匹配合理，使得大震時支撐先行壓曲，推遲在柱內形成塑性鉸；(3)結構體系的側向剛度要連續化，避免剛度突變，以減少薄弱部位和應力集中部位。(三)結構影響系數

1、基本知識

(1)結構的影響系數也稱為地震折減系數、地震反應修正系數，在美國規范UBC97中稱為結構反應修正系數，在歐洲規范EC8中稱為性能系數。

(2)結構影響系數主要和結構體系的延性和超強（強度儲備）有關。結構的延性、超強能力越大，地震作用取值應越小。

2、定義

如右圖，橫軸為結構頂點水平位移，縱軸為結構基底剪力。

OA為結構保持完全彈性時的反應曲線； ODEFG為強震下結構的實際反應曲線； ODCG為理想彈塑性結構反應曲線； Ve為完全彈性時最大基底剪力，Δe為對應的頂點位移；

Vy為顯著屈服時基底剪力，Δy為對應的頂點位移；

Vd為設計的基底剪力，Δd為對應的頂點位移；

Δmax為實際結構頂點的最大位移

結構影響系數定義為：R=Ve/Vd=(Ve/Vy)*(Vy / Vd)=Rμ*RΩ

位移放大系數定義為：Cd=Δmax/Δd 式中Rμ=Ve/Vy 為結構延性系數；RΩ= Vy / Vd 為結構超強系數

結構的最大側移等于設計地震作用彈性位移Δd乘以位移放大系數，即Δ

max

=Δd * Cd

定義位移延性系數μs=Δmax/Δy

由于Δy/Δd= Vy / Vd= RΩ,則Cd=Δmax/Δd=（Δmax/Δy）*（Δy/Δd）=μs* RΩ

3、結構影響系數的求法

(1)進行結構設計得出對應的設計基底剪力Vd ；

(2)對結構進行增量動力分析并得出基底剪力V—頂點位移Δ曲線；

增量動力分析就是不斷的增加地震動強度，每增加一次就做一次彈塑性動力時程分析，以了解從小震到大震的整個過程中結構的動力反應。(3)對分析數據進行整理、分析，得到結構影響系數R。

(四)低周疲勞損傷積累分析

1、結構疲勞行為分為高周疲勞和低周疲勞。高周疲勞循環荷載對應的應力、應變主要處于彈性范圍，結構具有較長的失效循環次數；而低周疲勞由反復塑性應變造成，結構的失效循環次數較短。

2、鋼結構構件和節點的低周疲勞壽命的研究方法主要有：S-N曲線分析方法、斷裂力學分析方法和局部應變分析方法。(1)S-N曲線分析方法

對于高周疲勞行為可采用傳統的名義應力法通過S-N曲線來獲得疲勞壽命，曲線可由實驗數據得到，關系式為：

N(Δσ)m=C(a)其中N為疲勞壽命；Δσ為應力幅；m和C為S-N曲線的材料常數 可以將基于S-N曲線的高周疲勞分析思想引入低周疲勞研究。通過一定假設將(a)式的應力幅Δσ由應變幅Δε來表達，并將相關參數進行變換，實現對結構構件和節點的低周疲勞分析。這些變換包括應變幅Δε的定義、疲勞失效準則的研究和參數m的定義。

① 應變幅Δε的定義

ⅰ.在疲勞荷載作用下，鋼框架梁柱構件和節點會出現不同類型的應力集中。鋼框架梁柱節點由不同組件構成，而幾何不連續性成為導致這種應力集中的原因。

ⅱ.對于低周疲勞S-N曲線分析的應變幅Δε主要通過等效位移幅和等效應力幅表達。

② 疲勞失效準則的研究

ⅰ.結構的失效并不是構件發生完全的斷裂，而可能包含材料的循環軟化或硬化，整體和局部的構件屈曲，連接件的破壞等。所以，疲勞失效準則應能較好的反應結構的破壞模式，并結合結構的強度、剛度和能量耗散等特征參數使疲勞設計偏于安全。

ⅱ.結構構件的高周疲勞壽命通常采用以結構靜載強度理論為基礎的實效準則進行預測，而這種失效準則不能充分用于高應力低周次的疲勞失效判斷。目前主要采用基于能量耗散和等效位移幅的低周疲勞失效準則來評價鋼框架梁柱節點和構件的低周疲勞性能。③參數m的定義

ⅰ.在疲勞S-N曲線的幾何表達式中，安全壽命設計區段的斜率由（-1/m）表示。通常通過實驗數據的線性擬合來確定參數m。

ⅱ.參數m與應變幅的定義有關。應變幅既可通過結構位移幅的塑性部分，也可通過結構整體位移幅（包括彈性和塑性部分）來定義。(2)斷裂力學分析方法

①斷裂力學以含有初始類型裂紋缺陷為前提，著重研究疲勞裂紋亞臨界的擴展規律，從而可以對裂紋擴展壽命進行準確的預測。

②疲勞裂紋擴展速率的表達式有多種形式，其中被學術界和工程界廣泛接受的是Paris公式。Paris公式將疲勞裂紋擴展數據與應力強度因子變化幅度聯系起來是斷裂力學分析方法的理論基礎。(3)局部應變分析方法

應用于結構低周疲勞分析的局部應變分析方法是通過材料的疲勞性質來確定裂紋形成壽命。

3、低周疲勞分析方法的應用

(1)S-N曲線分析方法較為簡單并較多應用于梁柱節點的壽命預測，包括剛性全焊接節點和半剛性螺栓節點。通過等效應力幅的S-N曲線分析方法可以實現對梁柱節點的低周疲勞進行評價。(2)基于裂紋擴展壽命的斷裂力學分析方法主要應用于剛性全焊接節點的疲勞分析且更適用于裂紋穩定開展階段的壽命預測。

(3)局部應變分析方法的精度較高，但往往在裂紋開展階段較為有效。這是因為在循環荷載作用下，每一個載荷循環材料都可能存在硬化和軟化，而隨疲勞加載裂紋的開展，裂紋的尺寸將不斷的改變和不穩定的發展，所以裂紋尖端的應變計算非常復雜。

(五)滯回曲線（Hysteretic curve）

1、定義：在力循環往復作用下，得到的結構荷載－變形曲線。它反映結構在反復受力過程中的變形特征、剛度退化及能量消耗，是確定恢復力模型和進行非線性地震反應分析的依據，又稱恢復力曲線（restoring force curve）。

2、分類

結構或構件滯回曲線的典型形狀一般有四種:梭形(a)、弓形(b)、反S形(c)和Z形(d)。

梭形說明滯回曲線的形狀非常飽滿，反映出整個結構或構件的塑性變形能力很強，具有很好的抗震性能和耗能能力。例如受彎、偏壓、壓彎以及不發生剪切破壞的彎剪構件。具有良好塑性變形能力的鋼框架結構或構件的P一△滯回曲線即呈梭形。

弓形具有“捏縮”效應，顯示出滯回曲線受到了一定的滑移影響。滯回曲線的形狀比較飽滿，但飽滿程度比梭形要低，反映出整個結構或構件的塑性變形能力比較強，節點低周反復荷載試驗研究性能較好，能較好地吸收地震能量。例如剪跨比較大，剪力較小并配有一定箍筋的彎剪構件和壓彎剪構件，一般的鋼筋混凝土結構，其滯回曲線均屬此類。

反S形反映了更多的滑移影響，滯回曲線的形狀不飽滿，說明該結構或構件延性和吸收地震能量的能力較差。例如一般框架、梁柱節點和剪力墻等的滯回曲線均屬此類。

Z形反映出滯回曲線受到了大量的滑移影響，具有滑移性質。例如小剪跨而斜裂縫又可以充分發展的構件以及錨固鋼筋有較大滑移的構件等，其滯回曲線均屬此類。

3、滯回曲線特點(1)加載曲線

每次加載過程中，曲線的斜率隨荷載的增大而減小，且減小的程度加快；比較每次同向加載，后次曲線比前次曲線斜率減小，表明：反復荷載下構件的剛度退化。

(2)卸載曲線

剛開始卸載時，回復變形很?。缓奢d減小后曲線趨向平緩，恢復變形逐漸加快，即恢復變形滯后現象。曲線斜率隨反復加載次數增大而減小，表明卸載剛度退化。

(3)滯回環

滯回環的對角線斜率反應構件的整理剛度。滯回環包圍的面積是荷載正反交變一周后結構所吸收的能量，所以滯回環飽滿者有利于抗震。

4、多種受力狀態的滯回曲線

(1)提高配筋率，滯回曲線飽滿，有利于抗震。

(2)受彎構件（軸壓比為0），滯回曲線十分飽滿，又很好的延性和耗能性能。

(3)壓彎構件(軸壓比不為0)，軸壓比提高，延性明顯下降，滯回環嚴重捏攏。

(4)受扭構件：純扭構件出現裂縫后，剛度嚴重退化，滯回環呈反S型；壓扭構件由于壓力的存在延緩了斜裂縫的開展，滯回曲線相對飽滿。

二、軟件方面(一)ETABS ETABS主要學習了一下簡單的混凝土框架結構的設計，現在就一個例子說明問題。

1、工程概況

某辦公樓為6層的鋼筋混凝土框架結構，平面圖、立面圖見下圖。

框架柱尺寸 600X600 邊梁 300X600 中間梁 200X500 板厚 100 混凝土強度等級 C30 受力鋼筋 HRB400 箍筋 HPB235 活荷載 2KN/m

2不考慮風荷載和地震作用

平面圖

立面圖

2、建模(1)創建文件

文件——新模型，進入新模型初始化對話框(圖1)，點擊“否”,進入建筑平面軸網系統和樓層數據定義對話框（圖2）

圖1

圖2 由于本例不屬于等間距軸網，點擊自定義軸網間距——編輯軸網，進入定義軸網數據對話框（圖3）

確定后返回到建筑平面軸網系統與樓層數據定義對話框（圖4），根據本例要求修改樓層數據即可。注意：添加結構對象選擇軸網。

視圖框顯示如圖5.1、圖5.2所示。

圖3(2)設置結構總體信息

選項——首選項——結構總體信息，進入一般首選項對話框(圖6)(3)定義材料屬性

定義——材料屬性，進入定義材料對話框（圖7），添加新材料，進入材料屬性數據對話框（圖8）

定義新的材料C30后，確定，返回定義材料對話框，可以看見定義的新材料C30已經在材料列表中（圖9）。(4)定義構件截面 ①定義框架柱截面

定義——框架截面，進入定義框架屬性對話框（圖10）,點擊右面第二個下拉菜單，選擇Add Recrangular（導入矩形截面）,進入Recranular 截面對話框（圖11），修改相應項后，點擊布筋，進入布筋數據對話框（圖12），確定，返回Rectangular 截面對話框，可以看出右面的顯示框內已經出現布筋結果（圖13），定義好柱截面C600X600。②定義梁截面

定義——框架截面，同定義框架柱，進入Recranular 截面對話框（圖14），點擊布筋，進入布筋數據對話框（圖15），分別定義好邊梁和中間梁截面B300X600、B200X500。③定義樓板截面屬性 定義——墻/樓板截面，進入定義墻/樓板截面對話框（圖16），點擊右面下拉

圖4 菜單，選擇Add New Slab(增加新樓板)，進入墻/樓板截面對話框（圖17），修改數據后，確定，回到定義墻/樓板截面對話框，可以看到新定義的板 F100 已經在列表中（圖18）。(5)繪制構件

點擊平面視圖任意位置，使其處于高亮狀態。

狀態欄右側相似樓層下拉菜單選擇Similar Stories。①繪制柱

繪圖——繪制線對象——按區域點擊生成柱，生成對象屬性對話框（圖19），在Property里選擇上面定義的柱截面C600X600。

回到平面視圖，采用框選的方法步驟柱。點擊A4點，拖到H1點即可。此時視圖框顯示如圖20.1、圖20.2。②繪制梁

繪圖——繪制線對象——按區域點擊生成線，彈出對象屬性對話框（圖21），在屬性里，首先選擇邊梁的截面B300X600，可以采用點選的方式布置邊梁；然后在屬性里選擇中間梁的截面B200X500，采用點選的方式布置中間梁。

視圖框顯示如圖22.1、22.2。③繪制板

繪圖——繪制面對像——繪制矩形面，彈出對象屬性對話框（圖23），在屬

圖5.1 性里選擇F100，采用框選布置板。點擊A4點，拖到H1點即可。

為了便于觀察板，可是設置視圖。視圖——設置建筑視圖選項，勾選對象填充和應用到所有窗口。

視圖框顯示如圖24.1、24.2所示。(6)對結構底部施加約束

①將平面視圖改為底層平面視圖

視圖——設置平面視圖，選擇Base即可。

②選擇Base層所有的點對象（框選）。

③添加約束

指定——節點/點——約束（支撐），彈出指定約束對話框（圖25）(7)定義靜力荷載工況

定義——靜荷載工況，彈出定義靜荷載工況名對話框（圖26）(8)對結構施加靜力荷載

選擇——按面對象類型，彈出選擇面對象類型對話框（圖27）指定——殼/面荷載——均勻，彈出均布面荷載對話框（圖28）

圖5.2

圖6

圖7

圖8

圖9

圖10

圖11

圖12

圖13

圖14

圖15

圖16

圖17

圖18

圖19

圖20.1

圖20.2

圖21

圖22.1

圖22.2

圖23

圖24.1

圖24.2

圖25

圖26

圖27

圖28

至此，建模結束。

3、運行分析

分析——運行分析

分析結束后，查看分析結果

①查看A軸立面在DEAD荷載作用下的變形圖

視圖——設置立面視圖，選擇A。視圖顯示如圖29 顯示——顯示變形形狀，出現變形后形狀對話框（圖30）視圖框顯示見圖31 ②查看A軸立面在DEAD荷載作用下的彎矩圖

顯示——顯示構件受力/應力圖——框架/墻肢/連梁受力，彈出框架的構件受力圖對話框（圖32）視圖框顯示見圖33

圖29

圖30

圖31

圖32

圖33

4、進行設計

選項——首選項——混凝土框架設計，彈出混凝土框架設計首選項對話框（圖34）。

設計——混凝土框架設計——開始結構設計/檢查，視圖框顯示見圖35。

設計——混凝土框架設計——顯示設計信息，彈出顯示設計結果對話框（圖36），此時在顯示設計信息的視圖上，任意梁上點擊鼠標右鍵，可以彈出梁的混凝土梁設計信息對話框（圖37）。

分別點擊摘要、彎曲細節、抗剪細節可查看梁設計的具體信息。

點擊覆蓋項可以進行更換截面的等各項內容，確定后ETABS自動重新設計。

重復分析設計。

結束設計后，點擊校核分析與設計截面，彈出Analysis and design sections match for all concrete frames,可以結束設計過程。

圖34

圖35

圖36

圖37

(二)Midas gen Midas gen 主要是學習了一下簡單的建模過程，現就一個簡單的例子說明建模全過程。

1、工程概況

該工程為單層框架，平面圖、立面圖見下圖。框架柱尺寸

上柱：300X300

下柱：500X500 主梁尺寸

300X500 混凝土強度等級：

C30

平面圖

立面圖

2、建模(1)新建文件

文件——新項目——保存(2)改單位

修改窗口右下角單位為KN、m(3)定義材料、截面

模型——材料和截面特性——材料

彈出材料和截面對話框（圖1），單擊添加，彈出材料數據對話框（圖2）。修改相應數據即可。

單擊截面——添加，進入截面數據對話框(圖3)，分別定義下柱，上柱和梁數據（圖4）(4)建立框架梁

用結構建模助手建立框架梁

模型——結構建模助手——框架

彈出框架建模助手對話框，輸入選項卡（圖5），編輯選項卡（圖6），插入選項卡（圖7）

注：這里通過調節Beta、Alpha、Gamma來使所見模型位于某一個平面，處于某一種姿態。其中Beta指的是梁單元繞全局坐標系Y軸的旋轉角度；Alpha指的是梁單元繞全局坐標系X軸的旋轉角度；Gamma指的是梁單元繞全局坐標系Z軸的旋轉角度。

框架梁的模型窗口顯示見圖8

圖1

(5)建立框架柱 ①全選

視圖——選擇——全選 ②定義柱單元

模型——單元——擴展

樹形菜單顯示單元選項卡（圖9）模型窗口顯示見圖10。

(6)邊界條件 ①選底部節點

視圖——選擇——平面（圖11）②對選擇的節點賦邊界條件

模型——邊界條件——一般支撐（圖12）

(7)分割柱

選中待分割柱，模型——單元——分割，樹形菜單欄出現單元——分割單元選項卡（圖13）

模型窗口顯示見圖14(8)修改上柱尺寸 選上柱，模型——單元——修改單元參數，樹形菜單欄出現單元——修改單元參數選項卡(圖15)模型窗口顯示見圖16

(9)邊柱邊緣對齊

①對邊柱編號（圖17）

圖2 ②定義不同截面

模型——材料和截面特性——截面（圖18）

復制6個上柱截面分別編號4、5、6、7、8、9（圖19）分別修改每一個邊柱對應的偏心即可。以4號柱為例

點擊4號截面——編輯，進入截面數據對話框（圖20）點擊修改偏心，進入修改偏心對話框（圖21）

圖3

依次將4、5、6、7、8、9號材料的截面都修改完。③將4、5、6、7、8、9號材料分別賦給4、5、6、7、8、9號上柱

以4號柱為例

模型——單元——修改單元參數，樹形菜單欄出現單元——修改單元參數（圖22）

模型窗口顯示見圖23

圖4

圖5

圖6

圖7

圖8

圖9

圖10

圖11

圖12

圖13

圖14

圖15

圖16

圖17

圖18

圖19

第二篇：《鋼框架——支撐結構概念》小結

《鋼框架——支撐結構概念》

鋼框架——支撐結構在多高層鋼結構建筑中是一種非常常用的結構形式，鋼框架支撐結構是在鋼框架結構的基礎上，通過在部分框架柱之間布置支撐來提高結構承載力及側向剛度。支撐體系與框架體系共同作用形成雙重抗側力結構體系，這不但為結構在正常受力情況下提供了一定的剛度，而且為結構在水平地震作用及較大風荷載作用下，提供了兩道受力防線，形成了人們較理想的破壞機制。然而，不同的支撐布置方式會產生不同的效果，這包括支撐的類型，支撐布置的位置以及支撐桿件所選擇的截面形式。１支撐的類型：

（１）中心支撐：支撐構件的兩端均位于梁柱節點處，或一端位于梁柱節點處，一端與其他支撐桿件相交，中心支撐的特點是支撐桿件的軸線與梁柱節點的軸線相匯交于一點，支撐體系剛度較大。中心支撐包括：單斜桿支撐，交叉支撐，人字形支撐，Ｖ字形支撐，Ｋ字形支撐，跨層交叉支撐，帶拉鏈桿支撐。

中心支撐適用于抗震設防等級較低的地區，以及主要有風荷載控制側移的多高層建筑物。

（２）偏心支撐：支撐桿件的軸線與梁柱的軸線不是相交于一點，而是偏離了一段距離，形成一個先于支撐構件屈服的“耗能梁段”。偏心支撐包括人字形偏心支撐，Ｖ字形偏心支撐，八字形偏心支撐，單斜桿偏心支撐等。

偏心支撐適用于抗震設防等級較高的地區或安全等級要求較高的建筑，而且相對中心支撐而言可以很容易解決門窗布置受限的難題。

（３）消能支撐：將支撐桿件設計成消能桿件，以吸收和耗散地震能量減小地震反應。

消能支撐實際上也是一種非屈曲支撐，技術較為先進，適應強，但單造價相對較高。２、支撐的布置方式：

以上述６跨的鋼框架支撐結構為例，來說明支撐的布置對結構抗側剛度的影響：（框架支撐結構的用鋼量及支撐的數量、規格均相同）（１）支撐集中布置在中間跨的框架支撐結構的抗側移剛度要大于支撐布置于邊跨；（比如ｂ和ｅ的布置方式，假設將有支撐跨視為一個豎向懸臂桿，無支撐跨的抗側剛度忽略不計，則顯然ｂ結構只相當兩個豎向懸臂桿的抗側剛度的簡單疊加，而ｅ結構卻相當于一個２倍截面高度的懸臂桿的抗側移剛度。）（２）應使支撐在長度方向上連續，盡量增大之城之稱的通常，即使更多的豎向桿件被支撐桿件聯系成整體，發揮空間整體作用。

（３）結構的高度越大，層數越多，支撐的設置對結構抗側移剛度的影響越大。

（４）支撐的布置宜上下連續，左右對稱，且盡量保證每個節點受力的一致性。３、支撐的截面形式：

支撐的截面形式包括單槽鋼、單角鋼、雙角鋼、雙槽鋼、H形鋼，箱型截面鋼，鋼管。

第三篇：施工方案(鋼支撐)

錦 繡 新 城 B-16 #樓

模

板

施

工

方

案

寶清縣同利建筑工程有限責任公司第十六項目部

目錄

第一章

工程概況????????????????????????????????2

第二章 第三章 第四章 第五章 第六章 第七章 第八章 第九章 第十章

施工方案的選定??????????????????????????2

施工準備????????????????????????????????2

模板施工工藝 ???????????????????????????3

樓板模板支撐架的構造和施工要求 ?????????10 工程質量通病與防治措施 ?????????????????12

工程質量保證措施 ???????????????????????12

安全、文明施工保證措施 ?????????????????13

風、雨季節施工措施 ??????????????????????13

模板計算書 ?????????????????????????????13

第一章、工 程 概 況

第一節、總 體 概 述

錦繡新城B-16#樓工程由寶清縣永泰房地產開發有限責任公司投資興建；雙鴨山市工程勘察設計院地基勘察；黑龍江三元建筑設計有限公司設計；黑龍江輕工建設監理有限公司監理；寶清縣同利建筑工程有限責任公司第十六項目部總承包施工。該工程位于寶清縣苗圃街南側，永發路西側，中央大街以北。

錦繡新城B-16#樓工程，是一座住宅樓。該建筑十七層，總建筑面積18626㎡，結構型式為剪力墻結構?？拐鸬燃墳?度，防火等級為二級，設計耐久年限為50年。

第二節、結構特點

本工程層高較高，地下室為-4.350m，架空層為-0.15m，標準層為3.0m，屋面為3.500m，屋面機房為 4.400m。剪力墻較多，結構復雜，施工難度大，技術要求高，模板支撐系統必須嚴格按高支模管理的有關規定進行設計、驗算、搭設、驗收和拆除。

第二章、施工方案的選定

本工程為商業砼結構，其模板采用18厚膠合板和黑色鏡面板（柱、梁用）；木枋采用60×80㎜或50×70㎜；φ48×3.5鋼管和鋼頂撐體系作支撐的方案。

第三章、施 工 準 備

一、技術準備：

1、組織各工長、班組長熟悉圖紙，對圖紙進行自審，熟悉和掌握施工圖紙的全部內容和設計意圖。根據工程結構形式、特點以及施工組織設計中流水段的劃分，結合施工方法進行模板拼裝設計。模板應滿足構造合理，拼縫嚴密，且便于組裝和支拆。強度、剛度和穩定性驗算符合要求。

2、做好技術交底工作。本工程每一道工序開工前，均需進行技術交底，技術交底是施工企業技術管理的一個重要制度，是保證工程質量的重要因素，其目的是通過技術交底使參加施工的所有人員對工程技術要求做到心中有數，以便科學的組織施工和按合理的工序、工藝進行施工。

3、技術交底工作按“三級制”進行交底，即工程技術負責人→木工工長→操作人員。工程技術負責人向專業工長進行交底要求細致、齊全、完善，并要結合具體操作部位、關鍵部位的質量要求，操作要點及注意事項等進行詳細的講述交底以及書面交底，班組長在接受交底后，應組織工人進行認真討論，全面理解施工意圖，確保工程的質量和進度。

二、人力準備：

為保證模板工程的施工質量，項目部抽調有多年施工經驗的質檢員負責現場的工程質量，木工工人保證30人，保證后期的砼澆筑的成形質量。

三、材料準備：

1、模板：鑒于材料對結構的決定性，模板材料選用優質的18mm厚的膠合板和鏡面板，60×80㎜和50×70㎜木枋。材料進場時，質檢員、材料員以及技術人員應對其進行驗收，確保強度、剛度達到要求，模板使用前表面必須涂刷脫模劑，以增加模板的周轉次數

2、支撐架：支撐架采用φ48×3.5鋼管和鋼頂撐（其質量應符合GB/T700中Q235-A級鋼的規定）搭設，扣件（其質量符合GB1351規定）連接。鋼管及扣件材質必須符合要求，鋼管應滿足抗拉強度、伸長率、屈服點等的規范要求，不得使用不合格品；扣件不得有裂紋、氣孔，也不得有疏松、砂眼或其它影響使用性能的構造缺陷。鋼管使用前應進行防銹處理，并涂刷二道防銹漆，以便延長使用壽命。

3、對拉螺桿、花籃螺栓、鐵釘、鐵絲、菱角、封口漆、密封膠條、脫模劑、塑料套管等材料準備齊全

四、機具準備：

根據本工程現場情況和進度控制要求，配備主要設備有：木工圓盤鋸2臺、平刨床機1臺、壓刨床機1臺、手持電鉆5臺、手持電鋸2臺，其他周轉設備、小型機具配套輔助設備均在施工前準備到位，并經試運轉正常后安放到位。手鋸、手錘、線墜、方尺、水平尺、撬棍等小型工具準備齊全。

五、作業條件：

1、模板設計、預拼組裝完成。

2、各部位定位放線、抄平工作完成。

3、柱墻基、施工縫處砼軟弱層剔鑿，并清理干凈，辦理交接手續。

4、柱墻鋼筋綁扎、水電管線、盒預埋等完成，并辦理隱檢手續。

第四章、模板施工工藝

第一節、模板安裝構造要求

1、必須保證結構和構件各部位形狀、幾何尺寸的準確，水平標高的正確性，誤差應小于驗收規范規定的允許值。

2、安裝模板必須按照施工設計要求進行，模板接縫必須嚴密不得漏漿，縫寬≤1.5mm，施工中模板必須先清縫拼板，鋪設安裝后，對于縫較寬（＞1.5mm縫）者須進行堵塞。

3、整體式鋼筋混凝土梁，當跨度≥4m時，安裝應起拱，按照跨度的1/1000～3/1000起拱。

4、單片柱模吊裝時，應采用卡環和柱模連接，嚴禁用鋼筋鉤代替，防止脫鉤。待模板立穩并支撐后，方可摘鉤。

5、安裝墻模時，應從內、外角開始，向相互垂直的二個方向拼裝，同一道墻（梁）的兩側模板采用分層支模時，必須待下層模板采取可靠措施固定后，方可進行上一層模板安裝。

6、大模板組裝或拆除時，指揮及操作人員必須站在可靠作業處，安裝外模板時作業人員應掛牢安全帶。

7、安裝模板時，操作人員必須站在操作平臺或腳手架上作業，禁止站在模板、支撐、腳手桿上、鋼筋骨架上作業和在梁底模上行走。

8、砼施工時，應按施工荷載規定嚴格控制模板上的堆料及設備，當采用人工小推車運輸時，不準直接在模板或鋼筋上行駛，應用腳手架鋼管等材料搭設小車運輸道，采用泵送砼時，不得直接將砼沖擊側模，砼泵管、布料機位置下排架要適當增加支撐或剪刀撐進行加固。

9、支撐立柱底部應設墊板，并在縱橫方向設置掃地桿。

10、支撐立柱的拆除時間必須是在砼強度達到70%以上方可拆除。

11、支撐立柱高度在2m以下時，必須設置一道水平拉桿，保持立柱的整體穩定性；當立柱高度大于2m時，應設置多道水平拉桿，水平拉桿步距為≤1.8m。

12、滿堂架模板支柱的水平拉桿應縱橫兩個方向設置，同時每隔4-6根立柱設置一組剪力撐，由底部至頂部連續設置。

13、立柱的間距經計算確定，當使用鋼管扣件材料時，間距一般不大于1.0m，立柱的接頭應錯開不在同一步距和豎向接頭間距大于50cm。

14、為保持支模系統的穩定，應在支架的兩端和中間部分與工程結構進行連接。

15、對拆除后模板，板面如有破損，必須作好修補平整；模板在使用前必須先清理干凈，均勻涂刷脫模劑備用，但不得涂刷過厚。第二節、模 板 制 作

1、根據圖紙設計要求進行模板制作，柱、剪力墻采用定型組合大模，其余一般采用現場拼裝制作。

2、異形定型模板內采用鍍鋅鐵皮包裹，以保證模板的表面平整度。

3、剪力墻組合大模拼縫要嚴密，板接縫處背面要有木方豎楞加固。

4、柱、墻模制作時，四角均采用企口連接。

5、單塊模板制作完，按模板設計圖對模板外形、尺寸、平整度、對角線進行檢查，分規格平行疊放，基底層模板加墊木，距地面不小于100㎜。

6、所有柱墻、梁板模板配板時，要對膠合板裁邊處采用封口漆進行封邊，以提高模板周轉次數。

第三節、模 板 安 裝

一、柱模板安裝：

1、工藝流程：

模板制作 → 柱模安裝 → 柱模板校正加固 → 辦理預檢及驗收。

2、安裝方法：

1）、柱模四角相鄰兩板采用企口連接，模板安裝時，沿柱模板邊線外2㎜粘貼海綿膠條進行密封。

2）、第一面模板就位后，設臨時支撐或用鐵絲與柱主筋臨時固定，然后依次將其余三面模板就位，并做好支撐。

3）、模板就位后，及時安裝豎楞和柱箍，豎楞采用木枋，間距為250㎜；柱箍采用φ14鋼筋箍，間距為300㎜，第一道柱箍距地面為150㎜，四周采用φ14對拉螺栓連接加固，柱斷面大于600㎜時，中間加設對拉螺桿，對拉螺桿間距不大于500㎜。

4）、柱模校正和加固方法同墻模。具體支撐系統詳見附圖。

二、梁、板模板安裝：

1、工藝流程：

1）、梁模板：梁模板制作 → 搭設梁模支撐 → 安裝梁底模板 → 安裝梁側模 → 安裝側向支撐 → 校核梁截面尺寸并加固 → 預檢。

2）、板模板：搭設板模支撐 → 安裝主、次龍骨 → 鋪設頂板模板 → 調整模板標高 → 模板清理 → 預檢。

2、安裝方法：

1）、根據圖紙設計和基層所彈梁身位置線，安裝梁模支撐立桿（鋼管或鋼頂撐），立桿間距縱向不大于800㎜（梁高大于800㎜時，間距不大于600㎜），橫向間距不大于900㎜，對于斷面較大的梁，應在梁中間沿縱向加設一排鋼頂撐。板立桿支撐間距為900×900㎜?，F場施工時，如方便現場搭設支撐，梁支撐間距取同板支撐間距，則深梁縱向必須設三排支撐。

2）、鋼管排架搭設時，盡量保證上下層立桿要對準，梁板支撐搭設完畢，應將梁板支撐體系連成一體，每層立桿力求做到規格一致，豎橫成排，合理設置水平拉桿和剪刀撐，水平拉桿間距不大于1800㎜，剪刀撐縱橫間距不大于4500㎜（每道梁底不少于二道）留好施工通道，施工通道一般間距不大于1200㎜，兩側支撐適當加固，通道兩側要用安全網圍護。

3）、根據水平標高控制線，調整梁底、板底支撐高度，對跨度大于4米的梁或板短向跨度大于4米時，模板應按跨度的1?-3?起拱。

4）、梁模安裝時應遵循幫（側模）包底（模）的原則，側模安裝宜在底模側邊粘貼海綿膠條，待梁側模安裝就位后進行臨時固定。

5）、主、次梁同時支模時，應先支好主梁模板，經軸線標高檢查校正無誤后，加以固定。在主梁上留出安裝次梁的缺口，尺寸與次梁截面相同，缺口底部加釘襯口檔木，以便與次梁模板相接。

6）、板模板安裝時，先在次梁（或主梁）模板的外側彈水平線，其標高為樓板板底高減去模板厚和擱柵高度，再按墨線釘托木，并在側板上釘豎向小木方頂住托木，然后放置擱柵，再在底部用支撐桿支牢。鋪設板模板從一側向另一側密鋪，在兩端及接頭處用釘釘牢，其它部位少釘，以便拆模。

7）、頂板模板檁條采用50×100㎜方木，間距不大于300㎜。為保證頂板的整體砼成型效果，將整個頂板的膠合板按同一順序、同一方向對縫平鋪，必須保證縫下有龍骨，且拼縫嚴密，表面無錯臺現象。板與柱相交、不必刻意躲開柱頭，只在該處將膠合板鋸開與柱截面尺寸相應缺口，下墊方木并作為柱頭的龍骨。

8）、深梁模板：當深梁在700mm以上時，由于砼側壓力大，必須采用對拉螺栓將兩側模板拉緊，以防脹模，對拉螺栓間距不大于600㎜。為便于深梁鋼筋綁扎，可先裝一側面側板，鋼筋綁扎好后再裝另一面側板，對拉螺栓在鋼筋入模后安裝，對無防水要求的部位，設塑料套管穿對拉螺栓，拆模時抽出Φ14對拉螺栓周轉使用，拆模后套管洞應隨即封填密實。

9）、梁板模板支好后，要及時按標高線在表面拉線找平，并加固支撐，水平拉桿一般不少于二道，第一道為掃地桿距樓面250㎜，中間拉桿間距不大于1500㎜。剪刀撐間距不大于3000㎜，且每跨梁下不少于二道剪刀撐。

四、樓梯模板安裝：

模板支設前，先根據層高放大樣，先支基礎和平臺梁模板，再裝樓梯斜梁或梯底模板，外幫側板（踏步、梯段側板采用38厚實木板，以防脹模），在外幫側板內側彈出樓梯底板厚度線，用墻板劃出踏步側板的檔木再釘側板。對寬度大的樓梯，沿踏步中間上面設反扶梯基，加釘1～2道吊木加固。支撐系統采用可調鋼支撐系統，寬大樓梯搭設滿堂腳手架支撐，支模方法同梁板做法。

五、電梯井提升筒模

梯井道比較狹窄，質量要求高，施工中有一定難度，我們采用將大模板拼裝為整體提升筒模，每施工完一層，利用塔吊整體提升一次的方法進行施工。

（1）筒模的組成筒模由鉸鏈式角模、平面模板、方鋼龍骨、花籃螺栓脫模器、托架平臺和吊鉤組成。

1）鏈式角模由3個鉸鏈軸與模板連接。

2）花籃螺栓脫模器由梯形螺紋螺桿（正反絲）和套管組成。通過轉動套管，使螺桿產生軸向移動，并且通過鉸鏈角模的轉動，帶動相鄰兩墻模，可達到支模或脫模的目的。詳見右圖所示：

3）平面模板為鋼木結構，以方鋼作龍骨，面板采用九夾板。

4）托架平臺也是鋼木結構。筒模上部預留了4個對稱孔洞（孔洞尺寸為120mm×120mm×120mm）。待澆筑混凝土后，托架平臺4個單向旋轉支腳伸入預留洞內，作為安裝筒模的操作平臺。

（2）筒模的支模和脫模

筒模的支模和脫模，是利用操縱脫模器，通過角模的張開和收攏來完成的。

（3）筒模的優點

1）筒模的整體性好，剛度大，不易變形。通過花籃螺栓來調整模板的位置，無跑模和松動現象。因此，混凝土澆筑質量好，垂直度、平整度有保證。

2）安裝方便，脫?？旖?，提高工效。每層兩人，半天可安裝一個電梯井筒模，而安裝大模板需要四個工人操作一天，安裝筒模只需要吊運兩次，而采用大模板需要吊運八次。所以采用筒?？梢约涌焓┕みM度，提高勞動效率。

3）整體筒?？梢赃M行組合，鉸鏈式角模和花籃螺栓脫模器為通用部位，筒模的四周模板由鋼木模板組成。通過變換模板的配置，可以組成不同開間和進深的筒模，周轉使用，降低成本。

4）操作安全可靠。電梯井道不需要再搭設井架，在托架平臺上進行支模和脫模作業，有利于保證操作者的安全。

5）、筒模支撐系統詳見附圖。

第四節、模板拆除與存放

1、模板拆除必須經項目部質檢員及監理驗收、批準和簽字及對砼的強度報告試驗單確認后方可拆除。

2、非承重側模的拆除，應在砼強度保證楞角不受損壞的情況下進行。

3、承重模板的拆除時間，跨度在2m以下時，在砼強度不低于50%時進行；跨度在2～8m（及2m以下的懸臂梁板），應在砼強度達到75%以上時進行；跨度大于8m或懸臂大于2m的承重結構模板，應在砼強度達到100%時方可拆除。

4、模板拆除順序應按照先支的后拆（先次梁后主梁，先側模后底模）和先拆非承重模板后拆承重模板的順序。

5、當立柱大橫桿超過兩道以上時，應先拆除兩道以上大橫桿，最下一道大橫桿與立柱同時拆除，以保持立桿的穩定。

6、拆除大跨度梁下支柱時，應先從跨中開始，分別向兩端拆除，拆除多層樓板支柱時（上部塔樓），應確認上部施工荷載不需要傳遞的情況下方可拆除下部支柱。

7、非大模板拆除應逐塊進行，不得采用成片撬落方式，防止損壞模板、砸壞腳手架和將操作者砸傷。

8、拆除模板時必須認真進行，不得留有零星和懸空模板，防止模板突然墜落，特別是外墻腳手架處，模板拆除作業嚴禁同時在上、下同一垂直作業面上進行施工。

9、大面積拆除作業或高處拆除作業時，應在作業范圍設置圍護，并有專人監護。

10、拆除的模板應先進行清理、修整、刷脫模劑并與支撐等分規格堆放整齊，模板必須放平防止變形，嚴禁用模板墊道或臨時作腳手板用。

11、大模板存放應設專用的堆放架，保證其自穩角度，應對稱成對存放，防止碰撞或被大風刮倒，柱模必須面對面成對平放，以防翹曲變形。

第五節、模板施工注意事項

一、質量注意事項：

1、支設的模板及其支架必須具有足夠的強度、剛度和穩定性。

2、模板拼縫要嚴密，拼縫處可用雙面膠條粘貼，以防漏漿。尤其是細部節點處理要認真。

3、模板使用前必須涂刷脫模劑，拆除后的模板要清理干凈，并涂刷脫模劑以備下次使用。

4、涂刷脫模劑時不得污染基層和鋼筋。

5、拆除模板時不得使用電氣焊切割對拉螺桿和用大錘、撬棍硬砸、猛撬模板。對拆除后模板，板面如有破損，必須作好修補平整。

6、澆筑砼前，要保證模板內潔凈，清掃干凈后及時封閉清掃口。在砼澆筑過程中要經常檢查，如發現變形，松動等情況，及時修補加固。梁板砼澆筑時要及時在柱墻四周預埋鋼筋頭作柱墻斜撐支撐點。

二、安全、文明施工注意事項：

1、單片柱模吊裝時，應采用卡環和柱模連接，嚴禁用鋼筋鉤代替，防止脫鉤。待模板立穩并支撐后，方可摘鉤。

2、大模板組裝或拆除時，指揮及操作人員必須站在可靠作業處，安裝外模板時作業人員應掛牢安全帶。

3、安裝模板時，人員必須站在操作平臺或腳手架上作業，禁止站在模板、支撐、腳手桿上、鋼筋骨架上作業和在梁底模上行走。

4、施工過程中要注意電刨、電鉆、圓盤鋸等施工機具的安全使用，以防機具傷人，并注意用電安全。

5、使用塔吊吊運材料時，材料要堆放好，短木方和小模板嚴禁吊運。

6、模板安裝時，腳手架上嚴禁堆放任何材料，排架上吊運的材料要及時分散。

7、施工人員進入施工現場,要正確穿戴安全防護用品。施工現場嚴禁吸煙,不得酒后上班。

8、模板安裝完畢，要及時清理現場內木屑、雜物。拆除下來的模板、鋼管、扣件、拉桿應及時清理干凈，并集中堆放整齊，做到工完場清，文明施工。

第五章、樓板模板支撐架的構造和施工要求

除了要遵守《扣件架規范》的相關要求外，還要考慮以下內容

一、模板支架的構造要求：

a.梁板模板高支撐架可以根據設計荷載采用單立桿或雙立桿；

b.立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度；

c.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。

二、立桿步距的設計：

a.當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設置；

b.當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設置，但變化不要過多；

c.支撐架步距以0.9--1.5m為宜，不宜超過1.5m。

三、整體性構造層的設計：

a.當支撐架高度≥20m或橫向高寬比≥6時，需要設置整體性單或雙水平加強層；

b.單水平加強層可以每4--6米沿水平結構層設置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設

置斜桿層數要大于水平框格總數的1/3；

c.雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10--15m設置，四周和中部每10--15m設豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結構層；

d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層）必須設水平加強層。

四、剪刀撐的設計：

a.沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐；

b.中部可根據需要并依構架框格的大小，每隔10--15m設置。

五、頂部支撐點的設計：

a.最好在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；

b.頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不宜大于200mm；

c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算，當設計荷載N≤12kN時，可用雙扣件；大于12kN時應用頂托方式。

六、支撐架搭設的要求：

a.嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置；

b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于《扣件架規范》的要求；

c.確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的；

d.地基支座的設計要滿足承載力的要求。

七、施工使用的要求：

a.精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式；

b.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；

c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。

第六章、工程質量通病與防治措施

一、梁模板：

1、通病現象：

梁身不平直，梁底不平及下拗、梁側模脹模、局部模板嵌入柱墻內、拆除困難。

2、防治措施:

a、支模時應遵守側模包底模的原則，梁模與柱模連接處，下料尺寸一般應略為縮短。

b、梁側模必須有壓腳板、斜撐、拉直線后將梁側釘固。梁跨大于4m時，梁底模板按規定起拱。

c、混凝土澆筑前，模板應充分用水澆透，但不得存有積水。

二、柱墻模板：

1、通病現象: 脹模、斷面尺寸鼓出、漏漿、混凝土不密實,蜂窩麻面、柱墻身偏斜。

2、防治措施:

a、根據規定的柱箍間距要求牢固設置。

b、成排柱模支模時，應先立兩端柱模，校直與復核位置無誤后，頂部拉通長線，再立中間柱模。

c、模板四角拼縫要做成企口縫，接縫處用海綿膠條粘貼。

d、四周斜撐要牢固，且對稱設置。

三、板模板：

1、通病現象：

板中部下拗，板底混凝土面不平。

2、防治措施:

a、樓板模板厚度要一致，擱木柵均刨至統一尺寸。

b、支頂要符合規定的保證項目要求。

c、板模按規定起拱。

第七章、工程質量保證措施

一、質量管理保證措施：

1、施工前技術負責人或施工員要對各班組進行書面和口頭技術交底。

2、施工過程中，專職質檢員、施工員要現場跟班監督檢查質量，同時按水平標高線校正模板及其搭設排架的標高，控制在規范允許誤差范圍內。

3、加強技術管理，熟悉圖紙，認真指導現場施工。

4、檢查各部位的加固和連接是否牢固，支撐間距和剪刀撐是否符合規范要求。

5、層層把好質量關，加強責任心，且與個人經濟掛鉤，出現質量問題按《質量事故處罰條例》執行。

6、要做好自檢、互檢、交接檢工作，合格后請監理、甲方、質檢站等部門進行驗收。

第八章、安全、文明施工保證措施

一、安全生產管理、文明施工管理保證措施：

1、建立以項目經理為首的安全領導小組，負責現場安全文明生產管理。

2、制定合理的安全措施。

3、抓好防高空墜物工作，所有進場人員必須正確配戴安全防護用品。

4、采取有效措施保證用電和機械操作安全。

5、嚴禁高空落物，做好臨邊、洞口等處的安全防護，懸挑部位及拆模施工時，要有專職安全員現場監督指導施工。

6、組建現場保衛小組，落實防盜措施。

第九章、風、雨季施工措施

1、雨季施工，操作人員要備足防雨工（器）具。所有備用庫存模板、木方要有防雨保護措施。

2、搭設活動雨棚，所有電動工（器）具應有防雨套。

3、雨季施工，操作人員嚴禁在排架上行走，在腳手架、模板上行走要注意防滑。

4、專職安全員雨季要加強腳手架的檢查，防止松扣。

5、雨季期間施工，要加強對現場臨時設施、用電線路的檢查。所有機電設備要檢查漏電裝置情況。注意防雷、防漏電。

6、風力大于六級時，嚴禁在樓頂面施工，尤其是腳手架上。施工樓面的所有材料要集中堆放并有保護措施。

第十章、模板計算書

第一節、墻模板計算書

一、墻模板基本參數

1、計算斷面寬度400mm，高度4000mm，兩側樓板高度200mm。

2、模板面板采用普通膠合板。

3、內龍骨間距250mm，內龍骨采用木方50mm×70mm，外龍骨采用雙鋼管48mm×3.5mm。

4、對拉螺栓布置7道，在斷面內水平間距300+600+600+600+600+600+400mm，斷面跨度方向間距250mm，螺栓直徑12mm。

二、墻模板荷載標準值計算

強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。

新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值:

N1=27.466kN N2=75.531kN N3=75.531kN N4=27.466kN

最大彎矩 M = 1.716kN.m 最大變形 V = 0.7mm(1)抗彎強度計算

經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 1.716×1000×1000/199800=8.589N/mm2 面板的抗彎強度設計值 [f]，取15.00N/mm2；

面板的抗彎強度驗算 f < [f],滿足要求!

(2)抗剪計算

截面抗剪強度計算值 T=3×41198.0/(2×3700.000×18.000)=0.928N/mm2 截面抗剪強度設計值 [T]=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T < [T]，滿足要求!(3)撓度計算

面板最大撓度計算值 v = 0.674mm

面板的最大撓度小于250.0/250,滿足要求!

四、墻模板內龍骨的計算

內龍骨直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載連續梁計算。

內龍骨均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到。q = 75.531/3.700=20.414kN/m

外龍骨按照集中荷載作用下的連續梁計算。

集中荷載P 取橫向支撐鋼管傳遞力

經過連續梁的計算得到

最大彎矩 Mmax=0.918kN.m 最大變形 vmax=0.384mm 最大支座力 Qmax=12.896kN

抗彎計算強度 f=0.918×106/10160000.0=90.35N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于600.0/150與10mm,滿足要求!

五、墻模板外龍骨的計算

外龍骨承受內龍骨傳遞的荷載，按照集中荷載下連續梁計算。

外龍骨按照集中荷載作用下的連續梁計算。

集中荷載P 取橫向支撐鋼管傳遞力。

經過連續梁的計算得到

最大彎矩 Mmax=1.128kN.m 最大變形 vmax=0.371mm 最大支座力 Qmax=27.727kN

抗彎計算強度 f=1.128×106/10160000.0=111.02N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于500.0/150與10mm,滿足要求!

六、對拉螺栓的計算

計算公式: N < [N] = fA 其中 N —— 對拉螺栓所受的拉力；

A —— 對拉螺栓有效面積(mm2)；

f —— 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；

對拉螺栓的直徑(mm): 12 對拉螺栓有效直徑(mm): 10

對拉螺栓有效面積(mm2): A = 76.000 對拉螺栓最大容許拉力值(kN): [N] = 12.920 對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 7.9 對拉螺栓強度驗算滿足要求!

第二節、柱模板支撐計算書

柱模板基本參數

柱模板的截面寬度 B=900mm，B方向對拉螺栓2道，柱模板的截面高度 H=900mm，H方向對拉螺栓2道，柱模板的計算高度 L = 3600mm，對拉螺栓強度驗算滿足要求!

柱箍間距計算跨度 d = 200mm。

柱箍采用80×100mm木方。

柱模板豎楞截面寬度50mm，高度80mm。

B方向豎楞4根，H方向豎楞4根。

二、柱模板荷載標準值計算

強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。

三、柱模板面板的計算

面板直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的三跨連續梁計算，計算如下

面板的計算寬度取柱箍間距0.20m。

荷載計算值 q = 1.2×46.630×0.200+1.4×4.000×0.200=12.311kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 20.00×1.80×1.80/6 = 10.80cm3；

I = 20.00×1.80×1.80×1.80/12 = 9.72cm4；

(1)抗彎強度計算

f = M / W < [f]

其中 f —— 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)；

M —— 面板的最大彎距(N.mm)；

W —— 面板的凈截面抵抗矩；

[f] —— 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2；

M = 0.100ql2

其中 q —— 荷載設計值(kN/m)；

經計算得到 M = 0.100×(1.2×9.326+1.4×0.800)×0.283×0.283=0.099kN.m 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.099×1000×1000/10800=9.151N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f < [f],滿足要求!(2)抗剪計算

T = 3Q/2bh < [T]

其中最大剪力 Q=0.600×(1.2×9.326+1.4×0.800)×0.283=2.093kN 截面抗剪強度計算值 T=3×2093.0/(2×200.000×18.000)=0.872N/mm2 截面抗剪強度設計值 [T]=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T < [T]，滿足要求!3)撓度計算

v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250

面板最大撓度計算值 v = 0.677×9.326×2834/(100×6000×97200)=0.698mm 面板的最大撓度小于283.3/250,滿足要求!

四、豎楞木方的計算

豎楞木方直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的三跨連續梁計算，計算 如下

豎楞木方計算簡圖

豎楞木方的計算寬度取 BH 兩方向最大間距0.283m。

荷載計算值 q = 1.2×46.630×0.283+1.4×4.000×0.283=17.441kN/m

按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:

均布荷載 q = 3.488/0.200=17.441kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.1×17.441×0.20×0.20=0.070kN.m 最大剪力 Q=0.6×0.200×17.441=2.093kN 最大支座力 N=1.1×0.200×17.441=3.837kN 截面力學參數為

本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5.00×8.00×8.00/6 = 53.33cm3；

I = 5.00×8.00×8.00×8.00/12 = 213.33cm4；

(1)抗彎強度計算

抗彎計算強度 f=0.070×106/53333.3=1.31N/mm2 抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)抗剪計算

最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql

截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪強度計算值 T=3×2093/(2×50×80)=0.785N/mm2 截面抗剪強度設計值 [T]=1.30N/mm2 抗剪強度計算滿足要求!(3)撓度計算

最大變形 v =0.677×14.534×200.04/(100×9500.00×2133333.5)=0.008mm 最大撓度小于200.0/250,滿足要求!

五、B方向柱箍的計算

豎楞木方傳遞到柱箍的集中荷載 P：

經過計算得到最大彎矩 M= 0.136kN.m 經過計算得到最大支座 F= 4.221kN 經過計算得到最大變形 V= 0.0mm B 柱箍的截面力學參數為

本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 8.00×10.00×10.00/6 = 133.33cm3；

I = 8.00×10.00×10.00×10.00/12 = 666.67cm4；

(1)B柱箍抗彎強度計算

抗彎計算強度 f=0.136×106/133333.3=1.02N/mm2 B柱箍的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)B柱箍抗剪計算

截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪強度計算值 T=3×3488/(2×80×100)=0.654N/mm2 截面抗剪強度設計值 [T]=1.30N/mm2 B柱箍的抗剪強度計算滿足要求!(3)B柱箍撓度計算

最大變形 v =0.0mm

B柱箍的最大撓度小于410.0/250,滿足要求!

六、B方向對拉螺栓的計算

計算公式: N < [N] = fA

其中 N —— 對拉螺栓所受的拉力；

A —— 對拉螺栓有效面積(mm2)；

f —— 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2； 對拉螺栓的直徑(mm): 12 對拉螺栓有效直徑(mm): 10

對拉螺栓有效面積(mm2): A = 76.000

對拉螺栓最大容許拉力值(kN): [N] = 12.920 對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 4.221 對拉螺栓強度驗算滿足要求!

七、H方向柱箍的計算

經過計算得到最大彎矩 M= 0.136kN.m 經過計算得到最大支座 F= 4.221kN 經過計算得到最大變形 V= 0.0mm H 柱箍的截面力學參數為

本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W 分別為: W = 8.00×10.00×10.00/6 = 133.33cm3；

I = 8.00×10.00×10.00×10.00/12 = 666.67cm4；

(1)H柱箍抗彎強度計算

抗彎計算強度 f=0.136×106/133333.3=1.02N/mm2 H柱箍的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)H柱箍抗剪計算

截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪強度計算值 T=3×3488/(2×80×100)=0.654N/mm2 截面抗剪強度設計值 [T]=1.30N/mm2 H

柱箍的抗剪強度計算滿足要求!(3)H柱箍撓度計算

最大變形 v =0.0mm

H柱箍的最大撓度小于410.0/250,滿足要求!

八、H方向對拉螺栓的計算

計算公式: N < [N] = fA

其中 N —— 對拉螺栓所受的拉力；

A —— 對拉螺栓有效面積(mm2)；

f —— 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；

對拉螺栓的直徑(mm): 12 對拉螺栓有效直徑(mm): 10

對拉螺栓有效面積(mm2): A = 76.000 對拉螺栓最大容許拉力值(kN): [N] = 12.920

對拉螺栓所受的最大拉力(kN):

N = 4.221 對拉螺栓強度驗算滿足要求!

柱模板支撐計算簡圖

二、柱模板荷載標準值計算

強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值； 撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。

面板的計算寬度取柱箍間距0.15m。

荷載計算值 q = 1.2×46.630×0.150+1.4×4.000×0.150=9.233kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 15.00×1.80×1.80/6 = 8.10cm3；

I = 15.00×1.80×1.80×1.80/12 = 7.29cm4；

(1)抗彎強度計算 f = M / W < [f]

其中 f —— 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)；

M —— 面板的最大彎距(N.mm)；

W —— 面板的凈截面抵抗矩；

[f] —— 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2

其中 q —— 荷載設計值(kN/m)； 經計算得到 M = 0.100×(1.2×6.995+1.4×0.600)×0.264×0.264=0.064kN.m 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.064×1000×1000/8100=7.962N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f < [f],滿足要求!(2)抗剪計算

T = 3Q/2bh < [T]

其中最大剪力 Q=0.600×(1.2×6.995+1.4×0.600)×0.264=1.464kN 截面抗剪強度計算值 T=3×1464.0/(2×150.000×18.000)=0.813N/mm2 截面抗剪強度設計值 [T]=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T < [T]，滿足要求!(3)撓度計算

v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250

面板最大撓度計算值 v = 0.677×6.995×2644/(100×6000×72900)=0.528mm 面板的最大撓度小于264.3/250,滿足要求!

最大彎矩 M = 0.1ql2=0.1×16.268×0.15×0.15=0.037kN.m 最大剪力 Q=0.6×0.150×16.268=1.464kN 最大支座力 N=1.1×0.150×16.268=2.684kN 截面力學參數為

本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5.00×8.00×8.00/6 = 53.33cm3；

I = 5.00×8.00×8.00×8.00/12 = 213.33cm4；

(1)抗彎強度計算

抗彎計算強度 f=0.037×106/53333.3=0.69N/mm2 抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)抗剪計算

最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql

截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh < [T] 截面抗剪強度計算值 T=3×1464/(2×50×80)=0.549N/mm2 截面抗剪強度設計值 [T]=1.30N/mm2 抗剪強度計算滿足要求!(3)撓度計算

最大變形 v =0.677×13.557×150.04/(100×9500.00×2133333.5)=0.002mm 最大撓度小于150.0/250,滿足要求!

經過計算得到最大彎矩 M= 0.113kN.m 經過計算得到最大支座 F= 3.494kN 經過計算得到最大變形 V= 0.0mm B 柱箍的截面力學參數為

本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 8.00×10.00×10.00/6 = 133.33cm3；

I = 8.00×10.00×10.00×10.00/12 = 666.67cm4；

(1)B柱箍抗彎強度計算

抗彎計算強度 f=0.113×106/133333.3=0.85N/mm2 B柱箍的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)B柱箍抗剪計算

截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪強度計算值 T=3×2517/(2×80×100)=0.472N/mm2 截面抗剪強度設計值 [T]=1.30N/mm2 B柱箍的抗剪強度計算滿足要求!

(3)B柱箍撓度計算 最大變形 v =0.0mm B柱箍的最大撓度小于410.0/250,滿足要求!

六、B方向對拉螺栓的計算

計算公式: N < [N] = fA

其中 N —— 對拉螺栓所受的拉力；

A —— 對拉螺栓有效面積(mm2)；

f —— 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；

對拉螺栓的直徑(mm): 12 對拉螺栓有效直徑(mm): 10

對拉螺栓有效面積(mm2): A = 76.000 對拉螺栓最大容許拉力值(kN): [N] = 12.920 對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 3.494 對拉螺栓強度驗算滿足要求!

七、H方向柱箍的計算

經過計算得到最大彎矩 M= 0.285kN.m 經過計算得到最大支座 F= 5.433kN 經過計算得到最大變形 V= 0.1mm H 柱箍的截面力學參數為

本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 8.00×10.00×10.00/6 = 133.33cm3；

I = 8.00×10.00×10.00×10.00/12 = 666.67cm4；

(1)H柱箍抗彎強度計算

抗彎計算強度

f=0.285×106/133333.3=2.14N/mm2

H柱箍的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)H柱箍抗剪計算

截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪強度計算值 T=3×2998/(2×80×100)=0.562N/mm2 截面抗剪強度設計值 [T]=1.30N/mm2 H柱箍的抗剪強度計算滿足要求!(3)H柱箍撓度計算

(4)最大變形 v =0.1mm

H柱箍的最大撓度小于585.0/250,滿足要求!

八、H方向對拉螺栓的計算

計算公式: N < [N] = fA

其中 N —— 對拉螺栓所受的拉力；

A —— 對拉螺栓有效面積(mm2)；

f —— 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；

對拉螺栓的直徑(mm): 12 對拉螺栓有效直徑(mm): 10

對拉螺栓有效面積(mm2): A = 76.000

對拉螺栓最大容許拉力值(kN): [N] = 12.920 對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 5.433 對拉螺栓強度驗算滿足要求!

二、梁模板荷載標準值計算

模板自重 = 0.340kN/m2；

鋼筋自重 = 1.500kN/m3；

混凝土自重 = 24.000kN/m3； 施工荷載標準值 = 2.500kN/m2。

強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。

新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值:

抗彎強度計算公式要求：

f = M/W < [f] 其中 f —— 梁底模板的抗彎強度計算值(N/mm2)；

M —— 計算的最大彎矩(kN.m)；

q —— 作用在梁底模板的均布荷載(kN/m)；

q=1.2×[0.34×0.35+24.00×0.35×0.90+1.50×0.35×0.90]+1.4×2.50×0.35=11.01kN/m

M=-0.10×11.007×0.1502=-0.025kN.m f=0.025×106/18900.0=1.310N/mm2

梁底模面板抗彎計算強度小于15.00N/mm2,滿足要求!2.抗剪計算

最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql

截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh < [T]

其中最大剪力 Q=0.6×0.150×11.007=0.991kN

截面抗剪強度計算值 T=3×991/(2×350×18)=0.236N/mm2 截面抗剪強度設計值 [T]=1.40N/mm2 面板的抗剪強度計算滿足要求!

3.撓度計算

最大撓度計算公式如下:

其中 q = 0.34×0.35+24.00×0.35×0.90+1.50×0.35×0.90=8.152N/mm 三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度

1.抗彎強度計算 2.抗彎強度計算公式要求：

f = M/W < [f] 其中 f —— 梁側模板的抗彎強度計算值(N/mm2)；

M —— 計算的最大彎矩(kN.m)；

q —— 作用在梁側模板的均布荷載(N/mm)；

q=(1.2×28.80+1.4×6.00)×0.90=38.664N/mm 最大彎矩計算公式如下:

M=-0.10×38.664×0.3002=-0.348kN.m f=0.348×106/48600.0=7.160N/mm2

梁側模面板抗彎計算強度小于15.00N/mm2,滿足要求!2.抗剪計算

最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql

截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力 Q=0.6×0.300×38.664=6.960kN

截面抗剪強度計算值 T=3×6960/(2×900×18)=0.644N/mm2 截面抗剪強度設計值 [T]=1.40N/mm2 面板的抗剪強度計算滿足要求!

3.撓度計算

最大撓度計算公式如下:

其中 q = 28.80×0.90=25.92N/mm

三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度

v = 0.677×25.920×300.04/(100×6000.00×437400.0)=0.542mm 梁側模板的撓度計算值: v = 0.542mm小于 [v] = 300/250,滿足要求!

六、穿梁螺栓計算

計算公式: N < [N] = fA

其中 N —— 穿梁螺栓所受的拉力；

A —— 穿梁螺栓有效面積(mm2)；

f —— 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；

穿梁螺栓承受最大拉力 N =(1.2×28.80+1.4×6.00)×0.90×0.60/1=23.20kN 穿梁螺栓直徑為12mm；

穿梁螺栓有效直徑為9.9mm；

穿梁螺栓有效面積為 A=76.000mm2；

穿梁螺栓最大容許拉力值為 [N]=12.920kN；

穿梁螺栓承受拉力最大值為 N=23.198kN；

穿梁螺栓的布置距離為側龍骨的計算間距600mm。

每個截面布置2道穿梁螺栓。穿梁螺栓強度滿足要求!

七、梁支撐腳手架的計算

支撐條件采用鋼管腳手架形式,參見樓板模板支架計算內容。

一、模板面板計算

面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。

靜荷載標準值 q1 = 25.000×0.200×0.800+0.350×0.800=4.280kN/m 活荷載標準值 q2 =(2.000+1.000)×0.800=2.400kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 80.00×1.80×1.80/6 = 43.20cm3；

I = 80.00×1.80×1.80×1.80/12 = 38.88cm4；

(1)抗彎強度計算

f = M / W < [f]

其中 f —— 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)；

M —— 面板的最大彎距(N.mm)； W —— 面板的凈截面抵抗矩；

[f] —— 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2；

M = 0.100ql2

其中 q —— 荷載設計值(kN/m)；

經計算得到 M = 0.100×(1.2×4.280+1.4×2.400)×0.300×0.300=0.076kN.m 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.076×1000×1000/43200=1.770N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f < [f],滿足要求!(2)抗剪計算

(3)T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力 Q=0.600×(1.2×4.280+1.4×2.400)×0.300=1.529kN 截面抗剪強度計算值 T=3×1529.0/(2×800.000×18.000)=0.159N/mm2 截面抗剪強度設計值 [T]=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T < [T]，滿足要求!(3)撓度計算

v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250

面板最大撓度計算值 v = 0.677×4.280×3004/(100×6000×388800)=0.101mm 面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求!

二、支撐木方的計算

木方按照均布荷載下三跨連續梁計算。

1.荷載的計算

(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：

q11 = 25.000×0.200×0.300=1.500kN/m

(2)模板的自重線荷載(kN/m)：

q12 = 0.350×0.300=0.105kN/m

(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m)： 經計算得到，活荷載標準值 q2 =(1.000+2.000)×0.300=0.900kN/m 靜荷載 q1 = 1.2×1.500+1.2×0.105=1.926kN/m 活荷載 q2 = 1.4×0.900=1.260kN/m 2.木方的計算

按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:

均布荷載 q = 2.549/0.800=3.186kN/m

最大彎矩 M = 0.1ql2=0.1×3.19×0.80×0.80=0.204kN.m

最大剪力 Q=0.6×0.800×3.186=1.529kN

最大支座力 N=1.1×0.800×3.186=2.804kN

木方的截面力學參數為

本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:

W = 5.00×8.00×8.00/6 = 53.33cm3；

I = 5.00×8.00×8.00×8.00/12 = 213.33cm4；(1)木方抗彎強度計算

抗彎計算強度 f=0.204×106/53333.3=3.82N/mm2

木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!

(2)木方抗剪計算

最大剪力的計算公式如下:

Q = 0.6ql

截面抗剪強度必須滿足:

T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪強度計算值 T=3×1529/(2×50×80)=0.573N/mm2

截面抗剪強度設計值 [T]=1.30N/mm2

木方的抗剪強度計算滿足要求!3)木方撓度計算

最大變形 v =0.677×1.605×800.04/(100×9500.00×2133333.5)=0.220mm

木方的最大撓度小于800.0/250,滿足要求!

三、橫向支撐鋼管計算 橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。

集中荷載P取木方支撐傳遞力。

經過連續梁的計算得到

最大彎矩 Mmax=0.673kN.m 最大變形 vmax=1.558mm 最大支座力 Qmax=9.159kN

抗彎計算強度 f=0.673×106/5080.0=132.46N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于900.0/150與10mm,滿足要求!

四、扣件抗滑移的計算

縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5):

R ≤ Rc

其中 Rc —— 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN；

R —— 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；

計算中R取最大支座反力，R=9.16kN

單扣件抗滑承載力的設計計算不滿足要求,當考慮采用雙扣件時，可以滿足要求!

當直角扣件的擰緊力矩達40--65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；

雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。

五、立桿的穩定性計算荷載標準值

作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容：

(1)腳手架鋼管的自重(kN)：

NG1 = 0.129×20.000=2.582kN

鋼管的自重計算參照《扣件式規范》附錄A 雙排架自重標準值，設計人員可根據情況修改。

(2)模板的自重(kN)：

NG2 = 0.350×0.800×0.900=0.252kN

(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：

NG3 = 25.000×0.200×0.800×0.900=3.600kN

經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 6.434kN。

2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。

經計算得到，活荷載標準值 NQ =(1.000+2.000)×0.800×0.900=2.160kN

3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式

N = 1.2NG + 1.4NQ

六、立桿的穩定性計算

立桿的穩定性計算公式

l0 = k1uh

(1)

l0 =(h+2a)

(2)

k1 —— 計算長度附加系數，按照表1取值為1.185；

u —— 計算長度系數，參照《扣件式規范》表5.3.3；u = 1.70

a —— 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度； a = 0.50m； 公式(1)的計算結果： = 111.48N/mm2，立桿的穩定性計算

< [f],滿足要求!公式(2)的計算結果： = 78.35N/mm2，立桿的穩定性計算

< [f],滿足要求!如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算

l0 = k1k2(h+2a)

(3)

k2 —— 計算長度附加系數，按照表2取值為1.042；

公式(3)的計算結果： = 115.92N/mm2，立桿的穩定性計算

< [f],滿足要求!模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。

七、樓板模板高支撐架的構造和施工要求[工程經驗]

除了要遵守《扣件架規范》的相關要求外，還要考慮以下內容

1.模板支架的構造要求：

a.梁板模板高支撐架可以根據設計荷載采用單立桿或雙立桿；

b.立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度；

c.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。

2.立桿步距的設計：

a.當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設置；

b.當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設置，但變化不要過多；

c.高支撐架步距以0.9--1.5m為宜，不宜超過1.5m。

3.整體性構造層的設計：

a.當支撐架高度≥20m或橫向高寬比≥6時，需要設置整體性單或雙水平加強層；

b.單水平加強層可以每4--6米沿水平結構層設置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設置斜桿層數要大于水平框格總數的1/3；

c.雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10--15m設置，四周和中部每10--15m設豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結構層；

d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層）必須設水平加強層。

4.剪刀撐的設計：

a.沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐；

b.中部可根據需要并依構架框格的大小，每隔10--15m設置。5.頂部支撐點的設計：

a.最好在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；

b.頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不宜大于200mm；

c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算，當設計荷載N≤12kN時，可用雙扣件；大于12kN時應用頂托方式。

6.支撐架搭設的要求：

a.嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置；

b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于《扣件架規范》的要求；

c.確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的；

d.地基支座的設計要滿足承載力的要求。

7.施工使用的要求：

a.精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式；

b.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；

c.澆筑過程中，派人檢查支架和支撐情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。

第四篇：隧道鋼支撐作業指導書

隧道鋼支撐施工指導書

一.編制目的

為防止隧道鋼拱架間距，鋼板連接等問題，保證施工安全和正常進行，編制鋼支撐施工作業指導書指導施工。

二.工程地質及水文概述

隧址區中風化巖體較完整，裂隙不發育。進口端掩體發育有兩種裂隙:①51°∠77°,裂隙面較平直，多呈閉合狀，局部張開0.5~3mm，泥質填充，延伸約0.5~1.5m,發育間距2~3條/m，結合程度一般；②148°∠81°,裂面較平直，張開1~4mm，無充填或部分泥質充填，延伸約1~2m，發育間距2~3條/m，結合程度一般。出口端巖體中發育有兩種裂隙：①210°∠75,裂面較平直，多呈閉合狀，局部張開0.5~2mm，泥質填充，延伸約1~2m,發育間距2~3條/m，結合程度一般；②294°∠80°,裂面較平直，張開0.5~3mm，局部泥質充填，延伸約0.5~1.5m，發育間距2~3條/m，結合程度一般。

三.鋼支撐施工

（一）、加工準備：鋼支撐制作之前檢查工字鋼的尺寸是否符合圖紙和規范要求，檢查合格后進行鋼支撐的制作；制作時檢查工字鋼的彎曲半徑，以保證鋼支撐尺寸符合要求，同時檢查連接板的尺寸和厚度，螺栓孔的位置必須準確，以保證連接板的連接平順。

（二）、測量定位：鋼筋網片施工完成后，測量放出每榀工字鋼的位置，作出明顯標識。

（三）、就位：人工配合裝載機運輸入洞，安裝就位。安裝誤差控制在±50mm。鋼支撐應靠緊巖面，其與圍巖間隙不得用片石回填，而應用噴射混凝土填實。

（四）、鉆孔安裝鎖腳錨桿，焊接連接筋。鋼支撐支護，鋼支撐在安裝時要嚴格控制鋼支撐的間距不得大于5cm，鋼支撐之間必須用連接筋連接，拱腳必須放在牢固的基礎上，拱腳標高不足時，不得用塊石、碎石墊砌，應用鋼板進行調整，或用混凝土澆注，強度不小于C20。

（五）定位工字鋼

1、鋼支撐安裝前先檢查工字鋼材料、類型、規格、質量以及性能是否與設計相符；

2、檢查工字鋼放線尺寸，控制在±50mm內。四 施工及安全注意事項

1、安裝人員到達工作地點時，首先檢查工作面是否處于安全狀態，如有松動的石、土塊或裂縫應先予以清除或支護。

2、施工時安全人員現場值班，隨時發現問題并及時采取相應措施，確保人員安全。

3、鑿巖機開挖時，開挖工人須采用必要的防噪音措施和防灰塵措施，戴口罩和耳塞。

第五篇：特種鋼知識

第二次世界大戰后，世界各軍事強國為了滿足艦船裝備的發展需求，研制開發了系列高強度艦船用鋼。

如美國，戰后發展了355MPa(36kgf/mm2)級HTS鋼、550MPa(56kgf/mm2)級HY80鋼、690MPa(70kgf/mm2)級HY100鋼、890MPa(91kgf/mm2)級HY130鋼，并用于實船建造；

俄羅斯開發了屈服強度從390-1175MPa(40-120kgf/mm2)級的АБ系列艦船鋼；

法國最新建造的“凱旋”級核潛艇耐壓殼體用鋼屈服強度已達到980MPa。

HY-80、HY-100、HY-130都是美國在50年代開始應用于艦艇制造的高強度低合金鋼，現在已經普遍被HSLA-80和HSLA-100系列高強度鋼所替代。

此類高強度鋼由于含有銅元素，因此有別于于傳統的船體用鋼。

傳統的高強度船體用鋼均是在低碳低合金鋼的基礎上，通過采用調質熱處理工藝獲得低碳回火馬氏體組織來達到高強度高韌性的配合。

為了確保較厚規格鋼板具有足夠的淬透性,鋼中通常需要添加較高含量的Ni, Cr, M.等合金元素。

鋼的強度級別要求越高,船體鋼的碳當大幅增加,這使得鋼的焊接變得十分困難。

如何兼顧高強度艦船用鋼的強度和焊接性,己成為船體結構鋼設計的一個關鍵因素。

由于在鋼里加入了一定比例的銅，其優點在于減慢了鋼材在大氣中的腐蝕速度。

銅還可以改善鋼材在海水中的耐蝕性，另外，含銅的鋼材其耐磨性也有較大幅度的提高。

由于韌性加強了，對于艦體的直接好處就是提高了防彈效果。

這種鋼在戰后美國第一代產品就是屈服強度為36kgf/mm的2級S鋼, 56kgf/mm的Z級HY80鋼, 70kgf/mm的Z級HY100鋼以及91kgf/mm的級HY130鋼。

俄羅斯也開發了屈服強度從40kgf/mmZ-120kgf/mmZ級的A6系列艦船鋼:

我國也相繼研制成功了40, 45, 60, 80kgf/mm2級的高強度艦船用鋼系列.但是銅在鋼中高到一定量時，將引起熱脆性。將鋼加熱到1 100～1200 ℃(一般的熱加工溫度)，鐵優先氧化形成氧化皮，在氧化層和鋼之間的界面上留下一層極薄的不易察覺的液

態銅(銅的熔點僅為1083 ℃)。熱軋或連鑄時，鋼中殘余的銅便大量滲入晶界，造成晶間開裂。為避免熱脆性，通常將鋼中的銅作為有害元素而限制在0.35 %以下。另外，含銅鋼的

氧化皮去除困難，使制品的表面質量低劣。某些在特殊環境中服役的鋼，若殘余銅含量高，還可能出現輻照脆性、去應力脆性和回火脆性等問題，核容器用鋼必須控制殘余銅含量

≤0.08 %。由于銅的有害作用，人們都怕銅鋼。冶煉過銅鋼的爐子通常要經過多次洗爐，同時為控制鋼中殘余銅含量而進行的處理，都無疑增加了生產成本。再一個，HY-80系列鋼

在焊接前要進行長時間預熱，這也使造船成本增加。

近年來，國外對銅合金化進行了深入研究，并開發出一些含銅的新鋼種。

這類新鋼種以美國的可焊接低合金高強度HSLA-80及HSLA-100鋼為代表。

HSLA-80鋼是以ASTM 710鋼為基礎開發的一種低碳、銅析出強化鋼，其強韌性可達HY-80鋼要求。

采用HY-80型焊接材料焊接時，HSLA-80鋼的熱裂抗力和冷裂抗力都優于HY-80鋼。

由于焊接預熱過程的減少或取消，造船成本比采用HY-80鋼降低50 %～90%。優良的焊接性能是由于焊接過程中的熱量使銅溶解，晶料粗化，熱影響區軟化。

HSLA-80鋼于1984年開始用于艦船建造。

在HSLA-80鋼基礎上發展的HSLA-100鋼強度、韌性可以達到或超過HY-100鋼，取消焊前預熱仍可保持好的可焊性。

HSLA-100鋼也是低碳、銅析出強化鋼，它采用錳、鎳、鉬來增加淬透性，鎳改善韌性，同時進一步加強ε-Cu的析出強化效果，銅含量高于HSLA-80鋼。

作為HY-100鋼的替代品，HSLA-100鋼自1989年起開始使用。

像美國的“提康德羅加”級巡洋艦、“阿里．伯克”級新型導彈驅逐艦和“尼米茲”級核動力航母的某些結構及“黃峰”級兩棲攻擊登陸艦的主要結構，使用的都是HSLA-80鋼。

氣墊船的船體材料也是這種鋼。

而美國先進的攻擊型核潛艇(非耐壓殼體)和新建的航母殼體則用HSLA-100，如1993年下水的CVN-74“斯坦尼斯”號航母上就大量使用了厚度從15.9到25.4mm的HSLA-100鋼。

中國的潛艇用鋼有590Mpa的921鋼與785 Mpa 的980超級鋼，前者是HY80級別的，后者是HY100級別的。

921估計是039用鋼，而90年代研制的航母與潛艇耐壓殼體980鋼估計將使用在09III上。HY80鋼的潛深能達到400米，HY100鋼能達到600米。

980鋼配套的焊接材料，通過合理的合金設計，超純冶煉和超低氫工藝措施，很好地解決了與母材等強匹配。

在非常嚴格，苛刻和不同季節的條件下，實現了對980鋼在產品制造和施工工藝上的適應性考核，結果表明980鋼具有良好的造船工藝適應性。

980鋼嚴格地按照科研程序走完了研制全過程，填補了我國785Mpa級耐壓殼體用鋼的空白，使該材料達到了國際先進水平。

我國是世界上造船大國，近年來增長強勁，對造船的鋼需求量很大。造船用鋼包括板材、型材和管材，其中又以板材為主，約占88%。2003年全國船板產量為 201萬噸，自給率為74%。國內有20多家鋼鐵企業生產造船鋼板，主要有寶鋼集團上海浦鋼、鞍鋼、武鋼、重鋼、舞鋼、南鋼、濟鋼、馬鋼等，普通強度級船 板都通過了中國(CCS)、英國(LR)、法國(BV)、美國(ABS)、德國(GL)、日本(NK)、挪威(DNV)、韓國(KR)、意大利(RINA)等多個國家船級社的認證，部分鋼鐵企業的高強度船板也通過了多個國家船級社的 認證。

上海浦鋼生產造船用鋼歷史較久，2003年船板產量達到42萬噸，其中出口用船板在萬噸以上，產品質量較好，硫、磷含量低，機械性能穩定，尺寸精度較高，表面質量優良，規格齊全，厚度為6—100毫米，最寬達到3000毫米，牌號從低到高共有10個，已被用于制造各類大型運輸船只，另外，抗層狀撕裂鋼板已 經替代進口用于渤海、東海和南海的采油平臺。

武鋼2003年船板產量為29萬噸，冶煉和軋制通過采用一系列的新工藝新技術新設備，產品具有化學成分穩定，有害元素含量低，鋼質純凈，組織均勻，晶粒細 小，塑性好，屈強比低，碳當量低，能適應大型造船廠自動埋弧焊、等離子焊等多種焊接工藝要求的特點，可用于制造各種噸位、各種型號的出口船。

重鋼60年代初期開始研制生產船板，80年代按各國船級社船規規范組織生產，90年代又研制開發出一系列高強度級別產品。2003年船板產量達到32萬 噸。重鋼非常重視船用鋼板的研發，相繼采用了預脫硫、爐外精煉、微合金化、保護澆注和控軋控冷細化晶粒等措施，使產品質量大為提高。

舞陽鋼鐵公司2003年船板產量為14萬噸、其中厚度在40毫米以上的市場占有率為50%。產品質量好，鋼質純凈度較高，有害元素和夾雜物低，低溫韌性和焊接性能提高，同板差、異板差和表面缺陷均有改善。4個普通強度級和6個高強度級產品都通過國內外9家船級社認證。

2003年船板的產量，鞍鋼為26萬噸，南京鋼鐵聯合公司為23萬噸，濟鋼為8萬噸，產品質量都有了較大提高。

從上述可以看出，目前我國的造船板質量基本上可滿足用戶需求，主要問題是鋼板尺寸相對較小，厚度公差和同板差的精度等級與先進國家相比尚有差距，表面質量還需要改進，高強度級別的產品也需要大力研制和開發。

一般強度船體結構用鋼

一般強度船體結構用鋼分為A、B、C、D4個等級，這4個等級的鋼材的屈服強度（不小于235N/mm^2）和抗拉強度（400～520N/mm^2）一樣，只是不同溫度下的沖擊功不一樣而已；

高強度船體結構用鋼按其最小屈服強度劃分強度等級，每一強度等級又按其沖擊韌性的不同分為A、D、E、F4級。

A32、D32、E32、F32的屈服強度不小于315N/mm^2，抗拉強度440～570N/mm^2，A、D、E、F分別表示其各自可分別在0°、-20°、-40°、-60°的情況下所能達到的沖擊韌性；

A36、D36、E36、F36的屈服強度不小于355N/mm^2，抗拉強度490～620N/mm^2，A、D、E、F分別表示其各自可分別在0°、-20°、-40°、-60°的情況下所能達到的沖擊韌性；

A40、D40、E40、F40的屈服強度不小于390N/mm^2，抗拉強度510～660N/mm^2，A、D、E、F分別表示其各自可分別在0°、-20°、-40°、-60°的情況下所能達到的沖擊韌性。

還有，焊接結構用高強度淬火回火鋼：A420、D420、E420、F420；A460、D460、E460、F460；A500、D500、E500、F500；A550、D550、E550、F550；A620、D620、E620、F620；A690、D690、E690、F690；

鍋爐與受壓容器用鋼：360A、360B；410A、410B；460A、460B；490A、490B；1Cr0.5Mo、2.25Cr1Mo

機械結構用鋼：一般可選用上述鋼材；

低溫韌性鋼：0.5NiA、0.5NiB、1.5Ni、3.5Ni、5Ni、9Ni；

奧氏體不銹鋼：00Cr18Ni10、00Cr18Ni10N、00Cr17Ni14Mo2、00Cr17Ni13Mo2N、00Cr19Ni13Mo3、00Cr19Ni13Mo3N、0Cr18Ni11Nb；

雙相不銹鋼：00Cr22Ni5Mo3N、00Cr25Ni6Mo3Cu、00Cr25Ni7Mo4N3。

復合鋼板：適用于化學制品運輸船的容器和液貨艙；

Z向鋼：是在某一等級結構鋼（稱為母級鋼）的基礎上，經過特殊處理（如鈣處理、真空脫氣、氬氣攪拌等）和適當熱處理的鋼材。

二、船體用結構鋼

造船用鋼一般是指船體結構用鋼，它指按船級社建造規范要求生產的用于制造船體結構的鋼材。常作為專用鋼訂貨、排產、銷售，一船包括船板、型鋼等。

目前我國幾大鋼鐵企業均有生產，而且可按用戶需要生產不同國家規范的船用鋼材，如美國、挪威、日本、德國、法國等，其規范如下：

國籍 規范

中國 CCS

美國 ABS 德國 GL

法國 BV

挪威 DNV

日本 KDK

英國 LR

（一）品種規格

船體用結構鋼按照其最小屈服點劃分強度級別為：一般強度結構鋼和高強度結構鋼。

中國船級社規范標準的一般強度結構鋼分為：A、B、D、E四個質量等級；中國船級社規范標準的高強度結構鋼為三個強度級別、四個質量等級：

A32 A36 A40

D32 D36 D40

E32 E36 E40

F32 F36 F40

（二）力學性能與化學成分

一般強度船體結構鋼力學性能與化學成份

鋼材級別 屈服點

σs(MPa)不小于 抗拉強度

σb(MPa)伸長率σ%

不小于 碳

C 錳

Mn 硅

Si 硫

S 磷

P

A 235 400-520 22 ≤0.21 ≥2.5 ≤0.5 ≤0.035 ≤0.035

B ≤0.21 ≥0.80 ≤0.35

D ≤0.21 ≥0.60 ≤0.35

E ≤0.18 ≥0.70 ≤0.35

高強度船體結構鋼力學性能與化學成份

鋼材級別 屈服點σs

(MPa)不小于 抗拉強度

σb(MPa)伸長率σ%

不小于 碳 C 錳

Mn 硅

Si 硫

S 磷

P

A32 315 440-570 22 ≤0.18 ≥0.9-1.60 ≤0.50 ≤0.035 ≤0.03

5D32 E32

F32 ≤0.16 ≤0.025 ≤0.025

A36 355 490-630 21 ≤0.18 ≤0.035 ≤0.035

D36 E36

F36 ≤0.16 ≤0.025 ≤0.025

A40 390 510-660 20 ≤0.18 ≤0.035 ≤0.035

D40 E40

F40 ≤0.16 ≤0.025 ≤0.025

（三）船用鋼材交貨驗收注意事項：

1、質量證明的審查：

鋼廠交貨一定根據用戶的要求按合同約定的規范交貨并提供原始質量證明書。證明書中，必須具備以下內容：

（1）規范要求；

（2）質量記錄編號及證明證號；

（3）爐批號，技術等級；

（4）化學成分和力學性能；

（5）船級社認可證明及驗船師簽字。

2、實物審查：

船用鋼材的交貨，實物物體上應有生產廠標志等。具體有：

（1）船級社認可標志；

（2）采用油漆框出或粘貼標記，包括技術參數如：爐批號、規范標準等級、長寬尺寸等；

（3）外觀光潔平順，無缺陷。

20世紀80年代初期，鋼鐵廠曾經生產了具有優良可焊性、低溫韌性和屈服強度為60～80ksi的高強度、低合金（ＨＳＬＡ）鋼板。海軍開展了一項發展和 檢驗高強低合金鋼的項目，使該合金鋼可以不經或減少預熱時間就具有可焊性、高強度、高韌性以及與高屈服鋼相等的優質焊縫性能等。

該項目研究的重點是在合理的殼體制造成本范圍內減輕ＣＧ-47級驅逐艦和ＤＤＧ-51導彈驅逐艦的重量。這個項目表明，改進的ＡＳＴＭＡ710Ａ級鋼板可 以滿足最低屈服強度80ｋｓｉ的要求，在低溫下具有高卻貝Ｖ型缺口沖擊能，當采用與沒有進行預熱處理的ＨＹ-80相同的工藝和方法時，該鋼板具有優良的可 焊性。因此，ＨＳＬＡ-80鋼是ＡＳＴＭＡ710鋼中最佳的鋼種，并且在1984年經過對鋼板性能、焊接性以及制造特性，包括結構模型的建造和無損檢測進 一步評價之后，可證明這類鋼板可用于艦艇制造業。

用ＨＳＬＡ-80取代ＨＹ-80每噸制造成本可節約2000～3000美元。其中包括材料、勞動力、能耗和檢驗成本等。到2001年，大約有40000ｔＨＳＬＡ-80用于美國海軍水面戰斗艦艇結構上。

繼ＨＳＬＡ-80項目之后，開始進一步的合金開發和鑒定項目，該項目的進行使得準許用ＨＳＬＡ-100 來代替ＨＹ-100以進一步降低制造成本。ＨＳＬＡ-100也是一種含碳量低，銅沉淀強化鋼，合金元素含量比ＨＳＬＡ-80的要高。這種新型鋼種具有與 ＨＹ-100相應的強度和韌性，運用與沒有預熱要求的ＨＹ-100鋼相同的焊接材料和工藝時，具有可焊性。

ＨＳＬＡ-100的開發由3個階段組成：

（1）合金設計，通過利用實驗室標準的加熱方式來不斷優化設計鋼的成分；