第一篇：循環流化床鍋爐安裝策劃與實施

FW-420T／H型循環流化床鍋爐安裝策劃與實施

摘要: 循環流化床鍋爐是環保節能型鍋爐，符合今后石化企業熱電廠的發展方向，目前在國際上已進入大型化、商品化生產階段，國內熱電廠也陸續開始采用。但它必竟是一種新的應用技術，其鍋爐結構特殊，燃燒方式與煤粉爐有本質區別，國內已有的經驗還相對較少，國內都是近年來才開始設計、制造、安裝、調試、運行，無成熟的經驗可借鑒。本文根據某石化公司熱電事業部420 t/h循環流化床鍋爐的安裝經驗，從該類型鍋爐的設計特點、施工難點、主要施工方案策劃、施工過程控制和管理、鍋爐調試、試運階段制定的特殊方案及實施等幾方面進行了介紹。該鍋爐在安裝中消除了以往同類工程中易出現的問題，投運后機組運行穩定，各項運行主要指標達到設計考核標準，實現了機組168小時試運后不停機連續運行80天的優異成績。對今后同類型鍋爐的安裝具有借鑒和指導的意義。

關鍵詞:循環流化床鍋爐；安裝；施工組織 循環流化床鍋爐基本結構

某石化公司熱電事業部10#鍋爐是福斯特惠勒（FW）公司制造的FW-420T／H-12.5M型鍋爐，為單汽包、自然循環、半露天布置的循環流化床鍋爐，鍋爐整體呈左右對稱布置，支吊在鍋爐鋼架上，采用高溫旋風分離器進行氣固分離，采用外置換熱器控制床溫及再熱汽溫。本鍋爐由5跨組成，第1、2跨布置有主循環回路(爐膛、旋風分離器、回料器以及外置式換熱器)、冷渣器以及二次風系統等；第3、4跨布置尾部煙道(包括高溫過熱器、低溫再熱器以及省煤器)；第5跨為單獨布置的回轉式空氣預熱器，空氣預熱器采用四分倉回轉式空氣預熱器。爐膛采用全膜式水冷壁結構，爐膛底部采用褲衩型將下爐膛一分為二。布風板之下為由水冷壁管彎制圍成的水冷風室。鍋爐采用回料器給煤方式，1 4個給煤口布置在回料器上。石灰石采用氣力輸送，8個石灰石給料口布置在回料腿上。在水冷風室之前的2個一次風道內分別布置1臺風道點火器，另外在爐膛下部還設置有2×4只不帶點火和火檢的床上助燃油槍，用于鍋爐啟動點火和低負荷穩燃。4臺流化床式冷渣器被分為2組布置在爐膛兩側，每臺冷渣器有9個排渣口，分別將底渣排到機械除渣系統。4臺高溫旋風分離器布置在爐膛兩側的鋼架副跨內，在旋風分離器下各布置1臺回料器，由旋風分離器分離下來的物料一部分經回料器直接返回爐膛，另一部分則經過布置在爐膛兩側的外置換熱器后再返回爐膛。外置式換熱器內布置有受熱面，靠后墻外置式換熱器內設置有中溫過熱器(ITSl和ITS2)，可以通過控制其間的固體粒子流量來控制爐膛溫度；靠前墻外置式換熱器內設置有低溫過熱器(LTS)和高溫再熱器（HTR)，可以通過控制其間的固體粒子流量來控制再熱蒸汽溫度。汽冷包墻包覆的尾部煙道內從上到下依次布置有高溫過熱器、低溫再熱器、省煤器。

循環流化床鍋爐工作原理及典型結構如圖1及圖2所示。

圖1.循環流化床鍋爐工作原理圖

圖2.420噸循環流化床鍋爐典型結構圖 循環流化床鍋爐施工難點

FW-420T／H-12.5M型CFB鍋爐鋼結構、受熱面、煙風管道、汽水管道、附屬機械安裝工程量與同類型煤粉爐相當，其中鋼結構總重量1860 t，受熱面總重量2000 t。但是旋風分離器及進出口煙道體形尺寸較大，吊裝難度大。

鍋爐下部設備管線布置密集，安裝高峰時期多工種、多工序交叉，施工條件差，工作難度大，安全隱患多；鍋爐受熱面安裝焊口約22000道，其中T91焊口3200余道，焊接工程量大，質量要求嚴，技術要求高。

在施工中，相對常規煤粉爐，CFB鍋爐增加了爐墻砌筑這一較大工程量，FW-420T／H-12.5M型CFB鍋爐每臺鍋爐爐墻砌筑總量達到約 500 t，施工工期需要3個多月。一些部位爐墻完工后才能安裝受熱面，如冷渣器；而有些部位則需先安裝完受熱面，并完成水壓試驗后才能施工爐墻，如水冷壁內爐墻；一些部件應在地面組裝后再吊裝；更多 3 的部件要在設備安裝完成后才能進行施工。爐墻材料種類多，工藝要求嚴格，澆筑料的配合比、拌合質量、澆筑時間的控制等直接關系到成品的質量；膨脹縫的設置關系到鍋爐的安全運行。高峰階段筑爐熟練工需求量大(約90人)，筑爐料垂直運輸困難等問題是施工管理的重點和難點。主要施工方案策劃與實施

3.1 施工場地的需求

鍋爐島占地50 m x60 m，其兩側有一定的空間可布置吊機和臨時存放待安裝設備。鍋爐安裝組合場除滿足鍋爐受熱面預組合、煙風道加工預組合需求外，同時考慮有500—600 m2的分離器及進出口煙道預組合場地。

3.2 主要施工機械的配置

根據該鍋爐的特點、結構型式、設備質量選擇施工機械。FW-420T／H-12.5M型CFB鍋爐最重件為汽包，吊裝質量90 t，在鍋爐爐頂設置構架用卷揚機吊裝就位；鍋爐大板梁最重件70 t，水冷壁、分離器本體及進出口煙道等預組合后，單件最大質量近50 t。從滿足吊裝能力考慮，鍋爐安裝配置l臺280 t履帶吊為主吊，80噸汽車吊為輔吊；設備組合場配備2臺40 t龍門吊；安裝高峰期，配備2--3臺移運式吊機。

3.3 主要設備的施工方案

總結以往幾臺CFB鍋爐的施工經驗，該鍋爐鋼架安裝階段采用鍋爐中間開口式，主吊機布置在鍋爐中部進行吊裝，在完成對側旋風分離器本體、分離器進出口煙道等的吊裝工作后，從爐前至爐后順序安裝完鍋爐中間的鋼架梁柱和吊裝大板梁，主吊從爐后退出吊裝其余設備。鍋爐汽包設計為支承式，布置在前爐頂l～2號大板梁中間。汽包吊裝質量90 t，用吊機無法吊裝就位。經研究，在前爐頂安裝門型架，裝在l～3號大板梁上，2～3號大板梁間次梁緩裝，在后爐頂布置2臺15 t卷揚機。汽包進場后拖運至爐底2～3號大板梁中間軸線，用卷揚機提升并越過爐頂，通過布置在門型架上的2臺跑車同步平行移動到汽包安裝軸線，松下卷揚機使汽包正確就位。

水冷壁根據吊機起重能力和方便高空安裝為原則劃分組件，分片吊裝。四側水冷壁組件就位后，將水冷風室組件臨時存放于爐底，吊裝水冷壁布風板，再吊裝褲叉型隔墻，最后封閉水冷壁頂棚。在吊裝水冷壁過程中，將灰斗、冷渣器、回料系統冷熱灰管等同步吊裝就位，以免事后增加安裝難度，也為爐墻施工創造條件，保證安裝工期。

后豎井受熱面吊裝采用爐后開口方式，在后頂棚底部裝設卷揚機，利用爐后30 m層的鍋爐平臺作為吊裝過渡平臺，后豎井高溫過熱器、低溫再熱器、省煤器管排從最上層一直吊到底層，最后封閉后包墻。

鍋爐內爐墻工程量大，施工工期長，因此設備系統的安裝應為爐墻施工創造條件。鍋爐爐墻施工分砌筑和澆筑2種型式。材料有耐火耐磨磚、耐火保溫磚、耐火耐磨澆筑料、耐火保溫澆筑料等多個類別，各種材料不得混用。在爐墻施工主要作業面，規劃作業場所，布置水電等動力設施和存料平臺。爐墻施工前，應準備好所需的攪拌機、物料提升卷揚機等機具，制作澆筑、砌筑所需的模板等。風道燃燒器預燃室在地面澆筑爐墻后再吊裝，這樣可保證爐墻施工質量、方便施工。排渣錐形閥至冷渣器的排渣管等管徑小的管道，以滿足吊裝為前提，應在地面施工。冷渣器按組件供貨，在安裝就位后，將管排拉出再施工爐墻。分離器及進出口煙道、冷熱灰管、風道燃燒器設備就位后，及時找正驗收并分段交付爐墻施工。

3.4 受熱面大件吊裝技術優化

大型流化床鍋爐的安裝工期一般都很長，如何才能縮短鍋爐的安裝工期一直是研究探索的課題。通過優化吊裝方案，就能夠大幅縮短鍋爐的安裝工期。因此，制定合理的吊裝方案是提高鍋爐施工效率的關鍵。3.4.1 受熱面吊裝主要工程量

(1)水冷壁系統

水冷壁系統分前后左右水冷壁及頂棚水冷壁，其中，前后水冷壁組件分為上段、中上段、中下段、下段；左右水冷壁組件分為上段、中上段、中下段、下段、水冷風室；爐膛褲衩位置還有隔墻水冷壁，分為四片吊裝；頂棚水冷壁分兩件吊裝。

(2)包墻系統

包墻組件，四側包墻均從上至下分均為兩個組件，頂棚分為兩個組件。(3)蛇形管排

高溫過熱器、低溫再熱器、高溫省煤器各42片；低溫省煤器252片；低溫過熱器、高溫再熱器、中溫過熱器

一、中溫過熱器二各30片。3.4.2 主要吊裝方案

由于該石化熱電事業部10#爐部分設備到貨較晚，尤其是影響直線進度的汽包、高過等到貨晚，直接影響現場整體施工進度，為縮短施工工期，制定科學合理的吊裝方案就是整個工程的關鍵。為提高整個鍋爐的施工效率，施工中在充分研究圖紙資料的基礎上制定了受熱面大件吊裝的主要指導思想：大件吊裝分三條主線：即爐膛區、外置床區、后豎井區，將大量繁重的吊裝任務分解為三部分，并為各條線配備合理的吊機資源及施工力量，三條主線同時施工，制定科學合理的吊裝順序，確保工作在最短時間內完成。

(1)爐膛區

根據以往通用的施工方案，水冷壁一般都是盡量在地面進行焊口組合焊接，剛性梁在水冷壁吊裝前臨時懸掛，水冷壁就位后再安裝剛性梁。由于水冷壁剛性梁安裝難度很大，同類型鍋爐在安裝過程中曾吃過不少苦頭，可以說，水冷壁安裝工期長是因為剛性 5 梁安裝困難導致的。在研究和分析的基礎上，我們拋棄了傳統的地面組合焊接水冷壁焊口的方法，地面只組合焊口但不焊接，而是將剛性梁組合在水冷壁上，這樣水冷壁吊裝就位后只要將焊口施焊完，工作就基本結束了。加之汽包到貨晚，這個方案更加合理。接下來最重要的就是制定合理的吊裝順序。由于頂板左右水冷壁吊桿梁之間的凈空尺寸不能保證前后水冷壁及兩側水冷壁吊裝(褲衩位置及水冷風室除外)，所以需要將右側水冷壁吊桿梁緩裝，即右側水冷壁最后吊裝，所以水冷壁吊裝順序如下：

水冷壁全部采用280噸履帶吊從爐頂開口吊下。由于后水冷壁不影響汽包就位，先將后水冷壁全部吊裝完，汽包就位后，先吊裝前水冷壁及左側水冷壁，可直接吊至下段(余水冷風室)；將右側水冷壁中上段、中下段、下段存放至鍋爐0米，將右側水冷壁上段存放于大板梁上，然后吊裝右側水冷壁吊桿梁及吊桿。吊桿梁及吊桿安裝完后，依次將右側水冷壁上段、中上段、中下段、下段就位；水冷風室在右側水冷壁就位后直接從頂吊裝至鍋爐0米存放。四側水冷壁找正加固后從爐項將布風板(左右各一)吊下，找正焊接加固后即可吊裝褲衩位置隔墻水冷壁。最后吊裝頂棚水冷壁。由于地面提前組合了剛性梁，且吊裝順序合理，10#鍋爐自汽包吊裝至水冷壁吊裝完、安裝完，僅用了35天，汽包吊裝就位到鍋爐整體水壓僅80天。

(2)外置床區

外置床布置在鍋爐左右兩側，共四個床，外置床內布置有低溫過熱器、中溫過熱器

一、中溫過熱器二和高溫再熱器管排，主要作用是吸收旋風分離器分離出來的高溫床料的熱。外置床上方入口與旋風分離器回料閥出口相連，外置床下方出口與冷渣器入口相連。

鋼架第二層找正驗收后即可進行外置床殼體的安裝工作，之后即可進行管排的吊裝工作，管排吊裝用25T汽車吊從爐膛內將管排吊至外置床位置，再用卷揚機接鉤就位，此部分受熱面的吊裝提前進行。

(3)后豎井區

吊裝大板梁前先將大灰斗存放到位并作加固，后豎井受熱面管排主要采用1OT電動葫蘆進行吊裝，四側包墻均組合為上下兩段，頂棚包墻組合為兩件，將10T電動葫蘆組合于其中一片上，先將前、左、右包墻吊裝就位，后包墻臨時存放于最后一排鋼架內側；由于省煤器護板與低溫省煤器吊裝交叉，因此，提前將前、左、右三側省煤器護板組合存放就位；包墻及省煤器護板吊裝后即可吊裝頂棚水冷壁，頂棚水冷壁吊裝就位后及時將1OT電動葫蘆吊掛裝置安裝調整好，試重后即可進行管排的吊裝工作。吊裝時先吊裝高過、低再、高省三組，用80噸汽車吊從地面將管排吊至34.7米平臺用電動葫蘆接鉤吊裝就位，從前至后吊裝，采取高過、低再、高省交叉各吊一片的方法向后推進，直到將所有管排吊裝結束；高過、低再、高省吊裝結束后將后包墻就位，同時將包墻中間集箱(下集箱位置)安裝就位；熱處理結束后將1OT電動葫蘆移至中間集箱上，用同樣方法吊 裝低溫省煤器。

3.5 焊接工藝和施焊方法要點

鍋爐安裝，焊接質量常常是施工質量控制的關鍵和難點。該鍋爐本體受熱面及內部聯絡管道使用了包括T91在內的多種材質，合金鋼管所占的比例較高。為了保證鍋爐的焊接質量，在施工中制定了具有較高技術水平和針對性的焊接方案，并采取了大量措施。

壁厚小于6mm的所有鍋爐受熱面管子、鍋爐本體疏放水、排污等一次閥內高壓附屬管道等，或壁厚雖大于6mm，但焊接位置困難的鍋爐受熱面管子，采用全氬保護焊，使用專用氬弧焊絲；壁厚大于6mm的鍋爐本體汽水管道包括下降母管、下降支管、汽水聯絡管、汽水集箱、鍋爐中低壓管道等，采用氬弧焊打底手工電弧焊填充蓋面工藝。

焊接預熱和熱處理必須嚴格按照熱處理工藝文件執行，預熱溫度和時間必須符合要求，熱處理的部位、溫度時間曲線、防風防雨等防護措施符合工藝規定。

切實做好焊材的管理，焊工憑經審批的焊材領用單領用焊材，減少焊工焊不同材質的變換次數，盡量做到在合理情況下專人焊接，在最大程序上減少焊材混用的可能。做好現場焊工焊材使用的監督和檢查，當天用不完的焊材要及時交回倉庫，然后由焊接管理人員根據情況決定處理方式，禁止焊工在現場相互借用焊材、使用隔日剩余焊材和使用標識不明的焊材。

做好焊接環境條件的保證和防護工作，切實保證焊接必須達到的溫度、濕度、風力等條件。需要特別注意的是爐內的爐膛抽風防范和高空不良焊接位置的焊接措施。

3.6工期計劃

按當前同類型鍋爐安裝相對先進的工期編制，總工期300天(從鍋爐鋼架吊裝開始至點火沖管結束)。鍋爐安裝過程中，各作業項目并不完全按每天8小時工作制，關鍵作業面需延長作業時間，甚至連續倒班作業，以保證相關項目的正常實施和工期目標的實現。施工過程控制與管理

4.1 技術質量控制

4.1.1 鍋爐受熱面安裝控制重點

鍋爐受熱面重點關注內部澆筑有爐墻部位的安裝工藝質量，這些部位如發生問題，處理較為困難。安裝前認真檢查設備質量，檢查受熱面外觀無損傷、嚴重銹蝕；抽查受熱管子焊口制造質量、測量受熱管子壁厚、復核設備材質等。安裝中，嚴格控制管道焊接工藝，焊口100％進行外觀檢驗及無損檢測，焊接在管件上的各種附件由合格焊工施焊，并認真檢查，管件及焊口經鍋爐整體水壓試驗確認無滲(泄)漏。該型式鍋爐屬微正壓鍋爐，鍋爐正常運行中爐膛出口風壓約為±100 Pa，爐膛下部、外置床等部位達10k Pa以上，極易發生漏煙、漏灰；因此，應對鍋爐受熱面、煙風室焊接密封進行嚴格檢查，徹底清除制造和施工缺陷。

4.1.2 分離器及回料系統安裝控制重點

分離器組合、安裝重點是控制幾何中心尺寸(縱橫中心、標高)，其垂直中心線必須是從上口到下口通線檢查，分離器中心筒相對于分離器的中心位置必須準確，這關系到鍋爐運行中煙氣流向和煙氣對內部爐墻的沖刷。分離器本體、進出口煙道、回料系統冷熱風管組合安裝要控制橢圓度、平整度，誤差過大將影響下道工序爐墻的施工質量。4.1.3 非金屬膨脹節安裝控制重點

為解決爐本體與煙風管道等相互膨脹位移，CFB鍋爐設計采用了較多的非金屬膨脹節，這類膨脹節由于滑移體間隙設計不合理、外層蒙皮質量差或在運輸、安裝過程中發生損壞，鍋爐運行中會出現超溫、蒙皮破損泄漏煙氣等情況，造成鍋爐停運。在安裝前認真核查圖紙資料，檢查供貨設備質量；安裝中控制膨脹間隙、膨脹方向，安裝全過程對外層蒙皮采取有效保護措施。4.1.4 爐墻施工控制重點

爐墻施工前，對爐墻材料抽樣檢驗，不合格材料不使用；各種材料分類存放，材料存放采用防雨措施；現場制作的模板做到表面平整、光滑。設備系統安裝驗收完工部分，辦理書面交接手續后，開始下道工序爐墻施工。爐墻銷釘、抓釘焊接由合格焊工施焊，焊后認真檢查。保溫磚、耐火磚砌筑水平面、垂直面拉通線施工和驗收，誤差控制在±5 mm；上、下層磚錯縫施工，灰縫飽滿、均勻，有裂縫等質量缺陷以及小于2／3長度的耐火磚不再使用，處于向火面的耐火磚不得有缺角、掉邊，拱面最后收口的鎖緊磚必須是整塊磚，從上往下鎖入，并有緊力。嚴格控制保溫澆筑料、耐火澆筑料的配合比、加水量，并讓施工人員熟悉掌握，適時監控，防止作業人員以增加水量來提高澆筑料的流動性；澆筑料拌合均勻，按技術要求控制拌合至入模時間；澆筑用的模板拼砌嚴密，支撐體系牢固，以防止爆模、漏漿；澆筑料振搗密實，防止出現蜂窩、麻面；澆筑施工按1 m×l m為方格間隔施工，方塊間用l mm厚陶瓷纖維紙隔開作為膨脹縫。膨脹縫正確留設，冷熱灰管非金屬膨脹節處爐墻施工保證滑移縫正確留出，滑移縫中不留有異物，防止被澆筑料澆死。需對各個部位的膨脹縫進行4級驗收，并做好書面記錄。

4.2 安全及文明施工管理

鍋爐島是整個工程建設過程中安全風險較大的區域，鍋爐周邊要設置圍欄和安全通道，實施封閉管理。鍋爐平臺隨構架同步安裝，欄桿、圍腳板齊全完善，各施工作業面的臨時平臺和通道及時規范搭設。在鍋爐爐墻、外保溫主要作業面搭設物料存放區，臨時平臺承載力應經計算并標志，每天產生的垃圾、余料及時清理外運。鍋爐間管線統一布置，不影響施工、阻礙通道，氧乙炔管道避開電力線路敷設通道。腳手架搭設規范，實行驗收掛牌制度。

交叉作業面力求錯開作業時段，并設置可靠的隔離設施。鍋爐大件吊裝階段，許多部件屬臨時吊掛，采取措施防止吊掛件因受碰撞、吊具松脫而滑落。分離器本體及進出口煙道爐墻施工時，內部作業人員多，粉塵大，空氣流動性差，在其殼體上開設了多個通風孔，并裝設通風機。爐墻材料不過多存放在腳手架上，以免掉落打擊下方人員。鍋爐烘爐階段重點防范火災的發生，油管道經過水壓試驗，烘爐機周邊易燃物徹底清除，油管接頭下部設置積油桶，重要設備(如電纜)進行遮隔，放置消防器材。鍋爐調試、試運階段的特殊方案及實施

5.1 輔機及系統分部試運

根據鍋爐制造廠、爐墻材料供應方提出的技術要求，爐墻施工完成后(尤其是耐火澆筑料)要在自然環境下養護約20天，而鍋爐風機啟動試運，會對正在施工和已完工爐墻質量帶來影響，因此出風不能進入爐內。采取將風機出口風道設在合適位置，且與爐內隔斷，出風直接排空，以提前試轉風機。

5.2 低溫烘爐與鍋爐化學清洗

低溫烘爐是通過外部臨時烘爐設施將爐內煙氣溫度逐步提升至約400℃，烘爐時間控制不少于168 小時，可基本去除爐墻材料中的游離水。

低溫烘爐要外接一些臨時設施，包括烘爐機、油管道、壓縮空氣、供電電源等，這些設施要布局合理、規范；烘爐機盡量靠近爐體，以免烘爐機出口風管過長，在烘爐中被燒壞。為避免爐內熱煙氣大量流失，造成烘爐溫度難于控制，將與爐室相連的冷熱風管臨時封堵，鍋爐密相區上部、分離器出口煙道、煙窗等處設隔斷(但不必完全密封)。為防止外置床受熱面干燒，用薄鐵皮將管束包裹遮隔，冷渣器受熱面拉出體外，烘爐完后再回位。同時，為防止烘爐時油煙在空預熱器傳熱元件上附著，導致空預器失火，以及油煙在電除塵器極板上附著，影響除塵效果，在空預器進口煙道上安裝臨時排煙口，并在空預器進煙口處安裝捕油網。為防止回轉式空氣預熱器超溫導致回轉體變形，烘爐期間需投入空氣預熱器，啟動l臺一次風機運行(送風臨時排空)。

鍋爐化學清洗過程要將爐水溫度提升至約150℃，化學清洗時間約48小時，因此將鍋爐化學清洗與低溫烘爐2個方案合并進行。低溫烘爐開始將爐水溫提升至化學清洗所需溫度，維持該溫度至化學清洗結束，之后繼續升溫，進行低溫烘爐后續過程。

為檢驗烘爐效果和耐磨耐火澆筑料的性能，在爐墻施工的同時制作爐墻試塊，烘爐前分別放置在烘爐重點部位。為利于烘爐部位水分的散發，在外置床殼體側面、分離器頂部、分離器出口煙道頂部、風道燃燒器頂部、回料腿等處開設排濕孔，低溫烘爐結束后封焊。

5.3 鍋爐添加床料

鍋爐床料是鍋爐啟動建立床壓、實現物態循環的基礎，鍋爐首次啟動床料可用經過篩分的細砂(粒徑不大于5咖)來填充，鍋爐正常運行中通過調節排渣量維持床壓。鍋爐首次啟動需添加近700 t床料。采用人工添加床料費工費時。經過嘗試。采取床料從煤場通過輸煤皮帶運送至煤斗，用給煤機送入爐膛，但外置床、回料閥部位的啟動床料仍由人工添加一部分，鍋爐啟動后通過物料循環補充一部分。鍋爐運行中，若床壓低，燃燒難以調整，也可采用在煤場原煤中加入一定量的床料，通過給煤線添加。

5.4 鍋爐膨脹系統的監視

鍋爐低溫烘爐開始和鍋爐首次啟動運行中，注意監視鍋爐的膨脹位移情況，特別關注回料腿與爐膛、外置床與爐膛、風道燃燒器與爐膛幾個部位膨脹節處的位移值，若出現位移不暢，應查明原因并消除，以免損壞設備。實施效果

在實施過程中，經過對受熱面吊裝方案進行認真的分析、研究和優化，明顯縮短了吊裝時間，提高了施工的效率。水冷壁吊裝、安裝組焊僅用時35天，比同類型鍋爐節約近一個月時間，后豎井吊裝就位僅用時25天，比同類型鍋爐提前近一個半月時間，汽包吊裝至鍋爐整體水壓試驗用時僅80天，比計劃工期提前40天，創造了循環流化床鍋爐安裝工期新記錄。該石化熱電事業部10#CFB鍋爐由于施工過程控制科學、嚴謹，未發生重大質量事故和安全事故，安裝質量優良，以往同類型鍋爐安裝、運行中出現的問題在該工程基本消除，機組運行穩定，各項運行主要指標達到設計考核標準，實現了機組168 小時試運后不停機連續運行100天的優異成績。

第二篇：循環流化床鍋爐安裝合同

鍋爐安裝合同

項目名稱：項目地點：施工單位：

XXXXXX有限公司鍋爐安裝工程

****年**月**日

鍋爐安裝合同

甲方：XXXXXX有限公司 乙方：

根據《中華人民共和國合同法》、《建筑安裝工程承包合同條例》等相關法規，結合本工程具體情況，為明確責權，保證工程順利進展，經甲、乙雙方友好協商，達成如下條款：

一、項目概況：

1、項目名稱：XXXXXX有限公司100噸鍋爐本體安裝工程

2、項目地點：

3、項目內容：一臺XXXXXX有限公司制造的100t/h中溫中壓循環流化床鍋爐本體金屬部分的安裝施工，凡屬鍋爐制造廠商供貨范圍內的金屬部件及材料均屬本安裝工程的承包范圍（詳見XXXXXX有限公司設計文件《TG-100/3.82-M供貨清單》和《TG-100/3.82-M總清單》，總重量≤650噸，包括輕型爐頂），包括安裝工程按規范需實施的焊接質量檢驗（X射線探傷等），并配合甲方完成整體水壓試驗驗收工作。

二、乙方承包方式及范圍：

1、承包方式：甲方以固定合同總價的方式進行發包。乙方以包施工、包輔助材料、包工期、包安全、包質量、包文明施工的方式，按甲方提供的一臺XXXXXX有限公司制造的100t/h中溫中壓循環流化床鍋爐本體圖紙及供貨清單的范圍內對該臺鍋爐本體金屬部分進行總承包安裝施工。合同總價已包括安裝工程實施所發生的人工費、施工機械使用費、安裝輔助材料費、部件單體試驗費、安全文明施工費、保險費、安裝場地范圍內的運雜費、乙方原因造成的缺陷修復費、焊接質量檢驗費、鍋爐報裝費用、各項稅費、管理費、利潤，以及不被甲方接受和認可的不可預計費等完成該臺鍋爐本體金屬部分安裝的全部費用，但鍋爐整體水壓試驗的監檢費由甲方負責。除非發生設計變更或經甲乙雙方共同簽證確認的合同外增加工程量事項，否則合同價款不作調整。

2、承包范圍：

（1）一臺XXXXXX有限公司制造的100t/h中溫中壓循環流化床鍋爐本體金屬部分的安裝，凡屬鍋爐制造廠商供貨范圍內的金屬部件及材料均屬本安裝工程的承包范圍（詳見XXXXXX有限公司設計文件3813600.0 GQD《TG-100/3.82-M供貨清單》和3813600.0 ZQD《TG-100/3.82-M總清單》，總重量≤650噸，包括輕型爐頂），包括安裝工程按規范需實施的焊接質量檢驗（X射線探傷等），并配合甲方完成整體水壓試驗工作。鍋爐整體水壓試驗的檢驗費用由招標人甲方負責。

（2）本工程的安裝對象——壹臺100t/h中溫中壓燃煤循環流化床鍋爐的采購由甲方負責，并組織運輸至鍋爐安裝位置周邊50米范圍內；鍋爐基礎及其他配套設備基礎的土建工程，由甲方負責組織完成。

（3）安裝過程中所需的輔助材料（如焊接材料、氧氣乙炔等切割材料等等）全部由乙方承擔。

（4）安裝界面交接口：給煤系統安裝至爐前落煤管入口、出渣系統安裝至排渣閥出口法蘭、送風管道安裝至空氣預熱器進風口法蘭、煙氣管道安裝至空預氣煙氣側出口法蘭、給水管道安裝至鍋爐給水調節閥前法蘭、蒸汽管道安裝至鍋爐主蒸汽閥出口法蘭、排污管道安裝至排污閥二次閥出口法蘭、汽水取樣裝置安裝至取樣水出口管和取樣冷卻水接口法蘭、點火裝置安裝至進油口法蘭。

（5）土建與安裝界限：鋼結構支架從地腳螺栓（包含地腳螺栓加固、地腳螺栓及兩顆螺帽）以下為建筑工程；如為直接在支墩頂面埋設鋼板埋件也為建筑工程承包范圍；鋼支架從地腳螺栓以上及支架底座墊板為安裝工程。屬于建筑工程范圍的內容不屬于本合同的承包范圍，其余定義為安裝工程范圍的施工內容均屬于本合同的承包范圍。

（6）因設計變更、圖紙晚到而發生的墻內打孔打槽、基礎內打孔打槽由發包方安排土建施工；但因安裝施工錯誤、施工遲緩導致發生的墻內打孔打槽、基礎內打孔打槽則由承包人負責施工并恢復原樣。

（7）不含鍋爐外護板（指爐膛水冷壁外側保溫層外護板）的安裝。（8）對于本劃分還未明確或有爭議部分，最終解釋權歸甲方。

三、項目技術與質量要求：

按合同附件一《100噸鍋爐本體安裝工程技術規范書》中的相關內容執行。

四、項目施工工期：

1、工期要求：自招標人通知可進入鍋爐基礎面安裝施工之日起計90個日歷天內完成安裝至具備整體水壓試驗和交出筑爐施工場地的條件。（如遇法定的不可抗力因素影響，工期可順延）

2、項目施工預計從2012年8月25日起至2012年11月25日完工，共計為90日歷天。

3、如因非法定不可抗力的乙方原因造成工期延誤的，乙方須按每延誤1個日歷天￥5,000元的標準對甲方進行賠償，由甲方在工程結算總價中扣減；如工期縮短的，甲方按每提前1個日歷天￥2,500元的標準對乙方進行獎勵，獎勵總額最高不超過￥100,000元。

五、合同總價：

1、本合同總價為人民幣（￥： 元），按本合同第二條 《乙方承包方式及范圍》 的規定進行包干。

2、安裝施工過程中如因修改施工圖紙、設計變更而引起合同外增加工程量的，由甲乙雙方商定后方可施工，甲方需簽證確認給乙方作為合同外增加工程量依據。合同外增加工程量造價按XXX省的安裝定額計價規定進行計價，并按下浮率15%進行下浮后結算。乙方應在工程竣工驗收合格后，根據完成全部工程實際發生并經甲方確認是合同外增加的工程量，按XXX省的安裝定額計價規定編制結算清單及報價，并向甲方申請合同外增加工程的結算。甲方在收到乙方提交的工程結算申請資料后，即委托造價咨詢機構審定合同外增加工程的結算，該合同外增加工程的結算審核價款經甲方、乙方及有關主管部門審核確認后作為合同外增加工程的最終結算價。

3、合同總價與合同外增加工程最終結算價之和即為工程結算總價。

六、付款辦法：

1、付款時間：

（1）雙方簽署合同后10天內，甲方支付合同總價的10%作為合同定金；

（2）鍋爐鋼架全部就位安裝完成、鍋筒就位后，乙方提交合同總價30%金額的有效發票，甲方支付合同總價20%的進度款（總付款進度為30%）；

（3）鍋爐水冷系統聯箱、管道全部焊接及安裝完成后，乙方提交合同總價20%金額的有效發票，甲方支付合同總價20%的進度款（總付款進度為50%）；

（4）鍋爐整體水壓試驗合格后，乙方提交合同總價25%金額的有效發票，甲方支付合同總價25%的進度款（總付款進度為75%）；（5）乙方交出筑爐施工場地，且合同承包范圍的所有設備安裝完成并驗收合格、工程檔案整理齊備并移交給甲方后，乙方提交合同總價10%金額的有效發票，甲方支付合同總價10%的進度款（總付款進度為85%）；

（6）該鍋爐72小時試運行合格后30天內、或整體水壓試驗合格后第9個月（以先到為準），乙方提交金額為（工程結算總價款的95%－合同總價85%）的有效發票，甲方支付金額為（工程結算總價款的95%－合同總價85%）的進度款（總付款進度為工程結算總價款的95%）；

（7）剩余工程結算總價款的5%為工程質量保證金，在鍋爐72小時試運行合格滿12個月、或整體水壓試驗合格滿18個月（以先到者為準）后，乙方提交質量保證金金額的有效發票，甲方于15天內一次性付清（不計息）。

2、付款方式：轉賬支票或電匯。

七、安全約定：

按合同附件二《安全合約》執行。

八、項目驗收及保修：

1、乙方安裝至具備整體水壓試驗驗收條件后，由甲方負責向XXX省特種設備檢驗研究院佛山分院申請驗收，但安裝質量能否通過驗收責任在于乙方。

2、項目驗收合格后，乙方向甲方移交完整的安裝記錄資料及檢驗、驗收資料。

3、項目保修期為自該鍋爐72小時試運行合格后12個月。保修期內，若出現乙方安裝質量問題造成的缺陷，乙方應無條件在12個小時內趕到現場維修至符合質量標準。

九、雙方職責與義務： 甲方：

1、辦理鍋爐基礎施工、平整安裝作業場地等工作，使施工場地具備施工條件的時間：開工前提供施工場地，但因安裝施工所需的設施安裝工作由乙方負責并承擔相關費用。

2、甲方于乙方進場前3天完成供水、供電工作，布設管線將水、電輸送至鍋爐安裝位置周邊10米范圍內，并設置一個一級電箱及一個自來水總閥。一級電箱、自來水總閥后的管、線等用電用水設施由乙方自行解決，甲方不再單獨支付相關費用。甲方不計收乙方安裝施工和乙方人員辦公生活正常使用的水、電費用。

3、設備、材料運輸：由甲方負責采購的材料和設備，甲方負責運輸至鍋爐安裝位置周邊50米的范圍內，在范圍內的運輸由乙方負責，甲方不再單獨支付相關費用。

4、開工施工現場與城鄉公共道路間的通道的約定：通往施工現場范圍內的道路已開通，安裝所需場內有關設施由乙方自行考慮并負責承擔其費用。

5、在乙方開工前組織圖紙會審和設計交底。

6、按照合同約定，及時撥付工程款。

7、甲方提供場地給乙方布設住宿、辦公用的活動板房，活動板房的費用、住宿人員的安全由乙方負責。甲方供應水電至活動板房周邊5米范圍，設置一個一級電箱及一個自來水總閥，一級電箱及自來水總閥后的水電安裝、材料和使用安全由乙方負責。乙方人員的伙食問題由乙方自行解決。

乙方：

1、按本合同要求，確保施工安全、安裝工期與工程質量。

2、做到安全生產，文明施工。

3、提供完整的工程竣工資料。

4、工程質量達不到約定標準的部分，如未達到安裝標準要求，甲方有權要求乙方無條件拆除和重新施工。乙方應立即整改施工，直到符合約定的標準，工期不予順延。

5、負責由本方安排進入安裝場地和甲方廠區的人員的安全管理，承擔安全責任。

十、違約責任與爭議解決：

1、如任一方違約，均由違約方承擔違約責任，并賠償對方損失。

2、爭議解決程序：雙方友好協商，若協商不成，向甲方所在地有管轄權的人民法院提起訴訟。

十一、本合同一式 捌 份，甲乙雙方各執 肆 份，自雙方簽字蓋章之日起生效。

十二、本合同未盡事宜，雙方協商解決。

甲方（蓋章）： 乙方（蓋章）： 代表（簽字）： 代表（簽字）： 身份證號： 身份證號： 手機號碼： 手機號碼： 2012年 月 日 2012年 月 日

第三篇：淺析循環流化床鍋爐安裝

淺析循環流化床鍋爐安裝、運行關鍵環節

作者：杜三嶺 山西電建四公司

摘要：循環流化床作為一種新興的燃燒技術，其優點越來越被人們認同，但在施工及運行中所特有的環節及性能必需引起足夠的關注，以充分發揮其長處，消除不利因素，更好地為經濟建設服務。關鍵詞：CFB 安裝 運行 環節 1.概述

循環流化床燃燒（CFBC）技術作為一種新型成熟的高效低污染清潔煤技術，具有許多其它燃燒方式沒有的優點：循環流化床（CFB）屬于低溫燃燒，因此氮氧化物排放遠低于煤粉爐，僅為200ppm左右，并可實現在燃燒過程中直接脫硫；燃料適應性廣且燃燒效率高，特別適合于低熱值劣質煤；排出的灰渣活性好，易于實現綜合利用，無二次灰渣污染；負荷調節范圍大，低負荷可降到滿負荷的30%左右。下面就五四一240T/h＋2×130T/hCFB鍋爐技改工程中，安裝及運行中的幾個關鍵環節予以剖析。2.循環流化床鍋爐安裝、運行關鍵環節

2．1優化施工程序，統籌安排，縮短整體施工工期。

循環流化床鍋爐的最突出特點是增加了旋風分離器，旋風分離器由外護板、水冷套、澆筑料及中心筒組成，正常的施工程序是：鍋爐汽水系統安裝（含水冷套）——水壓試驗——外護板及澆筑料施工。這樣，在鍋爐水壓試驗合格后需要留出二個月的時間進行旋風筒澆筑料施工，如果將水冷套提前獨立進行水壓試驗，就可使澆筑料施工與汽水系統安裝同時進行，在鍋爐整體水壓試驗后一個月內鍋爐砌施工基本上就可以結束，既使整體工期明顯縮短，又緩解了砌筑高峰。

2．2解決澆筑料脫落現象的幾個注意事項。

澆筑料脫落主要集中在旋風筒內，它造成返料器結焦，導致鍋爐停爐。在施工和運行中要注意以下幾個方面：1）銷釘、鋼筋要選用耐高溫材料，如設計不銹鋼材質為1Cr18Ni9Ti，建議更換為1Cr20Ni14Si2，這樣提升了材料的碳化溫度，保證了銷釘及鋼筋網片的強度。2）托板由封閉的圓周改為有段落間隔的組合圓周，這樣可以消除托板熱應力，避免在鍋爐啟動過程中，托板內弧溫度高，托板向外延展。溫度穩定后，托板產生塑性變形，形狀穩定。在停爐過程中，由于內弧冷卻，托板向內收縮。如此周而復始，在焊縫疲勞開裂部位出現了托板向內突出，在沒有發生焊縫疲勞開裂的部位，則向外推拉旋風筒護板，造成外部旋風筒護板焊縫開裂，內部托板呈波浪變形。3）托板與澆筑料施工作一體宜改為澆筑料與托板間留“Z”字形膨脹縫。在啟停爐過程中，由于托板與澆筑料的溫度變化速度不同而造成托板與澆筑料的脹差，通過“Z”形膨脹縫得以消除，避免了托板與澆筑料相互擠壓而產生托板部位澆筑料受擠壓松動脫落現象。4）施工中要控制銷釘的焊接工藝，在銷釘表面涂1-2mm的瀝青，消除與澆筑料之間的熱應力；“Z”形膨脹縫可用鋼絲網間夾硅酸鋁來留設，以保證施工工藝要求。5）在運行中要控制溫度變化過程，絕不允許快速啟停；膨脹縫要定期進行清理，避免縫內積灰阻礙澆筑料膨脹，從而產生澆筑料受擠壓松動脫落現象。2．3水冷壁磨損。

循環流化床燃燒技術的特點是受熱面主要通過顆粒對流和顆粒團輻射進行熱量交換，顆粒在進行熱交換的過程中，對受熱面進行沖刷，嚴重威脅水冷壁的安全運行。就全國來看，由于水冷壁磨損泄漏引起停爐的比例占到40%，由此可見，如何降低對水冷壁磨損是一個值得研究的課題。在施工中除要進行超音速防磨噴涂外還要注意以下幾個方面：1）控制水冷壁的平整度，減小了物料循環過程中的垂直沖擊力；2）水冷壁上的臨時鐵件去掉后，要用角向磨光機將其根部打磨到與鰭片相平，同樣水冷壁的拼縫除要對接平整外，凸出的焊瘤也要打磨平整，否則會增大物料對其兩側水冷壁管的磨損；3）燃燒室密相區煙氣流速4-6m/s，工作溫度800℃-1000℃，煤灰粒徑較大、濃度高、磨損嚴重，特別是密相區上部水冷壁四角尤為明顯，建議此處對水冷壁管進行加厚處理，水冷壁管外增加耐磨材料，使該處的檢修周期大延長，減少停爐次數，提高電廠經濟效益。2．4返料器塌落

返料器塌落的因素主要在設計和運行上。水冷套和料腿重量依靠返料器承擔，熱態下，水冷套和料腿發生膨脹，借助返料器的支承向上發生位移，此時返料器除需要克服水冷套的重力外，還需克服它向下的熱應力。要克服如此大的應力，就目前澆筑料來說，還難以達到如此高的強度，需要在設計上進行改進：1）對水冷套下聯箱直接進行鋼性支承，用不銹鋼板和工字鋼做成托架，生根與返料器平臺上，支承水冷套下聯箱，減少了返料器受的壓力，保證其安全運行；2）在返料器上部增加一道圈梁，使返料器均勻分配荷載，同時也提高了返料器的強度。

同時要控制返料器的運行溫度，避免高溫下鋼筋及隔塊碳化，造成澆筑料脫落，降低返料器強度。2．5鍋爐結焦

鍋爐結焦也是引起停爐的一個重要原因，且結焦后的檢修檢修工作難度大，周期長，對風帽的危害大，必須引起足夠重視，以下就結焦的原因及預防措施進行分析。

2.5.1 結焦分為高溫結焦和低溫結焦。高溫結焦是由于運行中溫度過高，床料燃燒異常猛烈，溫度急劇上升，當溫度超過灰的熔化溫度T2時就會發生高溫結焦。低溫結焦則是因為流化不良使局部物料達到著火溫度，但此時的風量足以使物料迅速燃燒，但不能充分的沸騰移動，致使局部物料溫度超過灰熔點T2，如不及時處理就會發生結焦。高溫結焦主要的原因是啟動過程和正常運行中，給煤過多過快未及時加大一、二次風量，加減煤和風時大起大落，風和煤比例失調，監盤不認真或調整不當造成床料超溫，放渣過多造成料層太薄，造成床溫忽上忽落不穩定，返料器回送裝置返料不正常或堵塞，運行中熱工控制系統不完備，儀表配置不合理，測點不足，司爐盲目操作等。

低溫結焦主要的原因是一次風過小和局部區域故障，在低于臨界流化風量運行，點火前，沒有常規做冷態臨界流化試驗，運行操作心中無數，在運行中沒有根據床層壓差值進行分析和放渣，造成料層太厚，造成流化形成泡狀狀態，局部區域故障系鍋爐耐火材料脫落，耐火材料大面積脫落或爐膛內有異物,破壞高溫返料器工作或鍋爐床料流化不良，還有風帽損壞較多或風帽堵塞，渣漏至風室造成風量分配不均。均會導致物料不能充分流化，床料超溫而結焦。

鍋爐在壓火期間，很易造成低溫結焦的。因床料處于靜止狀態，如果鍋爐本體及煙、風擋板不嚴密、特別在密向區漏風，灼熱的床料中的可燃物獲得氧氣，便會產生燃燒。由于燃燒產生的熱量不能及時帶走，在揚火操作過程中，煤量加太多，流化風量不足也是使局部區域床料超溫而結焦。

2.5.2 循環流化床鍋爐結焦的預防措施 2.5.2.1 保證良好的流化工況，防止床料沉積。1）保證臨界流化風量； 2）給煤粒度符合設計0－12mm要求。3）嚴格控制料層差壓，均勻排渣；4）定期對水冷風室和返料器風室進行放灰，保證水冷風室和返料器小風室不堵灰；5）認真監測床底部和床中部溫差，如果溫差超出正常范圍，說明流化不正常，下部有沉積或結渣，此時可開大一次風增大流化風量，并打開熱渣管排渣；6）嚴格控制高溫旋風筒下部和返料器溫度，隨時調節返料增壓風機的壓力和風量，確保返料器工作正常。

2.5.2.2 點火過程和燃燒工況調整：1）點火過程中，一般床溫達到400－500℃可加入少量的煤（點煤）以提高床溫。如果加煤量過多，由于煤粒燃燒不完全，整個床料含碳量增大，這時一經加大風量，就會猛烈燃燒（爆燃），床溫上升很快，會導致整床高溫結焦，為此，在點煤和連續加煤時，嚴格控制進煤的時間和進煤量，要特別注意氧量和床溫的變化，當床溫超過1050℃，雖經減煤加風措施，床溫仍然上升，此時必須立即停爐壓火，一般待床溫低于800℃再啟動。2）調整負荷鍋爐負荷運行時，嚴格控制床溫在允許范圍內，做到升負荷先加風后加煤，降負荷先減煤后減風，燃燒調節要做到“少量多次”的勤調節手段，避免床溫大起大落，做到“三勤三穩”。3）運行中要加強監視返料的情況，對返料器溫度是否正常，若超出正常值很多，可能是發生了二次燃燒。此時應加大返料風量，提高灰溶度和灰的循環倍率K，增高鍋爐的效率。若爐膛壓差過高在500pa以上時，返料器溫度也會超過正常值，有必要時對返料器進行放灰，如返料器發生了堵塞，此時應打開返料器的排灰閥放灰，同時加大返料風量。若仍不能消除故障，則必須停爐檢修。4）在正常運行中，保證良好的燃燒工況，控制鍋爐出口煙氣含氧量不低于O2＝3％～5％，合理調整一、二次比例使燃燒工況良好，一般一、二風比例為6:4左右，保證風和煤的結合充分燃燒，以降低飛灰可燃物含炭量，可防止分離器和返料機構內發生二次燃燒而超溫，減少機械和化學不完全燃燒。根據流化情況控制床料壓差在正常范圍8.5－10kpa左右，保證床料良好的物料正常沸騰流化狀態，使溫度均勻，做到配風適當，火焰中心不偏斜。

2.5.2.3 壓火時正確操作：壓火時將鍋爐負荷降至最小值，停止排渣并保持較高的料位。停止給煤，減小二次風。維護床溫920－950℃之間，待床溫有所下降趨勢時，則停止二次風機、一次風、引風機和返料風機。迅速關閉各風機進出口、風煙道 擋板和閘門，防止漏風。壓火期間，加強床溫下降速度的監視和分析。

2.5.2.4 改善運行設備健康水平：運行設備好壞直接影響流化床鍋爐的正常運行，鍋爐耐火材料脫落，耐火材料大面積脫落或爐膛內有異物,破壞高溫返料器工作和床料流化不正常，風帽損壞較多、風帽局部堵塞、風帽漏灰渣、風室內有大量灰渣、布風板燒壞變形漏風、床溫測點失準未及時修復、熱工控制系統不完備，儀表配置不合理，測點不足，司爐盲目操作，也是造成鍋爐結焦主要原因。

2．6增加播煤風，改善給煤特性。

循環流化床密相區屬微正壓運行狀態，落煤管壓力分布呈下高上低之勢，造成落煤不暢，甚至發生堵管，有時出現煙氣竄入給煤機內，嚴重影響鍋爐的安全、經濟運行。

在落煤管上加入播煤風，可以阻止煙氣返竄現象，但播煤的效果不明顯，因為從一次風引來的播煤風進入落煤管后進成一個高壓氣團，在阻止煙氣返竄的同時，也阻止了煤粒下落，由此增加了堵管的機率。如將播煤風沿落煤管底部引至管口，此時，播煤風高速吹向密相區，在落煤管口形成負壓區，對管內形成抽吸作用，使落煤變得順暢，改善了給煤特性。3.小結

循環流化床作為一種新興的燃燒技術，越來越被人們所認可，但如何讓它更好地為我們所利用，還有待進一步去研究。

第四篇：循環流化床鍋爐鍋爐

循環流化床鍋爐鍋爐 烘爐、煮爐及試運行方案

循環流化床鍋爐鍋爐烘爐、煮爐及試運行方案

目錄

一、烘爐

二、煮爐

三、漏風試驗

四、沖管

五、蒸汽嚴密性試驗

六、安全閥調整

七、試運行

前言

鍋爐本體安裝結束，進入烘煮爐階段亦即鍋爐已基本進入了最后的調試階段。為確保鍋爐調試順利進行，并確保鍋爐將來的運行質量，特制定此方案，供調試中參照執行。同時，建設單位及安裝單位會同鍋爐廠及其他協作單位，成立鍋爐啟動驗收小組負責鍋爐的啟動、調試、試運行的組織領導工作。以保證政令貫通，各工種職責分明，相互協作，相互配合，確保啟動調試工作的順利進行。確保鍋爐如期順利、優質的竣工投產。

一、烘 爐

1、烘爐的:目的：

由于新安裝的鍋爐，在爐墻材料中及砌筑過程中吸收了大量的水份，如與高溫煙氣接觸，則爐墻中含有的水份因為溫差過大，急劇蒸發，產生大量的蒸汽，進二由于蒸汽的急劇膨脹，使爐墻變形、開裂。所以，新安裝的鍋爐在正式投產前，必須對爐墻進行緩慢烘爐，使爐墻中的水份緩慢逸出，確

保爐墻熱態運行的質量。

2、烘爐應具備的條件：

2．1、鍋爐管路已全部安裝完畢，水壓試驗合格。2．

2、爐墻砌筑及保溫工作已全部結束，并已驗收合格。

2．3、煙風道都已安裝完畢，保溫結束，送引風機均已安裝調試合格，能投入運行。

2．4、烘爐所需的熱工電氣儀表均已安裝，并校驗合格。2．

5、已安規定要求，在過熱器中部兩側放臵了灰漿拌。

2．6、烘爐用的木柴、柴油、煤碳及各種工具（包括檢查、現場照明等）都已準備完畢。

2．7、烘爐用的設施全部安裝好，并將與烘爐無關的其它臨時設施全部拆除，場地清理干凈。

2．8、烘爐人員都已經過培訓合格，并排列值班表，按要求，準時到崗。

3、烘 爐工藝:(1).根據本鍋爐的結構特點可采用火焰烘爐方法。

①在燃燒室中部堆架要柴，點燃后使火焰保持在中央，利用自然通風保小火，燃燒維持2～3天，火勢由弱逐步加大。

②第一天爐膛出口排煙溫度應低于50℃，以后每天溫升不超過20℃，未期最高溫度<220℃，保溫2～3天。

③烘爐后期約7～12天改為燃油烘爐，點燃油槍前必須啟動送引風機。保持爐膛燃燒室負壓要求。

④烘爐時間以14～16天，結束燃燒停爐。

⑤所有煙溫均以過熱器后的煙溫為準。

⑥操作人員每隔2小時記錄一次煙溫，嚴格按要求控制煙溫確保烘爐質量。

(2)、烘爐的具體操作：

①關閉汽包兩側人孔門。

②用除鹽水經冷水系統向汽包內進水，并輪流打開各排污閥門疏水、排污、沖洗鍋爐受熱面及汽水系統和各閥門。

③有爐水取樣裝臵，取爐水樣分析，確認水質達標后，停止沖洗關閉各疏水、排污閥門。

④向汽包內緩慢送水，水位控制標準水位±20mm。

⑤烘爐前，應適當打開各灰門和各爐門，以便及時排除爐內的潮氣。

⑥在燃燒室中央堆好木材，在木材上澆上柴油點火，用木材要求烘爐2—3天，烘爐時，可適當開啟送風機，增大進風量，以維持一定的爐溫，保證煙溫，確保將爐墻烘干。

⑦木材烘爐結束，可按要求進行油烘爐，此時，應增加送風機開度，微開引風機，關閉爐門、灰門，進一步提高煙溫，烘干爐墻。

⑧定期檢查各膨脹指示器、水位計，確保鍋爐運行正常，如有異常發現，應及時匯報，妥善處理。

⑨定期定時檢查，記錄煙溫，確保烘爐質量。

⑩由灰漿放樣處取樣，進行含水率分析，當灰漿含水率≤7%時，表明烘爐已達要求，后期可轉入加藥煮爐階段。（烘爐曲線圖附后）。3．烘爐注意事項：

①烘爐時，不得用烈火烘烤，溫度的升速應緩慢均勻，要求最大升溫速度小于20℃/天。

②烘爐過程中要定期檢查汽包水位，使之經常保持在正常范圍。

③烘爐中爐膛內的燃燒火焰要均勻，不能集中于一處。

④烘爐過程中可用事故放水門，保持汽包水位，避免雜物進入過熱器內。

⑤烘爐過程中要定時記錄煙氣溫度，以控制溫升速度和最高溫度，不超過規定要求。

二．煮爐 1．煮爐的目的：

由于新安裝的鍋爐其受熱面管系集箱及汽包的內壁上油銹等污染物，若在運行前不進行處理的話，就會部分附在管壁形成硬的附著物，導致受熱面的導熱系數減少。從而影響鍋爐的熱效率，另一部分則會溶解于水中影響蒸汽的品質，危害汽輪機的安全運行，根據《電力建設施工及驗收技術規范》（鍋爐機組篇）工作壓力小于9.8Mpa的汽包鍋爐，可不進行化學清洗，而進行堿煮爐。

2．煮爐已具備的條件：

①烘爐后期耐火磚灰漿樣含水率小于7% ②加藥、取樣管路及機械已全部安裝結束并已調試合格。

③化學水處理及煮爐的藥品已全部準備。

④鍋爐的各傳動設備（包括廠房內的照明設施）均處于正常投運狀態，⑤鍋爐、化學分析等各部分的操作人員均已全部到崗。3．煮爐工藝：

1）烘爐后期，灰漿樣含水率小于7%,用排污將水位降到中心線以下150mm.2)NaOH 160KG,NaPO4 160KG混合配成20%的藥液由加藥泵打入鍋爐內。3）開啟給水旁路門，向爐內送水，控制水位在中心線以上 130mm,停止進水，關閉給水旁路門，開啟再循環門，進行煮爐。

（2）煮爐共分3期：

第一期：1）再次檢查鍋爐輔機及各設備，處于啟動狀態，開啟給煤機，引風機，送風機等，適當調整風量。

2）向鍋爐預備好燃料點火升壓，當壓力升到1Kgf/cm2，敞開過熱器疏水門，并沖洗就近水位計一只。

3)再次緩慢升壓到4Kgf/cm2，要求安裝人員對所有管道、閥門作全面檢查，并擰緊螺栓，在4Kgf/cm2下煮爐8～12小時，排汽量為10%額定蒸發量。化驗遇每隔4小時取樣分析一次，并將分析結果通知運行有員。4）根據現場確定全面排污一次的排污量和排污時間，排污時要嚴密監視水位，力求穩定，嚴防水循環破壞，并做好水位記錄。

5）在第一期煮爐中，要求水位保持在+130mm下運行，運行人員對煙溫、煙壓、溫度、水位及膨脹指示值等表計每小時抄表一次。

第二期：1）再次緩慢升壓到達25 Kgf/cm2，然后對各儀表管路進行沖洗。在25 Kgf/cm2壓力下煮爐10～12小時，排汽量為5%左右額定蒸發量。2）運行值班人員應嚴格控制水位在+160 mm，并每隔2小時校對上下水位計一次，做好記錄。

3）化驗人員每隔斷2小時取爐水驗一次，爐水堿度不得低于45mgN/L，否則應加藥液。同時根據經驗通知，全面定期排污一次，在排污中要嚴格控制水位，要求水位波動小，并做好排污記錄。

4）在25Kgf/cm2壓力下運行，測試各風機出力及總風壓，并做好記錄，同時要求運行人員應對汽壓、水位、煙溫進行調節、監視，必要時可用過熱器疏水調節。

第III期：1）緩慢升壓到32Kgf/cm2穩定燃燒，控制水位+160mm，汽溫380℃～400℃，在此壓力下運行12～24小時。

2）打開給水旁路門，來控制其進水量，然后采用連續進水及放水的方式進行換水。

3）根據化驗員通知，適當打開排污閥，同時派專人監視汽包水位并及時聯系。

4）化驗人員每隔1小時取樣分析一次，并作好詳細記錄，當爐水堿度在規定范圍內（一般≤18 mgN/L）時，可停止換水，結束煮爐。

（3）煮爐注意事項：

1）加藥前爐水應在低水位，煮爐中應保持汽包最高水位，但嚴禁藥液進入過熱器內。

2）煮爐時，每次排污的時間一般不超過半分鐘，以防止破壞水循環。3）在煮爐中期結束時，應對灰漿進行分析，一般第I其他結束，灰漿樣含水率應降到4～5%，在第II期結束應到2。5%以下，若沒達到，可適當延長煮爐時間，確保灰漿含水率達到要求。

4）運行人員及化驗人員必須嚴格按規范操作，并做好詳細記錄。4．煮爐以后

1）煮爐結束，鍋爐停爐放水后應打開汽包仔細徹底清理汽包內附著物和殘渣。

2）電廠化驗人員及調試人員應會同安裝單位人員檢查汽包內壁，要求汽包內壁無銹蝕、油污，并有一層磷酸鈉鹽保護膜形成。

三 漏風試驗

1、漏風試驗的目的：

檢查鍋爐爐墻及空氣流通通道的密封性。

2、試驗時間：

在煮爐結束后再次點爐進行整套試運行前。

3、試驗方法：

采用干石灰噴流及蠟燭試風。

4、操作方法：

1）煮爐結束后，待爐適當冷卻。

2）開啟鼓風機，并在進風口加入干石灰，讓其隨同鍋爐進風進入整個鍋爐，微開引風機，保持爐膛正壓。

3）將鍋爐分成若干部位，主要包括爐膛、空預器、煙風道等，指定若干班組，檢查各部位漏風情況。

4）若發現有白石灰滲出，則該部位漏風，應做好標記，待試驗停止后，再行修復。對某一部位若有懷疑，則可點燃蠟燭進行測風，以確定該部位是否漏風。

5）漏風的各處應做好標記，并做好記錄，在試驗結束后檢修。

5、試驗的合格要求：

在爐膛正壓的情況下，各被檢查部位不漏風。四 沖管

1、沖管的目的：

沖管是利用具有一定壓力的蒸汽吹掃過熱器、主蒸汽管道，并將這部分蒸汽排向大氣，通過蒸汽吹掃，將管內的鐵銹、灰塵油污等雜物除掉，避免這些雜物對鍋爐、汽機安全運行造成危害。

2、沖管的參數方式：

本次沖管壓力采用3MPA，流量不低于45T/H，溫度380---420℃，蒸汽沖管分兩期，第一期6---8次，第二期6---8次，沖管方式采用降壓沖管。

3、沖管前的準備工作

1）煮爐結束，驗收合格，關閉汽包閥門，調整進水操作，關閉再循環門。2）啟動給水泵，微開給水旁路門，沖洗汽包內殘余化學藥品，然后排污，其排污量由化學分析決定。

3）爐水取樣分析，當水質達到要求時，停止沖洗。

4）將主蒸汽管道從母管隔離門前安裝臨時管道，接到主廠房外面，并在臨時管道口安裝“靶板”，靶板暫時可不安裝上。5）沖管管路：

鍋爐高溫過熱器出口集箱----電動截止門-----主汽門前電動截止門----主蒸汽管路---臨時排汽管路排出。

4、沖管操作程序：

1）向汽包里進水到-50MM，然后點火，緩慢升壓。2）當壓力升到0.5Kgf/cm2時，沖洗水位計并關閉空氣門。

3）當壓力升到2---3Kgf/cm2時調整水位在+20MM，進行全面排污一次 4）試沖管三次，汽壓在6—8Kgf/cm2。

5）緩慢升壓，調整風量和煤量，嚴格控制煙溫，當壓力升到32KGF/CM2時，控制汽溫380---420，打開過熱器出口門，蒸汽流量應大于45T/H，采用降壓式沖管。連續沖管

6---8次，每次沖管時間5MIN，間隔0。5---1 HOUR，以便冷卻主蒸汽管，使鐵銹松脆。

6）停爐冷卻8---12HOURS以上，待過熱器冷卻。7）以照上述沖洗程序6---8次。

8）然后，將管道出口裝上“鋁靶”，其寬度為排汽管內徑的8%，長度縱貫內徑。

9）依沖管程序再沖管3—4次。

10）關閉給煤機、鼓、引風機，取出鋁板，甲、乙雙方有關人員檢查，鋁板表面有無斑點，決定沖管是否合格，并做好記錄。

5、注意事項及合格標準：

1）所用臨時管的截面積應大于或等于被沖洗管的截面積，臨時管應盡量短，以減少阻力。

2）臨時管應引到室外，并加明顯標記，管口應朝上傾斜，保證安全，放臨時管時應具有牢固的支承承受其排空反作用力。

3沖管前鍋爐點火升壓過程中，應按鍋爐正常點火升壓過程的要求嚴格控制升壓、升溫速度。

4）沖洗過程 中，要嚴格控制汽包水位的變化，尤其在沖管開始前，將汽

包水位調整到比正常水位稍低，防止沖管時水位升高而造成蒸汽帶水。5）連續兩次更換鋁板檢查，鋁板上沖擊斑痕粒度≤0。8MM，且肉眼可見凹坑不多于8點即沖管合格。

五、蒸汽嚴密性試驗

蒸汽嚴密性試驗是鍋爐按運行操作規程點火升壓到工作壓力，進行嚴密性試驗用以檢驗鍋爐及附件熱狀態下（即工作壓力）嚴密性的試驗。

1、試驗中注意事項：

（1）鍋爐嚴格按操作規程點火升壓到工作壓力。

（2）重點檢查鍋爐的焊口、人孔和法蘭等的嚴密性。

（3）重點檢查鍋爐附件和全部汽水閥門的嚴密性。

（4）重點檢查汽包，聯箱各熱面部件和鍋爐范圍內的汽水管路的膨脹情況及其支座、吊桿和彈簧的受力，位移和伸縮情況是否正常，是否有妨礙膨之處。

5）試驗過程中，應確定一些部件進行測定，對水冷壁、過熱器等壁溫進行一次測量了解，有無管壁超溫現象。2。嚴密性試驗的缺陷處理：

1）對壁溫有超溫的，對管壁 的保溫要重新處理到無超溫為止。2）檢查中如泄漏，輕微處難以發現和判斷的，可用一塊溫度較低的玻璃或光譜的鐵片等物靠近檢查，若有泄漏，待降壓后處理。

3）蒸汽嚴密性試驗無泄漏為合格，合格后應做好記錄，并做好簽證。

六 安全閥調整

蒸汽嚴密性試驗后，可對各安全閥進行調整。調整安全閥的壓力以就近

壓力表為準，壓力表經校驗合格并有記錄，在調整值附近若>0.5%,應做誤差修正。

1、本鍋爐安全閥動作壓力和回座壓力差如下：

動作壓力：1）汽包工作安全閥：1.06*5.82=6.17 2）汽包控制安全閥：1.04*5.82=6.05 3)過熱器安全閥： 1.04*5.29=5.5 回座壓力差：安全閥的回座壓力差為以上運行壓力的4%---7% 1)汽包工作安全閥：0.247---0.432 2)汽包控制安全閥：0.242---0.424 3)過熱器安全閥： 0.22---0.385

2、安全閥調整前的準備工作：

1）安全閥在安裝就位前，應進行解體清洗、檢查。2）安全閥內部的鎖緊裝臵，調試前應拆除。

3）對安全閥的有關支架，排汽管道支架等應仔細檢查，所用電動閥應試驗一次。

4）所有調整人員應了解安全閥的內部結構和調整安全閥的安全措施，進行組織分工，并做好噪聲的防護工作。3．調整方法和步驟：

1）為了調節方便，宜采用不帶負荷較正安全閥，即安排在沖管后升壓階段調整。

2）升壓及檢查：

a沖管工作結束后要求運行值班人員，對鍋爐機組全面檢查，確定無異常

后啟動設備。

B升壓過程嚴格控制升壓速度，并按操作規程進行。

C.當壓力升到0.1 Mpa時，關閉空氣閥沖洗水位計一次，壓力升到0.4 Mpa時，全面排污一次，壓力升到0.5 Mpa時，再次沖洗汽水管道，壓力升到2.0 Mpa mpa，要求全面檢查鍋爐及各設備確無異常時，繼續升壓，壓力升到5.29 Mpa，必須派專人監視水位，再次沖洗汽包水位于計并上下核對，做好記錄，壓力升到5.8 Mpa 2時，調整向空排汽，檢查電動閥是否良好（搖控），然后繼續升壓，將鍋爐蒸汽切換到向空排氣，調整風量、給煤量，繼續提高汽壓，第一個汽包工作安全閥。第二個校汽包控制安全閥，第三個校過熱器安全閥。

D.汽包工作安全閥運行壓力：6.17Mpa，回座壓力差0.247 Mpa——0.432 Mpa，等安全閥動作后，立即減少煤量，開大向空排汽泄壓，并記錄回座壓力，驗證是否符合要求，若不符合要求，或達到最大允許值仍末動作，應有立即降壓，交付安裝人員檢查，調整后重新校對。

E.然后校對汽包控制安全閥。動作壓力：6.05 Mpa回座壓力差0.242 Mpa—0.424 Mpa F.最后校對過熱器安全閥，動作壓力：5.5 Mpa回座壓力差：0.22 Mpa—0.385 Mpa g.`調整過程 中，嚴格控制汽溫、水位變化，汽壓控制可由向空排汽來調節排汽量。七、七十二小時試運行

鍋爐機組在安裝完畢并完成分部試運行后，必須通過72小時整套試運行。

1、試運行的目的：

（1）在正常運行條件下對施工、設計和設備進行考核，檢查設備是否有達到規定的出力，各項性能是否符合原設計的要求，同時可檢驗鍋爐安裝和制造質量，而且檢驗所有輔助設備的運行情況，特別是轉動機械在運行時有無振動和軸承過熱等現象。

（2）鍋爐在試運行前，應進行鍋爐的熱力調整試驗。

（I）調整試驗的①調整燃燒的燃燒工況；

②檢查安裝質量，有無漏風、漏水

③找出鍋爐額定蒸汽參數和蒸發量達不到的原因

④）確定鍋爐效率，獲取鍋爐在最佳運行方式下的技術經濟特性(II)調整試驗的內容：

（1）爐膛冷態空氣動力場試驗，風機及管道性能試驗

（2）爐膛吸煙風道漏風試驗

（3）安全閥校驗及熱效率試驗 2．鍋爐機組啟動前應具備的條件：

試運現場的條件：

（1）場地基本平整，消防、交通及人行道路暢通。廠房各層地面應做好粗地面，最好使用正式地面，試運場應有明顯標志和分界，危險區應有圍欄和警告標記。

（2）試運區的施工腳手架全部拆除，現場清掃干凈，保證運行安全操作。

（3）試運區的梯子、步道、欄桿、護板應按設計安裝完畢，正式投入使

用。

（4）新擴建部分的排水溝道暢通，溝道及洞蓋板齊全。

（5）試運現場具有充足的正式照明，事故照明應能投入正常使用，并備有足夠的消防器材。

（6）試運范圍的工業、消防及生活用水系統應能投入正常使用，并備有足夠的消防器材。

（7）各運行崗位應有正式的通訊聯絡設施。

2。下列系統中的設備、管道、閥門等安裝完畢，保溫完成。

（1）鍋爐范圍內管道、汽水系統、疏放水、放汽系統、加藥系統輔助用蒸汽系統、排污系統。3．下列設備經調試合格：

（1）

一、二次風機，引風機經調試接速并符合要求。

（2），熱工測量，控制和保護系統的調試已符合點火要求。4，組織機構，人員配備和技術文件準備；

（1），電廠按試運方案措施，配備各崗位的運行人員及實驗人員，并有明確的崗位責任制，運行操作人員應培訓合格，并能勝任本崗位的運行操作和故障處理。

（2）施工單位應根據試運方案措施要求，配備足夠維護檢修，并有明確的崗位責任制。維護檢修人員應了解所在崗位的設備系統性能。并能再統一指揮下勝任檢修工作，不發生設備，人身事故和中斷試運工作。

（3）施工單位應備齊參加試運設備系統的安裝驗收簽證和分部試運記錄。

（4）編制調整試運方案措施，經試運指揮部審定后，應打印完畢，并分別進行了交底和學習。

（5）運行單位在試運現場掛符合實際的燃燒系統圖，熱力系統圖，調試單位應在試運現場張掛試運，點火，升壓等必要的圖表。3，鍋爐機組啟動前的檢查與準備

（1）蒸汽系統：主氣門經開關試驗后關閉，隔絕門及旁路門關閉（指七十 小時試運前），（2給水系統：給水門、給水旁路門及放水門關閉，給水中間門省煤器入口門開啟。

（3）減溫水系統：減溫器手動門開啟，電動門關閉。

（4）放水系統：各聯箱的排污門，連續排污門門，事故放水門關閉，定期排污總門，連續排污一次門開啟。

（5）:疏水系統主氣門前所有的疏水門及主氣門后的疏水門開啟。

（6）蒸汽及爐水取樣門，爐筒加藥門開啟，加藥門關閉。

（7）爐筒水位計的氣門、水門開啟、放水門關閉。

（8）所有壓力表一次門開啟，所有流量表的一次門開啟。

（9）空氣門開啟（給水空氣門可關閉），對空排氣門開啟。2、檢查所有的風門開關，并直于下列位臵。

（1）引風機入口擋板經開關試驗后關閉，出口擋板開啟。

（2）

一、二次風機入口檔板經開關試驗后關閉，返料器風門關閉。

（3）旋風筒底部放灰門關閉，燃燒室底部放灰門關閉。

3．檢查燃燒室、料床、返料器等內部無焦渣及雜物：各部人孔門、檢查

門、打焦門及防爆門完整，關閉嚴密；除灰門開關靈活，臵于關閉狀態；除灰門開關靈活，臵于關閉狀態；除灰溝暢通；蓋板齊全。4．檢查除塵器、處于良好的工作狀態。

5、檢查轉動機械、軸承潤滑油潔凈；油位正常；開啟冷卻水漳水流正常，地腳螺絲及安全裝臵牢固。

6、與有關人員聯系，做好下列準備工作：(1)給水值班人員：給水管上水。

(2)熱工值班人員：將各儀表及操作裝臵臵于工作狀態，并負責更換點火熱電偶。

(3)燃料值班人員：原煤斗上煤。(4)化學值班人員：化驗爐水品質(5)電氣值班人員：電器設備送電(6)準備好足夠的點火材料，引火煙煤粒度10mm(vr)25%,qdy>5500大卡/公斤為易，及沸騰爐渣（要求可燃物含，<=5%,粒度8mm以下）。

（7）檢查點火油栓及供油系統是否正常，點火用輕柴油不小于10噸。

（8）檢查與準備工作完成后，即可按規程要求進行鍋爐上水。

4、鍋爐機組啟動方法與步驟：

（1）司爐接到點火命令。按措施要求對鍋爐設備進行全面檢查，并作號點火準備。

（2）進行爐內徹底清掃清除一切雜物插入 熱電偶，熱電偶端部埋入料面約100毫米。

（3）在爐底鋪設一層0—8毫米的沸騰爐渣，高度約350—400毫米，厚度要均勻。

（4）關閉爐門啟動引風機和一次風機，使底料流化。

（5）投入點火油槍，調整油量及點火風門，防止燒到前墻及爐底，控制風室溫度小于700℃待料層溫度升至450℃時，啟動給煤，適當投煤維持床溫穩定上升。

（6）當爐溫達到900℃左右，將油槍撤除，適當調整給煤機的轉速和一次風門控制爐溫甾900——950 ℃，燃燒正常后，開啟返料風門，使其流化循環，直到進入正常狀態。

鍋爐的升壓操作：

（1）拌隨著點火過程，氣壓在不斷上升，當氣壓上升制0.05——0.1mpa 時，沖洗爐筒水位計，并核對其他水位計指示是符合爐筒水位。

（2）當氣壓生制0.25——0.35mpa ,關閉爐筒空氣門，減溫器聯箱疏水門。

（3）當氣壓生制0.25——0.35mpa時，依次進行水冷陛下聯想排污放水，注意鍋筒水位。在鍋爐進水時應關閉爐筒制省煤器入口的再循環.(4)當氣壓升值0.3MPA時,熱緊法蘭、人孔及手孔等處的螺絲，并通知儀表沖洗各表管。聯系在征得啟動小組領導同意后開鍋爐主汽門旁路進行暖管、，當壓力升至0.6—0.7MPa時全開主汽門，關閉旁路門。

（5）當汽壓升至1MPa時，通知熱工投入水位表。

（6）當汽壓升至2MPa時，穩定壓力對鍋爐機組進行全面檢查，如發現部正常現象，應停止升壓，待故障消除后繼續升壓。

（7）汽壓升至2.4MPa時，定期排污一次。

（9）當汽壓升至5—5.2MPa，沖洗鍋筒水位計，通知化學漢化驗汽水品質，并對設備進行全面檢查。

5、啟動要求及注意事項：

參加運行人員除嚴格遵守運行及安全操作規程外，特別強調以下各條：

（1）在上水過程中應檢查鍋筒，聯箱的孔門及各部的閥門、法蘭、堵頭等是否油漏水現象。當發現漏水時應停止上水并進行處理。當鍋筒水位升至鍋筒水位計的-100mm處，停止上水，以后水位應不變。若水位有明顯變化，應查明原因予以消除。

（2）要求整個升溫升壓過程力求平穩、均勻、并在以下各個階段檢查記錄膨脹指示值。

上水前后。

鍋筒壓力分別達到0.3—0.4、1—1.5、2.0、3.9、5.3MPa時，檢查各膨脹情況，如發現有膨脹不正常時，必須查明原因并消除不正常情況后方可繼續升壓。

（3）鍋爐的升壓應緩慢：

按規程規定，鍋筒鍋爐的首次升壓應緩慢平穩，控制飽和溫升大于50℃/小時，鍋筒上下壁溫差小于50℃，而該鍋爐的特點是升溫、升壓速度較快，是否能夠滿足遠程要求，目前尚缺乏這方面的運行經驗，建議先按以下速度控制待實踐后再進行調整。

序號

飽和壓力（MPA）時間（分）1.0——0。5

50——60 2.0．5——1

30——40

3.1．0——2。0 30——35 4.2．0——3。03。20——25 5.3．0——5。3 35——40 整個升壓過程控制在3——4小時左右，升溫速度要均勻，監視和記錄，如若達不到上述要求時，亦可參照壓火控制燃燒的方法調整升溫升壓速度。

（4）鍋爐的并列應注意：

①并爐時保持主氣壓力底于蒸汽母管壓力0.05——0.1MPA，若鍋爐氣壓高于母管壓力時，禁止并爐。

②并列時蒸汽溫度應低額直30℃保持較低的水位，燃燒穩定。應注意保持氣壓、氣溫等參數，并緩慢增加蒸發量。

③在并列過程中，如引起母管的氣溫急劇下降時或發生蒸汽管道水沖擊時，應立即停止并列，減弱燃燒，加強疏水，待恢復正常后重新并列。

④并列后，應對鍋爐機組進行一次全面檢查，并將點火到并列過程中的主要操作及新發現的問題。記錄在有關的記錄簿內。

6、試運行消缺及再次24小時運行。

①鍋爐試運行結束，應對運行接斷的缺陷（當時無法消除的）分析原因進行消缺。

②消缺后按以上操作程序再進行二十四小時試運行。

③整機試運行合格后，按《火力電廠基本建設工程啟動驗收規程》辦理整套運行簽證手續和設備驗收移交工作。

④，整套72小時運行結束，應將下列施工技術文件移交甲方。a.全部的安裝驗收記錄、簽證、分部試運行（試驗）記錄。

b.主要設備缺陷及其修改記錄或處理意見。c.主要設計缺陷及其修改記錄或處理意見。d.主要施工缺陷及其處理意見。e.72小時試運記錄。

f.施工未完成項目表及其處理意見。g.72小時試運行總結。

第五篇：循環流化床鍋爐題庫

循環流化床鍋爐知識題庫

一、填空：

1、循環流化床鍋爐簡稱CFB鍋爐。

*

2、型號YG75-5.29/M12的鍋爐，其額定蒸發量75t；其額定蒸汽壓力5.29MPa。

3、流體的體積隨它所受壓力的增加而減小；隨溫度的升高而增大。4、1工程大氣壓=9.80665×104Pa。

5、流體的流動性是流體的基本特性。

6、流體是液體和氣體的總稱。

7、管道產生的阻力損失分為沿程阻力損失和局部阻力損失兩種。

8、管道內流體的流動狀態分為層流和紊流兩種。

9、鍋爐受熱面表面積灰或結渣，會使管內介質與煙氣熱交換時的傳熱量減小，因為灰渣的熱導率小。

10、朗肯循環是由等壓加熱、絕熱膨脹、定壓凝結放熱、等熵壓縮四個過程組成。

11、液體在管內流動，管子內徑增大時，流速降低。

12、標準狀態是指壓力為1物理大氣壓、溫度為0℃的狀態。

13、比熱是指單位質量的物質溫度升高1℃所吸收或放出的熱量。

14、熱電偶分為普通型熱電偶和鎧裝熱電偶兩種。

15、熱電阻溫度計是應用金屬導體的電阻隨溫度變化的規律制成的。

16、飽和溫度和飽和壓力是一一對應的，飽和壓力越高，其對應的飽和溫度越高。若水溫低于水面上壓力所對應的飽和溫度，這樣的水稱為不飽和水；若水溫高于水面上壓力所對應的飽和溫度，這樣的水稱為過熱水。

17、水蒸汽凝結放熱，其溫度保持不變，主要放出汽化潛熱。

18、蒸汽鍋爐按其用途可分為電站鍋爐和工業鍋爐。

19、鍋爐設備包括本體和輔助設備兩大部分。

20、火力發電廠生產過程的三大設備是鍋爐、汽輪機和發電機。

*

21、燃料在爐內的四種主要燃燒方式是層狀燃燒、懸浮燃燒、旋風燃燒和流化燃燒。

22、煤的成分分析有元素分析和工業分析兩種方法。

23、煤的發熱量的高低是由碳、氫元素成分決定的。

24、煤的元素分析成分中的可燃元素是碳、氫、硫。

25、根據燃料中的揮發分含量，將電廠用煤劃分為無煙煤、煙煤和褐煤。

26、煤灰的熔融性常用三個溫度表示它們是變形溫度、軟化溫度、融化溫度。在通常情況下控制爐膛出口煙溫比變形溫度低50-100℃。

27、氫是煤中單位發熱量最高的元素，硫是煤中可燃而又有害的元素。

28、灰分是煤中的雜質成分，當其含量高時，煤的發熱量降低燃燒效率降低。*

29、發生燃燒必須同時具備三個條件可燃物質、氧化劑和著火熱源。

30、單位數量的燃料完全燃燒時所需的空氣量稱為理論空氣量。

31、實際空氣量與理論空氣量之比值稱為過量空氣系數。

*

32、煤在爐內的燃燒過程大致可分為三個階段著火前的準備階段、燃燒階段和燃盡階段。

*

33、所謂鍋爐熱效率，就是鍋爐的有效利用熱量占輸入鍋爐熱量的百分數。

34、計算鍋爐熱效率有兩種方法，即正平衡法和反平衡法，火力發電廠一般采用

反平衡法。

35、在室燃爐的各項熱損失中排煙熱損失是其中最大的一項。

36、與鍋爐熱效率有關的經濟小指標有排煙溫度、氧量值（二氧化碳值）、一氧化碳值、飛灰可燃物、爐渣可燃物等。

37、鍋爐所用閥門按其用途可分為截止閥、調節閥、逆止閥、減壓閥。

38、逆止閥是用來自動防止管道中的介質倒流。

39、截止閥是用于接通和切斷管道中的介質。

40、電氣除塵器是利用電暈放電，使煙氣中的灰粒帶電，通過靜電作用進行分離的裝置。

41、燃煤鍋爐的煙氣中含有大量的飛灰，若飛灰隨煙氣直接排入大氣將嚴重污染環境，為此電廠鍋爐中都要裝設除塵器。

42、發電廠常用的除塵器有濕式除塵器、電氣除塵器、陶瓷多管除塵器。

43、電廠的除灰方式分為水力除灰和氣力除灰兩種。

44、風機按其工作原理分為離心式和軸流式兩大類。

45、后彎葉片可以獲得較高的效率，噪聲也較小；前彎葉片可以獲得較高的壓力。

46、風機特性的基本參數是流量、風壓、功率、效率和轉速等。

47、如果風機故障跳閘，而在跳閘后未見異常，應重合閘一次。

48、離心泵啟動前，應關閉出口門，開啟入口門。

49、鍋爐水循環可分為自然循環和強制循環。

*50、在自然循環鍋爐中，蒸發設備是由汽包、水冷壁管、下降管、聯箱所組成。其中汽包和下降管不受熱。

51、循環流速是表示自然循環的可靠性的主要特性參數。

52、自然循環鍋爐的主要故障：上升管中工質產生循環停滯、循環倒流和汽水分層下降管帶汽等。

53、蒸汽中雜質主要來源于給水，是以機械攜帶和選擇性攜帶兩種方式進入蒸汽中。

*

54、鍋爐的水處理分為鍋內水處理和鍋外水處理。

55、鍋爐負荷增加，蒸汽溫度增加。

*

56、鍋爐排污分為連續排污和定期排污兩種。

57、鍋爐的排污率是指排污量占鍋爐蒸發量的百分數。

58、影響汽包內飽和蒸汽帶水的主要因素有鍋爐負荷、蒸汽壓力、蒸汽空間高度和爐水含鹽量。

*

59、根據換熱方式，過熱器分為對流式過熱器、輻射式過熱器和半輻射式過熱器。

60、對流過熱器按煙氣與蒸汽的流動方式可分為順流、逆流、雙逆流和混流。61、熱偏差產生的原因是工質側的流量不均和煙氣側的熱力不均。62、對流過熱器的汽溫特性是負荷增加，過熱器出口汽溫升高。63、過熱器管內工質吸熱不均的現象，稱過熱器的熱偏差。64、噴水減溫器具有結構簡單，調節靈敏，易于自動化的優點。65、在鍋爐起動時，為保護省煤器，在汽包與省煤器之間裝設省煤器再循環。66、省煤器的出水管與汽包的連結采用加裝套管的方式。*67、安全門分為控制安全門和工作安全門，其作用是當蒸汽壓力超過規定值，安全門能自動開啟，將蒸汽排出使壓力恢復正常。

68、輕型爐墻一般由耐火粘土層、硅藻土磚層和絕熱材料組成。69、鍋爐的水壓試驗是鍋爐在冷狀態下對鍋爐承壓部件進行的一種嚴密性檢查。

70、水壓試驗分為工作壓力下的水壓試驗和超壓水壓試驗。71、燃燒室和煙道的嚴密性試驗分為正壓試驗法和負壓試驗法。72、烘爐是利用一定的熱量將爐墻內的水分從爐墻表面排除出去。

73、烘爐分為兩個階段：爐墻在施工期間的自然干燥階段和加熱烘烤階段。*74、煮爐是利用堿性溶液，清除鍋爐內壁產生的鐵銹、沾染的油脂、水垢及其它臟物。

75、煮爐常用的堿性溶液有氫氧化鈉、磷酸三鈉和無水碳酸鈉。76、蒸汽吹洗時汽流對異物的沖刷力與額定工況時汽流的沖刷力之比稱為吹管系數。

77、鍋爐設備安裝完畢并完成分部試運行后必須通過72h整套試運行。*78、根據鍋爐起動前所處的狀態的不同，起動分為冷態起動和熱態起動。

79、鍋爐上水的水質應為除過氧的除鹽水。

80、鍋爐上水完畢后，若汽包水位繼續上升，說明進水閥未關嚴，若水位下降，說明有漏泄的地方。

*81、在鍋爐起動過程中，當汽壓升至0.1~0.2MPa時，應關閉所有的空氣門，汽壓升至0.2~0.3MPa時，應沖洗 汽包水位計。

82、鍋爐起動并汽時，起動鍋爐的汽壓低于母管0.05~0.1MPa，汽溫比額定值低30~60℃；汽包水位低于正常水位30~50mm。

*83、鍋爐的停運分為正常停爐和事故停爐。

84、為防止停爐后汽包壁溫差過大，應將鍋爐上水至最高水位。85、停用鍋爐的保養方法有濕法防腐和干燥保護法兩種。86、干燥保護法是使停用鍋爐內部金屬表面經常保持干燥或使金屬表面與空氣隔絕，達到防腐的目的。

87、保持運行時蒸汽壓力的穩定主要取決于鍋爐的蒸發量和外界負荷。*88、引起水位變化的主要因素是鍋爐負荷、燃燒工況、給水壓力。

89、沿著煙氣的流動方向，煙道負壓逐漸增加。

90、汽壓變化時，無論是外部因素還是內部同位素，都反映在蒸汽流量上。*91、若在水位計中看不見水位，且用叫水法叫不上來，稱嚴重缺水應緊急停爐。*92、鍋爐的燃燒事故包括爐膛滅火和煙道再燃燒。

93、循環流化床鍋爐的物料是由應床料，鍋爐運行中加入的燃料和脫硫劑，返送回來的飛灰以及燃料燃燒后產生的其它固體物質等組成，其中飛灰和爐渣是鍋爐的料。

94、物料循環倍率的大小主要決定于物料回送量。95、循環流化床內的傳熱主要通過物料對受熱面的對流傳熱和固體、氣體間的輻射換熱實現的。

96、床溫升高，循環流化床爐內傳熱系數增大。

97、物料循環倍率增加，爐內物料濃度增大，傳熱系數增大。98、循環流化最大特點是燃料通過物料循環系統在爐內循環反復燃燒，使燃料顆粒在爐內停留時間增加，達到完全燃燒。99、影響循環流化床鍋爐物料濃度分布的因素有流化速度、物料顆粒特性、循環倍率、給料口高度、回料口高度、二次風口位置等。

100、循環流化床鍋爐最低風量是指熱態下保證料層不結焦的最低流化風量。*101、循環流化床鍋爐受磨損的受熱面有進埋管、水冷壁、空氣預熱器和省煤器。

102、布風板的結構型式主要有V字型、回字型、水平型和傾斜型。103、布風板均勻性檢查有三種方法：火鉤探測、腳試法和沸騰法。*104、虛假水位現象是由于負荷突變造成壓力變化引起爐水狀態發生改變而引起的。

*105、當省煤器損壞時，排煙溫度降低，給水流量不正常的大于蒸汽流量，爐膛負壓減小。

106、停爐冷卻過程中汽包上、下壁溫差不應超過50℃，否則應降低降壓速度。107、鍋爐熱平衡中，表示化學不完全燃燒熱損失。

108、鍋爐的啟動過程包括啟動前的準備、上水、點火、暖管和升壓、并汽。109、鍋爐發生嚴重缺水時，此時向鍋爐進水會引起汽包和水冷壁產生較大熱應力，甚至導致水冷壁爆破。

110、物料循環系統包括物料分離器、立管和回料閥三部分。

111、氣流速度一定，隨著物料顆粒直徑的減小，爐膛上部物料濃度增加。112、在火力發電廠中，實現化學能向熱能轉變的設備是鍋爐。

二、判斷：

*

1、排煙溫度越低，排煙熱損失越大。（×）

2、循環流化床鍋爐正常運行時的一次風量低于臨界風量。（×）

3、爐內加入石灰石粉后，可除去爐內的SO2，降低NOX的含量。（√）*

4、循環流化床鍋爐幾平可以燃用所有固體燃料，包括劣質燃料。例 如泥煤、油頁巖等。（√）

5、二次風口大多數布置在給煤口和回料口以上的某一高度。（√）

6、循環流化床鍋爐裝設了物料分離器，使煙氣中飛灰濃度減小，受熱面基本不存在磨損問題。（×）

7、循環流化床鍋爐爐床結焦時，減小一次風量，使之低于流化風量，爐內平均溫度降低，結焦減輕。（×）

8、若鍋爐發生微滿水，應適當減小給水量，必要時，可開啟事故放水門。（√）

9、鍋爐缺水時，應嚴禁向鍋爐進水，立即熄火停爐。（×）

10、在汽包水位計中不能直接看到水位，但用叫水法仍然使水位出現時，稱輕微缺水。（√）

*

11、給水流量不正常地大于蒸汽流量，汽包水位降低，說明省煤器損壞。（×）

12、鍋爐負荷增加，汽壓升高，汽溫降低。（×）

13、鍋爐嚴重滿水時，應立即放水，盡量恢復正常水位。（×）

14、鍋爐的排污率越大，蒸汽的品質越高，電廠經濟性越好。（×）*

15、連續排污的目的是連續地排除爐水中溶解的部分鹽分，使爐水含鹽量和其它的水質指標保持在規定范圍內。（√）

16、自然循環的循環倍率越大，水循環就越安全（但不能過大）。（√）

17、機械不完全燃燒熱損失是最大一項熱損失。（×）

18、煤中揮發分的析出是在燃燒階段完成的。（×）

19、燃料在爐內燃燒時，送入爐內的空氣量是理論空氣量。（×）20、送入爐內的空氣量越多，燃燒越完全。（×）

21、對同一臺鍋爐而言，隨著鍋爐負荷的增加，鍋爐的散熱損失增大。（×）

22、用熱電偶溫度計測量的溫度與制作熱電偶用的材料沒關系。（×）

23、處于平衡通風的鍋爐，爐膛內的壓力略低于外界的大氣壓力。（√）

24、閘閥允許流體兩個方向流動。（√）

25、當發現風機軸承溫度過高時，應首先檢查油位、油質和軸承冷卻水的運行情況。（√）

26、鍋爐經過大修或檢修后必須消除“七漏”。（√）

27、省煤器吸收煙氣的熱量，將水加熱成飽和蒸汽。（×）

28、對流受熱面的低溫腐蝕是由于煙氣中的水蒸汽在管壁上凝結造成的。（×）

29、鍋爐水壓試驗降壓時，速度均勻緩慢，一般降壓速度為0.3-0.5MPa/min。（√）

30、鍋爐起動時，上水至最高水位，鍋爐停爐后，保持最低可見水位。（×）

31、過熱蒸汽壓力過高，會使安全門動作，造成大量排汽損失，影響電廠的經濟性。（√）

32、汽壓的變化，對汽包的水位沒有影響。（×）

33、停爐后30min，開啟運熱器疏水門，以冷卻過熱器。（×）

34、鍋爐水冷壁結渣，排煙溫度升高，鍋爐效率降低。（√）

35、爐膛的負壓越小越好。（×）

36、水分的蒸發和揮發分的析出是在著火前的準備階段完成的。（√）

37、過量空氣系數越大，說明送入爐內的空氣量越多，對燃燒越有利。（×）

38、受熱較弱的上升管，容易出現循環停滯。（√）

*

39、鍋爐連續排污地點是水冷壁下聯箱，定期排污是從汽包蒸發面附近引出。（×）

40、煮爐是為了清除鍋爐在長時間運行過程中出現的鹽垢。（×）

41、鍋爐起動時，需打開向空排氣門及過熱器出口疏水門，以便排出過熱器內的積水，保護過熱器。（√）

42、當過熱器受熱面本身結渣和嚴重積灰時，蒸汽溫度降低。（√）

43、在定期排污前，應將水位調整至低于鍋爐正常水位。（×）

44、循環流化床內煤粉顆粒尺寸對爐內傳熱量沒有影響。（×）

*

45、循環流化床的布風板能夠合理分配一次風，使通過布風板和風帽的一次風流化物料，使之達到良好的流化狀態。（√）

46、水分的蒸發和揮發分的析出是在著火前的準備階段完成的。（√）

47、鍋爐升溫升壓過程中，多次進行排污、放水，其目的是為了提高蒸汽品質。（×）

*

48、二次風的作用一是補充空氣量，二是對煙氣進行橫向擾動，消除局部溫度過高。（√）

49、鍋爐的熱平衡是指鍋爐在正常運行時，輸入鍋爐的熱量與從鍋爐輸出的熱量相平衡。（√）

50、在鍋爐停用期間，為防止汽水系統內部遭到溶解氧的腐蝕，應采取保養措施。（√）

51、非機械回料閥靠回料風氣力輸送物料，運行中通過改變通風量來調節回料量。（√）

52、氧是煤中的雜質，其含量越高，煤的放熱量也越高。（×）

三、選擇填空：

1、鍋爐的給水含鹽量越高，排污率（A）。A、越大 B、不變 C、越小

2、在鍋爐起動過程中，為了保護省煤器的安全，應（A）。A、正確使用省煤器的再循環裝置 B、控制省煤器出口煙氣溫度 C、控制給水溫度

3、鍋爐正常停爐一般是指（A）。

A、計劃檢修停爐 B、非計劃檢修停爐 C、因事故停爐 *

4、在鍋爐排污前，應（A）給水流量。

A、增加 B、減小 C、不改變

5、所有的水位計損壞時，應（B）。A、繼續運行 B、緊急停爐 C、故障停爐

6、爐膛負壓表的測點裝在（B）處。A、爐膛上部靠近前墻 B、爐膛上部靠近爐膛出口 C、省煤器后

7、鍋爐煮爐時，爐水不允許進入（C）。A、汽包 B、水冷壁 C、過熱器

8、鍋爐煮爐時，只使用（A）水位計，監視水位。A、一臺 B、所有的 C、臨時決定

9、新安裝鍋爐的轉動機械須進行（B），以驗證其可靠性。A、不少于4h的試運行 B、不少于8h的試運行 C、不少于30min的試運行

10、鍋爐校正安全門的順序是（B）。A、先低后高（以動作壓力為序）B、先高后低（以動作壓力為序）C、先簡后難

11、云母水位計表示的不位（A）汽包中的真實水位。A、略低于 B、略高于 C、等于

*

12、省煤器的磨損是由于煙氣中（C）的沖擊和摩擦作用引起的。A、水蒸汽 B、SO3 C、飛灰顆粒

*

13、最容易發生低溫腐蝕的部位是（C）。A、低溫省煤器冷端 B、低溫空氣預熱器熱端 C、低溫空氣預熱器冷端

14、工質入口端的煙氣溫度低于出口端的煙氣溫度的過熱器是（B）布置的。A、順流 B、逆流 C、雙逆流

15、降低爐內過量空氣系數，排煙熱損失（B）。A、增加 B、減小 C、不變

16、在正常運行中，若發現電動機冒煙，應（C）。A、繼續運行 B、申請停機 C、緊急停機

17、風機運行時，如因電流過大或擺動幅度大的情況下跳閘，（C）。A、可強行起動一次 B、可在就地監視下起動 C、不應再強行起動

18、進行水壓試驗時，環境溫度應高于（C）。A、10℃ B、20℃ C、5℃

*

19、鍋爐檢驗用的照明電壓應為（C）伏。A、36 B、24 C、12 20、轉動機械起動前，油箱油位為油箱高度的（B）。A、1/3~1/2 B、1/2~2/3 C、2/3~3/3

21、陶瓷多管式除塵器屬于（C）。

A、濕式除塵器 B、電氣除塵器 C、干式除塵器

22、碳的發熱量（B）氫的發熱量。A、大于 B、小于 C、等于

23、導致鍋爐受熱面酸性腐蝕的元素是（B）。A、碳 B、硫 C、氧

*

24、（A）負責把爐膛內的煙氣排出爐外，保持爐內的壓力。A、引風機 B、送風機 C、二次風機

25、過熱蒸汽的過熱度越高，則過熱熱（A）。A、越大 B、越小 C、不變

26、氣體的內動能主要決定于氣體的（A）。A、溫度 B、壓力 C、比容

27、不含水分的飽和蒸汽稱為（B）。

A、濕飽和蒸汽 B、干飽和蒸汽 C、過熱蒸汽

28、排煙溫度一般采用（C）測量。

A、壓力式溫度計 B、熱電偶溫度計 C、熱電阻溫度計

29、煤的化學成分中可燃元素有碳〈C〉、硫〈S〉一部分和（C）。A、氧（O）B、氮（N）C、氫（H）

30、在燃燒低揮發分煤時，為加強著火和燃燒，應適當（A）爐內溫度。A、提高 B、降低 C、不改變

31、自然循環系統鍋爐水冷壁引出管進入汽包的工質是（C）。A、蒸汽 B、飽和水 C、汽水混合物

32、若流入上升管的循環水量等于蒸發量，循環倍率為1，則產生（A）現象。

A、循環停滯 B、循環倒流 C、汽水分層

33、在正常運行狀態下，為保證蒸汽品質符合要求，運行負荷應（B）臨界負荷。

A、大于 B、小于 C、等于

34、隨著蒸汽壓力的增加，蒸汽的濕度（A）。A、增加 B、減小 C、不變

35、鍋爐負荷增加，對流過熱器出口汽溫（A）。A、升高 B、降低 C、不變

36、省煤器內壁腐蝕起主要作用的物質是（B）。A、水蒸汽 B、氧氣 C、一氧化碳

37、鍋爐進行超壓水壓試驗時，云母水位計（B）。A、也應參加水壓試驗 B、不應參加水壓試驗

C、是否參加試驗無明確規定

38、鍋爐暖管的溫升速度大約控制在（A）。A、2~3℃/min B、4~5℃/min C、6~7℃/min

39、鍋爐在升溫升壓過程中，為了使鍋爐水冷壁各處受熱均勻，盡快建立正常水循環，常采用（B）。

A、向空排汽 B、定期排污、放水 C、提高升溫速度 *40、（C）開啟省煤器再循環。

A、點火前 B、熄火后 C、鍋爐停止上水后

41、需進行大修的鍋爐停爐時，原煤斗中的煤應（A）。A、用盡 B、用一半 C、裝滿

42、鍋爐停止供汽4~6h內，應（A）鍋爐各處門孔和有關風門檔板，以免急劇冷卻。

A、嚴密關閉 B、半開半關 C、打開

43、水冷壁管內壁結垢，會導致過熱器出口汽溫（C）。A、升高 B、不變 C、降低

44、飽和蒸汽的帶水量增加，過熱器出口汽溫（C）。A、升高 B、不變 C、降低

*

45、汽包正常水位允許變化范圍是（B）。A、±40mm B、±50mm C、±60mm

46、一次水位計的連通管上的汽門泄漏，水位指示值（A）。A、升高 B、降低 C、不變

47、一次水位計的連通管上的水門和放水門泄漏，則水位計指示值（B）。A、升高 B、降低 C、不變

*

48、當鍋爐燃燒系統發生異常時，最先反映出來的是（C）的變化。A、汽壓 B、汽溫 C、爐膛負壓

49、鍋爐送風量增加，煙氣量增多，煙氣流速增大，煙氣溫度升高，過熱器吸熱量（B）。

A、減小 B、增大 C、不變

50、當過量空氣系數不變時，鍋爐負荷變化，鍋爐效率也隨之變化。在經濟負荷以下，鍋爐負荷增加，鍋爐效率（C）。

A、不變 B、降低 C、提高

51、送風量增大，CO2指示值（C），O2指示值增高。A、增高 B、不變 C、降低

*

52、水冷壁、省煤器泄漏時，應（B）。A、緊急停爐 B、申請停爐 C、維持運行

*

53、給水流量不正常地大于蒸汽流量，排煙溫度降低，煙道有泄漏的響聲，說明（C）。

A、水冷壁損壞 B、過熱器損壞 C、省煤器損壞

54、爐膛負壓擺動大，瞬時負壓到最大，一、二次風風壓不正常，降低汽溫，汽壓下降，說明此時發生（B）。

A、鍋爐滿水 B、鍋爐滅火 C、煙道再燃燒

55、鍋爐發生滿水現象時，過熱蒸汽溫度（C）。A、升高 B、不變化 C、降低

56、在煤粒的整個燃燒過程中（C）燃燒所占的時間較長。A、氫 B、揮發分 C、焦炭

57、回料立管中流動的介質是（C）。A、空氣 B、物料 C、氣體與物料混合物

58、循環流化床的一次風通常是（A）。A、空氣 B、煙氣 C、氣粉混合物

59、循環流化床的床溫超過其允許溫度會使脫硫效果（C）。A、更好 B、沒影響 C、下降

60、循環流化床鍋爐磨損較嚴重的受熱面是（B）。A、水冷壁 B、埋管 C、過熱器

61、隨著蒸汽壓力的提高，蒸汽的溶鹽能力（A）。A、增加 B、不變 C、減小

62、通過（C）可減少爐水含鹽量。A、汽水分離 B、蒸汽清洗 C、鍋爐排污

63、煙氣走廊的形成導致過熱器的熱偏差（A）。A、嚴重 B、減輕 C、沒有影響 64、運行記錄應（A）h記錄一次。A、1 B、2 C、3 65、當汽壓降低時，由于飽和溫度降低，使部分水蒸發，將引起爐水體積的（A）。

A、膨脹 B、收縮 C、不變

66、在鍋爐蒸發量不變的情況下，給水溫度降低時，過熱蒸汽溫度升高，其原因是（B）。

A、過熱量增加 B、燃料量增加 C、加熱量增加

67、防止空氣預熱器低溫腐蝕的最根本的方法是（A）。A、爐前除硫 B、低氧運行 C、末級空氣 預熱器采用玻璃管 68、V字形布風板中間風速（A）周邊風速。A、高于 B、低于 C、等于

69、若床料顆粒直徑相同，氣流速度增加，流化床的料層高度（C）。A、不變 B、減小 C、增加

70、循環流化床鍋爐在起動時，由（A）供給燃燒所需的空氣量。A、一次風 B、二次風 C、播煤風

71、循環流化床鍋爐回料閥突然停止工作時（B）。A、汽溫、汽壓急劇升高，危及正常運行

B、爐內物料量不足，汽溫、汽壓急劇降低，危及正常運行 C、不影響正常運行

72、循環流化床鍋爐，流化速度小于臨界流化速度后，增加流化速度，料層高度

（A）。A、增加 B、不變 C、減小

四、問答題：

1、運行中對鍋爐進行監視和調節的主要任務是什么？ 答：（1）使鍋爐的蒸發量適應外界負荷的需要。（2）均衡給水，維持汽包水位正常。（3）保證正常的汽壓和汽溫。（4）保證蒸汽品質合格。

（5）維持經濟燃燒，盡量減少熱損失，提高鍋爐效率。

（6）注意分析鍋爐及輔機運行情況，如有失常應及時處理，以防止事故的發生和擴大。

2、何謂實際水位，指示水位和虛假水位？

答：實際水位是汽包內真實的水位。它是觀察不到的。

指示水位是水位計中所看到的水位。由于水位計放在汽包外部向外散熱，使水位計內水柱溫度低于汽包內飽和溫度，造成水位計中水柱的密度增加，使指示值偏

低。

虛假水位是在鍋爐負荷突然變化過程中出現的不真實水位。鍋爐負荷急劇增加時，汽包壓力突降，此壓力所對應的飽和溫度降低，低于汽包內爐水溫度，使爐水和汽包壁放出大量熱量，這些熱量又來蒸發爐水，于是爐水內汽泡增加，汽水混合物體積膨脹用，促使水位很快上升，形成虛假水位。當爐水產生的汽泡逐漸逸出水面后，汽水混合物的體積又收縮，水位又下降。

3、簡述影響循環流化床鍋爐出力不足的因素。

答：（1）分離器效率低，物料分離器的實際運行效率達不到設計要求。（2）燃燒份額的分配不夠合理。（3）燃料的粒徑份額與鍋爐不適應。（4）受熱面布置不合理。

（5）鍋爐配套輔機的設計不合理。

4、循環流化床鍋爐結焦的原因有哪些？

答：（1）操作不當，造成床溫超溫而產生結焦。

（2）運行中一次風量保持太小，低于最低流化風量，使物料不能很好流化而堆積，導致爐內溫度降低，鍋爐出力減小，這時盲目加大給煤量，必然造成爐床超溫結焦。

（3）燃料制備系統選擇不當，燃料級配過大，粗顆粒份額較大，造成密相床超溫而結焦。

（4）燃煤煤種變化太大。

5、簡述鍋爐自然循環的形成。

答：利用工質的密度差所形成的水循環，稱為自然循環。在冷態時，管中的工質（水）是不流動的。在鍋爐運行時，上升管接受爐膛的輻射熱，產生蒸汽，管中的工質是汽水混合物。而下降管布置在爐外不受熱。管中全是水。由于汽水混合物的平均密度小于水的密度，這個密度差促使上升管中的汽水混合物向上流動，進入汽包，下降管中的水向下流動進入下聯箱，補充上升管內向上流出的水量，只要上升管不斷受熱，這個流動過程就會不斷地進行下去。這樣，就形成了水和汽水混合物在蒸發設備循環回路中的連續流動。

6、爐膛水冷壁管的磨損機理。答：因為YG75-5.29/M12的布風板結構為V型，因此在循環流化床鍋爐爐膛內，是典型的流體動力學結構“環一核”。在內部核心區內，顆粒團向上流動，而在外部環狀區，固體物料沿爐膛水冷壁面往下回流。環狀區的厚度從床底部到頂部逐漸減薄，環狀區的平均厚度從實驗室裝置的幾毫米到變化為大型循環流化床鍋爐的幾十厘米，固體物料沿爐膛水冷壁面向下回流是水冷壁管產生磨損的主要原因，爐膛水冷壁管的嚴重磨損通常與回流物料突然改變方向有關，突然改變方向的部位有：（1）水冷壁與衛燃帶的分界面處。（2）膜式水冷壁的表面缺陷和焊接缺陷處。（3）水冷壁其它有凸出的部位。

7、簡述循環流化床的工作原理？

答：燃料由給煤器進入爐內，而助燃的一次風由爐床底部送入，二次風由二次風口送入，燃料在爐內呈流化狀態燃燒，燃燒產物——煙氣攜帶一部分固體顆粒離開爐膛進入物料分離器。物料分離器將固體顆粒分離出來返送回爐床內再燃燒，煙氣排出進入煙道。如此反復循環，形成循環流化床。

8、物料循環系統必須具備的條件是什么？ 答：（1）保證物料高效分離。（2）穩定回料。

（3）防止爐內煙氣由回料系統竄入分離器。（4）回料量應連續并可調。

9、造成循環流化床鍋爐物料流化不良，回料系統發生堵塞的原因有哪些？ 答：（1）回料閥下部風室落入冷灰，使流通面積減小。

（2）風帽小孔被灰渣堵塞，造成通風不良。

（3）風帽的開孔率不夠，不能滿足流化物料所需的流化風。（4）回料系統發生故障。（5）風壓不夠。

10、寫出你操作的鍋爐的型號，并說明各部分的含義。