第一篇：懸挑工字鋼穿剪力墻、柱的處理措施

CCCC 中城建第四工程局集團有限公司

潁上縣濱河大道棚戶區改造玫瑰園安置區

懸挑工字鋼穿剪力墻、柱的處理措施

中城建第四工程局集團有限公司

二〇一六年五月

CCCC 中城建第四工程局集團有限公司

懸挑工字鋼穿剪力墻、柱的處理措施

一、懸挑工字鋼穿剪力墻、柱時鋼筋的調整措施

我單位施工的玫瑰園安置區工程1~7#樓為32層住宅，剪力墻結構，外腳手架采用懸挑腳手架，4層開始懸挑，每七層懸挑一次，懸挑架采用16號工字鋼懸挑，在施工中不可避免要與剪力墻柱、墻交叉，自然對鋼筋綁扎帶來一定的影響。懸挑架工字鋼設置時，應通過調整工字鋼的位置，盡量避開剪力墻暗柱的位置，不影響結構受力。

1、剪力墻豎向鋼筋的調整

根據結構施工圖，住宅樓剪力墻豎向鋼筋間距為200，因此懸挑架工字鋼設置時，只需適當調整位置，便可以方便剪力墻豎向鋼筋的綁扎。

2、剪力墻水平鋼筋的調整

由于現場采用的工字鋼厚度為16cm，因此鋪設工字鋼之前首先要把珠子第一根箍筋和剪力墻第一排水平筋鋪設完畢，才能保證鋼筋數量不減少。根據結構施工圖五層結構以下剪力墻水平筋間距為150，五層結構以上剪力墻水平筋間距為200。因此在鋪設第一挑工字鋼時，在工字鋼穿剪力墻的部位應適當調整剪力墻水平筋，可使水平筋彎起通過，如下圖所示。第二排及以上懸挑架施工時，由于剪力墻水平筋間距為200，工字鋼穿剪力墻時不會影響水平筋的綁扎。

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3、墻柱鋼筋的加強措施

施工時應盡量避免截段墻、柱鋼筋，若施工現場擺放工字鋼時墻柱鋼筋調整困難，必須截斷鋼筋才能穿越工字鋼時，必須對該薄弱部位進行補強加強處理。處理措施參照11G101-1上關于剪力墻洞口補強構造的措施，如下圖所示：

二、懸挑工字鋼穿剪力墻、柱時工字鋼自身的防護措施

懸挑腳手架的工字鋼要支撐七個樓層，與墻柱交叉部位混凝土施工時要做好工字鋼自身防護，通常我們采用模板料對工字鋼四周進行圍護，料長度超出墻厚大于5公分（現場制作150*200的盒子的方法）。采用該方法可以有效保證工字鋼不受到污染，方便后期工字鋼的移除。

三、剪力墻、柱上工字鋼預留洞口的后期處理：

1、首先鑿除預留的木盒；

2、在預留洞上口打一斜口，確保混凝土澆筑時不留死角，也防止外墻往內滲水。

3、將洞口清理干凈，澆筑時澆水潤濕；

4、將洞口兩側模板用鐵絲封堵嚴實，內側模板加設一斜口模板；

5、往模板內澆筑比墻高一級的微膨脹混凝土，敲擊模板搗實；

6、拆模后將突出墻面的混凝土鑿平，用水泥漿抹平，定期澆水養護。

第二篇：工字鋼懸挑腳手架施工方案默認分類

1.編制依據

《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130-2001)

《建筑施工安全檢查標準》(JGJ59-99)

《建筑施工高處作業安全技術》（JGJ80－91）

《鋼結構設計規范》(GB50017-2003)

《施工手冊》(第三版)

施工圖紙

2.工程概況

本工程為剪力墻結構，總建筑面積33085m2，混凝土墻體厚度200mm，地上分三個戶型，共六個單元，首層即為標準層，層高2.8米。

此腳手架只做地上結構施工時的操作架和安全防護使用，不作為任何材料的堆放架，且不做裝修使用。

3.腳手架布置原則

以結構外邊線+0.35m作為外墻腳手架內排立柱的位置。

本工程所設計的地上結構外腳手架與地下結構腳手架為兩個獨立的系統，地下部分腳手架升至二層，從三層開始搭設雙排懸挑腳手架。

3.1 腳手架的搭設

三層至十七層搭設雙排懸挑腳手架，腳手架通過三層懸挑出的?16工字鋼梁；此腳手架只用作圍護，不做材料堆放、不做裝修。南側陽臺部位搭設懸挑單排腳手架。待地下肥槽回填完畢后，搭設雙排落地腳手架。

4.腳手架所用材料

4.1 鋼管

腳手架鋼管采用外徑48mm，壁厚3.5mm的焊接鋼管，鋼管的檢查必須符合下列規定：

2 新鋼管：具有產品質量合格證和質量檢驗報告；鋼管表面平直光滑，沒有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道；鋼管外徑、壁厚、端面等的偏差，符合《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》的規定：外徑-0.5mm、壁厚-0.5mm、鋼管兩端面切斜偏差1.7mm；鋼管必須涂有防銹漆。

2 舊鋼管：鋼管表面銹蝕深度≤0.5mm；鋼管彎曲變形符合《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》表8.1.5的規定：各種桿件鋼管的端部彎曲L≤1.5m，△≤5mm。

2 立桿鋼管彎曲，當3m＜L≤4m，△≤12mm；當4m＜L≤6.5m，△≤20mm

2平桿、斜桿的鋼管彎曲L≤6.5m，△≤30mm。

扣件采用可鍛鑄鐵制作的扣件，在螺栓擰緊扭力矩達65N2m時，不會發生破壞。舊扣件使用前進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現滑絲的螺栓必須更換。

4.2 扣件

十字扣、一字扣、回轉扣符合規范要求，與鋼管管徑相匹配。使用機械性能不低于KT-33-8的可鍛鑄鐵，附件材料符合Q235鋼的規定，螺紋符合《普通螺紋》的規定。

4.3 腳手板

木腳手板使用厚度50mm標準的杉木或松木板，板寬200-300mm，兩端使用10-14號鍍鋅鋼絲捆緊。禁止使用有扭紋、破裂的木板。

4.4 安全網

必須是經國家指定監督檢驗部門監定許可生產的廠家產品。

安全網：水平網為大眼錦綸網。立網：為密目網。

5.腳手架設計

5.1 懸挑腳手架

5.1.1雙排懸挑腳手架

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懸挑腳手架底部選用16號工字鋼作為懸挑梁，間距為1.5m，長度3.5m-4m，用Ф16的鋼筋制作卡環將其預埋在樓面現澆頂板內，前一個地錨設置在距墻0.5m處，后一個設置在距墻2m處。挑梁與鋼絲繩（采用6*

19、υ15.5）組成承力架。然后在承力架上向上搭設雙排單立桿腳手架。以上各層設置懸挑桿，在窗口位置設置拉結與結構拉結牢固,每隔三層設置鋼絲繩卸荷，拉結點設在大模板最上一排的螺栓孔上。

ü

其他樓層板在設計位置預埋地錨，固定懸挑桿的地錨為Φ12圓鋼，用扣件加橫桿固定。

ü

在四周轉角處及其他薄弱環節處，設置Φ4833.5鋼管斜撐桿。同時要求腳手架與主體結構剛性拉接，必須每層設置，各轉角處兩邊設置，距離不大于1ｍ，水平間距約

6ｍ左右。

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東西山墻上預留υ70套管，用于腳手架與山墻拉結。

5.1.2南側防護腳手架

ü

水平挑桿的錨固為在頂板上預留的υ12地錨和支頂板時碗扣架子。選用4m挑桿，懸挑出部分長度控制在0.35m。

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在下層設置斜向支撐用來卸荷。

ü

設置一道大橫桿與挑桿固定，將立桿固定于大橫桿上。

ü

在每層門洞口處，與主體結構作拉接。

5.2 雙排落地式腳手架

待基礎肥槽回填完成后，對懸挑腳手架進行改造，底部補桿落地，搭設雙排落地腳手架。

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落地腳手架搭設高度為50m，首層至10層采用雙立桿，10層以上為單立桿。

ü

將立桿固定在大橫桿上，大橫桿固定在立桿上，小橫桿固定在大橫桿上。將腳手板固定在小橫桿上,作業面必須滿鋪木腳手板。腳手板對接處必須設雙排小橫桿,兩小橫桿間距不得大于300mm。

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腳手架立于地面上，每根立桿下設置油托均頂撐在墊木上。

ü

腳手架底層必須設置縱橫向掃地桿，縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座下皮不大于200mm的立桿上，橫向掃地桿應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立柱上。

ü

在操作層的腳手架外側立桿上支設1.2m護身欄桿和180mm擋腳板。

ü

在腳手板下層兜設水平安全網(采用承重安全網),每層設置一道,網眼不大于10cm安全網內外邊固定牢固。在操作面外立桿的內側滿掛密目網，且下口封嚴，必須使用網繩綁扎不得用火燒絲鐵絲代替。

ü

鋼管每層與窗口拉結牢固。

ü

腳手架外側設連續剪刀撐,采用υ48鋼管按50°角度4跨立桿設置。

ü

在建筑的2單元和6單元南側陽臺處設置兩個出入口并設置護頭棚，寬度為3m，長度為4m，兩側用密目網封嚴。

5.3 懸挑吊料平臺

吊料平臺制作所用材料為：[16槽鋼、吊環、50厚腳手板等，詳圖如下：

操作平臺制作及安全要求：

ü

[16槽鋼、吊環及腳手管相連接的部位均為焊接，前一個地錨預埋于陽臺梁處，后一個地錨預埋于距陽臺板邊緣2000mm處；

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卸料平臺的斜拉鋼絲繩穿過門口上大螺栓孔用鋼絲繩卡扣將鋼絲繩別于υ32的鋼筋上固定。

ü

槽鋼懸挑梁在預埋地錨處穿一圓孔穿300長υ20圓鋼防止卸料平臺后滑；

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吊料平臺的上部位結點位于建筑物的外墻外側上，不得設置在腳手架等施工設備上；

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斜拉采用鋼絲繩，構造上兩邊各設置前后兩道，卸料平臺安裝時，鋼絲繩采用專用的掛鉤掛牢；

ü

吊料平臺左右兩側裝置腳手管固定的防護欄，腳手管底部與型鋼焊牢；

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欄桿刷紅白油漆，掛密目網在立桿內側。

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吊料平臺吊裝，需要橫梁支撐點電焊固定，接好鋼絲繩，經過檢驗才能松卸起重吊鉤；

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鋼絲繩直徑Φ24，與水平鋼梁的夾角最好在45-60度，本工程中夾角為45－51度；

ü

吊料平臺使用時，有專人負責檢查，發現鋼絲繩有銹蝕損壞應及時調換，焊縫脫焊應及時修復；

ü

操作平臺上顯著標明容許荷載，人員和物料總重量嚴禁超過

設計容許荷載，配專人監督。

6.構造要求

6.1 立桿

2 每根立桿底部設置墊板，墊板寬度≥200m。

2 立桿與大橫桿必須用直角扣件扣緊（大橫桿對立桿起約束作用，對確保立桿承載能力的關系很大），不得隔步設置或遺漏。

2 對接、搭接符合下列規定：

ü

立桿上的對接扣件交錯布置：兩根相鄰立桿的接頭不設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不小于500mm；各接頭中心至主節點的距離不大于步距的1/3。

ü

立桿除頂層頂部外，不得搭接，必須對接。若采用搭接，搭接長度不小于1m，采用不少于3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不小于100mm。

6.2 大橫桿

2 上下橫桿的接長位置錯開布置在不同的立桿縱距中，與相鄰立桿的距離不大于縱距的三分之一。

2 同一排大橫桿的水平偏差不大于該片腳手架總長度的1/250，且不大

于50mm。

2 相鄰步架的大橫桿錯開布置在立桿的里側和外側，以減少立桿偏心受力情況。

6.3 小橫桿

貼近立桿布置（設于雙立桿之間），搭于大橫桿之上并用直角扣件扣緊。在相鄰立桿之間

根據需要加設1根或2根。在任何情況下，均不得拆除作為基本構架結構桿件的小橫桿。

6.4 連墻桿

2 連墻桿垂直向層層設置，每個窗口均設置拉結點；

2 從底層第一步縱水平桿處開始設置。

6.5 剪刀撐與橫向斜撐

2 每道剪刀撐跨越立桿的根數為4跨，斜撐與地面的傾角為50°，局部有調整的部位不小于6m，傾角在45°~ 60°之間。

2 腳手架外側立面的兩端各設置一道剪刀撐，并由底至頂連續設置。

2 剪刀撐斜桿的接長采用搭接。

2 剪刀撐斜桿用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不大于150mm。

2 橫向斜撐在同一節間，由底至頂層呈之字型連續布置。

2 剪刀撐：剪刀撐應沿架高連續布置，剪刀撐的斜桿除兩端用旋轉扣件與腳手架的立桿或大橫桿扣緊外，在其中間應增加2-4個扣結點。

6.6 門洞構造

整個外腳手架在2號樓南側2單元、4單元各開設通道門洞，開洞尺寸為300034000。根據開洞寬度，在洞口上挑空一根立桿，相應在洞口兩端增加斜桿加強，如圖5所示。洞邊立柱承載較大，門洞邊立柱采用雙立桿支撐。6.7 護頭棚

入口處設安全通道并搭設護頭棚，護頭棚上滿鋪雙層腳手板，并在入口處明顯位置掛安全提示標識。

7.腳手架搭設

7.1 施工準備

2 按施工方案向架設和使用人員進行技術交底。

2 按本方案第4條中腳手架所用材料的要求對鋼管、扣件、腳手板等進行檢查驗收，不合格產品不得使用。

2 清除搭設場地雜物，平整搭設場地，并使排水暢通。

7.2 地基與基礎

落地腳手架搭設的基礎為肥槽，肥槽部位在未回填土之前外墻腳手架采用懸挑雙排腳手架，陽臺處選用懸挑單排防護腳手架。

7.3 搭設

2 落地腳手架配合施工進度搭設，一次搭設高度不超過相鄰墻件以上二步。

2 懸挑腳手架以兩層為一個體系向上搭接，當能滿足兩層懸挑架施工的配合完成以后，再向上搭設一層腳手架作為兩套懸挑架之間的連接層，當中間連接層配合施工完成以后，從中間層往上的即為另一獨立的體系，此處注意標高，下層和上層分開，以便下層拆除。

2 每搭完一步腳手架后，按本規范的規定校正步距、縱距、橫距及立桿的垂直度。

2 桿件在結扎處的端頭伸出長度應不小于0.1m。

2 立桿下鋪跳板采用長度不少于2跨，厚度為50mm的墊木，準確的放在定位線上。

2 立桿搭設符合下列規定：

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嚴禁將外徑48mm與51mm的鋼管混合使用；

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相鄰立桿的對接扣件不得在同一高度內，錯開距離符合要求；

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開始搭設立桿時，每隔6跨設置一根拋撐，至連墻件安裝穩定后，方可根據情況拆除。ü

當搭至有連墻件的構造點時，在搭設完該處的立桿、縱向水平桿、橫向水平桿后，立即設置連墻件。

2 剪刀撐、橫向斜撐搭設隨立桿、縱向和橫向水平桿等同步搭設，各底層斜桿下端均必須支撐在墊塊或墊板上。

2 當腳手架施工操作層高出連墻件二步時，采取臨時穩定措施，直至上一層連墻件搭設完后方可根據情況拆除。

2 靠近立桿的小橫桿可緊固于立桿上，雙排腳手架小橫桿靠墻的一端應離開墻面5-15cm。剪刀撐的搭設是一根內斜桿扣在立桿上，另一根斜桿扣在小橫桿的伸出部分上，這樣可以避免兩根斜桿相交時把鋼管別彎，斜桿兩扣件與立桿節點(即立桿與橫桿的交點)的距離不大于20cm。腳手架各桿件伸出的端頭，均大于10cm以防止桿件滑脫。

2 扣件安裝符合下列規定：

ü

扣件規格必須與鋼管外徑相同；

ü

擰緊程度：裝螺栓時應注意將根部放正和保證適當的擰緊程度，這對于腳手架的承載能力、穩定和安全影響很大。螺栓擰得不緊固然不好，但擰得過緊會使扣件和螺栓斷裂，所以螺栓的擰緊必須適度。要求扭力矩控制在39—49N.M，最大不得超過59N.M。為了控制擰緊程度，操作人員可根據所用扳手的長度用測力計校核自己的手勁，反復練習，以求達到不用測力計也能準確地掌握扭力矩的大小。

ü

在主節點處固定橫向水平桿、縱向水平桿、剪刀撐、橫向斜撐等用的直角扣件、旋轉扣件的中心點的相互距離不大于150mm；

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對接扣件開口朝上或朝內；用于連接大橫桿的對接扣件，開口應朝架子內側，螺栓向上，避免開口向上，以防雨水進入銹蝕扣件；

ü

各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不小于100mm。

2 斜拉鋼絲繩的設置要求：

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為減少斜拉引起的水平力，避免立桿與小橫桿連接扣件發生滑移而引起立桿向里彎曲變形，應使斜拉鋼絲繩與水平短橫桿的交角α盡量大。

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斜拉鋼絲繩用手拉葫蘆（倒鏈）或花籃螺栓拉緊，做到所有鋼絲繩拉緊程度基本相同，避免鋼絲繩受力不均勻。

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吊點必須在懸挑梁與外立桿、大橫桿的交點處，鋼絲繩必須由大橫桿底部兜緊。

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吊點處設雙根小橫桿，一根與立桿卡牢，一根與大橫桿卡牢，兩根小橫桿端頭與建筑物頂緊，或用螺栓固定在墻面預埋鐵件上，承受斜拉引起的水平力。

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可在吊點下方附加斜撐桿，與鋼絲繩共同受力。

7.3.1 作業層、斜道的欄桿和擋腳板的搭設符合下列規定

ü

欄桿和擋腳板均搭設在外立桿的內側；

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上欄桿上皮高度為1.5m。

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擋腳板高度為180mm。

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中欄桿居中設置。

7.3.2 腳手板的鋪設符合下列規定

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腳手板鋪滿、鋪穩，離開墻面120~150mm；

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腳手板探頭用直徑3.2mm的鍍鋅鋼絲固定在支撐桿件上；

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在拐角、斜道平臺處的腳手板，與橫向水平桿可靠連接，防止滑動；

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自頂層作業層的腳手板往下計，每隔12m滿鋪一層腳手板。

7.3.3 安全網的構造與技術要求

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安全網繩由錦綸、維綸、滌綸、尼龍等材料制成，氯綸、丙綸只能用于立網，不得用于平網。

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平網的寬度不小于3m，立網的高度不小于1.2m，每張網的重量不超過15kg。

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菱形網目其對角線與對應網邊平行，方形網的對角線或邊應與對應的網邊平行，網目邊長不得大于100mm。

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邊繩與網體按甲寢兵閟在，其直徑至少為網繩直徑的三們，但不小于7mm。平網邊繩斷裂強力不低于7500N，立網邊繩斷裂強力不低于3000N。系繩的直徑與斷裂強力與邊繩相同。嚴禁立網代替平網作水平網使用。

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繩的直徑和斷裂強力根據安全網的、結構形式、網口大小等因素合理選用，斷裂強力一般宜為1500N~2000N，必須用網繩作試驗繩，每張網上的試驗繩不少于8根。

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筋繩分布必須合理，相鄰兩根筋繩的最小距離不小于30cm。每根筋繩的斷裂強力不大于3000N。安全網上的所有繩結或節點必須固定。

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平網的拉結點利用挑架預埋鋼筋和預埋連墻桿連接，詳見平網布置圖。

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安全網的使用規則和塔設方法

A、安裝平網應外高里低，以15度為宜，網不宜綁緊。

B、要保證安全網受力均勻，必須經常清理網上落物，網內不得有積物。

C、安全網安裝后，必須經專人檢查驗收合格簽字后才能使用。

D、ф48鋼管斜撐按@3000布置。

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安全網的貯運中，必須通風、遮光、隔熱，同時要避免化學品的侵襲。搬運時禁止使用鉤子。

8.腳手架的拆除

8.1 拆除前準備工作

2 腳手架經單位工程負責人檢查驗證并確認不再需要時，方可拆除。

2 拆除前，工長要向拆除施工人員進行書面安全技術交底。班組要學習安全技術操作規程。

2 拆除腳手架時，地面設圍欄和警戒標志，并派專人看守。嚴禁一切非操作人員入內。

2 全面檢查腳手架的扣件連接，連墻桿支撐是否牢固、安全。

2 清除腳手架上材料、工具、雜物及地面障礙物。

8.2 拆除的施工要求

2 拆除時，先搭的后拆，后搭的先拆。腳手架的拆除應從一端走向另一端、自上面下逐層進行；同一層的構配件和加固件應按先上后下，先外后里的順序進行，最后拆除連墻件；一般拆除順序為：

欄桿→腳手板→剪刀撐→小橫桿→大橫桿→立桿→斜挑桿→水平橫桿→水平挑桿

2 所有連墻桿隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻桿和卸荷桿件整層或數層拆除后再拆腳手架。分段拆除高低差不大于2步，如高差大于2步時增設連墻桿加固。

2 當腳手架拆至下部最后一根長鋼管的高度時，應先在適當位置搭臨時拋撐加固，后拆連墻桿件和卸荷桿件。

2 工人必須站在臨時設置的腳手板上進行拆卸作業，并按規定使用安全防護用品；拆除架子時，地面要有專人指揮，上下呼應，動作協調，當松開與別人有關的接結點時應先告知對方，以防墜落。拆除工作中，嚴禁使用榔頭等硬物擊打、撬挖，拆下的連接棒應放入袋內，鎖臂應先傳遞至地面并放室內堆存。

2 拆卸連接部件時，應先將鎖座上的鎖板與卡鉤上的鎖片旋轉至開啟位置，然后開始拆除，不得硬拉，嚴禁敲擊。

2 隨拆隨運隨清，禁止往下亂扔腳手架料具。材料及工具要用滑輪和繩索運送。

9.安全管理措施

9.1 腳手架的安全設施

2 使用時嚴格控制使用荷載，應小于3KN/m2，同一段施工小于二步。

2

作業人員應嚴格遵守高空作業操作規程，所用的材料堆放平衡，工具放入工具袋內，上下傳遞物料嚴禁拋擲。

2

在施工中應合理安排施工程序，不要圖快或顛倒操作程序。

2 作業人員無牢靠立足點時，應系好安全帶，搭設作業平臺。

2

作業人員不得在沒有安全防護設施、非固定的構件上行走，嚴禁在連接體或支撐件上上下攀登。

2

正確使用梯子，梯子不得缺檔，不得墊高使用，梯底必須有防滑措施，直立梯子工作以75°為宜，禁止二人同時在一個梯子作業，人字梯二片應用繩拉牢。

2 凡患高血壓、心臟病、貧血證及其他不適于高處作業的人員，不得從事登高搭、拆，酒后人員禁止登高作業。

9.1.1 安全網

2 垂直設置

隨著工程施工進度，外腳手架外側滿掛安全密目網，安全網封嚴，與外腳手架固定牢靠。

2 水平設置

根據水平安全網的構造及搭設要求搭設水平設置的安全網。

2 首層網支搭

首層水平網是防止人、物墜落的主要安全網，支搭必須緊固、可靠。在首層沿建筑物外側設架手架，將立桿埋入土中500mm，支搭網寬度為6m。滿足以下要求

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緊固可靠，受力后不變形；

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網底和網周圍空間不準有腳手桿，以免入墜落時碰上鋼管；

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水平網下面不準堆放材料，保持足夠的空間。

2 隨層網支搭

在作業層下一步架上搭設一道水平網，以防止作業層人員墜落，隨層網將隨作業層上升面上升。

9.1.2 腳手架的防電避雷措施

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采用避雷針與大橫桿連通、接地線與整棟建筑物樓層內避雷系統連成一體的措施。

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共設置4根避雷針，避雷針采用Φ12鍍鋅鋼筋制作，高度不小于1m，設置在腳手架四周立桿上，并將所有最上層大橫桿全部連通，形成避雷網絡。

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接地線采用4034的鍍鋅扁鋼，將立桿與整棟建筑物樓層內避雷系統連成一體。接地線的連接應保證接觸牢靠，與立桿連接時應用2道螺栓卡箍連接，螺絲加彈簧墊圈一方松動并保證接觸面不小于10mm2，并將表面油漆及氧化層清除，露出金屬光澤并涂以中性凡士林。

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接地線與建筑物樓層內避雷系統的設置按腳手架的長度不超過50m設置一個，位置不得選在人們經常走到的地方以避免跨步電壓的危害，防止接地線遭機械傷害。兩者的連接采用焊接，焊接長度應大于2倍的扁鋼寬度。焊完后再用接地電阻測試儀測定電阻，要求沖擊電阻不大于10歐姆。同時應注意檢查與其它金屬物或埋地電纜之間的安全距離（一般不小于3m）以免發生擊穿事故。

9.2 安全管理制度

2 施工證件

所有架子工必須具備《北京市特種作業操作證》或《北京市特種作業臨時操作證》、《北京市安全資格上崗證》(接受相應三級安全教育)等準許施工證件。

2 施工手續

施工前必須進行安全技術交底，架子的搭設必須由架子工來完成。架子工應經過三級安全教育，且須持證上崗。

2 安全注意事項 ü

施工時必須戴好安全帽，正確使用并系好安全帶，穿具有安全性的防滑膠底鞋。外架下部應劃警戒區并設圍欄。

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腳手架必須隨著樓層的施工要求搭設，搭設時避開立體交叉作業，并嚴格按施工方案及相應安全規范進行施工，控制好立桿的垂直度，橫桿水平以確保節點符合要求。

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在架子的搭設過程中，一定要按照操作規程施工，嚴禁非法操作。

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架子搭設質量和安全的驗收，應按照企業規定的建筑外架驗收標準和程序進行。

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腳手架必須經過安全員驗收合格后方可使用，作業人員必須認真戴好安全帽、系好安全帶。

ü

操作架上嚴禁堆放不必要的施工材料，只為施工人員支拆模板用。

ü

嚴格避免以下違章作業：

(1)利用腳手架吊運重物；

(2)作業人員攀登架子上下

(3)在架子上拉結、支撐模板等；

(4)任意拆除腳手架部件和連墻桿；

(5)起吊構件和器材時碰撞和扯動腳手架。

ü

架子拆除時，應由架子工負責拆除工作，非專業人員不得隨意拆卸。

ü

六級以上大風、大霧、大雨天氣下停止在腳手架上作業，雨雪后上架操作要有防滑措施。

ü

高處作業中所用的物料，均應堆放平穩，不妨礙通行和裝卸。工具應隨手放入工具袋，作業中的走道、通道板和登高用具，應隨時清掃干凈。

ü

收工前應清理架面，將材料堆放整齊，垃圾清掃運走，必須將多余材料、物品移至室內。在任何情況下，嚴禁自架上向架下拋擲材料、物品和傾倒垃圾。

ü

施工過程中，應隨時觀察地基及腳手架的變化情況，大風雪后對高處作業安全設施逐一加以檢查，發現有松動、變形、損壞或脫落等現象，要觀察有無變化，發現問題及時處理。

ü

在腳手架進行電氣焊作業時，必須有防火措施和專人看守。ü

架子四角應設避雷裝置，防止腳手架受雷擊損壞。

ü

架子拆除時，應由架子工負責拆除工作，非專業人員不得隨意拆除，在腳手架拆卸后，緊貼柱子的外皮做安裝防護欄桿，欄桿高1.5m，上、下兩道橫桿，立桿間距2.1m，安裝安全綠網以做防護。

ü

其它未述要求按照有關架子安全技術要求和規范進行施工。

10.腳手架的檢查與驗收

10.1 構配件檢查與驗收

2 新鋼管的檢查符合下列規定：

ü

有產品質量合格證

ü

有質量檢驗報告，鋼管材質檢驗方法符合現行國家標準。

ü

鋼管表面平直光滑，沒有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道。

ü

鋼管外徑、壁厚、端面等的偏差，分別符合規范要求。

2 舊鋼管的檢查符合下列規定：

ü

表面銹蝕深度符合規范要求，檢查時，在銹蝕嚴重的鋼管中抽取三根，在每根銹蝕嚴重的部位橫向截斷取樣檢查，當銹蝕深度超過規定值時不得使用。

ü

鋼管彎曲變形符合規范要求。

2 扣件的驗收：

ü

新扣件應有生產許可證、法定檢測單位的測試報告和產品質量合格證。當對扣件質量有懷疑時，按現行國家標準<<鋼管腳手架扣件的規定抽樣檢測>>

ü

舊扣件使用前進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現滑絲的螺栓必須更換。

ü

新、舊扣件進行防銹處理。

ü

腳手板符合規范要求。

10.2 腳手架檢查與驗收

2 在腳手架基礎、分段措施完成之后，必須由安全部、技術部、區域、搭設班組等按照分段、分層進行檢查、驗收，并填寫驗收單、合格后方可進行使用。高度在20m及20m以下的腳手架，應由單位工程負責人組織技術安全人員進行檢查驗收。高度大于20m的用雙手架，應由上一級技術負責人隨工程進行分階段組織單位工程負責人及有關技術人員進行檢查驗收。

2 腳手架及其地基基礎應在下列階段進行檢查與驗收：

ü

基礎完工后及腳手架搭設前；

ü

作業層上施加荷載前；

ü

每搭設完10~13m高度后；

ü

達到設計高度后；

ü

遇有六級大風與大雨后；寒冷地區開凍后；

ü

停用超過一個月。

2 進行腳手架檢查、驗收時根據下列技術文件：

ü

根據本規范要求所形成的施工組織文件；

ü

腳手架構配件的出廠合格證或質量分類合格標志；

ü

腳手架工程的施工記錄及質量檢查記錄；

ü

腳手架搭設過程中出現的重要問題及處理記錄

ü

腳手架工程的施工驗收報告；

ü

技術交底文件。

2 腳手架工程的驗收，除查驗有關文件外，還應進行現場檢查，檢查應著重以下各項，并記入施工驗收報告。

ü

構配件和加固件是否齊全，質量是否合格，連接和掛扣是否緊固可靠。

ü

安全網的張掛及扶手的設置是否齊全。

ü

地基是否積水，底座是否松動，立桿是否懸空。

ü

連墻件的數量、位置和設置是否符合要求

ü

垂直度及水平度是否合格。

ü

安全防護措施是否符合要求。

ü

是否超載。

2 腳手架搭設的技術要求、允許偏差與檢驗方法符合下表的要求：

腳手架搭設的技術要求、允許偏差與檢驗方法

項次

項目

技術要求

允許偏差Δ(mm)

示意圖

檢查方法與工具

地基

基礎

表面

堅實平整

----

觀察

排水

不積水

墊板

不晃動

底座

不滑動

不沉降

立桿垂直度

最后驗收垂直度20~80m

-----

±100

用經緯儀或吊線和卷尺

下列腳手架允許水平偏差(mm)

搭設中檢查偏差的高度(m)

總高度

50m

40m 20m

H=2 H=10 H=20 H=30

H=40

H=50

±7

±20

±40

±60

±80

±100

±7

±25

±50

±75

±100

±7

±50

±100

中間檔次用插入法

間距

步距

縱距

橫距

----

±20

±50

±20

------

鋼板尺

縱向水平桿高差

一根桿的兩端

-----

±20

水平儀或水平尺

同一跨內兩根縱向水平桿高差

-----

±10

雙排腳手架橫向水平桿外伸長度偏差

外伸500mm

-----

鋼板尺

扣件安裝

主節點處各扣件中心點相互距離

a≤150mm

----

鋼板尺

同步立桿上兩個相隔對接扣件的高差

a≥500mm----

鋼卷尺

立桿上的對接扣件至主節點的距離

a≤h/3

縱向水平桿上的對接扣件至主節點的距離

a≤la/3

----

鋼卷尺

扣件螺栓擰緊扭力矩

40~65N.m

-----

-----

扭力扳手

剪刀撐斜桿與地面的仰角

45°~60°

-----

-----

角尺

腳手板外伸長度

對接

a=130~150mm

l≤300mm

-----

卷尺

搭 接

a≥100mm

l≥200mm

-----

卷尺

10.3 腳手架的維護與管理

2

使用完畢的腳手架（包括構配件）應及時回收入庫、分類存放。露天堆放時，場地應平整，排水良好，下設到墊，并用苫布遮蓋。配件、零件應存放在室內。

2

凡彎曲、變形的桿件應先調直，損壞的構配件應先修復，方能入庫存放，否則應更換。

2

要定期對腳手架的構配件進行除銹、防銹處理，凡濕度較大的地區（大于75%）每年應涂刷防銹漆一交，一般應兩年涂刷一次。扣件要涂油。螺栓宜鍍鋅防銹，凡沒有條件鍍鋅時，應在每次使用后用煤油洗滌，再涂上機油防銹。

2

工具式腳手架或成榀的腳手架（如外掛腳手架）在拆除后需要及時進行維修保護，并配套存放。

2

腳手架使用的扣件、螺母、墊 板、插銷等小配件極易丟失，在支搭時應將多余件及時回收存放，在拆除時亦應及時，不得亂扔亂放。

2

建立健全腳手架工具材料的領發、回收、檢查、維修制度，按照誰使用、誰維修、誰管理的原則，實行限額領用或租賃方法，以減少丟失和損耗。

10.4 安全網的檢查與驗收

2

新網必須有產品質量檢驗合格證，舊網必須有允許使用的證明或合格的檢驗記錄。

2

安裝時，在每個系結點上，邊繩應與支撐物靠緊，并用一根獨立的系繩連接，系結點沿網邊均勻分布，其距離不大于75cm。系結點符合打結方便、連接牢固且容易解開，受力后又不會散脫的原則，有筋繩的網在安裝時，必須把筋繩連接在支撐架上。

2

多張網連接使用時，相鄰部分靠緊或重疊，連接繩材料與網相同，強力不低于其網繩強力。

11.腳手架設計驗算

11.1 雙排腳手架設計驗算

計算的腳手架為雙排腳手架，搭設至十七層，建筑標高為49.90米，計算高度按50.000米計算，首層至10層立桿采用雙立桿，10層以上采用單立桿。

搭設尺寸為：立桿的縱距1.50米，立桿的橫距1.05米，立桿的步距1.40米。

采用的鋼管類型為 4833.5，連墻件采用2步2跨，豎向間距按2.8 0米考慮，水平間距3.00米。

施工均布荷載為3.0kN/m2，同時施工兩層，腳手板共鋪設四層。

11．1．1計算依據 11．1．1．1鋼管截面特征：（鋼號：Q235，b類）

規格Φ（mm）

48×3.5

慣性矩I（mm4）

12.19×104

單位重量q0（kN/m）

0.0384

抵抗矩W（mm3）

5.08×103

截面積A（mm2）

489

回轉半徑i（mm）

15.8

抗彎、抗壓容許應力[σ]N/mm2

205

11．1．1．2腳手架特性參數

立桿縱距La（m）

1.5

腳手板重量q1（kN/m2）

0.35

立桿橫距Lb（m）

0.9

連墻件縱距lW（m）

2.8

大橫桿步距h（m）

1.4

連墻件橫距hw（m）

施工荷載q（kN/m2）

同時作業層數n1

內立桿距結構外皮寬度b1（m）

0.35

作業面鋪腳手板寬度b2（m）

1.05+0.35=1.4

11．1．1．3相關計算參數

項目

數值

來源

扣件鋼管架構件自重

計算基數gk1（kN/m）

0.155

《建筑施工手冊》表5-7

作業層面材料自重

計算基數gk2（kN/m）

0.3891

《建筑施工手冊》表5-14

整體拉結和防護材料自重計算基數gk3（kN/m2）

0.0768

《建筑施工手冊》表5-15

作業層施工荷載

計算基數qk（kN/m）

1.65

《建筑施工手冊》表5-16

風壓高度變化系數μz

架高19.2m處

1.23

《建筑結構荷載規范》（GBJ9-87）表6.2.1

架高62.5m處

1.79

風荷載體型系數μs

1.3

《建筑施工手冊》表5-6

北京地區基本風壓wo（kN/m2）

0.35

《建筑結構荷載規范》（GBJ9-87）

立桿計算長度系數μ

1.51

《建筑施工手冊》表5-20

材料強度附加分項系數

（按受彎構件考慮）rmˊ

1.1705

《建筑施工手冊》表5-5

軸心受壓構件穩定系數ψ

0.24

《建筑施工手冊》表5-22

注：計算長度lo=μ3h=1.5131.8=2718mm

長細比λ=lo/i=2718/15.8=172

11．1．2驗算項目和步驟

本腳手架屬施工荷載由縱向水平桿傳給立桿情況，傳遞線路如下：腳手板→小橫桿→大橫桿→立桿→地基。因此應對基礎、連墻件、立桿、縱橫向水平桿等進行驗算。

11．1．2．1縱、橫向水平桿承載驗算

橫向水平桿（以長桿為對象）

縱向水平桿（以三跨為對象）

計算簡圖

荷載

q=0.775×(1.2×0.25+1.4×3)=3.49kN/m

P=3.49×0.5×1.7=2.97kN

抗彎強度

Mmax=3.49×0.62/2=0.63kN·m

Mmax=0.213×2.97×1.55=0.98kN·m

σ=0.633106/5080=124N/mm2≤f=205N/mm2

σ=0.983106/5080=193N/mm2≤f=205N/mm2

撓度

W=(431.130.62-1.13+330.63)310933.4930.63103/(2432.063105312.193104)=3.13mm≤L/400=1700/400=4.25mm

W=1.615×2.97×103×1.553×109/(100×2.06×105×12.19×104)=7.11mm

≤L/150=1550/150=10mm

11．1．2．2立桿、連墻件和扣件、頂板和基礎驗算

主樓單立桿部分

（架高28-50m）

主樓雙立桿部分

（架高0-28m）

立桿穩定驗算

立桿計算截面以上架高H0=50-28=22m

立桿計算截面以上架高H0=50m

恒載標準值NGK=H03（gk1＋gk3）＋n1Lagk2

NGK=223（0.1081＋0.0768）＋231.5530.3891=6.29kN

NGK=503（0.1081＋0.0768）＋231.5530.3891=12.76kN

活載標準值NQK=n13La3qk=231.5531.65=5.12kN

N=1.23（6.29＋5.12）=13.69kN

N=1.23（12.76＋5.12）=21.46kN

風荷載標準值WK=0.73μz3μs3wo

WK=0.7×1.79×1.3×0.35=0.57kN/m2

風載產生彎矩設計值MW=0.123WK3La3h2

MW=0.12×0.57×1.55×1.82=0.34kN·m

穩定驗算0.93（N/ψA＋MW/W）≤f/rmˊ

13.693103/（0.243489）＋0.343106/5080 =183.58N/mm2≤205/（0.931.1705）

=194.6N/mm2

21.463103/（0.24323489）＋0.343106/5080 =158.36N/mm2≤205/（0.931.1705）=194.6N/mm2

連墻件穩定驗算

風荷載產生軸向力設計值New=1.43WK3Aw

New=1.4×0.57×3.6×8.1=23.27kN

腳手架平面外變形產生的軸向力N0=5kN

連墻件軸向力設計值Nl=New＋N0

Nl=23.27＋5=28.27kN

連墻桿的計算長度lo=1.1＋0.75=1.85m=1850mm

長細比λ=lo/i=1850/15.8=117.09

軸心受壓構件穩定系數ψ=0.47【《建筑施工手冊》表5-22】

28.273103/（0.47323489）=61.5N/mm2≤205/1.5607=146N/mm2

扣件抗滑驗算Nl≤Rc【按直角扣件計：Rc=8.0kN/個】

28.27KN≤438.0=32kN

地基承載力驗算

立桿底座承載力驗算N≤Rb【立桿底座承載力設計值Rb=40kN】

不作此項驗算

21.46KN≤40kN

東西兩側回填土地基承載力驗算N/Ad≤k3fk

【按回填土k=0.4 Ad=1.5530.4=0.62m2

fk=10t/m2=98kN/m2】

不作此項驗算

21.46/0.62=34.61kN/m2≤0.4398=39.2kN/m2

南北兩側頂板地基承載力驗算N/Ad≤[σ] 【Ad=1.5530.4=0.62m2

按設計提供數據[σ]=1.43活載＋1.23恒載=1.435＋1.236=14.2kN/m2 】

不作此項驗算

21.46/0.62=34.61kN/m2≥14.2kN/m2

由表知：

1、立桿承載最小安全系數（194.6－183.58）/194.63100%=5.68%＞5%；

2、回填土承載最小安全系數（39.2－34.61）/39.23100%=11.71%＞5%；

11.2 懸挑腳手架設計驗算

該懸挑架所用的鋼管材質與扣件式落地架相同，其截面特征參數參見11.1.1.1表中所列數據。承受荷載的傳遞途徑是：腳手板→小橫桿→大橫桿→立桿→承力架→樓面頂板。需要計算的項目有：

◆

立桿的穩定性；

◆

連墻件的強度、穩定性和扣件的抗滑力；

◆

懸挑桿的強度、撓度；

◆

斜撐桿和鋼絲繩的穩定性；

11．2．1立桿、連墻件和扣件的穩定承載計算

計算內容

備注

恒載標準值

鋼管架構件gk1=0.1089kN/m

《建筑施工手冊》表5-7

作業層面材料gk2=0.4112kN/m

《建筑施工手冊》

表5-14

整體拉結和防護材料gk3=0.0768kN/m2

《建筑施工手冊》

表5-15

立桿計算截面以上架高H0=15.00m

NGK= H03（gk1＋gk3）＋n1Lagk2=153（0.1089＋0.0768）＋131.530.4112=3.4023kN 取同時作業層數n1=1

活載

作業層施工荷載qk=1.8kN/m

《建筑施工手冊》

表5-16

NQK（標準值）=n13La3qk=131.531.8=2.7kN

軸向力設計值N=1.2NGK＋0.8531.4NQK=1.23（NGK＋NQK）

=1.23（3.4023＋2.7）=7.32kN

風載產生彎矩

風壓高度變化系數μz=1.14

《建筑結構荷載規范》

風荷載體型系數μs=1.3

《建筑施工手冊》表5-6

北京地區基本風壓wo=0.35kN/m2

《建筑結構荷載規范》

風載標準值WK= 0.73μz3μs3wo=0.731.1431.330.35=0.36kN/m2

MW（設計值）=0.123WK3La3h2=0.1230.3631.531.82=0.21kN2m

立桿穩定驗算

材料強度附加分項系數rmˊ=1.1705

按受彎構件考慮

立桿計算長度系數μ=1.53

《建筑施工手冊》

表5-20

計算長度lo=μ3h=1.5331.8=2754mm

長細比λ=lo/i=2754/15.8=174.3

軸心受壓構件穩定系數ψ=0.235

《建筑施工手冊》

表5-22

穩定驗算0.93（N/ψA＋MW/W）≤f/rmˊ

7.233103/（0.2353489）＋0.213106/5080 =104.25N/mm2

≤205/（0.931.1705）=194.6 N/mm2

【安全】

連墻件穩定驗算

風載產生軸力設計值New= 1.43WK3Aw=1.430.3633.638.1=14.7kN

腳手架平面外變形產生的軸向力N0=5kN

連墻件軸向力設計值Nl=New＋N0=14.7＋5=19.7kN

連墻桿的計算長度lo=1.2＋0.35=1.55m=1550mm

長細比λ=lo/i=1550/15.8=98.1

軸心受壓構件穩定系數ψ=0.603

《建筑施工手冊》

表5-22

穩定驗算Nl/ψA≤ f/rmˊ

19.73103/（0.603323489）=33.4N/mm2≤205/1.5607=146 N/mm2

扣件抗滑驗算Nl≤ Rc【按直角扣件計：Rc=8.0kN/個】

19.7kN≤438.0=32kN

【安全】

11．2．2水平挑梁、斜撐桿和鋼絲繩的穩定承載計算

第一層懸挑梁穩定承載驗算

第三層懸挑桿穩定承載驗算

外立桿

F1=0.53{1.23[5.03/23（0.1089＋0.0768）＋131.530.4112] ＋1.43131.531.8}=2.54kN

F1=0.53{1.23[（4.2＋4.2/2）3（0.1089＋0.0768）＋131.530.4112]＋1.43131.531.8}=2.96kN

內力桿

F2= F1＋0.3531.53（1.230.4112＋1.431.8）/1.2=3.48kN

F2= F1＋0.3531.53（1.230.4112＋1.431.8）/1.2=3.9kN

挑桿及其組件穩定承載驗算

繩子張力T=（1.55F1＋0.35F2）/（1.55sin59o）=3.88kN

斜撐桿壓力P=（1.55F1＋0.35F2）/（1.55sin70o）=4.09kN

最大剪力QB=F1＋F2-Tsin59o=2.69kN

最大剪力QB=F1＋F2-Psin70o=3.02kN

最大彎矩MB=1.2Tsin59o-1.2F1=0.94 kN2m

最大彎矩MB=1.2Psin70o-1.2F1=1.06 kN2m

挑桿軸力N=Tcos59o=2.0kN

挑桿軸力N=Pcos70o=1.4kN

由前面卸荷計算知：張力T滿足承載要求，在此不做驗算。對斜撐桿：σ=N/A=4.093103/489=8.36N/mm2<[σ]=205N/mm2

【安全】

抗剪驗算：τmax=2QB/A=233.023103/489

=12.35N/mm2<[σ]=205N/mm2 【安全】

長細比λ=lo/i=1550/15.8=98.1

軸心受壓構件穩定系數ψ=0.603

抗彎壓驗算：0.93（N/ψA＋MW/W）≤f/rmˊ

2.03103/（0.6033489）＋0.943106/5080 =191.8N/mm2

≤205/（0.931.1705）=194.6 N/mm2

【安全】

11.3 懸挑卸料平臺計算書

計算依據《建筑施工安全檢查標準》(JGJ59-99)和《鋼結構設計規范》(GB50017-2003)，懸掛式卸料平臺的計算參照連續梁的計算進行。

由于卸料平臺的懸挑長度和所受荷載都很大，因此必須嚴格地進行設計和驗算。

平臺水平鋼梁(主梁)的懸挑長度4.00m，懸挑水平鋼梁間距(平臺寬度)2.70m。

主、次梁均采用[16號槽鋼，次梁間距1.00m。

施工人員等活荷載2.00kN/m2，最大堆放材料荷載15.00kN。

11.3.1 次梁的計算

主、次梁選擇[16號槽鋼，間距1.00m，其截面特性為：面積A=25.162cm2,慣性距Ix=935cm4,轉動慣量Wx=117cm3,回轉半徑ix=6.10cm，截面尺寸 b=65.0mm,h=160.0mm,t=10.0mm

1.荷載計算

(1)腳手板的自重標準值：本例采用木腳手板，標準值為0.35kN/m2；

Q1 = 0.35×1.00=0.35kN/m

(2)最大的材料器具堆放荷載為15.00kN，轉化為線荷載：

Q2 = 15.00/2.70/4.00×1.00=1.39kN/m(3)槽鋼自重荷載 Q3=0.20kN/m

經計算得到，靜荷載計算值 q = 1.23(Q1+Q2+Q3)

= 1.2×(0.35+1.39+0.20)= 2.33kN

經計算得到，活荷載計算值 P = 1.432.0031.00=2.80kN/m

2.內力計算

內力按照集中荷載P與均布荷載q作用下的簡支梁計算，計算簡圖如下

最大彎矩M的計算公式為

經計算得到，活荷載計算值 M = 2.3332.702/8+2.8032.70/4=4.0kN.m

3.抗彎強度計算

其中 x —— 截面塑性發展系數，取1.05；

[f] —— 鋼材抗壓強度設計值，[f] = 205.00N/mm2；

經過計算得到強度σ=4.03106/(1.053117000.00)=32.67N/mm2；

次梁槽鋼的抗彎強度計算 σ< [f],滿足要求!

4.整體穩定性計算

其中 b —— 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算

經過計算得到σb=570310365.03235/(2700.03160.03235.0)=0.86

由于 b大于0.6，按照《鋼結構設計規范》(GB50017-2003)附錄B其值用 b'查表得到其值為0.72

經過計算得到強度 σ=4.03106/(0.723117000.00)=47.5N/mm2；

次梁槽鋼的穩定性計算σ< [f],滿足要求!

11.3.2 主梁的計算

卸料平臺的內鋼繩按照《建筑施工安全檢查標準》作為安全儲備不參與內力的計算。

主梁選擇[16號槽鋼，其截面特性為：面積A=25.162cm2,慣性距Ix=935cm4,轉動慣量Wx=117cm3,回轉半徑ix=6.10cm，截面尺寸 b=65.0mm,h=160.0mm,t=10.0mm

1.荷載計算

(1)欄桿與擋腳手板自重標準值：本例采用木腳手板，標準值為0.14kN/m；

Q1 = 0.14kN/m

(2)槽鋼自重荷載 Q2=0.20kN/m

計算得到，靜荷載計算值 q = 1.23(Q1+Q2)= 1.23(0.14+0.20)= 0.408kN/m

經計算得到，次梁集中荷載取次梁支座力 P =(2.3332.70+2.80)/2=4.505kN

2.內力計算

卸料平臺的主梁按照集中荷載P和均布荷載q作用下的連續梁計算。

懸挑卸料平臺水平鋼梁計算簡圖

懸挑卸料平臺示意圖

經過連續梁的計算得到 懸挑水平鋼梁支撐梁剪力圖(kN)

懸挑水平鋼梁支撐梁彎矩圖(kN.m)

懸挑水平鋼梁支撐梁變形圖(mm)

各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為

R1=14.05kN，支座反力 RA=6.29kN，最大彎矩 Mmax=7.39kN.m

3.抗彎強度計算

[f] —— 鋼材抗壓強度設計值，[f] = 205.00N/mm2；

經過計算得強度 σ=7.393106/1.05/120410+7.5731000/2272.0=61.783N/mm2

主梁的抗彎強度計算強度σ小于[f]，滿足要求!

4.整體穩定性計算

其中 b —— 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算：

經過計算得到 b=570310.0365.03235/(4850.03160.03235.0)=0.48

經過計算得到強度 σ=7.393106/(0.483117000.00)=131.6N/mm2；

主梁工字鋼的穩定性計算 σ < [f],滿足要求!

11.3.3 鋼絲拉繩的內力計算:

水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算

其中RUicosθi為鋼繩的拉力對水平桿產生的軸壓力。

各支點的支撐力

RCi=RUisinθi

按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為RU1=19.28kN

11.3.4 鋼絲拉繩的強度計算:

鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU我們均取最大值進行計算為：RU=19.28kN

如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力按照下式計算：

其中[Fg] —— 鋼絲繩的容許拉力(kN)；

Fg —— 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)；

計算中可以近似計算Fg=0.5d2，d為鋼絲繩直徑(mm)；

α—— 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對6319、6337、6361鋼絲繩分別取

0.85、0.82和0.8；

K —— 鋼絲繩使用安全系數。

計算中[Fg]取15.109kN，α=0.82，K=10.0,得到鋼絲繩最小直徑必須大于22mm才能滿足要求，本工程中選用Φ24鋼絲繩，為安全著想，每側再附加一根鋼絲繩。

11.3.5 鋼絲拉繩吊環的強度計算

鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU我們均取最大值進行計算作為吊環的拉力N，為

N=RU=19.28kN

鋼板處吊環強度計算公式為

其中 [f] 為拉環鋼筋抗拉強度，按照《混凝土結構設計規范》10.9.8[f] = 50N/mm2；

所需要吊環最小直徑 D=[1510934/(3.141635032)]1/2=16mm，選用Φ20鋼筋做吊環。

為了方便大家，僅供參考。

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混凝土泵送堵管的原因分析及預防措施 歷史上的今天

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第三篇：工字鋼懸挑雙排腳手架專項施工方案

永恒·理想廣場（安置區）1#～3#住宅樓 工字鋼懸挑雙排腳手架專項施工方案

工字鋼懸挑雙排腳手架專項施工方案

一、工程概況：

本工程位于鄭州市航海路與紫荊山路交叉口西北角。剪力墻結構，結構設計使用年限為50年，工程等級為二級，建筑工程分類為一類高層，結構安全等級為二級，抗震設防烈度為7度，建造物的耐火等級為一級。建筑面積：1#、2#樓各15357.64m2；3#樓47846.45m2；地下三層，地上三十四層，地基為CFG樁復合地基，基礎形式：筏板基礎，屋面工程防水等級為一級，地下室防水等級為一級，防水層合理使用年限為15年。

二、安全負責人：

常延峰 楊鵬 馮景禮 馮義

三、材料要求：

鋼管采用Ф3.8Х3.0mm，工字鋼采用16號工字鋼，卸荷鋼絲繩為12.5mm，由四層頂板開始懸挑。工字鋼斜拉鋼絲繩為14mm。拉環及壓環均為Ф20鋼筋預埋，同時在混凝土板內壓環錨固段沿板跨度埋兩根Ф20鋼筋以加強現澆板抗拉強度。卸荷鋼絲繩每個懸挑段在起步層以上四層位置設置，斜拉在五層拉環或剪力墻上。

四、扣件式鋼管懸挑腳手架搭設：

1、工字鋼懸挑腳手架從四層頂板開始懸挑，第一和第二懸挑段每次挑八層，第三和第四懸挑段每次挑七層。架體總高度為90米。

2、雙排腳手架排距為800mm，立桿縱距為1500mm，架體距離外墻凈距為350mm。工字鋼外挑1250mm，錨固段為2250mm

3、水平桿步距為1800mm，剪刀撐沿大角連續布置。

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4、連墻件采用鋼管硬連接方式，布置間距不大于兩步三跨。

5、（1）、腳手架搭設人員必須是經過考核合格的專業架子工。上崗人員應定期體檢，合格者方可持證上崗。

（2）腳手架必須配合施工進度搭設，一次搭設高度不應超過相鄰連墻件以上兩步。縱向水平桿應設置在立桿內側，其長度不宜小于三跨。

（3）縱向水平桿接長宜采用對接扣件連接，也可采用搭接。縱向水平桿的對接扣件應交錯布置；兩根相鄰縱向水平桿的接頭不宜設置在同步或同跨內，不同步或不同跨的兩個相鄰接頭水平錯開距離不應小于500mm，各接頭中心至最近主節點的距離不宜大于縱距的1/3，搭接長度不應小于1米，搭接部位應采用三個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至搭接縱向水平桿桿端的距離不應小于100mm。

（4）主節點必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除。主節點處的兩個直角扣件的中心距不應大于150mm。在雙排腳手架中，離墻一端的外伸長度不應大于400mm被的兩節點中心長度，且不應大于500mm。作業層上非主節點處的橫向水平桿，最大間距不應大于縱距的1/2。

（5）竹串片腳手板應設置在三根橫向水平桿上。到腳手板長度小于2米時，可采用兩根橫向水平支撐，但應將腳手板兩端與其可靠固定，嚴防傾翻。腳手板可采用對接平鋪也可搭接鋪設。腳手板平鋪時，接頭處必須設兩根橫向水平干，腳手板外伸伸

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長應取130-150mm，兩塊腳手板外伸長度和不應大于300mm；腳手板搭接鋪設時，接頭必須支撐在橫向水平桿上，搭接長度應大于200mm，其伸出橫向水平桿長度不應小于100mm。（6）立桿必須用連墻件與建筑物可靠連接，連墻件布置間距要符合規定。

（7）立桿接長除頂層頂步可采用搭接外，其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接，立桿對接扣件應交錯布置兩根相鄰立桿接頭不應設置在同步內，同步內每隔一根立桿兩個相鄰接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500mm，各接頭中心至主節點的距離不宜大于步距的1/3.搭接長度不應小于1米，搭接部位應采用三個旋轉扣件固定。獨步扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于100mm。

（8）剪刀撐應隨立桿、縱向、橫向水平干同步設置,剪刀撐間距不大于6米。

（9）竹笆采用16#鐵絲綁扎固定，防止蹺頭竹架板。

（10）每個懸挑段的起步層和第四層鋼管或工字鋼與主樓避雷接地點使用8以上圓鋼焊接。1#、2#樓每個連接樓層4個連接點，3#樓每個連接樓層8個連接點。

五、腳手架的驗收：腳手架在下列階段應進行檢查驗收：

（1）每搭設完10—13米高度后或3—5步后；（2）作業層上施加荷載前；

（3）達到設計高度后或遇有六級風及以上雨、雪天氣；

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（4）停工超過一個月。

六、腳手架的拆除：

1、拆除作業必須由上而下逐層進行，嚴禁上下同時作業。

2、連墻件必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層拆除后再拆腳手架；分段拆除高差不應大于兩步，若大于兩步，應增設連墻件加固。

3、各配件嚴禁拋擲至地面。

七、腳手架安全管理：腳手架定期檢查的主要內容：

（1）桿件的設置與連接，連墻件、支撐、門洞桁架的構造是否符合要求；（2）底座是否松動，立桿是否懸空，扣件螺栓是否松動；（3）架體安全防護是否符合要求；（4）是否有超載使用現象。

八、普通型鋼懸挑腳手架計算書

計算依據：

1、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130-2001)、2、《建筑結構荷載規范》(GB 50009-2001)、3、《鋼結構設計規范》(GB 50017-2003)、4、《建筑施工安全檢查評分標準》(JGJ59-99)、5、《建筑施工高處作業安全技術規范》(JGJ80-91)

6、本工程的施工圖紙。

（一）、參數信息: 1.腳手架參數

雙排腳手架搭設高度為 23.2 m，立桿采用單立桿；

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搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.5m，立桿的橫距為0.8m，立桿的步距為1.8 m；

內排架距離墻寬度為0.35 m；

小橫桿在上，搭接在大橫桿上的小橫桿根數為 2 根； 采用的鋼管類型為 Φ48×3.0； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；

連墻件布置采取不大于兩步三跨，豎向間距 2.9 m，水平間距4.5 m，采用扣件連接；

連墻件連接方式為雙扣件；（結構層一個扣件，外架兩個扣件）。2.活荷載參數

施工均布荷載(kN/m2):3.000；腳手架用途:結構腳手架； 同時施工層數:2 層； 3.風荷載參數

本工程地處河南鄭州市，基本風壓0.45 kN/m2；

風荷載高度變化系數μz，計算連墻件強度時取0.92，計算立桿穩定性時取0.74，風荷載體型系數μs 為0.214；

4.靜荷載參數

每米立桿承受的結構自重荷載標準值(kN/m):0.1248； 腳手板自重標準值(kN/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.150；

安全設施與安全網自重標準值(kN/m2):0.005；腳手板鋪設層數:4 層； 腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:竹笆片腳手板擋板；

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5.水平懸挑支撐梁

懸挑水平鋼梁采用16號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.25m，建筑物內錨固段長度 2.25 m。

錨固壓點壓環鋼筋直徑(mm):20.00； 樓板混凝土標號:C35； 6.拉繩與支桿參數

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鋼絲繩安全系數為:6.000； 鋼絲繩與墻距離為(m):3.300；

懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結，最里面面鋼絲繩距離建筑物 1.2 m。

（二）、小橫桿的計算: 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。

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1.均布荷載值計算

小橫桿的自重標準值: P1= 0.033 kN/m ；

腳手板的荷載標準值: P2= 0.3×1.5/3=0.15 kN/m ； 活荷載標準值: Q=3×1.5/3=1.5 kN/m；

荷載的計算值: q=1.2×0.033+1.2×0.15+1.4×1.5 = 2.32 kN/m；

小橫桿計算簡圖 2.強度計算

最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩，計算公式如下: Mqmax = ql2/8 最大彎矩 Mqmax =2.32×0.82/8 = 0.186 kN·m； 最大應力計算值 σ = Mqmax/W =41.336 N/mm2；

小橫桿的最大彎曲應力 σ =41.336 N/mm2 小于 小橫桿的抗壓強度設計值 [f]=205 N/mm2，滿足要求！

3.撓度計算: 最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度 荷載標準值q=0.033+0.15+1.5 = 1.683 kN/m ；

νqmax = 5ql4/384EI 最大撓度 ν = 5.0×1.683×8004/(384×2.06×105×107800)=0.404 mm；

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小橫桿的最大撓度 0.404 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 800 / 150=5.333 與10 mm，滿足要求！

(三)、大橫桿的計算: 大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。1.荷載值計算

小橫桿的自重標準值: P1= 0.033×0.8=0.027 kN； 腳手板的荷載標準值: P2= 0.3×0.8×1.5/3=0.12 kN； 活荷載標準值: Q= 3×0.8×1.5/3=1.2 kN；

荷載的設計值: P=(1.2×0.027+1.2×0.12+1.4×1.2)/2=0.928 kN；

大橫桿計算簡圖 2.強度驗算

最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的彎矩和。

Mmax = 0.08ql2

均布荷載最大彎矩計算:M1max=0.08×0.033×1.5×1.5=0.006 kN·m；

集中荷載最大彎矩計算公式如下: Mpmax = 0.267Pl

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集中荷載最大彎矩計算:M2max=0.267×0.928×1.5= 0.372 kN·m； M = M1max + M2max = 0.006+0.372=0.378 kN·m 最大應力計算值 σ = 0.378×106/4490=84.109 N/mm2；

大橫桿的最大應力計算值 σ = 84.109 N/mm2 小于 大橫桿的抗壓強度設計值 [f]=205 N/mm2，滿足要求！

3.撓度驗算

最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和,單位:mm；

均布荷載最大撓度計算公式如下: νmax = 0.677ql4/100EI 大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度：

ν0.051 mm；

集中荷載最大撓度計算公式如下: νpmaxmax= 0.677×0.033×15004 /(100×2.06×105×107800)= = 1.883Pl3/100EI 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度： 小橫桿傳遞荷載 P=（0.027+0.12+1.2）/2=0.673kN ν= 1.883×0.673×15003/(100 ×2.06×105×107800)= 1.927 mm； 最大撓度和：ν= ν

max

+ ν

pmax

= 0.051+1.927=1.978 mm；

大橫桿的最大撓度 1.978 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500 / 150=10與10 mm，滿足要求！

(四)、扣件抗滑力的計算:

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按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為8.00kN。

縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》5.2.5): R ≤ Rc 其中 Rc--扣件抗滑承載力設計值,取8.00 kN； R--縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 小橫桿的自重標準值: P1 = 0.033×0.8×2/2=0.027 kN； 大橫桿的自重標準值: P2 = 0.033×1.5=0.05 kN； 腳手板的自重標準值: P3 = 0.3×0.8×1.5/2=0.18 kN； 活荷載標準值: Q = 3×0.8×1.5 /2 = 1.8 kN；

荷載的設計值: R=1.2×(0.027+0.05+0.18)+1.4×1.8=2.828 kN； R < 8.00 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!(五)、腳手架立桿荷載的計算: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：

(1)每米立桿承受的結構自重標準值，為0.1248kN/m NG1 = [0.1248+(0.80×2/2)×0.033/1.80]×23.20 = 3.239kN；(2)腳手板的自重標準值；采用竹笆片腳手板，標準值為0.3kN/m2 NG2= 0.3×4×1.5×(0.8+0.3)/2 = 1.035 kN；

(3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15kN/m

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NG3 = 0.15×4×1.5/2 = 0.45 kN；

(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網:0.005 kN/m2 NG4 = 0.005×1.5×23.2 = 0.174 kN； 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.898 kN；

活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值

NQ = 3×0.8×1.5×2/2 = 3.6 kN； 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為

N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×4.898+ 0.85×1.4×3.6= 10.161 kN； 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為

N'=1.2NG+1.4NQ=1.2×4.898+1.4×3.6=10.917kN；(六)、立桿的穩定性計算: 風荷載標準值按照以下公式計算 Wk=0.7μz·μs·ω0

其中 ω0--基本風壓(kN/m2)，按照《建筑結構荷載規范》(GB50009-2001)的規定采用：ω0 = 0.45 kN/m2；

μz--風荷載高度變化系數，按照《建筑結構荷載規范》(GB50009-2001)的規定采用：μz= 0.74；

μs--風荷載體型系數：取值為0.214； 經計算得到，風荷載標準值為: Wk = 0.7 ×0.45×0.74×0.214 = 0.05 kN/m2；

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風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為: Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 = 0.85 ×1.4×0.05×1.5×1.82/10 = 0.029 kN·m；

考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 σ = N/(φA)+ MW/W ≤ [f] 立桿的軸心壓力設計值 ：N = 10.161 kN； 不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 σ = N/(φA)≤ [f] 立桿的軸心壓力設計值 ：N = N'= 10.917kN； 計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.59 cm；

計算長度附加系數參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： k = 1.155 ；

計算長度系數參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130-2001)表5.3.3得 ：μ = 1.5 ；

計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 3.118 m； 長細比: L0/i = 196 ；

軸心受壓立桿的穩定系數φ,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：φ= 0.188 立桿凈截面面積 ： A = 4.24 cm2； 立桿凈截面模量(抵抗矩)：W = 4.49 cm3； 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：[f] =205 N/mm2； 考慮風荷載時

σ = 10161.264/(0.188×424)+28849.566/4490 = 133.9 N/mm2；

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立桿穩定性計算 σ = 133.9 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 [f] = 205 N/mm2，滿足要求！

不考慮風荷載時

σ = 10917.264/(0.188×424)=136.959 N/mm2；

立桿穩定性計算 σ = 136.959 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 [f] = 205 N/mm2，滿足要求！

(七)、連墻件的計算: 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算： Nl = Nlw + N0

連墻件風荷載標準值按腳手架頂部高度計算μz＝0.92，μs＝0.214，ω0＝0.45，Wk = 0.7μz·μs·ω0=0.7 ×0.92×0.214×0.45 = 0.062 kN/m2； 每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 16.2 m2； 按《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130-2001)5.4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N0= 5.000 kN；

風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算： Nlw = 1.4×Wk×Aw = 1.407 kN；

連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 6.407 kN； 連墻件承載力設計值按下式計算： Nf = φ·A·[f]

其中 φ--軸心受壓立桿的穩定系數；

由長細比 l/i = 350/15.9的結果查表得到 φ=0.941，l為內排架距離

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墻的長度；

A = 4.24 cm2；[f]=205 N/mm2；

連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.941×4.24×10-4×205×103 = 81.792 kN；

Nl = 6.407 < Nf = 81.792,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。

由以上計算得到 Nl = 6.407小于雙扣件的抗滑力 12 kN，滿足要求！

連墻件扣件連接示意圖(八)、懸挑梁的受力計算: 懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續梁計算。

懸臂部分受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。本方案中，腳手架排距為800mm，內排腳手架距離墻體350mm，支拉斜桿的支點距離墻體為 1200mm，水平支撐梁的截面慣性矩I = 1130 cm4，截面抵抗矩W = 141 cm3，截面積A = 26.1 cm2。

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受腳手架集中荷載 N=1.2×4.898 +1.4×3.6 = 10.917 kN； 水平鋼梁自重荷載 q=1.2×26.1×0.0001×78.5 = 0.246 kN/m；

懸挑腳手架示意圖

懸挑腳手架計算簡圖 經過連續梁的計算得到

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懸挑腳手架支撐梁剪力圖(kN)

懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kN·m)

懸挑腳手架支撐梁變形圖(mm)各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為： R[1] = 12.959 kN；

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R[2] = 9.911 kN； R[3] =-0.175 kN。最大彎矩 Mmax= 2.186 kN·m；

最大應力 σ =M/1.05W+N/A= 2.186×106 /(1.05 ×141000)+ 7.069×103 / 2610 = 17.471 N/mm2；

水平支撐梁的最大應力計算值 17.471 N/mm2 小于 水平支撐梁的抗壓強度設計值 215 N/mm2,滿足要求！

(九)、懸挑梁的整體穩定性計算: 水平鋼梁采用16號工字鋼,計算公式如下

σ = M/φbWx ≤ [f] 其中φb--均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數： 查表《鋼結構設計規范》(GB50017-2003)得，φb=2 由于φb大于0.6，根據《鋼結構設計規范》(GB50017-2003)附表B，得到 φb值為0.93。

經過計算得到最大應力 σ = 2.186×106 /(0.93×141000)= 16.685 N/mm2；

水平鋼梁的穩定性計算 σ = 16.685 小于 [f] = 215 N/mm2 ,滿足要求!(十)、拉繩的受力計算: 水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算 RAH = ΣRUicosθi

其中RUicosθi為鋼繩的 拉力對水平桿產生的軸壓力。

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各支點的支撐力 RCi=RUisinθi

按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為： RU1=13.789 kN；

(十一)、拉繩的強度計算: 鋼絲拉繩(支桿)的內力計算：

鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU均取最大值進行計算，為 RU=13.789 kN 選擇6×19鋼絲繩,鋼絲繩公稱抗拉強度1700MPa，直徑14mm。[Fg] = aFg/K 其中[Fg]--鋼絲繩的容許拉力(kN)；

Fg--鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)，查表得Fg＝123KN；

α--鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對6×19、6×37、6×61鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8。α＝0.85；

K--鋼絲繩使用安全系數。K＝6。得到：[Fg]=17.425KN>Ru＝13.789KN。經計算，選此型號鋼絲繩能夠滿足要求。鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環強度計算

鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU的最大值進行計算作為拉環的拉力N，為 N=RU=13.789kN 鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環的強度計算公式為

σ = N/A ≤ [f] 其中 [f] 為拉環鋼筋抗拉強度，按《混凝土結構設計規范》10.9.8 每 中宇建設集團股份有限公司

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個拉環按2個截面計算的吊環應力不應大于50N/mm2；

所需要的鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環最小直徑 D=(13789×4/(3.142×50×2))1/2 =13.3mm；

實際拉環選用直徑D=14mm 的HPB235的鋼筋制作即可。(十二)、錨固段與樓板連接的計算: 水平鋼梁與樓板壓點如果采用壓環，拉環強度計算如下： 水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力 R=0.175 kN； 壓環鋼筋的設計直徑D=20mm；

水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為: σ = N/2A ≤ [f] 其中 [f] 為拉環鋼筋抗拉強度，按照《混凝土結構設計規范》10.9.8 每個拉環按2個截面計算的吊環應力不應大于50N/mm2；

A=πD2/4=3.142×202/4=314.159mm2

σ=N/2A=175.199/314.159×2=0.279N/mm2；

水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。

拉環所受應力小于50N/mm2，滿足要求！

八、懸挑腳手架陽角型鋼計算書

（一）、參數信息 :

1、荷載參數

腳手架聯梁傳遞支座力F(kN)：9.80;

2、陽角型鋼構造參數

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型鋼支撐形式：兩根鋼絲拉繩;立桿橫向間距或排距La(m)：1.20;內排架距離墻長度a(m)：0.30;陽角型鋼長度L(m)：2.50;點M到Q點的距離D1(m): 2.90;支點P到建筑物角點O的距離D3(m)：2.40;O點到Q點的距離D2(m)：0.20;

3、陽角型鋼材料參數:

型鋼型號：16號工字鋼;鋼絲繩規格型號：6×37;

（二）、陽角型鋼計算

水平陽角型鋼采用焊接建筑物埋件連接，計算條件為一端固支的連續梁。型鋼截面慣性矩I = 1130.00cm4，截面抵抗矩W =141.00cm3，截面積A =26.10cm2。

陽角型鋼示意圖

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陽角型鋼計算簡圖

1、型鋼受力計算

腳手架聯梁傳遞支座力F=9.800kN;水平鋼梁自重荷載 q=1.2×20.50×9.8×10-3=0.241kN/m 經過連續梁的計算得到

陽角型鋼支撐梁剪力圖（kN）)

陽角型鋼支撐梁彎矩圖（kN·m）)

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陽角型鋼支撐梁變形圖(mm)型鋼支點的支撐力為RA=8.773kN;型鋼固接處的支撐力為RB=11.430kN;型鋼最大彎矩 Mmax=4.642kN·m;圖中距離|MP|=(2.900×2.900+0.200×0.200+2.400×2.400)1/2=3.770m 圖中角度

型鋼的最大應力計算值 σ= 34.132N/mm2 小于型鋼的抗彎強度設計值 215.000 N/mm2，滿足要求！

2、型鋼整體穩定性計算

水平型鋼采用16號工字鋼,計算公式如下: σ = M/φbWx ≤ [f] 其中φb--均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，查表《鋼結構設計規范》(GB50017-2003)附錄B得到：φb=1.72 由于φb大于0.6，查《鋼結構設計規范》(GB50017-2003)，得到

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φb'=1.07-0.282/φb = 1.07-0.282/1.72=0.906。

經過計算得到最大應力 σ = 4.642×106 /(0.906×141×103)= 36.332 N/mm2型鋼的最大應力計算值 σ = 36.332N/mm2 小于 [f] = 215 N/mm2 ,滿足要求!

3、拉繩強度計算

鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力為5.702kN；

如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力計算公式：

[Fg] = αFg/K 其中[Fg]--鋼絲繩的容許拉力(kN)； Fg--鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)；

計算中近似取Fg=0.5d2，d為鋼絲繩直徑(mm)；

α--

鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對6×19、6×37、6×61鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8；

K--鋼絲繩使用安全系數，取5.5。

計算中[Fg]取5.702kN，α=0.82,K=5.5，得到：d=8.7mm。選擇6×37鋼絲繩,最小直徑必須大于9mm才能滿足要求！鋼絲拉繩(斜拉桿)的吊環強度計算公式為

σ = N/A ≤ [f] 其中 [f] 為吊環抗拉強度，取[f] = 50.00N/mm2，每個吊環按照兩個截面計算;所需要的鋼絲拉繩(斜拉桿)的吊環最小直徑:D=（2×T /[f]/π）0.5 =(2×5.702×103/50/3.142)1/2 =9mm；

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4、型鋼與建筑物連接的計算

水平鋼梁與樓板采用對接焊縫，彎矩和剪力共同作用的對接焊縫計算如下：

對接焊縫在正應力與剪應力作用計算公式為

σ = N/A

f = F/A

(σ2+3f2)1/2 ≤ 1.1ft 其中 N--對接焊縫軸向力,N=7.259KN;F--對接焊縫切向力，F=11.43KN； A--水平鋼梁滿焊的截面積，A=26.1cm2； fc--對接焊縫的抗壓強度，fc=215N/mm2； ft--對接焊縫的抗拉強度，ft=185N/mm2； fv--對接焊縫的抗剪強度，fv=125N/mm2； 經過計算得到焊縫正應力σ= N/A =7.259×103/(26.100×102)=2.781N/mm2；

焊縫剪應力f = F/A =11.430×103/(26.100×102)=4.379N/mm2； 對接焊縫的折算應力(2.781×2.781+3×4.379×4.379)0.5=8.079N/mm2；

對接焊縫的正應力σ=2.781 N/mm2小于焊縫的抗壓強度215.000 N/mm2，滿足要求；

對接焊縫的剪應力f =4.379 N/mm2小于焊縫的抗剪強度125.000 N/mm2，滿足要求；

對接焊縫的折算應力8.079 N/mm2小于1.1×ft =203.500 N/mm2，滿足要求！綜合以上計算，本工程工字鋼懸挑腳手架設計滿足安全要求。

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第四篇：懸挑式腳手架施工措施

懸挑式腳手架施工措施

一、工程概況

咸陽紡織工業園公租房小區工程由兩個單位工程組成（15#、16#樓），總建筑面積43000.00m2。框架結構，均為地上八層，地下一層；地下為自行車庫；地上為職工公寓，本工程位于咸陽市新興紡織工業園內，地勢平坦，交通便利；

1、落地式、懸挑式腳手架在搭設之前，應制定專項施工方案和安全技術措施，并繪制施工圖指導施工。

2、落地式、懸挑式腳手架專項施工方案和安全技術措施必須經技術負責人審核批準后方可組織施工。

3、預埋件等隱蔽工程的設置應按設計要求執行，保證質量；隱蔽工程驗收手續應齊全。

4、腳手架搭設人員必須持證上崗，并定期參加體檢；搭拆作業時必須佩戴安全帽，系安全帶，穿防滑鞋。

5、落地式、懸挑式腳手架搭設時，連墻件、型鋼支承架對應的主體結構混凝土必須達到設計計算要求的強度，上部腳手架搭設時型鋼支承架對應的混凝土強度不得小于C15。

6、落地式、懸挑式腳手架搭設過程中，應保證搭設人員有安全的作業位置，安全設施及措施應齊全，對應的地面位置應設置臨時圍護和警戒標志，并應有專人監護。

7、落地式、懸挑式腳手架的底部及外側應有防止墜物傷人的防護措施。

8、應按專項施工方案的要求準確放線定位。并應按照規定的尺寸構造和順序進行搭設。

9、搭設過程中應將腳手架及時與主體結構拉結或采用臨時支撐，以確保安全。對沒有完成的外架，在每日收工時，應確保架子穩定，必要時可采取其他可靠措施固定。

二、使用安全：

1、落地式、懸挑式腳手架搭設完畢投入使用之前，應組織方案編制人員和專職安全員等有關人員進行驗收，驗收合格后方可投入使用。

2、落地式、懸挑式腳手架在使用過程中，架體上的施工荷載必須符合設計要求，結構施工階段不得超過2層同時作業，裝修施工階段不得超過3層同時作業，在一個跨距內各操作層施工均布荷載標準值總和不得超過6N/㎡，集中堆載不得超過300kg；架體上的建筑垃圾及其他雜物應及時清理。

3、嚴禁隨意擴大懸挑式腳手架的使用范圍。

4、使用過程中，嚴禁進行下列違章作業： 1）利用架體吊運物料； 2）在架體上推車；

3）任意拆除架體結構件或連接件； 4）任意拆除或移動架體上的安全防護設施； 5）其他影響懸挑式腳手架使用安全的違章作業。

5、在腳手架上進行電、氣焊作業時，必須有防火措施和安全監護。6、6級（含6級）以上大風及雷雨、霧、大雪等天氣時，嚴禁繼續在腳手架上作業。雨、雪后上架作業前應清除積水、積雪，并應有防滑措施。夜間施工應制訂專項施工方案，提供足夠的照明及采取必要的安全措施。

7、落地式、懸挑式腳手架在使用過程中，應定期（一個月不少于一次）進行安全檢查，不合格部位應立即整改。

8、懸挑式腳手架停用時間超過1個月或遇6級（含6級）以上大風或大雨（雪）后，應按要求進行安全檢查，檢查合格后方可繼續使用。

三、拆卸安全

1、拆卸作業前，方案編制人員和專職安全員必須按專項施工方案和安全技術措施的要求對參加拆卸人員進行安全技術交底，并履行簽字手續。

2、拆除腳手架前應全面檢查腳手架的扣件、連墻件、支撐體系等是否符合構造要求，同時應清除腳手架上的雜物及影響拆卸作業的障礙物。

3、拆卸作業時，應設置警戒區，嚴禁無關人員進入施工現場。施工現場應當設置負責統一指揮的人員和專職監護的人員。作業人員應嚴格執行施工方案及有關安全技術規定。

4、拆卸時應有可靠的防止人員與物料墜落的措施。拆除桿件及構配件均應逐層向下傳遞，嚴禁拋擲物料。

5、拆除作業必須由上而下逐層拆除，嚴禁上下同時作業。

6、拆除腳手架時連墻件必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架。

7、當腳手架采取分段、分立面拆除時，事先應確定技術方案，對不拆除的腳手架兩端，事先必須采取必要的加固措施。

陜西航廈建筑工程公司紡織工業園公租房小區項目部

2013-3-10

第五篇：屋頂懸挑腳手架安全防護措施

四、屋頂懸挑腳手架安全防護措施

1、第二道水平桿女兒墻外側滿鋪腳手板，外立面滿掛安全防護網。

2、腳手板應平鋪、滿鋪、鋪穩，兩端設直徑為4mm的鍍鋅鋼絲箍兩道。

3、作業層安全網應高于平臺1.2m，并在作業層下部掛一道水平兜網。

4、作業層腳手架立桿于0.6m 和1.2m 處設兩道防護欄桿，底部側面設18cm 高的擋腳板。

5、腳手架必須經過安全員驗收合格后方可使用，作業人員必須認真戴好安全帽、系好安全帶。

6、腳手架在受到暴風或大雨、地震等強力因素作用之后或在使用過程中發現顯著變形、沉降、拆除桿件和拉結及安全隱患存在的情況時應進行安全檢查，檢查合格后方允許使用或繼續使用。

7、操作架上嚴禁集中堆放不必要的施工材料或重大荷載。

8、在架子的使用過程中，要做好日常的維護、保養工作，派專門人員定期檢查鋼管、扣件、腳手板及安全網的使用情況，遇有問題及時解決。

9、扣件的緊固程度宜在40～50 N·m，并不大于65 N·m，對接扣件的抗拉承載力為3kN。對接扣件安裝時其開口應向內，以防進雨，直角扣件安裝時開口不得向下，以保證安全。

10、各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣不小于100mm。

11、腳手架及時與結構拉結，以保證搭設過程安全，未完成腳手架在每日收工前，一定要確保架子穩定。

12、鋼管、扣件、安全防護網等材料要有產品合格證。

13、懸挑桿與屋面預埋件要有可靠連接。

14、在搭設過程中應由安全員、架子班長等進行檢查、驗收和簽證。每兩步驗收一次，達到設計施工要求后掛合格牌。

15、任何班組長和個人，未經同意不得任意拆除腳手架部件。

16、嚴格控制施工荷載，腳手板上不得集中堆放荷載，施工荷載不得大于3kN/㎡，確保較大安全儲備。

17、定期檢查腳手架，發現問題和隱患，在施工作業前及時維修加固，以達到堅固穩定，確保施工安全。

18、本工程腳手架接地、避雷措施執行《施工現場臨時用電安全技術規范》（JGJ 46-88）標準。