第一篇：鍋爐運行經驗小總結

1.鍋爐低負荷運行時應注意些什么?

（1）低負荷時應盡可能燃用揮發分較高的煤。當燃燒揮發分較低、燃燒不穩時，應投入點火槍助燃，以防止可能出現滅火。

（2）低負荷時投入的燃燒器應較均勻，燃燒器數量也不宜太少。

（3）增減負荷的速度應緩慢，并及時調整風量。注意維持一次風壓的穩定，一次風量也不宜過大。燃燒器的投入與停用操作應投入油槍助燃，以防止調整風量時滅火。

（4）啟、停制粉系統及沖灰時，對燃燒的穩定性有較大影響，崗位應密切配合，并謹慎、緩慢地操作，防止大量空氣漏入爐內。

（5）在低負荷運行時，油槍投入時由于難以保證油的燃燒質量，應注意防止未燃盡油滴在煙道尾部造成復燃。

（6）低負荷運行時，要盡量少用減溫水（對混合式減溫器），但也不宜將減溫水門關死。

（7）低負荷運行時，排煙溫度低，低溫腐蝕的可能性增大。為此，應投入暖風器或熱風再循環。

2.鍋爐在變壓運行時應注意什么?

(1)變壓運行中，注意負荷變化時厚壁部件的溫度變化，特別是汽包壁溫的變化，防止過大的熱應力。由于受變壓的影響，汽包內工質的飽和溫度變化較大，因而要控制汽包內外壁溫差和負荷的變化速度。

(2)在負荷較低的情況下，必須注意鍋爐的安全問題。如爐內燃燒的穩定性和鍋內水循環故障等問題。

(3)在負荷較低的情況下，還應注意汽動給水泵自動跟蹤情況，防止給水泵因進汽壓力低失靈。

3.手動緊急停爐的條件有哪些？

出現下列任一條件時，應手動緊急停爐

1)MFT動作而未動作時。

2)給水及蒸汽管道破裂，不能維持正常運行或威脅人身、設備安全時。

3)省煤器管、水冷壁管爆破，不能維持汽包正常水位時。

4)失去全部火焰檢測冷卻風時。

5)空氣預熱器全停時。

6)所有水位表損壞，不能正常監視汽包水位時。

7)排煙溫度急劇升高，確認為尾部發生再燃時。

8)主要儀表，如主蒸汽壓力表、主再蒸汽溫度表、氧量表、給水流量表、爐膛壓力表一起失靈時。

4.請示停爐的條件有哪些？

1)爐內承壓部件因某種原因漏泄時。

2)爐水、蒸汽品質嚴重低于標準，經多方調整無法恢復正常。

3)鍋爐嚴重結焦，難以維持正常運行。

4)承壓汽水法蘭、管道、閥門等泄漏，且無法隔離時。

5)過熱器、再熱器管壁溫度超限，經多方調整無法恢復正常時。

6)水位計、安全門不能全部投入時。

7)DCS或OS不能正常運行時。

5.請求減負荷的條件有哪些？

1)機高加跳閘(或切除)汽溫無法維持正常范圍。

2)鍋爐堵灰、結焦嚴重短時間無法消除時。

3)給水、蒸汽管道漏泄。

4)受熱面有輕微漏泄點時。

5)由于主再熱蒸汽受熱面壓損過大，個別安全門有動作危險時。

6)主再熱蒸汽系統各部壓力及溫度(包括壁溫)有超出設計值，經多方調整無法恢復正常時。

6.嚴禁鍋爐啟動的條件有哪些？

1)影響鍋爐啟動的設備和系統檢修工作未結束，工作票未注銷，或檢修工作已結束，但經有關人員驗收不合格時。

2)新安裝或大修后的鍋爐未進行水壓試驗或試驗不合格。

3)鍋爐主要儀表、主再熱蒸汽溫度表及壓力表，爐膛壓力表，水位表等缺少或不正常，且無其它監視手段時。

4)鍋爐電磁閥，安全門和燃氣、燃油速斷閥經試驗動作不正常。

5)爐膛安全監控系統，安全保護系統經試驗不合格時。

6)旁路系統因故障不能投入運行時。

7)DCS或OS投入不正常時。

7.鍋爐負荷聚減的現象、原因、處理？

現象

1)主汽壓力急劇升高，蒸汽流量下降。

2)汽包水位先下降而后上升。

3)再熱汽壓急劇下降。

4)處理不及時安全門動作。

原因

1)電力系統發生故障。

2)汽輪機或發電機發生故障。

處理

1)根據負荷下降的程度，適當減少燃燒率，必要時切除部分制粉系統。

2)燃燒不穩時，及時投槍穩燃。

3)切給水自動為手動，控制好水位。

4)若汽壓超過電磁閥動作壓力，而電磁閥未動作，應手動開啟。

5)根據汽溫情況，應切為手動，關小或解列減溫器。

6)若負荷到零，聯系汽機投入旁路系統。

7)故障消除后，做好恢復負荷的準備。

8.“失火焰”和“失燃料”有何區別？

1)失去燃料跳閘條件：

當任一油槍已投運，則“失燃料跳閘”處于準備狀態，如果下列任一條件發生，則引起“失去燃料跳閘”

A．全部給煤機、磨煤機均停，且全部油噴嘴閥或油跳閘閥關閉。

B、全部油槍未投運且全部角煤燃燒器未投運。

2)失去火球火焰條件：

在鍋爐點火以及任一給煤機投運之前，煤火焰檢測器始終不參與整個系統的滅火保護。當下列任一條件存在時，則發出失去火球火焰條件：

A當所有6角燃燒器均示無火。

B、偏燒（已解除）。

9.鍋爐啟動中的注意事項 ？

1)嚴格按升溫升壓曲線進行，期間汽包任意兩點間壁溫差不得超過50℃，否則應停止升壓，分析原因及時處理。

2)控制好沖轉前的爐膛出口煙溫不超過538℃，同時升溫升壓過程中嚴格監視各受熱面管壁溫度不超過允許值。

3)投、停油槍時注意油壓的變化，不得同時投入兩支或兩支以上油槍，加強與鄰爐的聯系工作，防止滅火；油槍應定期切換，保持爐內燃燒穩定，保證受熱面受熱均勻；及時發現油槍的漏油和漏汽現象。

4)給水及減溫自動投入后，應保證調節性能良好，被調參數穩定，否則改為手動調節。

5)聯系化學加強對爐水及蒸汽品質的監督，不合格時應加強排污。

6)點火初期應連續投入空氣預熱器吹灰至帶上10%最大負荷，加強尾部煙溫變化，防止再燃。

7)啟動期間如機、電有穩定或試驗要求，按其要求進行。

8)點火開始，每半小時按操作票附表記錄一次參數。

10.機組冷態啟動參數時，沖轉參數是如何規定的？

當主汽壓力達3.5MPa～5.0MPa，主汽溫度達316℃～360℃，再熱汽溫達260℃～300℃。再熱汽壓達0.1MPa～0.2MPa，過熱度大于56℃，保持汽溫汽壓穩定。

11.機組熱態啟動參數時，沖轉參數是如何規定的？

1）汽輪機第一級金屬溫度或中壓隔板套金屬溫度121℃以上時，機組啟動即為熱態啟動。

2）鍋爐的點火、升溫、升壓參照熱態啟動曲線，并參照冷態啟動曲線，用汽機旁路來控制汽溫、汽壓。

3）熱態啟動時各參數與冷態啟動各參數達到相同狀態時，按冷態啟動曲線進行。

4）沖轉時參數及各部速率：

沖轉前升溫率：主汽溫度4.2℃/分

再熱汽溫5.2℃/分

升壓率：0.15MPa/分

起點參數：主汽/再熱汽溫：360℃/270℃

主汽壓力：2.94MPa

沖轉參數：主汽/再熱汽溫：425℃/400℃

主汽壓力：6.86MPa

并網后：

主汽升溫率：約4.15℃/分

再熱汽升溫率：約4.3℃/分

升壓率：0.17MPa/分

12.AGC投入條件有哪些？

1)主輔機運行狀態良好，主要參數正常。

2)機組處于協調控制狀態（即，汽機在遙控、鍋爐基本已自動），并穩定運行，主要控制指標達到規程要求。

3)RTU裝置運行正常，與CCS之間的接口工作正常。

4)機組監控系統運行正常。

5)機組負荷調整能力在額定負荷的60%-105%之間（機組的負荷調整范圍按省公司《機組最大調峰能力規定》執行）。

6)機組升降負荷的速率為：5MW/min。

13.停爐注意事項 ?

1)停止制粉系統時應將給煤機箱體煤刮凈，停爐七天以上，有條件時應將原煤斗內煤燒空。

2)本操作票外有關操作或其它情況可參照規程及現場具體情況進行。

3)任何時候應加強與汽機的聯系,保證過熱度大于56℃。

4)停爐后加強對汽包壁溫差的監視，不超過50℃，汽包內無水時聯系汽機啟動給水泵補水。

5)停爐后檢查空氣預熱器的自密封裝置應提起，否則應手動提起（預熱器應按規程要求停止）。

6)加強對排煙溫度的監視，防止再燃。

7)停爐后解列油系統及點火用氣系統。

8)熄火前，應手動停掉最后一套制粉系統及油槍，防止制粉系統內爆。

9)停爐后附表每半小時記錄一次，至排煙溫度60℃時為止。

14.鍋爐停爐后還應該做哪些工作？

1)關閉連續排污，取樣(爐側)、加藥門。

2)解列液化汽系統，油槍及蒸汽霧化手動門。

3)空氣預熱器及風機繼續運行，待其入口煙溫達150℃時停止預熱器及風機運行。

4)鍋爐停爐后，仍應監視排煙溫度的變化。當發現排煙溫度不正常地升高，或尾部受熱面有發生再燃燒可能時，應立即投入消防裝置進行滅火。此時嚴禁通風。

5)在鍋爐未泄壓或電動機德電源未切斷前，仍應監視鍋爐儀表盤和有關設備。

6)停爐應繼續記錄主、再熱蒸汽溫度、壓力、汽包壁溫、冷熱風溫度、排煙溫度、汽包壓力、給水溫度，爐膛出口煙溫(煙溫探針能投入時開始記錄)，汽包水位。應一直記錄到排煙溫度降至60℃時為止。

15.鍋爐啟動前的試驗項目有哪些？

1)所有電氣聯鎖及熱機保護試驗。

2)輔機拉合閘試驗和事故按鈕試驗。

3)熱工保護裝置及信號聲光報警試驗。

4)程控裝置試驗。

5)電動門、調整門、風門及擋板遠方和就地開關試驗。

6)上水后的水壓試驗。

7)點火裝置的試驗。

8)大聯鎖試驗，鍋爐大修或回路有檢修后必須做動態驗。

9)點火后的安全門試驗。

16.鍋爐點火前的準備有哪些？

1）提前12小時～24小時投入電除塵灰斗及大梁加熱裝置。

2）爐上水后，提前15小時投入爐底蒸汽推動。汽包下壁溫加熱到100℃時或點火前停止。

3）保持爐前油循環，調整油壓正常，各油槍在程控位，開啟各油槍僅有手動門；投入點火用氣系統，調整壓力0.045KPa-0.1KPa。

4）投入電除塵振打裝置，鎖氣器系統。

5）啟動供水泵房高低壓水泵，投入爐底水封及除灰除渣系統。

6）空氣預熱器入口風溫應保持不低于23℃，否則應投入暖風器系統。

7）投入火焰電視攝像系統。投入探頭冷卻風機，一臺運行，一臺備用，投入爐膛煙溫探針。

8）投入點火用汽系統，調整壓力在0.045kPa～0.1kPa之間。

9）聯系熱工人員解除發電機跳閘、汽輪機跳閘和鍋爐汽包水位±300mm爐MFT保護。

10）開啟爐側連排，加藥，取樣門及5%旁路門，爐頂主再熱系統及汽包空氣門，開啟PCV閥入口手動門。

11）啟動空氣預熱器，3、4號爐投入自密封裝置，確認風機啟動條件具備，啟動A側或B側引送風機(必要時A側、B側均啟動)調整風量在30%～40%總風量之間，負壓在50Pa～100Pa。

12）爐膛吹掃應結束

13）大小修后空預器應水沖洗8分鐘—10分鐘。

17.對流、輻射、半輻射式過熱器各具有什么樣的汽溫特性?

(1)對流過熱器的汽溫特性是：當鍋爐負荷增加時，過熱蒸汽溫度升高，反之則降低。當過熱器離開爐膛出口越遠或過熱器入口煙溫越低時。這種汽溫特性越明顯。

(2)輻射過熱器的汽溫特性是：當鍋爐負荷增加時，過熱蒸汽溫度降低。反之，過熱蒸汽溫度升高。

(3)半輻射式過熱器的汽溫特性是，當鍋爐負荷變化時，汽溫比較平穩或接近對流或接近輻射過熱器的汽溫特性。即鍋爐負荷增加時過熱汽溫稍有上升或稍有下降，這要取決于對流和輻射受熱面的比例分配而定。

18.燃用低揮發分煤時如何防止滅火?

燃煤揮發分降低，著火溫度升高，使著火困難，燃燒穩定性變差，嚴重時會造成滅火。為防止滅火，運行過程中應注意以下幾個方面：

(1)鍋爐不應在太低負荷下運行，以免因爐溫下降，使燃料著火更困難。

(2)適當提高煤粉細度，使其易于著火并迅速完全燃燒，對維持爐內溫度有利。

(3)適當減小過量空氣系數，并適當減小一次風風率和風速，防止著火點遠離噴口而出現脫火。

(4)燃燒器應均勻投入，各燃燒器負荷也應力求均勻，使爐內維持良好的空氣動力場與溫度場。

(5)必要時應投入點火油槍來穩定燃燒。

(6)在負荷變化需進行燃煤量、吸風量，送風量調節，以及投、停燃燒器時，應均勻緩慢、謹慎地進行操作。

19.漏風對鍋爐運行的經濟性有何影響?

不同部位的漏風對鍋爐運行造成的危害不完全相同。但不管什么部位的漏風，都會使煙氣體積增大，使排煙熱損失升高，使吸風機電耗增大。如果漏風嚴重，吸風機已開到最大還不能維持規定的負壓(爐膛，煙道)而被迫減小送風量時，會使不完全燃燒熱損失增大，結渣可舶性加劇，甚至不得不限制鍋爐出力。爐膛下部及燃燒器附近漏風可能影響燃料的著火與燃燒。由于爐膛溫度下降，爐內輻射傳熱量減小，并降低爐膛出口煙溫。爐膛上部漏風，雖然對燃燒和爐內傳熱影響不大，但是爐膛出口煙溫下降，對漏風點以后的受熱面的傳熱量將會減少。對流煙道漏風將降低漏風點的煙溫及以后受熱面的傳熱溫差，因而減小漏風點以后受熱面的吸熱量。由于吸熱量減小，煙氣經過更多受熱面之后，煙溫將達到或超過原有溫度水平，會使排煙熱損失明顯上升。綜上所述，爐膛漏風要比煙道漏風危害大，煙道漏風的部位越靠前，其危害越大?？諝忸A熱器以后的煙道漏風，只使吸風機電耗增大。

20.升壓過程中為何不宜用減溫水來控制汽溫?

啟動過程的升壓階段，當采用限制過熱器出口汽溫的方法來保護過熱器時，要求用限制燃燒率、調節排汽量或改變火焰中心位置來控制汽溫，而不采用減溫水來控制汽溫。因為升壓過程中，蒸汽流量較小，流速較低，減溫水噴入后，可能會引起過熱器蛇形管之間的蒸汽量和減溫水量分配不均勻，造成熱偏差，或減溫水不能全部蒸發，積存于個別蛇形管內形成“水塞”，使管子過熱，造成不良后果。因此，在升壓期間應盡可能不用減溫水來控制汽溫。萬一需要用減溫水時，也應盡量減小減溫水的噴入量。

21.汽壓變化對其他運行參數有何影響？

汽壓變化對汽溫的影響：一般當汽壓升高時，過熱蒸汽溫度也要升高。這是由于當汽壓升高時，飽和溫度隨之升高，則從水變為蒸汽需要消耗更多的熱量，在燃料不變的情況下，鍋爐的蒸發量要瞬間減少，即過熱器所通過的蒸汽量減少，相對蒸汽的吸熱量增大，導致過熱蒸汽溫

度升高。

汽壓變化對水位的影響：當汽壓降低時，由于飽和溫度的降低使鍋水蒸發，引起鍋水體積的膨脹，故水位要上升。反之當汽壓升高時，由于飽和溫度的升高，使鍋水的部分蒸汽要凝結，引起鍋水體積的收縮，枚水位要下降。如果汽壓變化是由負荷引起的，則上述的水位是暫時的現象，接著就要向相反的方向變化。

22.在升壓過程中，應特別注意哪些事項？

1)注意控制汽包壁溫差，為此應嚴格控制升壓速度；

2)注意監視汽包和水冷壁的熱膨脹；

3)注意保護過熱器和省煤器；

4)做好升壓過程中的定期工作；

5)注意監視和調節燃燒，預防鍋爐滅火和發生爆炸或二次燃燒事故。

6)注意保持水位正常，預防缺水、滿水事故。

23.鍋爐專業的技術經濟指標有哪些?

鍋爐專業的技術經濟指標有：鍋爐效率、蒸發量、主汽壓力、主汽溫度度、再熱汽壓力，再熱汽溫度、氧量、排煙溫度、飛灰可燃物、制粉電牦，風機電耗、除灰電耗、點火與助燃用油量。

24.鍋爐節能途徑有哪些？

鍋爐節能途徑可歸納為節煤、節油、節電、節水等四個方面：

1)提高鍋爐熱效率，降低各項熱損失；

2)減少鍋爐啟動熱損失；

3)保持鍋爐經濟負荷；

4)減少各轉機漏油和點火用油；

5)對冷卻水、工業用水和疏水加強管理；

6)降低排污率，充分利用余熱；

7)降低廠用電率；

8)加強燃料管理。

25.為什么給水高壓加熱器停運后要限制負荷運行?

汽輪機高壓加熱器停運后，鍋爐的給水溫度將比設計值低。給水溫度降低后，從給水變為飽和蒸汽所需的熱量增加很多，如要維持蒸發量，必須增加嬲料消耗量，這樣不僅使整個爐膛溫度提高，爐膛出口煙溫升高，且流過過熱器和再熱器的煙氣數量和流速增加，此時若機組帶額定負荷，鍋爐熱負荷處于超負荷工況運行，其結果將造成汽溫上升，管壁超溫，受熱面磨損加劇，損壞設備，所以給水高壓加熱器停運后要限制負荷運行。

第二篇：鍋爐運行中總結的一些經驗

鍋爐運行中總結的一些經驗

任建祖

對于運行人員，一個已經正常運行多年的熱電廠，總的來說，鍋爐運行包括幾個方面：日常監視與調整操作；事故處理；啟動與停止；優化運行方式與技術改進。我認為在鍋爐正常運行的時候，日常運行的監視與調整操作占主要部分，我們運行人員的絕大部分時間都是圍繞這一內容，干鍋爐運行工作十幾年了，別的方面就不多說了，只把自己在這十幾年總結的一些經驗歸納出來，拋磚引玉，希望大家指正。

我認為在日常運行的監視和調整操作方面來說，“穩定”是關鍵，壓力，溫度，水位，負壓，制粉等等參數，保持穩定工況是安全經濟運行的重要保證。簡單來說，穩定工況主要通過“平衡”這一手段取得，例如外界負荷與爐內燃燒工況取得平衡，則壓力穩定；給水量與蒸發量取得平衡，則水位穩定；引風量與送風量相平衡，則負壓穩定。。。而根據鍋爐運行調節的目的，采取必要的調節手段，是每一個運行人員應掌握的知識。我下面所說是個人在運行中的一些心得體會，是運行調節中的一些基本方面，粗淺技巧，希望對大家有所啟發，共同進步。

（一）日常調節的關鍵--“汽壓”。在鍋爐各主要參數中，保持主汽壓力穩定是其中關鍵，只有汽壓穩定了，其余參數才能穩定下來。汽壓不穩，汽溫，水位都會隨之變化，所以調節時首先要從壓力著手。汽壓分為外擾和內擾，對于我們廠，外擾即外界負荷一般變化不大，因此汽壓的變化都是由內擾即爐內工況改變引起的，故保持爐內燃燒工況的穩定是汽壓穩定的前提。如果燃燒工況發生改變，比如風粉比，煤粉發熱量等因素改變，壓力就會發生變化，要求我們進行調節，從而在爐內工況變化的過渡狀態進入穩定燃燒狀態。

（二）關注氧量變化。氧量是監視爐內過量空氣系數的一個指標，它與爐內燃燒工況的變

化息息相關，如果在外界負荷，燃燒方式，引送風量，漏風量等參數不變的情況下，氧量就與爐內燃料的放熱量相對應。一般來說，穩定工況下，爐內的放熱量與送風量相匹配，氧量保持基本不變，主汽壓力也相應穩定在某一數值。氧量增大，說明爐內放熱量小于送風量，這時壓力就會下降，就要求加大燃料量供給，維持壓力。而因為汽包的蓄熱能力和燃燒設備的慣性，主汽壓力的變化速度慢于氧量的變化速度，因此，關注氧量變化就可以提前判斷壓力的變化方向，從而對壓力的調節起到超前調節的效果，這是調節壓力穩定運行的一個主要依據。當然氧量變化也不能完全說明是燃料放熱量引起，在一些引起燃燒工況變化的操作或事件發生時，也會引起氧量變化。如啟停制粉系統，吹灰打焦等，但也可以根據其變化來判斷操作的正確或分析事件的原因。總之，關注氧量變化除了可以控制燃燒的經濟性，也是保持各參數穩定的一個重要手段。而在事故處理及燃燒不穩定的時候，氧量變化更為明顯，特別是氧量突然之間大幅上升，很可能是爐內燃燒極微弱，這往往是即將滅火的一個征兆，出現這種情況，應立即投油穩燃，并加強燃燒，不能猶豫延遲。

（三）注意“提前調節”和“過度調節”相結合。對于蒸汽母管制系統，由于設備較復雜，燃燒系統和蒸汽系統慣性大，因此在參數變化時遲滯較大，但變化的趨勢保持較長，所以在調節時應注意“提前調節”和“過度調節”相結合，特別是對于汽壓來說，如果壓力開始下降，就要求在下降初期開始增加燃料量，延緩其下降幅度，這就是“提前調節”，而如果壓力已經降低一段時間，就要過多增加燃料量，使壓力回升，即“過度調節”。同時對于母管制系統，壓力變化時不能盲目調節，應分析其變化的具體原因，盡量針對性調節，這樣才能更好更快恢復穩定。

（四）注意“粗調”與“細調”相結合。在運行參數變化幅度較大的情況下，應采用“快

速調節”和“過度調節”的方式，使參數能盡快改變其變化趨勢，即“粗調”。特別是事故處理時，對水位的調節，尤應注意。事故情況下，如“甩負荷”“鍋爐滅火”等，這時的水位變化幅度非常大，而且由于“虛假水位”的影響，變化速度也很快，要求運行人員反應迅速，及時調節。同時我們廠是母管制供水系統，兩臺爐相互影響，再加上平時給水壓力較低，在事故情況下，兩臺爐水位同時變化，“搶水”現象嚴重，因此在“粗調”時更應相互協調，互通有無。避免人為調整不當造成事故擴大。例如“汽機甩負荷”而鍋爐因為水位調節不當造成滅火；“鍋爐滅火”時因為水位調節不當造成滿水；甚至在鍋爐一臺送風機跳閘時下層給粉機轉速過大造成風管堵塞等等?！按终{”之后，在參數趨于穩定時再采用“細調”“精調”的方式控制參數緩慢穩定下來。對于汽壓的調節來說，“過度調節”是以增加熱損失為代價的調節方式，特別是在給粉機轉速大幅上下不波動，氧量隨之波動，造成爐內燃燒工況也為之改變，這時部分燃料未完全燃燒損失大幅增加，對機組熱效率影響很大。因此盡量避免這種運行方式，在采用“燃燒自動”時應對給粉機轉速的波動幅度加以監視，發現其波動幅度過大，應解除自動運行，手動加以干預，采用人工“細調”，以提高機組熱效率。

（五）抓住調節的目的與關鍵，避免因小失大。日常正常運行中，調節的目的與關鍵是保

持參數穩定，盡量提高機組經濟性，要求我們精心操作，細心調整，耐心監視。而在機組異常運行時，則應根據需要采取不同運行方式進行調整。例如燃煤易結焦時，揮發份較高時，水份高時等等，這時就要求調節以安全運行為目的，就要采取相應的運行方式保證機組安全運行。特別是在事故處理的時候，以不擴大事故，盡快恢復為目的，要求運行人員心中有數，抓住調節關鍵，避免調節時機失誤，造成事故擴大。比如在“汽機甩負荷”時，鍋爐水位調節就是關鍵，反應不及時就會出現水位事故；而在“鍋爐滅火”時，檢查FSSS動作正確與否是關鍵，如果FSSS未能及時切斷燃料，造成“爆燃”，或者未及時關閉減溫水造成汽機水沖擊，就使得事故擴大，損失嚴重。

（六）及時判斷與分析參數變化的原因，避免盲目調節。任何參數的變化都有其內在原因，要求我們在發現其變化時及時判斷與認真分析，找出根源，對癥下藥，針對性調節，避免盲目調節，反復調節。很多運行監視參數都是相互關聯，相互影響，例如溫度變化，不能僅僅依靠減溫水調節，應綜合其他參數分析溫度變化的原因，而采取不同的處理方式，這樣可以避免造成溫度反復波動。要對各個參數變化的影響因素心中有數，對所監視的參數有一定的敏感性，及時找到根源，采取正確的應變措施。一般情況下，煤質發生改變時，運行參數是緩慢變化的，如果運行參數突然變化很大，說明燃燒工況有很大變化，十有八九是事故發生，應及時檢查，及時分析，及時處理。

（七）注意理論與實踐的差異。平時注意觀察總結，以實踐驗證理論。爐內燃燒工況是一

個非常復雜的集體，影響因素很多，而分析起來非常困難，即使兩臺爐設計相同，運行方式相同，但運行的實際情況也不一樣，因此日常運行中注意總結，以理論為指導，而以實際效果為目標，進行調節，盡量提高機組的安全經濟性。

2012-2-4

第三篇：循環流化床鍋爐運行經驗介紹

循環流化床鍋爐運行經驗介紹

循環流化床鍋爐簡介

SG?440/13.7?M562循環流化床鍋爐為超高壓中間再熱，單鍋筒自然循環、循環流化床鍋爐是上海鍋爐廠有限公司在引進、吸收美國ALSTOM公司循環流化床鍋爐技術的基礎上，運用了ALSTOM公司驗證過的先進技術和幾十臺超高壓中間再熱循環流化床鍋爐設計、制造、運行的經驗，進行本鍋爐的全套設計。

SG?440/13.7?M562循環流化床鍋爐主要由鍋筒、懸吊式全膜式水冷壁爐膛、絕熱式旋風分離器、U型返料回路以及后煙井對流受熱面組成。

爐膛上部布置4片水冷屏和16片屏式過熱器，其中水冷屏對稱布置在左右二側。爐膛與后煙井之間，布置有兩臺絕熱鋼板式旋風分離器。旋風分離器下部各布置一臺非機械的“U”型回料器，回料器底部布置流化風帽，使物料流化返回爐膛。

鍋爐采用兩次配風，一次風從爐膛底部布風板、風帽進入爐膛，二次風從燃燒室錐體部分進入爐膛。鍋爐共設有四個給煤點和四個石灰石給料口，均勻地布置在爐前。爐膛底部設有鋼板式一次風室，懸掛在爐膛水冷壁下集箱上。本鍋爐采用床上啟動點火方式，床上共布置4支（左右側墻各2）大功率的點火油槍。同時在爐膛燃燒室左右兩側各布置一臺流化床冷渣器。

本鍋爐鍋筒中心標高為47000mm,G排柱至K排柱的深度為37200mm,主跨寬度為21000mm,左右側副跨寬度均為5000mm。3 循環流化床鍋爐常見故障分析及對策 3.1爐內受熱面磨損

循環流化床鍋爐（簡稱CFB鍋爐）除了高效節能、低污染地清潔燃燒優點以外還有一個最大的特點就是燃料適用的廣泛性。正因為如此，大多的循環流化床鍋爐都燃用了高水份、含灰量極大的劣質煤，燃燒時，煙氣中含有大量的飛灰顆粒，這些灰粒以極高的速度沖刷爐壁及其設備，使其表面受到劇烈的磨損，發生局部的嚴重破壞，甚至導致事故停爐。

爐內受熱面的磨損主要集中在水冷壁四角、密相區上部過渡位置、溫度測點周圍、爐內懸吊受熱面、頂部與分離器相對位置的水冷壁和過熱器以及焊縫附近，由于上述位置均處于物料的次密相區和渦流區，飛灰濃度和速度相對較大，設計上沒有在該處考慮受熱面的防磨，因此就出現了防磨的盲點。據不完全統計，全國的流化床鍋爐因磨損造成壁厚減薄而爆管的事故中有26.41%是出現在上述部位。3.1.1 各部位磨損機理分析 3.1.1.1 流化床區域

在燃燒室中，從床的底部至固體顆粒膨脹起來的床層界面稱為流化床。要使流化床上的固體顆粒保持懸浮沸騰狀態，使煤粉顆粒得以充分有效地燃燒，從爐底布風裝置出來的空氣流必須具有足夠的速度、強度和剛度，以在支撐固體顆粒料層的同時，產生強烈的擾動，研究發現，當床料密度ρs(1-ε)=8-10kg/m3時（ρs??顆粒密度，ε??空隙率），床內細顆粒就會聚成大粒子團，團聚后的粒子團由于重量增加體積加大，以較大的相對速度沉降，并具有邊壁效應，使流化床中氣?固流動形成近壁處很濃的粒子團以斜下切向運動，下降到爐壁回旋上升，顆粒彼此之間以及與爐壁之間進行頻繁的撞擊和摩擦，使爐壁出現了嚴重的磨損。鍋爐運行一年后大修檢查，發現水冷壁密相區耐磨料過度部位的水冷壁普遍出現不同程度的磨損，經測厚最薄為4.7mm，磨損量達1.8mm。3.1.1.2爐膛內懸吊受熱面

布置在爐膛內的過熱器等受熱面，所處的位置是煙氣流必經通道，高濃度、高速度的飛灰顆粒，大大地增加了在單位時間內顆粒對受熱面的撞擊率，我們知道，管壁表面的磨損量是與撞擊率以及流速成正比：

T∝(ηkω3/2g)τ

式中：T ??管壁表面的磨損量,單位為g/m3 τ??時間，單位為s g??重力加速度，g=9.18m/s2 ω??飛灰速度，可認為等于煙氣流速，單位為m/s κ??煙氣中飛灰濃度，單位為g/m3 η??飛灰撞擊率

因此，布置在爐膛內的懸吊受熱面，特別是第一、二排的管束，磨損較嚴重。

鍋爐運行一年后大修檢查，發現兩側水冷屏的第一排管束與側墻相對的一面磨損較為嚴重，經測厚最薄壁厚為5.2mm。3.1.1.3 爐膛出口（分離器進口）

爐膛出口處煙氣流流通截面驟降，并使粒徑d50為40～70μm的固體顆粒加速到最大速度，以滿足分離器所需分離臨界速度，不同結構的分離器有著各自不同的臨界速度，據我們了解，一般這一臨界速度達25m/s左右，這樣高速度的固體顆粒在爐膛出口轉彎處（俗稱靶區）將產生較大的離心力，強烈地沖刷爐膛出口管，同時，高密度的灰粒在與管表面碰撞時，使金屬顯微顆?？朔肿又g的結合力，使本已處在高溫處的局部管表面溫度升高引起該處金屬變軟，使金屬顆粒更易與母體分離產生磨損。

鍋爐運行一年后大修檢查，發現分離器入口兩側水冷壁磨損較為嚴重，特別是與耐磨料結合處的一根水冷壁管沖刷出現許多凹坑，深度達2~3mm。3.1.2 設備改造情況

針對爐內受熱面磨損嚴重的問題我們采取了如下措施：

（1）將水冷壁兩側的床溫測點（約標高26米）拆除，將測點兩側的讓管進行取直。（2）我們在過熱屏的迎火面加裝了部分耐磨鰭片，鰭片的兩端與管子的角度磨成150斜角。（3）考慮到流化床鍋爐的特殊性和受熱面磨損的普遍性，我們利用大修機會對爐內部分受熱面進行了噴涂。噴涂位置為爐膛四角水冷壁、密相區往上1.5米、焊縫兩端各0.2米，頂棚往下1.5米和分離器入口兩側相對應的部位。3.1.3 運行采取的措施

（1）循環流化床鍋爐受熱面磨損速率與顆粒速度的三次方和顆粒粒徑的平方呈正比，為了減少磨損必須嚴格控制入爐煤的粒度和熱值，細碎機出料粒度總體標準如圖（3-2）所示：

對煤粉粒度的具體要求如表（3-1）：

圖3-2

表3-1煤粉粒度控制表

篩孔尺寸

(mm)10mm 8mm 6mm 3mm 1mm

100％ 98～100％ 95～100％ 78～90％ 38～60％

通過量占總量比例（%）

超過上表所示的范圍，視為不合格。

（2）對入爐煤的熱值進行嚴格的取樣化驗，確保入爐煤的低位發熱量高于校核煤種即大于19500KJ/Kg,發熱量小于該值的煤種一律進行摻燒，防止煤量過大。

（3）由于我們公司現在的煤種的熱值很難達到校核煤種的熱值，為了減少飛灰磨損帶來的危害，保證煙速在規定的范圍內，決定對入爐煤進行定量燃燒，嚴格將燃料耗量控制在69t/h以下。

（4）爐內受熱面的磨損與運行人員的調整有很大的關系，一、二次風的配比和物料濃度對受熱面的磨損有直接的影響，在保證爐內床料流化良好的前提下，減小總風量，145MW合理風量在450t/h左右。

（5）在保證料層差壓合理分布的前提下，降低爐膛差壓，145MW合理床壓在13.4~14.5KPa左右。

（6）根據燃燒工況，合理控制風量配比，減小“多余”風量的送入。（7）煤、風調整應緩慢均勻，精心監視，降低爐內的擾動。（8）高負荷，在保證蒸汽參數前提下，控制外循環物料量。（9）根據排渣粒度每360運行小時置換換床料一次。

（10）開展各種活動，不斷優化燃燒調整，豐富經驗，提高機組安全、經濟性。3.2 爐內耐磨料損壞

非金屬耐磨材料，由于熱震穩定性好，施工維修簡單，是循環流化床鍋爐中應用最多的耐磨材料，從整臺鍋爐的經濟比較來說也占了相當大的比例。非金屬耐磨材料有定形制品與不定形制品，定形制品以預制品和磚為主，而磚在循環流化床鍋爐中大面積的耐磨墻體應用較多，如分離筒、回料器，尾部煙道等，目前常用有硅線石磚、鋯鉻剛玉磚、碳化硅磚等。不定形制品有噴涂料、耐磨耐火可塑料、耐磨耐火搗打料、耐磨耐火澆注料等。

耐磨耐火可塑料，是由耐火骨料、結合劑和液體組成的混合料。交貨狀態為具有可塑性的軟坯狀或不規則形狀的料團，可以直接使用，主要結合劑可以為陶瓷、化學結合劑。以搗打（手工或機械），震動、壓制或擠壓方法施工，在高于常溫的加熱作用下硬化，耐磨耐火搗打料的組成基本與耐磨耐火可塑料相同，所不同是耐磨耐火搗打料，一般來說均在現場調配，用多少配多少，最適用于用量不大的修補，而耐磨耐火可塑料，不宜久存，特別是開封后極易硬化，故較適用于用量較大的批量施工。如懸吊在爐膛內的受熱管束，使用現存的可塑性軟坯在管節距之間搗打擠壓，即密實又施工方便。

耐磨耐火澆注料是由耐火骨料和結合劑組成的混合料。交貨狀態為干狀，加水或其他液體調配使用。主要結合劑為水硬性結合劑，也可以采用陶瓷和化學結合劑，以澆注、震動的方法施工，無需加熱即可凝固硬化。

保溫耐磨料的損壞主要集中在爐內密相區、過熱屏底部、旋風分離器入口及切向位置、旋風分離器的入口伸縮節、回料器的平行位置，其損壞主要有脫落和磨損兩種情況，造成上述損壞的原因是多方面的。3.2.1 耐磨料損壞的原因

耐磨料的損壞主要有以下原因造成：

（1）有些耐磨料其本身的成分配比不符和要求，使耐磨料的穩定性達不到設計要求，表面硬度減弱以及粘結力降低，耐磨料極易磨損和脫落。

耐磨材料的的物理化學性能非常重要。一般來說，耐磨材料的耐壓強度、抗折強度、耐磨性、熱震穩定性和重燒線變化是主要的考慮指標，同時，高溫耐壓強度指標也要考慮。有許多種耐磨材料結合劑須1200℃以上溫度燒結后才有一定強度，在1200℃以下使用，因耐火材料達不到燒結溫度而導致強度很低，因此，在流化床鍋爐上選用效果不理想。

（2）施工工藝不良也容易造成耐磨料的損壞，在施工中沒有嚴格按照料水（或磷酸結合劑）濃度進行合理配比，耐磨料中水分較大或者沒有嚴格按照烘爐特性曲線進行烘爐、施工時欲留的膨脹縫不符和要求或膨脹縫設計存在問題等，在運行中極易造成耐磨料大片脫落。（3）設計結構不合理也會造成耐磨料脫落，例如：抓釘、拉磚鉤數量較少以及設計強度較低都會造成耐磨料大面積脫落。從目前情況來看，我公司兩臺循環流化床鍋爐的分離器總體設計不是很合理；該墻原設計厚度304mm，內層為150mm厚高強度耐磨耐火磚，外層為154mm厚的耐火保溫澆注料，用拉磚鉤將耐火磚拉住。該結構的墻保溫效果差，經常造成墻體塌落，現在設計中常設計成棋盤式結構，效果較好。

（4）運行操作不當也會造成耐磨料脫落，耐磨材料隨溫度的升降，產生膨脹或收縮，如果此膨脹或收縮受到約束，材料內部就會產生應力。耐磨材料屬非均質的脆性材料，與金屬制品相比，由于它的熱導率和彈性較小、抗拉強度低、抵抗熱應力破壞能力差、抗熱震性較低，在冷啟動鍋爐和停爐冷卻時如果溫升較大，就會造成耐磨料的受熱不勻產生裂紋而脫落。3.2.2 針對耐磨料損壞所采取的措施

（1）對耐磨料進行了招標，選擇有資質的、信譽和質量較好的耐火材料廠家進行施工，在施工中嚴格施工工藝，加強質量監督，對耐磨料的成分進行不定期抽樣檢查，對不合格的產品一律拒絕使用。

（2）旋風分離器切向位置的耐磨料，飛灰碰撞積率最大、煙速和煙溫最高，磨損最嚴重、三維熱膨脹最大。我們對該處的耐磨料進行了施工改造，將原有的耐火磚拆掉（部分脫落）增加了

Y型抓釘，并在抓釘上面焊接了φ6mm的不銹鋼網，外層用60mm的高溫硅酸鋁棉氈，中間用微孔保溫磚，內層附以150mm厚的耐磨搗實料，經過8個多月的實際運行，保溫效果和強度都非常好。

（3）回料器的水平段耐磨料經常脫落，致使該處的鐵板燒紅，我們利用大修機會對該處進行了改造：在耐磨料最內層加裝了成型的碳化硅預制板，該板耐高溫，抗磨損沖刷，使用效果比較好。

（4）對屏式過熱器和水冷屏在下部增加了銷釘數量。

（5）為了避免出現耐磨料脫落的現象發生，每次停爐和啟動，都應嚴格按照溫升曲線進行操作。

3.3 過熱器超溫

#

3、4爐自投產以來，屏式過熱器冷段和熱段出口溫度一直偏高，在135MW冷段出口溫度最高達475℃,比設計值高出50.8℃在一級減溫器減溫水量26.1t/h時，熱段出口溫度最高達534℃，比設計值高出40.6℃，其中＃

3、4爐屏式過熱器高溫段部分管子由于過熱出現了球墨化現象。3.3.1 原因分析

（1)在鍋爐設計時，由于設計人員比較保守，造成爐內過熱器受熱面較多。（2)在鍋爐設計時，沒有考慮分離器出口混合室內懸吊管和隔墻管的輻射吸熱量。（3)燃用煤種偏離設計煤種較大。（4)運行中風量配比偏差較大。3.3.2 設備改造

（1)#3爐分別將熱屏和冷屏去掉了一屏，并在下部增加了部分耐磨料。

（2)#4爐在冷屏和熱屏底部增加了部分耐磨料，以減少冷屏和熱屏的整體吸熱量。（3)為了減少屏過管子的熱偏差，分別在每屏出口前后兩側的管子增加了部分耐磨料。（4)為了減少懸吊管和隔墻管處的輻射熱，分別將#

3、4爐分離器出口混合室內懸吊管和隔墻管加裝了隔熱護板。3.3.3 運行采取的措施

（1）

點火過程中，運行油槍應霧化著火良好，燃燒器風量適當；沖轉并列時，調整回油門開度、調節ⅠⅡ級旁路，必要時，開啟向空排氣門，維持主汽壓力穩定，保證屏過壁溫不超溫，必要時減少油槍投入數量。

（2）

并列后初期升負荷，保持高壓調門全開，使汽壓、汽溫、負荷按規程規定上升，寧慢勿快，監視屏過壁溫變化。

（3）

初期投煤執行“脈動”給煤的規定，根據床溫變化率、氧量變化，確已著火方可連續少量給煤，否則穩定電負荷提高床溫后重新投煤。給煤量緩慢均勻增加，使汽壓穩定升高，注意一二次風量的調整。避免可燃成分爐內積存燃燒，床溫失去控制。

（4）

根據汽溫變化情況，及時投入、調整減溫水，特別注意一級減溫水的調整，保證屏過熱段出口汽溫、壁溫不超溫。

（5）

給煤穩定后，根據床溫變化率，床溫升至600℃以上，及時逐一切除油槍運行，注意停止大油槍對床溫的影響。

（6）

升負荷過程中，注意爐膛進出口差壓、爐膛上下床壓、回料器壓力的變化，合理調節一二次風比例，及時排渣置換床料，保證稀相區燃燒份額，控制床溫及升負荷速度。（7）

低負荷時，一次風比例大，隨床溫升高，一次風比例降低，合理調節一二次風比例及二次風門開度，減小各層床溫與分離器進出口煙溫差，減小兩側煙溫差。

（8）

防止過熱器、再熱器壁溫超溫，應煙氣側與蒸汽側調整相結合；升負荷過程中，應以煙氣側為主，調整減溫水為輔。

（9）

高負荷時，嚴格按規程規定調節床溫，均勻給煤，根據煤質，適當提高床壓，通過控制床溫控制屏過壁溫超溫；合理調節一二次風比例及二次風門開度，保持氧量，通過控制分離器出口煙溫及兩側偏差防止對流過熱器、再熱器壁溫超溫。

（10）高負荷時，注意協調一、二級減溫水比例，保證屏過出口、再熱器出口、過熱器出口汽溫、壁溫在規定范圍內。

（11）高負荷時，加強再熱器、過熱器吹灰，不允許為汽溫而造成壁溫超溫，當發生保持汽溫額定與壁溫超溫相矛盾時，優先保證過熱器、再熱器壁溫不超溫，盡可能提高汽溫，并滿足主、再熱汽溫差<27℃，主（再熱）汽溫A、B兩側之差<14℃的規定。

（12）當發現過熱器壁溫、再熱器壁溫接近上限、或超溫時，加強責任心，及時調整，不等不靠；當調整無效，壁溫超溫與機組負荷相矛盾時，減小鍋爐負荷并匯報值長。（13）穩定運行工況下，主、再熱汽溫保持正常，不允許超過540℃的現象出現。減溫水調整應緩慢均勻，避免汽溫不允許大幅度變化。

（14）當發生斷堵煤恢復時，緩慢增加給煤量，控制床溫、汽壓緩慢穩定上升，并注意對汽溫、壁溫的監視。

（15）當發生高加解列等異常情況時，可適當減負荷，控制床溫上升速度，防止汽溫、壁溫超溫。

3.4 冷渣器排渣困難

本臺鍋爐共設置兩臺流化床冷渣器，分布于爐膛下部兩側，布置在零米層，采用以水冷為主、風冷為輔的雙冷卻形式，鍋爐總灰量為14188.4kg/h，一臺冷渣器的設計底灰排出量為鍋爐總灰量的50%，一臺冷渣器即能滿足鍋爐正常運行的需要。冷渣器的進渣溫度為880°C，經過冷渣器的兩個冷卻室的冷卻，落渣口的出渣溫度為150℃，而冷卻室蛇形管中的水溫從35℃加熱到70℃左右再引出到汽輪機的回熱系統。冷卻水的進口溫度為35℃，壓力為1.2MPa，流量為80000kg/h。設計從冷渣器側面的正常排渣口排渣。

運河發電廠自投產以來，頻繁發生冷渣器堵渣現象，爐膛床料無法排出，造成床壓升高，被迫減負荷進行處理；后期出現冷渣器結礁現象，造成停爐。3.4.2 原因分析

造成冷渣器頻繁堵渣的原因主要有以下三點： 3.4.2.1 高溫結礁（1）

床溫過高造成結礁

（2）

細碎機未及時調整，粗細煤粒的分布不合理，造成密相區燃燒份額加大，床溫提高結礁。

（3）

點火過程中投入冷渣器運行，給煤落入冷渣器內，使冷渣器內發生煤粒再燃，造成高溫結礁。3.4.2.2 低溫結礁

（1）

停爐時床料中煤粒未完全燃燒盡，產生低溫結焦，焦塊進入冷渣器內。（2）

配風不合理和鍋爐長期低負荷運行，爐膛流化不良可能造成爐膛局部結焦。（3）

爐膛內流化不良，存在部分死區，易使低溫焦塊生長。

（4）

低溫焦塊進入冷渣器中，在冷渣器停運及吹掃過程中，以其為內核滾雪球似的長大，形成低溫焦。

3.4.2.3 其它原因結焦

（1）鍋爐本身缺陷造成的冷渣器堵塞：如爐膛內有渣塊、落渣管處的風帽堵塞、落渣管中耐火材料脫落等易造成結焦堵塞。

（2）冷渣器設計缺陷：冷渣器中間隔墻過高，較大的渣料由于流化困難，很難被從Ⅰ室吹到Ⅱ室。

（3）渣器堵塞后，不能與爐膛隔離，運行中沒有清渣手段。（4）運行調整過程中，冷渣器運行關鍵參數的監視不到位。3.4.3 設備改造情況

（1）將冷渣器內的中間隔墻降低，保留5塊耐火企口磚，高度約400mm。目的是便于主室內的渣進入副室，從而自正常排渣口排出。

（2）降低正常排渣口的高度。即：將標高從4.733米下降至3.84米。做法：a、將4.733米高處的正常排渣口用厚度8mm的不銹鋼板（1Cr18Ni9Ti）滿焊封住。B、標高3.84米處在冷渣器側墻用風鎬開孔ф273mm，孔的直徑可適當稍大，然后用ф273x10的鋼管與原正常排渣管道相連。管道規格：ф273x10，材質：Q235-A。管道與冷渣器外箱體之間圓周焊接，焊縫高度8mm。

（4）

在冷渣器回風管上增加手動隔絕門。增加該手動門有兩個作用：一是當爐膛排渣口堵塞時可以將該門關閉，利用冷渣風機的風將排渣口鼓開；二是當冷渣器內結礁或冷卻水管道泄漏時可以將該門關閉后進行事故處理。

（5）

在冷渣器底部加裝了壓力測點，根據壓力合理控制排渣時間。3.4.4 運行采取的措施：

（1）嚴格控制床溫，將床溫控制在850℃~900℃，嚴禁床溫超過950℃。

（2）每天對入爐煤進行檢驗，嚴格控制入爐煤粒度的均勻性，并保證粒度不大于10mm，發現有超標情況時應及時更換細碎機錘頭。

（3）冷渣器投運時，選擇床溫達到600℃時，應平緩投入，保證床料得到良好的流化和床料中的煤粒燃盡，使冷渣器不致受到過度熱應力的損壞。

（4）在停爐熄火后，應加強爐內通風以保證床料中的煤粒燃盡和得到充足的冷卻，并嚴密監視床溫不得超過400℃，如果發現有生溫傾向應加大通風量。（5）合理控制一、二次風配比，保證床料得到充分燃盡和流化。

（6）合理控制A、D給煤機的進煤量，使A、D給煤機的給煤量盡量小一些，一方面可以減少排渣的含碳量，另一方面可以減少側墻水冷壁的磨損。

（7）實行間斷排渣并保持冷渣器內的床料在一定位置，以減少排渣的可燃物含量和使床料得到充分的冷卻。3.5 給煤機堵煤

本臺鍋爐共設四臺給煤機兩個原煤倉，一個原煤倉分別對應兩臺給煤機，自標高30米至22米為一體，自22米向下至18.5米分成兩個金屬煤斗分別與兩臺給煤機連接。每臺給煤機所連接的煤斗設有4臺空氣炮。原煤倉設計形狀為方錐型，12mm厚的Q235鋼板，內襯3mm不銹鋼板；煤斗下部收口為方型，安裝電動插板門，由“天方地圓”收成圓筒，接入給煤機。自投產以來，頻繁發生給煤機堵煤、斷煤現象，倉壁掛煤嚴重，雖經空氣炮疏松但無明顯效果，只能用人工進行敲打和投通。特別是雨季煤濕，堵煤現象更為嚴重。3.5.1 原因分析

經過認真觀察分析，認為堵煤現象的頻繁發生主要有以下原因造成：（1）

入爐煤含水量較大，增加了煤的粘度。實踐證明：當煤的含水量在8%~15%范圍內粘性最大，煤在煤倉中極容易結塊產生堵煤現象。

（2）

煤倉和入口電動門結構不合理：煤倉設計為方錐型，入口電動門為方型結構，兩臺給煤機共用一個原煤倉。中間分叉后變兩個煤斗接入給煤機，由于倉壁四角產生“雙面摩擦”和擠壓，越接近下煤口部位摩擦力和擠壓力會越大，所以在四角部位積煤特別嚴重。電動插板門后為“天方地圓”結構，由于設計時預留高度太短，所以收縮太快，造成坡度減小容易堵煤。

3.5.2 設備改造情況

（1）

對原煤倉進行了改造，從原煤倉的分叉處往下由方型改為圓形結構，分三節形成雙曲線型結構，內貼高分子PST板，去掉空氣炮，每個煤斗對稱加裝了由北京派通公司生產的疏松機。

（2）

將給煤機入口電動插板門更換為雙向液壓門，該門為圓形桶體結構，采用液壓雙向插板設計，相對開關。由于門的內壁為圓柱型結構，從而減少了煤和門壁的摩擦，避免了門后堵煤現象的發生。3.5.3 運行采取的措施

（1）加強入爐煤的摻配，嚴格入爐煤的化驗制度，將入爐煤的水分控制在8%以內。（2）每周利用低負荷運行時，進行一次煤倉低煤位燃燒，以便于將積在煤倉四周的積煤“清理”干凈。避免長期滿煤運行造成的四角積煤。

（3）

加強上煤巡檢制度，杜絕雜物進入煤倉造成堵煤。

（4）

如果長時間停爐，必須進行空倉燃燒處理，防止煤在倉內長時間堆積造成結塊積煤。

（5）

遇到雨天和煤濕時，煤倉上煤應采取低煤位、勤上煤的辦法，始終讓煤位在較低狀態下運行，避免濕煤在倉中結塊。3.6 非金屬膨脹節的損壞

就SG?440/13.7?M562循環流化床鍋爐總體而言，爐膛與旋風分離器進口煙道之間、分離器與旋風分離器出口煙道之間、出口煙道與尾部前墻入口之間、分離器與直管之間、回料器入爐斜管與回料彎管之間、冷渣器進渣管與冷渣器箱體之間及回料管與箱體之間皆有非金屬柔性膨脹節，以解決從冷態到熱態兩者之間的三維的相對位移。自投產運行以來，爐膛與旋風分離器進口煙道之間的非金屬膨脹節，經過幾次停爐檢查發現伸縮節導向板部分變形、燒壞，且磨損較為嚴重，以至于部分縫塞和高溫棉被煙氣吹跑，雖經多次處理但始終沒有達到滿意的效果。3.6.1 原因分析

（1）現場施工時，沒有嚴格按照施工要求進行施工，伸縮縫內的縫塞質量較差致使縫塞經常被抽走。

（2）所用的導流板耐溫性能較差，經常發生過熱變形。

（3）

運行操作不當造成該處“負壓”過大，致使縫塞被煙氣帶走。（4）

伸縮節前后耐磨料脫落，造成伸縮縫內縫塞失效。3.6.2 其它防范措施

（1）加強運行監督，確保分離器入口的壓力保持在“微正壓”運行。

（2）利用停爐機會對伸縮節進行檢查，及時清理伸縮縫內的積灰，發現縫塞和導流板損壞時要及時進行更換處理，防止缺陷擴大。

（3）伸縮節前后由于運行膨脹不勻會出現縱向裂紋，每次停爐時要對裂紋中的灰及時進行清理，避免爐運行時膨脹受限而損壞伸縮節。3.6.3 設備改造情況

（1）伸縮節仍然采用上鍋廠原設計的“Z”型結構，伸縮節前兩側墻比伸縮節后增加15mm厚度，并采用平滑過渡。

（2）伸縮縫內部縫塞必須固定好，并用φ5mm銷釘插入縫塞中，向火側采用φ2mm的不銹鋼網制成的“U”型護網，最后焊上導流板。不銹鋼網和導流板材質為1Cr25Ni20Si2耐高溫材料。4 結

論

循環流化床鍋爐因其具有燃料適應性廣，低溫燃燒氮氧化物排放量低，可實現爐內脫硫等優點，適應了當今社會對能源與環境保護同時提出了更高要求的潮流，因此，近年來循環流化床鍋爐得到了迅猛的發展，循環流化床鍋爐的容量也日趨擴大，本文所述均為我公司兩臺440t/h循環流化床鍋爐運行一年以來出現的問題討論，隨著對流化床鍋爐認識的加深和經驗的進一步積累，流化床鍋爐的安全可靠性和穩定性也得到了很大提高，希望本文能夠給其它同類流化床鍋爐的工作者提供有益的幫助，同時，也希望各位同行就本文的不足之處給予指正和提出寶貴的建議

第四篇：小網運行鍋爐應急預案

小網運行鍋爐應急預案

由于十堰供電局進行龍虎溝變電站綜合自動化改造工作，10月26日至12月13日期間，龍虎溝變電站110kV系統間斷單母運行，且龍白Ⅰ、Ⅱ回線間斷輪流停運，為保證此期間電廠安全穩定運行特制定如下措施。

1、正常運行要求

1.1嚴格執行值長生產調度指令，保證有一名班長在控制室協調指揮。

1.2接班后檢查清理點火油槍可靠備用，扎好火把兩把和手電備用。

1.3各崗位加強巡檢發現異常及時匯報聯系處理。

1.4鍋爐運行加強燃燒監視和調整，確保不發生鍋爐滅火等事故。

1.5制粉系統加強制粉，保證各爐粉位在4.5米以上。

2、小網運行

2.1發現主汽流量和壓力不正常波動，現場照明忽明忽暗，聯系值長確認是否小網運行

2.2小網期間司爐加強對汽包水位、主汽壓力的監視調整，防止超壓和水位事故，保證鍋爐燃燒穩定，必要時及時投油穩燃。

2.3小網期間禁止啟停6KV輔機設備，如確需啟停必須征得值長同意。

2.4如鍋爐全部滅火，控制好水位（必要時就地手動控制），不關主汽門實施余汽帶廠用，盡快通風吹掃后點火恢復。

峰平段大負荷保證水位措施

現階段四爐三機運行方式兩臺給泵運行最大流量890t/h，10月21日白班#3爐水位低至—300mm，為了保證運行安全防止水位事故的發生，特制定如下措施： 1、2、3、4、5、鍋爐車間2010、10、25

各爐在頂壓過程中要做好協調，要求壓力最高的爐主汽壓力不超9.2MPa。如發生主汽壓力高，給泵全速時，各爐嚴禁搶水，應迅速減風減粉減弱燃燒，降低主汽壓力。如水位給水流量與主汽流量相差過大，汽包水位下降較快，聯系值長啟動備用給泵。備用給泵啟動后根據汽包水位，給水流量和主氣流量，適當逐漸關小給水門，防止鍋爐滿水。主汽壓力調整到位，汽包水位正常后，聯系值長停運備用給泵。

第五篇：鍋爐運行個人經驗題、問題及答案

鍋爐運行個人經驗題、問題及答案

1、汽包的作用？

答：⑴是加熱、蒸發、過熱三個過程的連接樞紐，同時作為一個平衡器，保證水冷壁循環所需的壓頭;⑵存有一定容量的水與汽，具有相當的蓄熱量，在鍋爐工況變化時，能起緩沖穩定汽壓的作用;⑶裝有汽水分離裝置，保證飽和蒸汽的品質;⑷裝有測量表計與安全附件。

2、什么叫自然循環？

答：蒸發系統內依靠蒸汽與水的密度差產生的推動力進行的循環，稱為自然循環。

3、離心泵的工作原理是什么？

答：當泵葉輪旋轉時，泵中液體在葉片的帶動下向葉輪外緣高速運動，壓力、能量升高。在此壓力的作用下，液體從泵的壓力管排除。同時葉輪中心的壓力降低形成真空，液體便在外界大氣壓力的作用下，經吸入管吸入葉輪中心。這樣離心泵不斷地將液體吸入與排出。

4、定期排污與連續排污的作用有何不同？

答：定期排污的作用是排走沉積在水冷壁下聯箱中的水渣；連續排污的作用是連續不斷地從鍋水表面附近將含鹽濃度最大的鍋水排出。

5、風機振動的原因一般有哪些？

答：⑴基礎或基礎剛度不夠或不牢固（如地腳螺絲松動）;⑵轉軸竄動過大或聯軸器松動;⑶風機流量過小或吸入口流量不均勻;⑷除塵器效率低，造成風機葉輪磨損或積灰，出現不平衡;⑸軸承磨損或損壞。

6、什么是煤粉經濟細度？ 答：粉細度是衡量煤粉品質的重要指標。煤粉越細，機械不完全燃燒熱損失越小，同時可適當減少送風量，減少排煙損失。但煤粉越細，制粉電耗與鋼耗越高。使上述兩方面損失之和最小時的煤粉細度稱為煤粉的經濟細度。

7、什么叫煤的工業分析？

答：在規定條件下把煤樣進行干燥、加熱和燃燒來確定煤中的水分、灰份、揮發份、固定碳的百分含量，從而了解煤在燃燒方面的某些特性。這一過程稱為煤的工業分析。

8、燃料油燃燒前為什么首先進行霧化？

答：燃料油油滴的燃燒必須在油氣與空氣混合狀態下進行，其燃燒速度取決于油滴的蒸發速度以及油氣與空氣的混合速度。蒸發速度與直徑的大小和溫度有關，直徑愈小、溫度愈高，蒸發愈快。同時直徑愈小增加了與空氣的接觸面積，有利于混合與燃燒的進行。所以燃油燃燒前必須進行霧化，使油進入爐膛后能迅速加熱蒸發，充分燃燒。

9、什么叫過量空氣系統？什么叫最佳過量空氣系數？ 答：燃料燃燒實際所用的空氣量與燃料燃燒所需理論空氣量之比稱為過量空氣系數。

在運行中，排煙熱損失、機械不完全燃燒熱損失、化學不完全燃燒熱損失總和為最小時的過量空氣系數稱為最佳過量空氣系數。

10、煤粉在爐膛內的燃燒過程經歷哪幾個階段？

答：分為三個階段：著火前的準備、燃燒階段、燃盡階段。

11、影響煤粉氣流火焰傳播速度的因素有哪些？ 答：煤粉的揮發分、水分、最佳風粉比與煤粉細度。

12、要使煤粉迅速而又完全燃燒，應滿足哪些條件？ 答：⑴爐內維持足夠的溫度；

⑵要供給適量的空氣；

⑶煤粉與空氣的充分混合； ⑷足夠的燃燒時間。

13、水壓試驗時如何防止鍋爐超壓？

答：水壓試驗是一項關系到鍋爐安全的重大操作，必須慎重進行。⑴進行水壓試驗前必須檢查壓力表投入情況；

⑵向空排汽電源接通，開關靈活、緊急放水門、放水管暢通。

⑶試驗時應有總工程師或其指定的專業人員在現場指揮，并由專人控制升壓速度，不得中途換人。

⑷鍋爐升壓后，應關小進水調節門，控制升壓速度不超過0.3Mpa。

⑸升壓至工作壓力的70%時，應放慢升壓速度，控制升壓速度不超過0.2Mpa，同時做好防止超壓的措施。

14、使用底部蒸汽加熱有哪些優點？

答：在鍋爐冷態啟動之前或點火初期，投用底部蒸汽加熱有以下優點： ⑴促進水循環的建立，減小汽包上下壁溫差； ⑵縮短啟動過程，降低啟動過程中燃油的消耗量； ⑶提高爐膛溫度，有利于點火初期油與煤粉的著火； ⑷容易滿足鍋爐在水壓試驗時對汽包壁溫的要求。

15、滑參數啟動有何優點？

答：⑴安全性好。對于汽輪機，由于開始進入汽輪機的是低溫、低壓蒸汽，容積流量較大，而且汽溫是從低逐漸升高，所以，汽機各部件加熱均勻，溫升迅速，避免產生過大的熱應力與膨脹差。對于鍋爐，低溫低壓蒸汽通流量增加，過熱器可得到充分冷卻，并促進水循環，減少汽包壁的溫差，使各部件均勻膨脹。⑵經濟性好。鍋爐產生的蒸汽能得到充分利用，減少熱量與工質損失，縮短啟動時間，減少燃料消耗。

⑶對汽溫、汽壓要求嚴格，對機爐的運行操作要求密切配合，操作比較復雜，而且低負荷運行時間較長，對鍋爐的燃燒與水循環有不利的一面。

16、什么叫變壓運行？

答：變壓運行是指汽輪機在不同負荷工況下運行時，不僅主汽門全開，而且調節汽門也基本全開，過熱汽溫維持額定值，不隨外界電負荷的變化而變化的運行方式。鍋爐則按負荷需要改變出口汽壓，負荷低，出口汽壓低；負荷高，出口汽壓高。

17、煤粉氣流著火點的遠近與哪些因素有關？

答：⑴原煤的揮發分含量。揮發分含量越高，著火點越近，著火越迅速，否則著火點就遠。

⑵煤粉細度的大小。煤粉越細，著火點越近，燃盡時間越短，否則著火點遠。⑶一次風的溫度高低。風溫高著火熱降低，煤粉易著火，著火點較近。⑷煤粉濃度。風粉混合物濃度在0.3∽0.6kg/m3時最容易著火。⑸一次風速。風速越高著火點越遠，否則著火點越近。

⑹爐膛溫度。爐膛溫度越高，著火點越近，否則著火點越遠。

18、滑參數停爐有何優點？停爐過程中應注意什么？  答：滑參數停爐是鍋爐以壓力、溫度逐漸降低的蒸汽供給汽輪機，逐步降低負荷，機爐聯合停運方式。采用滑參數停爐有以下優點： ⑴可以充分利用鍋爐余熱多發電，節約能源。

⑵利用溫度逐漸降低的蒸汽使汽輪機部件得到比較均勻與較快的冷卻。⑶對于待檢修的汽輪機，利用滑參數停機可縮短停機到開缸的時間。滑參數停爐應注意以下事項：

⑴控制汽溫、汽壓下降的速度要均勻；

⑵汽溫在任何情況下均要保持50℃以上的過熱度。防止汽溫的大幅度波動，在使用減溫水降汽溫時更應注意。⑶在停爐過程中，應始終監視和確保汽包上下壁溫差不大于40℃； ⑷為防止汽輪機停機后的汽壓回升，應使鍋爐熄火時的參數盡量降低。

19、什么叫鍋爐效率？? 答：鍋爐效率就是鍋爐有效利用熱量占輸入熱量的百分數。

20、什么叫鍋爐反平衡？

答：利用反平衡法，通過確定鍋爐各項熱損失，根據熱平衡方程確定的鍋爐效率稱為鍋爐反平衡效率。即：

ηgl=100%-（q2+q3+q4+q5+q6）% 由于入爐煤的計量不完善和不準確，采用正平衡法求鍋爐效率常會存在較大誤差，而反平衡法必須先求得各項損失，有利于對各項熱損失進行分析，以便找出提高鍋爐效率的途徑。

21、什么叫制粉電耗？

答：在制粉過程中，制出1噸煤粉，制粉設備所消耗的電量。單位：kw.h/t煤。

22、什么叫發電煤耗和供電煤耗？

答：發電廠的燃料消耗量（折算成標準煤）與發電量之比，叫發電煤耗。單位：kg/（kw.h）。

發電廠中發電量扣除廠用電，實際供出的電量所消耗的燃料（折算成標準煤）叫做供電煤耗。單位是：kg/（kw.h）。

23、事故處理的總原則是什么？

答：⑴沉著冷靜、判斷準確并迅速處理；

⑵盡快消除故障根源，隔離故障點，防止事故擴大；

⑶在確保人身安全與設備不受損壞的前提下，盡可能恢復鍋爐正常運行，不使事故擴大；

⑷發揮正常運行設備的最大出力，盡量減少對用戶的影響。

24、聯鎖保護的作用是什么？繪出鍋爐聯鎖圖。

答：為保護鍋爐爐膛及有關設備的安全，聯動設備依照一定順序排列，包括并聯運行的引送風機等燃燒設備及制粉設備。當并聯運行的兩臺引風機或兩臺送風機，以及制粉系統的某臺設備故障停運或跳閘時，能依照指定的順序跳閘下行的有關系統或設備，從而保護爐膛及有關系統的安全。

25、鍋爐滅火功能有哪些？ 滅火保護的功能：

⑴鍋爐點火前及MFT動作后的全爐膛吹掃；? ⑵全爐膛火焰監視； ⑶主燃料跳閘（MFT）?；? ⑷爐膛吹掃計時（5分鐘）和點火時間限制（20分鐘）；

⑸爐膛壓力越限，爐膛壓力檢測開關節點故障，燃燒不穩等聲光報警并提供首出跳閘原因顯示和打印輸出。

26、鍋爐滅火保護的動作條件是什么？動作結果是什么？

答：⑴爐膛滅火：四組火檢中每組均失去3只及以上火焰信號時，MFT動作（延時3秒）；

⑵爐膛壓力高：爐膛壓力+0.5KPa報警，+1.5Kpa時MFT動作； ⑶爐膛壓力低：爐膛壓力-0.5KPa報警，-1.5Kpa時MFT動作；

⑷燃料中斷：當爐內有火，所有給粉機轉速低于400rpm（中下排給粉機低于300rpm），并且燃油壓力低于0.2 MPa時，延時3秒MFT動作；（#6爐）⑸送風中斷：兩臺送風機均停運； ⑹引風中斷：兩臺引風機均停運；

⑺手動MFT，同時按下操作盒上的２個手動MFT按鈕，即發出跳閘信號，MFT動作；（#6爐手動MFT不經過滅火保護開關，無論滅火保護是否投入，手動MFT，滅火保護均動作）⑻汽機主汽門關閉；（#6）⑼發電機主開關跳閘；（#6）⑽水位保護動作。MFT動作結果：

⑴MFT動作，跳給粉機總電源；跳排粉機（#6）；制粉系統聯鎖投入時，跳排粉機（#

5、#7）；

⑵燃油電磁閥關閉；

⑶關閉一次風風門擋板（#

5、#6）；

⑷關閉主、再熱蒸汽減溫水電動門、調節門，事故噴水電動門；（#6）⑸發音響報警信號，并顯示“首出跳閘原因”，對所有開關量的動作順序打印記錄。

27、什么情況下，應緊急停運制粉系統？ 答：⑴制粉系統著火、爆炸時；  ⑵設備異常運行危及人身安全；

⑶制粉系統附近著火，危機設備安全時；

⑷軸承溫度上升過快或過高，經采取措施無效，溫度繼續升高并超過限額時； ⑸潤滑油中斷，對軸承有損壞危險時； ⑹發生嚴重振動危機設備安全時； ⑺磨煤機電流突然增加或減小時； ⑻電動機發生故障時； ⑼鍋爐滅火時。

28、煤粉管堵塞的原因是什么？

答：⑴一次風速測管堵塞，指示失靈造成誤判斷； ⑵運行人員疏忽大意，一次風速異常未及時吹掃； ⑶給粉機下粉量增加過多，煤粉過粗或潮濕；、

⑷一次風擋板開度過小或誤關，或伺服機脫落造成自動關閉為及時發現；、⑸煤粉管彎頭處長期積粉或有結焦； ⑹燃燒器噴口處結焦。

29、什么情況下風機應緊急停運？ 答：⑴危及人身安全時；

⑵風機發生劇烈振動，有撞擊現象時； ⑶風機有異常噪音時；

⑷軸承溫度急劇上升超過規定值時； ⑸電動機有嚴重故障時。

30、轉動機械軸承溫度高的原因有哪些？ 答：⑴油位低，缺油或無油； ⑵油位過高，油量過多； ⑶油質不合格或變壞； ⑷冷卻水不足或中斷； ⑸油環不帶油或不轉動； ⑹機械振動或竄軸過大； ⑺軸承有缺陷或損壞。

31、電動機運行時軸承振動不應超過多少？

答：按轉速區別對待：額定轉速（r/min）3000、1500、1000、750以下振動值（mm）0.05、0.085、0.10、0.12。

32、電氣設備著火應如何處理？

答：電氣設備著火，應立即切斷電源，然后進行救火。對帶電設備、發電機、電動機等應使用干式滅火器、CO2滅火器或1211滅火器進行滅火。對油開關、變壓器（已隔離電源）可使用干式滅火器滅火，不得已用干砂滅火，不能撲滅時可用泡沫滅火器滅火。地面絕緣油著火，應用干砂滅火。

33、鍋爐水位不明時，如何判斷汽包水位？

答：⑴緩慢開啟水位計放水門，若水位計中有水位線下降，則表示輕微滿水； ⑵若不見水位，關閉水位計汽側一次門，使水側得到沖洗； ⑶緩慢關閉放水門，若水位計中有水位上升，則表示輕微缺水；

⑷若不見水位，關閉水側一次門，再開放水門若有水位線下降，表示嚴重滿水，無水位線下降為嚴重缺水； ⑸恢復水位計運行，將情況匯報司爐。

34、什么叫空氣動力場試驗？

答：根據相似理論，在冷態模擬熱態的空氣動力場工況下所進行的冷態試驗。動力場試驗時應遵循幾何相似、動力相似（雷諾數相等或進入自?；瘏^）、運動相似（一、二、三次風動量比相等）。

動力場試驗一般用于定性分析和觀察爐內空氣流動情況。

35、輔機試轉合格標準是什么？

答：⑴轉動方向正確，電機及機械部分無異常聲音；

⑵軸承工作溫度正常，一般滑動軸承不高于70℃，滾動軸承不超過80℃電機滾動軸承不超過100℃，滑動軸承不超過80℃；

⑶振動不超過規定值，振動在額定轉速750r/mim的不超過0.12mm，1000r/min的不超過0.10mm，1500 r/mim的不超過0.085 mm； ⑷無漏油、漏水現象；

⑸軸承箱高低油位線清楚，油位正常，油質良好。

36、強化煤粉氣流燃燒的措施有哪些？ 答：⑴提高熱風溫度；

⑵保持適當的空氣量并限制一次風量； ⑶選擇適當的氣流速度； ⑷合理送入二次風； ⑸在著火區保持高溫； ⑹選擇適當的煤粉細度；

⑺合理組織爐內空氣動力工況；

⑻在強化著火階段的同時燃燒階段本身。

37、一、二、三次風各有何作用？

答：一次風：用來輸送加熱煤粉，使煤粉通過一次風管送入爐膛，同時提供揮發分著火所需的空氣量；

二次風：為高溫熱風，配合一次風攪拌混合煤粉，強化燃燒，提供煤粉著火所需空氣量；

三次風：為制粉系統的乏氣，溫度較低，從單獨布置的噴口送入爐膛，以利用未被分離出的少量煤粉燃燒產生熱量。

38、鍋爐運行調整的主要任務是什么？

答：⑴使鍋爐的蒸發量隨時滿足外界負荷的需要； ⑵均衡給水，維持汽包正常水位； ⑶汽溫、汽壓維持在正常范圍內；  ⑷保持鍋水與蒸汽品質的合格；

⑸維持經濟燃燒，盡量減少熱損失，提高鍋爐效率。

39、鍋爐滅火的原因有哪些？

答：⑴鍋爐負荷低，爐內溫度低，燃燒不溫，投油助燃不及時； ⑵煤質變差，揮發分太低，灰分太大； 

⑶風量調整不當，一次風速過高，風粉比例失調，過量空氣系數太大； ⑷爐膛負壓維持過大；

⑸粉倉粉位過低或塌粉，使給粉機來粉不均； ⑸爐膛大面積踏焦，使爐內擾動過大；

⑹除灰、打焦時間過長，特別是低負荷時漏入大量冷空氣造成爐膛溫度下降； ⑺爐管爆破，大量汽水沖入爐膛； ⑻滅火保護動作； 

⑼設備發生故障，如送、引風機、排粉機跳閘，廠用電消失等。

40、燃燒調節的目的是什么？

答：⑴保證正常穩定的汽溫、汽壓和蒸發量；

⑵著火穩定、燃燒中心適當，火焰分布均勻，不燒壞燃燒器、過熱器等設備，避免結焦；

⑶使機組運行保持最高的經濟性。

41、簡述結焦的危害？如何防止？ 答：結焦的危害：

⑴結焦引起汽溫偏高：爐膛結焦時，爐膛吸熱量減少，爐膛出口煙氣溫度升高，過熱器傳熱強化，造成過熱汽溫偏高，導致過熱器管超溫；

⑵破壞水循環：爐膛局部結焦后，結焦部分水冷壁吸熱量減少，循環流速下降，嚴重時循環停止造成水冷壁爆管；

⑶排煙損失增加：由于結焦使爐膛出口溫度升高，造成排煙溫度升高，排煙損失增加，降低鍋爐效率； ⑷降低鍋爐出力。

防止結焦可采取以下措施：

⑴組織好爐內燃燒：使爐內火焰分布均勻，火焰中心適中； ⑵保證適當的過量空氣系數，防止缺氧燃燒； ⑶避免機組超出力運行；

⑷提高檢修質量，保證燃燒器安裝正確。

42、短期超溫爆管與長期超溫爆管有什么區別？

答：短期超溫爆管是沿一點破裂而相繼張開，所以破口呈喇叭型撕裂狀，斷面銳利，減破較多，破損時伴隨較大的塑性變形，破口處管子脹粗較多，有時在爆破情況下高壓工質的作用力會是使管子明顯彎曲。管子外壁沒有氧化層，破口處金相組織為淬硬組織或加部分鐵素體。

長期超溫爆管在爆破前有明顯脹粗，破口周長增加不如短時過熱爆破大，破口內外壁有一層疏松氧化皮，組織上碳化物明顯呈球狀，合金元素由固溶體向碳化物轉移，破口斷面較粗，內外壁有許多縱向平行裂紋。

43、提高鍋爐效率的途徑有哪些？

答：⑴降低排煙熱損失：防止受熱面結焦與積灰，合理使用燃燒器，控制送風機入口風溫，注意給水溫度的影響，避免入爐風量過大，注意制粉系統運行的影響； ⑵降低機械不完全燃燒熱損失：合理調整煤粉細度，控制適當的過量空氣系數，重視燃燒調整；

⑶保證鍋爐燃煤質量；

⑷減少汽水損失：保證鍋爐的給水品質，提高汽水分離裝置的安裝與檢修質量，運行中保持鍋爐負荷、水位、汽壓等參數穩定，使鍋爐汽水分離裝置在正常情況下運行；

⑸堅持鍋爐小指標管理。

44、過熱汽溫調節的方法有哪些？ 答：⑴利用減溫器調節過熱汽溫；

⑵改變火焰中心位置：改變燃燒器的運行方式；改變配風工況；改變鍋爐總風量及受熱面吹灰。

45、什么叫真空法滑參數啟動？什么叫壓力法滑參數啟動？

答：真空法滑參數啟動：在鍋爐點火前，從鍋爐出口到凝汽器，蒸汽管路的所有閥門打開，啟動抽氣器，使鍋爐的汽包、過熱器、再熱器及汽輪機的各汽缸均處于負壓狀態。鍋爐點火后產生的蒸汽通入汽輪機進行暖機，當蒸汽參數達到一定值，汽輪機被沖動旋轉，并隨蒸汽參數的逐漸升高而升速、帶負荷。全部啟動過程由鍋爐進行控制。?_粄堂G? 壓力法滑參數啟動：汽輪機沖轉時，主汽門前的蒸汽已具有一定的壓力和一定的過熱度，在升速過程中，進汽參數保持不變，用逐漸開大調節門的方法增加進汽量，直至調節門全開后，保持開度不變，鍋爐逐步升溫升壓，汽輪機逐步帶負荷。

46、提高蒸汽品質的途徑有哪些？

答：⑴提高給水品質；⑵汽水分離；⑶蒸汽清洗；⑷加強排污；⑸鍋內水處理。

47、如何保證制粉系統經濟運行？

答：⑴保持適當的鋼球裝載量與鋼球尺寸； ⑵保持最佳的煤粉細度； ⑶保持一定的磨煤機通風量； ⑷減少漏風；

⑸保持制粉系統的最大出力； ⑹合理啟停制粉系統；

⑺加強對設備的檢查與維護，及時消除設備缺陷，保證設備的可靠性。

48、簡述三沖量給水調節系統。

答：三沖量給水調節系統是目前鍋爐普遍采用的水位調節系統，其調節器接受變送器送來的主信號：汽包水位，反饋信號：給水流量；補償信號：蒸汽流量，并與調節器內的定值進行比較，再經過比例，積分運算后指揮執行機構，改變進水量，保持汽包水位在規定值。

49、為什么要定期切換備用設備？ 答：定期切換備用設備是使設備經常處于良好狀態下運行或備用必不可少的重要條件之一。運轉設備若停運時間過長，會使電機受潮、絕緣不良、潤滑油變壞、機械卡澀、閥門銹死，而定期切換備用設備正式為了避免以上情況的發生。對備用設備存在問題及時消除、維護、保養，保證設備的運轉性能。

50、防止爐膛爆炸的措施有哪些？

答：⑴鍋爐設備狀況良好，發現缺陷及時消除；

⑵嚴密監視爐膛燃燒狀況，及時調整燃燒，使燃燒穩定，避免爐膛滅火； ⑶現鍋爐滅火后，立即停止一切燃料供應，進行充分通風，禁止關小風門，繼續供應燃料使其爆燃；

⑷安裝火焰監視器及大量程爐膛風壓表； ⑸安裝滅火保護裝置；

⑹提高來煤質量，在煤種雜、質量差別大時，應采取混煤措施；嚴格燃料管理； ⑺提高運行人員的技術水平，嚴格考核辦法。

51、過熱器向空排汽門的作用是什么？

答：的主要作用是在鍋爐啟動時用以排出積存的空氣和部分過熱蒸汽，保證過熱器有一定的流通量，以冷卻其管壁。例外，在鍋爐壓力升高或事故狀態下同安全門一同排汽泄壓，防止鍋爐超壓。在啟動過程中，還能起到增大排汽量、減緩升壓速度的作用，必要時還可通過排汽調節兩側汽溫偏差。在鍋爐進水、放水時起到空氣門的作用。

52、鍋爐排污擴容器的作用是什么？

答：鍋爐排污擴容器有連續排污擴容器和定期排污擴容器。它們的作用時：當排污水進入擴容器后，容積擴大、壓力降低，同時飽和溫度也相應降低。這樣原來壓力下的排污水，在降低壓力后就有一部分熱量釋放出來，這部分熱量作為汽化熱被水吸收而使部分排污水汽化，53、什么情況下應使用事故開關？

答：⑴危及人身、設備安全，必須立即停運才能解救時； ⑵電動機冒煙、著火或有焦糊味時；

⑶轉動設備內部有明顯的摩擦聲或發生強烈振動和竄軸，超過規定值時。

54、什么叫壓紅線運行？有何意義？

答：所謂壓紅線運行就是把機組的運行工況穩定在設計參數上運行。意義：⑴可以提高機組效率，降低發電煤耗；

⑵由于運行人員需精心操作，集中精力，能及時發現和處理異常情況，提高了安全運行水平和操作技能；

⑶需要設備運行可靠，提高了設備健康水平。

55、煤的主要特性有哪些？

答：煤的主要特性有煤的發熱量、水分、灰分、揮發分、焦結性、灰的熔融性、煤的可磨性等。

56、如何識別真假油位？

答：⑴油中帶水造成的假油位。因密度不同，油比水輕，可從油位計或油面鏡看出油水分界線；

⑵油位計下部孔道堵塞造成的假油位，可擰開油位計上部螺帽，用小皮管對著油位吹一口氣，油位下降不能復愿是假油位，能復原是真油位；

⑶帶油環的電動機軸承室油位，可先擰開小油位計上部螺帽，然后打開加油蓋，小油位計中的油要上升，上升前的油位為真油位。

57、鍋爐禁止啟動的條件有哪些？

答：當鍋爐存在以下問題時，禁止啟動：

⑴當鍋爐總聯鎖及其他保護裝置故障或有缺陷不能保證可靠動作時；

⑵當主要的遠操機構和機械部分有缺陷造成卡澀、拒動、失調時（有備用設備系統除外）；

⑶當兩只就地水位計均不能投用時； ⑷當低地水位計投用少于兩只時；

⑸主要設備、管道的支吊架松脫或損壞，有墜落危險時； ⑹鍋爐水壓水壓試驗不合格，有明顯泄漏時； ⑺主要汽水管道保溫不完整時。