第一篇：鋼筋混凝土讀書報告（共）

鋼筋混凝土原理和分析讀書報告

——鋼筋與混凝土的粘結

經(jīng)過一個學期對《鋼筋混凝土原理與分析》的學習，再加上平時閱讀的一些關于混凝土的書籍和期刊，我對鋼筋混凝土理論有了初步的認識。我選取了自己比較感興趣的一個章節(jié)（鋼筋與混凝土的粘結）細細研究了一番，因此我的讀書報告將主要圍繞這一章進行。

一、內容摘要及自我理解

混凝土是以水泥為主要膠結材料，拌合一定比例的砂、石和水，有時還加入少量的各種添加劑，經(jīng)過攪拌、注模、養(yǎng)護等工序后，逐漸凝固硬化而成的人工混合材料。混凝土的抗壓強度很高，抗拉強度相對很弱，把鋼材放置在混凝土結構中的主要作用是承受拉力，以彌補混凝土抗拉強度的低下和延性的不足。因此，鋼筋混凝土就是以混凝土為主體，配置不同形式的高抗拉強度的鋼筋所構成的組合材料，兩者的性能互補，成為迄今結構工程中應用最為成功、最廣泛的組合材料。

1.粘結力的組成

首先，鋼筋和混凝土是兩種不同性質的材料，它們?yōu)槭裁茨芄餐ぷ髂兀吭蛴袃牲c：其一，混凝土在硬化過程中體積收縮，對鋼筋產生粘結力(亦叫握裹力)；其二，兩者的膨脹系數(shù)基本一致(鋼筋為1．2×10；混凝土為1．0×l0— 1．4×10)，受溫度影響時，其變動基本相同，不致破壞鋼筋混凝土結構的整體性，而導致兩者脫離。實踐證明，鋼筋和混凝土之所以能共同使用，主要條件就是鋼筋和混凝土的粘結作用。

一個鋼筋混凝土梁只有當鋼筋沿全長與混凝土可靠地粘結，在荷載作用下次梁的鋼筋應力隨截面彎矩而變化，才符合梁的基本受力特點。根據(jù)混凝土構件中鋼筋受力狀態(tài)的不同，粘結應力狀態(tài)可分作兩類問題：（1）鋼筋端部的錨固粘結。在簡支梁支座處的鋼筋端部、梁跨間的主筋搭接或切斷的外伸段等，鋼筋的端頭應力為零，在經(jīng)過錨固后，鋼筋的應力應能達到其設計強度。(2)裂縫間粘結。受拉構件或梁受拉區(qū)的混凝土開裂后，裂縫截面上混凝土退出工作，使鋼筋拉應力增大，但裂縫間截面上混凝土仍承受一定的拉力，鋼筋的應力偏小，鋼筋應力沿縱向發(fā)生變化，其表面必有相應的粘結應力分布，粘結應力的存在，是混凝土能鋼筋的平均應變和總變形小于鋼筋單獨受力是的相應變形。

鋼筋和混凝土之間的粘結力或者抗滑移力由三部分組成：

（1）混凝土中的水泥凝膠體在鋼筋表面產生的化學粘著力或吸附力，其抗剪極限值取決于水泥的性質和鋼筋表面的粗糙程度。

（2）周圍混凝土隨鋼筋的摩阻力，當混凝土的粘著力破壞后發(fā)揮作用，它取決于混凝

5-5

-5土發(fā)生收縮或者荷載和反力等對鋼筋的徑向壓應力，以及兩者間的摩擦系數(shù)等。

（3）鋼筋表面粗糙不平，或變形鋼筋凸肋和混凝土之間的機械咬合作用，即混凝土對鋼筋表面斜向壓力的縱向分力。

其實粘結力的三部分都與鋼筋表面的粗糙程度和銹蝕程度密切相關，在試驗中很難單獨量測或嚴格區(qū)分，而且在鋼筋的不同受力階段，隨著鋼筋滑移的發(fā)展，荷載的加卸等各部分的作用也有變化。

2.粘結應力試驗方法

結構中鋼筋粘結部位的受力狀態(tài)復雜，很難準確模擬，現(xiàn)有兩類鋼筋拔出試驗方法：（1）拉式試驗

這是最早的試驗方法，試件一般為菱柱形，鋼筋埋設在其中心，水平方向澆注混凝土。試驗時，試件的一端支承在帶孔的墊板上，試驗機夾持外露鋼筋端施加拉力，直至鋼筋屈服。上述試件的加載端混凝土受到局部擠壓，與結構中鋼筋端部的應力狀態(tài)差別大，影響試驗結果的真實性。后來就有人將其改為試件加載端的局部鋼筋與周圍混凝土脫空的試件，這種方法解決了局部擠壓的問題，但是對于配置螺紋鋼筋的試件常會因縱向劈裂破壞。至今各國對這類試驗的標準試件的規(guī)定尚不統(tǒng)一。

（2）梁式試驗

梁式試件能更好地模擬鋼筋在兩端的粘結錨固狀況，它分兩半制作，鋼筋在加載端和支座端各有一段無粘結區(qū)，中間的粘結長度為10d。梁跨中的拉區(qū)為試驗鋼筋，壓區(qū)用鉸相連，力臂明確，以便根據(jù)試驗荷載準確地計算鋼筋拉力。這種試驗方法的思路是很巧妙，但是我感覺因為那個鉸的存在，會增大的試驗的難度，鋼筋的實際受力情況可能會很復雜。

這兩類試件的試驗結果對比表明，材料和粘結長度相同的試件，拉式試驗比梁式試驗測得的平均粘結強度高，主要是由于兩者的鋼筋周圍混凝土應力狀態(tài)不同和混凝土保護層厚度有差別。

試驗方法雖多，但是試驗測的都是極限拉力，不能直接得到鋼筋拉拔過程中某個位置處的應變值，從而建立鋼筋應變（力）沿長度的分布規(guī)律。為了量測粘結應力沿鋼筋埋長的分布，又不破壞其粘結狀態(tài)，必須在鋼筋內部布置電阻片。因為如果直接在鋼筋表面貼應變片，那么在鋼筋拉拔過程中就會導致應變片本身損壞；如果用套管將應變片保護起來，又會造成鋼筋與混凝土之間的粘結狀況失真。在鋼筋內股粘貼應變片這種方法雖然操作麻煩，但是能獲得真實可靠的數(shù)據(jù)。

3.粘結機理研究 光圓鋼筋和變形鋼筋與混凝土的極限粘結強度相差懸殊，粘結機理和破壞形態(tài)多有不同，分述如下：

（1）光圓鋼筋

光圓鋼筋的粘結強度在鋼筋滑動前取決于化學粘著力，滑動后則主要取決于摩阻力。光圓鋼筋從混凝土中拔出的過程：當加載初期，鋼筋與混凝土界面上開始受剪時，化學粘著力起主要作用，此時截面無滑移。隨著拉力的增大，從加載端的粘著力很快被破壞，此時鋼筋只有靠近加載端的一部分受力，粘結應力分布也限于這一段。隨著荷載增大，鋼筋的受力段逐漸加長，粘結應力分布的峰點向自由端移動，加載端滑移加快。當滑移段遍及鋼筋全埋長，粘結應力的峰點很靠近自由端，此時加載端粘結破壞嚴重，粘結應力已很小，鋼筋的應力接近均勻。當自由端達到鋼筋的極限粘結強度時，鋼筋的滑移急速增大拉拔力由鋼筋表面的摩阻力和殘存的咬合力承擔，最終，鋼筋從混凝土中被拔出。光圓鋼筋與混凝土的粘結強度較低，滑移較大，粘結性能較差。

（2）變形鋼筋

變形鋼筋和光圓鋼筋的主要區(qū)別是鋼筋表面具有不同形狀的橫肋或斜肋。

一個不配橫向筋的拔出時間，開始受力后鋼筋的加載端局部就因為應力集中而破壞了與混凝土的粘著力，發(fā)生滑移。當荷載增大時，鋼筋自由端的粘著力也被破壞，開始出現(xiàn)滑移，加載端的滑移加快增長。

光圓鋼筋拉拔試驗的破壞形態(tài)均為鋼筋自混凝土中拔出的剪切破壞，變形鋼筋一般形成劈裂式破壞。從機理上分析這是因為在拉拔過程中，變形鋼筋表面突出的肋就像混凝土的楔子，對混凝土有擠壓和剪切作用，使得肋前混凝土壓碎，并在肋前形成斜面。作用在斜面上的力沿鋼筋軸線方向的分力為粘結應力的主體，垂直鋼筋軸線方向的分力為徑向擴張力，它在周圍混凝土中產生環(huán)形拉應力，導致出現(xiàn)劈裂裂縫。

圖1 圖2

比較光圓鋼筋和變形鋼筋的粘結應力-滑移曲線不難發(fā)現(xiàn)，和光圓鋼筋相比，變形鋼筋自由端滑移是的應力值接近，但是應力和極限應力的比值卻大大減小，鋼筋的受力段和滑移段的長度也較早的遍及鋼筋的全埋長。

在光圓鋼筋的粘結應力-滑移曲線中，我發(fā)現(xiàn)大概在滑移超過0.25mm的時候加載端的滑動值將小于自由端的滑動值。變形鋼筋的曲線只畫了一部分，再往后延伸，似乎也有自由端滑動值大于加載端滑動值的趨勢。為什么加載端的滑動值會小于自由端地滑動值？其中的鋼筋和混凝土的應力狀態(tài)是什么？這個問題我還沒有想到合理的解釋。

4.粘結應力-滑移本構模型

鋼筋混凝土結構有些設計或分析過程中要求應用鋼筋和混凝土間的粘結應力-滑移本構關系，那么首先就要確定其中的兩個特征值，即劈裂應力和極限粘結強度，然后再通過假設做出粘結應力-滑移的本構模型。

（1）劈裂應力

圖3 試件劈裂時的應力狀態(tài)

圖3（a）是將鋼筋周圍的混凝土簡化為一厚壁管，劈裂面上得拉應力均勻分布，這是一種半理論半經(jīng)驗的方法。后來就有人對這種方法提出質疑，因為在徑向裂縫處不可能有應力存在，并且劈裂面的拉應力是非均勻分布，于是就提出了圖3（b）這種應力狀態(tài)模型。但是他的這種假設過于繁瑣，后人就又提出了圖3（c）這種應力模型，這種模型既考慮了徑向裂縫處無應力的情況，也對劈裂面的拉應力做了簡化。這些都是在熊老師的提示下，我才在這貌似簡單的圖里看出前人如何發(fā)現(xiàn)問題解決問題以及再改進的一系列探索過程。

（2）極限粘結強度

鋼筋與混凝土的平均極限粘結強度，一般用試驗數(shù)據(jù)的回歸分析式。粘結應力狀態(tài)過于復雜，此時已經(jīng)無法做出粘結應力的模型，只有靠做大量的試驗后得到一個回歸分析式。

5.粘結應力的影響因素

通過大量的試驗我們發(fā)現(xiàn)鋼筋和混凝土的粘結性能及各項特征值，受到許多不同因素的影響而變化。

（1）混凝土的強度。提高混凝土的強度會延遲拔出試件的內裂和劈裂應力，提高極限粘結強度和粘結剛度。（2）保護層厚度。增大保護層厚度，加強了外圍混凝土的抗劈裂能力，能提高試件的劈裂應力和極限粘結強度。

（3）鋼筋埋長。試件的粘結強度隨埋長的增加而降低，埋長很大的試件，鋼筋加載端達到屈服而不被拔出。

（4）鋼筋的直徑和外形。直徑越大的鋼筋，相對粘結面積減小，不利于極限粘結強度；肋的外形變化對鋼筋的極限粘結強度值差別不大，對滑移值影響稍大。

（5）橫向箍筋。拔出試件內配設橫向箍筋，能延遲和約束徑向-縱向劈裂裂縫的開展，阻止劈裂破壞，提高粘結強度。

（6）橫向壓應力。橫向壓應力作用在鋼筋錨固端，增大了鋼筋和混凝土界面的摩阻力，有利于粘結錨固。

另外，澆注鋼筋混凝土時鋼筋所處的位置及混凝土的密實度、骨料的粒徑、數(shù)量和表面形態(tài)等也是影響粘結強度的因素。概括的來說，就是所有與鋼筋和混凝土有關的因素都會影響粘結強度。

二、心得體會

通過這一個學期對鋼筋混凝土原理與分析的學習，我對這門課以及研究生階段如何學習有了初步的認識。

1.本科階段我學習的是《鋼筋混凝土原理與設計》主要是學習“是什么”，比較簡單概括的講了一下原理，重點在于如何運用某種方法進行計算和設計。研究生階段我學習的是《鋼筋混凝土原理與分析》主要是學習“為什么”，比較詳細的介紹各種原理，以及各種試驗中試件的受力機理分析，重點在于分析前人研究總結這種原理的過程，即解決問題的思想和方法。

2.混凝土是一種非均質、不定向的，且隨時間和環(huán)境條件而變化的多相混合材料，因此鋼筋混凝土力學性能復雜多變。在做試驗時，所有與鋼筋和混凝土有關的因素都有可能會影響試驗的結果，所以在進行試驗前應考慮所有影響試驗結果的因素，設置多種對比試件，這樣才能排除次要因素的影響，得出科學真實的結論。

3.鋼筋混凝土內部應力狀態(tài)復雜，在對試驗結果進行分析時，時常會做各種簡化假設，巧妙并且貼合實際的假設能避免很多分析上的困難。因此，“如何簡化假設以及為什么這樣簡化假設”將會是我學習和實踐的重要環(huán)節(jié)之一。

三、結語

所有前人的研究成果，加深了我們對鋼筋混凝土的材料和結構性能的規(guī)律性認識，提高了結構設計和施工的水平，促進了鋼筋混凝土結構的發(fā)展。今后，隨著建設事業(yè)的發(fā)展，鋼筋混凝土結構必有更廣闊的發(fā)展前景。

四、參考文獻

[1]王藝霖.鋼筋與混凝土粘結性能的若干問題研究[D].武漢.華中科技大學.2005 [2]張立敏，曹秀麗.淺談鋼筋與混凝土的粘結力[J].經(jīng)濟技術協(xié)作信息.2004.9 [3]李會杰，謝劍.超低溫環(huán)境下鋼筋與混凝土的粘結性能[J].工程力學.2011.S1 [4]楊松榮.銹蝕鋼筋與混凝土的粘結性能研究[J].建筑科技與管理.2010.2 [5]趙羽習，金偉良.鋼筋與混凝土粘結本構關系的試驗研究[J].建筑結構學報.2002.2 [6]沈蒲生.混凝土結構設計[M].高等教育出版社.2005 [7]王錄明.混凝土結構設計原理[M].鄭州大學出版社.2008 [8]王鐵成.混凝土結構原理[M].天津大學出版社.2009

第二篇：鋼筋混凝土實習報告

鋼筋混凝土實習報告

砼:讀tong,音調二聲.就是混凝土的意思.鋼筋砼就是鋼筋混凝土,被廣泛應用于建筑結構中.打混凝土之前,先進行綁筋支模,也就是將鋼筋用鐵絲綁成想要的結構形狀，然后用模板覆蓋在鋼筋骨架外面。最后將混凝土澆筑進去，達到強度后拆模，所得即是鋼筋砼。

按施工方法不同:現(xiàn)澆式,裝配式,裝配整體式 現(xiàn)澆鋼筋砼樓板

現(xiàn)澆鋼筋砼樓板在施工現(xiàn)場通過支模,綁扎鋼筋,澆筑砼,養(yǎng)護等工序而成型的樓板.優(yōu)點:整體性好,抗震能力強,形狀可不規(guī)則,可預留孔洞,布置管線方便.缺點:模板,用量大,施工速度慢.預制裝配式鋼筋砼樓板

在預制廠或施工現(xiàn)場預制

缺點:樓板的整性差,板縫嵌固不好時易出現(xiàn)通長裂縫

裝配整體式鋼筋砼樓板

部分極件預制→現(xiàn)聲安裝→整體現(xiàn)澆

鋼筋混凝土（英文：Reinforced Concrete或Ferroconcrete），工程上常被簡稱為鋼筋砼。是指通過在混凝土中加入鋼筋與之共同工作來改善混凝土力學性質的一種組合材料。為加勁混凝土最常見的一種形式。

歷史及發(fā)展

鋼筋混凝土的發(fā)明出現(xiàn)在近代，通常為人認為發(fā)明于1848年。1868年一個法國園丁，獲得了包括鋼筋混凝土花盆，以及緊隨其后應用于公路護欄的鋼筋混凝土梁柱的專利。1872年，世界第一座鋼筋混凝土結極的建筑在美國紐約落成，人類建筑史上一個嶄新的紀元從此開始，鋼筋混凝土結極在1900年之后在工程界方得到了大規(guī)模的使用。1928年，一種新型鋼筋混凝土結極形式預應力鋼筋混凝土出現(xiàn)，并于二次世界大戰(zhàn)后亦被廣泛地應用于工程實踐。鋼筋混凝土的發(fā)明以及19世紀中葉鋼材在建筑業(yè)中的應用使高層建筑與大跨度橋梁的建造成為可能。

鋼筋混凝土結極的發(fā)展現(xiàn)狀

目前在中國，鋼筋混凝土為應用最多的一種結極形式，占總數(shù)的絕大多數(shù)，同時也是世界上使用鋼筋混凝土結極最多的地區(qū)。據(jù)發(fā)改委相關數(shù)據(jù)顯示，該地區(qū)其主要原材料水泥產量已于2005年達到10.60億噸，占世界總產量48%左右。[1][2]

材料特性 混凝土是水泥（通常硅酸鹽水泥）與骨料的混合物。當加入一定量水分的時候，水泥水化形成微觀不透明晶格結極從而包裹和結合骨料成為整體結極。通常混凝土結極擁有較強的抗壓強度（大約 3,000 磅/平方英寸, 35 MPa）。但是混凝土的抗拉強度較低，通常只有抗壓

強度的十分之一左右，任何顯著的拉彎作用都會使其微觀晶格結極開裂和分離從而導致結極的破壞。而絕大多數(shù)結極極件內部都有受拉應力作用的需求，故未加鋼筋的混凝土枀少被單獨使用于工程。

相較混凝土而言，鋼筋抗拉強度非常高，一般在200MPa以上，故通常人們在混凝土中加入鋼筋等加勁材料與之共同工作，由鋼筋承擔其中的拉力，混凝土承擔壓應力部分。例如在圖2簡支梁受彎極件中，當施加荷載P時，梁截面上部受壓，下部收拉。此時配置在梁底部的鋼筋承擔拉力(4)，而上部陰影區(qū)所示混凝土(2)承受壓力(3)。在一些小截面極件里，除了承受拉力之外，鋼筋同樣可用于承受壓力，這通常發(fā)生在柱子之中。鋼筋混凝土極件截面可以根據(jù)工程需要制成不同的形狀和大小。

同普通混凝土一樣，鋼筋混凝土在28天后達到設計強度。

鋼筋混凝土的工作原理

鋼筋混凝土之所以可以共同工作是由它自身的材料性質決定的。首先鋼筋與混凝土有著近似相同的線膨脹系數(shù)，不會由環(huán)境不同產生過大的應力。其次鋼筋與混凝土之間有良好的粘結力，有時鋼筋的表面也被加工成有間隔的肋條（稱為變形鋼筋）來提高混凝土與鋼筋之間的機械咬合，當此仍不足以傳遞鋼筋與混凝土之間的拉力時，通常將鋼筋的端部彎起180 度彎鉤。此外混凝土中的氫氧化鈣提供的堿性環(huán)境，在鋼筋表面形成了一層鈍化保護膜，使鋼筋相對于中性與酸性環(huán)境下更不易腐蝕。

選用鋼筋的規(guī)格和種類

鋼筋混凝土中的受力筋含量通常很少，從占極件截面面積的1%（多見于梁板）至 6%（多見于柱）不等。鋼筋的截面為圓型。在美國從0.25至1英尺，每級1/8英尺遞增；在歐洲從8至30毫米，每級2毫米遞增；在中國大陸從3至40毫米，共分為19等。在美國，根據(jù)鋼筋中含碳量，分成40鋼與60鋼兩種。后者含碳量更高，且強度和剛度較高，但難于彎曲。在腐蝕環(huán)境中，電鍍、外涂環(huán)氧樹脂、和不銹鋼材質的鋼筋亦有使用。

在潮濕與寒冷氣候條件下，鋼筋混凝土路面、橋梁、停車場等可能使用除冰鹽的結極則應使用環(huán)氧樹脂鋼筋或者其他復合材料混凝土，環(huán)氧樹脂鋼筋可以通過表面的淺綠色涂料輕松識別。

第三篇：鋼筋混凝土課程設計

鋼筋混凝土課程設計計算書

遼寧工程技術大學力學與工程學院

工程力學09—1 班

第四小組

目錄

一、設計資料..............................................................................3

二、結構構件選型......................................................................4

三、結構計算..............................................................................4

四、荷載組合與內力組合.........................................................17

五、柱、基礎的配筋計算.........................................................17

六、基礎設計.............................................................................24

七、參考資料.............................................................................29

混凝土

結構課程設計計算書

一、設計資料

（一）、設計題目：金工車間單跨廠房結構設計。

（二）、設計條件：

1、工藝要求：本工程為某城市郊區(qū)某鑄造車間，工藝要求為一單跨單層廠房，跨度為27m，長度為102m，柱距6m，車間內有15/3t 和30/5t 兩臺A5級工作制吊車，軌頂標高10.2m。吊車的有關參數(shù)見下表 1-1。

2、工程地質情況：天然地面下1.2m 處為褐黃色亞粘土老土層，作為基礎持力層，地基承載力設計值ｆ=140kPa，初見地下水位在地面以下0.7m，（標高－0.85m）。

3、地震設防烈度：無要求

4、建筑資料和荷載資料：

（1）屋面板采用預應力混凝土大型屋面板，板重（包括灌縫在內）標準值 為 2kN/m2。

（2）天溝板板重標準值 2kN/m2。

（3）屋架采用預應力混凝土折線形屋架，屋架自重標準值 109kN/榀。

（4）吊車梁采用先張法預應力混凝土吊車梁，吊車梁高 1200mm，自重標準值 50kN/根，軌道及零件重1kN/m，軌道及墊層構造高度 200mm。

（5）假設工業(yè)廠房用期50 年。阜新地區(qū)雪荷載標準值 0.4 KN/m

2、基本風壓0.6 KN/m 2。

（6）設計任務排架柱及基礎材料選用情況

①柱

混凝土：采用C35，鋼筋：縱向受力鋼筋采用 HRB400級鋼筋，箍筋采用

HRB335級鋼筋。②基礎

混凝土：采用C25，鋼筋：采用HRB400級鋼筋。

（三）設計內容：

1.確定縱橫定位軸線，上柱的高度及截面尺寸；下柱的截面尺寸；布置屋蓋支撐，柱及柱間支撐；

2.排架計算簡圖及進行荷載計算；

3.排架內力計算與內力組合； 4.排架柱牛腿設計；

5.排架柱截面的配筋計算； 6.預制柱下基礎設計；

7.按照學校有關規(guī)定標準格式，用 8.繪制施工圖紙（1 #圖 紙一張）

(1)結構布置圖（屋面板、屋蓋支撐布置、吊車梁、柱及柱間支撐、墻體布置）(2)基礎施工圖（基礎平面平面布置圖及基礎配筋圖）(3)柱施工圖

二、結構構件選型 ：

結構的名稱

屋面板

天溝板 天窗架 屋架

預應力混凝土折線形屋

架 先張法預應力混凝土吊

車梁 表 1.1 主要構件選型

選取材料

預應力混凝土大型屋面

板

重力荷載標準值 kN/m 2 kN/m 2 57 kN/ 榀 109 kN/ 榀

m 吊車梁高 1200m，自重標

準值 50 kN/ 根，軌道及零

件重 1 kN/m，軌道及墊層

構造高度 200 mm。

A4 紙打印計算書一份。

吊車梁

吊車 噸位 /3t 30 /5t 吊車有關參數(shù)表 1－

起 重 吊 車 輪 距 最 大 輪 最 小 輪 起 重 機 小 車 總 車高

量寬 壓 壓 總重 K H

重 Q1

B(mm)

P

Pmin

max

（K（mm）（KN）（KN）(m)

（KN）N）(KN)

/ 5160 4100 148 33 215 66.1 29.4

294 / 6150 4800 290 70 118 107.8 2.734 49

三、結構計算

（一）結構計算簡圖（由于 A、B 柱的對稱性，所以以下計算過程以

1、排架柱的高度

、基礎的埋置深度及基礎高度：（1）

Q A 柱為例）

0.23 = 5.75 KN / m G = 25×根據(jù)柱的高度、吊車起重量及工作級別等條件，確定柱的截面尺寸，經(jīng)計算得截 面幾何特征，匯總見表。

柱截面尺寸及相應的計算參數(shù)

表 2－

面積

mm 截面尺寸/ 2 慣性矩/ mm

/ mm

500 矩 500 ×

1000 × 150 × 10 I500 ×

0

2.5 × 10 2.3 ×計算參數(shù) 柱號

上柱

A，B

下柱)

自重/(kN/m

5.21 ×

6.25 5.75

3.141 ×

3、荷載計算(1)恒 載計算

a、屋蓋恒載標準值：

預應力大型屋面板 天溝板 天窗架 屋架自重

則作用于橫向平面排架邊柱柱頂屋蓋結構自重為: G1=(4*6*27/2+57+109/2)=435.5KN

uh

1-200 e

=

mm 作用在軸線的右側。計算偏心距 ＝ 500/2 － 200＝2

1M 1 A = M 1 B = G

1Ae

A =

435.5*0.05=21.775 KN.m KN m KN m 57 kN/ 榀

kN/ 榀

M 2 A = M 2 B = G 2 A e

2A =

435.5*0.25=108.875 KN.m b.柱自重標準值： 上柱 下柱

G2a=6.25*3.25=20.315KN G3a=5.75*7.75=44.563KN

2M 2 A = G 2 Ae

= 5.078 KN.m

、屋面活載（不上人屋面，取 0.70 KN m 大于屋面雪載 0.4 KN m）故（2）

Q

1A = Q1

B = 0.7*6*27/2=56.7 KN

M 1 A = Q e1

A = 2.835 KN.m

= 14.175 KN.m

2M 2 A = Q Ae A

(3)、吊車梁及軌道連接重力荷載 G 4 A = G 4 B(50+0.4*6)=52.4 KN M 4 A = M 4 A = 52.4*0.4=20.96 G 4 AeKN.m 吊車荷載

QA1 1 = B = 吊車的參數(shù)： 吊車有關參數(shù)表 1－吊車 起 重

吊 車 輪 距

K

B

(mm)

最 大 輪 最 小 輪 起 重 機 小 車 總 車高

壓 P

max（KN）

壓 Pmin

(KN)70

（KN）

總重

重 Q

1（KN）

(m)H

量寬 Q 噸位

（K（mm）N）/5t

294 / 49 /3t

/ 29.4

5160

4100

6150

4800

290 118 107.8 2.734

33 215 66.1

可算出出吊車梁支座反力影響線中個輪壓對應點的豎向坐標值，如圖４所示：

圖４ 吊車荷載作用下支座反力的影響線

(1)、吊車的豎向荷載

: 情況（a）

=0.9γ

pmax ∑ y i =0.9×(0.738+0.055)] Dmax

QF

1.4×

[290×

(1+0.2)+148 ×

=585.36 KN

i= 0.9 × 1.4×(1+0.2)+33 ×(0.738+0.055)] Dm in =0.9γ

Q F min ∑ y

[70 ×

=110.17 KN

: 情況（b）

pDm ax =0.9γ

QF max ∑ y i =0.9×

1.4×

[290×

(0.738-0.062)+148×

(1+0.317)]

=492.60 KN

1.4×(0.738-0.062)+33 ×(1+0.317)] Dmin

=0.9γ

Q F min ∑ yi=

0.9

×

[70 ×

=114.38 KN

（１）吊車的橫向荷載

水平剎車力： T1=1/4α β（水平剎車力： T2=1/4α β（× 0.12×

0.9×

(150+215)=9.855 KN Q2+g2）

= 4 × 0.12×

0.9×

(300+118)=11.286 KN Q1+g1）

= 4 吊車橫向荷載設計值： Tmax＝ γ

Q

∑ T ∑ yi

=1.4 × [11.286 × +（0.738+0.055）]

（1+0.2）9.855×

=29.83 KN

風荷載（6）

6KN

/ m 2，對于城市地區(qū)，風壓高度變化系數(shù) μ z 阜新地區(qū)的基本風壓 ω 0 = 0.按 B 類地區(qū)考慮高度取值。對 q

1,q 2 按柱頂標高 10.2 m 考慮查得 μ z = 1。

風荷載體型系數(shù)圖

風壓高度變化系數(shù)參照荷載規(guī)范，并用插值法求出不同標高時的系數(shù)。則風壓高度變化系數(shù)如表

標高（m）

∝ z

10.0 11.834 1.00

1.074 所示。

15.0 1.14

表 2 15.384 1.148

15.99 1.162

17.65 1.198

18.92 1.226 1.25

均布風荷載如下表：（序號

z ω 0 l qi

= β z μ sμ）

β

Z

μZ

μs

ω0

q(KN/m)

方向 2 3 1 1

1.074 1.148 1.162

0.8 0.8 — 0.2

0.6 0.6 0.6

3.093 3.307 0.836

→

→

← 1 1.198 0.6 0.6 2.588

→ 1 1.226 — 0.7 — 0.7 — 0.6 — 0.6 — 0.5 — 0.5

0.6 3.090

← 7 8 1 1

1.226 1.198 1.162

0.6 0.6 0.6

3.090 2.588 2.509

←

→

→ 10 1

1.148 1.074

0.6 0.6

2.067 1.933

→

→

排架荷載總圖如圖

3.內 力計算

恒載作用下的內力（1）由于單層廠房多屬于裝配式結構，柱，吊車，梁及軌道的自重，是在預制柱吊裝 就位完畢而屋架尚未安裝時施加在柱子上的，此時尚未構成排架結構。但在設計

中，為了與其他荷載項計算方法一致，并考慮到使用過程的實際受力情況，在柱，吊車梁及軌道的自重作用下，仍按排架結構進行內力計算。1）在 G1（屋架）作用下

A M 1 A = M 1 B = G1

Ae435.5*0.05=21.775 KN.m

= A M 2 A = M 2 B = G 2 A

0.244；

0.166

λ＝

已知 n＝，e 2

= 435.5*0.25=108.875 KN.m

則有：

λ 1 1? ? ? λ ? ? ? ? ? ? 1

=1.8164）2）活載作用下 1）屋面活荷載作用下的內力

Q1 與 G1 作用位置相同，即成比例。則有： Q1 =56.7KN

R = R1

× Q1

G1= 2.678 KN

(→)M 1 = M 11 × Q1

G= 3.969 KN.m 1

M=Q1

2M 12 × G= 119.845K N.m

N1 =

Q1

= 56.7k N

屋面活載作用下的計算簡圖和內力圖分別示于圖 9 和圖13

（10）吊車豎向活載作用下的內力 ①最大輪壓作用于 A 柱時 A 柱 B柱

M A

= D maxe

/ m= 585.36×

0.4= 234.144kN

0.4 = 44.068M B

= D min e= 110.17 ×kN

/ m

計算簡圖如圖 11 所示：

圖 11 吊車豎向荷載作用下的計算簡圖

與恒載計算方法相同，可得 A 柱 B柱

C3＝

C2＝

1.31467

M 4 A

RA

= C 3 = — 24.756(←)

H M 4 B

RB

= C 3 = 4.659(→)

H

A 柱與 B 柱相同，剪力分配系數(shù) ?A = ?B = 0.5，則 A 柱與 B 柱柱頂?shù)募袅Ψ謩e為

A 柱 VA = RA14.708kN

(←)B 柱 VB = RB2.1

+ λ 3 0.n C = =0.703 + λ.? ? ? 0? ? ? 1 1 + λ 3μ Am(RA + RB)

= 3.087k N(←)VB = RB1)n C = = 0.3557 8

λ 1 + 3C11q1H = 0.3557*3.09*12.434 =C11q2 H =0.3557?1.93?12.434=-2 7.361(←)

圖 14

排架單元結構對稱，柱中的軸力為零，計算簡圖如圖 15 所示

μ = 0.5，則有： VA = R1 + ?(-R1R2 + W)= 10.839 ΚΝ

根據(jù)計算左來風情況下的 M 圖如圖 16 的實線所示

四、荷載組合與內力組合

排架單元結構對稱，可僅考慮 組合。

A 柱的截面。具體情況見表 的匯總和表 4 的

表 3 —荷載匯總表

荷載匯總表

豎向吊車荷載 水平吊車荷載 最大輪壓作用于 水平力作用方向

A B 向左 向右 3 4 5 6

-44.62

-44.64

± 6.90

± 6.90

風

左來風

64.36 截面 內力

恒載 1

活載 2

2.965

右來風

-41.78

M

ⅠⅡ

N

-75.28-11.2 189.52 0.56 ± 14.50 ± 14.50 64.36-41.78

508.21 56.7 585.36 110.17 0 0 0 0

M 47.05 6.78 5.26-138.8-265.9 265.88 320.679-284.2

Ⅲ0.5h

+ aˊ

s =(mm)As

= A

ˊ)fˊ

y(h0

-aˊ、x < hˊ

f 時，當 x > 2 aˊ

s = As

= A

εe

N（-0.5h

+ 0.5 x)2

(mm)

ˊ

y(h0ˊ)f

-a

i

1920.4

842.4

ρ min Ac

(mm)(一側縱向鋼筋)

500

3Φ

3Φ

2(2081)

460 Φ 16 2 Φ 18(911)一側被選受拉鋼筋及其面積（mm）

A 柱的上柱和下柱截面的配筋圖見下圖 4－

具體鋼筋的型號見施工圖 23

a / h0

< 0.3,可以不設彎起筋

@

按構造要求布置水平箍 筋，取 φ12，上部 2 / 3h 100

03

? ? ? × 585 = 390mm 范圍內水平箍筋

? ? ? 總面積為：

2 a / h0

= 160 / 575 = 0.278

< 0.3,可不設彎筋 滿足要求。A = 113.1×

390

> = 441.1 mm

As

763 = 381., 滿足要求 = 0.5× 5 mm

牛腿配筋圖見下圖。

4、柱的吊裝驗算

柱子吊裝階段驗算

荷載：包括上柱，牛腿和下柱的載荷。（1）上柱： 牛腿： 5×÷ 10 × 25 = 6.25（KN / m)

(22)×062 + 0.22)-(1

.0 + 0..0.0.22 ×

? ?? ? ??×

= 20.17

KN / m × 0.25 ÷ 0.6

..2

下柱： 3 × 10 ÷ 10 × 25 = 5.75 KN / m 6

自重：包括上柱，牛腿和下柱的自重。（2）

1.5 6.× 25

= 11.25 KN ? m 上柱自重： g 1 = 1.2 ×

1.20.17 = 36

×.30 KN ? m 牛腿自重： g 2 = 1.2 ×

KN ? m

1.× 5

×.75

= 10.35

下柱自重： g 3 = 1.2 彎矩：（3）M 1 = q1

×

Hu 2

= 11.25

×.034

= 51.78 KN / m

= [(5.5/ 2)-(1/ 2)-1.205]×4-[(4/ 2)-(0.5/ 2)-1.205]2 = 3.88m2

A2 =(bc + h0)h0 =(0.5+1.205)×1.205 = 2.05m2 Fl = pn,max A1 =105.34×3.88 = 408.12KN

0.6 f1 A2 = 0.6×1.27 ×2.05×103 =1562.1 >Fl（滿足要求）

（2）驗算變階處沖切

bc =1.25m,ac =1.75m,h0 =0.905m

A1 = [(5.5/ 2)-(1.75/ 2)-0.905]×4ac)2(2b+ bc)=1/ 48×(105.34 +84.32)(5.5-1)2(2×4 +0.5)= 680.11KN / m ASΙ =(MΙ / 0.9h0 f y)=(680.11×10)/(0.9×1205×360)=1741.99

[]

mm2

（2）截面Ι′— Ι′ p′nΙ =88.21KN

MΙ′=1/ 48×(105.34 +88.21)(5.50.5)(2×5.5 +1)= 491.29

mm2

/((0

(h

×0

×120512

< AS ΙΙS

= M ΙΙ / [.= 1271.02 mm

0)×

360 ] = 1113.77.故配置 φ12@160

（mm)A

= 1357.2 S

參考文獻

⑴ 建筑結構制圖標準(G B/T 50105-2001).北京 : 中國建筑工業(yè)出版社 ,2001 ⑵ 鋼筋混凝土結構設計規(guī)范（GB50010-2002

.北京 : 中國建筑工業(yè)出版社 ,2002）⑶ 建筑荷載設計規(guī)范（GB50009-2001

.北京 : 中國建筑工業(yè)出版社 ,2002）⑷ 建筑地基基礎設計規(guī)范（GB50007-2002

.北京 : 中國建筑工業(yè)出版社 ,2002）⑸ 徐占發(fā)主編.建筑結構與構件設計.北京 : 中國建材工業(yè)出版社 ,1996 ⑹ 蘇小卒主編.砌體結構設計.上海同濟大學出版社 ,2002

⑺ 沈蒲生主編.混凝土結構設計原理.北京 : 高等教育出版社 ,2002

第四篇：鋼筋混凝土底板（本站推薦）

鋼筋混凝土底板、墻的鋼筋施工工藝標準 材料及主要機具：

1.1 鋼筋：應有出廠合格證，按規(guī)定作力學性能復試。當加工過程中發(fā)生脆斷等特殊情況，還需作化學成分檢驗。鋼筋應無老銹及油污。

1.2 鐵絲：可采用20～22號鐵絲（火燒絲）或鍍鋅鐵絲（鉛絲）。鐵絲的切斷長度要滿足使用要求。

1.3 控制混凝土保護層用的砂漿墊塊、塑料卡、各種掛鉤或撐桿等。1.4 工具：鋼筋鉤子、撬棍、扳子、綁扎架、鋼絲刷子、手推車、粉筆、尺子等。

作業(yè)條件：

2.1 按施工現(xiàn)場平面圖規(guī)定的位置，將鋼筋堆放場地進行清理、平整。準備好墊木，按鋼筋綁扎順序分類堆放，并將銹蝕進行清理。

2.2 核對鋼筋的級別，型號、形狀、尺寸及數(shù)量是否與設計圖紙及加工配料單相同。

2.3 當施工現(xiàn)場地下水位較高時，必須有排水及降水措施。

2.4 熟悉圖紙，確定鋼筋穿插就位順序，并與有關工種作好配合工作，如支模、管線、防水施工與綁扎鋼筋的關系，確定施工方法，作好技術交底工作。3 工藝流程： 劃鋼筋位置線→運鋼筋到使用部位→綁底板鋼筋→綁墻鋼筋

3.1 劃鋼筋位置線：按圖紙標明的鋼筋間距，算出底板實際需用的鋼筋根數(shù)，一般讓靠近底板模板邊的那根鋼筋離模板邊為5cm，在底板上彈出鋼筋位置線（包括基礎梁鋼筋位置線）。

3.2 綁基礎底板及基礎梁鋼筋

3.2.l 按彈出的鋼筋位置線，先鋪底板下層鋼筋。根據(jù)底板受力情況，決定下層鋼筋哪個方向鋼筋在下面，一般情況下先鋪短向鋼筋，再鋪長向鋼筋。3.2.2 鋼筋綁扎時，靠近外圍兩行的相交點每點都綁扎，中間部分的相交點可相隔交錯綁扎，雙向受力的鋼筋必須將鋼筋交叉點全部綁扎。如采用一面順扣應交錯變換方向，也可采用八字扣，但必須保證鋼筋不位移。

3.2.3 擺放底板混凝土保護層用砂漿墊塊，墊塊厚度等于保護層厚度，按每1m左右距離梅花型擺放。如基礎底板較厚或基礎梁及底板用鋼量較大，擺放距離可縮小，甚至砂漿墊塊可改用鐵塊代替。

3.2.4 底板如有基礎梁，可分段綁扎成型，然后安裝就位，或根據(jù)梁位置線就地綁扎成型。3.2.5 基礎底板采用雙層鋼筋時，綁完下層鋼筋后，擺放鋼筋馬凳或鋼筋支架（間距以1m左右一個為宜），在馬凳上擺放縱橫兩個方向定位鋼筋，鋼筋上下次序及綁扣方法同底板下層鋼筋。

3.2.6 底板鋼筋如有綁扎接頭時，鋼筋搭接長度及搭接位置應符合施工規(guī)范要求，鋼筋搭接處應用鐵絲在中心及兩端扎牢。如采用焊接接頭，除應按焊接規(guī)程規(guī)定抽取試樣外，接頭位置也應符合施工規(guī)范的規(guī)定。

3.2.7 由于基礎底板及基礎梁受力的特殊性，上下層鋼筋斷筋位置應符合設計要求。

3.2.8 根據(jù)彈好的墻、柱位置線，將墻、柱伸入基礎的插筋綁扎牢固，插入基礎深度要符合設計要求，甩出長度不宜過長，其上端應采取措施保證甩筋垂直，不歪斜、傾倒、變位。3.3 墻筋綁扎：

3.3.1 在底板混凝土上彈出墻身及洞口位置線，再次校正預埋插筋，如有位移時，按洽商規(guī)定認真處理。墻模板宜采用“跳間支模”，以利于鋼筋施工。3.3.2 先綁2～4根豎筋，并畫好橫筋分檔標志，然后在下部及齊胸處綁兩根橫筋定位，并畫好豎筋分檔標志。一般情況橫筋在外，豎筋在里，所以先綁豎筋后綁橫筋。橫豎筋的間距及位置應符合設計要求。

3.3.3 墻筋為雙向受力鋼筋，所有鋼筋交叉點應逐點綁扎，其塔接長度及位置要符合設計圖紙及施工規(guī)范的要求。

3.3.4 雙排鋼筋之間應綁間距支撐或拉筋，以固定鋼筋間距。支撐或拉筋可用φ6或φ8鋼筋制作，間距1m左右，以保證雙排鋼筋之間的距離。

3.3.5 在墻筋外側應綁上帶有鐵絲的砂漿墊塊，以保證保護層的厚度。3.3.6 為保證門窗洞口標高位置正確，在洞口豎筋上劃出標高線。門窗洞口要按設計要求綁扎過梁鋼筋，錨入墻內長度要符合設計要求。

3.3.7 各連接點的抗震構造鋼筋及錨固長度，均應按設計要求進行綁扎。如首層柱的縱向受力鋼筋伸入地下室墻體深度；墻端部、內外墻交接處受力鋼筋錨固長度等，綁扎時應注意。

3.3.8 配合其他工種安裝預埋管件、預留洞口等，其位置，標高均應符合設計要求。4 保證項目：

4.1 鋼筋的品種和質量、焊條、焊劑的牌號、性能及使用的鋼板，必須符合設計要求和有關標準的規(guī)定。進口鋼筋焊接前，必須進行化學成分檢驗和焊接試驗，符合有關規(guī)定后方可焊接。

4.2 鋼筋表面必須清潔，帶有顆粒狀或片狀老銹，經(jīng)除銹后仍有麻點的鋼筋，嚴禁按原規(guī)格使用。

4.3 鋼筋的規(guī)格、形狀、尺寸、數(shù)量、間距、錨固長度、接頭設置，必須符合設計要求和施工規(guī)范的規(guī)定。

4.4 焊接接頭機械性能，必須符合鋼筋焊接規(guī)范的專門規(guī)定。5 基本項目：

5.1 綁扎鋼筋的缺扣、松扣數(shù)量不得超過綁扣數(shù)的10%，且不應集中。5.2 彎鉤的朝向應正確，綁扎接頭應符合施工規(guī)范的規(guī)定，搭接長度不小于規(guī)定值。

5.3 用Ⅰ級鋼筋制作的箍筋，其數(shù)量應符合設計要求，彎鉤角度和平直長度應符合施工規(guī)范的規(guī)定。

5.4 對焊接頭無橫向裂紋和燒傷，焊包均勻。接頭處彎折不得大于4°，接頭處鋼筋軸線的偏移不得大于0.1d，且不大于2mm。

5.5 電弧焊接頭焊縫表面平整，無凹陷、焊瘤，接頭處無裂紋、氣孔、灰渣及咬邊。接頭尺寸允許偏差不得超過以下規(guī)定：

5.5.1 綁條沿接頭中心的縱向位移不大于0.5d，接頭處彎折不大于4°。5.5.2 接頭處鋼筋軸線的偏移不大于0.1d，且不大于3mm。5.5.3 焊縫厚度不小于0.05d。5.5.4 焊縫寬度不小于0.1d。5.5.5 焊縫長度不小于0.5d。5.5.6 接頭處彎折不大于4°。

5.6 成型鋼筋應按指定地點堆放，用墊木墊放整齊，防止鋼筋變形、銹蝕、油污。

5.7 綁扎墻筋時應搭臨時架子，不準蹬踩鋼筋。

5.8 底板上、下層鋼筋綁扎時，支撐馬凳要綁牢固，防止操作時踩變形。5.9 嚴禁隨意割斷鋼筋。5.10 墻、柱預埋鋼筋位移：墻、柱主筋的插筋與底板上、下筋要固定綁扎牢固，確保位置準確。必要時可附加鋼筋電焊焊牢。混凝土澆筑前應有專人檢查修整。5.11 露筋：墻、柱鋼筋每隔1m左右加綁帶鐵絲的水泥砂漿墊塊（或塑料卡）。5.12 搭接長度不夠：綁扎時應對每個接頭進行尺量，檢查搭接長度是否符合設計和規(guī)范要求。

5.13 鋼筋接頭位置錯誤：梁、柱、墻鋼筋接頭較多時，翻樣配料加工時，應根據(jù)圖紙預先畫出施工翻樣圖，注明各號鋼筋搭配順序，并避開受力鋼筋的最大彎矩處。

5.14綁扎接頭與對焊接頭未錯開：經(jīng)對焊加工的鋼筋，在現(xiàn)場進行綁扎時，對焊接頭要錯開搭接位置。因此加工下料時，凡距鋼筋端頭搭接長度范圍以內不得有對焊接頭。

本工藝標準應具備以下質量記錄：

鋼筋出廠質量證明書或檢驗報告單。2 鋼筋力學性能復試報告。

進口鋼筋應有化學成分檢驗報告和可焊性試驗報告。國產鋼筋在加工過程中發(fā)生脆斷、焊接性能不良和力學性能顯著不正常時，應有化學成分檢驗報告。4 鋼筋焊接接頭試驗報告。5 焊條、焊劑出廠合格證。

鋼筋分項工程質量檢驗評定資料。7 鋼筋分項隱蔽工程驗收記錄

第五篇：鋼筋混凝土心得體會

學習《鋼筋混凝土基本理論》的心得體會

《鋼筋混凝土基本理論》是學期我們土木工程本開設的基本專業(yè)課之一。經(jīng)過三個星期的學習，對于鋼筋混凝土這種最常見的建筑材料，它的發(fā)展過程與發(fā)展趨勢、理論研究成果、力學性能等方面，我也算是有一些膚淺的了解了。

混凝土結構是以混凝土作為主要的建筑材料的構件，包括素混凝土、鋼筋混凝土以及預應力混凝土結構。鋼筋混凝土結合了混凝土抗壓強度高以及鋼筋抗拉強度大這兩大有點，大大改進了材料的受力性能以及破壞性質。材料的變化與革新都會帶來一場革命，鋼筋混凝土材料使得建筑建設發(fā)生驚天動地的變化，也為人類建筑文明的前進帶來無盡的活力。

科技的進步是與時俱進的，材料也一樣。像混凝土，人們致力于研究高強、輕質、耐久、抗裂性能好、易成型；因為時代要求更好的更多動能混凝土；在鋼筋方面，人們也在研發(fā)鋼筋的高強輕質、延性好、低松弛、防腐等優(yōu)勢，我們學習土建的學生應該時刻關注這些最新的科學的研究成果，在以后的學習和工作中打下堅實的基礎。

鋼筋混凝土雖然在實際應用中已經(jīng)大放異彩，但是我們必須從最根本的方面著手，一步步掌握：比如它在實際運用中受力與破壞的優(yōu)缺點，工程中的改進措施等，都是要我們在實際應用里一點點摸索與吸取教訓獲取的經(jīng)驗知識。

鋼筋混凝土是一種復合材料，了解它就必須先了解鋼筋和混凝土。鋼筋的形式和品種、力學性能（尤其是應以應變曲線的各個階段

和特點以及對應的應力值）、冷加工和熱處理、蠕變松弛疲勞等特性都有一個大致的了解；另外，對于混凝土的強度、荷載作用下的變形性能、徐變和收縮等結構特點，我們也應懂得。只有懂得材料的土建工作者，才能用好材料，才能建造出美觀、實用、堅固的建筑；也只有在實際工作中，我們才能檢驗理論的正確與否。

鋼筋混凝土的構造規(guī)定主要由三個方面：混凝土保護層的厚度，鋼筋的錨固長度，縱向鋼筋最小配筋率。老師一再要求我們必須切記這三個要求，不管是現(xiàn)在學習還是以后工作。老師講的很詳細，因為結構的堅固就是材料的應用是否得當，而一座建筑最基本就是結構是否牢固，所以這些基礎的知識，我們應該牢牢掌握，這不僅僅是對自己負責，更是對以后工作的業(yè)主與公司，甚至社會負責。

老師講的很慢，也很生動；在開發(fā)我們思維方式上更是不錯，因為我們局限于教室，無法在實際建筑工地里切身體會。所以老師說思維一定要發(fā)散，而且還建議我們應該多一些去工地，哪怕只是感性的認識也是不錯的。

《鋼筋混凝土基本理論》是我至關重要的課程，也是我們學習土建學生的最基礎的課程，因此我要端正自己的態(tài)度，扎實地學習，虛心請教。這也應該該是我們每一個土木人應該有的知識基礎，良心責任。