第一篇：過程設備設計第三版課后答案及重點(鄭津洋)

過程設備設計題解

1.壓力容器導言

習題

1.試應用無力矩理論的基本方程，求解圓柱殼中的應力（殼體承受氣體內壓p，殼體中面半徑為R，殼體厚度為（t）。若殼體材料由

20R（?b?400MPa,?s?245MPa）改為16MnR?b?510MPa,?s?345MPa）時，圓柱殼中的應力如何變化？為什么？

1求解圓柱殼中的應力 解：○應力分量表示的微體和區域平衡方程式：

??R1???R2??pz?

F??2??rk0rpzdr?2?rk??tsin?

圓筒殼體：R1=∞，R2=R，pz=-p，rk=R，φ=π/2

???pRt???prkpR ?2?sin?2t2殼體材料由20R改為16MnR，圓柱殼中的應力不變化。因為無力矩理論是力學上的靜定問題，其基本方○程是平衡方程，而且僅通過求解平衡方程就能得到應力解，不受材料性能常數的影響，所以圓柱殼中的應力分布和大小不受材料變化的影響。

2.對一標準橢圓形封頭（如圖所示）進行應力測試。該封頭中面處的長軸D=1000mm，厚度t=10mm，測得E點（x=0）處的周向應力為50MPa。此時，壓力表A指示數為1MPa，壓力表B的指示數為2MPa，試問哪一個壓力表已失靈，為什么？

1根據標準橢圓形封頭的應力計算式計算E的內壓力： 解：○標準橢圓形封頭的長軸與短軸半徑之比為2，即a/b=2，a=D/2=500mm。在x=0處的應力式為：

pa2???2btp?2bt??2?10?50??1MPa 22?500a2從上面計算結果可見，容器內壓力與壓力表A的一致，壓力表B已失靈?！?.有一球罐（如圖所示），其內徑為20m（可視為中面直徑），厚度為20mm。內貯有液氨，球罐上部尚有

33m的氣態氨。設氣態氨的壓力p=0.4MPa，液氨密度為640kg/m，球罐沿平行圓A-A支承，其對應中心角為120°，試確定該球殼中的薄膜應力。

1球殼的氣態氨部分殼體內應力分布： 解：○R1=R2=R，pz=-p ???????prkpR?2?sin?2t

pR0.4?10000????????100MPa2t2?20pRt???h

φ0

2支承以上部分，任一φ角處的應力：R1=R2=R，pz=-[p+ ρg ○R（cosφ0-cosφ）]，r=Rsinφ，dr=Rcosφdφ

sin??102?7251010?10cos?0?0.7

由區域平衡方程和拉普拉斯方程：

2?R???2??r?tsin2r?p??cos?0?cos??R?g?rdr0?2??p?R?gcos?0??r?rrdr?2?R3?g0??cos2?sin?d?0??R2?p?R?gcos???230?sin2??sin2?0?3?R?g?cos3??cos3?0?R?p?R?gcos?0??sin2??sin2???3?0R2?gcos3??cos?0???2tsin2??3tsin2??R?ptsin2???2?sin2??sin2?0??R?g??cos?0?2?sin2??sin2??10?3?cos3??cos3?0??????????pzR??????tp?cos?0?cos??R?g??tR????p??cos?0?cos??R?gtR?R?ptsin2???2?sin2??sin2?0??R?g??cos?0?2?sin2??sin2?0??133??3?cos??cos?0????????R?ptsin2???2?sin2??sin2?0??R?g??cos?0?2?sin2??sin2?0??13?cos3??cos3????0?????100.02?sin2??0.2?106??sin2??0.51??10?640?9.81????0.35??sin2??0.51??1????3cos3??0.73?????500sin2??221974.4??sin2??0.51??20928??cos3??0.343???5sin2??22.2??sin2??0.51??2.1??cos3??0.343???5sin2??22.2sin2??2.1cos3??12.042?MPa 2

?p??cos?0?cos??R?g??tR?R?ptsin2???2?sin2??sin2?0??R?g??cos?0221?2?sin??sin?0??3?cos3??cos3?0??????? ?221.974?31.392?cos??5sin2??22.2sin2??2.1cos3??12.042?MPa○3支承以下部分，任一φ角處的應力(φ>120°)： R1=R2=R，pz=-[p+ ρg R（cosφ0-cosφ）]，r=Rsinφ，dr=Rcosφdφ

V?2??r?p??cos?4100?cos??R?g?rdr?3?R3?g?3?h2r?3R?h??g?2??p?R?gcos??rrdr?2?R3?g??cos2?sin?d????g?30?r4R?h2?3R?h??0?03??R2?p?R?gcos???20?sin2??sin2?0?3?R3?g?cos3??cos3?0????g3?4R3?h2?3R?h??V?2?R??tsin2??R?p?R?gcos?0??sin2??sin2??20R?g?cos3??cos3?0???2tsin2??3tsin2???g?6tsin2???4R2?h2???3?h??R?????R?ptsin2???2?sin2??sin2???R?g??cos?0?sin2??sin2???1?cos3??cos30?203?0?????????g?6tsin2???4R2?h2??h???3?R?????pzR????????tp?cos?0?cos??R?g??tR????p??cos?0?cos??R?gtR?R?p22?cos?022133tsin2???2?sin??sin?0??R?g??2?sin??sin?0??3?cos??cos?0?????????g?6tsin2???4R2?h2??h???3?R???? 3

???R?p1?cos?02222sin??sin??R?gsin??sin??cos3??cos3?0?00?23tsin??2?2?g?2h??2??4R?h3????R??6tsin2?????????????????100.2?106?sin2??0.5120.02?sin??????1???19656624?10?640?9.81??0.35?sin2??0.51?cos3??0.73???3sin2????50023?221974.4?sin??0.51?20928?cos??0.343?39313.2482sin?523?22.2?sin??0.51?2.1?cos??0.343?3.92sin?523?22.2?sin??2.1?cos??8.14MPasin2????????????????????p??cos?0?cos??R?g?gR?t6tsin2??2h??2?4R?h3??????R????R?p1?cos?0??222233sin??sin??R?gsin??sin??cos??cos??000???23tsin2??2???519.65662423 ?200?31.392??0.7?cos???22.2?sin??0.51?2.1?cos??0.343?22sin?sin?5?200?31.392??0.7?cos???22.2?sin2??2.1?cos3??8.142sin?5?221.974-31.392?cos??22.2?sin2??2.1?cos3??8.14MPa2sin?????????????????4.有一錐形底的圓筒形密閉容器，如圖所示，試用無力矩理論求出錐形底殼中的最大薄膜應力σθ與σφ的值及相應位置。已知圓筒形容器中面半徑R，厚度t；錐形底的半錐角α，厚度t，內裝有密度為ρ的液體，液面高度為H，液面上承受氣體壓力pc。解：圓錐殼體：R1=∞，R2=r/cosα（α半錐頂角），pz=-[pc+ρg(H+x)]，φ=π/2-α,r?R?xtg?

31R2?pc?H?g??xR2?r2?Rr?g3???2rtcos??2x2tg2??2?R?pc?H?g??x??R?xRtg????g3???2?R?xtg??tcos?F??R2?pc?H?g???xR2?r2?Rr?g?2?r??tcos?????

r x 4 ??R1???R2??pzttcos?????pc??H?x??g??R?xtg??d??1??g?R?xtg????pc??H?x??g?tg???dxtcos? d??pctg??d2??1?2?gtg??R?Htg???令：?0x????0??2dx2tg???g?dxtcos?在x處??有最大值。??的最大值在錐頂，其值為?。??pctg???pc??1??R??????????p?H??H??gR?Htg???c?????g?????2tg??g???????????????2tcos???max5.試用圓柱殼有力矩理論，求解列管式換熱器管子與管板連接邊緣處（如圖所示）管子的不連續應力表達式（管板剛度很大，管子兩端是開口的，不承受軸向拉力）。設管內壓力為p，管外壓力為零，管子中面半徑為r，厚度為t。

1管板的轉角與位移 解：○Q0w1p?w1?w1M0?0?1p??1Q??1M?000

2內壓作用下管子的撓度和轉角 ○內壓引起的周向應變為：

2?R?w2p?2?RpR????2?REtp??pR2w??Etp2轉角：

?2p?0

3邊緣力和邊緣邊矩作用下圓柱殼的撓度和轉角 ○w22M0?M4變形協調條件 ○02?D?1?M0?D???12M0w2??Q0?Q20Q0?2?D 1?Q022?D?31Q0M0w2p?w2?w2?05求解邊緣力和邊緣邊矩 ○

Q?2p??2??2M?0

00 5 pR211??M?Q0?0023Et2?D?2?D?pR22M0?2?D?Et6邊緣內力表達式 ○

11M0?Q0?02?D?2?D?

pR23Qo??4?D?EtNx?04?4R3D?p??xN???e?sin?x?cos?x???pRe??x?sin?x?cos?x?Et?2R2D?p??xMx??2e?sin?x?cos?x? EtM???Mx4?3R2D?p??xQx??ecos?xEt7邊緣內力引起的應力表達式 ○Nx12Mx24?2R2D?p??x?x??z??e?sin?x?cos?x?z34ttEt?N?12M?pR??x?24?2RD????x??????????esin?x?cos?x?esin?x?cos?xz??3ttt3Et???z?06Q?x?3xt322??t2??24?RDpt22???x???z?ecos?x4?4?z??????Et???4?

8綜合應力表達式 ○pRNx12MxpR24?2R2D?p??x??x?2t?t?t3z?2t?Et4e?sin?x?cos?x?zpRN?12M?????t?t?t3??pR?24?2RD????x??x??e?sin?x?cos?x?z???1?e??sin?x?cos?x??3t?Et??? ??z?06Qx??x?t3?t224?3R2D?p?t22?2???x????z?ecos?x4?4?z?????Et???4?6.兩根幾何尺寸相同，材料不同的鋼管對接焊如圖所示。管道的操作壓力為p，操作溫度為0，環境溫 度為tc，而材料的彈性模量E相等，線膨脹系數分別α1和α2，管道半徑為r，厚度為t，試求得焊接處的不連續應力（不計焊縫余高）。

解：○1內壓和溫差作用下管子1的撓度和轉角 內壓引起的周向應變為：

?p?2??r?wp1??2?r?1??prpr?p?2?rE?t??2t??w1??pr22Et?2???

溫差引起的周向應變為：

??t?2??r?w?t??r?t1?2?2???w1??1?t0?tc???1?tw?trr1??r?1?t2wp??t??pr12Et?2????r?1?t 轉角：

?p??t1?0

○2內壓和溫差作用下管子2的撓度和轉角 內壓引起的周向應變為：

?p?2??r?wp2??2?r1?prprwppr22?r?E??t????2t??2??2Et?2??? 溫差引起的周向應變為：

??t?2??r?w?t?t2??2?r???w2??2?t0?tc??w?t2?rr?2?t2??r?2?twp??t??pr222Et?2????r?2?t 轉角：

?p??t2?0

○3邊緣力和邊緣邊矩作用下圓柱殼1的撓度和轉角 wM01??12?2D?M0wQ01?12?3D?Q0?M01??10?D?M0?Q1?1 2?2D?Q0○4邊緣力和邊緣邊矩作用下圓柱殼2的撓度和轉角

w2M0??12?5變形協調條件 ○2M02?D?1?M0?D?M00wQ??213?2Q02?D?1?Q022?D?Q0

Q0Q0M0w1p??t?w1?w1M0?w2p??t?w2?w2?p??t1??Q01??M01??p??t2??Q02??M02

6求解邊緣力和邊緣邊矩 ○pr211pr21?2????r?1?t?2M0?3Q0???2????r?2?t?1?M?Q002Et2Et2?D?2?D?2?2D?2?3D?1111?M0?Q?M?Q0?D??D?02?2D?02?2D?M0?0Qo?r?3D??t0?tc???1??2?7邊緣內力表達式 ○Nx?0Et??xN??e?t0?tc???1??2?cos?x2Mx?r?2D?e??x?t0?tc???1??2?sin?xM???MxQx?r?3D?e??x?t0?tc???1??2??cos?x?sin?x?8邊緣內力引起的應力表達式 ○

Nx12Mx12z2??x??t0?tc???1??2?sin?x?x??z??r?De33tttN?12M?12z?E???x2?????????z?et?t???cos?x??r?Dsin?x??0c1233ttt?2??z?06Q?x?3xt2?t2??6rt22?3??x??????t0?tc???1??2??cos?x?sin?x??z??z?De?4?t3?4?????

9綜合應力表達式 ○ 8 pr???x2t?pr????t?Nx12Mx?z?3ttN?12M??3z?ttpr12z2?3r?D?e??x?t0?tc???1??2?sin?x2ttpr12z?E???x?????et0?tc?1??2?cos?x?3?r?2D?sin?x?tt?2???z?0?t26r?t22?2?3??x??????t0?tc???1??2??cos?x?sin?x??z??z?De?4?t3?4?????

6Qx??x?t37.一單層厚壁圓筒，承受內壓力pi=36MPa時，測得（用千分表）筒體外表面的徑向位移w0=0.365mm，5圓筒外直徑D0=980mm，E=2×10MPa，μ=0.3。試求圓筒內外壁面應力值。解：周向應變

???物理方程

?r?w?d??rd?rd??wrw?r??

???1???????r??z??Ew?r???r???????r??z?? E僅承受內壓時的Lamè公式

22??piRi2?R0pi?R0?????r?21??1?2?22??R0?Ri2?rK?1r????22??piRi2?R0pi?R0??? ???21?2??21?2?2???R0?Ri?r?K?1?r?piRi2pi?z?2?R0?Ri2K2?1在外壁面處的位移量及內徑：

wr?R0?piR0?2????w02EK?1??K?1?Ri?內壁面處的應力值：

piR0??2?0.3??2????1?36?490?1.188 5Ew02?10?0.365R0490??412.538mmK1.188?r??pi??36MPapi1.1882?12???21?K?36??211.036MPa

K?11.1882?1p36?z?2i??87.518MPa2K?11.188?1??外壁面處的應力值：

?r?02pi2?36??175.036MPa

K2?11.1882?1p36?z?2i??87.518MPa2K?11.188?1???8.有一超高壓管道，其外直徑為78mm，內直徑為34mm，承受內壓力300MPa，操作溫度下材料的 σb=1000MPa，σs=900MPa。此管道經自增強處理，試求出最佳自增強處理壓力。

解：最佳自增強處理壓力應該對應經自增強處理后的管道，在題給工作和結構條件下，其最大應力取最小值時對應的塑性區半徑Rc情況下的自增強處理壓力。對應該塑性區半徑Rc的周向應力為最大拉伸應力，其值應為經自增強處理后的殘余應力與內壓力共同作用下的周向應力之和：

????s??R0?1???R3???c????2????Rc????R?????0?Ri2???R2?R2?0i2??Rc?1???R???02?Rc??piRi2????2lnR???R2?R2i???0i????R0?1???R???c????2?? ??令其一階導數等于0，求其駐點

22????2?sR0Ri2??Rc??????23????RcR0?Ri23Rc??R0????Rc?1???R???02?Rc??????2ln???Ri?????2?s??R0?1???R3???c????2??Ri2?Rc??2?22RR?R??00i??

22?Rc1???2piRiR0?0?2????223RRR?RRc??0ic?0?解得：Rc=21.015mm。根據殘余應力和拉美公式可知，該值對應周向應力取最大值時的塑性區半徑。

由自增強內壓pi與所對應塑性區與彈性區交界半徑Rc的關系，最佳自增強處理壓力為：

pi??S?R02?Rc2?3??2RoR?2lncRi???589.083MPa ??9.承受橫向均布載荷的圓平板，當其厚度為一定時，試證明板承受的總載荷為一與半徑無關的定值。

1周邊固支情況下的最大彎曲應力為 證明：○

?max2周邊簡支情況下的最大彎曲應力為： ○

3pR23p?R23P???

4t24?t24?t2???max3?3???pR23?3???p?R23?3???P??? 2228t8?t8?t??10.有一周邊固支的圓板，半徑R=500mm，板厚=38mm，板面上承受橫向均布載荷p=3MPa，試求板的最5大撓度和應力（取板材的E=2×10MPa，μ=0.3）解：板的最大撓度：

Et32?105?3839D????1.005?10121??212?1?0.32????fwmax?pR3?500??2.915mm64D?64?1.005?10944

板的最大應力：

?max3pR23?3?5002???389.543MPa

4t24?38211.上題中的圓平板周邊改為簡支，試計算其最大撓度和應力，并將計算結果與上題作一分析比較。

解：板的最大撓度：

w板的最大應力： smaxpR45??5?0.3 ???2.915?4.077?2.915?11.884mm64D?1??1?0.3?max3?3???pR23?3?0.3??3?5002?3?0.3?????389.543?1.65?389.543?642.746MPa 2228t8?38簡支時的最大撓度是固支時的4.077倍；簡支時的最大應力是固支時的1.65倍。

12.一穿流式泡沫塔其內徑為1500mm，塔板上最大液層為800mm（液體密度為ρ=1.5×103kg/m3），塔板厚度為6mm，材料為低碳鋼（E=2×105MPa，μ=0.3）。周邊支承可視為簡支，試求塔板中心處的撓度；若撓度必須控制在3mm以下，試問塔板的厚度應增加多少？ 解：周邊簡支圓平板中心撓度

Et32?105?635D????39.56?10121??212?1?0.32p?h?g?0.8?1500?9.81?11772Pa?0.012MPa????

wsmaxpR45??0.012?75045?0.3???61.14mm64D?1??64?39.56?1051?0.3撓度控制在3mm以下需要的塔板厚度

61.14?20.383需要的塔板剛度：D??20.38?39.56?105?806.2328?105塔板剛度需增加的倍：數225?121??D12?1?0.3?806.2328?10t?3?3?16.4mm5E2?10

????需增加10.4mm以上的厚度。

13.三個幾何尺寸相同的承受周向外壓的短圓筒，其材料分別為碳素鋼（σs=220MPa，E=2×105MPa，μ=0.3）、鋁合金（σs=110MPa，E=0.7×105MPa，μ=0.3）和銅（σs=100MPa，E=1.1×105MPa，μ=0.31），試問哪一個圓筒的臨界壓力最大，為什么？ 答：碳素鋼的大。從短圓筒的臨界壓力計算式

pcr?2.59Et2LD0D0t

可見，臨界壓力的大小，在幾何尺寸相同的情況下，其值與彈性模量成正比，這三種材料中碳素鋼的E最大，因此，碳素鋼的臨界壓力最大。

14.兩個直徑、厚度和材質相同的圓筒，承受相同的周向均布外壓，其中一個為長圓筒，另一個為短圓筒，試問它們的臨界壓力是否相同，為什么？在失穩前，圓筒中周向壓應力是否相同，為什么？隨著所承受的 11 周向均布外壓力不斷增加，兩個圓筒先后失穩時，圓筒中的周向壓應力是否相同，為什么？

1臨界壓力不相同。長圓筒的臨界壓力小，短圓筒的臨界壓力大。因為長圓筒不能受到圓筒兩端部的答：○支承，容易失穩；而短圓筒的兩端對筒體有較好的支承作用，使圓筒更不易失穩。

2在失穩前，圓筒中周向壓應力相同。因為在失穩前圓筒保持穩定狀態，幾何形狀仍保持為圓柱形，殼體○內的壓應力計算與承受內壓的圓筒計算拉應力相同方法。其應力計算式中無長度尺寸，在直徑、厚度、材質相同時，其應力值相同。

3圓筒中的周向壓應力不相同。直徑、厚度和材質相同的圓筒壓力小時，其殼體內的壓應力小。長圓筒的○臨界壓力比短圓筒時的小，在失穩時，長圓筒殼內的壓應力比短圓筒殼內的壓應力小。

15.承受均布周向外壓力的圓筒，只要設置加強圈均可提高其臨界壓力。對否，為什么？且采用的加強圈愈多，殼壁所需厚度就愈薄，故經濟上愈合理。對否，為什么？

1承受均布周向外壓力的圓筒，只要設置加強圈均可提高其臨界壓力，對。只要設置加強圈均可提高答：○圓筒的剛度，剛度提高就可提高其臨界壓力。

2采用的加強圈愈多，殼壁所需厚度就愈薄，故經濟上愈合理，不對。采用的加強圈愈多，殼壁所需厚度○就愈薄，是對的。但加強圈多到一定程度后，圓筒壁厚下降較少，并且考慮腐蝕、制造、安裝、使用、維修等要求，圓筒需要必要的厚度，加強圈增加的費用比圓筒的費用減少要大，經濟上不合理。

16.有一圓筒，其內徑為1000mm，厚度為10mm，長度為20m，材料為20R（σb=400MPa，σs=245MPa，E=2×105MPa，μ=0.3）。○1在承受周向外壓力時，求其臨界壓力pcr。○2在承受內壓力時，求其爆破壓力pb，并比較其結果。

1臨界壓力pcr 解：○D0?1000?2?10?1020mmLcr?1.17D0屬長短圓筒，其臨界壓力為

D01020?1.17?1020??12052.75mm?12m?20mt103?tpcr?2.2E??D?02?s??s?2??b3????10?5??2.2?2?10? ???0.415MPa??1020??32承受內壓力時，求其爆破壓力pb，○（Faupel公式)pb??2?245?245?1020?lnK??2??ln?7.773MPa ???40010003???承受內壓時的爆破壓力遠高于承受外壓時的臨界壓力，高出18.747倍。

1、○2的計算，并與上題結果進行綜合比較。17.題16中的圓筒，其長度改為2m，再進行上題中的○1臨界壓力pcr，屬短圓筒，其臨界壓力為 解：○pcr?2.59Et2LD0D0t?2.59?2?105?1022000?1020?102010 ?2.514MPa2承受內壓力時，求其爆破壓力pb，○（Faupel公式)pb?2?s??s?2??b3???2?245?245?1020?lnK??2??ln?7.773MPa ???400?10003??承受內壓時的爆破壓力高于承受外壓時的臨界壓力，高出3.092倍，但比長圓筒時的倍數小了很多。

3．壓力容器材料及環境和時間對其性能的影響

習題

1.一內壓容器，設計（計算）壓力為0.85MPa，設計溫度為50℃；圓筒內徑Di=1200mm，對接焊縫采用雙面全熔透焊接接頭，并進行局部無損檢測；工作介質列毒性，非易燃，但對碳素鋼、低合金鋼有輕微腐蝕，腐蝕速率K≤0.1mm/a，設計壽命B=20年。試在Q2305-A·F、Q235-A、16MnR三種材料中選用兩種作為圓筒材料，并分別計算圓筒厚度。解：pc=1.85MPa，Di=1000mm，φ=0.85，C2=0.1×20=2mm；鋼板為4.5~16mm時，Q235-A 的[σ]t=113 MPa，查表4-2，C1=0.8mm；鋼板為6~16mm時，16MnR的[σ]t= 170 MPa，查表4-2，C1=0.8mm。材料為Q235-A時：

??pDt2?????p?n???C1?C2?9.724?0.8?2?12.524mm 取?n?14mm材料為16MnR時：

?1.85?1000?9.724mm2?113?0.85?1.85??pDt2?????p?n???C1?C2?6.443?0.8?2?9.243mm取?n?10mm?1.85?1000?6.443mm2?170?0.85?1.85

2.一頂部裝有安全閥的臥式圓筒形儲存容器，兩端采用標準橢圓形封頭，沒有保冷措施；內裝混合液化石油氣，經測試其在50℃時的最大飽和蒸氣壓小于1.62 MPa（即50℃時丙烷飽和蒸氣壓）；圓筒內徑Di=2600mm，筒長L=8000mm；材料為16MnR，腐蝕裕量C2=2mm，焊接接頭系數φ=1.0，裝量系數為0.9。試確定：○1各設計參數；○2該容器屬第幾類壓力容器；○3圓筒和封頭的厚度（不考慮支座的影響）；○4水壓試驗時的壓力，并進行應力校核。

1p=pc=1.1×解：○1.62=1.782MPa，Di=2600mm，C2=2mm，φ=1.0，鋼板為6~16mm時，16MnR的[σ]t= 170 MPa，σs=345 MPa，查表4-2，C1=0.8mm。容積

V??4Di2L??43?2.62?8?42.474m,pV?1.782?42.474?75.689MPa?m3

2中壓儲存容器，儲存易燃介質，且pV=75.689MPa·m>10MPa·m，屬三類壓力容器?！?圓筒的厚度 ○

33??pDt2?????p?n???C1?C2?13.693?0.8?2?16.493mm 取?n?18mm標準橢圓形封頭的厚度

?1.782?2600?13.693mm2?170?1?1.62??pDt2?????0.5p?n???C1?C2?13.728?0.8?2?16.528mm取?n?18mm4水壓試驗壓力 ○

?1.782?2600?13.728mm2?170?1?0.5?1.62

pT?1.25p?1.25?1.782?2.228MPa

應力校核

?T?pT?Di??e?2.228??2600?18?2.8???191.667MPa?0.9?s??0.9?345?310.5MPa

2?e2??18?2.8?3.今欲設計一臺乙烯精餾塔。已知該塔內徑Di=600mm，厚度δn=7mm，材料選用16MnR，計算壓力pc=2.2MPa，工作溫度t=-20~-3℃。試分別采用半球形、橢圓形、碟形和平蓋作為封頭計算其厚度，并將各種形式封頭的計算結果進行分析比較，最后確定該塔的封頭形式與尺寸。

解：鋼板為6~16mm時，16MnR的[σ]t= 170 MPa，σs=345 MPa，查表4-2，C1=0.8mm，取C2=1.0mm，φ=1.0 1半球形封頭壁厚 ○??4?????pctpcDi?2.2?600?1.947mm4?170?1.0?2.2 1.947?0.8?1?3.747mm取?n?7mm2標準橢圓形封頭壁厚 ○??2?????0.5pctpcDi?2.2?600?3.895mm2?170?1.0?0.5?2.2 3.895?0.8?1?5.695mm取?n?7mm3標準碟形封頭壁厚 ○Ri?0.9Di?0.9?600?540mm,1?M??3?4??Rirr?0.17Di?0.17?600?102mm?1??????3?540??1.325?4?102????MpcRi1.325?2.2?540????4.645mmt2?????0.5pc2?170?1.0?0.5?2.24.645?0.8?1?6.445mm取?n?7mm4平蓋封頭厚度 ○

取表4?8序號5的結構形式，系數K?0.3?p?Dc???t?Kpc?600?0.3?2.2?37.385mm170?1.0查表4?2鋼板厚度?34~40時，C1?1.1mm 37.385?0.8?1.1?39.285mm取?n?40mm從受力狀況和制造成本兩方面綜合考慮，取標準橢圓形封頭和碟形封頭均可。

4.一多層包扎式氨合成塔，內徑Di=800mm，設計壓力為31.4MPa，工作溫度小于200℃，內筒材料為 16MnR，層板材料為16MnR，取C2=1.0mm，試確定圓筒的厚度。

解：鋼板為6~16mm時，16MnR的[σi]t=[σ0]t = 170 MPa，σs=345 MPa，查表4-2，C1=0.8mm，φi=1.0，φ0=0.9。為安全起見取φ=0.9，按中徑公式計算：

??2?????pctpcDi?31.4?800?91.479mm2?170?0.9?31.4取6mm層板16層，內筒1層，共17層的總壁厚負偏差為17?0.8?13.6mm 91.479?13.6?1?106.079mm取?n?110mm5.今需制造一臺分餾塔，塔的內徑Di=2000mm，塔身長（指圓筒長+兩端橢圓形封頭直邊高度）L1=6000mm，封頭曲面深度hi=500mm，塔在370℃及真空條件下操作，現庫存有8mm、12mm、14mm厚的Q235-A鋼板，問能否用這三種鋼板制造這臺設備。解：計算長度

L?L1?2hi2?500?6000??6333.333mm 33查表4-2得：8mm、12mm、14mm鋼板，C1=0.8mm；取C2=1mm。三種厚度板各自對應的有效厚度分別為：8-1.8=6.2mm、12-1.8=10.2mm、14-1.8=12.2mm。三種厚度板各自對應的外徑分別為：2016mm、2024mm、2028mm 18mm塔計算 ○D0?e??20166.2?325.161?20,LD0?6333.3332016?3.142查圖4-6得：A?0.00007;查圖4-7得：E?1.69?105MPa2AE2?0.00007?1.69?105?p????0.0243MPa?0.1MPa3?D0?e?3?325.1618mm鋼板不能制造這臺設備212mm塔計算 ○

D0?e??202410.2?198.431?20,LD0?6333.3332024?3.129查圖4-6得：A?0.0001;查圖4-7得：E?1.69?105MPa2AE2?0.0001?1.69?105?p????0.057MPa?0.1MPa3?D0?e?3?197.64712mm鋼板不能制造這臺設備314mm塔計算 ○

D0?e??202812.2?166.23?20,LD0?6333.3332028?3.123查圖4-6得：A?0.00022;查圖4-7得：E?1.69?105MPa2AE2?0.00022?1.69?105?p????0.149MPa?0.1MPa3?D0?e?3?166.2314mm鋼板能制造這臺設備6.圖所示為一立式夾套反應容器，兩端均采用橢圓形封頭。反應器圓筒內反應液的最高工作壓力pw=3.0MPa，工作溫度Tw=50℃，反應液密度ρ=1000kg/m3，頂部設有爆破片，圓筒內徑Di=1000mm，圓筒長度L=4000mm，材料為16MnR，腐蝕裕量C2=2.0mm，對接焊縫采用雙面全熔透焊接接頭，且進行100%無損檢測；夾套內為冷卻水，溫度10℃，最高壓力0.4MPa，夾套圓筒內徑Di=1100mm，腐蝕裕量C2=1.0mm，焊接接頭系數φ=0.85，試進行如下設計： 1確定各設計參數； ○2計算并確定為保證足夠的強度和穩定性，內筒和夾套的厚度； ○3確定水壓試驗壓力，并校核在水壓試驗時，各殼體的強度和穩定性是否滿足要求?！?各設計參數： 解：○1反應器圓筒各設計參數： ◇按GB150規定，選擇普通正拱型爆破片，靜載荷情況下，其最低標定爆破壓力

psmin?1.43pw?1.43?3?4.29MPa

查GB150表B3爆破片的制造范圍，當設計爆破壓力高于3.6MPa時，取精度等級0.5級，其制造范圍上限為3%設計爆破壓力，下限為1.5%設計爆破壓力，設計爆破壓力為

pb?psmin?1?0.015??4.29?1.015?4.354MPa

按內壓設計時的設計壓力（并取計算壓力等于設計壓力）：

p?pb?1?0.03??4.354?1.03?4.485MPa

按外壓設計時的設計壓力（并取計算壓力等于設計壓力）：

p?0.4?1.25?0.5MPa

按外壓設計時的計算長度：

L?4000?300?40?1000?3990mm 4設計溫度取工作溫度

鋼板為6~16mm時，16MnR的[σ]t= 170 MPa，查表4-2，C1=0.8mm，腐蝕裕量C2=2.0mm，φ=1.0 2夾套各設計參數： ◇設計壓力（并取計算壓力等于設計壓力）：取最高工作壓力。設計溫度取10℃，C1=0。2內筒和夾套的厚度： ○1圓筒和標準橢圓形封頭壁厚設計 □1按內壓設計時 ◇圓筒壁厚：??pD2?????pt?4.485?1000?13.368mm2?170?1?4.485pD4.485?1000?13.279mm2?170?1?0.5?4.485 ?n???C1?C2?13.368?0.8?2?16.168mm取?n?18mm標準橢圓形封頭壁厚：??2?????0.5pt??n???C1?C2?13.279?0.8?2?16.079mm取?n?18mm2按外壓設計時 ◇ 16 圓筒穩定性校核：取?n?18mm,?e?18?2.8?15.2mm,D0?1000?36?1036mmD0?e??103615.2?68.158?20,LD0?39901036?3.851查圖4-6得：A?0.00055;查圖4-8得：B?70MPa

?p??B?D0?e??70?1.027MPa?0.5MPa68.158?n?18mm滿足穩定性要求標準橢圓形封頭穩定校性核：取?n?18mm,?e?18?2.8?15.2mm,D0?1000?36?1036mm，查表4?5得系數K1?0.9,R0?K1D0?0.9?1036?932.4mmA?0.1250.125?15.2??0.002R0?e932.4B查圖4-8得：B?160MPa

?p???R0?e??160?15.2?2.608MPa?0.5MPa932.4?n?18mm滿足穩定性要求2夾套壁厚設計 □圓筒壁厚：??pD2?????pt?0.4?1100?1.525mm2?170?0.85?0.4pD ?n???C1?C2?1.525?1?2.525mm，取?n?4mm?3mm0.4?1100標準橢圓形封頭壁厚：????1.524mmt2?170?0.85?0.5?0.42?????0.5p?n???C1?C2?1.524?1?2.524mm，取?n?4mm?3mm7.有一受內壓圓筒形容器，兩端為橢圓形封頭，內徑Di=1000mm，設計（計算）壓力為2.5MPa，設計溫度300℃，材料為16MnR，厚度δn=14 mm，腐蝕裕量C2=2.0mm，焊接接頭系數φ=0.85；在圓筒和封頭焊有三個接管（方位見圖），材料均為20號無縫鋼管，接管a規格為φ89×6.0，接管b規格為φ219×8，接管c規格為φ159×6，試問上述開孔結構是否需要補強？

答：根據GB150規定，接管a不需要另行補強。接管b、c均需計算后確定。

橢圓形封頭的計算厚度： 16MnR在300℃時許用應力，查表D1，6~16mm時，[σ]t= 144 MPa，查表4-2，C1=0.8mm；查表D21，≤10mm時，[σ]tt= 101 MPa；fr=101/144=0.701。

標準橢圓形封頭壁厚：pD2.5?1000????10.265mmt2?????0.5p2?144?0.85?0.5?2.5接管b的計算厚度?t?pD2?????pt?2.5?203?2.557mm2?101?2.52.5?147?1.851mm2?101?2.5接管b的補強計算：

接管c的計算厚度?t?pD2?????pt?開孔直徑：d?219?2?8?2??2?0.8??197.4mm所需最小補強面積接管的有效厚度：?et?8?2.8?5.2mm，封頭的有效厚度：?e?14?0.8?2?11.2mm2A?d??2??et?1?fr??197.4?10.265?2?10.265?5.2??1?0.701??2058.231mmB?2d?2?197.4?394.8mm，h1?150mm，h2?0A1??B?d???e????2?et??e????1?fr??197.4?0.935?2?5.2?0.935?0.299?181.662mm22A2?2h1??et??t?fr?2h2??et?C2?fr?2?150?2.557?0.701?537.737mm

A3?36mm22Ae?A1?A2?A3?181.662?537.737?36?755.399mm?A，需補強2增加補強金屬面積：A4?A?A4?2058.231?755.399?1302.832mm接管c的補強計算：

開孔直徑：d?159?2?6?2??2?0.8??152.6mm所需最小補強面積接管的有效厚度：?et?6?2.8?3.2mm，封頭的有效厚度：?e?14?0.8?2?11.2mm2A?d??2??et?1?fr??152.6?10.265?2?10.265?3.2??1?0.701??1635.204mmB?2d?2?152.6?305.2mm，h1?150mm，h2?0A1??B?d???e????2?et??e????1?fr??152.6?0.935?2?3.2?0.935?0.299?140.892mm22A2?2h1??et??t?fr?2h2??et?C2?fr?2?150?1.349?0.701?283.695mm

A3?36mm22Ae?A1?A2?A3?140.892?283.695?36?460.587mm?A，需補強增加補強金屬面積：A4?A?A4?1635.204?460.587?-1174.617mm28.具有橢圓形封頭的臥式氯甲烷（可燃液化氣體）儲罐，內徑Di=2600mm，厚度δn=20 mm，儲罐總長10000mm，已知排放狀態下氯甲烷的汽化熱為335kJ/kg，儲罐無隔熱保溫層和水噴淋裝置，試確定該容器安全泄放量。

解：容器安全泄放量

Ar?容器受熱面積,m2。橢圓形封頭的臥式壓容力器，Ar??D0?L?0.3D0????2.64??10?0.3?2.64??83.595m2F?系數,壓力容器裝在地面以,下用沙土覆蓋時,取F?0.3;壓力容器在地面上時,取F?1;當設置大于10L/m2?min的噴淋裝置時,取F?0.6q?在泄放壓力下液化氣的體氣化潛熱,kJ/kg,q?335kJ/kg??

2.55?105FAr0.822.55?105?1?83.5950.82Ws???28686.85kg/h?7.969kg/sq3359.求出例4-3中遠離邊緣處筒體內外壁的應力和應力強度。（例4-3：某一鋼制容器，內徑Di=800mm，厚度t=36mm，工作壓力pw=10MPa，設計壓力p=11MPa。圓筒與一平封頭連接，根據設計壓力計算得到圓筒與平封頭連接處的邊緣力Q0=-1.102×106N/m，邊緣彎矩M0=5.725×104N·m/m，如圖所示。設容器材料的彈性模量E=2×105MPa，泊松比μ=0.3。若不考慮角焊縫引起的應力集中，試計算圓筒邊緣處的應力及應力強度）

解：遠離邊緣處筒體的應力和應力強度為不考慮邊緣效應時，按拉美公式計算的應力分量，按應力分類可分解成一次總體薄膜應力、沿厚度的應力梯度-二次應力，并計算出其應力強度。

K?436?1.09 400各應力分量沿圓筒厚度的平均值—一次總體薄膜應力Pm：

?p?,11?R0?Ri?R0Ri??dr1?R0?Ri???R0Ri2?pRi2pR0Ri21?p?dr? ?22222?K?1R0?Rir??R0?Ri11?122.222MPa1.09?1pr,11?R0?Ri?R0Ri1?rdr?R0?Ri?R0Ri2?pRi2pR0Ri21?p11?dr??????5.263MPa ?22222?K?11.09?1R?RR?Rri0i?0??zp,11?R0?Ri?R0Ri1?zdr?R0?Ri?R0RipRi2p11dr???58.48MPa 2222R0?RiK?11.09?1筒體內壁各應力分量的應力梯度—內壁處的二次應力Q：

?p?,2?????pp?,1?rp,2??rp??rp,1?zp,2?0 K2?1p11?1.092?1?p2???122.222?5.737MPa2K?1K?11.09?1p??p???11?5.263??5.737MPa K?1??19 筒體外壁各應力分量的應力梯度—外壁處的二次應力Q：

?p2?,2??pp????,1?pK2?1?pK?1?2?111.092?1?122.222?-5.263MPa?ppr,2??pr??r,1?pK?1?5.263 ?pz,2?0筒體內壁處的各應力強度：

一次總體薄膜應力強度SⅠ??1??3?122.222?5.263?127.485MPa一次加二次應力強度SⅣ??1??3?5.737?5.737?11.474MPa筒體外內壁處的各應力強度：

一次總體薄膜應力強度SⅠ??1??3?122.222?5.263?127.485MPa一次加二次應力強度SⅣ??1??3?5.263?5.263?10.526MPa

第二篇：過程設備設計課后習題答案

習題

1.一內壓容器，設計（計算）壓力為0.85MPa，設計溫度為50℃；圓筒內徑Di=1200mm，對接焊縫采用雙面全熔透焊接接頭，并進行局部無損檢測；工作介質列毒性，非易燃，但對碳素鋼、低合金鋼有輕微腐蝕，腐蝕速率K≤0.1mm/a，設計壽命B=20年。試在Q2305-A·F、Q235-A、16MnR三種材料中選用兩種作為圓筒材料，并分別計算圓筒厚度。解：pc=1.85MPa，Di=1000mm，φ=0.85，C2=0.1×20=2mm；鋼板為4.5~16mm時，Q235-A 的[σ]t=113 MPa，查表4-2，C1=0.8mm；鋼板為6~16mm時，16MnR的[σ]t= 170 MPa，查表4-2，C1=0.8mm。材料為Q235-A時：

??pDt2?????p?n???C1?C2?9.724?0.8?2?12.524mm 取?n?14mm材料為16MnR時： ?1.85?1000?9.724mm2?113?0.85?1.85??pDt2?????p?n???C1?C2?6.443?0.8?2?9.243mm取?n?10mm?1.85?1000?6.443mm2?170?0.85?1.85

2.一頂部裝有安全閥的臥式圓筒形儲存容器，兩端采用標準橢圓形封頭，沒有保冷措施；內裝混合液化石油氣，經測試其在50℃時的最大飽和蒸氣壓小于1.62 MPa（即50℃時丙烷飽和蒸氣壓）；圓筒內徑Di=2600mm，筒長L=8000mm；材料為16MnR，腐蝕裕量C2=2mm，焊接接頭系數φ=1.0，裝量系數為0.9。試確定：○1各設計參數；○2該容器屬第幾類壓力容器；○3圓筒和封頭的厚度（不考慮支座的影響）；○4水壓試驗時的壓力，并進行應力校核。

1p=pc=1.1×解：○1.62=1.782MPa，Di=2600mm，C2=2mm，φ=1.0，鋼板為6~16mm時，16MnR的[σ]t= 170 MPa，σs=345 MPa，查表4-2，C1=0.8mm。容積

V??4Di2L??43?2.62?8?42.474m,pV?1.782?42.474?75.689MPa?m3

2中壓儲存容器，儲存易燃介質，且pV=75.689MPa·m>10MPa·m，屬三類壓力容器?！?圓筒的厚度 ○

33??pDt2?????p?n???C1?C2?13.693?0.8?2?16.493mm 取?n?18mm標準橢圓形封頭的厚度 ?1.782?2600?13.693mm2?170?1?1.62??pDt2?????0.5p?n???C1?C2?13.728?0.8?2?16.528mm取?n?18mm?1.782?2600?13.728mm2?170?1?0.5?1.62 4水壓試驗壓力 ○pT?1.25p?1.25?1.782?2.228MPa

應力校核

pT?Di??e?2.228??2600?18?2.8?3.?T???191.667MPa?0.9?s??0.9?345?310.5MPa2?e2??18?2.8?3.今欲設計一臺乙烯精餾塔。已知該塔內徑Di=600mm，厚度δn=7mm，材料選用16MnR，計算壓力pc=2.2MPa，工作溫度t=-20~-3℃。試分別采用半球形、橢圓形、碟形和平蓋作為封頭計算其厚度，并將各種形式封頭的計算結果進行分析比較，最后確定該塔的封頭形式與尺寸。

解：鋼板為6~16mm時，16MnR的[σ]t= 170 MPa，σs=345 MPa，查表4-2，C1=0.8mm，取C2=1.0mm，φ=1.0 1半球形封頭壁厚 ○??4?????pctpcDi?2.2?600?1.947mm4?170?1.0?2.2 1.947?0.8?1?3.747mm取?n?7mm2標準橢圓形封頭壁厚 ○??2?????0.5pctpcDi?2.2?600?3.895mm2?170?1.0?0.5?2.2 3.895?0.8?1?5.695mm取?n?7mm3標準碟形封頭壁厚 ○Ri?0.9Di?0.9?600?540mm,1?M??3?4??Rirr?0.17Di?0.17?600?102mm?1??????3?540??1.325?4?102????MpcRi1.325?2.2?540????4.645mmt2?????0.5pc2?170?1.0?0.5?2.24.645?0.8?1?6.445mm取?n?7mm4平蓋封頭厚度 ○

取表4?8序號5的結構形式，系數K?0.3?p?Dc???t?Kpc?600?0.3?2.2?37.385mm170?1.0查表4?2鋼板厚度?34~40時，C1?1.1mm 37.385?0.8?1.1?39.285mm取?n?40mm從受力狀況和制造成本兩方面綜合考慮，取標準橢圓形封頭和碟形封頭均可。

4.一多層包扎式氨合成塔，內徑Di=800mm，設計壓力為31.4MPa，工作溫度小于200℃，內筒材料為16MnR，層板材料為16MnR，取C2=1.0mm，試確定圓筒的厚度。解：鋼板為6~16mm時，16MnR的[σi]t=[σ0]t = 170 MPa，σs=345 MPa，查表4-2，C1=0.8mm，φi=1.0，φ0=0.9。為安全起見取φ=0.9，按中徑公式計算：

??2?????pctpcDi?31.4?800?91.479mm2?170?0.9?31.4取6mm層板16層，內筒1層，共17層的總壁厚負偏差為17?0.8?13.6mm 91.479?13.6?1?106.079mm取?n?110mm5.今需制造一臺分餾塔，塔的內徑Di=2000mm，塔身長（指圓筒長+兩端橢圓形封頭直邊高度）L1=6000mm，封頭曲面深度hi=500mm，塔在370℃及真空條件下操作，現庫存有8mm、12mm、14mm厚的Q235-A鋼板，問能否用這三種鋼板制造這臺設備。解：計算長度

2hi2?500L?L1??6000??6333.333mm

33查表4-2得：8mm、12mm、14mm鋼板，C1=0.8mm；取C2=1mm。三種厚度板各自對應的有效厚度分別為：8-1.8=6.2mm、12-1.8=10.2mm、14-1.8=12.2mm。三種厚度板各自對應的外徑分別為：2016mm、2024mm、2028mm 18mm塔計算 ○D0?e??20166.2?325.161?20,LD0?6333.3332016?3.142查圖4-6得：A?0.00007;查圖4-7得：E?1.69?105MPa2AE2?0.00007?1.69?105?p????0.0243MPa?0.1MPa3?D0?e?3?325.1618mm鋼板不能制造這臺設備212mm塔計算 ○

D0?e??202410.2?198.431?20,LD0?6333.3332024?3.129查圖4-6得：A?0.0001;查圖4-7得：E?1.69?105MPa2AE2?0.0001?1.69?105?p????0.057MPa?0.1MPa3?D0?e?3?197.64712mm鋼板不能制造這臺設備314mm塔計算 ○

D0?e??202812.2?166.23?20,LD0?6333.3332028?3.123查圖4-6得：A?0.00022;查圖4-7得：E?1.69?105MPa2AE2?0.00022?1.69?105?p????0.149MPa?0.1MPa3?D0?e?3?166.2314mm鋼板能制造這臺設備6.圖所示為一立式夾套反應容器，兩端均采用橢圓形封頭。反應器圓筒內反應液的最高工作壓力pw=3.0MPa，工作溫度Tw=50℃，反應液密度ρ=1000kg/m3，頂部設有爆破片，圓筒

內徑Di=1000mm，圓筒長度L=4000mm，材料為16MnR，腐蝕裕量C2=2.0mm，對接焊縫采用雙面全熔透焊接接頭，且進行100%無損檢測；夾套內為冷卻水，溫度10℃，最高壓力0.4MPa，夾套圓筒內徑Di=1100mm，腐蝕裕量C2=1.0mm，焊接接頭系數φ=0.85，試進行如下設計：

1確定各設計參數； ○2計算并確定為保證足夠的強度和穩定性，內筒和夾套的厚度； ○3確定水壓試驗壓力，并校核在水壓試驗時，各殼體的強度和穩定性是否滿足要求?！?各設計參數： 解：○1反應器圓筒各設計參數： ◇按GB150規定，選擇普通正拱型爆破片，靜載荷情況下，其最低標定爆破壓力

psmin?1.43pw?1.43?3?4.29MPa

查GB150表B3爆破片的制造范圍，當設計爆破壓力高于3.6MPa時，取精度等級0.5級，其制造范圍上限為3%設計爆破壓力，下限為1.5%設計爆破壓力，設計爆破壓力為

pb?psmin?1?0.015??4.29?1.015?4.354MPa

按內壓設計時的設計壓力（并取計算壓力等于設計壓力）：

p?pb?1?0.03??4.354?1.03?4.485MPa

按外壓設計時的設計壓力（并取計算壓力等于設計壓力）：

p?0.4?1.25?0.5MPa

按外壓設計時的計算長度：

L?4000?300?40?1000?3990mm 4設計溫度取工作溫度

鋼板為6~16mm時，16MnR的[σ]t= 170 MPa，查表4-2，C1=0.8mm，腐蝕裕量C2=2.0mm，φ=1.0 2夾套各設計參數： ◇設計壓力（并取計算壓力等于設計壓力）：取最高工作壓力。設計溫度取10℃，C1=0。2內筒和夾套的厚度： ○1圓筒和標準橢圓形封頭壁厚設計 □1按內壓設計時 ◇圓筒壁厚：??pD2?????pt?4.485?1000?13.368mm2?170?1?4.485pD ?n???C1?C2?13.368?0.8?2?16.168mm取?n?18mm4.485?1000標準橢圓形封頭壁厚：????13.279mmt2?????0.5p2?170?1?0.5?4.485?n???C1?C2?13.279?0.8?2?16.079mm取?n?18mm圓筒穩定性校核：取?n?18mm,?e?18?2.8?15.2mm,D0?1000?36?1036mmD0?e??103615.2?68.158?20,LD0?39901036?3.851查圖4-6得：A?0.00055;查圖4-8得：B?70MPa?p??B?D0?e??70?1.027MPa?0.5MPa68.158?n?18mm滿足穩定性要求標準橢圓形封頭穩定校性核：取?n?18mm,?e?18?2.8?15.2mm,D0?1000?36?1036mm，查表4?5得系數K1?0.9,R0?K1D0?0.9?1036?932.4mmA?0.1250.125?15.2??0.002R0?e932.4B查圖4-8得：B?160MPa?p???R0?e??160?15.2?2.608MPa?0.5MPa932.4?n?18mm滿足穩定性要求2夾套壁厚設計 □圓筒壁厚：??pD2?????pt?0.4?1100?1.525mm2?170?0.85?0.4pD ?n???C1?C2?1.525?1?2.525mm，取?n?4mm?3mm0.4?1100標準橢圓形封頭壁厚：????1.524mmt2?170?0.85?0.5?0.42?????0.5p?n???C1?C2?1.524?1?2.524mm，取?n?4mm?3mm7.有一受內壓圓筒形容器，兩端為橢圓形封頭，內徑Di=1000mm，設計（計算）壓力為2.5MPa，設計溫度300℃，材料為16MnR，厚度δn=14 mm，腐蝕裕量C2=2.0mm，焊接接頭系數φ=0.85；在圓筒和封頭焊有三個接管（方位見圖），材料均為20號無縫鋼管，接管a規格為φ89×6.0，接管b規格為φ219×8，接管c規格為φ159×6，試問上述開孔結構是否需要補強？

答：根據GB150規定，接管a不需要另行補強。接管b、c均需計算后確定。

橢圓形封頭的計算厚度： 16MnR在300℃時許用應力，查表D1，6~16mm時，[σ]t= 144 MPa，查表4-2，C1=0.8mm；查表D21，≤10mm時，[σ]tt= 101 MPa；fr=101/144=0.701。標準橢圓形封頭壁厚：pD2.5?1000????10.265mmt2?????0.5p2?144?0.85?0.5?2.5接管b的計算厚度?t?pD2?????pt?2.5?203?2.557mm2?101?2.52.5?147?1.851mm2?101?2.5

接管c的計算厚度?t?pD2?????pt?開孔直徑：d?219?2?8?2??2?0.8??197.4mm所需最小補強面積接管的有效厚度：?et?8?2.8?5.2mm，封頭的有效厚度：?e?14?0.8?2?11.2mm2A?d??2??et?1?fr??197.4?10.265?2?10.265?5.2??1?0.701??2058.231mmB?2d?2?197.4?394.8mm，h1?150mm，h2?02A1??B?d???e????2?et??e????1?fr??197.4?0.935?2?5.2?0.935?0.299?181.662mm2A2?2h1??et??t?fr?2h2??et?C2?fr?2?150?2.557?0.701?537.737mmA3?36mm22Ae?A1?A2?A3?181.662?537.737?36?755.399mm?A，需補強2增加補強金屬面積：A4?A?A4?2058.231?755.399?1302.832mm接管c的補強計算：

開孔直徑：d?159?2?6?2??2?0.8??152.6mm所需最小補強面積接管的有效厚度：?et?6?2.8?3.2mm，封頭的有效厚度：?e?14?0.8?2?11.2mm2A?d??2??et?1?fr??152.6?10.265?2?10.265?3.2??1?0.701??1635.204mmB?2d?2?152.6?305.2mm，h1?150mm，h2?02A1??B?d???e????2?et??e????1?fr??152.6?0.935?2?3.2?0.935?0.299?140.892mm2A2?2h1??et??t?fr?2h2??et?C2?fr?2?150?1.349?0.701?283.695mmA3?36mm22Ae?A1?A2?A3?140.892?283.695?36?460.587mm?A，需補強增加補強金屬面積：A4?A?A4?1635.204?460.587?-1174.617mm28.具有橢圓形封頭的臥式氯甲烷（可燃液化氣體）儲罐，內徑Di=2600mm，厚度δn=20 mm，儲罐總長10000mm，已知排放狀態下氯甲烷的汽化熱為335kJ/kg，儲罐無隔熱保溫層和水噴淋裝置，試確定該容器安全泄放量。解：容器安全泄放量 Ar?容器受熱面積,m2。橢圓形封頭的臥式壓容力器，Ar??D0?L?0.3D0????2.64??10?0.3?2.64??83.595m2F?系數,壓力容器裝在地面以,下用沙土覆蓋時,取F?0.3;壓力容器在地面上時,取F?1;當設置大于10L/m2?min的噴淋裝置時,取F?0.6q?在泄放壓力下液化氣的體氣化潛熱,kJ/kg,q?335kJ/kg??

2.55?105FAr0.822.55?105?1?83.5950.82Ws???28686.85kg/h?7.969kg/sq3359.求出例4-3中遠離邊緣處筒體內外壁的應力和應力強度。（例4-3：某一鋼制容器，內徑Di=800mm，厚度t=36mm，工作壓力pw=10MPa，設計壓力p=11MPa。圓筒與一平封頭連接，根據設計壓力計算得到圓筒與平封頭連接處的邊緣力Q0=-1.102×106N/m，邊緣彎矩M0=5.725×104N·m/m，如圖所示。設容器材料的彈性模量E=2×105MPa，泊松比μ=0.3。若不考慮角焊縫引起的應力集中，試計算圓筒邊緣處的應力及應力強度）解：遠離邊緣處筒體的應力和應力強度為不考慮邊緣效應時，按拉美公式計算的應力分量，按應力分類可分解成一次總體薄膜應力、沿厚度的應力梯度-二次應力，并計算出其應力強度。

K?436?1.09 400各應力分量沿圓筒厚度的平均值—一次總體薄膜應力Pm：

?p?,11?R0?Ri?R0Ri??dr1?R0?Ri???R0Ri2?pRi2pR0Ri21?p?dr? ?22222?K?1R0?Rir??R0?Ri11?122.222MPa1.09?1pr,11?R0?Ri?R0Ri1?rdr?R0?Ri?R0Ri2?pRi2pR0Ri21?p11?dr??????5.263MPa?22222?K?11.09?1R?RR?Rri0i?0??zp,11?R0?Ri?R0Ri1?zdr?R0?Ri?R0RipRi2p11dr???58.48MPa2R0?Ri2K2?11.092?1筒體內壁各應力分量的應力梯度—內壁處的二次應力Q：

?p?,2?????pp?,1?rp,2??rp??rp,1?zp,2?0K2?1p11?1.092?1?p2???122.222?5.737MPa2K?1K?11.09?1p??p???11?5.263??5.737MPaK?1??筒體外壁各應力分量的應力梯度—外壁處的二次應力Q：

??p,2???p???p,1?p?rp,2??rp??rp,1?zp,2?0的各應力強度：

2p2?11???122.222?-5.263MPa22K?1K?11.09?1p筒體內壁處??5.263K?1一次總體薄膜應力強度SⅠ??1??3?122.222?5.263?127.485MPa一次加二次應力強度SⅣ??1??3?5.737?5.737?11.474MPa筒體外內壁處的各應力強度：

一次總體薄膜應力強度SⅠ??1??3?122.222?5.263?127.485MPa一次加二次應力強度SⅣ??1??3?5.263?5.263?10.526MPa

第三篇：過程設備設計復習題及答案6——8（最終版）

過程設備設計復習題及答案

換熱設備

6.1根據結構來分，下面各項中那個不屬于管殼式換熱器：（B）A.固定管板式換熱器 B.蓄熱式換熱器 C.浮頭式換熱器 D.U形管式換熱器

6.2常見的管殼式換熱器和板式換熱器屬于以下哪種類型的換熱器：（C）A.直接接觸式換熱器 B.蓄熱式換熱器 C.間壁式換熱器 D.中間載熱體式換熱器

6.3下面那種類型的換熱器不是利用管程和殼程來進行傳熱的：（B）A.蛇管式換熱器 B.套管式換熱器 C.管殼式換熱器 D.纏繞管式換熱器

6.4下列關于管式換熱器的描述中，錯誤的是：（C）

A.在高溫、高壓和大型換熱器中，管式換熱器仍占絕對優勢，是目前使用最廣泛的一類換熱器。B.蛇管式換熱器是管式換熱器的一種，它由金屬或者非金屬的管子組成，按需要彎曲成所需的形狀。C.套管式換熱器單位傳熱面的金屬消耗量小，檢測、清洗和拆卸都較為容易。

D.套管式換熱器一般適用于高溫、高壓、小流量流體和所需要的傳熱面積不大的場合。6.5下列措施中，不能起到換熱器的防振效果的有：（A）A.增加殼程數量或降低橫流速度。B.改變管子的固有頻率。

C.在殼程插入平行于管子軸線的縱向隔板或多孔板。D.在管子的外邊面沿周向纏繞金屬絲或沿軸向安裝金屬條。

6.1 按照換熱設備熱傳遞原理或傳遞方式進行分類可以分為以下幾種主要形式：（ABC）A.直接接觸式換熱器 B.蓄熱式換熱器 C.間壁式換熱器 D.管式換熱器

6.2 下面屬于管殼式換熱器結構的有：（ABCD）A.換熱管 B.管板 C.管箱 D.殼體

6.3 引起流體誘導振動的原因有：（ACD）A.卡曼漩渦 B.流體密度過大 C.流體彈性擾動 D.流體流速過快

6.4 傳熱強化的措施有：（BCD）A.提高流量 B.增加平均傳熱溫差 C.擴大傳熱面積 D.提高傳熱系數

6.5 下列關于管殼式換熱器的描述中，錯誤的是：（CD）A.管殼式換熱器結構簡單、緊湊、能承受較高的壓力。

B.管殼式換熱器適用于殼側介質清潔且不易結垢并能進行清洗的場合。C.管殼式換熱器適用于管、殼程兩側溫差較大或者殼側壓力較高的場合。

D.在管殼式換熱器中，當管束與殼體的壁溫或材料的線膨脹系數相差不大時，殼體和管束中將產生較大的熱應力 6．換熱設備

(對)6.1 套管式換熱器具有結構簡單，工作適應范圍大，傳熱面積增減方便的特點

(錯)6.2 通過增加管程流量或增加橫流速度可以改變卡曼漩渦頻率，從而消除散熱器的振動。

2(對)6.3 余熱鍋爐是在工業中用來回收余熱的一種鍋爐，它的基本結構和一般鍋爐相似。(錯)6.4 余熱鍋爐的使用會增加對環境的污染

(對)6.5 使用余熱鍋爐能夠提高熱能總利用率，節約一次能源消耗。(錯)6.6 在換熱設備中，采用大直徑的換熱管可以增大傳熱面積。(錯)6.7 在換熱設備中，換熱管的管徑愈小，耐壓愈高。

(對)6.8 管內翅片雖然增加了傳熱面積，但是也改變了流體在管內的流動形勢和阻力分布，泵功率的損失也會相應增加。

(錯)6.9 管子的固有頻率可以通過精確的計算獲得。

(對)6.10 板式換熱器可用于處理從水到高黏度的液體的加熱、冷卻、冷凝、蒸發等過程，適用于經常需要清洗，工作環境要求十分緊湊的場合。

6．換熱設備

6.1換熱設備有哪幾種主要形式？

按換熱設備熱傳遞原理或傳熱方式進行分類，可分為以下幾種主要形式： 1.直接接觸式換熱器 利用冷、熱流體直接接觸，彼此混合進行換熱。

2.蓄熱式換熱器 借助于由固體構成的蓄熱體與熱流體和冷流體交替接觸，把熱量從熱流體傳遞給冷流體。3.間壁式換熱器 利用間壁（固體壁面）冷熱兩種流體隔開，熱量由熱流體通過間壁傳遞給冷流體。4.中間載熱體式換熱器 載熱體在高溫流體換熱器和低溫流體換熱器之間循環，在高溫流體換熱器中吸收熱量，在低溫流體換熱器中把熱量釋放給低溫流體。

6.2間壁式換熱器有哪幾種主要形式？各有什么特點？

1.管式換熱器 按傳熱管的結構形式不同大致可分為蛇管式換熱器、套管式換熱器、纏繞管式換熱器和管殼式換熱器。

在換熱效率、結構緊湊性和單位傳熱面積的金屬消耗量等方面不如其它新型換熱器，但它具有結構堅固、可靠、適應性強、易于制造、能承受較高的操作壓力和溫度等優點。在高溫、高壓和大型換熱器中，管式換熱器仍占絕對優勢，是目前使用最廣泛的一類換熱器。

2.板面式換熱器 按傳熱板面的結構形式可分為：螺旋板式換熱器、板式換熱器、板翅式換熱器、板殼式換熱器和傘板式換熱器。

傳熱性能要比管式換熱器優越，由于其結構上的特點，使流體能在較低的速度下就達到湍流狀態，從而強 3 化了傳熱。板面式換熱器采用板材制作，在大規模組織生產時，可降低設備成本，但其耐壓性能比管式換熱器差。

3.其他一些為滿足工藝特殊要求而設計的具有特殊結構的換熱器，如回轉式換熱器、熱管換熱器、聚四氟乙烯換熱器和石墨換熱器等。

6.3管殼式換熱器主要有哪幾種形式？

1.固定管板式：結構簡單，承壓高，管程易清潔，可能產生較大熱應力；適用殼側介質清潔；管、殼溫差不大或大但殼側壓力不高。

2.浮頭式：結構復雜，無熱應力、管間和管內清洗方便，密封要求高。適用殼側結垢及大溫差。3.U形管式：結構比較簡單，內層管不能更換；適用管內清潔、高溫高壓。

4.填料函式：結構簡單，管間和管內清洗方便，填料處易泄漏；適用4MPa以下，溫度受限制。

6.4換熱器流體誘導震動的主要原因有哪些？相應采取哪些防震措施？ 1.強度脹（密封與抗拉脫弱，無縫隙）；

2.強度焊（密封與抗拉脫強，有縫隙，存在焊接殘余熱應力）； 3.脹焊并用（先焊后脹，至少保證其中之一抗拉脫）。

6.5換熱管與管板有哪幾種連接方式？各有什么特點？

橫向流誘導振動的主要原因有：卡曼漩渦、流體彈性擾動、湍流顫振、聲振動、射流轉換。在橫流速度較低時，容易產生周期性的卡曼漩渦，這時在換熱器中既可能產生管子的振動，也可能產生聲振動。當橫流速度較高時，管子的振動一般情況下是由流體彈性不穩定性激發振動，但不會產生聲振動。只有當橫流速度很高，才會出現射流轉換而引起管子的振動。為了避免出現共振，要使激振頻率遠離固有頻率?？赏ㄟ^改變流速、改變管子固有頻率、增設消聲板、抑制周期性漩渦、設置防沖板或導流筒等途徑來實現。

6.6換熱設備傳熱強化可采用哪些途徑來實現？

要使換熱設備中傳熱過程強化，可通過提高傳熱系數、增大換熱面積和增大平均傳熱溫差來實現。

提高對流傳熱系數的方法又可分為有功傳熱強化和無功傳熱強化：

1.有功傳熱強化

應用外部能量來達到傳熱強化目的，如攪拌換熱介質、使換熱表面或流體振動、將電磁場作用于流體以促使換熱表面附近流體的混合等技術。

2.無功傳熱強化

無需應用外部能量來達到傳熱強化的目的。在換熱器設計中，用的最多的無功傳 熱強化法是擴展表面，它既能增加傳熱面積，又能提高傳熱系數。

a.如槽管、翅片可增加近壁區湍流度，設計結構時要注意優先增強傳熱系數小的一側的湍流度。

b.改變殼程擋板結構（多弓形折流板、異形孔板、網狀整圓形板），減少死區。改變管束支撐結構（桿式支撐），減少死區。7．塔設備

7.1塔設備由那幾部分組成？各部分的作用是什么？

無論是填料塔還是板式塔，除了各種內件之外，均由塔體、支座、人孔或手孔、除沫器、接管、吊柱及扶梯、操作平臺等組成。（具體作用參考課本）

7.2填料塔中液體分布器的作用是什么？

液體分布器安裝于填料上部，它將液相加料及回流液均勻地分布到填料的表面上，形成液體的初始分布。

7.3試分析塔在正常操作、停工檢修和壓力試驗等三種工況下的載荷？

1.質量載荷

塔體、裙座、塔內件、塔附件、操作平臺及扶梯質量、偏心載荷（再沸器、冷凝器等附屬設備）；

操作時物料質量；

水壓試驗時充水質量；

2.偏心載荷（彎矩）

3.風載荷

4.地震載荷（垂直與水平）

5.內壓或外壓

6.其他

塔在正常操作、停工檢修和壓力試驗等三種工況下的載荷是上述各種載荷的組合，請讀者自己思考。7.4簡述塔設備設計的基本步驟。

根據內壓計算塔體厚度后，對正常操作、停工檢修及壓力試驗工況分別進行軸向最大拉伸應力與最大壓縮應力的校核。如不滿足要求，則需調整塔體厚度，重新進行應力校核。

如何確定筒體軸向應力？（思路）

內壓或外壓引起

重力引起

垂直地震力

最大彎矩（風載、水平地震力、偏心彎矩）7.5塔設備振動的原因有哪些？如何預防振動？

安裝于室外的塔設備，在風力的作用下，將產生兩個方向的振動。一種是順風向的振動，即振動方向沿著風的方向；另一種是橫向振動，即振動方向沿著風的垂直方向，又稱橫向振動或風的誘導振動。

為了防止塔的共振，塔在操作時激振力的頻率(即升力作用的頻率或旋渦脫落的頻率)fv不得在塔體第一振型固有頻率的0.85~1.3倍范圍內。可采取以下措施達到這一目的：1.增大塔的固有頻率。2.采用擾流裝置。3.增大塔的阻尼。

7.6塔設備設計中，哪些危險界面需要校核軸向強度和穩定性？ 1.裙座底部截面及孔中心橫截面是危險截面。2.筒體與群座連接處的橫截面。

8．反應設備

8.1反應設備有哪幾種分類方法？簡述幾種常見的反應設備的特點。

反應設備可分為化學反應器和生物反應器。前者是指在其中實現一個或幾個化學反應，并使反應物通過化學反應轉變為反應產物的設備；后者是指為細胞或酶提供適宜的反應環境以達到細胞生長代謝和進行反應的設備。（具體分類見課本8.1反應器分類）

8.2機械攪拌反應器主要由哪些零部件組成？

攪拌反應器由攪拌容器和攪拌機兩大部分組成。攪拌容器包括筒體、換熱元件及內構件。攪拌器、攪拌軸及其密封裝置、傳動裝置等統稱為攪拌機。

8.3攪拌容器的傳熱元件有哪幾種？各有什么特點？

常用的換熱元件有夾套和內盤管。當夾套的換熱面積能滿足傳熱要求時，應優先采用夾套，這樣可減少容器內構件，便于清洗，不占用有效容積。

夾套的主要結構型式有：整體夾套、型鋼夾套、半圓管夾套和蜂窩夾套等。（具體結構特征請參照課本）

8.4 攪拌器在容器內的安裝方法有哪幾種？對于攪拌機頂插式中心安裝的情況，其流型有什么特點？

對于攪拌機頂插式中心安裝的立式圓筒，有三種基本流型：徑向流，軸向流，切向流。

除中心安裝的攪拌機外，還有偏心式、底插式、側插式、斜插式、臥式等安裝方式。

8.5常見的攪拌器有哪幾種？簡述各自特點。1.漿式攪拌器用于低粘度，轉速較高，小容積；

2.推進式攪拌器用于低粘度，轉速高，循環能力強，可用于大容積攪拌； 3.渦輪式用于中粘度達50Pa.s，范圍較廣，轉速較高，中容積； 4.錨式用于高粘最高達100Pa.s，轉速較低。

8.6渦輪式攪拌器在容器中的流型及其應用范圍？

渦輪式攪拌器是應用較廣的一種攪拌器，能有效地完成幾乎所有的攪拌操作，并能處理粘度范圍很廣的流體。渦輪式攪拌器可分為開式和盤式二類。渦輪式攪拌器有較大的剪切力，可使流體微團分散得很細，適用于低粘度到中等粘度流體的混合、液—液分散、液—固懸浮，以及促進良好的傳熱、傳質和化學反應。平直葉剪切作用較大，屬剪切型攪拌器。彎葉是指葉片朝著流動方向彎曲，可降低功率消耗，適用于含有易碎固體顆粒的流體攪拌。

平直葉、后彎葉為徑向流型。在有擋板時以槳葉為界形成上下兩個循環流。折葉的還有軸向分流，近于軸流型

8.7 生物反應容器中選用的攪拌器時應考慮的因素？

生物反應器中常常采用機械攪拌式反應器。發酵罐所處理的對象是微生物，它的繁殖、生長，與化學反應過程有很大的區別，在設計中還要充分考慮以下因素：

(1)生物反應器都是在多相體系中進行的，發酵液粘度是變化的，生物顆粒具有生命活力，其形態可能隨著加工過程的進行而變化。

(2)大多數生物顆粒對剪切力非常敏感 剪切作用可能影響細胞的生成速率和組成比例，因此對攪拌產生的剪切力要控制在一定的范圍內。

(3)大多數微生物發酵需要氧氣 氧氣對需氧菌的培養至關重要，只要短暫缺氧，就會導致菌體的失活或死亡。而氧在水中溶解度極低，因此氧氣的供應就成為十分突出的問題。

8.8攪拌軸的設計需要考慮哪些因素？

設計攪拌軸時，應考慮以下四個因素：

①扭轉變形；

②臨界轉速；

③扭矩和彎矩聯合作用下的強度；

④軸封處允許的徑向位移。

8.9攪拌軸的密封裝置有幾種？各有什么特點？

用于機械攪拌反應器的軸封主要有兩種：填料密封和機械密封。

1.填料密封結構簡單，制造容易，適用于非腐蝕性和弱腐蝕性介質、密封要求不高、并允許定期維護的攪拌設備。

2.機械密封是把轉軸的密封面從軸向改為徑向，通過動環和靜環兩個端面的相互貼合，并作相對運動達到密封的裝置，又稱端面密封。機械密封的泄漏率低，密封性能可靠，功耗小，使用壽命長，在攪拌反應器中得到廣泛地應用。

第四篇：過程裝備制造與檢測課后答案

0-1過程裝備主要包括哪些典型的設備和機器。

過程裝備主要是指化工、石油、制藥、輕工、能源、環保和視頻等行業生產工藝過程中所涉及的關鍵典型備。

0-3壓力容器按設計壓力分為幾個等級，是如何劃分的。

按設計壓力分為低壓中壓高壓超高壓四個等級，劃分如下：低壓（L）0.1-1.6中壓（M）1.6-10高壓（H）10-100超高壓（U）>100

0-4為有利于安全、監督和管理，壓力容器按工作條件分為幾類，是怎樣劃分的。

a.第三類壓力容器（下列情況之一）

毒性程度為極度和高度危害介質的中壓容器和力P*V≥0．2MPa·m3的低壓容器；易燃或毒性程度為中度危害介質且P*V≥0.5MPa·m3的中壓反應容器和力P*V≥10MPa·m3的中壓儲存容器。;高壓、中壓管殼式余熱鍋爐;高壓容器。

b.第二類壓力容器（下列情況之一）

中壓容器[第a條規定除外];易燃介質或毒性程度為中度危害介質的低壓反應容器和儲存容器;毒性程度為極度和高度危害介質的低壓容器;低壓管殼式余熱鍋爐;搪玻璃壓力容器。

c.第一類壓力容器

除第a、b條規定外，為第一類壓力容器。

0-7按壓力容器的制造方法劃分，壓力容器的種類。

單層容器：鍛造法

卷焊法

電渣重溶法

全焊肉法

多層容器：熱套法

層板包扎法

繞代法

繞板法

1-3常規檢測包括哪些檢測內容。

包括宏觀檢測、理化檢測、無損檢測（射線

超聲波

表面）

2-1簡述射線檢測之前應做的準備工作。

在射線檢測之前，首先要了解被檢工件的檢測要求、驗收標準，了解其結構特點、材質、制造工藝過程等，結合實際條件選組合式的射線檢測設備、附件，為制定必要的檢測工藝、方法做好準備工作。

2-2說明射線照相的質量等級要求（象質等級）。

一般情況下選AB級（較高級）的照相方法，重要部位可考慮B級（高級），不重要部位選A級（普通級）。

2-3射線檢測焊接接頭時，對接接頭透照缺陷等級評定的焊縫質量級別是怎樣劃分的。

Ⅰ級焊縫內內不允許有裂紋、未熔合、未焊透和條狀夾渣存在；Ⅱ級焊縫內不允許有裂紋、未熔合、未焊透存在；Ⅲ級焊縫內不允許有裂紋、未熔合以及雙面焊或者相當于雙面焊的全焊頭對接焊縫和家電板的單面焊中的未焊透。不家電板的單面焊中的；焊縫缺陷超過Ⅲ級者為Ⅳ級。

3-2在超聲波檢測過程中，影響超聲波能衰減的主要原因有哪些方面，衰減對檢測有哪些影響，實際檢測時常采取什么措施？

a聲束的擴散衰減b超聲波的散射衰減c介質吸收引起的衰減會使檢測靈敏度降低

必須使用耦合劑（一般為液體）

3-3超聲波檢測時應做的準備工作.（1）調節掃描速度（2）調節檢測靈敏度，包括試塊調節和工件調節兩種方法

3-6說明超聲檢測焊接接頭時，國家標準對焊接接頭檢測等級的劃分和選擇。

焊接接頭超聲檢測分為A、B、C三個等級（GH345一89）。就檢驗的完善程度而言A級最低（難度系數1）；B級一般（難度系數5-6）1C級最高（難度系數10-12）工程技術人員應在充分了解超聲檢測可行性的基礎上進行結構設計及確定制造工藝，以防止焊接結構限制相應檢測等級的實施。

1各等級的檢驗范圍

a．A級檢驗用一種角度斜探頭在被檢焊縫的單面單側僅對可能掃查到的焊縫截面實施檢測。一般情況下不要求檢測橫向缺陷。當母材厚度大于50mm時，不允許采用A級檢驗。

b.B級檢驗原則上用一種角度探頭在被檢焊縫的單面雙側對整個焊面截面實施檢當母材厚度大于100mm時，要求在被檢焊縫的雙面雙側進行檢測。在受幾何條件限制的情況下，可用兩種角度的斜探頭在被檢焊縫的雙面單側實施檢測。條件允許應檢測橫向缺陷。

c．C級檢驗至少要用兩種角度的斜探頭在被檢焊縫的單面雙側實施檢測，同時要求在兩個掃查方向上用兩種角度的斜探頭檢測橫向缺陷。當母材厚度大于100mm時，應在被檢焊縫的雙面雙側進行檢測。

4-1磁粉檢測原理。影響磁粉檢測靈敏度高低（漏磁場強度的強弱）的主要因素有哪些。

當一被磁化的工件表面和內部存在缺陷時，缺陸的導磁率遠小于工件材料，阻大，阻礙磁力線利通過，造成力線彎曲。果工件表面、近表面存在缺陷（沒有裸露出表面也可以），則磁力線在缺陷處會逸出表面進人空氣中，形成漏磁場。此時若在工件表面撒上導磁率很高的磁性鐵粉，在漏場處就會有意粉被吸附，聚集形成磁痕，通過對磁痕得分析即可評價缺陷。

1外加磁場影響2缺陷的形狀和位置3材料的性質4被檢材料的表面狀態

4-2磁粉檢測的特點。

磁粉檢測有如下幾個特點。

1適用于能被磁化的材料（如鐵、鈷、鎳及其合金等），不能用于非磁性材料（如鍋、鋁、鉻等）。

2適用于材料和工件的表面和近表面的缺陷，該缺陷可以是裸露于表面，也可以是未裸露于表面。不能檢測較深處的缺陷（內部缺陷）。

3能直觀地顯示出缺陷的形狀、尺寸、位置，進而能做出缺陷的定性分析。

4檢測靈敏度較高，能發現寬度僅為0.1μm的表面裂紋。

5可以檢測形狀復雜、大小不同的工件。

6檢測工藝簡單，效率高、成本低。

4-8滲透檢測原理和特點。

當被檢工件表面存在有細微的肉眼難以觀察到的裸露開口缺陷時，將含有有色染料或者熒光物質的滲透劑，用浸、噴或刷涂方法涂覆在被檢工件表面，保持一段時間后，滲透劑在存在缺陷處的毛細作用下滲人表面開口缺陷的內部，然后用清洗劑除去表面上滯留的多余滲透劑，再用浸、噴或刷涂方法在工件表面上涂覆薄薄一層顯像劑。經過一段時間后，滲人缺陷內部的滲透劑又將在毛細作用下被吸附到工件表面上來，若滲透劑與顯像劑顏色反差明顯（如前者多為紅色，后者多為白色）或者滲透劑中配制有熒光材料，則在白光下或者在黑光燈下，很容易觀察到放大的缺陷顯示。當滲透劑和顯像劑配以不同顏色的染料來顯示缺陷時，通常稱為著色滲透檢測（著色檢測、著色探傷）。當滲透劑中配以熒光材料時，在黑光燈下可以觀察到熒光滲透劑對缺陷的顯示，通常稱為熒光滲透檢測（熒光檢測、熒光探傷）。因此，滲透檢測是著色檢測和熒光檢測的統稱。其基本檢測原理是相同的。

特點1適用材料廣泛，可以檢測黑色金屬、有色金屬，鍛件、鑄件、焊接件等；還可以檢測非金屬材料如橡膠、石墨、塑料、陶瓷、玻璃等的制品。2是檢各種工件裸露出表面開口缺陷的有效無損檢測方法，靈敏度高，但未裸露的內部深處缺陷不能檢測3設備簡單，操作方便，尤其其對大曲積的表曲缺陷檢測效率高，周期短。4所使用的滲透檢測劑（滲透劑、顯像劑、清冼劑）有刺激性氣味，應注意通風5若被檢表面受到嚴重污染，缺陷開口被陽塞無法徹底清除時，滲透檢測靈敏度將顯著下降。

4-9滲透檢測方法的分類和選用。

1熒光滲透檢測，滲透劑種類包括水洗型、后乳化型、溶劑去除型，2著色滲透檢測，零件表面上多余的熒光滲透液可直接用水清洗掉。在紫外線燈下有明亮的熒光顯示，易于水洗，檢查速度快，對于表面粗糙度低且檢測靈敏度要求不高的工件可以選用。適用于中、小型零件的批量檢測

零件表面上的熒光滲透液要用乳化劑乳化處理后，方能用水洗掉。有極明亮的熒光，對于表面粗糙度較高且要求有較高檢測靈敏度的工件宜選用此法

零件表面上的多余熒光滲透液需用溶劑清洗，檢驗成本比較高，一般情況下不宜采用。對于大型工件的局部檢測可以選用

與水洗型熒光滲透劑相似，但不需要紫外線燈

與后乳化型熒光滲透劑相似，但不需要紫外線燈

一般裝在噴罐內使用，便于攜帶，廣泛用于焊縫、大型工件局部等處的檢測，尤其適用于現場無水源、電源等情況下的檢測

5-1舉例說明GB150《鋼制壓力容器》中，根據壓力容器主要受壓部分的焊接接頭位置，對焊接焊接接頭的分類及其對他壓力容器制造的實際作用。

上述關于焊接接頭的分類及分類順序，對于壓力容器的設計、制造、維修、作都有著很重要的指導作用，例如：1殼體在組對時的對口錯邊量、棱角度等組對參數的技術要求，A類和B類接頭是不同的，總的來看A類焊接接頭的對口錯邊量、棱角度等參數的技術要求要比B類的嚴格；2焊接接頭的余高要求，對于A、B、C、D類的接頭分別提出了不同的技術要求；3無損檢測對A、B、C、D類焊接接頭的檢測范圍、檢測工藝內容以及最后的評定標準等都作了較具體的不同要求。

5-2焊接接頭的基本形式有幾種，在設計制造時應盡量選用哪種形式，為什么？

對接、十字形、交接頭、搭接

5-3為什么焊接接頭的“余高”稱為“加強高”是錯誤的？

會增大應力集中系數Kr，即工作壓力分布更加不均勻，造成焊接接頭的強度下降

5-4以低碳鋼為例說明焊接接頭在組織、性能上較為薄弱的部位是哪個部位，為什么？

熱影響區中的過熱區，此區奧氏體晶粒產生嚴重增大現象，冷卻后得到過熱組織，沖擊韌性明顯降低，約下降25-30%，對剛性較大的結構常在此區開裂。

5-5焊接坡口的形式有幾種，選擇坡口時主要考慮哪些問題？

1設計或選擇不同形式坡口的主要目的是保證焊接接頭全焊透2設計或選擇坡口首先要考慮的問題是被焊接材料的厚度。對于薄鋼板的焊接，可以直接利用鋼板端部（此時亦稱為1形坡口）進行，對于中、厚板的焊接坡口，應同時考慮施焊的方法3要注意坡口的加工方法，如I形、V形、X形等坡口，可以利用氣割、等離子切割加工，而U形、雙U形坡口，則需用刨邊機加工。4在相同條件下，不同形式的坡口，其焊接變形是不同的。例如，單面坡口比雙面坡口變形大；V形坡口比U形坡口變形大等。應盡量注意減少殘余焊接變形與應力

5-7焊條的組成及其應用。解釋E5015和J507的含義。

5-16電渣焊及其焊接特點。

電渣焊是利用電流通過液體熔渣產生的電阻熱作熱源，將工件和填充金熔合成焊縫的焊接方法。電渣焊的焊接過程可分為三個階段：引弧造渣階段、正常焊接階段和引出階段。合格的焊縫在正常焊接階段產生，而兩端焊縫部分應割除。根據采用電極的形狀及其是否固定，電渣焊方法分為絲極電渣焊、熔嘴電渣焊和板極電渣焊。電渣焊最主要的特點是適合焊接厚件，且一次焊成，但由于焊接接頭的焊縫區、熱影響區都較大，高溫停留時間長，易產生粗大晶粒和過熱組織，接頭沖擊韌性較低，一般焊后必須進行正火和回火處理。

5-18焊接材料選擇原則。

應根據母材的化學成分、力學性能、焊接性能結合壓力容器的結構特點和使用條件綜合考慮選用焊接材料，必要時通過試驗確定。焊縫金屬的性能應高于或等于相應母材標準規定值的下限或滿足圖樣規定的技術要求：對各類鋼的焊縫金屬要求如下。（1)相同鋼號相焊的焊縫金屬。1碳素鋼、碳錳低合金鋼的焊縫金屬應保證力學性能，且需控制抗拉強度上限。2鉻鉬低合金鋼的焊縫金屬應保證化學成分和力學性能，且需控制抗拉強度上限。3低溫用低合金鋼的焊縫金屬應保證力學性能，特別應保證夏比（V形）低溫沖擊韌性。4高合金鋼的焊縫金屬應保證力學性能和耐腐蝕性能。5不銹鋼復合鋼板基層的焊縫金屬應保證力學性能，且需控制抗拉強度的上限；復層的焊縫金屬應保證耐腐蝕性能，當有力學性能要求時還應保證力學性能。復層焊縫與基層焊縫，以及復層焊縫與基層鋼板交界處推薦采用過渡層：

（2）不同鋼號相焊的焊縫金屬1不同鋼號的碳素鋼、低合金鋼之間的焊縫金屬應保證力學性能。推薦采用與強度級別較低的母材相匹配的焊接材料。2碳素鋼、低合金鋼與奧氏體高合金鋼之間的焊縫金屬應保證抗裂性能和力學性推薦采用鉻鎳含量較奧氏體高合金鋼母材高的焊接材料。3焊接材料必須有產品質量證明書，并符合相應標準的規定，且滿足圖樣的技術要求，進廠時按有關質量保證體系規定驗收或復驗，合格后方準使用。

5-21奧氏體不銹鋼（18-8型鋼）焊接的主要問題及預防措施。

主要問題是晶間腐蝕和熱裂紋。晶間腐蝕預防措施，控制焊縫的化學成分，包括控制焊縫得含碳量使之低于0.08％（低碳）或0.03％（超低碳）減少形成碳化鉻的條件；添加穩定化元素（穩定劑）在被焊母材和焊接材料中，起到穩定奧氏體內鉻含量的作用；雙相組織法，使焊縫中形成少量δ鐵素體組織，與奧氏體一起呈現雙相組織，可以提高抗晶間腐蝕的能力。熱裂紋預防措施：1嚴格限制焊縫中的硫、磷等有害元素的含量。2控制焊縫成分，使其形成由奧氏體與鐵素體組成的雙相組織，并控制鐵素體的含量不宜過高了，可參考預防晶間腐蝕的雙相組織法。這時的雙相組織焊縫具有較高的抗裂性。3選用堿性焊接材料，低線能量，快焊快冷，防止過熱。4盡量減少焊接殘余應力。注意正確的焊接結構，選擇減少焊縫金屬充填量的坡口形式。

5-25解釋下列概念：①焊接線能量；②焊縫形狀系數；③焊接冷卻時間t8/5;④可焊性；⑤TIG、MIG；⑥冷裂紋。

1焊接時由焊接能源輸入給單位長度焊縫上的熱量，又稱為焊接線能量。

2熔焊時，在單道焊縫橫截面上焊縫寬度與焊縫厚度的比值。

即焊接鋼體在800-500℃范圍內的冷卻時間，常用來代替此范圍內的冷卻速度

4焊接性，是指金屬材料在采用一定的焊接工藝包括焊接方法、焊接材料、焊接規范及焊接結構形式等條件下，獲得優良焊接接頭的難易程度。

TIG就是鎢極惰性氣體焊,一般稱作非熔化極氣體保護焊，TIG是指非熔化極氣體保護焊，是利用外加氣體作為保護介質的一種電弧焊方法，其優點是電弧和熔池可見性好，操作方便；沒有熔渣或很少熔渣，無需焊后清渣；MIG即熔化極惰性氣體保護焊，使用熔化電極，以外加氣體作為電弧介質，并保護金屬熔滴、焊接熔池和焊接區高溫金屬的電弧焊方法，稱為熔化極氣體保護電弧焊。用實芯焊絲的惰性氣體（Ar或He）保護電弧焊法稱為熔化極惰性氣體保護焊，簡稱MIG焊。

6焊接接頭冷卻到較低溫度時（對于鋼來說在MS溫度，即奧氏體開始轉變為馬氏體的溫度以下）產生的焊接裂紋。

6-1凈化作用的作用及其常用凈化方法、特點。

1試驗證明，除銹質量的好壞直接影響著鋼材的腐蝕速度。不同的除銹方法對鋼材的保護壽命也不同，如拋丸或噴丸除銹后涂漆的鋼板比自然風化后經鋼絲刷除銹涂漆的鋼板耐腐蝕壽命要長五倍之多.另外，鋁、不銹鋼制造的零件應先進行酸洗再進行純化處理，以形成均勻的金屬保護膜，提高其耐腐蝕性能。

2對焊接接頭處尤其是坡口處進行凈化處理，清除銹、氧化物、油污等，可以保證焊接質量：例如，鋁及合金、低合金高強鋼，特別是目前廣泛推廣使用的鈦及其合金的焊接，必須進行焊前的嚴格清洗，才能保證焊接質量，保證耐腐蝕性能。3可以提高下道工序的配合質量。例如，下道工序需要進行噴鍍、搪瓷、襯里的設備以及多層包扎式和熱套式高壓容器的制造，凈化處理是很重要的一道工序。

a.噴砂法是目前國內常用的一種機械凈化方法，要用于型材（如鋼板）和設備大表面的凈化處理。可除銹、氧化皮等，使之形成均勻的有一定粗糙度的表面。效率較高但粉塵大，對人體有害，應在封閉的噴砂室內進行。

b.拋丸法由于噴砂法嚴重危害人體健康，污染環境，目前國外已普遍應用拋丸法處理。其主要特點是改善了勞動條件，易實現自動化，被處理材料表面質量控制方便

c.化學凈化法金屬表面的化學凈化處理主要是對材料表面進行除銹、除污物和氧化、磷化及鈍理，后者即在除銹、除污物的基礎上根據不同材料，將清潔的金屬表面經化學作用（氧化、磷化、鈍化處理）形成保護膜，以提高防腐能力和增加金屬與漆膜的附著力。

鋼鐵酸洗除銹鋼鐵材料酸洗是常用的凈化方法，它可以除去金屬表面的氧化皮、銹蝕物，焊縫上殘留的熔渣等污物

鋼鐵材料表面除銹多用鹽酸，其速度快、效率高，不產生氫脆，表面狀態好，配制洗液時比硫酸安全、經濟。

金屬表面除油主要是利用油脂能溶于有機溶劑，能發生皂化反應等特性，將金屬表面上的油污除掉。

全屬表面的氧化、磷化和鈍化將清潔后的金屬表面經化學作用，形成保護性薄膜，以提高防腐能力和增加金屬與漆膜的附著力的方法，即氧化、磷化、鈍化處理。

i.氧化處理。金屬表面與氧或氧化劑作用，形成保護性的氧化膜，防止金屬被進一步腐蝕。黑色金屬氧化處理主要有酸性氧化法和堿性氧化法，前者經濟、應用較廣，耐腐蝕性和機械強度均超過堿性氧化膜。有色金屬可以進行化學氧化和陽極氧化處理。

ii磷化處理。用錳、鋅、鎘的正磷酸鹽溶液處理金屬，使表面生成一層不溶性磷酸鹽保護膜的過程稱金屬的磷化處理。此薄膜可提高金屬的耐腐蝕性和絕緣性．并能作為油漆的良好底層。

jii.鈍化處理。金屬與鉻酸鹽作用，生成三價或六價鉻化層，該鉻化層具有一定的耐腐蝕性，多用于不銹鋼、鋁等金屬。

7-2熱卷筒節成形的特點。

1熱卷可以防止冷加工硬化的產生、塑性和韌性大為提高，不產生內應力，減輕卷板機工作負擔；2應控制合適的加熱溫度；3應控制合適的加熱速度；4熱卷需要加熱設備，費用較大，在高溫下加工，操作麻煩，鋼板減薄嚴重；5對于厚板或小直徑筒節通常采用熱卷，當卷板時變形率超過要求、卷板機功率不能滿足要求時，都需采用熱卷。

7-3利用對稱式三輥卷板機卷制筒節時，直邊產生的原因及其處理方法。

被卷鋼板兩端各有一段無法彎卷而產生直邊，直邊長度大約為兩個下輥中心距的一半。直邊的產生使筒節不能完成整圓，也不利于校圓、組對、焊接等工序的進行。因此在卷板之前通常將鋼板兩端進行預彎曲。特殊情況下，如厚板卷制后，縱縫采用電渣焊時，也可保留直邊以利于電渣焊，焊后校圓。

7-7管子彎曲時易產生的缺陷及控制方法。

管子在彎矩M作用下發生純彎曲變形時，中性軸外側管壁受拉應力的作用，隨著變形率的增大，力逐漸增大，管壁可能減薄，嚴重時可產生微裂紋；內側管壁受壓應力的作用，管壁可能增厚，嚴重時可使管壁失穩產生折皺；同時在合力作用下，使管子橫截面變形，若管子是自由彎曲，變形將近似為橢圓形，若管子是利用具有半圓槽的彎管模進行彎曲，則內側基本上保持半圓形，而外側變扁。管子外徑和壁厚通常由結構與強度設計的決定，而管子彎曲半徑R應根據結構要求和彎管工藝條件來選擇。為盡量預防彎管缺陷的產生，管子彎曲半徑不宜過小，以減小變形度，若彎曲半徑較小時，可適當采取相應的工藝措施，如管內充砂、加芯棒、管子外用檜輪壓緊等工藝。

8-3管子與管板連接方式及其特點。

a.脹接將脹管器插人到裝配在管板孔里的管口內，加向前軸向力并順時針旋轉，將管子端部脹大變形直至管子端部產生塑性變形，管板孔產生彈性變形，退出脹管器則管子在管板孔彈性變形恢復的作用下，使管子與管板孔接觸表面上產生很大的擠壓力并緊密結合，既達到了密封又能抗拉脫力。脹接適用于直徑不大，管壁不厚的管子；脹接的管板材料的力學性能應比管子材料的高，使管子產生塑性變形時，管板仍處于彈性變形階段，以保證脹接的強度，相同材料不宜脹接；脹接后管子與管板孔的間隙比焊接的小，有利于管端的耐腐蝕性提高；脹接的強度和密封性不如焊接；脹接不適于管程和殼程溫差較大的場合，否則影響脹接質量；脹接時要求環境溫度不低于一10℃，以保證脹接質量；脹接表面要求清潔，管板孔表面粗糙度Ra值不大于12.5μm。

b.焊接管子與管板連接采用焊接法應用比較廣泛，其主要特點是對不能脹接的管子與管板。如管子與管板材料相同、小直徑厚壁管、大直徑管及管程和殼程介質溫差較大的場合等，可以采用焊接連接，烀接連接的管了與管板孔的間隙較大，且介質在此流動困難。耐腐蝕性差多焊接的強度較高、密封性好；管子與管板連接采用的自動脈沖鎢極氬弧焊、效率高、質量好。

C脹焊連接脹焊連接即是對同一管口進行脹接再加焊接，因此脹焊連接同時具備了脹接和焊接的優點。對于在高溫、高壓下工作的換熱器，由于單一的焊接或脹接的缺點，而不能滿足工作條件的需要，張焊連接則既可以解決高溫下脹接應力松弛、脹口失效，又可以解決焊接接口在高溫循環應力作用下，焊口易發生疲勞裂紋和焊接間隙內的易腐蝕損壞等問題。脹焊連接在生產中又有先脹后焊和先焊后脹的兩種工藝，各有特長，但大多采用先焊后脹工藝，只是要注意避免后脹可能產生裂紋的問題。另外，管子與管板連接還有采用爆炸脹接的方法。

8-4比較單層與多層容器制造的特點。

1單層容器相對多層容器，其制造藝程簡單、生產效率較高。多層容器工藝過較復雜，工序較多，生產周期長、2單層容器使用鋼板相對較厚，而厚鋼板（尤其是超厚鋼板）的軋制比較困難，抗脆裂性能比薄板差，質量不易保證，價格昂貴。多層容器所用鋼板相對較薄，質量均勻易保抗脆裂性好，3多層容器的安全性比單層容器高，多墚層容器的每層鋼板相對抗脆裂性好，而且不會產生瞬時的脆性破壞，即使個別層板存在缺陷，也不至延展至其他層板。另外，多層容器的每個筒節的層板上都鉆有透氣孔，可以排出層間氣體，若內筒發生腐蝕破壞，介質由透氣孔泄出也易于發現。

4多層容器山于層間間隙的存在，所以導熱性比單層容器小得多，高溫工作時熱應力大。

5由于山多層容器層板間隙的存在，環焊縫處必然存在缺口的應力集中

6多層容器沒有深的縱焊縫，但它的深環焊縫難于進行熱處理。

7單層厚壁容器在內壓作用下，筒體沿壁厚方向的應力分布很不均勻，筒體內壁面應力大、外壁面應力小，隨著簡體外直徑和內直徑之比的增大，這種不均勻性更為突出。為提高厚壁筒的承載能力，在內壁面產生預壓縮應力，達到均化應力沿壁厚分布的目的，出現了各種形式的多墚簡體結構。熱套式筒體是典型的多層筒體結構。

8-5多層容器的結構形式有哪些種類及其結構特點。

熱套式

扁平鋼帶錯繞式

層板包扎式

繞板式

繞絲式

第五篇：2013版近代史課后答案及其重點

1、資本——帝國主義的入侵給中國帶來了什么？

資本——帝國主義的入侵給中國帶了沉重的災難，它們發動侵略戰爭，屠殺中國人民，侵占中國領土，劃分勢力范圍，勒索賠款，搶掠財富；它們控制中國的內政、外交、鎮壓中國人民的反抗，扶植、收買代理人；它們控制中國的通商口岸，剝奪中國的關稅自主權，實行商品傾銷和資本輸出，操縱中國的經濟命脈；它們披著宗教外衣，進行侵略活動，為侵略中國制造輿論。

2、反對外國侵略斗爭具有什么意義？

帝國主義的侵略給中華民族帶來巨大歷史災難。但是列強發動的侵略戰爭以及中國反侵略戰爭的失敗從反面教育了中國人民，極大地促進了中國人民的思考，探索和奮起。鴉片戰爭以后，先進的中國人開始睜眼看世界了，中日甲午戰爭以后，中國人民的民族意識開始普遍覺醒，中國的仁人志士正是懷著強烈的危機感和民族意識，歷盡千辛萬苦，不怕流血犧牲，去探索挽救中華民族危亡的道路。

3、反侵略戰爭失敗的根本原因和教訓是什么？ 1）原因：社會制度的腐敗，經濟技術的落后。

2）教訓：落后就要挨打，但是從根本上來說，不推翻腐朽的中國半殖民地半封建社會的腐敗社會制度，要想廣泛地動員和組織人民群眾，去進行勝利的反侵略戰爭是不可能的。

4、如何認識太平天國農民戰爭的意義和失敗的原因、教訓？（1）太平天國農民戰爭的意義

太平天國起義雖然失敗了，但它具有不可磨滅的歷史功績和重大的歷史意義。

第一，太平天國起義沉重打擊了封建統治階級，強烈震撼了清政府的統治根基，加 速了清王朝的衰敗過程。第二，太平天國起義是舊式農民戰爭的最高峰，具有不同以往農民戰爭的新的歷史特點。第三，太平天國起義還沖擊了空子和儒家經典的正統權威，這在一定程度上削弱了封建統治的精神支柱。第四，太平天國起義還有力的打擊了外國侵略勢力，給了侵略者應有的教訓。第五，在19世紀中葉的亞洲民族解放運動中，太平天國起義是其中時間最久、規模最大、影響最深的一次，他和亞洲國家的民族解放運動匯合在一起，沖擊了西方殖民主義者在亞洲的統治。（2）太平天國農民戰爭失敗的原因

A、從主觀上看：第一，農民階級不是新的是生產力和生產關系的代表。他們無法克服小生產者所固有的階級局限性，因而無法從根本上提出完整的正確的政治綱領和社會改革方案。無法制止和克服領導集團自身腐敗現象的滋長，也無法長期保持領導集團的團結，削弱了太平天國的向心力和戰斗力。第二，太平天國是以宗教來組織發動群眾的，但是拜上帝教不是科學的思想理論，它不僅不能正確指導戰爭，而且給農民戰爭帶來了危害。第三，太平天國也沒能正確對待儒學。第四，太平天國不能把西方國家的侵略者與人民群眾區別開來，對西方侵略者還缺乏理性的認識。B、從客觀上看： 中外反動勢力勾結起來，聯合鎮壓太平天國。

（3）太平天國農民戰爭失敗的教訓：

太平天國起義及其失敗表明，在半殖民地半封建的中國，農民具有偉大的革命潛力。但它自身不能擔負起反帝反封建取得勝利的重任，單純的農民戰爭不可能完成爭取民族獨立和人民解放的歷史重任。

5、如何認識洋務運動的性質和失敗的原因、教訓？（1）洋務運動的性質

洋務運動是清朝封建統治階級中的洋務派為了維護清朝的封建統治而實行的一場自救改革運動，即具有進步性，也具有落后保守性。（2）洋務運動的失敗的原因 第一，洋務運動具有封建性。洋務運動的指導思想是“中學為體”“西學為用”，洋務派企圖在不改變中國固有的制度與道德的前提下，以吸取西方近代生產技術為手段，來達到維護和鞏固中國封建統治的目的，這就嚴重限制了洋務運動的發展。第二，洋務運動對外國具有依賴性。西方列強依據種種特權，從政治經濟等各方面加緊對中國的侵略控制，他們并不希望中國真正富強起來，而洋務派處處依賴外國，企圖以此來達到自強求富的目的，無異與虎謀皮。第三，洋務企業的管理具有腐朽性。洋務企業雖然具有一定的資本主義性質，但其管理確是封建式的，企業內部充斥著營私舞弊、貪污中飽、揮霍浪費等腐敗現象。（3）洋務運動失敗的教訓：地主階級不能擔負起中國近代化的歷史重任。

6、如何認識戊戌維新運動的意義和失敗的原因、教訓？（1）戊戌維新運動的意義

第一，戊戌維新運動是一次愛國救亡運動。第二，戊戌維新運動是一場資產階級性質的政治改革運動。第三，戊戌維新運動更是一場思想啟蒙運動。第四，戊戌維新運動不僅在思想啟蒙和文化教育方面開創了新的局面，而且在社會風習方面也提出了許多新的主張。（2）戊戌維新運動失敗的原因

戊戌維新運動的失敗，主要是由于維新派自身的局限和以慈禧太后為首的強大的守舊勢力的反對。維新派本身的局限性突出表現在：首先，不敢否定封建主義。他們在政治上不敢根本否定封建君主制度，在經濟上，雖然要求發展資本主義，卻未觸及封建主義的經濟基礎——封建土地所有制。其次，對帝國主義報有幻想。他們大聲疾呼救亡圖存，卻又幻想西方列強能幫助自己變法維新，結果是處處碰壁。再次，懼怕人民群眾。維新派的活動基本上局限于官僚士大夫和知識分子的小圈子。他們不但脫離人民群眾，而且懼怕甚至仇視人民群眾，因此，運動未能得到人民群眾的支持。

（3）戊戌維新運動失敗的教訓

戊戌維新運動的失敗不僅暴露了中華民族資產階級的軟弱性，同時，也說明在半殖民地半封建的舊中國，企圖通過統治著自上而下的改良道路，是根本行不通的。要想爭取國家的獨立、民主、富強，必須用革命的手段，推翻帝國主義、封建主義聯合統治的半殖民地半封建的社會制度。

7、革命派關于中國革命的必要性、正義性和進步性的認識有哪些？

必要性：資產階級革命派指出，清政府是帝國主義的“鷹犬”，因此愛國必須革命，只有通過革命，才能免“瓜分之禍”，獲得民族獨立和社會進步。人們在革命過程中所付出的努力乃至作出的犧牲，是以換取歷史的進步作為補償的。正義性:對于改良派所提出的“中國國民惡劣”說，革命派針鋒相對地指出，不是“國民惡劣”，而是“政府惡劣”，民主共和是大勢所趨，人心所向，拯救中國與建設中國都必須取法乎上，直接推行民主制度。只有“興民權改民主”才是中國的唯一出路。進步性：革命派強調，當時的中國存在著嚴重的“地主強權”和“地權失平”的現象，只有通過通過平均地權一實現土地國有，在進行政治革命的同時實現社會革命，才能避免貧富不均等一系列問題的出現。

8、辛亥革命為什么會失??？它的失敗說明了什么？（1）失敗原因：

首先，從根本上說，是因為在帝國主義時代，在半殖民地半封建的中國，資本主義的建國方案是行不通的。帝國主義與袁世凱為代表的大地主、大買辦以及舊官僚、立憲派一起勾結起來，從外部和內部絞殺了這場革命。其次，從主觀方面來說，在于它的領導者資產階級革命派本身存在著許多弱點和錯誤。第一，沒有提出徹底的反帝反封建的革命綱領。第二，不能充分發動和依靠人民群眾。第三，不能建立堅強的革命政黨，作為團結一切革命力量的強有力的核心。

2）教訓： 辛亥革命的失敗表明，資產階級共和國的方案沒有能夠救中國，先進的中國人需要進行新的探索，為中國謀求新的出路。3）歷史意義 辛亥革命是資產階級領導的以反對君主專制制度，建立資產階級共和國為目的的革命，是一次比較完全意義上的資產階級民主革命。在近代歷史上，辛亥革命是中國人民為救亡圖存，振興中華而奮起革命的一個里程碑，它使中國發生了歷史性的巨變，具有偉大的歷史意義。

9、中國的先進分子為什么和怎樣選擇了馬克思主義？

（1）斗爭實踐——中國選擇馬克思主義是近代以來先進中國人向西方探索救國救民真理歷史發展的必然結果。農民階級、洋務派、維新派、革命派的努力先后失敗。（2）思想啟蒙——五四新文化運動思想啟蒙的結果；三次大論戰，最終確立了馬克思主義在中國革命的指導思想地位。（3）階級基礎——五四前后工人階級的壯大及其斗爭為中國選擇馬克思主義提供了階級基礎和實踐需求。（4）外來影響——“一戰”的影響：“一戰”充分暴露了資本主義制度的內在矛盾，中國人對資本主義方案產生了懷疑；（2分）俄國十月革命的推動：十月革命給陷于彷徨、苦悶的中國人昭示了新的理想目標和建國方案，這就是走俄國人的路，搞社會主義。

10、為什么說中國共產黨的成立是“開天辟地”的大事變？

第一，中國共產黨的成立是中國革命有了堅強的領導核心，災難深重的中國人民有了可以依賴的組織者和領導者，中國革命從此不斷向前發展，由民主主義革命向社會主義革命推進。第二，中國共產黨的成立，使中國革命有了科學的指導思想。中國共產黨以馬克思主義為指導思想，把馬克思主義和中國革命的具體實踐相結合，制定了正確的革命綱領和斗爭策略，為中國人民指明了斗爭的目標和走向勝利的道路。第三，中國共產黨的成立，使中國革命有了新的革命方法，并溝通了中國革命和世界無產階級革命之間的聯系，為中國革命獲得了廣泛的國際援助和避免走資本主義提供了客觀可能性。

11、中國共產黨成立后，中國革命呈現了哪些新面貌？為什么？

中國共產黨一經成立，中國革命就展現了新的面貌： 第一，第一次提出了反帝反封建的民主革命綱領，為中國人民指出了明確的斗爭目標。第二，發動工農群眾開展革命斗爭，在中國掀起了第一次工人運動高潮，同時，中國共產黨月開始從事發動農民的工作，農民的運動蓬勃發展。第三，實行國共合作，并在合作中發揮主導作用，掀起大革命高潮，推翻了北洋軍閥的統治。

12、以毛澤東為代表的中國共產黨人是如何探索和開辟中國革命新道路的？

（一）開展武裝反抗國民黨統治的斗爭：

1927年8月，中共中央在漢口召開緊急會議（八七會議），徹底清算了大革命后期的陳獨秀右傾機會主義錯誤，確定了土地革命和武裝反抗國民黨方針。八七會議以后，舉行了南昌起義、湘贛邊界秋收起義、廣州起義。中國革命由此發展到了一個新階段。

（二）走農村包圍城市的革命道路： 以農村為重點，到農村去發動農民，進行土地革命，開展武裝斗爭，建設根據地，這是1927年以后中國革命發展的客觀規律所要求的。農村包圍城市、武裝奪取政權這條革命心道路的開辟，依靠了黨和人民的集體奮斗，凝聚了黨和人民的集體智慧。而毛澤東是其中的杰出代表。

（三）毛澤東不僅在實踐中首先把革命進攻的方向指向了農村，而且從理論上闡明了武裝斗爭的極端重要性和農村應當成為黨的工作中心的思想，1928年，毛澤東寫了《中國的紅色政權為社么能夠存在？》、《井岡山的斗爭》等文章，明確指出以農業為主要經濟的中國革命，以軍事發展暴動，是一種特征；還科學闡明了共產黨領導的土地革命、武裝斗爭于根據地建設這三者之間的辯證統一關系。1930年，《星星之火可以燎原》一文中，毛澤東指出：紅軍、游擊隊和紅色區域的建立和發展，是半殖民地中國在無產階級領導下的農民斗爭的最高形式，和半殖民地農民斗爭發展的必然結果，并且無疑議的是促進全國革命高潮的最重要因素。

（四）農村包圍城市，武裝奪取政權理論，是對1927年革命失敗后中國共產黨領導的紅軍和根據地斗爭經驗的科學概括。它是以毛澤東為代表的中國共產黨人同當時黨內盛行的把馬克思主義教條化、把共產國際和蘇聯經驗神圣化的錯誤傾向做堅決斗爭基礎上形成的。農村包圍城市、武裝奪取政權理論的提出，標志著中國化的馬克思主義：毛澤東思想的初步形成。

（五）隨著革命心道路的開辟，中國革命開始走向復興。中國共產黨領導的紅軍和根據地逐步發展起來。紅軍游擊戰爭實際上已經成為中國革命的主要形式，農村根據地成為積蓄和鍛煉革命力量的主要戰略陣地。13、20世紀20年代后期、30年代前中期，中國共產黨內為什么連續出現“左”傾錯誤？

第一，主要原因在于全黨的馬克思主義理論準備不足，理論素養不高，實踐經驗也很缺乏，對于中國的歷史現狀和社會狀況、中國革命的特點、中國革命的規律不了解，對于馬克思列寧主義的理論和中國的實踐沒有統一的理解，一句話，不善于把馬克思列寧主義與中國實際全面的、正確的結合起來。第二，共產國際對中國共產黨內部事務的錯誤敢于和瞎指揮。第三，八七會議以后黨內一直存在著濃厚的“左”傾情緒始終沒有得到認真地清理。第四，半殖民地半封建中國社會的階級狀況，決定了中國共產黨的黨員中農民和小資產階級出身的占大多數，使黨處在小資產階級思想的包圍之中。黨內出現只注重書本知識，不注重實際的教條主義，只注重感性知識而輕視理論的經驗主義。影響黨的思想、路線和政策。

14、中國共產黨是如何總結歷史經驗、加強黨的思想理論建設的？

土地革命時期，黨內連續發生“左”傾錯誤，給中國革命帶來了極其嚴重的危害。這些錯誤的發生，主要是對于馬克思列寧主義的理論和中國革命的實踐沒有統一的理解而產生的。正因為如此，毛澤東強調，為了糾正錯誤，必須端正思想路線，實行馬克思列寧主義與中國實際相結合的原則。以毛澤東為主要代表的中國共產黨人歷來重視總結經驗，加強黨的思想理論建設。毛澤東早就提出，要注重調查研究，反對本本主義。紅軍到達陜北后，毛澤東、中共中央用很大的精力，去總結歷史經驗，加強黨的思想理論建設。1935年12月毛澤東作了《論反對日本帝國主義的策略》的報告，闡明黨的抗日民族統一戰線政策，批判了大給的關門主義和對于革命的急性病，系統地解決了黨的政治路線上的問題。1936年12月毛澤東寫了《中國革命戰爭的戰略問題》這部著作，總結土地革命戰爭中黨內在軍事問題上的大爭論，系統地說明了有關中國革命戰爭戰略方面的諸問題。

1937年夏，毛澤東寫了《實踐論》、《矛盾論》，從馬克思主義認識論的高度，總結龍國共產黨的歷史經驗，揭露和批判黨內的主觀主義尤其是教條主義的錯誤，深入論證馬克思列寧主義基本原理同中國具體實際相結合的原則，科學地闡明了黨的思想路線。

15、為什么說中國的抗日戰爭是神圣的民族解放戰爭？

從世界意義上看，世界反法西斯戰爭是人類歷史上規?？涨暗膽馉?，戰火遍及亞洲、歐洲、非洲、大洋洲，有80多個國家和地區，約20億人口卷入其中。中國的抗日戰爭是世界反法西斯戰爭的重要組成部分，是世界反法西斯戰爭的東方主戰場。中國人民抗日戰爭的勝利，對世界各國奪取反法西斯戰爭勝利、維護世界和平的偉大事業產生了巨大影響。從戰爭的性質上看，抗日戰爭是半殖民地半封建的中國和帝國主義的日本之間在20世紀30年代展開的一個決死戰爭，是一個民族反對另一個民族侵略、壓迫、奴役的戰爭。中國是正義的、進步的反侵略戰爭，是得道的；日本是非正義的、野蠻的、侵略戰爭，是失道的。日本侵略者肆意踐踏中國的大好河山，屠殺中國軍民，強行掠奪中國勞工，蹂躪和摧殘婦女，進行細菌戰和化學戰，制造了南京大屠殺等一系列滅絕人性的慘案，犯下了令人發指的罪行，使源遠流長的中華文明遭到了慘重破壞，使中華民族蒙受了巨大損失。從戰爭的結果上看，中國人民抗日戰爭，是近代以來中華民族反抗外敵入侵第一次取得完全勝利的民族解放戰爭，是20世紀 中 國 和 人類 歷 史 上 的 重 大 事 件。中國人民徹底打敗了日本侵略者，捍衛了中國的國家主權和領土完整，使中華民族避免遭受殖民奴役的厄運。

16、為什么說中國共產黨是中國人民抗日戰爭的中流砥柱？

第一，中國共產黨積極倡導、促成、維護抗日統一戰線，最大限度動員全國軍民共同抗戰成為凝聚全民族抗戰力量的杰出組織者和鼓舞著。第二，以毛澤東為首的中國共產黨人，把馬克思列寧主義基本原理同中國具體實踐相結合，創立和發展了毛澤東思想。制定、實施了一套完整的抗戰策略和方針，提出了持久抗戰的戰略思想，對抗戰勝利發揮了重要作用。第三，中國共產黨通過游擊戰開辟敵后戰場，建立抗日根據地，牽制和消滅了日軍大量有生力量，減輕了正面戰場的壓力，也為抗日戰爭的戰略返攻準備了條件。第四，中國共產黨人以自己最富于獻身的愛國主義、不怕流血犧牲的模范行動，支撐起全民族救亡圖存的希望，成為奪取抗戰勝利的民族先鋒。

17、怎樣評價國民黨政府在抗日戰爭中之行的路線正面戰場的地位與作用？

第一，國民黨政府執行的是片面抗戰路線，即不敢放手發動和武裝民眾，實行單純的政府和正規軍的抗戰；在戰略戰術上，沒有采取積極防御的方針，而是進行單純的陣地防御戰。第二，國民黨領導的正面戰場，對抗日戰爭的勝利做出了重要貢獻。特別是在抗戰初期的戰略防御階段。第三，國民黨的正面戰場在抗戰個階段中表現不同，其地位和作用也不同?？箲鸪跗诘膽鹇苑烙A段，國民黨政府積極抗戰，正面戰場在整個抗戰中起了重要作用?？箲疬M入戰略相持階段，其實行片面抗戰，制造反共摩擦，在抗戰中的地位、作用明顯下降。在戰略反攻階段，其雖堅持抗戰，但對奪取抗戰最后勝利的作用十分有限。

18、為什么說中國人民抗日戰爭是弱國戰勝強國的范例？

第一，從實力對比來看，抗日戰爭是弱國對強國的戰爭。中國是半殖民地半封建社會，政治、軍事、經濟、文化等各方面綜合實力都很落后，是弱國。而日本是世界上一等強國，軍事、經濟實力和政治組織力量都很強大。第二，從戰略對比來看，抗日戰爭是大國對小國的戰爭。第三，從戰爭性質上看，抗戰是中國抵御日本侵略的正義戰爭。中國是正義的、進步的反侵略戰爭，是得道的；日本是非正義的、野蠻的、侵略戰爭，是失道的。第四，從戰爭結果上看，中國人民的抗日戰爭取得了近代以來的第一次反侵略戰爭的完全勝利。中國人民徹底打敗了日本侵略者，使中華民族避免遭受殖民奴役的厄運。

19、抗戰勝利后，國民黨政府為什么會陷入全民的包圍中并迅速走向崩潰？

第一，國民黨政府由于它的專制獨裁統治和官員們的貪污腐敗、大發國難財，抗戰后期在大后方便已嚴重喪失人心。在抗戰勝利時曾經對他抱有很大希望的原淪陷區人民，也很快對他感到極端的失望。一個重要原因，就是國民黨政府派出的官員到原淪陷區接收時，把接收變成了“劫收”，大發國難財。第二，國民黨之所以迅速失去民心，還由于它違背全國人民迫切要求休養生息、和平建國的意愿，執行反人民的內戰政策。為了籌措內戰經費，國民黨政府除了對人民征收苛重的捐稅以外，更無限制的發行紙幣。導致惡性通貨膨脹，工農業生產嚴重萎縮。這樣，國民黨當局就將全國各階層人民之于饑餓和死亡的界線上，因而就迫使全國各階層人民團結起來，同蔣介石反動政府作你死我活的斗爭，除此以外，再無出路。

20、如何認識民主黨派的歷史作用？中國共產黨領導的多黨合作、政治協商的格局是怎樣形成的？

第一，各民主黨派雖然政綱不盡相同，但都主張愛國、反對買過，主張民主、反對獨裁，在抗戰中，對反抗日本帝國主義侵略，特別是文化侵略，多國統區抗日民主運動的發展都起了積極作用。抗戰勝利后，民主黨派作為“第三方面”，主要與共產黨一起，反對國民黨的內戰獨裁政策，為和平民主而奔走呼號。第二，各民主黨派成立時，中國共產黨就與他們建立了不同程度的合作關系，并在斗爭實踐中逐步發展了這種合作關系。在共同繁多國民黨獨裁統治的斗爭中，中國共產黨不僅鼓勵、支持各民主黨派的斗爭，而且對他們某些不妥的意見進行批評，誠懇地幫助他們進步，這是的中共與民主黨派的關系更加融洽，合作方式不斷發展完善。第三，國民黨堅持一黨獨裁，迫害民主黨派進步人士，使得民主黨派人士逐步轉到新民主主義革命立場上，特別是1948年1月22日，民主黨派和無黨派人士發表《對時局的意見》，表示愿意接受中國共產黨的領導，擁護建立人民民主的新中國。第四，中國共產黨也邀請民主黨派“積極參政，共同建設新中國”，1949年9月，各民主黨派積極參加了中國人民政治協商會議。這標志著各民主黨派正式接受了中國共產黨領導和人民共和國，確認了社會主義的正確性。各民主黨派也由在野黨變成了人民民主專政的參政黨，中國共產黨領導的多黨合作、政治協商的格局基本形成，中國共產黨領導的多黨合作和政治協商制度在此基礎上也基本形成。

21、為什么說“沒有共產黨就沒有新中國”？中國革命取得勝利的基本經驗是什么？

（一）“沒有共產黨就沒有新中國”： 第一，中國共產黨作為工人階級的政黨，不僅代表著中國工人階級的利益，而且代表著整個中華民族和全中國人民的利益 第二，中國共產黨是馬克思主義的科學理論武裝起來的，他以中國化的馬克思主義即馬克思列寧主義基本原理與中國實踐相結合的毛澤東思想為一切工作的指針。第三，中國共產黨人在革命過程中始終英勇地站在斗爭的最前線。以實際行動表明了自己是最有遠見，最富于犧牲精神，最堅定，而又最能虛心體察民情并依靠群眾的堅強的革命者，從而贏得了廣大中國人民的衷心擁護。第四，“沒有共產黨就沒有新中國”。這是中國人民基于自己的切身體驗所確認的客觀真理。

（二）中國革命取得勝利的基本經驗（中國共產黨在中國革命中戰勝敵人的三大法寶）：第一，建立廣泛的統一戰線。第二，堅持革命的武裝斗爭。第三，加強共產黨自身的建設。毛澤東指出：“統一戰線，武裝斗爭，黨的建設是中國共產黨在中國革命中戰勝敵人的三大法寶，三個主要的法寶。”

22、怎樣認識近代中國的主要矛盾、社會性質及其基本特征？

答：(1)在錯綜復雜的中國半殖民地半封建社會的兩大主要矛盾是帝國主義和中華民族的矛盾、封建主義和人民大眾的矛盾。而前一個是主要矛盾。(2)在兩種矛盾的作用下，中國的社會性質由封建社會轉變成半殖民地半封建的社會性質。(3)中國半殖民地半封建社會有一下一些基本特征： ①、資本----帝國主義勢力操縱中國的經濟命脈，控制了中國的政治 ②、中國封建勢力和外國侵略勢力相勾結，壓迫奴役中國人民。③、中國自然經濟遭到破壞，但土地所有制依然存在，阻礙著中國走向現代化和民主化。④、所興的民族資本主義經濟已經存在，但勢力很弱。⑤、政治勢力不統一，各地區、政治、經濟和文化發展不平衡。⑥、在資本----帝國主義和封建主義的雙重壓迫下，中國的廣大人民過著饑寒交迫，毫無政治權利的生活。

23、如何理解近代中國的兩大任務及其相互關系？

答：爭取民族獨立、人民解放和實現國家富強、人民富裕這兩個任務，是互相區別又互相緊密聯系的。由于腐朽的社會制度束縛著生產力的發展，阻礙著經濟技術的進步，必須首先改變這種社會制度，爭得民族獨立和人民解放，才能為實現國家富強和人民富裕創造前提開辟道路。因為不經過反帝反封建的斗爭，爭得民族獨立和人民解放，就不可能推翻帝國主義對中國的反動統治，改變它們控制中國經濟財政命脈，利用特權向中國大量傾銷商品和資本輸出，壓迫中華民族工商業發展的局面，就不可能廢除封建地主土地所有制和專制政治制度，解放農村生產力，改善農民的生活，擴大民族工商業的國內市場；就不可能達到民族的團結，社會的穩定，從而集中力量進行經濟、文化、教育等各方面的現代化建設，以實現國家的繁榮富強和人民的富裕幸福。

24、三民主義學說的基本內容是什么？

“三民主義”即名族主義、民權主義、民生主義三大主義。

民族主義 民族主義包括“驅除韃虜，恢復中華”，兩項內容。一是要以革命手段推翻清朝政府，改變它一貫推行的民族歧視和民族壓迫政策；二是追求獨立，建立民族獨立的國家。民權主義 民權主義的內容是“創立民國”，即推翻封建君主專制制度，建立資產階級民主共和國。民生主義 民生主義即“平均地權”，也就是社會革命，它主張核定全國地價，其現有之地價，仍屬原主，革命后的地價，則歸國家，為民共享。國家還可以按原定地價收買地主的土地。

25、維新派與守舊派爭論的內容有哪些方面？

內容：(1)要不要變法(2)要不要興民權，設議院，實行君主立憲(3)要不要廢八股，改科舉和興西學。

26、關于革命與改良派的辯論

內容 1 要不要以革命手段推翻清王朝2 要不要推翻帝制，實現共和 3 要不要社會革命

27、為什么《天朝天畝制度》的主張是難以實現的？

《天朝田畝制度》確立了平均分配土地的方案，是最能體現太平天國社會理想和這次農民起義特色的綱領性文件。但他并未超出農民小生產者的狹隘眼界。他所描繪的理想天國，仍然是閉塞的自己自足的自然經濟，是小農業和家庭手工業相結合的傳統生活方式；同時又是一個沒有商品交換的和絕對平均的社會。這種社會理想具有不切實際的空想的性質。因此，《天朝田畝制度》的主張難以實現。

28、簡述五四運動之前新文化運動的主要內容

提倡民主，反對專制，提倡科學，反對愚昧，提倡新道德，反對舊道德，提倡新文學，反對舊文學。

29、遵義會議的內容和歷史意義是什么？

內容：（1）遵義會議通過了《中央關于反對敵人五次“圍剿”的總決議》，指出第五次反“圍剿”失敗的主要原因是博古和李德在軍事指揮上犯了一系列嚴重錯誤。會議肯定了毛澤東關于紅軍作戰的基本原則。（2）對中共中央和紅軍領導進行改組，推選毛澤東為中央政治局常委。（3）取消博古、李德的最高軍事指揮權，決定仍由中央軍委主要負責人周恩來、朱德指揮軍事。隨后，中央政治局常委進行分工，由張聞天代替博古負總責，毛澤東、周恩來負責軍事。

意義 ：遵義會議結束了王明“左”傾錯誤在中央的統治，在事實上確立了以毛澤東為核心的新的黨中央的正確領導。這是中國共產黨第一次獨立自主地運用馬克思主義原理解決自己的路線、方針和政策問題，妥善地處理了黨內長期存在的分歧和矛盾，是中國共產黨從幼稚走向成熟的標志。這次會議在極其危急的情況下，挽救了黨，挽救了紅軍，挽救了革命，成為黨的歷史上一個生死攸關的轉折點。30、抗日戰爭勝利的意義、原因和基本經驗？

（1）意義：中國人民抗日戰爭，是近代以來中華民族反抗外敵入侵第一次取得完全設完全勝利的名族解放戰爭，是二十世紀中國和人類歷史上的重大事件。第一，中國人民抗日戰爭的勝利，徹底打敗了日本侵略者，捍衛中國國家主權和領土完整，是中華民族避免了遭受致命奴役的厄運。第二，促進了中華民族的覺醒，使中國人民在精神上，組織上的進步達到了前所未有的高度。第三，促進了中華民族的大團結，弘揚了中華民族的偉大精神。第四，對世界各國奪取反法西斯戰爭的勝利，維護世界和平的偉大事業產生了巨大影響。

（2）原因：第一，中國共產黨在全民族抗戰中起到了中流砥柱的作用。第二，中國人民巨大的民族覺醒，空前的民族團結和英勇的民族抗爭，是中國人民抗戰勝利的決定性因素。第三,中國人民抗日戰爭的勝利。同世界所有愛好和平和正義的國家和人民，國際組織以及各種反法西斯力量的同情和支持也是分不開的。

（3）基本經驗第一，全國各族人民的大團結是中國人民戰勝一切艱苦困難、實現奮斗目標的力量源泉。第二，以愛國主義為核心的偉大民族精神是中國人民團結奮進的精神動力。第三，提高綜合國力是中華民族自立于世界民族之林的基本保證。第四，中國人民愛好和平，反對侵略戰爭，同時又絕不懼怕戰爭。第五，只有堅持中國共產黨的領導，發揮黨在全民族團結奮斗中的中流砥柱作用，中華民族才能捍衛自己的生存和發展權利，才能創造美好未來。