第一篇：汽輪發電機組安裝工程監理細則

目錄

一、工程概況

二、設備及專業設計概要

三、監理程序

四、控制要點及目標值

五、監理工作方法及措施

一、工程概況：

同興垃圾處理廠系一環保項目，在對垃圾進行焚燒處理時，利 用其余熱發電。共裝有兩臺余熱回收鍋爐及兩臺汽輪發電機組，設計日焚燒垃圾量1200T，年運行8000小時。

焚燒爐及余熱回收鍋爐全套引進德國馬丁公司技術，由江西江聯能源環保股份有限公司總承包制造，鍋爐額定蒸發量58.39t/h，額定蒸汽出口壓力4.0MP(a)，額定蒸汽出口溫度400℃。

汽輪機及其輔助設備由青島捷能汽輪機股份有限公司制造配套；發電機由四川東風發電機有限公司制造。汽輪機型號：N12-3.75/390型。機組型式：次中溫、中壓、單缸，凝汽式汽輪機，額定功率12000KW，額定主蒸汽壓力3.75Mpa（a），額定主蒸汽溫度390℃，主蒸汽額定進汽量66t/h。發電機型號：QF2W-12-2，額定功率12000KW，額定電壓10.5KV，額定電流824.8A。

二、設備及專業設計概要：

1、設備概要：

汽輪機為純凝汽式，有兩級不可調抽汽。一級抽汽用于鍋 爐空氣預熱器，二級抽汽用于除氧器，凝汽器循環水回路為雙道雙程，冷卻面積1250㎡，凝汽器、冷油器的冷卻水管材料為HSn70-1A銅管，抽真空裝置采用射水抽氣器。

汽輪機不可調抽氣工況為：一級抽汽量5.62t/h，一級抽汽壓 力為1.3Mpa(a)，一級抽汽溫度292.5℃，二級抽汽量7.693t/h，二級抽汽壓力0.462Mpa(a)，二級抽汽溫度197.3℃。

設計冷卻水溫正常20℃，最高38℃。

機組正常運行時，軸承座振幅不大于0.03mm，過臨界轉速 時振動最大值不大于0.15mm。離罩殼1m時，汽機噪音≤85db（A）。

調節控制系統為電液方式，具有閉環的功率控制回路，轉速控制回路、機前壓力控制回路。以上控制方法應能進行無擾動切換。調速器遲緩率不大于0.25%，調節系統的轉速不等率4.5±0.5%。危急遮斷器動作后，轉子的最高轉速不超過額定轉速的15%，危急遮斷器的動作轉數為3300～3360r/min。軸向位移保安裝置動作時轉子相對位移值為1.5mm。

汽輪機油路系統分兩路，一路用于潤滑系統，一路用于調速及保安系統，即保安油路。系統內設有六臺油泵（其中一臺為轉子直接傳動的主油泵），一個主油箱，兩臺冷油器，一臺濾油器。

汽輪機設射水抽氣器一臺，射水泵兩臺，凝結水泵兩臺。發電機為空冷式，空氣冷卻器用循環水冷卻。

2、專業設計概要

汽機房橫向布置兩臺汽輪發電機，兩臺汽輪機縱向中心距16.5m，海島式布置，廠房跨距21m，層架下弦標高17m，運行層標高7m，檢修場地設在兩機組之間零米層，檢修行車為一臺25t/5t雙速橋式起重機。

汽機房的設備布置見設計院的有關設備平面布置圖。汽輪發電機組熱力系統為常規式熱力系統。熱力系統內的設

備基本上由汽輪機廠隨機配套供應。

油系統設備及管道全部由廠家供貨。隨機供應的儀表控制裝置見廠家供貨清單。

主蒸汽母管布置在+3.0m層，一、二級抽汽母管布置在零米層。

三、監理程序：

本工程遵守下述程序開展監理工作：消化設計及廠家資料——審核施工單位資質——參加設計交底及圖紙會審——審核施工組織設計——審核施工單位各類技術及管理人員的配備及其相應的資質資料——審核施工單位各工種人員配備及其相應的上崗證——檢查標準資料配備情況及技術交底記錄——進場機具報驗——進場材料、設備報驗、設備開箱清點、檢查——隱蔽報驗——設備土建基礎報驗——行車報驗——大型設備就位前，再次對設備及周圍場地進行檢查、清理——汽輪機本體安裝各工序報驗——發電機安裝各工序報驗——凝汽器安裝各工序報驗——其它輔助設備安裝報驗——機組安裝整體報驗，經全面驗收合格后，作試車準備。

四、控制要點及目標值：

1、施工單位資質必須符合要求，人員配備必須齊全，并有 相應的資質證書。

2、施工單位應是安裝過同類型設備的。

3、設計及制造廠家資料齊全，現場備齊設計及制造廠家在 本工程中所采用的全部規范，標準資料。

4、施工單位在施工前必須認真仔細消化所有資料，并有詳細的

各級技術交底記錄。

5、施工單位應配齊本工程所需要的各種機具、工具及檢測 用儀器儀表。

6、施工組織設計一經審核批準后，必須嚴格按施工組織設 計的要求組織施工。

7、汽輪機廠家應派熟練的技術人員到現場指導安裝。

8、汽輪機安裝前，土建基礎應經驗收合格并驗收資料齊全（含 基礎沉陷觀測記錄），安裝場地檢查符合安裝要求后，方可進入安裝。

9、汽輪機組散件進場，廠家、業主、監理、施工四方代表 應到場共同清點，初驗簽字，按要求分區妥善保管。

10、汽輪機發電機的安裝程序及各部間隙都應嚴格按廠家安 裝說明書執行。

11、汽輪機發電機組安裝完畢投定及下列指標應滿足： 軸承座振動值（全振幅）≤0.03mm；

臨界轉速時軸承座振動值（全振幅）≤0.15mm； 轉速擺動值≤15r/mim，轉速不等率≤0.25%； 調節器調速范圍0—3390（可調）； 電調超速保護3270r/mim；

危急遮斷器動作轉速3300～3360 r/mim； 儀表超速保護3390—3420r/mim；

軸向位移保安裝置動作時轉子相對位移值1.5mm；

額定排汽壓力0.0049MPa（絕對）； 排汽壓力高限報警0.012MPa(絕對)； 排汽溫度高限報警120℃；

軸承溫度升高保護，回油溫度65℃及軸瓦溫度85℃時報警； 回油溫度70℃，軸瓦溫度100℃時停機。

12、汽輪發電機組的安裝驗收規范執行DL5011-92《電力建 設施工及驗收技術規范》（汽輪機篇）。

13、進場各種材料、設備、外購及自配件必須檢驗合格并認證后方可進場安裝。

14、單機設備調試合格后才允許進入主機及系統調試。

15、汽輪機本體熱工儀表的安裝執行SDJ279-90《電力建設施工及驗收技術規范》（熱工自動化篇）

16、汽輪機油泵系統的安裝調試應由安裝過汽輪機油系統有經驗的安裝人員進行安裝，嚴禁盲目拆卸安裝。

五、監理工作的方法及措施：

1、隨時掌握施工現場的進度，部位及質量狀況，做到心中 有數。關鍵部位及工序要進行過程控制，巡視與旁站相結合，抽查與全檢相結合。

2、發現施工質量問題要及時提出、糾正，必要時下達監理 通知，強制整改。

3、需現場檢查驗收簽字的項目，必須當場完善各方簽字手 續。

4、監理應熟悉掌握設計資料、廠家安裝說明及有關標準規 范，以此為依據對安裝的全過程實施監理工作。

5、由專業單位安裝的單位驗收項目，施工單位應保證驗收 合格，并配合建設單位辦理安全使用手續。

6、協助各施工單位之間的直協調工作，當發生沖突時，監 理應本著公平、公正的原則協調各方關系。

7、所有竣工項目，施工單位應交付完整的竣工資料，竣工 資料包括竣工圖，各種報驗資料，原始記錄等。

8、本工程系環保項目，也是一個發電工程，因此要接受質檢站、技監局、電力建設質量監控中心的監督指導。

第二篇：汽輪發電機組熱控安裝總結

汽輪發電機組熱控安裝工程總結

一．工程簡介：

本工程為*******公司“上大壓小”技術改造二期安裝工程1×600MW超臨界機組汽輪發電機組熱控安裝。

本項目作業于2010年12月01日開始，2011年08月20日結束。包括了汽輪機本體TSI、給水泵本體TSI及測量儀表安裝,潤滑油及EH油系統儀表安裝，蒸汽、抽汽、輔汽系統儀表安裝，氫氣、氮氣、儀表壓縮空氣系統儀表安裝，凝汽器真空系統儀表安裝等多項檢測元件。

二． 工程量：

本期工程包括：熱控檢測儀表安裝、儀表管路敷設、汽輪機本體TSI檢測元件安裝、給水泵本體TSI檢測元件安裝、潤滑油及EH油儀表安裝、凝汽器真空系統儀表安裝、氫氣、氮氣系統儀表安裝、氣源管路敷設。三.主要施工方法：

施工圖經過會審，經設計交底后，編寫有針對性的作業指導書，施工前必須對參加作業人員進行施工程序、施工工藝、質量標準、施工危險因素和環境因素辯識及控制措施等方面內容的交底工作；施工機械及工器具的準備齊全；質量工作是關鍵地，將直接影響著整套機組的運行。在施工開始前，對施工人員進行了詳細的技術交底，強化了質量意識。施工過程中，嚴把質量關，確保了施工質量。對于每一道工序的完成，首先由我們班組進行自檢，然后再由工地質檢進行復檢，最后由項目部質量科及監理師最終檢驗。施工過程中，我們本著“做就要做得最好”的原則，嚴格控制，精益求精。四.施工質量管理：

安裝需注意事項：首先按設計圖紙及生產廠家技術手冊進行施工。安裝廠供設備必須按照廠家說明書或在廠家技術人員指導下施工；安裝甲供設備必須遵照設計院圖紙，壓力類表頭與管路的連接要嚴密不泄露、無機械應力，安裝儀表時要注意安裝地點應無劇烈振動及腐蝕性氣體，操作維護方便，儀表安裝前必須經實驗室校驗合格且貼有合格證。

其次作業人員均要有實際經驗、技術合格，工作責任心強，并要嚴格按照施工圖紙作好每一道工序、在施工的同時，設有專門監督檢查的人員進行現場施工作業指導和檢查，保證本作業項目達到設計要求。

五.安全文明施工管理：

文明施工要求：施工現場設廢舊物品回收點,施工過程中發生的槽鋼頭、焊條頭等及時清理回收,確保施工現場整潔有序。嚴格控制生產、生活污水隨處排放，嚴禁長明燈、長流水及設備無負荷運轉等現象。材料擺放整齊,不得隨處亂放。施工現場道路通暢，保證安全通道暢通無阻。變壓器區域嚴禁有明火，懸掛安裝標識牌。

安全施工措施：進入施工現場必須正確佩帶安全帽,高空作業系好安全帶。所有施工人員必須經過三級安全教育,考試合格方可進入施工現場。設備材料在搬運過程中,必須由專人指揮,嚴禁多人同時指揮。使用電器設備必須裝設漏電保護裝置，并且確保接地可靠。

施工用電必須嚴格執行三相五線制，采用一機一閘。

六、質量驗評情況

本單位工程已按施工圖施工完畢，經驗收，檢驗批61個，合格61個； 31個分項工程，合格 31個，合格率100%，共5個分部工程，合格 5個，合格率為100%，本單位工程技術資料及技術記錄齊全，單位工程評定為合格。

第三篇：6~50MW汽輪發電機組本體安裝順序

6~50MW凝汽式汽輪發電機組本體安裝順序設備開箱驗收汽輪機、發電機、勵磁機基礎檢查與幾何尺寸校核墊鐵配置、安裝（墊鐵位置確定、基礎研磨、平墊鐵厚度計算、平墊鐵加工、墊鐵研磨）滑銷系統修配（前軸承座縱銷、后汽缸的橫銷）臺板檢查安裝（臺板與前軸承座、臺板與后汽缸研磨）軸承座清理檢查（滲油試驗）臺板與前軸承座整體就位、找正下汽缸檢查及組合軸承的安裝下汽缸就位、找正汽輪機轉子檢查清理汽輪機轉子就位找中心（以前后油擋為基準）和轉子揚度測定下汽缸按汽輪機轉子為基準定位找正，下汽缸定缸，軸承座定位，緊地腳螺栓轉子的晃動度、轉子各端面瓢偏、大軸的彎曲度測量發電機臺板就位及找正、4#軸承座就位找正發電機轉子的晃動度、聯軸器端面瓢偏值的測量3#、4#軸瓦和墊塊修刮修刮軸瓦及墊塊，轉子揚度復測汽輪機及發電機靠背輪預找中心上汽缸組合，汽缸中分面間隙測量推力軸承修刮，推力間隙測量、調整空氣冷卻系統安裝噴嘴組的安裝隔板安裝發電機定子就位、初步找正隔板找中心（拉鋼絲法）及隔板調整、轉子定位向發電機定子內穿放轉子上、下隔板膨脹間隙測量調整裝汽封環，吊入轉子，測量并調端整軸封及隔板汽封間隙（上、下同做）臺板聯系螺栓間隙測量調整通流部分間隙的檢查和調整汽輪機扣缸，冷緊、熱緊汽缸結合面螺栓汽輪發電機轉子找中心汽輪發電機轉子靠背輪絞孔連接調整發電機空氣間隙及磁場中心端蓋風擋間隙調整主油泵安裝及前軸承座內部管路安裝各軸承間隙、緊力、油擋間隙測量調整調速汽門支架及調試汽門安裝二次灌漿安裝溫度計、膨脹指示器、前軸承座角銷修刮

第四篇：河北天柱鋼鐵集團有限公司25MW汽輪發電機組安裝技術協議

1×130t/h鍋爐、1×25ＭＷ汽輪機發電機組安裝

技術協議

甲方：河北天柱鋼鐵集團有限公司 乙方：湖北省工業建筑集團安裝工程有限公司

2010年08月16日

為了全面落實河北天柱鋼鐵集團1×25MW轉爐煤氣發電工程在進度控制、質量控制、投資控制和安全施工控制的各項內容和要求，確保在本工程項目范圍內的各系統順利施工達標投產，安全經濟運行，爭創優質工程，依據《中華人民共和國建筑法》，就河北天柱鋼鐵集團有限公司1×25MW發電工程的相關事宜，經甲乙雙方友好協商，甲方同意乙方承擔該工程的安裝及調試等業務。特制定本技術協議，本技術協議除合同有關條款外，對合同做了進一步說明。

一、特別聲明

1、本技術協議在執行過程中如發現有疏忽遺漏和錯誤的地方，無論是哪一方責任所造成，也無論是哪一方發現，都必須及時提出書面修正建議，由甲乙雙方共同協商解決，合同依據雙方最終協議執行。

2、未經甲方同意，乙方不得進行二次轉包。

二、本工程施工執行標準

1、《中華人民共和國建筑法》

2、《建筑工程質量管理條件》

3、《建設工程監理規范》GB50319-2000

4、國家電力公司工程建設監理管理辦法》國電火（1999）688號

5、《火力發電廠基本建設工程啟動及竣工驗收規范》電建（1996）159號

6、《火電機組達標投產考核辦法》（2001年版）

7、《火電機組達標投產動態考核辦法》（2001年版）

8、《國家電力公司火電工程優質工程評選辦法》（2000年版）

9、《火電工程調整試運質量檢驗及評定標準》

10、《火電工程啟動調試工作規定》建質（1996）40號

11、《電力建設施工質量驗收及評價規程》DL/T5210.3-2009

12、《電力建設施工及驗收技術規范》（鍋爐機組篇）DL/T5047-95

13、《電力建設施工及驗收技術規范》（火力發電廠焊接篇）DL/T5007-92

14、《電力建設施工及驗收技術規范》（汽機篇）DL/T5011-92

15、《電力建設施工及驗收技術規范》（金屬焊縫射線檢驗篇）DJ60-90

16、《電力建設施工及驗收技術規范》（熱工自動化篇）DL/T5190.5-2004

17、《電力建設施工及驗收技術規范》（管道篇）DL/T5031-96

18、《電力建設施工及驗收技術規范》（加工配制篇）(83)水電基火字第137號

19、《電力裝置安裝工程低壓電氣施工及驗收規范》GB50254-96 20、《電力裝置安裝工程1ＫＶ及以下配線工程施工及驗收規范》GB50258-96

21、《電力裝置安裝工程高壓電氣施工及驗收規范》GBJ147-90

22、《電力裝置安裝工程母線裝置施工及驗收規范》GBJ149-90

23、《電力裝置安裝工程電氣設備交接試驗標準》GB50150-91

24、《電力裝置安裝工程電纜線路施工及驗收規范》GB50168-92

25、《電力裝置安裝工程接地裝置施工及驗收規范》GB50169-92

26、《電力裝置安裝工程盤柜及二次回路接線施工及驗收規范》GB501714-92 3

27、《電力裝置安裝工程蓄電池施工及驗收規范》GB50172-92

28、《電力裝置安裝工程電力變流設備施工及驗收規范》GB50255-96

29、《火力發電廠熱工儀表及控制技術監督規定》

30、《火力發電廠鍋爐爐膛安全監控系統在線驗收測試規程》DL/T655

31、《火力發電廠模擬量控制系統在線驗收測試規程》DL/T657

32、《火力發電廠鍋爐順序控制在線驗收測試規程》DL/T658

33、《火力發電廠分散系統在線驗收測試規程》DL/T659

三、應遵守的工作標準及管理標準

1、《電力建設工程施工技術管理導則》國電電源【2002】896號

2、《電力工業鍋爐壓力容器監察規程》DL612-1996

3、《電力工業鍋爐壓力容器安全監察規程》安全【1994】257號

4、《電力工業鍋爐壓力容器性能檢驗大綱》鍋監委（1995）001號

5、《電力基本建設火電設備維護保管規程》SDJ68-84

6、《火力發電廠工程施工組織設計導則》（2002年版）

7、《火力發電廠保溫油漆設計規程》DL/T5072-1997

8、《耐火制棉堆放、取樣、驗收、保管和運輸規則》GB10325-88

9、《絕緣用棉、礦渣棉及制品》GB11835-89

四、執行的相關規定及文件

1、《鋼結構工程施工及驗收規范》GB50205-95

2、《火力發電廠耐火材料技術條件及檢驗辦法》SDJ66-82

3、《火力發電廠熱力設備和管道保溫材料技術條件及檢驗方法》SDJ68-85 4 上述二、三、四條款所述標準和規范等如有新規定（以發布日期為準），按新規定執行。

五、乙方應提供的文件和報表

結合工程實際至少有如下文件提供給甲方審查，但不限于此。

1、1）2）乙方提供給甲方審查的施工指導文件 施工組織設計及施工進度網絡計劃。單位工程、分部工程開工報告。

2、乙方向甲方提供的施工記錄、簽證、強制性條文執行情況 本工程的鍋爐、汽機、電氣、熱工及燃料專業按照《電力建設施工質量驗收及評價規程》中關于“單位工程施工記錄、簽證、強制性條文執行情況檢查表”中所涉及到本專業的項目，乙方向甲方進行報批。

3、乙方向甲方提供的施工項目作業指導文件

原則上按照《電力建設施工質量驗收及評價規程》中各專業安裝“質量驗收范圍劃分表”中的三級及以上驗收項目的安裝均需提供施工作業指導書，具體項目由各專業工程師協商確定。

4、乙方向甲方提供的安全施工措施 1）重要臨時設備的施工措施。2）重要施工工序的施工措施。3）特殊作業的施工措施。4）季節性施工的施工措施。5）交叉施工和交叉運行的施工措施。

5、乙方提供給甲方的報表

1）月度施工計劃報表。2）月度施工計劃完成情況報表。3）月度施工安全情況報表。4）月度施工質量情況報表。

六、工程主要內容及項目。

1、乙方負責1×25MW發電項目的全部主機，附屬設備及全部系統的安裝工程，單體和配合整體調試，甲方會同設備廠家負責整體調試乙方配合調試工作，直至機組整體聯動試車成功。主要包括： 1）1×130T/h轉爐煤氣、煤粉混燒鍋爐系統。

乙方并負責該鍋爐的報檢及取證（含安全閥校驗）甲方配合，費用由乙方承擔。

甲方及鍋爐廠家負責該鍋爐進行燃燒器型式試驗，乙方配合，費用由甲方及鍋爐廠家承擔。

乙方負責鍋爐檢驗和告知，為甲方辦理好使用許可證，費用由乙方承擔。

2）1×25MW汽輪發電機組系統全部輔機及設備（含濾油系統等）。3）電氣系統（按設計院圖紙，包括各種電氣試驗等）。4）熱工儀表系統(包括各儀表的校驗)，按設計院圖紙施工。5）發電項目除供貨廠家負責以外的所有設備及工藝管道系統安裝。6）負責全電站所需保溫的設備、管道、鍋爐筑爐、汽輪機等的保溫。7）設計院變更或設計不符，甲、乙方依據實際情況變更，施工在前變更在后的項目所增加安裝費用另計。按照河北省安裝定額核算取費）

8）單體系統調試，乙方配合整體系統調試。

2、合同價款之外部分主要內容及項目

1）鋼結構的制作安裝:主要包括煤粉倉制作安裝，土建范圍內的鋼結構平臺等制作安裝。

2）設備安裝：主要包括除灰系統的雙軸加濕攪拌機，埋刮板輸送機、排料閥及該系統控制系統等安裝，鍋爐除渣系統的安裝。

3）成品管道安裝：主要包括煤氣柜至鍋爐的煤氣主管道及附屬管道安裝（至鍋爐四角主管道為止）。循環水管道、消防水管道、生活水管道、除鹽水管道主廠房1米外的安裝。

七、甲乙雙方責任及義務

1、甲方負責提供工程主體設備安裝所用的一次電源、水源、主材及施工現場，設備、材料卸車由乙方負責人工和吊具，并負責保管，吊車費用由甲方負責，乙方負責二次倒運（200米范圍內），卸貨地點由雙方協商。

2、安裝所用的工具、吊裝設備、耗材（氧氣、乙炔、焊條、焊絲、清洗油、棉絲等）均由乙方自備。

3、甲方各專業負責人按相關規范和規程對乙方安裝全過程進行監督檢查，對不符合要求及質量不合格的部位提出書面整改、返修意見，直至其停工整頓，予以罰款等相應措施及手段，藉此造成的工程延誤及發生的費用均由乙方承擔。

4、乙方配合甲方對單體、整體工程的全面質量驗收。

5、乙方進場后需向甲方提供質量體系配置名單、高壓焊工名單及證件 7 等相關資料，甲方有權根據施工進度及質量對施工人員數量提出增加要求，對不合格人員提出辭退，乙方必須無條件服從。乙方對工程施工過程中涉及到的人身和財產安全負完全責任。

6、甲方提供設備及材料存放場地，乙方負責保管，如損壞或丟失，乙方負責賠償且甲方將視情況給予該物品價值一倍以上相應處罰，施工范圍內臨時照明設施由乙方負責。

7、乙方所報主材計劃原則上依據設計院圖紙，但也考慮以實際情況考慮，誤差不允許超過規范要求，否則將給予超出部分三倍以上罰款，乙方有權對主材材料質量進行驗收。

8、乙方如出現弄虛作假，故意拖延等行為，一經發現，甲方將給予嚴厲懲處。因甲方原因延誤的工期責任由甲方負責。

9、施工清潔衛生要求，施工過程中乙方應保持施工現場的整潔，每日保證施工現場無剩余的邊角余料、油污、焊條頭等。交工前應做到“三清”退場。乙方未能按約定完成上述工作時甲方有權安排其他人員進行上述工作，由此發生的費用由乙方承擔。

10、乙方未經批準不得擅自變更設計，一經發現將給予乙方處罰，并責令乙方整改至符合設計要求，費用由乙方承擔。

11、對隱蔽工程和中間驗收，乙方應于隱蔽和中間前24小時通知甲方，甲方驗收合格后方可進行下道工序施工，否則乙方將承擔返工責任并受到相應經濟處罰。

12、若乙方施工開始至甲方驗收前，本范圍內的被保護對象因發生火災未實施有效滅火措施所造成的損失，經國家法定部門鑒定確認為乙 8 方責任后，乙方重建此工程，并承擔由此造成的經濟損失。

13、乙方人員必須遵紀守法，并遵守甲方的各項規章制度。

八、質保期

整體工程試運合格后正式投入運行后180天，在質保期間如發生因安裝質量引起單機或系統故障，乙方承諾予以無條件恢復并保證接到通知后24小時內派技術人員到現場解決問題，若乙方不能及時維修，甲方可另請他人維修，其費用由乙方承擔。

九、雙方授權代表簽字

1、本技術協議是合同的重要組成部分，與合同具有同等法律效力。

2、本技術協議一式七份，甲方執五份，乙方執二份，自雙方授權代表簽字蓋章后生效執行。

3、本技術協議未盡事宜雙方友好協商解決。

甲方：河北天柱鋼鐵集團有限公司

代表簽字：

蓋章

乙方：湖北省工業建筑集團安裝工程有限公司 代表簽字：

蓋章

****年**月**日

第五篇：烏魯木齊石油化工總廠熱電廠3號汽輪發電機組

烏魯木齊石油化工總廠熱電廠3號汽輪發電機組“2〃25”特別重大事故調查報告 1999年2月25日凌晨1時40分左右，中國石油烏魯本齊石油化工總廠(以下簡稱烏石化)熱電廠3號發電機一變壓器組污閃，3號汽輪發電機組甩負荷。在當班操作人員進行事故處理時，發生汽輪機超速飛車的設備事故，同時發電機及機組油系統著火。事故無人員傷亡，設備直接經濟損失1916萬元。

烏石化熱電廠3號汽輪發電機組的汽輪機為哈爾濱有限責任公司生產的CC50—8.83／4.02／1.27型高壓雙缸雙抽冷凝式汽輪機，發電機為哈爾濱電機廠生產的QF—60—2型發電機，總成設計為西北電力設計院，安裝、調試由新疆電力安裝公司承擔，投產日期為1997年1月30日。1998年5月12日至6月18日進行了鑒定性大修。

事故發生后，新疆維吾爾自治區副主席吾甫爾〃阿不都拉、中國石油天然氣集團公司總經理馬富才同志于當日趕赴現場，對防止事故擴大、盡快恢復生產和組織事故調查提出要求。國家經貿委安全生產局也派人趕赴現場，對事故調查作出具體安排。根據國家經貿委安全生產局《關于調查烏魯木齊石油化工總廠“2〃25”事故的函》(安全[1999]14號)的要求，中國石油天然氣集團公司組成了以主管安全生產工作的副總經理黃炎為組長，中國石油天然氣集團公司、新疆維吾爾自治區經貿委、新疆電力公司有關專家為成員的事故調查組。事故調查組按照國務院《特別重大事故調查程序暫行規定》(國務院令第34號)和國家經貿委《關于特別重大事故調查處理和批復工作有關問題的通知》(國經貿安全[1999]5號)精神，于2月26日進駐烏石化，經過為期14天的事故調查、取證和分析，查明了事故的原因。現報告如下：

一、事故經過

1999年2月25日，烏石化熱電廠汽機車間主任薛良、副主任顧宗軍與汽機車間15名工人當班，其中3號汽機組由司機曹磊、副司機黃漢添和馬新俊值班。

凌晨1時37分48秒，3號發電機一變壓器組發生污閃，使3號發電機組跳閘，3號機組電功率從41MW甩到零。汽輪機抽汽逆止閥水壓聯鎖保護動作，各段抽汽逆止閥關閉。轉速飛升到3159r／min后下降。曹磊令黃漢添到現場確認自動主汽門是否關閉，并確認轉速。后又令馬新俊啟動交流潤滑油泵檢查。薛良趕到3號機機頭，看到黃漢添在調整同步器。薛良檢查機組振動正常，自動主汽門和調速汽門關閉，轉速2960r／min，認為是污閃造成機組甩負荷，就命令黃漢添復位調壓器，自己去復位同步器。由辦公室趕至3號機控制室的顧宗軍，在看到3號控制屏光字牌后(3號機控制盤上光字牌顯示“發電機差動保護動作和“自動主汽門關閉”)，向曹磊詢問有關情況，同意維持空轉、開啟主汽門，并將汽機熱工聯鎖保護總開關切至“退除”位臵。隨后顧宗軍又趕到3號機機頭，看到黃漢添正在退中壓調壓器，就令黃漢添去復位低壓調壓器，自己則復位中壓調壓器。黃漢添在復位低壓調壓器時，出現機組加速，機頭顫動，汽輪機聲音越來越大等異常情況(事后調查證實是由于低壓抽汽逆止閥不起作用，造成外管網蒸汽倒流引起汽輪機超速的)。薛良看到機組轉速上升到3300r／min時，立即手打危急遮斷器按鈕，關閉自動主汽門，同時將同步器復位，但機組轉速仍繼續上升。薛良和馬新俊又數次手打危急遮斷器按鈕，但轉速依然飛速上升，在轉速達到3800r／min時，薛良下令撤離，馬新俊在撤退中，看見的轉速為4500r／min。

約1時40分左右，3號機組發生超速飛車。隨即一聲巨響，機組中部有物體飛出，保溫棉渣四處散落，汽機下方及冷油器處起火。烏石化和熱電廠領導迅速趕至現場組織事故搶險，并采取緊急措施對熱電廠的運行設備和系統進行隔離。于凌晨4：20將火撲滅，此時，汽輪機本體仍繼續向外噴出大量蒸汽，當將1.27MPa抽汽供外網的電動門關閉后，蒸汽噴射隨即停止。

(八)切實加強對新建、改建和擴建以及檢修項目的管理。在設備選型和工藝設計上嚴格把好質量關，在工程監理上嚴格把好驗收關。不符合安全要求的堅決不放過。(九)加大防污閃工作的力度，消除外絕緣故障，確保電網安全可靠

二、事故性質及原因

經調查，這是一起由于關鍵設備存在隱患及事故應急處理時無序操作導致飛車的責任事故。主要原因如下：

(一)1.27MPa抽汽逆止閥閥碟鉸制孔螺栓斷裂使閥碟脫落，抽汽逆止閥無法關閉，是機組超速飛車的主要直接原因。

通過調查表明，3號機發生超速飛車是在按正常程序恢復生產，復位低壓調壓器時，由于外管網低壓蒸汽倒流進入汽輪機所引起的。根據對1．27MPa抽汽逆止閥解體檢查和鑒定結果證實，造成低壓蒸汽倒流的原因是：抽汽逆止閥鉸制孔螺栓斷裂，閥碟脫落，致使該逆止閥無法關閉。

(二)運行人員在發電機差動保護動作后，應先關閉抽汽電動門后解列調壓器。但依據制造廠資料編制的規程有關條款模糊不清，未明確上述操作的先后順序，3號機組操作人員對操作順序不明確；同時操作時主觀相信抽汽逆止閥完好，未關閉電動門就解列調壓器，造成實際上的無序操作，是機組超速飛車的次要直接原因。

(三)在事故處理中，司機曹磊在關閉抽汽電動門時投有確認閥門關閉情況，低壓抽汽電動閥系統實際處于開啟狀態，使之與閥碟脫落的低壓蒸汽逆止閥形成通道，導致低壓蒸汽倒流，是飛車的間接原因(事故詳細原因分析及責任者的劃分見附件)。

三、對事故責任人的處理建議

(一)依據事故責任劃分的結論，并依照有關條例規定，由國家經濟貿易委員會對事故責任單位哈爾濱汽輪機有限資任公司的有關責任人員提出具體的事故處理意見。

(二)依據事故責任劃分的結論，并依照有關規定，對烏石化有關事故責任人員提出如下處理意見：

1．對車間主任薛良給予撤銷車間主任、開除廠籍、留廠察看一年處分；

2．對車間副主任顧宗軍給予行政撤職處分；

3．對3號機司機曹磊給予行政記大過處分；

4．對副司機黃漢添給予行政記大過處分；

5．對副司機馬新俊給予行政記過處分； 6．熱電廠總工程師周萬松對規程中有關條款模糊不清和對生產中存在的安全技術問題負有全面領導責任，給予行政記大過處分；

7．熱電廠安全生產副廠長馬軍生，對全廠的安全生產負有直接領導責任，給予行政記大過處分；

8．熱電廠廠長陳世全，應對此次事故負直接全面領導責任，給予行政降級處分；

9．烏石化安全生產副廠長王庭富，對總廠安全生產負有直接領導責任，給予行政記過處分；

10．烏石化廠長王永明作為企業安全生產第一責任人，應對總廠安全生產負全面領導責任，給予行政警告處分。

(三)建議烏石化對在管理、監督、審查、檢修、維修及培訓教育方面負有責任的其他人員按有關規定給予必要的行政處分。

四、改進措施

通過調查，我們認為，烏石化應認真吸取此次事故的教訓，采取以下改進措施：(一)烏石化要組織全廠各級領導和職工進一步學習貫徹江澤民總書記對安全生產工作所作的一系列重要指示和國家有關安全生產的規定和文件，結合這次事故的教訓，教育各級領導干部和職工，牢固樹立“安全第一，預防為主”的思想，切實強化安全生產“責任臵于泰山”的意識，強化安全保生產，安全保效益，安全保穩定的觀念，使廣大職工自覺地把安全生產工作納入到企業的生存和發展大局之中，盡快扭轉安全工作的被動局面。

(二)進一步完善和落實各級安全生產責任制，真正做到安全生產人人有責。要嚴格執行崗位責任制，嚴格理順生產操作程序，既要防止不到位，也要防止越位，職責必須明確。

(三)改進設計方案，不斷完善汽輪發電機組的保護系統。抽汽式凝汽機組的調節保安系統，應保證在汽輪發電機組甩負荷和故障停機的任何情形下，除應當迅速關閉主汽門調速汽門外，還應同時關閉與抽汽關聯的調速汽門(或旋轉隔板)，以防抽汽逆止閥不嚴，由外網蒸汽倒汽造成機組超速飛車。在熱工保護方面，為防止抽汽逆止閻不嚴，建議應考慮裝設關閉時間小于1秒的快關閥，接人抽汽水壓聯鎖保護中，以實現抽汽水壓聯鎖保護雙重化。為防止運行人員事故時誤操作，將抽汽供熱電動門接入熱工保護的抽汽水壓聯鎖保護中。當發生發電機跳閘甩負荷或發電機故障停機時，不但關閉抽汽逆止閥，同時還關閉供熱電動門以切斷汽源，防止汽輪機抽汽倒汽引起飛車事故。

(四)建立健全汽輪發電機熱工聯鎖保護、定期試驗制度和試驗方法，確保熱工連鎖保護完好。完善定期試驗制度以明確熱工連鎖保護，明確維護和試驗人員與汽輪發電機組運行人員的責任，采取從保護熱工聯鎖保護源頭實際發訊的試驗方法，避免由人為短接接點的方法做試驗不能充分保證熱工保護整體動作可靠的問題。(五)加強設備基礎管理。要規范設備檢修，建立完善的設備檢修記錄。對重點要害部位和關鍵設備的防范措施，要逐項確認，逐級負責。

(六)依據企業標準制訂程序，及時修訂規程，完善和規范規程的編制、審核和批準責任制。特別要充實和細化生產操作中事故預案制定及發現異常情況時的應急處理措施，對規程中可能引起汽輪發電機超速飛車的關鍵部分要引起足夠的重視，確保規程準確無誤。

(七)依靠計算機仿真技術，加強運行人員反事故能力的培訓，努力提高運行人員的技術素質。此次事故的起因是主變壓器35kV側瓷套管發生污閃，且在事故當日前后相繼發生三次污閃，因此防污閃工作有待進一步加強。應采取多種防污閃措施并舉的治理方法，如35kV瓷瓶應加裝2片增爬裙，110kV應至少加裝3片。更換普通絕緣子為防污閃絕緣子，同時刷防污閃涂料，有條件的可采用硅橡膠合成絕緣子和局部配電裝臵密閉。對穿墻套管采取提高一個電壓等級的方法。對35kV和6kV系統為防止污閃原因造成單項接地時產生弧光接地過電壓發展為接地短路故障，應盡可能采取自動性能較好的自動跟蹤補償的消弧線圈，以在系統運行方式變化時能有效的將接地電容電流限制在5A以內，充分發揮小電流接地系統的優越性，確保電網安全可靠。

--作者：udlk--發布時間：2006-10-4 14:35:12--

事故詳細原因分析及費任者的劃分

一、事故原因

(一)1.27MPa抽汽逆止閥閥碟鉸制孔螺栓斷裂使閥碟脫落，抽汽逆止閥無法關閉，是機組超速飛車的主要直接原因。

(二)運行人員在發電機差動保護動作后，應先關閉抽汽電動門后解列調壓器，但依據制造廠資料編制的規程有關條款模糊不清，未明確上述操作的先后順序，造成關閉抽汽電動門和解列調壓器的無序操作，是機組超速飛車的次要直接原因。

(三)在事故處理中，司機曹磊在關閉抽汽電動門時沒有確認閥門關閉情況，低壓抽汽系統實際處于開啟狀態，使之與閥碟脫落的低壓蒸汽逆止閥形成通道，是1.27MPa抽汽倒流飛車的間接原因。

二、事故原因分析

為分析事故原因，調查組反復多次進行了以下工作：1.現場觀測、取證；2.查閱和分析原始記錄、數據和資料；3.對事故當事人進行詢問和筆錄；4.解體設備；5.對關鍵設備和電汽機熱工保護系統進行試驗和測試；6.綜合分析討論。結果如下：

(一)通過對事故當事人的調查表明，3號機超速飛車是發生在復位低壓調壓器時。根據對1.27MPa抽汽逆止閥解體檢查和鑒定結果證實：抽汽逆止閥鉸制孔螺栓斷裂，閥碟脫落，致使該逆止閥無法關閉。證實3號機超速飛車是由于逆止閥無法關閉，造成1.27MPa蒸汽倒汽引起。

1.機組在保護動作后，自動主汽門、調速汽門關閉，轉速升到3159r／min后，最低轉速降至2827r／min，歷時約3分鐘，這說明自動主汽門、調速汽門是嚴密的，該機調節系統動作正常。

2．發電機差動保護動作，機組轉速上升到3159r／min，后降至最低時2827r／min；機組掛閘，開啟自動主汽門，此時同步器在15.6mm，高壓調速汽門沒有開啟，解列調壓器，轉速飛升到3300r／min ；打閘后，自動主汽門關閉，轉速仍繼續上升，最后可視轉速為4500r／min；經現場確認：自動主汽門和高壓調速汽門關閉嚴密。說明主汽系統對機組超速沒有影響。

3．通過現場設備解體檢查確定：4.02PMa抽汽逆止閥嚴密。4.02MPa蒸汽無法通過中壓抽汽管道返汽至汽輪機。其他各段抽汽逆止閥經檢查和鑒定均關閉嚴密。

(二)運行人員在發電機差動保護動作自動主汽門關閉后，未先確認抽汽電動門關閉就解列調壓器，中壓調速汽門和低壓旋轉隔板開啟，因低壓抽汽逆止閥無法關閉，致使1.27MPa抽汽倒汽至低壓缸中造成機組超速飛車。

1．烏石化熱電廠標準化委員會發布的《CC50－8.83／4.02／1.27型汽輪機運行規程》規定，發電機差動保護動作，發電機故障跳閘和汽輪機保護動作時，應依照7.12款7.12.2條執行，按故障停機處理；故障停機處理步驟依照7.1.3款執行。該7.1.3.7規定：停止調整抽汽，關閉供汽門，解到列、低調壓器。

2．烏石化熱電廠標準化委員會發布的《CC50－8.83／4.02／1.27型汽輪機啟動運行規程》規定，汽輪發電機組負荷甩到零以后，調節系統不能維持空負荷運行，危急遮斷器動作時，應依照7.10.1款7.10.1.2條中d項執行，解列中、低壓調壓器、關閉供汽門。此時，汽輪發電機組的狀況與發電機差動保護動作后汽輪發電機組的狀況完全相同，但《CC50－8.83／4.02／1.27型汽輪機運行規程》中的處理規程卻與之相抵觸。

3．哈爾濱汽輪機有限責任公司為烏石化熱電廠提供的《CC50－8.83／4.02／1.27型汽輪機運行維護說明書／112.003.SM》，對關閉供熱門和解列中、低壓調壓器這兩項操作的順序未做出說明。

4．當發電機差動保護動作、發電機出口油開關跳閘時，電磁解脫閥動作，危急遮斷滑閥動作，泄去自動關閉器油，自動主汽門關閉。綜合滑閥NO.1下一次脈動油泄去，增大高、中、低壓油動機錯油門下三路二次脈動油的泄油口。同時，由于發電機出口油開關跳閘，超速限制滑閥動作，直接泄去高、中、低壓油動機錯油門下三路二次脈動油使高、中、低壓油動機加速關閉，以防止甩負荷時機組動態超速過大，使機組能可靠地維持空轉。超速限制滑閥動作約三秒后自動恢復原位。與此同時，調壓器切除閥也接受油開關跳閘信號而動作；泄去NO.2、N0.3綜合滑閥下脈沖油壓，使其落至下止點，從而增大高壓油動機滑閥下脈沖油排油口；高壓油動機得以迅速關閉，有效地消除了調壓器在甩負荷時出現的反調作用。但同時也減少了低壓油動機下二次脈動油的泄油口和上述綜合滑閥N0．1增大低壓油動機錯油門下二次脈沖油的泄油口的作用恰好相反。然而哈爾濱汽輪機有限責任公司提供的《CC50－8.83／4.02／1.27型汽輪機調節保安系統說明書／112.002.SM》未對此作出說明，導致無法對低壓旋轉隔轉板此時的啟閉狀態進行確認，給使用單位烏石化熱電廠的有關人員判定上述情況下低壓旋轉隔板的啟閉狀態造成困難，在編制該型汽輪機運行規程中針對上述情況進行事故處理的有關條款時，誤認為低壓旋轉隔板處于開啟狀態，因而無需對關閉電動抽汽門和解列調壓器這兩項操作規定先后順序，給編制該型汽輪機運行規程造成誤導。當發電機甩負荷時，汽輪機調節系統不能維持空負荷運行，危急遮斷器動作時，也存在同樣的問題。

5．烏石化熱電廠標準化委員會在編寫發布《CC50—8.83／4.02／1.27型汽輪機運行規程》時，編寫、審核和批準等有關人員未就哈爾濱汽輪機有限責任公司提供的《CC50－8.83／4.0227型汽輪機啟動維護說明書//112.003.SM》和《CC50—8.83／4.02／1.27型汽輪機調節保安系統說明書／／112.002.SN》上述內容向哈爾濱汽輪機有限責任公司提出疑義。

(三)3號機低壓抽汽逆止閥因鉸制孔螺栓斷裂閥碟脫落，使1.27MPa外網蒸汽通過低壓抽汽管道返到低壓缸中，這是導致機組超速飛車的主要直接原因。在中低壓調壓器復位后，即機組在純凝工況下，手打危急遮斷器時，只能使自動主汽門和高壓調速汽門關閉，中壓調速汽門和低壓旋轉隔板不能關閉，無法將返汽量限制至最小，因而不能避免機組超速飛車。

(四)司機魯磊在出現“發電機差動保護動作”和“自動主汽門關閉”信號后，進行停機操作。在DCS圓面上關閉各段抽汽電動門，但沒有對電動門關閉情況進行確認，使1.27MPa蒸汽倒流至汽輪機低壓缸成為可能(實際事故中1.27MPa抽汽三個電動門均在開啟狀態)。

(五)副司機黃漢添沒有準確地向汽機車間主任薛良反映機組的真實情況。(六)汽機車間主任薛良和運行副主任顧宗軍在事故發生時及時趕到現場是盡職盡責的行為。但違章代替司機與副司機操作，造成關閉抽汽電動門和解列調壓器的無序操作。

三、事故責任劃分

(一)機組超速飛車的主要直接原因是1.27MPa抽汽逆止閥鉸制孔螺栓斷裂使閥碟脫落，抽汽逆止閥無法關閉。抽汽逆止閥鉸制孔螺栓的斷裂原因是該項事故責任劃分的關鍵。

事故調查時，在1.27MPa水平布臵的抽汽管道內沿抽汽流向距抽汽逆止閥約l0余米處的抽汽電動門前找到了鉸制孔螺栓斷裂部分。中國科協工程聯失效分析和預防中心石油管材與裝備分個L1對該螺栓殘樣進行了試驗分析得出如下結論：

1．斷口微觀形貌分析結果證實，螺栓為疲勞斷裂；

2．螺栓殘樣化學成分分析結果表明螺栓材料為1Cr13，符合制造廠技術條件要求；

3．力學性能試驗結果表明，除硬度實驗值為160HB(技術條件197－229HB)偏低外，其他指標符合工廠技術條件要求；

4．螺栓殘樣金相組織為回火索氏體十鐵索體，屬于正常調質狀組織； 5．宏觀斷口具有疲勞斷裂特征，斷口形貌分為兩部分，即疲勞區和瞬斷區。疲勞裂紋起源于外表面，具有多源特征，形成的疲勞區呈圓環狀，表面平坦；光滑，呈黑色。瞬斷區位于中心部位，呈橢圓狀，表面蛆糙，基本呈現黑色和黃褐銹色。疲勞區和瞬斷區交界處可見明顯的同心圓疲勞輝紋；

6．斷口附近截面尺寸與螺栓其他部位截面尺寸一致。螺栓中部有51～64mm長度范圍的磨損區，有啃咬痕跡。

根據中國科協工程聯失效分析和預防中心石油管材與裝備分中心的上述試驗分析的結論，該螺栓殘樣的尺寸、化學成分和力學性能符合工廠技術條件要求。可確認該螺栓為1.27MPa抽汽逆止閥鉸制孔螺栓的斷裂部分。

參閱哈爾濱汽輪機有限責任公司為事故調查組提供的1.27MPa抽汽逆止閥的裝配圖和鉸制孔蛹栓加工圖(哈爾濱汽輪機有限責任公司《1.27MPa抽汽逆止閥鉸制子孔螺栓加工圖》和《1.27MPa抽汽逆止閥裝配圖》)可以看出：螺栓依靠兩只螺帽緊固。圖上未提出螺栓裝配的其他技術要求，也未見任何其他螺帽止退措施。由此推斷，兩只螺帽上緊后，當1.27MPa抽汽的正常運行中進行切投時，由于溫度變化，出現交變熱應力，引起該螺栓應力集中區發生疲勞斷裂。(從鉸制孔螺栓加工圖中螺桿臺階處的尺寸與鉸制孔螺栓斷裂處尺寸基本吻合)。

中國科協工程聯失效分析和預防中心石油管材與裝備分中心的試驗分析中關于宏觀斷口的結論還證實，鉸制孔螺栓外貌和斷口處沒有其他損傷。可排除安裝和檢修維護人員在安裝檢修時因安裝檢修工藝問題造成的螺栓損傷。

綜上分析可以認定，該型抽汽逆止閥的設計采用鉸制孔螺栓固定閥碟，并且未采用其他螺帽止退措施，使鉸制孔螺栓在抽汽逆止閥的正常運行工況下，承受材質不能允許的交變應力，導致鉸制孔螺栓疲勞斷裂。

基于對鉸制孔螺栓斷裂原因的分析，該項事故資任的主要責任是制造廠家哈爾濱汽輪機有限資任公司的產品設計責任。哈爾濱汽輪機有限資任公司的有關設計、審核和批準人員應共同承擔該項事故責任。

使用單位烏石化應承擔因檢修維護不到位，未及時發現和消除抽汽逆止閥鉸制孔頰栓斷裂閥碟脫落這一重大事故隱患的責任。

在1998年10月19日進行的1.27MPa抽汽逆止閥閥門檢修記錄上，沒有閥門的關鍵部位鉸制孔螺栓的檢修記錄，“閥門嚴密性實驗”一欄空白。只進行了液控頭動作實驗，試驗結果正常。在“其他記事”一欄記錄“10月24日晚開機前試驗，逆止閥動作試驗合格”。

于1998年5月至6月進行的3號汽輪發電機組鑒定性大修。未對1.27MPa抽汽逆止閥進行解體鑒定性大修，屬于檢修漏項。烏石化熱電廠負有設備檢修計劃審核管理職責的有關人員對此負有設備檢修計劃審核管理責任。

(二)造成機組超速飛車的次要直接原因是依據制造廠資料編制的規程有關條款模糊不清，未明確關閉抽汽電動門和解列調壓器操作的先后順序，造成無序操作。該項事故責任應劃分為兩部分：其一是制造廠哈爾濱汽輪機有限責任公司為烏石化熱電廠提供的《CC50－8.83／4.02／1.27型汽輪機調節保安系統說明書//112.002.SM》中，當發電機差動保護動作、發電機出口油開關跳閘時及發電機甩負荷、汽輪機調節系統不能維持空負荷運行危急遮斷器動作時，未對關鍵部件－低壓旋轉隔板的啟閉情況做出說明，給使用單位烏石化熱電廠的有關人員判定上述情況下低壓旋轉隔板的啟閉狀態造成困難，在編制該型汽輪機運行規程中針對上述情況進行事故處理的有關條款時，誤認為低壓旋轉隔板處于開啟狀態，因而無需對關閉電動抽汽門和解列調壓器這兩項操作規定先后順序。同時廠家提供的《CC50－8.83/4.02／1.27型汽輪機啟動維護說明書／／112.003.SM》中，對事關機組能否安全運行的關閉抽汽電動供熱門和解列中、低壓調壓器這兩項操作的順序未做出說明。因此制造廠家哈爾濱汽輪機有限責任公司應對此負主要直接責任。其二是烏石化熱電廠的規程編寫、審核和批準等有關人員未就哈爾濱汽輪機有限責任公司提供的《CC50—8.83／4.02／1.27型汽輪機啟動運行維護說明書／／112.003.SM》和《CC50—8.83／4.02／1.27型汽輪機調節保安系統說明書／／112.002.SM》上述內容向哈爾濱汽輪機有限責任公司提出疑義。應對此負有次要直接責任。

哈爾濱汽輪機有限責任公司的《CC50－8.83／4.02／1.27型汽輪機調節保安系統說明書／／112.002.SM》和《CC50－8.83／4.02／1.27型汽輪機啟動維護說明書／／112.003.SM》的編寫、審核和批準人員對此共同負有主要直接責任。

烏石化熱電廠的規程主要編寫、審核和批準人員對此共同負有次要直接資任。(三)機組超速飛車的次要直接原因的另一方面是運行人員在發電機差動保護動作后進行事故處理操作時，應先關閉抽汽電動門后解列調壓器。該項事故責任應由參與事故指揮和操作的人員共同承擔。

指揮并參與操作的汽機車間主任薛良，在未從3#并汽輪發電機組當班司機曹磊處全面了解機組狀況的情況下(僅從不對汽輪發電機組主設備負責的副司機黃漢添處了解機組的非全面情況)，就指揮并違章代替司機與副司機操作。指揮副司機黃漢添進行解列中、低壓調壓器的操作前未核實抽汽電動門關閉與否，是造成關閉抽汽電動門和解列調壓器無序操作的主要事故責任者。

副司機黃漢添違章接受汽機車間主任薛良的錯誤指令，而且未提出任何異議。是造成不正確操作的直接事故責任者。

汽機車間運行副主任顧宗軍，在控制室內，雖了解機組的全面情況，但未確認抽汽電動門關閉與否就在看到副司機黃漢添進行解列中壓調節器操作時，不但不對其操作進行制止，反而代替其進行該項操作，且指揮黃進行解列低壓調壓器操作。是造成事故不正確操作的直接事故責任者。

(四)司機曹磊在關閉抽汽電動門時，沒有確認電動閥門是否關閉，對機組飛車負有直接責任。

(五)熱電廠總工程師周萬松對熱電廠生產中的安全技術問題全面負責。負責審核熱電廠安全技術規程。應對規程中有關條款模糊不清和對生產中存在的安全技術問題負有領導責任。

(六)熱電廠生產副廠長馬軍生，對全廠的安全生產具體負責。在檢查各單位安全生產規章制度的建立和執行情況方面，以及在組織制訂、修訂和審定安全規章制度、安全技術規程方面應負有直接領導責任。

(七)熱電廠廠長陳世全，是熱電廠安全生產第一責任人，對熱電廠的安全生產全面負責。在負責落實各級安全生產責任制和組織審定并批準熱電廠安全規章制度、安全技術規程和安全技術措施方面，存在未盡職盡責之處，應對此次事故負全面領導責任。

(八)烏石化安全生產和設備副廠長王庭富，對安全生產和設備管理負有領導責任。

(九)烏石化廠長王永明作為企業安全生產第一責任人應對安全生產負全面領導責任。