第一篇：大體積混凝土施工方法及裂縫處理控制措施[推薦]

大體積混凝土施工方法及裂縫處理控制措施

隨著社會的不斷進步及我國各城市的基礎建設的迅速發展，混凝土在工程建設中占有重要地位，現代建筑中經常涉及到大體積混凝土施工，如房屋建筑工程、公路工程、橋梁工程、市政工程、水利工程等。盡管我們在施工中采取各種措施，小心謹慎，但裂縫幾乎無所不在，仍然時有出現，并困擾著大批工程技術人員和管理人員，是一個迫切需要解決的技術難題。所以必須從根本上加以分析、處理、控制，來保證施工的質量。下面重點闡述大體積混凝土的施工工藝和技術要求以及施工裂縫的處理控制措施。

一、大體積混凝土的澆筑方法

目前，大體積混凝土澆筑的混凝土，絕大部分是采用泵送混凝土，避免了現場攪拌速度慢，跟不上的缺點。混凝土在運輸的過程中不得產生分層、離析現象，如有離析現象，必須在澆筑前進行第二次攪拌。在大體積的混凝土在澆筑時，為了保證混凝土結構的整體性和施工的連續性，采用分層澆筑時，應保證在下層混凝土初凝前將上層的混凝土澆筑完畢。分層澆筑主要有以下三種形式：

1．全面分層：在整個模板內，將結構分成若干個厚度相等的澆筑層，澆筑區的面積即為基礎平面面積。澆筑混凝土時從短邊開始，沿長邊的方向進行澆筑，要求在逐層澆筑過程中，第二層混凝土必須要在第一層混凝土初凝前澆筑完畢。由于全面分層澆筑，不需要進行分段，不需要支模分隔，而且一般情況下攪拌站的混凝土都能及時的跟上現成的澆筑，所以全面分層是目前大體積混凝土澆筑采用的最多的形式。

2．分段分層：當采用全面分層方案時澆筑強度很大，現場混凝土攪拌機、運輸和振搗設備均不能滿足施工要求時，可采用分段分層澆筑的方案。澆筑混凝土時結構沿長邊方向分成若干段，澆筑工作從底層開始，當第一層混凝土澆筑一段長度后，便回頭澆筑第二層，當第二層澆筑一段長度后，回頭澆筑第三層，如此向前呈階梯形推進。分段分層方案適用于結構厚度不大，但面積或長度較大時采用。

3．斜面分層：采用斜面分層方案時，混凝土一次澆筑到頂，由于混凝土自然流淌而形成斜面。混凝土振搗工作從澆筑層下端開始逐漸上移。斜面分層方案多用于長度較大的結構。由于斜面分層的方案在施工過程中不易控制，因此在我們平時的施工中極少采用這種方案進行混凝土。

二、大體積混凝土的振搗

1．混凝土應采取振動棒振搗。對于一次性混凝土澆筑體量較大的，可以同時采用多個振動棒，從不同的方位同時振搗。堅決避免漏振、過振的現象發生。

2．在振動界限以前對混凝土進行二次振搗，排除混凝土因泌水在粗骨料、水平鋼筋的下部生成的水分和空隙，提高混凝土與鋼筋的握裹力，防止因混凝土沉落而出現的裂縫，減少內部微裂，增加混凝土的密實度，使混凝土的抗壓強度提高，從而提高抗裂性。

三、大體積混凝土的養護

1．養護方法分為保濕法和保溫法兩種。保濕法是常見的養護方法，澆水次數應能保持混凝土具有足夠的濕潤狀態為準，養護初期，水泥水化作用進行較快。

2．養護時間。為了確保新澆筑的混凝土有適宜的硬化條件，防止在早期由于干縮而產生裂縫，大體積混凝土澆筑完畢后，應在12h內加以覆蓋和澆水。普通硅酸鹽水泥拌制的混凝土養護時間不得少于14d；礦渣水泥、火山灰水泥等拌制的混凝土養護時間不得少于21d。對于有抗滲要求的大體積混凝土，其養護時間應提高一個檔次，普通硅酸鹽水泥拌制的混凝土養護時間不得少于21d；礦渣水泥、火山灰水泥等拌制的混凝土養護時間不得少于28d。

四、大體積混凝土裂縫的原因

近年來大量裂縫的出現，并非與荷載作用有直接關系，通過大量的調查與實測研究證明這種裂縫是由于變形作用引起，包括溫度變形（水泥的水化熱、氣溫變化、環境生產熱），收縮變形（塑性收縮、干燥收縮、碳化收縮）及地基不均勻沉降（膨脹）變形。由于這些變形受到約束引起的應力超過混凝土的抗拉強度導致裂縫，統稱“變形作用引起的裂縫”。

大體積混凝土施工階段所產生的溫度裂縫，一方面是混凝土內部因素：由內外溫差而產生的；另一方面是混凝土的外部因素：結構的外部約束和混凝土各質點間的約束，阻止混凝土收縮變形，混凝土抗壓強度較大，但抗拉能力卻很小，所以溫度應力一旦超過混凝土能承受的抗拉強度時，即會出現裂縫。這種裂縫的寬度在允許限值內，一般不會影響結構的強度，但卻對結構的耐久性有所影響，因此必須予以重視和加以控制。而產生裂縫的主要原因有以下幾點造成：（1）材料不良引起的裂縫；（2）施工不當引起的裂縫；（3）溫差引起的裂縫；（4）混凝土收縮引起的裂縫；（5）荷載引起的裂縫；（6）非荷載原因（如溫度、收縮、不均勻沉降、凍脹等因素）引起的裂縫。

五、大體積混凝土裂縫分析

混凝土是一種脆性材料，抗拉強度是抗壓強度的1/10左右，短期加荷時的極限拉伸變形只有（0.6～1.0）×104，長期加荷時的極限位伸變形也只有（1.2～2.0）×104。裂縫深度h與結構厚度H的關系如下：h≤0.1H表面裂縫；0.1H

混凝土的裂縫有害程度的標準是根據使用條件決定的。目前世界各國的規定不完全一致，但大致相同。如從結構耐久性要求、承載力要求及正常使用要求，最嚴格的允許裂縫寬度為0.1mm。近年來，許多國家已根據大量試驗與泵送混凝土的經驗將其放寬到0.2mm。當結構所處的環境正常，保護層厚度滿足設計要求，無侵蝕介質，鋼筋混凝土裂縫寬度可放寬至0.4mm；在濕氣及土中為0.3mm；在海水及干濕交替中為0.15mm。沿鋼筋的順筋裂縫有害程度高，必須處理。

由于結構在外荷載作用下的破壞和倒塌是從裂縫擴展開始的，因此人們對裂縫往往產生一種建筑破壞的恐懼感是可以理解的。

在采用泵送條件下，其收縮與水化熱大大增加，約束應力裂縫很難避免，張拉前開裂，張拉后又不閉合，裂縫控制的難度更加困難。

六、大體積混凝土裂縫的控制

1．在選擇水泥原料的時候，應盡量優先選用水化熱低、凝結時間長的水泥，優先采用中熱硅酸鹽水泥、低熱礦渣硅酸鹽水泥、大壩水泥、礦渣硅酸鹽水泥、粉煤灰硅酸鹽水泥、火山灰質硅酸鹽水泥或低強度水泥拌制混凝土。

2．采用改善骨料級配，砂選用中粗砂，含泥量小于3%，清除泥土和石粉，級配要好，從而可能提高混凝土自身的強度，相對可以減少水泥用量，對克服溫度裂縫有好處。

3．采用冰水配制混凝土或混凝土攪拌站廠址配臵有深水井，采用冰涼的井水配制，粗細骨料均搭設遮陽棚，避免日光曝曬，用水將碎石冷卻以降低混凝土的澆筑溫度。

4．在保證混凝土強度及坍落度要求的前提下，使用適當的緩凝減水劑，減少水泥用量、降低水灰比，以減小水化熱。

5．摻加外加劑可使混凝土密實性、和易性好，表面易抹平，形成微膜。可有效地改善水泥漿與骨料的粘結力，提高混凝土抗裂性能、抗碳化性，減少混凝土泌水、水分蒸發、干燥收縮、碳化收縮、沉縮變形。

6．減小混凝土澆注的分層厚度，在條件允許時減緩混凝土澆注速度，以不出現冷縫為原則。熱天澆筑混凝土時減少澆筑厚度，利用澆筑層面散熱。

7．在混凝土增加預留孔降溫，澆注完畢養護時期，預留孔內通入冷卻水，養護水由于水泥水化熱而造成溫度升高，每隔2～3小時孔內換一次水，孔內熱水沿管內流下，即可以降低混凝土內部的溫度，減少混凝土內約束作用。

8．混凝土初凝后，上表面立即覆蓋保溫材料（如泡沫海棉、養護液、草袋、鋸木、濕砂等）并澆水養護，不宜澆水過多，保持混凝土的濕潤即可。厚板側面及底面采用保留模板的方法養護，在寒冷季節采取外包塑料薄膜和干草袋的方法保溫措施。規定合理的拆模時間，在緩慢的散熱過程中，以控制混凝土的內外溫差小于20℃，以免混凝土表面發生急劇的溫度梯度，使混凝土獲得必要的強度。

七、大體積混凝土裂縫的處理

1．表面處理法：包括表面涂抹和表面貼補法。涂抹適用范圍是漿材難以灌入的細而淺的裂縫，深度未達到鋼筋表面的發絲裂縫，不漏水的縫，不伸縮的裂縫以及不再活動的裂縫。表面貼補（土工膜或其它防水片）法適用于大面積漏水（蜂窩麻面等或不易確定具體漏水位臵、變形縫）的防滲堵漏

2．填充法：用修補材料直接填充裂縫，一般用來修補較寬的裂縫，作業簡單，費用低。寬度小于0.3mm，深度較淺的裂縫或是裂縫中有充填物，用灌漿法很難達到效果的裂縫、以及小規模裂縫的簡易處理可采取開Ｖ型槽，然后作填充處理。

3．注漿法：此法應用范圍廣，從細微裂縫到大裂縫均可適用，處理效果好。

4．化學灌漿法：其方法為采取環氧類的化學漿液或水泥漿液對裂縫進行灌注填充，既提高了結構的整體性，又能有效阻止鋼筋的進一步銹蝕；我們常常在實際中，在樓板受拉區裂縫兩側粘貼碳纖維布或鋼板，阻止樓板繼續開裂，提高安全性能。5．迭合層法：對原有混疑土樓面鑿毛清理，鋪設鋼筋網，重新澆筑一層細石混凝土整澆層，從力學角度來提高樓板的剛度和整體抗變形性能。

6．整體處理法：通過增設構件、改變傳力途徑、地基處理、結構補強等整體方法提高現澆樓板的抗裂性能；針對已出現的裂縫，視具體情況對其采取封堵或約束的方案。

7．結構補強法：因超荷載產生的裂縫、裂縫長時間不處理導致的混凝土耐久性降低、火災造成的裂縫等影響結構強度可采取結構補強法。包括斷面補強法、錨固補強法、預應力法等。

第二篇：大體積混凝土溫度裂縫控制措施

大體積混凝土溫度裂縫控制措施

1、概述

此次擬澆筑砼系華榮xx城D區基礎筏板。D區基礎砼等級為為C35P8，板的一般厚度為2.0m，集水井處最厚區域為4.35m；本區域一次澆筑砼方量約為2980m3；板內配筋情況是：板上下部均為φ28@150雙向雙層網筋，第二層配有φ18@150雙向網筋一層，板中間配置構造抗裂鋼筋網片φ16@200，D區柱下配置φ22@150。由此可見，該筏板確具有體形大、結構厚、砼方量多，鋼筋密而工程條件較復雜和施工技術要求高等特點。

大體積混凝土是指最小斷面尺寸大于1m以上的混凝土結構。與普通鋼筋砼相比，具有結構厚，體形大、混凝土數量多、工程條件復雜和施工技術要求高的特點。

大體積混凝土在硬化期間，一方面由于水泥水化過程中將釋放出大量的水化熱，使結構件具有“熱漲”的特性；另一方面混凝土硬化時又具有“收縮”的特性，兩者相互作用的結果將直接破壞混凝土結構，導致結構出現裂縫。因而在混凝土硬化過程中，必須采用相應的技術措施，以控制混凝土硬化時的溫度，保持混凝土內部與外部的合理溫差，使溫度應力可控，避免混凝土出

現結構性裂縫。

2、大體積混凝土裂縫產生的原因

大體積混凝土墩臺身或基礎等結構裂縫的發生是由多種因素引起的，各類裂縫產生的主要影響

因素如下：

（1）收縮裂縫。混凝土的收縮引起收縮裂縫。收縮的主要影響因素是混凝土中的用水量和水泥用量，用水量和水泥用量越高，混凝土的收縮就越大。選用的水泥品種不同，其干縮、收縮的量也不同。

（2）溫差裂縫。混凝土內外部溫差過大會產生裂縫。主要影響因素是水泥水化熱引起的混凝土內部和混凝土表面的溫差過大。特別是大體積混凝土更易發生此類裂縫。

大體積混凝土結構要求一次性整體澆筑。澆筑后，水泥因水化熱，由于混凝土體積大，聚集在內部的水泥水化熱不易散發，混凝土內部溫度將顯著升高，而其表面則散熱較快，形成了較大的溫度差，使混凝土內部產生壓應力，表面產生拉應力。此時，混凝土齡期短，抗拉強度很低。當溫差產生的表面抗拉應力超過混凝土極限抗拉強度，則會在混凝土表面產生裂縫。（3）材料裂縫。材料裂縫表現為龜裂，主要是因水泥安定性不合格或骨料中含泥量過多而引起的。

3、大體積混凝土裂縫控制的理論計算

華榮.上海城D區，混凝土及其原材料各種原始數據及參數為：一是C35P8混凝土采用P.O42.5普通硅酸鹽水泥，其配合比為：水：水泥：砂：石子：粉煤灰：礦粉（單位Kg）=172：285：716：1070：60：100（每立方米混凝土質量比），砂、石含水率分別為3%、0%，混凝土容重

為2390Kg/m3。

二是各種材料的溫度及環境氣溫：水30℃，砂、石子35℃，水泥40℃，粉煤灰35℃，礦粉35℃，環境氣溫32℃。3.1混凝土溫度計算

（1）混凝土拌和溫度計算：公式TO=∑Timici/∑mici可轉換為:TO=[0.9

（mcTc+msTs+mgTg+mfTf+mkTk）+4.2Tw(mw-Psms-Pgmg)+C1(PsmsTs+PgmgTg)-C2(Psms+Pgmg)÷[4.2mw+0.9(mc+ms+mg+mf+m

k)] 式中：TO為混凝土拌和溫度；mw、mc、ms、mg、mf、mk—水、水泥、砂、石子、粉煤灰、礦粉單位用量（Kg）；Tw、Tc、Ts、Tg、Tf、Tk—水、水泥、砂、石子、煤灰、礦粉的溫度（℃）；Ps、Pg—砂、石含水率（%）；C1、C2—水的比熱容（KJ/Kg.K）及溶解熱（KJ/Kg）。

當骨料溫度>0℃時，C1=4.2，C2=0；反之C1=2.1，C2=335.本實例中的混凝土拌和溫度為：TO=[0.9(285*40+716*35+1070*35+60*35+100*35)+4.2*30(172-716*3%)+4.2*3%*716*35]÷4.2*

172+0.9(285+716+1070+60+100)]=34.3℃.（2）混凝土澆筑溫度計算：按公式TJ=TO-(α.Tn+0.032n)*(TO-YQ)式中：TJ—混凝土澆筑溫度（℃）；TO—混凝土拌和溫度（℃）；TQ—混凝土運送、澆筑時環境氣溫（℃）；Tn—混凝土自開始運輸至澆筑完成時間（h）；n—混凝土運轉次數。

α--溫度損失系數（/h）本例中，若Tn取1/3，n取1，α取0.25，則：

TJ=34.3-（0.25×1/3+0.032×1）×（34.3-32）=34.0℃

3.2混凝土的絕熱溫升計算

Th=WO.QO/(C.ρ)

式中：WO—每立方米混凝土中的水泥用量（Kg/m3）;QO—每公斤水泥的累積最終熱量（KJ/Kg）；C—混凝土的比熱容取0.97（KJ/Kg.k）；ρ—混凝土的質量密度（Kg/m3）

Th=（285*375）/（0.97*2390）=55.8℃

3.3混凝土的內部實際溫度

Tm=TJ+ξ?Th

式中：TJ—混凝土澆筑溫度； Th—混凝土最終絕熱溫升；ξ—溫將系數查建筑施工手冊，若混凝土澆筑厚度4.0m，則：ξ3取0.74，ξ15取0.55，ξ21取0.37.Tm(3)=34.0+0.74*55.8=75.3℃;

Tm(15)=34.0+0.55*55.8=64.7℃;

Tm(21)=34.0+0.37*55.8=54.6℃.3.4混凝土表面溫度計算

Tb(T)=Tq+4h,(H-h,)△T(T)/H2式中：Tb(T)—齡期T時混凝土表面溫度（℃）；Tq--齡期T時的大氣溫度（℃）；H—混凝土結構的計算厚度（m）。

按公式H=2h+ h,計算，h—混凝土結構的實際厚度（m）;h,--混凝土結構的虛厚度（m）;h ,=K?λ/Βk=--計算折減系統取0.666，λ—混凝土的導熱系數取2.33W/m?K

β—模板及保溫層傳熱系數（W/m2?K）；

β值按公式β=1/（∑δi/λi+1/βg）計算；δi—模板及各種保溫材料厚度（m）;λi—模板及各種保溫材料的導熱系數（W/m?K）；βg—空氣層傳熱系數可取23（W/m2?K）.T(T)--齡期T時，混凝土中心溫度與外界氣溫之差（℃）：

T(T)= Tm(T)-Tq，若保護層厚度取0.04m，混凝土灌注厚度為4m，則：

β=1/（0.003/58+0.04/0.06+1/23）=1.4：1 h,=K?λ/β=0.666×2.33/1.41=1.1;

H=2h+ h,=4.0+2×1.1=6.2(m)

若Tq取32℃，則：

T（3）=75.3-32=43.3℃ T(15)=64.7-32=32.7℃ T(21)=54.6-32=22.6℃

則：Tb(3)=32+4×1.1（6.2-1.1）×43.3/6.22=57.3℃ Tb(15)=32+4×1.1（6.2-1.1）×32.7/6.22=51.1℃ Tb(21)=32+4×1.1（6.2-1.1）×22.6/6.22=45.2℃ 3.5混凝土內部與混凝土表面溫差計算

本工程中： T(3)s=75.3-57.3=18℃ △ T(15)s=64.7-51.1=13.6℃ △ T(21)s=54.6-45.2=9.4℃

4、計算結果分析

從以上計算可以看出，混凝土3d齡期時內外溫度差達到最大值18℃，符合混凝土內外溫差小于25℃的技術要求。但必須看到計算結果是基于養護環境溫度為32℃，表面保溫措施得當，入模混凝土溫度為34℃條件下得出的。實際施工養護中有可能無法滿足以上條件要求。2008年8月19日實測C30混凝土拌和后溫度未36℃，當時拌和水溫度為30℃，環境溫度為32℃，若養護環境溫度為夜間較低時的情況，假設為23℃，則△T(3)s=22.6℃，加上保溫措施有可能達不到要求，有產生溫度裂縫的可能，因此有必要采取一丁的措施防止溫度裂縫的產生。

5、大體積混凝土施工技術措施

（1）降低混凝土入模溫度。包括：澆筑大體積混凝土時應選擇較適宜的氣溫，盡量避開炎熱天氣澆筑。可采用溫度較低的地下水攪拌混凝土，或在混凝土拌和水中加入冰塊，同時對骨料進行遮陽保護、灑水降溫等措施，以降低混凝土拌和物的入模溫度，摻加相應的緩凝型減水劑。（2）加強施工中的溫度控制。包括：在混凝土澆筑之后，做好混凝土的保溫保濕養護，以使混凝土緩緩降溫，充分發揮其徐變特性，減低溫度應力。應堅決避免曝曬，注意溫濕，采取長時間的養護，確定合理的拆模時間，以延緩降溫速度，延長降溫時間，充分發揮混凝土的“應力松弛效應”；加強測溫和溫度監測。可采用熱敏溫度計監測或專人多點監測，以隨時掌握與控制混凝土內的溫度變化。混凝土內外溫差應控制在25℃以內，基面溫差和基底面溫差均控制在20℃以內，并及時調整保溫及養護措施，使混凝土的溫度梯度和濕度不致過大，以有效控制有害裂縫的出現（養護措施詳見大體積砼澆筑方案）。

（3）提高混凝土的抗拉強度。包括：控制集料含泥量。砂、石含泥量過大，不僅增加混凝土的收縮而且降低混凝土的抗拉強度，對混凝土的抗裂十分不利，因此在混凝土拌制時必須嚴格控制砂、石的含泥量，將石子含泥量控制在1%以下，中砂含泥量控制在2%以下，減少因砂、石含泥量過大對混凝土抗裂的不利影響；改善混凝土施工工藝。加強早期養護，提高混凝土早期及相應齡期的抗拉強度和彈性模量；在大體積混凝土基礎表面及內部設置必要的溫度配筋，以

改善應力分部，防止裂縫的出現。

第三篇：淺析大體積混凝土裂縫控制措施

地下防水綜合施工技術

摘要：淮南礦業集團顧北煤礦選煤廠—落煤筒地下通道防水等級為二級,為保證地下通道防水工程質量,從設計到施工采取了一系列綜合防水技術,本文擬對此作一介紹,重點闡述混凝土結構自防水、SBS活性瀝青復合膠卷材防水層、樁體四周與混凝土底板接觸部位采用金湯水不漏修平、膨脹止水條防水施工措施.關鍵詞：地下防水 綜合施工技術 工程概況

顧北煤礦儲煤廠落筒地下通道,基礎底板厚1200mm,基礎底板底標高-8.4m.柱基采用CFG柱,樁頭嵌入基礎底版100mm,地下水位標高-2.5m。

該工程地下室設計防水等級為二級,地下通道采用剛柔結合的防水體系,即地下通道、底板、外墻采用鋼筋混凝土自防水〈混凝土抗滲等級為P8〉,外加一層SBS改性瀝青復合膠防水卷材(4mm厚).樁頭防水采用遇水膨脹止水條及金湯水不漏防水材料,施工縫采用鋼板止水帶.2 混凝土結構自防水

該工程基礎底板和地下室外墻自防水采用C30P8防水混凝土,基礎底板厚1200mm,外墻厚400mm,迎水面鋼筋保護層厚度為40mm,施工過程中將混凝土的抗滲性、密實度及防止有害裂縫的產生作為控制重點，確保防水混凝土施工質量.2.1預拌混凝土供應

與攪拌混凝土廠家簽訂合同時,要求其對混凝土原材料質量及摻量上嚴格控制,對混凝土數量，使用水泥的質量，外加劑品種,砂石骨料的粒徑,坍落度,混凝土初終凝時間供應速度及堿含量等均作詳細要求。

2.1.1選用低水化熱的礦渣硅酸鹽水泥，強度等級42.5。

2.1.2選用中砂，細度模量2.5~3.0含泥量≤2％,在可泵送情況下,粗骨料選用5～30mm連續級配石子,含泥量≤1％，以減少混凝土收縮變形。

2.1.3外加劑采用復合型高效減水劑，摻量為水泥用量的4％,摻入外加劑時,混凝土有適度的膨脹性能和較小的后期收縮落差,且不泌水,不離析,可泵性好,具備良好的密實性和抗滲性能。

2.1.4摻入粉煤灰，本工程粉煤灰摻量為水泥用量的12％。2.2混凝土澆筑施工

2.2.1采用適當的澆筑方法.在基礎底板澆筑過程中“斜面分層、薄層澆筑、循序退打、一次到頂”的連續澆筑方法,施工中注意上下層混凝土澆筑時間間隔不得超過初凝時間。

2.2.2改善澆搗工藝.根據混凝土泵送時自然形成的流淌斜坡度,在每條澆筑帶前、中、后各布置3道振動器.第一道布置在混凝土卸料點振搗手負責出管混凝土的振搗,使之順利通過面筋流入底層；第二道設置在中間部位；第三道設置在坡角。振搗時控制好振搗方式及時間，避免漏振及過振。

基礎底板上表面進行二次壓光，即混凝土出現初凝后再進行一次壓光，封閉混凝土表面很小的收縮裂縫。

2.3混凝土測溫及養護措施

大體積混凝土的內外溫差大，必須做好測溫養護工作。本工程澆注時氣溫高達33℃，基礎底板澆筑完畢后，采用JDC-2建筑電子測量儀進行測溫。密切注意混凝土中心最高氣溫，嚴格控制混凝土內外溫差≤25℃。采用澆水養護并覆蓋塑料薄膜，防止混凝土水分蒸發和表面脫水產生干縮裂縫，養護時間不少于14d。SBS改性瀝青復合膠卷材防水層

該工程防水采用1層SBS改性瀝青復合膠防水卷材（4mm厚）。進場的防水卷材具有產品的合格證書和性能檢測報告，材料的品種、規格、性能等符合規定的國家產品標準和設計要求，進場進行抽樣送檢，檢驗合格后方可正式投入施工。

3.1工藝流程

清理基層→涂刷基層處理劑→細部附加增強處理→彈基準線→熱熔鋪貼卷材→搭接縫處理→防水保護層施工

3.2清理基層

基層必須牢固，無松動，空鼓，起砂，裂縫，凹凸不平等現象，含水率小于9％。基層若高低不平或凹坑較大時用摻膠的1：3的水泥砂抹平，陰陽角處做成圓弧形。

3.3涂刷基層處理劑

在基層表面滿涂一道用汽油稀釋的氯丁橡膠瀝青膠粘劑，要涂刷均勻，不得漏刷和漏底，以隔離基層水分上浮，增加卷材與基層粘接力。基層處理劑涂刷完畢后，經8h以上達到干燥程度方可進行熱熔法施工，以免失火。

3.4細部附加增強處理

對于陰陽角、樁根部以上100㎜等部位做增強處理。做法是先按細部形狀將卷材剪好，不要加熱，在細部貼一下，視尺寸、形狀合適后，再將卷材的底面（有熱熔膠的一面）用手持汽油噴燈烘烤，待其底面呈熔融狀態，即可立即粘貼在已涂刷一道密封材料的基層上，并壓實鋪牢。

3.5彈基準線

在已經處理好并干燥的基層表面，按照所選卷材的寬度留出搭接縫尺寸，即要求同一層卷材長邊和短邊搭接均不得小于100mm，上下兩層和相鄰兩幅卷材的接縫相互錯開1/3幅寬。且兩層卷材不得相互垂直鋪貼。將鋪貼卷材的基層線彈好，以便按此基準線進行卷材鋪貼施工。

3.6熱熔鋪貼卷材

施工采用“滾鋪法”，先將整卷卷材置于鋪貼起始端，對準已彈好的基準線，先將端部卷材鋪貼牢固。起始端卷材粘牢后，用噴燈對準卷材和基層的夾角，加熱卷材和基層，至卷材底層膠層呈黑色光澤并伴有微泡，及時推動卷材滾進行粘貼，后隨一人進行排氣壓實工作。在立面與平面的轉角處，卷材的搭接留在平面上，且距離立面600mm。

3.7保護層施工

地板防水保護層采用50mm厚C20細石混凝土保護層，施工時注意不破壞防水層，并及時養護。防水卷材用甩搓部位首先用塑料布蓋嚴，再用磚和砂漿壓住封閉蓋嚴，局部用膠合板加強保護。地下室外墻防水卷材經驗收合格后立即進行50mm厚聚乙烯泡沫板保護層施工。聚乙烯泡沫板保護層施工后直接進行回填土。樁頭四周防水施工 該工程要求樁頭錨入基礎底板100mm,樁頭與基礎底板混凝土間的結合越好，工程基礎的整體性能，防水性能，防震性能就越好。如果采用卷材式涂膜防水材料，樁頭與基礎底板之間會形成一道隔離層，不利于樁與基礎底板的整體結合，并且卷材式涂膜防水材料都要求基層面平整，但是樁頭及樁身平整度根本達不到要求，須另外進行樁頭修補，不僅增加工程量，還延長工期，根據上述特點，該工程樁身四周選用金湯水不漏及膨脹止水條相結合的樁基防水施工方法。

金湯水不漏沿著樁身周圍修補找平，可防止地下水從樁身缺陷部位滲水，然后表面再放一圈膨脹止水條。

4.1工藝流程

樁身四周清理剔鑿→用水沖洗干凈→抹金湯水不漏找平層→放置止水條→與墊層隨打隨壓光→SBS防水卷材→50mm細石混凝土保護層

4.2樁身四周處理

樁頭鑿到設計標高以后，開始用手錘剔樁身四周凸出部位的混凝土及蜂窩內的泥土，疏松結構，直到見堅硬混凝土基層，用水沖干凈。

4.3樁身局部處理

當樁身清理干凈后，用金湯水不漏從樁根部往上找平一圈高10cm，特別是樁體中側面的蜂窩必須填塞密實，同時開始澆筑墊層，邊澆筑邊放置止水條。變形縫、施工縫等細部防水措施

變形縫、施工縫等細部構造是地下防水工程中的薄弱環節，處理不當會導致滲漏。變形縫處采用固定式橡膠止水帶安裝，施工縫采用止水鋼板。

5.1為保證防水混凝土施工質量，在地板以上700mm墻身留設水平施工縫，防水采用止水鋼板。

5.2變形縫處防水措施

在地下通道每段從底板、立壁及頂板一圈。變形縫采用固定式橡膠止水帶，每邊埋入混凝土寬度相同，混凝土的澆筑順序根據變形縫設置，隔一段澆筑一段，每段頂板和立壁一起澆筑不留施工縫。底板埋入式橡膠止水帶，要把止水帶下部的混凝土振搗密實，然后將鋪設的止水帶由中部向兩側擠壓按定，再澆筑上部混凝土，墻體內的橡膠止水帶，用成型的鋼筋加固，采用和易性較好的混凝土，避免止水帶周圍骨料集中。

墻體變形縫兩側混凝土，應分層澆筑，并用插入式振動器分層振搗，切勿漏振或過振。棒頭不得碰撞止水帶。

5.3穿墻螺栓

地下通道外墻模板全部采用帶止水環的穿墻螺栓，止水環的焊接質量必須逐個驗收。防止有漏焊點等焊接不合格的現象而導致漏水。對拉螺栓兩端放置塑料塊堵頭，拆模后將螺栓沿平凹底割去，再用膨脹水泥砂漿封。結束語

本工程地下防水以混凝土結構自防水為主，結合柔性卷材與樁頭防水利用金湯水不漏加膨脹止水條。在合理設計的前提下，通過對多種防水技術的綜合應用，多道設防，精心組織施工，認真貫徹執行地下工程防水規范要求，并注意對完成部位的保護、修補，確保地下防水工程的施工質量。

第四篇：淺析大體積混凝土溫度裂縫原因及控制措施

淺析大體積混凝土溫度裂縫原因及控制措施

中圖分類號：TV544+.91

文獻標識碼： A 文章編號：

摘要：隨著我國社會經濟的快速發展和城市化進程的不斷加快，城市工程建設規模日趨大型化和復雜化，隨之而來的混凝土溫度裂縫問題逐漸成為了普遍性的問題。因此，文章結合工程實例，通過對混凝土的相關計算，針對混凝土裂縫產生的原因進行深入的分析，提出相關合理有效的控制措施。供工程技術人員參考。

關鍵詞：大體積混凝土;溫度裂縫;控制措施

Abstract: with the rapid development of economy of our country society and accelerating urbanization, the city engineering construction scale is large and complicated, with the temperature cracks of concrete problem gradually become the universal problems.Therefore, combining with engineering practice, by the related calculation of concrete, the causes of cracks in concrete thorough analysis, and put forward relevant reasonable and effective control measures.For reference of engineering technicians.Keywords: mass concrete;Temperature crack;Control measures

城市工程建筑業的快速發展使得高層建筑等大型設備基礎大量的出現。大體積混凝土廣泛應用于工程的施工當中，在現代建設當中占有重要的地位。但是，溫度裂縫作為混凝土結構中常見的現象，逐漸成為建筑工程技術人員面臨的技術難題，直接影響到整體工程建設的質量。因此，分析溫度裂縫產生的原因，尋找合理有效的控制措施，從而預防和避免裂縫的產生是十分必要的。

1工程概況

某建筑項目為大型商住樓，占地總面積為75627?O，由地下室、商業裙房、商住樓組成。底盤平面尺寸為119.5m×81.1m，為滿足建筑使用功能的要求，該工程結構沒有設溫度縫，采用了超長超寬大底盤多塔復雜結構方案。

2大體積混凝土溫度裂縫的成因分析

在固結過程中，大體積混凝土常因溫度下降引起開裂，裂縫出現過程基本上可分為3個活動期：

2.1初期裂縫

初期是指澆筑后的升溫期。在此期間，由于水化熱使混凝土澆筑后1～3d溫度急劇上升，內熱外冷引起“自約束應力”，超過混凝土抗拉強度即引起初期裂縫。

2.2中期裂縫

中期是指水化熱降溫期。當水化熱溫升達到峰值之后便逐漸下降，水化熱散盡時結構物的溫度接近于周圍氣溫，在此期間結構物冷縮（另外還增加干縮）引起“外約束應力”，當超過混凝土抗拉強度便引起中期裂縫。

2.3后期裂縫

后期是指“準穩定期”。當混凝土接近周圍氣溫之后即保持相對穩定，隨季節溫度和日溫度而變化，如暴露在外面受到寒流襲擊引起裂縫，混凝土干縮也會引起開裂，因其效果與降溫引起的收縮變形相似，通常采用當量溫度表示，并與溫度變化共同考慮。這些稱為后期裂縫。針對不同的混凝土厚度和外界條件，早期、中期與后期裂縫產生的大小程度有所不同。對于厚度較薄的大面積混凝土，由于水化熱能較快的通過混凝土上下表面很快散去，其早期和中期裂縫問題可弱化，后期裂縫為主要問題；但對于大體積混凝土，其早中期裂縫問題比較突出。大體積混凝土溫度裂縫控制驗算分析

本工程地下室底板平面尺寸為119.5m×81.1m，面積為8877m2，混凝土總用量為12246m3。基礎底板標高為-8.75m，設計混凝土強度等級為C40，抗滲等級S8。施工方式為泵送混凝土，采用52.5號普通水泥，內摻UEA，要求UEA補償收縮混凝土的限制膨脹率ε，不低于2.5×104。混凝土線膨脹系數為1.0×10-5/℃。本工程基礎底板超長超寬，且公寓樓、辦公樓核心筒下基礎樁筏承臺及l#住宅樓樁筏承臺均為大體積混凝土。為此，本文以公寓樓核心墻下樁筏基礎承臺大體積混凝土為例進行定量與定性分析。

3.1溫度計算

3.1.1混凝土水化熱最高溫升值:

（1）

式(1)中：W1、W2、F分別為單方混凝土水泥用量、UEA用量、粉煤灰或礦粉用量（kg/m3）；Q1、Q2分別為水泥、UEA的水化熱，取Q1=461kJ/kg，Q2=260kJ/kg；混凝土密度ρc=2450kg/m3，混凝土比熱Cc=0.97kJ/kg?℃。將上述參數代入式（1）得：

△Tmax=86.2℃

參照不同澆筑厚度大體積混凝土齡期絕熱溫升曲線圖，混凝土澆搗施工時，散熱影響系數ξ∈取0.65，則混凝土內部實際最高溫升值△T1=△ξTmax=56.0℃。

3.1.2本工程公寓樓部分底板施工期在秋季11月初，混凝土澆筑溫度△Tj=24℃，環境溫度取22.0℃，混凝土內部最高溫度值按（2）式計算：

Tmax=Tj+△T1（2）

則混凝土內部最高溫度Tmax=24+56.0=80.0(℃)

混凝土內外溫差：88.0-22.0=58.0(℃)?25℃

根據《塊體基礎大體積混凝土施工技術規程》（YBJ224-91）的要求規定：混凝土澆筑塊體的里外溫差不應超過25℃。因此需采取溫控措施，當混凝土內部為最高溫度時混凝土表面溫度應控制在不小于53℃左右，以控制早期、中期裂縫。表面溫度的控制可通過材料熱工系數計算，采取調整保溫層的厚度來解決。

3.2.2后澆帶封閉后混凝土溫度收縮應力

本工程負二層地下室氣溫：冬天取平均10℃，夏天取平均26℃，溫差△=l6℃；根據有關資料，基礎底板最終收縮量取2.0×10-4，本工程施工期理論計算已完成收縮1.48×10-4。則正常使用階段最大收縮變形值ε'd=0.52×10-4，收縮當量溫差△T'2=5.2℃；在正常使用階段，地下室底板因直接接觸地基土，混凝土表面始終處于濕潤狀態，UEA能保持微膨脹狀態，UEA限制膨脹率取ε'y=6×10-5，UEA補償當量溫差△T'1=εy/a=6.0℃，則后澆帶封閉后使用階段最大綜合溫差：

△T'=△T'1+△T'2-△T'3=16+5.2-6=15.2℃

將底板直線總長度L=119.5m，底板均厚H=1500，S（t）=0.28，及有關參數代人式（3），得溫度應力σ'2=0.97MPa

σ'2為119.5m長基礎底板中心位置附近最大拉應力，則公寓樓處衰減為γσ'2，取γ=0.6，則公寓樓區域處溫度收縮應力σ2=γσ'2=0.6×0.97=0.58MPa

按照上述假定條件，本工程采用中國建研院SAP2000程序進行有限元計算復核，得后澆帶封閉后該區域底板中心位置附近X向較大拉應力為0.55MPa，Y向較大拉應力為0.45MPa。此數值與上述計算σ2值很接近。

綜合考慮上述兩種，可估算出收縮和溫差引起的公寓樓部分基礎底板的最大拉應力：

σ=σ1+σ2=1.38+0.58=1.96MPa＜2.39MPa，抗裂安全度K=2.39/1.96=1.21＞1.15，滿足抗裂要求。

從上面溫度-應力雙控計算結果分析，降溫和收縮產生的拉應力不會引起基礎混凝土貫穿裂縫。在采取合適的混凝土澆筑方法及良好的構造措施的前提下，基礎底板的裂縫問題能得到較好的解決。

4大體積混凝土溫度裂縫的控制措施

上述中關于定量分析中取值的研究與很多因素相關，其在施工中的參數具有一定的離散性，如大體積混凝土溫度計算中，混凝土內部最高溫度值、水平阻力系數及收縮影響系數等參數的取值直接影響到計算結果，這些都可能引起偏差。因此本工程的裂縫控制要求從原材料、設計、施工等方面進行綜合控制。

4.1設計方面

(1)UEA補償收縮混凝土結構自防水技術要求底板的UEA限制膨脹率不低于0.025％，本工程實測值為0.034％。

(2)設置后澆膨脹加強帶，將傳統后澆帶做法與UEA混凝土膨脹加強帶技術結合起來。本工程在縱橫方向各設兩道后澆帶，將整個底板分成9個混凝土澆筑區間，在該條件下最大限度地削弱溫度收縮應力Ea、△t。

(3)在滿足強度、剛度、整體性和耐久性等結構計算的前提下，盡量降低混凝土強度

等級。可利用混凝土后期強度，以減小水泥用量，降低水化熱。本工程基礎底板混凝土強度等級比墻、柱降低兩級。

(4)對大體積混凝土澆筑塊體的溫度、溫度應力及收縮應力進行驗算，確定大體積混凝土澆筑塊體的升溫峰值、內外溫差(不超過25℃)及降溫速度(不超過1.5℃，d)的控制指標，制訂溫控施工的技術措施。

4.2構造方面

為提高基礎底板混凝土表面抗裂性能，在表面配置雙向構造鋼筋。本工程大體積混凝土承臺板四周側面及大于2m厚混凝土中間均設置雙向構造筋。超長結構梁側面應加強構造腰筋。在結構突變(或斷面突變)部位易產生應力集中，轉角和孔洞處增設構造筋加強。

4.3材料方面

(1)選用中低水化熱的水泥(本工程原設計要求采用礦渣水泥，后因材料來源供應不上而只好采用普通水泥)。

(2)粗骨料選用5mm～40mm連續級配的石子，細骨料采用中、粗砂，嚴格控制骨料含泥量在1．5％以下。

(3)采用雙摻技術，即混凝土中摻人一定量的優質粉煤灰或礦粉以代替部分水泥并提高混凝土的和易性，同時摻人具有緩凝、減水、膨脹的混凝土外加劑，以改善泵送混凝土工作性能和可靠性。

(4)大體積混凝土的配制應優化配合比設計，本工程因條件限制，地下室底板混凝土的配合比見表1(注：JEA為UEA系列換代產品)。

表1

4.4施工措施

本工程施工澆筑方案采用連續薄層推移式澆筑，利用分層斜面充分散熱。同時，層面最長時間間隔不大于初凝時間；當層間間隔時間超過混凝土的初凝時間時，層面應按施工縫處理。泵送混凝土攤鋪厚度≤500mm，并在澆筑過程中及時清除混凝土表面泌水。

混凝土澆筑完畢后，應及時按溫控技術措施進行養護。本工程500mm厚超長底板僅覆蓋1層薄膜保濕和1層麻袋保溫，可滿足要求，但大體積混凝土的溫控養護必須高度重視。公寓樓核心墻下承臺2.2m厚大體積混凝土采用保溫方案：表面采用覆蓋2層塑料薄膜保濕、1層5cm厚泡沫塑料板和2層麻袋保溫，該措施可滿足溫控指標要求1住宅樓、辦公樓核心筒下2.5m厚樁筏基礎平面尺寸較大，中心溫升接近絕熱溫升，為降低澆筑塊體在入模溫度基礎上的最大溫升值，采用外保內降方案，除保溫外，在混凝土內部還設置冷卻水管。冷卻水管沿長向排列，水平間距為1.0m，澆筑后1d開始通水，通水流量1.2m3/h，水管進水口設換向控制閥門，不斷調換進、回水方向，水溫與混凝土的溫度差控制在20℃～25℃：

對筏板混凝土基礎施工進行現場監測，隨時關注溫度場的變化，如果內部最高溫度或內外溫差、降溫速率超過警戒值應立刻調整養護方案。結束語

綜上所述，大體積混凝土溫度控制是一項長期嚴峻的工作，其關鍵在于降低混凝土溫度應力和提高混凝土本身抗拉性能。因此，在混凝土施工前，應對其溫度和溫度應力進行計算，加強施工過程中的監控，遇到突發問題應及時做好相應的控制措施，同時提高工程技術人員的綜合技能，學習和引進國內外先進的技術和經驗。最大限度地減少和避免溫度裂縫的產生，從而保證工程建設的整體質量。

參考文獻

[1] 周明榮;高層建筑大體積混凝土溫度裂縫的形成與預防[J];廣西質量監督導報;2009年11期

[2] 房進勝;韓新懷;大體積混凝土結構裂縫產生的原因及措施[A];土木建筑學術文庫(第15卷)[C];2011年

第五篇：大體積混凝土溫度裂縫成因及控制措施范文

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大體積混凝土溫度裂縫成因及控制措施

大體積混凝土溫度裂縫成因及控制措施

摘要:裂縫是大體積混凝常見的質量通病之一，若不進行有效的控制，則會影響到大體積混凝土結構的穩定性及耐久性。本文結合筆者多年實踐經驗，重點就大體積混凝土溫度裂縫原因進行分析，并提出一些切實可行的控制措施，旨在提高混凝土的質量，以供實踐參考。

關鍵詞:大體積混凝土；裂縫；控制措施；溫度監測

中圖分類號：TU37 文獻標識碼：A 文章編號：

隨著我國社會經濟建設的快速發展，城市建筑數量日益增加，對建筑的使用功能和質量安全提出了更高的要求。大體積混凝土是建筑施工中常見的一種施工材料，具有承載力高，適用范圍廣和耐久性強等優點。但在混凝土澆筑過程中，由于大體積混凝土單次澆筑方量大，加上混凝土自身放熱量大，如果不能及時擴散，容易導致混凝土澆筑體產生了較大的內外溫差，致使大體積混凝土產生溫度裂縫。這些裂縫若沒有得到有效的處理，不僅會影響到混凝土結構的穩定性及可靠性，而且對建筑物的質量安全構成極大的威脅。因此，施工管理人員有必要加強大體積混凝土裂縫控制工作的力度，采取合理有效的控制措施避免溫度裂縫的產生，從而確保大體積混凝土的質量。

大體積混凝土溫度裂縫原因分析

1.1 溫度及溫度效應

混凝土結構物的溫度分布是指某一時刻混凝土結構內部及表面各點的溫度狀態。當混凝土結構澆筑后,由于混凝土內部的水化熱、外界的太陽輻射以及氣溫變化等因素的影響,混凝土結構內部會處于不同的溫度狀態。影響混凝土結構溫度分布的因素主要有內部和外部兩大類。

1）外界溫度的影響

自然環境中的混凝土結構物,受大氣溫度變化作用,而各種氣象因素在一年四季、每天甚至每時每刻都在發生變化。混凝土結構的最大溫差與不同季節的氣候特征有密切關系。

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2）水化熱

水泥水化釋放的水化熱會引起混凝土澆筑塊內部溫度劇烈變化,是影響混凝土溫度分布的主要內部因素。

混凝土結構溫度分布的不均勻性和復雜性,導致混凝土結構中溫度效應的產生。混凝土結構的溫度效應,主要是指由于混凝土結構中溫度分布不均導致的在結構物中產生溫度應力和溫度變形等不良現象。

1.2 結構約束

大體積混凝土結構受到的約束,一般分為內約束和外約束兩種。

1）內約束

一個物體或一個構件本身各質點之間的相互約束作用,稱為“內約束”。

大體積混凝土在水泥水化時,會形成外低內高的溫差,這種溫差會使大體積混凝土內部溫度分布不均勻,會引起質點發生的變形不一致,從而產生內約束。

2）外約束

一個物體的變形受到其他物體的阻礙,一個結構的變形受到另一個結構的阻礙,這種結構與結構之間、物體與物體之間、物體與構件之間、基礎與地基之間的相互牽制作用,稱作“外約束”。

大體積混凝土溫度裂縫控制措施

大量工程實踐經驗都證明,結構物不可能不出現裂縫,裂縫是材料的一種固有缺陷、固有特征。如果對大體積混凝土的裂縫作過于嚴格的限制,則施工難度大,會帶來成本的急劇上升。但可以采取措施,對裂縫進行控制。

2.1 設計

(1)改變約束條件,設置滑動層。基礎墊層和基礎之間采用三氈四油防水層作為滑動層減小地基對基礎的約束,降低約束應力。

(2)設置構造鋼筋。在大體積混凝土內設置必要的溫度配筋,配筋宜選用小直徑、小間距；在截面突變和轉角處,孔洞轉角及周邊,增加斜向構造配筋,以改善應力集中,防止裂縫出現。

(3)在易裂的邊緣部位設置暗梁,提高該部位的配筋率。

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(4)合理設置后澆帶,保留時間大于60d；后澆帶內梁中鋼筋連續通過,板中鋼筋可斷開,在二次澆筑混凝土前,根據規范要求連接板中普通鋼筋。

2.2 材料

1）水泥

針對大體積混凝土結構的特點,選擇低水化熱水泥。因為其在假定外部溫度沒有變化的情況下,可減少混凝土的內外溫差T值,起到減少溫度應力的作用。選擇水泥時,還應合理控制好水泥的細度,這樣,才能在減少溫度應力的同時,確保水泥混凝土的早期強度,從而更有效地控制溫度裂縫。

2）礦物摻合料

在施工中,摻入20%～40%的粉煤灰,可取代一部分水泥,從而消減水化熱產生的高溫峰值。另外,粉煤灰還可以優化水泥石內部結構,提高混凝土早期強度。

3）集料

集料在混凝土中的體積超過50%,在成型階段是一種導熱介質,因此,選擇導熱系數高、熱傳導能力強的集料,可有效降低混凝土的內外溫差T值。另外,集料自身的溫度對水化熱的產生也有一定的影響,集料自身溫度越高,水化熱也就越大。因此,在制備混凝土時,應根據當日氣候和集料溫度,對集料進行必要的降溫處理。

4）外加劑

在控制大體積混凝土溫度裂縫時,外加劑應選擇能調節混凝土凝結時間和硬化性能的緩凝劑、減水劑。

緩凝劑能在對混凝土的后期物理力學性能無不利影響的情況下,延緩混凝土的凝結時間,從而增加混凝土的降溫散熱時間,使混凝土內外溫差T值減小。如緩凝劑JM-PCA,可使混凝土初凝時間加長3～8h左右。減水劑對混凝土強度的影響一般體現在降低水灰比上,低水灰比可使混凝土迅速硬化,提高混凝土早期強度；另外,在減少拌和水用量的同時,相應地減少了水泥的用量,從而達到降低水化熱的目的。

2.3 施工

1）用分層連續澆筑或推移式連續澆筑混凝土采用分層連續澆筑

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或推移式連續澆筑,混凝土層間的間隔時間應盡量縮短,必須在前層混凝土初凝之前,將其次層混凝土澆筑完畢。層間最長的時間間隔不大于混凝土的初凝時間。當層間間隔時間超過混凝上的初凝時間,層面應按施工縫處理:

(1)消除澆筑表面的浮漿、軟弱混凝土層及松動的石子,并均勻露出粗骨料；

(2)在上層混凝土澆筑前,應用壓力水沖洗混凝土表面的污物,充分濕潤,但不得有水；

(3)對非泵送及低流動度混凝土,在澆筑上層混凝土時,應采取接漿措施。

2）二次投料及二次振搗

大量的工程實踐證明,采用二次投料水泥裹砂法和二次振搗法,可提高混凝土的極限抗拉強度。

所謂二次投料水泥裹砂法,即先將水和水泥拌成水泥漿,攪拌時間大約1min,然后加入砂子和石子,攪拌成混凝土。該法可改善混凝土內部結構,減少混凝土澆筑入模時的離析現象,節約水泥達20%,或提高強度15%。

所謂二次振搗,即對未初凝的混凝土在振動界限之前進行二次振搗。通過二次振搗可排除混凝土因泌水在粗骨料、水平鋼筋下部生成的水分和空隙,提高水平鋼筋的握裹力、豎向鋼筋的抗拔力,增大水密性,提高混凝土抗壓強度,減少混凝土內部裂縫,防止因混凝土下沉而出現的裂縫。有關資料證明,采用二次振搗可使水平鋼筋的握裹力增加1/3,豎向鋼筋初始抗拔能力提高100%,28d混凝土的抗壓強度提高10%～15%。二次振搗關鍵要掌握好二次振搗的時間,該時間為混凝土經振搗后尚能恢復到塑性狀態的時間,一般又稱為振搗界限。振動界限的判斷方法一般有兩種:一種是將運轉著的振動棒逐漸插入混凝土中時,混凝土仍能恢復到塑性狀態,當振動棒拔出時,混凝土能自動填滿形成的孔洞,而不會在混凝土中留下孔穴,此時施加二次振搗,時間最為合適；第二種是采用測定貫入阻力值的方法來判斷,國外一般均采用這種方法,即當標準貫入阻力值達到3.5N/mm2以前進行二次振搗,此時不會損傷已成型的混凝土。

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二次振搗的具體適宜時間,需根據水泥品種、用量、混凝土的坍落度和氣溫等因素決定,一般應控制在混凝土澆筑后1～3h時間內。

3）埋設冷卻水管,降低混凝土內部溫度對施工要求比較高的工程,可以在混凝土內埋設水管,通過低溫水循環,排出混凝土內部大量熱量,以降低混凝土溫度。

4）加強施工管理

提高混凝土的質量,以保證混凝上強度的均勻性；薄層、短間歇、均勻上升,以避免相鄰澆筑塊之間過大的高差及側面的長期暴露；加強混凝土養護。

2.4 溫度監測

溫度監測技術是現代大體積混凝土施工的先進技術。通過對混凝土溫度的監測,實時監控混凝土內部溫度變化的情況,采取相應控制措施,可有效控制裂縫的產生。大體積混凝土溫度控制的測試內容如下。

1）混凝土絕熱溫升的測試

混凝土絕熱溫升的測試有兩種方法:間接法和直接法。間接法是用水泥的水化熱、水泥用量、混凝土比熱、混凝土密度來計算混凝土絕熱溫升；直接法是用混凝土絕熱溫升實驗儀直接測定混凝土絕熱溫升。直接法測定結果準確,但是,實驗設備和實驗過程比較復雜,一般用于大型工程中。中小型工程常不具備這種條件,一般用間接法即可滿足要求。

2）混凝土澆筑溫度的監測

監測混凝土澆筑時的溫度,保證澆筑溫度不要超過控制標準,以便控制混凝土澆筑后的溫度升高峰值。同時,也包括對混凝土攪拌、運輸過程中溫度的監測和混凝土原材料溫度的監測。

3）養護過程中的溫度監測一般監測澆筑后混凝土內部、表面、底部的溫度和環境氣溫的變化情況,用來控制混凝土的降溫速度和內外部溫差(一般要求溫差ΔT≯25℃),也可用來進一步計算混凝土中的溫度應力,確定混凝土的抗拉強度是否大于此時混凝土中產生的拉應力,保證對裂縫的控制。這些監測結果能及時反饋現場大體積混凝土澆筑塊內溫度變化的實際情況,以及所采用的施工技術措施的效果,最新【精品】范文 參考文獻

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為工程技術人員及時采取溫控對策提供科學依據。

混凝土的澆筑溫度,系指混凝土振搗后位于混凝土上表面以下50～100mm深處的溫度。混凝土澆筑溫度的測試每工作班(8h)不應少于2次。

大體積混凝土澆筑塊體內外溫差、降溫速度及環境溫度的測試,一般在前期每2～4h測一次,后期每4～8h測一次。

大體積混凝土澆筑塊體溫度監測點的布置,以能真實反映出混凝土塊體的內外溫差、降溫速度及環境溫度為原則。

2.5 養護

混凝土澆筑完畢后,應及時按溫控技術措施的要求進行保溫養護,并應符合下列規定:

(1)保溫養護措施,應使混凝土澆筑塊體的內外溫差及降溫速度滿足溫控指標的要求；

(2)保溫養護的持續時間應根據溫度應力包括混凝土收縮產生的應力加以控制、確定,但不得少于15d,保溫覆蓋層的拆除應分層逐步進行；

(3)在保溫養護過程中,應保持混凝土表面的濕潤。

同時,在養護過程中,保持良好的濕度和抗風條件,使混凝土在良好的環境下養護。施工人員需根據事先確定的溫控指標的要求,來確定大體積混凝土澆筑后的養護措施。結語

溫度裂縫是影響大體積混凝土結構質量安全的重要因素。因此，施工管理人員應結合工程的特點，通過分析混凝土溫度裂縫產生的原因，圍繞設計、施工、材料和養護等方面制定出合理有效的控制措施，同時加強混凝土溫度的監控力度，一旦發現問題應及時做出處理，以避免混凝土溫度裂縫的產生。

參考文獻

[1] 高冬.大體積混凝土裂縫產生原因及其預防控制措施[J].中國科技信息.2012年第03期

[2] 陳永濤.大體積混凝土裂縫控制措施研究[J].城市建設理論研究.2012年第23期

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