第一篇：常減壓裝置空冷設備腐蝕機理分析及改進措施

常減壓裝置空冷設備腐蝕機理分析及改進措施

前言

常減壓裝置采用干空冷與濕空冷相結合的方式，對從初餾塔及常壓塔塔頂汽油餾分進行冷卻，使油氣充分冷卻以達到安全的出裝置溫度，裝置目前有干空冷14臺，濕空冷8臺。隨著裝置進入開煉后期，且原油性質逐漸變重、變惡劣。導致空冷設備腐蝕加劇，在2012年年初干、濕空冷先后出現腐蝕泄露，所幸由于及時發現處理未造成嚴重后果。裝置空冷防腐現狀

裝置空冷管束在2007年檢修時，對大部分管束進行了更換，以滿足裝置繼續開煉的需求。為減小塔頂冷凝系統的腐蝕，裝置采取“一脫三注”的措施。不但對原油進行脫鹽處理，使脫后原油含鹽降至3.0mg/L以下，減小HCl的生成。而且裝置采用注水、注中和緩蝕劑、注脫金屬劑的方法，對管線、冷卻設備進行保護。通過采取以上措施裝置塔頂污水中鐵離子及氯離子含量均控制在了指標范圍內，但任然無法避免腐蝕泄露的現象出現。3 腐蝕機理及原因分析 3.1 冷換設備管內腐蝕 3.1.1 HCl－H2S－H2O型腐蝕

原油中含有氯鹽組分，其中的氯化鎂和氯化鈣容易在原油加工過程中受熱水解，生成強腐蝕性的氯化氫。而在脫鹽裝置無法去除的有機氯化物，在高溫和水蒸氣的共同作用下也會分解，產生HCl，生成的HCl隨揮發性氣體進入常壓塔頂，再進到冷凝冷卻系統。當油氣經空冷器冷卻后，因氯化氫的沸點很低，在110℃以下遇蒸汽結露出現水滴，HCl即溶于水成為鹽酸。由于初凝區水量極少，鹽酸濃度可達1％～2％，成為腐蝕性十分強烈的稀鹽酸腐蝕環境，當塔頂負荷較大時，油氣通過管束線速度較快，在這種腐蝕環境下，液體夾帶著未冷凝的油氣氣泡，對管束內壁進行沖刷，從而引起塔頂冷凝系統出現嚴重的腐蝕。同時，加工過程中原油所含硫化物也熱分解為硫化氫，由于硫化氫的沸點很低伴隨著油氣聚集在常壓塔頂，隨后進入冷凝冷卻系統。由于硫化氫的存在，加劇了冷凝冷卻區的腐蝕。H2S與金屬Fe生成具有保護膜作用的FeS，而HCl又可與FeS反應破壞保護膜，使金屬界面不斷更新，HCl與H2S相互促進，構成循環腐蝕。3.1.2氯離子腐蝕

氯離子主要來自原油中的氯鹽（主要是MgCl2和CaCl2）的水解和有機氯化物的分解。氯離子作為活性陰離子，能破壞碳鋼表面的氧化膜，使其遭受去極化腐蝕而產生點蝕穿孔。氯離子對設備引起的應力腐蝕破壞是在氯離子與拉應力的共同作用下產生的。拉應力除了來源于工作應力外，更多的來自于各種冷加工產生的拉應力、焊接殘余應力以及管殼程溫差造成的溫差應力等。3.1.3 空冷入口段的湍流腐蝕

空冷入口端存在氣液共存現象，由于入口端存在氣相，同時由于流動阻力的影響，翅片管入口的流速明顯高于其他管束的純液相流速。達到或超過發生流體沖刷的臨界流速。在高的流速下，流體不斷擊穿緊貼金屬表面幾乎靜態的邊界液膜，一方面加速了去極劑的供應和陰陽極腐蝕產物的遷移，使陰、陽極的極化作用減小；另一方面流體流動和對金屬表面產生了附加的剪切力，剪切力不斷地剝離金屬表面的腐蝕產物（包括保護膜），形成湍流腐蝕，造成入口端穿孔。

針對管內腐蝕，裝置通過對化驗室塔頂污水數據進行分析發現，由于裝置采取了“一脫三注”的措施，塔頂污水中鐵離子和氯離子均在控制指標內，表示空冷管束內HCl－H2S－H2O型腐蝕及氯離子腐蝕并不嚴重。因此塔頂腐蝕是由于原油性質的變重，導致汽油收率降低，在空冷中油氣分壓降低加劇了氣象的產生，形成了湍流腐蝕導致的 3.2 濕空冷的管外腐蝕

濕空冷管束外表面有明顯可見銹瘤，結垢腐蝕嚴重，管外腐蝕嚴重，濕空冷注水罐中的補給水都是循環式和除鹽水，但是隨著冷卻水的循環利用濕空冷注水罐中Ca2+、Mg2+還是會有所增加，這是由于水的溫度升高，水不斷蒸發，各種位無機離子和有機物質的濃縮，而Cl-、SO42-離子明顯增加，可能是循環水在循環過程中吸附了大氣中的酸性氣引起的。對水箱中的沉積物進行分析，發現其主要成分為鐵的氫氧化物。因此造成濕空冷管束腐蝕穿孔的主要原因是管外腐蝕，造成管外腐蝕主要是如下幾種原因： 3.2.1 冷卻水中溶解氧引起電化學腐蝕

濕空冷實際上是屬于一種敞開式循環冷卻系統，冷卻水通過水泵進入噴淋管束，由上均勻噴灑而下，空氣則在軸流風機的驅動下，從百葉窗逆流而上，噴淋冷卻水與空氣能充分地接觸，因此水中溶解的02可達到飽和狀態。當管壁與溶有02的冷卻水接觸時，由于金屬表面的不均一性和冷卻水的導電性，在管壁表面會形成許多腐蝕微電池，微電池的陽極區和陰極區分別發生氧化反應和還原反應。這些反應促使微電池中陽極區的金屬不斷溶解而被腐蝕。在水對鋼鐵的腐蝕過程中，溶解氧的質量濃度是腐蝕速率的關鍵因素。淡水中鋼鐵的腐蝕速率與氧質量濃度和溫度間的關系見圖1。由圖1可見，在空冷器冷卻水溫度和氧質量濃度范圍內，鋼鐵的腐蝕速率隨氧質量濃度的增加而增加。

圖1 腐蝕速率與氧和溫度的關系

3.2.2 有害離子引起的腐蝕

循環冷卻水在濃縮過程中，除重碳酸鹽質量濃度隨濃縮倍數增長而增加外，其他鹽類如氯化物、硫酸鹽等的質量濃度也會增加。同時由于空冷器是一個敞開式冷卻系統，由于濕空冷與塔頂中間罐防空位于同一高度，且距離很近。在這種環境下，容易造成Cl-和SO42-質量濃度增高，從而加速碳鋼腐蝕。Cl-和SO42-會使金屬上保護膜的保護性降低，尤其是Cl-的離子半徑小，容易穿過膜層，置換氧原子形成氯化物，加速陽極過程的進行，使腐蝕加速，所以氯離子是引起點蝕的原因之一。從水箱底部沉積物成分分析來看，氯化物的質量濃度不高，雖然不是造成空冷器腐蝕穿孔的主要原因，但在多種因素作用下，加劇了腐蝕的產生。3.2.3 微生物引起的腐蝕

在冷卻水中，由于養分濃縮，水溫升高和日光照射，給細菌和藻類創造了迅速繁殖的條件。大量細菌分泌的黏液像粘合劑一樣，能使水中漂浮的灰塵雜質和化學沉淀物等黏附在換熱管傳熱表面。微生物的滋生也會使金屬發生腐蝕，這是由于微生物排出的黏液與無機垢和泥砂雜物等形成的沉積物附著在金屬表面，形成氧的濃差電池，促使金屬腐蝕。此外，在金屬表面和沉積物之問缺乏氧，因此一些厭氧菌(主要是硫酸鹽還原菌)得以繁殖，當溫度為25～30℃時，繁殖更快。厭氧菌分解水中的硫酸鹽，產生H2S，引起碳鋼腐蝕，其反應如下：

SO42-+8H++8e=S2-+4H20+能量(細菌生存所需)

Fe2++S2-=FeS↓

鐵細菌是鋼鐵銹瘤產生的主要原因，能使Fe2+氧化為Fe3+，釋放的能量供細菌生存需要。

Fe2+—→Fe3++能量(細菌生存所需)4 腐蝕防護措施 4.1 管內腐蝕防護

通過化工藝參數，保證空冷器進口開度，關小出口開度，保持管內液相充滿，降低翅片管管束入口流速，達到降低湍流腐蝕的目的。4.2 管外腐蝕防護 4.2.1 優化管束材質

裝置在07年及10年檢修中將濕空冷管束材質更換為09Cr2AlMoRe和304鋼。材質的優化明顯降低了有害離子造成的腐蝕。4.2.2 定期排污

隨著循環冷卻水被濃縮，冷卻水的硬度和堿度會升高，水中游離的和半結合的CO2在循環過程中不斷逸人大氣而散失，冷卻水的pH值逐漸上升。pH值升高雖然有利于管束防腐蝕，但pH值過高時使冷卻水中碳酸鈣的沉積傾向大大增加，易引起結垢和垢下腐蝕，同時還加速微生物的生長。隨著冷卻水不斷蒸發濃縮和與大氣接觸，水中的懸浮物和濁度不斷升高，溶解氧也不斷增加。因此裝置將部分冷卻水通過地步放空進行排放，并補充部分新鮮冷卻用水以達到防腐目的。5 結束語

空冷器對初餾塔及常壓塔塔頂壓力、溫度的控制起著至關重要的作用，影響著裝置的正常運轉及產品合格率。因此，在日常的使用過程中，我們需要加強觀察并不斷探索，及時發現并解決各類腐蝕跡象，盡可能的延長其使用壽命，為空冷器的正常運行提供可靠保障。

第二篇：鍋爐向火側高溫腐蝕的機理及防止措施

鍋爐向火側高溫腐蝕的機理及防止措施

長春工業大學

先進結構材料省部共建教育部重點實驗室，吉林 長春 130012摘要：鍋爐的高溫腐蝕對鍋爐的安全經濟運行有極大危害，本文對鍋爐向火側高溫腐蝕主要的幾種類型的機理進行了深入探討，并提出一些防止向火側高溫腐蝕的具體措施。

關鍵詞：鍋爐 高溫腐蝕 機理

The Mechanism of the High Temperature Corrosion at the Fire-facing Side of Boilers and Its Prevention

Li Xue Kay Laboratory of Advanced Structrural Materials,Ministry of Education, Changchun University of Technology,Changchun Jilin 130012,China Abstract: High temperature corrosion of boilers is harmful to safe and economical operation of boilers.The mechanism of high temperature including some main types was discussed thorughly in paper.Some concrete measurements are introduced to provent the hightemperature corrosion at the fire-facing side of boilers.key words: boiler;high temperature;mechanism;0 引言

鍋爐運行時，在高溫高壓條件下接觸含有腐蝕性的燃料和氣體，極易發生腐蝕，對鍋爐的安全經濟運行有很大危害，所以研究鍋爐向火側高溫腐蝕產生的機理及其防護措施，對于保證鍋爐的正常運行和延長使用壽命具有重要意義。鍋爐向火側的高溫腐蝕主要發生在燃用高硫煤或含釩重油的鍋爐水冷壁管和過熱器管束上，主要是指燃料中的硫和燃料灰份中的堿金屬鈉、鉀以及釩等，燃燒后形成的Na2O、K2O和V2O5凝結在受熱面上，與煙氣中的SO3化合生成復合硫酸鹽以液態形式在受熱面上沉積所造成的腐蝕現象[1-3]。1鍋爐向火側高溫腐蝕的機理

鍋爐受熱面在向火側發生的高溫腐蝕是一個極其復雜的物理化學過程，從其發生的機理來看，一般可分為以下三類：硫腐蝕、氯腐蝕和釩腐蝕。

1.1 硫腐蝕

硫腐蝕一般分為硫酸鹽型高溫腐蝕和硫化物型高溫腐蝕。硫酸鹽型高溫腐蝕機理：硫酸鹽高溫腐蝕主要是燃料中的堿性成分與S在燃燒過程中反應生成的硫酸鹽

和焦硫酸鹽對鍋爐受熱面進行腐蝕。其腐蝕反應過程如下：燃料中堿性成分轉變成硫酸鹽。其有兩種途徑：一是在爐內高溫下含NaCl燃料中的Na 揮發、升華，除一部分被熔融硅酸鹽捕捉外，余下的則與煙氣中 SO3反應，轉換成Na2SO4；二是存在于非揮發性的硅酸鹽中的鉀，通過與揮發的鈉置換反應被釋放出來并與 SO3化合，而轉換成的K2SO4。當堿性金屬硫酸鹽沉積到受熱面上后會再吸收SO3并生成焦硫酸鹽（M2S2O7）。由于焦硫酸鹽的熔點很低，在通常的鍋爐管壁溫度下呈熔融狀態，與Fe2O3更容易發生反應生成M3Fe(SO4)3，即形成反應速度更快的熔鹽型腐蝕。焦硫酸鹽的腐蝕過程中

主要包括如下反應：

3Na2S2O7+Fe2O3→2Na3Fe(SO4)3 3K2S2O7+Fe2O3→2K3Fe(SO4)3

而管壁上熔融的硫酸鹽M2SO4吸收SO3并與 Fe2O3或Al2O3作用下反應，生成低熔點的復合硫酸鹽(Na,K)3-(Fe,Al)(SO4)3。當在管壁表面溫度升高到復合硫酸鹽的熔點，管壁表面的 Fe2O3氧化保護膜被復合硫酸鹽破壞，使管壁繼續腐蝕[4,5]。復合硫酸鹽的腐蝕過程中主要包括如下反應：

3Na2SO4+Fe2O3+3SO3→2Na3Fe(SO4)3 3K2SO4+Fe2O3+3SO3→2K3Fe(SO4)3 3K2SO4+AI2O3+3SO3→2K3AI(SO4)3

硫化物型高溫腐蝕機理：硫化物型高溫腐蝕是由燃煤中的黃鐵礦硫造成的，黃鐵礦粉末隨著未燃盡煤粉到達受熱面上，受熱釋放出單原子硫和硫化亞鐵。在燃燒器區域內，由于尚未燃盡的火焰直接沖刷到受熱面,使得燃料繼續燃燒時消耗了大量氧氣，在該處形成還原性或半還原性氣氛，硫的燃燒和三氧化硫的形成發生困難，因而游離的硫和硫化合物（硫化氫等），便開始與鐵發生反應形成FeS，生成的FeS緩慢氧化成Fe3O4，將受熱面不斷腐蝕。硫化物型高溫腐蝕的具體腐蝕反應過程如下：

(1)硫的形成：

若受熱面附近的硫化氫和SO2超過一定溶度時，也會生產單硫原子。2H2S+SO2=2H2O+3S(2)鐵和氧化亞鐵的硫化： Fe+S=FeS FeO+H2S=FeS+H2O(3)硫化亞鐵的氧化： 3FeS+5O2=Fe3O4+3SO2

生成的SO2在渣層內由于灰渣的催化作用有可能轉化成SO3，從而促進硫酸鹽的腐蝕。另外，H2S也可直接與受熱面金屬反應，由于H2S是還原性介質，比氧化性介質更具有腐蝕性，H2S的濃度越高，受熱面溫度越高，腐蝕速度越快[6]。

1.2 氯腐蝕

氯化物型高溫腐蝕機理：近年來許多研究表明，由于煤中氯的存在，氯化物及其分解產物HCl和腐蝕過程中產生Cl2是造成鍋爐管高溫腐蝕的重要原因，而且這種腐蝕不像硫酸鹽腐蝕是一次性的，而是重復性的腐蝕，其中也包括對合金鋼中 Cr 和 Ni 的腐蝕。

一般認為，氯在煤中有三種存在形式：無機氯化物、有機氯化物和煤中鹽有關的氯離子。無機氯化物主要以鹽巖（NaCl）、鉀鹽（KCl）、鈣鹽（CaCl2）和水氯煤石（MgCl2·6H2O）的形式被煤中大量的內表面所吸附。在煤加熱過程中無機氯化物釋放出來，而無機氯化物易與煙氣中的 H2O、H2S、SO2和 SO3等反應，生成硫酸鹽和HCl氣體。反應釋放出來的HCl是活性很強的氣態腐蝕介質，在高溫條件下積極參與對 Fe、FeO、Fe3O4和 Fe2O3的腐蝕。由于HCl 的存在可以使金屬表面的保護膜（FeO、Fe3O4和Fe2O3）遭到破壞，從而加大了氣態腐蝕介質Cl2、O2、SOx 還有HCl等向基體界面的傳遞而直接腐蝕基體金屬。除此之外，由于生成的FeCl3具有較低的熔點（303℃）和高的蒸汽壓（1670Pa），所以在爐管表面溫度下極易揮發，從而使保護膜層中產生空隙，使之變得疏松，大大降低了活性氣態腐蝕介質向基體金屬界面的傳遞阻力，同時使腐蝕產物更易脫落，進而更加速了金屬的腐蝕進程[7,8]。

另外，有些反應中生成了氧化性很強的Cl2，這些氯可以和鐵及FeCl2不斷的發生反應。根據“活化氧化”模型的解釋，在高溫時，Cl滲透能力很大，它可以通過氧化膜同金屬反應生成相應的氯化物；氯化物在高溫時的蒸氣壓較高，容易蒸發；蒸發的氯化物同氧氣反應生成氯氣和相應的氧化物；由于該反應需要的氧壓不大，且氧化層可能有催化作用，所以氯化物在靠近金屬表面的地方就被氧化生成氯氣；新生成的氯氣又重新返回金屬表面，腐蝕因而能以較大的速率進行反應。其具體反應方程式為：

M(s)+Cl2=MCl

2M∈｛Fe, Cr, Ni｝ M(s)+2HCl=MCl2+H2 MCl2(s)=MCl2(g)xMCl2(g)+0.5yO2=MxOy+xCl2

在這種循環中，不斷對鐵及其化合物造成腐蝕，因此氯的高溫腐蝕具有重復性的特征，只要有HCl和 Cl2不斷補充，腐蝕反應就會一直進行下去[9]。

1.3 釩腐蝕

原油中含硫和釩等，釩以油溶性聚合體絡合物的形式存在，燃燒時，釩的絡合物隨溫度升高而分解。剛開始形成的產物比較穩定，揮發性不大，呈V2O5和V2O4。而當油中碳化物全部消耗后，則只有V2O5存在。V2O5的蒸氣壓較高，并隨溫度升高而迅速增大。因此，在燃燒時，V2O5呈氣相狀態，其中一部分形成釩鹽，而大部分凝聚在結構材料的表面上，以后和其他燃料灰分結合，引起材料的釩侵蝕[10,11]。

釩的侵蝕機理：大多數釩化物都是低熔點物質，由于低熔點釩化物凝固，由釩酸鹽變成復式釩酸鹽放出氧，在熔融時則吸收氧。由于這一可逆反應，加快了氧向金屬材料表面的傳輸，引起加速腐蝕。也就是，在燃氣 / 氧化膜界面，釩化物熔融時吸氧，其反應如下： Na2O·V2O4·5V2O5+1/2O2= NaO·6V2O5

而在氧化膜/金屬基體界面上，釩鹽變成腐蝕釩鹽放出氧，反應式為： mNa2O·nV2O5 = mNa2O·(n-p)V2O5·pV2O4+p1/2O2 反應式中，m、n、p 皆為整數。

所以鍋爐受熱面的釩蝕過程為：受熱面表面沉積一層 V2O4-V2O5熔融物，在氧化物/ 氣體界面發生反應：

2V4+ +1/2O2(g)=2V5++O2-

而在氧化物 / 鐵的界面發生反應： 2V5++Fe = 2V4++Fe2+ 總反應為

Fe(s)+1/2O2(g)= Fe2++O2-

也就是說，在氧化物/鐵界面，鐵發生溶解，此后，Fe2+向氣體、氧化物界面擴散，并且以FeO析出，結果在外表面形成一層非保護性的FeO膜，由于生成FeO的反應明顯加快，所以在鐵的表面上Fe2+不會飽和，鐵持續不斷發生溶解[1]。

2防止高溫腐蝕的措施

（1）在水冷壁，過熱器管等受熱面管表面噴涂耐腐蝕材料，或提高金屬材料的耐腐蝕性能。

（2）采用低氧燃燒技術。減小爐內的過量空氣系數，自由氧原子的生成量減少，二氧化硫轉化為三氧化硫的轉化率降低，三氧化硫的濃度低，發生高溫腐蝕的機會就會減少。另外，降低氧濃度，也可防止金屬氧化和V2O5的生成，降低釩腐蝕的發生。

（3）合理配風和強化爐內氣流的湍流混合過程，避免出現局部還原性氣氛，以減少 H2S 和硫化物型腐蝕。可采用“風包煤”、增加側邊風技術以減少高溫腐蝕。

（4）加強一次風煤粉氣流的調整，盡可能使各燃燒器煤粉流量相等，使燃燒器內橫截面上煤粉濃度均勻分布，以保證燃燒器出口氣流的煤粉濃度均勻分布。控制適當的煤粉細度，煤粉顆粒較粗時，火焰容易沖墻和煤粉難于燃盡，這樣易引起高溫腐蝕和磨損。（5）避免出現受熱面壁溫局部過高，控制爐內局部火炬最高溫度及熱流密度，特別是在燃燒器區域附近的火焰中心處，水冷壁的高溫腐蝕速度很大。降低出口扭轉殘余、煙溫偏差以及過熱蒸汽流量分布偏差，以避免出現局部過高的壁溫。

（6）采用煙氣再循環，可以降低爐膛內火焰溫度和煙氣中的 SO3濃度，減輕高溫腐蝕。

（7）采用貼壁風技術，在水冷壁壁面附近形成氧化氣氛的空氣保護膜，避免高溫腐蝕。

（8）在燃料中加入添加劑，改變煤灰結渣特性。在油料中加入添加劑來提高灰分附著物的熔點，這類添加劑有MgO、CaO等，它們可以改善附著物的物理和化學性質，使相應的或稠密的附著物變疏松的顆粒狀，易于從受熱面上脫落，從而使由釩蝕引起的腐蝕速度降低1/2～1/3，但受熱面可能出現堵灰。

（9））控制給水品質。控制給水品質，避免管內結垢，減少熱阻，從而可以防止水冷壁壁溫過高，預防高溫腐蝕的發生。結論

鍋爐向火側的高溫腐蝕多常見于大型鍋爐當中，嚴重影響了鍋爐的安全經濟運行，因此研究向火側高溫腐蝕發生的機理，分析造成向火側高溫腐蝕的原因并尋找防止高溫腐蝕的措施，將是以后科研工作的重點。為了更好的做好鍋爐向火側的高溫腐蝕防護工作，深入系統的研究鍋爐向火側高溫腐蝕的機理，應加強采用實驗室模擬試驗評定方法的研究，在實踐中不斷探索，總結和積累經驗。

4參考文獻

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第三篇：激冷環結構分析及改進措施

激冷環結構分析及改進措施

陶志遠

（山東華魯恒升化工股份有限公司，山東德州，253024）

摘要

對大氮肥裝置氣化爐激冷環的使用狀況進行分析，并進行結構改進，摸索氣化爐激冷環最佳結構

關鍵詞

激冷環

環隙

水膜

清洗孔 概述

國內首套以煤為原料的大型氮肥國產化裝置在2004年底在山東華魯恒升化工股份有限公司建成并投產，標志著我國已經具備設計、制造有自主知識產權的先進成套設備，建設大型氮肥生產裝置的能力。從此我國結束了大氮肥裝置全部依靠進口的時代，對促進氮肥行業原料結構調整和中小化肥企業技術改造，降低能耗，保護環境，提高行業技術與裝備水平，帶動和促進相關產業的發展具有重要意義。

水煤漿加壓氣化工藝是大氮肥的核心技術，氣化爐則是氣化裝置的核心設備，氣化爐的穩定運行關系到大氮肥的穩定運行。激冷環是氣化爐的核心部件，激冷環的運行狀況直接影響到氣化爐的穩定運行。從2004年底我公司大氮肥開車至今兩年來，在探索提高氣化爐的運行周期方面，根據實際運行及出現的問題，我們將激冷環的結構做了部分改動，摸索到了一些經驗。2氣化爐激冷室工藝特點：

從燃燒室出來的工藝氣體夾帶燃燒后的灰渣，經過激冷環和下降管，被激冷水降溫洗滌除渣。然后通過水封由上升管與下降管之間的通道到達托磚錐體后出氣化爐。工藝流體的流動特點：熱質同時傳遞過程，二者相互影響，相互制約。實現粗合成氣的洗滌（除渣）、冷卻（熱量回收）和增濕過程。

一方面，高溫的合成氣通過輻射和對流將熱量傳給下降管內壁的激冷水膜，使水膜內的水部分汽化，進入合成氣主流，使合成氣的溫度急劇降低并增濕；出口氣體中的水汽與激冷水達到相平衡；

另一方面，激冷水要保持足夠水量，這樣水膜內雖然不斷有水蒸發，但水膜依然存在，且均勻分布在下降管的內壁面，因此水膜的溫度保持不變，達到保護下降管免受高溫熱應力的破壞的目的

激冷水在其中的作用有兩點，其一為洗滌冷卻介質；其二為保護激冷環和下降管，使其免受高溫損壞。

進入激冷室室的粗合成氣，溫度為～1320℃，條件極為苛刻。激冷環處于～1320℃的高溫工藝氣與～220 ℃的循環黑水之中，循環黑水經激冷水分布環分布后，沿下降管內壁膜狀下行，強化管內的傳熱和傳質。而激冷環內部的水由于傳導受熱氣化，不斷隨機地產生氣泡甚至氣膜，使激冷環的壁表面時而與氣相接觸，時而與水相接觸，傳熱冷卻情況時好時壞，因而壁面承受著不斷交變的熱應力，如此長期且頻繁的交變不可避免造成激冷環的燒損。以致下降管鼓包，鼓包后的下降管容易掛渣，嚴重時下降管全部堵塞，必須停車處理。3原始開車時的結構

激冷環主要由半圓環管和激冷水室組成，激冷水從總管進入激冷水室，然后經噴水孔流經半圓環管，從半圓環管與下降筒之間的間隙（以下稱環隙）流下。該激冷環進水孔為36個Φ15 的小孔，清洗孔為12個3/4“的管螺紋孔，噴水孔為50個Φ8的小孔，半圓環管是由Φ94*11的無縫管煨圓后刨開制成，激冷水室則是由整體鍛件加工而成。

激冷環的主要控制尺寸為環隙，該尺寸的設計數據為8毫米。在加工時，半圓環管由無縫管煨制完成后，刨成兩半，取內部一半。在與激冷水室組裝時，因激冷水室內有一凸出的圓形臺階，必須將半圓環管刨成三半才能與激冷水室組對在一起，然后才與激冷水室組焊。半圓環管經過兩次刨割和一次焊接，在這個過程中有很大的熱應力作用于半圓環管上，導致半圓環管本身有很大的熱變形，再加上下降筒本身有一定的橢圓度，因此這種加工方式的激冷環環隙很難保證，有時最大間隙達到11毫米，導致激冷環布水不均勻，下降筒內壁上的水膜厚度差別太大，嚴重的部位可能造成干區，無法保護下降筒。

激冷水為循環過濾的灰水，灰水中含灰量和鈣鎂離子量都很大，在流經進水孔（36個Φ15 的小孔）時容易因結垢而堵塞，造成布水不均；激冷水從進水孔流向半圓環管時直沖半圓環管，對環管內壁造成嚴重的沖刷腐蝕。

半圓環管上50個Φ8的斜向下噴水小孔，分散了通過環隙去下降筒內壁形成水膜的水量，同時這些激冷水很容易使爐渣在下降筒上部就被淬冷，降低爐渣的流動性而在下降筒內壁上掛渣，影響水膜對下降筒的保護。

這種激冷環的結構也不便于清洗，清洗孔為12個3/4”的管螺紋孔，與進水孔不匹配，進水孔為36個Φ15 的小孔。高壓水槍從清洗孔沖洗時，只能清洗對應的進水孔，相鄰的進水孔清洗不到或不徹底。

該種形式的激冷環在我公司2004年底投用至2005年底一年的時間，三臺氣化爐共消耗激冷環七套，不但浪費了大量的備件資金，還嚴重影響了生產的穩定運行。

圖一半圓環管進水孔

3激冷水室清洗孔噴水孔 4 首次改進后的結構

改造后的激冷環主要由三部分組成：激冷水室、半圓環管和底板，激冷水室還是由整體鍛件加工而成，半圓環管也是由鍛件加工而成，底板也是整體鍛件。進水孔為24個Φ18的小孔，其流通面積與36個Φ15相同。清洗孔為24個3/4"的管螺紋孔，這樣清洗孔和進水孔匹配，一一對應。每運行一個周期后，就可以將進水孔內的灰垢沖洗干凈。進水孔的進水方向由正對激冷環中心改為20o切向進水，這樣減少了激冷水對半圓環管的沖刷，也使得激冷水在半圓環管內旋轉流動，通過環隙后在下降筒內壁上形成旋轉向下的水膜，更有利于保護下降筒。

去掉50個Φ8的斜向下噴水小孔，可以增加流往下降筒內壁的激冷水量，同時避免爐渣被激冷水淬冷后，降低流動性而在下降筒內壁上掛渣。

半圓環管由原來的無縫管煨制改為整體鍛件，由原來的一體結構，改加底板，這樣在組對時不用刨成三半，可以整體套入，減少了熱變形，更有利于保證環隙的均勻。

該種形式的激冷環在我公司06年元月份投用至今一直運行良好，證明改造后的激冷環比較適合于我公司爐況。

圖二半圓環管

進水孔

3激冷水室清洗孔底板 二次改進結構

改進后的激冷環運行效果雖然良好，但其也有不合理的方面。半圓環管由整體的方形鍛件加工成半圓形狀，材料的利用率是很低的。該處材料為耐高溫特種合金Incoloy825，價格相當高，這種結構的半圓環管造成很大的浪費。針對這種情況，我們又對激冷環的結構做了部分調整，結構如圖三

該種新型的激冷環與首次改進的激冷環相比只是將原來的半圓環管改為方形環管，改造后的方形環管由三部分組成：上環板、中環板和下環板。三個環板在加工時分別由鍛件加工而成，然后在激冷水室上組焊，焊接完畢后車平焊縫表面，以達到設計要求的加工精度。下環板在加工前可以根據下降筒的橢圓度偏差加工外圓，以便使環隙的偏差控制在最小的范圍內。

該種形式的環管，材料的利用率比加工半圓環管材料利用率高的很多，大大降低了激冷環的生產成本，減少了備件費用。

圖三方形環管進水孔激冷水室 4 清洗孔 6結

語

從兩年多的運行情況分析，原始開車時激冷環的結構非常不合理，不但消耗大量的維修費用，還嚴重影響生產的穩定運行。首次改進后的激冷環使用效果已得到證實，運行一年仍在使用。二次改進后的激冷環投入運行，一個周期后進爐檢查，激冷環表面良好，但最終使用效果有待于實踐的證實。最合理最經濟的結構只有不斷的摸索和實踐，才能夠逐漸掌握。

第四篇：國產篦冷機的通病分析及改進措施

國產篦冷機的通病分析及改進措施

2011-4-13 作者: 車蜀濤

概述：熟料冷卻機是預分解系統中的一個極其重要的設備，它是窯爐的熱源的助推器，其熱效率及可靠性直接影響到全生產線的工作性能及運轉率，冷卻機的作用和重要性越來越受到重視，它是水泥企業發掘節能潛力和提高產質量最受矚目的地方。從國產各種篦冷機的改造來看，國內第三代冷卻技術還有很多不盡人意的地方，根據改造過程中發現的帶有普遍性的問題，我們進行了整理、分析、歸納，供使用單位與設計、制作篦冷機的單位參考。

一、國產篦冷機的通病分析

1、充氣梁技術的局限

在借鑒國外充氣梁技術的基礎上，國內的設計院與篦冷機的制作廠家紛紛效仿，制造了國內的第三代充氣梁，由于篦板與梁的配套設計上存在缺陷、制作、安裝上達不到要求的精度等因素的制約，使得第三代充氣梁篦式冷卻機運行情況不盡人意。于是新建廠在了解國產篦冷機這一狀況后，在設備選型時就選擇比正常配套選型大許多，造成資金和資源的浪費。

第三代充氣梁技術的核心就是充氣梁與高阻力篦板。多數運行中的篦板通風孔容易返料，風道布置不合理，漏風漏料多。篦板之間或篦板與充氣梁之間的相互接觸面和關鍵部位都需要經過精密的機加工，配合緊密，整體組裝。設計的篦板也應具有不易返料的特點，安裝時，間隙大小、公差十分嚴格，并有專門的安裝與檢查工具。而實際情況是：篦板和梁的結構上設計不合理，多數出于成本的限制，應該加工的面沒有加工，給長效運行埋下隱患。

在改造中遇到最為嚴重的是充氣梁被一層一層熟料填滿之后形成了堅硬的水泥石，用風稿才能除。

2、工藝方面的問題

2.1 二次風溫、三次風溫低（在850～1000℃，700～800℃范圍內），熟料溫度高（≥180℃），熱回收效果和冷卻效果差，“紅河”現象嚴重。

篦冷機是窯爐的熱源的助推器，如果篦冷機在高溫段急冷效果好，熱交換充分，那么二、三次風溫高，它對窯爐煤粉的助燃效果好，會大大提高窯爐對煤質的適應性，特別是在煤質波動時，它對煤粉的燃燒速度、窯爐的操作不可小視。近年來，煤的供應相對吃緊，種類復雜，雖然大部分廠有均化設施，但煤種的波動太大，所以對窯爐的操作影響更大，如果二、三次風溫不高（小于1100、850℃），則燒成溫度難以提高，操作員不得不加大喂煤量，造成長焰燃燒，燒成帶后移，高溫區不集中，熟料難以燒成，粉料多，f-CaO高，熟料質量差，甚至在分解爐與C5級之間長期出現溫度“倒掛”現象，在還原氣氛下，加大SO2的揮發和循環量，構成預熱器錐部和窯尾煙室結皮，使整個窯爐系統均衡穩定的燒成制度無法得到落實。

目前相當多的廠為了適應煤質的波動，進行了分解爐的改造，其宗旨是擴大分解爐的有效容積，延長生料粉的停留時間，加強預燒能力，這些措施毋庸置疑。但不能偏執于分解爐本身，也要考慮到三次風溫的因素。分解爐內的燃燒特點是低溫、低氧、無焰，處處伴隨有高濃度粉料使燃料“劣質化”，甚至粉料結團將焦炭包裹其中。如果分解爐規格設計時只考慮碳酸鈣的分解反應，不能顧及到如何提高煤粉的燃燒速率和縮短燃燼時間，那么將談不上分解爐的優化設計。許多實驗資料指出：爐溫每升高70℃，殘余焦炭的燃燒速率就提高一倍。顯然，較高的三次風溫可提高煤粉的燃燒速率和縮短燃燼時間，是生料預分解的一個強有力的助推器。分解爐的功能就會得到大大改善，為窯的穩產與高產打下良好的基礎，建議廠家在投入大量時間與資金進行窯尾系統的改造之前，檢查篦冷機的運行是否達到了正常的熱效率，二次風溫是否超過了1100℃，三次風溫是否超過了850℃。如果偏離太遠，即使是進行了窯尾系統改造，所取得的效果也不可能達理想效果，所以挖潛工作還是要從篦冷機做起。

采用圣達瀚冷卻技術改造過的廠家二、三次風溫比改造前均提高100～200℃；出篦冷機熟料溫度可以達到小于環境溫度＋65℃；熟料三天強度和二十八天強度提高了2～4MPa；熟料易磨性因急冷可以得到明顯的改善，水泥磨產量有大幅度提高。

2.2 篦板燒蝕嚴重

如上所述，充氣梁和高阻力篦板容易出問題，起不了驟冷作用，熟料的冷卻效能降低，反而會加大篦板直接面對高溫熟料的侵襲和磨損，其壽命大大縮短，增加篦冷機的維修工作量和維修成本。據統計現在水泥廠篦板的使用壽命一般可以達到一年至三年，但活動床篦板和邊護板每年大修都要全部更換，使用效果差一些的廠家，局部篦板頻繁燒損，壽命一般不會超過一個月。2.3 篦冷機內外部漏風竄風嚴重

系統密封差，漏風竄風嚴重，這是一個通病，主要原因是國內尚沒有開發出適合于篦冷機風室內部密封的材料和設備，國內篦冷機通常采用的密封材料是石棉板或耐溫橡膠，但運行不久就全部損壞，風室與風室之間基本是相通的，內部密封差，漏風竄風嚴重，不能保證各供風單元獨立的通風，各風機鼓入的不同風壓的冷卻風在各風室之間相互擾亂，內耗大，有效的穿透熟料層的冷卻風少，無法實現設計的配風理念。嚴重時前面的高壓風機啟動后，后面的中低壓風室的風機不能正常啟動，被吹著倒轉。篦冷機技術水平發展到現在的第三代，單位篦床面積產量越來越高，料層厚度不斷增加，風室壓力也要求增加，如果風室密封不好，所有風室相互串風，分室功能大大消弱，其技術水平充其量也是處于第一代與第二代，發揮不到第三代的效果。

在風室灰斗與拉鏈機或熟料輸送機之間采用電動弧形閥卸料鎖風，但由于其閥板和底部容易磨穿，也容易被大塊料卡住不能運行，鎖風效果差，所以在篦冷機下部的拉鏈機總是有正壓和“返風”現象，冒灰大，環境污染大。最后不得不停用電動弧形閥，采用人工定時放灰，工作量大，揚塵大，環境安全存在很大的隱患。現在相當多的工廠償試對電動弧形閥進行改造，在近期的雜志上也看到了多篇改造的心得，但由于自身結構上的缺陷，通過簡單的改進，還達不到根治毛病的程度，成功范例不多，總之這個部位成了生產線上難治理的地方。2.4 冷卻風機選型不當，配置的風量和風壓不合理

篦冷機配置合適的風量、風壓是保證其冷卻性能的關鍵。但國內篦冷機配置的冷卻風機還存在問題，尤其是在高溫段，風量和風壓明顯不足,這也導致篦冷機高溫端熱回收效果與急冷效果差的原因。如果在高溫段熟料因風量風壓不足沒得到驟冷，到了中低溫段要想通過加大風量強化冷卻至正常的熟料溫度基本是不可能的。

造成配風失衡有兩個方面的因素，一是本身配風設計計算上的問題，選擇風量與風壓均偏低，相比而言風壓偏低更嚴重。

現在國際先進的篦冷機技術，使用風量在1.9～2.2Nm3/kgcl之間，配置風量在2.5～2.7Nm3/kgcl之間。國內的配風因設計單位不同，差異較大，一般在2.2Nm3/kgcl以上，有的2.5Nm3/kgcl左右，也有超過3Nm3/kgcl的。關于風壓的選擇，隨著大部分窯的增產、余熱發電技術的運用以及精細化操作的需要，客觀上要求篦冷機必須采用厚料層操作，高溫端料層厚度不能低于800mm，活動床頭端不能低于600mm，尾端不能低于400mm，實際上由于窯產量的大幅提高，大部分廠篦床上的料層厚度也基本處于這個水平上，但配置風壓卻遠遠低于相應的料層，按以前的設計經驗：風室風壓的水柱值近似于篦床上料層厚度值。如果配置風壓在200mm水柱，意謂著篦床上料層的厚度不能超過200mm，但事實上都達到400mm，所以說現在普遍的問題是風壓失衡超過風量失衡，相當多的廠是因為風壓不足引起冷卻風無法穿透熟料層，導致供風量的嚴重不足。2.5 漏料嚴重

由于主梁和篦板梁受高溫變形，尤其是在2500噸以上的篦冷機細料側篦板和側板被燒損、磨損，導致篦板與篦板間、篦板與側板間間隙增大，漏料嚴重，影響了其安全運轉。

3、機械方面的問題 3.1 傳動方面

3.1.1、主、從動軸容易竄軸、偏擺，運行不平衡，抖鏈現象嚴重。

3.1.2、從動軸上加強槽鋼受力負載大，固定螺栓容易斷裂，有的廠也發生斷軸的現象，新安裝的篦冷機運行不到二年，從動軸斷裂四五次。3.1.3、從動軸上的動密封裝置失效，起不到密封作用。

3.1.4、導軌、自由輪與導向輪磨損嚴重，由于高溫熟料的沖刷，支承梁也被燒變形。

3.2 篦板梁變形、活動框架梁變形甚至斷裂

由于冷卻效果不好，整個床體經受著高溫，所以現在篦板梁、活動框架梁變形較多，嚴重的活動框架梁甚至斷裂。活動框架梁(也簡稱大梁)的加工工藝是在焊接后，經過退火消除內應力之后，再在機床上進行精加工處理，要求精度相當高，按國家標準是：（1）活動框架梁頂面對框架梁基準平面的平行度為2mm。（2）活動框架裝配后兩對角長度之差不大于4mm。（3）活動框架同一橫斷面上的橫向連線與篦冷機中心線的垂直度為0.5mm。如果發現斷裂，在現場簡單的焊接處理，反而加速了其下次的斷裂事故的發生；至于為什么大梁會變形斷裂，這與安裝精度、設計選用的材料有關，國內的制造廠家在大梁的設計強度上選擇偏小，富余量不足，小型篦冷機框架梁主材一般選用槽鋼型材，實際上它的彈性變形較大，剛度不足。特別是現在窯操作技術的進步，窯產量的大幅提高，這一不可忽視問題嚴重困擾和制約著廠家的生產安全。篦板梁變形，一方面冷卻機負荷加重后，冷卻機內部的活動框架梁變形更嚴重，有的廠出現整體篦床下沉，尤其是以前設計的1000噸的篦冷機，在篦床尾端沒有設計專門的支承梁，而通過從動軸起支承作用，往往造成從動軸頻繁的偏擺甚至斷裂。3.3 熟料溫度高給后續工序造成了很大的安全隱患和資源浪費

熟料溫度高不僅會造成篦板被燒穿，梁變形，同時它也會對熟料輸送設備、配料皮帶稱，膠帶、以及水泥磨軸瓦均會造成了很大的安全隱患，有廠家的篦冷機前因熟料溫度高，水泥磨軸瓦溫度太而不能連續運行，甚至每一個半月要燒一條庫底膠帶，系統設備的長期安全運行受到了制約。

以上機械問題是國產篦冷機的通病，嚴重困擾著維修人員，維修人員不得不重點防犯，每一停窯必須檢查。這種篦冷機不僅運行質量不高，資源浪費嚴重，還影響整個系統的運轉率，成倍地增加了工人的維修量，也增加了設備與人員的安全隱患。

二、對策措施

針對上述“通病”我們結合法國圣達瀚技術對篦冷機改進和升級國產冷卻機，均取得了顯著的收效。其技術措施如下：

1、注重對出窯高溫熟料的急冷

急冷床是采用第四代技術的特點，專門為國產第三代充氣梁技術進行升級改造設計的，它是一個模塊化的床體，不是充氣梁，設計獨特，無漏灰滲灰，也不會漏風竄風，能確保高壓風嚴格按設計與實際需要去供風，使熟料在最大溫差下進行良好的的熱交換，冷卻效率高，急冷效果好，機械可靠性高，它既兼顧了第四代篦冷機精確供風，模塊化的優點，但又適合第三代篦冷機的改造，不用改變篦冷機的主體結構，被國內的專家稱其冷卻技術為三代半，處于第四代與第三代之間的技術層面，是提升國產第二、三代篦冷機技術檔次的最佳途徑。

應用該技術進行技改后，二、三次風溫高，熱回收量較國內第三代充氣梁篦冷機可增加300～500kJ/kgcl，冷卻機熱回收效率達78%，節能降耗顯著；有五、六年之內不需要維護，五六年之后只需按要求更換篦板，床體不會有損傷的記錄。

2、篦板結構獨特使用壽命超長

篦板是“充氣篦床”的核心部件，篦板內部氣道和氣流出口設計力求良好的氣動性能，氣流順著料流的方向噴射并向上方滲透，強化冷卻效果。篦孔不同于目前流行的高阻力篦板的篦孔，篦板的壓降低于高阻力篦板，有利于節能。外形結構上，篦板表面分布著凹槽，冷卻風是通過接近水平的篦縫進入充滿熟料的凹槽，然后通過滯留在槽內的熟料間隙朝著熟料的前進方向噴吹，不易堵料，不會出現被“吹穿”和風“短路”的現象，篦面通風冷卻均勻，磨損小，且不易堆雪人，漏料很少，加之篦板經特殊熱處理，其壽命：高溫段長達五年以上，中低溫段長達四年，全面地提高了整機乃至窯系統的運轉率。

3、冷卻機的配風理念



在篦床的高溫區配置合適風量風壓的冷卻風是保證對熟料急冷的關鍵。風量取決于料量、料溫；壓力取決于管路系統阻力，篦板阻力、料層阻力以及來料的波動。

按其技術配風后的效果是在高溫熟料離開前端固定床后，熟料的顏色已經由白色變成了暗紅色和黑色，再經過二十多分鐘活動床上的慢冷過程后，最終達到出冷卻機熟料溫度小于65℃+環境溫度。

4、優良的密封和鎖風

從篦冷機問世以來，不管是第三代，還是現在的第四代，基本思路是以最少的冷卻風在最短的時間里驟冷高溫熟料，內部的密封是非常重要的，密封和鎖風是冷卻風有效利用的根本保證，不能控制和分布好冷卻風，再好的技術也只能是空談。為了保證各冷卻風室的氣密性，目前將“氣動雙重鎖風閥”技術用于風室與拉鏈機之間的密封，可以徹底解決漏風問題；同時還有優質進口的“金屬絲柔性密封材料”用于風室與風室之間的密封，徹底解決了冷卻機里面竄風、漏風等致命問題。使風室的分隔效果與高壓風系統設計原理相匹配，而且每個風室可以靈便獨立調節風壓和風量。完全不同于國產冷卻機目前因找不到合適的密封設備和材料，采取簡單的石棉板或耐熱橡膠密封和鎖風，使用壽命短，往往破損后不了了之，冷卻機內的分室只是一個形式和擺設，基本都串聯在一起，成了一個互通大風室，而且各風室的風機因壓力不同相互之間產生制約和內耗，控制和調節各風室的風量和風壓已經沒有實際意義，甚至給操作員反饋誤導參數造成設備事故。

5、可在保持冷卻機的主體框架結構不變的前提下，對篦冷機內部實施大幅度改造。提高冷卻機的單位面積負荷和冷卻效率，協助窯的提產，解決冷卻效能的瓶頸問題,改造成本低，性價比高

6、在固定床周圍加裝檢查門和空氣炮

在固定床兩側加裝檢修平臺和根據平時操作中篦床上積料的情況加裝四臺空氣炮，以解決堆大料和堆雪人等異常狀況。

三、改造后的效果對比

改造后所取得了顯著效果。主要體現在節能降耗、提高產、質量、提高機械的可靠性、提高設備的運轉率、降低設備維護費用等方面：

1、節能

由于二、三次風溫的大幅度提高，熟料熱耗將有大幅度下降，節煤達到5kg標煤/噸熟料以上。

實例：北屯南崗公司在篦冷機改造后統計了實物煤耗與標準煤耗，其指標在南崗集團內的7條生產線的評比中煤耗指標最優，節能降耗十分顯著。

2、節電：

改造后一方面熟料經過急冷，使熟料顆粒產生大量裂紋，可以大大改善熟料的易磨性，并大大降低粉磨電耗和提高產量。

實例：上海聯合水泥有限公司篦冷機改造后用小磨進行易磨性對比試驗，粉磨至同樣的細度，改造后的熟料粉磨時間由原來的36分鐘節省到34分鐘，縮短粉磨時間2分鐘，同樣的時間內，因易磨性提高，產量提高5％以上。山西潞州水泥制造有限公司篦冷機改造后，φ3×11m磨機產量提高10%以上。

3、增加發電量

中材天山（云浮）水泥有限公司在篦冷機改造后發電量同比增加0.5mW以上，發電量月月超設計發電量。

4、提高了熟料的產、質量

改造后二、三次風溫高且穩定，對煤粉的助燃效果提高了，使窯爐對煤質的波動與變化適應性增強了，熱工制度更加穩定，窯爐的操作和控制變得容易，提高窯速和提高產量是情理中的事了。改造后的所有廠窯產量提高范圍在5～15％。急冷阻止了熟料的晶型轉變與熟料粉化，保持了發揮強度的主要成分C3S和C2S，保證了熟料的質量。在所有我們改造過的廠家的經驗是：篦冷機改造后熟料的三天強度和二十八天強度提高了2～4MPa。強度提高意味著可以適當放寬細度和多摻混合材以節省成本。

5、設備的運轉率和完好率有了明顯的提高。

由于改造后出冷卻機熟料溫度顯著降低，各種設備包括輸送熟料的皮帶輸送機，磨機軸承，篦冷機內的大梁以及傳動系統的工況環境會有一個明顯的改善，維修成本方面每年可以大幅降低，篦冷機運轉率一般都超過95%以上。

6、提高工廠的運行質量與管理水平此技改屬于窯系統最為重要的項目，它能使整個生產線的操作與管理、技經指標上上升到一個新的臺階。在增產、節能、減排等方面將對企業產生長期的效益。改造后正常運行一年所產生的綜合效益一般都可以收回改造的全部投資。

四、總結

在水泥行業產能過剩、節能、減排等客觀形勢下，迫使水泥企業轉向練“內功”，向精細化操作與管理上下功夫，尋求更節能，更高效的冷卻技術，提高篦冷機的效能。以上技術可有效解決目前篦冷機運行過程中的通病，改造篦冷機同樣可以獲得與改造窯尾系統相似的經濟效益和社會效益，在日益激烈的競爭中，我們必須為了提高企業自身的生存力和競爭力而尋求更節能，更高效的水泥裝備。

第五篇：幼兒園現狀分析及改進措施

xx幼兒園現狀分析及改進措施

我園對照《深州市幼兒園辦園標準》認真自查，找出了存在的問題及差距，并制定了改進措施，現將有關情況匯報如下：

一、存在的問題

（一）環境建筑方面：幼兒園沒有獨立的院落，也沒有園牌，門牌，園內壁畫較少，活動室內沒有開放性的活動角，各功能室不全。

（二）設施設備方面：大型玩具無，小型玩具達不到人均10件，種類也比較單一；玩具架，圖書架，不符合規定要求；班內風琴，電視，VCD數量不夠，無小黑板；幼兒圖書沒有；幼兒一人一杯，為塑料杯，需要更換；沒有配備保健箱和必備藥品。

（三）人員素質方面：幼兒園園長沒有崗位培訓合格證書；沒有專職保育員、保健員；由于教室和教師的制約，幼兒沒能按年齡分班，只有大、小兩個班。

（四）安全衛生方面：對幼兒及教師體檢不夠重視，幼兒保健檔案不齊全。

（五）檔案管理方面：我園的幼兒學籍及日常教學檔案都不是很齊全，需要補充規范。

二、改進措施及時間安排

為了切實提高幼兒園的保教質量和管理水平，我園計劃從以下幾方面加以改進。

1、三月份 制定迎檢方案，對照《深州市幼兒園辦園標準》自查，找出差距，制定改進措施。

2、四月份 完成大型玩具的購置及安裝，完成圖書的配置，搞好幼兒園的環境衛生及室的布置。進行幼兒園檔案的整理入檔工作。

3、五月份 繼續進行幼兒園檔案的整理工作，進行教師培訓及日常教學的管理工作。體檢工作。

4、六月份 完成各項檔案資料的整理工作，完成幼兒園環境布置和文化建設，各室硬件設施到位。

5、七、八月份 利用假期進行新一輪的查漏補缺和提高工作。

2011.3 xx幼兒園