第一篇：污水處理水池壁計算書------
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| 公司名稱:
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建筑結構的總信息
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SATWE 中文版
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2011年9月29日15時29分
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文件名: WMASS.OUT
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|工程名稱 : 設備用房及中間池
設計人 :
|工程代號 :
校核人 :
日期:2011/ 5/ 7 |
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總信息..............................................結構材料信息:
鋼砼結構
混凝土容重(kN/m3):
Gc
= 25.00
鋼材容重(kN/m3):
Gs
= 78.00
水平力的夾角(Rad):
ARF =
0.00
地下室層數:
MBASE=
豎向荷載計算信息:
按模擬施工1加荷計算
風荷載計算信息:
計算X,Y兩個方向的風荷載
地震力計算信息:
計算X,Y兩個方向的地震力
“規定水平力”計算方法:
樓層剪力差方法(規范方法)
特殊荷載計算信息:
不計算
結構類別:
剪力墻結構
裙房層數:
MANNEX=
0
轉換層所在層號：
MCHANGE=
0
嵌固端所在層號：
MQIANGU=
墻元細分最大控制長度(m)
DMAX=
1.00
墻元網格:
側向出口結點
是否對全樓強制采用剛性樓板假定
否
強制剛性樓板假定是否保留板面外剛度
否
墻梁跨中節點作為剛性樓板的從節點
是
采用的樓層剛度算法
層間剪力比層間位移算法
結構所在地區
全國
風荷載信息..........................................修正后的基本風壓(kN/m2):
WO =
0.35
風荷載作用下舒適度驗算風壓:
WOC=
0.35
地面粗糙程度:
B 類
結構X向基本周期（秒）:
T1 =
0.07
結構Y向基本周期（秒）:
T2 =
0.07
是否考慮風振:
是
風荷載作用下結構的阻尼比(%):
WDAMP=
5.00
|
風荷載作用下舒適度驗算阻尼比(%):
WDAMPC=
2.00
構件承載力設計時考慮橫風向風振影響:
否
承載力設計時風荷載效應放大系數:
WENL=
1.00
體形變化分段數:
MPART=
各段最高層號:
NSTi =
各段體形系數:
USi =
1.30
地震信息............................................振型組合方法(CQC耦聯;SRSS非耦聯)
CQC
計算振型數:
NMODE=
地震烈度:
NAF =
7.00
場地類別:
KD =II
設計地震分組:
三組
特征周期
TG =
0.45
地震影響系數最大值
Rmax1 =
0.08
用于12層以下規則砼框架結構薄弱層驗算的
地震影響系數最大值
Rmax2 =
0.50
框架的抗震等級:
NF =
0
剪力墻的抗震等級:
NW =
鋼框架的抗震等級:
NS =
抗震構造措施的抗震等級:
NGZDJ =不改變
活荷重力荷載代表值組合系數:
RMC =
0.50
周期折減系數:
TC =
0.95
結構的阻尼比(%):
DAMP =
5.00
中震(或大震)設計:
MID =不考慮
是否考慮偶然偏心:
是
是否考慮雙向地震扭轉效應:
否
斜交抗側力構件方向的附加地震數
=
0
活荷載信息..........................................考慮活荷不利布置的層數
從第 1 到2層
柱、墻活荷載是否折減
不折算
傳到基礎的活荷載是否折減
折算
考慮結構使用年限的活荷載調整系數
1.00
------------柱，墻，基礎活荷載折減系數-------------
計算截面以上的層數---------------折減系數
1.00
2---3
0.85
4---5
0.70
6---8
0.65
9---20
0.60
> 20
0.55
調整信息........................................梁剛度放大系數是否按2010規范取值：
是
梁端彎矩調幅系數：
BT =
0.85
梁活荷載內力增大系數：
BM =
1.00
連梁剛度折減系數：
BLZ =
0.60
梁扭矩折減系數：
TB =
0.40
全樓地震力放大系數：
RSF =
1.00
0.2Vo 調整分段數：
VSEG =
第 1段起始和終止層號：
KQ1 = 1, KQ2 = 2
0.2Vo 調整上限：
KQ_L =
2.00
框支柱調整上限：
KZZ_L =
5.00
頂塔樓內力放大起算層號：
NTL =
0
頂塔樓內力放大：
RTL =
1.00
框支剪力墻結構底部加強區剪力墻抗震等級自動提高一級:是
實配鋼筋超配系數
CPCOEF91 =
1.15
是否按抗震規范5.2.5調整樓層地震力IAUTO525 =
弱軸方向的動位移比例因子
XI1 =
0.00
強軸方向的動位移比例因子
XI2 =
0.00
是否調整與框支柱相連的梁內力
IREGU_KZZB =
0
強制指定的薄弱層個數
NWEAK =
0
薄弱層地震內力放大系數
WEAKCOEF =
1.25
強制指定的加強層個數
NSTREN =
0
配筋信息........................................梁箍筋強度(N/mm2):
JB =
270
柱箍筋強度(N/mm2):
JC =
270
墻分布筋強度(N/mm2):
JWH =
270
邊緣構件箍筋強度(N/mm2):
JWB =
270
梁箍筋最大間距(mm):
SB = 100.00
柱箍筋最大間距(mm):
SC = 100.00
墻水平分布筋最大間距(mm):
SWH = 200.00
墻豎向分布筋最小配筋率(%):
RWV =
0.30
結構底部單獨指定墻豎向分布筋配筋率的層數: NSW =
0
結構底部NSW層的墻豎向分布配筋率:
RWV1 =
0.60
設計信息........................................結構重要性系數:
RWO =
1.00
柱計算長度計算原則:
有側移
梁柱重疊部分簡化:
不作為剛域
是否考慮 P-Delt 效應：
否
柱配筋計算原則:
按單偏壓計算
按高規或高鋼規進行構件設計:
否
鋼構件截面凈毛面積比:
RN =
0.85
梁保護層厚度(mm):
BCB = 20.00
柱保護層厚度(mm):
ACA = 20.00
剪力墻構造邊緣構件的設計執行高規7.2.16-4:
是
框架梁端配筋考慮受壓鋼筋:
是
結構中的框架部分軸壓比限值按純框架結構的規定采用:否
當邊緣構件軸壓比小于抗規6.4.5條規定的限值時一律設置構造邊緣構件: 是
是否按混凝土規范B.0.4考慮柱二階效應:
否
荷載組合信息........................................恒載分項系數:
CDEAD=
1.20
活載分項系數:
CLIVE=
1.40
風荷載分項系數:
CWIND=
1.40
水平地震力分項系數:
CEA_H=
1.30
豎向地震力分項系數:
CEA_V=
0.50
特殊荷載分項系數:
CSPY =
0.00
活荷載的組合值系數:
CD_L =
0.70
風荷載的組合值系數:
CD_W =
0.60
活荷載的重力荷載代表值系數:
CEA_L =
0.50
地下信息..........................................土的水平抗力系數的比例系數(MN/m4):
MI =
3.00
扣除地面以下幾層的回填土約束:
MMSOIL =
0
回填土容重(kN/m3):
Gsol = 18.00
回填土側壓力系數:
Rsol =
0.50
外墻分布筋保護厚度(mm):
WCW = 35.00
室外地平標高(m):
Hout =-0.20
地下水位標高(m):
Hwat =-30.00
室外地面附加荷載(kN/m2):
Qgrd = 15.00
剪力墻底部加強區的層和塔信息.......................層號
塔號
用戶指定薄弱層的層和塔信息.........................層號
塔號
用戶指定加強層的層和塔信息.........................層號
塔號
約束邊緣構件與過渡層的層和塔信息...................層號
塔號
類別
約束邊緣構件層
約束邊緣構件層
*********************************************************
*
各層的質量、質心坐標信息
*
*********************************************************
層號
塔號
質心 X
質心 Y
質心 Z
恒載質量
活載質量
附加質量
質量比
(m)
(m)
(t)
(t)
12.454
26.540
9.200
129.1
2.4
0.0
0.11
15.277
12.157
5.700
929.0
267.4
0.0
1.00
活載產生的總質量(t):
269.818
恒載產生的總質量(t):
1058.120
附加總質量(t):
0.000
結構的總質量(t):
1327.938
恒載產生的總質量包括結構自重和外加恒載
結構的總質量包括恒載產生的質量和活載產生的質量和附加質量
活載產生的總質量和結構的總質量是活載折減后的結果(1t = 1000kg)
*********************************************************
*
各層構件數量、構件材料和層高
*
*********************************************************
層號(標準層號)
塔號
梁元數
柱元數
墻元數
層高
累計高度
(混凝土/主筋)
(混凝土/主筋)
(混凝土/主筋)
(m)
(m)
1(1)
25(30/ 360)
6(30/ 360)
58(30/ 360)
5.700
5.700
2(2)
22(30/ 360)
8(30/ 360)
0(30/ 360)
3.500
9.200
*********************************************************
*
風荷載信息
*
*********************************************************
層號
塔號
風荷載X
剪力X
傾覆彎矩X
風荷載Y
剪力Y
傾覆彎矩Y
36.61
36.6
128.1
15.74
15.7
55.1
0.00
36.6
336.8
0.00
15.7
144.8
=============================
各樓層偶然偏心信息
=============================
層號
塔號
X向偏心
Y向偏心
0.05
0.05
0.05
0.05
=============================
各樓層等效尺寸(單位:m,m**2)=============================
層號
塔號
面積
形心X
形心Y
等效寬B
等效高H
最大寬BMAX
最小寬BMIN
321.41
14.01
14.28
10.42
33.79
33.92
9.98
96.85
12.45
26.54
6.50
14.90
14.90
6.50
=============================
各樓層的單位面積質量分布(單位:kg/m**2)=============================
層號
塔號
單位面積質量 g[i]
質量比 max(g[i]/g[i-1],g[i]/g[i+1])
3722.34
2.74
1358.12
1.00
=============================
計算信息
=============================
計算日期
: 2011.5.7
開始時間
:
23: 3:39
可用內存
: 1953.00MB
第一步: 數據預處理
第二步: 計算每層剛度中心、自由度、質量等信息
第三步: 地震作用分析
第四步: 風及豎向荷載分析
第五步: 計算桿件內力
結束日期
: 2011.5.7
時間
:
23: 3:52
總用時
:
0: 0:13
=============================
各層剛心、偏心率、相鄰層側移剛度比等計算信息
Floor No
: 層號
Tower No
: 塔號
Xstif，Ystif
: 剛心的 X，Y 坐標值
Alf
: 層剛性主軸的方向
Xmass，Ymass
: 質心的 X，Y 坐標值
Gmass
: 總質量
Eex，Eey
: X，Y 方向的偏心率
Ratx，Raty
: X，Y 方向本層塔側移剛度與下一層相應塔側移剛度的比值(剪切剛度)
Ratx1，Raty1 : X，Y 方向本層塔側移剛度與上一層相應塔側移剛度70%的比值
或上三層平均側移剛度80%的比值中之較小者
Ratx2，Raty2
: X，Y 方向本層塔側移剛度與上一層相應塔側移剛度90%、110%或者150%比值
110%指當本層層高大于相鄰上層層高1.5倍時，150%指嵌固層
RJX1，RJY1，RJZ1: 結構總體坐標系中塔的側移剛度和扭轉剛度(剪切剛度)
RJX3，RJY3，RJZ3: 結構總體坐標系中塔的側移剛度和扭轉剛度(地震剪力與地震層間位移的比)
=============================
Floor No.Tower No.Xstif=
13.7468(m)
Ystif=
10.3929(m)
Alf =
-0.0016(Degree)
Xmass=
15.2770(m)
Ymass=
12.1567(m)
Gmass(活荷折減)= 1463.8303(1196.4033)(t)
Eex =
0.1736
Eey =
0.1785
Ratx =
1.0000
Raty =
1.0000
Ratx1=
495.5774
Raty1=
717.2070
Ratx2=
513.5983
Raty2=
743.2872
薄弱層地震剪力放大系數= 1.00
RJX1 = 3.6729E+07(kN/m)RJY1 = 4.3192E+07(kN/m)RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)
RJX3 = 1.4577E+07(kN/m)RJY3 = 3.7226E+07(kN/m)RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)-------------
Floor No.Tower No.Xstif=
12.4536(m)
Ystif=
25.9915(m)
Alf =
0.0000(Degree)
Xmass=
12.4536(m)
Ymass=
26.5399(m)
Gmass(活荷折減)=
133.9253（131.5345)(t)
Eex =
0.0000
Eey =
0.1024
Ratx =
0.0108
Raty =
0.0091
Ratx1=
1.0000
Raty1=
1.0000
Ratx2=
1.0000
Raty2=
1.0000
薄弱層地震剪力放大系數= 1.00
RJX1 = 3.9497E+05(kN/m)RJY1 = 3.9497E+05(kN/m)RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)
RJX3 = 4.2020E+04(kN/m)RJY3 = 7.4149E+04(kN/m)RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)-------------X方向最小剛度比: 1.0000(第2層第 1塔)Y方向最小剛度比: 1.0000(第2層第 1塔)
============================== 結構整體抗傾覆驗算結果
==============================
抗傾覆力矩Mr
傾覆力矩Mov
比值Mr/Mov
零應力區(%)
X風荷載
77716.4
294.1
264.25
0.00 Y風荷載
253071.3
126.4
2001.61
0.00 X 地 震
71874.8
873.4
82.30
0.00 Y 地 震
234049.1
876.6
266.99
0.00
============================== 結構舒適性驗算結果
============================== X向順風向頂點最大加速度(m/s2)= 0.011 X向橫風向頂點最大加速度(m/s2)= 0.002 Y向順風向頂點最大加速度(m/s2)= 0.004 Y向橫風向頂點最大加速度(m/s2)= 0.002
============================== 結構整體穩定驗算結果
============================== X向剛重比 EJd/GH**2=
3.48 Y向剛重比 EJd/GH**2=
6.16 該結構剛重比EJd/GH**2大于1.4,能夠通過高規(5.4.4)的整體穩定驗算
該結構剛重比EJd/GH**2大于2.7,可以不考慮重力二階效應
**********************************************************************
*
樓層抗剪承載力、及承載力比值
*
**********************************************************************
Ratio_Bu: 表示本層與上一層的承載力之比
--------
層號
塔號
X向承載力
Y向承載力
Ratio_Bu:X,Y
--------
0.5315E+03 0.5508E+03
1.00
1.00
0.1658E+05 0.1927E+05 31.19 34.98
X方向最小樓層抗剪承載力之比:
1.00 層號: 2 塔號: 1
Y方向最小樓層抗剪承載力之比:
1.00 層號: 2 塔號: 1
========================
周期、地震力與振型輸出文件
(VSS求解器)
========================
考慮扭轉耦聯時的振動周期(秒)、X,Y 方向的平動系數、扭轉系數
振型號
周 期
轉 角
平動系數(X+Y)
扭轉系數
0.3562
0.16
0.98(0.98+0.00)
0.02
0.2672
134.27
0.03(0.02+0.02)
0.97
0.2649
89.14
0.98(0.00+0.98)
0.02
地震作用最大的方向 =
0.242(度)
==============
僅考慮 X 向地震作用時的地震力
Floor : 層號
Tower : 塔號
F-x-x : X 方向的耦聯地震力在 X 方向的分量
F-x-y : X 方向的耦聯地震力在 Y 方向的分量
F-x-t : X 方向的耦聯地震力的扭矩
振型
的地震力
------------------------
Floor
Tower
F-x-x
F-x-y
(kN)
(kN)
105.92
0.30
2.58
-0.08
振型
的地震力
------------------------
Floor
Tower
F-x-x
F-x-y
(kN)
(kN)
1.83
-1.88
0.04
-0.03
振型
的地震力
------------------------
Floor
Tower
F-x-x
F-x-y
(kN)
(kN)
0.03
1.88
0.01
0.03
各振型作用下 X 方向的基底剪力
------------------------
振型號
剪力(kN)
108.50
1.87
0.03
各層 X 方向的作用力(CQC)
Floor
: 層號
Tower
: 塔號
Fx
: X 向地震作用下結構的地震反應力
Vx
: X 向地震作用下結構的樓層剪力
Mx
: X 向地震作用下結構的彎矩
Static Fx: 靜力法 X 向的地震力
F-x-t(kN-m)-77.50-22.14 F-x-t(kN-m)76.11
1.03 F-x-t(kN-m)
1.39-0.09
----------------------------
Floor
Tower
Fx
Vx(分塔剪重比)(整層剪重比)
Mx
Static Fx
(kN)
(kN)
(kN-m)
(kN)
(注意:下面分塔輸出的剪重比不適合于上連多塔結構)
106.13
106.13(8.07%)
(8.07%)
371.46
15.86
2.59
108.72(0.82%)
(0.82%)
89.37
抗震規范(5.2.5)條要求的X向樓層最小剪重比 =
1.60%
X 方向的有效質量系數:
99.53%
==============
僅考慮 Y 向地震時的地震力
Floor : 層號
Tower : 塔號
F-y-x : Y 方向的耦聯地震力在 X 方向的分量
F-y-y : Y 方向的耦聯地震力在 Y 方向的分量
F-y-t : Y 方向的耦聯地震力的扭矩
振型
的地震力
------------------------
Floor
Tower
F-y-x
F-y-y
F-y-t
(kN)
(kN)
(kN-m)
0.22
0.00
-0.16
0.01
0.00
-0.05
振型
的地震力
------------------------
Floor
Tower
F-y-x
F-y-y
F-y-t
(kN)
(kN)
(kN-m)
-1.86
1.91
-77.49
-0.04
0.03
-1.04
振型
的地震力
------------------------
Floor
Tower
F-y-x
F-y-y
F-y-t
991.16
(kN)
(kN)
(kN-m)
1.57
105.25
78.10
0.34
1.95
-5.03
各振型作用下 Y 方向的基底剪力
------------------------
振型號
剪力(kN)
0.00
1.94
107.20
各層 Y 方向的作用力(CQC)
Floor
: 層號
Tower
: 塔號
Fy
: Y 向地震作用下結構的地震反應力
Vy
: Y 向地震作用下結構的樓層剪力
My
: Y 向地震作用下結構的彎矩
Static Fy: 靜力法 Y 向的地震力
----------------------------
Floor
Tower
Fy
Vy(分塔剪重比)(整層剪重比)
My
Static Fy
(kN)
(kN)
(kN-m)
(kN)
(注意:下面分塔輸出的剪重比不適合于上連多塔結構)
107.15
107.15(8.15%)
(8.15%)
375.02
15.86
1.98
109.12(0.82%)
(0.82%)
997.02
89.37
抗震規范(5.2.5)條要求的Y向樓層最小剪重比 =
1.60%
Y 方向的有效質量系數:
99.50%
==========各樓層地震剪力系數調整情況 [抗震規范(5.2.5)驗算]==========
層號
塔號
X向調整系數
Y向調整系數
1.000
1.000
1.000
1.000
**本文件結果是在地震外力CQC下的統計結果，內力CQC統計結果見WV02Q.OUT
///////////////////////////////////////////////////////////////////////////
|公司名稱:
|
|
|
|
SATWE 位移輸出文件
|
|
文件 名稱: WDISP.OUT
|
|
|
| 工程名稱:
設計人:
|
| 工程代號:
校核人:
日期:2011/ 5/ 7 |
///////////////////////////////////////////////////////////////////////////
所有位移的單位為毫米
Floor
: 層號
Tower
: 塔號
Jmax
: 最大位移對應的節點號
JmaxD
: 最大層間位移對應的節點號
Max-(Z): 節點的最大豎向位移
h
: 層高
Max-(X)，Max-(Y)
: X,Y方向的節點最大位移
Ave-(X)，Ave-(Y)
: X,Y方向的層平均位移
Max-Dx，Max-Dy
: X,Y方向的最大層間位移
Ave-Dx，Ave-Dy
: X,Y方向的平均層間位移
Ratio-(X),Ratio-(Y): 最大位移與層平均位移的比值
Ratio-Dx,Ratio-Dy : 最大層間位移與平均層間位移的比值
Max-Dx/h，Max-Dy/h : X,Y方向的最大層間位移角
DxR/Dx,DyR/Dy
: X,Y方向的有害位移角占總位移角的百分比例
Ratio_AX,Ratio_AY : 本層位移角與上層位移角的1.3倍及上三層平均位移角的1.2倍的比值的大者
X-Disp，Y-Disp，Z-Disp:節點X,Y,Z方向的位移
=== 工況=== X 方向地震作用下的樓層最大位移
Floor Tower
Jmax
Max-(X)
Ave-(X)
Ratio-(X)
h
JmaxD
Max-Dx
Ave-Dx
Ratio-Dx
Max-Dx/h
DxR/Dx
Ratio_AX
576
3.03
2.61
1.17
3500.576
3.01
2.59
1.16
1/1162.97.4%
1.00
561
0.02
0.01
1.00
5700.561
0.02
0.01
1.00
1/9999.64.6%
0.00
X方向最大層間位移角:
1/1162.(第2層第 1塔)
X方向最大位移與層平均位移的比值:
1.17(第2層第 1塔)
X方向最大層間位移與平均層間位移的比值: 1.16(第2層第 1塔)
=== 工況=== X+ 偶然偏心地震作用下的樓層最大位移
Floor Tower
Jmax
Max-(X)
Ave-(X)
Ratio-(X)
h
JmaxD
Max-Dx
Ave-Dx
Ratio-Dx
Max-Dx/h
DxR/Dx
Ratio_AX
576
2.75
2.58
1.06
3500.576
2.73
2.57
1.06
1/1284.98.7%
1.00
561
0.02
0.01
1.00
5700.561
0.02
0.01
1.00
1/9999.64.9%
0.00
X方向最大層間位移角:
1/1284.(第2層第 1塔)
X方向最大位移與層平均位移的比值:
1.06(第2層第 1塔)
X方向最大層間位移與平均層間位移的比值: 1.06(第2層第 1塔)
=== 工況=== X-偶然偏心地震作用下的樓層最大位移
Floor Tower
Jmax
Max-(X)
Ave-(X)
Ratio-(X)
h
JmaxD
Max-Dx
Ave-Dx
Ratio-Dx
Max-Dx/h
DxR/Dx
Ratio_AX
576
3.32
2.63
1.27
3500.576
3.30
2.61
1.27
1/1061.96.1%
1.00
561
0.02
0.01
1.00
5700.561
0.02
0.01
1.00
1/9999.64.3%
0.00
X方向最大層間位移角:
1/1061.(第2層第 1塔)
X方向最大位移與層平均位移的比值:
1.27(第2層第 1塔)
X方向最大層間位移與平均層間位移的比值: 1.27(第2層第 1塔)
=== 工況=== Y 方向地震作用下的樓層最大位移
Floor Tower
Jmax
Max-(Y)
Ave-(Y)
Ratio-(Y)
h
JmaxD
Max-Dy
Ave-Dy
Ratio-Dy
Max-Dy/h
DyR/Dy
Ratio_AY
564
1.45
1.45
1.00
3500.566
1.45
1.45
1.00
1/2422.99.9%
1.00
413
0.00
0.00
1.00
5700.413
0.00
0.00
1.00
1/9999.97.6%
0.00
Y方向最大層間位移角:
1/2422.(第2層第 1塔)
Y方向最大位移與層平均位移的比值:
1.00(第2層第 1塔)
Y方向最大層間位移與平均層間位移的比值: 1.00(第2層第 1塔)
=== 工況=== Y+ 偶然偏心地震作用下的樓層最大位移
Floor Tower
Jmax
Max-(Y)
Ave-(Y)
Ratio-(Y)
h
JmaxD
Max-Dy
Ave-Dy
Ratio-Dy
Max-Dy/h
DyR/Dy
Ratio_AY
566
1.50
1.45
1.03
3500.566
1.50
1.44
1.03
1/2341.99.9%
1.00
413
0.00
0.00
1.00
5700.413
0.00
0.00
1.00
1/9999.97.9%
0.00
Y方向最大層間位移角:
1/2341.(第2層第 1塔)
Y方向最大位移與層平均位移的比值:
1.03(第2層第 1塔)
Y方向最大層間位移與平均層間位移的比值: 1.03(第2層第 1塔)
=== 工況=== Y-偶然偏心地震作用下的樓層最大位移
Floor Tower
Jmax
Max-(Y)
Ave-(Y)
Ratio-(Y)
h
JmaxD
Max-Dy
Ave-Dy
Ratio-Dy
Max-Dy/h
DyR/Dy
Ratio_AY
564
1.50
1.45
1.04
3500.564
1.50
1.45
1.03
1/2340.99.9%
1.00
413
0.00
0.00
1.00
5700.413
0.00
0.00
1.00
1/9999.97.3%
0.00
Y方向最大層間位移角:
1/2340.(第2層第 1塔)
Y方向最大位移與層平均位移的比值:
1.04(第2層第 1塔)
Y方向最大層間位移與平均層間位移的比值: 1.03(第2層第 1塔)
=== 工況=== X 方向風荷載作用下的樓層最大位移
Floor Tower
Jmax
Max-(X)
Ave-(X)
Ratio-(X)
h
JmaxD
Max-Dx
Ave-Dx
Ratio-Dx
Max-Dx/h
DxR/Dx
Ratio_AX
576
0.96
0.89
1.08
3500.576
0.95
0.88
1.08
1/3687.98.8%
1.00
561
0.01
0.00
1.00
5700.561
0.01
0.00
1.00
1/9999.69.8%
0.00
X方向最大層間位移角:
1/3687.(第2層第 1塔)
X方向最大位移與層平均位移的比值:
1.08(第2層第 1塔)
X方向最大層間位移與平均層間位移的比值: 1.08(第2層第 1塔)
=== 工況=== Y 方向風荷載作用下的樓層最大位移
Floor Tower
Jmax
Max-(Y)
Ave-(Y)
Ratio-(Y)
h
JmaxD
Max-Dy
Ave-Dy
Ratio-Dy
Max-Dy/h
DyR/Dy
Ratio_AY
564
0.21
0.21
1.00
3500.576
0.21
0.21
1.00
1/9999.99.9%
1.00
413
0.00
0.00
1.00
5700.413
0.00
0.00
1.00
1/9999.97.6%
0.00
Y方向最大層間位移角:
1/9999.(第2層第 1塔)
Y方向最大位移與層平均位移的比值:
1.00(第2層第 1塔)
Y方向最大層間位移與平均層間位移的比值: 1.00(第2層第 1塔)
=== 工況=== 豎向恒載作用下的樓層最大位移
Floor Tower
Jmax
Max-(Z)
574
-4.23
457
-0.92
=== 工況 10 === 豎向活載作用下的樓層最大位移
Floor Tower
Jmax
Max-(Z)
570
-0.47
559
-0.46
=== 工況 11 === X 方向地震作用規定水平力下的樓層最大位移
Floor Tower
Jmax
Max-(X)
Ave-(X)
Ratio-(X)
h
JmaxD
Max-Dx
Ave-Dx
Ratio-Dx
Max-Dx/h
DxR/Dx
Ratio_AX
576
2.77
2.57
1.08
3500.576
2.75
2.56
1.08
1/1272.98.8%
1.00
561
0.02
0.01
1.00
5700.561
0.02
0.01
1.00
1/9999.69.9%
0.00
X方向最大層間位移角:
1/1272.(第2層第 1塔)
X方向最大位移與層平均位移的比值:
1.08(第2層第 1塔)
X方向最大層間位移與平均層間位移的比值: 1.08(第2層第 1塔)
=== 工況 12 === X+偶然偏心地震作用規定水平力下的樓層最大位移
Floor Tower
Jmax
Max-(X)
Ave-(X)
Ratio-(X)
h
JmaxD
Max-Dx
Ave-Dx
Ratio-Dx
Max-Dx/h
DxR/Dx
Ratio_AX
564
2.62
2.55
1.03
3500.564
2.61
2.54
1.03
1/1340.99.9%
1.00
561
0.02
0.01
1.00
5700.561
0.02
0.01
1.00
1/9999.70.6%
0.00
X方向最大層間位移角:
1/1340.(第2層第 1塔)
X方向最大位移與層平均位移的比值:
1.03(第2層第 1塔)
X方向最大層間位移與平均層間位移的比值: 1.03(第2層第 1塔)
=== 工況 13 === X-偶然偏心地震作用規定水平力下的樓層最大位移
Floor Tower
Jmax
Max-(X)
Ave-(X)
Ratio-(X)
h
JmaxD
Max-Dx
Ave-Dx
Ratio-Dx
Max-Dx/h
DxR/Dx
Ratio_AX
576
3.06
2.59
1.18
3500.576
3.04
2.58
1.18
1/1152.97.5%
1.00
561
0.02
0.01
1.00
5700.561
0.02
0.01
1.00
1/9999.69.1%
0.00
X方向最大層間位移角:
1/1152.(第2層第 1塔)
X方向最大位移與層平均位移的比值:
1.18(第2層第 1塔)
X方向最大層間位移與平均層間位移的比值: 1.18(第2層第 1塔)
=== 工況 14 === Y 方向地震作用規定水平力下的樓層最大位移
Floor Tower
Jmax
Max-(Y)
Ave-(Y)
Ratio-(Y)
h
JmaxD
Max-Dy
Ave-Dy
Ratio-Dy
Max-Dy/h
DyR/Dy
Ratio_AY
564
1.45
1.45
1.00
3500.564
1.45
1.44
1.00
1/2419.99.9%
1.00
413
0.00
0.00
1.00
5700.413
0.00
0.00
1.00
1/9999.97.6%
0.00
Y方向最大層間位移角:
1/2419.(第2層第 1塔)
Y方向最大位移與層平均位移的比值:
1.00(第2層第 1塔)
Y方向最大層間位移與平均層間位移的比值: 1.00(第2層第 1塔)
=== 工況 15 === Y+偶然偏心地震作用規定水平力下的樓層最大位移
Floor Tower
Jmax
Max-(Y)
Ave-(Y)
Ratio-(Y)
h
JmaxD
Max-Dy
Ave-Dy
Ratio-Dy
Max-Dy/h
DyR/Dy
Ratio_AY
566
1.50
1.45
1.03
3500.566
1.49
1.44
1.03
1/2344.99.9%
1.00
413
0.00
0.00
1.00
5700.413
0.00
0.00
1.00
1/9999.97.8%
0.00
Y方向最大層間位移角:
1/2344.(第2層第 1塔)
Y方向最大位移與層平均位移的比值:
1.03(第2層第 1塔)
Y方向最大層間位移與平均層間位移的比值: 1.03(第2層第 1塔)
=== 工況 16 === Y-偶然偏心地震作用規定水平力下的樓層最大位移
Floor Tower
Jmax
Max-(Y)
Ave-(Y)
Ratio-(Y)
h
JmaxD
Max-Dy
Ave-Dy
Ratio-Dy
Max-Dy/h
DyR/Dy
Ratio_AY
564
1.50
1.45
1.04
3500.564
1.50
1.45
1.04
1/2337.99.9%
1.00
413
0.00
0.00
1.00
5700.413
0.00
0.00
1.00
1/9999.97.3%
0.00
Y方向最大層間位移角:
1/2337.(第2層第 1塔)
Y方向最大位移與層平均位移的比值:
1.04(第2層第 1塔)
Y方向最大層間位移與平均層間位移的比值: 1.04(第2層第 1塔)
超配筋信息
---------------------------
|
第2 層配筋、驗算
|
---------------------------
---------------------------
|
第1 層配筋、驗算
---------------------------
池壁
1（調節池）計算結果
軟件名稱：鋼筋混凝土結構構件設計（SES2.0，廣州市設計院編制）
遵循規范1：《混凝土結構設計規范》 GB50010-2002
遵循規范2：《人民防空地下室設計規范》 GB50038-94
計算方法：一維桿件有限元法。
水土壓力模式：靜止土壓力(水土分算)
土壓力分項系數=1.0, 水壓力分項系數 = 1.0
裂縫寬度Wmax=0.2mm，堆載P=15kN/m*m, c=30mm
土層分布及力學性能詳地下室結構簡圖。
第層外墻, 墻厚h= 300mm, 層高L=5.6m
混凝土強度：C30, 縱筋fy=360MPa
無人防組合強度計算結果(最小配筋率Umin=0.20%)：
上支座
跨中
下支座
M=
0.0
59.4
-128.0
As=
0
655
1472
裂縫驗算結果：
上支座
跨中
下支座
M=
0.0
59.4
-128.0
As=
0
1176
3164
池壁2（生物池）計算結果
軟件名稱：鋼筋混凝土結構構件設計（SES2.0，廣州市設計院編制）
遵循規范1：《混凝土結構設計規范》 GB50010-2002
遵循規范2：《人民防空地下室設計規范》 GB50038-94
計算方法：一維桿件有限元法。
水土壓力模式：靜止土壓力(水土分算)
土壓力分項系數=1.0, 水壓力分項系數 = 1.0
裂縫寬度Wmax=0.2mm，堆載P=15kN/m*m, c=30mm
土層分布及力學性能詳地下室結構簡圖。
第層外墻, 墻厚h= 300mm, 層高L=5.2m
混凝土強度：C30, 縱筋fy=360MPa
無人防組合強度計算結果(最小配筋率Umin=0.20%)：
上支座
跨中
下支座
M=
0.0
48.5
-104.3
As=
0
532
1182
裂縫驗算結果：
上支座
跨中
下支座
M=
0.0
48.5
-104.3
As=
0
917
2525
池壁3（中間池、設備用房及格柵池）外墻計算結果
軟件名稱：鋼筋混凝土結構構件設計（SES2.0，廣州市設計院編制）
遵循規范1：《混凝土結構設計規范》 GB50010-2002
遵循規范2：《人民防空地下室設計規范》 GB50038-94
計算方法：一維桿件有限元法。
水土壓力模式：靜止土壓力(水土分算)
土壓力分項系數=1.0, 水壓力分項系數 = 1.0
裂縫寬度Wmax=0.2mm，堆載P=15kN/m*m, c=30mm
土層分布及力學性能詳地下室結構簡圖。
第層外墻, 墻厚h= 300mm, 層高L=4.8m
混凝土強度：C30, 縱筋fy=360MPa
無人防組合強度計算結果(最小配筋率Umin=0.20%)：
上支座
跨中
下支座
M=
0.0
39.1
-83.7
As=
0
426
936
裂縫驗算結果：
上支座
跨中
下支座
M=
0.0
39.1
-83.7
As=
0
738
1879
第二篇：萬達廣場水施計算書
計 算 書
CALCULATION DOCUMENT
項目編號：
粵14-07
項目名稱：
梅州萬達廣場
子項編號：
子項名稱：
設計階段：
施工圖
設計專業：
給排水
計算內容：
給排水及消防系統
審 定 人：
審 核 人：
校 對 人：
專業負責人：
設 計 人：
日 期：
同濟大學建筑設計研究院(集團)有限公司
TONGJI ARCHITECTURAL DESIGN(GROUP)CO., LTD
深圳市同濟人建筑設計有限公司
TONGJI ARCHITECTS CO.,LTD.SHENZHEN 地址：深圳市南山區科技園北區朗山路11號同方信息港D棟五樓 郵編：518057電話：0755-86296232 傳真：0755-86296212 二○ 一四 年
十二
月
六 日
梅州萬達廣場計算書
（施工圖）給水系統
水源：本工程供水水源為城市自來水，從五橫街與金燕大道市政給水管上分別接入一根管徑DN200與DN300的給水管，供本工程內生活用水及消防用水。
總用水量序號******8192021計算單位面積（平用水類別（人或平用水定額方米）方米）百貨超市外街餐飲內街餐飲內街商業影城大玩家大歌星寶貝王公寓商管用房員工食堂地下車庫自行車庫垃圾房設備房其他用房綠化澆灑空調補水未預見水量合計14217950521033*********************2******25000202075***252.002.002.002.002.002.00L/ 人.餐1.50L/ 人.餐1.50L/m2.d1.50單位時變化使用時系數間1212121212316***488412按實用水量10％計用水量（m3）最高日200.00250.001346.111167.80191.5928.0525.280.0068.90850.5035.0112.75151.091.002.009.002.0050.00600.00499.115490.18最大時50.0040.00168.26145.9723.9514.032.050.0012.9288.594.201.5937.770.250.501.130.2518.7550.0018.60678.82L/ 人.次1.50L/ 人.次1.30L/ 人.次1.20L/ 人.次1.50L/人.班L/人.班2.501.20L/ 人.餐1.50L/ m2.dL/ m2.dL/ m2.dL/ m2.dL/ m2.dL/ m2.d1.001.001.001.001.001.50影城、大玩家、寶貝王，人次均按3次考慮
1.1 裙房加壓設備
大商業最大時流量220m3/h，揚程20+33+5=58m 全自動變頻供水設備型號：BPS-216-60，P=66kw，一套。
主泵：100BDL72-20×3，4臺，3用1備。Q=72m3/h ,H=60m, P=22kw/臺。付泵：50GDL12-15×4，1 臺, Q=12m3/h ,H=60m,P=4kw/臺。配隔膜式氣壓罐(立式)，Φ1000×H2700,1個。基礎：5600×1200 紫外線消毒器ZD-XZY30-40，功率1200W。
大商業冷卻塔補水最大時流量50m3/h，揚程50m 全自動變頻供水設備型號：BPS-50-60，P=22kw，一套。
主泵：65BDL25-15×4，3臺，2用1備。Q=25m3/h ,H=60m, P=11kw/臺。付泵：40GDL6-12×5，1 臺, Q=6m3/h ,H=60m,P=2.2kw/臺。配隔膜式氣壓罐(立式)，Φ600×H1950,1個。基礎：3800×800
超市最大時流量40m3/h，揚程50m 全自動變頻供水設備型號：BPS-50-60，P=22kw，一套。
主泵：65BDL25-15×4，3臺，2用1備。Q=25m3/h ,H=60m, P=11kw/臺。付泵：40GDL6-12×5，1 臺, Q=6m3/h ,H=60m,P=2.2kw/臺。配隔膜式氣壓罐(立式)，Φ600×H1950,1個。基礎：3800×800 紫外線消毒器ZD-XZY30-10，功率300W。
1.2 公寓給水低區（2.3#11層以下、4.5#14層以下）、高區（2.3#12層以上、4.5#15層以下）加壓設備
管段總平均出流概率計算管段同時出流概率及設計秒流量計算最高日用時變化用水小各戶型用各戶型平均該類戶型總當戶數水定額系數時數水當量出流概率量戶型12502.45244.0011341.33%4536αc0.00570該管段總同時出流設計秒流當量概率量(L/S)45362.01%18.22
低區全自動變頻供水設備型號：BPS-60-90，P=30kw，一套。
主泵：65BDL30-15×6，3臺，2用1備。Q=30m3/h ,H=90m, P=15kw/臺。付泵：40GDL6-12×8，1 臺, Q=6m3/h ,H=96m,P=3kw/臺。配隔膜式氣壓罐(立式)，Φ600×H1950,1個。基礎：3800×800 高區全自動變頻供水設備型號：BPS-60-120，P=37kw，一套。
主泵：65BDL30-15×8，3臺，2用1備。Q=30m3/h ,H=120m, P=18.5kw/臺。付泵：40GDL6-12×10，1 臺, Q=6m3/h ,H=120m,P=4kw/臺。配隔膜式氣壓罐(立式)，Φ600×H1950,1個。基礎：3800×800 紫外線消毒器ZD-XZY30-24，功率720W。熱水系統
太陽能熱水計算
1）商管淋浴用水60人，每人每班50L 2）全年平均每人每天熱水用水量取20L/(人·天)，則太陽能熱水系統能提供的熱水量Qw= 3000 L。
3）屋面實際安裝的太陽能集熱器面積如下： Ac=QwCw(tend-tj)f/(JTηcd(1-ηL))式中Qw——太陽能熱水系統供水量
Cw——水的定壓比熱熔，4.1868KJ/(kg·℃)tend-tj——貯水箱內水的溫升，取45℃； f——太陽能保證率，50%；
JT——梅州地區正南方向、傾角為緯度的平面全年日平均太陽輻射量，取12000kJ/(m2·天)；
ηcd——集熱器的年平均集熱效率，47%；
ηL——貯水箱和管路的熱損失率，20%。
按照上式計算后，Ac= 51.13 m2。熱水箱有效容積4m3 集熱系統循環泵：FLG12-125A，兩臺，一用一備，Q=3.6m3/h，H=16m，P=0.55KW 供熱系統加壓兼循環變頻機組：FLG12-125A，兩臺，一用一備，Q=3.6m3/h，H=16m，P=0.55KW。電氣輔助加熱，15KW。消火栓與噴淋系統
3.0 消防用水量
序號1233333345噴淋系統用水名稱消火栓系統室內消火栓系統室外消火栓系統車庫裙房商業地下超市賣場地下超市倉儲窗噴冷卻水炮一次滅火最大用水消防水池儲水量用水標準小時用水量用水時間(L/S)（m3）(h)*********21消防水量（m3）******0室內消火栓+地下超市倉儲消防水池儲水含冷卻塔補水儲水量192t。
3.1 消火栓系統
A地塊系統（全部地下室+子項1+公寓2+公寓3）：
Q=40L/S, 采用DN150鋼管，v＝2.357 m/s，i＝0.0616 mH2O/m H=93.6+200×0.0616×1.15+55×0.0517×1.15+35=145.7m 選泵：臥式XBD40-160，兩臺，一用一備。性能為：Q=40L/S,H=1.60MPa，P=110KW/臺。有隔震安裝基礎：1650×1250 屋頂增壓穩壓設備：
ZW(W)-I-X-10,2.5t,配泵25LGW3-10*3，一用一備，1.1KW/臺，2.5t。
B地塊系統（子項6商鋪+公寓4+公寓5）
Q=40L/S, 采用DN150鋼管，v＝2.357 m/s，i＝0.0616 mH2O/m H=89+380×0.0616×1.15+70×0.0517×1.15+35=155.1m 選泵：臥式XBD40-160，兩臺，一用一備。性能為：Q=40L/S,H=1.60MPa，P=110KW/臺。有隔震安裝基礎：1650×1250 公寓屋頂增壓穩壓設備：
ZW(W)-I-X-10,2.5t,配泵25LGW3-10*3，一用一備，1.1KW/臺，2.5t。
3.2 噴淋系統
A地塊系統（全部地下室+子項1+公寓2+公寓3）：
Q=40L/S, 采用DN150鋼管，v＝2.357 m/s，i＝0.0616 mH2O/m H=95.6+260×0.0362×1.15+40+4+2=152.4m 超市Q=80L/S, 采用DN200鋼管
選泵：臥式XBD40-160，三臺，兩用一備。性能為：Q=40L/S,H=1.60MPa，P=110KW/臺。有隔震安裝基礎：1650×1250 水炮與噴淋共用水泵。
B地塊系統（子項6商鋪+公寓4+公寓5）H=91+450×0.0362×1.15+40+4+2=155.7m 選泵：臥式XBD40-160，兩臺，一用一備。性能為：Q=40L/S,H=1.60MPa，P=110KW/臺。有隔震安裝基礎：1850×1250 屋頂增壓穩壓設備：
ZW(W)-I-Z-10,2.5t,配泵25LGW3-10*3，一用一備，1.1KW/臺，2.5t。
內街窗噴冷卻：Q=40L/S, 采用DN150鋼管，v＝2.357 m/s，i＝0.0616 mH2O/m 5 選泵：臥式XBD40-100，兩臺，一用一備。性能為：Q=40L/S,H=1.00MPa，P=75KW/臺。有隔震安裝基礎：1650×1250 壓力排水系統
消防電梯集水坑
集水坑尺寸L×B×H=2.0m×2.0m×1.5m。
選泵：65JYWQ30-30-5.5，各集水坑均兩臺，一用一備。性能為：Q=36m3/h,H=27m，P=5.5KW/臺。
客梯集水坑
如與消防梯緊鄰，則利用消防梯集水坑，否則單獨做坑，此坑可以給車庫沖洗利用。
集水坑尺寸L×B×H=2.0m×2.0m×1.5m。
選泵：65JYWQ30-30-5.5，各集水坑均兩臺，一用一備。性能為：Q=36m3/h,H=27m，P=5.5KW/臺。
設備房、車庫坡道集水坑
集水坑尺寸L×B×H=2.0m×1.5m×1.5m，有效容積3.3m3。選泵：65JYWQ30-30-5.5，各集水坑均兩臺，一用一備。性能為：Q=36m3/h,H=27m，P=5.5KW/臺。
車庫集水坑（滿足車庫與人防消防排水要求）： 選泵：65JYWQ30-25-4，各集水坑均兩臺，一用一備。性能為：Q=30m3/h,H=25m，P=4KW/臺。
集水坑尺寸L×B×H=2.0m×1.5m×1.5m，有效容積3.3m3。滿足泵5min的流量及人防排水貯備容積要求。地下衛生間、垃圾處理間集水坑：
選泵：65JYWQ30-25-4，各集水坑均兩臺，一用一備。性能為：Q=30m3/h,H=25m，P=4KW/臺。
集水坑尺寸L×B×H=2.0m×2.0m×1.5m，有效容積4m3。
地下隔油提升設備： 有效容積5m3.選泵：65JYWQ30-25-4，兩臺，一用一備。性能為：Q=30m3/h,H=25m，P=4KW/臺。加熱功率1.5KW。室外排水系統
5.1 污 水
室外排水采用雨、污分流制，室外設4座100立方米G13-100SQF化糞池，污水處理達標后就近直接排入市政污水管。共設3個排出口，出口管徑為d300，小區總污水量為Q=4220m3/d。5.2 雨 水：
q?1042（1?0.56lgP）t0.488(L/s.公頃)雨水強度公式：
其中：T=5年，t=10分鐘，徑流系數：?=0.90，q5min=4.71(L/s.100m2)。室外設置雨水回收處理設施，雨水池容積150立方，滿足三天綠化澆灑用水量需求。
金街雨水溝最大匯水面積約9000平米（包括路面與兩側外鋪屋面），流量381L/S。設計雨水溝寬0.4m，坡度0.003，末端有效水深0.9m，最大流量453L/S，滿足排水需求。
第三篇：腳手架計算書
扣件式腳手架計算書
計算依據：
1、《建筑施工腳手架安全技術統一標準》GB51210-20162、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》JGJ130-20113、《建筑結構荷載規范》GB50009-20124、《鋼結構設計標準》GB50017-20175、《建筑地基基礎設計規范》GB50007-20116、《建筑結構可靠性設計統一標準》GB50068-2018
一、腳手架參數
卸荷設置
無
結構重要性系數γ0
可變荷載調整系數γL
0.9
腳手架安全等級
II級
腳手架搭設排數
雙排腳手架
腳手架鋼管類型
Φ48×2.5
腳手架架體高度H(m)
立桿步距h(m)
1.5
立桿縱距或跨距la(m)
1.8
立桿橫距lb(m)
0.9
橫向水平桿計算外伸長度a1(m)
0.15
內立桿離建筑物距離a(m)
0.2
雙立桿計算方法
不設置雙立桿
二、荷載設計
腳手架設計類型
裝修腳手架
腳手板類型
沖壓鋼腳手板
腳手板自重標準值Gkjb(kN/m2)
0.3
腳手板鋪設方式
2步1設
密目式安全立網自重標準值Gkmw(kN/m2)
0.01
擋腳板類型
木擋腳板
欄桿與擋腳板自重標準值Gkdb(kN/m)
0.17
擋腳板鋪設方式
2步1設
每米立桿承受結構自重標準值gk(kN/m)
0.129
裝修腳手架作業層數nzj
裝修腳手架荷載標準值Gkzj(kN/m2)
地區
浙江杭州市
安全網設置
全封閉
基本風壓ω0(kN/m2)
0.3
風荷載體型系數μs
風壓高度變化系數μz(連墻件、單立桿穩定性)
0.81，0.81
風荷載標準值ωk(kN/m2)(連墻件、單立桿穩定性)
0.243，0.243
計算簡圖：
立面圖
側面圖
三、橫向水平桿驗算
縱、橫向水平桿布置方式
橫向水平桿在上
縱向水平桿上橫向水平桿根數n
0
橫桿抗彎強度設計值[f](N/mm2)
205
橫桿截面慣性矩I(mm4)
92800
橫桿彈性模量E(N/mm2)
206000
橫桿截面抵抗矩W(mm3)
3860
縱、橫向水平桿布置
承載能力極限狀態
q=1.3×(0.028+Gkjb×la/(n+1))+0.9×1.5×Gk×la/(n+1)=1.3×(0.028+0.3×1.8/(0+1))+0.9×1.5×2×1.8/(0+1)=5.598kN/m
正常使用極限狀態
q＇=(0.028+Gkjb×la/(n+1))=(0.028+0.3×1.8/(0+1))=0.568kN/m
計算簡圖如下：
1、抗彎驗算
Mmax=max[qlb2/8，qa12/2]=max[5.598×0.92/8，5.598×0.152/2]=0.567kN·m
σ=γ0Mmax/W=1×0.567×106/3860=146.849N/mm2≤[f]=205N/mm2
滿足要求！
2、撓度驗算
νmax=max[5q＇lb4/(384EI)，q＇a14/(8EI)]=max[5×0.568×9004/(384×206000×92800)，0.568×1504/(8×206000×92800)]=0.254mm
νmax＝0.254mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[900/150，10]＝6mm
滿足要求！
3、支座反力計算
承載能力極限狀態
Rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=5.598×(0.9+0.15)2/(2×0.9)=3.429kN
正常使用極限狀態
Rmax＇=q＇(lb+a1)2/(2lb)=0.568×(0.9+0.15)2/(2×0.9)=0.348kN
四、縱向水平桿驗算
承載能力極限狀態
由上節可知F1=Rmax=3.429kN
q=1.3×0.028=0.036kN/m
正常使用極限狀態
由上節可知F1＇=Rmax＇=0.348kN
q＇=0.028kN/m1、抗彎驗算
計算簡圖如下：
彎矩圖(kN·m)
σ=γ0Mmax/W=1×0.012×106/3860=3.022N/mm2≤[f]=205N/mm2
滿足要求！
2、撓度驗算
計算簡圖如下：
變形圖(mm)
νmax＝0.106mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1800/150，10]＝10mm
滿足要求！
3、支座反力計算
承載能力極限狀態
Rmax=0.071kN
五、扣件抗滑承載力驗算
橫桿與立桿連接方式
單扣件
扣件抗滑移折減系數
0.85
扣件抗滑承載力驗算：
橫向水平桿：Rmax=1×3.429=3.429kN≤Rc=0.85×8=6.8kN
縱向水平桿：Rmax=1×0.071=0.071kN
滿足要求！
六、荷載計算
腳手架架體高度H
腳手架鋼管類型
Φ48×2.5
每米立桿承受結構自重標準值gk(kN/m)
0.129
立桿靜荷載計算
1、立桿承受的結構自重標準值NG1k
單外立桿：NG1k=(gk+(lb+a1)×n/2×0.028/h)×H=(0.129+(0.9+0.15)×0/2×0.028/1.5)×14=1.806kN
單內立桿：NG1k=1.806kN2、腳手板的自重標準值NG2k1
單外立桿：NG2k1=(H/h+1)×la×(lb+a1)×Gkjb×1/2/2=(14/1.5+1)×1.8×(0.9+0.15)×0.3×1/2/2=1.465kN
1/2表示腳手板2步1設
單內立桿：NG2k1=1.465kN3、欄桿與擋腳板自重標準值NG2k2
單外立桿：NG2k2=(H/h+1)×la×Gkdb×1/2=(14/1.5+1)×1.8×0.17×1/2=1.581kN
1/2表示擋腳板2步1設
4、圍護材料的自重標準值NG2k3
單外立桿：NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.8×14=0.252kN5、構配件自重標準值NG2k總計
單外立桿：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=1.465+1.581+0.252=3.298kN
單內立桿：NG2k=NG2k1=1.465kN
立桿施工活荷載計算
外立桿：NQ1k=la×(lb+a1)×(nzj×Gkzj)/2=1.8×(0.9+0.15)×(2×2)/2=3.78kN
內立桿：NQ1k=3.78kN
組合風荷載作用下單立桿軸向力：
單外立桿：N=1.3×(NG1k+
NG2k)+0.9×1.5×NQ1k=1.3×(1.806+3.298)+
0.9×1.5×3.78=11.738kN
單內立桿：N=1.3×(NG1k+
NG2k)+0.9×1.5×NQ1k=1.3×(1.806+1.465)+
0.9×1.5×3.78=9.355kN
七、立桿穩定性驗算
腳手架架體高度H
立桿計算長度系數μ
1.5
立桿截面抵抗矩W(mm3)
3860
立桿截面回轉半徑i(mm)
16.1
立桿抗壓強度設計值[f](N/mm2)
205
立桿截面面積A(mm2)
357
連墻件布置方式
兩步兩跨
1、立桿長細比驗算
立桿計算長度l0=Kμh=1×1.5×1.5=2.25m
長細比λ=l0/i=2.25×103/16.1=139.752≤210
滿足要求！
軸心受壓構件的穩定系數計算：
立桿計算長度l0=Kμh=1.155×1.5×1.5=2.599m
長細比λ=l0/i=2.599×103/16.1=161.413
查《規范》表A得，φ=0.2712、立桿穩定性驗算
組合風荷載作用
單立桿的軸心壓力設計值N=1.3(NG1k+NG2k)+0.9×1.5NQ1k=1.3×(1.806+3.298)+0.9×1.5×3.78=11.738kN
Mwd=γLφwγQMwk=γLφwγQ(0.05ζ1wklaH12)=0.9×0.6×1.5×(0.05×0.6×0.243×1.8×32)=0.096kN·m
σ=γ0[N/(φA)+
Mwd/W]=1×[11737.875/(0.271×357)+95659.38/3860]=146.108N/mm2≤[f]=205N/mm2
滿足要求！
八、連墻件承載力驗算
連墻件布置方式
兩步兩跨
連墻件連接方式
扣件連接
連墻件約束腳手架平面外變形軸向力N0(kN)
連墻件計算長度l0(mm)
600
連墻件截面類型
鋼管
連墻件型號
Φ48.3×3.6
連墻件截面面積Ac(mm2)
506
連墻件截面回轉半徑i(mm)
15.9
連墻件抗壓強度設計值[f](N/mm2)
205
連墻件與扣件連接方式
雙扣件
扣件抗滑移折減系數
0.85
Nlw=1.5×ωk×2×h×2×la=1.5×0.243×2×1.5×2×1.8=3.937kN
長細比λ=l0/i=600/15.9=37.736，查《規范》表A.0.6得，φ=0.896
(Nlw+N0)/(φAc)=(3.937+3)×103/(0.896×506)=15.301N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2=174.25N/mm2
滿足要求！
扣件抗滑承載力驗算：
Nlw+N0=3.937+3=6.937kN≤0.85×12=10.2kN
滿足要求！
九、立桿地基承載力驗算
地基土類型
粘性土
地基承載力特征值fg(kPa)
140
地基承載力調整系數mf
0.4
墊板底面積A(m2)
0.25
立柱底墊板的底面平均壓力p＝N/(mfA)＝11.738/(0.4×0.25)＝117.379kPa≤γufg＝1.254×140
=175.56kPa
滿足要求！
第四篇：吊繩計算書
吊繩計算書
計算依據：
1、《建筑施工起重吊裝安全技術規范》JGJ276-2012
2、《建筑施工計算手冊》江正榮編著
3、《建筑材料規范大全》
鋼絲繩容許拉力計算: 鋼絲繩容許拉力可按下式計算: [Fg] = aFg/K 其中: [Fg]──鋼絲繩的容許拉力；
Fg ──鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和,取 Fg=20.00kN；
α──考慮鋼絲繩之間荷載不均勻系數，α=0.85； K ──鋼絲繩使用安全系數，取 K=5.50；
經計算得 [Fg]=20.00×0.85/5.50=3.09kN。
鋼絲繩的復合應力計算: 鋼絲繩在承受拉伸和彎曲時的復合應力按下式計算: σ = F/A+d0E0/D 其中: σ──鋼絲繩承受拉伸和彎曲的復合應力； F──鋼絲繩承受的綜合計算荷載,取 F=15.50kN； A──鋼絲繩鋼絲截面面積總和,取 A=245.00mm2； d0──單根鋼絲的直徑(mm)，取 d0=1.00mm； D──滑輪或卷筒槽底的直徑,取 D=343.00mm； E0──鋼絲繩的彈性模量，取 E0=20000.00N/mm2。
經計算得 σ=15500.00/245.00+1.00×20000.00/343.00=121.57N/mm2。
鋼絲繩的沖擊荷載計算: 鋼絲繩的沖擊荷載可按下式計算: Fs = Q(1+(1+2EAh/QL)1/2)其中: Fs──沖擊荷載； Q──靜荷載，取 Q=20.50kN；
E──鋼絲繩的彈性模量，取 E=20000.00N/mm2； A──鋼絲繩截面面積，取 A=111.53mm2； h──鋼絲繩落下高度,取 h=250.00mm； L──鋼絲繩的懸掛長度，取 L=6000.00mm。
經計算得 Fs =20500.00×(1+(1+2×20000.00×111.53×250.00/20500.00/6000.00)1/2)=85545.05N≈86kN
第五篇：教學樓計算書
一、負荷計算
1.負荷計算的方法：
負荷計算的方法采用需要系數法，具體的計算公式來自中國航空工業規劃設計研究院編寫的《工業與民用配電設計手冊》。
2.AL配電柜 2.1總負荷：
相數：三相 同時系數：0.8總負荷：152.4kW 總功率因數：0.85 有功功率：121.9kW 計算電流：217.7A，故選額定電流為250的刀熔開關，進線電纜YJV22-1KV-4*120-FC.二．防雷等級計算
1、計算方法：
年預計雷擊次數計算方法取自國家標準GB50057-94《建筑物防雷設計規范》(2000年版)。所使用的計算公式來自于該標準中的附錄一。計算中使用的氣象資料來自中國航空工業規劃設計研究院編寫的《工業與民用配電設計手冊》。
2、年預計雷擊次數計算
校正系數 k=1.0
2當地雷擊大地的年平均密度(直接設定)Ng=3.880次/(km·a)建筑物的長、寬、高 L=109(m)W=83.4(m)H=15.6(m)截收相同雷擊次數的等效面積
0.5-62H<100 Ae=(LW＋2(L＋W)(H(200-H))＋πH(200-H))×10=0.0388(km)建筑物年預計雷擊次數 N=kNgAe=0.1505(次)<0.3由于是人員密集場所，故按2類防雷建筑設計。
三.照度計算
1.照度計算方法：
計算中采用利用系數法計算室內平均照度。照度計算的方法取自同濟大學出版社出版的《電氣照明》一書。用利用系數表取自湖南省建筑電氣設計情報網編寫的《民用建筑電氣設計手冊》和中國建筑工業出版社出版的《建筑電氣設計手冊》。
2、室空間比計算：
房間長：L = 9.6 米，寬：W = 7.4 米，房間面積：A = 71.0平方米 工作面高度：Hw = 0.8 米，燈具安裝高度：Hf = 3.2 米 室空間比：RCR = 5(Hf0.8)×(9.6 + 7.4))/(9.6×7.4)= 2.93 頂棚反射系數：0.7，墻面反射系數：0.5，地面反射系數：0.2
3、燈具條件：
燈具型號：簡式熒光燈YG2-1，燈具數量：N = 13，取N=12 光源類型：用戶自定，光源功率（光源數N×單燈具功率Pw）：12×35W 光源光通量：φ= 3150 lm，燈具維護系數：K0 = 0.80
4、利用系數：
根據以上條件查表得到利用系數：U = 0.7
5、工作面平均照度計算：
平均照度：Eav = NφU K0 / A =(12×3150×0.70×0.80)/ 71.0 = 295.8 lx，滿足設計要求
6、照度功率密度計算：
功率密度：P0 = N Pw / A =(12×35)/ 71.0 = 5.9 W/m 2，符合設計要求
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