第一篇：梁門式腳手架支撐計算書

梁模板門式腳手架支撐計算書

門式鋼管腳手架的計算參照《建筑施工門式鋼管腳手架安全技術規范》（JGJ128-2000）。

計算的腳手架搭設高度為4.2米，門架型號采用MF1219，鋼材采用Q235。

搭設尺寸為：門架的寬度 b = 1.22米，門架的高度 h0 = 1.93米，步距1.95米，跨距 l =

1.83米。

門架 h1 = 1.54米，h2 = 0.08米，b1 = 0.75米。

門架立桿采用48.0×3.5mm

鋼管，立桿加強桿采用26.8×2.5mm鋼管。

每榀門架之間的距離1.20m，梁底方木距離400mm。

梁底方木截面寬度80mm，高度80mm。

梁頂托采用80×80mm方木。

1——立桿；2——立桿加強桿；3——橫桿；4——橫桿加強桿

圖1 計算門架的幾何尺寸圖

圖2 模板支架示意圖

一、梁底方木的計算

方木按照簡支梁計算。1.荷載的計算：

(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：

q1 = 25.500×0.800×0.400=8.160kN/m

(2)模板的自重線荷載(kN/m)：

q2 = 0.340×0.400×(2×0.800+0.300)/0.300=0.861kN/m

(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m)：

經計算得到，活荷載標準值 q3 = 2.000×0.400=0.800kN/m

經計算得到，方木荷載計算值 Q = 1.2×(8.160+0.861)+1.4×0.800=11.946kN/m

2.方木強度、撓度、抗剪計算

11.95kN/m

A

方木計算簡圖

0.000

1.791.79

經過計算得到從左到右各支座力分別為N1=1.792kNN2=1.792kN

經過計算得到最大彎矩 M= 0.941kN.m經過計算得到最大支座 F= 1.792kN經過計算得到最大變形 V= 3.8mm

方木的截面力學參數為

本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 8.00×8.00×8.00/6 = 85.33cm3；

I = 8.00×8.00×8.00×8.00/12 = 341.33cm4；

(1)方木抗彎強度計算

抗彎計算強度 f=0.941×106/85333.3=11.02N/mm

2方木的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!

(2)方木抗剪計算

截面抗剪強度必須滿足:

T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪強度計算值 T=3×1.792/(2×80×80)=0.420N/mm2截面抗剪強度設計值 [T]=1.30N/mm2

方木的抗剪強度計算滿足要求!

(3)方木撓度計算最大變形 v =3.8mm

方木的最大撓度小于1200.0/250,滿足要求!

二、梁底托梁的計算

梁底托梁選擇三榀門架的跨度作為一計算單元。

托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。集中荷載取方木的支座力，如圖所示。均布荷載取托梁的自重 q= 0.061kN/m。

托梁計算簡圖

0.51

50.447

經過計算得到最大彎矩 M= 0.620kN.m經過計算得到最大支座 F= 4.840kN經過計算得到最大變形 V= 2.4mm

頂托梁的截面力學參數為

本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 8.00×8.00×8.00/6 = 85.33cm3；

I = 8.00×8.00×8.00×8.00/12 = 341.33cm4；

(1)頂托梁抗彎強度計算

抗彎計算強度 f=0.620×106/85333.3=7.27N/mm

2頂托梁的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!

(2)頂托梁抗剪計算

截面抗剪強度必須滿足:

T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪強度計算值 T=3×3052/(2×80×80)=0.715N/mm2截面抗剪強度設計值 [T]=1.30N/mm2

頂托梁的抗剪強度計算滿足要求!

(3)頂托梁撓度計算最大變形 v =2.4mm

頂托梁的最大撓度小于1220.0/250,滿足要求!

三、門架荷載標準值

作用于門架的荷載包括門架靜荷載與上面托梁傳遞荷載。門架靜荷載計算

門架靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架自重產生的軸向力(kN/m)

門架的每跨距內，每步架高內的構配件及其重量分別為：門架(MF1219)1榀0.224kN

交叉支撐2副2×0.400=0.080kN水平架2步1設0.165×1/2=0.083kN連接棒2個2×0.006=0.012kN鎖臂2副2×0.009=0.017kN合計0.397kN

經計算得到，每米高腳手架自重合計 NGk1 = 0.397 / 1.950 = 0.203kN/m

(2)加固桿、剪刀撐和附件等產生的軸向力計算(kN/m)

剪刀撐采用26.8×2.5mm鋼管，按照2步4跨設置，每米高的鋼管重計算：tg=(2×1.950)/(4×1.830)=0.53

32×0.015×(4×1.830)/cos/(2×1.950)=0.064kN/m

水平加固桿采用26.8×2.5mm鋼管，按照2步1跨設置，每米高的鋼管重為0.015×(1×1.830)/(2×1.950)=0.007kN/m

每跨內的直角扣件1個，旋轉扣件1個，每米高的鋼管重為0.022kN/m；(1×0.014+2×0.014)/1.950=0.022kN/m每米高的附件重量為0.020kN/m；每米高的欄桿重量為0.010kN/m；

經計算得到，每米高腳手架加固桿、剪刀撐和附件等產生的軸向力合計 NGk2 = 0.123kN/m

經計算得到，靜荷載標準值總計為 NG = 0.326kN/m。托梁傳遞荷載

托梁傳遞荷載為一榀門架兩端點產生的支點力總和。從左到右每榀門架兩端點產生支點力分別為第1榀門架兩端點力3.052kN，4.840kN

第2榀門架兩端點力3.904kN，3.904kN第3榀門架兩端點力4.840kN，3.052kN經計算得到，托梁傳遞荷載為 NQ = 7.892kN。

四、立桿的穩定性計算

作用于一榀門架的軸向力設計值計算公式N = 1.2NGH + NQ

其中 NG —— 每米高腳手架的靜荷載標準值，NG = 0.326kN/m；NQ —— 托梁傳遞荷載，NQ = 7.892kN；H —— 腳手架的搭設高度，H = 4.2m。

經計算得到，N = 1.2×0.326×4.200+7.892=9.535kN。

門式鋼管腳手架的穩定性按照下列公式計算

其中 N —— 作用于一榀門架的軸向力設計值，N = 9.54kN；Nd —— 一榀門架的穩定承載力設計值(kN)；

一榀門架的穩定承載力設計值公式計算

其中

—— 門架立桿的穩定系數,由長細比 kh0/i

查表得到，k —— 調整系數，k=1.13；

i —— 門架立桿的換算截面回轉半徑，i=1.65cm；I —— 門架立桿的換算截面慣性矩，I=13.32cm4；h0 —— 門架的高度，h0=1.93m；

I0 —— 門架立桿的截面慣性矩，I0=12.19cm4；A1 —— 門架立桿的凈截面面積，A1=4.89cm2；h1 —— 門架加強桿的高度，h1=1.54m；

I1 —— 門架加強桿的截面慣性矩，I1=1.42cm4；A —— 一榀門架立桿的毛截面積，A=2A1=9.78cm2；f —— 門架鋼材的強度設計值，f=205.00N/mm2。經計算得到，Nd= 77.478kN。

立桿的穩定性計算 N < Nd,滿足要求!

=0.386；

第二篇：門式腳手架計算書

門式腳手架計算書

1.計算說明 1.1概況：

工程項目：京廣客專信陽東站 門架高度：8.8m5層 工程內容：站臺雨棚吊頂

1.2本工程采用門式腳手架規格如下：

水平架5步4設，腳手板5步1設，交叉拉桿兩側設置，剪刀撐4步4跨設置，水平加固桿4步1設，腳手架頂部施工層采用密目安全網進行封閉，目數不少于2000目/㎡，自重標準0.5kg/m。

2.根據上述條件進行腳手架穩定性計算 2.1 腳手架自重產生的軸向力NGK1計算

門架1榀18.6*9.8*10-3=0.182KN 交叉支撐2副4*9.8**10-3=0.078KN 水平架（5步4設）16.5*9.8*4/5**10-3=0.129KN 腳手板2塊（5步1設）0.184*2*1/5=0.074KN 連接棒2個6*2*10-3=0.012KN

鎖臂2副0.0085*2=0.017KN 合計0.492KN

每米高腳手架自重：NGK1=0.492/1.72=0.286KN 2.2 加固桿、附件產生的軸向力NGK2計算 tgɑ=4*1.7/(4*1.83)=0.93 對應cosɑ=0.7

32鋼管重（2*1.83/0.732+1.83）*0.038=0.18KN 扣件重1*0.0135+4*0.0145=0.072KN

每米高腳手架加固件重（0.18+0.072）/（4*1.7）=0.037KN 密目網重0.5*9.8*10-3=0.005KN/m

加固桿、附件產生的軸向力NGK2=0.037+0.005=0.042KN/m 2.3 施工荷載產生的軸向力標準值 N標準=2*1*1.83=3.66KN

2.4 風荷載對腳手架產生的計算彎矩標準值（傾覆力）

根據頂部施工層使用密目網，偏于安全考慮，按不透風的全封閉情況，查表知風荷體型系數，μ8=1.0ψ=1.0風荷載標準值

Wk=0.7μZ.* μ8=0.7*1.23*1.0*0.45=0.387KN/㎡ 作用于腳手架計算單元的風線荷載標準值 qk= Wk*L=0.387*1.83=0.708KN/m

風荷載時腳手架計算單元產生的彎矩標準值 Mk=0.708*62/10=2.549KN.m

2.5 計算腳手架穩定性N≤Nd，則腳手架穩定，根據規范規定，作用于一榀門架的最大軸向力設計值應對不組合風荷與組合風荷兩種情況進行計算，取兩種工況計算結果的大者作為不利軸向力。不組合風荷載時

N=1.2*（NGK1+ NGK2）H+1.4 N*8.8+1.4*3.66=8.59KN 組合風荷載時

N=1.2*（NGK1+ NGK2）H+0.85*1.4*（N標準+2 Mk/b）

=1.2*（0.286+0.042）*8.8+0.85*1.4*（3.66+2*2.549/1）=13.89KN 由此看出以上兩種組合時，組合風荷載時得到一榀門架的最大軸向力。

一榀門架的穩定承載力設計值Nd，根據門架型號和尺寸，已知 門腳平架鋼管￠48*3.5mm，A1=489mm2h0=1700mmI0=12.19*104mm4

門架加強桿鋼管￠48*3.5mm，h1=1700mmI1=12.19*104mm4 門架加強桿換算截面慣性矩

I= I0+ I1 h1/ h0=12.19*104+12.19*104*1700/1700=24.38*104 mm4 門架加強桿換算截面回轉半徑

i=（I/A1）1/2=（24.38*104/489）1/2=22.33mm 門架立桿長細比：根據H=8.8m查表知系數K=1.22 λ=K* h0/ i=1.22*1700/22.33=92.88 查表知軸心受壓構件穩定系數Φ=0.294

標準

=1.2*（0.286+0.042）

一榀門架的穩定承載設計值

Nd=Φ.a.f=0.294*489*2*205*10-3=58.944KN＞N=13.89KN 滿足要求。3.底輪的固定

施工時，門式腳手架底輪用固定支架固定架空，使腳手架受力在固定支架上，固定支架的受力同一榀門架的穩定承載，計算同上。

第三篇：現澆箱梁門式腳手架施工方案

2008優秀科技論文（技術總結）現澆箱梁門式腳手架施工方案

現澆箱梁門式腳手架施工方案

內容提要：現澆梁門式腳手架的主要施工方法，安全技術措施、質量保證措施等。

關鍵詞：現澆梁門式腳手架施工方案

1.工程概況

權河互通立交工程的現澆箱梁段均為多跨單孔連續箱梁，我處施工的C2、D橋均為曲線橋，最大縱坡4.3%，橋面寬度為8.5m。

施工程序：每段為一聯，每聯為一次連續澆筑，不留橫向施工縫，水平施工縫設置于翼板根部，先澆筑“U”型槽，然后再澆筑面板和翼板，澆筑順序立面嚴格按下至上方向進行，平面腹板左右對稱均勻進行。

2.主要施工方法

2.1支頂架施工

首先必須平整地面，平整后的地面經檢平后進行地基土的密實度檢測，檢測要求為每跨墩柱邊、跨中為檢測斷面，每個斷面在中心線及中心線兩側4.5m處進行檢測，并出具試驗資料，其壓實密度達到90%后方可進行支頂架搭設，對于原地面為由建筑垃圾構成扔雜填土，其表面應鋪一層含水量適中的粘性土，以填充空隙，原地面有淤泥的，必須徹底清除。

本工程的現澆段支頂架搭設采用標準門式架MF1219進行搭設，門式腳手架搭設必須用花桿對中，而且沿平曲線變化，以確保搭設整齊、規范。立桿墊腳用24# 以上槽鋼或30x30cm4cm厚松木板，邊搭設邊檢查其垂直度，并隨時設置水平加固桿和剪刀撐。水平加固桿及剪刀撐必須按設計圖設置，不得隨意減少。鋼管需連接時，搭設長度不少于50cm，且設一道扣件扣死。水平加固桿必須通長設置，并伸出支頂架投影邊線每邊不少于20cm，剪刀撐必須與縱橫向水平加固桿連接。

支頂架搭設完成后鋪設方木，縱向雙層方木之間以及橫向方木與縱向方木之間應可靠地用釘釘緊。鋪設頂部橫方時沿跨度方向設置施工預拱度，每跨跨中增設施工預拱度為2cm，呈拋物線布置。不預壓，墩頂不設預拱度。

2.2模板施工

箱梁底板用2.5cm松木板鋪上5mm夾板，底模寬度比結構寬度每邊寬20cm左右，夾板拼裝時縱向拼接應是橋梁中線（指由橋中線向兩邊拼裝），橫向拼裝縫沿徑向設置，底模施工應注意橋梁橫坡變化。

腹板外模用1.8cm厚酚醛板施工，并置于底模上，翼板用2.5cm松木板鋪上5mm夾板（夾板應在澆筑完

砼澆筑前應檢查泄水管理體制否固定好（宜用φ5cm~φ8cm硬塑料管設置于最低點），澆筑過程中隨時檢查其是否有松動。

第一次砼澆筑過程中應及時清理鋼筋骨架頂部的殘留砼，第二次砼澆筑后應及時清除砼泌出的多余水份和灰漿，并進行拉毛處理。

在澆筑第一次砼后，其強度必須達到80%方可澆筑第二次砼。砼養護過程中應注意不得造成箱內滿水的現象。2.4安全技術措施

現澆箱梁除應按施工組織設計和現澆筑連續箱梁施工方案施工外，還應按下述安全措施進行操作。上落梯必須與門架同步逐層搭設，每隔一層上落梯設置一道水平加固桿與現澆跨支頂架可靠連接（底部、頂部必須設置）。

水平加固桿、剪刀撐安裝:水平加固桿應置于立桿內側并與門架立桿用扣件扣緊，剪刀撐應采用扣件與門架立桿外側扣牢;縱向水平加固桿每隔一個架距與門架立桿扣緊，橫向水平加固桿應與側邊每個門架的至要一個立桿用扣件扣緊，剪刀撐每隔一個架距用扣件與門架立桿扣緊。上下托插入立桿的長度不小于15cm;翼板至底板高度范圍內的支架用方木搭設，必須設置足夠的縱橫向連接和交叉連接。

鋼筋安裝:鋼筋安裝應注意骨架吊裝時不得在翼板上產生過大的堆積荷載，骨架堆疊高度不超過箱梁一側腹板的設計骨架排數，且應盡量少堆放,其他鋼筋亦應盡量減少在模板上的集中堆放。

砼澆筑:砼澆筑應注意不得在泵送管道口產生堆積荷載，做到隨澆、隨搗、隨平整,施工人員不得經常進入滿堂支頂架的投影區內,砼泵輸送管應盡量避免與支頂架固定，如需固定應采用有效的加固措施。

支頂架拆除:橫向由外向里，縱向由跨中向兩邊先調整支頂架，上托卸載，然后將模板、方木全部拆除后再拆除支頂架;模板、方木、門架及其他配件、加固桿拆除時，不得向下拋擲；拆除支頂架或模板時，必須設置警戒區，設立警戒標志，并由專人警戒；拆除順序由上而下，一步一清，不得上下同時作業，對于水平加固桿及剪刀撐、纜風繩必須在支頂架卸到相關跨門架后方可板拆除,上落梯的拆除亦應與支頂架同步拆除。

其他安全措施應按有關安全技術規程做好常規安全措施。2.5技術交底。

各項目部技術負責人應按有關規范和本施工方案的要求向施工人員下達技術交底。2.6注意事項

地基要求:除按方案要求施工外，還應注意交叉施工時，在支頂架外至少10m范圍內不得進行基坑開挖工作。

支架搭設要求:門架搭設應由一端延伸向另一端（可每跨進行），自下而上逐層搭設，并逐層改變搭設方向，減少累積誤差，不宜兩端相向或相間搭設，以免結合處錯位，難以連接;門架搭設應逐層搭設，逐步安裝水平加固桿，逐層安裝上落梯，按規定位置設置剪刀撐。安全護欄分兩級搭設，第一級以箱梁底板上1.0m高設置，第二級以翼板頂上1.0m高設置。上落梯兩側應設置扶手。纜風繩應在搭設至相應位

置時及時設置。

門架及配件質量要求:對門架及其配件、加固件進行檢查驗收，禁止使用不合格的構件。要求鋼管表面無裂紋、凹陷、銹蝕、穿孔，焊縫飽滿、鎖銷齊全、無損壞;尺寸要求立桿：Φ42mm，壁厚2.3mm，允許誤差±1mm,立桿加強桿：Φ26.8mm，壁厚2.3mm，允許誤差±1mm,連接棒：壁厚2.3mm，允許誤差±1mm,門架平面度不超過6mm;搭設尺寸要求搭設成型后的支架垂直偏差不超過5cm。

其他需明確的問題:為安全起見，對原施工組織設計中的現澆箱梁支頂架進行加密處理，以本方案進行施工。

本方案其余未明確的施工工藝參見原施工組織設計和有關施工技術規范。2.7質量保證措施

材料控制:水泥采用珠江牌普通硅酸鹽水泥，其標號、細度及安全性必須合乎要求；砼采用的中砂為潔凈的干砂，含泥量不超過5%，砂的平均粒徑0.5~0.35，細度模數2.3~3.0；碎石采用機制花崗巖碎石，最大粒徑不超過30cm，含泥量不超過1%；攪拌用水為干凈的自來水；砼的配合比根據現場砂、石的含水量進行調整，務必保持砼的穩定性及均勻性。

設備保證:為使砼能順利連續進行，配置泵送性能良好的泵車及足夠的砼運輸車，同時配置一臺20t吊車備用，設備用量見附表。

機械設備需用量表

2.8施工過程控制

施工前必須進行詳細的技術交底，對澆注順序、振搗方法、振點布置等，務必使每個人心中有數。成立砼澆注指揮部，下設各專項小組，并明確其職責。總 指 揮：全面指揮各小組工作

施工小組：負責組織人員的安排及指揮砼的施工

質安小組：負責砼質量的檢查，配合施工小組指揮砼的施工

技術小組：負責施工過程中的技術處理及觀測澆注過程中聽模板、支頂架變形情況，做好澆注記錄 材料小組：負責現場材料的收發工作

設備小組：負責各種設備的調度，現場電路、燈光布置布置、監時機械維修

澆注過程控制:泵送過程采用軟管導落，砼的塌落度嚴格控制，防止導管的堵塞引起澆注的中斷，萬一堵管采用吊車代替；注意觀察模板及其支撐系統，發現問題及時進行加固處理；砼終凝后即進行淋水養護，淋水養護時間為28天;在進行箱梁頂板現澆層澆筑時，為保證表面縱橫坡，頂板分四塊板縱向澆筑。（事先用短鋼筋和角鋼確定板位和板面標高，保證其平整度。）

應急措施:現場使用一臺泵車，為防止堵管或其它故障發生，預備一臺泵車備用，同時，安排一臺25t吊車配合澆注，以保證澆注的連續性；現場使用4臺振動馬達，同時安排4備用；現場安排一臺70kw發電機備用；與泵站聯系，準備多二臺砼運輸車備用，防止砼運輸車運輸過程中發生故障。3.現澆連續梁支頂架計算書

本工程現澆梁采用標準門式架MF1219搭設支頂架，對于MF1219門式架（立桿外徑Φ42mm，壁厚2.3mm，加強立桿外徑Φ26.8m，壁厚2.3mm）在搭設高度小于10m時，其一根立桿的承載力為Nd=25KN，計算支頂架時只需計算荷載N，然后滿足N≤Nd即可。支頂架設計荷載計算

立桿：Φ42mm，壁厚2.3mm，允許誤差±1mm；

3.1砼自重：

箱梁砼分兩次澆筑，第一次澆至腹板與翼板相交之根部，截面面積為：A=0.26x3.2+0.68x1.2x2=2.464m

箱梁底部兩個架距(90cm)砼自重：Gk1=2.464x0.9x2.5=5.54(t)3.2兩個架距內模板及方木自重： 模板：

底模板為2.5cm厚松板，上鋪5mm厚夾板，側模為1.8cm厚酚醛板。模板自重為：3.2x(0.025+0.005)x0.9x0.8+2x0.018x0.9x0.8 =0.1(t)方木自重：

縱向方木：10x0.9x0.1x0.1x2x0.8=0.14(t)(雙層)橫向方木：3.3x2x0.1x0.1x0.8=0.05(t)側模板方木及支撐：

2x1.2x0.9x0.025+2.5x0.1x0.1x2+0.9x0.1x0.1x4+0.9x0.1x0.1x0.8+2x3x0.9x0.1x0.1x0.8+1.0x2x0.9x0.025=0.24(t)

合計方木自重：0.14+0.05+0.24=0.43(t)則模板方木自重：Gk2=0.1+0.43=0.53(t)3.3施工人員及機具運輸，材料堆放荷載，取1.0Kpa

則兩個架距內的荷載為：Gk3=0.9x3.3x1.0x0.1=0.3(t)3.4振搗砼產生的荷載，取2.0Kpa

則兩個架距內的荷載為：Gk4=0.9x3.3x2.0x0.1=0.6(t)3.5門式架及配件自重：

門式架共4層高,將上面3層計算為自重荷載(含配件、加固桿、扣件等)，一根立桿自重荷載為：

N=1.2GQ+1.4x(Gk1+Gk2+Gk3+Gk4)／10=1.2x0.054+1.4x(5.54+0.53+0.3+0.6)／10=1.04(t)

N=1.04t

砼截面面積：A=2.464+3.8x0.2+2x1/2(0.35+0.15)x2.7=4.574 m砼荷載：Gk1=4.574x0.9x2.5=10.3 t

模板、方木荷載：

底模板：2.7x2x0.025x0.9x0.8=0.1(t)橫方：16x0.1x0.1x2x0.8=0.26(t)縱方：0.1x0.1x0.9x16x0.8=0.12(t)

則模板及方木荷載：Gk2=0.1+0.26+0.12=0.48(t)施工人員及振搗荷載：Gk3=9.2x1.0x0.9x0.1=0.83(t)振搗砼產生荷載取2.0，則GK4=9.2x0.9x2.0x0.1=1.65(t)門式架自重：GQ=3x0.018=0.054 則設計荷載：

N=1.2GQ+1.4x(Gk1+Gk2+Gk3+Gk4)／18

=1.2x0.054+1.4x(10.3+0.48+0.83+1.65)／18 =1.1(t)

滿足N＜Nd=2.5t穩定承載力滿足要求?？v方、橫方計算（略）地基載力計算：

f=N/A=1.1t/A=150Kpa

A=1.1t/(15t/m2)=0.073m

每個立桿墊腳取0.3x0.3=0.09 m

現場地基一般粘性土經壓路機碾壓密實度達到90%，其地基承載力均超過150Kpa。

參考文獻：1.交通部。2000。公路橋涵施工技術規范（JTJ041-2000）2.萬德臣。2007。結構力學。人民交通出版社

第四篇：腳手架計算書

扣件式腳手架計算書

計算依據：

1、《建筑施工腳手架安全技術統一標準》GB51210-20162、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》JGJ130-20113、《建筑結構荷載規范》GB50009-20124、《鋼結構設計標準》GB50017-20175、《建筑地基基礎設計規范》GB50007-20116、《建筑結構可靠性設計統一標準》GB50068-2018

一、腳手架參數

卸荷設置

無

結構重要性系數γ0

可變荷載調整系數γL

0.9

腳手架安全等級

II級

腳手架搭設排數

雙排腳手架

腳手架鋼管類型

Φ48×2.5

腳手架架體高度H(m)

立桿步距h(m)

1.5

立桿縱距或跨距la(m)

1.8

立桿橫距lb(m)

0.9

橫向水平桿計算外伸長度a1(m)

0.15

內立桿離建筑物距離a(m)

0.2

雙立桿計算方法

不設置雙立桿

二、荷載設計

腳手架設計類型

裝修腳手架

腳手板類型

沖壓鋼腳手板

腳手板自重標準值Gkjb(kN/m2)

0.3

腳手板鋪設方式

2步1設

密目式安全立網自重標準值Gkmw(kN/m2)

0.01

擋腳板類型

木擋腳板

欄桿與擋腳板自重標準值Gkdb(kN/m)

0.17

擋腳板鋪設方式

2步1設

每米立桿承受結構自重標準值gk(kN/m)

0.129

裝修腳手架作業層數nzj

裝修腳手架荷載標準值Gkzj(kN/m2)

地區

浙江杭州市

安全網設置

全封閉

基本風壓ω0(kN/m2)

0.3

風荷載體型系數μs

風壓高度變化系數μz(連墻件、單立桿穩定性)

0.81，0.81

風荷載標準值ωk(kN/m2)(連墻件、單立桿穩定性)

0.243，0.243

計算簡圖：

立面圖

側面圖

三、橫向水平桿驗算

縱、橫向水平桿布置方式

橫向水平桿在上

縱向水平桿上橫向水平桿根數n

0

橫桿抗彎強度設計值[f](N/mm2)

205

橫桿截面慣性矩I(mm4)

92800

橫桿彈性模量E(N/mm2)

206000

橫桿截面抵抗矩W(mm3)

3860

縱、橫向水平桿布置

承載能力極限狀態

q=1.3×(0.028+Gkjb×la/(n+1))+0.9×1.5×Gk×la/(n+1)=1.3×(0.028+0.3×1.8/(0+1))+0.9×1.5×2×1.8/(0+1)=5.598kN/m

正常使用極限狀態

q＇=(0.028+Gkjb×la/(n+1))=(0.028+0.3×1.8/(0+1))=0.568kN/m

計算簡圖如下：

1、抗彎驗算

Mmax=max[qlb2/8，qa12/2]=max[5.598×0.92/8，5.598×0.152/2]=0.567kN·m

σ=γ0Mmax/W=1×0.567×106/3860=146.849N/mm2≤[f]=205N/mm2

滿足要求！

2、撓度驗算

νmax=max[5q＇lb4/(384EI)，q＇a14/(8EI)]=max[5×0.568×9004/(384×206000×92800)，0.568×1504/(8×206000×92800)]=0.254mm

νmax＝0.254mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[900/150，10]＝6mm

滿足要求！

3、支座反力計算

承載能力極限狀態

Rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=5.598×(0.9+0.15)2/(2×0.9)=3.429kN

正常使用極限狀態

Rmax＇=q＇(lb+a1)2/(2lb)=0.568×(0.9+0.15)2/(2×0.9)=0.348kN

四、縱向水平桿驗算

承載能力極限狀態

由上節可知F1=Rmax=3.429kN

q=1.3×0.028=0.036kN/m

正常使用極限狀態

由上節可知F1＇=Rmax＇=0.348kN

q＇=0.028kN/m1、抗彎驗算

計算簡圖如下：

彎矩圖(kN·m)

σ=γ0Mmax/W=1×0.012×106/3860=3.022N/mm2≤[f]=205N/mm2

滿足要求！

2、撓度驗算

計算簡圖如下：

變形圖(mm)

νmax＝0.106mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1800/150，10]＝10mm

滿足要求！

3、支座反力計算

承載能力極限狀態

Rmax=0.071kN

五、扣件抗滑承載力驗算

橫桿與立桿連接方式

單扣件

扣件抗滑移折減系數

0.85

扣件抗滑承載力驗算：

橫向水平桿：Rmax=1×3.429=3.429kN≤Rc=0.85×8=6.8kN

縱向水平桿：Rmax=1×0.071=0.071kN

滿足要求！

六、荷載計算

腳手架架體高度H

腳手架鋼管類型

Φ48×2.5

每米立桿承受結構自重標準值gk(kN/m)

0.129

立桿靜荷載計算

1、立桿承受的結構自重標準值NG1k

單外立桿：NG1k=(gk+(lb+a1)×n/2×0.028/h)×H=(0.129+(0.9+0.15)×0/2×0.028/1.5)×14=1.806kN

單內立桿：NG1k=1.806kN2、腳手板的自重標準值NG2k1

單外立桿：NG2k1=(H/h+1)×la×(lb+a1)×Gkjb×1/2/2=(14/1.5+1)×1.8×(0.9+0.15)×0.3×1/2/2=1.465kN

1/2表示腳手板2步1設

單內立桿：NG2k1=1.465kN3、欄桿與擋腳板自重標準值NG2k2

單外立桿：NG2k2=(H/h+1)×la×Gkdb×1/2=(14/1.5+1)×1.8×0.17×1/2=1.581kN

1/2表示擋腳板2步1設

4、圍護材料的自重標準值NG2k3

單外立桿：NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.8×14=0.252kN5、構配件自重標準值NG2k總計

單外立桿：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=1.465+1.581+0.252=3.298kN

單內立桿：NG2k=NG2k1=1.465kN

立桿施工活荷載計算

外立桿：NQ1k=la×(lb+a1)×(nzj×Gkzj)/2=1.8×(0.9+0.15)×(2×2)/2=3.78kN

內立桿：NQ1k=3.78kN

組合風荷載作用下單立桿軸向力：

單外立桿：N=1.3×(NG1k+

NG2k)+0.9×1.5×NQ1k=1.3×(1.806+3.298)+

0.9×1.5×3.78=11.738kN

單內立桿：N=1.3×(NG1k+

NG2k)+0.9×1.5×NQ1k=1.3×(1.806+1.465)+

0.9×1.5×3.78=9.355kN

七、立桿穩定性驗算

腳手架架體高度H

立桿計算長度系數μ

1.5

立桿截面抵抗矩W(mm3)

3860

立桿截面回轉半徑i(mm)

16.1

立桿抗壓強度設計值[f](N/mm2)

205

立桿截面面積A(mm2)

357

連墻件布置方式

兩步兩跨

1、立桿長細比驗算

立桿計算長度l0=Kμh=1×1.5×1.5=2.25m

長細比λ=l0/i=2.25×103/16.1=139.752≤210

滿足要求！

軸心受壓構件的穩定系數計算：

立桿計算長度l0=Kμh=1.155×1.5×1.5=2.599m

長細比λ=l0/i=2.599×103/16.1=161.413

查《規范》表A得，φ=0.2712、立桿穩定性驗算

組合風荷載作用

單立桿的軸心壓力設計值N=1.3(NG1k+NG2k)+0.9×1.5NQ1k=1.3×(1.806+3.298)+0.9×1.5×3.78=11.738kN

Mwd=γLφwγQMwk=γLφwγQ(0.05ζ1wklaH12)=0.9×0.6×1.5×(0.05×0.6×0.243×1.8×32)=0.096kN·m

σ=γ0[N/(φA)+

Mwd/W]=1×[11737.875/(0.271×357)+95659.38/3860]=146.108N/mm2≤[f]=205N/mm2

滿足要求！

八、連墻件承載力驗算

連墻件布置方式

兩步兩跨

連墻件連接方式

扣件連接

連墻件約束腳手架平面外變形軸向力N0(kN)

連墻件計算長度l0(mm)

600

連墻件截面類型

鋼管

連墻件型號

Φ48.3×3.6

連墻件截面面積Ac(mm2)

506

連墻件截面回轉半徑i(mm)

15.9

連墻件抗壓強度設計值[f](N/mm2)

205

連墻件與扣件連接方式

雙扣件

扣件抗滑移折減系數

0.85

Nlw=1.5×ωk×2×h×2×la=1.5×0.243×2×1.5×2×1.8=3.937kN

長細比λ=l0/i=600/15.9=37.736，查《規范》表A.0.6得，φ=0.896

(Nlw+N0)/(φAc)=(3.937+3)×103/(0.896×506)=15.301N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2=174.25N/mm2

滿足要求！

扣件抗滑承載力驗算：

Nlw+N0=3.937+3=6.937kN≤0.85×12=10.2kN

滿足要求！

九、立桿地基承載力驗算

地基土類型

粘性土

地基承載力特征值fg(kPa)

140

地基承載力調整系數mf

0.4

墊板底面積A(m2)

0.25

立柱底墊板的底面平均壓力p＝N/(mfA)＝11.738/(0.4×0.25)＝117.379kPa≤γufg＝1.254×140

=175.56kPa

滿足要求！

第五篇：腳手架施工方案帶計算書

目 錄

目 錄.....................................................................................................1

一、工程概況............................................................................................2

二、外墻腳手架類型的選擇....................................................................2

三、材料質量要求....................................................................................2

四、鋼管落地腳手架構造........................................................................3

五、扣件鋼管腳手架搭設要求................................................................3

（一）、縱向水平桿，橫向水平桿，腳手板..................................3

（二）、立桿......................................................................................5

（三）、連墻件..................................................................................6

（五）、剪刀撐與橫向斜撐............................................................10

六、防護設施..........................................................................................10

七、腳手架搭設順序..............................................................................11

八、腳手架的驗收..................................................................................11

九、腳手架的拆除..................................................................................12

十、腳手架安全管理..............................................................................12

十一、文明施工措施..............................................................................14

十二、落地式扣件鋼管腳手架計算書..................................................15

一、工程概況

本工程為新建工程。建設地點位于綿陽金家林總部經濟試驗區二標段。工程建筑面積6572M2，為4層多層框架結構,上部結構高度17.1米；采用鋼筋混凝土柱下獨立基礎，框架抗震等級三級；本工程建筑結構安全等級為二級，設計使用年限50年，建筑抗震烈度設防7度，建筑耐火等級二級。

二、外墻腳手架類型的選擇

各棟樓采用雙排鋼管扣件腳手架，采用落地式搭設。

三、材料質量要求

1、鋼管采用φ48×3.5焊接鋼管，質量必須滿足現行鋼管技術規定標準[GB-700-SS，3＃鎮靜鋼]，不得使用銹蝕嚴重（斑點、剝皮）、彎曲、開裂的鋼管?？奂捎每慑戣T鐵制造的標準機件，其機械性能符合（GB978-67）規定KT33-S技術標準?？奂母郊═形螺栓、螺母、墊圈）采用材料符合《碳素結構鋼》（GB700-79）中A3的規定，扣件不能有裂痕、氣孔、疏松、砂眼、夾灰等鑄造缺陷，鋼管和扣件均必須有廠合格證檢驗單，扣件與鋼管的吻合面要接觸良好，螺栓不得滑絲、夾緊鋼管時，開口處最大距離小于6mm，必要時進行抗滑扭試驗。

2、腳手板選用50厚木腳手板，擋腳板180高30厚木腳手板或木工板。

3、安全網：圍網選用聚氯乙烯編織的1.8×6mm 的密目式安全網。

四、鋼管落地腳手架構造

鋼管腳手架的計算參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》（JGJ130-2001）。

落地腳手架為雙排腳手架,立桿采用單立桿。手架底部立桿交錯至用，排距為1.5m，內排距墻25cm。步距1.8m，連墻桿每層設置一道，每步的欄桿高度為0.8m，剪力撐傾角為45度跨距5個柱距，連續設置，腳手架采用木質腳手板，外圍用密目安全封閉。

采用的鋼管類型為Φ48×3.5，連墻件采用2步3跨

五、扣件鋼管腳手架搭設要求

（一）、縱向水平桿，橫向水平桿，腳手板

1、縱向水平桿的應符合下列規定：

1）、縱向水平桿設置在立桿內側，其長度不小于3跨； 2）、縱向水平桿接長采用對接扣件連接，無法對接時可采用搭接。3）、縱向水平桿的對接扣件應交錯布置：兩根相鄰縱向水平桿的接頭不得設置在同步或同跨內；不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不小于500mm；各接頭中心至最近主節點的距離不得大于縱距的1/3，如下圖：

LaLaA≥500a≤la/3LbAha≤la/3≥500A-A接頭不在同步內h接頭不在同跨內3 4）、搭接長度不應小于1m，應等間距設置3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至搭接縱向水平桿桿端的距離不應小于100mm； 5）、使用木腳手板，縱向水平桿應作為橫向水平桿的支座，用直角扣件固定在立桿上；

2、橫向水平桿應符合下列規定：

1）、主節點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除。主節點處兩個直角扣件的中心距不應大于150mm。在雙排腳 手架中，靠墻一端的外伸長度a如下圖所示，不應大于0.4l,且不應大于500mm；

123aa1L0 橫向水平桿計算跨度1－橫向水平桿；2－縱向水平桿;3-立桿2）、作業層上非主節點處的橫向水平桿，根據支承腳手板的需要等間距設置，最大間距不應大于縱距1/2；

3）、使用木腳手板，雙排腳手架的橫向水平桿兩端均應采用直角扣件固定在縱向水平桿上；

3、腳手板的設置應符合下列規定：

1）、作業層腳手板應鋪滿，鋪穩，離開墻面120～150mm； 2）、木腳手板，設置在三根橫向水平桿上。當腳手板長度小于2m時，可采用兩根橫向水平桿支承，但應將腳手板兩端與其可靠固定，嚴防傾翻。腳手板的鋪設采用對接平鋪，亦可采用塔接鋪設。腳手板 對接平鋪時，接頭處必須設兩根橫向水平桿，腳手板外伸長應取130～150mm,兩塊腳手板外伸長度的和不應大于300mm，如下圖；

腳手板搭接鋪設時，接頭必須支在橫向水平桿上，搭接長度應大于200mm，其伸出橫向水平桿的長度不應小于100mm，如下圖：

130—150≥100L<300 腳手板對接、搭接構造(a)腳手板對接；（b)腳手板搭接L≥2003）、作業層端部腳手板探頭長度應取150mm,其板長兩端均應與支承桿可靠地固定。

（二）、立桿

1、每根立桿底部設置200×100×50木墊板。

2、腳手架必須設置縱，橫向掃地桿。縱向掃地桿采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上。橫向掃地桿采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。當立桿基礎不在同一高度上時，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，高低差不應大于1m?？窟吰律戏降牧U軸線到邊坡的距離不應小于500mm，如下圖：

3、腳手架底層步距不應大于2m,如下圖：

h

200200<1000

>50012LL1、縱向掃地桿

2、橫向掃地桿

4、立桿必須用連墻件與建筑物可靠連接，根據計算連墻件布置間距為3.6米×5.4米。每根覆蓋面積為19.44平方米。

5、立桿接長除頂層頂步可采用搭接外，其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接。對接，搭接應符合下列規定：

1）、立桿上的對接扣件應交錯布置：兩根相鄰立桿的接頭設置在不同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的 距離大于500mm；各接頭中心在主節點的距離小于步距的1/3； 2）、搭接長度大于1m，采用3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣距離大于100mm。

6、立桿頂端高出檐口上皮1.5m。

7、雙管立桿中副立桿的高度不應低于3步，鋼管長度不應小于6m。

（三）、連墻件

1、連墻件數量的設置除應滿足規范第5.3節，第5.4.1，5.4.2條計算要求外，尚應符合表三的規定。

<2000hh6

2、連墻件的布置：

1）、靠近主節點設置，偏離主節點的距離小于300mm；

2）、從底層第一步縱向水平桿處開始設置，當該處設置有困難時，應采用其它可靠措施固定；

3）、采用菱形布置，也可采用方形，矩形布置；

4）、一字型，開口型 腳手架的兩端必須設置連墻件，連墻件的垂直間距不應大于建筑物的高層，并不應大于4m(2步)。5）、落地雙排腳手架，采用剛性連墻件與建筑物可靠連接。

3、連墻件的構造的構造要求：

1）、連墻件中的連墻桿水平設置，當不能水平設置時，與腳手架連接的一端應下斜連接；

2）、連墻件必須可承受拉力和壓力的構造。

（四）、出入口門洞腳手架搭設

1、腳手架門洞采用上升斜桿，平行弦桿桁架結構型式(見上圖B型)，斜桿與地面的傾角α應在45度～60之間。

AANNB

|BNNN|NNAECBAA|DCC|

3h2、門洞桁架要求：h=1.8m，縱距為1.8m；

3、腳手架門洞桁架的構造要求：

1）、腳手架門洞處的空間桁架，除下弦平面外，在其余5個平面內的圖示節間設置一根斜腹桿(圖6.5.1中的1-1,2-2,3-3剖面)；

Lahhh9LaLa3La9-9 8

2）、斜腹桿采用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不大于150mm。

3）、斜腹桿采用通長桿件，當必須接長使用時，采用對接扣件連接，也可采用搭接，搭接構造應符合規范第3.5條的規定。4）、門洞桁架下的兩側立桿應為雙管立桿，副立桿高度應高于門洞口1～2步。

5）、門洞桁架中伸出上下弦桿的桿件端頭，均增設一個防滑扣 件，該扣件宜緊靠主節點處的扣件。

（五）、剪刀撐與橫向斜撐

1、剪刀撐的設置要求：

1）、每道剪刀撐跨越立桿的根數為5根。每道剪刀撐寬度為4跨（7.2m），斜桿與地面的傾角為60度；

2）、落地腳手架在外側立面整個長度和高度上連續設置剪刀撐； 3）、剪刀撐斜桿的接長采用搭接，搭接符合規范第3.5條的規定； 4）、剪刀撐斜桿用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節點的距離小于150mm。

2、橫向斜撐的設置：

1）、懸挑封閉腳手架不設橫向斜撐，1－11層落地式封閉型腳手架，除拐角設置橫向斜撐外，中間應每隔6跨設置一道。

2）、橫向斜撐在同一節間，由底至頂層呈之字型連續布置，斜撐的固定應符合規范第5.2條第2款的規定；

3）、一字型，開口型雙排腳手架的兩端均必須設置橫向斜撐，中間宜每隔6跨設置一道；

六、防護設施

腳手架要滿掛全封閉的密目安全網。密目網采用1.8×6.0m的規格，用網繩綁扎在大橫桿外立桿里側。作業層網應高于平臺1.2m，并在作業層下步架處設一道水平兜網。在架內高度3.6m處設首層平網，往上每隔五步距設隔層平網，施工層應設隨層網。

作業層腳手架立桿于0.6m及1.2m處設有兩道防護欄桿，底部側 面設18cm高的擋腳板。

七、腳手架搭設順序

擺放掃地桿→逐根樹立立桿并與掃地桿扣緊→裝掃地小橫桿并與立桿和掃地桿扣緊→裝第一步大橫桿并與各立桿扣緊→安第一步小橫桿→安第二步大橫桿→安第二步小橫桿→加設臨時斜撐桿，上端與第二步大橫桿扣緊（在裝設連墻桿后拆除）→安第三、四步大橫桿和小橫桿→安連墻桿→安立桿→加設剪刀撐→鋪設腳手板→綁扎防護欄桿及擋腳板，并掛立網防護。

八、腳手架的驗收

1、架子搭設完畢，在投入使用前，應逐層由工程負責人或項目經理、架子班組、專職安全員以及有關專業人員一起組織驗收。驗收時，必須有主管審批架子施工方案一級的安全部門參加，并填寫驗收單。

2、驗收時，要檢查架子所使用的材、配件、工具是否符合現行國家和部頒標準。

3、架子的布置、立桿、和大小橫桿的間距。

4、驗收要點： 1）、架子的搭設

2）、連墻點是否安全可靠，剪刀撐、斜撐是否符合要求 3）、架子的安全防護必須有效，綁扎緊程度應符合要求。4）、腳手板鋪設應符合要求

5）、腳手架基礎處理、做法、必須正確和安全可靠。

九、腳手架的拆除

1、架子拆除時應劃分作業區，周圍設圍欄或豎立警戒標志，地面設有專人指揮，嚴禁非作業人員入內。

2、拆除的高空作業人員，必須戴之之安全帽、系安全帶、穿軟底鞋。

3、拆除順序遵循由上而下、先搭后拆的原則，即先拆欄桿、腳手板、剪刀撐，后拆小橫桿、大橫桿、立桿等，再按一步一清的原則進行，嚴禁上下同時進行拆除作業。

4、拆立桿時，應先抱住立桿再拆開最后兩面三刀個扣，拆除大橫桿、斜撐、剪彩刀撐時，應先拆中間扣，然后托住中間，再解兩端頭扣。

5、連墻點應隨拆除進度逐層拆除。

拆除時要統一指揮，上下呼應，動作協調，當解開與另一個人有關的結構扣時，應先通知對方，以防墜落。

6、拆除時不應碰壞門窗、玻璃、落水管、房檐瓦片、地下明溝等物。

7、拆下的材料應推放成堆，用塔吊吊運，嚴禁拋擲，運至地面的材料應按指定地點，隨拆隨運，分類堆放，當天拆當天清。

8、在拆除過程中，不得中途換人，如必需換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。

十、腳手架安全管理

1、腳手架搭設人員必須是經過國家現行標準《特種作業人員安全 考核管理規則》考核合格的專業架子工，上崗人員應定期體檢，體檢合格后才發上崗證。

2、搭設腳手架人員必須戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋。

3、由項目技術負責人組織架子工長、安全員對使用架子的有關工種、班組長、工人骨干進行使用標準安全防護，日常檢查維護的技術交底，讓人人都知道，時刻注意遵守。

4、架子上的施工人數，堆自主材料，按設計要求控制，不得將結構施工荷載傳遞到架子上，不得將短小模板、鋼筋、鋼管、扣件放在架上，更不能將室內建筑垃圾清到架上，不準在架上另設懸掛物體，嚴禁向架上或架外拋擲物品。

5、架子在施工時可鋪三層腳手板，裝飾時各層滿鋪，上下同進作業不得多于二步，安全網，腳手板要扎牢，不準隨意拆動，如須拆動必須經技術負責人批準由架工負責處理。

6、架工及架上操作人員，每天上下班之前，要檢查架子的支撐錨固點是否牢固，發現問題，立即處理或報告技術負責人解決。架上施工荷載要均勻布置，不得集中一邊，單向偏移受力，并不得超過設計荷載，特別防止外墻、梁拆模時模板突然下落的沖擊力，如須落在架子上，必須采取緩沖措施。

7、架上所用的扣件，必須定期保養巡查，如有毛病，應立即更換。架子的附墻支撐，要綁扣在結構物可靠處，不得綁扣在模板支撐上或其他不牢固的位置上。

8、六級以上大風，或雷雨天氣，不準搭設或拆除外架也不準在架 上工作，其他按高層腳手架的操作規程執行。

十一、文明施工措施

1、現場材料堆放應分類堆放整齊，并插有分類標牌。

2、生活設施按甲方安排統一規劃，統一施工，做到文明整潔。

3、生活垃圾及時安排清運，現場不允許亂扔生活垃圾。

4、工人及所有施工人員戴牌施工，并設立責任區，無證人員不得進入施工現場。

對所有施工人員進行思想教育，上班做“文明工人”下班做“文明市民”。自覺維護社會治安及甲方施工秩序。

十二、落地式扣件鋼管腳手架計算書

鋼管腳手架的計算參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》（JGJ130-2001）。

計算的腳手架為雙排腳手架，搭設高度為17.1米，立桿采用單立管。

搭設尺寸為：立桿的縱距1.80米，立桿的橫距1.55米，立桿的步距1.80米。

采用的鋼管類型為Φ48×3.5，連墻件采用2步3跨，豎向間距3.60米，水平間距5.40米。

施工均布荷載為2.0kN/m2，同時施工2層，腳手板共鋪設4層。

一、小橫桿的計算:

小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。

按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。

1.均布荷載值計算

小橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m 腳手板的荷載標準值 P2=0.350×1.800/3=0.21kN/m 活荷載標準值 Q=2.000×1.800/3=1.200kN/m 荷載的計算值 q=1.2×0.038+1.2×0.21+1.4×1.200=1.978kN/m

小橫桿計算簡圖

2.抗彎強度計算

最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩

計算公式如下:

3.撓度計算

Mqmax=1.978×1.5002/8=0.557kN.m =0.516×106/5080.0=109.646N/mm2

小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!15 最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度

計算公式如下:

荷載標準值q=0.038+0.21+1.200=1.448kN/m

簡支梁均布荷載作用下的最大撓度

V=5.0×1.448×15004/(384×2.06×105×121900.0)=3.801mm

小橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求!

二、大橫桿的計算:

大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。

用小橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算大橫桿的最大彎矩和變形。

1.荷載值計算

小橫桿的自重標準值 q=0.038×1.500=0.057kN 腳手板的荷載標準值 q=0.350×1.500×1.800/3=0.315kN 活荷載標準值 Q=2.000×1.500×1.800/3=1.8kN 荷載的計算值 q=(1.2×0.057+1.2×0.315+1.4×1.8)/2=1.483kN

大橫桿計算簡圖

2.抗彎強度計算

最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和

均布荷載最大彎矩計算公式如下:

集中荷載最大彎矩計算公式如下:

M=0.08×(1.2×0.038)×1.8002+0.267×1.483×1.800=0.725kN.m 16 =0.725×106/5080.0=142.717N/mm2

大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!

3.撓度計算

最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和

均布荷載最大撓度計算公式如下:

集中荷載最大撓度計算公式如下:

大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度

V1=0.677×0.038×1800.004/(100×2.060×105×121900.000)=0.11mm

集中荷載標準值P=0.057+0.315+1.8=2.172kN

集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度

V1=1.883×2172×1800.003/(100×2.060×105×121900.000)=9.499mm

最大撓度和 V=V1+V2=9.609mm

大橫桿的最大撓度小于1800.0/150與10mm,滿足要求!

三、扣件抗滑力的計算:

縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5):

R ≤ Rc

其中 Rc —— 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN；

R —— 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 1.荷載值計算

橫桿的自重標準值 P1=0.038×1.800=0.069kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.350×1.550×1.800/2=0.488kN 活荷載標準值 Q=2.000×1.550×1.800/2=2.790kN 荷載的計算值 R=1.2×0.069+1.2×0.488+1.4×2.79=4.574kN 17 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!當直角扣件的擰緊力矩達40--65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；

雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。

四、腳手架荷載標準值:

作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。

靜荷載標準值包括以下內容：

(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1337 NG1 = 0.134×17.100=2.2914kN

(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹笆片腳手板，標準值為0.35 NG2 = 0.350×4×1.800×(1.500+0.300)/2=2.268kN

(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.14 NG3 = 0.140×1.800×4/2=0.504kN

(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.005×1.800×17.1=0.1539kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.217kN。

活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。

經計算得到，活荷載標準值 NQ = 2.000×2×1.800×1.500/2=5.400kN

風荷載標準值應按照以下公式計算

采用：W0 = 0.300 Uz —— 風荷載高度變化系數，按照《建筑結構荷載規范》(GB50009-2001)的規定采用：Uz = 1.250 Us —— 風荷載體型系數：Us = 1.200

經計算得到，風荷載標準值Wk = 0.7×0.300×1.250×1.200 = 0.315kN/m2。

考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式

N = 1.2NG + 0.85×1.4NQ

其中 W0 —— 基本風壓(kN/m2)，按照《建筑結構荷載規范》(GB50009-2001)的規定 18

不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式

N = 1.2NG + 1.4NQ

風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式

MW = 0.85×1.4Wklah2/10

其中 Wk —— 風荷載基本風壓標準值(kN/m2)； la —— 立桿的縱距(m)； h —— 立桿的步距(m)。

五、立桿的穩定性計算:

1.不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算

其中 N —— 立桿的軸心壓力設計值，N=13.82kN；

—— 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.19；

i —— 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm；

l0 —— 計算長度(m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=3.12m；

k —— 計算長度附加系數，取1.155；

u —— 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.50；

A —— 立桿凈截面面積，A=4.89cm2；

W —— 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3；

—— 鋼管立桿受壓強度計算值(N/mm2)；經計算得到 = 138.2 N/mm[f] —— 鋼管立桿抗壓強度設計值，[f] = 205.00N/mm2； 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算

2.考慮風荷載時,立桿的穩定性計算

< [f],滿足要求!

其中 N —— 立桿的軸心壓力設計值，N=13.82kN；

—— 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.19；

i —— 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm；

l0 —— 計算長度(m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=3.12m；

k —— 計算長度附加系數，取1.155；

u —— 計算長度系數，由腳手架的高度確定；u = 1.50

A —— 立桿凈截面面積，A=4.89cm2；

W —— 立桿凈截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3；

MW —— 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW = 2.082kN.m；

—— 鋼管立桿受壓強度計算值(N/mm2)；經計算得到 = 179.306 N/mm2

[f] —— 鋼管立桿抗壓強度設計值，[f] = 205.00N/mm2； 考慮風荷載時，立桿的穩定性計算

六、最大搭設高度的計算:

不考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：

< [f],滿足要求!

其中 NG2K —— 構配件自重標準值產生的軸向力，NG2K = 1.408kN；

NQ —— 活荷載標準值，NQ = 2.880kN；

gk —— 每米立桿承受的結構自重標準值，gk = 0.134kN/m；

經計算得到，不考慮風荷載時，按照穩定性計算的搭設高度 Hs = 80.411米。

腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米：

經計算得到，不考慮風荷載時，腳手架搭設高度限值 [H] = 50.000米。

考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：

其中 NG2K —— 構配件自重標準值產生的軸向力，NG2K = 1.408kN；

NQ —— 活荷載標準值，NQ = 2.880kN；

gk —— 每米立桿承受的結構自重標準值，gk = 0.134kN/m；

Mwk —— 計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩，Mwk = 0.184kN.m；

經計算得到，考慮風荷載時，按照穩定性計算的搭設高度 Hs = 59.813米。

腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米：

經計算得到，考慮風荷載時，腳手架搭設高度限值 [H] = 50.000米。

七、連墻件的計算:

連墻件的軸向力計算值應按照下式計算：

Nl = Nlw + No

其中 Nlw —— 風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，應按照下式計算：

Nlw = 1.4 × wk × Aw

wk —— 風荷載基本風壓標準值，wk = 0.315kN/m2；

Aw —— 每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積，Aw = 3.60×5.40 = 19.440m2；

No —— 連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN)；No = 5.000

經計算得到 Nlw = 8.573kN，連墻件軸向力計算值 Nl = 13.573kN 連墻件軸向力設計值 Nf =A×[f] 其中

—— 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比的結果查表得到=0.19； A = 4.89cm2；[f] = 205.00N/mm2。

經過計算得到 Nf = 95.411kN Nf>Nl，連墻件的設計計算滿足要求!

連墻件采用扣件與墻體連接。

經過計算得到 Nl = 13.573kN大于扣件的抗滑力8.0kN，不滿足要求!（采用雙扣件可滿足要求）

連墻件扣件連接示意圖

八、立桿的地基承載力計算: 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 ≤ fg 其中 p —— 立桿基礎底面的平均壓力(kN/m2)，p = N/A；p = 55.38 —— 上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值(kN)；N = 13.82 —— 基礎底面面積(m2)；A = 0.25 g —— 地基承載力設計值(kN/m2)；fg = 150.00 地基承載力設計值應按下式計算 g = kc × fgk 其中 kc —— 腳手架地基承載力調整系數；kc = 0.5 gk —— 地基承載力標準值；fgk = 75.00 地基承載力的計算滿足要求!

p

N A f

f

f