第一篇：C30橋連續梁及蓋梁等混凝土配合比計算書(P.032.5R)

C30橋連續梁、蓋梁等混凝土配合比計算書

常張高速公路四合同人行天橋連續梁及蓋梁等砼設計強度為C30MPa，根據規范要求及施工條件，坍落度采用70-90mm。

水泥采用湖南嘉豐建材有限公司生產的強度等級為32.5R的《新夏》牌普通硅酸鹽水泥，其表觀密度按3.1g/cm3計算。

粗集料采用桃源大石料廠生產的5-16mm、16-31.5mm兩種規格碎石，按5-16mm25%、16-31.5mm75%的比例摻配。經篩分試驗符合5-31.5mm的連續級配，其表觀密度為2.733g/cm3。

細集料采用洞庭湖大橋砂廠的河砂，細度模數為2.8，其表觀密度為2.601g/cm3。混凝土水采用工地飲用水。一． 初步計算配合比

1.確定試配強度fcu.o

設計要求混凝土強度fcu.k=30MPa，混凝土強度標準差按表查取δ=5 則：fcu.0=fcu.k+1.645δ=30+1.645×5=38.2MPa 2．確定水灰比W/C

a..計算水泥實際強度fce

因采用的水泥28d抗壓強度實測fce暫時沒有資料,水泥強度等級值的富裕系數按常規取rc=1.13，fce=1.13×32.5=36.73 MPa b.計算水灰比

因本單位沒有回歸系數統計資料, 回歸系數按表取αa=0.46，αb=0.07

W/C=(αa×fce)/(fcu.0+αa×αb×fce)

=(0.46×36.73)/(38.2+0.46×0.07×36.73)

=0.43 C.確定水灰比W/C 為保證混凝土必要的強度和耐久性,同時滿足施工時混凝土拌和物的和易性,摻入減水劑后確定水灰比W/C=0.46 3.確定單位用水量mwo

根據粗集料的最大粒徑及施工要求混凝土拌和物的稠度，查表確定用水mwo=205Kg，4．確定單位水泥用量mco

根據確定的單位用水量mwo和確定的水灰比W/C值，計算水泥用量mco=205/0.46=446Kg。符合JGJ041-2000《橋涵施工技術規范》要求，確定水泥用量為 mco=446Kg。

5．確定砂率值βs

根據水灰比和集料的最大粒，查表確定βs=36%

6．計算砂、碎石材料用量

采用體積法

已知：ρc=3100kg/ cm3，ρg=2733 kg/ cm3，ρs=2601kg/ cmρw=1000 kg/ cm3，非引氣混凝土α=1 則：mco/ρc+mgo/ρg+mso/ρs+mwo/ρw+0.01×α=1

βs=mso/(mso+mgo)×100%

446/3100+ mgo/2733+mso/2601+205/1000+0.01×1=1

36%=mso/(mso+mgo)×100%

聯立求解得:mso= 619

mgo=1101

因此每立方混凝土材料用量的初步配合比為

水泥：砂：碎石：水：減水劑=446：619：1101：205=1：1.388：2.469：0.46

二．確定基準配合比

按計算初步配合比進行試拌，混凝土拌和物的坍落度、粘聚性及保水性均符合施工規范要求，確定基準配合比為1：1.388：2.469：0.46

1．為了更好地優化配合比，經濟合理，在基準配合比的基礎上，保持用水量不變，水灰比增減0.02，確定其它兩個水灰比W/C=0.44

W/C=0.48

2．水泥及砂、碎石材料用量（算式從略），配合比為

1：1.315：2.339：0.44 水泥用量466Kg.砂613Kg.碎石1090Kg 1：1.466：2.604：0.48 水泥用量427Kg.砂626Kg.碎石1112Kg

三．檢驗混凝土強度

1．試件按30L料計算（試件記錄附后）每個配合比制作2組試件，標準養護7d、28d試壓。

2．根據試壓的抗壓的強度值確定試驗室配合比

α、根據配合比確定的材料用量，按下式計算混凝土的表觀密度

計算值ρcc=mc+ms+mg+mw

b、按下式計算配合比校正系數δ

δ=ρct/ρcc

ρct為混凝土表觀密度測定值

四．換算成施工配合比

按碎石、砂實際含水量換算施工配合比

第二篇：C30混凝土配合比計算書

C30混凝土配合比計算書

一、基準混凝土配合比的計算

（一）確定配置強度

取標準差：ó=5.0Mpa Fcu.o≥fcu.k+1.645ó=38.2Mpa(二)確定水灰比

aa=0.46 ab=0.07 fce=46.0Mpa W/C=aafce/(fcu.o+aaabfce)=0.53(三)確定用水量

根據<<普通混凝土配合比設計規程>>第4.0.1-2表查得當塌落度75-90mm、碎石20mm時,用水量取215時,塌落度每增加20mm,增加用水量5kg.該工程采用泵送混凝土塌落度取160 mm +30 mm =190mm.增加用水量(190 mm-90 mm)/20X5=25kg 由此確定用水量為 215+25=240kg(四)確定水泥用量

Mco=Mwc/(W/C)=240/0.53=452kg

二、摻用減水劑和粉煤灰時對用水量及水泥用量進行調整；

（一）摻用J2B-3后水用量為

Mw=Mwo-MabX（1-30%）=168kg

（二）調整水灰比

根據用水量的調整，同時對水灰比進行調整，并滿足《混凝土泵送施工技術規程》第3.2.5條泵送混凝土的水灰比為0.4-0.6的規定。

將水灰比調整為0.45(1)0.48(2)(三)調整水泥用量

由Mco=Mwo(W/C),當水灰比取0.45時.Mco=373kg 當水灰比取0.48時.Mco=350kg

三、按重量法計算得每立方米混凝土的砂、石用量

查表含砂率取 βs=39.5 當水灰比取0.45時

Mso=(M總-Mc-Mw)X 0.395=(2380-373-168-6.0)X 0.395=724kg Mfo=2380-373-168-6.0-726=1109kg 當水灰比取0.48時

Mso=(M總-Mc-Mw)X 0.395=(2380-350-168)X 0.395=733kg Mfo=2380-350-168-6.0-735=1123kg

四、按取代水泥率算出每立方米混凝土的水泥用量

粉煤灰為II級 砼強度為C30時 粉煤灰取代水泥百分率（βｃ）f=19% 當水灰比取0.45時 Mg（1）=373 X 0.19=70.9kg 取71 kg

Mc=373 X（1-0.19）=302kg 當水灰比取0.48時 Mg（2）=350 X 0.19=66.5kg 取67kg

Mc=350 X（1-0.19）=283.5kg 超量系數k取1.5時

Mg（1）=71 X 1.5=106kg 即粉煤灰超量為106-71=35 Mg（2）=67 X 1.5=100kg 即粉煤灰超量為100-67=33

五、由此得每立方米粉煤灰混凝土材料計算用量

當水灰比取0.45時 當水灰比取0.48時.Mc=302kg Mc=283kg Mw=168kg Mw=168kg Ms=689kg Ms=700kg Mf=1109kg Mf=1123kg Mg=106kg Mg=100kg Mad=6.0 Mad=6.0 2

第三篇：預應力混凝土連續梁橋及例子

4.1一般規定

4.1.1 預應力混凝土連續梁橋設計應根據橋長、柱高、地基條件等因素合理分聯，每聯的長度應以結構合理、方便施工、有利使用為原則，在有條件的情況下應考慮景觀要求和橋梁整體布局的一致性。4.1.2主梁應盡量采用一次澆筑混凝土、兩端張拉預應力鋼筋的施工方式，主梁長度宜控制在120m左右，當確實需要設置長分聯時，可以采用分段澆筑混凝土、使用聯接器分段張拉預應力鋼筋的施工方案，設計時允許在同一截面全部預應力鋼筋使用聯接器連接，但對主梁截面及配筋應做加強處理。

4.1.4橋梁截面形式可根據橋寬、跨徑、施工條件、使用要求等確定為箱形（簡稱箱梁）或T形（簡稱T梁）。箱形截面可設計為單箱單室或單箱多室。箱梁翼板長度的確定應以橋面板正、負彎矩相互協調為原則，T梁懸臂長度宜為1.0~1.5m，箱梁懸臂長度宜為1.5~2.5m。當主、引橋結構形式不同時，懸臂板長度宜取得一致。

4.1.5箱梁腹板寬度應由主梁截面抗剪、抗扭、混凝土保護層、預應力鋼筋孔道凈距和滿足混凝土澆筑等要求確定。預應力鋼筋凈保護層和凈距除滿足規范外，應考慮縱向普通鋼筋和箍筋的占位以及混凝土澆筑的孔隙等因素。箱梁腹板寬度最小值應符合下列要求：

條 件 腹板寬度Bmin(cm)腹板內無縱向或豎向后張預應力鋼筋時 20 腹板內有縱向或豎向后張預應力鋼筋之一時 30 腹板同時有縱向和豎向后張預應力鋼筋時 38 4.1.6 懸臂板厚度應視懸臂長度、橋上荷載及防撞護欄碰撞力驗算結果而定。根部厚度宜取0.30～0.55m，懸臂板端部厚度一般不應小于0.12m（對有特殊防撞要求的結構，懸臂板端部厚度適當增加，如使用PL2型防撞護欄時懸臂板端部厚度不應小于0.2m）。當懸臂板長度較長時應適當加強懸臂板沿主梁方向鋼筋的配置。

4.1.7主梁翼板和頂、底板厚度應根據梁距和箱寬計算確定。同時應滿足箱梁頂板厚度不小于0.2m，底板厚度不小于0.18m；T梁頂板厚度不小于0.16m。

1m，端橫梁寬度還應考慮伸縮縫預留槽等構造要求。

4.1.9主梁腹板與頂、底板相接處應設1︰5加腋，箱形截面與支點橫梁相接處應設漸變段加厚。箱梁截面與跨間橫梁相接處應設0.15m抹角。

4.1.10箱梁底板必須設置排水孔，腹板必須設置通風孔，直徑均宜取D=0.1m左右。配有體外預應力鋼筋的箱梁應設置檢查換索通道。4.1.11連續梁橋必須設置端橫梁及中支點橫梁。直線連續箱梁橋跨徑小于30m的橋孔可不設跨間橫梁；跨徑在30～40m之間的橋孔宜設一道跨間橫梁；跨徑大于40m時宜設三道跨間橫梁。曲線連續箱梁橋應根據曲線半徑、跨徑大小確定跨間橫梁個數。連續T梁橋跨徑大于25m的橋孔應設三道跨間橫梁。斜橋視其交角適當增加跨間橫梁。

4.1.13主梁橋面板橫向預應力不得采用無粘結預應力鋼筋。4.1.14主梁的梁高宜取最大跨徑的1/20～1/27，箱梁梁高不應小于1.2m，當連續梁中支點為獨柱支承時，梁高一般由中支點橫梁強度控制，設計時應適當加高。

4.1.15連續梁橋施加預應力應采用后張法。預應力鋼筋可采用規范規定的鋼絲、鋼鉸線及標準強度為1860MPa的低松弛鋼鉸線。如采用低松弛鋼鉸線應按行業標準符號在圖紙中予以說明。

設計文件中應要求采用經過鑒定，并符合國家標準和行業標準的錨具、聯接器，預應力錨具、聯接器、錨下鋼筋及波紋管應按產品手冊配套使用。

設計文件中應寫明預應力鋼筋張拉順序、孔道灌漿要求和相應的結構施工順序。箱梁各腹板縱向預應力鋼筋應分批交替張拉，先，橫梁和主梁預應力鋼筋也應交替張拉，先橫梁后主梁。

4.1.16橋面的縱橫坡一般由支座墊塊形成，設計時給出墊塊中心高度，其值應控制四角高度不小于0.02m，當高度大于0.05m時應設鋼筋網。

4.1.17 全橋采用支座支承的連續梁不得全部使用滑板支座，并至少設置一個雙向固定支座。

4.1.18 預應力孔道灌漿宜采用真空灌漿工藝，灌漿標號不低于結構混凝土標號的80％。體外預應力鋼筋錨區應采用環氧漿灌注。4.1.19 體外預應力結構中的體外預應力鋼筋設計應考慮后期可更換。結構設計時應考慮體外預應力鋼筋的可檢查性。

4.1.20 采用預制節段拼裝的主梁應盡量考慮結構的標準化，以降低模板費用。4.2結構分析

4.2.1橋梁上部結構應對主梁、橫梁、橋面板及整體結構進行各施工階段計算，并按規范進行承載能力極限狀態及正常使用極限狀態計算。

代簡支梁法計算橫向分布系數（對于類似跨徑及橋寬的情況也可利用已取得的計算結果，分析確定橫向分布系數），取最不利單梁進行分析。支點和跨中應分別取不同的分布系數，分布系數變化點為1/4~1/5計算跨徑。

4.2.3異型橋及彎橋應輔以SAP、3DBSA、MIDAS或其它空間計算程序進行內力分析，用于修正“橋梁綜合計算程序”所計算的配筋。彎橋還應計算扭轉、彎曲剪力疊加后，對主梁截面進行剪應力驗算。斜橋的斜度（支承邊或支座連線與橋梁軸線法線之間的小于90的夾角）小于或等于30時可用斜跨徑按正橋計算，大于30時應按斜橋采用空間計算程序進行分析計算。斜橋計算跨徑取斜長，計算橫截面尺寸取垂直斷面尺寸。

4.2.4預應力混凝土結構進行正常使用極限狀態計算時，應優先考慮采用A類構件，正截面上、下緣正應力在荷載組合Ⅰ條件下拉應力不宜超過0.5MPa，壓應力不宜超過規范容許值的90%；其余荷載組合條件下拉應力不宜超過規范容許值的65%，壓應力不宜超過規范容許值的90%；預加力階段拉應力不宜超過規范容許值的65%，壓應力不宜超過規范容許值的90%。

4.2.5預應力結構主梁、橫梁均應進行支點、跨中、1/4截面的正截面、斜截面強度計算。以滿足規范要求。

4.2.6預應力結構主梁強度計算中受壓區預應力鋼筋不得人為去掉，應在計算中作為受壓預應力鋼筋計算其對截面強度的影響。強度計算中，結構主要受力截面處，預應力的抵抗效應值超出荷載總效應值不宜過大，同時按規范要求計算并控制混凝土達到抗壓設計強度時，受壓構件中預應力鋼筋的應力。

4.2.7橋面板應進行內力計算以確定配筋，板的分布寬度可按規范計算。箱梁跨中、1/4截面及支點截面按框架結構計算（跨中、1/4截面采用彈性支承，支點截面采用剛性支承）。當板的內力按梁（板）結構計算時應考慮不等厚橋面板厚度變化的影響。橋面板設計時，板厚、配筋應留有余量。當箱梁外懸臂大于或等于3m時，截面配筋應考慮腹板及頂、底板彎矩的協調。

4.2.8當混凝土標號大于C60時，各種構造鋼筋直徑等級應提高一級。4.2.9對采用大噸位預應力的混凝土結構，對錨固部位的端橫梁和體外預應力的轉向塊，在缺乏可靠參考資料時應對其進行局部應力分析。

4.2.10獨柱支承的寬連續梁橋應進行結構空間計算。

4.2.11對于設有蓋梁的橫梁，當蓋梁剛度較弱時，計算橫梁宜將蓋梁同時考慮（計入蓋梁及支座剛度對橫梁的影響）。

4.2.12對于采用墩梁固結和T墩形式的連續梁橋，結構計算時應上下部結構整體計算。

4.2.13對帶有剛臂的計算模型（例如框架四角和墩梁固結點）時，若計算程序不能自動形成剛臂單元，則應人工劃分剛臂單元。4.3構造要求

4.3.1縱向普通鋼筋應根據計算確定，鋼筋直徑一般宜采用F16～F25，箍筋直徑不應小于F12，應根據計算確定，其它構造鋼筋直徑宜采用F12～F16。非預應力橫梁鋼筋直徑宜采用F22～F28，跨間橫梁鋼筋直徑宜采用F22～F25。預應力孔道下必須設置定位鋼筋，定位鋼筋直徑和形式根據預應力鋼筋規格確定并不小于φ8。4.3.2主梁、橫梁鋼筋關系：橫梁鋼筋設在外層，主梁鋼筋設在內層；主梁與橫梁交叉處，不設主梁箍筋，橫梁箍筋沿橫梁全長布置。4.3.3橋面板鋼筋與主梁、橫梁鋼筋關系：橋面板受力主筋置于主梁頂部縱向鋼筋的頂面，箱梁底板底面橫向鋼筋置于主梁底部縱向鋼筋的底面。橫梁范圍內頂部和底部橫梁主筋分別置于橫梁最頂和最底面，主梁縱向鋼筋（局部緩彎）置于橫梁主筋內側，同時橫梁范圍內橋面板或底板鋼筋取消，但應配置翼板鋼筋。4.3.4在結構受拉邊禁止設置內折角受力鋼筋。

4.3.5預應力鋼筋的布置，應線型平順符合內力分布，且應盡量避免布置受壓預應力鋼筋。

4.3.6普通鋼筋的設置應盡量避免與預應力鋼筋位置相矛盾。4.3.7箱梁頂板底橫向鋼筋、底板底橫向鋼筋和底板頂橫向鋼筋須伸至外腹板端部，并設90彎鉤錨固。

4.3.8主梁腹板變寬段處箍筋135彎鉤應改為直角焊接，以避免箍筋彎頭與波紋管矛盾。

4.3.9主梁箍筋配置形式應充分考慮預應力波紋管凈距要求，建議采采用彎上彎下的配筋形式。

4.3.11有伸縮縫預留槽的端橫梁配筋方式應滿足以下要求：橫梁頂部主筋分為不同高度的兩層鋼筋配置，箍筋同樣配置成不同高度，并且矮箍筋應與高箍筋重疊一定的距離。注釋

斜橋的斜度和斜角

至橋梁軸線的法線（右手法則）時，斜度為正，反之為負。若弄錯斜度的正負，則成為方向相反的橋梁，應給以特別的注意。2.斜角--支承邊與橋梁軸線的夾角（小于90），它與斜度互余，注意不應混淆斜度與斜角。近些年來，我國已用各種典型的施工方法修建了不少大中型跨徑預應力混凝土連續梁橋。下面介紹其中的沙洋漢江橋和奉浦大橋。

1.沙洋漢江橋沙洋漢江橋

沙洋漢江橋位于我國湖北省荊門縣的沙洋鎮，是跨越漢江，聯系漢口到宜昌的公路橋。橋梁全長1818.5m，主橋采用八跨一聯的變截面預應力混凝土連續梁橋，中跨111m，橋面行車道寬9m，兩側人行道各寬1.5m，全寬12.5m（圖6.14）。

橋址位于漢江下游，屬平原穩定性河道，河床灘、槽分明，枯水時主槽河面寬600—700m，兩岸河灘約1100m，但主河槽沖淤變化劇烈，一次洪水的主槽標高沖淤變化幅度達8.7m，平均變化幅度4.5m，主槽并有橫向擺動的歷史，根據漢江水情變化，為了橋梁的安全和兩岸人民的安全，在橋梁全長設計中按兩岸沿江大堤堤距考慮。橋位處地質情況復雜。根據地質條件和沖刷情況，主橋墩基礎選用鋼筋混凝土空心井，平均高度31m，置于泥灰巖層上。主墩采用鋼筋混凝土空心墩，墩高13.6～14.8m，每個主墩上設置兩個承載力為19600kN的盆式橡膠支座。主橋與引橋的過渡墩基礎選用4根直徑1.25m鋼筋混凝土鉆孔樁。鋼筋混凝土實體墩、引橋均采用直筋1.4m鋼筋混凝土雙圓柱墩，直徑1.5m及1.25m鉆孔灌注樁，樁長約30m。河道按四級航道標準設計。通航凈寬55m，凈高8m，主航道在主橋的兩個邊部。

沙洋漢江橋主橋為62.4＋6×111＋62.4m的預應力混凝土連續梁橋，邊跨與中跨之比為0.56：1。橫截面為單箱單室。連續梁的墩頂高為6m。跨中梁高3m，底緣按二次拋物線變化。橫截面的尺寸按常規選定，其中腹板與底板采用變厚度。主橋的橫隔梁設置3～5道，主橋中跨設置在支點、四分點、跨中截面；邊跨僅設置在支點、跨中和端部截面。在主橋與引橋相接的過度墩上設置鑄鋼制梳齒板伸縮縫。

主橋采用掛籃懸臂澆筑法施工。墩頂的箱梁及橫隔板是在墩旁托架上立模現場澆筑，待橋墩與墩頂的箱梁臨時固結后進行懸臂澆筑施工。段長3.4～3.7m，最大澆筑重量1000kN。在梁段懸澆施工中，內模采用了滑升工藝，提高了施工效率。懸澆施工的順序是從兩邊墩向中間墩逐墩施工，逐跨合攏，即實現體系轉換的程序也是從邊向中進行，最后在第五跨的中跨合攏形成8跨一聯的連續梁。

圖6.14 沙洋橋的總體布置

主橋縱向預應力筋為24φ5高強鋼絲束、鋼制錐形錨具，分有懸臂施工筋和后期筋，懸臂施工筋是在懸臂澆筑施工時在箱梁頂板與腹板上布置的鋼束，后期則是在主梁體系轉換之后為滿足使用階段內力要求增配的預應力筋。力筋的管道形成采用橡膠抽拔管（直束）和0.5mm鐵皮管（彎管）成孔。豎向預應力筋布置在腹板內，采用25MnSiφ25高強粗鋼筋軋絲錨頭，鋼筋的管道采用鐵皮管形成，力筋張拉采用雙作用千斤頂。

2.上海黃浦江奉浦大橋

奉浦大橋位于上海市，是城市快速干線道路橋梁，橋寬18.6m，設計荷載為汽車—超20級，掛車—120。主橋上部結構為五跨變截面預應力混凝土連續梁，跨徑組合85.15+125?3+85.15=545.30m，邊跨與中跨之比為0.68，采用懸臂澆筑法施工。125m主跨支點處梁高7.0m，與跨長的比值為1/17.86；跨中梁高2.8m，為跨長的1/44.64。梁底按二次拋物線變化。橫斷面采用單箱單室箱梁（見圖6.15），箱底寬8.6m，箱頂寬18.60m，其中箱梁翼板懸臂寬度每側達5m。箱梁頂板厚度采用30cm和40cm二種尺寸，支點（0號節段）取80cm。箱梁腹板厚度分別采用48cm、55cm，支點截面處為105cm。箱梁底板厚度變化范圍從30cm至90cm變化，支點處為140cm。箱梁僅在支點處設置橫隔梁。橋梁車行道寬16m，由箱梁頂板形成1.5%的橫坡。

圖6.15 主梁橫斷面(尺寸單位：mm)

第四篇：連續梁支架及門洞計算書

連續梁支架及門洞結構受力分析驗算書

一、工程概況

遼河2#特大橋40+56+40m連續梁（DK549+989.6），橋址位于山東省鄒城市大束鎮匡莊村境內，該連續梁全長137.7m，與東西走向的S342嵐濟線（省道）斜交，斜交角度116°0＇（大里程方向右角）。橋梁從S342省道上部跨越，公路上部連續梁孔跨距公路路面7.5m左右。本段線路為直線地段，橋梁設計二期恆載為120KN/m～140KN/m。

梁體為單箱單室、變高度、變截面結構；箱梁頂寬12.0m，箱梁底寬6.7m。頂板厚度40cm，腹板厚度48～80cm，底板厚度40～80cm；梁體計算跨度為40+56+40m，中支點處梁高4.35m，跨中10m直線段及邊跨17.75m直線段梁高為3.05m，邊支座中心線至梁端0.75m，邊支座橫橋向中心距5.6m，中支座橫橋向中心距5.9m。全聯在端支點、中支點及跨中共設5個橫隔板，隔板設有孔洞（孔洞尺寸：高×寬=120cm×150cm），供檢查人員通過。

本連續梁設計采用滿堂支架現澆施工。跨S342省道部位預留兩個寬×高=5.0×4.5m交通門洞。

二、計算依據

1.鐵路橋涵設計基本規范(TB 10002.1-2005)2.鐵路橋涵施工規范（TB 10203-2002）

3.建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）4.鐵路工程抗震設計規范（GB50111－2006）5.鐵路橋涵地基和基礎設計規范（TB 10002.5-2005）6.工程設計圖紙及地質資料。

7.《公路橋涵施工手冊》及其他有關的現行國家及地方強制性規范和標準。

8.《路橋施工計算手冊》(2001).人民交通出版社 9.《鋼結構設計規范》（GB50017-2003）

三、支架材料要求

根據施工單位的施工技術條件，采用滿堂碗扣式支架。

鋼管規格為φ48×3.5mm，有產品合格證。鋼管的端部切口應平整，禁止使用有明顯變形、裂紋和嚴重繡蝕的鋼管。扣件應按現行國家標準《鋼管支架扣件》（GB15831）的規定選用，且與鋼管管徑相配套的可鍛鑄鐵扣件，嚴禁使用不合格的扣件。新扣件應有出廠合格證、法定檢測單位的測試報告和產品質量合格證，當對扣件質量有懷疑時，應按現行國家標準《鋼管支架扣件》（GB15831）的規定抽樣檢測。舊扣件使用前應進行質量檢查，有裂縫、變形、銹蝕的嚴禁使用，出現滑絲的螺栓必須更換。

支架材料及施工必須滿足《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》（JGJ130-2001）的規定。

所有鋼材均為A3鋼，所有木材均為紅松，根據《路橋施工計算手冊》P176-P177規定，A3鋼材容許應力分別為：抗拉、抗壓軸向力[σ]=140MPa、彎曲應力[σw]=145MPa、剪應力[τ]=85MPa、E＝2.1×105MPa。紅松順紋容許彎應力[σw]=12MPa、E＝0.9×104MPa。

四、支架布置和驗算

(一)支架布置

采用滿堂碗扣式支架，順橋向間距均為0.6m，中支座6m及邊支座3m范圍內，支架順橋向間距為0.3m，橫橋向箱梁腹板下1.8m范圍內，支架間距為0.3m，共6排，其余位置橫橋向間距均為0.6m。支架搭設聯系橫桿步距為1.2m，支架搭設寬度較梁每邊寬1.5m，共15m寬。每根立桿下 端均設定C20混凝土墊層，厚200mm，用以擴散支架底托應力。立桿頂端安裝可調式Ｕ形支托，先在支托內安裝縱向方木（12cm×14cm），長4m，間距為0.3m，再按設計間距和標高安裝橫向方木（12cm×14cm），長4m，間距為0.6m，其上安裝底模板。

(二)支架驗算

1.荷載計算

（1）箱梁自重： 梁底寬6.7m，取單位節段1m，箱梁底總面積為6.7m2，箱梁砼總重量G=γ·v=γ·S·l=26×13.91（截面積）×1=361.66kN，每平方米的重量為361.66÷6.7=53.98kN/m2=5.4 t/m2

（2）模板自重：竹膠板容重7.5kN/m3，厚18mm,每平方米的重量為： 外模板：1×(6.7+2×4.35+2×2.65)×0.018×0.75÷6.7=0.042t/m2 內模板：1×(6.7+2×4.35)×0.018×0.75÷6.7=0.031t/m2（3）方木自重：方木容重7.5kN/m3，每平方米的重量為： 內楞方木：（6.7÷0.3×1×0.12×0.14）×0.75÷6.7=0.042t/m2 外楞方木：（1÷0.6×6.7×0.12×0.14）×0.75÷6.7=0.021t/m2（4）支架自重：支架重量0.0384kN/m，每平方米的重量為： 立桿：（1÷0.6）×（6.7÷0.6＋6）×9×0.00384÷6.7=0.148t/m2 橫桿:[1÷0.6×6.7+（6.7÷0.6＋6）×1]×(9÷1.2)×0.00384÷6.7=0.122t/m2

考慮扣件的重量和箱梁內支架重量，支架高度均取9m。（5）施工荷載： 取2.5kN/m2（6）傾倒與振搗荷載： 取2kN/m2（7）其他荷載(張拉施工)： 取2kN/m2 每平方米的總重量：

5.4+0.073+0.063+0.27+0.25+0.2+0.2＝6.41t/m2 2.碗扣支架立桿抗壓強度驗算

荷載按1.3 倍的系數考慮，則每平方米的重量為6.41×1.3=8.3t。對于碗扣支架鋼管（Φ48mm，壁厚3.5mm），容許抗壓強度[σ]=68KN，根據以往施工經驗，單根鋼管按小于40KN（4t）進行復核。

支架采用多功能碗扣式支架，沿橋縱向步距60cm，橫向步距60cm，每根立桿受正向壓力為：8.3×0.6×0.6=2.9t，小于碗扣式支架立桿允許承載力4.0t，滿足要求。

3.支架穩定性驗算

對于碗扣支架鋼管（Φ48mm，壁厚3.5mm），中間橫桿間距1.2m，I＝π（D4－d4）/64=π（4.84－4.14）/64=12.18cm4 根據歐拉公式：

［Pcr］＝π2EI/（μH）2＝π2×2.1×105×12.18/（1×1.2）2＝175kN>29kN 滿足穩定性要求

4.模板強度、剛度驗算

方木間距、跨度按30cm×60cm排列，計算荷載q=8.3t/m2

22?53W?bh/6?0.6?0.018/6?3.24?10mxo竹膠板模板抗彎截面系數： 33?63I?bh/12?0.6?0.018/12?0.2916?10mxo慣性矩：

3?4.98t/m=49.8KN/m 板承受線荷載：q?0.6?8。板跨中彎矩： M?ql2/8?4.98?0.32/8?0.056t?m

彎拉應力:??M/Wxo?0.056/(3.24?10?5)?17.3MPa?[?]?51MPa(廠家提供標準)3

4竹膠板彈性模量：E?7.9?10MPa

撓度： ??5ql4/384EI?5?49.8?0.34/(384?7.9?106?0.2916?10?6?0.00224m ?0.08/400?[0.3/400] 模板強度和剛度都滿足要求。5.大、小橫桿驗算

(1)小橫桿縱向方木（12cm×14cm），長4m，間距為0.3m。I＝bh3/12=12×143/12=2744cm4 W=bh2/6=12×142/6=392cm3 Q總=8.3×9.8=81.34kN/m2

M=q總L2/8=81.34×0.3×0.62/8=1.09kN·m σ＝M/W=1.09/392×10-6=2.70MPa＜［σ］=12MPa，強度滿足要求。δ＝5q總L4/384EI=5×81.34×0.3×0.64/384×0.9×104×2744×10-8 =0.17mm δ/L=0.17/0.6×103=0.11/400＜［0.3/400］,剛度滿足要求。(2)大橫桿橫向方木（12cm×14cm），長4m，間距為0.3m。由于大橫桿與小橫桿之間的每個節點下部都有一根鋼管立柱支撐，因此大橫桿只在交點處受壓，彎矩及變形無需計算。

6.碗扣節點承載力驗算 立桿承受大橫桿傳遞來的荷載：

Pc=q總L2/2=81.34×0.6×0.6/2=14.6kN≤Qb=[60]kN 節點承載力滿足要求。7.基礎驗算

立桿下端均設定剛性C20混凝土墊層，厚200mm，擴散角為θ=45°。地基承載力標準值按fgk=260 kN/m2計算，腳手架地基承載力調整系數： 4 kc =0.5。

每根立桿受正向壓力為：8.3×0.6×0.6=2.9t，有效受壓面積S=(0.6 +0.2/tan45°×2)2=1m2

p＝2.9×9.8/(1×1)=28.42kN/m2≤ fg=260×0.5=130kN/m2

地基承載力滿足要求。

8、內模支撐驗算 a.荷載計算

（1）箱梁自重： 取端部頂板最厚處梁體單位節段進行計算，梁底計算寬度取5.5m，單位節段長1m，箱梁底總面積為5.5m2，箱梁砼總重量G=γ·v=γ·S·l=26×4.36（截面積）×1=113.36kN，每平方米的重量為113.36÷5.5=20.61kN/m2=2.1t/m2

（2）模板自重：竹膠板容重7.5kN/m3，厚15mm,每平方米的重量為：

內模頂模：1×5.5×0.015×0.75÷5.5=0.011t/m2（3）頂模支撐桁架：槽鋼+聯系桿組合件

按每平方米的重量為0.05t/m2計算（4）施工荷載： 取2.5kN/m2（5）傾倒與振搗荷載： 取2kN/m2（6）其他荷載(張拉施工)： 取2kN/m2 每平方米的總重量：

2.1+0.011+0.05+0.25+0.2+0.2＝2.811t/m2 b.碗扣支架承載力驗算

荷載按1.2 倍的系數考慮，則每平方米的重量為2.811×1.2=3.37t。支架采用多功能碗扣式支架，按沿橋縱向步距60cm，橫向步距60cm 5 計算。每根立桿受正向壓力為：3.37×0.6×0.6=1.21t，安全系數按1.3 考慮，則每根立桿受正向壓力為：1.21×1.3=1.58t，小于碗扣式支架立桿允許承載力4.0t，符合要求。

c.碗扣節點承載力驗算

立桿承受上部桁架傳遞來的荷載：

Pc=q總L2/2=1.21×9.8×0.6×0.6/2=2.13kN≤Qb=[60]kN 節點承載力滿足要求。d.支架穩定性驗算

對于碗扣支架鋼管（Φ48mm，壁厚3.5mm），中間橫桿步距0.6m，I＝π（D4－d4）/64=π（4.84－4.14）/64=12.18cm4 根據歐拉公式：

［Pcr］＝π2EI/（μH）2＝π2×2.1×105×12.18/（1×0.6）2＝222.75kN>15.8kN 符合穩定性要求。

(三)門洞布置及驗算

1.門洞布置

跨S342省道設置機動車門洞2個，門洞凈寬5m，高4.5m。沿262＃墩至263＃墩設置鋼管門柱。門柱下部為鋼筋混凝土條形擴大基礎，擴大基礎頂面預埋16mm厚鋼板，門柱與鋼板之間焊接，焊接方式為圍焊，四周設加勁綴板;門柱上設置工字鋼縱梁。門柱鋼管采用熱軋無縫鋼管，直徑Φ351mm，壁厚16mm，計算長度4.5m。門洞立柱設三排，每排間距1m，每根立柱上部設封口鋼板，鋼板厚16mm。每排門柱上設一道32b號工字鋼橫梁（橫橋向），橫梁上根據支架橫橋向排距依次布設63b號工鋼縱梁，其上鋪放12cm×14cm枕木搭設滿堂支架。所有型鋼間連接點均點焊加固，6 各向型鋼橫縱梁間設聯系桿，提高傳力體系整體性。

門洞頂部應搭設不透水防護棚，保證下部行車及行人安全。具體形式見門洞結構布置圖。

門 洞門 洞114.54公路瀝青路面錨桿

各種鋼管及型鋼必須是有生產資質的廠家生產，質量標準要滿足相關規范要求。使用前要逐件進行外觀和質量檢查，決不允許有裂痕、變形或銹蝕等缺陷的構件使用。

2.門洞驗算

(1)跨S342省道交通門洞，凈寬5m，斜寬5.6m，高4.5m，跨越門洞縱梁為63b號工字鋼，縱梁最大間距0.9m，最小間距0.3m。

縱梁：I=98171cm4，E=2.1×105MPa，W=3117cm3, 每片縱梁自重798kg。橫梁：I=11626cm4，E=2.1×105MPa，W=727cm3,每片橫梁單位長度自重 7 65kg a、縱梁驗算

箱梁底板6.7m范圍內按支架間距考慮18片縱梁，則縱梁總重為： 0.798×18×9.8/6.7=21.4kN/m 門洞上部支架自重：0.27KN/ m2 Ix＝98171cm4 Wx=3117cm3

q總=8.3×9.8+0.27=81.61kN/m2

M=q總L2/8=（81.61×0.6＋21.4）×5.62/8=275.8kN·m σw= M/ Wx=88.5MPa＜[σw]=145MPa 強度滿足要求。

δ＝5q總L4/384EI =5×(81.6×0.6＋21.4)×5.64/384×2.1×105×98171×10-8=4.4mm δ/L=4.4/5.6×103=0.31/400＜［5.6/400］,剛度滿足要求。

b、橫梁驗算

橫梁承受由縱梁及上部荷載傳來的力，由于門洞立柱間距為1m，則按照簡支梁驗算跨度L=1.0m時工字鋼的受彎及剪切破壞：

橫梁單位長度荷載：0.58KN/m；

縱梁自重傳遞到橫梁上的線荷載：21.4×6.7/5.6=25.6 kN/m； Ix＝11626cm4 Wx=727cm3

q總=8.3×9.8+0.27=81.61kN/m2

M=q總L2/8=（81.61×0.6＋25.6+0.58）×12/8=9.4kN·m σw= M/ Wx=12.9MPa＜[σw]=145MPa 強度滿足要求。

δ＝5q總L4/384EI =5×(81.61×0.6＋25.6+0.65)×14/384×2.1×105×11626×10-8=0.04mm δ/L=0.04/3×103=0.005/400＜［1/400］,剛度滿足要求。(2)門柱承受豎向力

G=q總×S/n=81.61×74.37/14=433.52kN

168.39cm，鋼管回轉半徑為： Φ351×16mm鋼管的面積A＝2 i?d2?d1423512?3192??118.6mm

4門柱間設橫向及斜向聯系桿以增加受力，門柱受壓驗算長度按4.5m計算：

長細比 ?＝?li4500?38118.6

查《鋼結構設計規范》（GB50017-2003），得?＝0.946.強度驗算： ??N433.52?1000??25.74MPa?????140MPa A16839 抗壓強度故滿足要求。

穩定性驗算：

?N?＝?A???＝0.946?16839?140/1000＝2230.2kN?N＝433.52kN，滿足要 求。

門洞立柱擴大基礎采用C20素砼，基礎與地面基礎面積S=長×寬=13×1.0=13m2；上部結構傳遞到擴大基礎上的總荷載G總= q總×S/3=81.61×74.37/3=2023.1KN。

門洞下部擴大基礎地基承載力驗算：

P=G總/S=2023.1/13=155KPa＜[260 KPa]實測值 地基承載力滿足要求。

第五篇：連續梁混凝土澆筑注意事項

連續梁混凝土澆筑注意事項

現場人員

1、值班人員各司其職，嚴格按照技術交底進行施工，禁止違規作業，禁止交叉管理。

2、負責混凝土澆筑的值班人員要著重振搗，及時與相關人員溝通，并在澆筑關鍵位置時要對模板進行必要的關注。

3、施工現場所有人員的聯絡要保證暢通。

物資準備

1、振搗棒、照明設備以及其他施工機具在澆筑前必須進行檢查。

2、水泵、保濕布等養護設施提前配備充足。

鋼筋及預埋件

1、梁面防裂鋼筋網片綁扎要牢固，保證梁面橫向坡形，搭接長度要滿足設計要求。

2、剪力齒槽及側向擋塊套筒下錨鋼筋安裝前要處理要恰當。

3、預埋防撞墻及豎墻鋼筋要綁扎（焊接）牢固，防止澆筑混凝土時發生偏斜。

4、剪力齒槽及側向擋塊模板定位要準確，牢固，并要注意方向。

5、對剪力齒槽及側向擋塊的清理工作要及時、到位，禁止破壞梁面。

支架及模板

1、支架及模板要安排專人進行看護，發現問題及時處理。

2、腹板倒角處橡膠模板要做加固處理。

3、橫隔板及梁端門洞模板的加固措施在澆筑前要進行二次確認。

4、開始澆筑前要對各個封錨位置的模板進行檢查，確保密封不漏漿。

-1-混凝土質量及澆筑過程控制

1、混凝土澆筑順序總體原則：水平分層 斜向分段；跨中向兩邊；先底板，次腹板，后頂板。

2、澆筑前在頂板底模適當位置順橋向開20*20孔5-7個，便于底板混凝土的補充澆筑及養護，同時用于上下的聯系，在頂板澆筑時要及時恢復并加固牢靠。

3、底板用混凝土塌落度要適當調大，頂板用混凝土塌落度適當調小

4、澆筑底板至腹板內模底以上2-3cm時停止澆筑，待底板混凝土初凝后再進行腹板混凝土的澆筑，并且箱內安排專人進行觀察，發現有混凝土上返現象及時報告，叫停混凝土澆筑。并對多余混凝土及時清理，盡量保證底板的平整度。

5、橫隔板及梁端門洞下部混凝土澆筑時要確保混凝土的密實，禁止出現空洞、漏振。

6、頂板混凝土分兩層澆筑，第一層混凝土塌落度稍大，利于與腹板混凝土的結合，第二層塌落度稍小，利于收漿抹面。

7、混凝土振搗時禁止直接接觸模板，禁止碰觸波紋管及其他預埋件。

8、混凝土盡量對稱澆筑，便于不同部位混凝土塌落度的調整。

9、不合格的混凝土禁止澆入梁體。

抹面及養護

1、底板澆筑完成后要及時抹面，并及時進行養護。

2、梁體整體澆筑完成，二次壓光后要及時覆蓋土工布并澆水，在養護期內安排專人養護，保持梁面和箱內濕潤。