第一篇：高支撐施工方案

模板專項施工方案

一、工程總體概況

1.1、本工程結構型式為三層鋼筋砼框架，本工程跨度大，梁截面大，最大跨度為8m,現以首層頂板梁為例，最大的梁截面截面尺寸為400×750mm,本腳手架在進行梁支撐體系的計算時按照最大截面梁（400×750）進行計算，在整體支撐架計算中將按照層高7.8米進行計算，我方將參照高支撐腳手架的有關要求進行計算及施工。

1.2、有關高支模施工情況

鋼筋砼框架最大跨度8 m，板厚１120mm，砼強度等級C30（以首層以上砼強度進行計算），模板支撐腳手架型式為滿堂架，搭設高度為7.8m（扣除板厚120）為7.68m.滿堂支撐腳手架立桿間距設置為0.9m，框架梁底加密至0.7米）步距設置；步距統一按照1.2m設置，掃地桿高度為400mm.腳手架采用（￠48×3.5鋼管搭設），模板采用1800×915×15復合膠合板，模板背楞采用50×100木方

二、梁模板支撐驗算 2.1、參數信息

2.1.1、模板支撐及構造參數 梁截面寬度 B(m):0.40； 梁截面高度 D(m):0.75 混凝土板厚度(mm):120.00； 立桿梁跨度方向間距La(m):1.20；

立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.20； 立桿步距h(m):1.20；

梁支撐架搭設高度H(m)：7.05； 梁兩側立柱間距(m):1.20；

承重架支設:多根承重立桿，方木支撐垂直梁截面； 梁底增加承重立桿根數:6；

板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m):1.20； 采用的鋼管類型為Φ48×3.5；

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扣件連接方式:單扣件，考慮扣件質量及保養情況，取扣件抗滑承載力折減系數:0.80；

2.1.2、荷載參數 模板自重(kN/m2):0.35； 鋼筋自重(kN/m3):1.50；

施工均布荷載標準值(kN/m2):2.5； 新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2):18.0； 傾倒混凝土側壓力(kN/m2):2.0； 振搗混凝土荷載標準值(kN/m2):2.0 2.1.3、材料參數 木材品種：東北落葉松；

木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0； 木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：17.0； 木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.6； 面板類型：膠合面板；

面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0； 面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0； 2.1.4、梁底模板參數

梁底方木截面寬度b(mm)：50.0； 梁底方木截面高度h(mm)：100.0； 梁底縱向支撐根數：6； 面板厚度(mm)：15.0； 2.1.5、梁側模板參數 主楞間距(mm)：500； 次楞根數：4；

穿梁螺栓水平間距(mm)：500； 穿梁螺栓豎向根數：3；

穿梁螺栓豎向距板底的距離為：200mm，200mm，200mm； 穿梁螺栓直徑(mm)：M12；

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主楞龍骨材料：鋼楞； 截面類型為圓鋼管48×3.5； 主楞合并根數：2；

次楞龍骨材料：木楞,，寬度50mm，高度100mm； 2.2、梁模板荷載標準值計算 2.2.1、梁側模板荷載

強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。

按《施工手冊》，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:

其中 γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t--新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按200/(T+15)計算，得5.714h；

T--混凝土的入模溫度，取20.000℃； V--混凝土的澆筑速度，取1.500m/h；

H--混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m；

β1--外加劑影響修正系數，取1.200；

β2--混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。

根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F； 分別為 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取較小值18.000 kN/m2作為本工程計算荷載。

2.3、梁側模板面板的計算

面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。

次楞（內龍骨）的根數為4根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。

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面板計算簡圖(單位：mm)2.3.1、強度計算 跨中彎矩計算公式如下:

其中，σ--面板的彎曲應力計算值(N/mm2)； M--面板的最大彎距(N.mm)；

W--面板的凈截面抵抗矩，W = 50×1.5×1.5/6=18.75cm3； [f]--面板的抗彎強度設計值(N/mm2)； 按以下公式計算面板跨中彎矩：

其中，q--作用在模板上的側壓力，包括: 新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1.2×0.5×18×0.9=9.72kN/m；

傾倒混凝土側壓力設計值: q2= 1.4×0.5×2×0.9=1.26kN/m； q = q1+q2 = 9.720+1.260 = 10.980 kN/m； 計算跨度(內楞間距): l = 210mm；

面板的最大彎距 M= 0.1×10.98×2102 = 4.84×104N.mm； 經計算得到，面板的受彎應力計算值: σ = 4.84×104 / 1.88×104=2.582N/mm2；

面板的抗彎強度設計值: [f] = 13N/mm2；

面板的受彎應力計算值 σ =2.582N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 [f]=13N/mm2，滿足要求！

2.3.2、撓度驗算

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q--作用在模板上的側壓力線荷載標準值: q = 18×0.5 = 9N/mm； l--計算跨度(內楞間距): l = 210mm； E--面板材質的彈性模量: E = 9500N/mm2；

I--面板的截面慣性矩: I = 50×1.5×1.5×1.5/12=14.06cm4； 面板的最大撓度計算值: ω = 0.677×9×2104/(100×9500×1.41×105)= 0.089 mm；

面板的最大容許撓度值:[ω] = l/250 =210/250 = 0.84mm； 面板的最大撓度計算值 ω =0.089mm 小于 面板的最大容許撓度值 [ω]=0.84mm，滿足要求！

2.4、梁側模板內外楞的計算 2.4.1、內楞計算

內楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。

本工程中，龍骨采用1根木楞，截面寬度50mm，截面高度100mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 50×1002×1/6 = 83.33cm3； I = 50×1003×1/12 = 416.67cm4；

內楞計算簡圖（1）.內楞強度驗算 強度驗算計算公式如下: 5

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其中，σ--內楞彎曲應力計算值(N/mm2)； M--內楞的最大彎距(N.mm)； W--內楞的凈截面抵抗矩； [f]--內楞的強度設計值(N/mm2)。按以下公式計算內楞跨中彎矩：

其中，作用在內楞的荷載，q =(1.2×18×0.9+1.4×2×0.9)×0.21=4.61kN/m；

內楞計算跨度(外楞間距): l = 500mm；

內楞的最大彎距: M=0.1×4.61×500.002= 1.15×105N.mm；

最大支座力:R=1.1×4.612×0.5=2.536 kN；

經計算得到，內楞的最大受彎應力計算值 σ = 1.15×105/8.33×104 = 1.383 N/mm2；

內楞的抗彎強度設計值: [f] = 17N/mm；

內楞最大受彎應力計算值 σ = 1.383 N/mm2 小于 內楞的抗彎強度設計值 [f]=17N/mm2，滿足要求！

（2）.內楞的撓度驗算

其中 E--面板材質的彈性模量： 10000N/mm2；

q--作用在模板上的側壓力線荷載標準值： q =18.00×0.21= 3.78 N/mm；

l--計算跨度(外楞間距)：l = 500mm； I--面板的截面慣性矩：I = 8.33×106mm4； 內楞的最大撓度計算值: ω = 0.677×3.78×5004/(100×10000×8.33×106)= 0.019 mm；

內楞的最大容許撓度值: [ω] = 500/250=2mm；

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內楞的最大撓度計算值 ω=0.019mm 小于 內楞的最大容許撓度值 [ω]=2mm，滿足要求！

2.4.2、外楞計算

外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的集中力，取內楞的最大支座力2.536kN,按照集中荷載作用下的連續梁計算。

本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 截面類型為圓鋼管48×3.5； 外鋼楞截面抵抗矩 W = 10.16cm3； 外鋼楞截面慣性矩 I = 24.38cm4；

外楞計算簡圖

外楞彎矩圖(kN.m)

外楞變形圖(mm)7

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（1）.外楞抗彎強度驗算

其中 σ--外楞受彎應力計算值(N/mm2)M--外楞的最大彎距(N.mm)； W--外楞的凈截面抵抗矩； [f]--外楞的強度設計值(N/mm2)。

根據連續梁程序求得最大的彎矩為M= 0.507 kN.m 外楞最大計算跨度: l = 200mm；

經計算得到，外楞的受彎應力計算值: σ = 5.07×105/1.02×104 = 49.929 N/mm2；

外楞的抗彎強度設計值: [f] = 205N/mm2；

外楞的受彎應力計算值 σ =49.929N/mm2 小于 外楞的抗彎強度設計值 [f]=205N/mm2，滿足要求！

（2）.外楞的撓度驗算

根據連續梁計算得到外楞的最大撓度為0.247 mm 外楞的最大容許撓度值: [ω] = 200/400=0.5mm；

外楞的最大撓度計算值 ω =0.247mm 小于 外楞的最大容許撓度值 [ω]=0.5mm，滿足要求！

2.5、穿梁螺栓的計算 驗算公式如下:

其中 N--穿梁螺栓所受的拉力； A--穿梁螺栓有效面積(mm2)；

f--穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2； 查表得：

穿梁螺栓的直徑: 12 mm；

穿梁螺栓有效直徑: 9.85 mm；

穿梁螺栓有效面積: A= 76 mm2；

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穿梁螺栓所受的最大拉力: N =18×0.5×0.3 =2.7 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值: [N] = 170×76/1000 = 12.92 kN； 穿梁螺栓所受的最大拉力 N=2.7kN 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 [N]=12.92kN，滿足要求！

2.6、梁底模板計算

面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續梁計算。

強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。

本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 1200×15×15/6 = 4.50×104mm3； I = 1200×15×15×15/12 = 3.38×105mm4；

2.6.1、抗彎強度驗算

按以下公式進行面板抗彎強度驗算：

其中，σ--梁底模板的彎曲應力計算值(N/mm2)； M--計算的最大彎矩(kN.m)；

l--計算跨度(梁底支撐間距): l =80.00mm； q--作用在梁底模板的均布荷載設計值(kN/m)； 新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：

q1: 1.2×（24.00+1.50）×1.20×0.75×0.90=24.79kN/m；

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模板結構自重荷載：

q2:1.2×0.35×1.20×0.90=0.45kN/m； 振搗混凝土時產生的荷載設計值： q3: 1.4×2.00×1.20×0.90=3.02kN/m；

q = q1 + q2 + q3=24.79+0.45+3.02=28.26kN/m； 跨中彎矩計算公式如下:

Mmax = 0.10×28.264×0.082=0.018kN.m； σ =0.018×106/4.50×104=0.402N/mm2；

梁底模面板計算應力 σ =0.402 N/mm2 小于 梁底模面板的抗壓強度設計值 [f]=13N/mm2，滿足要求！

2.6.2、撓度驗算

根據《建筑施工計算手冊》剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。

最大撓度計算公式如下:

其中，q--作用在模板上的壓力線荷載:

q =（(24.0+1.50)×0.750+0.35）×1.20= 23.37KN/m； l--計算跨度(梁底支撐間距): l =80.00mm； E--面板的彈性模量: E = 9500.0N/mm2； 面板的最大允許撓度值:[ω] =80.00/250 = 0.320mm； 面板的最大撓度計算值: ω = 0.677×23.37×804/(100×9500×3.38×105)=0.002mm；

面板的最大撓度計算值: ω =0.002mm 小于 面板的最大允許撓度值:[ω] = 80 / 250 = 0.32mm，滿足要求！

2.7、梁底支撐的計算 本工程梁底支撐采用方木。

強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自

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重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。

2.7.1、荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：

q1 =(24+1.5)×0.75×0.08=1.53 kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m)：

q2 = 0.35×0.08×(2×0.75+0.4)/ 0.4=0.133 kN/m；

(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m)： 經計算得到，活荷載標準值 P1=(2.5+2)×0.08=0.36 kN/m； 2.7.2、方木的支撐力驗算

靜荷載設計值 q = 1.2×1.53+1.2×0.133=1.996 kN/m； 活荷載設計值 P = 1.4×0.36=0.504 kN/m；

方木計算簡圖 方木按照三跨連續梁計算。

本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W=5×10×10/6 = 83.33 cm3； I=5×10×10×10/12 = 416.67 cm4； 方木強度驗算: 最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設計值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 線荷載設計值 q = 1.996+0.504=2.5 kN/m；

最大彎距 M =0.1ql2= 0.1×2.5×1.2×1.2= 0.36 kN.m； 最大應力 σ= M / W = 0.36×106/83333.3 = 4.319 N/mm2； 抗彎強度設計值 [f]=13 N/mm2；

方木的最大應力計算值 4.319 N/mm2 小于 方木抗彎強度設計值 13 N/mm2, 11

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滿足要求!方木抗剪驗算：

最大剪力的計算公式如下: 截面抗剪強度必須滿足:

其中最大剪力: V = 0.6×2.5×1.2 = 1.8 kN；

方木受剪應力計算值 τ = 3×1799.712/(2×50×100)= 0.54 N/mm2；

方木抗剪強度設計值 [τ] = 1.6 N/mm2；

方木的受剪應力計算值 0.54 N/mm2 小于 方木抗剪強度設計值 1.6 N/mm2,滿足要求!方木撓度驗算: 最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下:

q = 1.530 + 0.133 = 1.663 kN/m；

方木最大撓度計算值 ω= 0.677×1.663×12004 /(100×10000×416.667×104)=0.56mm；

方木的最大允許撓度 [ω]=1.200×1000/250=4.800 mm；

方木的最大撓度計算值 ω= 0.56 mm 小于 方木的最大允許撓度 [ω]=4.8 mm，滿足要求！

2.7.3、支撐鋼管的強度驗算 支撐鋼管按照簡支梁的計算如下 荷載計算公式如下：

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(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m2)：

q1 =(24.000+1.500)×0.750= 19.125 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)： q2 = 0.350 kN/m2；

(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m2)： q3=(2.500+2.000)=4.500 kN/m2；

q = 1.2×(19.125 + 0.350)+ 1.4×4.500 = 29.670 kN/m2； 梁底支撐根數為 n，立桿梁跨度方向間距為a，梁寬為b，梁高為h,梁底支撐傳遞給鋼管的集中力為P，梁側模板傳給鋼管的集中力為N。

當n=2時：

當n＞2時：

計算簡圖(kN)

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支撐鋼管變形圖(mm)

支撐鋼管彎矩圖(kN.m)經過連續梁的計算得到：

支座反力 RA = RB=0.053 kN，中間支座最大反力Rmax=4.843； 最大彎矩 Mmax=0.079 kN.m； 最大撓度計算值 Vmax=0.012 mm；

支撐鋼管的最大應力 σ=0.079×106/5080=15.471 N/mm2； 支撐鋼管的抗壓設計強度 [f]=205.0 N/mm2；

支撐鋼管的最大應力計算值 15.471 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓設計強度 205.0 N/mm2,滿足要求!2.8、梁底縱向鋼管計算

縱向鋼管只起構造作用，通過扣件連接到立桿。2.9扣件抗滑移的計算: 按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN。

縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5):

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R ≤ Rc 其中 Rc--扣件抗滑承載力設計值,取6.40 kN；

R--縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到 R=4.843 kN； R < 6.40 kN , 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!2.10、立桿的穩定性計算: 立桿的穩定性計算公式

1.梁兩側立桿穩定性驗算:

其中 N--立桿的軸心壓力設計值，它包括：

橫桿的最大支座反力： N1 =0.053 kN ；

腳手架鋼管的自重： N2 = 1.2×0.149×7.05=1.26 kN；

樓板的混凝土模板的自重： N3=1.2×(1.20/2+(1.20-0.40)/2)×1.20×0.35=0.504 kN；

樓板鋼筋混凝土自重荷載: N4=1.2×(1.20/2+(1.20-0.40)/2)×1.20×0.120×(1.50+24.00)=4.406 kN；

N =0.053+1.26+0.504+4.406=6.223 kN；

υ--軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i--計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i = 1.58； A--立桿凈截面面積(cm2)： A = 4.89； W--立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08；

σ--鋼管立桿軸心受壓應力計算值(N/mm)； [f]--鋼管立桿抗壓強度設計值：[f] =205 N/mm2； lo--計算長度(m)；

如果完全參照《扣件式規范》不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh(1)15

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k1--計算長度附加系數，取值為：1.155 ；

u--計算長度系數，參照《扣件式規范》表5.3.3，u =1.73； 上式的計算結果：

立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.155×1.73×1.2 = 2.398 m； Lo/i = 2397.78 / 15.8 = 152 ；

由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數υ= 0.301 ； 鋼管立桿受壓應力計算值 ；σ=6223.444/(0.301×489)= 42.282 N/mm2； 鋼管立桿穩定性計算 σ = 42.282 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 [f] = 205 N/mm2，滿足要求！

如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算 lo = k1k2(h+2a)(2)k1--計算長度附加系數按照表1取值1.185；

k2--計算長度附加系數，h+2a = 1.6 按照表2取值1.011 ； 上式的計算結果：

立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a)= 1.185×1.011×(1.2+0.2×2)= 1.917 m； Lo/i = 1916.856 / 15.8 = 121 ；

由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數υ= 0.446 ； 鋼管立桿受壓應力計算值 ；σ=6223.444/(0.446×489)= 28.536 N/mm2； 鋼管立桿穩定性計算 σ = 28.536 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 [f] = 205 N/mm2，滿足要求！

2.梁底受力最大的支撐立桿穩定性驗算: 其中 N--立桿的軸心壓力設計值，它包括：

梁底支撐最大支座反力： N1 =4.843 kN ；

腳手架鋼管的自重： N2 = 1.2×0.149×(7.05-0.75)=1.26 kN； N =4.843+1.26=5.968 kN；

υ--軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i--計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i = 1.58； A--立桿凈截面面積(cm2)： A = 4.89； W--立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08；

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σ--鋼管立桿軸心受壓應力計算值(N/mm2)； [f]--鋼管立桿抗壓強度設計值：[f] =205 N/mm2； lo--計算長度(m)；

如果完全參照《扣件式規范》不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh(1)k1--計算長度附加系數，取值為：1.185 ；

u--計算長度系數，參照《扣件式規范》表5.3.3，u =1.73； 上式的計算結果：

立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.185×1.73×1.2 = 2.46 m； Lo/i = 2460.06 / 15.8 = 156 ；

由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數υ= 0.287 ； 鋼管立桿受壓應力計算值 ；σ=5968.188/(0.287×489)= 42.526 N/mm2； 鋼管立桿穩定性計算 σ = 42.526 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 [f] = 205 N/mm2，滿足要求！

如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算 lo = k1k2(h+2a)(2)k1--計算長度附加系數按照表1取值1.185；

k2--計算長度附加系數，h+2a = 1.6 按照表2取值1.011 ； 上式的計算結果：

立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a)= 1.185×1.011×(1.2+0.2×2)= 1.917 m； Lo/i = 1916.856 / 15.8 = 121 ；

由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數υ= 0.446 ； 鋼管立桿受壓應力計算值 ；σ=5968.188/(0.446×489)= 27.365 N/mm2； 鋼管立桿穩定性計算 σ = 27.365 N/mm 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 [f] = 205 N/mm2，滿足要求！

三、板模板支撐驗算

3.1、參數信息: a、模板支架參數

橫向間距或排距(m):0.90；縱距(m):1.20；步距(m):1.20；

立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.20；模板支架搭設高度(m):7.68；

2模板專項施工方案

采用的鋼管(mm):Φ48×3.5 ；

扣件連接方式:雙扣件，考慮扣件的保養情況，扣件抗滑承載力系數:0.80； 板底支撐連接方式:方木支撐； b、荷載參數

模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000； 施工均布荷載標準值(kN/m2):2.500； c、材料參數

面板采用膠合面板，厚度為18mm。

面板彈性模量E(N/mm2):9500；面板抗彎強度設計值(N/mm2):13； 板底支撐采用方木；

木方彈性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000； 木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.400；木方的間隔距離(mm):250.000； 木方的截面寬度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；

模板專項施工方案

圖2 樓板支撐架荷載計算單元 3.2，面板計算

面板為受彎構件,需要驗算其抗彎強度和剛度，取單位寬度1m的面板作為計算單元

面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為： W = 100×1.82/6 = 54 cm3； I = 100×1.83/12 = 48.6 cm4； 模板面板的按照三跨連續梁計算。

面板計算簡圖 3.2.1、荷載計算

(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)： q1 = 25×0.12×1+0.35×1 = 3.35 kN/m；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN)： q2 = 2.5×1= 2.5 kN/m； 3.2.2、強度計算

模板專項施工方案

最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:

其中：q=1.2×3.35+1.4×2.5= 7.52kN/m 最大彎矩M=0.1×7.52×0.252= 0.047 kN·m；

面板最大應力計算值 σ= 47000/54000 = 0.87 N/mm2； 面板的抗彎強度設計值 [f]=13 N/mm2；

面板的最大應力計算值為 0.87 N/mm2 小于面板的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!3.2.3、撓度計算 撓度計算公式為

其中q = 3.35kN/m

面板最大撓度計算值 v = 0.677×3.35×2504/(100×9500×4166666.667)=0.002 mm；

面板最大允許撓度 [V]=250/ 250=1 mm；

面板的最大撓度計算值 0.002 mm 小于 面板的最大允許撓度 1 mm,滿足要求!3.3、模板支撐方木的計算: 方木按照簡支梁計算，其慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W=5×10×10/6 = 83.33 cm3； I=5×10×10×10/12 = 416.67 cm4；

方木楞計算簡圖

模板專項施工方案

1.荷載的計算：

(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q1= 25×0.25×0.12 = 0.75 kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m): q2= 0.35×0.25 = 0.088 kN/m ；

(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN)： p1 =(2.5+2)×1.2×0.25 = 1.35 kN； 2.方木抗彎強度驗算: 最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:

均布荷載 q = 1.2×(0.75 + 0.088)= 1.005 kN/m； 集中荷載 p = 1.4×1.35=1.89 kN；

最大彎距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.89×1.2 /4 + 1.005×1.22/8 = 0.748 kN.m；

最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.89/2 + 1.005×1.2/2 = 1.548 kN ； 方木的最大應力值 σ= M / w = 0.748×106/83.333×103 = 8.975 N/mm2； 方木抗彎強度設計值 [f]=13.0 N/mm2；

方木的最大應力計算值為 8.975 N/mm2 小于 方木的抗彎強度設計值 13.0 N/mm2，滿足要求!3.方木抗剪驗算： 最大剪力的計算公式如下: Q = ql/2 + P/2 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力: V = 1.2×1.005/2+1.89/2 = 1.548 kN；

方木受剪應力計算值 T = 3 ×1548/(2 ×50 ×100)= 0.464 N/mm2； 方木抗剪強度設計值 [T] = 1.4 N/mm2；

模板專項施工方案

方木受剪應力計算值為 0.464 N/mm2 小于 方木的抗剪強度設計值 1.4 N/mm2，滿足要求!4.方木撓度驗算: 最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下:

均布荷載 q = q1 + q2 = 0.75+0.088=0.838 kN/m； 集中荷載 p = 1.35 kN；

方木最大撓度計算值 V= 5×0.838×12004 /(384×9500×4166666.67)+1350×12003 /(48×9500×4166666.67)= 1.799 mm；

方木最大允許撓度值 [V]= 1200/250=4.8 mm；

方木的最大撓度計算值 1.799 mm 小于 方木的最大允許撓度值 4.8 mm,滿足要求!3.4、托梁材料計算: 托梁按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；

集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P = 1.005×1.2 + 1.89 = 3.096 kN；

托梁計算簡圖

托梁計算彎矩圖(kN.m)

模板專項施工方案

托梁計算變形圖(mm)

托梁計算剪力圖(kN)最大彎矩 Mmax = 1.014 kN.m ； 最大變形 Vmax = 1.107 mm ； 最大支座力 Qmax = 12.285 kN ；

托梁最大應力 σ= 1.014×106/10160=99.81 N/mm2 ； 托梁抗壓強度設計值 [f]=205 N/mm2 ；

托梁的計算最大應力計算值 99.81 N/mm2 小于 托梁的抗壓強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!托梁的最大撓度為 1.107 mm 小于900/150與10 mm,滿足要求!3.5、模板支架立桿荷載標準值(軸力): 作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架的自重(kN)：

NG1 = 0.158×7.68 = 1.214 kN；

鋼管的自重計算參照《扣件式規范》附錄A。

模板專項施工方案

(2)模板的自重(kN)：

NG2 = 0.35×0.9×1.2 = 0.378 kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 25×0.12×0.9×1.2 = 3.24 kN；

經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.832 kN； 2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。

經計算得到，活荷載標準值 NQ =(2.5+2)×0.9×1.2 = 4.86 kN； 3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算 N = 1.2NG + 1.4NQ = 12.603 kN； 3.6、立桿的穩定性計算: 立桿的穩定性計算公式:

其中 N----立桿的軸心壓力設計值(kN)：N = 12.603 kN；

υ----軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 查表得到； i----計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i = 1.58 cm； A----立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.89 cm2； W----立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3；

σ--------鋼管立桿最大應力計算值(N/mm2)； [f]----鋼管立桿抗壓強度設計值 ：[f] =205 N/mm2； L0----計算長度(m)；

如果完全參照《扣件式規范》，按下式計算 l0 = h+2a k1----計算長度附加系數，取值為1.155；

u----計算長度系數，參照《扣件式規范》表5.3.3；u = 1.73； a----立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.2 m；

上式的計算結果：

立桿計算長度 L0 = h+2a = 1.2+0.2×2 = 1.6 m；

模板專項施工方案

L0/i = 1600 / 15.8 = 101 ；

由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數υ= 0.58 ； 鋼管立桿的最大應力計算值 ；σ=12602.65/（0.58×489）= 44.435 N/mm2； 鋼管立桿的最大應力計算值 σ= 44.435 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 [f] = 205 N/mm2，滿足要求！

如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算 l0 = k1k2(h+2a)k1--計算長度附加系數按照表1取值1.185；

k2--計算長度附加系數，h+2a = 1.6 按照表2取值1.013 ； 上式的計算結果：

立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a)= 1.185×1.013×(1.2+0.2×2)= 1.921 m； Lo/i = 1920.648 / 15.8 = 122 ；

由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數υ= 0.44 ； 鋼管立桿的最大應力計算值 ；σ=12602.65/（0.44×489）= 58.573 N/mm2； 鋼管立桿的最大應力計算值 σ= 58.573 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 [f] = 205 N/mm2，滿足要求！

模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。

模板專項施工方案

3.7、高支模板計算取值情況

高支模板支撐架搭設高度為7.68米，橫向間距0.9，,距為1.2米，步距按1.2米能滿足要求。板底及梁底支撐均采用50×100的方木楞支撐，板底方木的間隔距離為250mm,梁底方木的間隔距離為200mm.4、施工準備 4.1、材料準備

模板支撐所使用的材料必須嚴格按照相關規定進行采購，租賃以及進場驗收。

模板支撐所用滿堂扣件式鋼管腳手架，嚴禁使用彎曲、銹蝕，端口不平的鋼管，對有裂縫的扣件必須更換。

每批鋼材進場時，應由專人驗收，對于不符合要求的構件，立即退場處理。板采用高質量的膠合模板制作后的模板必須保證模板質量。

方木采用50×100、100×100標準方木，彎曲變形、腐朽和尺寸不合格的方木退場，尤其是有節和新裂的不能用于高支撐板底。4.2、人員及機械準備

高處作業人員必須滿18周歲，兩眼視力均不低于1.0、無色盲、無聽覺障礙、無高血壓、心臟病、眩暈等疾病，無登高作業的其它疾病和生理缺陷。責任心強，工作認真負責，熟悉本工種安全技術操作規程，嚴禁酒后作業和作業中玩笑嬉鬧。

所有木工機械及用于垂直運輸的塔吊進場必須有合格證，且有專人進行定期維修。

五、腳手架的拆除

拆架程序遵守由上而下，先搭后拆的原則，拆除順序為：腳手板-橫向水平桿-縱向水平桿-立桿

不準分立面拆架或在上下兩步同時進行拆架。做到一步一清，一桿一清。

六、質量通病的預防 標高偏差：

1、頂板支模時要考慮不同裝修層厚度差及不同板厚。

2、每層標高在柱筋上必須用水平儀超測出樓面50CＭ標高，用紅漆做好標記，26

模板專項施工方案

并核對無誤。

3、摸內清理不干凈，澆筑砼前應再進行一次清掃。

4、梁模板支完后要對貫通的梁拉通線檢查，以保證整體位置準確。

5、頂撐、木楔要牢固、可靠，以防止松動造成模板變形。砼漏漿：

模板拼裝前，再兩片模板的接縫處貼一道1ｃｍ寬海綿條，以保證模板接縫的嚴密。

七、質量保證措施

1、施工中要嚴把材料關，所使用的木方膠合板、鋼管等材料應符合其規格、材質要求，對于不合格的材料嚴禁使用。

2、根據施工情況不定期的召開質量通病預防會議，對已經發生的質量問題或即將施工的項目進行糾正和預防，對不合理的模板施工方法進行研究改進。

3、建立模板管理、使用、維修制度及必要的獎罰制度，以保證模板的周轉使用質量。

4、建立健全以項目經理為首、項目部質檢員的質量管理組織機構，以保證施工質量的層層把關，確保工程質量。

八、安全措施及要求

1、所有操作人員應進入現場后，應做好進場三級教育，并做好會議記錄，進行詳細的安全技術交底。

2、作業時，必須佩帶好安全帽，系好安全帶，工作及零件應放在工具包內，服從指揮。拆除下來的材料不亂拋、亂扔，支模架作業下方不準站人。

3、支模架搭設完畢后，必須驗收合格后方可使用。

4、腳手架使用期間不得隨意拆除腳手架上的任何桿件。

5、模板拆除時應逐塊拆卸，不得成片撬落或拉倒，必要時應先設臨時支撐，然后進行拆卸，拆下模板和零件，嚴禁向樓層以下拋扔，6、裝拆模板，必須有穩固登高工具，超過2米識，必須搭設腳手架，安裝梁板模板的支撐架必須支搭牢固。

7、在模板的緊固件、連接件、支撐件未安裝完畢之前，不得站立在模板上操作。

模板專項施工方案

8、澆筑砼時，應設專人看護模板，如發現模板傾斜、位移，局部鼓脹時，應及時采取加固措施，方可繼續施工。

九、文明施工措施

現場保持整潔的環境，不得雜亂無章，制定文明施工制定，責任落實到人。

進入施工現場的周轉材料、構配件材料堆放整齊，并進行掛牌標識。

第二篇：木支撐施工方案

六盤水德遠城中灣畔5樓

模板工程施工方案

一、模板配備：

柱模板采用鋼管與木模板組合并按一層用量配備，框架梁側模采用竹膠板和木枋組合并按一層用量配備，框架梁底模采用50mm厚板枋和木枋組合并按兩層用量配備，板底模采用竹膠板和木枋組合并按一層用量配備，支撐采用松木支撐（小頭直徑大于10cm）與剪條組合并按兩層用量配備，18米跨通道及學術報告廳等超高部位采用鋼管與木枋、竹膠板組合，所有模板、鋼管周轉使用。

二、材料要求：

1、鋼管：采用3.2mm厚鋼管，必須是正規廠家產品，并有產品合格證和檢驗報告；

2、扣件：必須是正規廠家產品，并有產品合格證和檢驗報告；

3、柱模拉桿：采用Ф14圓鋼現場攻絲制作。

4、竹膠板：采用12mm厚竹膠板，必須是正規廠家產品，并有產品合格證，進場后必須經8小時以上蒸煮試驗，有檢驗報告；

5、木支撐：采用小頭直徑大于10cm的松木支撐，支撐必須順直。

6、梁底模用板枋：采用厚度為50mm的板枋，毛料寬度必須大于設計梁寬10mm，且不得有死結、翹曲等質量缺陷。

7、木枋：采用120mm x 50mm木枋，且不得有死結、翹曲等質量缺陷。

8、剪條：采用150mm寬x25mm厚條板。

#所有用于模板系統的木材和竹膠板均不得有腐朽、蟲蛀等質量缺陷。

三、柱模板系統施工： 柱模板按下圖進行施工：

具體作法為：

采用竹膠板定型模板拼裝，沿柱高每40cm設一道鋼管柱箍，柱底部設清理口用以清理垃圾，安裝柱模前，應先綁扎，校好鋼筋，裝好豎向鋼筋保護層墊塊，再在已澆筑好的地面或樓面上彈出柱模底部邊線，安裝柱模板。然后用錘球校正使其垂直。安裝柱模時先安裝兩端柱模，校正固定好后，再拉通線安裝校正其它柱模。柱模拉桿按圖制作，柱邊為600mm~800mm時每邊設一道，豎向間距1000mm，柱邊大于等于900mm時每邊設兩道，豎向間距1000mm。

二、框架梁及剪力墻模板：

1、全木框架模板：

本工程大部分框架梁模板采用如下形式：

側模采用12mm厚竹膠板與120mm x 50mm木枋組合，底模采用厚度為50mm的板枋與120mm x 50mm木枋組合，支撐系統采用小頭直徑大于10cm的松木支撐與150mm x 25mm剪條組合。18米通道及學術報告廳等超高部分框架梁模板采用如下形式： 側模采用12mm厚竹膠板與120mm x 50mm木枋組合，底模采用厚度為50mm的板枋與120mm x 50mm木枋組合，支撐系統滿堂鋼管腳手架。

模板制作采用現場拼裝，主梁及重要部位次梁底支撐需重點加強。③支撐架桿縱橫間距0.7m，水平桿間距1.2m，最低一道橫管離地30cm，每隔一排立管設剪刀撐一付，組成整體式的模板支撐系統。④支大梁底模時，跨度等于或大于4m時，模板應起拱，起拱高度為全跨長度的2/1000。

⑤柱模采用竹膠板定型模板拼裝，沿柱高每40cm設一道鋼管柱箍，柱底部設清理口用以清理垃圾，安裝柱模前，應先綁扎，校好鋼筋，安好豎向鋼筋塑料定位卡，再在已澆筑好的地面或樓面上彈出柱模底部邊線，安裝柱鋼模板。然后用錘球校正使其垂直；安裝柱模時先安裝兩端柱模，校正固定好后，再拉通線安裝校正其它柱模。

⑥墻模板：采用膠合板作墻模板，木枋作背襯，該側模根據實際制成定型模，為保持墻的厚度，模板之間用長度等于墻厚的鋼套管撐住并用對拉螺栓拉緊，對拉螺栓兩端用蝴蝶片扣緊，對拉螺栓的間距按縱橫80cm梅花形設置。墻模安裝前先在上面安裝好預埋件，然后將一側的墻模就位使板面與墻邊線重合，安裝臨時支撐，綁扎鋼筋。插入對拉螺栓及套管，再安裝另一側墻模和支撐，用對拉螺栓把兩塊模板連在一起，然后固定好支撐，全面檢查質量并與相鄰墻模連接牢固。

⑦梁模板：采用定型組合鋼模，根據鋼模每塊宜有兩處支承的原則，底模上小橫桿間距為400，梁底模支撐為雙排架，立桿排距為800，梁側模用鋼管對夾，間距為900，斜撐加固上口，中部為8#鐵絲雙股對拉，間距900，底部側模用扣件夾緊。

⑧現澆板模板：采用膠合板結合木模進行施工，用松枋作楞木，凈間距250，架設于鋼管滿堂架上。

c、模板拆除方案：

①模板及支架拆除時的砼強度應符合下列規定：側模在砼強度能保證其表面及棱角不因拆除模板而受損壞后，方可拆除；底模拆除時板砼強度達到75%（板跨小于8m）方可拆除，梁跨度小于8m時砼強度達到75%方可拆除，梁跨度大于8m時砼強度達到100%方可拆除，懸臂構件跨度大于2m時砼強度達到100%方可拆除；已拆除模板及支撐的結構，在砼強度符合設計要求等級后，方可承受全部使用荷載，當施工荷載比使用荷載產生的效應更為不利時，必須經過核算，加設臨時支撐。

第三篇：施工方案(鋼支撐)

錦 繡 新 城 B-16 #樓

模

板

施

工

方

案

寶清縣同利建筑工程有限責任公司第十六項目部

目錄

第一章

工程概況????????????????????????????????2

第二章 第三章 第四章 第五章 第六章 第七章 第八章 第九章 第十章

施工方案的選定??????????????????????????2

施工準備????????????????????????????????2

模板施工工藝 ???????????????????????????3

樓板模板支撐架的構造和施工要求 ?????????10 工程質量通病與防治措施 ?????????????????12

工程質量保證措施 ???????????????????????12

安全、文明施工保證措施 ?????????????????13

風、雨季節施工措施 ??????????????????????13

模板計算書 ?????????????????????????????13

第一章、工 程 概 況

第一節、總 體 概 述

錦繡新城B-16#樓工程由寶清縣永泰房地產開發有限責任公司投資興建；雙鴨山市工程勘察設計院地基勘察；黑龍江三元建筑設計有限公司設計；黑龍江輕工建設監理有限公司監理；寶清縣同利建筑工程有限責任公司第十六項目部總承包施工。該工程位于寶清縣苗圃街南側，永發路西側，中央大街以北。

錦繡新城B-16#樓工程，是一座住宅樓。該建筑十七層，總建筑面積18626㎡，結構型式為剪力墻結構。抗震等級為6度，防火等級為二級，設計耐久年限為50年。

第二節、結構特點

本工程層高較高，地下室為-4.350m，架空層為-0.15m，標準層為3.0m，屋面為3.500m，屋面機房為 4.400m。剪力墻較多，結構復雜，施工難度大，技術要求高，模板支撐系統必須嚴格按高支模管理的有關規定進行設計、驗算、搭設、驗收和拆除。

第二章、施工方案的選定

本工程為商業砼結構，其模板采用18厚膠合板和黑色鏡面板（柱、梁用）；木枋采用60×80㎜或50×70㎜；φ48×3.5鋼管和鋼頂撐體系作支撐的方案。

第三章、施 工 準 備

一、技術準備：

1、組織各工長、班組長熟悉圖紙，對圖紙進行自審，熟悉和掌握施工圖紙的全部內容和設計意圖。根據工程結構形式、特點以及施工組織設計中流水段的劃分，結合施工方法進行模板拼裝設計。模板應滿足構造合理，拼縫嚴密，且便于組裝和支拆。強度、剛度和穩定性驗算符合要求。

2、做好技術交底工作。本工程每一道工序開工前，均需進行技術交底，技術交底是施工企業技術管理的一個重要制度，是保證工程質量的重要因素，其目的是通過技術交底使參加施工的所有人員對工程技術要求做到心中有數，以便科學的組織施工和按合理的工序、工藝進行施工。

3、技術交底工作按“三級制”進行交底，即工程技術負責人→木工工長→操作人員。工程技術負責人向專業工長進行交底要求細致、齊全、完善，并要結合具體操作部位、關鍵部位的質量要求，操作要點及注意事項等進行詳細的講述交底以及書面交底，班組長在接受交底后，應組織工人進行認真討論，全面理解施工意圖，確保工程的質量和進度。

二、人力準備：

為保證模板工程的施工質量，項目部抽調有多年施工經驗的質檢員負責現場的工程質量，木工工人保證30人，保證后期的砼澆筑的成形質量。

三、材料準備：

1、模板：鑒于材料對結構的決定性，模板材料選用優質的18mm厚的膠合板和鏡面板，60×80㎜和50×70㎜木枋。材料進場時，質檢員、材料員以及技術人員應對其進行驗收，確保強度、剛度達到要求，模板使用前表面必須涂刷脫模劑，以增加模板的周轉次數

2、支撐架：支撐架采用φ48×3.5鋼管和鋼頂撐（其質量應符合GB/T700中Q235-A級鋼的規定）搭設，扣件（其質量符合GB1351規定）連接。鋼管及扣件材質必須符合要求，鋼管應滿足抗拉強度、伸長率、屈服點等的規范要求，不得使用不合格品；扣件不得有裂紋、氣孔，也不得有疏松、砂眼或其它影響使用性能的構造缺陷。鋼管使用前應進行防銹處理，并涂刷二道防銹漆，以便延長使用壽命。

3、對拉螺桿、花籃螺栓、鐵釘、鐵絲、菱角、封口漆、密封膠條、脫模劑、塑料套管等材料準備齊全

四、機具準備：

根據本工程現場情況和進度控制要求，配備主要設備有：木工圓盤鋸2臺、平刨床機1臺、壓刨床機1臺、手持電鉆5臺、手持電鋸2臺，其他周轉設備、小型機具配套輔助設備均在施工前準備到位，并經試運轉正常后安放到位。手鋸、手錘、線墜、方尺、水平尺、撬棍等小型工具準備齊全。

五、作業條件：

1、模板設計、預拼組裝完成。

2、各部位定位放線、抄平工作完成。

3、柱墻基、施工縫處砼軟弱層剔鑿，并清理干凈，辦理交接手續。

4、柱墻鋼筋綁扎、水電管線、盒預埋等完成，并辦理隱檢手續。

第四章、模板施工工藝

第一節、模板安裝構造要求

1、必須保證結構和構件各部位形狀、幾何尺寸的準確，水平標高的正確性，誤差應小于驗收規范規定的允許值。

2、安裝模板必須按照施工設計要求進行，模板接縫必須嚴密不得漏漿，縫寬≤1.5mm，施工中模板必須先清縫拼板，鋪設安裝后，對于縫較寬（＞1.5mm縫）者須進行堵塞。

3、整體式鋼筋混凝土梁，當跨度≥4m時，安裝應起拱，按照跨度的1/1000～3/1000起拱。

4、單片柱模吊裝時，應采用卡環和柱模連接，嚴禁用鋼筋鉤代替，防止脫鉤。待模板立穩并支撐后，方可摘鉤。

5、安裝墻模時，應從內、外角開始，向相互垂直的二個方向拼裝，同一道墻（梁）的兩側模板采用分層支模時，必須待下層模板采取可靠措施固定后，方可進行上一層模板安裝。

6、大模板組裝或拆除時，指揮及操作人員必須站在可靠作業處，安裝外模板時作業人員應掛牢安全帶。

7、安裝模板時，操作人員必須站在操作平臺或腳手架上作業，禁止站在模板、支撐、腳手桿上、鋼筋骨架上作業和在梁底模上行走。

8、砼施工時，應按施工荷載規定嚴格控制模板上的堆料及設備，當采用人工小推車運輸時，不準直接在模板或鋼筋上行駛，應用腳手架鋼管等材料搭設小車運輸道，采用泵送砼時，不得直接將砼沖擊側模，砼泵管、布料機位置下排架要適當增加支撐或剪刀撐進行加固。

9、支撐立柱底部應設墊板，并在縱橫方向設置掃地桿。

10、支撐立柱的拆除時間必須是在砼強度達到70%以上方可拆除。

11、支撐立柱高度在2m以下時，必須設置一道水平拉桿，保持立柱的整體穩定性；當立柱高度大于2m時，應設置多道水平拉桿，水平拉桿步距為≤1.8m。

12、滿堂架模板支柱的水平拉桿應縱橫兩個方向設置，同時每隔4-6根立柱設置一組剪力撐，由底部至頂部連續設置。

13、立柱的間距經計算確定，當使用鋼管扣件材料時，間距一般不大于1.0m，立柱的接頭應錯開不在同一步距和豎向接頭間距大于50cm。

14、為保持支模系統的穩定，應在支架的兩端和中間部分與工程結構進行連接。

15、對拆除后模板，板面如有破損，必須作好修補平整；模板在使用前必須先清理干凈，均勻涂刷脫模劑備用，但不得涂刷過厚。第二節、模 板 制 作

1、根據圖紙設計要求進行模板制作，柱、剪力墻采用定型組合大模，其余一般采用現場拼裝制作。

2、異形定型模板內采用鍍鋅鐵皮包裹，以保證模板的表面平整度。

3、剪力墻組合大模拼縫要嚴密，板接縫處背面要有木方豎楞加固。

4、柱、墻模制作時，四角均采用企口連接。

5、單塊模板制作完，按模板設計圖對模板外形、尺寸、平整度、對角線進行檢查，分規格平行疊放，基底層模板加墊木，距地面不小于100㎜。

6、所有柱墻、梁板模板配板時，要對膠合板裁邊處采用封口漆進行封邊，以提高模板周轉次數。

第三節、模 板 安 裝

一、柱模板安裝：

1、工藝流程：

模板制作 → 柱模安裝 → 柱模板校正加固 → 辦理預檢及驗收。

2、安裝方法：

1）、柱模四角相鄰兩板采用企口連接，模板安裝時，沿柱模板邊線外2㎜粘貼海綿膠條進行密封。

2）、第一面模板就位后，設臨時支撐或用鐵絲與柱主筋臨時固定，然后依次將其余三面模板就位，并做好支撐。

3）、模板就位后，及時安裝豎楞和柱箍，豎楞采用木枋，間距為250㎜；柱箍采用φ14鋼筋箍，間距為300㎜，第一道柱箍距地面為150㎜，四周采用φ14對拉螺栓連接加固，柱斷面大于600㎜時，中間加設對拉螺桿，對拉螺桿間距不大于500㎜。

4）、柱模校正和加固方法同墻模。具體支撐系統詳見附圖。

二、梁、板模板安裝：

1、工藝流程：

1）、梁模板：梁模板制作 → 搭設梁模支撐 → 安裝梁底模板 → 安裝梁側模 → 安裝側向支撐 → 校核梁截面尺寸并加固 → 預檢。

2）、板模板：搭設板模支撐 → 安裝主、次龍骨 → 鋪設頂板模板 → 調整模板標高 → 模板清理 → 預檢。

2、安裝方法：

1）、根據圖紙設計和基層所彈梁身位置線，安裝梁模支撐立桿（鋼管或鋼頂撐），立桿間距縱向不大于800㎜（梁高大于800㎜時，間距不大于600㎜），橫向間距不大于900㎜，對于斷面較大的梁，應在梁中間沿縱向加設一排鋼頂撐。板立桿支撐間距為900×900㎜。現場施工時，如方便現場搭設支撐，梁支撐間距取同板支撐間距，則深梁縱向必須設三排支撐。

2）、鋼管排架搭設時，盡量保證上下層立桿要對準，梁板支撐搭設完畢，應將梁板支撐體系連成一體，每層立桿力求做到規格一致，豎橫成排，合理設置水平拉桿和剪刀撐，水平拉桿間距不大于1800㎜，剪刀撐縱橫間距不大于4500㎜（每道梁底不少于二道）留好施工通道，施工通道一般間距不大于1200㎜，兩側支撐適當加固，通道兩側要用安全網圍護。

3）、根據水平標高控制線，調整梁底、板底支撐高度，對跨度大于4米的梁或板短向跨度大于4米時，模板應按跨度的1?-3?起拱。

4）、梁模安裝時應遵循幫（側模）包底（模）的原則，側模安裝宜在底模側邊粘貼海綿膠條，待梁側模安裝就位后進行臨時固定。

5）、主、次梁同時支模時，應先支好主梁模板，經軸線標高檢查校正無誤后，加以固定。在主梁上留出安裝次梁的缺口，尺寸與次梁截面相同，缺口底部加釘襯口檔木，以便與次梁模板相接。

6）、板模板安裝時，先在次梁（或主梁）模板的外側彈水平線，其標高為樓板板底高減去模板厚和擱柵高度，再按墨線釘托木，并在側板上釘豎向小木方頂住托木，然后放置擱柵，再在底部用支撐桿支牢。鋪設板模板從一側向另一側密鋪，在兩端及接頭處用釘釘牢，其它部位少釘，以便拆模。

7）、頂板模板檁條采用50×100㎜方木，間距不大于300㎜。為保證頂板的整體砼成型效果，將整個頂板的膠合板按同一順序、同一方向對縫平鋪，必須保證縫下有龍骨，且拼縫嚴密，表面無錯臺現象。板與柱相交、不必刻意躲開柱頭，只在該處將膠合板鋸開與柱截面尺寸相應缺口，下墊方木并作為柱頭的龍骨。

8）、深梁模板：當深梁在700mm以上時，由于砼側壓力大，必須采用對拉螺栓將兩側模板拉緊，以防脹模，對拉螺栓間距不大于600㎜。為便于深梁鋼筋綁扎，可先裝一側面側板，鋼筋綁扎好后再裝另一面側板，對拉螺栓在鋼筋入模后安裝，對無防水要求的部位，設塑料套管穿對拉螺栓，拆模時抽出Φ14對拉螺栓周轉使用，拆模后套管洞應隨即封填密實。

9）、梁板模板支好后，要及時按標高線在表面拉線找平，并加固支撐，水平拉桿一般不少于二道，第一道為掃地桿距樓面250㎜，中間拉桿間距不大于1500㎜。剪刀撐間距不大于3000㎜，且每跨梁下不少于二道剪刀撐。

四、樓梯模板安裝：

模板支設前，先根據層高放大樣，先支基礎和平臺梁模板，再裝樓梯斜梁或梯底模板，外幫側板（踏步、梯段側板采用38厚實木板，以防脹模），在外幫側板內側彈出樓梯底板厚度線，用墻板劃出踏步側板的檔木再釘側板。對寬度大的樓梯，沿踏步中間上面設反扶梯基，加釘1～2道吊木加固。支撐系統采用可調鋼支撐系統，寬大樓梯搭設滿堂腳手架支撐，支模方法同梁板做法。

五、電梯井提升筒模

梯井道比較狹窄，質量要求高，施工中有一定難度，我們采用將大模板拼裝為整體提升筒模，每施工完一層，利用塔吊整體提升一次的方法進行施工。

（1）筒模的組成筒模由鉸鏈式角模、平面模板、方鋼龍骨、花籃螺栓脫模器、托架平臺和吊鉤組成。

1）鏈式角模由3個鉸鏈軸與模板連接。

2）花籃螺栓脫模器由梯形螺紋螺桿（正反絲）和套管組成。通過轉動套管，使螺桿產生軸向移動，并且通過鉸鏈角模的轉動，帶動相鄰兩墻模，可達到支模或脫模的目的。詳見右圖所示：

3）平面模板為鋼木結構，以方鋼作龍骨，面板采用九夾板。

4）托架平臺也是鋼木結構。筒模上部預留了4個對稱孔洞（孔洞尺寸為120mm×120mm×120mm）。待澆筑混凝土后，托架平臺4個單向旋轉支腳伸入預留洞內，作為安裝筒模的操作平臺。

（2）筒模的支模和脫模

筒模的支模和脫模，是利用操縱脫模器，通過角模的張開和收攏來完成的。

（3）筒模的優點

1）筒模的整體性好，剛度大，不易變形。通過花籃螺栓來調整模板的位置，無跑模和松動現象。因此，混凝土澆筑質量好，垂直度、平整度有保證。

2）安裝方便，脫模快捷，提高工效。每層兩人，半天可安裝一個電梯井筒模，而安裝大模板需要四個工人操作一天，安裝筒模只需要吊運兩次，而采用大模板需要吊運八次。所以采用筒模可以加快施工進度，提高勞動效率。

3）整體筒模可以進行組合，鉸鏈式角模和花籃螺栓脫模器為通用部位，筒模的四周模板由鋼木模板組成。通過變換模板的配置，可以組成不同開間和進深的筒模，周轉使用，降低成本。

4）操作安全可靠。電梯井道不需要再搭設井架，在托架平臺上進行支模和脫模作業，有利于保證操作者的安全。

5）、筒模支撐系統詳見附圖。

第四節、模板拆除與存放

1、模板拆除必須經項目部質檢員及監理驗收、批準和簽字及對砼的強度報告試驗單確認后方可拆除。

2、非承重側模的拆除，應在砼強度保證楞角不受損壞的情況下進行。

3、承重模板的拆除時間，跨度在2m以下時，在砼強度不低于50%時進行；跨度在2～8m（及2m以下的懸臂梁板），應在砼強度達到75%以上時進行；跨度大于8m或懸臂大于2m的承重結構模板，應在砼強度達到100%時方可拆除。

4、模板拆除順序應按照先支的后拆（先次梁后主梁，先側模后底模）和先拆非承重模板后拆承重模板的順序。

5、當立柱大橫桿超過兩道以上時，應先拆除兩道以上大橫桿，最下一道大橫桿與立柱同時拆除，以保持立桿的穩定。

6、拆除大跨度梁下支柱時，應先從跨中開始，分別向兩端拆除，拆除多層樓板支柱時（上部塔樓），應確認上部施工荷載不需要傳遞的情況下方可拆除下部支柱。

7、非大模板拆除應逐塊進行，不得采用成片撬落方式，防止損壞模板、砸壞腳手架和將操作者砸傷。

8、拆除模板時必須認真進行，不得留有零星和懸空模板，防止模板突然墜落，特別是外墻腳手架處，模板拆除作業嚴禁同時在上、下同一垂直作業面上進行施工。

9、大面積拆除作業或高處拆除作業時，應在作業范圍設置圍護，并有專人監護。

10、拆除的模板應先進行清理、修整、刷脫模劑并與支撐等分規格堆放整齊，模板必須放平防止變形，嚴禁用模板墊道或臨時作腳手板用。

11、大模板存放應設專用的堆放架，保證其自穩角度，應對稱成對存放，防止碰撞或被大風刮倒，柱模必須面對面成對平放，以防翹曲變形。

第五節、模板施工注意事項

一、質量注意事項：

1、支設的模板及其支架必須具有足夠的強度、剛度和穩定性。

2、模板拼縫要嚴密，拼縫處可用雙面膠條粘貼，以防漏漿。尤其是細部節點處理要認真。

3、模板使用前必須涂刷脫模劑，拆除后的模板要清理干凈，并涂刷脫模劑以備下次使用。

4、涂刷脫模劑時不得污染基層和鋼筋。

5、拆除模板時不得使用電氣焊切割對拉螺桿和用大錘、撬棍硬砸、猛撬模板。對拆除后模板，板面如有破損，必須作好修補平整。

6、澆筑砼前，要保證模板內潔凈，清掃干凈后及時封閉清掃口。在砼澆筑過程中要經常檢查，如發現變形，松動等情況，及時修補加固。梁板砼澆筑時要及時在柱墻四周預埋鋼筋頭作柱墻斜撐支撐點。

二、安全、文明施工注意事項：

1、單片柱模吊裝時，應采用卡環和柱模連接，嚴禁用鋼筋鉤代替，防止脫鉤。待模板立穩并支撐后，方可摘鉤。

2、大模板組裝或拆除時，指揮及操作人員必須站在可靠作業處，安裝外模板時作業人員應掛牢安全帶。

3、安裝模板時，人員必須站在操作平臺或腳手架上作業，禁止站在模板、支撐、腳手桿上、鋼筋骨架上作業和在梁底模上行走。

4、施工過程中要注意電刨、電鉆、圓盤鋸等施工機具的安全使用，以防機具傷人，并注意用電安全。

5、使用塔吊吊運材料時，材料要堆放好，短木方和小模板嚴禁吊運。

6、模板安裝時，腳手架上嚴禁堆放任何材料，排架上吊運的材料要及時分散。

7、施工人員進入施工現場,要正確穿戴安全防護用品。施工現場嚴禁吸煙,不得酒后上班。

8、模板安裝完畢，要及時清理現場內木屑、雜物。拆除下來的模板、鋼管、扣件、拉桿應及時清理干凈，并集中堆放整齊，做到工完場清，文明施工。

第五章、樓板模板支撐架的構造和施工要求

除了要遵守《扣件架規范》的相關要求外，還要考慮以下內容

一、模板支架的構造要求：

a.梁板模板高支撐架可以根據設計荷載采用單立桿或雙立桿；

b.立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度；

c.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。

二、立桿步距的設計：

a.當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設置；

b.當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設置，但變化不要過多；

c.支撐架步距以0.9--1.5m為宜，不宜超過1.5m。

三、整體性構造層的設計：

a.當支撐架高度≥20m或橫向高寬比≥6時，需要設置整體性單或雙水平加強層；

b.單水平加強層可以每4--6米沿水平結構層設置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設

置斜桿層數要大于水平框格總數的1/3；

c.雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10--15m設置，四周和中部每10--15m設豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結構層；

d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層）必須設水平加強層。

四、剪刀撐的設計：

a.沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐；

b.中部可根據需要并依構架框格的大小，每隔10--15m設置。

五、頂部支撐點的設計：

a.最好在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；

b.頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不宜大于200mm；

c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算，當設計荷載N≤12kN時，可用雙扣件；大于12kN時應用頂托方式。

六、支撐架搭設的要求：

a.嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置；

b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于《扣件架規范》的要求；

c.確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的；

d.地基支座的設計要滿足承載力的要求。

七、施工使用的要求：

a.精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式；

b.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；

c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。

第六章、工程質量通病與防治措施

一、梁模板：

1、通病現象：

梁身不平直，梁底不平及下拗、梁側模脹模、局部模板嵌入柱墻內、拆除困難。

2、防治措施:

a、支模時應遵守側模包底模的原則，梁模與柱模連接處，下料尺寸一般應略為縮短。

b、梁側模必須有壓腳板、斜撐、拉直線后將梁側釘固。梁跨大于4m時，梁底模板按規定起拱。

c、混凝土澆筑前，模板應充分用水澆透，但不得存有積水。

二、柱墻模板：

1、通病現象: 脹模、斷面尺寸鼓出、漏漿、混凝土不密實,蜂窩麻面、柱墻身偏斜。

2、防治措施:

a、根據規定的柱箍間距要求牢固設置。

b、成排柱模支模時，應先立兩端柱模，校直與復核位置無誤后，頂部拉通長線，再立中間柱模。

c、模板四角拼縫要做成企口縫，接縫處用海綿膠條粘貼。

d、四周斜撐要牢固，且對稱設置。

三、板模板：

1、通病現象：

板中部下拗，板底混凝土面不平。

2、防治措施:

a、樓板模板厚度要一致，擱木柵均刨至統一尺寸。

b、支頂要符合規定的保證項目要求。

c、板模按規定起拱。

第七章、工程質量保證措施

一、質量管理保證措施：

1、施工前技術負責人或施工員要對各班組進行書面和口頭技術交底。

2、施工過程中，專職質檢員、施工員要現場跟班監督檢查質量，同時按水平標高線校正模板及其搭設排架的標高，控制在規范允許誤差范圍內。

3、加強技術管理，熟悉圖紙，認真指導現場施工。

4、檢查各部位的加固和連接是否牢固，支撐間距和剪刀撐是否符合規范要求。

5、層層把好質量關，加強責任心，且與個人經濟掛鉤，出現質量問題按《質量事故處罰條例》執行。

6、要做好自檢、互檢、交接檢工作，合格后請監理、甲方、質檢站等部門進行驗收。

第八章、安全、文明施工保證措施

一、安全生產管理、文明施工管理保證措施：

1、建立以項目經理為首的安全領導小組，負責現場安全文明生產管理。

2、制定合理的安全措施。

3、抓好防高空墜物工作，所有進場人員必須正確配戴安全防護用品。

4、采取有效措施保證用電和機械操作安全。

5、嚴禁高空落物，做好臨邊、洞口等處的安全防護，懸挑部位及拆模施工時，要有專職安全員現場監督指導施工。

6、組建現場保衛小組，落實防盜措施。

第九章、風、雨季施工措施

1、雨季施工，操作人員要備足防雨工（器）具。所有備用庫存模板、木方要有防雨保護措施。

2、搭設活動雨棚，所有電動工（器）具應有防雨套。

3、雨季施工，操作人員嚴禁在排架上行走，在腳手架、模板上行走要注意防滑。

4、專職安全員雨季要加強腳手架的檢查，防止松扣。

5、雨季期間施工，要加強對現場臨時設施、用電線路的檢查。所有機電設備要檢查漏電裝置情況。注意防雷、防漏電。

6、風力大于六級時，嚴禁在樓頂面施工，尤其是腳手架上。施工樓面的所有材料要集中堆放并有保護措施。

第十章、模板計算書

第一節、墻模板計算書

一、墻模板基本參數

1、計算斷面寬度400mm，高度4000mm，兩側樓板高度200mm。

2、模板面板采用普通膠合板。

3、內龍骨間距250mm，內龍骨采用木方50mm×70mm，外龍骨采用雙鋼管48mm×3.5mm。

4、對拉螺栓布置7道，在斷面內水平間距300+600+600+600+600+600+400mm，斷面跨度方向間距250mm，螺栓直徑12mm。

二、墻模板荷載標準值計算

強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。

新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值:

N1=27.466kN N2=75.531kN N3=75.531kN N4=27.466kN

最大彎矩 M = 1.716kN.m 最大變形 V = 0.7mm(1)抗彎強度計算

經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 1.716×1000×1000/199800=8.589N/mm2 面板的抗彎強度設計值 [f]，取15.00N/mm2；

面板的抗彎強度驗算 f < [f],滿足要求!

(2)抗剪計算

截面抗剪強度計算值 T=3×41198.0/(2×3700.000×18.000)=0.928N/mm2 截面抗剪強度設計值 [T]=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T < [T]，滿足要求!(3)撓度計算

面板最大撓度計算值 v = 0.674mm

面板的最大撓度小于250.0/250,滿足要求!

四、墻模板內龍骨的計算

內龍骨直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載連續梁計算。

內龍骨均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到。q = 75.531/3.700=20.414kN/m

外龍骨按照集中荷載作用下的連續梁計算。

集中荷載P 取橫向支撐鋼管傳遞力

經過連續梁的計算得到

最大彎矩 Mmax=0.918kN.m 最大變形 vmax=0.384mm 最大支座力 Qmax=12.896kN

抗彎計算強度 f=0.918×106/10160000.0=90.35N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于600.0/150與10mm,滿足要求!

五、墻模板外龍骨的計算

外龍骨承受內龍骨傳遞的荷載，按照集中荷載下連續梁計算。

外龍骨按照集中荷載作用下的連續梁計算。

集中荷載P 取橫向支撐鋼管傳遞力。

經過連續梁的計算得到

最大彎矩 Mmax=1.128kN.m 最大變形 vmax=0.371mm 最大支座力 Qmax=27.727kN

抗彎計算強度 f=1.128×106/10160000.0=111.02N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于500.0/150與10mm,滿足要求!

六、對拉螺栓的計算

計算公式: N < [N] = fA 其中 N —— 對拉螺栓所受的拉力；

A —— 對拉螺栓有效面積(mm2)；

f —— 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；

對拉螺栓的直徑(mm): 12 對拉螺栓有效直徑(mm): 10

對拉螺栓有效面積(mm2): A = 76.000 對拉螺栓最大容許拉力值(kN): [N] = 12.920 對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 7.9 對拉螺栓強度驗算滿足要求!

第二節、柱模板支撐計算書

柱模板基本參數

柱模板的截面寬度 B=900mm，B方向對拉螺栓2道，柱模板的截面高度 H=900mm，H方向對拉螺栓2道，柱模板的計算高度 L = 3600mm，對拉螺栓強度驗算滿足要求!

柱箍間距計算跨度 d = 200mm。

柱箍采用80×100mm木方。

柱模板豎楞截面寬度50mm，高度80mm。

B方向豎楞4根，H方向豎楞4根。

二、柱模板荷載標準值計算

強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。

三、柱模板面板的計算

面板直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的三跨連續梁計算，計算如下

面板的計算寬度取柱箍間距0.20m。

荷載計算值 q = 1.2×46.630×0.200+1.4×4.000×0.200=12.311kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 20.00×1.80×1.80/6 = 10.80cm3；

I = 20.00×1.80×1.80×1.80/12 = 9.72cm4；

(1)抗彎強度計算

f = M / W < [f]

其中 f —— 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)；

M —— 面板的最大彎距(N.mm)；

W —— 面板的凈截面抵抗矩；

[f] —— 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2；

M = 0.100ql2

其中 q —— 荷載設計值(kN/m)；

經計算得到 M = 0.100×(1.2×9.326+1.4×0.800)×0.283×0.283=0.099kN.m 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.099×1000×1000/10800=9.151N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f < [f],滿足要求!(2)抗剪計算

T = 3Q/2bh < [T]

其中最大剪力 Q=0.600×(1.2×9.326+1.4×0.800)×0.283=2.093kN 截面抗剪強度計算值 T=3×2093.0/(2×200.000×18.000)=0.872N/mm2 截面抗剪強度設計值 [T]=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T < [T]，滿足要求!3)撓度計算

v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250

面板最大撓度計算值 v = 0.677×9.326×2834/(100×6000×97200)=0.698mm 面板的最大撓度小于283.3/250,滿足要求!

四、豎楞木方的計算

豎楞木方直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的三跨連續梁計算，計算 如下

豎楞木方計算簡圖

豎楞木方的計算寬度取 BH 兩方向最大間距0.283m。

荷載計算值 q = 1.2×46.630×0.283+1.4×4.000×0.283=17.441kN/m

按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:

均布荷載 q = 3.488/0.200=17.441kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.1×17.441×0.20×0.20=0.070kN.m 最大剪力 Q=0.6×0.200×17.441=2.093kN 最大支座力 N=1.1×0.200×17.441=3.837kN 截面力學參數為

本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5.00×8.00×8.00/6 = 53.33cm3；

I = 5.00×8.00×8.00×8.00/12 = 213.33cm4；

(1)抗彎強度計算

抗彎計算強度 f=0.070×106/53333.3=1.31N/mm2 抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)抗剪計算

最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql

截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪強度計算值 T=3×2093/(2×50×80)=0.785N/mm2 截面抗剪強度設計值 [T]=1.30N/mm2 抗剪強度計算滿足要求!(3)撓度計算

最大變形 v =0.677×14.534×200.04/(100×9500.00×2133333.5)=0.008mm 最大撓度小于200.0/250,滿足要求!

五、B方向柱箍的計算

豎楞木方傳遞到柱箍的集中荷載 P：

經過計算得到最大彎矩 M= 0.136kN.m 經過計算得到最大支座 F= 4.221kN 經過計算得到最大變形 V= 0.0mm B 柱箍的截面力學參數為

本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 8.00×10.00×10.00/6 = 133.33cm3；

I = 8.00×10.00×10.00×10.00/12 = 666.67cm4；

(1)B柱箍抗彎強度計算

抗彎計算強度 f=0.136×106/133333.3=1.02N/mm2 B柱箍的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)B柱箍抗剪計算

截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪強度計算值 T=3×3488/(2×80×100)=0.654N/mm2 截面抗剪強度設計值 [T]=1.30N/mm2 B柱箍的抗剪強度計算滿足要求!(3)B柱箍撓度計算

最大變形 v =0.0mm

B柱箍的最大撓度小于410.0/250,滿足要求!

六、B方向對拉螺栓的計算

計算公式: N < [N] = fA

其中 N —— 對拉螺栓所受的拉力；

A —— 對拉螺栓有效面積(mm2)；

f —— 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2； 對拉螺栓的直徑(mm): 12 對拉螺栓有效直徑(mm): 10

對拉螺栓有效面積(mm2): A = 76.000

對拉螺栓最大容許拉力值(kN): [N] = 12.920 對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 4.221 對拉螺栓強度驗算滿足要求!

七、H方向柱箍的計算

經過計算得到最大彎矩 M= 0.136kN.m 經過計算得到最大支座 F= 4.221kN 經過計算得到最大變形 V= 0.0mm H 柱箍的截面力學參數為

本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W 分別為: W = 8.00×10.00×10.00/6 = 133.33cm3；

I = 8.00×10.00×10.00×10.00/12 = 666.67cm4；

(1)H柱箍抗彎強度計算

抗彎計算強度 f=0.136×106/133333.3=1.02N/mm2 H柱箍的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)H柱箍抗剪計算

截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪強度計算值 T=3×3488/(2×80×100)=0.654N/mm2 截面抗剪強度設計值 [T]=1.30N/mm2 H

柱箍的抗剪強度計算滿足要求!(3)H柱箍撓度計算

最大變形 v =0.0mm

H柱箍的最大撓度小于410.0/250,滿足要求!

八、H方向對拉螺栓的計算

計算公式: N < [N] = fA

其中 N —— 對拉螺栓所受的拉力；

A —— 對拉螺栓有效面積(mm2)；

f —— 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；

對拉螺栓的直徑(mm): 12 對拉螺栓有效直徑(mm): 10

對拉螺栓有效面積(mm2): A = 76.000 對拉螺栓最大容許拉力值(kN): [N] = 12.920

對拉螺栓所受的最大拉力(kN):

N = 4.221 對拉螺栓強度驗算滿足要求!

柱模板支撐計算簡圖

二、柱模板荷載標準值計算

強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值； 撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。

面板的計算寬度取柱箍間距0.15m。

荷載計算值 q = 1.2×46.630×0.150+1.4×4.000×0.150=9.233kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 15.00×1.80×1.80/6 = 8.10cm3；

I = 15.00×1.80×1.80×1.80/12 = 7.29cm4；

(1)抗彎強度計算 f = M / W < [f]

其中 f —— 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)；

M —— 面板的最大彎距(N.mm)；

W —— 面板的凈截面抵抗矩；

[f] —— 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2

其中 q —— 荷載設計值(kN/m)； 經計算得到 M = 0.100×(1.2×6.995+1.4×0.600)×0.264×0.264=0.064kN.m 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.064×1000×1000/8100=7.962N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f < [f],滿足要求!(2)抗剪計算

T = 3Q/2bh < [T]

其中最大剪力 Q=0.600×(1.2×6.995+1.4×0.600)×0.264=1.464kN 截面抗剪強度計算值 T=3×1464.0/(2×150.000×18.000)=0.813N/mm2 截面抗剪強度設計值 [T]=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T < [T]，滿足要求!(3)撓度計算

v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250

面板最大撓度計算值 v = 0.677×6.995×2644/(100×6000×72900)=0.528mm 面板的最大撓度小于264.3/250,滿足要求!

最大彎矩 M = 0.1ql2=0.1×16.268×0.15×0.15=0.037kN.m 最大剪力 Q=0.6×0.150×16.268=1.464kN 最大支座力 N=1.1×0.150×16.268=2.684kN 截面力學參數為

本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5.00×8.00×8.00/6 = 53.33cm3；

I = 5.00×8.00×8.00×8.00/12 = 213.33cm4；

(1)抗彎強度計算

抗彎計算強度 f=0.037×106/53333.3=0.69N/mm2 抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)抗剪計算

最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql

截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh < [T] 截面抗剪強度計算值 T=3×1464/(2×50×80)=0.549N/mm2 截面抗剪強度設計值 [T]=1.30N/mm2 抗剪強度計算滿足要求!(3)撓度計算

最大變形 v =0.677×13.557×150.04/(100×9500.00×2133333.5)=0.002mm 最大撓度小于150.0/250,滿足要求!

經過計算得到最大彎矩 M= 0.113kN.m 經過計算得到最大支座 F= 3.494kN 經過計算得到最大變形 V= 0.0mm B 柱箍的截面力學參數為

本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 8.00×10.00×10.00/6 = 133.33cm3；

I = 8.00×10.00×10.00×10.00/12 = 666.67cm4；

(1)B柱箍抗彎強度計算

抗彎計算強度 f=0.113×106/133333.3=0.85N/mm2 B柱箍的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)B柱箍抗剪計算

截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪強度計算值 T=3×2517/(2×80×100)=0.472N/mm2 截面抗剪強度設計值 [T]=1.30N/mm2 B柱箍的抗剪強度計算滿足要求!

(3)B柱箍撓度計算 最大變形 v =0.0mm B柱箍的最大撓度小于410.0/250,滿足要求!

六、B方向對拉螺栓的計算

計算公式: N < [N] = fA

其中 N —— 對拉螺栓所受的拉力；

A —— 對拉螺栓有效面積(mm2)；

f —— 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；

對拉螺栓的直徑(mm): 12 對拉螺栓有效直徑(mm): 10

對拉螺栓有效面積(mm2): A = 76.000 對拉螺栓最大容許拉力值(kN): [N] = 12.920 對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 3.494 對拉螺栓強度驗算滿足要求!

七、H方向柱箍的計算

經過計算得到最大彎矩 M= 0.285kN.m 經過計算得到最大支座 F= 5.433kN 經過計算得到最大變形 V= 0.1mm H 柱箍的截面力學參數為

本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 8.00×10.00×10.00/6 = 133.33cm3；

I = 8.00×10.00×10.00×10.00/12 = 666.67cm4；

(1)H柱箍抗彎強度計算

抗彎計算強度

f=0.285×106/133333.3=2.14N/mm2

H柱箍的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)H柱箍抗剪計算

截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪強度計算值 T=3×2998/(2×80×100)=0.562N/mm2 截面抗剪強度設計值 [T]=1.30N/mm2 H柱箍的抗剪強度計算滿足要求!(3)H柱箍撓度計算

(4)最大變形 v =0.1mm

H柱箍的最大撓度小于585.0/250,滿足要求!

八、H方向對拉螺栓的計算

計算公式: N < [N] = fA

其中 N —— 對拉螺栓所受的拉力；

A —— 對拉螺栓有效面積(mm2)；

f —— 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；

對拉螺栓的直徑(mm): 12 對拉螺栓有效直徑(mm): 10

對拉螺栓有效面積(mm2): A = 76.000

對拉螺栓最大容許拉力值(kN): [N] = 12.920 對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 5.433 對拉螺栓強度驗算滿足要求!

二、梁模板荷載標準值計算

模板自重 = 0.340kN/m2；

鋼筋自重 = 1.500kN/m3；

混凝土自重 = 24.000kN/m3； 施工荷載標準值 = 2.500kN/m2。

強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。

新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值:

抗彎強度計算公式要求：

f = M/W < [f] 其中 f —— 梁底模板的抗彎強度計算值(N/mm2)；

M —— 計算的最大彎矩(kN.m)；

q —— 作用在梁底模板的均布荷載(kN/m)；

q=1.2×[0.34×0.35+24.00×0.35×0.90+1.50×0.35×0.90]+1.4×2.50×0.35=11.01kN/m

M=-0.10×11.007×0.1502=-0.025kN.m f=0.025×106/18900.0=1.310N/mm2

梁底模面板抗彎計算強度小于15.00N/mm2,滿足要求!2.抗剪計算

最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql

截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh < [T]

其中最大剪力 Q=0.6×0.150×11.007=0.991kN

截面抗剪強度計算值 T=3×991/(2×350×18)=0.236N/mm2 截面抗剪強度設計值 [T]=1.40N/mm2 面板的抗剪強度計算滿足要求!

3.撓度計算

最大撓度計算公式如下:

其中 q = 0.34×0.35+24.00×0.35×0.90+1.50×0.35×0.90=8.152N/mm 三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度

1.抗彎強度計算 2.抗彎強度計算公式要求：

f = M/W < [f] 其中 f —— 梁側模板的抗彎強度計算值(N/mm2)；

M —— 計算的最大彎矩(kN.m)；

q —— 作用在梁側模板的均布荷載(N/mm)；

q=(1.2×28.80+1.4×6.00)×0.90=38.664N/mm 最大彎矩計算公式如下:

M=-0.10×38.664×0.3002=-0.348kN.m f=0.348×106/48600.0=7.160N/mm2

梁側模面板抗彎計算強度小于15.00N/mm2,滿足要求!2.抗剪計算

最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql

截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力 Q=0.6×0.300×38.664=6.960kN

截面抗剪強度計算值 T=3×6960/(2×900×18)=0.644N/mm2 截面抗剪強度設計值 [T]=1.40N/mm2 面板的抗剪強度計算滿足要求!

3.撓度計算

最大撓度計算公式如下:

其中 q = 28.80×0.90=25.92N/mm

三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度

v = 0.677×25.920×300.04/(100×6000.00×437400.0)=0.542mm 梁側模板的撓度計算值: v = 0.542mm小于 [v] = 300/250,滿足要求!

六、穿梁螺栓計算

計算公式: N < [N] = fA

其中 N —— 穿梁螺栓所受的拉力；

A —— 穿梁螺栓有效面積(mm2)；

f —— 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；

穿梁螺栓承受最大拉力 N =(1.2×28.80+1.4×6.00)×0.90×0.60/1=23.20kN 穿梁螺栓直徑為12mm；

穿梁螺栓有效直徑為9.9mm；

穿梁螺栓有效面積為 A=76.000mm2；

穿梁螺栓最大容許拉力值為 [N]=12.920kN；

穿梁螺栓承受拉力最大值為 N=23.198kN；

穿梁螺栓的布置距離為側龍骨的計算間距600mm。

每個截面布置2道穿梁螺栓。穿梁螺栓強度滿足要求!

七、梁支撐腳手架的計算

支撐條件采用鋼管腳手架形式,參見樓板模板支架計算內容。

一、模板面板計算

面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。

靜荷載標準值 q1 = 25.000×0.200×0.800+0.350×0.800=4.280kN/m 活荷載標準值 q2 =(2.000+1.000)×0.800=2.400kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 80.00×1.80×1.80/6 = 43.20cm3；

I = 80.00×1.80×1.80×1.80/12 = 38.88cm4；

(1)抗彎強度計算

f = M / W < [f]

其中 f —— 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)；

M —— 面板的最大彎距(N.mm)； W —— 面板的凈截面抵抗矩；

[f] —— 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2；

M = 0.100ql2

其中 q —— 荷載設計值(kN/m)；

經計算得到 M = 0.100×(1.2×4.280+1.4×2.400)×0.300×0.300=0.076kN.m 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.076×1000×1000/43200=1.770N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f < [f],滿足要求!(2)抗剪計算

(3)T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力 Q=0.600×(1.2×4.280+1.4×2.400)×0.300=1.529kN 截面抗剪強度計算值 T=3×1529.0/(2×800.000×18.000)=0.159N/mm2 截面抗剪強度設計值 [T]=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T < [T]，滿足要求!(3)撓度計算

v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250

面板最大撓度計算值 v = 0.677×4.280×3004/(100×6000×388800)=0.101mm 面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求!

二、支撐木方的計算

木方按照均布荷載下三跨連續梁計算。

1.荷載的計算

(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：

q11 = 25.000×0.200×0.300=1.500kN/m

(2)模板的自重線荷載(kN/m)：

q12 = 0.350×0.300=0.105kN/m

(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m)： 經計算得到，活荷載標準值 q2 =(1.000+2.000)×0.300=0.900kN/m 靜荷載 q1 = 1.2×1.500+1.2×0.105=1.926kN/m 活荷載 q2 = 1.4×0.900=1.260kN/m 2.木方的計算

按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:

均布荷載 q = 2.549/0.800=3.186kN/m

最大彎矩 M = 0.1ql2=0.1×3.19×0.80×0.80=0.204kN.m

最大剪力 Q=0.6×0.800×3.186=1.529kN

最大支座力 N=1.1×0.800×3.186=2.804kN

木方的截面力學參數為

本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:

W = 5.00×8.00×8.00/6 = 53.33cm3；

I = 5.00×8.00×8.00×8.00/12 = 213.33cm4；(1)木方抗彎強度計算

抗彎計算強度 f=0.204×106/53333.3=3.82N/mm2

木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!

(2)木方抗剪計算

最大剪力的計算公式如下:

Q = 0.6ql

截面抗剪強度必須滿足:

T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪強度計算值 T=3×1529/(2×50×80)=0.573N/mm2

截面抗剪強度設計值 [T]=1.30N/mm2

木方的抗剪強度計算滿足要求!3)木方撓度計算

最大變形 v =0.677×1.605×800.04/(100×9500.00×2133333.5)=0.220mm

木方的最大撓度小于800.0/250,滿足要求!

三、橫向支撐鋼管計算 橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。

集中荷載P取木方支撐傳遞力。

經過連續梁的計算得到

最大彎矩 Mmax=0.673kN.m 最大變形 vmax=1.558mm 最大支座力 Qmax=9.159kN

抗彎計算強度 f=0.673×106/5080.0=132.46N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于900.0/150與10mm,滿足要求!

四、扣件抗滑移的計算

縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5):

R ≤ Rc

其中 Rc —— 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN；

R —— 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；

計算中R取最大支座反力，R=9.16kN

單扣件抗滑承載力的設計計算不滿足要求,當考慮采用雙扣件時，可以滿足要求!

當直角扣件的擰緊力矩達40--65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；

雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。

五、立桿的穩定性計算荷載標準值

作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容：

(1)腳手架鋼管的自重(kN)：

NG1 = 0.129×20.000=2.582kN

鋼管的自重計算參照《扣件式規范》附錄A 雙排架自重標準值，設計人員可根據情況修改。

(2)模板的自重(kN)：

NG2 = 0.350×0.800×0.900=0.252kN

(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：

NG3 = 25.000×0.200×0.800×0.900=3.600kN

經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 6.434kN。

2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。

經計算得到，活荷載標準值 NQ =(1.000+2.000)×0.800×0.900=2.160kN

3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式

N = 1.2NG + 1.4NQ

六、立桿的穩定性計算

立桿的穩定性計算公式

l0 = k1uh

(1)

l0 =(h+2a)

(2)

k1 —— 計算長度附加系數，按照表1取值為1.185；

u —— 計算長度系數，參照《扣件式規范》表5.3.3；u = 1.70

a —— 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度； a = 0.50m； 公式(1)的計算結果： = 111.48N/mm2，立桿的穩定性計算

< [f],滿足要求!公式(2)的計算結果： = 78.35N/mm2，立桿的穩定性計算

< [f],滿足要求!如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算

l0 = k1k2(h+2a)

(3)

k2 —— 計算長度附加系數，按照表2取值為1.042；

公式(3)的計算結果： = 115.92N/mm2，立桿的穩定性計算

< [f],滿足要求!模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。

七、樓板模板高支撐架的構造和施工要求[工程經驗]

除了要遵守《扣件架規范》的相關要求外，還要考慮以下內容

1.模板支架的構造要求：

a.梁板模板高支撐架可以根據設計荷載采用單立桿或雙立桿；

b.立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度；

c.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。

2.立桿步距的設計：

a.當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設置；

b.當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設置，但變化不要過多；

c.高支撐架步距以0.9--1.5m為宜，不宜超過1.5m。

3.整體性構造層的設計：

a.當支撐架高度≥20m或橫向高寬比≥6時，需要設置整體性單或雙水平加強層；

b.單水平加強層可以每4--6米沿水平結構層設置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設置斜桿層數要大于水平框格總數的1/3；

c.雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10--15m設置，四周和中部每10--15m設豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結構層；

d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層）必須設水平加強層。

4.剪刀撐的設計：

a.沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐；

b.中部可根據需要并依構架框格的大小，每隔10--15m設置。5.頂部支撐點的設計：

a.最好在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；

b.頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不宜大于200mm；

c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算，當設計荷載N≤12kN時，可用雙扣件；大于12kN時應用頂托方式。

6.支撐架搭設的要求：

a.嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置；

b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于《扣件架規范》的要求；

c.確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的；

d.地基支座的設計要滿足承載力的要求。

7.施工使用的要求：

a.精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式；

b.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；

c.澆筑過程中，派人檢查支架和支撐情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。

第四篇：支撐腳手架施工方案

一、工程概況：

本工程位于天津港躍進路以東、一緯路以南，為群體工程。主要為水泥混凝土面層的堆場工程，而涉及腳手架的建筑有理貨用房和維修車間辦公樓。理貨用房建筑面積2813.4M2,占地面積889.92M2，三層局部四層鋼筋混凝土框架結構，建筑總高17.85M，結構層高為4.2→3.9→3.9→3.3M。維修車間辦公樓建筑面積796.5M2,占地面積265.5M2,三層鋼筋混凝土框架結構,建筑總高11.25M，結構層高為3.6→3.6→3.6M，澆筑混凝土用支撐腳手架計劃為滿堂紅扣件式腳手架，外架計劃為雙排落地扣件式腳手架。

二．腳手架荷載設計標準

經計算樓層施工作業面混凝土重量為408噸，鋼筋重量為35噸，合計單層荷載為443噸；樓層面積為889m2，即每平方米恒荷載為498Kg。計劃采用扣件式腳手架，跨距為1.2*1.2M,步距不大于1.5M，因層高均不大于6M，均可一根鋼管到頂。按《建筑結構設計統一標準》的“概率極限狀態設計法”要求支撐腳手架安全系數1.2為標準,經驗算鋼管立柱的穩定性為：

σ=N/Ψa≤f

=498*9.8/3.14*24*24*1.65=1.64≤1.98

f=1.98

考慮安全系數后1.64*1.2=1.97≤1.98

未超出系數范圍，符合要求。

施工過程中腳手架上的荷載應嚴格控制，不得集中荷載，注意混凝土澆筑時的沖擊力對模板和腳手架的影響，并要加強檢查督促。

三．腳手架材質要求

1．鋼管：采用Ф48，壁厚3.5mm,不能使用彎曲、壓扁和有嚴重缺陷的鋼管。

2．扣件：采用配套扣件，且有生產許可證的扣件廠家的扣件，不能使用裂紋滑絲的扣件。

四．腳手架搭設方法

1、采用鋼管扣件式腳手架。為了達到減少荷載，節約腳手架材料的目的。具體搭設要求簡敘如下：

(1).采用沿建筑物四周夯實回填土，鋪設腳手板二道作為立桿腳墊板（外架）；夯實回填土，鋪設不短于2.5米的腳手架作為墊板，立桿根部均要設置（支撐腳手架）。

(2)．立桿：立桿間距1.20～1.5m,立桿與第一道掃地桿連接,掃地桿距地不得大于300MM，立桿接頭錯開,且相鄰的兩立桿接頭錯開的距離應大于2米。

(3)．大、小水平橫桿：大橫桿間距為1.8米，內外大橫桿上、下接頭應錯開，且接頭不應在同一跨內，小橫桿要求每塊腳手架不小于4根。

(4)．連接桿：按水平方向每隔4—5根設置立桿一道，垂直方向每層設一道拉接桿。

(5)．剪刀撐：轉角處、中間每隔9～15米設一道與地面夾角45°～60°。剪刀撐水平連桿必須在同一垂直面上連接起到斜拉支撐作用。

2、搭設要求：

1）

立桿間距不得超過1.5m，土質松軟的地面應夯實或墊板，并加設掃地桿。

2）

縱向水平桿不得少于兩道，高度超過4m的架子，縱向水平桿不得大于1.7m。架子寬度超過2m時，應在跨中加吊1根縱向水平桿，每隔兩根立桿在下面加設1根托桿，使其與兩旁縱向水平桿互相連接，托桿中部搭設八字斜撐。

3）

橫向水平桿間距不得大于1m。腳手板鋪對頭板，板端底下設雙橫向水平桿，板鋪嚴、鋪牢。腳手板搭接鋪設時，端頭必須壓過橫向水平桿150mm。

4）

架子大面必須設剪刀撐或八字戧，小面每隔兩根立桿和縱向水平桿搭接部位必須打剪刀戧。

5）

架子高度超過2m時，臨邊必須搭設兩道護身欄桿。

五、安全防護棚設置

首層安全防護棚頂柵要用雙層腳手板鋪設，再在其上鋪一層草包，向外距離從外墻邊伸出6米，并設有明顯綠色安全通道標志。

六、搭、拆除腳手架時應注意事項

1.操作人員必須持證上崗，必須配好安全帶和安全帽，且做好安全交底工作。

2.外架搭設時，必須先將回填土夯實可靠，安全防護設施就位后，方能搭設腳手架。

3.外腳手架拆除時，應待上層腳手架搭設完一層，且該層圍護砌體完成后，方能拆除下層外腳手架，應自上而下依次拆除，但設置在首層的安全防護棚不能拆除。

4.外架拆除時，設警示線，且設置專人指揮和觀察。

5.首層安全防護棚要求鋪設嚴密，保證在安全防護棚上面工作的人員不慎下落東西，也不能穿過安全防護棚。

6.嚴禁架子材料直接向地面上投擲，應將堆放整齊，用吊藍吊至地面上。

7.對腳手架必須經常檢查，連接桿是否牢固可靠。

第五篇：支撐系統施工方案

海口市金玉廣場一期一區

模板支撐系統施工方案

一、工程概況

金玉廣場一期一區工程位于海口市玉沙路，即原玉沙村，為政府拆遷安置房工程項目。該工程集商場、住宅為一體的綜合性大樓，地下室一層為停車場、設備用房。一至三層裙樓為商場，四至二十三層為住宅樓，總建筑面積：130999m2。結構類型采用框架剪力墻結構，基礎采用500米100PHC管樁，樁承臺、基礎地梁、鋼筋混凝土整體底板。地下室及裙樓采用框架剪力墻，結構塔樓采用剪力墻結構。地下室為5.8米，裙樓一層5.0米，二層5.0米，三層5.5米，四至二十三層為標準層，層高為3.0米。

二、安全注意事項及措施

1、安全員、木工工長應對工人認真進行安全技術交底，讓工人熟悉安全技術操作規程，并注意安全施工：

（1）在2米以上作業時必須系好安全帶，安全帶必須系在牢固的地方。

（2）使用的工具不得亂放，在架子及地面作業時應隨時放入工具帶內，作業時使用的鋼釘，不得含在嘴中，入模時嚴禁站在墻上水平筋上合模。

（3）操作人員登高時必須走人行梯道，嚴禁利用模板攀登上下，不得在墻頂及獨立梁等其他交處狹窄面、無防護的模板上行走；模板上的鋼絲卡扣必須擰緊方可使用。

（4）使用手提鋸（包括圓鋸）必須配備分料器鋸片，上方應有防護罩和滴水設備，開料鋸與截料鋸不得混用。

（5）作業前應檢查鋸片，不得有裂紋，不得連續使用鐵齒，螺栓必須擰緊，使用時木料走偏時應立即切斷電源停機調整后在鋸，不得猛力推進或拉齒。

（6）使用手提平刨時（包括平刨）必須配置可靠的安全防護裝置，刨料時應保持身體平行，雙手操作刨大面時手應按在料面上面，刨小面時手指應不低于料高的一半，并不得小于3厘米。

（7）每次刨削量不得超過1.5厘米，進料速度應均勻，嚴禁在刨刀上回料。

（8）被刨刀木料的厚度小于3厘米，長度小于40厘米時應采用壓板或壓棍推進，厚度小于1.5厘米，長度小于25厘米，小于40厘米時應用壓板或平刨上加工。

（9）兩人操作時進料速度應配合一致，當木料前端超過刀口30厘米后，下手操作人方可接料。木料刨至尾段時，上手操作人員應注意早松手，下手操作人員不得猛拉。

2、模板安裝完畢后，技術負責人、安全員、木工工長應結合方案進行模板驗收，保證模板的支撐及安裝滿足設計要求。

3、驗收合格后，方可進入下一步工序。

三、地下室模板工程

地下室底板模采用五層膠合板，模架采用方木及碗扣式鋼管腳手架組成支撐系統支撐在坑壁上，并在模外圍四周設磚砌300*450臨時

排水溝，坡度5‰，排向各積水井。

1、地下室剪力墻模板采用五層膠合板，內模架采用方木及扣件式

鋼管腳手架組成支撐系統。在基礎模板施工中，應注意以下幾個重點：

2、按技術交底要求分形式、種類、標準和操作方法準備好模板期

材料，加工成形，并組織好勞動力。

3、加強施工過程中的監督檢查和指導，檢查是否按設計圖紙和技

術交底要求進行施工，模板的幾何尺寸、位置、標高是否符合要求，預埋件、預留洞是否符合設計，模板拼接的嚴密性、支撐體系是否牢固可靠，模板內是否清理干凈等。

4、模板施工完畢后，施工員須組織班組進行自檢，發現問題予以

修正和處理，在該檢查上，施工員填寫模板預檢單，報請質檢員并會同監理進行模板預檢，驗收合格后，方可進行后續工序的施工。

四、主體模板工程

本工程模板量大，周轉次數多，模板體系的好壞直接影響到工程進度和質量，本工程剪力墻模板采用定型五層木膠合板，梁采用木框五層木膠合板，電梯井道采用定型筒模，支撐系統采用碗扣式腳手架支撐。在施工中，確保工程質量。

1、碗扣式鋼管腳手架的搭設方法及要求

1地基處理 ○

腳手架搭設前應首先根據荷載等情況驗算地基承載力，確定地基承載

力。

2碗扣式鋼管腳手架的一般組裝順序為： ○

立桿底座→安立桿→安橫桿→安斜桿→接頭鎖緊→腳手板 →安上層立桿→安橫桿

組裝以3~4人為一組，其中1~2人遞料，另外二人共同配合組裝，每人負責一端。

3碗扣式鋼管腳手架搭設一般規定

○

2、碗扣式鋼管腳手架底層的搭設十分關鍵，因此要嚴格控制搭

設質量。當組裝完兩層橫桿后，首先要檢查并調整水平框架的直角度和縱向直線度；其次應檢查橫桿的水平度，并通過調整立桿的可調座使橫桿間的水平偏差小于L/400（L為框架長度），縱向直線偏差小于L/200，直角小于3.5°。

同時逐個檢查立桿底腳，看有無浮地松動情況，當底層架檢查符合要求后，檢查所有碗扣式接頭，并鎖緊。

3、模板工程施工流程

設計繪圖模板圖→預制、拼裝→刷脫模劑→模板安裝→模內雜物清理→模板調整加固→模板驗收→鋼筋綁扎、水電器線盒預埋→鋼筋驗收簽證→砼澆筑→養護→檢驗砼強度→拆模→搬運修整模板→刷脫模劑→進入下一循環。

4、模板工程施工要點

模板工程由模板與支架兩部分組裝。模板工程施工質量的好壞

直接影響到砼工程的質量，有時還會影響到施工人員的安全。

1模板及其支架的施工要求： ○

a、保證工程結構的構件各部分形狀尺寸和相互位置的正確。要求模板工程的幾何尺寸、相鄰位置及標高滿足設計圖紙要求以及砼澆灌完畢后，在其允許偏差范圍內。

b、要求模板工程具有足夠的承載力，剛度和穩定性，能夠在靜荷載和動荷載的作用下，不出現變形傾覆。

c、構造簡單，拆裝方便，便于鋼筋的綁扎和安裝以及砼澆灌和養護工藝要求。

d、模板接縫應嚴密，拼接接縫不大于3毫米，砼澆筑時不應出現有漏漿現象。

e、模板與砼接觸面應刷隔離劑。嚴禁隔離劑粘染鋼筋與砼接槎處，以免影響鋼筋與砼的握裹力以及砼拉槎處不能有機相結合。不得在模板安裝后刷隔離劑。