第一篇：2×300MW機組石灰石-石膏煙氣脫硫吸收塔設計

２００８年 ８月

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第 ２４卷

第 ４期

２×３００ 機組石灰石一石膏煙氣脫硫吸收塔設計 ＭＷ

Ｄｅｓｉｇｎ ｏｆ ｌｉｍｅｓｔｏｎｅ—ｇｙｐｓｕｍ ＦＧＤ ａｂｓｏｒｂｅｒ ｆｏｒ ２×３００ ＭＷ ｕｎｉｔｓ ｉｎ ｔｈｅ ｔｈｅｒｍａｌ ｐｏｗｅｒ ｐｌａｎｔ

（揚州大學 環境科學與工程學院，江蘇 揚州

薛 琴，王子 波，雒 維 國

２２５００９）

摘要 ：選 用石灰石 一石膏工藝對山西某電廠 ２×３００Ｍｗ 機組進 行煙 氣脫硫，對其核 心設備吸 收塔 的本體進 行設計 計算，并對其 中的設備進行 了選型。

關鍵詞 ：煙 氣脫硫 ；吸 收塔 ；循環 系統 ；設計

Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ａ ｂｒｉｅｆ ｉｎｔｒｏｄｕｃｔｉｏｎ ｏｆ ｔｈｅ ｄｅｓｉｎ ａｎｄ ｓｅｌｃｔｉｏｎ ｆｏｒ ＦＧ Ｄ ｓｙｓｔｅｍ，ｗｈｉｃｈ ｉｓ ｗｅｔ ｌｉｍｅｓｔｏｎｅ—ｇｙｐｓｕｍ ＦＧ Ｄ

ｐｒｏｃｅｓｓ ｆｏｒ ａ ｐｏｗｅｒ ｐｌｎｔ ｉｎ Ｓｈａｎｘｉｐｒｏｖｉｎｃｅ ｗｅｒｅ ｐｕｔ ｆｏｒｗａｒｄ．Ｔｈｅ ｐｒｏｃｅｓｓ ｄｅｓｉｇｎ ａｂｏｕｔ ｔｈｅ ｋｅｙ ｅｑｕｉｐｍｅｎｔ

ａｎｄ ｔｈｅ ｉｔｅｒｎａｌｃｉｃｕｌａｔｉｏｎ ｓｙｓｔｅｍ ｗｅｒｅ ｄｉｃｕｓｓｅｄ．Ｔｈｅ ｅｑｕｉｐｍｅｎｔ ｔｙｐｅ ｓｅｌｃｔｉｏｎ ｗｅｒｅ ａｌｏａｎａｌｙｚｅｄ．

Ｋｅｙ ＷＯｒｄｓ：ＦＧ Ｄ；ａｂｓｏｒｂｅｒ；ｃｉｒｃｕｌｔｉｎ ｓｙｓｔｅｍ；ｄｅｓｉｇｎ

中圖分類號：ＸＴＯ１．３ 文獻標識碼：Ｂ 文章編號：１００９—４０３２｛２００８）０４—０２４—０３

０ 引言

１ 噴淋吸收塔的工作原理

吸收塔是煙氣脫硫系統的核心設備¨，漿液的

噴淋吸收塔多采用逆流方式布置，煙氣從噴

制備以及 ＳＯ 的去除都在這個設備中進行，因此，塔 型設計以及其設備的選型直接影響到脫硫效果的好

壞。目前，吸收塔常用的塔型主要有噴淋吸收塔、填

過循環泵送至塔中布置于不同高度的噴淋層噴嘴，從噴嘴噴出的漿液霧化形成分散小液滴向下運動，淋區下部進入吸收塔，并 向上運動。石灰石漿液通

料塔、托盤塔、液柱塔、噴射式鼓泡塔等

。由于噴 淋吸收塔具有內部構件少，塔 內不易結垢和堵塞，壓

與煙氣逆流接觸，氣 液充分接觸并對煙氣中的 ＳＯ：

進行洗滌。塔內一般設 ３～６個噴淋層，每個噴淋層

力損失也較小等優點，在全世界濕法煙氣脫硫系統

裝有多個霧化噴嘴，交叉布置。在塔底一般布置氧

中 占有突 出的地 位，已經成 為 應 用 最廣 泛 的 吸 收塔

型 之一。

化池，用專門的氧化風機往里面鼓空氣，而除霧器則

布置在吸收塔頂部煙氣出口之前的位置。

山西 某 電廠 ２×３００ＭＷ 機 組 煙 氣脫 硫 系統 采

用 了噴淋 式 吸收 塔，選 用 一般 ３００ＭＷ 以 上機 組 大 多采用的石灰石一石 膏濕法煙氣脫硫工藝，該工藝

２

吸收塔的主要設計參數

該吸收塔采用底部漿池和塔體為一體的結構，技術成熟，應用廣泛，運行穩定 可靠，對煤種適應性 其主要設計參數如表 １所示。

強，其脫硫效率可以達到９５％。

表 １

吸收塔主要設計參數

數項

目

數

值

項 目

值

煙氣量（濕態）／ｍ ／ｈ

１ ７６３４６２

脫硫漿 液含 固量／％

２０

入 Ｉｌ標況煙氣量（干）／ｍ ?ｈ 入 口煙氣溫度／℃

１４２００００

石膏含水率／％

≤１０

入口煙氣壓力／Ｐａ 脫硫效率／％

一３０００

入 ＩｌＳＯ２（干）／ｋｇ?ｈ

９６

出口煙氣量／ｍ ?ｈ 出口煙氣壓力／Ｐａ

３９６６ ０

出口煙氣溫度／℃

氧化風機進氣溫度（標 況）／℃ 氧硫 比

亞硫酸鈣氧化停留時間／ｍｉｎ

鈣硫摩爾比［５＿

１ ５１５ ５８９

４

≥８０

２０

１．２

≥９５

５．８５—６．１５

漿液 ｐＨ值…

１．０２

２４

薛 琴等：２ Ｘ ３００ＭＷ機組石灰石一石膏煙氣脫硫吸收塔設計

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３．１．３

嘖 嘴選 型

３ 吸收塔結構設計及選型

吸 收塔 噴淋 層 的 噴嘴 一般 分為 切 向、軸 向和旋

３．１ 吸收塔 本體設 計

轉 ３種型式，本設 計 中采用軸 向式噴嘴，主要原 因是 在 同等壓 力條 件下，這 種噴嘴 噴 出的液 滴粒 度較小，３．１．１

吸 收塔直徑

吸收塔的直徑（Ｄ）可由吸收塔出口實際煙氣

而且 性價 比較 高。

體 積流量 和 煙 氣流 速 確 定，煙氣 流 速通 常 為 ３．０～ ３．１．４

除霧 器 區的 高度 及選型 ４．５ ｍ／ｓ，工程實 踐 表 明，３．６～４．２ ｍ／ｓ是 性 價 比較

除霧器用來分離煙氣所攜帶的液滴，在吸收塔

高的流速區域，因此，本工程 的設計煙氣流速為

中，由上下兩極 除霧 器（水平或菱形）及沖水系統

３．８ ｍ／ｓ。吸收塔直徑可根據下列公式計算 ：

（包 括管 道、閥門和噴嘴 等）構 成。濕法 煙氣 脫 硫 系 統一般采用折流板和旋流板除霧器，為了適應塔內

Ｑ＝Ａ× ＝丌（÷Ｄ 較 高的煙氣流速，達到較高的除霧效率，本設計選用

式中 ｐ為煙氣體積流量，ｍ ／ｈ；

為煙氣流速，ｍ／ｓ； 折 流板 除霧 器 中的屋 頂 式 除霧 器，最 后一 層 噴 淋層

到 除霧器 的距 離 為 １．３ｍ，除霧 器 的高 度 為 ２．８ｍ，Ａ為煙氣過 流斷 面面積，ｍ。

由上式計算得 Ｄ ＝１２．８１ ｍ，本工程設計吸收塔 除 霧 器 到 吸 收塔 煙 道 出 口的距 離 為 ０．６ｍ，則 除霧

直 徑 １２．８ ｍ。

區的總高度 為 ７．５ｍ。

３．１．２

吸收 區的 高度

３．２

再循環 系統 的設計

工程設計中，吸收 區的高度一般指煙氣進 口水平中心線到噴淋層中心線的距離。根據吸收塔高度

由于該項 目的煙 氣 含硫 量較 低，循 環泵 可采 用

單元 制，即每個噴 淋層 配 １臺 與噴 淋層 管 道 系統 相

參考表（表 ２），吸收區的高度一般為 ５～１５ｍ，煙氣 接觸 反應時 間一般 為 ２～５ Ｓ Ｘ

連接的吸收塔再循環泵。保證吸收塔內２００％以上

。在 山西某電廠 ２ 的吸收漿液覆蓋率。

３００ＭＷ 機組 脫硫工 程 中為 了保證較 高 的脫 硫效 率，吸收 塔 內噴 淋層設 計 為 ４層，每 臺循 環 泵對 應

層 噴淋層 ；運行 的再 循 環 泵數 量 根據 吸 收漿 液 流

設計接 觸反應 時間 為 ２．４ Ｓ，則 吸收 區高度 ｈ ＝２．４ Ｓ

量的要求確定，以達到每臺鍋爐負荷的吸收效率。４

Ｘ ３．８０ ｍ／ｓ＝９．１２ ｍ，本 工程設 計值取 層噴淋布置能夠滿足整套裝置對脫硫率的要求。

９．１ ｍ。

循 環漿液 量為要 脫除 ＳＯ，的量與單 位循環漿 液

吸收區一 般設置 ３～６個 噴淋層，每個噴 淋層 都

吸收 ＳＯ，能力 的 比值。根據 ２ Ｘ ３００ＭＷ 機 組鍋 爐 原

裝有 多個 霧 化噴嘴，噴淋 覆蓋 率 達 ２００％ ～３００％

始數 據 可 知 ：本 項 目煙 氣 量 為（濕）１ ４２００００ ｍ ／（噴淋覆 蓋率 指 噴 淋 層 覆 蓋 的重 疊 度，由噴 淋 覆 蓋

ｈ；

高度、噴淋 角來 確 定。，噴淋 覆 蓋 高 度 典 型 值取 為

要脫 除的 ＳＯ，量 為 ３９６６ ｋｇ／ｈ；單 位體積循 環漿 液吸

本過高，本設計中設置 ４個噴淋層。噴淋層 間距一

般為 １．２～２ｍ，為了便于檢修和維修，層間距設為

１．９ｍ。入口煙道到第一層噴淋層的距離一般為 ２ １ ｍ）。由于要求的脫硫效率較高，但又不能使成

收 ｓＯ，的能力約為 ０．１５ ｇ／Ｌ，可 以計算得 出循環漿

液量為 ２６４４０ ｍ ／ｈ（脫 硫 吸收 塔循 環漿 液 量通 常 為

４０００～１２ ０００ ｍ ／ｈ）…，本項 目采用 ４臺漿 液循

環

泵，每 臺泵 的流 量為 ７０００ ｍ ／ｈ。

３．５ ｍ，本方 案 為 ３．４ ｍ，符 合 要 求。據 表 ２分 析，通過循 環漿 液量 與 吸收塔 出 口標 準 煙 氣量（濕

最 后一層 噴淋層 到除霧器 的距離 設計 為 １．３ ｍ。

態、１

５１５ ５８９ ｍ ／ｈ）的 比值 計 算 得 出 液 氣 比為

表 ２

吸收塔吸收區高度參考表

１７．４４Ｌ／ｍ。噴淋 塔 的液 氣 比是 決 定脫 硫效 率 的一 個重要因素…，也是濕法石灰石一石膏煙氣脫硫工

目 范

圍

吸收塔人口寬度與直徑之比／％ ６０～９Ｏ

人口煙道到第一層噴淋層的距離／Ｉ ２—３．５

噴淋層間距／Ｉｎ

１．２—２

最頂端噴淋層到除霧器的距離／Ｉ １．２—２

除霧器高度／Ｉｎ

２～３

除霧器到吸收塔出口的距離／Ｉｎ Ｏ．５—１

吸收塔出口寬度與直徑之比／％

６０～１ＯＯ 項

藝 的一個 重要參 數，它決 定 了脫 硫 系統 的石 灰 石耗

量 ”。一般情 況下，液氣 比范 圍為 １５～２５ Ｌ／ｍ，本 工 程設計 液氣 比為 １７．４４Ｌ／ｍ。

３．３

吸收 塔 漿池 的設計

３．３．１

漿池容積及 高度

吸收塔漿池容量由液氣比和漿液氧化停留時間

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確定

，而 漿液 氧化停 留時 間 由石膏 生 長停 留時 間

和石灰石溶解停留時間確定。

４

結語

力

漿池的容積等于循環漿液量與氧化停 留時間的

３６００Ｐａ，額定功率 １ ８００ｋＷ。

乘積，其值約為 １ ７７０ｍ。由漿池的容積及吸收塔

２６

直徑（１２．８ ｍ）計算得漿池高度為 １３．７ ｍ，由此可得

吸收塔的總高度為 ３０．３ ｍ。

３．３．２

氧 化風機 的設 計及 選型

亞硫酸鈣和亞硫酸氫鹽 的氧化分為兩個部分，是吸收塔 內煙氣 中氧氣進入漿液液滴 的 自然氧

化，二是空 氣通過 曝氣管 網進入漿 液池 的強制 氧

化。

理論氧化空氣量約為 ３４７０．２ｍ ／ｈ，此值即為

亞硫酸鈣完全轉化為石膏所需要 的氧氣量。

本項 目同時考慮了一定的空氣 富裕量（即氧硫

比），計算得實際氧化風機進氣量為 ４４７０ｍ ／ｈ。采

用 ２臺型號 為 ＧＮ３５Ｈ 一３的 離心 式氧 化 風機，流 量 為 ４７３６ｍ ／ｈ（干），壓頭為 １０１．０１ ｋＰａ，一用一備。

３．３．３

氧化吸 收 池攪 拌機 的選 型

在吸收塔底部漿液池設有 ２臺側進式攪拌機，用來使石灰石 固體顆粒在漿液 中保持均 勻懸 浮狀

態，保證漿液對 ＳＯ，的吸收和反應能力。攪拌器的

攪拌直徑為 １０．０ｍ，轉速 １３０ ｒ／ｍｉｎ，功率 ３ ｋＷ。攪

拌器的轉速不能太高，否則不利于石膏晶體成長，且

會造成葉輪磨損。

３．３．４

石灰石 漿 泵的選 型

根據要去除的 ＳＯ，量和漿液密度，可估算 出石

灰石漿 液（２０％）的用 量 為 ２４．８ ｍ ／ｈ。則 設計 采 用 的石灰 石漿泵 為 ２臺雙 相流泵，流量 １００ｍ ／ｈ，揚 程

８０ｍ，功率 ５５ ｋＷ，一用一備。

３．４

脫硫增壓 風機 的選 型

增 壓風機 是用 于克 服 ＦＧＤ裝置 的煙 氣 阻力，將 原煙氣順利引入脫硫系統，并穩定鍋爐引風機 出 口

速低。在安裝了煙氣脫硫系統的情況下，鍋爐的送、引風機將無法克服 ＦＧＤ的煙氣阻力，所以必須設置

增壓風機。濕法煙氣脫硫系統中一般采用軸流風機

或者離心風機¨。壓力的重要設備。其運行特點是低壓頭、大流量、轉

根據本工程的實際煙氣流量（１ ４２００００ ｍ ／ｈ），以及 吸 收 塔、ＧＧＨ、煙 道 的 總 壓 力 損 失（分 別 為

１ ５００、１０００、５００Ｐａ，總計 ３０００Ｐａ）可選用軸流式靜

葉可 調風 機，其流 量 為 １ ５６２０００ｍ ／ｈ，額 定 壓（１）由山西某 電廠 ２ Ｘ ３００ＭＷ 機 組脫硫 工 程 的

煙氣參數計算得設計脫硫吸收塔直徑為 １２．８ ｍ，吸

收塔總高度為 ３０．３ｍ，采用 ４層噴淋層和 ４臺循環

漿 液泵 體系，即可 充分保 證其 脫硫效 率。

（２）在吸收塔 的設計過程中，要對設計場地 的 大小以及業主其他 的合理要求進行綜合分析，從而

塔要求。． 參考文獻： 調整設計數據，以滿足脫硫效率高、運行穩定的吸收

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收稿 日期 ：２００８一ｏ４—１５：修回 日期 ：２００８—０６—１２

作者簡介 ：薛 琴（１９８３．），女，江蘇 泰州人，碩士，從事煙氣脫硫、水處理 的研究。Ｅ—ｍａｉｌ：ｓｈｏｗｋｉｎｇ６０５＠１６３．ｃｏｒ

第二篇：石灰石石膏濕法脫硫工藝流程

石灰石石膏濕法煙氣脫硫技術

1、石灰石/石膏濕法煙氣脫硫技術特點：

1）．高速氣流設計增強了物質傳遞能力，降低了系統的成本，標準設計煙氣流速達到4.0 m/s。2）．技術成熟可靠，多于 55,000 MWe 的濕法脫硫安裝業績。

3）．最優的塔體尺寸，系統采用最優尺寸，平衡了 SO2 去除與壓降的關系，使得資金投入和運行成本最低。

4）．吸收塔液體再分配裝置，有效避免煙氣爬壁現象的產生，提高經濟性，降低能耗。從而達到：

脫硫效率高達95%以上，有利于地區和電廠實行總量控制； 技術成熟，設備運行可靠性高（系統可利用率達98%以上）； 單塔處理煙氣量大，SO2脫除量大； 適用于任何含硫量的煤種的煙氣脫硫；

對鍋爐負荷變化的適應性強（30%—100%BMCR）； 設備布置緊湊減少了場地需求； 處理后的煙氣含塵量大大減少； 吸收劑(石灰石)資源豐富，價廉易得；

脫硫副產物（石膏）便于綜合利用，經濟效益顯著；

2、系統基本工藝流程

石灰石（石灰）/石膏濕法脫硫工藝系統主要有：煙氣系統、吸收氧化系統、漿液制備系統、石膏脫水系統、排放系統組成。其基本工藝流程如下：

鍋爐煙氣經電除塵器除塵后，通過增壓風機、GGH(可選)降溫后進入吸收塔。在吸收塔內煙氣向上流動且被向下流動的循環漿液以逆流方式洗滌。循環漿液則通過噴漿層內設置的噴嘴噴射到吸收塔中，以便脫除SO2、SO3、HCL和HF，與此同時在“強制氧化工藝”的處理下反應的副產物被導入的空氣氧化為石膏（CaSO42H2O），并消耗作為吸收劑的石灰石。循環漿液通過漿液循環泵向上輸送到噴淋層中，通過噴嘴進行霧化，可使氣體和液體得以充分接觸。每個泵通常與其各自的噴淋層相連接，即通常采用單元制。

在吸收塔中，石灰石與二氧化硫反應生成石膏，這部分石膏漿液通過石膏漿液泵排出，進入石膏脫水系統。脫水系統主要包括石膏水力旋流器（作為一級脫水設備）、漿液分配器和真空皮帶脫水機。經過凈化處理的煙氣流經兩級除霧器除霧，在此處將清潔煙氣中所攜帶的漿液霧滴去除。同時按特定程序不時地用工藝水對除霧器進行沖洗。進行除霧器沖洗有兩個目的，一是防止除霧器堵塞，二是沖洗水同時作為補充水，穩定吸收塔液位。

在吸收塔出口，煙氣一般被冷卻到46—55℃左右，且為水蒸氣所飽和。通過GGH將煙氣加熱到80℃以上，以提高煙氣的抬升高度和擴散能力。最后，潔凈的煙氣通過煙道進入煙囪排向大氣。石灰石（石灰）/石膏濕法脫硫工藝流程圖

3、脫硫過程主反應

1）SO2 + H2O → H2SO3 吸收

2）CaCO3 + H2SO3 → CaSO3 + CO2 + H2O 中和 3）CaSO3 + 1/2 O2 → CaSO4 氧化

4）CaSO3 + 1/2 H2O → CaSO3?1/2H2O 結晶 5）CaSO4 + 2H2O → CaSO4 ?2H2O 結晶 6）CaSO3 + H2SO3 → Ca(HSO3)2 pH 控制

同時煙氣中的HCL、HF與CaCO3的反應，生成CaCl2或CaF2。吸收塔中的pH值通過注入石灰石漿液進行調節與控制，一般pH值在5.5—6.2之間。

4、主要工藝系統設備及功能 1）煙氣系統

煙氣系統包括煙道、煙氣擋板、密封風機和氣—氣加熱器（GGH）等關鍵設備。吸收塔入口煙道及出口至擋板的煙道，煙氣溫度較低，煙氣含濕量較大，容易對煙道產生腐蝕，需進行防腐處理。

煙氣擋板是脫硫裝置進入和退出運行的重要設備，分為FGD主煙道煙氣擋板和旁路煙氣擋板。前者安裝在FGD系統的進出口，它是由雙層煙氣擋板組成，當關閉主煙道時，雙層煙氣擋板之間連接密封空氣，以保證FGD系統內的防腐襯膠等不受破壞。旁路擋板安裝在原鍋爐煙道的進出口。當FGD系統運行時，旁路煙道關閉，這時煙道內連接密封空氣。旁路煙氣擋板設有快開機構，保證在FGD系統故障時迅速打開旁路煙道，以確保鍋爐的正常運行。經濕法脫硫后的煙氣從吸收塔出來一般在46—55℃左右，含有飽和水汽、殘余的SO2、SO3、HCl、HF、NOX，其攜帶的SO42-、SO32-鹽等會結露，如不經過處理直接排放，易形成酸霧，且將影響煙氣的抬升高度和擴散。為此濕法FGD系統通常配有一套氣—氣換熱器（GGH）煙氣再熱裝置。氣—氣換熱器是蓄熱加熱工藝的一種，即常說的GGH。它用未脫硫的熱煙氣（一般130～150℃）去加熱已脫硫的煙氣，一般加熱到80℃左右，然后排放，以避免低溫濕煙氣腐蝕煙道、煙囪內壁，并可提高煙氣抬升高度。煙氣再熱器是濕法脫硫工藝的一項重要設備，由于熱端煙氣含硫最高、溫度高，而冷端煙氣溫度低、含水率大，故氣—氣換熱器的煙氣進出口均需用耐腐蝕材料，如搪玻璃、柯登鋼等，傳熱區一般用搪瓷鋼。

另外，從電除塵器出來的煙氣溫度高達130～150℃，因此進入FGD前要經過GGH降溫器降溫，避免煙氣溫度過高，損壞吸收塔的防腐材料和除霧器。2）吸收系統

吸收系統的主要設備是吸收塔，它是FGD設備的核心裝置，系統在塔中完成。

第三篇：2×600MW機組煙氣脫硫工程吸收塔與煙囪施工交叉作業安全措施

華電長沙電廠一期2×600MW機組煙氣脫硫工程的吸收塔基礎安全防護方案吸收塔與煙囪施工交叉作業安全措施

1.工程特點

1.1華電長沙電廠一期2×600MW機組煙氣脫硫工程的吸收塔基礎位于煙囪北邊30m以內，直徑16.2M，高3700 MM。其中心坐標1#吸收塔基礎為A= 2218.4B= 1925.56，2#吸收塔基礎為A= 2218.4B=1886.64。

1.2本工程施工時與煙囪施工交叉作業，吸收塔基礎施工區域在煙囪施工危險區域內，為確保安全，吸收塔施工時采取作業區內搭設鋼管架防護棚措施，同時煙囪施工單位相應采取防止物體下落措施。

2．主要措施

2．1防護棚搭設

吸收塔作業區范圍內搭設雙層防護棚及防護通道。防護棚搭設于吸收塔基礎施工區域上方，并與防護

通道相連通，防護通道延伸至安全區域。防護棚鋼管架采用外徑48mm壁厚3.5mm焊接鋼管，并采用扣件連接。鋼管搭設立桿間距1.5~2m，高度為地面以上3.0m。按規范要求搭設剪刀撐。防護棚頂設二道防護架板，第一道為50mm厚松木板，第二道為竹架板，面鋪塑料彩條布。

2．2在危險區域周邊設置警戒繩及警戒牌。

2.3施工人員與各相關人員要戴安全帽，煙囪施工危險時段施工人員不能在危險區內逗留。正常施工時施工人員不能在防護棚外逗留。

3.對煙囪施工的安全要求

3.1煙囪施工單位每天應提前告知煙囪施工危險時段（如升模、澆注、沖洗澆注混凝土管道等）

3.2 沖洗澆注混凝土管道時，沖洗的廢水排放要遠離吸收塔基礎施工區域。

3.3 煙囪施工要采取相應的安全措施，防止高空落物。尤其防止從防護網外向下落物。

3.4煙囪施工人員使用小型工具應加安全繩。

3.5 煙囪施工單位應對施工人員就吸收塔與煙囪施工交叉作業安全注意事項進行專項安全技術交底。

3.6 升模、澆注時，煙囪施工單位安全員和脫硫施工安全員在現場同時監護。煙囪施工單位應及時設置升模、澆注警示標志。

第四篇：石灰石-石膏濕法脫硫系統閥門材料的選用

濕法煙氣脫硫設備閥門材料選用對策與探討

蔡貴輝

（湖南永清脫硫有限公司，長沙410005）

摘要：本文通過對濕法煙氣脫硫工藝與腐蝕現象的分析，對濕法煙氣脫硫設備閥門材料的選用進行了探討。

關鍵詞：石灰石－石膏濕法脫硫工藝 腐蝕 閥門 蝶閥 材料選用

Investigation and Ways to Material Selection for Valves

in Wet Limestone & Gypsum Flue Gas Desulphurization Technology

Cai Guihui(Hunan Yonker Desulphurization Co., Ltd)Abstract

By analyzing the wet limestone & gypsum flue gas desulphurization technology and corrosion phenomena, this paper discussed the material selection of vales in wet limestone & gypsum flue gas desulphurization system.Keywords

wet limestone & gypsum flue gas desulphurization technology, corrosion, valve, butterfly valve, material selection

0 引言

腐蝕是材料在環境的作用下引起的破壞或變質。金屬和合金的腐蝕主要是由于化學或電化學作用引起的破壞，有時還同時伴有機械、物理或生物作用。非金屬的破壞一般由于化學或物理作用引起，如氧化、溶解、膨脹等。

石灰石－石膏濕法煙氣脫硫裝臵因其工藝技術成熟、煤種適用面寬、脫硫效率高、成本較低而成為國內外火電廠煙氣脫硫系統的主流裝臵，但是該裝臵所用的石灰石－石膏濕法脫硫工藝造成整個系統的工作環境惡劣、防腐蝕工程量大，對系統設備的防腐性能提出了較高的要求。

閥門是流體輸送系統中的重要控制設備，改變通路斷面和介質流動方向，具有截斷、調節、導流、防止逆流、穩壓、分流或溢流泄壓等功能，在整個脫硫過程中，閥門性能的優劣直接關系到整個脫硫系統能否正常有序高效運行。筆者根據多年的閥門設計制造經驗，綜合現在石灰石－石膏濕法煙氣脫硫工況條件，就閥門防腐材料選用對策作如下分析與探討。1 石灰石－石膏濕法脫硫工藝原理

石灰石－石膏濕法脫硫工藝是石灰石（CaCO3）經磨碎后加水制成漿液作為吸收劑，與降溫后進入吸收塔的煙氣接觸、混合，煙氣中的SO2與漿液中的CaCO3 及加入的空氣進行化學反應，最后生成石膏。脫硫后的煙氣經除霧、換熱升溫后通過煙囪排放。該工藝系統包括煙氣煙道、煙氣脫硫、石灰石制備、石膏處理和廢水處理幾大部分。其主要的化學反應過程如下： ①．SO2 + H2O → H2SO3 吸收

②． CaCO3 + H2SO3 → CaSO3 + CO2 + H2O 中和 ③． CaSO3 + 1/2 O2 → CaSO4 氧化 ④． CaSO3 + 1/2 H2O → CaSO3?1/2H2O 結晶 ⑤． CaSO4 + 2H2O → CaSO4?2H2O 結晶 ⑥． CaSO3 + H2SO3 → Ca(HSO3)2 pH控制

另外，燃煤產生的鹵化物（氯化物、氟化物）和氮化物的含量，除本身具有腐蝕作用外，會強化腐蝕環境PH值的變化，強化硫酸鹽的腐蝕作用，具有強氧化性。2 主要腐蝕現象及腐蝕環境 2.1 主要腐蝕現象

煙氣脫硫系統的腐蝕現象非常復雜，形式上有均勻腐蝕（一般腐蝕）和局部腐蝕（縫隙腐蝕、點腐蝕、晶間腐蝕、應力腐蝕、疲勞腐蝕等），以及物理腐蝕（磨損腐蝕、氣泡腐蝕和沖刷腐蝕）、電化學腐蝕等，又因溫度、運行工況等因素交織，整個腐蝕是化學、物理和機械等因素迭加的復雜過程。

非金屬材料的化學腐蝕較緩慢，而物理腐蝕破壞較迅速，是造成非金屬腐蝕的主要原因。物理腐蝕主要表現為溶脹、鼓泡、分層、剝離、開裂、脫膠等現象，其起因主要由腐蝕介質的滲透和應力腐蝕所致。

煙氣中的SO2、HCl、HF和NxO等酸性氣體在與液體接觸時，生成相應的酸液，其SO32－、Cl－、SO42－對金屬有很強的腐蝕性，對防腐內襯亦有很強的擴散滲透破壞作用。

安放有墊圈的部位或附著沉積物的金屬表面易發生縫隙腐蝕。

如果鈍化膜再生得不夠快，點腐蝕就會加速，使腐蝕程度加深。一般在含有氯化物的水溶液中易發生此類點腐蝕。

金屬表面與水及電解質接觸處易形成電化學腐蝕（此現象在不同金屬之間的法蘭連接處、焊縫處比較常見）。

溶液中的硫酸鹽和亞硫酸鹽隨溶液滲入防腐內襯及其毛細孔內，當系統停運后，逐漸變干，溶液中的硫酸鹽和亞硫酸鹽析出并結晶，隨后體積發生膨脹，使防腐內襯產生應力，發生剝離損壞。

漿液中含有的固態物，在一定流速下對系統設備有一定的沖刷作用，形成沖刷腐蝕。

……

2.2 主要腐蝕環境

按閥門使用區域劃，將脫硫系統劃分為制漿區、石膏漿液排出區、真空皮帶脫水機系統區、工藝水箱區等區域。制漿區漿液中主要含有CaCO3顆粒和懸浮液，pH值一般在8左右，固體顆粒含量大（約28～32%），流速大，對設備沖刷作用較劇烈。如果制備石灰石漿液的工藝水是利用真空皮帶脫水機沖洗石膏用的過濾水，則石灰石漿液中也會含有氯離子、硫酸根離子和亞硫酸根離子，氯離子的質量分數可達到2х10-2左右，漿液供應系統內可能會發生酸性腐蝕。

石膏漿液排出區：吸收塔內漿液pH值為5～6，氯離子濃度為2х10-2左右，含固量較大（14～16%），流速大則有沖刷。排出石膏漿液中主要含有氯離子、硫酸根離子和亞硫酸根離子，氯離子濃度為2х10-2以上，該區會發生酸性腐蝕。

真空皮帶脫水機系統區：石膏漿液經水力旋流器一級脫水后，再經真空皮脫水機二級脫水，石膏漿液進一步脫水至含固率達到90%以上，已澄清的液體的含固率低（3～4%），沖刷磨損小，漿液中也會含有氯離子、硫酸根離子和亞硫酸根離子，氯離子的質量分數可能達到2х10-2左右，該區內可能會發生酸性腐蝕。

工藝水箱區：濕法脫硫系統中的吸收劑漿液制備、除霧器沖洗、石膏沖洗、漿液管道沖洗、設備冷卻等需要大量水源，對水質無特殊要求，采用電廠循環水，則漿液中也會含有氯離子、硫酸根離子和亞硫酸根離子，氯離子的質量分數可能達到2х10-2左右，漿液供應系統內可能會發生酸性腐蝕。

根據上述主要腐蝕環境的分析，脫硫系統閥門的工況較為惡劣，尤以石膏漿液排出區腐蝕環境最為苛刻。以下閥門材料選用對策便依此腐蝕環境進行分析與探討，其它腐蝕環境中的閥門材料選用可參照選用。3 閥門材料選用對策

閥門主要零件材質選擇，首先考慮的是工作介質的物理特性（如溫度、壓力）和化學特性（腐蝕性），同時要考慮介質的清潔程度（有無固體顆粒，顆粒的密度等），再參照國家和使用單位的有關規定和要求選擇。

閥門的主要組成部件有閥體、閥板、閥桿、閥座及軸封等。閥門種類繁多，其中蝶閥因其結構長度短、啟閉速度快、具有截止、導通及調節流量等綜合功能優勢，在脫硫系統中無論是制漿區、石膏漿液排出區、真空皮帶脫水機系統區還是工藝水箱區均應用廣泛，下面就以蝶閥為例對閥門材料的選用對策進行分析探討（其它類型閥門可參照選用）。蝶閥按密封材質的不同可分為金屬密封蝶閥與橡膠密封蝶閥。金屬密封蝶閥是金屬對金屬形成密封副，橡膠密封蝶閥是金屬對橡膠或橡膠對橡膠形成密封副。3.1蝶閥運行工況分析

蝶閥與介質接觸的部位主要為閥板、閥體、閥座、閥軸及軸封，如下圖示：

閥桿在動力源的驅動下，帶動閥板開啟、閥體閥板閥桿介質流向關閉或調節流量，從而實現對介質流的控制。閥板始終處于介質流中，介質（帶有固體顆粒）對其的沖刷磨損無可避免。當閥板開度較小（約0～15°），閥板對流體形成的節流效應，常常會引起沖刷和汽蝕（此工況在實際工作中應盡量避免）。在閥門的關閉過程中，閥門密封副之間會產生一定的滑移和摩擦、擠壓作用，以形成一定的彈性變形，以起到密封作用，在這個過程中，密封副因滑移和擠壓造成磨損。故除整個閥板受介質浸泡、沖刷腐蝕外，密封副局部還將承受嚴重的汽蝕和沖刷磨損，以及受固體顆粒的磨料磨損及破壞等。這種工況對閥板的密封副材質提出了較高的要求，除了要抗介質腐蝕外，還要抗擠壓磨損。

閥體是介質通流部件，介質在其中通過或停留。閥體受一般腐蝕與沖刷腐蝕。

閥桿在動力源驅動下帶動閥板轉動，承受扭矩與彎矩作用，易發生應力腐蝕破裂。閥桿與軸套材質的不同、閥桿與軸封材質不同，或存在電價差，會導致發生電化學腐蝕。軸封處淤積或沉積介質，存在縫隙，可能發生縫隙腐蝕與點腐蝕。3.2 金屬密封蝶閥材料選用對策

在煙氣脫硫的實際運行中，我們發現閥體和閥板常采用316L不銹鋼，有的項目采用雙相不銹鋼，但是通過2～3年實際工況運行后，蝶閥的腐蝕與磨損十分嚴重，不得不重新更換閥門。

針對煙氣脫硫漿液特性：磨損性、腐蝕性和強氧化性等，常采用Ni-Cr-Mo合金制作閥板、閥座與軸。由于Ni-Cr-Mo合金材料牌號很多，有蒙乃爾合金、哈氏合金（牌號如DIN標準的2.4602、2.4686、2.4605）,超級奧氏體合金（牌號如DIN標準的1.4529、1.4539）、超級雙相不銹鋼（牌號如DIN標準的1.4588、1.4593）、雙相不銹鋼（牌號如DIN標準的1.4507、1.4602、1.4469）等等。

在歐美國家的煙氣脫硫系統中，漿液閥門的蝶板大都采用哈氏合金（哈氏合金材料在脫硫領域得到廣泛應用是世界公認的），后來蒂森克努伯不銹鋼公司開發出含Mo6%的超級奧氏體防腐合金—DIN1.4529，也稱926合金（或稱6鉬合金），專門針對煙氣脫硫進行試驗開發，目前在濕法脫硫工藝系統中，閥門的閥板已成功采用DIN1.4529材料，具有良好的機械強度、機加工和焊接性能，且無焊縫開裂問題，并具有良好的熱穩定性，除可承受一般腐蝕外，還可承受沖刷磨損及擠壓磨損，使用效果較為理想，國際上有使用十多年未出現腐蝕的例子。DIN1.4529材料價格昂貴，閥門閥體、閥板材料整體采用DIN1.4529制作，直接增加了閥門的造價，增加了脫硫成本。對于閥體、閥板我們可考慮使用碳鋼內襯DIN1.4529的可行性。對于閥桿，為了提高性價比，也可采用碳鋼襯DIN1.4529材料（包焊DIN1.4529薄皮）。

金屬密封蝶閥雖然價格高于橡膠密封蝶閥，但由于具有使用壽命長，性價比較高，較橡膠密封蝶閥更受市場的歡迎。3.3 橡膠密封蝶閥材料選用對策

橡膠密封蝶閥如果是“金屬對橡膠”（金屬與橡膠構成的密封副）的密封，則對金屬密封圈材料采用DIN1.4529。橡膠中丁腈橡膠NBR、氟橡膠FPM、填充聚四氟乙烯PTFE、乙丙橡膠EPDM等都應用較廣，其各自特性如下：

乙丙橡膠EPDM：密度小，色淺成本低，耐化學穩定性好（僅不耐濃硝酸），耐臭氧，耐老化性優異，電絕緣好,沖擊彈性較好；但不耐一般礦物油系潤滑油及液壓油。適用于耐熱-50度～120度。

丁腈橡膠NBR：耐汽油及脂肪烴油類性能好。有中丙烯腈橡膠（耐油、耐磨、耐老化性好。但不適用于磷酸，脂系液壓油及含添加劑的齒輪油）與高丙烯腈橡膠（耐燃料油、汽油、及礦物油性能最好，丙烯脂含量高，耐油性好，但耐寒性差）。適用溫度-30度～120度，應用廣泛。適用于耐油性要求高的場合。

氟橡膠FPM：耐高溫300度，不怕酸堿，耐油性是最好的。電絕緣機械性、耐化學藥品、臭氧、大氣老化作用都好，但加工性差、耐寒差，價貴，適用溫度-20度～250度。

填充聚四氟乙烯PTFE：耐磨性極佳，耐熱、耐寒、耐溶劑、耐腐蝕性能好，具有低的透氣性但彈性極差，膨脹系數大。用于高溫或低溫條件下的酸、堿、鹽、溶劑等強腐蝕性介質。

以上橡膠中的乙丙橡膠EPDM在脫硫系統中以其綜合性能優、價廉物美而應用較廣。

雖然橡膠的化學腐蝕較緩慢，而物理腐蝕破壞較迅速，在腐蝕介質的滲透和應力下腐蝕，表現為溶脹、鼓泡、分層、剝離、開裂、脫膠等。所以，橡膠密封蝶閥壽命較低，一股為3～5年。但是，橡膠密封蝶閥因價格低，一次投入少，橡膠密封圈易于更換，而致橡膠密封蝶閥亦被廣泛應用于濕法脫硫系統中。4 結論

濕法煙氣脫硫中需大量應用閥門進行工藝的調控，苛刻的腐蝕環境對閥門材料的選用提出了嚴格要求，合理選材可以提高閥門使用壽命，提高脫硫的經濟性，保證整個脫硫系統正常有序高效運行。在國內脫硫系統中，因國產閥門選型不當及閥門材料選用不合適，導致大量購買國外閥門，本文對此的分析，希望能起到拋磚引玉的作用，改善國內脫硫閥門選用現狀，推進電廠脫硫設備的國產化。

第五篇：現役火電機組脫硫設施拆除煙氣旁路相關問題探討

現役燃煤機組脫硫設施拆除煙氣旁路相關問題探討

王文福 段建民 劉維格

國電懷安熱電有限公司 河北 張家口市 076150

[摘 要]：現役燃煤機組煙氣脫硫設施大都設有煙氣旁路，“十二五”期間，為適應減排要求，地方政府鼓勵火電企業拆除煙氣旁路，但拆除煙氣旁路具有一定的技術風險，已成為電力企業廣為關注的一個問題。本文以國電懷安電廠#1機組拆除煙氣旁路的工程實踐，對現役燃煤機組煙氣脫硫設施拆除煙氣旁路的相關問題進行了探討。

[關鍵詞]：現役燃煤機組 脫硫設施 拆除煙氣旁路

一、引言

我國是燃煤大國，能源結構決定了以煤炭為主的能源格局將長期存在，煤炭占一次能源消費總量的70%，而電力以燃煤電廠為主。隨著煤炭消費的不斷增長，燃煤排放的二氧化硫也不斷增加，我國已成為世界上二氧化硫排放量最大的國家，其中燃煤電廠二氧化硫排放量已達到總排放量的50%以上，致使我國酸雨和二氧化硫污染日趨嚴重，控制燃煤電廠二氧化硫污染排放的任務將越來越艱巨。

“十一五”時期是我國二氧化硫控制的關鍵時期，在政府環保政策的引導下，電力行業積極推進煙氣脫硫事業，并做了大量卓有成效的工作，90%以上的現役燃煤電廠安裝了煙氣脫硫裝置。但據有關權威部門的調查，由于多種原因，已建設完成的脫硫設施投運率并不高，煙氣脫硫工程質量及運行效果不太令人滿意。

進入“十二五”，新的《火電廠大氣污染物排放標準》已頒布，要求2014年后燃煤電

33廠SO2排放濃度不得大于200mg/Nm，重點地區燃煤電廠SO2排放濃度不得大于100mg/Nm。根據《“十二五”節能減排綜合性實施方案》的要求，為適應新形勢下對大氣污染物控制的日益提高，同時為順利實現“十二五”污染減排目標，通過拆除燃煤電廠煙氣旁路來提高脫硫設施投運率及運行效果成為電廠必須研究的課題。

二、國內電廠脫硫煙氣旁路設置情況現狀分析

2.1 國內電廠煙氣旁路設置情況

目前，我國火力發電廠應用的煙氣脫硫工藝有石灰石-石膏濕法、煙氣循環流化床、海水脫硫法等十多種，而石灰石-石膏濕法脫硫（簡稱：FGD）比重占到90%以上。2010年以前建成投產的現役火電機組煙氣脫硫設計出于對鍋爐和FGD的安全考慮，均設置了煙氣旁路，以保證機組的可靠性，保護FGD吸收塔裝置在事故狀態時不受損失。但同時這也造成了現役機組脫硫設施綜合脫硫效率偏低，不能滿足現階段環保總量減排的要求。隨著環保標準的提高，SO2排放總量控制更加嚴格。《燃煤發電機組脫硫電價及脫硫設施運行管理辦法(試行)》、《“十二五”節能減排綜合性實施方案》等環保管理措施相繼出臺，現役機組拆除煙氣旁路成為提高綜合脫硫效率的必然的環保減排措施之一。

2.2 設置煙氣旁路的作用

燃煤電廠機組FGD煙氣系統包括煙道、煙氣擋板門、增壓風機等組成。在正常運行期間，旁路擋板門關閉，FGD出、入口擋板門打開。由鍋爐引風機來的原煙氣，經過增壓風機增壓后進入脫硫吸收塔，脫硫洗滌處理后的凈煙氣從吸收塔頂部出口排出，再經煙囪排放(見圖一)。

而當鍋爐啟動和故障時或進入FGD的煙氣超溫和FGD裝置故障停運時，緊急開啟旁路擋板，關閉FGD出、入口擋板，鍋爐原煙氣由煙氣旁路直接進入煙囪排放，不經過吸收塔，可有效保護脫硫裝置及鍋爐運行安全，提高機組運行可靠性。

煙囪出口擋板門 旁路擋板門吸收塔主機引風機來煙氣 進口擋板門增壓風機圖一 煙氣系統示意圖

三、拆除煙氣旁路存在的問題分析

原脫硫裝置取消旁路后，脫硫系統成了鍋爐煙風系統的一部分，脫硫系統必須與機組同步啟停，與設置旁路的脫硫裝置在啟停操作上有很大的不同。既要保證主機順利啟動，同時又要充分考慮到脫硫系統設備的安全，并盡可能避免吸收塔內漿液品質受到污染而下降，影響脫硫效率。下面從拆除旁路對主機和脫硫系統兩個方面的影響進行分析：

3.1 取消旁路對主機系統的影響

取消旁路后，引風機直接與增壓風機串聯運行，因增壓風機一般為單臺設計，一旦停運，引風機將無法克服整套系統阻力，整臺機組只能被迫停運，所以增壓風機的運行穩定性直接影響脫硫系統以及主機的運行安全。

取消旁路后，引風機直接與增壓風機串聯運行，如果運行協調不好，可能造成煙道蹩壓，發生煙道爆破。

取消旁路后，脫硫系統不能單獨解列，其可靠性直接影響整套主機的可靠性。

3.2 取消旁路對脫硫系統的影響

取消旁路后，鍋爐事故工況下，吸收塔入口煙溫異常升高時，直接影響煙道和吸收塔內防腐襯層的安全。

取消旁路后，鍋爐啟動吹灰和點火期間，煙氣中會有大量的煤灰、煙塵和未燒盡的燃油隨煙氣進入吸收塔內，造成吸收塔內漿液污染及加速防腐襯層老化。

取消旁路后，漿液循環泵的重要性體現出來，其運行穩定性對脫硫效率影響顯著，并影響整個脫硫系統可靠性，從而影響主機可靠性。

四、國電懷安電廠拆除煙氣旁路具體方案分析 國電懷安熱電有限公司位于河北省張家口市懷安縣，現運營兩臺330MW空冷機組，燃用大同煙煤。工程配套建設兩套石灰石－石膏濕法煙氣脫硫裝置，采用一爐一塔的全煙氣脫硫，煙氣系統設有旁路煙道、增壓風機。設置公用的石灰石制備和石膏脫水系統，吸收劑采用外購石灰石粉制備而成，石膏脫水采用石膏旋流和真空皮帶機脫水的二級脫水系統。2012年8月，國電懷安熱電有限公司#1機組脫硫設施進行了拆除煙氣旁路改造。將脫硫裝置旁路煙道擋板門拆除，對原煙氣煙道和凈煙氣煙道進行單側分別封堵，從而將脫硫入口的原煙道和脫硫后部的凈煙氣煙道機械性硬隔離，實現了脫硫與主機同步無旁路運行(見圖二)。

煙囪出口擋板門 增壓風機旁路擋板門吸收塔主機引風機來煙氣 進口擋板門增壓風機

圖二 改造后煙氣系統示意圖

下面對懷安電廠#1機組脫硫煙氣旁路拆除改造方案進行分析：

4.1增設增壓風機旁路煙道

增壓風機是整個脫硫系統的動力核心，鍋爐煙氣依靠增壓風機克服整個脫硫系統阻力排入煙囪。取消脫硫裝置旁路煙道后，引風機直接與增壓風機串聯運行，為提高主機運行安全可靠性，防止增壓風機故障時主機跳機，增設增壓風機旁路煙道，當增壓風機故障時可以將其從脫硫系統解列，煙氣走旁路煙道進入脫硫系統，此時主機可以降負荷運行。

4.2增設煙道防爆門

在增壓風機上游的水平煙道和風機入口煙道，加設2個防爆門，防止引風機與增壓風機協調不好時，煙道蹩壓，發生煙道爆破。

4.3脫硫漿液循環泵增設6KV保安段供電

在機組運行中，應保證至少1臺漿液循環泵運行，從而提高漿液循環泵及整個脫硫系統的可靠性。為此將#3漿液循環泵改由6KV保安段供電，同時將原漿液循環泵部分聯鎖跳閘信號改為報警信號。

4.4取消原旁路擋板和原煙氣擋板的所有邏輯 4.5增設了吸收塔事故噴淋系統

由兩級噴淋裝置組成，事故狀態下投用事故噴淋系統時，分級進行噴淋，當一級噴淋故障或無法將吸收塔入口煙溫降低至設定值時第二級噴淋啟動。解決了無旁路脫硫運行中，鍋爐事故工況下，入口煙氣溫度異常升高對脫硫煙道和吸收塔防腐內襯的影響。

4.6增設廢漿拋棄池

為防止無旁路情況下，在鍋爐啟動及低負荷運行或除塵器故障時，由于鍋爐燃燒不穩定，煤粉燃燒不完全，使煙氣中攜帶的粉塵等雜質增加。這此雜質隨煙氣進入吸收塔后，會被漿液洗滌下來，沉積在吸收塔漿池中，進而會影響二氧化硫吸收反應的進行。當這些雜質含量到達一定濃度后，使二氧化硫吸收反應無法進行，即造成漿液中毒，如果不及時處理，會使脫硫效率降低、石膏無法脫水和石灰石粉過剩率加大，系統無法運行。增設廢漿拋棄池可將受污染中毒的漿液及時排放置換。中毒漿液由吸收塔石膏漿液排出泵，打到事故漿罐，再由事故漿液泵打到拋漿池，廢棄漿液在池內沉淀。澄清液由便攜式潛水泵從拋漿管道原路打回至事故漿罐，進入脫硫系統重復利用。

五、拆除煙氣旁路后對主機和脫硫運行的影響

原脫硫裝置取消旁路后，脫硫系統成了鍋爐煙風系統的一部分，脫硫裝置必須與機組同步啟停，既要保證主機順利啟動，同時又要充分考慮到脫硫系統設備的安全，與以往設置旁路的脫硫裝置在啟停操作上有很大的不同。脫硫與主機煙風系統必須統一協調，以保證主機與脫硫參數穩定，尤其是增壓風機入口壓力和流量的控制。

在鍋爐啟動前應首先啟動靜電除塵器，脫硫系統應滿足至少一臺漿液循環泵運行。盡可能避免鍋爐啟動過程中投油或少投油和低負荷情況下燃燒不完全，污染吸收塔內漿液品質。

在鍋爐事故工況下，吸收塔入口煙氣溫度異常高時，需要緊急投運事故噴淋系統。

六、建議

國電懷安電廠實施#1機組拆除煙氣旁路改造后，實現了拆除煙氣旁路的各項要求和目標，脫硫設施與主機同步啟停、運行，提高了脫硫系統投運率（見圖三）；在機組啟停、事故工況時，有效避免了煙氣超標排放對周邊環境的影響。但在模擬增壓風機事故停運，煙氣通過增壓風機旁路，由引風機來的煙氣直接進入脫硫吸收塔，鍋爐降負荷運行的過程中，發現引風機出現異常喘振。下一步，在#2機實施拆除旁路改造中，考慮增壓風機與引風機合并方案。

圖三 無旁路運行效果圖

七、結論

國電懷安電廠#1機組拆除煙氣旁路改造是成功的，有效控制了污染物排放。“十二五”期間，為實現污染減排目標，減少大氣污染，拆除煙氣旁路是現役燃煤電廠提高脫硫設施投運率及脫硫效果的有效手段。

參考文獻：

[1] GB 13223-2003 火電廠大氣污染物排放標準 [2] GB 13223-2011火電廠大氣污染物排放標準 [3] 《“十二五”節能減排綜合性實施方案》

[4] 《河北省“十二五”節能減排綜合性實施方案》 [5] 《電站信息》2013年第1期

作者簡介：

王文福 環境工程高級工程師 國電懷安熱電有限公司設備管理部主任助理 河北省張家口市懷安縣新區 郵編076150 電話0313-7928878 郵箱wwf72@163.com