第一篇：單層廠房課程設(shè)計封皮

混凝土及砌體結(jié)構(gòu)

課程設(shè)計

學(xué)生姓名：張海巖 學(xué) 號：20094023341 指導(dǎo)教師：解恒燕 學(xué) 院：工程學(xué)院 專 業(yè)：土木工程

中國·大慶 2012年9月

第二篇：單層廠房課程設(shè)計論文

很多人對于課程設(shè)計論文十分頭痛，在課程結(jié)束的時候卻不知道該如何撰寫論文，其實(shí)并不難，下面是小編整理收集的單層廠房課程設(shè)計論文模板，歡迎閱讀參考！

單層磚柱廠房具有選價低廉、構(gòu)造簡單、施工方便等優(yōu)點(diǎn)，在中小型工業(yè)廠肩中得到廣泛應(yīng)用。磚柱廠房是以磚柱（墻）做為承重和抗側(cè)力構(gòu)件，由于材料的脆性性質(zhì)，其抗震性能比鋼筋混凝土柱廠房差；由于磚往廠房內(nèi)部空曠、橫墻問距大，地震時的抗倒塌能力不如砌體結(jié)構(gòu)的民用建筑。因此根據(jù)磚柱廠房的震害特點(diǎn)，找出杭震的薄弱環(huán)節(jié)，提出相應(yīng)的抗震措施，提高其抗震能力是必要的。

1．地震震害及其特點(diǎn)：

地震震害表明：

6、7度區(qū)單層磚柱廠房破壞較輕，少數(shù)磚柱出現(xiàn)彎曲水平裂縫：8度區(qū)出現(xiàn)倒塌或局部倒塌，主體結(jié)構(gòu)產(chǎn)生破壞；9度區(qū)廠房出現(xiàn)較為嚴(yán)重的破壞，倒塌率較大。

從震害特點(diǎn)看，磚柱是廠房的薄弱環(huán)節(jié)，外縱墻的磚柱在窗臺高度或廠房底部產(chǎn)主水平裂縫，內(nèi)縱墻的磚柱在底部產(chǎn)生水平裂縫，磚柱的破壞是廠肩倒塌的主要原因。山墻在地震時產(chǎn)生以水平裂縫為代表的平面外彎曲破壞，山墻外傾、檁條拔出，嚴(yán)重時山墻倒塌，端開間屋蓋塌落。屋蓋形式對廠房抗震性能有一定的影響，重屋蓋廠房的震害普遍重子輕屋蓋廠房，楞攤瓦和稀鋪望板的瓦木屋蓋，其縱向水平剛度和空間作用較差，地震時屋蓋易產(chǎn)生傾斜。

2．適用范圍及結(jié)構(gòu)布置

2．1單跨和等高多跨的單層磚柱廠房，當(dāng)無吊車且跨度和柱頂標(biāo)高均不大時，地震破壞較輕。不等高廠房由于高振型的影響，變截面柱的上柱震害嚴(yán)重又不易修復(fù)，容易造成屋架塌落。因此規(guī)定磚柱廠房的適用范圍為單跨或等高多跨且無橋式吊車的中小型廠房，6－8度時廠房的跨度不大子15m且柱頂標(biāo)高下大于6．6m，9度時跨度不大于12m且柱頂標(biāo)高不大于 4．5m。

2．2廠房的平立面應(yīng)簡單規(guī)則。平面宜為矩形，當(dāng)平面為L、T形時，廠房陰角部位易產(chǎn)生震害，特別是平面剛度不對稱，將產(chǎn)生應(yīng)力集中。對于立面復(fù)雜的廠房，當(dāng)屋面高低錯落時，由于振動的不協(xié)調(diào)而發(fā)主碰撞，震害更為嚴(yán)重。

2．3當(dāng)廠房體型復(fù)雜或有貼建的房屋（或構(gòu)筑物）時，應(yīng)設(shè)置防震縫將廠房與附屬建筑分割成各自獨(dú)立、體型簡單的抗震單元，以避免地震時產(chǎn)主破壞。針對中小型廠房的特點(diǎn)，鋼筋混凝上無檀屋蓋的磚柱廠房應(yīng)設(shè)置防震縫，而輕型屋蓋的磚柱廠房可不設(shè)防震縫。防震縫處宜設(shè)置雙柱或雙墻，以保證結(jié)構(gòu)的整體穩(wěn)定性和剛度，防震縫的寬度應(yīng)根據(jù)地震時最大彈塑性變形計算確定。一般可采用50～70mm。

3．結(jié)構(gòu)體系

3.1地震時廠房破壞程度與屋蓋類型有關(guān)，一般來說重型屋蓋廠房震害重，輕型屋蓋廠房震害輕，在高烈度區(qū)影響更為明顯。因此要求6－8度時宜采用輕型屋蓋，9度時應(yīng)采用輕型屋蓋。人之地震震害調(diào)查表明：

6、7度時的單跨和等高多跨磚柱廠房基本完好或輕微破壞，8、9度時排架柱有一定的震害甚至倒塌。因此《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》（G8Jll一89）規(guī)定：

6、7度時可采用十字形截面的無筋磚柱，8度1、2類場地應(yīng)采用組合磚柱，8度3、4類場地及9度時邊柱宣采用組合磚柱，中柱直采用鋼筋混凝土柱。經(jīng)過地震震害分析發(fā)現(xiàn)：非抗震設(shè)計的單層磚柱廠房經(jīng)過8度地震也有相當(dāng)數(shù)量的廠房基本完好，所倒塌的廠肩大部份在設(shè)計和施工上也存在先天不足，因此正常設(shè)計正常施工和正常使用的無筋磚柱單層廠后，在8度區(qū)仍然具有一定的抗震能力。可見對8度區(qū)的單層磚柱廠房都配筋的要求是偏嚴(yán)的，在抗震規(guī)范的修訂稿中將8度1、2類場地“應(yīng)”采用組合磚往改為“宜”采用組合磚柱，允許設(shè)計人員根據(jù)不同情況對是否配筋有所選擇。一般來說，當(dāng)單層磚柱廠房符合砌體結(jié)構(gòu)剛性方案條件，經(jīng)抗震驗(yàn)算承載力滿足要求時，可以采用無筋磚柱。

3.3對于單層磚柱廠房的縱向仍然要求具有足夠的強(qiáng)度和剛度，單靠磚柱做為抗側(cè)力構(gòu)件是不夠的，如果象鋼筋混凝土柱廠房那樣設(shè)置柱間支撐，會吸引相當(dāng)大的地震剪力。使磚拄剪壞。為了增強(qiáng)廠房的縱向抗震承載力，在柱間砌筑與柱整體連接的縱向磚墻，以代替柱間支撐的作用，這是經(jīng)濟(jì)有效的方法。

3.4 當(dāng)廠房兩端為非承重山墻時，山墻頂部與檁條或屋面板恨難連接，只能依靠屋架上弦與防風(fēng)柱上端連接做為山墻頂部的支點(diǎn)，這不僅降低了房屋整體空間作用，對防止山墻的出平面破壞也不利，因此廠房兩端均應(yīng)設(shè)置承重山墻。

3．5 廠房的縱橫向內(nèi)隔墻宣做成抗震墻，其目的充分利用培體的功能，避免主體結(jié)構(gòu)的破壞。當(dāng)內(nèi)隔墻不能做成抗震墻時，最好采用輕質(zhì)隔墻，以避免墻體對柱及柱與屋架連接節(jié)點(diǎn)產(chǎn)生不利影響，如果采用非輕質(zhì)隔墻，則應(yīng)考慮隔墻對柱及其與屋架節(jié)點(diǎn)產(chǎn)生的附加剪力。

3.6 無窗架不應(yīng)通至廠房單元的端開間，以免過份削弱屋蓋的剛度。天窗架采用磚壁承重時，將產(chǎn)生嚴(yán)重的震害甚至倒塌，地震區(qū)應(yīng)避免使用。抗震承載力計算

4.1 橫向抗震計算

單層磚往廠房橫向抗震計算的計算簡圖，可按下列規(guī)定選取：（1）當(dāng)廠房柱為無筋磚柱或邊柱為組合磚柱、中柱為鋼筋混凝土柱時，可采用下端為固接、上端為鉸接的徘架結(jié)構(gòu)模型；（2）當(dāng)廠肩邊柱為無筋磚柱、中柱為鋼筋混凝士柱，在確定廠房自振周期時，磚柱下端按固接考慮，在計算水平地震作用時，磚柱下端按鉸接考慮。這主要是考宅到在地震作用下，隨著變形的不斷增加，無筋磚柱下端開裂并退出工作，囚而全部橫向地震作用由中部的鋼筋混凝土柱承擔(dān)。輕型屋蓋單層磚柱廠房的橫向抗震計算，可以忽略空間工作影響·采用平面排架進(jìn)、廳計算。對于鋼筋混凝上屋蓋和密鋪望板的瓦木屋蓋廠肩，其空間作用不能忽略，應(yīng)按空間分析的方法進(jìn)行計算：但為了簡化，對于一定條件下的廠房可以按平面排架進(jìn)行計算，考慮到其空間工作影響，對計算的地震作用效應(yīng)要進(jìn)行調(diào)整。

4.2 縱向抗震計算

對于鋼筋混凝土屋蓋的等高多跨磚柱廠房，當(dāng)考慮屋蓋為剛性時，縱向地震作用在各柱列之間的分配與柱列的側(cè)移剛度成正比：當(dāng)考慮屋蓋的彈性進(jìn)行空間分析時，側(cè)移剛度較大柱列分配的地震作用比按剛性屋蓋分配的地震作用小，而側(cè)移剛度較小柱列分配的地震作用比按剛性屋蓋分配的地震作用大。設(shè)計中為了利用剛性屋蓋假定時縱向地震作用分配形式簡單的優(yōu)點(diǎn)，可以針對不同屋蓋形式對柱列的側(cè)移剛度乘以修正系數(shù)，做為縱向地震分配時的柱列剛度，并對所計算的廠房自振周期進(jìn)行修正，以考慮屋蓋的彈性影響。

對于縱墻對稱布置的單跨廠房，在廠房縱向沿跨中切開，取一個柱列單獨(dú)進(jìn)行縱向計算與對廠房進(jìn)行整體分析結(jié)果是相同的。對于輕型屋蓋的多跨廠房雖然屋蓋仍具有一定的水平剛度，考慮到屋蓋與磚墻的彈性極限變形值相差較大，為了計算簡便，仍可假定各縱向往列在地震時獨(dú)立振動，按柱列法進(jìn)行計算。抗震構(gòu)造措施

5．1 單層磚柱廠房采用鋼筋混凝上屋蓋時的抗震構(gòu)造措施可參照鋼筋混凝土柱廠房的有關(guān)規(guī)定。采用瓦木屋蓋時，設(shè)有滿鋪望板的抗震能力比無望板強(qiáng)得多，望板能起到阻止屋架傾斜的作用。地震震害表明，未設(shè)上弦及下弦水平支撐的楞攤瓦屋蓋，屋架產(chǎn)主傾斜甚至倒塌的震害較多，因此要有足夠的屋蓋支撐系統(tǒng)，保證屋蓋沿縱向有足夠的剛度和穩(wěn)定，以滿足抗震的要求。

5．2圈梁對增強(qiáng)廠房的整體性起到了重要作用，但預(yù)制圈梁抗震性能差，地震時在連接外容易拉斷，因此要求圈梁應(yīng)現(xiàn)澆且在廠房柱頂標(biāo)高處沿房屋外墻及承重內(nèi)墻閉合。對于

8、分度區(qū)還應(yīng)沿墻高每隔3－4m增設(shè)一道圈梁，可提高磚墻的抗震性能，并能夠限制地震時墻體裂縫的開展，減輕墻體破壞。當(dāng)?shù)鼗鶠檐浫跽承酝痢⒁夯痢⑿陆钔粱驀?yán)重不均勻土層時，地震易出現(xiàn)裂縫，如果裂縫穿過廠房將使房屋撕裂，基礎(chǔ)頂面應(yīng)設(shè)置基礎(chǔ)圈梁，以減輕地震災(zāi)害。當(dāng)圈梁兼做門窗過梁或抵抗不均勻沉降影響時，圈梁的截面和配筋除滿足抗震構(gòu)造要求外，還應(yīng)根據(jù)實(shí)際受力計算確定。

采用鋼筋混凝土無檁屋蓋的磚柱廠房，地震時在屋蓋處圈梁下一至四皮磚的磚墻上易出現(xiàn)水平裂縫，因此8、9度時，在墻頂沿墻長每隔1m 左右埋設(shè) 1根8豎向鋼筋，并插入頂部圈梁內(nèi)，以避免上述震害的產(chǎn)生。

5．3地震中屋架與磚柱連接不牢，柱頭產(chǎn)主破壞甚至屋蓋坍落的震例是較多的。為了加強(qiáng)屋架與磚柱的連接，柱頂墊塊應(yīng)與墻頂圈梁整體澆注，屋架與墊塊的預(yù)埋件采用螺栓連接或焊接。當(dāng)墊塊厚度或配筋過小時。預(yù)埋件的錨固不能滿足要求，墊塊厚度丁應(yīng)小于240mm，井配置兩層直徑不小于8間距不大于100mm的鋼筋網(wǎng)。烈度較高時，屋蓋承受的地震作用較大，與墊塊整體澆注的圈粱受到較大的扭矩，墊塊兩側(cè)各500mm范圍內(nèi)圈梁的箍筋應(yīng)加密，其間距不應(yīng)大子100mm。

5.4山墻是磚柱廠房抗震的薄弱部位，地震時產(chǎn)生外傾、局部倒塌甚至全部倒塌，震害的主要原因是山墻頂部與屋蓋系統(tǒng)拉結(jié)不牢。為了使屋蓋與山墻可靠連接，應(yīng)在山培頂部設(shè)置鋼筋混凝上臥梁，通過臥梁內(nèi)的預(yù)埋件與屋蓋構(gòu)件錨拉。

由于山墻比較高大，在橫向地震作用下，墻體內(nèi)的平面彎曲應(yīng)力使墻體產(chǎn)主水平裂縫，墻體內(nèi)的剪力使墻體產(chǎn)生交叉裂縫；在縱向地震作用下，墻體產(chǎn)生平面外傾倒。在山墻壁柱中配筋，可以防止或減輕上述震害的產(chǎn)生，壁柱的截面和配筋不應(yīng)小于排架柱，并應(yīng)通到墻頂與臥梁、屋面構(gòu)件連接。

為了防止山墻和橫墻的剪切破壞，對其開侗應(yīng)有所限制，開洞的水平截面面積不應(yīng)超過總截面面積的50％。

8、9度時在山墻和橫墻兩端應(yīng)設(shè)置構(gòu)造柱，9度時在高大洞口兩側(cè)應(yīng)設(shè)置構(gòu)造柱。

參考文獻(xiàn)

中華人民共和國國家標(biāo)準(zhǔn)《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》（征求意見稿），北京1998。

劉大海等《單層與多層房屋抗震設(shè)計》，西安，陜西科學(xué)技術(shù)出版社，1987。

第三篇：單層工業(yè)廠房課程設(shè)計

單層工業(yè)廠房課程設(shè)計 目 錄 混凝土結(jié)構(gòu)課程設(shè)計單層廠房設(shè)計任務(wù)書 1 單層廠房混凝土結(jié)構(gòu)課程設(shè)計計算書 3 一、結(jié)構(gòu)方案及主要承重結(jié)構(gòu) 3 二、計算簡圖 4 三、荷載計算（標(biāo)準(zhǔn)值）4 1、恒荷載計算 4 2、活荷載計算 4 四、內(nèi)力分析 4 1、剪力分配系數(shù)的計算 4 2、恒荷載作用下的內(nèi)力分析 3、屋面活荷載作用下的內(nèi)力分析 4 4、吊車豎向荷載作用下的內(nèi)力分析（不考慮廠房整體空間作用）4 5、吊車水平荷載作用下的內(nèi)力分析（考慮廠房整體空間作用）4 6、風(fēng)荷載作用下的內(nèi)力分析 4 五、內(nèi)力組合 4 六、A柱截面設(shè)計 4 1、柱的縱向鋼筋計算 4 2、柱的水平分布鋼筋 4 3、牛腿設(shè)計 4 4、柱的吊裝驗(yàn)算 4 5、A柱基礎(chǔ)設(shè)計 4 七、B柱截面設(shè)計 4 1、柱的縱向鋼筋計算 4 2、柱的水平分布鋼筋 4 3、牛腿設(shè)計 5 4、柱的吊裝驗(yàn)算 4 5、B柱基礎(chǔ)設(shè)計 4 八、C柱截面設(shè)計（與A柱相同）4 九、抗風(fēng)柱設(shè)計 4 1、抗風(fēng)柱計算參數(shù) 4 2、荷載計算 4 3、內(nèi)力分析 4 4、配筋計算 4 5、吊裝階段驗(yàn)算 4 6、基礎(chǔ)設(shè)計 4 混凝土結(jié)構(gòu)課程設(shè)計單層廠房設(shè)計任務(wù)書 一、設(shè)計資料 1.平面與剖面 某機(jī)修車間，根據(jù)工藝和建筑設(shè)計的要求，確定本車間為兩跨等高廠房廠房，車間面積為3513.8㎡，車間長度72m。AB跨跨度為24m，設(shè)有兩臺10t中級工作制軟鉤吊車，軌頂標(biāo)高7.2m，柱頂標(biāo)高為10.2m；

BC跨跨度為24m，設(shè)有兩臺10t中級工作制軟鉤吊車，軌頂標(biāo)高7.2m，柱頂標(biāo)高為10.2m，基頂標(biāo)高-0.5m。

車間平面、剖面圖分別如圖1、圖2。

2、建筑構(gòu)造 屋蓋：

防水層：SBS防水卷材層 找平層：20mm水泥砂漿 保溫層：100mm水泥蛭石砂漿 屋面板：大型預(yù)制預(yù)應(yīng)力混凝土屋面板 圍護(hù)結(jié)構(gòu)：

240mm頁巖磚墻 門窗：

門：5.6m×6m，兩邊各一個 低窗：4.2m×4.5m 高窗：4.2m×2.4m 3、自然條件 建設(shè)地點(diǎn)：

衡陽市郊，無抗震設(shè)防要求 基本風(fēng)壓：

0.40 基本雪壓：

0.35 建筑場地：

粉質(zhì)粘土 地下水位：

低于自然地面3m 修正后地基承載力特征值：250 4、材料 混凝土：基礎(chǔ)采用C25，柱采用C25。

鋼筋：HPB235級、HRB335級等各種直徑鋼筋 二、設(shè)計要求 1、分析廠房排架，設(shè)計柱、基礎(chǔ)，整理計算書一份。

2、繪制結(jié)構(gòu)施工圖一套（結(jié)構(gòu)說明、結(jié)構(gòu)布置圖、一根柱及預(yù)埋件詳圖、基礎(chǔ)詳圖）。

三、設(shè)計期限 兩周 四、參考資料 1、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50010-2002 2、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB50009-2001 3、建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范GB50007-2002 4、混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)造手冊 5、國家建筑標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計圖集08G118 6、教材：《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計原理》 7、教材：《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計》 8、標(biāo)準(zhǔn)圖集 屋架G415（一）、（三)柱CG335(一）、（二）、（三）屋面板G410 柱間支撐 G336 吊車梁 G323 基礎(chǔ)梁G320 聯(lián)系梁G320 單層廠房混凝土結(jié)構(gòu)課程設(shè)計計算書 一、結(jié)構(gòu)方案及主要承重構(gòu)件 根據(jù)廠房跨度、柱頂高度及吊車重量大小，本車間采用鋼筋混凝土排架結(jié)構(gòu)。結(jié)構(gòu)剖面圖如圖1所示。

廠房平面布置圖見圖2。

廠房主要構(gòu)件選型表：

構(gòu)件名稱 標(biāo)準(zhǔn)圖集 荷載標(biāo)準(zhǔn)值 選用型號 預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土屋面板 G410（一）1.5×6m 1.5 Y-WB-2Ⅱ（S）預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土折線型屋架 G415（三）106kN/榀 YWJ18-2-Aa 鋼筋混凝土預(yù)應(yīng)力吊車梁 04G425（二）28.2kN/根 DL-4-Z（B）吊車軌道及軌道連接件 G325 0.8 DGL-10 鋼筋混凝土基礎(chǔ)梁 G320 16.7kN/根 JL-1（整墻）JL-3（開墻）鋼窗 0.45 240mm厚磚墻及粉刷 5.24 二、計算單元 本車間為機(jī)修車間，工藝無特殊要求，結(jié)構(gòu)布置均勻，選取一榀排架進(jìn)行計算，計算簡圖和計算單元如下圖 其中，上柱高=4.1m,下柱高=6.6m，柱總高H=10.7m。

三、荷載計算 1、恒載(a)屋蓋結(jié)構(gòu)自重 防水層：40mm厚細(xì)石混凝土 0.04×25=1.0 保溫層：20mm厚擠塑板 0.1 找平層：20mm水泥砂漿 0.02×20=0.4 防水層：20mm厚SBS防水卷材層 0.2 找平層：20mm水泥砂漿 0.4 屋面板：大型預(yù)制預(yù)應(yīng)力混凝土屋面板 1.5 屋面恒荷載 3.6 2.85 屋架自重：AB、BC跨YWJ24-2-Aa 106kN/榀 則作用于AB跨兩端柱頂?shù)奈萆w結(jié)構(gòu)自重為：

㎜ ㎜ 作用于BC跨兩端柱頂?shù)奈萆w結(jié)構(gòu)自重為：

㎜ ㎜（b）吊車梁及軌道自重 AB跨：

㎜ ㎜ BC跨：

㎜ ㎜（c）柱截面尺寸及自重 柱截面尺寸及相應(yīng)的計算參數(shù)如下 參 數(shù) 柱 號 截面尺寸/mm 柱高/mm 慣性矩/ 自重 /kN 面積/ 偏心距/mm A 上柱 400×400 4100 2.13 16.4 1.6 100 下柱 I400×900×100×150 6600 19.54 30.95 1.875 0 B 上柱 400×400 4100 7.2 24.6 2.4 0 下柱 I400×1000×100×150 6600 25.63 32.2 1.975 0 C 上柱 400×400 4100 2.13 16.4 1.6 100 下柱 I400×900×100×150 6600 19.54 30.95 1.875 0 2、活載（a）屋面活荷載 屋面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值為0.5，雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值為0.35，故僅按屋面活荷載計算，則作用于柱頂?shù)奈菝婊詈奢d設(shè)計值為：，作用位置與恒荷載相同 各項(xiàng)恒活載作用位置如下圖（b）風(fēng)荷載 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值按計算，其中根據(jù)廠房各部分標(biāo)高及B類地面粗糙度表確定如下 柱頂：H=10.2m，檐口：H=12.85m，風(fēng)荷載體型系數(shù)如圖所示 排架迎風(fēng)面、背風(fēng)面風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值為 則作用于排架計算簡圖上的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值為（c)吊車荷載 吊車主要參數(shù) AB（BC）跨：

10t吊車、中級工作制吊車，吊車梁高900mm，B=5930mm,K=4050mm,=34.24kN,，吊車豎向荷載 AB跨：

BC跨 2.4.4.3、吊車橫向水平荷載 AB跨 BC跨 2.5、排架內(nèi)力分析 該廠房為兩跨等高廠房，可以用剪力分配法進(jìn)行排架內(nèi)力分析 柱剪力分配系數(shù) 柱列 n 備注 A 0.150 0.341 2.5 0.281 0.161 B 0.157 0.341 2.47 0.0708 0.638 C 0.109 0.341 2.27 0.225 0.201 2.5.1、恒載作用下排架內(nèi)力分析 A柱 B柱 C柱 由于排架為對稱結(jié)構(gòu)，故各柱按柱頂為不動鉸支座計算內(nèi)力，柱頂不動鉸支座反力分別為 A柱 B柱 C柱 排架柱頂不動鉸支座總反力為 各柱柱頂最后剪力分別為 2.5.2、屋面活荷載作用下排架內(nèi)力分析 2.5.2.1、AB跨作用屋面活荷載 排架計算簡圖如圖所示，其中 其在A、B柱柱頂及變階處引起的力矩為 A柱 B柱 則排架柱頂不動鉸支座總反力為 將R反向作用于排架柱頂，可得屋面活荷載作用于AB跨時的柱頂剪力 排架柱的彎矩圖、軸力圖及柱底剪力如圖2-9 2.5.2.2、BC跨作用屋面活荷載 排架計算簡圖如圖所示，其中 其在A、B柱柱頂及變階處引起的力矩為 B柱 C柱 則排架柱頂不動鉸支座總反力為 將R反向作用于排架柱頂，可得屋面活荷載作用于AB跨時的柱頂剪力 排架柱的彎矩圖、軸力圖及柱底剪力如圖2-10 2.5.3、風(fēng)荷載作用下排架內(nèi)力分析 2.5.3.1、左吹風(fēng)時 排架計算簡圖如圖所示 各柱不動鉸支座反力分別為 A柱 C柱 各柱頂剪力分別為 排架內(nèi)力圖如圖2-11所示 2.5.3.2、右吹風(fēng)時 計算簡圖如圖所示 各柱不動鉸支座反力分別為 A柱 C柱 各柱頂剪力分別為 排架內(nèi)力圖如圖2-12所示 2.5.4、吊車荷載作用下排架內(nèi)力分析 2.5.4.1、作用于A柱 計算簡圖如圖所示 其中吊車豎向荷載，在牛腿頂面處引起的力矩為 A柱 B柱 排架各柱頂剪力分別為 排架柱的彎矩圖、軸力圖及柱底剪力如圖2-13 2.5.4.2、作用于B柱左 計算簡圖如圖所示 其中吊車豎向荷載，在牛腿頂面處引起的力矩為 柱頂不動鉸支座反力及總反力分別為 A柱 B柱 排架各柱頂剪力分別為 排架柱的彎矩圖、軸力圖及柱底剪力如圖2-14 2.5.4.3、作用于B柱右 計算簡圖如圖所示 其中吊車豎向荷載，在牛腿頂面處引起的力矩為 B柱 C柱 排架各柱頂剪力分別為 排架柱的彎矩圖、軸力圖及柱底剪力如圖2-15 2.5.4.4、作用于C柱 計算簡圖如圖所示 其中吊車豎向荷載，在牛腿頂面處引起的力矩為 柱頂不動鉸支座反力及總反力分別為 B柱 C柱 排架各柱頂剪力分別為 排架柱的彎矩圖、軸力圖及柱底剪力如圖2-16 2.5.4.5、作用于AB跨柱 當(dāng)AB跨作用吊車橫向水平荷載時，排架計算簡圖如圖所示 A柱 B柱 排架柱頂總反力R為 各柱頂剪力為 排架各柱的彎矩圖及柱底剪力值如圖2-17所示，當(dāng)方向相反時，彎矩圖和剪力只改變符號，方向不變 2.5.4.6、作用于BC跨柱 當(dāng)BC跨作用吊車橫向水平荷載時，排架計算簡圖如圖所示 B柱 C柱 排架柱頂總反力R為 各柱頂剪力為 排架各柱的彎矩圖及柱底剪力值如圖2-18所示，當(dāng)方向相反時，彎矩圖和剪力只改變符號，方向不變 2.6、內(nèi)力組合 A柱內(nèi)力組合 截面 內(nèi)力 永久荷載 可變荷載 內(nèi)力組合 屋面 荷載 吊車荷載 風(fēng)荷載 與相應(yīng)的N 與相應(yīng)的N 與相應(yīng)的M 與相應(yīng)的M 作用于AB跨 作用于BC跨 作用于A柱 作用于B柱左 作用于B柱右 作用于C柱 作用于AB跨 作用于BC跨 左風(fēng) 右風(fēng) 項(xiàng)次 A B C D E F G H I J K 組合項(xiàng) 內(nèi)力合計 組合項(xiàng) 內(nèi)力 合計 組合項(xiàng) 內(nèi)力合計 組合項(xiàng) 內(nèi)力合計 Ⅰ-Ⅰ M 5.14 0.94 1.37-29.15-19.11 26.25-4.07 4.97 14.87-7.17-4.25 A+0.9(B+C+ F+I)44.23 A+0.9 [0.8(D+ G)+I+J]-38.61(1.35/1.2)A +0.7(B+ C+F)25.77 A+0.9(C+F+I)43.38 N 245.76 37.8 0 0 0 0 0 0 0 0 0 279.78 245.76 302.94 245.76 Ⅱ-Ⅱ M-30.15-6.62 1.37 53.51 8.15 26.25-4.07 4.97 14.87-7.17-4.25 A+0.9 [C+0.8(D+F)+I] 41.89 A+0.9(B+G+ I+J)-59.61 A+0.9(B+D+I)25.43 A+0.9(G+I+J)-53.65 N 285.36 37.8 0 236.17 77.89 0 0 0 0 0 0 455.40 319.38 531.93 285.36 Ⅲ-Ⅲ M 1.52-1.16 4.01-2.7-28.71 76.88-11.93 40.88 43.54 181.27-82.67 A+0.9(C+F+ I+J)276.55(197.79)A+0.9 [B+0.8(E+G)+ I+K]-142.37(-101.51)A+0.9(B+D+I+J)200.37(143.31)A+0.9(C+F+J)276.65(197.79)N 328.56 37.8 0 236.17 77.89 0 0 0 0 0 0 328.56(273.8)418.66(338.16)575.13(449.92)328.56(273.8)V 3.91 0.674 0.326-6.94-4.55 6.25-0.97 5.66 3.54 27.05-15.39 37.36(27.15)-16.49(-11.29)25.80(18.89)37.36(27.15)B柱內(nèi)力組合 截面 內(nèi)力 永久荷載 可變荷載 內(nèi)力組合 屋面 荷載 吊車荷載 風(fēng)荷載 與相應(yīng)的N 與相應(yīng)的N 與相應(yīng)的M 與相應(yīng)的M 作用于AB跨 作用于BC跨 作用于A柱 作用于B柱左 作用于B柱右 作用于C柱 作用于AB跨 作用于BC跨 左風(fēng) 右風(fēng) 項(xiàng)次 A B C D E F G H I J K 組合項(xiàng) 內(nèi)力合計 組合項(xiàng) 內(nèi)力 合計 組合項(xiàng) 內(nèi)力合計 組合項(xiàng) 內(nèi)力合計 Ⅰ-Ⅰ M 3.78-6.9 7.24 27.38 30.37-73.5-55.82 9.82 33.96 63.55-62.87 A+0.9(C+E+ I+J)125.39 A+0.9(B+F +I+K)-155.72(1.35/1.2)A +0.7(B+ C+F)-46.96 A+0.9(F+I+K)-149.51 N 489 37.8 37.8 0 0 0 0 0 0 0 0 523.02 523.02 603.05 489 Ⅱ-Ⅱ M 19.8-6.9 7.24-31.03-146.76 402.12 50.38 9.82 33.96 63.55-62.87 A+0.9(C+F +I+J)475.98 A+0.9(B+E+ I+K)-205.64 A+0.9[ B+C+0.8(E+F)+I+J 291.72 A+0.9(I+J)107.56 N 589.56 37.8 37.8 77.89 236.17 634.16 141.6 0 0 0 0 1194.32 836.13 1284.23 589.56 Ⅲ-Ⅲ M 27.09-9.26 10.27 21.78-89.2 260.37-57.27 84.18 233.06 186.1-184.1 A+0.9(C+F+ I+J)647.91(466.03)A+0.9 [B+0.8(E+G)+ I+K]-426.17(-326.88)A+0.9[B +C+0.8(E+F)+I+J] 528.48(380.73)A+0.9(I+J)404.33(292.04)N 663.96 37.8 37.8 77.89 236.17 634.16 141.6 0 0 0 0 1268.72(960.97)969.97(771.88)1358.64(1030.05)663.96(553.3)V 0.9-0.29 0.374 6.25 7.23-17.5-13.29 9.18 24.58 15.13-14.97 21.22(15.27)-39.32(-27.98)29.32(21.05)36.64(26.28)C柱內(nèi)力組合 截面 內(nèi)力 永久荷載 可變荷載 內(nèi)力組合 屋面 荷載 吊車荷載 風(fēng)荷載 與相應(yīng)的N 與相應(yīng)的N 與相應(yīng)的M 與相應(yīng)的M 作用于AB跨 作用于BC跨 作用于A柱 作用于B柱左 作用于B柱右 作用于C柱 作用于AB跨 作用于BC跨 左風(fēng) 右風(fēng) 項(xiàng)次 A B C D E F G H I J K 組合項(xiàng) 內(nèi)力合計 組合項(xiàng) 內(nèi)力 合計 組合項(xiàng) 內(nèi)力合計 組合項(xiàng) 內(nèi)力合計 Ⅰ-Ⅰ M-8.92-1.6-1.05 1.76-11.26 47.25 59.89 6.93 9.78 9.54 4.03 A+0.9(G+ I+J)62.36 A+0.9(B+ C+E+I]-30.24(1.35/1.2)A +0.7(C+ E)-18.65 A+0.9(G+I+J)62.36 N 245.76 0 37.8 0 0 0 0 0 0 0 0 245.76 279.78 302.94 245.76 Ⅱ-Ⅱ M 34.23-1.6 8.4 1.76-11.26 4.77-130.36 6.93 9.78 9.54 4.03 A+0.9 [C+0.8(D+F)+ I+J] 63.88 A+0.9(B+G+ I)-93.34 A+0.9(B+C+ G+I)-85.78 A+0.9(D+I+J)53.20 N 306.72 0 37.8 0 0 141.6 634.16 0 0 0 0 442.69 763.32 911.48 306.72 Ⅲ-Ⅲ M-4.73-4.7 2.73 5.17-32.96 95.9-14.85 20.3 125.81 98.17-127.73 A+0.9(C+F+ I+J)285.62(203.45)A+0.9 [B+0.8(E+G)+ I+K]-271.57(-194.54)A+0.9(B+C+G +I+J)-248.05(-177.75)A+0.9(B+E +I+K)-266.81(-191.14)N 352.32 0 37.8 0 0 141.6 634.16 0 0 0 0 513.78(408.93)808.92(619.74)957.08(725.57)352.32(293.6)V-4.81-0.382-0.7 0.42-2.68 11.25 14.26 1.65 15.86 16.65-24.54 33.9(23.68)-33.18(-24.26)-29.31(-21.51)-43.93(-31.94)2.7、柱截面設(shè)計 混凝土強(qiáng)度等級為C30，；

采用HRB335級鋼筋，2.7.1、A柱配筋計算 2.7.1.1、上柱配筋計算 上柱截面共有四組內(nèi)力，取，經(jīng)判別，其中三組內(nèi)力為大偏心受壓，只有一組為小偏心受壓，且，故按此組內(nèi)力計算時為構(gòu)造配筋，對三組大偏心受壓內(nèi)力，在M值較大且軸力比較接近的兩組內(nèi)力中取軸力較小的一組，即取 上柱計算長度，附加偏心距為 由，故應(yīng)考慮偏心距增大系數(shù)，取 取計算 選3B18()，則，滿足要求 垂直于排架方向柱的計算長度 滿足彎矩作用平面外的承載力要求 2.7.1.2、下柱配筋計算 取，與上柱分析方法類似，在下柱八組內(nèi)力中選取最不利內(nèi)力 下柱計算長度，附加偏心距為 由，故應(yīng)考慮偏心距增大系數(shù)，取 為大偏心受壓，先假定中和軸在翼緣內(nèi)，則，說明中和軸在翼緣內(nèi) 選4B18()，則，滿足要求 垂直于排架方向柱的計算長度 滿足彎矩作用平面外的承載力要求 2.7.1.3、柱的裂縫寬度驗(yàn)算 《規(guī)范》規(guī)定，對的柱應(yīng)進(jìn)行裂縫寬度驗(yàn)算 上柱：，可不進(jìn)行裂縫寬度驗(yàn)算 下柱：，需要進(jìn)行裂縫寬度驗(yàn)算 柱的裂縫寬度驗(yàn)算表 柱截面 上柱 下柱 內(nèi)力標(biāo)準(zhǔn)值 197.79 273.8 722 0.012 1.0 1132 0.592 644.4 203.5 0.565 0.2<0.3 滿足要求 2.7.1.4、柱箍筋配置 非抗震區(qū)的單層廠房柱，其箍筋數(shù)量一般由構(gòu)造要求控制，根據(jù)構(gòu)造要求，上、下柱均采用A8@200箍筋 2.7.1.5、牛腿設(shè)計 根據(jù)吊車梁支承位置、截面尺寸及構(gòu)造要求，初步擬定牛腿尺寸，如下圖所示。其中牛腿截面寬度,牛腿截面高度, 牛腿截面高度驗(yàn)算 取 故牛腿截面高度滿足要求 牛腿配筋計算，所以牛腿按構(gòu)造配筋 選用4B14（），水平箍筋選用A8@100 2.7.1.6、柱的吊裝驗(yàn)算 采用翻身起吊，吊點(diǎn)設(shè)在牛腿下部，混凝土達(dá)到設(shè)計強(qiáng)度后起吊 柱插入杯口深度，取800mm 則柱吊裝時總長度為4.2+8.1+0.8=13.1m,計算簡圖如圖 柱吊裝階段的荷載為柱自重，考慮動力系數(shù)，則 在上述荷載作用下，柱各控制截面的彎矩為 由得 令得，則 柱截面受彎承載力及裂縫寬度驗(yàn)算 經(jīng)初步驗(yàn)算，上柱裂縫寬度不滿足要求，采用吊點(diǎn)處局部加強(qiáng)，加2B18，實(shí)際配筋 3B14+2B18，柱截面 上柱 下柱 71.44（52.92）90.98（67.39）64.3<73.24 81.88<219.88 174.19 105.68 0.012 0.012 0.47 0.069<0.2 取0.2 0.14<0.2 0.037<0.2 滿足要求 2.7.2、B柱配筋計算 2.7.2.1、上柱配筋計算 上柱截面共有四組內(nèi)力，取取最不利內(nèi)力計算 上柱計算長度，附加偏心距為 由，故應(yīng)考慮偏心距增大系數(shù)，取 取計算 選3B18()，則，滿足要求 垂直于排架方向柱的計算長度 滿足彎矩作用平面外的承載力要求 2.7.2.2、下柱配筋計算 取，與上柱分析方法類似，在下柱八組內(nèi)力中選取最不利內(nèi)力 下柱計算長度，附加偏心距為 由，故應(yīng)考慮偏心距增大系數(shù)，取 為大偏心受壓，先假定中和軸在翼緣內(nèi)，則，說明中和軸在翼緣內(nèi) 按最小配筋率配筋 選4B16()，則，滿足要求 垂直于排架方向柱的計算長度 滿足彎矩作用平面外的承載力要求 2.7.2.3、柱的裂縫寬度驗(yàn)算 《規(guī)范》規(guī)定，對的柱應(yīng)進(jìn)行裂縫寬度驗(yàn)算 上柱：，可不進(jìn)行裂縫寬度驗(yàn)算 下柱：，可不進(jìn)行裂縫寬度驗(yàn)算 2.7.2.4、柱箍筋配置 非抗震區(qū)的單層廠房柱，其箍筋數(shù)量一般由構(gòu)造要求控制，根據(jù)構(gòu)造要求，上、下柱均采用A8@200箍筋 2.7.2.5、牛腿設(shè)計 根據(jù)吊車梁支承位置、截面尺寸及構(gòu)造要求，初步擬定牛腿尺寸，如下圖所示。其中牛腿截面寬度,牛腿截面高度, 牛腿截面高度驗(yàn)算 取 左牛腿 右牛腿 故牛腿截面高度滿足要求 牛腿配筋計算，所以牛腿按計算配筋 左牛腿 右牛腿 選用4B16（），水平箍筋選用A8@100 2.7.2.6、柱的吊裝驗(yàn)算 采用翻身起吊，吊點(diǎn)設(shè)在牛腿下部，混凝土達(dá)到設(shè)計強(qiáng)度后起吊 柱插入杯口深度，取 則柱吊裝時總長度為4.2+8.1+1=13.3m,計算簡圖如圖 柱吊裝階段的荷載為柱自重，考慮動力系數(shù)，則 在上述荷載作用下，柱各控制截面的彎矩為 由得 令得，則 柱截面受彎承載力及裂縫寬度驗(yàn)算 經(jīng)初步驗(yàn)算，上柱裂縫寬度不滿足要求，采用吊點(diǎn)處局部加強(qiáng)，加2B18，實(shí)際配筋 柱截面 上柱 下柱 133.98（99.24）191.04（141.51）119.03<198.4 171.93<270 160.14 174.4 0.0085 0.0085 0.138<0.2 取0.2-0.27<0.2 取0.2 0.07<0.2 0.11<0.2 滿足要求 2.7.3、C柱配筋計算 2.7.3.1、上柱配筋計算 上柱截面共有四組內(nèi)力，取 上柱計算長度，附加偏心距為 由，故應(yīng)考慮偏心距增大系數(shù)，取 取計算 選3B16()，則，滿足要求 垂直于排架方向柱的計算長度 滿足彎矩作用平面外的承載力要求 2.7.3.2、下柱配筋計算 取，與上柱分析方法類似，在下柱八組內(nèi)力中選取最不利內(nèi)力 下柱計算長度，附加偏心距為 由，故應(yīng)考慮偏心距增大系數(shù)，取 為大偏心受壓，先假定中和軸在翼緣內(nèi)，則，說明中和軸在翼緣內(nèi) 選4B14()，則，滿足要求 垂直于排架方向柱的計算長度 滿足彎矩作用平面外的承載力要求 2.7.3.3、柱的裂縫寬度驗(yàn)算 《規(guī)范》規(guī)定，對的柱應(yīng)進(jìn)行裂縫寬度驗(yàn)算 上柱：，需進(jìn)行裂縫寬度驗(yàn)算 下柱：，需進(jìn)行裂縫寬度驗(yàn)算 柱的裂縫寬度驗(yàn)算表 柱截面 上柱 下柱 內(nèi)力標(biāo)準(zhǔn)值 43.49 191.14 204.8 293.6 212.3 651 0.00726<0.01 取0.01 0.0027<0.01 取0.01 1.187 1.027 411.64 1078.58 0 0.523 280.1 716.9 159.5 240.8 0.28 0.55 0.08<0.3 滿足要求 0.11<0.3 滿足要求 2.7.3.4、柱箍筋配置 非抗震區(qū)的單層廠房柱，其箍筋數(shù)量一般由構(gòu)造要求控制，根據(jù)構(gòu)造要求，上、下柱均采用A8@200箍筋 2.7.3.5、牛腿設(shè)計 根據(jù)吊車梁支承位置、截面尺寸及構(gòu)造要求，初步擬定牛腿尺寸，如下圖所示。其中牛腿截面寬度,牛腿截面高度, 牛腿截面高度驗(yàn)算 取 故牛腿截面高度滿足要求 牛腿配筋計算，所以牛腿按構(gòu)造配筋 選用4B14（），水平箍筋選用A8@100 2.7.3.6、柱的吊裝驗(yàn)算 采用翻身起吊，吊點(diǎn)設(shè)在牛腿下部，混凝土達(dá)到設(shè)計強(qiáng)度后起吊 柱插入杯口深度，取850mm 則柱吊裝時總長度為4.2+8.1+0.85=13.15m,計算簡圖如圖 柱吊裝階段的荷載為柱自重，考慮動力系數(shù)，則 在上述荷載作用下，柱各控制截面的彎矩為 由得 令得，則 柱截面受彎承載力及裂縫寬度驗(yàn)算 經(jīng)初步驗(yàn)算，上柱裂縫寬度不滿足要求，采用吊點(diǎn)處局部加強(qiáng)，加2B16，實(shí)際配筋 柱截面 上柱 下柱 71.44（52.92）90.98（67.39）57.88<96.48 90.18<151.29 168.1 161.3 0.478 0.29 0.126<0.2 0.07<0.2 滿足要求 2.7.4、抗風(fēng)柱設(shè)計 2.7.4.1、尺寸確定 截面尺寸 上柱，下柱 2.7.4.2、荷載計算（1）柱自重及截面參數(shù) 柱別 截面尺寸/mm 自重/kN 面積/（）慣性矩/()上柱 300×300 5.88 0.9 0.675 下柱 300×600 54.9 1.8 5.4（2）風(fēng)荷載，迎風(fēng)面、背風(fēng)面風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值為 則作用于抗抗風(fēng)柱計算簡圖上的風(fēng)荷載設(shè)計值為 風(fēng)荷載作用下彎矩圖如下 2.7.4.3、抗風(fēng)柱截面設(shè)計（1）正截面承載力計算 上柱 因?yàn)闃?gòu)件軸力較小，故按純彎構(gòu)件雙筋矩形截面計算 故按最小配筋率配筋，取3B12，下柱 因?yàn)闃?gòu)件軸力較小，故按純彎構(gòu)件雙筋矩形截面計算 故按最小配筋率配筋，取4B14，（2）斜截面承載力計算 上柱 屬厚腹構(gòu)件 故按構(gòu)造配置箍筋，取箍筋為A8@150，可以 下柱 屬厚腹構(gòu)件 故按構(gòu)造配置箍筋，取箍筋為A10@250，可以（3）抗風(fēng)柱裂縫寬度驗(yàn)算 上柱 下柱 2.7.4.4、抗風(fēng)柱吊裝驗(yàn)算 采用翻身起吊，吊點(diǎn)設(shè)在下柱，距下柱上邊緣2.5m，混凝土達(dá)到設(shè)計強(qiáng)度后起吊 柱插入杯口深度，則柱吊裝時總長度為15.413m 計算簡圖如圖 柱吊裝階段的荷載為柱自重，考慮動力系數(shù)，則 在上述荷載作用下，柱各控制截面的彎矩為 由得 令得，則 柱截面受彎承載力及裂縫寬度驗(yàn)算 柱截面 上柱 下柱 15.57（11.53）86.72（64.24）14.01<16.28 78.05<97.78 211.9 212.5 0.48 0.48 0.13<0.2 0.17<0.2 滿足要求 2.8、基礎(chǔ)設(shè)計 2.8.1、A柱基礎(chǔ)設(shè)計 2.8.1.1、作用于基礎(chǔ)頂面上的荷載計算 作用于基礎(chǔ)頂面上的荷載包括柱底傳給基礎(chǔ)的M、N、V以及外墻的自重 基礎(chǔ)設(shè)計的不利內(nèi)力如下 組別 荷載效應(yīng)基本組合 荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合 第一組 276.65 328.56 37.36 197.79 273.8 27.15 第二組-142.37 418.66-16.49-101.51 338.16-11.29 第三組 200.37 575.13 25.8 143.31 449.92 18.89 每個基礎(chǔ)承受的外墻總寬度為6m，總高度為1.65+12.3=13.95m，墻體為240mm磚墻（5.24），鋼框玻璃窗（0.45），基礎(chǔ)梁重16.7根，每個基礎(chǔ)承受由墻體傳來的荷載為 240mm磚墻 鋼窗 基礎(chǔ)梁 距基礎(chǔ)形心的偏心距為120+400=520mm, 2.8.1.2、基礎(chǔ)尺寸及基礎(chǔ)埋深（1）按構(gòu)造要求擬定高度h 基礎(chǔ)埋深 杯壁厚度，取，基礎(chǔ)邊緣高度，臺階高度取375mm（2）擬定基礎(chǔ)底面尺寸，適當(dāng)放大，取（3）計算基底壓力及驗(yàn)算地基承載力 基礎(chǔ)底面壓力計算及地基承載力驗(yàn)算 類別 第一組 第二組 第三組 197.79-101.51 143.31 273.8 338.16 449.92 27.15-11.29 18.89 739.76 804.12 915.88 66.23-275.36 2.66 182.49 291.37 189.67 121.93 39.55 187.23 152.21<250 165.46<250 188.45<250 182.49<300 291.37<300 189.67<300 2.8.1.3、基礎(chǔ)高度驗(yàn)算 基礎(chǔ)底面凈反力設(shè)計值計算 類別 第一組 第二組 第三組 276.65-142.37 200.37 328.56 418.66 575.13 37.36-16.49 25.8 701.09 791.19 947.66 124.03-354.22 35.03 200.97 87.55 324.77 0.83 211.03 179.98 因臺階高度與臺階寬度相等，不需驗(yàn)算變階處的受沖切承載力，基礎(chǔ)高度滿足要求 2.8.1.4、基礎(chǔ)底板配筋計算（1）柱邊及變階處基底反力計算 公式 第一組 第二組 第三組 161.06 210.79 200.75 176.82 255.78 205.20 181.02 267.78 205.89 188.90 290.28 208.11 144.26 162.80 195（2）柱邊及變階處彎矩計算（3）配筋計算 基礎(chǔ)底板受力鋼筋采用HPB235級，長邊方向鋼筋面積為 選用A12@130，基礎(chǔ)底板短邊方向鋼筋面積為 選用A10@150，由于，所以杯壁不需要配筋 2.8.2、B柱基礎(chǔ)設(shè)計 2.8.2.1、作用于基礎(chǔ)頂面上的荷載計算 作用于基礎(chǔ)頂面上的荷載包括柱底傳給基礎(chǔ)的M、N、V 基礎(chǔ)設(shè)計的不利內(nèi)力如下 組別 荷載效應(yīng)基本組合 荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合 第一組 647.91 1268.72 21.22 466.03 960.97 15.27 第二組-462.17 969.97-39.32-326.88 771.88-27.98 第三組 528.48 1358.64 29.32 380.73 1030.05 21.05 2.8.2.2、基礎(chǔ)尺寸及基礎(chǔ)埋深（1）按構(gòu)造要求擬定高度h 基礎(chǔ)埋深 杯壁厚度，取，基礎(chǔ)邊緣高度，臺階高度取475mm（2）擬定基礎(chǔ)底面尺寸，適當(dāng)放大，取（3）計算基底壓力及驗(yàn)算地基承載力 基礎(chǔ)底面壓力計算及地基承載力驗(yàn)算 類別 第一組 第二組 第三組 466.03-326.88 380.73 960.97 771.88 1030.05 15.27-27.98 21.05 1182.97 993.88 1252.05 486.64-364.65 409.15 284.81 228.22 274.93 41.07 45.58 69.99 162.94<250 136.9<250 172.46<250 284.81<300 228.22<300 274.93<300 2.8.2.3、基礎(chǔ)高度驗(yàn)算 基礎(chǔ)底面凈反力設(shè)計值計算 類別 第一組 第二組 第三組 647.91-462.17 528.48 1268.72 969.97 1358.64 21.22-39.32 29.32 1268.72 969.97 1358.64 676.56-515.25 568.06 344.19 5.31-262.64 4.56 329.4 44.88 因臺階高度小于臺階寬度，不需驗(yàn)算變階處的受沖切承載力，基礎(chǔ)高度滿足要求 2.8.2.4、基礎(chǔ)底板配筋計算（1）柱邊及變階處基底反力計算 公式 第一組 第二組 第三組 236.36 180.52 238.87 285.14 217.67 279.82 290.28 221.58 284.14 314.66 240.16 304.61 174.75 133.6 187.14（2）柱邊及變階處彎矩計算（3）配筋計算 基礎(chǔ)底板受力鋼筋采用HPB235級，長邊方向鋼筋面積為 選用A14@130，基礎(chǔ)底板短邊方向鋼筋面積為 選用A12@150，由于，所以杯壁不需要配筋 2.8.3、C柱基礎(chǔ)設(shè)計 2.8.3.1、作用于基礎(chǔ)頂面上的荷載計算 作用于基礎(chǔ)頂面上的荷載包括柱底傳給基礎(chǔ)的M、N、V以及外墻的自重 基礎(chǔ)設(shè)計的不利內(nèi)力如下 組別 荷載效應(yīng)基本組合 荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合 第一組 285.62 513.78 33.9 203.45 408.93 23.68 第二組-271.57 808.92-33.18-194.54 619.74-24.26 第三組-248.05 957.08-29.31-177.75 725.57-21.51 每個基礎(chǔ)承受的外墻總寬度為6m，總高度為1.65+12.3=13.95m，墻體為240mm磚墻（5.24），鋼框玻璃窗（0.45），基礎(chǔ)梁重16.7根，每個基礎(chǔ)承受由墻體傳來的荷載為 240mm磚墻 鋼窗 基礎(chǔ)梁 距基礎(chǔ)形心的偏心距為120+450=570mm, 2.8.3.2、基礎(chǔ)尺寸及基礎(chǔ)埋深（1）按構(gòu)造要求擬定高度h 基礎(chǔ)埋深 杯壁厚度，取，基礎(chǔ)邊緣高度，臺階高度取400mm（2）擬定基礎(chǔ)底面尺寸，適當(dāng)放大，取（3）計算基底壓力及驗(yàn)算地基承載力 基礎(chǔ)底面壓力計算及地基承載力驗(yàn)算 類別 第一組 第二組 第三組 203.45-194.54-177.75 408.93 619.74 725.57 23.68-24.26-21.51 941.13 1151.94 1257.77 53.73-399.39-379.44 155.04 282.87 298.62 125.06 59.97 75.72 140.05<250 171.42<250 187.17<250 155.04<300 282.87<300 298.62<300 2.8.3.3、基礎(chǔ)高度驗(yàn)算 基礎(chǔ)底面凈反力設(shè)計值計算 類別 第一組 第二組 第三組 285.62-271.57-248.05 513.78 808.92 957.08 33.9-33.18-29.31 886.31 1181.45 1329.61 112.27-522.07-494.1 163.22 100.56 321.48 30.14 335.72 60 因臺階高度與臺階寬度相等，變階處寬高比<1,不需驗(yàn)算變階處的受沖切承載力，基礎(chǔ)高度滿足要求 2.8.3.4、基礎(chǔ)底板配筋計算（1）柱邊及變階處基底反力計算 公式 第一組 第二組 第三組 140.70 216.78 236.63 148.53 253.2 271.1 151.96 269.13 286.18 155.88 287.34 303.41 131.89 175.81 197.86（2）柱邊及變階處彎矩計算（3）配筋計算 基礎(chǔ)底板受力鋼筋采用HPB235級，長邊方向鋼筋面積為 選用A14@110，基礎(chǔ)底板短邊方向鋼筋面積為 選用A12@130，由于，所以杯壁不需要配筋 2.8.4、抗風(fēng)柱基礎(chǔ)設(shè)計 2.8.4.1、作用于基礎(chǔ)頂面上的荷載計算 作用于基礎(chǔ)頂面上的荷載包括柱底傳給基礎(chǔ)的M、N、V以及外墻的自重 基礎(chǔ)設(shè)計的不利內(nèi)力如下 組別 荷載效應(yīng)基本組合 荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合 第一組 99.31 72.94 28.64 70.93 60.78 20.46 第二組-79.06 72.94-24.96-56.47 60.78-17.83 每個基礎(chǔ)承受的外墻總寬度為6m，總高度為1.65+12.3=13.95m，墻體為240mm磚墻（5.24），鋼框玻璃窗（0.45），基礎(chǔ)梁重16.7根，每個基礎(chǔ)承受由墻體傳來的荷載為 240mm磚墻 基礎(chǔ)梁 距基礎(chǔ)形心的偏心距為120+300=420mm, 2.8.4.2、基礎(chǔ)尺寸及基礎(chǔ)埋深（1）按構(gòu)造要求擬定高度h 基礎(chǔ)埋深 杯壁厚度取，基礎(chǔ)邊緣高度，臺階高度取275mm（2）擬定基礎(chǔ)底面尺寸，適當(dāng)放大，取（3）計算基底壓力及驗(yàn)算地基承載力 基礎(chǔ)底面壓力計算及地基承載力驗(yàn)算 類別 第一組 第二組 70.93-56.47 60.78 60.78 20.46-17.83 653.67 653.67-117.14-277.09 285.56 292.58 54.9 3.2 170.23<250 147.89<250 292.58<300 292.58<300 2.8.4.3、基礎(chǔ)高度驗(yàn)算 基礎(chǔ)底面凈反力設(shè)計值計算 類別 第一組-79.06 72.94-24.96 660-346.84 339.97 0 因臺階高度與臺階寬度相等，只需驗(yàn)算變階處受沖切承載力 變階處有效截面高度，故，2.8.4.4、基礎(chǔ)底板配筋計算（1）柱邊及變階處基底反力計算 公式 第一組 190.32 237.01 262.15 285.49 166.99（1）柱邊及變階處彎矩計算（2）配筋計算 基礎(chǔ)底板受力鋼筋采用HPB235級，長邊方向鋼筋面積為 選用A14@140，基礎(chǔ)底板短邊方向鋼筋面積為 選用A10@150，由于，所以杯壁不需要配筋 參考資料 1、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50010-2002 2、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB50009-2001 3、建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范GB50007-2002 4、混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)造手冊 5、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計原理》（第四版）、中國建筑工業(yè)出版社 6、《混凝土結(jié)構(gòu)及砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計》（第四版）、中國建筑工業(yè)出版社 7、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計原理》（第三版）、沈蒲生、高等教育出版社 8、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計》（第三版）、沈蒲生、高等教育出版社 9、國家建筑標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計圖集08G118-工業(yè)廠房設(shè)計選用、中國建筑工業(yè)出版社

第四篇：課程設(shè)計封皮及格式（范文模版）

機(jī)械制造技術(shù)

課程設(shè)計說明書

學(xué) 院： 機(jī)械電子工程系 專 業(yè)： 姓 名： 學(xué) 號：

2017年6月

目 錄 課程設(shè)計的題目··································· 2 課程設(shè)計時間······································ 3 課程設(shè)計的目的及其要求···························· 4 設(shè)計內(nèi)容·········································· 4.1 零件的分析······································ 4.2零件的工藝分析··································· 4.3毛坯設(shè)計········································· 4.4選擇加工方法，擬定工藝路線······················· 4.5加工設(shè)備及刀具、夾具、量具的選擇················ 4.6切削用量的選擇·································· 4.7基本加工時間的確定·······························

5、心得體會·········································

6、參考文獻(xiàn)·········································

1、課程設(shè)計的題目

零件的機(jī)械加工工藝規(guī)程制訂及夾具設(shè)計

2、課程設(shè)計時間

2017年05月29日——2017年6月16日

3、課程設(shè)計的目的及其要求 3.1 課程設(shè)計的目地

機(jī)械加工工藝課程設(shè)計是機(jī)械類學(xué)生在學(xué)完了機(jī)械制造技術(shù)，進(jìn)行了生產(chǎn)實(shí)習(xí)之后的一項(xiàng)重要的實(shí)踐性教學(xué)環(huán)節(jié)。本課程設(shè)計主要培養(yǎng)學(xué)生綜合運(yùn)用所學(xué)的知識來分析處理生產(chǎn)工藝問題的能力，使學(xué)生進(jìn)一步鞏固有關(guān)理論知識，掌握機(jī)械加工工藝規(guī)程設(shè)計的方法，提高獨(dú)立工作的能力，為將來從事專業(yè)技術(shù)工作打好基礎(chǔ)。

另外，這次課程設(shè)計也為以后的畢業(yè)設(shè)計進(jìn)行了一次綜合訓(xùn)練和準(zhǔn)備。通過本次課程設(shè)計，應(yīng)使學(xué)生在下述各方面得到鍛煉：

3.1.1 熟練的運(yùn)用機(jī)械制造基礎(chǔ)、機(jī)械制造技術(shù)和其他有關(guān)先修課程中的基本理論，以及在生產(chǎn)實(shí)習(xí)中所學(xué)到的實(shí)踐知識，正確的分析和解決某一個零件在加工中基準(zhǔn)的選擇、工藝路線的擬訂以及工件的定位、夾緊，工藝尺寸確定等問題，從而保證零件制造的質(zhì)量、生產(chǎn)率和經(jīng)濟(jì)性。.從而培養(yǎng)制定零件機(jī)械加工工藝規(guī)程和分析工藝問題的能力，3.1.2通過夾具設(shè)計的訓(xùn)練，進(jìn)一步提高夾具結(jié)構(gòu)設(shè)計(包括設(shè)計計算、工程制圖等方面)的能力。

3.1.3熟悉有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)和設(shè)計資料，學(xué)會使用有關(guān)手冊和數(shù)據(jù)庫。3.1.4在設(shè)計過程中培養(yǎng)學(xué)生嚴(yán)謹(jǐn)?shù)墓ぷ髯黠L(fēng)和獨(dú)立工作的能力。3.2 課程設(shè)計的內(nèi)容要求 3.2.1對零件圖進(jìn)行工藝分析。3.2.2對零件進(jìn)行分析后，初步擬定工藝路線、確定切削余量、繪制零件的毛坯圖，填寫機(jī)械加工工藝過程卡。

3.3.3進(jìn)行切削用量、機(jī)械加工時間等的計算和查表。3.3.4填寫機(jī)械加工工序卡片。3.3.5對指定工序提出工裝設(shè)計任務(wù)書。

3.3.6根據(jù)工裝設(shè)計任務(wù)書（教師指定）進(jìn)行機(jī)床專用夾具設(shè)計，包括設(shè)計方案的確定、結(jié)構(gòu)設(shè)計、定位誤差和夾緊力的計算，繪制夾具裝配圖、零件圖等等。3.3.7編寫課程設(shè)計說明書。3.3.8進(jìn)行課程設(shè)計答辯。

4，設(shè)計內(nèi)容…………………..

第五篇：單層工業(yè)廠房招標(biāo)公告

招標(biāo)公告(未進(jìn)行資格預(yù)審)

單層工業(yè)廠房(項(xiàng)目名稱)標(biāo)段施工招標(biāo)公告

1.招標(biāo)條件

本招標(biāo)項(xiàng)目單層工業(yè)廠房(項(xiàng)目名稱)已由成都市建委(項(xiàng)目審批、核準(zhǔn)或備案機(jī)關(guān)名稱)以成都市發(fā)改委投字SC20101201(批文名稱及編號)批準(zhǔn)建設(shè)，招標(biāo)人(項(xiàng)目業(yè)主)為成都大學(xué)城鄉(xiāng)建設(shè)學(xué)院，建設(shè)資金來自自籌(資金來源)，項(xiàng)目出資比例為100%。項(xiàng)目已具備招標(biāo)條件，現(xiàn)對該項(xiàng)目的施工進(jìn)行公開招標(biāo)。

2.項(xiàng)目概況與招標(biāo)范圍

（1）建設(shè)地點(diǎn)：成都市外東十陵鎮(zhèn)公交汽車總站東面

（2）建設(shè)規(guī)模：中型 結(jié)構(gòu)形式：某廠單層鋼筋混凝土裝配式車間

（3）計劃開工日期為 2011年5月1日，計劃竣工日期為 2011 年8 月8日，工期 100日歷天；

（4）招標(biāo)內(nèi)容：單層工業(yè)廠房建設(shè)項(xiàng)目的基礎(chǔ)工程、預(yù)制構(gòu)件制作安裝、墻面工程、屋頂工程

（5）工程質(zhì)量要求符合質(zhì)量要求：達(dá)到國家質(zhì)量檢驗(yàn)于與評定標(biāo)準(zhǔn)合格等級【GB/T 1900-ISO9000(2000)】、《建筑工程施工質(zhì)量驗(yàn)收統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》【GB50300-2001】

（6）各工程投標(biāo)申請人在報名時交納投標(biāo)保證金5萬元整

3.投標(biāo)人資格要求

3.1本次招標(biāo)要求投標(biāo)人須具備建設(shè)行政主管部門核發(fā)的建筑安裝工程施工總承包二級及以上資質(zhì)，近三年有完成至少三項(xiàng)類似工程項(xiàng)目(同類型、同規(guī)模)業(yè)績，并在人員、設(shè)備、資金等方面具有相應(yīng)的施工能力，其中，投標(biāo)人擬派項(xiàng)目經(jīng)理須具備房屋建筑 專業(yè)國家二級以上注冊建造師執(zhí)業(yè)資格，具備有效的安全生產(chǎn)考核合格證書，且未擔(dān)任其他在施建設(shè)工程項(xiàng)目的項(xiàng)目經(jīng)理。

3.2本次招標(biāo)接受聯(lián)合體投標(biāo)。聯(lián)合體投標(biāo)的，應(yīng)滿足下列要求：自愿組成聯(lián)合體的各方均應(yīng)具備承擔(dān)招標(biāo)工程項(xiàng)目的相應(yīng)資質(zhì)條件；相同專業(yè)的施工企業(yè)組成的聯(lián)合體，按照資質(zhì)等級低的施工企業(yè)的業(yè)務(wù)許可范圍承攬工程。

3.3各投標(biāo)人均可就本招標(biāo)項(xiàng)目上述標(biāo)段中的一個標(biāo)段投標(biāo)。

4.投標(biāo)報名

凡有意參加投標(biāo)者，請于 2010年12 月14 日至2010年12 月 17日(法定公休日、法定節(jié)假日除外)，每日上午 9：00時至12：00時，下午2：30 時至 5：30 時(北京時間，下同)，在成都市外東十陵鎮(zhèn)成都大學(xué)第5教學(xué)樓5117 報名。

5.招標(biāo)文件的獲取

5.1凡有意參加投標(biāo)者，請申請人于2010年12月18日至2010年12月25日(法定公休日、法定節(jié)假日除外)，每日上午9：00至12;00,下午2：30至5：30(北京時間，下同)在成都市外東十陵鎮(zhèn)成都大學(xué)第5教學(xué)樓5117持單位介紹信購買資格預(yù)審文件。

5.2招標(biāo)文件每套售價200元，售后不退。圖紙押金5000元，在退還圖紙時退還(不計利息)。

5.3郵購招標(biāo)文件的，需另加手續(xù)費(fèi)(含郵費(fèi))35元。招標(biāo)人在收到單位介紹信和郵購款(含手續(xù)費(fèi))后3日內(nèi)寄送。

6.投標(biāo)文件的遞交

6.1投標(biāo)文件遞交的截止時間（投標(biāo)截止時間，下同）為2011年3月1日10時00分，地點(diǎn)為成都市外東十陵鎮(zhèn)成都大學(xué)第5教學(xué)樓5217。

6.2逾期送達(dá)的或者未送達(dá)指定地點(diǎn)的投標(biāo)文件，招標(biāo)人不予受理。

7.發(fā)布公告的媒介

本次招標(biāo)公告同時在四川日報，四川建設(shè)網(wǎng)，四川招投標(biāo)網(wǎng)上發(fā)布。

8.聯(lián)系方式

招 標(biāo) 人：成都大學(xué)城鄉(xiāng)建設(shè)學(xué)院招標(biāo)代理機(jī)構(gòu)： 08級工程管理地址：成都大學(xué)第5教學(xué)樓地址：成都市外東十陵鎮(zhèn)

5312成都大學(xué)第5教學(xué)樓5217

郵編：610016郵編：610016

聯(lián) 系 人：楊平聯(lián)系人：李友睦

電話：***電話：***傳真：028-87121835傳真：028-87121836開戶銀行：中國銀行開戶 銀 行： 中國工商銀行

賬號：***0000賬號：***51192010年12月11日

電子郵件：178812942@qq.com電子 郵 件：renqiu@foxmail.com