第一篇：單層廠房供配電設計實訓心得

單層廠房供配電設計實訓心得

建筑供配電與照明綜合實訓是建筑設備工程技術專業的一門專業必修課，在學完建筑供配電與照明課程后，需要有一個實踐環節，強化所學內容。參加本綜合實訓，使學生把在課堂上所學到的知識，應用于具體的工程設計，使之進一步加深對基本理論的掌握與理解，完善理論與實踐的銜接。同時培養學生運用所學知識解決實際問題的能力，了解并運用有關設計規范和規程，掌握建筑供配電與照明的基本內容及程序。根據設計任務書，對指定的車間進行電氣設計。要求學生運用相關的理論知識，進行車間的照明配電系統設計、動力配電系統設計與計算、防雷接地系統設計，熟悉并能正確的應用有關設計規范。著重于知識的運用與分析和解決問題的能力的培養和提高。課程設計的主要目的是理論聯系實際，培養學生綜合運用先修課程和所學建筑供配電工程的專業知識進行電氣施工圖設計的能力，學會選擇和確定電氣設備的型號和規格，學會查找和運用有關設計手冊和技術資料，為將來的工程設計或施工識圖打下良好的基礎。

本次實訓主要是設計單層廠房供配電，我認為工廠供電工作，不僅對電力工業是一種促進，而且對發展工業生產，實現工業現代化也具有非常重要的意義。隨著現代文明的發展與進步，社會生產與生活對電能供應的質量和管理提出了越來越高的要求。作為電能傳輸與控制的中間樞紐，變電所必須改變傳統的設計和控制模式，才能適應現代電力系統、現代化工業生產和社會生活的發展趨勢。電能從區域變電站進入工廠后，首先要解決的就是如何對電能進行控制、變換、分配和傳輸等問題。而變電所就擔負著這一重任，一旦變電所出了事故而造成停電，則整個工廠的生產過程都將停止進行，甚至還會引起一些嚴重的安全事故。

工廠的供電工作要很好的為工業生產服務，必須滿足如下基本要求。

（1）安全：在電能供應分配和使用中，不應發生人身事故和設備事故。

（2）可靠：根據可靠性的要求，工廠內部的電力負荷分為一級負荷、二級負荷、三級負荷三種。一級負荷因突然停電會造成設備損壞或造成人身傷亡，因此必須必須有兩個獨立源供電;二級負荷突然停電會造成經濟上的較大損失或會造成社會秩序的混亂，因此必須有兩回路供電，但當去兩回路有困難時，可容許有一回專用線路供電；三級負荷由于突然停電造成的影響或損失不大，對供電電源工作特殊要求。

（3）優質：應滿足用戶對電壓、頻率、波形不畸變等電能質量要求。

（4）經濟、應滿足以上要求的前提下，供電系統盡量要接線簡單，投資要少，運行費用要低，并考慮盡可能節約電能和有色金屬的消耗量。

工廠供電系統是電力系統的一個組成部分，必然受到電力系統工況的影響和制約，因此供電系統應該遵守電力部門制定的法規，評價分析可以應用電力系統中采用的分析、計算方法。

課程設計已經做完，我也有很多的心得體會值得去書寫，這方面的專業知識，更多的是關于實踐和思維之間關系方面的。在已度過的大學時間里接觸的都是專業課。僅僅是專業課的理論知識，那么如何把我們所學的專業基礎課理論知識運用到實踐中去呢？這是我長期思考的問題。

在做課程設計過程中，我對很多知識不是很熟悉，我感觸最深的當屬查閱大量的設計資料了。為了讓自己完成設計去查閱這方面的設計資料，同時也再次去理解回顧知識。科學都要有據可依，有理可循，不切實際的構想永遠只能是構想，永遠無法升級為設計。設計中，我翻閱以前所學習的專業課知識，學習的過程中帶著問題去學我覺得很有目的性，這是我做這次課程設計的心得之一。要有一個清晰的思路和一個完整的流程圖，不能妄想一次就想將整個設計好，養成反復修改的好習慣。在課程設計中我得到同學和老師的許多幫助，再次一并謝過。由于我自身的水平有限，難以在理解上、設計中有所紕漏敬請老師扶正。

通過本次設計，使我將所學理論知識很好的運用到了實際工程當中，真正做到了學以致用，并使自己的實踐能力得到了很好的提高，主要體現在以下幾個方面。

工廠供電知識學習方面，此次課程設計使我對課本上學到的知識有了進一步鞏固，而且對課堂上沒有深入學習的知識也作了了解，因此對供配電知識有了較全面和一個整體的把握。

知識系統化能力方面，本次本次課程設計過程中運用了很多的知識，因此如何將知識系統化就成了關鍵，例如本設計中用到了工廠供電的絕大多數理論知識和設計方案，因此在設計工程中側重了知識系統化能力的培養，為今后的工作和學習打下了很好的理論基礎。

微機應用和計算能力方面，通過本次鍛煉，在繪圖方面，熟練了對autocad、word等軟件的掌握，并且使自己計算準確度有了提高。

獲取信息能力方面，通過本次設計，我進一步認識到查工具書的重要性，因為我們課本上所講的知識畢竟有限，查工具書能使我們廣泛地汲取知識，補充自己知識系統的不足。同時我也更加體會到網絡的好處，從網上查到了一些工廠的一些最新設備，以及新舊設備的對比等等，這些對此次課程設計有很大幫助。

自學能力方面，此次設計過程中遇到了很多的困難，在解決問題過程中，激發了我對獲取知識的渴望，使我的自學能力得到了提高。

總之，此次課程設計的順利完成使我收獲頗多，也為我以后的學習和工作打下了扎實的基礎。

第二篇：單層廠房課程設計封皮

混凝土及砌體結構

課程設計

學生姓名：張海巖 學 號：20094023341 指導教師：解恒燕 學 院：工程學院 專 業：土木工程

中國·大慶 2012年9月

第三篇：單層廠房課程設計論文

很多人對于課程設計論文十分頭痛，在課程結束的時候卻不知道該如何撰寫論文，其實并不難，下面是小編整理收集的單層廠房課程設計論文模板，歡迎閱讀參考！

單層磚柱廠房具有選價低廉、構造簡單、施工方便等優點，在中小型工業廠肩中得到廣泛應用。磚柱廠房是以磚柱（墻）做為承重和抗側力構件，由于材料的脆性性質，其抗震性能比鋼筋混凝土柱廠房差；由于磚往廠房內部空曠、橫墻問距大，地震時的抗倒塌能力不如砌體結構的民用建筑。因此根據磚柱廠房的震害特點，找出杭震的薄弱環節，提出相應的抗震措施，提高其抗震能力是必要的。

1．地震震害及其特點：

地震震害表明：

6、7度區單層磚柱廠房破壞較輕，少數磚柱出現彎曲水平裂縫：8度區出現倒塌或局部倒塌，主體結構產生破壞；9度區廠房出現較為嚴重的破壞，倒塌率較大。

從震害特點看，磚柱是廠房的薄弱環節，外縱墻的磚柱在窗臺高度或廠房底部產主水平裂縫，內縱墻的磚柱在底部產生水平裂縫，磚柱的破壞是廠肩倒塌的主要原因。山墻在地震時產生以水平裂縫為代表的平面外彎曲破壞，山墻外傾、檁條拔出，嚴重時山墻倒塌，端開間屋蓋塌落。屋蓋形式對廠房抗震性能有一定的影響，重屋蓋廠房的震害普遍重子輕屋蓋廠房，楞攤瓦和稀鋪望板的瓦木屋蓋，其縱向水平剛度和空間作用較差，地震時屋蓋易產生傾斜。

2．適用范圍及結構布置

2．1單跨和等高多跨的單層磚柱廠房，當無吊車且跨度和柱頂標高均不大時，地震破壞較輕。不等高廠房由于高振型的影響，變截面柱的上柱震害嚴重又不易修復，容易造成屋架塌落。因此規定磚柱廠房的適用范圍為單跨或等高多跨且無橋式吊車的中小型廠房，6－8度時廠房的跨度不大子15m且柱頂標高下大于6．6m，9度時跨度不大于12m且柱頂標高不大于 4．5m。

2．2廠房的平立面應簡單規則。平面宜為矩形，當平面為L、T形時，廠房陰角部位易產生震害，特別是平面剛度不對稱，將產生應力集中。對于立面復雜的廠房，當屋面高低錯落時，由于振動的不協調而發主碰撞，震害更為嚴重。

2．3當廠房體型復雜或有貼建的房屋（或構筑物）時，應設置防震縫將廠房與附屬建筑分割成各自獨立、體型簡單的抗震單元，以避免地震時產主破壞。針對中小型廠房的特點，鋼筋混凝上無檀屋蓋的磚柱廠房應設置防震縫，而輕型屋蓋的磚柱廠房可不設防震縫。防震縫處宜設置雙柱或雙墻，以保證結構的整體穩定性和剛度，防震縫的寬度應根據地震時最大彈塑性變形計算確定。一般可采用50～70mm。

3．結構體系

3.1地震時廠房破壞程度與屋蓋類型有關，一般來說重型屋蓋廠房震害重，輕型屋蓋廠房震害輕，在高烈度區影響更為明顯。因此要求6－8度時宜采用輕型屋蓋，9度時應采用輕型屋蓋。人之地震震害調查表明：

6、7度時的單跨和等高多跨磚柱廠房基本完好或輕微破壞，8、9度時排架柱有一定的震害甚至倒塌。因此《建筑抗震設計規范》（G8Jll一89）規定：

6、7度時可采用十字形截面的無筋磚柱，8度1、2類場地應采用組合磚柱，8度3、4類場地及9度時邊柱宣采用組合磚柱，中柱直采用鋼筋混凝土柱。經過地震震害分析發現：非抗震設計的單層磚柱廠房經過8度地震也有相當數量的廠房基本完好，所倒塌的廠肩大部份在設計和施工上也存在先天不足，因此正常設計正常施工和正常使用的無筋磚柱單層廠后，在8度區仍然具有一定的抗震能力。可見對8度區的單層磚柱廠房都配筋的要求是偏嚴的，在抗震規范的修訂稿中將8度1、2類場地“應”采用組合磚往改為“宜”采用組合磚柱，允許設計人員根據不同情況對是否配筋有所選擇。一般來說，當單層磚柱廠房符合砌體結構剛性方案條件，經抗震驗算承載力滿足要求時，可以采用無筋磚柱。

3.3對于單層磚柱廠房的縱向仍然要求具有足夠的強度和剛度，單靠磚柱做為抗側力構件是不夠的，如果象鋼筋混凝土柱廠房那樣設置柱間支撐，會吸引相當大的地震剪力。使磚拄剪壞。為了增強廠房的縱向抗震承載力，在柱間砌筑與柱整體連接的縱向磚墻，以代替柱間支撐的作用，這是經濟有效的方法。

3.4 當廠房兩端為非承重山墻時，山墻頂部與檁條或屋面板恨難連接，只能依靠屋架上弦與防風柱上端連接做為山墻頂部的支點，這不僅降低了房屋整體空間作用，對防止山墻的出平面破壞也不利，因此廠房兩端均應設置承重山墻。

3．5 廠房的縱橫向內隔墻宣做成抗震墻，其目的充分利用培體的功能，避免主體結構的破壞。當內隔墻不能做成抗震墻時，最好采用輕質隔墻，以避免墻體對柱及柱與屋架連接節點產生不利影響，如果采用非輕質隔墻，則應考慮隔墻對柱及其與屋架節點產生的附加剪力。

3.6 無窗架不應通至廠房單元的端開間，以免過份削弱屋蓋的剛度。天窗架采用磚壁承重時，將產生嚴重的震害甚至倒塌，地震區應避免使用。抗震承載力計算

4.1 橫向抗震計算

單層磚往廠房橫向抗震計算的計算簡圖，可按下列規定選取：（1）當廠房柱為無筋磚柱或邊柱為組合磚柱、中柱為鋼筋混凝土柱時，可采用下端為固接、上端為鉸接的徘架結構模型；（2）當廠肩邊柱為無筋磚柱、中柱為鋼筋混凝士柱，在確定廠房自振周期時，磚柱下端按固接考慮，在計算水平地震作用時，磚柱下端按鉸接考慮。這主要是考宅到在地震作用下，隨著變形的不斷增加，無筋磚柱下端開裂并退出工作，囚而全部橫向地震作用由中部的鋼筋混凝土柱承擔。輕型屋蓋單層磚柱廠房的橫向抗震計算，可以忽略空間工作影響·采用平面排架進、廳計算。對于鋼筋混凝上屋蓋和密鋪望板的瓦木屋蓋廠肩，其空間作用不能忽略，應按空間分析的方法進行計算：但為了簡化，對于一定條件下的廠房可以按平面排架進行計算，考慮到其空間工作影響，對計算的地震作用效應要進行調整。

4.2 縱向抗震計算

對于鋼筋混凝土屋蓋的等高多跨磚柱廠房，當考慮屋蓋為剛性時，縱向地震作用在各柱列之間的分配與柱列的側移剛度成正比：當考慮屋蓋的彈性進行空間分析時，側移剛度較大柱列分配的地震作用比按剛性屋蓋分配的地震作用小，而側移剛度較小柱列分配的地震作用比按剛性屋蓋分配的地震作用大。設計中為了利用剛性屋蓋假定時縱向地震作用分配形式簡單的優點，可以針對不同屋蓋形式對柱列的側移剛度乘以修正系數，做為縱向地震分配時的柱列剛度，并對所計算的廠房自振周期進行修正，以考慮屋蓋的彈性影響。

對于縱墻對稱布置的單跨廠房，在廠房縱向沿跨中切開，取一個柱列單獨進行縱向計算與對廠房進行整體分析結果是相同的。對于輕型屋蓋的多跨廠房雖然屋蓋仍具有一定的水平剛度，考慮到屋蓋與磚墻的彈性極限變形值相差較大，為了計算簡便，仍可假定各縱向往列在地震時獨立振動，按柱列法進行計算。抗震構造措施

5．1 單層磚柱廠房采用鋼筋混凝上屋蓋時的抗震構造措施可參照鋼筋混凝土柱廠房的有關規定。采用瓦木屋蓋時，設有滿鋪望板的抗震能力比無望板強得多，望板能起到阻止屋架傾斜的作用。地震震害表明，未設上弦及下弦水平支撐的楞攤瓦屋蓋，屋架產主傾斜甚至倒塌的震害較多，因此要有足夠的屋蓋支撐系統，保證屋蓋沿縱向有足夠的剛度和穩定，以滿足抗震的要求。

5．2圈梁對增強廠房的整體性起到了重要作用，但預制圈梁抗震性能差，地震時在連接外容易拉斷，因此要求圈梁應現澆且在廠房柱頂標高處沿房屋外墻及承重內墻閉合。對于

8、分度區還應沿墻高每隔3－4m增設一道圈梁，可提高磚墻的抗震性能，并能夠限制地震時墻體裂縫的開展，減輕墻體破壞。當地基為軟弱粘性土、液化土、新近填土或嚴重不均勻土層時，地震易出現裂縫，如果裂縫穿過廠房將使房屋撕裂，基礎頂面應設置基礎圈梁，以減輕地震災害。當圈梁兼做門窗過梁或抵抗不均勻沉降影響時，圈梁的截面和配筋除滿足抗震構造要求外，還應根據實際受力計算確定。

采用鋼筋混凝土無檁屋蓋的磚柱廠房，地震時在屋蓋處圈梁下一至四皮磚的磚墻上易出現水平裂縫，因此8、9度時，在墻頂沿墻長每隔1m 左右埋設 1根8豎向鋼筋，并插入頂部圈梁內，以避免上述震害的產生。

5．3地震中屋架與磚柱連接不牢，柱頭產主破壞甚至屋蓋坍落的震例是較多的。為了加強屋架與磚柱的連接，柱頂墊塊應與墻頂圈梁整體澆注，屋架與墊塊的預埋件采用螺栓連接或焊接。當墊塊厚度或配筋過小時。預埋件的錨固不能滿足要求，墊塊厚度丁應小于240mm，井配置兩層直徑不小于8間距不大于100mm的鋼筋網。烈度較高時，屋蓋承受的地震作用較大，與墊塊整體澆注的圈粱受到較大的扭矩，墊塊兩側各500mm范圍內圈梁的箍筋應加密，其間距不應大子100mm。

5.4山墻是磚柱廠房抗震的薄弱部位，地震時產生外傾、局部倒塌甚至全部倒塌，震害的主要原因是山墻頂部與屋蓋系統拉結不牢。為了使屋蓋與山墻可靠連接，應在山培頂部設置鋼筋混凝上臥梁，通過臥梁內的預埋件與屋蓋構件錨拉。

由于山墻比較高大，在橫向地震作用下，墻體內的平面彎曲應力使墻體產主水平裂縫，墻體內的剪力使墻體產生交叉裂縫；在縱向地震作用下，墻體產生平面外傾倒。在山墻壁柱中配筋，可以防止或減輕上述震害的產生，壁柱的截面和配筋不應小于排架柱，并應通到墻頂與臥梁、屋面構件連接。

為了防止山墻和橫墻的剪切破壞，對其開侗應有所限制，開洞的水平截面面積不應超過總截面面積的50％。

8、9度時在山墻和橫墻兩端應設置構造柱，9度時在高大洞口兩側應設置構造柱。

參考文獻

中華人民共和國國家標準《建筑抗震設計規范》（征求意見稿），北京1998。

劉大海等《單層與多層房屋抗震設計》，西安，陜西科學技術出版社，1987。

第四篇：單層工業廠房課程設計

單層工業廠房課程設計 目 錄 混凝土結構課程設計單層廠房設計任務書 1 單層廠房混凝土結構課程設計計算書 3 一、結構方案及主要承重結構 3 二、計算簡圖 4 三、荷載計算（標準值）4 1、恒荷載計算 4 2、活荷載計算 4 四、內力分析 4 1、剪力分配系數的計算 4 2、恒荷載作用下的內力分析 3、屋面活荷載作用下的內力分析 4 4、吊車豎向荷載作用下的內力分析（不考慮廠房整體空間作用）4 5、吊車水平荷載作用下的內力分析（考慮廠房整體空間作用）4 6、風荷載作用下的內力分析 4 五、內力組合 4 六、A柱截面設計 4 1、柱的縱向鋼筋計算 4 2、柱的水平分布鋼筋 4 3、牛腿設計 4 4、柱的吊裝驗算 4 5、A柱基礎設計 4 七、B柱截面設計 4 1、柱的縱向鋼筋計算 4 2、柱的水平分布鋼筋 4 3、牛腿設計 5 4、柱的吊裝驗算 4 5、B柱基礎設計 4 八、C柱截面設計（與A柱相同）4 九、抗風柱設計 4 1、抗風柱計算參數 4 2、荷載計算 4 3、內力分析 4 4、配筋計算 4 5、吊裝階段驗算 4 6、基礎設計 4 混凝土結構課程設計單層廠房設計任務書 一、設計資料 1.平面與剖面 某機修車間，根據工藝和建筑設計的要求，確定本車間為兩跨等高廠房廠房，車間面積為3513.8㎡，車間長度72m。AB跨跨度為24m，設有兩臺10t中級工作制軟鉤吊車，軌頂標高7.2m，柱頂標高為10.2m；

BC跨跨度為24m，設有兩臺10t中級工作制軟鉤吊車，軌頂標高7.2m，柱頂標高為10.2m，基頂標高-0.5m。

車間平面、剖面圖分別如圖1、圖2。

2、建筑構造 屋蓋：

防水層：SBS防水卷材層 找平層：20mm水泥砂漿 保溫層：100mm水泥蛭石砂漿 屋面板：大型預制預應力混凝土屋面板 圍護結構：

240mm頁巖磚墻 門窗：

門：5.6m×6m，兩邊各一個 低窗：4.2m×4.5m 高窗：4.2m×2.4m 3、自然條件 建設地點：

衡陽市郊，無抗震設防要求 基本風壓：

0.40 基本雪壓：

0.35 建筑場地：

粉質粘土 地下水位：

低于自然地面3m 修正后地基承載力特征值：250 4、材料 混凝土：基礎采用C25，柱采用C25。

鋼筋：HPB235級、HRB335級等各種直徑鋼筋 二、設計要求 1、分析廠房排架，設計柱、基礎，整理計算書一份。

2、繪制結構施工圖一套（結構說明、結構布置圖、一根柱及預埋件詳圖、基礎詳圖）。

三、設計期限 兩周 四、參考資料 1、混凝土結構設計規范GB50010-2002 2、建筑結構荷載規范GB50009-2001 3、建筑地基基礎設計規范GB50007-2002 4、混凝土結構構造手冊 5、國家建筑標準設計圖集08G118 6、教材：《混凝土結構設計原理》 7、教材：《混凝土結構設計》 8、標準圖集 屋架G415（一）、（三)柱CG335(一）、（二）、（三）屋面板G410 柱間支撐 G336 吊車梁 G323 基礎梁G320 聯系梁G320 單層廠房混凝土結構課程設計計算書 一、結構方案及主要承重構件 根據廠房跨度、柱頂高度及吊車重量大小，本車間采用鋼筋混凝土排架結構。結構剖面圖如圖1所示。

廠房平面布置圖見圖2。

廠房主要構件選型表：

構件名稱 標準圖集 荷載標準值 選用型號 預應力鋼筋混凝土屋面板 G410（一）1.5×6m 1.5 Y-WB-2Ⅱ（S）預應力鋼筋混凝土折線型屋架 G415（三）106kN/榀 YWJ18-2-Aa 鋼筋混凝土預應力吊車梁 04G425（二）28.2kN/根 DL-4-Z（B）吊車軌道及軌道連接件 G325 0.8 DGL-10 鋼筋混凝土基礎梁 G320 16.7kN/根 JL-1（整墻）JL-3（開墻）鋼窗 0.45 240mm厚磚墻及粉刷 5.24 二、計算單元 本車間為機修車間，工藝無特殊要求，結構布置均勻，選取一榀排架進行計算，計算簡圖和計算單元如下圖 其中，上柱高=4.1m,下柱高=6.6m，柱總高H=10.7m。

三、荷載計算 1、恒載(a)屋蓋結構自重 防水層：40mm厚細石混凝土 0.04×25=1.0 保溫層：20mm厚擠塑板 0.1 找平層：20mm水泥砂漿 0.02×20=0.4 防水層：20mm厚SBS防水卷材層 0.2 找平層：20mm水泥砂漿 0.4 屋面板：大型預制預應力混凝土屋面板 1.5 屋面恒荷載 3.6 2.85 屋架自重：AB、BC跨YWJ24-2-Aa 106kN/榀 則作用于AB跨兩端柱頂的屋蓋結構自重為：

㎜ ㎜ 作用于BC跨兩端柱頂的屋蓋結構自重為：

㎜ ㎜（b）吊車梁及軌道自重 AB跨：

㎜ ㎜ BC跨：

㎜ ㎜（c）柱截面尺寸及自重 柱截面尺寸及相應的計算參數如下 參 數 柱 號 截面尺寸/mm 柱高/mm 慣性矩/ 自重 /kN 面積/ 偏心距/mm A 上柱 400×400 4100 2.13 16.4 1.6 100 下柱 I400×900×100×150 6600 19.54 30.95 1.875 0 B 上柱 400×400 4100 7.2 24.6 2.4 0 下柱 I400×1000×100×150 6600 25.63 32.2 1.975 0 C 上柱 400×400 4100 2.13 16.4 1.6 100 下柱 I400×900×100×150 6600 19.54 30.95 1.875 0 2、活載（a）屋面活荷載 屋面活荷載標準值為0.5，雪荷載標準值為0.35，故僅按屋面活荷載計算，則作用于柱頂的屋面活荷載設計值為：，作用位置與恒荷載相同 各項恒活載作用位置如下圖（b）風荷載 風荷載標準值按計算，其中根據廠房各部分標高及B類地面粗糙度表確定如下 柱頂：H=10.2m，檐口：H=12.85m，風荷載體型系數如圖所示 排架迎風面、背風面風荷載標準值為 則作用于排架計算簡圖上的風荷載標準值為（c)吊車荷載 吊車主要參數 AB（BC）跨：

10t吊車、中級工作制吊車，吊車梁高900mm，B=5930mm,K=4050mm,=34.24kN,，吊車豎向荷載 AB跨：

BC跨 2.4.4.3、吊車橫向水平荷載 AB跨 BC跨 2.5、排架內力分析 該廠房為兩跨等高廠房，可以用剪力分配法進行排架內力分析 柱剪力分配系數 柱列 n 備注 A 0.150 0.341 2.5 0.281 0.161 B 0.157 0.341 2.47 0.0708 0.638 C 0.109 0.341 2.27 0.225 0.201 2.5.1、恒載作用下排架內力分析 A柱 B柱 C柱 由于排架為對稱結構，故各柱按柱頂為不動鉸支座計算內力，柱頂不動鉸支座反力分別為 A柱 B柱 C柱 排架柱頂不動鉸支座總反力為 各柱柱頂最后剪力分別為 2.5.2、屋面活荷載作用下排架內力分析 2.5.2.1、AB跨作用屋面活荷載 排架計算簡圖如圖所示，其中 其在A、B柱柱頂及變階處引起的力矩為 A柱 B柱 則排架柱頂不動鉸支座總反力為 將R反向作用于排架柱頂，可得屋面活荷載作用于AB跨時的柱頂剪力 排架柱的彎矩圖、軸力圖及柱底剪力如圖2-9 2.5.2.2、BC跨作用屋面活荷載 排架計算簡圖如圖所示，其中 其在A、B柱柱頂及變階處引起的力矩為 B柱 C柱 則排架柱頂不動鉸支座總反力為 將R反向作用于排架柱頂，可得屋面活荷載作用于AB跨時的柱頂剪力 排架柱的彎矩圖、軸力圖及柱底剪力如圖2-10 2.5.3、風荷載作用下排架內力分析 2.5.3.1、左吹風時 排架計算簡圖如圖所示 各柱不動鉸支座反力分別為 A柱 C柱 各柱頂剪力分別為 排架內力圖如圖2-11所示 2.5.3.2、右吹風時 計算簡圖如圖所示 各柱不動鉸支座反力分別為 A柱 C柱 各柱頂剪力分別為 排架內力圖如圖2-12所示 2.5.4、吊車荷載作用下排架內力分析 2.5.4.1、作用于A柱 計算簡圖如圖所示 其中吊車豎向荷載，在牛腿頂面處引起的力矩為 A柱 B柱 排架各柱頂剪力分別為 排架柱的彎矩圖、軸力圖及柱底剪力如圖2-13 2.5.4.2、作用于B柱左 計算簡圖如圖所示 其中吊車豎向荷載，在牛腿頂面處引起的力矩為 柱頂不動鉸支座反力及總反力分別為 A柱 B柱 排架各柱頂剪力分別為 排架柱的彎矩圖、軸力圖及柱底剪力如圖2-14 2.5.4.3、作用于B柱右 計算簡圖如圖所示 其中吊車豎向荷載，在牛腿頂面處引起的力矩為 B柱 C柱 排架各柱頂剪力分別為 排架柱的彎矩圖、軸力圖及柱底剪力如圖2-15 2.5.4.4、作用于C柱 計算簡圖如圖所示 其中吊車豎向荷載，在牛腿頂面處引起的力矩為 柱頂不動鉸支座反力及總反力分別為 B柱 C柱 排架各柱頂剪力分別為 排架柱的彎矩圖、軸力圖及柱底剪力如圖2-16 2.5.4.5、作用于AB跨柱 當AB跨作用吊車橫向水平荷載時，排架計算簡圖如圖所示 A柱 B柱 排架柱頂總反力R為 各柱頂剪力為 排架各柱的彎矩圖及柱底剪力值如圖2-17所示，當方向相反時，彎矩圖和剪力只改變符號，方向不變 2.5.4.6、作用于BC跨柱 當BC跨作用吊車橫向水平荷載時，排架計算簡圖如圖所示 B柱 C柱 排架柱頂總反力R為 各柱頂剪力為 排架各柱的彎矩圖及柱底剪力值如圖2-18所示，當方向相反時，彎矩圖和剪力只改變符號，方向不變 2.6、內力組合 A柱內力組合 截面 內力 永久荷載 可變荷載 內力組合 屋面 荷載 吊車荷載 風荷載 與相應的N 與相應的N 與相應的M 與相應的M 作用于AB跨 作用于BC跨 作用于A柱 作用于B柱左 作用于B柱右 作用于C柱 作用于AB跨 作用于BC跨 左風 右風 項次 A B C D E F G H I J K 組合項 內力合計 組合項 內力 合計 組合項 內力合計 組合項 內力合計 Ⅰ-Ⅰ M 5.14 0.94 1.37-29.15-19.11 26.25-4.07 4.97 14.87-7.17-4.25 A+0.9(B+C+ F+I)44.23 A+0.9 [0.8(D+ G)+I+J]-38.61(1.35/1.2)A +0.7(B+ C+F)25.77 A+0.9(C+F+I)43.38 N 245.76 37.8 0 0 0 0 0 0 0 0 0 279.78 245.76 302.94 245.76 Ⅱ-Ⅱ M-30.15-6.62 1.37 53.51 8.15 26.25-4.07 4.97 14.87-7.17-4.25 A+0.9 [C+0.8(D+F)+I] 41.89 A+0.9(B+G+ I+J)-59.61 A+0.9(B+D+I)25.43 A+0.9(G+I+J)-53.65 N 285.36 37.8 0 236.17 77.89 0 0 0 0 0 0 455.40 319.38 531.93 285.36 Ⅲ-Ⅲ M 1.52-1.16 4.01-2.7-28.71 76.88-11.93 40.88 43.54 181.27-82.67 A+0.9(C+F+ I+J)276.55(197.79)A+0.9 [B+0.8(E+G)+ I+K]-142.37(-101.51)A+0.9(B+D+I+J)200.37(143.31)A+0.9(C+F+J)276.65(197.79)N 328.56 37.8 0 236.17 77.89 0 0 0 0 0 0 328.56(273.8)418.66(338.16)575.13(449.92)328.56(273.8)V 3.91 0.674 0.326-6.94-4.55 6.25-0.97 5.66 3.54 27.05-15.39 37.36(27.15)-16.49(-11.29)25.80(18.89)37.36(27.15)B柱內力組合 截面 內力 永久荷載 可變荷載 內力組合 屋面 荷載 吊車荷載 風荷載 與相應的N 與相應的N 與相應的M 與相應的M 作用于AB跨 作用于BC跨 作用于A柱 作用于B柱左 作用于B柱右 作用于C柱 作用于AB跨 作用于BC跨 左風 右風 項次 A B C D E F G H I J K 組合項 內力合計 組合項 內力 合計 組合項 內力合計 組合項 內力合計 Ⅰ-Ⅰ M 3.78-6.9 7.24 27.38 30.37-73.5-55.82 9.82 33.96 63.55-62.87 A+0.9(C+E+ I+J)125.39 A+0.9(B+F +I+K)-155.72(1.35/1.2)A +0.7(B+ C+F)-46.96 A+0.9(F+I+K)-149.51 N 489 37.8 37.8 0 0 0 0 0 0 0 0 523.02 523.02 603.05 489 Ⅱ-Ⅱ M 19.8-6.9 7.24-31.03-146.76 402.12 50.38 9.82 33.96 63.55-62.87 A+0.9(C+F +I+J)475.98 A+0.9(B+E+ I+K)-205.64 A+0.9[ B+C+0.8(E+F)+I+J 291.72 A+0.9(I+J)107.56 N 589.56 37.8 37.8 77.89 236.17 634.16 141.6 0 0 0 0 1194.32 836.13 1284.23 589.56 Ⅲ-Ⅲ M 27.09-9.26 10.27 21.78-89.2 260.37-57.27 84.18 233.06 186.1-184.1 A+0.9(C+F+ I+J)647.91(466.03)A+0.9 [B+0.8(E+G)+ I+K]-426.17(-326.88)A+0.9[B +C+0.8(E+F)+I+J] 528.48(380.73)A+0.9(I+J)404.33(292.04)N 663.96 37.8 37.8 77.89 236.17 634.16 141.6 0 0 0 0 1268.72(960.97)969.97(771.88)1358.64(1030.05)663.96(553.3)V 0.9-0.29 0.374 6.25 7.23-17.5-13.29 9.18 24.58 15.13-14.97 21.22(15.27)-39.32(-27.98)29.32(21.05)36.64(26.28)C柱內力組合 截面 內力 永久荷載 可變荷載 內力組合 屋面 荷載 吊車荷載 風荷載 與相應的N 與相應的N 與相應的M 與相應的M 作用于AB跨 作用于BC跨 作用于A柱 作用于B柱左 作用于B柱右 作用于C柱 作用于AB跨 作用于BC跨 左風 右風 項次 A B C D E F G H I J K 組合項 內力合計 組合項 內力 合計 組合項 內力合計 組合項 內力合計 Ⅰ-Ⅰ M-8.92-1.6-1.05 1.76-11.26 47.25 59.89 6.93 9.78 9.54 4.03 A+0.9(G+ I+J)62.36 A+0.9(B+ C+E+I]-30.24(1.35/1.2)A +0.7(C+ E)-18.65 A+0.9(G+I+J)62.36 N 245.76 0 37.8 0 0 0 0 0 0 0 0 245.76 279.78 302.94 245.76 Ⅱ-Ⅱ M 34.23-1.6 8.4 1.76-11.26 4.77-130.36 6.93 9.78 9.54 4.03 A+0.9 [C+0.8(D+F)+ I+J] 63.88 A+0.9(B+G+ I)-93.34 A+0.9(B+C+ G+I)-85.78 A+0.9(D+I+J)53.20 N 306.72 0 37.8 0 0 141.6 634.16 0 0 0 0 442.69 763.32 911.48 306.72 Ⅲ-Ⅲ M-4.73-4.7 2.73 5.17-32.96 95.9-14.85 20.3 125.81 98.17-127.73 A+0.9(C+F+ I+J)285.62(203.45)A+0.9 [B+0.8(E+G)+ I+K]-271.57(-194.54)A+0.9(B+C+G +I+J)-248.05(-177.75)A+0.9(B+E +I+K)-266.81(-191.14)N 352.32 0 37.8 0 0 141.6 634.16 0 0 0 0 513.78(408.93)808.92(619.74)957.08(725.57)352.32(293.6)V-4.81-0.382-0.7 0.42-2.68 11.25 14.26 1.65 15.86 16.65-24.54 33.9(23.68)-33.18(-24.26)-29.31(-21.51)-43.93(-31.94)2.7、柱截面設計 混凝土強度等級為C30，；

采用HRB335級鋼筋，2.7.1、A柱配筋計算 2.7.1.1、上柱配筋計算 上柱截面共有四組內力，取，經判別，其中三組內力為大偏心受壓，只有一組為小偏心受壓，且，故按此組內力計算時為構造配筋，對三組大偏心受壓內力，在M值較大且軸力比較接近的兩組內力中取軸力較小的一組，即取 上柱計算長度，附加偏心距為 由，故應考慮偏心距增大系數，取 取計算 選3B18()，則，滿足要求 垂直于排架方向柱的計算長度 滿足彎矩作用平面外的承載力要求 2.7.1.2、下柱配筋計算 取，與上柱分析方法類似，在下柱八組內力中選取最不利內力 下柱計算長度，附加偏心距為 由，故應考慮偏心距增大系數，取 為大偏心受壓，先假定中和軸在翼緣內，則，說明中和軸在翼緣內 選4B18()，則，滿足要求 垂直于排架方向柱的計算長度 滿足彎矩作用平面外的承載力要求 2.7.1.3、柱的裂縫寬度驗算 《規范》規定，對的柱應進行裂縫寬度驗算 上柱：，可不進行裂縫寬度驗算 下柱：，需要進行裂縫寬度驗算 柱的裂縫寬度驗算表 柱截面 上柱 下柱 內力標準值 197.79 273.8 722 0.012 1.0 1132 0.592 644.4 203.5 0.565 0.2<0.3 滿足要求 2.7.1.4、柱箍筋配置 非抗震區的單層廠房柱，其箍筋數量一般由構造要求控制，根據構造要求，上、下柱均采用A8@200箍筋 2.7.1.5、牛腿設計 根據吊車梁支承位置、截面尺寸及構造要求，初步擬定牛腿尺寸，如下圖所示。其中牛腿截面寬度,牛腿截面高度, 牛腿截面高度驗算 取 故牛腿截面高度滿足要求 牛腿配筋計算，所以牛腿按構造配筋 選用4B14（），水平箍筋選用A8@100 2.7.1.6、柱的吊裝驗算 采用翻身起吊，吊點設在牛腿下部，混凝土達到設計強度后起吊 柱插入杯口深度，取800mm 則柱吊裝時總長度為4.2+8.1+0.8=13.1m,計算簡圖如圖 柱吊裝階段的荷載為柱自重，考慮動力系數，則 在上述荷載作用下，柱各控制截面的彎矩為 由得 令得，則 柱截面受彎承載力及裂縫寬度驗算 經初步驗算，上柱裂縫寬度不滿足要求，采用吊點處局部加強，加2B18，實際配筋 3B14+2B18，柱截面 上柱 下柱 71.44（52.92）90.98（67.39）64.3<73.24 81.88<219.88 174.19 105.68 0.012 0.012 0.47 0.069<0.2 取0.2 0.14<0.2 0.037<0.2 滿足要求 2.7.2、B柱配筋計算 2.7.2.1、上柱配筋計算 上柱截面共有四組內力，取取最不利內力計算 上柱計算長度，附加偏心距為 由，故應考慮偏心距增大系數，取 取計算 選3B18()，則，滿足要求 垂直于排架方向柱的計算長度 滿足彎矩作用平面外的承載力要求 2.7.2.2、下柱配筋計算 取，與上柱分析方法類似，在下柱八組內力中選取最不利內力 下柱計算長度，附加偏心距為 由，故應考慮偏心距增大系數，取 為大偏心受壓，先假定中和軸在翼緣內，則，說明中和軸在翼緣內 按最小配筋率配筋 選4B16()，則，滿足要求 垂直于排架方向柱的計算長度 滿足彎矩作用平面外的承載力要求 2.7.2.3、柱的裂縫寬度驗算 《規范》規定，對的柱應進行裂縫寬度驗算 上柱：，可不進行裂縫寬度驗算 下柱：，可不進行裂縫寬度驗算 2.7.2.4、柱箍筋配置 非抗震區的單層廠房柱，其箍筋數量一般由構造要求控制，根據構造要求，上、下柱均采用A8@200箍筋 2.7.2.5、牛腿設計 根據吊車梁支承位置、截面尺寸及構造要求，初步擬定牛腿尺寸，如下圖所示。其中牛腿截面寬度,牛腿截面高度, 牛腿截面高度驗算 取 左牛腿 右牛腿 故牛腿截面高度滿足要求 牛腿配筋計算，所以牛腿按計算配筋 左牛腿 右牛腿 選用4B16（），水平箍筋選用A8@100 2.7.2.6、柱的吊裝驗算 采用翻身起吊，吊點設在牛腿下部，混凝土達到設計強度后起吊 柱插入杯口深度，取 則柱吊裝時總長度為4.2+8.1+1=13.3m,計算簡圖如圖 柱吊裝階段的荷載為柱自重，考慮動力系數，則 在上述荷載作用下，柱各控制截面的彎矩為 由得 令得，則 柱截面受彎承載力及裂縫寬度驗算 經初步驗算，上柱裂縫寬度不滿足要求，采用吊點處局部加強，加2B18，實際配筋 柱截面 上柱 下柱 133.98（99.24）191.04（141.51）119.03<198.4 171.93<270 160.14 174.4 0.0085 0.0085 0.138<0.2 取0.2-0.27<0.2 取0.2 0.07<0.2 0.11<0.2 滿足要求 2.7.3、C柱配筋計算 2.7.3.1、上柱配筋計算 上柱截面共有四組內力，取 上柱計算長度，附加偏心距為 由，故應考慮偏心距增大系數，取 取計算 選3B16()，則，滿足要求 垂直于排架方向柱的計算長度 滿足彎矩作用平面外的承載力要求 2.7.3.2、下柱配筋計算 取，與上柱分析方法類似，在下柱八組內力中選取最不利內力 下柱計算長度，附加偏心距為 由，故應考慮偏心距增大系數，取 為大偏心受壓，先假定中和軸在翼緣內，則，說明中和軸在翼緣內 選4B14()，則，滿足要求 垂直于排架方向柱的計算長度 滿足彎矩作用平面外的承載力要求 2.7.3.3、柱的裂縫寬度驗算 《規范》規定，對的柱應進行裂縫寬度驗算 上柱：，需進行裂縫寬度驗算 下柱：，需進行裂縫寬度驗算 柱的裂縫寬度驗算表 柱截面 上柱 下柱 內力標準值 43.49 191.14 204.8 293.6 212.3 651 0.00726<0.01 取0.01 0.0027<0.01 取0.01 1.187 1.027 411.64 1078.58 0 0.523 280.1 716.9 159.5 240.8 0.28 0.55 0.08<0.3 滿足要求 0.11<0.3 滿足要求 2.7.3.4、柱箍筋配置 非抗震區的單層廠房柱，其箍筋數量一般由構造要求控制，根據構造要求，上、下柱均采用A8@200箍筋 2.7.3.5、牛腿設計 根據吊車梁支承位置、截面尺寸及構造要求，初步擬定牛腿尺寸，如下圖所示。其中牛腿截面寬度,牛腿截面高度, 牛腿截面高度驗算 取 故牛腿截面高度滿足要求 牛腿配筋計算，所以牛腿按構造配筋 選用4B14（），水平箍筋選用A8@100 2.7.3.6、柱的吊裝驗算 采用翻身起吊，吊點設在牛腿下部，混凝土達到設計強度后起吊 柱插入杯口深度，取850mm 則柱吊裝時總長度為4.2+8.1+0.85=13.15m,計算簡圖如圖 柱吊裝階段的荷載為柱自重，考慮動力系數，則 在上述荷載作用下，柱各控制截面的彎矩為 由得 令得，則 柱截面受彎承載力及裂縫寬度驗算 經初步驗算，上柱裂縫寬度不滿足要求，采用吊點處局部加強，加2B16，實際配筋 柱截面 上柱 下柱 71.44（52.92）90.98（67.39）57.88<96.48 90.18<151.29 168.1 161.3 0.478 0.29 0.126<0.2 0.07<0.2 滿足要求 2.7.4、抗風柱設計 2.7.4.1、尺寸確定 截面尺寸 上柱，下柱 2.7.4.2、荷載計算（1）柱自重及截面參數 柱別 截面尺寸/mm 自重/kN 面積/（）慣性矩/()上柱 300×300 5.88 0.9 0.675 下柱 300×600 54.9 1.8 5.4（2）風荷載，迎風面、背風面風荷載標準值為 則作用于抗抗風柱計算簡圖上的風荷載設計值為 風荷載作用下彎矩圖如下 2.7.4.3、抗風柱截面設計（1）正截面承載力計算 上柱 因為構件軸力較小，故按純彎構件雙筋矩形截面計算 故按最小配筋率配筋，取3B12，下柱 因為構件軸力較小，故按純彎構件雙筋矩形截面計算 故按最小配筋率配筋，取4B14，（2）斜截面承載力計算 上柱 屬厚腹構件 故按構造配置箍筋，取箍筋為A8@150，可以 下柱 屬厚腹構件 故按構造配置箍筋，取箍筋為A10@250，可以（3）抗風柱裂縫寬度驗算 上柱 下柱 2.7.4.4、抗風柱吊裝驗算 采用翻身起吊，吊點設在下柱，距下柱上邊緣2.5m，混凝土達到設計強度后起吊 柱插入杯口深度，則柱吊裝時總長度為15.413m 計算簡圖如圖 柱吊裝階段的荷載為柱自重，考慮動力系數，則 在上述荷載作用下，柱各控制截面的彎矩為 由得 令得，則 柱截面受彎承載力及裂縫寬度驗算 柱截面 上柱 下柱 15.57（11.53）86.72（64.24）14.01<16.28 78.05<97.78 211.9 212.5 0.48 0.48 0.13<0.2 0.17<0.2 滿足要求 2.8、基礎設計 2.8.1、A柱基礎設計 2.8.1.1、作用于基礎頂面上的荷載計算 作用于基礎頂面上的荷載包括柱底傳給基礎的M、N、V以及外墻的自重 基礎設計的不利內力如下 組別 荷載效應基本組合 荷載效應標準組合 第一組 276.65 328.56 37.36 197.79 273.8 27.15 第二組-142.37 418.66-16.49-101.51 338.16-11.29 第三組 200.37 575.13 25.8 143.31 449.92 18.89 每個基礎承受的外墻總寬度為6m，總高度為1.65+12.3=13.95m，墻體為240mm磚墻（5.24），鋼框玻璃窗（0.45），基礎梁重16.7根，每個基礎承受由墻體傳來的荷載為 240mm磚墻 鋼窗 基礎梁 距基礎形心的偏心距為120+400=520mm, 2.8.1.2、基礎尺寸及基礎埋深（1）按構造要求擬定高度h 基礎埋深 杯壁厚度，取，基礎邊緣高度，臺階高度取375mm（2）擬定基礎底面尺寸，適當放大，取（3）計算基底壓力及驗算地基承載力 基礎底面壓力計算及地基承載力驗算 類別 第一組 第二組 第三組 197.79-101.51 143.31 273.8 338.16 449.92 27.15-11.29 18.89 739.76 804.12 915.88 66.23-275.36 2.66 182.49 291.37 189.67 121.93 39.55 187.23 152.21<250 165.46<250 188.45<250 182.49<300 291.37<300 189.67<300 2.8.1.3、基礎高度驗算 基礎底面凈反力設計值計算 類別 第一組 第二組 第三組 276.65-142.37 200.37 328.56 418.66 575.13 37.36-16.49 25.8 701.09 791.19 947.66 124.03-354.22 35.03 200.97 87.55 324.77 0.83 211.03 179.98 因臺階高度與臺階寬度相等，不需驗算變階處的受沖切承載力，基礎高度滿足要求 2.8.1.4、基礎底板配筋計算（1）柱邊及變階處基底反力計算 公式 第一組 第二組 第三組 161.06 210.79 200.75 176.82 255.78 205.20 181.02 267.78 205.89 188.90 290.28 208.11 144.26 162.80 195（2）柱邊及變階處彎矩計算（3）配筋計算 基礎底板受力鋼筋采用HPB235級，長邊方向鋼筋面積為 選用A12@130，基礎底板短邊方向鋼筋面積為 選用A10@150，由于，所以杯壁不需要配筋 2.8.2、B柱基礎設計 2.8.2.1、作用于基礎頂面上的荷載計算 作用于基礎頂面上的荷載包括柱底傳給基礎的M、N、V 基礎設計的不利內力如下 組別 荷載效應基本組合 荷載效應標準組合 第一組 647.91 1268.72 21.22 466.03 960.97 15.27 第二組-462.17 969.97-39.32-326.88 771.88-27.98 第三組 528.48 1358.64 29.32 380.73 1030.05 21.05 2.8.2.2、基礎尺寸及基礎埋深（1）按構造要求擬定高度h 基礎埋深 杯壁厚度，取，基礎邊緣高度，臺階高度取475mm（2）擬定基礎底面尺寸，適當放大，取（3）計算基底壓力及驗算地基承載力 基礎底面壓力計算及地基承載力驗算 類別 第一組 第二組 第三組 466.03-326.88 380.73 960.97 771.88 1030.05 15.27-27.98 21.05 1182.97 993.88 1252.05 486.64-364.65 409.15 284.81 228.22 274.93 41.07 45.58 69.99 162.94<250 136.9<250 172.46<250 284.81<300 228.22<300 274.93<300 2.8.2.3、基礎高度驗算 基礎底面凈反力設計值計算 類別 第一組 第二組 第三組 647.91-462.17 528.48 1268.72 969.97 1358.64 21.22-39.32 29.32 1268.72 969.97 1358.64 676.56-515.25 568.06 344.19 5.31-262.64 4.56 329.4 44.88 因臺階高度小于臺階寬度，不需驗算變階處的受沖切承載力，基礎高度滿足要求 2.8.2.4、基礎底板配筋計算（1）柱邊及變階處基底反力計算 公式 第一組 第二組 第三組 236.36 180.52 238.87 285.14 217.67 279.82 290.28 221.58 284.14 314.66 240.16 304.61 174.75 133.6 187.14（2）柱邊及變階處彎矩計算（3）配筋計算 基礎底板受力鋼筋采用HPB235級，長邊方向鋼筋面積為 選用A14@130，基礎底板短邊方向鋼筋面積為 選用A12@150，由于，所以杯壁不需要配筋 2.8.3、C柱基礎設計 2.8.3.1、作用于基礎頂面上的荷載計算 作用于基礎頂面上的荷載包括柱底傳給基礎的M、N、V以及外墻的自重 基礎設計的不利內力如下 組別 荷載效應基本組合 荷載效應標準組合 第一組 285.62 513.78 33.9 203.45 408.93 23.68 第二組-271.57 808.92-33.18-194.54 619.74-24.26 第三組-248.05 957.08-29.31-177.75 725.57-21.51 每個基礎承受的外墻總寬度為6m，總高度為1.65+12.3=13.95m，墻體為240mm磚墻（5.24），鋼框玻璃窗（0.45），基礎梁重16.7根，每個基礎承受由墻體傳來的荷載為 240mm磚墻 鋼窗 基礎梁 距基礎形心的偏心距為120+450=570mm, 2.8.3.2、基礎尺寸及基礎埋深（1）按構造要求擬定高度h 基礎埋深 杯壁厚度，取，基礎邊緣高度，臺階高度取400mm（2）擬定基礎底面尺寸，適當放大，取（3）計算基底壓力及驗算地基承載力 基礎底面壓力計算及地基承載力驗算 類別 第一組 第二組 第三組 203.45-194.54-177.75 408.93 619.74 725.57 23.68-24.26-21.51 941.13 1151.94 1257.77 53.73-399.39-379.44 155.04 282.87 298.62 125.06 59.97 75.72 140.05<250 171.42<250 187.17<250 155.04<300 282.87<300 298.62<300 2.8.3.3、基礎高度驗算 基礎底面凈反力設計值計算 類別 第一組 第二組 第三組 285.62-271.57-248.05 513.78 808.92 957.08 33.9-33.18-29.31 886.31 1181.45 1329.61 112.27-522.07-494.1 163.22 100.56 321.48 30.14 335.72 60 因臺階高度與臺階寬度相等，變階處寬高比<1,不需驗算變階處的受沖切承載力，基礎高度滿足要求 2.8.3.4、基礎底板配筋計算（1）柱邊及變階處基底反力計算 公式 第一組 第二組 第三組 140.70 216.78 236.63 148.53 253.2 271.1 151.96 269.13 286.18 155.88 287.34 303.41 131.89 175.81 197.86（2）柱邊及變階處彎矩計算（3）配筋計算 基礎底板受力鋼筋采用HPB235級，長邊方向鋼筋面積為 選用A14@110，基礎底板短邊方向鋼筋面積為 選用A12@130，由于，所以杯壁不需要配筋 2.8.4、抗風柱基礎設計 2.8.4.1、作用于基礎頂面上的荷載計算 作用于基礎頂面上的荷載包括柱底傳給基礎的M、N、V以及外墻的自重 基礎設計的不利內力如下 組別 荷載效應基本組合 荷載效應標準組合 第一組 99.31 72.94 28.64 70.93 60.78 20.46 第二組-79.06 72.94-24.96-56.47 60.78-17.83 每個基礎承受的外墻總寬度為6m，總高度為1.65+12.3=13.95m，墻體為240mm磚墻（5.24），鋼框玻璃窗（0.45），基礎梁重16.7根，每個基礎承受由墻體傳來的荷載為 240mm磚墻 基礎梁 距基礎形心的偏心距為120+300=420mm, 2.8.4.2、基礎尺寸及基礎埋深（1）按構造要求擬定高度h 基礎埋深 杯壁厚度取，基礎邊緣高度，臺階高度取275mm（2）擬定基礎底面尺寸，適當放大，取（3）計算基底壓力及驗算地基承載力 基礎底面壓力計算及地基承載力驗算 類別 第一組 第二組 70.93-56.47 60.78 60.78 20.46-17.83 653.67 653.67-117.14-277.09 285.56 292.58 54.9 3.2 170.23<250 147.89<250 292.58<300 292.58<300 2.8.4.3、基礎高度驗算 基礎底面凈反力設計值計算 類別 第一組-79.06 72.94-24.96 660-346.84 339.97 0 因臺階高度與臺階寬度相等，只需驗算變階處受沖切承載力 變階處有效截面高度，故，2.8.4.4、基礎底板配筋計算（1）柱邊及變階處基底反力計算 公式 第一組 190.32 237.01 262.15 285.49 166.99（1）柱邊及變階處彎矩計算（2）配筋計算 基礎底板受力鋼筋采用HPB235級，長邊方向鋼筋面積為 選用A14@140，基礎底板短邊方向鋼筋面積為 選用A10@150，由于，所以杯壁不需要配筋 參考資料 1、混凝土結構設計規范GB50010-2002 2、建筑結構荷載規范GB50009-2001 3、建筑地基基礎設計規范GB50007-2002 4、混凝土結構構造手冊 5、《混凝土結構設計原理》（第四版）、中國建筑工業出版社 6、《混凝土結構及砌體結構設計》（第四版）、中國建筑工業出版社 7、《混凝土結構設計原理》（第三版）、沈蒲生、高等教育出版社 8、《混凝土結構設計》（第三版）、沈蒲生、高等教育出版社 9、國家建筑標準設計圖集08G118-工業廠房設計選用、中國建筑工業出版社

第五篇：單層工業廠房招標公告

招標公告(未進行資格預審)

單層工業廠房(項目名稱)標段施工招標公告

1.招標條件

本招標項目單層工業廠房(項目名稱)已由成都市建委(項目審批、核準或備案機關名稱)以成都市發改委投字SC20101201(批文名稱及編號)批準建設，招標人(項目業主)為成都大學城鄉建設學院，建設資金來自自籌(資金來源)，項目出資比例為100%。項目已具備招標條件，現對該項目的施工進行公開招標。

2.項目概況與招標范圍

（1）建設地點：成都市外東十陵鎮公交汽車總站東面

（2）建設規模：中型 結構形式：某廠單層鋼筋混凝土裝配式車間

（3）計劃開工日期為 2011年5月1日，計劃竣工日期為 2011 年8 月8日，工期 100日歷天；

（4）招標內容：單層工業廠房建設項目的基礎工程、預制構件制作安裝、墻面工程、屋頂工程

（5）工程質量要求符合質量要求：達到國家質量檢驗于與評定標準合格等級【GB/T 1900-ISO9000(2000)】、《建筑工程施工質量驗收統一標準》【GB50300-2001】

（6）各工程投標申請人在報名時交納投標保證金5萬元整

3.投標人資格要求

3.1本次招標要求投標人須具備建設行政主管部門核發的建筑安裝工程施工總承包二級及以上資質，近三年有完成至少三項類似工程項目(同類型、同規模)業績，并在人員、設備、資金等方面具有相應的施工能力，其中，投標人擬派項目經理須具備房屋建筑 專業國家二級以上注冊建造師執業資格，具備有效的安全生產考核合格證書，且未擔任其他在施建設工程項目的項目經理。

3.2本次招標接受聯合體投標。聯合體投標的，應滿足下列要求：自愿組成聯合體的各方均應具備承擔招標工程項目的相應資質條件；相同專業的施工企業組成的聯合體，按照資質等級低的施工企業的業務許可范圍承攬工程。

3.3各投標人均可就本招標項目上述標段中的一個標段投標。

4.投標報名

凡有意參加投標者，請于 2010年12 月14 日至2010年12 月 17日(法定公休日、法定節假日除外)，每日上午 9：00時至12：00時，下午2：30 時至 5：30 時(北京時間，下同)，在成都市外東十陵鎮成都大學第5教學樓5117 報名。

5.招標文件的獲取

5.1凡有意參加投標者，請申請人于2010年12月18日至2010年12月25日(法定公休日、法定節假日除外)，每日上午9：00至12;00,下午2：30至5：30(北京時間，下同)在成都市外東十陵鎮成都大學第5教學樓5117持單位介紹信購買資格預審文件。

5.2招標文件每套售價200元，售后不退。圖紙押金5000元，在退還圖紙時退還(不計利息)。

5.3郵購招標文件的，需另加手續費(含郵費)35元。招標人在收到單位介紹信和郵購款(含手續費)后3日內寄送。

6.投標文件的遞交

6.1投標文件遞交的截止時間（投標截止時間，下同）為2011年3月1日10時00分，地點為成都市外東十陵鎮成都大學第5教學樓5217。

6.2逾期送達的或者未送達指定地點的投標文件，招標人不予受理。

7.發布公告的媒介

本次招標公告同時在四川日報，四川建設網，四川招投標網上發布。

8.聯系方式

招 標 人：成都大學城鄉建設學院招標代理機構： 08級工程管理地址：成都大學第5教學樓地址：成都市外東十陵鎮

5312成都大學第5教學樓5217

郵編：610016郵編：610016

聯 系 人：楊平聯系人：李友睦

電話：***電話：***傳真：028-87121835傳真：028-87121836開戶銀行：中國銀行開戶 銀 行： 中國工商銀行

賬號：***0000賬號：***51192010年12月11日

電子郵件：178812942@qq.com電子 郵 件：renqiu@foxmail.com