第一篇：大唐云南紅河電廠300MW循環流化床鍋爐運行規程

前 言

本規程規定了HG—1025/17.5—L.HM37型鍋爐、哈汽公司N300-16.7/537/537型汽輪發電機組的主要技術特點、設備規范、保護與聯鎖、運行調整和事故處理及相關設備試驗的技術標準。

本規程適用于大唐國際紅河發電有限責任公司一期工程2×300MW機組 為了規范公司運行操作,保證人身和設備的安全，制定本標準。

本標準由標準化管理委員會提出。本標準由發電部、設備工程部歸口。本標準起草單位：發電部。

本標準主要起草人： 張梅池 本標準主要審定人：

本標準批準人：

本標準委托發電部負責 1范圍

本規程規定了HG—1025/17.5—L.HM37型鍋爐、哈汽公司N300-16.7/537/537型汽輪發電機組的主要技術特點、設備規范、保護與聯鎖、運行調整和事故處理及相關設備試驗的技術標準。

本規程適用于大唐國際紅河發電有限責任公司一期工程2×300MW機組。2引用標準

下列標準所包含的條文，通過在本規程中引用而構成為本規程的條文。在標準出版時，所示版本均為有效。所有標準都會被修訂，使用本規程的各方應探討使用下列標準最新版本的可能性。

DL408—91 電業安全工作規程(發電廠和變電所電氣部分)DL558—1994 電業生產事故調查規程 DL/T 609-1996 300MW級汽輪機運行導則 DL/T 611-1996 300MW級鍋爐運行導則 電力工業鍋爐監察規程 SD167—85 電業安全工作規程(熱力和機械部分)電安生[1994]227號文 電力工業技術管理法規 80)技字第205號文

防止電力生產重大事故的二十五項重點要求 能源電(92)726號

3基本要求 下列人員應熟知本規程：

公司總經理、總工程師及相關領導；

設備部正、副主任、各專業工程師；

發電部正、副主任，各專業高級主管及所有集控運行人員； 對運行人員的要求：

各崗位運行人員必須通過規定的技術技能考試，并取得上崗證書； 各崗位運行人員必須熟知、執行本規程； 各崗位運行人員必須執行《電業安全工作規程》；

運行人員應嚴格按各項規定對運行設備進行監視和調整，嚴禁憑個人經驗隨意改變運行狀態。

對運行設備的要求：

運行設備必須符合公司及上級有關部門對運行設備管理的規定和要求； 嚴禁運行設備超參數運行，嚴禁帶缺陷運行或備用。對運行命令的要求：

值長是公司生產系統的指揮者，下達的各項生產命令必須執行；

集控機組長是單元機組操作的組織指揮者，單元機組所有人員必須服從機組長的指揮，機組長的命令涉及到公用系統時應請示值長；

各級技術人員在現場指導操作時，不得與值長的命令相抵觸； 各級管理人員對運行人員下達命令，必須通過值長傳達；

運行人員接到命令并確認無誤后方可執行，執行完畢后向發令人匯報；

操作命令如對人身或設備構成危害時可拒絕執行，并向發令人提出異議，如發令人堅持操作命令，則立即越級上報。4集控運行通則

運行工作必須遵守―安全第一‖的原則，嚴格執行―兩票三制‖； 運行人員認真監視運行工況，嚴格執行各類規程、規定；

積極分析運行參數，發現問題及時查明原因，并采取相應對策確保機組安全經濟運行； 監盤人員應通過流程圖、趨勢圖、報警總表、設備啟動允許條件等畫面對機組進行全面監視與控制；

盡量在DCS畫面上采用功能組程序啟停設備，并監視程序執行是否正常；

設備缺陷及時記入設備缺陷薄或缺陷管理機，對可能影響機組安全運行的缺陷，運行人員 需要做好事故預想及相應措施；

保持爐水和蒸汽品質合格，努力降低各輔機電耗，提高機組效率； 自動裝置應全部投入運行并應加強監視，必要時進行協助操作；

注意壓縮空氣系統、輔助蒸汽系統、閉冷水系統、除灰、電除塵等公用系統運行情況。5機組設備概述 5.1鍋爐設備概述

本鍋爐與300MW等級汽輪發電機組相匹配，可配合汽輪機定壓(滑壓)啟動和運行。鍋爐采用循環流化床燃燒技術，循環物料的分離采用高溫絕熱旋風分離器。鍋爐采用露天布置。鍋爐主要由單爐膛、4個高溫絕熱旋風分離器、4個回料閥、4個外置式換熱器、尾部對流煙道、4臺冷渣器和1個回轉式空預器等部分組成。

單爐膛采用褲衩腿結構、雙布風板結構，爐膛內蒸發受熱面采用膜式水冷壁及水冷壁延伸墻結構。采用水冷布風板，大直徑鐘罩式風帽，具有布風均勻、防堵塞、防結焦和便于維修等優點。

在爐膛上部左右兩側各布置有2個內徑8.3米的高溫絕熱旋風分離器，外殼由鋼板制造，內襯絕熱材料及耐磨耐火材料,分離器上部為圓筒形，下部為錐形。每個高溫絕熱分離器回料腿下布置一個回料閥和一個外置式換熱器，分離器分離下來的循環物料，分別進入回料閥和外置式換熱器，再分別以高溫物料和―低溫‖物料的狀態返回爐膛，從而實現了床溫調節和再熱汽溫調節的目的。回料閥為氣力式自平衡型，流化風用高壓風機供給。回料閥外殼由鋼板制成，內襯保溫材料和耐磨耐火材料。耐磨材料和保溫材料采用拉鉤、抓釘和支架固定。每個回料閥一側與爐膛相連，另一側與一個外置式換熱器相連。分離器分離下來的高溫物料一部分直接返送回爐膛，另一部分進入外置式換熱器，外置換熱器入口設有錐型閥，通過調整錐型閥的開度來控制外置換熱器和回料閥的循環物料分配。在爐膛兩側下部對稱布置4個外置式換熱器，外置式換熱器外殼由鋼板制成，內襯絕熱材料和耐磨耐火材料。靠近爐前的兩個外置式換熱器內布置高溫再熱器和低溫過熱器，這兩個外置式換熱器的主要作用是用來調節再熱蒸汽溫度；靠近爐后的兩個外置式換熱器內布置中溫過熱器I和中溫過熱器II，這兩個外置式換熱器的主要作用是用來調節床溫。外置式換熱器解決了隨著鍋爐容量增大，受熱面布置困難的矛盾，使鍋爐受熱面的布置更靈活。爐膛、分離器、回料閥和外置式換熱器構成了循環流化床鍋爐的核心部分——物料熱循環回路，煤與石灰石在燃燒室內完成燃燒及脫硫反應，產生的煙氣分別進入四個分離器，進行氣固兩相分離，經過分離器凈化過的煙氣進入尾部煙道。尾部對流煙道中依次布置高溫過熱器、低溫再熱器、高溫省煤器、低溫省煤器，最后進入回轉式空氣預熱器。過熱蒸汽溫度由布置在各級過熱器之間的三級噴水減溫器調節，減溫器分別布置在低溫過熱器與中溫過熱器I之間、中溫過熱器I與中溫過熱器II之間和中溫過熱器II與高溫過熱器之間，減溫水來自鍋爐給水。再熱汽溫通過布置有高溫再熱器的兩個外置式換熱器來調節，同時還在低溫再熱器入口處布置有事故噴水減溫器，外置式換熱器實現了床溫和再熱蒸汽溫度分開調節的目標，更方便靈活，有利于鍋爐的低負荷穩燃，避免了再熱器噴水調溫影響整個機組熱經濟性的弊端。高溫過熱器、低溫再熱器和高溫省煤器區煙道采用的包墻過熱器為膜式壁結構，低溫省煤器區煙道采用護板結構。燃燒室與尾部煙道包墻均采用水平繞帶式剛性梁來防止內外壓差作用造成的變形。鍋爐設有膨脹中心，各部分煙氣、物料的連接管之間設置性能優異的膨脹節，解決由熱位移引起的三向膨脹問題，各受熱面穿墻部位均采用國外成熟的密封技術設計，確保鍋爐的良好密封。

循環流化床燃燒用風分級送入燃燒室，以降低NOx的生成量，除從布風板送入的一次風外，還從燃燒室下部錐段分二層不同高度引入二次風。脫硫劑采用石灰石，以氣力輸送方式分八點送入回料閥斜腿，分四路進入爐膛。

鍋爐啟動采用床上床槍和床下啟動燃燒器結合的啟動方式，以節省啟動用油。床下布置有兩只啟動燃燒器（熱煙發生器），床上布置八只啟動床槍。

鍋爐除在燃燒室、分離器、回料閥、冷渣器和外置式換熱器等有關部位設置非金屬耐火防磨材料外，還在尾部對流受熱面、燃燒室和外置式換熱器等有關部位采取了金屬材料防磨措施，以有效保障鍋爐安全連續運行。

鍋爐鋼構架采用高強螺栓連接，按Ⅶ度基本地震裂度設計。

鍋爐采用支吊結合的固定方式，分離器筒體、冷渣器、外置式換熱器和空氣予熱器為支撐結構，回料閥為支吊結合，其余均為懸吊結構。

鍋爐的蒸汽系統為汽輪機提供滿足壓力和溫度要求的蒸汽，包括高壓蒸汽系統和中壓蒸汽系統。高壓蒸汽系統包括省煤器、汽包、水冷壁和過熱器，中壓蒸汽系統包括低溫再熱器和高溫再熱器。汽輪機設備概述 5.2鍋爐輔助系統： A．給煤系統

系統布置兩臺煤二級破碎機（一運一備），四臺皮帶給煤機，四臺刮板給煤機，采用十二點給煤，爐前煤斗里的煤經刮板式給煤機送至位于爐膛兩側回料裝置的回料管線上共八個 給煤口，即每個回料閥返料腿上有兩個給煤點，給煤隨循環物料一起分四點進入爐膛，給煤管線上有冷二次風作為給煤密封風，以防止爐內正壓煙氣返竄入給煤機；另外從每個給煤機上再分別引出一根給煤管線，分別送到兩側墻，每兩根給煤線分別供二個側墻上給煤點送入爐膛，并引入熱一次風作為吹掃風，以保證給煤在爐內的均勻擴散，給煤管線上均有冷一次風作為給煤密封風，以防止爐內正壓煙氣返竄入給煤機。B、石灰石供給系統

為滿足鍋爐環保排放要求，需向燃燒室內添加石灰石作為脫硫劑，石灰石既用于脫硫，又起到循環物料作用。由于本工程煤灰中CaO含量較高，自脫硫能力較強，因此在采用較低Ca/S比（<2）的情況下，就可以達到較高的脫硫效率。本工程采用兩套石灰石系統，每套輸送系統由石灰石輸送風機通過石灰石輸送管道將石灰石輸送到四個回料閥的返料管線上，從爐膛前后分四點送入爐膛。每個石灰石給料管線上均有熱二次風作為正壓密封風，防止爐內正壓煙氣返竄。C、鍋爐排渣

鍋爐采用四臺風水聯合式冷渣器作為灰渣冷卻設備，布置在爐膛的下部，同時采用四只錐形閥作為排渣控制設備，排渣控制簡單可靠，并能實現連續排渣。D、配風系統

鍋爐采用并聯配風系統，共設有兩臺一次風機，兩臺二次風機，五臺高壓風機，兩臺石灰石輸送風機和兩臺引風機。

一次風由兩臺風機供給，一次冷風一部分直接送到兩側墻給煤管線上，作為給煤密封風，其余進入回轉式空氣預熱器內加熱后，通過一次熱風道，經床下啟動燃燒器，分別進入兩個褲衩腿下部的水冷風室內，再由布風板進入爐內，保證爐內物料的流化，并將部分小顆粒物料提升起來；另外，從熱一次風道上分別引出四股風，其中兩股作為兩側墻給煤的播煤風，以保證給煤在爐內的均勻擴散和分布，從而有利于保證床溫的均勻性。另外兩股作為外置換熱器的吹掃風，以保證鍋爐能安全運行。

二次風由兩臺二次風機供給，一部分二次冷風直接送到回料腿的給煤管線上，作為給煤密封風；其余均進入空氣預熱器內加熱，然后由二次熱風道送到爐前，再由多只二次風管分兩層不同高度進入爐內，起到補充燃燒和輸送床料的作用，并實現分級送風，降低NOx排放。另外從二次熱風道引出一部分送到石灰石管線上，作為石灰石密封風和冷卻風。五臺高壓流化風機（四運一備）分別為冷渣器、外置式換熱器、回料閥提供流化風、床槍和啟動燃燒器冷卻風。石灰石風機為石灰石輸送提供介質，減少石灰石倉堵塞的可能性。

上述風機實現鍋爐的配風，考慮到本工程煤質的特點，鍋爐的過量空氣系數為17%。另外，鍋爐還配有兩臺引風機。

鍋爐采用平衡通風方式，壓力平衡點設在爐膛出口。E、點火系統

為加快啟動速度，節省燃油，采用了床上和床下結合的啟動方式。兩只床下啟動燃燒器（熱煙發生器）布置在水冷風室后的一次風道上（每只褲衩腿一只），每只燃燒器的出力為3.7t/h；在布風板上方還布置有八只床槍（每只褲衩腿四只），每只床槍出力為0.84t/h；啟動燃燒器的總出力為23% BMCR。床下燃燒器采用空氣霧化的方式，床槍采用蒸汽霧化的形式，在鍋爐啟動時首先投入床下兩只燃燒器，將床溫加熱到470℃以上后，再分別投入床槍，將床溫加熱到煤的著火溫度。兩只床下啟動燃燒器配有點火裝置和火檢，以保證鍋爐點火的安全性。F、加料系統

在鍋爐啟動前，應向爐內添加物料，而且由于本工程煤質中灰量較小，根據鍋爐的實際運行情況，有可能需要向爐內補充床料，為此對本工程，設計有物料添加系統，該系統主要由床料斗、輸送管道及閥門等構成，床料由料斗排出，由壓縮空氣經輸送管道分別輸送到二次風管及外置式換熱器加料點上。5.3鍋爐主要部件結構 5.3.1鍋爐給水和水循環系統

鍋爐給水經由電動閘閥、止回閥依次流入省煤器入口集箱、低溫省煤器蛇形管、高溫省煤器蛇形管，水在省煤器蛇形管中與煙氣成逆流向上流動，被加熱后匯集到省煤器出口集箱，再經1根省煤器出口連接管引到爐前，并從汽包的底部分兩股進入汽包。由鍋筒下部引出10根集中下水管，其中4根Φ356×32mm集中下水管，向下引至水冷壁延伸墻處，再通過三通由8根Φ273×25mm分散下水管引向前墻延伸墻、后墻延伸墻以及兩側墻的延伸墻入口集箱；其余6根Φ406×36mm集中下水管與水冷壁下集箱相連接，單獨向水冷壁供水，四面水冷壁的下集箱是相互連通的。

爐膛四周為全焊接式膜式水冷壁。爐水沿著水冷壁管向上流動并不斷被加熱。爐水平行流過以下三部分管子：①前水冷壁管；②側水冷壁管；③后水冷壁管。

爐水同時沿著水冷壁延伸墻管向上流動并不斷被加熱。然后由46根Φ219×20mm引出管引至汽包，在汽包內進行汽水分離。5.3.2 汽包 5.3.2.1 結構

汽包用SA—299碳鋼材料制成，內徑為Φ1775mm,壁厚178mm，筒身全長16500mm，兩端采用球形封頭。

汽包筒身頂部裝焊有飽和蒸汽引出管座、放氣閥管座和壓力測點管座，兩側裝焊有汽水混合物引入管座。筒身底部裝焊有大直徑的水冷壁下降管座和水冷壁延伸墻下降管座，給水管座，封頭上裝有人孔，安全閥管座，加藥管座，連續排污管座，二對就地水位表管座，一對電接點水位計管座，三對差壓式水位測量裝置管座，蒸汽取樣器管座，水取樣器管座，試驗接頭管座等。汽包上下表面還焊有三對予焊板，將熱電偶焊于其上，用來監視上、下壁溫。

5.3.2.2 汽包水位控制值: 正常水位： 汽包幾何中心線

水位波動值： ±50mm 報警水位： +115mm-270mm 停爐： +190mm-370mm 真實水位的測定與控制對鍋爐的運行是非常重要的。為了保證水位測定的準確性，將水位表裝在遠離下降管的汽包封頭上，可以避開下降管附近存在的旋渦和擾動對水位測定的影響。此外，由于水位計中貯存的水處在鍋爐外部較冷的大氣中，其密度大于鍋筒中水的密度，汽包中的真實水位高于水位計中指示的水位，因此，要準確標定水位表中正常水位的位置(即―O‖位)。

5.3.2.3 汽包內部設備

汽包內部布置有96只旋風分離器作為一次分離元件，分離器的上端布置了二次分離元件多孔板和波形板分離器。三次分離元件為頂部的波形板干燥器等設備。它們的作用在于保證蒸汽中的含鹽量在標準以下。（1）旋風分離器

鍋筒內部分兩排沿筒身全長布置有96只直徑為Φ300mm的旋風分離器，在鍋爐MCR工況下，每只分離器的平均蒸汽負荷為12.8噸/小時。旋風分離器能消除高速進入鍋筒的汽水混合物的動能以保持水位平穩和進行汽水混合物的粗分離，分離出的蒸汽沿分離器中 部向上流動而分離出的水沿筒內壁向下流動，平穩地流入鍋筒的水空間。在旋風分離器的出口布置有孔板，能進行進一步的汽水分離。（2）波形板裝置

每只旋風分離器經過孔板后，上部裝有一只波形板裝置，以均勻旋風筒中蒸汽上升速度和在離心力的作用下將蒸汽攜帶的水分進一步分離出來。（3）頂部波形板分離器

經過孔板、波形板裝置仍然帶有少量水分的蒸汽，向上流動進入頂部波形板分離器，攜帶的水在重力、離心力和摩擦力的作用下附在波形板上，形成水膜，水膜在重力作用下向下流動并落下，減少蒸汽機械帶鹽。（4）排污管

連續排污管布置在鍋筒水空間的上部，以排出含鹽濃度最大的鍋水，維持鍋水的含鹽量在允許的范圍內: 鍋水總含鹽量<150ppm 鍋水SiO2含量<0.2ppm（5）加藥管

利用加藥管沿全長向鍋筒水空間加入磷酸鹽，維持鍋水堿度在PH=8.8～9.3范圍內，降低硅酸鹽的分配系數，降低蒸汽的溶解攜帶。

（6）緊急放水管

當鍋爐給水與蒸發量不相吻合而造成水位增高超過最高允許水位時，應通過下降管緊急放水管放水至正常水位，防止滿水造成事故。

（7）定期排污管

定期排污管裝在集中下水管下部的分配集箱底部，由于在鍋水中加入磷酸鹽，將產生一些不溶于水的懸浮物質，跟隨流入下水管的水流至分配集箱底部并沉積在底部，懸浮物質可通過定期排污管排出，保持鍋水的清潔。定期排污的時間可根據鍋水品質決定。5.4 燃燒室及水冷壁 5.4.1 結構

燃燒室斷面呈長方形，寬×深×高15051×14703×36200mm。下部分成褲衩腿形式，包括兩個風室和兩個布風板，燃燒室各面墻全部采用膜式水冷壁，由光管和扁鋼焊制而成。燃燒室四周上部、中部及頂部的管子節距均為87mm，采用Φ57×5.6mm管子。下部水冷壁管子節距為174mm，采用Φ76×7.1mm管子。管子材料為SA-210C。布風板的截面積小于上 部燃燒室的截面積，使布風板上部具有合理的流化速度。

燃燒室中上部爐膛四周布置有水冷壁延伸墻，與四面水冷壁垂直布置有三十六片水冷壁延伸墻。

燃燒室壁面開有以下門孔:

--4個回料閥返料口（包括煤和石灰石入口）--4個外置換熱器返料口--2個側墻給煤口--二次風口--床上啟動床槍口--測溫、測壓孔--爐膛出口--人孔

--水冷壁延伸墻穿墻孔--頂棚繩孔--排渣口--冷渣器回灰口

除頂棚繩孔、延伸墻穿墻孔，爐膛出口及部分測壓、測溫孔外，其它門、孔都集中在下部水冷壁上，由于燃燒室在正壓下運行，所有門、孔應具良好密封。在燃燒室中磨損嚴重區域，敷設耐磨澆注材料。5.4.2 循環回路

鍋爐采用循環流化床燃燒方式，在設計燃料、額定負荷下燃燒室內燃燒溫度為840℃。為保證水循環安全可靠，水冷壁采用多個水循環回路。

四面水冷壁的下集箱是相互連通的，前、后水冷壁各有一個上集箱，左、右側水冷壁有一個共用的上集箱（頂棚集箱），頂棚集箱內被隔成5段，水經集中下水管進入下集箱，然后經側水冷壁至共用的上集箱，同時水經前、后水冷壁至各自的上集箱，再由汽水引出管將汽水混合物引至汽包。5.4.3 水冷壁固定

水冷壁及其附著在水冷壁上的零部件全部重量都通過吊桿裝置懸吊在頂板上，前墻水冷壁集箱有8根M24mm的吊桿，前墻水冷壁管通過吊耳裝有32根M76mm的吊桿。后墻集箱有8根M24mm的吊桿，后墻水冷壁管通過吊耳裝有32根M76mm的吊桿。兩側墻的 頂棚集箱有5根M36mm的吊桿，兩側墻水冷壁管通過吊耳分別裝有14根M76mm的吊桿，安裝時應調整螺母，使每根吊桿均勻承載。

為了減輕水冷壁振動以及防止燃燒室因爆炸而損壞水冷壁，在水冷壁外側四周，沿燃燒室高度方向裝有多層剛性梁。5.5 水冷壁延伸墻 5.5.1 結構

水冷壁延伸墻布置在燃燒室中上部分別與四面墻垂直，前、后墻各布置12片水冷壁延伸墻，左、右墻各布置6片，每片水冷壁延伸墻由6根管子組成，管子直徑為Φ63.5×6.6min mm，材料SA-210C。水冷壁延伸墻為膜式管屏，節距76.5mm，鰭片材料20g。水冷壁延伸墻下部表面覆蓋有耐磨澆注料。水冷壁延伸墻的進口集箱為Φ406×50mm，前、后墻出口集箱均為Φ298.5×40mm，集箱材料為SA-106C。左、右墻出口集箱均為Φ356×48mm，集箱材料為SA-106C。5.6 下水管 5.6.１ 結構

鍋爐下水管采用集中與分散相結合的方式，由鍋筒下部引出10根集中下水管，其中4根Φ356×32mm集中下水管，向下引至水冷壁延伸墻處，再通過三通由8根Φ273×25mm分散下水管引向前墻延伸墻、后墻延伸墻以及兩側墻的延伸墻入口集箱；其余6根Φ406×36mm集中下水管與水冷壁下集箱相連接，單獨向水冷壁供水。

5.7 水冷布風板

水冷布風板位于爐膛底部，由水平的膜式管屏和風帽組成。水冷管屏的管子直徑Φ76.1X7.1mm，節距174mm，材料:SA-210C, 1910個不銹鋼制成的鐘罩式風帽按一定規律焊在水冷管屏鰭片上。在爐膛左、右側墻底部各有兩個排渣口，所有風帽底部到耐火材料表面的距離保持50mm。

5.8 過熱器系統及汽溫調節

過熱器系統由包墻過熱器、過熱器吊掛管、低溫過熱器、中溫過熱器I、中溫過熱器II、高溫過熱器組成。在低溫過熱器與中溫過熱器I之間、中溫過熱器I與中溫過熱器II之間、中溫過熱器II與高溫過熱器之間管道上，分別布置有一、二、三級噴水減溫器。中溫過熱器I和中溫過熱器II布置在2個外置換熱器內，低溫過熱器和高溫再熱器布置在另外2臺 外置換熱器中。其它過熱器都布置在尾部煙道中。

5.8.1 過熱蒸汽流程

5.8.2 頂棚及包墻過熱器

為了簡化爐墻結構和形成尾部對流煙道，本鍋爐布置了頂棚及包墻過熱器，頂棚是由Φ57×8.7min mm管子與δ=6mm扁鋼焊制成膜式壁，管子節距為145mm，管子材料15CrMo，鰭片材料為15CrMo。四面包墻的管子為Φ57×6.1min mm，換材點以上的管子材料15CrMo，鰭片材料為15CrMo，換材點以下的包墻的管子材料SA-106C，鰭片材料為20#鋼。轉向室入口處部分管子為Φ57×8.7min mm（材料為15CrMo）和Φ63.5×11.9min（材料為12Cr1MoV）。5.8.3 低溫過熱器

低溫過熱器布置在2個外置換熱器中，與高溫再熱器在同一個外置換熱器中。低溫過熱器水平布置，共有1個管組，蛇形管的橫向排數為30排，橫向節距為98mm，每排管子由5根管子繞成，管子直徑Φ51 mm，采用15CrMoG材料。5.8.4 中溫過熱器 I

中溫過熱器 I位于外置換熱器中，水平布置，共有1個管組，蛇形管的橫向排數為30排，橫向節距為98mm，每排管子由5根管子繞成，管子直徑Φ51 mm，根據管子壁溫，冷段采用15CrMoG材料，熱段采用12Cr1MoVG材料。5.8.5中溫過熱器II

中溫過熱器 II位于外置換熱器中，水平布置，共有1個管組，蛇形管的橫向排數為28排，其中8排橫向節距為122mm，其余20排橫向節距為98mm，每排管子由5根管子繞成，管子直徑Φ51/Φ63.5mm，根據管子壁溫，冷段采用12Cr1MoVG材料，熱段采用SA213-T91材料。

5.8.6高溫過熱器

高溫過熱器位于尾部煙道上部，水平布置，由1個管組組成，蛇形管的橫向排數為104排，以145mm的橫向節距沿整個尾部煙道的深度方向布置,每排管子由4根管子繞成，管子直徑Φ48mm，根據管子壁溫，冷段采用12Cr1MoVG材料，熱段采用SA213-T91材料。5.8.7 汽溫調節

在鍋爐定壓運行時，保證在60%~100%B-MCR負荷內過熱蒸汽溫度能達到額定值，允許偏差±5℃；在鍋爐滑壓運行時，保證在50%~100%B-MCR負荷內過熱蒸汽溫度能達到額 定值，允許偏差±5℃，過熱蒸汽溫度的調節采用三級噴水減溫器，分別位于低溫過熱器與中溫過熱器 I之間的管道上，中溫過熱器 I與中溫過熱器 II之間的管道上, 中溫過熱器 II和高溫過熱器之間的管道上。噴水水源來自給水泵出口和高加前，減溫器采用笛形管式。在設計煤種B-MCR工況下，Ⅰ級減溫器噴水量為14噸/時，將蒸汽溫度從385℃降至381℃，Ⅱ級減溫器噴水量為21.6噸/時，將蒸汽溫度從412℃降至404℃，III級減溫器噴水量為36噸/時，將蒸汽溫度從475℃降至454℃。5.9再熱器系統及汽溫調節

蒸汽在汽輪機高壓缸做功后，經由冷端再熱器管道引回鍋爐，進入再熱器系統。再熱器系統由低溫再熱器和高溫再熱器組成，低溫再熱器布置在尾部煙道，高溫再熱器布置在2個外置換熱器內，在低溫再熱器與高溫再熱器之間不設噴水減溫器，在低溫再熱器入口布置有事故噴水減溫器。5.9.1 再熱蒸汽流程

來自汽輪機高壓缸的蒸汽由兩端進入低溫再熱器入口集箱（Φ457×25mm），引入位于尾部對流煙道的低溫再熱器蛇行管，蒸汽逆流而上進入低溫再熱器出口集箱（Φ559×28mm），再自集箱兩端引出，經2根Φ559×14.5 mm的連接管分別引向兩個外置換熱器的高溫再熱器入口集箱（Φ559×28mm），流入高溫再熱器向上進入高溫再熱器出口集箱（Φ610×38mm）,達到540℃的再熱蒸汽從高溫再熱器出口集箱引出，進入汽輪機中壓缸。5.9.2 低溫再熱器

低溫再熱器位于尾部煙道中，水平布置，1個管組，蛇形管的橫向排數為104排，以145mm的橫向節距沿整個尾部煙道的深度方向布置，每排管子由4根管子繞成，管子直徑Φ63.5mm，采用20G和SA-209Tla材料。5.9.3 高溫再熱器

高溫再熱器位于外置換熱器中，水平布置，共有1個管組，蛇形管的橫向排數為30排，橫向節距為122mm，每排管子由5根管子繞成，管子直徑Φ63.5mm，采用SA213-T91和SA213TP321H材料。

5.9.4 再熱汽溫調節

定壓：在60%的（BMCR）～100%的（BMCR）的范圍內；滑壓：在50%的（BMCR）～100%的（BMCR）的范圍內。在上述范圍內運行時，再熱汽器出口汽溫應保持穩定在額定值，偏差不超過±5℃。當由于各種原因引起再熱器超溫而危及再熱器安全時，用事故噴水緊急降溫，以保護再熱器，噴水水源為給水泵抽頭。在運行中，可以通過調節外置換熱器和回料閥內的循環灰量比例的方式來調節再熱蒸汽溫度，而不采用噴水調節，可提高整個系統的經濟性。5.10 省煤器

省煤器的作用在于將鍋爐給水進行加熱，以此從即將離開鍋爐的煙氣中回收熱量。省煤器布置在尾部對流煙道內，呈逆流、水平、順列布置，為檢修方便，省煤器的蛇形管分成5個管組，其中1個管組為高溫省煤器，布置在由包墻管構成的尾部煙道中；其余4個管組為低溫省煤器，布置在包墻下面由鋼板構成的尾部煙道中。省煤器蛇形管由Φ48×6mm,材料20G管子組成，蛇形管為3繞，高溫省煤器以145mm的橫向節距沿整個尾部煙道的深度方向布置,共104排，低溫省煤器以96.67mm的橫向節距沿整個尾部煙道的深度方向布置,共156排。省煤器的給水由入口集箱(Φ406×45mm)端引入，經低溫省煤器和高溫省煤器的受熱面逆流而上，引至省煤器出口集箱(Φ457×48mm)，再從省煤器出口集箱通過1根Φ457×40mm連接管引至爐前，最后通過2根Φ324×29mm的連接管引入汽包。

5.11空氣預熱器

鍋爐配備一臺四分倉回轉式空氣預熱器。5.12旋風分離器和連接煙道 5.12.1旋風分離器

在爐膛上部左右兩側墻各布置有兩個旋風分離器，使進入的煙氣進行離心分離，將氣固兩相流中的大部分固體粒子分離下來，通過料腿進入回料閥和外置換熱器，繼而送回燃燒室，分離后的較清潔的煙氣經中心筒，流入連接煙道，最后進入尾部對流煙道。旋風分離器由旋風筒、錐體、料腿和中心筒組成。除中心筒外，所有組件均由δ=10mm和δ=8mm碳鋼鋼板卷制而成，內敷保溫、耐火防磨材料，鋼板外表面設計溫度為50℃。旋風筒為圓形，內徑為Φ8300mm，高為7731mm；錐體部分內徑由Φ8300mm過渡到Φ1470mm；料腿內徑Φ1470mm。中心筒為錐型，由δ=10mm，SUS310S材料卷制而成。旋風分離器的重量通過焊在旋風筒外殼上的4個支座，支撐在鋼梁上，并墊有膨脹板可沿徑向自由膨脹。旋風分離器與燃燒室之間，旋風分離器的料腿與返料裝置之間分別裝有耐高溫的膨脹節，以補償其脹差。5.13 返料裝置

鍋爐裝有4個返料裝置，每個高溫絕熱分離器料腿下端裝有1個返料裝置，用以回路密封并將分離器分離下來的固體物料，返回燃燒室，繼續參與循環與燃燒。在返料裝置的底部裝有布風板和風箱，來自高壓密封風機的風通過風箱和布風板上的風帽來流化、輸送物料。在每個返料裝置的下部裝有1個錐形閥，通過調整錐型閥的開度來控制外置換熱器和回料閥的循環物料分配。

返料裝置外殼由厚度為δ=8mm的碳鋼材料制成，內襯保溫、耐火防磨材料。分離器分離下來的物料從下料管（內徑Φ1470mm）下來，在流化風的作用下，經過回料閥入爐灰道流入爐膛。回料閥入爐灰道通過非金屬膨脹節與水冷壁墻相接，另一端與回料閥焊接，因此在運行時，在非金屬膨脹節與水冷壁之間的灰道隨水冷壁一起向下膨脹，其重量作用在水冷壁上，另一部分將重量作用到回料閥閥體上，回料閥支在構架的梁上。返料裝置的其它部分采用支吊結合的方式固定在構架的梁上。每個回料閥入爐灰道上布置有2個給煤口和2個石灰石口。

回料閥與爐膛之間采用非金屬膨脹節，回料閥與分離器之間、回料閥與外置換熱器之間都采用金屬膨脹節。5.14外置換熱器

在爐膛兩側下部對稱布置四個外置式換熱器。分離器分離下來的高溫物料一部分通過回料閥直接返送回爐膛，另一部分進入外置式換熱器，外置換熱器入口設有錐型閥，通過調整錐型閥的開度來控制外置換熱器和回料閥的循環物料分配。

外置式換熱器外殼由δ=8mm碳鋼材料制成，頂板和布風板由δ=10mm碳鋼材料制成，內襯絕熱材料和耐磨耐火材料。布置有高溫再熱器和低溫過熱器的2個外置式換熱器分別由三個分室組成，第一室為空室，第二室布置有高溫再熱器，第三室布置低溫過熱器，各室之間的隔墻為水冷隔墻。布置有中溫過熱器I和中溫過熱器II的2個外置式換熱器分別由二個分室組成，第一室為空室，第二室布置有中溫過熱器I和中溫過熱器II，各室之間的隔墻為水冷隔墻。每個分室都布置有布風板和風箱，流化風由高壓流化風機供給。靠近爐前的兩個外置式換熱器內布置高溫再熱器和低溫過熱器，這兩個外置式換熱器的主要作用是用來調節再熱蒸汽溫度；靠近爐后的兩個外置式換熱器內布置中溫過熱器I和中溫過熱器II，這兩個外置式換熱器的主要作用是用來調節床溫。

外置換熱器座在構架鋼梁上，與回料閥的膨脹差是通過安裝在連接灰道上的膨脹節來解決的。5.15冷渣器

灰渣從燃燒室和兩個外置換熱器排至冷渣器，從而使爐膛內的物料量和粒度更適合流化。鍋爐裝有4臺風水聯合式冷渣器，位于鍋爐兩側。這種冷渣器屬流化床式冷渣器，內襯耐磨、耐火材料，共分二個室，第一分室采用氣力選擇性冷卻，在氣力冷卻灰渣的過程中 還可以把較細的底渣(含未燃盡碳顆粒，未反應石灰石顆粒等)重新送回燃燒室；第二分室內布置埋管受熱面與灰渣進行熱交換，可以把渣冷卻到150℃以下，每個分室均有獨立的布風板和風箱。布風板為鋼板式結構，在其上面布置有大直徑鐘罩式風帽。同時布風板上敷設有約200mm厚的耐磨耐火材料，并且傾斜布置有利于渣的定向流動，每個分室均布置有底部排渣管。兩個分室的配風均來自于高壓流化風機。

每臺冷渣器有一個進渣管，位于第一室，在第一室下部設有事故排渣口；在第二室后面有主排渣口和一個返料口，第二室底部還有2個排渣口，返料口與爐膛相連，排渣口與排渣系統相連接。

冷渣器埋管受熱面內工質為工業水，來自工業水系統，完成換熱后再送至工業水系統中。根據鍋爐排渣量的多少及冷卻情況，可適當調整進入冷渣器的冷卻水量。由于水溫很低(約為20℃)，可以獲得較大的傳熱溫差，因此灰渣冷卻效果好。

冷渣器的二個分室均處于鼓泡床狀態，流化速度很低(<1m/s),因此管束不易發生磨損，從而保證除渣系統工作的安全性。

靠近爐后的2臺冷渣器與2臺外置式換熱器（布置有中溫過熱器）相連，以便在低負荷運行時，能達到快速排灰降負荷的目的。5.16 鍋爐范圍內管道 5.16.1 給水操縱臺 給水操縱臺共有三條管道

A.給水管道━━容量滿足100%負荷需要，裝有DN300電動閘閥。在鍋爐運行時，30%～100%鍋爐負荷變化此路給水。

B．給水旁路管道━━容量滿足30%負荷需要，裝有DN125電動截止閥和DN125調節閥，在鍋爐啟動過程中使用。C.緊急補給水系統

緊急補給水管與給水操縱臺下游的主給水管相連，用于確保事故狀態下的汽包水位，為了防止在電廠停電時蒸發受熱面干燒，特設緊急補給水箱和緊急補給水泵，緊急補給水泵由柴油機驅動。5.16.2 再循環管

在省煤器入口集箱端部和集中下水管之間裝有省煤器再循環管，并裝有DN65；PN32電動截止閥。在鍋爐啟動時，該管可將爐水引到省煤器，防止省煤器中的水產生汽化。啟動時，再循環管路中的閥門必須打開，直到連續供水時再關上。5.16.3噴水減溫水管路

過熱蒸汽噴水減溫水來自鍋爐給水泵出口，高加前。主噴水管道上裝有一只DN150，PN32止回閥，先分成3條主管道，然后再分成6條支管路，分別向6只噴水減溫器供水，每級噴水減溫水管路包括2條支管路。一級噴水減溫器的2條支管道上均裝一只調節閥，在此調節閥前后各有一只DN50，PN32的截止閥，分別為手動和電動，可在必要時將調節閥隔離。二級噴水減溫器管道上裝一只調節閥，在此調節閥前后各有一只DN50，PN32的截止閥，分別為手動和電動，可在必要時將調節閥隔離。三級噴水減溫器管道上裝一只調節閥，在此調節閥前后各有一只DN80，PN32的截止閥，分別為手動和電動，可在必要時將調節閥隔離。在每條支管道調節閥下方還裝有二只DN25，PN32手動截止閥，用于系統泄壓或在調節閥維修時管路疏水用。利用調節閥調節每只減溫器的噴水量，當6只調節閥關閉時，主噴水管道上的閉鎖閥也應聯鎖關閉，防止噴水調節閥泄露時，噴水進入過熱器組件。

再熱蒸汽事故噴水減溫水來自鍋爐給水泵中間抽頭。主噴水管道上裝有一只DN100，PN32閉鎖閥，然后分成2條管道，分別向2支再熱汽事故噴水減溫器供水，每支事故噴水減溫器管道上裝一只調節閥，在此調節閥前后各有一只DN50，PN32的截止閥，分別為手動和電動，可在必要時將調節閥隔離。利用調節閥調節每只事故噴水減溫器的噴水量，當2只調節閥關閉時，主噴水管道上的閉鎖閥也應聯鎖關閉，防止噴水調節閥泄漏時，噴水進入再熱器組件。5.16.4 水位監測設備

為了監視和調節汽包中的水位，在汽包封頭兩端分別裝有1只無盲區雙色水位計，一端裝有電接點水位計，另一端裝有3個單室平衡容器接差壓變送器。5.16.5 汽水品質監視裝置

為了監視鍋爐的汽水品質，在汽、水管道上裝有鍋水、給水、飽和蒸汽、過熱蒸汽取樣裝置。

5.16.6 鍋爐的安全控制

在鍋爐的運行和事故狀態，為防止因鍋爐超壓而導致鍋爐受壓元件損壞，在汽包上、過熱器出口、再熱器進、出口集箱上分別裝有彈簧安全閥，其中鍋筒上3只安全閥，過熱器出口1只安全閥，再熱器入口2只安全閥，再熱器出口2只安全閥，當鍋爐超壓時，安全閥開啟，系統排汽泄壓。汽包和過熱器安全閥總排放能力為1037t/h，再熱器安全閥總排放能力為902t/h。布置在過熱器主蒸汽管道上的安全閥動作壓力比鍋筒上安全閥的最小動作壓力低，這樣可在主蒸汽管道中蒸汽流量突然意外減少時，先打開主蒸汽管道上的安全閥，從而保證有一定蒸汽流量通過過熱器，對過熱器提供了保護。在再熱器冷端和熱端管道上也裝有安全閥，可在再熱蒸汽管道中蒸汽流量突然減少時動作，同樣對再熱器起到保護作用。5.16.7 生火管路

在過熱器主蒸汽管道上裝有電磁排放閥(PCV)，其動作壓力要比該管道上的其它安全閥低，這樣就可在蒸汽壓力超過允許壓力時首先動作，起到先期警告的作用。電磁排放閥的蒸汽排放量不包括在按規范規定的鍋爐安全閥總排放量之內。5.17 吹灰系統

為了防止尾部受熱面積灰，保證受熱面良好的傳熱效果，鍋爐尾部對流煙道的高溫過熱器區域的上部裝有4只長伸縮式吹灰器，布置在前墻；低溫再熱器區域和省煤器區域裝有24只半伸縮式吹灰器。吹灰器除了最下層的4只布置在前墻，其余的均布置在后墻的相應位置。回轉式空氣預熱器自身配有2只專用的吹灰器。5.17.1 吹灰氣源

吹灰介質取自中溫過熱器II與高溫過熱器之間的過熱器連接管上。5.18 床料填加系統

床料填加系統是為一套通過氣力輸送為鍋爐自動填加床料的系統，系統主要功能如下： 5.18.1在鍋爐第一次啟動或在停爐后已經放掉部分或全部床料后，向爐膛和外置換熱器內填加床料。

5.18.2在啟動時，還未填加燃料和石灰石之前，通過二次風管道向爐膛內補充床料，來彌補由于運行損失掉的床料。

5.18.3共有6個給入點，有4個給入點分別在4個外置換熱器上，其余2點在后墻的2二次風管上。第一次填加床料的總量約為610噸。5.19 風系統 風的主要分配如下： 機組設備規范

6.1鍋爐設備規范及燃料特性 6.1.1鍋爐設備規范 主 要 參 數 單位 數 據 過熱蒸汽流量： t/h 1025 過熱蒸汽壓力： MPa 17.5（表壓）過熱蒸汽溫度： ℃ 540 汽包工作壓力 MPa 18.69（表壓）給水溫度 ℃ 282 再熱蒸汽流量： t/h 846 再熱蒸汽進/出口壓力： MPa 3.89/3.7 再熱蒸汽進/出口溫度： ℃ 327/540 總風量 Nm3/h 918000 總給煤量 t/h 226.5 石灰石量 t/h 27.5 鍋爐效率： % 91 脫硫率： % 94.2 6.1.2 設計煤質資料

項 目 符號 單位 設計煤質 校核煤質

（一）校核煤質

（二）小龍潭煤礦 小龍潭坑 布沼壩坑 收到基全水分 Mt.ar % 34.7 32.60 36.12 空氣干燥基水分 Mad % 11.00 13.58 10.25 收到基灰分 Aar % 11.45 9.51 14.05 干燥無灰基揮發分 Vdaf % 52.70 50.85 52.40 低位發熱量 Qnet.ar Qnet.ar MJ/kg 12.435 13.86 11.95 kcal/kg 2970 3310 2854 收到基碳 Car % 36.72 39.78 33.15 收到基氫 Har % 1.87 2.56 2.54 收到基氧 Oar % 12.59 13.78 11.82 收到基氮 Nar % 1.01 1.04 0.52 收到基全硫 St.ar % 1.66 0.73 1.80 哈氏可磨指數 HGI 33 46 43.5 全蘇熱工院可磨指數 0.88 1.02 0.92 灰變型溫度 DT ℃ 1060 1170 1125 灰軟化溫度 ST ℃ 1110 1210 1140 灰流動溫度 FT ℃ 1130 1230 1170 6.1.3啟動床料

啟動床料可以用原有床料或沙子，如果選用沙子做啟動床料，要求控制砂子中的鈉、鉀含量，以免引起床料結焦，且要求沙子最大粒徑不超過0.6mm；如果選用原有床料（大渣篩分），要求最大粒徑不超過3mm。

啟動沙粒度分布 Na2O < 2.0% K2O < 3.0% 0--0.13 mm 20% 0.13--0.18mm 30% 0.18--0.25mm 30% 0.25--0.6mm 20% 6.1.4鍋爐汽水要求 序號 項目 單位 參數 給水 PH值（25℃時）

8.8--9.2 固形物總量 ug/l ≤50

硬度 umol/l 0（鍋爐啟動時≤2.0 umol/l）

溶氧 ug/l ≤7 ≤30 ug/l（試運期間）

鐵 ug/l ≤20 ≤30 ug/l（試運期間）

銅 ug/l ≤

5油 mg/l ≤0.3聯氨 ug/l 10-50 PH 9.0-9.5 二氧化硅 鍋爐啟動時≤80 ug/l 2 爐水 PH值

9-10 總含鹽量 mg/l ≤20 二氧化硅 mg/l ≤0.25

氯離子 mg/l ≤

1磷酸根 mg/l 0.5-3 3 蒸汽 二氧化硅 ug/kg ≤20

鈉 ug/kg ≤10 6.1.5燃料灰渣特性 項目 單位 參數

設計煤種 校核煤種

（一）校核煤種

（二）變形溫度 ℃ 1060 1170 1125 軟化溫度 ℃ 1110 1210 1140 熔化溫度 ℃ 1130 1230 1170 二氧化硅 % 16.31 9.79 26.90 三氧化二鐵 % 8.6 8.70 9.21 三氧化二鋁 % 10.26 7 14.52 氧化鈣 % 47.75 49.05 21.17 氧化鎂 % 2.20 2.15 2.47 三氧化硫 % 4.07 18.03 19.92 氧化鈉 % 0.06 0.06 0.07 氧化鉀 % 0.43 0.28 0.78 二氧化鈦 % 0.43 0.42 1.03 6.1.6燃油特性（輕柴油）項目

油品 0號輕柴油

恩氏粘度（200C）1.2～1.670E 運動粘度（200C）3.0～8.0厘沱 灰份 ≤0.025% 水份 痕跡 硫份 ＜0.2% 機械雜質 無 凝固點 00C 閉口閃點 650C 比重 0.83～0.87t/m3 低位發熱量 ～42000kJ/kg 6.1.7石灰石分析 項目 SiO2 1.0% Al2O3 0.14% Fe2O3 0.18% CaO 55.11% MgO 0.56% SO3 ＜0.1% Mt 0.23% 燒失量 41.32% 6.1.8鍋爐各部水容積及受熱面參數

序號 項目 單位 鍋爐正常運行水容積 水壓試驗時水容積 1 水冷壁 t 103 103 2 省煤器 t 195 195 3 汽包 t 65 82 4 2個外置床（中過1和中過2）t 2×35 5 2個外置床（低過和高再）t 2×35 6 給水管道 t 4 4 7 省煤器到汽包給水管道 t 7 7 8 下降管 t 20 20 9 延伸墻 t 18 18 10 主蒸汽管道 t 9 11 包墻過熱器 t 12 12 包墻到低溫過熱器連接管 t 11 13 低溫再熱器 t 46 14 高溫再熱器 t 27 15 汽水引出管 t 13 16 過熱器連接管 t 28 17 再熱器連接管 t 50 18 總計 t 412 765 受熱面參數

序號 名稱 項目 單位 設計數據 1 汽包 筒身長度 mm 16500 全長 mm 18940 內徑 mm 1775 壁厚 mm 178 材質 SA-299 旋風分離器數量 只 96 單只分離器出力 t/h 12.8 正常水位線在中心線下 mm 0 水容積 m3 65 中心線標高 mm 50150 允許工作壓力 MPa 20.1 工作溫度 ℃ 367 2 省 煤

器 入口集箱 Φ406x45 SA-106C 蛇行管(低溫段）φ48x6 20G 蛇行管（高溫段）φ48x6 20G 出口集箱管接頭 φ38x7 20G 出口集箱 φ457x48 SA-106C 至汽包給水管 φ457x40 SA-106C 至汽包給水管 φ324x29 SA-106C 3 下 水

管 集中下水管 φ406x36 SA-106C 至翼墻下水管 φ356x32 SA-106C 至翼墻下水管 φ273x25 SA-106C 4

水冷壁 側水入口集箱 φ457x58 SA-106C 前后水入口集箱 φ457x58 SA-106C 前后水連接管 φ168x18 SA-106C 前后水附加入口集箱 φ219x32 SA-106C 延伸墻入口集箱 φ406x50 SA-106C 水冷壁下部管子 φ76x7.1 SA-210C 水冷壁下部管子 φ57x7.1 SA-210C 水冷壁上部管子 φ57x5.6 SA-210C 水冷壁延伸墻管 φ63.5x6.6 SA-210C 側水出口集箱 φ298.5x40 SA-106C 前后水出口集箱 φ298.5x48 SA-106C 延伸墻出口集箱（前、后）φ298.5x40 SA-106C 延伸墻出口集箱 φ356x48 SA-106C 水冷壁汽水引出管 φ219x20 SA-106C 水冷壁延伸墻汽水引出管 φ219x20 SA-106C 5 飽和蒸汽 飽和蒸汽引出管 φ141x13 SA-106C 飽和蒸汽引出管混合集箱 φ273x36 SA-106C 飽和蒸汽引出管 φ273x25 SA-106C 6

尾部包墻 前后包墻入口集箱 φ273x36 SA-106C 包墻管子 φ57x6.1 SA-210C 包墻管子 φ57x6.5 12Cr1MoVG 包墻管子 φ57x8.7 15CrMoG 包墻管子 φ63.5x11.9 12Cr1MoVG 前后包墻出口集箱 φ356x48 SA-106C 吊掛入口集箱 φ273x36 SA-106C 吊掛管子 φ63.5x9.7 15CrMoG 側包墻入口集箱 φ273x36 SA-106C 吊掛管 φ63.5x9.7 12Cr1MoVG 側包墻出口集箱 φ356x48 SA-106C 與低溫過熱器連接管 φ356x36 SA-106C 7 低溫過熱器 低溫過熱器入集箱 φ356x50 SA-106C 低溫過熱器管子(不受熱)φ63.5x6.6 15CrMoG 低溫過熱器管子(不受熱)φ51x7.1 15CrMoG 低溫過熱器管子 φ63.5x6.6 15CrMoG 低溫過熱器管子 φ51x6.1 15CrMoG 低溫過熱器管子(不受熱)φ51x5.6 15CrMoG 低溫過熱器出口集箱 φ406x58 SA-335 P12 低溫過熱器至一級中間過熱器連接管 φ406x48 SA-106C 8 中間過熱器Ⅰ 入口集箱 φ356x50 SA-106C 蛇形管(不受熱）φ63.5x6.6 15CrMoG 蛇形管（不受熱）φ51x7.1 15CrMoG 蛇形管 φ51x6.1 15CrMoG 蛇形管 φ51x7.6 12Cr1MoVG 蛇形管 φ51x6.6 15CrMoG 出口集箱 φ406x58 SA-335P12 Ⅰ級至Ⅱ級連接管 φ406x45 SA-335P12 9

中間過熱器Ⅱ

入口集箱 φ356x52 SA-335P12 蛇形管 φ51x7.1 12Cr1MoVG 蛇形管 φ57x8.1 12Cr1MoVG 蛇形管 φ76x7.1 12Cr1MoVG 蛇形管 φ51x6.6 12Cr1MoVG 蛇形管 φ44.5x7.6 12Cr1MoVG 蛇形管 φ44.5x8.6 12Cr1MoVG 蛇形管 φ76x7 SA-213T91 蛇形管 φ63.5x9 SA-213T91 蛇形管 φ51x5 SA-213T91 蛇形管 φ51x7.1 SA-213T91 蛇形管 φ51x6.6 SA-213T91 蛇形管 φ51x5.6 SA-213T91 蛇形管 φ42.4x5.6 SA-213T91 吊掛管 φ44.5x8.1 12Cr1MoVG 吊掛管 φ33.7x6.6 12Cr1MoVG 吊掛管 φ26.7x5.1 12Cr1MoVG 吊掛管 φ44.5x8.6 SA-213T91 吊掛管 φ33.7x6.6 SA-213T91 出口集箱 φ406x58 SA-335P91 Ⅱ級至高過連接管 φ406x55 SA-335P22 Ⅱ級至高過連接管 φ406x45 SA-335P12 10 高溫過熱器 入口集箱 φ356x50 SA-335P12 管接頭 φ48x6 15CrMoG 蛇形管(不受熱）

蛇形管 φ48x6.6 12Cr1MoVG 蛇形管 φ48x7.6 SA-213T91 蛇形管 φ48x7.6 12Cr1MoVG 蛇形管 φ48x5.6 SA-213T91 出口集箱 φ406x52 SA-335P91 主汽連接管 Φ468x50 SA-335P91 11 低溫再熱器 冷再入口連接管 φ559x14.5 SA-335P12 入口集箱 φ457x25 SA-106B 蛇形管 φ63.5x4.5 20G 蛇形管 φ63.5x7 20G 蛇形管 φ63.5x3.8 SA-209T1a 蛇形管 φ63.5x6.6 SA-209T1a 出口集箱 φ559x28 SA-335P12 低再至高再連接管 φ559x14.5 SA-335P12 12

高溫再熱器 入口集箱 φ559x28 SA-335P12 蛇形管 φ76x3.8 12Cr1MoVG 蛇形管 φ63.5x6.6 12Cr1MoVG 蛇形管 φ57x6.1 12Cr1MoVG 蛇形管 φ76x3.8 SA-213T91 蛇形管 φ76x3.8 SA-213TP321H 蛇形管 φ63.5x5.6 SA-213TP321H 蛇形管 φ63.5x5.6 SA-213T91 蛇形管(彎頭）φ63.5x6.1 SA-213TP321H 蛇形管(彎頭）φ63.5x6.1 SA-213T91 吊掛管 φ44.5x6.6 12Cr1MoVG 吊掛管 φ44.5x6.6 SA-213T91 吊掛管 φ44.5x6.6 SA-213TP321H 吊掛管 φ51x4.2 SA-213T91 出口集箱 φ610x38 SA-335P91 熱段出口連接管 φ559x28 SA-335 P22 熱段出口連接管 φ705x35 SA-335 P22 主要參數及數據 名 稱 單位 設計 煤種 設計 煤種 設計 煤種 設計 煤種 高加 切除 校核 煤種(一)校核 煤種

（二）鍋爐負荷 % 100 B-ECR 60% 50% HP-HS 100 100 過熱蒸汽流量 t/h 1025 943.8 615.0 512.5 778.1 1025 1025 再熱蒸汽進口流量 t/h 846.0 783.3 522.4 441.0 763.3 846 846 過熱蒸汽出口壓力 MPa 17.4 17.38 16.89 10.16 17.06 17.4 17.4 過熱蒸汽出口溫度 ℃ 540 540 540 540 540 540 540 再熱蒸汽入口壓力 MPa 3.89 3.6 2.36 1.98 3.57 3.89 3.89 再熱蒸汽出口溫度 ℃ 540 540 540 540 540 540 540 給水溫度 ℃ 282 277 249 239 177 282 282 過熱器減溫水溫度 ℃ 177 172 144 134 177 177 177 再熱器減溫水溫度 ℃ 177 172 144 134 177 177 177 過熱器一級噴水量 t/h 14.0 0.0 0.0 0.0 22.6 41.7 0 過熱器二級噴水量 t/h 21.6 19.4 0.0 0.0 11.9 24.8 10.44 過熱器三級噴水量 t/h 36.0 40.3 1.4 10.8 47.2 31.7 39.24 再熱器入口溫度 ℃ 327 320 289 312 325 327 327 計算燃煤量 t/h 210.3 196.7 137.3 117.3 191.1 188.0 219.7 實際燃煤量 t/h 226.6 212.0 147.9 126.4 205.9 202.6 236.7 石灰石耗量 t/h 27.5 25.7 18.0 15.4 25.0 0 31.2 底灰量 t/h 21.0 19.7 13.7 11.7 19.1 7.8 25.4 飛灰量 t/h 31.6 29.5 20.6 17.6 28.7 11.7 38 總燃燒空氣量 Nm3/h 917900 858300 598700 512000 833700 894820 928360 煙氣量 Nm3/h 1061700 992800 692500 592200 964320 1027240 1089500 過量空氣系數 % 17 17 17 17 17 17 17 環境溫度 ℃ 19.8 19.8 19.8 19.8 19.8 19.8 19.8 排煙損失 % 5.46 5.23 5.71 6.12 5.65 5.60 4.54 未燃盡碳損失 0.65 0.76 0.81 0.95 0.66 0.65 0.78 灰渣物理熱損失 % 0.63 0.59 0.56 0.53 0.63 0.62 0.60 輻射熱損失 % 0.22 0.23 0.29 0.42 0.24 0.22 0.22 石灰石煅燒熱損失 % 1.42 1.42 1.42 1.42 1.42 0.41 1.63 石灰石脫硫放熱 %-1.78-1.78-1.78-1.78-1.78-0.71-1.99 制造余量 % 0 0.75 0 0 0 0 0 鍋爐效率 % 93.4 92.8 92.99 92.34 93.18 93.21 94.22 鈣硫摩爾比 / 2 2 2 2 2 0 2 NO 排放量 mg/Nm

350 350 350 350 350 350 350 SO 排放量 mg/Nm

400 400 400 400 400 400 400 脫硫效率 % 94.22 94.22 94.22 94.22 94.22 85.47 94.91 2.煙氣溫度 名 稱 單位 設計 煤種 設計 煤種 設計 煤種 設計

煤種 高加切除 校核 煤種

（一）校核 煤種

（二）鍋爐負荷 % 100 B-ECR 60% 50% 100 100 爐膛出口 ℃ 840 840 840 840 840 840 840 分離器出口 ℃ 868 868 840 840 868 868 868 高溫過熱器入口 ℃ 847 846 813 808 845 846 847 低溫再熱器入口 ℃ 692 685 636 612 679 687 693 高溫省煤器入口 ℃ 580 570 513 498 565 573 581 低溫省煤器入口 ℃ 496 486 430 411 471 488 498 空氣預熱器入口 ℃ 311 304 266 253 226 308 312 空氣預熱器出口（未修正）℃ 149 146 141 140 115 145 151 床溫 ℃ 840 840 840 840 840 840 840 外置床（中溫過熱器）

空室入口溫度 ℃ 840 840 840 840 840 840 840 空室出口溫度 ℃ 837 836 829 817 835 837 837 中溫過熱器Ⅱ室出口溫度 ℃ 650 638 553 490 620 655 646 中溫過熱器Ⅰ室出口溫度 ℃ 528 516 439 390 498 533 524 外置床（高溫再熱器和低溫過熱器）空室入口溫度 ℃ 840 840 840 840 840 840 840 空室出口溫度 ℃ 837 837 835 832 836 837 837 高溫再熱器室出口溫度 ℃ 685 680 653 630 675 685 682 低溫過熱器室出口溫度 ℃ 533 527 495 460 526 536 531 3.工質溫度

低溫省煤器入口 ℃ 282 277 249 239 177 282 282 高溫省煤器入口 ℃ 338 334 305 300 289 336 339 高溫省煤器出口 ℃ 355 352 328 317 325 354 356 低溫過熱器入口 ℃ 361 360 358 329 360 361 361 低溫過熱器出口 ℃ 385 386 389 373 395 387 383 中溫過熱器Ⅰ入口 ℃ 381 384 388 373 384 378 383 中溫過熱器Ⅰ出口 ℃ 412 414 401 379 412 410 412 中溫過熱器Ⅱ入口 ℃ 404 406 401 379 404 401 407 中溫過熱器Ⅱ出口 ℃ 475 475 445 416 475 475 475 高溫過熱器入口 ℃ 454 450 443 401 432 456 452 高溫過熱器出口 ℃ 540 540 540 540 540 540 540 冷段再熱器入口 ℃ 327 320 289 312 325 327 327 冷段再熱器出口 ℃ 416 412 395 416 416 413 418 熱段再熱器入口 ℃ 416 412 395 416 416 413 418 熱段再熱器出口 ℃ 540 540 540 540 540 540 540 空氣預熱器入口一次風溫 ℃ 44.8 44.8 44.8 44.8 44.8 44.8 44.8 空氣預熱器入口二次風溫 ℃ 34.8 34.8 34.8 34.8 34.8 34.8 34.8 流化風機出口風溫 ℃ 69.8 69.8 69.8 69.8 69.8 69.8 69.8 4.煙氣平均流速

爐膛 m/s 6.2 5.8 4.0 3.4 5.6 6.0 6.4 高溫過熱器 m/s 12.0 11.2 7.5 6.5 10.9 11.5 12.2 低溫再熱器 m/s 11.3 10.5 6.9 5.7 10.1 10.9 11.6 高溫省煤器 m/s 9.9 9.1 5.9 5.0 8.9 9.5 10.1 5．四臺冷渣器同時運行數據（每臺冷渣器運行數據如下）名稱 單位 設計煤種 設計煤種 校核煤種

（一）校核煤種

（二）鍋爐負荷 % 100 BECR 100 100 灰渣流量 T/h 5.25 4.93 1.95 6.35 冷卻風流量 Nm3/h 4300 4300 4300 4300 冷卻水流量 T/h 40 40 40 40 灰渣入口溫度 ℃ 840 840 840 840 灰渣出口溫度 ℃ ＜150

＜150

＜150

＜150

冷卻水入口溫度 ℃ 30 30 30 30 冷卻水出口溫度 ℃ 50 50 50 50 6.1.9燃燒設備

序號 項目 單位 設計數據 1 爐膛 寬度 m 15051 深度 m 14703 爐膛容積 m3 2 床上油燃燒器 型式 蒸汽霧化 數量 層/只 8 布置方式 前后墻

單只槍出力 kg/h 850 燃油壓力 MPa 1.4 燃油溫度 ℃

油品

油槍霧化方式 蒸汽霧化 3 床下油燃燒器 型式

數量 只 4 布置方式

單只槍出力 kg/h 1850 燃油壓力 MPa 1.4 燃油溫度 ℃

油品

油槍霧化方式 壓縮空氣霧化6.1.10安全門參數 6.1.10.1汽包安全門 位置及編號 型號 整定壓力 MPa 回座壓力 MPa 排放量 t/h 占爐最大蒸發量 % 1 2 3 6.1.10.2過熱器安全門參數 位置及編號 型號 整定壓力 MPa 回座壓力 MPa 排放量 t/h 占爐最大蒸發量

% 1 6.1.10.3 PCV閥

位置及編號 型號 整定壓力 MPa 回座壓力 MPa 排放量 t/h 占爐最大蒸發量

% 1 6.1.10.4再熱器入口安全門參數 位置及編號 型號 整定壓力 MPa 回座壓力 MPa 排放量 t/h 占爐最大蒸發量

% 1 2 6.1.10.5再熱器出口安全門參數 位置及編號 型號 整定壓力 MPa 回座壓力 MPa 排放量 t/h 占爐最大蒸發量

% 1 2 7機組主要控制系統

7.1本機組采用HIACS-5000M控制系統。7.2鍋爐主聯鎖保護包括： 7.2.1向爐膛送風許可 7.2.2風路跳閘條件

7.2.3鍋爐吹掃

7.2.4向爐膛輸送燃料許可 7.1.5主燃料跳閘條件 7.1.6鍋爐跳閘條件 7.3協調控制系統（CCS）

7.3.1控制鍋爐的汽溫、汽壓及燃燒率。

7.3.2改善機組的調節特性增加機組對負荷變化的適應能力。7.3.3主要輔機故障時進行RUNBACK處理。

7.3.4機組運行參數越限或偏差超限時進行負荷增減閉鎖，負荷快速增減以及跟蹤等處理。與FSSS配合，保證燃燒設備的安全運行。7.3.5 機組協調控制系統基本運行方式

7.3.5.1汽機跟隨的運行方式。在這種運行方式下鍋爐通過改變燃燒率以調節機組負荷，而汽機則通過改變調門開度以調節主汽壓力。

7.3.5.2鍋爐跟隨的運行方式。在這種運行方式下鍋爐通過改變燃燒率以保持主汽壓力不變，而汽機則通過改變調門開度以調節機組負荷。

7.3.5.3協調方式。這種運行方式是鍋爐跟隨的協調方式。機爐作為一個整體聯合控制機組負荷及主汽壓力。7.3.6 RB控制程序

一臺送風機、引風機跳閘時，將產生RB，5秒后，以100MW/min速率減負荷至 150MW。

一臺給水泵跳閘時，將產生RB，5秒后，以75MW/min速率減負荷至150MW。發電機失磁，5秒后，以200MW/min速率減負荷至20MW。投停

協調方式已投入。

在DEH畫面按―RB投入‖按鈕。

再按自動控制圖協調畫面―RB‖投入開關，此時RB投入。7.3.7鍋爐MFT動作條件

7.3.7.1操作臺手動停爐按鈕兩個同時按下。7.3.7.2 CRT畫面軟手操停爐按鈕兩個同時按下。7.3.7.3兩臺引風機跳閘。

7.3.7.4兩臺二次風機跳閘。7.3.7.5單臺一次風機跳閘 7.3.7.6回料閥流化風機跳閘；

7.3.7.7外置床流化風機跳閘，且蒸汽流量不低于10%。； 7.3.7.8總風量低且給煤機或風道燃燒器投入運行； 7.3.7.9床溫〈650℃，且已投煤，燃燒器沒投入運行； 7.3.7.10燃燒室溫度特高（1000℃）； 7.3.7.11分離器溫度特高（1000℃）；

7.3.7.12 LTS、ITS、HTS汽溫特高； 7.3.7.13燃燒室壓力特高（+4000Pa）； 7.3.7.14燃燒室壓力特低；（-4000Pa）7.3.7.15含氧量特低； 7.3.7.16汽包水位特低；

7.3.7.17汽包水位特高，且汽機在運行； 7.3.7.18分離器溫度〉650℃，且給水泵停運； 7.3.7.19去汽機的汽量低，且高旁已關閉； 7.3.7.20機組總安全聯鎖喪失； 7.3.7.21爐膛壓力高至+4000Pa延時2s。7.3.7.22爐膛壓力低至-4000Pa延時2s。7.3.7.23純燃油工況下，所有燃油閥關閉。7.3.7.24首次點火失敗后第二次點火也失敗。7.3.7.25失去全部燃料。

7.3.7.26汽包水位高+190mm，（延時3s，不跳機）。7.3.7.27汽包水位低-370mm，（延時3s，不跳機）。7.3.7.28汽機跳閘（兩個主汽門已關閉）9機組啟動 9.1啟動規定及要求

9.1.1機組大修后啟動，應由總工程師主持，發電部、設備部部長、部門主管等有關人員參加。

9.1.2機組小修后啟動，應由總工程師或發電部部長主持，發電部、設備部部長、部門主

管等有關人員參加。

9.1.3機組正常啟動由值長統一指揮并主持集控人員按規程啟動，發電部主管負責現場技術監督和技術指導。

9.1.3機組大小修后啟動前應檢查有關設備、系統異動、竣工報告以及油質合格報告齊全。9.1.3確認機組檢修工作全部結束，工作票全部注銷，現場衛生符合標準，有關檢修臨時工作平臺拆除，冷態驗收合格。

9.1.6機組大小修后由設備部負責統一協調安排、發電部配合做各閥門傳動試驗。9.1.7熱工人員做好有關設備、系統聯鎖及保護試驗工作，并做好記錄。9.1.8準備好開機前各類記錄表單及振動表、聽針等工器具。

9.1.9所有液位計明亮清潔，各有關壓力表、流量表及保護儀表信號一次門全部開啟。9.1.10聯系熱工人員將主控所有熱工儀表、信號、保護裝置送電。9.1.11檢查各轉動設備軸承油位正常，油質合格。

9.1.12所有電動門，調整門，調節檔板送電，顯示狀態與實際相符合。9.1.13確認各電氣設備絕緣合格、外殼接地線完好后送電至工作位置。

9.1.14當機組大小修后，或受熱面泄漏大面積更換管完畢后需安排鍋爐水壓試驗，試驗要求及方法見試驗規程。

9.1.15檢查管道膨脹指示器應投入，并記錄原始值。9.2機組禁止啟動條件

9.2.1影響啟動的安裝、檢修、調試工作未結束，工作票未終結和收回，設備現場不符合《電業安全工作規程》的有關規定。9.2.2機組主要檢測儀表或參數失靈。9.2.3機組任一安全保護裝置失靈。9.2.4機組保護動作值不符合規定。9.2.5機組主要調節裝置失靈。9.2.6機組儀表及保護電源失去 9.2.7DEH控制系統故障。9.2.8 FSSS監控裝置工作不正常。9.2.9 CCS控制系統工作不正常。

9.2.10廠用儀表壓縮空氣系統工作不正常，壓縮空氣壓力低于0.6MPa。

9.2.11汽輪機調速系統不能維持空負荷運行，機組甩負荷后不能控制轉速在危急遮斷器動

作轉速以下。

9.2.12任一主汽閥、調節閥、抽汽逆止門卡澀或關不嚴。9.2.13轉子偏心度大于0.076mm。

9.2.14盤車時有清楚的金屬摩擦聲，盤車電流明顯增大或大幅度擺動。9.2.15汽輪機上、下缸溫差內缸>35℃，外缸>42℃； 9.2.16脹差達極限值

9.2.17汽輪機監控儀表TSI未投入或失靈。

9.2.18潤滑油和抗燃油油箱油位低、油質不合格，潤滑油進油溫度不正常。

9.2.19密封油備用泵、交流潤滑油泵、直流事故油泵及EH油泵任一油泵故障；潤滑油系統、抗燃油供油系統故障和頂軸裝置、盤車裝置失常。9.2.20汽機旁路調節系統工作不正常。9.2.21汽水品質不符合要求。9.2.22發電機AVR工作不正常。9.2.23柴油機不能正常備用。9.2.24發電機最低氫壓低于0.2MPa.9.2.25發電機氫氣純度＜98％ 9.2.26發電機定子冷卻水水質不合格 9.2.27直流、保安電源工作不正常

9.2.28保溫不完整發現有其它威脅機組安全啟動或安全運行的嚴重缺陷時。

9.2.29影響啟動的安裝、檢修、調試工作未結束，工作票未終結和收回，設備現場不符合《電業安全工作規程》的有關規定。9.2.30機組主要檢測儀表或參數失靈。9.2.31機組任一安全保護裝置失靈。9.2.32機組保護動作值不符合規定。9.2.33機組主要調節裝置失靈。9.2.34機組儀表及保護電源失去 9.2.35 DEH控制系統故障。9.2.36 FSSS監控裝置工作不正常。CCS控制系統工作不正常。

9.2.37廠用儀表壓縮空氣系統工作不正常，壓縮空氣壓力低于0.6MPa。

9.2.38汽輪機調速系統不能維持空負荷運行，機組甩負荷后不能控制轉速在危急遮斷器動作轉速以下。

9.2.39任一主汽閥、調節閥、抽汽逆止門卡澀或關不嚴。9.2.40轉子偏心度大于0.076mm。

9.2.41盤車時有清楚的金屬摩擦聲，盤車電流明顯增大或大幅度擺動。9.2.42汽輪機上、下缸溫差內缸>35℃，外缸>42℃； 9.2.43脹差達極限值

9.2.44汽輪機監控儀表TSI未投入或失靈。

9.2.45潤滑油和抗燃油油箱油位低、油質不合格，潤滑油進油溫度不正常。

9.2.46密封油備用泵、交流潤滑油泵、直流事故油泵及EH油泵任一油泵故障；潤滑油系統、抗燃油供油系統故障和頂軸裝置、盤車裝置失常。9.2.47汽機旁路調節系統工作不正常。9.2.48汽水品質不符合要求。9.2.49發電機AVR工作不正常。9.2.50柴油機不能正常備用。9.2.51發電機最低氫壓低于0.2MPa.9.2.52發電機氫氣純度＜98％ 9.2.53發電機定子冷卻水水質不合格 9.2.54直流、保安電源工作不正常 9.2.55保溫不完整

9.2.56發現有其它威脅機組安全啟動或安全運行的嚴重缺陷時。9.3機組主要檢測儀表 9.3.1轉速表。9.3.2轉子偏心度表。9.3.3轉子軸向位移指示。

9.3.4高、中壓主汽閥、調節閥的閥位指示。9.3.5高、低旁路閥位、溫度指示。

9.3.6凝汽器、加熱器、除氧器、疏水箱水位計及油箱油位計。9.3.7潤滑油、EH油系統的壓力表.9.3.8軸承溫度表。

9.3.9凝汽器真空表。

9.3.10主蒸汽、再熱蒸汽、高中低壓缸排汽壓力及溫度表。9.4啟動前檢查

9.4.1機組檢修工作完工，所有工作票注銷。9.4.2 DCS系統工作正常。

9.4.3所有變送器及測量儀表信號管路取樣閥打開，排污閥關閉。儀表電源投入。各電動、氣動執行機構分別送電及接通氣源。控制盤臺上儀表顯示、音響及操作器送電，爐膛安全監控系統（FSSS）投運正常。

9.4.4投入輔助蒸汽、輔機冷卻水、壓縮空氣系統，且各參數正常。9.4.5樓梯、欄桿、平臺應完整，通道及設備周圍無妨礙工作和通行的雜物。

9.4.6所有的煙風道、系統應連接完好，各人孔門、檢查孔關閉，管道支吊牢固，保溫完整。

9.4.7鍋爐及附屬設備內外已無人工作，腳手架已拆除。9.4.8布風板風帽、U閥回料器風帽、外置床風帽無堵塞現象。9.4.9廠房內各處的照明良好，事故照明系統正常。9.4.10廠用保安電源、直流電源系統應正常投入 9.4.11廠房內通訊系統正常。

9.4.12消防水系統正常、消防設施齊全。9.4.13鍋爐本體各處膨脹指示器正常。

9.4.14所有的吹灰器及鍋爐煙溫探針均應退出爐外。9.4.15電除塵振打裝置，排灰系統正常。9.4.16鍋爐冷渣器正常備用，無積灰堵塞現象。9.4.17檢查省煤器排灰斗內無雜物，無積灰堵塞現象 9.4.18出灰，出渣系統正常，可隨時投入運行。

9.4.19風機啟動前應向水冷布風板預鋪900～1000mm厚度的床料，床料粒徑選用0～3mm，含碳量小于3%的爐渣，以滿足正常的流化狀態。

9.4.20按照《鍋爐啟動上水檢查操作標準》檢查鍋爐汽水系統具備鍋爐上水條件。9.4.21燃油系統已投入循環，檢查無跑、冒、漏現象。9.4.22汽輪機本體各處保溫完整。

9.4.23汽輪機各高中壓主汽門,調門及控制機構正常。

9.4.24汽輪機滑銷系統正常，缸體能自由膨脹。9.4.25排汽缸安全門完好。

9.4.26主油箱事故放油門關閉，應加鉛封。

9.4.27確認電氣設備各處所掛地線，短路線，標示牌，腳手架等安全設施已拆除，常設柵欄警告牌已恢復。

9.4.28搖測發電機定子絕緣，確認絕緣電阻值不應降低到前次的1/3。9.4.29搖測發電機轉子絕緣，確認絕緣電阻值1MΩ以上。9.4.30搖測勵磁機回路絕緣，確認絕緣電阻值1MΩ以上。9.4.31確認發電機出口開關和勵磁開關正常。

9.4.32確認發電機轉子勵磁回路接地監測裝置動作正常。9.4.33檢查交流勵磁機、副勵磁機接地線完好。9.4.34檢查發電機中性點接地變完好投入。

9.4.35檢查發電機出口PT完好投入，二次開關合上。9.4.36檢查發電機大軸接地碳刷裝置完好。9.4.37發電機系統接地刀閘拉開及接地線全部拆除。9.4.38檢查發電機定冷水匯流環接地刀閘合好。9.5系統投入 9.5.1直流系統投入。

9.5.2廠用電系統投入，所有具備送電條件的設備均已送電。9.5.3 UPS系統投入。

9.5.4投入循環水系統、工業水系統、閉式水系統。9.5.5點火前24小時除塵器灰斗及絕緣子加熱投入。9.5.6投入廠用壓縮空氣系統。9.5.7投入儀用壓縮空氣系統。9.5.8點火前4小時啟動空氣預熱器。

9.5.9點火前4小時投入各引風機、二次風機及一次風機潤滑油站。

9.5.10點火前1小時，聯系燃油泵站啟動供油泵，并將爐前燃油系統打循環。注意檢查燃油系統無漏油現象。

9.5.11投入潤滑油系統,檢查密封油備用泵、交流潤滑油泵運行正常，確認潤滑油壓 0.12MPa。直流潤滑油泵控制開關投―自動‖。投入密封油系統運行，調整空側密封油壓比發電

機內氣體壓力大0.084MPa，密封油空、氫側壓差小于0.49kPa。

9.5.12發電機置換氫氣。確認補水箱水質合格且定子排空氣已盡,投入發電機內冷水系統。啟動頂軸油泵，投入連續盤車。記錄有關參數。9.5.13投入抗燃油系統。9.5.14投入輔助蒸汽系統。

9.5.15啟動補充水泵，向凝汽器注水。

9.5.16投入凝結水系統。凝汽器沖洗水質直至合格。除氧器沖洗水質合格。啟動除氧器循環泵，投入加熱系統。投入電動給水泵暖泵系統。機組冷態啟動 9.6鍋爐上水

9.6.1啟動電動給水泵，當除氧器水質合格后，鍋爐開始上水。9.6.2機組大修后啟動，應在上水前記錄鍋爐膨脹指示器一次。

9.6.3鍋爐上水水質要求，達到以下條件，鍋爐方可以上水： 電導率（us/cm）：≤1 ； SIO2(us/kg)： ≤60； Fe(us/kg)： ≤50； Cu(us/kg)： ≤15 ； Na(us/kg)： ≤20。

9.6.4調整電泵勺管，維持電泵出口壓力5.0—8.0MPa，打開電泵出口旁路調整閥，關閉省煤器再循環門。

9.6.5調整電泵出口旁路調整閥及電泵勺管，控制上水量向鍋爐上水，夏季上水時間不小于2小時，冬季不小于4小時，當水溫與汽包壁的溫差大于50℃時，應適當延長上水時間。

9.6.6當上水至省煤器空氣門見水后，關閉省煤器空氣門。

9.6.7當鍋爐上水至汽包水位計+100mm 處，停止上水，開啟省煤器再循環門，觀測水位變化情況。

做汽包水位保護實際傳動試驗。9.7裝填床料 9.7.1爐膛裝料

9.7.1.1最大粒徑小于0.6㎜的砂子或經過篩分后最大粒徑小于3㎜的原有床料均可做為循環流化床鍋爐的啟動床料。

9.7.1.2如果加料系統可用，可直接利用加料系統加料，最好是在二次風機、回料閥風機和一次風機啟動后，填加床料，使床料在床面上分布均勻。否則，可通過人孔門或其他方法

裝填床料。

9.7.1.3在最低流化風量下，當總床壓△P1達到15kPa時，停止加料，此時的床料靜高約在1000㎜左右，這與床料的密度以及流化風量的大小有關。

9.7.1.4在加料時一定注意兩個床的料量均衡問題，爐膛每個布風板至少90t，亦在保證兩床風量相同的情況下，兩個床的差壓值應控制基本接近，不應大于1.0kPa。9.7.2 外置床裝料

9.7.2.1床料最大粒徑小于0.6㎜的砂子或粒徑小于1㎜的原有床料

通過外置床門孔實現填充床料，初始床料的高度要低于受熱面的頂部，約為受熱面高度的0.8倍。

9.7.2.2外置床最終完成填料（啟動期間）

9.7.2.3回料閥填充物料是靠爐膛物料外循環實現的。外置床是通過開啟回料閥上的錐形閥來完成最終填料，如果沒有建立回料閥最低的物料循環狀態，那么開啟錐形閥也無法對外置床進行填料。9.7.2.4如果循環過低，可將錐形閥關閉，停止回料閥向外置床內的物料填充。當循環物料量足夠大時，外置床才能被充滿，一般情況下，此過程在汽機并網帶低負荷期間完成，此時相應的爐膛溫度將大于650℃。

9.7.2.5在冷態啟動期間，當△P1>15Kpa之后，隨著床溫上升，物料循環逐步建立，回料閥逐漸由循環物料填充，其風室壓力將逐漸增加。

9.7.2.6隨著回料閥流化風壓的增加，說明回料閥料位高度逐漸升高。當回料閥流化風壓大于25kPa時，回料閥物料基本填滿。

9.7.2.7此時啟動外置床，緩慢開啟錐形閥對外置床進行填料，在填料過程中必須密切監視爐膛總壓降△P1的變化趨勢，注意△P1不能降至15Kpa以下。并酌情隨時向爐膛投床料以維持△P1恒定不變。

9.7.2.8隨著外置床灰位逐漸增加，相應外置床流化風量將逐漸減小，此時應把調節風門開大，以保持流化風量恒定。

9.7.2.9密切監視外置床第一室的△PA1的變化趨勢，因為它直接反映床料的通過情況。9.7.2.10當三個風室壓力不再增加，而是基本穩定在某一定植，說明外置床已添滿，9.7.3冷渣器裝料

9.7.3.1床料最大粒徑小于1㎜的砂子或粒徑小于3㎜的原有床料

9.7.3.2通過冷渣器門孔實現填充床料，初始床料的高度要低于受熱面的頂部，約為受熱面高度的0.8倍。

9.8 風機啟動

9.8.1 風機啟動前須完成的工作

9.8.1.1啟動暖風器：確保空預器冷端溫度大于70℃，且除塵器出口煙溫≥100℃。9.8.1.2啟動回轉式空預器 9.8.1.3 風機啟動順序

引風機-----高壓風機-----二次風機-----一次風機 9.8.1.4啟動引風機：

引風機啟動后，爐膛負壓系統投自動，爐膛出口給定值為－50Pa。9.8.1.5啟動高壓流化風機：

啟動2臺高壓流化風機，調整控制回料閥兩室風量相等，每室1750 Nm3/h。其中一個閥投自動，另一個閥為手動控制，檢查各室風量及控制閥開度。

將高壓流化風機入口擋板投自動，把母管壓力給定值定在50Kpa。把去四個冷渣器的風量控制閥投自動，保證冷渣器空室風量為1500Nm3/h，冷卻室為2800Nm3/h。如果風量不足，酌情啟動其它高壓流化風機。9.8.1.6啟動二次風機

二次風機啟動后，總二次風量控制在最小流量，30S后，所有控制擋板投自動，使二次風箱風壓為12.5KPa（調節風機入口擋板），同時調整4個分二次風擋板，確保各噴口的最低風量，以避免一次風機啟動時，床料反竄到二次風道及燃燒器中。去上層二次風口的風量為16×1500=24000Nm3/h； 去下層二次風口的風量為14×1500=21000Nm3/h； 9.8.1.7啟動一次風機：

一次風機啟動前準備：將風機入口擋板（壓力控制）在0%位置，風量控制擋板（風量控制）投自動且處于關閉位置，空氣預熱器后一次風流量檔板置于手動控制方式，且在0%位置。

啟動一次風機：發出啟動指令后，一次風機啟動；30S后，風量控制擋板切至自動控制；再30S后，壓力控制擋板切至自動。風量控制擋板使單側風量達到最低給定值90000Nm3/h，而風機入口壓力控制擋板調節一次風壓，使其壓力維持在16Kpa左右，高于爐膛最低的△P1值。9.9鍋爐吹掃

9.9.1吹掃過程：一般在冷態啟動、溫態啟動、燃燒器點火之前進行，以至少鍋爐額定風

量的25%通過爐膛至少達5分鐘以上，一般吹掃持續時間維持5+X分鐘，X是完成鍋爐清掃所必須的時間，采用分離器溫度來設定清掃時間：

9.9.2分離器溫度 T≤30℃ x＝10分鐘 T＝200℃ x＝ 5 分鐘 T＝350℃ x＝ 3 分鐘

9.9.3吹掃程序：首先將4個外置床頂部的吹掃閥打開，然后將一次風量調整為最低流化風量（180000 Nm3/h），再調整去兩側墻的上層二次風量為2×27000 Nm3/h，去褲衩內側二次風量為2×24000 Nm3/h。在上述狀態下維持至少5分鐘，即可允許床下燃燒器啟動。9.10鍋爐冷態點火前準備 9.10.1汽水回路：

9.10.1.1汽包水位維持在 –50mm；

9.10.1.2正常給水及緊急給水回路可投入使用； 9.10.1.3省煤器及水冷壁下聯箱的手動排污門關閉； 9.10.1.4汽包、過熱器及再熱器的手動空氣門打開； 9.10.1.5連續排污門關閉；

9.10.1.6定期排污門關閉（當汽包水位高，它將開啟）；

9.10.1.7省煤器再循環閥打開（當蒸汽量大于20%，它將自動關閉）； 9.10.1.8過熱器和再熱器的自動疏水門關閉；

9.10.1.9高旁投自動：最小開度給定值為20%，最低壓力給定值為4.2Mpa； 9.10.1.10低旁投自動：再熱汽壓力給定值為1.1Mpa； 9.10.1.11減溫水隔離閥關閉且可用。9.10.2燃料回路：

9.10.2.1床下啟動燃燒器及床槍已備好，9.10.2.2霧化蒸汽及霧化空氣隨時可投用，9.10.2.3火檢冷卻風、點火器密封風及油系統循環投運，9.10.2.4給煤系統也已備好。9.10.3風－灰－煙氣回路：

9.10.3.1外置床、回料閥、冷渣器及燃燒室的風箱已排除漏灰； 9.10.3.2所有的錐形閥均已關閉且在手動狀態； 9.10.3.3所有錐形閥冷卻水回路均已投運。

9.10.3.4確保鍋爐風煙回路有一個自然通風通道：二次風機入口處控制擋板和上層二次風擋板均打開

9.10.3.5投入爐膛煙氣溫度探針。

9.10.3.6順控啟動引、二次風機，高壓流化風機、一次風機，調節風量，爐膛壓力保持-0.05kPa。

9.10.3.7投入二次風暖風器。

9.10.3.8投入爐前燃油系統，進行燃油泄漏試驗，并確認泄漏試驗合格。9.10.4鍋爐點火前吹掃

9.10.4.1確認FSSS系統爐膛吹掃條件滿足。

9.10.4.2在CRT畫面上按下―吹掃請求‖鍵，開始5min計時吹掃。在5min計時吹掃過程中，若9.10.4.3任一吹掃條件不滿足，則中斷吹掃。待所有吹掃條件再次滿足以后，方可以重新開始吹掃。

9.10.4.5 5min計時吹掃完成后，CRT畫面上―吹掃完成‖ 信號發出。MFT跳閘信號自動復位。9.11鍋爐點火

9.11.1啟動真空泵抽真空。9.11.2投入汽輪機軸封系統。9.11.3投入小汽機軸封系統。

9.11.4確認過熱器、再熱器所有疏水門開啟。

9.11.5確認各風道燃燒器油槍進油手動門開啟，打開燃油進油速斷閥、回油閥，將燃油壓力調整閥投自動，保持燃油壓力1.4MPa。9.11.6啟動燃燒器投運

鍋爐啟動需首先投用床下、床上啟動燃燒器，加熱床料至投煤溫度。投煤后逐漸增加風量和燃料量。在點火升溫過程中，需控制包括床下啟動燃燒器在內的所有煙氣側溫度測點的溫度變化率小于100℃/h，汽包的飽和溫度變化率限制在56℃/h，汽包上下壁溫差小于40 ℃

9.11.7啟動燃燒器點火

9.11.7.1首次啟動床下燃燒器，調整點火槍與油槍相對位置，確保點火成功。9.11.7.2啟動時，一次風量不得低于臨界流化風量，油槍以最低的燃燒率投入。9.11.7.3若點火時通過穩燃器的風量過大，油不易點燃，所以控制瞬時燃燒風：4000～50

00 Nm3/h（單只油槍），油槍點燃后，迅速增大燃燒風的風量，使燃燒風風量與燃油量相匹配（α=1.1）。

9.11.7.4應對稱啟動2只床下啟動燃燒器的油槍，以保證兩側溫度均衡。

9.11.7.5按升溫升壓曲線，同時提高4只油槍的燃燒率，燃燒器及爐內任意溫度測點的升溫速率不要超過100℃/h。

9.11.7.6床下燃燒器可將一次風加熱至800℃，控制床溫上升速率小于100℃/h，當下床溫度大于500℃時，按兩側對稱方式逐一啟動床槍，因床槍無點火設備，因此在啟動床槍之前一定確認下床溫大于500℃，投入床槍之后，密切觀測床溫上升情況，如果床溫沒有明顯上升趨勢，立即停槍，查明原因重新啟動。當中床溫達到550℃后，即可進行投煤操作 9.11.8注意事項：

9.11.8.1任何情況下床下點火風道溫度應保持不大于900℃。9.11.8.2保證汽包上、下壁溫差不超過40℃。9.11.8.3汽包的飽和溫度變化率限制在56℃/h。

9.11.8.4 限制升溫速率是保證耐磨耐火材料的熱沖擊在可承受的范圍內。

9.11.8.5當床層厚、床壓高時，床溫升溫速度慢；而床層薄、床壓低時，床溫升溫速度快，且爐膛與回料閥的返料溫差大；因此一般情況下，床下油槍啟動后，維持△P1＝15～22Kpa。

9.11.9確認所有點火條件滿足后，開始風道燃燒器點火。選擇點火方式，可―遠控‖ 或―就地‖。

9.11.9.1確認就地控制箱油槍控制開關切至―遠控‖位置，選擇油槍并發出油槍點火指令后，油槍的啟動順序是―#1，#3‖―#2，#4‖啟動。

9.11.9.2就地點火控制，將油槍控制開關切至―就地‖位置，在就地操作盤上進行油槍的投運。操作步驟是：進油槍、進點火槍并打火、開油閥，著火后，退出點火槍。9.11.9.3當第一支油槍投入后，應進行手動停爐按鈕試驗，試驗合格后，重新點火。9.11.9.4鍋爐點火后應就地查看著火情況，確認油槍霧化良好，配風合適，風道燃燒器壁溫不超過規定值，如發現某只油槍無火，應立即關閉快關閥，對其進行吹掃后，重新點火。9.11.9.5鍋爐點火失敗，必須重新吹掃爐膛方可再次點火。9.11.9.6確認點火成功后，保持爐膛出口煙溫低于538℃。9.11.9.7給水流量低于25%，確認省煤器再循環門開啟。

9.11.9.8維持汽包正常水位，根據爐水的品質，按要求進行鍋爐排污。

9.11.9.9鍋爐點火后，投入空預器連續吹灰。9.11.9鍋爐升溫升壓

9.11.9.1鍋爐點火后，投入高、低壓旁路。

9.11.9.2鍋爐點火后，首先控制燃油出力4—6t/h，進行暖爐，逐漸提高床溫，30分鐘后，再根據升溫情況增加燃油出力。

9.11.9.3點火后，檢查煙溫探針投入，并嚴格控制爐膛出口煙溫低于538℃。

9.11.9.4通過控制燃油壓力和投入的油槍數量來控制升溫升壓速度，保證以不大于2.5℃/min、0.03MPa/min的升溫、升壓率進行升溫升壓。9.11.10機組啟動過程（投煤、汽機沖轉、并網、帶負荷）

9.11.10.1隨著爐膛溫度上升，蒸汽側壓力逐漸上升，當過熱器、再熱器有蒸汽流過后，應對主汽管道進行暖管，此時高旁維持一恒定開度，同時控制低旁的壓力為1.1Mpa。

9.11.10.2檢查正常回路和緊急給水回路的可用性，監視汽包水位，盡可能將汽包水位調節系統投入自動。當分離器溫度≥550℃，正常給水泵必須投運，且備用旁路必須處于可用狀態。

9.11.10.3因為此時床內物料溫度低，當蒸汽通過外置床內的受熱面時，部分蒸汽將被冷凝，因此必須啟動過熱器和再熱器的自動疏水。

9.11.10.4當汽壓達到4.12Mpa時，高旁控制由最小開度切至壓力控制方式，汽壓控制在4.12Mpa不變，靠提高燃燒率以增大蒸汽量。

9.11.10.5當中床溫達到投煤允許溫度550℃時（暫定，以實際調試為準），則以最低轉速對稱投入兩條給煤線，約1分鐘后觀察床溫的變化，如床溫有所增加，同時氧量有所減小時，可證明煤已開始燃燒。床溫將繼續以5℃～8℃/min速率增加，氧量持續減小，可以較小的給煤量連續給煤。

9.11.10.6在床溫達到600℃左右時，開始啟動兩臺高再HTR外置床的流化風，其錐形閥開至10%，以便加熱床料。外置床的風量為：入口500 Nm3/h；空室1850 Nm3/h；高再室7600 Nm3/h。

9.11.10.7汽機沖轉：所需蒸汽參數：主汽壓力4.12Mpa；主汽溫度320℃ 再熱汽壓1.10Mpa；再熱汽溫300℃（暫定）9.11.10.8由高旁和低旁控制汽壓；

9.11.10.9降低啟動燃燒器出力，同時控制給煤量，以維持床溫增加達到在700℃左右。9.11.10.10床溫控制在在650℃～700℃之間，逐漸停止床下啟動燃燒器。

9.11.10.11用改變給煤量的方法，使床溫在650℃～700℃之間，來維持主汽溫度在320℃以上（此時，LTS和ITS的外置床還沒投入運行）；

9.11.10.12調整再熱器外置床錐形閥使再熱汽溫維持在280℃以上，它的最低值必須比飽和溫度高20℃。

9.11.10.13在汽機沖轉達3000轉后，啟動內置LTS、ITS的兩個外置床流化，其對應的錐形閥開度為10%，以加熱它的床料。檢查該外置床風量：入口500 Nm3/h；空室1850 Nm3/h；ITS室6600 Nm3/h；LTS室7600Nm3/h。

9.11.10.14在進汽機的主汽流量大于110t/h時，高旁開度自動切至0。

9.11.10.15在并網后，增加給煤量使主汽流量達到300t/h，并維持床溫上升達到800℃，并根據床溫情況逐步停止床槍。

9.11.10.16檢查高旁和低旁閥門是否自動關閉，當它們已關閉，將其壓力給定值分別調至16.7Mpa和3.8Mpa。

9.11.10.17為了自動升負荷，所有風量控制回路均應備好:將一次風流量投入自動；并將二次風控制也投自動。

9.11.10.18爐膛底部的排渣閥投入自動控制。

9.11.10.19啟動另兩條給煤線，逐漸將四條給煤線的給煤量調平，將鍋爐負荷控制站投自動，通過自動控制四臺給煤機維持當前值。9.11.10.20在最低流量下啟動一條石灰石線。

9.11.10.21向外置床供物料的錐形閥應開至20%以上，且通過鍋爐負荷控制維持床溫在820℃以上。

9.11.10.22將以下系統投自動：4個外置床入口錐形閥、過熱器和再熱器的減溫器等等。以先加風，后加煤的原則控制床溫在850℃左右提升負荷。9.11.10.23投入SO2控制，石灰石給料機投―自動‖。

9.11.10.24通過冷渣器的運行或添加床料的手段，維持△P1在16~18KPa。9.11.10.25監視床溫、主汽溫度、主汽壓力、再熱汽溫和再熱蒸汽壓力。9.11.10.26升壓過程中應隨時注意汽包水位的變化，維持水位在+50mm之間。9.11.10.27當汽包壓力上升至0.2MPa時，關閉所有過熱器、再熱器空氣門。9.11.10.28當汽包壓力上升至0.5MPa時，關閉頂棚管入口聯箱疏水電動門。9.11.10.29當汽包壓力上升至1.5MPa時，關閉鍋爐側所有過熱器疏水門。

9.11.10.30當主汽壓力上升至4.0Mpa，溫度上升至320℃、再熱器溫度上升至280℃時，47 過熱器出口PCV閥控制投入自動。鍋爐按汽機要求控制參數，汽機準備沖轉、升速、并網帶初負荷。

9.12機組并列后的檢查

9.12.1機組5％負荷升至10%負荷，爐側增加油槍投入數量，DEH盤上，設定目標負荷60MW，升負荷率4MW/min，確認輸入正確后，按―進行‖鍵。

9.12.2當負荷達到60MW時主汽壓力維持4.7MPa，維持主蒸汽溫度330℃，再熱汽溫300℃。9.12.3 10%負荷升至25%負荷

9.12.4如果汽機需做超速試驗，則應在10%負荷暖機4小時。

9.12.5確認汽包壓力大于3.5MPa，床溫達到650℃時,逐漸投煤，注意觀察床溫變化及爐膛氧量的變化情況。

9.12.6逐漸增加給煤，使床溫穩定上升，并控制床溫不超過860℃。9.12.7投煤前要適當開大減溫水，防止汽溫快速升高。9.12.8當負荷達3MW時，確認下列高壓疏水閥自動關閉。9.12.8.1主蒸汽管疏水電動門 9.12.8.2左側主汽門前疏水電動門 9.12.8.3右側主汽門前疏水電動門

9.12.8.4 A小機高壓進汽門前、后疏水電動門 9.12.8.5 B小機高壓進汽門前、后疏水電動門 9.12.8.6高壓缸進汽管疏水門 9.12.8.7高壓內缸疏水門 9.12.8.8高壓缸速度級疏水門 9.12.8.9高壓外缸疏水門 9.12.8.10高壓導汽管疏水門

9.12.8.11一段抽汽管逆止門前疏水電動門 9.12.8.12一段抽汽管疏水電動門

9.12.8.13高排逆止門前、后疏水罐疏水電動門 9.12.8.14熱再管疏水電動門

9.12.8.15當負荷升至90MW時，確認低壓缸噴水閥自動關閉 9.12.9空預器連續吹灰改為定期吹灰。

9.12.10當負荷升至100MW四段抽汽壓力≥0.147MPa時確認除氧器切至四段抽汽供汽，確

認輔汽至除氧器壓力調節閥自動關閉。

9.12.11當給水旁路調節閥開度大于80%時，將給水調節由給水旁路調節切至電泵轉速調節。將除氧器水位投入三沖量控制。

當負荷升至150MW，主汽壓力應為7.0MPa，主蒸汽溫度為395℃，再熱蒸汽溫度為335℃。啟動一臺汽動給水泵，最小流量控制投自動。9.12.12 負荷由150MW升至240MW負荷 9.12.12.1根據負荷需求啟動第二臺給煤機。

9.12.12.2增加汽泵轉速，待轉速升至3000rpm后，在DEH上將汽泵轉速投自動，在CRT上并列汽泵后，汽泵和電泵同時參與給水調節。

9.12.12.3在協調主畫面上設定目標負荷240MW，負荷變化率4MW/min，主蒸汽壓力9.8MPa；在主、9.12.12.4再熱器系統控制畫面上設定主汽溫度460℃，再熱汽溫430℃。9.12.12.5當機組負荷達到240MW時保持負荷，確認主蒸汽壓力9.8MPa，主汽溫度460℃，再熱汽溫430℃。

9.12.12.6當主蒸汽壓力達到9.8MPa后，按下表各壓力下的要求進行洗硅。壓力（MPa）9.8 11.8 14.7 16.7 SiO2含量（mg/l）3.3 1.28 0.5 0.3 9.12.13 負荷由240MW升至300MW負荷 9.12.13.1啟動第三臺給煤機。

9.12.13.2在協調主畫面上選擇―鍋爐跟隨協調‖的控制方式。主汽壓力控制投自動。9.12.13.3在協調主畫面上設定目標負荷300MW，負荷變化率15MW/min，在主、再熱器系統控制畫面上設定主汽溫度540℃,再熱汽溫540℃.9.12.13.4當機組負荷升至300MW時，進行以下操作。

啟動第二臺汽動給水泵，當轉速高于3000rpm時，在DEH上投入轉速自動，在CRT上并列第二臺汽泵。逐漸降低電泵出力，兩臺汽泵運行正常后，停止電泵運行，將電泵投入備用方式。

9.12.13.5聯系調度投入AGC。確認過、再熱減溫水控制在自動狀態，確認過、再熱汽溫調節正常

9.13鍋爐熱態啟動 9.13.1啟動方式：

在啟動爐膛通風后，如果床溫大于650℃，那么可立即投煤。

爐膛內的灰溫決定了再啟動的方式，而監視這些溫度的測量手段只有在床料流化狀態才有真正代表性，在沒有投煤之前，流化所需的一次風會導致床料冷卻，所以在一次風機啟動后的60秒內，認真監視床溫數值。因此，在開始通風后，在一定時間內，進行投煤操作；如果床溫再次低于650℃，則只能轉為冷態啟動的方式。9.13.2熱態啟動操作

9.13.2.1一臺給水泵投運，備用給水回路可用； 9.13.2.2啟用一臺引風機，將爐膛負壓控制系統投自動； 9.13.2.3低旁系統投自動，且壓力定值為1.1Mpa；

9.13.2.4高旁系統投自動，最小閥位定值在20%，且壓力定值在當前值。使蒸汽流過過熱器，馬上進行以下操作，以避免鍋爐泄壓： 9.13.2.5啟動流化風機，回料閥的流化風投入。

9.13.2.6啟動二次風機，保持去爐膛噴口的二次風量為90000Nm3/h以上。9.13.2.7啟動一次風機，通過布風板的一次風量為180000Nm3/h。

9.13.2.8監視燃燒室溫度的變化以及溫度變化率的趨勢，當床溫≧650℃時，且溫升速率大于5℃/min，則燃燒室每個腿啟動一臺給煤機，調節給煤機速度以維持燃燒室溫度持續上升。

9.13.2.9啟動冷渣器流化風。

9.13.2.10只要床溫穩定上升，給煤機以15%的給煤量連續投運，調整―鍋爐負荷‖給定值至實際負荷，然后將給煤機轉速投自動。

9.13.2.11當蒸汽流量達到150t/h，啟動外置床的流化風，且將相應的錐形閥置于10%~30%開度（由汽機入口汽溫決定）。

9.13.2.12主汽壓力穩定在汽機沖轉所需的參數，由高旁調節主汽壓力；由低旁調節再熱汽壓。

主汽溫度穩定在汽機沖轉所需的參數，由減溫水量控制過熱汽溫，由外置床錐形閥開度調節再熱汽溫。

9.13.3熱態啟動注意事項：

9.13.3.1維持燃燒室兩個腿的熱流相等以平衡兩者的溫度。

9.13.3.2汽包壓力：從開始鍋爐通風直到機組并網，鍋爐產生的蒸汽都要經過高旁和低旁，它們的通汽容量取決于兩者的蒸汽壓力，例如在額定壓力下，高旁可通過40%額定汽量；而在10Mpa壓力下，最大通氣量僅為22%。當鍋爐以低于額定壓力的初始壓力快速啟動，50

第二篇：130th循環流化床鍋爐運行規程

130t/h循環流化床鍋爐運行規程（試行）

批準： 審核： 編寫：

前 言

本規程根據以下資料編寫：

1、濟南鍋爐廠YG－130/3.82-M6型循環流化床鍋爐《設計說明書》和《使用說明書》。

2、《電業安全工作規程》（熱力機械部分）。

3、濟南明水熱電有限公司YG－75/3.82-M1型循環流化床《鍋爐 運行規程》。本規程的編寫過程中，綜合吸取了許多廠家130t/h循環流化床鍋爐的運行經驗結合本公司75t/h循環流化床鍋爐的運行實際情況和新建130t/h循環流化床鍋爐的特點，力求使本規程規范、實用，具有可操作性。

4、鍋爐運行管理制度同＃6、7、8爐，本規程不再編制。

本規程為使用版本，待鍋爐正常運行后，執行的過程中有補充改進建議，請反饋給生產部，按規定予以重新修訂，使本規程得到不斷的完善。

2005年10月1日

目錄

第一篇 設備技術規范

第一章 鍋爐機組的簡要特性

第二章 鍋爐技術規范

第二篇 鍋爐機組的啟動

第一章 鍋爐機組啟動前的檢查與準備

第二章 鍋爐點火、升壓及并爐

第三篇 鍋爐運行調節

第一章 鍋爐運行參數的控制與調整

第二章 鍋爐運行中的監視及調整

第三章 鍋爐的排污

第四篇 鍋爐壓火和停爐 第一章 鍋爐壓火

第二章 鍋爐的正常停運

第五篇 鍋爐機組的故障處理 第一章 總則

第二章 事故分析及處理

第一篇

設備技術規范 第一章 鍋爐機組簡要特性

一、鍋爐簡介

1、鍋爐概況：

（1）型號：YG130/3.82—M6（2）制造廠家：濟南鍋爐集團有限公司（3）制造日期：2005年7月

（4）安裝日期：2005年7月－10月（5）投產日期：2005年11月

（6）安裝單位：山東省建設第三安裝有限公司

2、設備概述：

本鍋爐是一種自然循環水管鍋爐，采用由燃燒室、爐膛、水冷旋風分離器、返料器組成的循環燃燒系統，爐膛為膜式水冷壁結構，過熱器分高、低II級過熱器，中間設I級噴水減溫器，尾部設兩級省煤器和一、二次風預熱器。設備簡介：

（1）鍋筒

鍋筒內徑為1500mm，壁厚為46mm筒體全長10566 mm，筒身由20g鋼板卷焊而成，封頭是用同種鋼板沖壓而成。

鍋筒內部裝置由旋風分離器、頂部分離板、連續排污管、加藥管等組成。旋風分離器直徑為φ290，共40只。

由旋風分離器出來的蒸汽穿過上部波形板箱，再經鍋筒頂部波形板分離器箱，然后由蒸汽引出管到過熱器系統。在鍋筒頂部布置有波形板分離箱做為細分離，并在波形板分離器下裝有12根水管，把分離箱中帶進的水分再送回鍋筒的水容積之中，以保證蒸汽品質。在集中下降管進口處布置了十字擋板，消除下降管帶汽及抽空現象，鍋筒上除布置必需的管座外，還布置了再循環管座，吹灰管座，備用管座。為防止低溫的給水與溫度較高的鍋筒筒壁直接接觸，在管子與鍋筒筒壁的連接處裝有套管接頭。給水進入鍋筒之后，沿鍋筒縱向均勻分布。

鍋筒內正常水位在鍋筒中心線下100 mm處，最高、最低安全水位距正常水位為上下各75mm。鍋筒裝有兩只就地水位表，此外還裝有兩只電接點水位表，可把鍋筒水位顯示在操作盤上并具有報警的功能。另外，鍋筒上配有備用水位管座，用戶可用于裝設水位記錄儀表水位沖量等儀表，可實現對水位的自動控制、自動記錄。為提高蒸汽的品質、降低爐水的含鹽濃度，鍋筒上裝有連續排污管和爐內水處理用的加藥管，連續排污率為2％。

鍋筒通過兩套懸吊裝置懸掛于鋼架上，可沿軸向自由脹縮。（2）水冷系統

爐壁、爐頂均由膜式水冷壁組成，通過水冷上集箱上吊桿懸掛于鋼架上。爐膛橫截面為3972×7750mm 2；爐頂標高為31380 mm，膜式水冷壁由φ60×5和6×45 mm扁鋼焊制而成。燃燒室為φ60×5的膜式壁管組成，其上焊有銷釘，用以固定耐火材料。燃燒室上部與爐膛膜式水冷壁相接，下部與水冷風室及水冷布風板相接。水冷風室由膜式水冷壁鋼管組成，內焊銷釘以固定耐火材料。水冷布風板由φ60的鋼管及6×45扁鋼組焊而成，在扁鋼上開孔與鐘罩式風帽相接。

為了增加受熱面，使鍋爐有一定的超負荷能力，在爐膛內增加3片自然循環的翼形水冷壁，每片水冷壁由16根φ60的鋼管及6×20.5扁鋼組焊而成，為減小鍋爐管子磨損，整體彎頭由耐磨澆筑料防護。

除翼形水冷壁外，爐膛部分分成左、右、前、后四個水循環回路，引汽管由φ133×6組成及φ108×4.5鋼管組成，集中下降管由5根φ273×12鋼管組成，在每隔集箱裝有排污閥門以便定期排污。

為了降低返料溫度，降低爐墻重量，縮短起爐時間，增加密封信及運行的可靠性，設置了兩個水冷旋風分離器。

水冷旋風分離器有以下特點：

1、耐火材料用量降低，從而使鍋爐承重減輕，用戶耐火材料費用減少。

2、鍋爐啟動時間明顯縮短。

3、與爐膛相對膨脹量減少，增加了密封的可靠性。

4、鍋爐本體耗鋼大幅增加。但用戶成本降低明顯。

每個分離器由120根φ51×5管子和上下兩個環形集箱焊接而成，管子上焊有銷釘以敷設高強度耐火澆筑料，整個分離器有上集箱支吊向下膨脹，下集箱與固定料腿設有膨脹節以保證密封。

旋風分離器內襯采用耐磨、隔熱材料。耐磨、隔熱材料不修補的運行周期為二年，二年后每年的更換量不超過總重量的5% 在鍋爐正常運行的條件下，環境溫度為27℃時，旋風分離器外表面溫度不大于50℃，當環境溫度大于27℃時，旋風分離器外表面溫度允許比環境溫度高25℃。

旋風分離器下端回料立管結構合理，確保分離效果，并避免噎塞或氣流擾動影響分離效果。旋風分離器上部煙氣出口即中心筒采用耐磨耐高溫材料制造，出口管延長進旋風分離器筒體一定長度以阻止煙氣短路。

以上所用鋼管材料均為20（GB3087－1999）無縫鋼管。（3）過熱器

本鍋爐過熱器分II級，分為保護旋風筒出口及尾部煙道頂部的爐墻，在此部位特別設有爐頂包覆管，包覆管下部含有銷釘，其上固定耐火澆筑料，過熱蒸汽從鍋筒由連接管引入頂棚管進口集箱再進入吊管進口集箱，經懸吊管引入吊管出口集箱進入低溫過熱器加熱后，分別進入兩個噴水減溫器后引入高溫過熱器進口集箱，經高溫過熱器管系加熱后進入高過出口集箱。再由連接管引入集汽集箱，經主汽閥送至汽輪機。

低溫過熱器管系、高溫過熱器管系均由φ38×4的管子組成，為降低磨損和集灰均采用順列布置。每級過熱器迎風第一排管都設有防磨罩。過熱器減溫系統采用噴水減溫，減溫器置于兩級過熱器之間，這樣既可保證汽輪機獲得合乎要求的過熱蒸汽，又能保證過熱器管不致于因工作條件惡化而燒壞。

為保證安全運行和傳熱效率，低溫過熱器采用逆流布置，高溫過熱器采順流布置，低溫過熱器采用20（GB3087－1999）無縫鋼管。高溫過熱器高溫段采用15Cr2MoG的低合金無縫鋼管。

（4）省煤器

省煤器系II級布置。采用螺旋鰭片管省煤器。

均為φ32×4的20G無縫鋼管彎制的蛇形管，給水沿蛇形管自下而上，與煙氣成逆向流動。螺旋鰭片管共45排，順列布置，橫向節距70mm，橫向節距100mm，由省煤器管支架支撐在空心梁上。

為保護省煤器，在汽包和下級省煤器之間設有再循環管道，以確保鍋 爐在啟動過程中省煤器管子的水能進行自然循環。

鍋爐尾部煙道內的省煤器管組之間，均留有人孔門和足夠高度得空 間，以供檢修之用。

省煤器入口集箱設置牢靠的固定點，能承受主給水管道一定的熱膨脹 推力和力矩。（5）空氣預熱器

鍋爐采用管式水平布置空氣預熱器。空氣預熱器為兩級，三流程布置，空氣分別由一次風機和二次風機從上下兩個入口空氣預熱器，上面入口為二次風空氣預熱器，下面入口為一次風空氣預熱器，兩級空氣預熱器除末級外均用φ41×1.5的焊接鋼管制成，末級采用搪瓷管，以緩解冷端低溫腐蝕。煙氣在管內自上而下流動，空氣在管外橫向沖刷，二次風經過三個行程后進入二次風管，一次風經三個行程進入一次風管。

一、二次風預熱溫度分別達到150℃。空預器設置安裝露點測量裝置的預留位置。

空預器每級漏風系數保證第一年運行不超過0.03，長期運行不超過0.05。空預器下部煙風接口距地面有足夠的凈空，供煙風道及除灰設備的布置。（5）燃燒系統

燃燒系統由燃燒室、爐膛、旋風分離器和返料器組成。爐膛下部是密相料層，最低部是水冷布風板,在布風板上的鰭片上裝有耐熱鑄鋼件風帽，該風帽為鐘罩式風帽。鍋爐燃燒所需空氣分別由一、二次風機提供，一次風機送出來的風經一次風空氣預熱器預熱后，由風室通過安裝在水冷布風板上的風帽進入燃燒室。燃煤經設在爐前的4條刮板給煤機送入燃燒室落煤口上方設置了播煤風。

二次風約占總空氣量的50％（根據煤種稍有區別），經過空預器預熱后，通過噴嘴分上、下兩層進入爐膛，以利于燃燒調整和控制氮氧化物的排放。整個燃燒是在較高流化風速下進行，爐溫控制在800～900℃，含灰煙氣在爐膛出口處分左右兩股，切向進入兩個旋風分離器，被分離的細顆粒經返料器返回爐膛循環再燃燒，離開旋風分離器的煙氣經過熱器進入尾部煙道，隨煙氣排走的微細顆粒可由鍋爐后部的電除塵器收集。

旋風分離器采用特殊成熟結構，可保證分離效率≥99.5％。由于分離效率高，可保證爐膛內有足夠的循環灰量，減少尾部煙氣含灰量，有利于尾部受熱面的防磨。為保證返料器的工作可靠，進入返料風室的高壓風需單獨高風壓、低風量風機以保證返料器暢通、降低循環灰在返料器內的再燃率，同時在分離器處布置水冷系統，以降低循環灰溫度。每個水冷套由管子和上下兩個環形集箱焊接而成，管子上焊有銷釘以敷設高強度澆注料，整個水冷套由下集箱支撐在返料器耐火材料上整體向上膨脹，上集箱與錐體固定耐火材料處設有膨脹縫且上集箱引出管與護板設有膨脹節以保證密封。

燃燒后的灰渣，較大顆粒可經爐底4個φ159的冷灰管排走，而較小顆粒可以從旋風分離器下的返料器的細灰管排走。

本爐為床下動態點火，在風室后側布置點火器，點火用油為0＃輕柴油，油壓為2.45Mpa。（6）爐墻

由于采用膜式水冷壁，爐膛部分采用敷管輕型爐墻，旋風分離器、斜煙道、爐頂和尾部煙道用耐火磚或耐火混凝土和保溫層砌成，其重量分別通過鋼架傳到基礎。考慮到爐墻受熱后的膨脹，對于爐墻面積較大的部分及其接合處設有膨脹縫，為了保證爐墻金屬及澆注料安全運行，爐墻升溫和降溫速度應控制在每小時100~150℃之間。（7）鍋爐管路 鍋爐采用單母管給水，鍋爐給水通過操縱臺，然后進入省煤器，從省煤器出口集箱出來后，由汽包給水管引入汽包。

在汽包和省煤器之間裝有不受熱的再循環管，為保證鍋爐點火啟動和停爐冷卻過程中省煤器內水的流動，在點火和停爐過程中不向汽包進水時，開啟再循環管路上的閥門，這時由于省煤器管內水溫較高，而產生自然循環，使省煤器管子得到冷卻。在汽包上裝有連續排污管，在各水冷壁下集箱分別裝有定期排污管，在各需要疏水的部位還裝有疏水用的閥門和管路。（8）鍋爐脫硫

鍋爐在燃用含硫量較高的燃料時，脫硫是通過爐前螺旋給煤機向爐內添加0~2 mm的細粒石灰石來實現的（現由燃料添加），由于本燃燒系統采用低溫燃燒，該溫度區對脫硫最有利。細粒石灰石在高流化風速下在整個爐膛內與煙氣充分混合接觸，又經分離器和返料器多次循環利用，石灰石利用率高，脫硫效率高。煤中所含硫分在燃燒后被固化在爐渣中，隨爐渣排出。

鍋爐采用露天布置，運轉層高為7米，鍋爐標高從零米算起，鍋爐的構架全部為金屬構架。

3、主要參數：

額定蒸發量

130t/h 脫硫效率

87% 額定蒸汽壓力

3.82MPa 鈣硫比

2—2.3 額定蒸汽汽溫度

450℃

燃料消耗量

30910 Kg/h 給水溫度

150℃

燃料的顆粒度要求 ≤13mm

一次風預熱溫度

150℃

含氧量

3—5% 二次風預熱溫度

150℃

熱效率

90.2% 一二次風占總風量份額

6：4 燃燒效率

95－99％

排煙溫度

140℃

減溫方式

混合式一級減溫 連續排污率

2% 除塵方式

靜電除塵 水壓試驗容積

66.4 m3 煮爐水容積

m3 正常運行水容積

m3

設計燃料

Qdw=12146KJ/Kg 石灰石的顆粒度要求 ≤2mm

鍋爐外形尺寸：寬度（包括平臺）14400mm

深度（包括平臺）23200mm

鍋筒中心線標高

34500mm 本體最高點標高

38400mm 鍋爐總量：935000Kg 室外露天布置,地震烈度7度

第二章 鍋爐技術規范

一、輔機規范 #9爐送風機

技術項目

技 術 規 范 型

號

QAG—2C—16D 主軸轉速

1450轉/分 全

壓

14871Pa 風

量

89748m3∕h 電機功率

560KW 出廠編號

1026 制造日期

2005年9月 制造單位

鞍山市風機二廠 配 用 電 機

型

號

YKK450—6—4 功

率

560KW 定

子

10000V 39.8A 頻

率

50Hz 轉

速

1490r∕min 功率因數

0.87 軸承型號

NU228E∕C3 軸 伸 端

6226∕C3 重

量

3850kg 防護等級

IP44 冷卻方式

1C611 絕緣等級

F 接

法

Y 環境溫度

40℃ 出廠編號

510001 出品日期

2005年10月

制造單位

西安西瑪電機(集團)有限公司 配用調速型液力偶合器 型號

YOTCGD650 額定轉速

1500r∕min 功率范圍

250—730KW 重

量

1800kg 出廠編號

0509 出廠日期

2005年9月20日 制造單位

大連液力偶合器廠

#9爐引風機

技術項目

技 術 規 范 型

號

QAY—1×2—21F 主軸轉速

960轉/分 全

壓

5602Pa 風

量

329100m3∕h 電機容量

800KW 出廠編號

1028 制造日期

2005年9月 制造單位

鞍山市風機二廠 配 用 電 機

型

號

YKK560—1—6 功

率

800KW 定

子

10000V 57.7A 頻

率

50Hz 轉

速

990r∕min 功率因數

0.85 軸承型號

NU2234E 6234E 軸 伸 端

NU2232E 重

量

6750kg 防護等級

IP54 冷卻方式

1C611 絕緣等級

F 接

法

Y 環境溫度

40℃ 出廠編號

510001 出品日期

2005年10月

制造單位

西安西瑪電機(集團)有限公司 配用調速型液力偶合器

型

號

YOTCGD875

額定轉速

1000r∕min

功率范圍

355—960KW 重

量

3000kg 出廠編號

0509 出廠日期

2005年9月20日 制造單位

大連液力偶合器廠

#9爐二次風機

技術項目

技 術 規 范 型

號

QAG—7—14.5D 主軸轉速

1450轉/分 全

壓

9200Pa 風

量

94400m3∕h 電機容量

315KW 出廠編號

1027 制造日期

2005年9月 制造單位

鞍山市風機二廠 配 用 電 機

型

號

YKK450—1—4 功

率

315KW 定

子

10000V 23.0A 頻

率

50Hz 轉

速

1490r∕min

軸承型號

NU228E∕C

3軸 伸 端

6226∕C3 重

量

3520kg 防護等級

IP44 冷卻方式

1C611 絕緣等級

F 接

法

Y 環境溫度

40℃ 出廠編號

510001 出品日期

2005年10月

制造單位

西安西瑪電機(集團)有限公司

#9爐返料風機(2臺)技術項目

技 術 規 范 型

號

8—09—9D 主軸轉數

2900轉/分 風

量

4138 m3∕h 全

壓

20558Pa 出廠編號

1029 1030 制造日期

2005年9月 制造單位

鞍山市風機二廠 配 用 電 機

型

號

Y225M—2 電機功率

45KW 電壓

380V 電

流

83.9A 頻

率

50Hz 轉

速

2970r/min 噪

聲

97dB（A）絕緣等級

B 工 作 制

S1 電機重量

286kg 防護等級

IP44 接

法

△

出廠編號

72633 30028 制造日期

2004年9月

制造單位

漸江永發機電有限公司

#9爐刮板機(4臺)技術項目

技 術 規 范 型

號

KSⅢ300×6.82M 出廠編號 31 32 33 制造單位

博山社會福利水泥機械廠 配 用 電 機

型

號

Y132M—4×5 電機功率

7.5KW 轉

速

1440r/min 電

壓

380V 電

流

15A 頻

率

50Hz 絕緣等級

B 防護等級

IP44 工 作 制

S1 接

法

△ 電機重量

82kg 出廠編號

2235 2682 2683 2684 制造日期

2005年6月

制造單位

山東開元電機有限公司

給 水 泵(2臺)技術項目

技 術 規 范 型

號

DG150—100×6 流

量

155 m3∕h 揚

程

603m 轉

數

2980r/min 軸 功 率

350KW 吸入壓力

0.66MPa 效

率

73% 配用功率

440KW 重

量

2735kg 出廠編號

430192 430193 出廠日期

2005年7月 制造單位

沈陽水泵廠 配用熱功汽輪機

型

號

0.4—0.8/0.2 額定功率

0.4MW 進汽壓力

0.7MPa 排汽壓力

0.2MPa 進汽溫度

300℃ 冷卻水溫

20/33℃ 額定轉速

3000r/min 出品編號

2005—08 2005—012 出品日期

2005年6月

制造單位

青島華捷透平動力設備有限公司

四、A48Y100Ⅰ型彈簧式安全閥

技術項目

技 術 規 范 型

號

A129(A48Y100Ⅰ型 開啟壓力

4.24 MPa 回座壓力

3.82 MPa 開啟高度: 25mm 排放壓力

4.32 MPa 密封壓力

3.82 MPa 排放系數

0.75 公稱通徑

150mm 彈簧壓力級

4.0— 5.0 MPa 喉 徑

100mm 工作溫度

510℃

出廠日期

2005年6月

五、設計煤種成份分析 1 碳Car % 31.1 2 硫Sar % 3.07 3 氫Har % 2.81 4 氮Nar % 0.81 5 氧Oar % 6.6 6 灰份Aar % 47.8 7 水份War % 7.81 8 揮發份Vdaf % 31.7 9 低位發熱量Qnt ar KJ/Kg 12669 10 粒徑

mm 0—13

六、熱力參數匯總（設計值）：

名稱

單位

爐膛

高過

低過

省煤器

二次風預熱器

一次風預熱器 管徑及壁厚

mm×mm 60×5 42×5 42×5 32×3.5 41×1.5 41×1.5 工質入口溫度

℃

255 342 255 150 30 30 工質出口溫度

℃

255 450 356.1 255 153.4 152.8 煙氣入口溫度

℃

900 864.00 745 515.00 228.4 185.00 煙氣出口溫度

℃

892 715.00 620 238.4 185.00 151.00 煙氣流速

m/s 5.374 6.613 5.716 6.536 11.4 10.7 工質流速

m/s

20.724 16.397 1.042 5.600 4.500

七、爐水蒸汽品質標

1、爐水標準

序號

名稱

分析項目

單位

控制標準

間隔時間

備注 1

給水

PH

硬度

EPb

溶解氧

PPb

二氧化碳

PPM

含鐵量

PPb

銅

PPb

含油量

PPm 爐水

PH

PO4－3 PPm

堿度

EPm

SiO2 PPb

導電度

US 飽和

蒸汽

鈉離子

PPb

導電度

US

SiO2 PPb

堿度

EPm

過熱

蒸汽

鈉離子

PPb

SiO2 PPb 疏水

硬度

EPb

Fe量

PPb

第二篇 鍋爐機組的啟動

第一章

鍋爐機組啟動或檢修后的檢查與試驗 第一節 禁止鍋爐啟動的條件

1、鍋爐啟動的系統和設備檢修工作未結束，工作票未銷，或檢修工作雖結束，但經驗收不合格

2、大修后的鍋爐冷態試驗、水壓試驗不合格。

3、鍋爐過熱蒸汽壓力表、溫度表、爐膛壓力表、煙溫表、壁溫表、汽包水位表、床溫表、床壓表、床層差壓表、爐膛差壓表、返料器料溫度表、點火風道溫度表及流化風量、風壓等表記缺少或不正常。

4、鍋爐對空排汽閥、事故放水閥、油系統閥門不正常，主要執行機構經實驗動作不正常

5、鍋爐DCS控制系統不能投入正常運行時

6、大修后的鍋爐啟動前冷態動力場試驗、爐膛布風板阻力試驗、U型閥返料器風帽阻力試驗以及不同工況下的流態化試驗不合格。

7、主要保護連鎖試驗不合格或不能投入。

第二節 啟動前的檢查及試驗

一、鍋爐本體的檢查

1、燃燒室、旋風分離器、返料器、煙風道內無人工作，無工具及其它雜物，風帽無損壞小孔無堵塞，流化床風室、點火燃燒器內澆筑料完整、無雜物，各受熱面無積灰，排渣門開關靈活并能關閉嚴密，渣管暢通無阻塞，給煤機及二次風噴嘴無結焦、堵塞。

2、看火門、人孔門完整無缺，檢查后各門嚴密關閉，各種測量和控制儀表附件完整，指針指示在零，并處在工作狀態測溫熱電偶安裝就位,校正準確。

3、水冷壁、過熱器、省煤器等承壓部件經試壓合格。

4、各部平臺、樓梯、欄桿完好牢固，通道無障礙物和積灰，檢修用的腳手架已拆除，各部照明充足。

5、各部控制門、風門、擋板開關靈活，指示位置與實際相符。

6、各部膨脹指示器安裝齊全，指針調整零位。

7、盤面清潔，DCS各種指示與實際相符。

8、所有檢修工作票注銷。

9、安全門正常投入，檢查排汽管連接牢固。

二、汽水系統的檢查

1、給水系統：給水調節門、給水旁路調節門、輔助給水調節門及放水門關閉。

2、減溫器手動門開啟，電動調節門關閉。

3、集汽箱出口，主汽門經開關試驗開啟，旁路門關閉，母管來汽門關閉。

4、疏水系統：主汽門前所有疏水及主汽門后的疏水門開啟。

5、放水系統：各聯箱的排污門關閉、連續排污二次門、事故放水手動門關閉，定期排污總門、連續排污一次門開啟，反沖洗門關閉。

6、給水、蒸汽及爐水取樣門、汽包加藥門開啟。

7、汽包水位計的汽門、水門開啟、放水門關閉。

8、所有空氣門開啟，過熱器聯箱上的對空排汽手動門及電動門開啟。

9、汽包及集汽箱壓力表一次門開啟，所有流量表的一次門開啟。

10、省煤器再循環門上水時關閉，停止上水時開啟。

11、檢查除塵器處于良好備用狀態。

三、給煤設備的檢查

1、給煤機插板開關靈活，能嚴密關閉。

2、給煤機內無雜物，空轉運行正常，無異音，處于備用狀態（分別空載運行15－20分鐘）。

3、煤倉內有足夠的存煤量。

四、冷渣器的檢查及注意事項

1、檢查冷渣器冷卻水進口水壓是否在規定值（0.2－0.8Mpa）。

2、機器運轉平穩后，緩緩打開除渣閥。

3、按運行需要調整筒體的轉速，達到要求的排渣量，同時調整冷卻水量，以保證排渣溫度。

4、檢查轉動設備的潤滑是否正常。

注意事項：

1、若遇有冷渣器事故時可通過緊急排渣，而不影響鍋爐正常運行。

2、運行時一定要先通水，然后再轉機，最后打開渣門，停機時則步驟相反，同時應確認旋轉方向。

3、停機時應先關閉排渣門，然后使設備至少再運行30分鐘或無渣排出，方可停機。1小時后方可關閉水門，也可常開。

4、長期停用可通過排水門將筒體內的存水排掉。

五、啟動點火器的檢查

1、檢查油點火器的窺視孔和火焰檢測器必須清潔。

2、檢查點火器油槍的霧化噴嘴霧化正常。

3、檢查油泵及各管路閥門正常。

六、主要輔機的檢查

1、引風機、返料風機、一次風機、二次風機、入口擋板完整無缺，調整自如，開關指示與實際相符。

2、風機軸承冷卻水暢通、充足。

3、保護罩完整、牢固，各對輪聯結完好，地腳螺栓牢固，平臺上無雜物。

4、液力偶合器經檢修重新注油，第一次啟動前其油面應達到最高油位，否則其油位應在最高與最低油位線之間，冷卻水暢通，各部位不得有滲漏。

5、軸承座內的潤滑油清潔，油位指示在規定位置，清晰可見。

6、電動機周圍清潔，地角螺栓牢固，接地線接觸良好，停止運行三天以上或檢修后的電動機經電氣測絕緣合格后方可啟動。

七、轉動機械的試驗

1、各轉動機械檢修完畢后，請示值長要求送電。

2、帶液力偶合器的風機，當新安裝或經檢修后第一次啟動前，應檢查電機、偶合器、風機的轉向是否相同，只有相同才能試機。

3、檢查液力偶合器的電熱動執行器的調節靈活性及準確性。啟動時和停機前導管須調到開度K=0%位置上，以確保電機空載啟動。

4、電動機啟動電流在規定時間內恢復正常，否則應將其停止，待缺陷消除后重新啟動。

5、加油時打開偶合器箱蓋上的注油器帽，把油注入，使油位達到規定的“最高油位”，然后開啟設備，將液力偶合器導管調到最低轉速位置，進行短時間運轉，供油泵使油通過管路和冷卻器進行循環，停機后加油，使油面達到“最高油位”處，但必須注意不能注油過多。油的牌號為6#液力傳動油或20#汽輪機油，不允許使用混油，加油用容器必須保持清潔。

6、啟動風機的順序是：引風機、返料風機、一次風機、二次風機、此時可檢查風門的嚴密性，試運時注意轉動方向是否正常，有無磨擦和振動及軸承發熱現象。

7、試運時間新安裝和大修后為6—8小時，軸承溫度不超過80℃，風機軸承振動：引風機不超過0.13mm，一、二次風機不超過0.10mm，返料風機不超過0.06mm，串軸不超過2—4mm。

八、操作室及DCS檢查

1、操作室照明充足，光線柔和。

2、DCS系統所有儀表、信號開關及切換開關配備齊全，完整好用，指示準確。

3、盤面規整，系統走線清楚正常，所有標志齊全，名稱及顏色正確，字跡清晰。

4、報警器好用，響聲宏亮。

5、聯系熱工，確認一次元件完整良好，且與DCS聯調完畢。

九、聯鎖試驗

1、投入總聯鎖開關。

2、啟動引風機、一次風機、二次風機、給煤機。

3、用事故按鈕依次停止給煤機、二次風機、一次風機及引風機以檢查事故按鈕的靈活性。

4、用事故按鈕停止引風機，此時一次風機、二次風機、給煤應相繼跳閘。

5、若試驗動作不正常，通知電氣、熱工人員處理。

6、全部試驗合格后，投入聯鎖開關，請示值長，做好設備的啟動準備。

7、聯系熱工及電氣將儀表及電動閥門電源送電。并試驗其靈活性。第二節 水壓試驗

新安裝的鍋爐或承壓部件經過檢修，應進行水壓試驗（壓力為正常的工作壓力），以檢查受熱面、汽水管道及其閥門的嚴密性；特殊情況下須做超水壓試驗。

一、水壓試驗范圍：、汽包及附件、人孔門、管座等。、水系統：下降管、導水管、布風板水冷管、水冷壁及其進出口聯箱、導汽管、翼形水冷壁、省煤器及其進出口聯箱、水冷套及其進出口聯箱、給水管、再循環管等。、過熱器系統：飽和汽引出管、頂棚包覆管過熱器、吊管、低溫過熱器、高溫過熱器，各級過熱器進出口聯箱、各級過熱器連通管道、減溫及主汽門前過熱蒸汽管道。、鍋爐范圍內管道：

一、二級減溫水管、事故放水管、定連排管、疏放水管、安全門、水位計（只參加常壓試驗，不參加超壓試驗）、壓力表盤管,壓力表，溫度取樣等一次門前的管道及閥門。

二、水壓試驗前的準備工作、在鍋爐承壓部件檢修完畢，汽包、聯箱的孔門封閉嚴密，汽水管道及其閥門附件連接完整，堵板拆除后進行。、司爐在上水前，應詳細檢查鍋爐承壓部件的所有熱機檢修工作票已經終結或注銷。檢修工作負責人及工作許可人共同確認與試驗設備有關處無人工作。

3、鍋爐值班員應該做以下工作：

4、通知檢修人員將所有安全門鎖定（做超水壓試驗）（即解列所有安全門）。

5、檢查關閉鍋爐所有疏、放水門、排污門，取樣一次門、主蒸汽電動門、旁路門。

6、開啟本體空氣門，汽包就地水位計投入（超壓試驗時應解列）。

7、通知化學備足試驗用除鹽水，并關閉各化學取樣二次門。

8、檢查完畢，準備工作結束，匯報值長，開始鍋爐上水。

9、鍋爐水壓試驗上水的水質、溫度、時間要求：（1）上水必須是合格的除鹽水。

（2）上水溫度一般控制在20—70℃之間，上水溫度與汽包溫度的差值不大于40℃。（3）、上水速度應綬慢、上水時間夏季不少于1.5小時，冬季不少于2小時，若水溫與汽包壁溫接近時，可適當加快上水速度。（4）、上水前后，應分別檢查和記錄機組各部膨脹指示器數值。（5）、在上水過程中應經常檢查汽包、聯箱的焊口，各部閥門、堵頭等是否有泄漏現象，上水至水位-100mm，停止上水，觀察汽包水位應不變，若水位有明顯變化應查明原因，予以消除。

二、工作壓力水壓試驗操作

1、當鍋爐上水到過熱器空氣門來水后，關閉空氣門。

2、上滿水后報告值長，聯系汽機做好防止汽輪機進水的措施。

3、鍋爐升壓用給水總門控制壓力，緩慢升壓，升壓速度每分鐘不超過0.3Mpa。

4、當壓力升至工作壓力時（3.82Mpa）應立即停止升壓，維持壓力穩定，通知有關人員進行全面檢查，當全面檢查及試驗完畢后方可降壓，降壓應緩慢，降壓速度每分鐘不超過0.1－0.2Mpa。

5、停止升壓5分鐘后壓力下降不超過0.1—0.3 Mpa，承壓部件無漏水及濕潤現象，無殘余變形即為合格。

三、超水壓試驗操作

鍋爐除定期檢驗外，有下列情況之一時，應進行超水壓試驗。

1、新裝、遷裝的鍋爐。

2、超水壓試驗壓力為汽包工作壓力（4.2Mpa）的1.25倍即5.2MPa。

3、超水壓試驗時應解除水位計和安全門。

4、在工作壓力之前的升壓過程同正常工作壓力水壓試驗方法步驟相同。

5、從工作壓力上升至超壓試驗的壓力時，壓力的上升速度每分鐘不超過0.1 Mpa為限，當壓力達到汽包壓力的1.25倍時，立即停止升壓，保持5分鐘后降到工作壓力，再進行檢查，檢查期間壓力保持不變。

6、經檢查受壓之元件金屬壁和焊縫無水珠和水霧的漏泄痕跡，經宏觀檢查，受壓部件無明顯的殘余變形即為合格。

四、水壓試驗注意事項

1、整個水壓試驗（超壓試驗）應設專人監視和控制壓力，并將試驗結果及發現問題做好記錄。

2、試驗前壓力表應校驗準確，并不少于二塊，試驗壓力以汽包壓力為準，兩塊壓力表的取點不允許來自一個表管。

3、若在控制室監視壓力應考慮高度差，為防止誤將壓力升高，應在壓力表試驗壓力刻度處作臨時紅線，以示醒目。

4、水壓試驗時不允許影響運行爐的運行工作。

5、水壓試驗如在冬季進行，應做好防凍措施。

6、水壓試驗時，由運行分場專業主任主持，生技部部長、安監部部長、專工參加，當班運行人員操作，檢修人員檢查。第三節 沖洗過熱器

鍋爐大、小修或煮爐后，應根據化學人員的意見對過熱器管進行反沖洗，沖洗應用凝結水或給水進行，適當控制沖洗水量，水溫應在100℃以下。

沖洗程序

1、聯系汽機值班人員啟動疏水泵。

2、開起反沖洗門向鍋爐上水。

3、輪流開啟水冷壁放水門。

4、通知化學人員取樣分析水質，待合格后停止沖洗，關閉反沖洗門及水冷壁的放水門。

5、沖洗完畢，恢復反沖洗管上的堵板，同時關閉反沖洗門。第四節 漏風試驗

鍋爐經過檢修后應在冷態下以負壓或正壓的方法試驗檢查鍋爐本體及煙道的嚴密性，程序如下：

1、關閉各處人孔門、檢查孔。

2、用負壓法試驗時，可啟動引風機，保持爐膛出口負壓50—100pa左右，用蠟燭檢查燃燒室、煙道時火焰即被吸向不嚴密處。

3、用正壓法試驗時，啟動引風機、一、二次風機，保持爐膛出口50pa左右，用蠟燭靠近鍋爐本體煙道、預熱器時火焰即被從不嚴密處吹向外側。

4、用正壓法試驗檢查空氣預熱器的嚴密性時，關閉送風機、二次風機風門擋板，分別啟動一、二次風機，進入空氣預熱器，檢查漏風情況，詳細記錄，予以消除。

5、發現不嚴密處做好記錄，試驗完畢加以消除。

6、試驗完畢恢復各風門擋板正常位置，將試驗結果記錄在記錄薄內。第五節 冷態試驗

循環流化床在大小修或處理布風板、風帽后，在點火啟動前，必須進行冷態試驗，以保證鍋爐順利點火和穩定安全運行。

一、冷態試驗的目的: 1、鑒定送風機風量、風壓是否滿足鍋爐設計運行要求。

2、檢查風機、風門的嚴密性及吸、送風機系統有無泄漏。

3、測定布風板的布風均勻性，布風板阻力，料層阻力，檢查床料流化質量。、繪制布風板阻力、料層阻力隨風量變化的曲線，確定冷態臨界流化風量和熱態運行的最小風量。

二、布風均勻性試驗、鍋爐鋪料之前必須消除爐內雜物，風帽清理完畢，無堵塞、損壞。

2、在爐底鋪設一層沸騰爐渣，粒度0-8mm，高度約350-400mm，總量約鋪設要均勻、平整。

3、關閉爐門，啟動引、一次風機，調節擋板開度，保持燃燒室負壓-50～-100Pa，使底料全部流化。打開爐門，用扒子進行試驗，當扒子較順利推拉碰到風帽時，確定最低流化風量，關閉主風道（運行風），倒為副風道（點火風），重復上述試驗。、約5分鐘后，關閉一次風機，打開爐門觀察底料平整情況，底料表面應無凹凸，堆積及溝流現象。如存在上述現象，應查明原因，予以消除。并重做一次。5、將試驗時的擋板開度、風量風壓、電機電流等各項參數記錄好。第六節 鍋爐的烘爐與煮爐

一、烘爐的目的：

烘爐是指新安裝好或檢修后的鍋爐在投入運行之前對爐墻襯里及絕熱層等進行烘干的過程。新砌筑的鍋爐墻內含有一定的水分，如果不對爐墻進行緩慢干燥處理以提高其強度，而直接投入運行后，爐墻水份就會受熱蒸發使體積膨帳而產生壓力，致使爐墻發生裂縫、變形、損壞，嚴重時使爐墻脫落。同時烘爐還可以加速爐墻材料的物理化學變化過程使其穩定，以便在高溫下長期工作，因此鍋爐在正式投運前，必須經小火按一定要求進行烘爐。(一)烘爐的方法及過程

烘爐應根據耐磨材料廠家提供有關資料及要求制定烘爐方案，確定烘爐曲線。在流化燃燒室和返料器下部分別進行烘爐。

1、流化室烘爐

待燃燒室、爐膛出口、旋風返料器施工完畢，經流化試驗合格后，養護期結束后，在布風板上裝入底料350mm厚，用木柴燃燒烘烤，利用燃燒的輻射熱烘干爐墻，初期用小火，后期用大火烘烤，烘爐時間為12天。（據烘烤時試樣含水率具體定）。

2、在返料器布風板上蓋上鐵板，防止存灰堵塞風帽孔，在鐵板上放上木柴點火，根據取樣含水率確定烘爐時間和火勢大小。

（二）、烘爐過程及檢測標準

1、用疏上水向爐內上軟化至汽包正常水位。

2、上水過程中打開爐頂空氣門，以防空氣堵塞。

3、將木柴置于流化床及旋風除塵器，返料器下部點燃，打開引風機擋板，關閉所有爐門、人孔門、看火門，初期要控制木柴的燃燒，使燃燒溫度不要過高，木柴要置于火床中心。

4、第一天烘爐爐墻溫升不應超過50℃，以后每天溫升逐漸遞減，控制溫升不超過20℃/天。

5、烘爐時，在燃燒室及旋風返料器中部，過熱器兩側1m高處。省煤器、墻左右前后各選一處取樣，測其含水率，并作好記錄。

6、取樣應在耐火層與保溫層交界處，每份大約50克左右。

7、取樣次數每隔3天取一次，測其含水率，當試樣含水率達到 7%以下時，可以煮爐，烘爐過程結束，煮爐后取樣含水率達2.5%以下即為合格。

8、溫升由高過熱器前煙溫控制，后期要控制煙溫不超過200℃—220℃。

（三）、烘爐時注意事項

1）汽包水位必須在正常范圍之內，上水采用間斷上水，上水時關閉省煤入口再循環，上水后開啟。

2）嚴禁直接在布風板上燃燒木柴或其它燃料以免燒壞風帽。

二、煮爐

一、堿煮爐的目的：

為清除鍋爐在制造、運輸、存放及安裝時所形成的銹蝕及油垢，必須在投產前進行堿煮爐。

二、煮爐前的準備工作

1、準備好煮爐人員用的膠皮手套、毛巾等勞保用品。

2、加藥：每立方米水氫氧化鈉4kg和磷酸三鈉各4kg(純度按100%)，鍋爐水容積按42立方米計算，上述藥品各需168 kg。加藥前將藥品在溶劑箱內全溶解后入爐內，濃度不準大于20%。

3、加藥由化學人員操作、監督。

4、加藥時汽包保持低水位（－80mm），藥液一次注入汽包內防止藥液進入過熱器。

5、根據煮爐系統圖，將需要的臨時設備、管線連接完畢。

三、煮爐工藝過程

1、加藥完畢即可點火開始煮爐，升壓、升溫工作根據規程要求，煮爐時用一只就地水位計，其余備用，維持好汽包水位在0－30mm，補給水時應均勻緩慢，警惕鍋爐滿水，不允許帶有堿性的爐水進入過熱器；煮爐期間應打開汽包與省煤器之間的再循環門，過熱器疏水門全部打開。

2、升壓至0.1Mpa時即可關閉空氣門，沖洗水位計一次。

3、壓力升至0.3——0.4MPa時，穩住壓力進行承壓部件的螺絲熱緊。

4、熱緊完后即可升壓，升壓至1.96——2.45MPa，并維持該壓力進行24小時煮爐，進行燃燒強度的控制，控制汽閥，保持排汽為15%的額定蒸發量。

5、煮爐中每隔3小時化驗一次爐水，在汽包與省煤器間聯箱放水處進行爐水取樣、堿度和磷酸根，當堿度低于45毫克當量/升，補充加藥。

6、煮爐后期當磷酸根含量變化不大，漸漸穩定時，煮爐結束。

7、煮爐期間，運行人員加強檢查，發現問題及時匯報處理。

8、加強水位監視，設專人就地監視汽包水位，盡量保持汽包的正常水位，每班沖洗水位計2次。

9、煮爐24小時結束后，從下部各排污點輪流排污換水至水質達到標準為止。

10、煮爐結束后，應交替進行持續上水和排污，直到水質達標為準，然后停爐放水，檢查排污閥有無堵塞現象。

11、煮爐后打開汽包、聯箱，檢查汽包、聯箱內壁應無油垢，擦去附著物后，金屬表面應無銹斑。

第三章 鍋爐機組的啟動 第一節 啟動前的準備

一、鍋爐的上水

1、上水的注意事項

1）鍋爐上水應為化學處理后并除過氧的水，至少為除鹽水。

2）鍋爐上水不應太快，水溫較高時應緩慢，對于已憐卻的鍋爐上水溫度不許超過20℃—70℃，如超過此溫度應采取間斷上水。

3）上水時間夏季不少于1小時，冬季不少于2小時。

4）上水過程中，經檢查各處閥門，人孔及各水管放水門有無漏泄，如發現漏泄應停止上水。

2、上水需用小旁路門進行上水，注意給水管路的空氣門見水后關閉，當水位達到-75mm停止上水。

3、鍋爐有水時，通知化學化驗合格后，可進行補水或放水，保持水位計最低水位。

4、鍋爐上水后應注意水位上升或下降情況，發現問題，查明原因、進行處理。停止上水后，省煤器再循環門應開啟。

二、空氣清掃

1、使一次風量達到最低。

2、二次風擋板和油燃燒器擋板打開。

3、維持一次風量在30％。

4、油燃燒器投入清掃。

5、油燃燒器清掃完成后，點火試驗。

6、清掃完成（空氣清掃停）。第二節 鍋爐點火

一、接到值長點火命令后，按照以下程序操作：

1、進行布風均勻性試驗：在布風板上均勻鋪上350—400mm厚、粒度為0—8mm的爐渣（床料），啟動引風機和一次風機，保持爐膛出口壓力－50pa，逐漸增大風量，直至料層完全流化，觀察流化是否均勻，流化5分鐘后，關閉一次風檔板，檢查流化床面料是否平整，如不平整再開啟一次風擋板，使料層再次完全流化平整，如仍不平整，應查明原因，予以消除。然后記錄薇流狀態及全流狀態時的風機擋板開度、風機電流及風量做為運行時指導參數。

2、啟動返料風機，全開返料風門。

3、啟動點火油泵，在油路內打油循環。

4、調整油路循環門，保持油路油壓正常，投入點火油槍點火，依次點燃兩只油槍將一次風量增至最低流化風量；初期保持有槍油壓0.5Mpa,隨后逐漸增加油壓至2.0Mpa，加強巡回檢查，檢查油槍燃燒情況及火焰穩定性，保持床層溫度穩步上升。

5、調整點火風門及油槍油壓，控制風室溫度小于700℃。

6、待床溫升至550℃時，啟動給煤機手動調節，少量給煤，保持床溫穩定上升。同時調整一次風量，根據床溫上升情況適當調整給煤量，可以采用間斷給煤的方式。

7、當床溫升至850 ℃時，將油槍退出運行，床溫900℃以上時停止油泵運行，燃燒穩定后半小時投入電除塵器運行。

8、調整進煤量和風量，保持床料流化，使燃燒室保持微負壓，控制床溫在900℃－950℃。調整返料風門，控制返料器溫度在980℃以下。觀察返料器循環灰流化循環是否正常，如不正常，迅速查明原因，并予以消除。第三節 鍋爐升壓

一、鍋爐升壓： 鍋爐自點火至并爐，夏季不少于180分鐘。冬季或承壓部件有缺陷時，應適當延長升壓時間，升壓過程中應注意調整燃燒，保持爐內溫度均勻上升，各承壓部件受熱均勻，膨脹正常，整個升壓過程控制在2－3小時左右。升溫速度要均勻，做好監視和記錄。升壓的操作

1、在升壓過程中，應監視過熱蒸汽溫度不應超過額定值。點火至并爐過程中，須進行下列工作。

（1）當汽壓升至0.05—0.1Mpa時，沖洗汽包水位計，并核對其它水位計指示，與汽包水位計進行對照。

(2)當汽壓升至0.15—0.2Mpa時，關閉汽包空氣門，減溫器聯箱疏水，過熱器、減溫器的空氣門。

（3）當汽壓升至0.25—0.35Mpa時，依次進行水冷壁下聯箱排污放水，注意汽包水位。在鍋爐上水時，應關閉省煤器再循環門。

（4）當壓力升至0.35—0.4Mpa時，熱緊法蘭，人孔及手孔等處的螺絲。如發現局部受熱不均影響膨脹時，應在聯箱膨脹較小的一端進行放水，使其受熱均勻，記錄各膨脹指示數值一次。

（5）當汽包升至1Mpa時，通知熱工投入水位表。

當汽壓升至2Mpa時，穩定壓力，對鍋爐機組進行全面檢查，如果發現不正常，應停止升壓，待故障消除后繼續升壓，檢查各轉動設備一次。

（6）當汽壓升至2.5Mpa時定期排污一次，沖洗水位計一次，與其它水位表進行對照。（7）當汽壓升至3.0—3.5Mpa時，進行水位計對照，并通知化水人員化驗汽水品質，對設備進行全面檢查，調整過熱蒸汽溫度，保證燃燒穩定，準備并爐。注：沖洗水位計的操作方法

沖洗水位計應站在水位計側面，開啟閥門時應該緩慢小心，沖洗人員應戴手套，使用專用板手。沖洗方法如下：

A開放水門，沖洗汽管、水管、水位計。

B關閉水門，沖洗汽管、水位計。

C開啟水門，關閉汽門，沖洗水管。

D開啟汽門，關閉放水門，恢復水位計運行，水位計應有輕微波動，并與其它水位計進行對照，如指示不正常應重新沖洗。升壓時間如下表： 序號

飽和壓力（Mpa）時間（分）1 0—0.5 50—60 2 0.5—1.0 30—40 3 1.0—2.0 30—35 4 2.0—3.0 20—25 5 3.0—3.9 15—20

二、調整安全閥 安全閥的調整標準： 汽包工作壓力4.2 Mpa 過熱器工作壓3.82 Mpa 回座壓力按安全閥的回座壓差一般為起座壓力的4～7％，最大不得超過起座壓力的10％。

1、汽包安全閥兩只：

（1）汽包工作安全閥動作壓力：1.06倍的工作壓力：1.06×4.2＝4.45 Mpa（2）汽包控制安全閥動作壓力：1.04倍的工作壓力：1.04×4.2＝4.37 Mpa

2、過熱器安全閥一只：

安全閥動作壓力：1.04倍的工作壓力：1.04×3.82＝3.97 Mpa

3、鍋爐安全閥的調整應注意以下各項：

（1）調整安全閥時，生技部、安監部、鍋爐運行，檢修分場人員應在場。

（2）調整安全門時，司爐要保持燃燒穩定，鍋爐壓力穩定，如壓力變化大，可用過熱器疏水和對空排汽控制，并注意監視和控制水位。

（3）調整安全門的壓力以就地壓力表為準。

（4）調整安全門時應逐臺進行，先調壓力高的，然后壓力低的。（5）將安全閥的調整試驗結果記錄在有關記錄簿內。參加人員應簽字。

第五節 鍋爐并列

一、并列應具備的條件

1、接到值長命令，通知鄰爐與汽機聯系，注意汽溫變化。

2、并爐時，主汽壓力低于蒸汽管壓力0.05—0.1Mpa,如果鍋爐汽壓高于母管壓力禁止并爐。

3、過熱蒸汽溫度低于額定值30℃，保持過熱蒸汽溫度400℃以上。

4、保持汽包水位-50―-100mm處。

5、蒸汽、爐水品質合格。

6、設備運行情況正常，燃燒穩定。

二、鍋爐并列及接帶負荷：

1、并爐的操作：

（1）開啟主蒸汽截門時應緩慢小心。

（2）在并爐過程中，如引起汽溫急劇下降或發生主蒸汽管道水沖擊時，應停止并爐，關閉主汽截門，減弱燃燒，加強疏水，待恢復正常后重新并爐。

（3）并爐后，汽機溫度無變化，關閉過熱器疏水，主蒸汽截門前疏水，對空排汽門。對鍋爐機組進行一次全面檢查，將點火至并爐過程中的主要操作及新發現的問題詳細記錄。

2、接帶負荷：（1）、鍋爐并列正常后，可逐漸增加負荷至40％，停留一段時間，然后在一般情況下將負荷增至額定負荷。（2）、在帶負荷時，司爐應集中精力調整燃燒，保證汽壓、汽溫、水位的穩定。專人監視給煤機，防止給煤機斷煤。根據汽溫情況及調整減溫水流量。第四章 運行中的監視和調整 第一節 運行調整的任務和目的

一、鍋爐運行調整的任務和目的

鍋爐正常運行中，為保證其安全經濟運行，要做到“四勤”、“四穩”（勤檢查、勤調整、勤聯系、勤分析、汽壓穩、汽溫穩、水位穩、燃燒穩）并做好以下調整：

1、保證鍋爐蒸發量滿足電負荷的需要。

2、保證并維持汽包在正常水位。

3、保證正常的汽溫、汽壓。

4、保證蒸汽品質合格。

5、保證燃燒良好，提高鍋爐熱效率，在運行中還應加強對設備的巡回檢查，保證運行工況穩定及鍋爐機組的安全運行。

為了完成上述任務。鍋爐運行人員應充分認識到自己工作的重要性，對工作必須有高度的責任感：在技術上要精益求精。要弄清楚鍋爐設備的構造和工作原理。掌握設備的特性和各個系統。充分了解各種因素對鍋爐工作的影響。并具備熟練的實際操作技能。第二節 水位的調節

一、保持鍋爐水位正常，值班人員必須堅守崗位，密切注意水位變化，保持水位在±50mm范圍內，最高最低不許超過±75mm，在正常運行中不允許中斷鍋爐給水。

二、監視水位

1、應以汽包就地水位計為準，接班和值班期間應經常與低地水位計、電接點水位計校對每班不少于3次，低地水位計只做監視和參考。

2、注意給水壓力的變化，母管壓力5.5Mpa，給水壓力穩定，給水溫度不得低于150℃，異常情況下不得低于104℃。

3、給水流量變化平穩，避免給水流量變化太大給汽溫、汽壓帶來影響。

三、水位計運行情況

1、汽包水位計指示應清晰，并有輕微波動，否則應及時沖洗，每班對汽包水位計沖洗一次。

2、不允許水位計各部的零件有嚴重的泄漏，否則將影響水位計指示的正確性。

3、水位計有良好的照明（正常照明和事故照明）。

四、當給水自動調節失靈，使水位不正常時，運行操作人員應將給水“自動”改“手動”，恢復水位至正常范圍，并通知熱工人員及時處理。

五、每月15日在熱工人員的協助下，試驗水位高低報警一次，當給水調節門或其他轉動部分發生故障，應改為旁路上水。第三節 汽壓和汽溫調節

汽溫、汽壓的調節：

1、鍋爐運行時，汽壓的穩定取決于鍋爐蒸發量和外界負荷這兩個因素，汽壓是衡量鍋爐蒸發量與外界負荷是否平衡的標志。過熱蒸汽壓力是蒸汽質量的重要指標，在鍋爐運行中，汽壓是必須監視和控制的主要運行參數之一，如果汽壓波動過大，會直接影響鍋爐和汽輪機的安全。

2、過熱蒸汽溫度的調整主要靠調整減溫器的噴水量，應注意兩側溫度相等，兩側減溫水量數值應相差不大。

3、運行中，應根據鍋爐負荷的變化，調整主汽溫度在445±510℃，壓力在3.82+0.1-0.2Mpa范圍內變化。

4、并列運行的鍋爐應采取下列措施，保證蒸汽系統壓力的穩定：（1）班長應經常掌握與合理分配各爐的負荷。

（2）增減負荷時，及時調整鍋爐蒸發量，盡快適應外界負荷的需要，此時床溫變化不應過大。

（3）當汽溫變化時，相應地調整減溫水量，保持汽溫在正常范圍內變化，避免汽溫變化幅度過大。

（4）當用減溫水不能維持正常汽溫時，在燃燒工況允許的情況下，可適當減弱燃燒，降低床溫，改變爐膛出口過剩空氣系數。

（5）當汽溫變化不正常時，應檢查是否因燃燒室結焦，如有上述情況，應立即采取措施消除。

第四節 燃燒調整

燃燒調整的任務是調節給煤量，使爐內放熱量適應鍋爐負荷的變化；調節送風量，保持合理的風煤比；調節引風量，保持合理的爐膛負壓；調節一、二次風量，保持合理的一、二次風配比。在安全的基礎上，通過調節風煤比，盡量達到最佳經濟值，使鍋爐熱損失趨于最低。、流化床溫度控制（1）、正常運行床溫保持在850～950℃之間，過高容易結焦，過低容易滅火。（2）、通過增減給煤量可調節床溫，但調節要緩慢，避免大幅波動。（3）、通過調節一次風量的方法，對調整床溫的效果很明顯，但用此方法必須保證床層的良好流化狀態。（1）、改變密相區的燃燒份額，可以達到控制床溫的目的。（1）、注意煤質及燃煤粒徑的變化，及時調整，控制床溫在合理范圍內。（1）、正常運行時如床溫低經多方調整無效，若床溫降至700℃應立即停爐，查明原因后再啟動。

1.8調整燃燒時，應防止結焦。在鍋爐高負荷運行或燃用灰熔點低的煤時尤其注意，如發現結焦及時處理。2 料層差壓的控制：

料層差壓是CFBB監視的重要參數之一，是監視床層流化質量、料層厚度的重要指標。2.1 料層差壓是表征流化床料層厚度的量，一定的料層厚度對應一定的料層差壓，料層太薄，流化床上爐料量少、易造成流化質量不良燃燒不穩定，同時爐渣含碳量高造成不經濟。料層太厚，使料層差壓增大，電耗損失增加，料層差壓應由排渣量來控制，排渣量大，料阻小，反之亦然，如排渣管堵，要盡快疏通；如因排渣系統故障，應用事故排渣，并適當減負荷，一般料阻應保持在7.5－9kpa，放渣的原則是勤放、少放，最好連續放渣，避免料層差壓變化過大，使燃燒不穩。

2.2調節給煤量和排渣量，盡量使爐膛進煤量和冷渣器排渣量達到動態平衡。3 爐膛差壓：

爐膛差壓表明的是稀相區的顆粒濃度，反映了稀相區的燃燒份額，對控制壓力和負荷有重要作用。正常運行中，爐膛差壓一般控制在500～1500Pa，爐膛差壓過大或過小會使密相區和稀相區的燃燒比例失衡，造成鍋爐效率下降，并對受熱面出力和磨損有重大影響。調整爐膛差壓，可通過調整一、二次風比和調節返料器放灰來控制。4 運行中要加強返料器、床溫的監視與控制

一般返料器處的床溫最高不宜大于950℃，當返料器床溫升得太高時，應減少給煤量和降低負荷，查明原因后消除。投入和調整一、二次風的基本原則

一次風調整流化、爐床溫度和料層差壓，二次風控制總風量。在一次風量滿足流化、爐溫和料層差壓需要的前提下，當總風量不足時，可逐步增加二次風量。當達到額定蒸發量時，一、二次風比例為6：4或5：5（根據煤質和燃煤顆粒調整）左右，正常運行時氧量在5-8%左右，以過熱器后氧量為準。6、增減負荷

鍋爐改變負荷時，按先加風，后加煤，先減煤后減風的次序穩定緩慢交替進行。即采用“少量多次”的調整辦法，避免床溫大幅波動。7、運行中最低風量的控制

最低運行風量是保證和限制循環流化床低負荷運行的下限風量，風量過低就不能保證正常的流化，時間稍長，就有結渣的危險，在冷爐點火時，不宜低于最低運行風量。、鍋爐運行中，還應經常注意監視各部位的溫度和阻力變化，煙氣溫度或阻力不正常應檢查原因，采取措施消除并做好記錄。第四節 燃燒的調整

循環流化床鍋爐燃燒調整主要是適應鍋爐負荷變化，鍋爐負荷調節主要是通過風與煤的搭配，來實現鍋爐循環量的改變，以達到調節鍋爐負荷的目的。因此，正常運行中合理配風，保證良好的流化燃燒是使鍋爐安全、經濟運行的重要因素。

1、燃燒室出口壓力保持在－20pa。

2、正常運行中，流化床溫度一般控制在850—950℃，通過調整給煤量、一次風量、控制流化床溫度。

3、在床溫正常范圍內盡量保持在上限運行。

4、風量的調節主要是以二次風作為變量調節的，可參照低溫過熱器后煙氣含氧量，使之保持在6－8％范圍內。

5、返料溫度的監視與控制

運行中要加強對返料溫度監視一般返料器入口煙氣溫度不超過950℃，當返料溫度升得太高可適當減少給煤量和負荷，及時調整至正常范圍。

6、料層差壓的控制

第五節 鍋爐壓火與熱啟動

1、接到值長壓火命令后，應對鍋爐設備全面檢查一次，將發現的設備缺陷做好記錄，匯報值長。

2、在壓火前可適當增加給煤，保持床溫和料層阻力略高些，床溫在930—950℃時，首先停止給煤，當床溫略有下降趨勢，煙氣的氧量指示值增加到正常值2倍時，將一、二次風機、液力偶合器調至0，并將其停止，關閉其入口擋板和風道控制擋板，然后停止高壓風機（有并列爐運行時關閉該爐反料器高壓風）、并將引風機、液力偶合器調至0，并停止引風機關閉擋板。

3、為了防止揮發份在爐內積累，停止給煤機后可適當延長停止風機的時間。

4、壓火時間的長短取決于靜止料層溫度降低的速度，料層較厚壓火前溫度較高，壓火時間就可長些，只要靜止料層的溫度不低于760℃，就能比較容易的再啟動。如果需要延長壓火時間，只要在爐溫不低于760℃之前，可啟動一次使料層溫度升起來，然后再壓火即可。

5、熱備用壓火后，如果需要再次啟動時，啟動前打開爐門觀察料層狀況是否結焦。啟動引風機高壓風機（若有鄰爐運行時開啟該爐高壓風門）、一次風機調整到流化風量，啟動給煤機給煤，通過調整煤量和一次風量控制床溫，待運行平穩后啟動二次風機。

6、若啟動過程中，或因某種原因床溫降至650℃以下時，可啟動油燃燒器使床溫升高，然后給煤。

7、如果熱備用時間較長，可每隔一段時間啟動一次（根據床溫情況）重新壓火。

壓火注意事項：

1、在整個壓火、熱啟動過程中應保持鍋筒的正常水位。

2、當鍋爐燃燒用煤的揮發份和水份較高時，必須在鍋爐風室、風道容易集煙氣的部位將檢查門打開將煙氣排出后，方可啟動。第六節 鍋爐排污

1、為了保證受熱面內部清潔，保證汽水品質合格必須進行排污。

1）連續排污：從循環回路中含鹽濃度最大的部位放出爐水以維持爐水額定的含鹽量。

2）定期排污：排出沉淀在鍋爐下聯箱的雜質，改善爐水品質。

2、連續排污由化學人員控制調整，定期排污由運行人員操作，每日白班一次，排污門全開時不準超過30秒，不準兩點以上同時排污。

3、排污前應做好聯系，排污時應注意監視給水壓力和汽包水位的變化，并保持正常水位，排污后應進行全面檢查確認各排污門關閉嚴密。

4、排污一般程序是先開一次門，緩慢開啟二次門，排污完畢后先關二次門，后關一次門，兩爐在同一系統內禁止同時排污。

5、在排污過程中，如果鍋爐出現異常或事故時，應立即停止排污（汽包水位過高和汽水共騰除外）。

排污注意事項：

1）排污地點及通道應有充分的照明，排污人員應戴手套。

2）禁止用長扳手或兩人用力合開排污門。

3）門桿彎曲或不動時禁止排污。

4）運行中不許修理一次門。

5）排污系統有人工作或檢修禁止排污。

6）排污半小時后應以手試排污門是否關閉嚴密。

7）排污時應注意汽包水位若發現異常應立即停止排污。

8）排污時必須保證運行爐的水位正常。第十節 轉動機械運行

各轉動機械至少應每二小時檢查一次，對有缺陷或可出現故障的設備應縮短檢查間隔，主要應檢查項目：

1、轉動機械及周圍地面應保持清潔，安全罩完整，地腳螺栓牢固。

2、設備無異音和摩擦聲音，傳動鏈松緊適度。

3、軸承不漏油，油位計指示正確，油位正常（在最高與最低油位線之間），油質清潔。使用干油的潤滑部位應定期注入適量的潤滑油。

4、各部冷卻水充足，暢通;冷油器、冷卻水壓≥0.2Mpa。

5、各滾動軸承溫度不許超過80℃，液力偶合器工作油溫45～88℃之間，不得超過88℃（最低工作溫度70±5℃）。

6、各轉機在額定轉數時振動：引風機不許超過0.13mm，一、二次風機不許超過0.10 mm，返料風機不許超過0.06 mm。液力偶合器振動：一次風機不大于160m m，引風機不大于235m m，其噪聲不大于90dB。

7、串軸不大于2～4 mm。

8、轉機不許超額定電流運行，電氣設備完好，電機溫升不超過銘牌規定。

9、偶合器供油泵的濾芯應定期清洗，新機運轉500小時，其后每運轉3000小時清洗一次。

10、偶合器的工作油運轉3000小時后，必須對其進行油品檢查，如有污染老化現象，則應更換新油。第五章 鍋爐機組的停止 第一節 鍋爐的停爐

1、接到值長停爐命令后，應對鍋爐進行全面檢查一次，將設備缺陷詳細地記錄在缺陷記錄薄內，同時能知車間領導和檢修人員。

2、凡需停爐后長期備用或大修時，需將原煤斗中的煤燃燒完，以防止煤在其中結塊和自燃。

3、沖洗對照一次水位計，保證其工作穩定性，并根據負荷情況將給水自動改為手動。

4、上述工作完成后，司爐組織本爐人員按停爐操作順序進行停爐操作，并填好停爐記錄。

5、逐漸減少燃料量和風量輸入，當負荷降至50％時，將二次風機液力偶合器調節器調至0，停止二次風機運行。

6、當負荷降至20％時，開啟對空排汽門及Ⅰ、Ⅱ級過熱器及和包墻過熱器疏水門。

7、當床溫降至400℃時，將一次風機、引風機、液力偶合器調節器關至0，停止一次風機、引風機，關閉風量控制擋板。

8、引風機停止運行30秒后，再停高壓風機（有并列運行爐時，關閉返料器高壓風）。

9、整個停爐過程中，保證承壓部件的壁溫<50℃/h的速率進行降溫。

10、主汽門的關閉根據汽機需要是否關閉，當連接蒸汽母管截止門關閉時，應聯系汽機開啟該連接母管截止門前疏水門。

11、停爐后根據汽壓、汽溫的降低情況及時關閉排汽門和疏水門，以保證鍋爐不急劇冷卻。

12、關閉各汽水取樣門，加藥門。

13、停止電除塵器運行。

14、停爐后將汽包水位上至最高可見水位，同時開啟省煤器再循環門。

15、停爐后再進行一次全面檢查。第二節 鍋爐停爐后的冷卻

1、停爐備用的鍋爐只需自然冷卻即可。

2、停爐6小時內，應緊閉所有人孔門和煙道擋板，以免鍋爐急劇冷卻。

3、停爐6小時后，打開煙道擋板逐漸通風，并進行上、放水工作。

4、當壓力降至0.2 Mpa，應開啟空氣門，爐水溫度降到80℃，可將爐水排掉。

5、當需要緊急冷卻時，則允許在關閉主汽門4—6小時后啟動引風機，加強通風，并增加上、放水的次數。

6、停爐需緊急冷卻由總工程師批準方可執行。

7、在鍋爐汽壓尚未降至零或電動機電源未切斷時，不允許對鍋爐機組不加監視。

8、停爐冷卻過程中，嚴密監視汽包上、下壁溫差不能大于50℃。第三節 鍋爐停爐檢查項目

一、鍋爐停爐冷卻后，應該辦理檢查鍋爐本體的檢修工作票，在辦理風機停電檢修票后，進入燃燒室等處行檢查。

二、對燃燒室的檢查

1、檢查風帽是否磨損嚴重，磨損嚴重的應及時更換。

2、檢查風帽孔是否有硬物堵塞現象，應及時處理。

3、檢查給煤機落煤口處無結焦或磨損，如有結焦應及時清除。

4、檢查一、二次風噴嘴是否有堵塞，擋板是否開關靈活自如。

5、檢查爐膛四周耐火澆筑部分磨損和脫落現象，應及時采取措施進行處理。

6、檢查澆筑料上部水冷壁管的磨損情況，個別磨損嚴重的應采取措施進行補焊或更換。

三、對風室及旋風筒的檢查

1、將風室及旋風筒兩側人孔門打開，檢查澆筑料是否有脫落裂紋現象，檢查送風風道及上部煙道內部是否有異常，發現異常應及時通知檢修人員進行處理。

2、檢查排渣管是否有變形、漏風、漏渣、膨脹節是否損壞，管內是否有堵塞及排渣插板是否完整。

3、檢查返料器筒壁澆筑料磨損情況及墻壁有無裂縫，膨脹填料是否脫落。

4、返料料器處是否有結焦現象，如有應及時清除。

5、檢查返料器小風帽、小風孔是否有堵塞、床面有無雜物，若有應疏通及清除。

四、對尾部煙道及設備的檢查

1、檢查過熱器管是否有變形和積灰，如有變形應通知檢修，如有積灰應清除。

2、檢查省煤器磨損情況，防磨罩是否脫落，如有問題，應通知檢修處理。

3、空氣預熱器是否有積灰現象，如有積灰應及時進行處理。

4、預熱器下灰斗及排灰管無積灰現象，預熱器后水平煙道應及時將積灰全部清除干凈。

5、檢查引風機擋板是否有掛灰，并及時處理。

6、檢查風機風道有開焊等異常時，應通知檢修及時進行補焊。第四節 鍋爐的防凍

1、冬季鍋爐廠房內室溫不能低于5℃。

2、鍋爐廠房內四周窗戶應完整并嚴密關閉。

3、停爐后必須按照規定將爐內水放凈。

4、打開所有疏水門，利用鍋爐余熱烘干受熱面。

5、各轉動機械設備軸瓦冷卻水應開啟，使水暢通。

6、鍋爐所有人孔門及風機擋板應嚴密關閉，防止冷風漏入。

7、鍋爐廠房所有的取暖設備投入使用，維護廠房溫度在5℃以上。第五節 鍋爐停爐保護

一、鍋爐充壓防腐

1、在鍋爐內充滿合格的給水，用水泵頂起壓力為0.5Mpa，每天分析水中的溶解氧情況，使其保持含氧不超過規定值，冬季應有防凍措施。

二、聯氨法

1、在鍋爐停用后不放水，用加藥泵將氨水和聯氨注入，使之充滿汽水系統保持水中過剩聯氨濃度為150-200mg/L、ph值大于10。

2、如果鍋爐是大修后進行保養，則應先往鍋爐上滿經過除氧的除鹽水，然后再往水中加氨水和聯氨，上完水后將鍋爐點火升壓到0.4—0.6 Mpa，放出水中氧，待爐水合格后，停止燃燒。

三、干燥保護法：

1、干燥法：當鍋爐停用后，汽壓降至0.5 Mpa以上時，將鍋爐帶壓放水，當爐水放凈后，利用鍋爐余熱或利用點火設備在爐內保持微火烘干金屬表面。

2、干燥劑法：

1）停爐后，當鍋爐水溫下降到100—120℃時，徹底放空各部分爐水利用余熱將金屬表面烘干，事先清除內部的水垢和水渣，然后在爐內加入干燥劑，并將各閥門全部關閉，以防外界空氣進入。

2）常用的干燥劑有氧化鈣、生石灰和硅膠等。

3）放置干燥劑的方法是將藥品分盛幾個搪瓷盤中，沿汽包長度均勻排列，放在汽包等直徑的設備中，關嚴全部閥門，經7—10天后，檢查干燥劑狀況，如失效及時更換新藥品，以后每隔一個月左右檢查或更換一次失效藥品。第六章 鍋爐的事故及處理 第一節 故障停爐

一、遇到下列情況之一者，應立即停止鍋爐機組運行：

1、鍋爐嚴重缺水，低于汽包下部可見水位時。

2、鍋爐嚴重滿水，水位超過汽包上部可見水位時。

3、爐管爆破，不能維持正常水位時。

4、所有水位計失效，無法監視水位。

5、燃料在尾部煙道再燃燒，使排煙溫度不正常升高時。

6、主蒸汽管道、主給水管道和鍋爐范圍連接導管爆破。

7、鍋爐超壓或安全門拒動，對空排汽門又打不開時。

8、引風機或送風機故障不能繼續運行時。

二、發現下列情況之一，應請示停爐

1、爐水、蒸汽品質嚴重惡化，經多方處理無效時。

2、鍋爐承壓部件漏泄無法消除時。

3、過熱蒸汽溫度超過規定值，經多方調整或降低負荷時仍無法恢復正常時。

4、流化床、返料器、旋風分離器內部結焦或堵灰，運行中無法處理時。

5、汽包水位計的二次儀表全部損壞時。

6、放渣管堵塞，經多方努力無法消除，料層阻力超過極限時。

7、安全門動作不回座，經多方調整采取措施仍不回座或嚴重泄漏時。

8、尾部煙道積灰嚴重，經提高引風機出力，但仍無法維持爐膛正常壓或威脅設備安全時。第二節 鍋爐缺水

一、缺水現象：

1、汽包水位低于正常水位。

2、所有水位計指示負值，水位警報器發出水位低的信號。

3、給水流量不正常的小于蒸汽流量。

4、嚴重時過熱蒸汽溫度升高。

二、缺水原因：

1、給水自動調節器失靈，給水調整裝置故障。

2、水位表、蒸汽流量表或給水流量表指示不正確，使運行人員誤判斷而操作錯誤。

3、給水壓力低。

4、鍋爐排污管道、閥門漏泄、排污量過大。

5、水冷壁管或省煤器管爆裂。

6、運行人員疏忽大意，對水位監視不夠，調整不及時或誤操作。

三、缺水的處理

1、當鍋爐汽壓及給水壓力正常，而汽包水位低于正常水位時，應沖洗水位計，對照水位計指示是否正確。

2、若因給水自動調節器失靈而影響水位下降時，應將“自動”改為“手動”給水，增加給水量。

3、如用主給水調節閥不能增加給水時，則應改為旁路管道增加給水。

4、經上述處理后汽包水位仍下降，且降至-100mm時，除應繼續增加給水外，尚須關閉所所排污門及放水門，必要時可適當降低鍋爐蒸發量。

5、如汽包水位繼續下降，且在汽包水位計中消失時，須立即停爐，關閉主汽門，經叫水水位計中出現水位時，可繼續向鍋爐上水。

6、由于運行人員疏忽大意，使水位在汽包水位計中消失，且未能及時發現，依電接點水位表的指示能確認為缺水時，須立即停爐關閉主汽門及給水門，并按下列規定處理：

1）用叫水法進行叫水

A經叫水后，水位在汽包水位計中出現時，可向鍋爐上水，并注意恢復水位。

B經叫水后，水位未在汽包水位計中出現時，嚴禁向鍋爐上水。

7、當給水壓力下降時，應立即聯系汽機值班人員提高給水壓力。

8、如果給水壓力遲遲不能恢復，且使汽包水位降低時，應降低鍋爐蒸發量，維持水位。

9、在給水流量小于蒸汽量時，禁止增加鍋爐蒸發量。

10、叫水程序如下：

1）叫滿水：首先關閉汽包水位計水門，緩慢開啟放水門，注意觀察水位，如水位計中有水位下降時則稱輕微滿水，若沒有水位出現時則稱嚴重滿水。

2）叫缺水：首先關閉汽包水位汽門，開啟放水門后再緩慢關閉，注意觀察水位，如水位計中水位上升時則稱輕微缺水，若沒有水位上升時則稱嚴重缺水。第三節 鍋爐滿水

一、滿現象

1、汽包水位高于正常水位。

2、電接點水位表指示值增大。

3、二次儀表水位指示超過正常水位。

4、水位警報器鳴響，并發出水位高的信號。

5、給水流量不正常的大于蒸汽流量。

6、過熱蒸汽溫度下降。

7、嚴重滿水時，蒸汽管道內發生水沖擊，從法蘭盤向外冒汽。

二、滿水原因

1、給水自動調節器動作失靈，或給水調節裝置故障。

2、水位指示不正確，使運行人員誤操作。

3、鍋爐負荷增加太快。

4、運行人員疏忽大意，對水位監視不夠或誤操作。

5、給水壓力突然升高。

三、滿水的處理

1、當鍋爐給水壓力及蒸汽壓力正常，而汽包水位超過正常水位時，沖洗對照水位確定其指示正確性。

2、因給水自動調節器失靈面影響水位升高時，應立即將自動給水改為手動給水，減小給水量。

3、如調整門不能控制給水時，改為大旁路控制給水。

4、如水位繼續上升，應立即開啟事故放水門或排污門。

5、經上述處理后，汽包水位仍上升且超過100mm時，應采取下列措施：

1）關小或關閉給水門（停止上水后，應開啟省煤器再循環）。

2）加強鍋爐放水。

3）根據汽溫下降情況，關小或關閉減溫器水門，必要時開啟過熱器和蒸汽管道疏水門，通知汽機司機開啟有關疏水門。

6、如汽包水位已超過汽包水位計上部可見水位時，應采取下列措施：

1）立即停止鍋爐運行，關閉主汽門。

2）停止向鍋爐上水，開啟省煤器再循環門。

3）加強鍋爐放水，注意水位在汽包水位計中的出現。

4）故障消除后，盡快恢復鍋爐機組的運行。

7、由于鍋爐負荷驟增而造成水位升高時，則應緩慢增大負荷。

8、因給水壓力異常而引起汽包水位升高時，應立即與汽機值班人員聯系，盡快將給水壓力恢復正常。第四節 汽水共騰

一、汽水共騰的現象

1、水位計內水位劇烈波動，失去指示的正確性。

2、過熱蒸汽溫度急劇下降。

3、嚴重時蒸汽管道內發生水沖擊，法蘭處冒汽。

4、飽和蒸汽含鹽量增大。

二、汽水共騰的原因

1、爐水質量不合格。

2、排污不及時，爐水處理不符合規定。

3、化學加藥調整不當。

4、負荷增加過快，汽水分離裝置損壞。

三、汽水共騰的處理

1、請示值長，降低負荷使負荷穩定維持低水位運行。

2、開啟過熱器出口聯箱疏水，通知汽機開主蒸汽管道疏水門。

3、開大連續污門，必要時開啟定期排污門。

4、停止加藥。

5、通知化學人員取樣化驗，采取措施改善爐水質量。

6、在爐水質量未改善之前，不允許增加鍋爐負荷。

7、故障消除后沖洗對照水位計。第五節 汽包水位計損壞

一、汽包水位計損壞的預防

1、必須防止水位計的溫度發生突然變化，如沖洗水位計時汽門、水門不可同時關閉，室外空氣不可直接吹向水位計等。

2、冷水滴不可濺及水位計表面上。

3、水位計的外部保護罩應保持完好。

二、汽包水位計損壞的處理

1、當汽包水位計損壞時，應立即將損壞的水位計解列，關閉水門及汽門，開啟放水門，通知檢修人員進行處理。

2、如汽包水位計損壞一臺，而另一臺不久前曾校對過可以繼續運行。

3、如汽包水位計全部損壞，在電接點水位計好用情況下經常校對，允許鍋爐運行2小時，但必須具備下列條件：

1）給水自動調節動作正常。

2）水位警報器好用。

3）應保持鍋爐負荷穩定，并采取措施盡快修復一臺汽包水位計。

4）如汽包水位計全部損壞，電接點水位表DCS電子水位計運行不可靠時，應立即停爐。第六節 給水管道水沖擊

一、給水管道水沖擊的現象

1、給水壓力晃動，給水管道內發生水沖擊的響聲。

2、給水泵運行不正常，水壓變化大。

3、給水管道支吊架發生振動。

二、給水管道水沖擊的原因

1、給水壓力或給水溫度劇烈變化。

2、給水管道逆止閥動作不正常。

3、給水管道或省煤器充水時，沒有排盡空氣或給水流量過大。

4、減溫水量過小、水溫過高，致使給水汽化。

三、發生水沖擊的處理

1、關小給水門，將給水管道的空氣門全開，排盡管內空氣。

2、聯系汽機保持汽溫、汽壓穩定。

3、如鍋爐給水門后的給水管道發生水沖擊時，可關閉給水門（開啟省煤器與汽包再循環門）而后再緩慢開啟的方法消除。

4、如面式減溫器發生水沖擊時，可關閉其入口水門，而后再緩慢開啟，若不能消除時，可暫時解列減溫器。

5、在發生水沖擊后，應檢查支吊架的情況，及時消除所發生的缺陷。第七節 蒸汽管道水沖擊

一、蒸汽管道水沖擊的原因

1、送汽前沒有很好疏水和暖管。

2、有水或濕蒸汽進入管內。

3、疏水管的位置不對或疏水系統設計不合理無法疏水。

二、蒸汽管道水沖擊的處理

1、開啟鍋爐的對空排汽門和各部疏水門，通知汽機值班人員開啟主汽門前疏水門。

2、根據汽溫下降情況，適當關小減溫水門。

3、鍋爐并列時發生水沖擊，應停止并列。

4、聯系檢修處理不牢固的支吊架，修改不合理的疏水系統。第八節 水冷壁管損壞

一、水冷壁管損壞的現象

1、汽包水位低嚴重時水位急劇下降。

2、給水流量不正常的大于蒸汽流量。

3、蒸汽壓力和給水壓力下降。

4、燃燒室變正壓，并從爐內噴出煙氣。

5、輕微漏泄時，燃燒不穩，床溫波動。

6、爆破時，有明顯的響聲。

7、嚴重時鍋爐滅火，排渣管內有水流出。

8、各段煙溫下降。

二、水冷壁損壞的原因

1、鍋爐給水質量不良，爐水處理不合理，化學監督不嚴，未按規定進行排污，致使管內結垢腐蝕。

2、檢修或安裝時管子被雜物堵塞，致使水循環不良引起管壁過熱，產生鼓包和裂紋。

3、鍋爐嚴重缺水時使水冷壁過熱爆破。

4、運行人員調整不當，煙速過高造成管壁磨損漏泄。

5、澆注料脫落沒有及時修補，造成磨損漏泄。

6、長期低負荷運行，熱負荷偏斜或排污量過大。

7、管子安裝不當，制造有缺陷，材質不合格，焊接質量不良。

三、水冷壁損壞的處理

1、水冷壁管發生爆破，不能保持汽包水位時，應按下列規定處理：

1）立即停爐、保留引風機，高壓風機運行，排除爐內的煙氣和蒸汽。

2）停爐后，立即關閉主汽門。

3）提高給水壓力，增加鍋爐給水。

4）如損壞嚴重致使鍋爐汽壓繼續降低，給水消耗過多，經增加給水仍看不到水位時，應停止給水。

5）處理故障時，須密切注意運行爐的給水情況，如故障爐的給水影響到運行爐的給水時，應通知汽機投入備用給水泵，仍不能保證運行爐的正常給水時，應減少或停止故障鍋爐的給水。

6）在故障鍋爐的蒸汽基本消除后，方可停止引風機，高壓風機的運行。第九節 主蒸汽管道爆破

一、主蒸汽管道爆破現象：

1、爆破時發出巨響，大量蒸汽外噴。

2、主蒸汽壓力明顯下降。

二、主蒸汽管道爆破的原因：

1、蒸汽管道腐蝕、磨損使管道變薄。

2、蒸汽管道水沖擊或膨脹補償不良引起。

3、材料不合格，焊接質量不良。

4、送汽前，蒸汽管道未進行充分的暖管。

三、主蒸汽管道爆破的處理

1、發現蒸汽管道損壞時，立即報告值長。

2、主蒸汽管道或并聯管損壞不嚴重時，應加強給水、降低鍋爐負荷，請示停爐。

3、如爆管嚴重危及人身及設備安全時，應立即停爐。

4、關閉主汽門，設法擋住外噴蒸汽或劃立危險區，禁止人員通過。

5、若主汽門至主汽母管之間的管段爆破時，應立即報告值長，停止有關機組及事故爐的運行，先關閉聯絡門，關閉主汽門，開啟過熱器疏水門。

6、在處理事故過程中，要設專人監視汽包水位，防止鍋爐缺水。第十節 省煤器管損壞

一、省煤器管損壞現象：

1、給水流量不正常的大于蒸汽流量，嚴重時汽包水位下降。

2、省煤器和空氣預熱器的煙氣溫度降低或兩側溫差增大。

3、煙氣阻力增加，引風機電流增大。

4、省煤器煙道有異音。

5、從省煤器煙道不嚴密處向外冒汽、嚴重時下部煙道漏水。

6、爐正壓增大。

二、省煤器管道損壞的原因：

1、飛灰磨損造成管壁減薄。

2、給水質量不合格，造成管壁腐蝕。

3、焊接質量不良或材質不對。

4、管子被雜質堵塞，造成管子過熱。

5、啟、停過程中省煤器再循環使用不正確，對省煤器沒有保護好。

6、長時間爐膛負壓過大。

三、省煤器管損壞的處理：

1、增加鍋爐給水，維持汽包正常水位，適當降低鍋爐蒸發量，并盡快使備用鍋爐投入運行或增加其它運行鍋爐的蒸發量，以盡早停爐檢修。

2、如故障鍋爐在繼續運行的過程中，汽包水位迅速下降，故障情況繼續加劇或影響其它鍋爐的給水時，則應立即停爐，保留引風機，高壓風機繼續運行以排除蒸汽和煙氣。

3、停爐后，關閉主汽門。

4、為維持汽包水位，可繼續向鍋爐上水、關閉所有放水門，禁止開啟省煤器再循環門。第十一節 過熱器管損壞

一、過熱器管損壞的現象：

1、蒸汽流量不正常的小于給水流量。

2、嚴重時鍋爐汽壓下降。

3、爐膛負壓不正常地減小或變正壓，由不嚴密處向外噴汽和冒煙。

4、過熱器后的煙汽溫度降低或兩測溫差增大。

5、過熱蒸汽溫度發生變化。

6、過熱器處有漏泄的聲音。

二、過熱器管損壞的原因：

1、化學監督不嚴，汽包內汽水分離器結構不良或存在缺陷，致使蒸汽品質不好，在過熱器內結垢，檢修時又未徹底清除，引起管壁溫度升高。

2、燃燒不正常，致使過熱器處的煙溫超高。

3、由于運行工況或煤種改變，引起蒸汽溫度升高，而未及時調整處理。

4、在點火升壓過程中，過熱器通汽量不足而引起過熱。

5、過熱器結構布置不合理，受熱面過大，蒸汽分布不均勻，蒸汽流速過低，引起管壁溫度過高。

6、過熱器管安裝不當，制造有缺陷，材質不合格，焊接質量不良。

7、過熱器管有雜物堵塞。

8、高溫過熱器的合金鋼管誤用碳素鋼管。

9、飛灰中含塵濃度大，粒度大，磨損過熱器。

10、過熱器運行年久，管材蠕脹。

11、煮爐藥物進入過熱器管。

三、過熱器損壞的處理

1、過熱器管損壞嚴重時，必須及時停爐，防止從損壞的過熱器管中噴出蒸汽，吹損鄰近的過熱器管，避免擴大事故。

2、如過熱器管漏泄輕微時，可適當降低蒸發量，在短時間內繼續運行，此時應經常檢查漏泄情況，并盡快啟動備用爐。若故障情況加劇時，則須及早停爐。

3、停爐后關閉主汽門，保留引風機、高壓風機繼續運行以排除爐內的煙氣和蒸汽。第十四節 鍋爐滅火

一、滅火時的現象

1、床溫下降的很低且燃燒室負壓顯著增大。

2、水位瞬間下降而后上升。

3、蒸汽流量減小。

4、蒸汽壓力和溫度下降。

二、滅火的原因：

1、鍋爐負荷過低，操作調整不當。

2、給煤機斷煤。

3、運行操作不當造成大量返料涌入爐膛。

4、煤質突然變劣，揮發份或發熱量過低。

5、排渣時出現操作失誤，造成渣放凈或渣位過低。

6、爐管嚴重爆破造成大量水涌入爐內。

三、滅火的處理：

1、停止二次風機、減小一次風量。

2、根據床溫情況適當調整煤量，若因給煤中斷造成滅火可增加給煤量，若不是斷煤應停止給煤，待查清原因后重新啟動。

3、滅火后保持汽包水位略低于正常水位。

4、根據汽溫情況關小減溫器或解列，開過熱器疏水門。

5、如短時間不能消除故障，則按正常停爐處理。第十五節 爐床超溫及結焦

爐床超溫及結焦分點火過程中及日常運行中兩種情況

一、點火過程中爐床超溫及結焦現象

1、流化床溫度局部超溫及結焦現象：

1）流化床溫度局部超溫造成局部結成焦塊，而其它地方溫度較低未達到結焦溫度，這種焦的特點容易打碎、粘結性小。

2）原因：點火過程中床溫升至700℃以上需要向爐膛內加煤時，一次風量過小未達到臨界流化風量，加入的煤在流化床內堆積燃燒，整個料層未均勻地達到較好的流化狀態，從而導致局部溫度過高，并粘結周圍的顆粒面逐漸擴大，形成焦塊，流化床其它地方溫度還較低，這種結焦稱啟動結焦。

3）處理：對于啟動過程中產生的結焦，可以適當增大一次風量，若面積不大，仍可繼續啟動，但須注意排渣管堵塞。

二、運行中爐床超溫結焦現象

1、流化床溫度迅速上升，溫度超過灰的熔點溫度。整個流化床結成焦塊，破壞正常的流化燃燒，排不出渣。

2、過熱蒸汽壓力，流量瞬間上升然后下降，無法維持正常運行。

三、運行中爐床超溫結焦的原因

1、運行中給煤量過大，使料層中煤量過多，爐床內呈嚴缺氧狀態，待還原后，流化床內爆然迅速，使料層溫度上升過快，控制不住造成超溫而結焦。

1）給煤機超速未能及時發現沒能將給煤機停下來，使大量的給煤進入爐床。

2）給煤機斷煤時，操作不當加煤過多，床溫回升時未能及時將風煤恢復到原來的正常運行位置，導致床溫上升過快而超溫結焦。

3）煤質突然變好，使給煤量相對增加，未能及時發現和調整。

4）煤質水份過大，風量沒有及時跟上。

2、對流化床溫度監視不夠，若運行中發現床溫急劇上升，表明出現結焦苗頭就應該立即減煤，必要時加大一次風量，盡快將床溫調整到正常溫度。

3、正常運行爐床超溫結焦處理：

1）報告班長。

2）當發現床溫急劇增加，應減少給煤、增大一次風量。

3）若因結焦影響排渣時，應請示有關領導做壓火或停爐處理。第十六節 返料器結焦

一、返料器結焦的現象

1、流化床溫度上升，控制不住。

2、返料器溫度上升迅速至結焦溫度（灰熔點溫度以上），然后緩慢下降與床溫變化不同步。

3、料層差壓降低、爐膛出口壓力減小。

4、汽溫、汽壓均下降，負荷下降。

二、返料器自身故障

1、返料器自身故障

1）小風帽損壞或風孔堵塞，通風能力減弱，使返料器堵灰結焦。

2）澆筑料脫落將返料器堵塞。

2、爐膛出口煙氣溫度超過950℃，使返料器超溫結焦。

3、煤中細顆粒比例過大，造成返料器后燃嚴重，返料器負擔加重而堵灰結焦。

4、返料回料口掛煤堵塞。

5、溫度指示不正確，使運行人員誤操作。

三、返料器結焦的預防

1、認真監視加強檢查。

2、定期更換熱電偶，確保返料溫度指示準確。

3、保持爐膛負壓在規定范圍內，爐膛出口煙氣溫度不超過950℃。

4、根據煤種的變化及時調整返料溫度。

四、返料器結焦的處理

1、確定返料器結焦后，報告值長。

2、做停爐處理。第十七節驟減負荷

一、負荷驟減時的現象

1、鍋爐汽壓急劇上升。

2、蒸汽流量減小。

3、嚴重時安全門動作排汽。

4、過熱蒸汽溫度升高。

5、汽包水位瞬間下降后上升。

二、負荷驟減的原因。

1、電力系統故障。

2、汽輪機或發電機發生故障。

三、負荷驟減的處理

1、解列自動裝置改為手動減少給煤量，但必須保證送風風量，使爐處于流化狀態。

2、開啟對空排汽門，根據汽包水位計，蒸汽流量和給水流量的指示，保持汽包水位略低正常水位，待事故處理后迅速增加鍋爐負荷。

3、根據過熱蒸汽溫度的降低情況，關小減溫水或解列減溫器，必要時可開啟過熱器疏水門。

4、如安全門在規定值沒有動作，應立即手動開啟安全門或過熱器疏水門進行泄壓。

5、鍋爐安全門動作，在鍋爐汽壓降到工作壓力以下不回座時，應采取措施使其恢復原位。第十八節 廠用電中斷

一、廠用電中斷現象

1、所有交流照明燈熄滅，事故照明亮。

2、電壓表指示歸零，事故報警響。

3、各風機風壓風量指示回零。

4、所有電動機跳閘停止轉動。

5、汽壓、蒸汽流量、水位、汽溫突降，鍋爐滅火。

6、鍋爐床溫降低。

二、廠用電中斷的原因

1、電力系統故障。

2、發電機故障。

3、廠用變壓器故障。

4、電氣人員誤操作。

5、備用電源自投失靈。

6、380V母線故障。

三、廠用電中斷的處理

1、聯系電氣迅速恢復電源。

2、將各轉機開關至停止位置，將自動調節器改為手動。

3、鍋爐按壓火進行處理，關閉各風機擋板。

4、手動將給水門關閉，開省煤器再循環門。

5、注意保持汽包水位。

6、關閉減溫器水門，盡量保持汽溫。

7、做好一切再啟動準備，當電源恢復時應立即啟動。第十九節 風機故障

一、風機故障的現象

1、電流指示擺動過大。

2、風機出口風壓風量發生變化。

3、風機處有沖擊或摩擦等不正常聲音。

4、軸承溫度過高。

5、風機振動，串軸過大。

二、風機故障的原因

1、葉片磨損造成轉子不平衡。

2、風機或電動機地角螺絲松動。

3、軸承潤滑油質量不良、油量不足、造成軸承磨損。

4、軸承、轉子等制造和檢修質量不良。

三、風機故障的處理

1、遇有下列情況，應立即停止風機運行：

1）風機發生強烈的振動、撞擊和磨擦時。

2）風機和電動機的軸承溫度不正常的升高，雖經采取措施處理仍很快超過允許極限時。

3）電動機溫度過高，超過允許極限時。

4）電氣設備故障，須停止風機時。

5）發生火災危及設備安全時。

6）發生人身事故必須停止風機方能解救時。

2、如風機所產生的振動、撞擊或磨擦不致于引起設備損壞時，可適當降低風機負荷，使其繼續運行，并隨時檢查風機的運行情況，查明故障原因，盡快消除。如上述處理風機故障未消除且繼續加劇時，應停止風機的運行。

3、當風機軸承溫度升高時，應檢查油量、油質、冷卻水量及潤滑油的工作情況，必要時可增加冷卻水量和換油。如經上述處理、軸承溫度仍繼續升高且超過允許極限時，應停止風機運行。

4、當電動機發生故障重新啟動風機時，必須取得值長和電氣值班人員的同意。

5、若鍋爐風機在跳閘前機械部分無嚴重缺陷和電流無過大現象時，可將跳閘風機重新啟動一次。如啟動無效，則關閉跳閘風機擋板，但聽見風機有異音或電動機冒煙時，禁止重新啟動。

6、啟動不起來后，按壓火處理。

7、返料風機故障，可啟動備用風機。

第三篇：循環流化床鍋爐運行簡答題

1、鍋爐輔助系統包含哪些？

煤粉制備系統；鍋爐通風系統；煙塵處理系統；鍋爐水處理系統；燃料運輸系統；除灰系統；給水系統和供水系統等

2、生成氮氧化物的途徑有哪些？

一是煤中的氮化物在火焰中熱分解，然后氧化生成，“燃料型”NOx 二是空氣中的氮在高溫下與氧反應生成，“熱力型”NOx

三是空氣氮與煤中的碳、氫離子團發生反應生成，“快速型”NOx

3、氮氧化物減少排放的方法有哪些？

一是在燃燒中進行控制，控制火焰溫度峰值其主要措施有：空氣分級、低過量空氣系數、燃料分級、煙氣再循環等。

二是在燃燒后中通過催化劑選擇法或者非催化劑選擇法，將煙氣中的NOx還原。

4、影響灰熔點的因素有哪些？

1、成分因素

2、介質因素

3、濃度因素

5、循環流化床鍋爐結焦的現象主要有哪些？

1、DCS顯示床溫、床壓極不均勻，燃燒極不穩定，相關參數波動大、偏差大。

2、結焦初期（局部）料層差壓下降，結焦嚴重時，料層差壓急劇增加。

3、爐膛出口氧量快速下降，幾乎接近零。

4、爐膛負壓增大，一次風量，風室風壓波動大。

5、負荷、壓力、氣溫均下降。

6、排渣不暢，床層排渣管發生堵塞，7、觀察火焰，局部或大面積火焰呈現白色，6、循環流化床鍋爐結焦的原因有哪些？

1、秸稈燃料中雜質太多，尤其是石頭、磚頭等直接造成局部床料不流化而結焦。

2、床料熔點太低，在床溫較低的情況下就直接結焦。

3、一次風機風量低于臨界流化風量，導致物料流化不好，引起結焦，4、風帽損壞，直接導致布風板布風不均勻，底層物料不流化，導致結焦，5、返料影響，返料不正常或返料器中澆注料突然坍塌導致返料器無法正常返料，引起床溫過高而結焦，6、床溫測量裝置失靈，造成運行人員誤判斷引起誤操作發生結焦。

7、負荷增加太快時操作不當控制不住床溫時引起結焦。

8、爐內澆注料大面積坍塌。

7、循環流化床鍋爐結焦的預防措施有哪些？

1、保證良好的流化工況，防止床料沉積

2、保證燃料制備系統正常工作，給料長度符合設計要求。

3、嚴格控制料層差壓，均勻排渣。

4、認真監測床底部和床中部溫差

5、床上木炭點火過程中嚴格控制進料量

6、變負荷運行嚴格控制床溫

7、壓火時正確操作

8、合理調整一二次風

9、改變燃料的焦結特性

10、鍋爐床上木炭點火啟動前所加底料含碳量不超過10%，點火中待木炭充分燃燒，沒有火苗時再起火，防止爐內可燃物含量高起火后超溫結焦。

8、請分條簡述故障停爐條件。

1、鍋爐嚴重缺水，低于汽包下部可見水位時。

2、鍋爐嚴重滿水，水位超過汽包上部可見水位時。

3、爐管爆破，不能維持正常水位時。

4、所有水位計失效，無法監視水位。

5、燃料在尾部煙道再燃燒，使排煙溫度不正常升高時。

6、主蒸汽管道、主給水管道和鍋爐范圍連接導管爆破。

7、鍋爐超壓或安全門拒動，對空排汽門又打不開時。

8、引風機或一次風機故障不能繼續運行時。

9、請分條簡述請示停爐條件。

1、爐水、蒸汽品質嚴重惡化，經多方處理無效時。

2、鍋爐承壓部件漏泄無法消除時。

3、過熱蒸汽溫度超過規定值，經多方調整或降低負荷時仍無法恢復正常時。

4、流化床、返料器、旋風分離器內部結焦或堵灰，運行中無法處理時。

5、所有遠方汽包水位計(電接點/差壓式水位計)的全部損壞時。

6、放渣管堵塞，經多方努力無法消除，料層阻力超過極限時。

7、安全門動作不回座，經多方調整采取措施仍不回座或嚴重泄漏時。

8、尾部煙道積灰嚴重，經提高引風機出力，但仍無法維持爐膛正常負壓或威脅設備安全時。

10、鍋爐缺水的現象，原因和處理措施如何？

一、缺水現象：

1、汽包水位低于正常水位。

2、所有水位計指示負值，水位警報器發出水位低的信號。

3、給水流量不正常的小于蒸汽流量。

4、嚴重時過熱蒸汽溫度升高。

二、缺水原因：

1、給水自動調節器失靈，給水調整裝置故障。

2、水位表、蒸汽流量表或給水流量表指示不正確，使運行人員誤判斷而操作錯誤。

3、給水壓力低。

4、鍋爐排污管道、閥門漏泄、排污量過大。

5、水冷壁管或省煤器管爆裂。

6、運行人員疏忽大意，對水位監視不夠，調整不及時或誤操作。

三、缺水的處理

1、當鍋爐汽壓及給水壓力正常，而汽包水位低于正常水位時，應沖洗水位計，對照水位計指示是否正確。

2、若因給水自動調節器失靈而影響水位下降時，應將“自動”改為“手動”給水，增加給水量。

3、如用主給水調節閥不能增加給水時，則應改為旁路管道增加給水。

4、經上述處理后汽包水位仍下降，且降至-100mm時，除應繼續增加給水外，尚須關閉所所排污門及放水門，必要時可適當降低鍋爐蒸發量。

5、如汽包水位繼續下降，且在汽包水位計中消失時，須立即停爐，關閉主汽門，經叫水水位計中出現水位時，可繼續向鍋爐上水。

6、由于運行人員疏忽大意，使水位在汽包水位計中消失，且未能及時發現，依電接點水位表的指示能確認為缺水時，須立即停爐關閉主汽門及給水門，并用叫水法進行叫水（A經叫水后，水位在汽包水位計中出現時，可向鍋爐上水，并注意恢復水位。B經叫水后，水位未在汽包水位計中出現時，嚴禁向鍋爐上水。）

7、當給水壓力下降時，應立即聯系汽機值班人員提高給水壓力。

8、如果給水壓力遲遲不能恢復，且使汽包水位降低時，應降低鍋爐蒸發量，維持水位。

9、在給水流量小于蒸汽量時，禁止增加鍋爐蒸發量。

11、請簡述鍋爐滿水現象，原因及處理。

一、滿水現象

1、汽包水位高于正常水位。

2、電接點水位表指示值增大。

3、二次儀表水位指示超過正常水位。

4、水位警報器鳴響，并發出水位高的信號。

5、給水流量不正常的大于蒸汽流量。

6、過熱蒸汽溫度下降。

7、嚴重滿水時，蒸汽管道內發生水沖擊，從法蘭盤向外冒汽。

二、滿水原因

1、給水自動調節器動作失靈，或給水調節裝置故障。

2、水位指示不正確，使運行人員誤操作。

3、鍋爐負荷增加太快。

4、運行人員疏忽大意，對水位監視不夠或誤操作。

5、給水壓力突然升高。

三、滿水的處理

1、當鍋爐給水壓力及蒸汽壓力正常，而汽包水位超過正常水位時，沖洗對照水位確定其指示正確性。

2、因給水自動調節器失靈面影響水位升高時，應立即將自動給水改為手動給水，減小給水量。

3、如調整門不能控制給水時，改為大旁路控制給水。

4、如水位繼續上升，應立即開啟事故放水門或排污門。

5、經上述處理后，汽包水位仍上升且超過100mm時，應采取下列措施： 1）關小或關閉給水門（停止上水后，應開啟省煤器再循環）。2）加強鍋爐放水。3）根據汽溫下降情況，關小或關閉減溫器水門，必要時開啟過熱器和蒸汽管道疏水門，通知汽機司機開啟有關疏水門。

6、如汽包水位已超過汽包水位計上部可見水位時，應采取下列措施： 1）立即停止鍋爐運行，關閉主汽門。2）停止向鍋爐上水，開啟省煤器再循環門。3）加強鍋爐放水，注意水位在汽包水位計中的出現。4）故障消除后，盡快恢復鍋爐機組的運行。

7、由于鍋爐負荷驟增而造成水位升高時，則應緩慢增大負荷。

8、因給水壓力異常而引起汽包水位升高時，應立即與汽機值班人員聯系，盡快將給水壓力恢復正常。

12、鍋爐汽水共騰的現象、原因及處理措施分別有哪些？

一、汽水共騰的現象

1、水位計內水位劇烈波動，失去指示的正確性。

2、過熱蒸汽溫度急劇下降。

3、嚴重時蒸汽管道內發生水沖擊，法蘭處冒汽。

4、飽和蒸汽含鹽量增大。

二、汽水共騰的原因

1、爐水質量不合格。

2、排污不及時，爐水處理不符合規定。

3、化學加藥調整不當。

4、負荷增加過快，汽水分離裝置損壞。

三、汽水共騰的處理

1、請示值長，降低負荷使負荷穩定維持低水位運行。

2、開啟過熱器出口聯箱疏水，通知汽機開主蒸汽管道疏水門。

3、開大連續污門，必要時開啟定期排污門。

4、停止加藥。

5、通知化學人員取樣化驗，采取措施改善爐水質量。

6、在爐水質量未改善之前，不允許增加鍋爐負荷。

7、故障消除后沖洗對照水位計。

13、什么是爐膛差壓？

爐膛差壓是指稀相區的壓力與爐膛出口的壓力差，是表示爐膛稀相區顆粒濃度的重要物理量。

14、什么是CFB料層差壓？特點如何？

CFB料層差壓也叫料層阻力，指的是對應一定的流化風量和料層厚度，當流化介質穿越布風板上方所支撐的物料顆粒層時，在沿著料層高度的方向上所產生的流動阻力,料層差壓是表示流化床床料厚度的物理量.15、請分條簡述轉機啟動前的檢查內容: 1各電動機、轉機地腳螺絲牢固，軸端露出部分保護罩、欄桿齊全牢固，聯軸器聯接完好。2電動機絕緣檢查合格，接線盒，電纜頭，電機接地線及事故按鈕完好，電動機及其所帶機械應無人工作。

3設備周圍照明充足完好，現場清潔，無雜物、積粉、積灰、積水現象，各人孔、檢查孔關閉。4軸承、電機等冷卻水裝置良好，冷卻水通暢、充足，通風良好，無堵塞。5各軸承座及液力偶合器油位正常油質良好，油鏡及油位線清楚，無漏油現象。

6各儀表完好，指示正確，保護、程控裝置齊全完整，調門擋板及其傳動機構試驗合格。

16、請分條簡述輔機停運規則：

1發生人身事故無法脫險時。

2發生強烈振動有損壞設備危險時。3軸承溫度不正常升高超過規定時。

4電動機轉子和靜子嚴重摩擦或電動機冒煙起火時。5輔機的轉子和外殼發生嚴重摩擦或撞擊時。6輔機發生火災或被水淹時。

17、定期排污應注意哪些方面?.1 鍋爐排污時，應遵守《電業安全工作規程》的有關規定。2定期排污一般在低負荷時進行，兩爐不得同時進行排污。

3排污前，應與監盤人員做好聯系配合工作，嚴格控制與監視汽包水位及給水壓力，并進行相應的調整。4為了防止水沖擊，排污應緩慢進行，如發生管道嚴重振動，應停止排污。

5排污時，先全開一次閥，緩慢開啟二次閥。各排污閥全開時間不得超過30秒，不準同時開啟兩個或更多的排污閥。結束時，先關閉二次閥，再關閉一次閥。排污結束后，進行全面檢查，確認各閥門關閉嚴密始可離開現場。鍋爐燃料工況不穩及有其它異常情況時，禁止排污，在排污過程中，如鍋爐發生異常，應立即停止排污（水位高時另外）。

18、緊急停爐的步驟有哪些? 1達到緊急停爐條件時MFT動作，按MFT動作處理。

2如果MFT未動作，同時按下兩個“MFT”按鈕手動停爐，確認停止向爐內提供一切燃料，可開過熱器向空排汽。

3將各自動改為手動操作，控制好汽包水位、床溫、汽溫、汽壓，根據汽溫關小或關閉減溫水手動門。4給水門關閉后，鍋爐停止上水時應開啟省煤器再循環（省煤器爆破時除外）。5若尾部煙道再燃燒應立即停止風機，密閉煙風擋板，嚴禁通風。

6迅速采取措施消除故障，作好恢復準備工作，匯報上級，記錄故障情況。

7短時無法恢復時，上水至汽包高水位（爐管爆破不能維持水位時除外），關給水門、聯系汽機停給水泵，關連排、加藥、取樣二次門。

19、MFT動作現象如何? 1MFT動作，發出報警；

2所有給煤機跳閘，石灰石系統切除，床下點火系統切除，燃油快關閥關閉； 3床溫、床壓下降；

4汽溫、汽壓下降，蒸汽流量劇減，汽包水位先下降后上升； 5所有風量控制改造為手動方式，并保持最后位置；

6除非風機本身切除，否則所有風機控制都將改為手動方式，并保持最后位置，若因汽包水位低跳閘，一次風機入口導葉將關至0，在風機本身切除情況下，風機將遵循其邏輯控制程序；

7燃燒控制輸出信號限制引風機自動控制，保證爐膛壓力不超過極限值； 20、MFT動作的條件和原因有哪些? 1同時按兩只鍋爐主燃料切除按鈕；

2床溫高于1050℃（信號來自燃燒控制系統）； 3爐膛出口壓力為高高值+2500Pa（2/3）； 4爐膛出口壓力為低低值-2500Pa（2/3）；

5爐汽包水位為高高值（高出正常水位200mm）（2/3）； 6爐汽包水位為低低值（低出正常水位-200mm）（2/3）； 7引風機跳閘；

8一、二次風機跳閘；

9總風量過低，小于25%額定風量（延時）（信號來自燃燒控制系統）； 10風煤比小于最小值（信號來自燃燒控制系統）； 11床溫低于700℃，且床下點火器未投運； 12失去邏輯控制電源；

13燃燒控制系統失去電源（信號來自燃燒控制系統）； 14所有高壓流化風機跳閘； 15汽輪機切除。

21、MFT動作應如何處理? 一.如不是因為引風機、一、二次風機跳閘，DCS系統故障所致，可直接按以下原則處理： 1調節風機檔板，保持正常的爐膛負壓； 2調節給水流量，保持汽包水位正常； 3迅速查明MFT動作原因；

4如MFT動作原因在短時間內難以查明或消除，應按停爐處理，并保持鍋爐處于熱備用狀態； 5如MFT動作原因能在短時間內查明并消除，可按熱態啟動恢復鍋爐運行； 6如因尾部煙道再燃燒停爐時，禁止通風，停運所有風機。

二.如因引風機、一、二次風機跳閘，DCS故障所致，除按以上原則處理外，還應考慮床料局部堆積和流化停滯。

22、請分條簡述水冷壁爆管現象、原因和處理方法?.1 現象：

1輕微破裂，焊口泄漏時，會發出蒸汽嘶嘶聲，給水流量略有增加；

2嚴重時，爆管處有明顯的爆破聲和噴汽聲，爐膛負壓變正，汽包水位急劇下降，給水流量不正常大于蒸汽流量；

3爐膛負壓控制投自動時引風機調節擋板不正常的開大,引風機電流增加； 4旋風分離器進、出口煙溫下降，料腿回料溫度降低； 5排煙溫度降低，排渣困難；

6床壓增大，床層壓差增大，床料板結。床溫分布不均。2 原因：

1爐水、給水品質長期超標，使管內結垢，致使局部熱阻力增大過熱； 2水循環不佳，造成局部過熱； 3管材不合格，焊接質量差； 4管外壁磨損嚴重； 5鍋爐嚴重缺水。3 處理措施：

1水冷壁損壞不嚴重時：加大給水量，維持汽包水位，可根據情況，降低負荷運行并申請停爐；燃燒不穩時應及時投油助燃。

2水冷壁損壞嚴重，無法維持正常水位時：緊急停爐，停止向鍋爐上水；停爐后，靜電除塵器應立即停電；維持引風機運行，排除爐內蒸汽，若床溫下降率超過允許值，停引風機；停爐后，盡快清除爐內床料，將電除塵、空預器下部灰斗存灰除盡；其余操作，按正常停爐進行。

23、

第四篇：循環流化床鍋爐運行7.28

9.5 床溫過高或過低

9.5.1 現象：

9.5.1.1各床溫測點顯示高或低； 9.5.1.2床溫高或低報警； 9.5.1.3主汽壓力升高或降低； 9.5.1.4爐膛出口溫度偏高或偏低；

9.5.1.5床溫高嚴重時，將引起床料結渣，甚至引起大面積結焦；

9.5.1.6床溫過低，燃燒不穩。9.5.2 原因：

9.5.2.1給煤粒度過大或過細，煤質變化過大； 9.5.2.2床溫熱電偶測量故障； 9.5.2.3給煤機工作不正常； 9.5.2.4一、二次風配比失調； 9.5.2.5排渣系統故障； 9.5.2.6回料系統堵塞；

9.5.2.7石灰石系統不能正常運行。9.5.3 處理措施：

9.5.3.1檢查床溫熱電偶；

9.5.3.2床溫高時，減少給煤量，降低鍋爐出力，使床溫維持在900±40℃；

9.5.3.3床溫低時，增加給煤量，提高床溫； 9.5.3.4檢查給煤機運行及控制是否正常； 9.5.3.5合理配風、調整一、二次風比例；

9.5.3.6床溫過低，致使燃燒不穩時，應投入油槍助燃； 9.5.3.7檢查煤破碎系統，故障時，及時處理；

9.5.3.8若是回料系統堵塞引起床溫升高，應采取措施疏通回料器，無法疏通時申請停爐。9.6 床壓高或低

9.6.1 現象：

9.6.1.1發出床壓高或者低報警； 9.6.1.2床壓指示降低或升高； 9.6.1.3冷渣器排渣量過大或過小；

9.6.1.4水冷風室壓力指示過高或者過低。9.6.2 原因：

9.6.2.1床壓測量故障；

9.6.2.2冷渣器故障，排渣量過小或者過大； 9.6.2.3石灰石給料量和燃料量不正常； 9.6.2.4一次風量不正常；

9.6.2.5回料系統堵塞；

9.6.2.6物料破碎系統故障；

9.6.2.7鍋爐增減負荷過快或煤質變化過大。9.6.3 處理措施：

9.6.3.1床壓過高，應加大排渣量，減少給料量；床壓過低，減少排渣量，必要時，加大石灰石供給量或向爐內添加床料； 9.6.3.2檢查床壓測點，若有故障，及時消除；

9.6.3.3破碎系統故障時，及時處理，使物料粒徑在合格范圍內；

9.6.3.4回料系統故障應采取措施及時處理。

9.17 廠用電中斷

9.17.1現象。

9.17.1.1工作照明中斷，事故照明啟用。9.17.1.2MFT動作，事故報警。

9.17.1.3所有轉動機械停止工作，鍋爐操作設備都不能工作。

9.17.1.4DCS依賴應急電源工作或無法運行。

9.17.1.5鍋爐蒸汽流量，汽壓，汽溫均迅速下降。9.17.1.6在外部電源未恢復前，所有操作無法進行。9.17.2處理。

9.17.2.1如果發生MFT動作，按MFT動作處理。

9.17.2.2啟動另一側母線上的給水泵向鍋爐進水，匯報值長，要求盡快恢復供電。

9.17.2.3一旦電源恢復，應立即啟動有關輔機，向鍋爐給水。

9.17.2.4復位所有跳閘設備，在啟動任何設備之前，要對鍋爐及其相關部件進行檢查。運行人員將所有的鍋爐控制系統復位到初始啟動狀態。

9.17.2.5在啟動引風機前，要了解所有床溫指示值。注意是否有些溫度指示比平均值高，有些溫度計可能埋在熱床料中。

9.17.2.6重新啟動風機時，要密切注意床溫，旋風分離器煙氣溫度和煙道的溫度變化。

9.17.2.7當達到正常空氣流量時，床溫和煙道中所有溫度都應出現下降。滿足連鎖要求，則對鍋爐進行正常吹掃并開始鍋爐的熱啟動程序。

9.17.2.8當啟動給煤機時，必須皮帶上已有燃料，應緩慢給煤。9.18 給煤機故障

9.18.1現象。

9.18.1.1給煤機給煤量不正常或電流到“0”。9.18.1.2氧量上升。

9.18.1.3床溫，密相區，稀相區溫度下降。

9.18.1.4如兩側給煤機同時跳閘，導致鍋爐熄火。9.18.2原因。

9.18.2.1電源中斷。9.18.2.2驅動裝置故障。

9.18.2.3鏈條和膠帶松緊不合適。

9.18.2.4異物進入給煤機，造成設備損壞或堵塞。9.18.2.5請掃裝置出現故障。

9.18.2.6膠帶接口不牢松脫或膠帶斷裂。9.18.3處理。

9.18.3.1如電源問題，迅速聯系恢復電源。

9.18.3.2如一臺給煤機損壞，可加大另一臺給煤機的負荷運行，緊急搶修故障給煤機。

9.18.3.3嚴禁任何異物進入給煤機，發現后立即清除（必要時停運給煤機，關閉密封風門，打開艙蓋）。9.18.3.4經常檢查給煤機，發現異常立即處理。9.18.3.5膠帶接口要牢固，膠帶質量要好。

9.18.3.6如兩臺給煤機同時故障，且短期內無法恢復時，則要壓火處理。

第五篇：小龍潭電廠循環流化床鍋爐運行評述

小龍潭電廠循環流化床鍋爐運行評述

來源：電力環境保護 更新時間：09-11-9 10:24 作者: 唐曉川,涂霞

摘要:闡述了國電小龍潭發電廠1 025 t/h循環流化床(CFB)鍋爐燃用褐煤的優勢,并結合系統調試、運行過程中發現的問題,提出解決措施。

關鍵詞:循環流化床,運行,措施

國電小龍潭發電廠三期2 ×300MW 機組擴建工程的8號機組于2006212221正式投入試生產, 7 號機組于2007205229投產發電。

小龍潭電廠三期擴建工程7、8號鍋爐是上海鍋爐廠生產的循環流化床鍋爐(CFB),其爐膛溫度達到850～900 ℃。2 臺爐均采用爐內添加石灰石脫硫方式, 設計鈣硫摩爾比為2.0, 脫硫效率達到 94% ,石灰石耗量為22 t/h,電除塵器出口煙氣SO2、NOx 排放指標達到《火電廠大氣污染物排放標準》(GB 132232003第Ⅲ時段縣級規劃區外允許排放限值,即標準狀態下污染物排放質量濃度: SO2 < 400mg/m3 , NOx < 450mg/m3 ,煙塵 < 50mg/m3。燃用褐煤的優勢

小龍潭發電廠三期工程設計燃用云南省開遠市小龍潭煤礦褐煤,其煤質特性見表1。

從表1可以看出,小龍潭褐煤屬高揮發分、低發熱量、中硫分、超高水分、常灰分褐煤,極易燃盡、著火、結焦;灰的變形溫度、融化溫度均比較低,磨損性較強。

由于燃用的小龍潭褐煤收到基水分在30%以上,內水分高達11%, 當破碎后的煤粒在爐內與 860 ℃左右的熾熱物料接觸時,煤粒被迅速加熱,內水分及揮發分迅速膨脹析出,導致煤粒爆裂,因此, 入爐原煤粒度可放寬至12～15mm;另一方面,由于該煤種揮發分較高,使得煤的著火溫度降低,在流化狀態下500 ℃左右就能著火;再者是燃煤的灰分含量較低,灰渣量較小,故鍋爐可靠性大為提高;另外, 該煤種灰分中的SiO2 含量較低,對鍋爐受熱面磨損較輕。

與常規煤粉爐相比, CFB鍋爐對煤種適應性廣、燃燒效率高。在燒優質煤時, CFB 鍋爐的燃燒效率與煤粉爐持平;燒劣質煤時,燃燒效率比煤粉爐約高 5%;燃燒強度約為煤粉鍋爐的10倍;負荷調節性能好,調節范圍大,調節速度快;燃料制備簡單,無需配套制粉系統,只設碎煤系統即可;采用爐內噴鈣,不需另設脫硫裝置,占地面積小;無廢水排放;高效脫硫,脫硫效率可以達到90%以上;低溫燃燒,不易結焦,且由于爐膛溫度為850～900 ℃,燃燒時能有效抑制NOx 生成。

因此,小龍潭發電廠三期工程CFB鍋爐燃用小龍潭褐煤具有很大的優勢。2 CFB鍋爐調試、運行過程中存在的問題及解決措施 2.1 存在問題

小龍潭發電廠三期工程CFB 鍋爐在調試運行過程中出現了一些問題。2.1.1 鍋爐翻床

鍋爐翻床的主要影響因素有:(1)一次風調節檔板特性。由于電動調節檔板響應較慢,調節遲緩,在進行風量調節時,特別是在發生翻床、工況大幅度變化時,風量增減周期較長, 床層易“塌死”。

(2)一次風量的測量準確性。如果一次風量測量不準確,將影響對床料流化狀態的分析、判斷和床壓自動調節投入率,給運行人員的操作調整帶來困難,容易因調節失誤而造成翻床。

(3)一次風差壓控制。床壓的自動控制是CFB 鍋爐特有的自控項目,其基本控制要素有:空預器出口一次風壓、空室壓力、床層差壓。在風量自動控制中,一次風機入口調節檔板用以控制一次風壓,并保持空預器出口一次風壓與空室壓力在一個恒定的差值范圍內,兩側熱一次風調節檔板以床層壓差為前置信號,控制一次風速。如果差壓值選擇過低,既影響一次風檔板的調節特性,又使得床壓調節遲緩,當流化工況突然變化時,無法及時進行調節,特別是當一次風檔板為電動調節時,情況更為突出。若差壓值選擇過高,雖然一次風調節檔板具有良好的特性, 但節流損失較大,檔板開度變化率與流化風速變化的線性呈階躍式,對流化工況的擾動較強,并且使風機電耗增加,不利于經濟運行。

(4)床壓。床壓高,表明爐內物料循環量大,在兩側床壓差同等的情況,物料在循環過程中發生偏床的幾率相應增加。同時,由于床料增加,一次風速也增加,爐內氣固兩相流擾動增加,兩床失穩情況加劇。因此,應根據機組負荷———床壓曲線,將床壓控制在一個合理的范圍內。

(5)稀相區的灰濃度。在鍋爐運行中,應合理控制稀相區的灰濃度。若灰濃度過高,當鍋爐風量發生變化時,鍋爐內循環容易發生突變,造成兩側床壓失衡翻床,甚至導致塌床;如果稀相區的灰濃度過低,則影響爐內吸熱,導致床層溫度和分離器出口溫度過高,影響機組帶負荷能力。

(6)一次風調節檔板安裝位置。在設計和安裝一次風調節檔板時,由于本工程的一次風檔板執行器與一次風管間的距離較近,且在進行管道保溫施工時,又將執行器下部包在保溫材料內,運行中多次出現執行器超溫保護動作,使一次風量調節失靈,引起鍋爐兩床失穩。

2.1.2 外置床漏灰

外置床漏灰點主要出現在外置床回灰至爐膛部位,另外,由于外置床金屬外殼在焊接時沒有滿焊, 雖然其內部用保溫澆筑料進行了全密封,但因保溫澆筑料經過烘爐或運行后有一定的膨脹間隙,加之床料的穿透性能強,焊接點處仍有床料漏出。2.1.3 給煤線故障

給煤線的安全穩定運行,對CFB 鍋爐至關重要。我們在給煤線設計選型時已經充分考慮了單臺給煤線的最大出力,保證其滿足同側給煤量對負荷的總需求,但在實際運行中因受到一些客觀因素的影響,仍不能完全達到設計要求。如果多條給煤線在同一時段發生故障,除引起機組被迫減負荷、降低經濟性外,更嚴重的是將影響機組爐內工況的穩定, 造成床溫、床壓大幅度波動而引發其他次生故障。

2.1.4 爐內受熱面磨損

無論燃用何種煤種, CFB爐內受熱面磨損是不可避免的,不同的燃煤特征和成分其磨損速率不同, 鍋爐運行周期長短也不一。

2.1.5 石灰石系統故障

石灰石系統的故障主要表現在輸送管道磨損泄漏和管道堵塞兩個方面。其主要原因有輸送管道的材料、設計和安裝、程序控制設定、運行方式和參數控制等不合適。

2.2 解決措施

針對小龍潭發電廠三期工程CFB鍋爐調試、運行中存在的問題,我們在以下幾方面進行了控制。

2.2.1 控制翻床

(1)運行中合理控制給煤量、返料量、排渣量, 保證兩側床壓一致。

(2)在調整給煤量時,使燃煤在整個床面分布均勻。若一側給煤量減少時,應立即減少另一側給煤量;控制爐膛兩側床溫、床壓平衡,床壓偏差應控制在小于2.5 kPa。

(3)維持爐膛兩側外置床返料量基本一致,避免因為返料量偏差而產生床溫、床壓偏差。(4)調整爐膛兩側風量及給煤量,使兩側床溫及一次風量均衡。2.2.2 控制外置床漏灰

外置床漏灰的控制應重點放在設計和施工過程中。在外置床設計時應保證其支承鋼架的強度和膨脹性,減小機械應力和熱膨脹余量不足造成的拉裂;外殼施工時應進行內外焊接;保溫澆注應嚴格按工藝要求進行;外床運行應選擇合適參數,盡量減少熱沖擊。

2.2.3 合理設計給煤線

給煤線設計時首先應對原煤斗進行合理選型, 盡量采用防堵性能較好的內襯材料和煤斗型式;在有條件時采用干煤棚等,減少入爐煤外在水分;給煤機出力的余量應充分。

2.2.4 降低鍋爐磨損速率 CFB鍋爐的磨損是客觀存在的,應根據燃用煤種和機組運行周期,充分論證投資和收益,將磨損控制前移到燃煤輸送階段,特別是對燃用煤矸石的電廠,應有燃煤破碎和篩選專用設備,降低鍋爐受熱面的磨損。同時,采用先進的防磨技術,如讓管、防磨梁、噴涂等。其次,應根據燃燒工況,嚴格控制一次風量、床存量和床料,盡量降低磨損速率。再者,應加強機組可靠性管理,分析統計運行周期,并根據燃用煤種選擇停機檢查時間,避免因磨損爆管給設備帶來損傷。

2.2.5 其他

應嚴格控制石灰石粒度和合理的氣粉濃度,減少泄漏;對影響系統投入率的因素進行分析,改進控制程序,及時消除存在的設備缺陷;加強人員培訓, 全面掌握系統運行狀態,保證SO2 等污染物排放達到環保排放標準。