第一篇：樓房加層改造計算說明及加固處理思路

大同市永久村魚鳥花卉文化市場 9#A樓、9#B樓及10#樓加層改造計算說明及加固處理思路

一、工程概況

大同市永久村魚鳥花卉文化市場9#A樓、9#B樓及10#樓位于山西省大同市南郊區，南鄰開源東街，西為友誼街，東鄰大同市環衛局用地，北面為殯儀館。三棟建筑的結構形式均為框架結構，基礎采用鋼筋混凝土筏板基礎，局部采用鋼筋混凝土獨立柱基，條形基礎，建筑物室內地面標高±0.000相當于絕對高程1052.08m。室內外高差0.15m。建筑結構安全等級為二級，地基基礎設計等級為丙級，設計使用年限為50年，建筑抗震設防類別為標準設防類，抗震設防烈度為7度，設計基本地震加速度值為 0.15g，設計地震分組為第一組，框架抗震等級為三級.。其中9#A樓和10#樓設一層地下停車庫，車庫出入口設置在4#樓東側;9#B樓中間增加一層樓板，地下設水池與水泵房通過4#過街樓下部地下通道進入9#A樓、10#樓地下車庫；9#A樓、9#B樓和10#樓屋面局部為鋼屋架。

目前三棟建筑物正處于施工階段，地基基礎及地下一層均完工，上部結構各棟樓進度不一。現根據業主需要，擬對擬建三棟結構進行加層改造，考慮在現有結構基礎上增加一層或二層，或局部二層。

二、加層改造計算初步結論(一)加層方案

結合現場情況和結構實際情況，加層方法采用直接加層法較為可行。直接加層法，即在原有房屋上不改變結構承重體系和平面布置，直接加層的方法。適用于原承重結構與地基基礎的承載力和變形能滿足加層的要求，或經過加固處理后即可直接加層的房屋。直接加層方案具有合理的結構體系，明確的傳力路線和計算簡圖，結構的整體性較好，并可保證加層后新舊結構的協調工作。實際操作時可考慮按原柱網布置體系，采用鋼筋混凝土框架結構直接進行加層。

1、在原結構上整體增加一層，局部增加兩層

對9#B樓加層方案為：將軸線A-B/1-

14、E-F/1-14之間區域增加一層，即將該區域混凝土柱頭升高4.5m,增加一層；將軸線B-F/1-14之間區域增加兩層，一層為4.5m高，二層為2.3m高，總高6.8m。上面仍設置鋼架屋面。加的樓層建筑功能為商場和辦公室。

對9#A樓及10#樓加層方案為：將軸線A-B/1-14(15)、E-F/1-14(15)之間區域增加一層，即將該區域混凝土柱頭升高4.5m,增加一層；將軸線B-F/1-14(15)之間區域增加兩層，一層為4.5m高，二層為2.3m高，總高6.8m。上面仍設置鋼架屋面。加的樓層建筑功能為商場和辦公室。

2、在原結構上整體增加二層，局部增加三層

對9#B樓加層方案為：將軸線A-B/1-

14、E-F/1-14之間區域增加二層，即將該區域混凝土柱頭升高4.5m×2,增加二層；將軸線B-F/1-14之間區域增加三層，第一層為4.5m高，第二層為4.5m高，第三層為2.3m高，總高11.3m。上面仍設置鋼架屋面。增加的樓層建筑功能為商場和辦公室

對9#A樓及10#樓加層方案為：將軸線A-B/1-14(15)、E-F/1-14(15)之間區域增加二層，即將該區域混凝土柱頭升高4.5m×2，增加二層；將軸線B-F/1-14(15)之間區域增加三層，第一層為4.5m高，第二層為4.5m高，第三層為2.3m高，總高11.3m。上面仍設置鋼架屋面。加的樓層建筑功能為商場和辦公室。

（二）加層設計初步試算結論

根據業主加層需要，現采用中國建筑科學研究院開發的設計軟件PKPM中SATWE模塊對該樓結構加層進行初步模擬計算分析，因建筑功能不改變，故計算時結構荷載取值同原設計。

1、在原結構上整體增加一層，局部增加兩層

按此方案進行加層改造時，9#B樓現有地基承載力基本滿足承載要求，尚不需加固；現有基礎抗彎承載力及抗沖切承載力稍顯不足，各基礎平均差15%，需加固；底層個別柱現有承載力不足，差約30%，需加固。

9#A樓和10#樓現有地基承載力稍不滿足承載要求，需加固；現有基礎抗彎承載力及抗沖切承載力不足，各基礎平均差25%，需加固。底層少數柱現有承載力不足，相差較多，個別差到約40%，需加固。

2、在原結構上整體增加二層，局部增加三層

按此方案進行加層改造時，9#B樓現有地基承載力不滿足承載要求，相差約40%，需加固；現有基礎抗彎承載力及抗沖切承載力不足，各基礎平均差35%，需加固；底層部分柱現有承載力不足，差約50%，需加固。

9#A樓和10#樓現有地基承載力不滿足承載要求，相差約40%，需加固；現有基礎抗彎承載力及抗沖切承載力不足，各基礎平均差40%，需加固。底層部分柱現有承載力不足，相差較多，少數差到約60%，需加固。

3、初步結論分析

綜上，采用在原結構上整體增加二層，局部增加三層的加層改造方案，地基基礎及下部柱承載力嚴重不足，必須進行加固。加固工程量大，工期長，加固代價較高，其經濟性、可行性均較差。故不建議采用此加層改造方案。

當采用在原結構上整體增加一層，局部增加二層的加層改造方案時，地基基礎及下部柱承載力雖也有不足的現象，但總體相差不多，平均在25%。對于這種情況，可以針對上部結構和下部結構及地基基礎，雙管其下，對上部加層結構，盡量采用自重較輕的裝修材料及填充墻體，減小結構豎向荷載和水平地震作用，改善下部結構及地基基礎的受力狀況；對下部結構及地基基礎，采用適當的加固手段，可以在投入較小的加固改造經濟代價時實現加層改造需要。

三、加固處理思路

（一）地基基礎

當地基基礎承載力不足時，應進行加固。加固設計依據既有建筑地基基礎加固技術規范（JGJ123-2000）進行。根據實際情況基礎可采用加大截面法進行加固，對于地基可采用注漿加固法進行加固，當基礎加大截面較多時，如將條形基礎和獨立基礎改為筏板基礎，當較多的增大基礎底板面積時，可減小基底壓力，也可不進行地基加固。

加大截面法加固基礎施工流程：加固表面清理→補配鋼筋→支模→濕潤混凝土表面→灌漿料配制→灌漿→養護→脫模。注漿法加固地基適用于砂土粉土粘性土和人工填土等地基加固。一般用于防滲、堵漏提高地基土的強度和變形模量以及控制地層沉降等。

（二）底層混凝土框架柱

原混凝土構件擬采用粘貼碳纖維布加固法進行加固。加固設計依據《混凝土結構加固設計規范》GB50367-2006及相關施工圖集進行，并以《建筑結構加固工程施工質量驗收規范》GB 50550-2010 為驗收標準。

碳纖維施工流程：混凝土表面處理→配制并涂刷底層樹脂膠→配置找平材料并對不平整處修復→配制并涂刷浸漬樹脂膠粘帖碳纖維片材→表面防護。

四、說明

上述結論僅為初步結論和加固思路，具體加固設計方案及施工圖紙需在加層改造建筑方案確定的前提下，經詳細的結構及地基基礎承載力校核后，依據現行國家規范制定，并繪制施工圖紙，

第二篇：某教學樓工程加固加層改造設計

淺談某教學樓工程加固加層改造設計

摘要:隨著國民經濟快速發展,人們對生產生活條件的要求逐步提高，對現有建筑結構的鑒定和加固也日益增多。文章結合某學校框架結構工程的加固改造設計實例，對加層設計后新舊結構之間的連接節點作了設計探討。

關鍵詞:建筑工程；加固改造；設計 1 工程概況

某教學樓工程位廣東東莞,建于2000年,為現澆混凝土框架結構,無地下室,地上3層,層高分別為4.5、3.9、3.9m,總建筑面積2300m2,上人屋面。建筑物基礎采用鋼筋混凝土獨立基礎,埋置深度2m,落至粉質粘土層,承載力特征值為190kn/m2。由于使用功能的改變,要求在原結構上加蓋2層作為學生活動中心與舞蹈教室,2009年對該食堂進行加固改造與加層設計,加層部分層高為3.9m。2 原結構安全驗算及加層方案選取 2.1 沉降觀測與地基承載力驗算

該建筑物地基比較均勻,經沉降觀測點觀測到的沉降數據和竣工時的數據對比發現變化不大,地基已趨于穩定,未發現不均勻沉降的情況。

工程竣工至今9年時間,粉質黏土地基趨于密實,其地耐力按有關資料能提高20%～30%,但由于加設兩層后,經驗算,部分基礎的地基承載力仍有不足,需要采取加固措施。2.2 構件承載力驗算

對原結構用satwe有限元軟件進行抗震整體計算分析,并結合構造進行綜合評價,對結構基礎、梁、柱、板等構件進行驗算,發現原結構有如下特點: 1)梁、板承載力較為富余,加層對其影響相對較小。

2)a,b軸線上各柱軸壓比較小,有加荷的潛力,框架柱b2～b4、c2～c5軸壓比較大,若加荷,軸壓比很可能超限。

3)a,b軸線上各柱下獨立基礎的設計富余量很大,b2～b4、c2～c5柱下獨立基礎設計富余量相對較小。

4)結構不能直接進行加層,必須對舊結構先加固后方能加層。2.3 加層方案選取

按照經濟、安全、適用的原則,在加層設計中應有效利用原結構的設計的富余量,充分發揮原有構件的潛力。經過綜合分析采用鋼筋混凝土框架結構作為加層部分的結構形式,其優點為能與原結構相同并很好地進行連接,造價低,更加符合學生食堂的使用要求。3 加固設計方法 3.1 框架柱的加固設計

框架柱b2～b4、c2～c5,設計富余量比較小,加層后軸壓比超限,在7度多遇地震下抗震能力不足,需要進行加固處理。由于食堂空間比較大,無空間限制,故選擇采用”增大柱截面加固法”來進行加固處理。經計算需對1～3層的框架柱b2～b4、c2～c5進行加固處理。現以c2柱的設計加固方法作詳細介紹。

首先在原鋼筋混凝土柱的外圍增加主筋和箍筋,再澆注混凝土,使

原柱尺寸增加至600mm×600mm,經過加固后的c2柱剖面圖如圖1所示。運用satwe軟件對加層前后結構進行模擬,得底層c2柱各內力參數如表1所示。

由表1看出,經過加固加層后,框架柱的各項指標均達到規范要求,柱的受壓、受彎、受剪承載力以及剛度得到全面提高。

使用該加固方法經濟可靠、簡便易行,達到了預期的要求。施工過程中,采用增大柱截面法對柱進行加固應注意以下要點: 1)為保證新舊混凝土充分結合,需在結合面上開鑿出6mm左右的凹凸槽并將表面清洗干凈,再在上面刷一層純水泥。

2)新增的縱向鋼筋也需按照規范要求進行錨固,以保證其有效傳力。

3)梁柱交接處加入箍筋鉆孔時可能對原結構產生影響,故應按照等體積配箍率的原則將其換算成粗而稀的鋼筋。3.2 柱下獨立基礎加固

結構基礎采用現澆混凝土獨立基礎,經驗算,加層后框架柱b2～b4、c2～c5柱下獨立基礎抗彎剪能力略有不足,其余基礎則能滿足規范要求。地基土質較弱,加層后,地基的承載能力不夠,需對框架柱b2～b4、c2～c5柱下獨立基礎進行擴展以減小地基承受的作用力,經研究決定采用植筋加固補強法加大基礎截面進行改造加固。加固c2柱下獨立基礎如圖2所示。

可以看出,采用植筋加固擴大基礎截面面積的方法一定程度上減少了基底壓力,且對原結構無損傷,經濟效益與社會效益顯著,達到了預先的加固目的。

施工過程中,采用植筋加固補強法應注意以下要點: 1)按規范要求對鋼筋進行錨固,錨固前應進行清孔,以保證達到設計的粘結強度。

2)鉆孔前要用儀器對原結構中的鋼筋位置進行測定,以免鉆孔造成對原結構的損壞。

3)植筋施工完畢后需進行拉拔試驗,檢驗其抗拔力是否達到設計要求。

3.3 其他部分改造加固措施

1)減輕上部加層結構重量,采取以輕質保溫材料陶粒土空心磚作為填充墻材料的措施。

2)減輕下部結構的重量,采取加大原結構門窗開洞面積的方法。3)加強新舊結構交接處連接的可靠度。

4)梁、板承載力有富余無需特別加固,只需剔除原結構屋面防水層。

3.4 新舊結構連接處做法

由于原柱沒有足夠長的鋼筋來進行焊接,經研究決定在原屋面上加做一條500mm×500mm的圈梁,把原結構屋面梁鑿開,將其與圈梁鋼筋進行焊接,再將加層柱鋼筋及圈梁鋼筋與下層柱深入梁內的鋼筋進行焊接。這樣大圈梁就形成一道箍,也形成了一個支座將上下

層柱進行有效連接,如圖3所示。這樣很大成程度上提高了結構的整體性,使新舊結構的連接更為緊密。4 結構位移復核

由于建筑物高度增加了7.8m,上部荷載也相應增大很多,為了確保其安全性,需對結構在地震作用下的位移進行復核。由于新舊結構之間的連接牢靠,可不考慮連接處對整體結構的影響。用satwe進行模擬,得出加固加層前后結構沿y方向的位移與位移角的值。可以看出,結構雖然加高2層,但經加固后,y方向頂層位移值為17.2mm,最大位移角為1/812,滿足gb50011-2001《建筑抗震設計規范》(2008版)彈性層間位移角及位移限制要求,加固后的部分樓層比原結構的安全性有所提高,加固方案起到了很好的效果。5 結束語

在本工程中, 采用增大柱截面法加固全面提高框架柱的各項性能,施工易行,經濟可靠，該方法起到了很好的效果,通過植筋加固擴大基礎截面的方法有效提高基礎的抗彎剪能力,減少基底壓力,對原結構無損傷,具有良好的經濟效益。參考文獻

[1] 葉增平，某教學樓加層改造前的鑒定與加固設計[j]工程抗震與加固改造，2008.05 注：文章內所有公式及圖表請以pdf形式查看。

第三篇：廠房檢測以及加層改造

（中冶集團建筑研究總院華東分院 上海 金立贊 冷超群 200940）

提要 目前化工環境下混凝土、鋼結構的腐蝕較嚴重，在使用過程中存在一定的安全隱患。本文就吳涇某化工廠管廊改造對化工環境下舊管架加層改造設計進行了一定的分析和總結。關鍵詞 腐蝕 水平推力 加固改造設計

DETECTION AND STOREY-ADDING RECONSTRUCTION OF A CHEMICAL PLANT PIPE GALLERY Leng Chaoqun Jin Lizan(Eastchina Branch of Central Research Institue of Building and Construction, MCC Group Shanghai, 200940)Abstract : At present the corrosion of the concrete and the steel structure under the chemical industry environment is serious, and it has some dangerous in its usage.It is analysis and generalize the design of superimposed layer transformation of the old pipe support under the chemical industry environment of the wujing chemical industry Co.Ltd to.Keywords : Corrodes the horizontal thrust node pipe support 工程概況

吳涇某化工廠綜合管廊位于上海市龍吳路4600號吳涇化工工業區內內。管廊分多次建成，建筑年代有1975年、1984年、1995年等，部分管架曾進行過改造。管架主要為混凝土結構，部分大跨度區段采用鋼結構桁架。擬改造管廊總長約為1325米，管架鋪設的管道有氨氣管道、醋酸管道、蒸汽管道等。管架基本為排架結構，每榀排架平面內，中間連接橫梁均為鉸接，縱向柱距為12m時，縱向連接構件基本用工字鋼連接，當跨度為15m和18m及以上時，使用混凝土或鋼桁架連接。

排架高基本為6m~10m，管道每層高基本為1.5m~2.5m左右，平面內跨度分為：2m、2.5m、4m、5m、6m等幾種，縱向跨距有：2m~7m、12m、15m、18m、19m、31m等幾種。柱截面除改造過的截面外一般為：350mmx350mm、350mmx400mm、400mmx400mm等三種。橫梁斷面一般為：250mmx350mm、250mmx400mm、250mmx500mm及型鋼梁等。混凝土牛腿離柱頂距離基本為2m左右。混凝土標號：80年代以前的預制構件為300號、現澆的為200號、基礎為150號，80年代以后的預制構件為C30、現澆的為C20。基礎基本為現澆的杯口聯合基礎，部分柱柱距離較大的采用獨立基礎，基礎埋深為1m~2m，地基承載力設計值據勘察報告可得為100kPa。

目前，吳涇某化工廠擬對管廊進行結構加固改造，對結構進行全面的檢測和加固處理。管廊現狀外貌圖如下：

管廊外貌圖 檢查檢測結果與分析 2.1檢查檢測概況

在有關單位配合下，對管廊既有結構進行了較為全面的復核檢查及檢測。主要工作內容包括：全面檢查結構布置，檢查結構構件的外觀缺陷及裂損，測定傾斜情況，測定混凝土構件強度等。

檢測結果顯示：大部分混凝土管架柱出現縱向裂縫、鋼筋及柱間鋼支撐銹蝕，部分梁、柱節點失效。2.2檢查檢測結果 2.2.1構件裂損、缺陷檢查

現場檢測發現：由于該管廊各個單元建筑年代不同，各單元的裂損情況也不相同，70年代建造的管架裂損情況比較嚴重，80年代以后建造的管架情況較好。并且，由于該管架處于化工廠內，受腐蝕性氣體侵蝕比一般情況下嚴重得多，導致該管廊所有鋼結構柱間支撐、鋼梁及各種連接節點的埋件和連接件都有不同程度的銹蝕情況。

從現場檢測情況看，部分混凝土管架柱、梁及桁架混凝土保護層剝落情況比較嚴重(尤其是混凝土牛腿附近)，因此導致鋼筋銹蝕較嚴重，個別部位箍筋斷裂失去作用。各柱間支撐及水平支撐等銹蝕嚴重，部分支撐失去承載能力。部分柱、梁連接節點也因為銹蝕基本失去連接作用。

縱向跨度15米以上柱間均設置混凝土桁架或鋼桁架，其中混凝土桁架采用標準圖集《鋼筋混凝土桁架式管架通用圖》(HG21252-93)，桁架構件截面較小，現場檢查發現桁架桿件存在大量裂縫、露筋、鋼筋銹蝕情況。腹桿裂縫寬度一般小于或等于0.2mm，尚在允許范圍以內；個別裂縫寬度達到0.4mm，超過設計允許范圍。個別桁架與柱連接處拉裂，連接件銹蝕、裂損嚴重，甚至失去連接作用。2.2.2桁架檢測

現場使用水準儀對部分桁架的撓度進行測量。結果顯示，桁架撓度值均較小，部分桁架變形值為正（即向上），向下變形最大值28.6mm，相當于跨度的1/629，符合規范要求。分析認為，主要是由于桁架承受荷載較小，由此產生的撓度較小。

現場檢查發現，個別桁架連接件拉脫、拉裂。對桁架兩端牛腿標高進行測量后分析，被拉脫桁架兩端牛腿差異沉降較大，最大相鄰牛腿高差達149mm，不均勻沉降是造成桁架拉脫、拉裂的主要因素。2.2.3地基處理監測調查

管架所處場地類型為上海地區IV類場地，采用獨立基礎，基礎埋深約1.5米。基礎混凝土設計強度為150號(相當于現行規范混凝土強度等級C13)，部分基礎混凝土強度為C20。從柱子傾斜測量結果來看，基礎傾斜量都較小，在規范允許范圍內；從牛腿標高測量結果分析，個別基礎差異沉降較大，造成桁架連接件拉脫、拉裂，影響到結構安全。2.3檢查檢測結果分析

現場檢查發現，管架周圍釋放的蒸汽很多，工廠內氨氣、醋酸氣味很濃，表明管架結構處于濕度大、酸性高的環境下。2.3.1混凝土碳化分析

現場檢測發現，大部分管架柱混凝土碳化深度均大于6mm，碳化現象嚴重。由于管架周圍空氣呈很強的酸性，構件混凝土內水泥石中的氫氧化鈣與空氣中的酸性氣體在適當的溫度條件下發生化學反應，生成碳酸鈣和水，使混凝土中性化（即混凝土碳化），碳化作用時，還會引起混凝土收縮，混凝土表面在碳化過程中產生微裂縫[1]，從而混凝土失去對鋼筋的保護作用。

2.3.2鋼筋銹蝕分析

現場檢測發現，敲除開裂混凝土后，構件鋼筋均有不同程度的銹蝕。由于構件表面混凝土碳化，在潮濕環境（有氧）環境下構件內鋼筋表面發生電化反應，引起鋼筋銹蝕。鋼筋銹蝕后體積膨脹（銹蝕體積膨脹2~6倍）[2]，導致混凝土順筋開裂。

現場鋼結構桁架及支撐銹蝕嚴重，部分構件已被銹透，由于鋼構件處于大氣中，表面保護油漆局部遭到損壞后，同鋼筋銹蝕一樣，大氣中酸性氣體和空氣中水生成無機酸使構件表面發生電化反應，引起鋼構件銹蝕。由于鋼構件是直接裸露在大氣環境中，銹蝕比混凝土中鋼筋嚴重的多，很多構件已被銹蝕透。

現場混凝土開裂、鋼筋銹蝕及管架間的鋼支撐銹蝕現狀如下圖：

混凝土開裂,鋼筋繡蝕 柱間支撐鋼構件繡蝕

鋼筋的銹蝕量與鋼筋的材性密切相關。隨著鋼筋的銹蝕量的增加，銹蝕鋼筋的屈服強度降低，鋼筋與混凝土之間的粘結強度也呈明顯下降趨勢。當鋼筋的銹蝕量大于15%時，應及時更換鋼筋。當鋼筋銹蝕面積達到或超過30%~40%時，應進行加固處理。同時，鋼筋銹蝕還將導致鋼筋附近混凝土材料性能的劣化。該管架鋼筋銹蝕約達到15%，需要對銹蝕鋼筋進行處理，結合管廊的加固層改造，對該管架進行加固處理。3加固改造設計 3.1加層設計

管廊一般由固定管架、活動管架（一般分為剛性、柔性、半鉸接活動管架）、管道、補償器等組成，承受荷載主要有管道產生的水平縱向荷載(由管道摩擦力產生)、風荷載、垂直荷載。管架示意圖如下：

吳涇某化工廠管廊改造設計工程，柱和基礎連接形式為固接，梁、柱連接平面內為鉸接連接，平面外為自由（無縱向梁連接時）或鉸接（梁或桁架連接時）連接。活動管架為剛性管架時，縱向水平荷載為管道摩擦力。由于管架剛度較大，不能適應管道變形的要求，管道因變形與管架出現相對位移，而產生的水平力即為管道水平摩擦力。管道水平摩擦力大小還要考慮管道之間的互相牽制作用，當管架上敷設多根管道時，各管道之間由于不同時工作（產生的溫度內力不相同），對管架的受力和位移會產生牽制作用。牽制作用的大小與管道在管架上的布置方式有關，管架上管道根數越多牽制作用越大、常溫管道的質量所占比例越大牽制作用越大、管道中介質溫度高和溫度低的，質量大的和質量小的，其排列越對稱、越均衡牽制作用大、雙層管道的管道牽制作用比單層管道大、高溫管道偏設一側時牽制作用小、管道同時起動時牽制作用小。

橫向水平荷載為風荷載，當為單層多管情況時，管道風荷載計算公式為：

（l為管道跨度，Di為管道保溫后外徑），當為多層管道時，由

加以修正。于上下層管道間風荷載的影響，每層管道風荷載須乘以影響系數

固定管架還須考慮管道補償器的彈性變形引起的水平推力，管道水平推力由管道專業提供。管架柱、基礎因在平面內、外兩個方面都有受力，所以一般按雙向偏壓受力考慮計算[3]。3.2加固設計

由于管廊加層改造后，設計荷載大大增加，原有結構的承載能力遠遠不足，須對原管架進行加固設計。加固設計過程時，須考慮和原結構的共同受力和原結構因裂損帶來的承載力損失等問題。

吳涇某化工廠管廊加固設計時，考慮現場情況(由于管道正處于使用中，管道無法挪動)，對管架柱頂有管道不便設節點的管架，在柱上端側面加設混凝土牛腿做新增管架的支點。在原管架柱頂無管道處，柱頂設置節點（鉸接連接），新增管架通過該節點傳遞新增荷載，這樣處理主要好處就是不會讓新增荷載對原結構產生偏心矩，對加固設計來說是最有利的一種連接方式。原管架柱側面增加混凝土牛腿做新增管架支點的方法，應考慮新增荷載對結構產生的偏心矩，并且在柱頂原管架柱和新增管架柱間需再設置一道連接，這樣可以減少新增柱的計算長度，在原結構柱上端平面內加設一道水平系桿以增加平面內穩定并傳遞新增水平荷載。方案簡圖見下圖：

縱向跨度較大的管架(15米及以上)因為總荷載增加較大，基礎荷載大大增加，承載力遠不滿足要求。并且因原基礎底面積已經較大(4mx4m左右)，如果考慮增加基礎底面積加固，基礎高度增加太大，因此，該工程采用基礎壓樁加固，壓樁樁長為18米左右，每節長約2~3米。原混凝土基礎按承臺考慮，不足處再進行加固處理，驗算承臺時，須考慮承臺的抗拔能力。縱向跨度較小管架基礎根據荷載增加大小對原基礎擴大截面處理。考慮到荷載增加較大，加固部分和原有基礎協同作用能力的折減，該管架基礎加固時，考慮在新舊結合處加設暗梁加固，暗梁加設在獨立基礎四周，可以提高基礎承載能力。擴大截面處理時須對新舊結構的結合處進行專門處理，如增加接合短鋼筋、鑿毛結合面等保證結合牢靠、共同受力。4結語

吳涇某化工廠既有管架，增加兩層管道，荷載增加較大。通過現場檢測、計算分析，有以下幾點結論：

1）混凝土開裂、鋼筋銹蝕引起結構承載力嚴重下降，包括鋼筋與混凝土粘結力下降、鋼筋銹蝕使混凝土內部產生相當大的拉應力、鋼筋應力腐蝕導致結構延性下降，需對結構進行加固處理。

2）新增部分管架設計時須全面考慮各種管道荷載，包括管道和活動管架的水平摩擦力、管道補償器的彈性變形引起的水平力、不同管道之間的水平牽制力。

3）原有管架加層改造時，要采取合適的加固方案，對新舊結構連接節點需進行特別處理。

第四篇：房屋加層改造合同[定稿]

房屋加層改造合同

業主方（甲方）： 以下簡稱甲方 承建方（乙方）： 以下簡稱乙方

甲乙雙方依據《合同法》協商，甲方決定委托乙方對甲方所擁有的房屋進行加層改造，根據國家相關法律規定，依據《合同法》特簽訂本合同，以共同遵守執行。

一、工程地址：

二、承包方式：包工包料大包干工程。（即除水電外，施工中所有材料，所有人工由乙方負責。）

三、工程價格：

板 鋼筋設置。梁 鋼筋設置。工程總價為 元。

四、工程款支付方式：

1、鋼筋綁扎完工后，甲方支付乙方 元。

2、工程竣工經甲方驗收合格后，甲方結清工程余款（不留質保金，不開具發票）。

五、質量要求（具體后附施工方案和工藝）；

1、鋼筋用國標鋼筋

2、水泥用國家行業標準P032.5水泥。

3、植筋膠用求新牌強力植筋膠。

4、加層板厚達到 130mm，強度達到C30（C30砼配合比為每立方米用量→水泥300kg、細骨料611kg、粗骨料1160kg、水180kg、質量比1：204：3.87：0.67）。

5、砼每天至少養護兩次達到75%強度方可拆模。

六、工程驗收標準：甲乙雙方同意按照國家的房屋結構的相關規定執行。

七、雙方責任：

1、乙方負責提供資質，乙方采購材料須達到國家現行相關質量標準，同時提供相關產品的合格證及檢驗報告。

2、乙方在施工過程中所有一切且安全事故由乙方負責。（因甲方屬全承包給乙方）

3、乙方拆除所有墻體施工殘渣必須外運到市政指定渣場。

八、維修和質保：

質量保修期限，若因乙方材料、施工原因造成的嘴臉問題，專業機構檢測并出具相關檢測報告后，由乙方負責無償維修，并賠償由此給甲方帶來的經濟損失。

九、本合同履行期間，雙方如發生爭議沒在不影響工程進度的前提下，雙方應協商解決。當事人不愿通過協商解決，或協商解決不成功，可以像房屋所在地區人民法院提起訴訟。

十、本合同經雙方簽字后生效，本合同一式貳分，甲乙雙方各持壹份。

甲方(業主）：

簽字：

簽約日期：

乙方： 委托代理人簽字： 簽約日期：

第五篇：樓房加層建筑施工承建合同

樓房加層建筑施工承建合同

建設方：（以下簡稱甲方）

承建方：（以下簡稱乙方）

為明確甲乙雙方在加層建設過程中的職責和義務，本著自愿、公平、互利互惠的原則，特簽訂本合同，以使雙方共同承諾，合作愉快。

一、工程名稱及規模：在現有四樓半的基礎上，增加二樓半及梯間的主體工程。

二、工程地點：龍泰四街（30號）。

三、承包形式：包工不包料，即甲方負責增加樓層所需的一切建筑材料，乙方負責施工所需的設備、工具及勞力（含木工）。

四、承包單價：建筑面積56.00元/平方米（含木工、模板、鐵絲、鐵釘等以及施工所需的一切），工程完工后據實計算。每層樓施工完后，室內打掃干凈。以上單價不含頂層現澆完成后罩面及砌女兒墻人工工資。

五、付款辦法：乙方每完成一層主體，甲方付承包單價的90%，乙方完成主體工程，無違背承建合同及工程質量問題，由甲方一次性付清余下施工工資給乙方。

六、甲方負責水電材料的供給，確保乙方正常施工。

七、乙方在施工過程中，必須安全、文明，按建安操作規程施工，杜絕安全事故、技術隱患發生。一旦出現安全事故和技術失誤，概由乙方負責。在施工中，甲方若發現有不安全因素，要及時給乙方提醒、整改。

八、本合同未盡事宜，由甲乙雙方協商解決。

九、本合同一式二份，雙方各執一份。

甲方：乙方：

二〇一一年月日