第一篇：探討路橋建設預應力混凝土截面連續箱梁合攏施工工藝

探討路橋建設預應力混凝土截面連續箱梁合攏施工工藝

1引言

懸臂澆筑預應力混凝土連續箱梁的合攏段施工,是橋梁上部構造施工的關鍵環節。在施工圖設計中,合攏段長度比較短,調整梁體線形的余地非常小。由于連續箱梁在進行合攏施工時,箱梁懸臂部分較長,而此時荷載和溫度的微小變化都將會對橋梁體系節段前端的標高和伸縮變形產生很大的影響。在合攏段施工過程中,晝夜溫度變化、新澆混凝土的早期收縮和水化熱、已完成結構混凝土的收縮與徐變、結構體系變化以及施工荷載等因素,都影響著合攏段新澆混凝土的質量。在預應力混凝土連續箱梁的合攏施工過程中,通常容易出現下列問題:

(1)由于模板支立不夠牢固、澆筑混凝土時頂板表面未認真抹平,合攏后箱梁頂面不平順、不平整。

(2)合攏施工溫度選擇控制不當。由于連續箱梁在合攏前懸臂較長,隨著氣溫的變化,箱梁懸臂端的高程和梁的長度也相應發生變化。合攏后體系轉換,連續箱梁的頂面高程和梁體長度變化明顯減小,但將產生溫度應力。合理的合攏時間會大大減小結構的溫度內力。

(3)合攏后箱梁頂面因養護不及時而出現收縮裂縫。

(4)模板支立不牢固出現模板沉降變形,使梁段之間混凝土表面有明顯的高低差。因此,對合攏段進行必要的施工控制,可以保證橋梁上部構造線形順暢,內力分配和傳遞合理,從而確保工程質量。

2工程概況

該項目工程為一座大橋,全橋共有27孔,橋長927.20m。主橋位于大橋的第12孔至第20孔,上部構造為30m+7×45m+30m=375m九跨一聯的預應力混凝土等截面連續箱梁,按雙幅布置。箱梁采用單箱單室結構,箱梁頂板寬度為12.75m,底板寬度為5.00m,翼板懸臂長度為2.875m,箱梁高度為2.50m,45°斜式腹板厚度為0.50m,底板厚度支點處為0.56/0.50m、跨中為0.32m。箱梁采用C50強度等級的混凝土,縱向、橫向、豎向三向預應力。

縱橫向預應力均采用公稱直徑Φ15.24mm標準強度Rby=1860MPa的低松弛高強鋼絞線,頂板束采用27股鋼絞線,配YM15-27錨具;底板及腹板束采用12股鋼絞線,配YM15-12錨具;橫向預應力束采用3股鋼絞線,配YMB15-3錨具;豎向預應力束采用Φl32mm精軋螺紋鋼筋,配YGM-32錨具。

施工圖設計規定,除0～2號塊及邊跨6.35m段采用支架施工外,其余梁段均采用掛籃懸臂澆筑。單T劃分為6個梁段,施工最大懸臂長度為21.50m,懸澆塊件最大長度為3.50m。全橋共計4個邊跨現澆段,18個合攏梁段。每個現澆梁段長6.35m,C50混凝土量為81.06m3;每個合攏段長均為2.00m,C50混凝土量為18.16m3。

3合攏段施工

3.1合攏段施工順序

合攏時,先合攏邊跨,拆除邊跨主墩臨時錨固;再合攏次邊跨,拆除次邊跨主墩臨時錨固;直至中跨合攏。

3.2施工準備

3.2.1混凝土配合比設計

主橋現澆連續箱梁設計強度等級為C50,梁段混凝土強度達到設計強度等級的90%時方可施加預應力。施工時采用混凝土輸送泵進行混凝土澆筑施工。由于合攏段主要施工時間在9、10月份,正值

天氣炎熱階段。按照泵送、緩凝與早強的要求,進行摻加減水劑和粉煤灰的高性能混凝土配合比設計。

3.2.1.1 原材料試驗情況

采用徐州巨龍牌42.5級普通硅酸鹽水泥。水泥細度為2.9%,初凝時間2h09min,終凝時間3h34min,抗壓強度3d為30.4MPa、28d為49.9MPa,抗折強度3d為5.9MPa、28d為6.7MPa。碎石壓碎值為5.5%,針片狀含量為6.5%,篩分試驗符合16～31.5mm級配,含泥量為0.43%,泥塊含量為0.13%。

中砂細度模數為2.63,含泥量為1.4%,泥塊含量為0.4%。外加劑采用JM-A型高效減水劑。減水率為15.7%,泌水率為7.9%,1d、3d、7d、28d抗壓強度比分別為198%、188%、171%、165%,達到GB8076-1997中早強減水劑的一等品指標。混合材料選用Ⅰ級粉煤灰,細度8.9%,燒失量1.02%,含水量0.1%,氧化硫含量0.46%。

3.2.1.2 混凝土配合比設計

C50高性能混凝土配合比設計是以基準混凝土為基礎,用粉煤灰超量取代法進行調整后得出的。

工地中心試驗室根據計算,經多次試驗確定出設計混凝土配合比。按此配合比拌制的混凝土拌和物，坍落度T=140mm,1h坍落度的損失為20%,含氣量為1.7%,標準養護條件下混凝土試件各齡期抗

壓強度平均值為:R3d=44.0MPa,R7d=53.4MPa,R28d=62.7MPa。

表1 每m3混凝土原材料用量(kg)

3.2.2觀測氣溫變化情況

為了保證在設計規定的氣溫條件下進行合攏施工,在合攏施工前一周起,對工地的氣溫變化情況進行連續認真觀測。夜間10:00至早晨6:00每兩個小時進行一次觀測,并及時準確填寫測溫記錄。

3.3邊跨現澆段及邊跨合攏段施工

圖1邊跨現澆段與合攏段支架立面簡圖

3.3.1邊跨現澆段施工 3.3.1.1 施工工藝流程

地基處理→支立邊跨現澆段箱梁支架→預壓試驗→支立箱梁底模板→調整模板高程和中線→支立箱梁側模板→綁扎底板鋼筋及端橫隔板鋼筋,進行預應力孔道定位,安裝波紋管→穿底板鋼束,在過渡墩側安裝擠壓套管式錨具→支立芯模和端模板→綁扎頂板鋼筋,安裝頂板預應力波紋管管道→澆筑混凝土→混凝土養護→拆除側模和芯模模板

3.3.1.2 施工要點

(1)處理邊跨6.35m現澆梁段與邊跨合攏段的支架地基。將現澆段范圍的原地面整平壓實,填筑一層200～300mm厚的砂礫,碾壓密實,四周挖排水溝做好防排水處理。采用碗扣式腳手架支設滿堂式支架,道木基礎。按照施工計算,支架立桿順橋向間距為0.9m、橫橋向間距為1.2m,沿高度方向每1.2m間距做一橫向連接以增加穩定性。帽梁橫橋向為24a工字鋼,順橋向為10工字鋼間距0.8m。

(2)加載試壓。在現澆支架上底板范圍內布設水箱,分三級向水箱內注水(G/2,3G/4,G。G為箱梁重量)。加載前和每級加載后,觀測支架沉降量,最后一級加載后每6h觀測一次沉降量。24h后卸載。

(3)支立模板,安裝鋼筋。首先按照試壓成果調整支架的預留沉降值;然后鋪設底模板;再依次進行底板鋼筋骨架與預應力管道安裝,端橫隔板鋼筋骨架安裝,腹板鋼筋骨架與預應力管道安裝;鋼絞線穿束,過渡墩處P錨安裝;安裝芯模和端模;最后安裝頂板鋼筋骨架與預應力管道,并調整校正模板。

(4)澆筑混凝土。采用混凝土拌和站拌制混凝土,混凝土攪拌運輸車運輸、混凝土輸送泵向模內輸送混凝土。箱梁混凝土澆筑從一側向另一側連續進行。混凝土澆筑完成表面收漿后,及時灑水養護。當梁體混凝土強度達到設計強度等級的75%以上時,拆除側模和芯模。

3.3.2邊跨合攏段施工

邊跨合攏通常根據該合攏段所處地形、河(湖)水深度及上部構造距地面高度等實際情況,確定采用支架或吊架(掛籃)法施工。采用吊架(掛籃)法澆筑混凝土施工時,需要在合攏段兩側設置對稱配重水箱,采用同步卸載法以消除附加內力。本橋邊跨合攏段位于岸邊陸地上,且梁底距地面高度為

8.22m,采用碗扣式鋼管腳手架搭設滿堂式支架進行施工邊跨合攏段施工(與邊跨現澆段相同)。

圖2合攏段臨時勁性鋼接桿示意圖

3.3.2.1 施工工藝流程

支架預壓試驗→調整支架高程、校核中線→支立底模與側模→焊接一側臨時勁性鋼接桿→綁扎底板鋼筋骨架、安裝預應力管道→安裝腹板鋼筋骨架與腹板預應力管道→安裝芯模→綁扎頂板鋼筋、安裝頂板預應力管道→頂板臨時鋼束穿束→夜間最低氣溫時焊接縱向主筋與另一側勁性鋼接桿→張拉頂板臨時鋼束→澆筑合攏段混凝土→灑水養護→穿入底板、腹板預應力鋼束→張拉鋼束→解除臨時鋼束與臨時勁性鋼接桿→穿頂板鋼束→張拉頂板鋼束→孔道壓漿→解除邊墩臨時錨固

3.3.2.2 施工要點

(1)支立模板時,使合攏段與已澆筑完成的箱梁間接合緊密,連接順暢,無錯臺和縫隙,防止澆筑混凝土時漏漿。模板支立牢固。

(2)安裝鋼筋骨架時,先綁扎成型,焊接一側的鋼筋接頭,待日最低氣溫時再焊接另一側鋼筋接頭。

(3)安裝臨時勁性鋼接桿時,先焊接一側焊縫,待日最低氣溫時再焊接另一側焊縫。勁性鋼接桿與梁內預埋鋼板應接觸密實,否則用薄鋼板墊塞,焊縫飽滿,焊縫長度≥0.6m,余下長度采用間斷點焊。施工圖設計中,頂板處的臨時勁性鋼接桿設置在頂板下側與腹板的根部。施工中剛接桿焊接后,芯模安裝比較困難。經設計單位同意,將其改在頂板上表面腹板根部位置,相應的預埋件在懸澆施工時按調整后的位置設置。

(4)為防止混凝土收縮變形過大出現裂縫及避免合攏段混凝土在接縫處產生較大的拉應力,合攏段混凝土澆筑在日最低氣溫下進行,采用混凝土輸送泵連續澆筑成型。

(5)混凝土澆筑時充分振搗密實,頂板采用平板振搗器振搗,與已完梁段間用插入式振搗器振搗。

頂板表面用長的直尺沿縱橫方向仔細刮平。澆筑完成,混凝土表面收漿后及時苫蓋并灑水養護,保持混凝土表面始終濕潤。

(6)當梁體混凝土強度達到設計強度等級的90%以后,進行合攏段縱向、豎向和橫向預應力鋼束 的張拉。張拉順序為先短束后長束,先底板后腹板,并對稱進行張拉施工;底板束和腹板束張拉完成后,解除頂板臨時鋼束。

(7)當合攏段張拉壓漿結束后,解除邊主墩臨時錨固,撤除墩頂臨時支座,注意避免損壞盆式支座。將支座部位徹底清理干凈,仔細觀察盆式支座的下沉量并做好記錄,以校核轉換效果。

3.4次邊跨及中跨合攏段施工

由于一個合攏段混凝土數量只有18.16m3,重量較輕,而掛籃、施工平臺及模板的重量達到了

295kN,重量較重。為了減小施工荷載,降低因施工荷載產生的附加內力,次邊跨及中跨合攏段施工利用工地已有的材料,使用6根24a工字鋼組合拼裝成輕型吊架,加上模板的重量只有98kN。同時利用底板勁性鋼接桿作為支承梁,采用吊架法施工。

3.4.1 施工工藝流程

在兩個懸臂端設置配重水箱→按計算配重重量向水箱注水→安裝合攏段模板吊架→鋪設底模與側模→調整模板高程、校核中線→焊接一側臨時勁性鋼接桿→綁扎底板鋼筋骨架、安裝預應力管道、穿束→安裝腹板鋼筋骨架與腹板預應力管道、穿束→安裝芯模→綁扎頂板鋼筋、安裝頂板預應力管道→頂板臨時鋼束穿束→夜間最低氣溫時焊接縱向主筋與另一側勁性鋼接桿→張拉頂板臨時鋼束→澆筑合攏段混凝土同時逐級解除配重→灑水養護→張拉底板和腹板鋼束→解除臨時鋼束與臨時勁性鋼接桿→穿頂板鋼束→張拉頂板鋼束→孔道壓漿→解除臨時錨固。

3.4.2 施工注意事項

合攏段施工前,對懸臂端混凝土連接面進行鑿毛和洗刷處理,以利新舊混凝土連接形成整體。在

當天最低氣溫時完成勁性鋼接桿的焊接,在當天最低氣溫時澆筑合攏段混凝土。在澆筑合攏段混凝土前最好將預應力鋼束穿入孔道,以減小預應力鋼束穿束的難度。在中跨兩懸臂端加配重,嚴格控制兩對稱點標高;配重通常采用水箱法,澆筑合攏段混凝土時同步放水,分四級解除配重,每級卸載約50kN。

圖3中跨合攏現澆吊架示意圖

4合攏施工的質量控制

4.1 選用優質的水泥、碎石、中粗砂、外加劑和混合料,根據具體的施工條件、作業環境、天氣氣候特點等認真確定合攏段施工混凝土配合比,保證混凝土滿足設計圖紙和施工技術規范的要求。

4.2 認真做好邊跨現澆段、邊跨合攏段、中跨合攏段的支架(吊架)、模板設計和安裝施工,按要求對支架進行試壓,消除減小支架(吊架)以及模板的不均勻沉降和變形。

4.3 加強施工期間氣溫的觀測,在日最低溫度(一般在凌晨3:00～5:00之間)時采用4臺電焊機同時焊接勁性鋼接桿,保證合攏段兩側不產生高差和伸縮變形,使合攏后連續箱梁線形順暢。為縮短焊接合攏段勁性鋼接桿的時間,宜采取先焊接一側勁性鋼接桿,待鋼筋、模板等工序完成后再焊接另一側勁性鋼接桿。

4.4 嚴格按照設計和計算在合攏段兩對稱懸臂端設置配重,并在合攏段混凝土澆筑施工時同步卸載,消除附加應力對梁體結構的不利影響。

4.5 合攏段鋼筋骨架安裝前,對懸臂端混凝土連接面進行鑿毛和洗刷處理,以利新舊混凝土連接形成整體,避免新老混凝土間出現裂縫。

4.6 控制合攏段混凝土澆筑時間,在當天最低溫度時澆筑合攏段混凝土,避免合攏段接縫處產生較大的拉應力。加強合攏段混凝土的養護工作,使箱梁混凝土表面保持經常潮濕狀態7d以上,在炎熱的天氣時加以覆蓋,避免陽光直接照射在混凝土表面,保證混凝土強度和彈性模量的順利增長,消除混凝土因突然升(降)溫或失水產生裂縫。

4.7 合攏段梁體混凝土強度達到混凝土設計強度等級的90%以上時,方可實施張拉。張拉程序和張拉順序按照施工圖設計執行,一般按縱向、豎向、橫向的順序進行張拉施工;縱向鋼束張拉為先頂板束(頂板處設置合攏段臨時預應力鋼束除外)、后底板束、再腹板束,先短束后長束的順序,并同時對稱張拉。張拉千斤頂、張拉泵、壓力表配套校驗、使用。

5結束語

合攏施工是懸臂澆筑施工的關鍵,在施工中必須加強各施工環節的控制。除了按照設計要求設置勁性剛接桿和臨時預應力鋼束等構造措施外,特別注意采取控制施工混凝土配合比、設置配重、認真控制兩個重點施工階段的施工氣溫、加強混凝土養護、履行張拉程序等多項有效的技術措施,嚴格執行施工圖設計、施工技術規范和質量檢驗評定標準,保證了工程施工質量。全橋18個合攏段順利完工,分項工程質量評定均達到優良。

參考文獻:

[1]范立礎.預應力混凝土連續梁橋[M].北京:人民交通出版社,1997.[2]丁大均.鋼筋混凝土結構學[M].上海:上海科學技術文獻出版社,1985.[3]TJT041-2000,公路橋涵施工技術規范[S]

第二篇：現澆預應力混凝土連續箱梁的施工

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現澆預應力混凝土連續箱梁的施工

現澆預應力混凝土連續箱梁的施工

[摘要]；道路施工中橋梁上部采用箱形截面，下部采用獨柱墩，具有橋梁外形簡潔美觀，橋下通視好的優點，應用廣泛。本文結合佛山市獅和公路BS-03標段桃園路分離式立交橋現澆預應力連續箱梁對現澆預應力連續箱梁的施工方法進行闡述。

[關鍵詞] ；箱形連續梁；預應力 ； 混凝土 ； 施工

[Abstract];road construction of bridge with box section, the lower part of the use of single column pier bridge, with simple and elegant appearance, advantages as good under the bridge, wide application.This combination of Foshan City lion and highway BS-03 section, the construction method of cast-in-situ prestressed concrete continuous box girder of Separated Interchange Bridge of cast-in-place prestressed continuous box girder are discussed.[keyword];continuous box girder;prestressed concrete;construction;

中圖分類號：U416.216+.1 文獻標識碼：A 文章編號：2095-2104（2013）

前言：

作者于佛山“一環”獅和公路BS-03標段施工期間，針對本標段實際施工現場情況及對施工進度質量的相關要求，制定了桃園路分離式立交橋現澆預應力連續箱梁的施工方案。

一、工程概況

桃園路分離立交橋與桃園路中心線交叉點的樁號為K5+902.982，橋長251.64米,預應力混凝土連續箱梁橫跨桃園路，砼設計強度C50。

箱梁頂板寬20米，底板寬14.75米，兩側翼緣懸臂長度2.625米。箱梁頂板厚20cm,底板厚18cm。腹板在邊跨支點附近梁段范圍內

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寬度為60cm，在跨中附近梁段范圍內寬度為40cm，邊孔及中孔變寬段通過2米過渡。箱梁左右腹板為等高度，橋面為2%的橫坡。

二、施工工藝

按一聯澆筑砼設計支架、模板、鋼筋砼澆筑方案。

1.放樣準備

用全站儀在橋跨內測定橋縱軸線和橋左右邊線。用白灰劃出支架的長度、寬度、平面位置。

2.支架底持力層處理

2.1沿途橋下的泥漿池及系梁、承臺基坑用挖掘機清理干凈，并用滲水性好的良性土或石渣回填，用壓路機分層壓實,對于壓路機碾壓不到的部位，采用每10cm一層人工夯實，壓實度為96%以上。

2.2搭設支架前，清理表層松土80cm，寬度比支架寬出1m，進行整平和壓實處理，且壓實度應達到96%以上，以防地基沉降對箱梁梁體產生不良影響。

2.3整體處理完后，以5m×5m間距做輕型觸探，要求捶擊次數在30次以上，再鋪筑15cm碎石墊層，然后澆筑12cm厚的C15砼,以便找平和提高地基承載力。地基處理完后,高度要高于排架四周地面高度。按2%的橫坡排水（橋中心向兩側排水）。橋梁地基兩側設縱向排水，在地基處理完畢后，形成2%橫坡，橋梁地基兩側設縱向排水溝，排水溝與總體排水系統相連。

3.碗扣式支架的拱度

根據此橋現場實際情況，地基較為平整，縱坡較小，采用碗扣式支架。

3.1基底處理好后，在上面橫橋向鋪設道木10*15cm，間距為0.6m，寬度每側大于橋寬1.0m，其上支立排架。整個支架系統由墊木、下托、碗口式支架、頂托和上縱、橫方木及大、小剪刀撐、縱、橫水平桿組成。

3.2排架均采用碗扣式鋼腳手架。支架布置原則為縱、橫向均為0.6m。

3.3支撐體系在安裝過程中，支架立柱要垂直，連接桿要平順，接口必須按規范對接，連接緊固。為保證其穩定性,墩柱周圍鋼管每最新【精品】范文 參考文獻

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隔1m用“#”字形箍環抱柱子。縱橫四方向及剪力與橫桿和立桿相互用扣件擰固。

3.4支立排架時，排架的縱、橫線必須順直。保證支架受力均勻分布和傳遞。每搭一層必須檢查支架整體垂直度和整體穩定性后才可繼續搭上一層。架設的排架要嚴格控制排架立桿的頂標高，其計算方法為：立桿頂標高=箱梁底標高-模板厚度-帽木厚度-托架高度

立桿支立完畢后，在其頂部放好托架，然后在托架上面沿縱橋向布置方木，方木截面尺寸為10cm×15cm，使方木與方木的接觸面恰好位于托架的中心位置。方木鋪好后，在其上面沿橫橋向擺放10cm×10cm落葉松木方子，間距為0.3m，然后鋪放現澆箱梁底模，采用竹膠板。

3.5橫桿與剪力撐

橫桿豎向步距為0.6m；剪力撐自地面一直撐到頂部，縱、橫向均設置，最少不少于2道，間距為4.0m，與地面間的夾角在45度至60度之間。在距地基20cm高處,設置縱、橫掃地桿,保證支架整體穩定性。

3.6所使用的桿件、扣件均100%檢查，嚴重銹蝕、彎曲、壓扁、裂縫的均不得使用。所用桿件必須有出廠合格證或檢驗證明書。

4.預壓

支架預壓是支架驗收的一個重要環節，它是模擬上部結構的施工過程對支架進行檢驗，是驗證支架設計是否合理和是否可以交付使用的必要條件。

支架搭設后，為驗證其承載力，清除支架與支架間，支架與木方之間及地基的非彈性變形和支架的彈性變形，采用設計箱梁自重的125%進行支架預壓。預壓加載物擬用砂包代替相應部分的砼進行預壓。各個部分的預壓荷載數量作相應換算，并取荷載的125%作為預壓荷載值，進行逐孔預壓。預壓采用分層堆載方式，每級荷載持荷為30分鐘，最后一級持荷在24h以上。預壓沉降觀測點設置分別于每孔梁的結構中線、底板兩條邊緣線的L/4，L/2，3L/4位置。

在預壓試驗過程中，專職安全員觀察支架，一旦出現以下異常變化，立即中斷試驗，檢查問題的出處，并加以排除。

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5.鋼筋施工：

鋼筋配料、下料、彎制、閃光對焊在鋼筋加工區完成，現場綁扎。梁內鋼筋宜預先在鋼筋加工區焊接成大片的平面。吊裝過程中為防止大片變形，應采用扁擔梁并加密吊點。鋼筋安裝時采用多點、均布吊裝，避免出現材料集堆，對排架不利現象。施工時，先綁扎其底部鋼筋和兩側肋的鋼筋。綁扎時伸縮縫端注意預留伸縮縫錨固鋼筋，采用砂漿墊塊以保證混凝土的保護層。并將預先按規范要求接好的預應力管道穿入骨架內，預應力管道采用預埋鐵皮波紋管成孔，波紋管應進行相應指標的檢測。設置波紋管前應對每一根波紋管進行檢查，管壁上不得有空洞，否則要及時修補，嚴格防止澆筑混凝土時出現漏漿現象。波紋管安裝位置必須保證準確無誤，波紋管定位鋼筋在曲線段按設計加強。

6.模板施工

連續箱梁全部采用竹膠合模板，布板遵循盡量采用整張膠合板的原則。對配板進行編號、標注。竹膠板在現場加工，芯模采用楊木方做框架，用多個可折疊的框架串聯起來，在框架四周用楊木板條包圍固定，再用塑料布包裹。制做芯模時邊孔預留一個天窗，中孔預留兩個天窗，以解決拆卸芯模之用，待箱梁澆筑完成拆除芯模后，再吊裝天窗處模板，綁扎鋼筋，澆筑混凝土。

按照施工圖紙要求，箱梁施工預拱度為1cm。實際施工中需用水準儀監測混凝土箱梁的撓度變化情況。監測的內容包括：

6.1內模和鋼筋重力作用下的撓度。

6.2施加預應力后觀察撓度變化值。

如撓度變化不明顯，則繼續施工直至完成；否則應用千斤頂及水準儀配合調整拱度變化。

7.混凝土施工

現澆箱梁砼施工采用一次性澆筑。

7.1澆筑前準備

砼澆筑前的檢查，由項目部質檢工程師組織現場施工員、質檢員對支架的剛度和穩定性；側模的幾何尺寸、接縫的平整度和嚴密度、支撐的牢固性；芯模的穩定性、牢固性；底板、腹板、頂板厚度；鋼

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筋的規格型號、位置、間距、保護層的厚度等進行詳細的檢查，合格后方可澆筑砼。

7.2材料及設備

箱梁砼采用自拌C50砼，由2臺砼輸送泵泵送。為滿足緩凝要求，避免產生過大的收縮、徐變，提高混凝土的早期強度，保證混凝土具有良好的和易性，滿足施工要求。

7.3澆筑砼施工工藝

澆筑順序為：由低處向開始向高處澆筑，底板——兩側腹板分層同步跟進——最后澆筑頂板、抹面養生。

為防止支架產生不均勻變形，整個橫斷面內對稱澆筑，按先跨中后兩側的順序進行。通過芯模預留孔及天窗將底板混凝土泵送入底模內，底板混凝土達到厚度后，振搗抹平，兩側腹板應同步、均勻、分層澆筑，分層厚度30cm，腹板混凝土達到芯模頂高度時，將芯模頂部預留的活板復位，從一端澆筑翼板、頂板混凝土。混凝土的澆筑速度要確保混凝土初凝前覆蓋上層混凝土。

混凝土振動采用插入式振搗器配合插釬振搗，振搗器的移動間距不超過其作用半徑的1.5倍，并插入下層混凝土5~10cm，對于每一個振搗部位，必須振動到該部位的混凝土密實為止，但不得超振。

振動時要避免振搗棒碰撞模板、鋼筋，尤其是波紋管，振動棒要在插釬的引導下與波紋管保持一定距離，以防止波紋管變形和變位。不得用振動器運送混凝土。對于錨塊和錨槽位置及波紋管下的混凝土振搗要特別仔細，由于該處鋼筋密、空隙小，應選用小直徑的振動棒，確保混凝土密實。

混凝土澆筑后的養護：混凝土凝固后用麻袋片苫蓋，然后用水管噴水霧灑水養生。強度達設計強度70%以上拆除芯模。

8.預應力施工

箱梁混凝土強度達到設計強度的85%，齡期滿足7天以上，方可張拉預應力鋼束。施加預應力前，要對張拉設備進行配套檢驗，以確定張拉力與壓力表間的關系曲線。

所有鋼束均采用兩端張拉，按對稱原則從兩邊向中間對稱張拉，每次張拉不少于兩束，張拉原則為N1、N2、N3的順序，預施應力的最新【精品】范文 參考文獻

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程序為：

0 →初應力10%σk(劃線標記)→初應力20%σk(劃線標記)→σk(持荷5分鐘)→錨固(測回縮量)。

張拉采用張拉力與伸長值雙控，以張拉力為主，延伸量校核。實際伸長值與理論伸長值之差應控制在理論伸長值的6%以內，若延伸量超出設計要求時，應停止張拉，分析檢查出原因后方可繼續施工。

張拉施工時鋼束的滑、斷絲數量不得大于該斷面總數的1％，每根鋼束的滑、斷絲數量不得多于1根。

9.壓漿封錨

張拉完成后，按設計要求壓漿。首先用無齒鋸切除錨頭鋼絞線，較錨環長出30～50mm，用灰漿將錨頭及鋼絞線封住。水泥漿的抗壓強度應不小于圖紙規定的標號。壓漿完成后，應先將其周圍沖洗干凈并對梁端混凝土鑿毛，開始進行綁扎箱梁頭封錨鋼筋，支立封錨模板，澆筑封錨混凝土，當強度達到拆模強度后，拆除梁頭模板。

10.模板、支架的拆卸

10.1箱梁腹板、底板及頂板預應力束張拉、壓漿完畢超過72小時后，方可卸落模板。

拆除模板時，避免碰撞砼表面，可先拆除翼板底支架和翼板模板。然后拆除側模支撐和側模板，最后拆除梁底支架和梁底模板。

10.2芯模在混凝土強度達到70%以上，表面不發生塌陷和裂縫現時，方可拔除。

10.3卸落支架的程序在縱向應對稱均衡卸落，在橫向應同時一起卸落,拆除支架時，按后裝先拆，先裝后拆的原則。

10.4支架從跨中向支座依次循環卸落。

10.5模板、支架拆除后，應將表面灰漿、污垢清除干凈，并應維修整理，分類妥善存放，防止變形開裂。

三、結束語:

箱形截面具有強大抗扭性能，結構在施工與使用過程具有良好的穩定性，其頂底板都具有較大的混凝土面積，能有效地抵抗正負彎矩,適應連續梁等具有正負彎矩的結構。通過總結分析，此施工方法在施工期短、施工質量有特殊要求的情況下具有實用價值，收到了明顯的最新【精品】范文 參考文獻

專業論文

經濟效益與社會效益，具有實用價值。

參考文獻

1.《路橋施工計算手冊》.人民交通出版社,2001.5

2.《橋梁工程》.人民交通出版社,2002.8

3.《公路橋涵施工技術規范》.人民交通出版社,2000.11.01

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第三篇：現澆預應力混凝土連續箱梁施工技術[模版]

現澆預應力混凝土連續箱梁施工技術

蘇秦

謝新華 譚偉

(中國水利水電第七工程局有限公司五分局

四川彭山

620860)摘要：分析重慶至湖南高速公路重慶段H8 合同段秀山互通立交主線橋現澆預應力連續箱梁的施工方法。介紹支架設計、強壓及觀測、箱梁施工等施工過程，總結施工中應注意的問題，已供同行參考。關鍵字：預應力混凝土 連續箱梁 施工

1、工程概況

秀山互通主線橋位于秀山縣官莊鎮乜敖村上壩社，該橋中心樁號為K30+723.5，跨越319國道及平郎河，設計梁底和319國道路面相對高差6m。上部構造為6×25m的6跨一聯預應力連續箱梁，全長158m。

2、滿堂支架設計 2.1 滿堂支架設計 2.1.1、軟土地基處理

清除箱梁垂直下方27.5m寬度范圍內泥漿坑、松軟地段，采用拋石擠於換填，石屑填縫并保證換填厚度達到平均100cm。設置單向橫坡，坡度控制在2％范圍內，便于及時排除雨水。不能設置單向橫坡的，按照滿足碗扣支架立桿安設的間距將對碾壓后地面分成臺階狀，并用機械加強夯實以滿足支架需要。如縱向坡度過大，同樣采取設置臺階方式處理。在處理好的地基上進行橫斷面為25cm×25cm的C25混凝土地梁設置,對在319國道兩邊路肩，對其進行加固處理后采用臺階式填筑，同時在跨國道部分1～2#墩之間其支架立柱下面基礎要作如下處理：在319國道路面上采用枕木支撐，以保證319國道路基穩定性。2.1.2、支架材料選用

支架采用碗扣式鋼管架，立桿主要采用3.0m、2.4m、1.8m幾種,立桿接長錯開布置，頂桿長度為1.5m、1.2 m、0.9m，橫桿采用0.9m、0.6m、0.3m三種組成，頂底托采用可調托撐。

通過對梁體自重、各種荷載計算，得出支架的布置分以下區域進行：

（1）一般結構區域底版立桿按照90cm×90cm×60cm的布置，即大、小橫桿均為90cm，步距為60cm；

（2）腹板和隔板正下方投影內按照60cm×60cm×60cm的布置，即大、小橫桿均為60cm，步距為60cm； 2.1.3、支架布設注意事項

（1）當立桿基底間的高差大于60cm時，則可用立桿錯節來調整。

（2）立桿的接長縫應錯開，即第一層立桿應用長2.4m和3.0m的立桿錯開布置，往上則均采用3.0m的立桿，至頂層再用1.5m和0.9m兩種長度的頂桿找平。

（3）立桿的垂直度應嚴格加以控制：30m以下架子按1/200控制，且全高的垂直偏差應不大于10cm。

（4）腳手架拼裝到3～5層高時，應用全站儀檢查橫桿的水平度和立桿的垂直度。并在無荷載情況下逐個檢查立桿底座有否松動或空浮情況，并及時旋緊可調座和薄鋼板調整墊實。

（5）斜撐的網格應與架子的尺寸相適應。斜撐桿為拉壓桿，布置方向可任意。一般情況下斜撐應盡量與腳手架的節點相連，但亦可以錯節布置。

（6）斜撐桿的布置密度，當腳手架高度低于30m時，為整架面積的1/2～1/4，斜撐桿必須對稱布置，且應分布均勻。斜撐桿對于加強腳手架的整體剛度和承載能力的關系很大，應按規定要求設置，不應隨意拆除。2.2、支架預壓

預壓目的：檢驗支架及地基的強度及穩定性，消除整個支架的塑性變形，消除地基的沉降變形，測量出支架的彈性變形。

預壓材料：用編織袋裝砂或水箱對支架進行預壓，預壓荷載為梁體自重的120%。

預壓范圍：箱梁有效寬范圍。支架拼裝時按設計縱距及橫距布置立桿,支架頂利用頂托調平,鋪設橫向方木和縱向木板,拼裝組合鋼模板,安裝水箱或用吊車吊放砂袋對支架進行預壓。

預壓觀測：在每一跨的中心、橫向左、右側布3個點進行觀測，在預壓前對底模的標高觀測一次，在預壓的過程中平均每2小時觀測一次，觀測至沉降穩定為止，將預壓荷載卸載后再對底模標高觀測一次，從以上的觀測資料中計算出支架的彈性變形及地基的下沉。

預壓方案布置：橋梁附近水源條件好、采用設置水箱的辦法按照上部荷載的120%進行布置。加載過程分四級進行，即25%、50%、80%、100%、的加載總重，每級加載后均靜載3小時，分別測設支架和地基的沉降量，做好記錄，加載完成后等到日沉降量達到施工要求方可卸載。

3、施工預拱度

在支架上澆筑箱梁混凝土施工過程中和卸架后，箱梁要產生一定的撓度。因此，為使箱梁在卸架后能滿意地獲得設計規定的外形，須在施工時設置一定數值的預拱度。在確定預拱度時應考慮下列因素：卸架后箱梁本身及活載一半所產生的豎向撓度；支架在荷載作用下的彈性壓縮；支架在荷載作用下的非彈性變形，支架基底在荷載作用下的非彈性沉陷；由溫度變化而引起的撓度；由砼徐變引起的徐變撓度。徐變撓度對梁體的撓度影響不容忽視。影響徐變撓度的因素主要有以下幾點：

在受彎構件中，在長期持續荷載作用下，由于徐變的影響，梁的撓度會與日俱增，徐變撓度可能達到彈性撓度的1.5至2倍。影響徐變的主要因混凝土的徐變與砼的級配組成也有關系，水灰比越大，徐變也越大；骨料的彈性模量越大，徐變素是應力的大小和受荷時混凝土的齡期，因此在施工中要避免混凝土結構過早地施加預應力。越小；水泥用量越大，徐變越大。此外，結構所處的環境也有重大的影響，濕度大的地區徐變小。針對以上影響混凝土結構徐變的各種因素采取以下措施：嚴格控制水灰比和水泥用量；選用質地堅硬、耐磨性能好的骨料；加強構件的養護，延長灑水養護時間；選用適當的外加劑。根據梁的撓度和支架的變形所計算出來的預拱度之和，作為預拱度的最高值，設置在梁的跨徑中點。其他各點的預拱度以中點為最高值，以梁的兩端部為支架彈性變形量，按二次拋物線進行分配。根據計算出來的箱梁底標高對預壓后的箱梁底模標高重新進行調整。

4、箱梁現澆施工 4.1 鋼筋加工與安裝

鋼筋制作安裝嚴格按照設計圖紙和技術規范施工。根據設計規范要求鋼筋骨架的制作和吊放的允許偏差為：主筋間距±20 mm；箍筋間距±10 mm；骨架徑±10 mm，骨架傾斜度±0.5 %；保護層厚度±10 mm；骨架中心平面位置20 mm。

根據需要從加工間內領出經檢驗合格的各種不同規格的鋼筋，按照施工設計圖紙擺放腹板及底板鋼筋并綁扎成型，然后將預留孔道所用的根據梁型設計需要而卷制的波紋管按圖紙所給坐標尺寸安放于骨架內，每隔50 cm 加設一道直徑φ8 定位鋼筋將波紋管其牢固地定位于鋼筋骨架內部。并經檢查合格后，進行側模安裝。為保證梁體內鋼筋的混凝土保護層厚度，在鋼筋骨架外側綁扎3 cm 厚的塑料墊塊。4.2 模板安裝

模板制作在加工廠按照梁體幾何尺寸制作，模板安裝前，先將模型清掃干凈，剔除焊渣及混凝土結塊，均勻地涂抹脫模劑，安裝止漿膠帶然后進行模板安裝。安裝過程中，要保證模板的接縫嚴密平順，側模安裝完畢后再安裝端頭模型，端頭模型安裝要保證預留鋼筋能從模上眼孔順利穿出模外，安裝完畢，4.3、混凝土澆筑

混凝土由拌和站集中拌和、由混凝土輸送泵運送。拌和站的拌合能力、混凝土輸送泵運送能力、必須滿足在最早灌注的砼初凝前灌注完該段的全部混凝土為控制標準。整個澆注分兩次進行，第一次澆注底板及腹板混凝土，外測腹板施工縫設于腹板與翼板轉角以上2～3cm處，中腹板施工縫設于腹板根部以上30～50cm處。第二次澆注腹板、頂板及翼板，在第二次澆注前檢查支架有無壓縮和下沉，并塞緊各楔塊，以減少沉降。

4.4、混凝土養護

澆筑完混凝土采用灑水并覆蓋塑料薄膜，養護過程中要主要混凝土表面水分。4.5、卸落支架

箱梁壓完漿并封錨后,其壓漿強度達到設計強度的90 %以上方可落架。拆架必須分成若干組在每一孔各跨中間同時向墩臺處松動螺旋。

模型拆除時，先將底部固定楔子及上部拉桿約束給予解除、拆卸，再取出模型塊之間的連接螺栓，用千斤頂在梁頂面向外頂模型，讓其自動脫離混凝土面后向下墜落。

5、預應力施工 5.1、波紋管安裝

預應力鋼束管道采用塑料圓波紋管。按設計圖紙所示位置布設波紋管，并用定位筋固定，安放后的管道必須平順、無折角。

預應力管道間及管道與喇叭管的連接應確保其密封性，所有管道沿長度方向按設計要求設井字形定位鋼筋并點焊在主筋上，不容許鐵絲綁扎定位，確保管道在澆筑混凝土時不上浮、不變位。同時應根據設計要求在預應力鋼筋曲線段設置防崩鋼筋。錨頭平面必須與鋼束管道垂直，錨孔中心要對準管道中心。管道貌位置容許偏差縱向不得大于10mm，橫向不得大于5mm。

管道所有接頭長度以5d為準，采用大一號的波紋管套接，要對稱旋緊，并用膠帶紙纏好接頭處以防止混凝土漿摻入，當管道位置與非預應力鋼筋發生矛盾時采取以管道為主的原則，適當移動鋼筋保證管道位置的正確。

澆注混凝土之前對管道仔細檢查，主要檢查管道上是否有孔洞，接頭是否連接牢固、密封，管道位置是否有偏差，嚴格檢查無誤后，采用空壓機通風的方法清除管道內雜物，保證管道暢通。

5.2、預應力筋的加工及安裝

鋼鉸線的穿束在澆混凝土前進行，穿束時為防止鋼鉸線捅破波紋管，同時為減少鋼鉸線與孔道的磨擦便于穿束，端頭用膠帶包裹或加工專用的子彈頭穿束。穿束后注意孔道兩端的預留張拉長度，盡量使兩端相等。并且在砼澆注前必須對外露鋼絞線用編制帶包裹，以防被砼污染和銹蝕。對于使用連接器的鋼筋，其接頭必須嚴格居中，接長鋼筋應嚴格伸入連接器長度的1/2，并防止松動。5.3、預應力筋的張拉

預應力張拉設備使用前應先委托外單位校定，測定油泵線性回歸方程，根據千斤頂的張拉力計算出壓力表讀數，施工過程中實行雙控，以油表讀數為主，伸長值為輔。

1、預應力筋張拉采用張拉力與伸長量雙控，以張拉力為主，實際伸長量與計算伸長量差值控在6%以內，梁體混凝土齡期不少于7d、混凝土強度必須達到80%時方準施加預應力（檢驗砼強度時應注意試件的取樣及養生條件）。

2、鋼絞線張拉步驟：0→初應力→σcon→（持荷5min錨固），對伸長量不足的查明原因，采取補張拉措施，并觀察有無滑絲、斷絲現象，作好張拉記錄。5.4、壓漿及封錨

張拉完成后切除外露多余的預應力筋，在灌漿前的24～48 h，張拉端凹入部位用細石混凝土填實，灌漿孔、排氣孔（抽真空管）由一端帶螺紋的鍍鋅水管引出。檢查灌漿孔、排氣孔是否暢通，若是堵塞，則必須疏通。如孔道有異物需用水沖洗干凈，然后用高壓風把孔道中的水吹干，嚴禁在孔道有積水的情況下進行抽真空灌漿。

按要求把漿體拌制好，設備連接安裝就位后即可開始灌漿作業。首先是對管道進行抽真空處理，直到真空度達到穩定時（－0.09～0.07 MPa），將水泥漿加到灌漿泵中打出一部分漿體，待這些漿體的濃度一樣時，將輸漿管接到孔道的灌漿管上，啟動灌漿泵，開始灌漿。灌漿過程中保持真空泵的開啟狀態，當觀察到空氣濾清器有漿體經過時，關掉真空泵。關掉真空泵后，繼續保持灌漿泵的壓力（0.5～0.7 MPa），并持壓1～2 min 后封閉進漿口，完成灌漿作業。灌漿作業要連續，一次完成，順序由上至下，且每一孔道壓漿應緩慢、均勻。壓漿時，每一工作班應留取不少于3 組的70.7 mm×70.7 mm×70.7 mm 立方體試件，標準養護28 d，檢查其抗壓強度，作為評定水泥漿質量的依據。

鋼絞線割束可在壓漿前也可在壓漿后，割束必須用砂輪機鋸割，任何預應力鋼筋均不能用電弧燒割。對于高強預應力鋼筋嚴禁用電弧燒割。

封錨前應先將錨具周圍混凝土沖洗干凈并鑿毛，然后按圖紙要求布置鋼筋網，澆注封錨混凝土。封錨混凝土標號應與梁體混凝土同標號。6 結論

（1）在砼澆筑前，需要對支架進行預壓，并根據實測變形值與理論計算值的比較結果，檢驗支架的強度情況。

（2）在施工前，要對支架進行強度、變形量和穩定性驗算，保證支架不會出現問題。（3）現澆連續箱梁由于自重大、體積大，澆筑過程中的穩定性控制難度較大。宜采用支架模板一體化設計，同時進行支架預壓工作，嚴格控制支架變形，在澆筑過程中一定要對稱進行并加強支架模板穩定性的觀測和監控。

（4）盡量縮短前后兩次混凝土澆筑的時間差，宜控制在5 至10 d，同時嚴格按規范要求處理施工縫。施工縫應留在腹板與翼板結合處，第一次澆注混凝土面應比翼緣板底高2 cm，這樣可保證梁體美觀。

（5）真空壓漿對提高管道漿體的密實性有顯著效果，但不能對真空進行絕對化的理解，無論用什么樣的真空機，受管道密閉性，抽真空機的工作效率，操作因素等的影響，管道內總是會有殘余空氣，因此即使采用真空鋪助壓漿技術，也一定要在恰當的位置設置排氣孔。

作者簡介: 蘇秦(1977-):四川成都人,長期從事路橋工程施工管理,現任渝湘高速公路H8合同段常務副經理.謝新華(1977-):黑龍江寶清縣人, 助理工程師,長期從事路橋工程施工管理,現任渝湘路工程部主任.譚偉（1978-），四川廣漢人，助理工程師，長期從事路橋工程施工管理，現任五分局分局長辦公室主任。

第四篇：預應力混凝土現澆連續箱梁支架拆除方案

廈門市××大道××××××××橋

預應力混凝土現澆連續箱梁

支架拆除方案

廈門×××××項目部 二○一三年十月十五日

一、工程概況：

B匝道橋共設置4聯，采用［(3×30)+(30+45+30）+(3×30+25)+(25+30+25)］米,第一、三、四聯采用等截面預應力混凝土連續現澆箱梁，第二聯采用變截面預應力混凝土連續現澆箱梁。C匝道橋共設置3聯，采用［(25+31+30+2×25)+(30+45+30）+(5×30)］米,第一、三聯采用等截面預應力混凝土連續現澆箱梁，第二聯采用變截面預應力混凝土連續現澆箱梁。橋面全寬9.0m，箱梁底寬3.95m，懸臂長2.2米，等截面箱梁梁高1.8m，變截面梁底面按Y=X2/525.3125米二次拋物線變化，支點處梁高2.6米，跨中及梁端的梁高為1.8米。

二、支架的結構形式

現澆箱梁支架基本選用WDJ滿堂式碗扣支架，但后溪立交C匝道橋因現場存在排洪渠、地下管線、上跨馬路及地形高差影響等問題，第5、6、7三跨設為貝雷支架，其中第7跨橫跨馬路設跨度為2*9米的工字鋼門洞支架，在對應C匝道橋門洞支架的路段上，B匝道橋也設置了相同的跨馬路門洞支架。

碗扣式支架下部設可調底座調整橫桿各層標高，上部設可調螺桿以調整底模標高。可調螺桿上設縱向方木(12cm*12cm)，作為底模板的主肋，主肋上鋪橫向方木(10cm*10cm)，作為底模板的次肋。立桿步距120cm，立桿間距分60cm，90cm、120 cm三種，縱橫剪刀撐每隔4排設置一道，支架兩側立桿高于現澆箱梁頂面150cm，加兩道橫桿做為防護欄。立桿下面布設寬15cm、5cm厚的通長木墊板，貝雷支架及門洞工字鋼支架的承重結構主要由鋼筋混凝土基礎、Φ630mm鋼管支柱、雙400a工字鋼主橫梁、貝雷桁架（門洞為630工字鋼）等構件組成。結構傳力途徑為：模板－方木（或120工字鋼）－可調性木楔－貝雷片（或工字鋼）縱梁－工字鋼主橫梁－鋼管立柱－擴大基礎－地基。

模板采用1.5cm厚酚醛復膜膠合板，板肋采用10×10cm方木。第5、6、7跨貝雷梁均由5組雙排單層普通型貝雷桁架組成。門洞支架中的主縱梁由10根630工字鋼組成。每排鋼管支柱共由5根Φ630mm鋼管組成。

三、支架拆除的工藝

（一）、WDJ碗扣式滿堂支架的拆除工藝

1、支架的拆除時間

支架拆除時間，應按施工設計圖的要求，箱梁現澆混凝土強度達設計要求95%、預應力鋼絞線張拉及注漿施工完成、經過單位工程負責人、質量自檢人員和監理工程師的檢查驗證同意后，方可拆除施工支架。

2、支架的卸載

為了避免在拆架過程中產生過大的的瞬時荷載，引起不應有的混凝土裂縫，使梁體順利實現應力轉換，在支架拆除前，首先要正確進行支架的卸載，嚴格按照從跨中向支座依次循環松動頂托螺桿，當達到一定卸落量后，支架方可脫落梁體。

先拆除支撐在翼板上的支架，保證全梁翼板處于無支撐狀態，再松動腹板的頂托螺桿，接下來松動底板的頂托螺桿，人員分成兩組，從跨中向兩端同步松動，使梁體均勻下落，分幾個循環卸完。卸落量開始宜小，一次下8mm，以后逐漸增大。在縱向應對稱均衡卸落，在橫向應同時一起卸落。

在擬定卸落程序時應注意以下事項：1）在卸落前應畫好每次卸落量的標記。2）卸載時應均勻、緩慢、對稱進行。3）多跨連續梁應同時從跨中對稱卸載。

3、支架拆除的順序

拆架程序應遵守由上而下，由跨中向兩邊，先翼板后底板，先支的后拆，后支的先拆的原則。拆架時要先拆欄桿、翼板、外伸梁支架，再拆除箱梁底板支架，從跨中對稱往兩邊拆。先拆模板、剪刀撐、斜撐、而后小橫桿、大橫桿、立桿等，拆除剪刀撐時，應先拆中間扣，再拆兩頭扣，拆完后由中間的人負責往下傳遞鋼管。并按一步一清原則依次進行，要禁止上下層同時進行拆除工作。整個拆架過程中必須有技術人員跟班指揮與檢查。

4、支架桿件的搬運落地

拆除時要統一指揮，上下呼應，動作協調，當解開與另一人有關的結扣時，應先通知對方，以防墜落。架上作業人員應作好分工和配合，傳遞桿件時應掌握重心，平穩傳遞。

所有桿件和扣件在拆除時應分離，不準在桿件上附著扣件或兩桿連著送到地面。模板、鋼管，應自外向里豎立搬運，防止物件直接從高處墜落傷人。拆除后的模板、方木及支架鋼管等物件時，嚴禁將物件直接拋下，必須將所有物件用繩索綁扎后自下而下緩慢下放至地面，或通過其他施工人員手中平穩傳遞至地面。

拆除的材料應堆放在一定的地點，分類妥善存放。

（二）、貝雷支架、工字鋼支架的拆除工藝

1、支架的拆除時間

支架拆除時間，與滿堂式支架相同，在箱梁現澆混凝土強度達設計要求95%、預應力鋼絞線張拉及注漿施工完成、經過單位工程負責人、質量自檢人員和監理工程師的檢查驗證同意后，方可拆除施工支架。

2、支架的卸載

先拆除支撐在翼板上的支架，保證整聯翼板處于無支撐狀態，當翼板支架拆除后，方可拆除箱梁底部支架上的可調性木楔，嚴格按照從跨中向支座依次卸落，使梁體順利實現應力轉換。

卸落木楔采用先松動后拆除的方法，從跨中向兩端同步松動，松動量開始宜小，以后逐漸增大，使梁體均勻下落，在縱向應對稱均衡松動，在橫向應同時松動。

拆除木楔時均勻、緩慢、對稱進行。多跨連續梁應同時從跨中對稱拆除。

3、支架的拆除方法

①拆除翼板、腹板模板：梁體張拉完成后，拆除翼板下碗扣腳手架頂部頂托后，從跨中向跨端分層拆除碗扣鋼管支架；

②拆除貝雷梁（工字鋼縱梁）與橫梁及其他構件的連接； ③采用拉鏈葫蘆將翼板、腹板、底板下的貝雷梁（工字鋼縱梁）沿主橫梁拖拉至梁體翼板外側；

④由專人指揮采用2臺25t的吊車整體吊起貝雷梁（工字鋼縱梁），吊放至地面,及時安排工人將拆下的貝雷梁打散，堆碼整齊；

⑤采用2臺25t吊車將工字鋼主橫梁垂直提升30cm后向同一側偏移鋼管支柱，然后落至地面安全位置集中堆碼；

⑥切割、拆除鋼管立柱，進行吊運及分類堆碼； ⑦破除立柱的混凝土承臺基礎，恢復原路面。

四、支架拆除前的組織與準備工作

1、拆架前，全面檢查待拆支架，根據檢查結果，擬訂作業計劃，確定拆除時間、拆除范圍、拆除工程量以及相應投入的人力、物力和機械等。

2、人員的組織工作。成立拆除作業指揮小組和由專業技術工人為骨干的拆除施工隊伍。支架拆除前主管副經理、安全專業工程師、現場安全員、技術員到達現場進行安全技術交底，對操作工人進行安全教育。直至每個操作工人對操作安全注意事項均了解清楚、安全措施到位后方可進行拆除支架施工。

3、機械設備的組織工作。拆除前應準備好數量足夠、質量完好的機械設備和各種小型工具，如吊車、手動葫蘆、鋼絲繩、吊環、麻繩、撬棍、扳手及其他專用工具。

4、施工現場的清理與準備工作。①劃分拆除作業區段，周圍設繩索圍欄、設警戒區域，張掛醒目的警戒標志。警戒區域內禁止非作業人員進入。②清理作業現場。首先察看施工現場環境，包括架空線路、腳手架、地面的設施等各類障礙物、地錨、纜風繩及被拆架體各吊點、附件、電氣裝置情況，凡能提前拆除的盡量拆除掉。將支架內遺留的材料、物件及垃圾塊清理干凈。所有清理物應安全輸送至地面，嚴禁高處拋擲。

五、支架拆除的安全技術措施

1、所有進入施工現場的人員必須配戴安全帽，正確穿戴好個人防護用品，高空臨空作業人員配置安全帶。作業人員服裝衣扣需全部扣好，應避免穿寬松肥大的服裝，嚴禁赤腳和穿拖鞋，應穿軟底鞋。高溫天氣要做好避暑工作。

2、凡患有不宜從事高空作業疾病的人一律禁止上架作業。參加高空作業的人員班前嚴禁飲酒。作業人員如有身體不適應停止作業。

3、拆除人員進入崗位以后，對被拆架體先進行檢查，有需要加固的部位，應先加固再拆除，防止架體倒塌。

4、作業人員組成若干小組，分工協作，相互呼應，動作協調，禁止單人進行拆除較重桿件等危險作業。拆除全過程中，必須專人擔任指揮和監護。拆除作業安全員必須在現場監督，操作人員必須按操作規程施工，發現違規行為或安全隱患立即停止作業，進行整改合格后方能繼續施工。

5、用于起重吊裝的設備、工具必須使用合格產品，質量可靠，吊具上要設保險裝置。

6、起重機作業時，起重臂和重物下方禁止有人停留、工作或通過。重物吊運時，禁止從人上方通過。禁止用起重機載運人員。地面上的配合人員應躲開可能落物的區域。禁止上下層同時進行拆除工作。

7、進行撬、拉、推、拋、撥等操作時，要注意正確的姿勢，站穩腳跟，防用力過猛時身體失去平衡。使用撬棒注意放穩和力的支點，防止滑脫、彈出滑脫、彈擊傷人。

8、傳遞桿件及其他材料、工具等應抓緊抓牢，并明確告知對方，以防失落，作業人員所使用的小型工具應掛繩，以防脫手墜落。作業人員應隨身配戴工具袋，便于零小器件的收用，嚴禁將物件直接拋下，必須將所有物件用繩索綁扎后自下而下緩慢下放至地面。

9、不得在支架上臨時堆放過多材料、工具，物件應放穩系牢，以防墜落傷人。已松開連接的桿件要及時拆除移走，避免發生意外墜落。拆下的零部件、桿件，應按規格分批運到地面。

10、汽車起重機作業時要嚴格遵守操作規程，與其他相關人員進行密切配合、謹慎作業。

11、設置沉降觀測點，重點為跨中、支座、1/4L等處，如有異常情況立即采取措施。

12、馬路施工時注意與交警配合，搞好交通管制、車輛導流，維護交通安全和施工安全。

13、項目部應急預案領導小組及相關組織做好準備，隨時應對各種突發事件。

第五篇：現澆預應力混凝土連續箱梁施工方案

現澆預應力混凝土連續箱梁施工方案

k44+555丁橋分離立交的13#-16#墩的上部結構采用現澆預應力混凝土連續箱梁，跨徑布置為22+26+22m，箱梁高度1.3m。采用滿堂式鋼管門型架，支架放置在硬化后的地面上，在支架上鋪設槽鋼和底模。

混凝土采用集中拌合，攪拌車運輸到施工現場，然后用混凝土輸送泵進行箱梁的混凝土澆筑。

4.2、現澆預應力混凝土連續箱梁施工方法

A、支架搭設、鋪設底模。采用滿堂式鋼管門型架，在支架上安置槽鋼。現澆支架放置在硬化后的地面上，底部設置落模裝置，在上面鋪木方和底模，底模采用膠合板。支架搭設好后，用水箱進行加載預壓，以檢驗地基承載力和支架強度，剛度及穩定性。

B、測量放樣，定位箱梁的中線及邊線。

C、鋼筋制作安裝。鋼筋在工棚內制作，現場綁扎成型。先綁扎底板及腹板鋼筋。

D、安裝縱向波紋管及中橫梁波紋管，安裝鋼絞線。

E、安裝外側模板及箱內模板。外側模板采用大塊鋼模板，吊機配合安裝，箱內模板采用膠合板，在現場組合拼裝，圍囹用木方和槽鋼進行加固。

F、綁扎頂板和翼板鋼筋。

G、澆筑箱梁混凝土。砼采取集中拌和，攪拌車送至現場，用砼輸送泵進行泵送澆筑，要求分層澆筑振搗，每層澆筑厚度不超過30cm。要求箱梁豎向一次澆筑成形，從梁段一端向另一端方向澆筑。

J、張拉預應力鋼絞線。在箱梁混凝土達到90%設計強度后進行張拉預應力束，張拉前需以書面形式將張拉工藝、千斤頂校驗情況、錨具及張拉鋼材質量等資料遞交工程師批準。張拉時采用噸位及張拉延伸量雙控制，伸長量以張拉至10%設計噸位位置為起算零點，實測值與設計值誤差不超過±6%。張拉程序為：0→10%δk→δk（持荷2min錨固）。預應力張拉完后，一天內進行孔道壓漿和封錨。

K、支架拆除。箱梁預應力張拉完后，待砼強度滿足拆架要求時，經監理工程師批準后，開始拆除支架，拆架時先翼板、后底板，從各跨的1/4L和3/4L處向兩側對稱、均勻地拆除。