第一篇：焊接水平套式格構柱承插盤扣式鋼管支架工法申報材料

2015 5 年 度 海 南 省 級 工 法

申

報

材

料

工法名稱：

焊接水平套式格構柱承插型盤扣式鋼管支架

施工工法

申報單位：

海南第二建設工程有限公司

海南工業設備安裝有限公司

申報時間：

2016 6 年 年 8 8 月

目錄

第一部分

《海南省工程建設工法申報表》 第二部分

工法文本 第三部分

企業級工法的批準文件 第四部分

工法應用證明 第五部分

工法效益證明 第六部分

關鍵技術專利證書； 第七部分

科技查新報告 第八部分

反映工法實際施工的照片

第一部分

《海南省工程建設工法申報表》

海南省工程建設工法申 報 表

（2015

年度）

工法名稱：

焊接水平套式格構柱承插型盤扣式鋼管支架

施工工法

申報單位：

海南第二建設工程有限公司

海南工業設備安裝有限公司

申報時間：

二 二 O O 一六年八月

海南省住房和城鄉建設 廳制

填

寫

說

明

1． “申報單位”欄：應為工法的主要完成單位。

2.“主要完成單位”欄：完成單位不得超過 2 個，完成單位之間不存在上下級或控股關系。并應當與“主要完成單位意見”欄中的簽章一致。

3．“通訊地址”及“聯系人”：指申報單位的地址和聯系人。

4.“主要完成人”欄：最多填寫 5 人。

5.“重新申報項目”指該工法已批準為省級工法，有效期超過六年，但其關鍵技術有所創新，仍具有先進性和較高推廣應用價值的工法。

6.“工法應用工程名稱及時間”欄：最少填寫 3 項工程，如工程應用少于 3 項，應填寫申報書中“工法成熟、可靠性說明”欄。若關鍵技術屬填補國內空白或為創新技術的情形，提供的工程實例不少于二項。

7.工法關鍵技術涉及有關專利的，應在“關鍵技術及保密點”欄注明專利號。

工法名稱 焊接水平套式格構柱承插盤扣式鋼管支架施工工法 主要完成單位 1、海南第二建設工程有限公司 2、海南工業設備安裝有限公司 通訊地址 ?？谑泻５槲逦髀?8號美麗沙花園B座三層 郵編 570208 聯系人 王世偉 手機 *** e-mail 87522944@qq.com

主要完成人 姓名 職務 職稱 工作單位 何煥廣 董事長 高工 海南第二建設工程有限公司 黃

洋 總工程師 高工 海南工業設備安裝有限公司 王世偉 總工程師 高工 海南第二建設工程有限公司 凌遠豐 副總經理 中級 海南第二建設工程有限公司 蔡海全 科

員 中級 海南工業設備安裝有限公司 工法應用的工程名稱及時間 1、?？谏镔Y源利用示范中心項目（2014年3月～2015年12月）

2、海南水苑（2015 年 7 月～2016 年 12 月）

3、華寶雅苑（2013 年 9 月～2015 年 10 月）

工法關鍵技術名稱、組織審定的單位和時間

工法關鍵技術獲科技成果獎勵情況

原工法名稱、完成單位、省級工法批準文號及工法編號(重新申報項目填寫此欄)

工法內容簡述：

承插盤扣式鋼管支架目前已經規范化。但是，安全事故還是經常發生。其模板支架立桿連接方式是以鋼管單立桿作為基本構件，容易失穩，這是安全事故經常發生的主要原因之一，雖然增加了斜桿，同樣存在平面內容易失穩的隱患，并且，每層立桿都有連接棒接頭，施工質量難控制。

目前承插盤扣式鋼管支架在我省建筑及橋梁工程中大量使用，鋼管模板支架的安裝、使用、拆除關系到施工現場及周圍人員的安全，對生態環境和社會穩定、和諧發展至關重要。

工法特點

1、焊接水平套式采用蒙理明發明的國家級專利（ZL 2013 2 0233339.7），其節點全部焊接，即全部是剛接，水平面內自由度大大減少，為水平面內超靜定結構。所以焊接水平套式格構柱，作為基本構件，比起圓鋼管單立桿，其剛度成倍地增加，不容易失穩，安全可靠，解決了模板支架容易失穩的難題。

2、焊接水平套是工具式構件。嚴格進行標準化生產，質量容易控制。

3、焊接水平套形式簡單但多樣，制作容易，成本低、重量輕。

4、焊接水平套式格構柱采用盤扣式與模板支架的橫桿接頭連接，能與承插盤扣式等模板支架相配套，容易施工，效率高。適用范圍

主要用于在建工程的承插盤扣式鋼管模板支架工程施工工藝流程及操作要點

3.1 施工工藝流程 可調底座布置→剛性格構柱→掃地桿→立桿→縱橫水平桿、斜桿→剪刀撐→可調托座→梁板模板鋪設。

3.2 操作要點 3.2.1 底座布置 可調底座根據施工方案要求拉好軸線鋪放；回填土地基處理：將回填土夯實，回填土密實度采用環力取樣進行試驗，用 C15 混凝土 200 厚進行硬化，以硬化的回填土作為基礎，基礎必須平穩，基礎上、底座下設置墊板，墊板應平整，無變形、開裂和懸空。

3.2.2 剛性格構柱 端部起依次向兩邊間距 6～8m 立剛性格構柱，格構柱由焊接水平套和模板四根立桿組成，具體尺寸按模板搭設方案，焊接水平套按盤扣節點豎向間距設置，搭設高度結合具體樓層高度確定，每邊立起 4 根立桿后，隨即裝設第一步焊接水平套（與立桿盤扣節點端承插連接固定），插銷外表面與水平桿端扣接頭內表面吻合,插銷連接應保證錘擊自鎖后不拔脫,抗拔力不得小于 3KN，形成剛性格構柱。

3.2.3 掃地桿 掃地桿設置為橫向雙排水平桿，它應貼在墊板上面安裝，離地 20cm，直角扣件安裝牢固，它是約束立桿底腳所發生的位移和用來避免或減少模板支架的不均勻沉降。

3.2.4 立桿 立桿通過立桿連接套筒連接，在同一水平高度內相鄰立桿連接套管接頭的位置宜錯開，且錯開高度小于 75mm，模板支架高度大于 8 米時，錯開高度不小于 500m，每搭完一步支模架后，及時校正立桿縱橫間距，在多層樓板上連續設置模板支架時，應保證上下層支撐立桿在同一軸線上。

工法成熟、可靠性說明（工程實例少于 3 項填寫此欄目）

關鍵技術及保密點（有專利權的，請注明專利號）：

在同一水平面內，由若干根水平桿在相交處焊接構成焊接水平套；或以同一水平面為基準面，由若干根水平桿分為多層在相交及相疊處焊接構成焊接水平套；多個焊接水平套通過連接件連接水平桿和立桿，或者還連接豎向斜桿，構成焊接水平套式格構柱。連接件的形式多樣，例如直接購買的盤扣式橫桿接頭，用鋼管加工的開口或閉口的短套管。

所述的水平桿分為多層在相疊處直接焊接或用扣件連接再焊接；目的是提供一種焊接水平套式格構柱，能夠增加支架的剛度，保證穩定性。

該焊接水平套采用蒙理明發明的國家級專利（ZL 20132033339.7）

技術水平和技術難度（包括與國內外同類技術水平比較）：

本工法的關鍵技術水平在省內處于領先水平，工序規范，質量可靠，具備很高的推廣價值。

工程應用情況及應用前景：工程案例：海口生物資源利用示范中心項目 該工程由海南第二建設工程有限公司承建，建設場地位于美安科技新城?？偨ㄖ娣e：21370.07 ㎡，其中：① 污泥發酵車間：框架結構，1 棟1 層，建筑面積 10102.65 ㎡，高度 8.5 m～9.56 m。②制肥車間：框架結構，1 棟 1 層，建筑面積 8572.8 ㎡，高度 8.5 m～9.56m。

標準層采用焊接水平套式格構柱承插盤扣式鋼管模板支架施工工法，立桿的橫距 0.9m，縱距 0.9m，步距 1.5m，從結構受力角度來說，結構的基本單元是 0.9m30.9m 的焊接水平套格構柱，比直徑 ?48.0mm 的單立桿作為基本單元，其強度、剛度大大增加，受到建設單位和監理單位的好評。工程案例：海南水苑 該工程由海南第二建設工程有限公司承建，建設場地位于?？谑忻捞m區海府路 46 號，為商住樓。剪力墻結構，地下 1 層，地上 1#樓 20 層，2#樓 25 層，總建筑面積：33341.78 ㎡，1#樓總建筑高度 70.25m，首層商鋪層高 5.1m，標準層高 3.0m；2#樓總建筑高度 78.55m，首層架空層高 3.15m，標準層高 3.0m。

標準層采用焊接水平套式格構柱承插盤扣式鋼管模板支架施工工法，立桿的橫距 0.9m，縱距 0.9m，步距 1.5m，從結構受力角度來說，結構的基本單元是 0.9m30.9m 的焊接水平套格構柱，比直徑 ?48.0mm 的單立桿作為基本單元，其強度、剛度大大增加，受到建設單位和監理單位的好評。

工程案例：華寶雅苑 該工程由海南工業設備安裝有限公司承建，位于?？谑薪鹳Q西路，結構形式為框架剪力墻結構，總建筑面積為 22955.61 ㎡。

標準層采用焊接水平套式格構柱承插盤扣式鋼管模板支架施工工法，立桿的橫距 0.9m，縱距 0.9m，步距 1.5m，從結構受力角度來說，結構的基本單元是 0.9m30.9m 的焊接水平套格構柱，比直徑 ?48.0mm 的單立桿作為基本單元，其強度、剛度大大增加，受到建設單位和監理單位的好評。

上述工程質量良好，未發現任何質量問題。以上工程應用本工法，工序規范，質量優良，節能減排，具備全面推廣的條件。

經濟效益和社會效益（包括節能和環保效益）：

1、焊接水平套其節點全部焊接，即全部是剛接，水平面內自由度大大減少，為水平面內超靜定結構。所以焊接水平套式格構柱，作為基本構件，比起圓鋼管單立桿，其剛度成倍地增加，不容易失穩，安全可靠，解決了模板支架容易失穩的難題。

2、焊接水平套是工具式構件。嚴格進行標準化生產，質量容易控制。

3、焊接水平套形式簡單但多樣，制作容易，成本低、重量輕。

4、焊接水平套式格構柱采用承插盤扣式與模板支架的橫桿接頭連接，能與承插盤扣式等模板支架相配套，容易施工，效率高。

完成單位推薦意見：

第一完成單位

簽 章

第二完成單位

簽 章

****年**月**日

****年**月**日

評審委員會意見：

主任委員：

****年**月**日

海南省住房和城鄉建設廳：

簽 章

****年**月**日

第二部分

工法文本

焊接水平套式格構柱承插型盤扣式鋼管支架施工工法

海南第二建設工程有限公司

海南工業設備安裝有限公司 何煥廣、黃

洋、王世偉、凌遠豐、蔡海全

前言

承插盤扣式鋼管支架目前已經規范化。但是，安全事故還是經常發生。其模板支架立桿連接方式是以鋼管單立桿作為基本構件，容易失穩，這是安全事故經常發生的主要原因之一，雖然增加了斜桿，同樣存在平面內容易失穩的隱患，并且，每層立桿都有連接棒接頭，施工質量難控制。

目前承插盤扣式鋼管支架在我省建筑及橋梁工程中大量使用，鋼管模板支架的安裝、使用、拆除關系到施工現場及周圍人員的安全，對生態環境和社會穩定、和諧發展至關重要。

工法特點

1、焊接水平套式格構柱采用蒙理明發明的國家級專利（ZL 2013 2 0233339.7），其節點全部焊接，即全部是剛接，水平面內自由度大大減少，為水平面內超靜定結構。所以焊接水平套式格構柱作為基本構件，比起圓鋼管單立桿，其剛度成倍地增加，不容易失穩，安全可靠，解決了模板支架容易失穩的難題。

2、焊接水平套是工具式構件，嚴格進行標準化生產，質量容易控制。

3、焊接水平套形式簡單但多樣，制作容易，成本低、重量輕。

4、焊接水平套式格構柱采用盤扣式與模板支架的橫桿接頭連接，能與承插盤扣式等模板支架相配套，容易施工，效率高。

適用范圍

主要用于在建工程的承插盤扣式鋼管模板支架工程。

工藝原理

在同一水平面內，由若干根水平桿在相交處焊接構成焊接水平套；多個焊接水平套通過連接件連接水平桿和立桿，或者還連接豎向斜桿，構成焊接水平套式格構

柱。連接件的形式多樣，例如直接購買盤扣式橫桿接頭，用鋼管加工的開口或閉口的短套管。

所述的水平桿在相疊處直接焊接。目的是提供一種焊接水平套式格構柱，能夠增加支架的剛度，保證穩定性。（見下圖 4-1）。

總平面布置 說明：其他構造要求按規范

圖 4-1

施工工藝流程及操作要點

5.1 施工工藝流程 可調底座布置→剛性格構柱→掃地桿→立桿→縱橫水平桿、斜桿→剪刀撐→可調托座→梁板模板鋪設。

5.2 操作要點 5.2.1 底座布置 可調底座根據施工方案要求拉好軸線鋪放；回填土地基處理：將回填土夯實，回填土密實度采用環力取樣進行試驗，用 C15 混凝土 200 厚進行硬化，以硬化的回填土作為基礎，基礎必須平穩，基礎上、底座下設置墊板，墊板應平整，無變形、開裂和懸空。

5.2.2 剛性格構柱 端部起依次向兩邊間距 6～8m 立剛性格構柱，格構柱由焊接水平套和模板四根立桿組成，具體尺寸按模板搭設方案，焊接水平套按盤扣節點豎向間距設置，搭設高度結合具體樓層高度確定，每邊立起 4 根立桿后，隨即裝設第一步焊接水平套（與立桿盤扣節點端承插連接固定），插銷外表面與水平桿端扣接頭內表面吻合,插銷連接應保證錘擊自鎖后不拔脫,抗拔力不得小于 3KN，形成剛性格構柱。

5.2.3 掃地桿 掃地桿設置為橫向雙排水平桿，它應貼在墊板上面安裝，離地 20cm，直角扣件安裝牢固，它是約束立桿底腳所發生的位移和用來避免或減少模板支架的不均勻沉降。

5.2.4 立桿 立桿通過立桿連接套筒連接，在同一水平高度內相鄰立桿連接套管接頭的位置宜錯開，且錯開高度小于 75mm，模板支架高度大于 8 米時，錯開高度不小于 500m，每搭完一步支模架后，及時校正立桿縱橫間距，在多層樓板上連續設置模板支架時，應保證上下層支撐立桿在同一軸線上。

5.2.5 縱橫水平桿、斜桿 縱橫水平桿的間距挖施工方案要求設置，水平桿和斜桿扣接頭與連接盤的插銷應用鐵錘擊緊至規定插入深度的刻度線，每搭完一步支模架后，及時校正水平桿步距。

5.2.6 剪刀撐 在模板支架外側應沿高度由下而上連續設置豎向的剪刀撐，斜桿與地面夾角在 45°～60°范圍內，剪刀撐采用搭接，搭接長度不得小于 1000mm，采用 3 個旋轉扣分別在離桿端不小于 100mm 處進行固定，如支模高度超過 8 米，除模板立柱外側周圈應設由下至上的豎向連續式剪刀撐外；中間在縱橫向每隔 10 米應設由下至上的豎向連續式剪刀撐，其寬度為 4 至 6 米，并在剪刀撐部位的頂部和掃地桿處設置水平剪刀撐，在縱橫向相鄰的兩豎向剪刀撐之間增加之字斜撐。

5.2.7 可調托座 模板支架可調托座伸出頂層水平桿的懸臂長度嚴禁超過 650mm，且絲桿外露長度嚴禁超過 400mm，可調托座插入立桿長度不得小于 150mm。

5.2.8 梁板模板鋪設 根據模板方案擺主次梁，調整梁板模標高及起拱，然后鋪梁板模板，檢查模板標高、平整度、支撐牢固情。

材料與設備

6.1 材料機具（見表 6-1）

表 6-1

材料機具 序號 材料名稱 規格型號 1 焊接水平套扭拒扳手 200N2m～1000 N2m

6.2 材料進場檢驗試驗 6.2.1 桿件為 48.333.6 焊接鋼管，Q235-A 材質，鋼管長 4～6m 為好，有嚴重銹蝕，彎曲、壓扁或有裂縫的鋼管嚴禁使用，扣件使用要有出場合格證。有脆裂、變形、滑絲的扣件禁止使用，扣件表面應進行防銹處理。扣件活動部位應靈活轉動。當扣件夾緊鋼管時，開口處的最小距離不小于 5mm。

6.2.2 焊接水平套（1）材料進場需提供合格證與檢驗報告；（2）焊接水平套外觀檢驗采用目視及鋼尺和小平尺測量評定，按表 6-2 要求執行；

表 6-2

外觀質量檢驗標準 序號 項目 允許偏差 檢查工具 1 焊接鋼管尺寸（mm）

外徑 48.3-0.5 游標卡尺 壁厚 3.6 2 鋼管兩端面切斜偏差 1.7 塞尺、拐角尺 3 鋼管外表面銹蝕深度 ≤0.50 游標卡尺 4 各種桿件的端部彎曲 L≤1.5m ≤5 鋼板尺 5 立桿彎曲 3m＜l≤4m ≤12 4m＜l≤6.5m ≤20 6 水平桿、斜桿的鋼管彎曲 L≤6.5m ≤30

質量控制

7.1 質量保證措施 7.1.1 模板支架必須經過安全員驗收合格后方可使用，作業人員必須認真戴好安全帽、系好安全帶。

7.1.2 當模板支架搭設高度不超過 8 米時，支架架體四周外立面向內的第一跨每層均設豎向斜桿，并在架體內部區域每隔五跨由底層以及頂縱橫向均設豎向斜桿或采用扣件鋼管搭設的剪刀撐，當滿堂模板支架的架體高度超過 4 個步距時，設頂層水平斜桿或水平鋼管剪刀撐。

7.1.3 當模板支架搭設高度超過 8 米時，豎向斜桿應滿布設置，每隔 4 至 6 個步距設水平層斜桿或扣件鋼管剪刀撐。

7.1.4 周邊有結構物時，與周邊結構形成可靠拉結。

7.2 允許偏差項目 7.2.1 構配件允許偏差（詳見下表）

表 7-1 序號項 目允許偏差（mm)示 意 圖 檢查工具游標卡尺-0.5-0.5普通鋼管尺寸外徑48.3mm壁厚3.6mm鋼管兩端面切斜偏差鋼管外表面銹蝕深度鋼管彎曲：各種桿件鋼管的端部彎曲1≤1.5m立桿鋼管彎曲3m≤ ≤4m4m≤ ≤6.5m1.70≤0.50≤5≤12≤20≤30水平桿、斜桿的鋼管彎曲≤6.5m塞尺、拐角尺游標卡尺鋼板尺1234

7.2.2 模板支架的允許偏差和檢驗方法（詳見下表 7-2）

表 7-2 序號 項目 一般質量要求 1 構架尺寸（立桿縱距、立桿橫距、步距）誤差 ±20mm 2 立桿的垂直偏差 架高 ≤25m ±50mm ＞25m ±100mm 3 縱向水平桿的水平偏差 ±20mm 4 橫向水平桿的水平偏差 ±10mm 5 節點處相交桿件的軸線距節點中心距離 ≤150 mm 6 相鄰立桿接頭位置 相互錯開，設在不同的步距內，相鄰接頭的高度差應＞500mm 7 上下相鄰縱向水平桿接頭位置 相互錯開，設在不同的立桿縱距內，相鄰接頭的水平距離應＞500mm，接頭距立桿應小于立桿縱距的1/3 8 桿 件 搭 接 1）搭接部位應跨過與其相接的縱向水平桿或立桿，并與其連接（綁扎）固定 2）搭接長度和連接要求應符合以下要求：

類別 桿別 搭接長度 連接要求 扣件式 鋼管腳手架 立桿 ＞1m 連接扣件數量依承載要求確定，且不少于2個 縱向水平桿 不少于2個連接扣件 9 節點 連接 扣件式 鋼管腳手架 擰緊扣件螺栓，其擰緊力矩應不小于40N.m，且不大于65 N.m

扣件擰緊抽樣檢查數目及質量判定標準（詳見下表）

表 7-3

扣件擰緊抽樣檢查數目及質量判定標準 項次 檢查項目 安裝扣件數量（個）

抽查數量（個）

允許的不合格數量（個）連接立桿與縱（橫）向水平桿或剪刀撐的扣件；接長立桿、縱向水平桿或剪刀撐的扣件 51～90 11～150 152～280 2851～500 501～1200 1201～3200 5 8 13 20 32 50 0 1 1 2 3 5 2 連接橫向水平桿與縱向水平桿的扣件（非主節點處）

51～90 11～150 151～280 2851～500 501～1200 1201～3200 5 8 13 20 32 50 1 2 3 5 7 10

安全措施

8.1 模板搭設安全措施（1）模板施工前應由項目安全管理人員向模板施工人員進行安全技術交底；（2）施工作業人員必須配戴安全帽，登高作業時連接件、手扳等各類工具必須放在箱盒或工具袋內，嚴禁放在模板或腳手架板上；（3）高支撐搭設必須系安全帶；（4）模板材料安裝時，上下應接應傳遞，嚴禁拋擲；（5）模板施工臨空防護腳手架必須先搭設；（6）安裝柱模板時，應隨時支撐固定，防止傾覆；

（7）木工工具必須符合其安全規定，電纜架設不拖地，不懸掛在腳手架、鋼筋等金屬物體上；（8）木工機械的機座必須穩固，機械的轉動和危險部位，必須裝好保護罩，特別對機械的刀盤部分要嚴格檢查，刀盤螺絲必須旋緊，以防刀片飛出傷人；（9）嚴格控制施工荷載，不得集中堆料施荷，確保較大安全儲備。

（10）木工機械要專人負責，操作人員必須熟悉操作技術，嚴禁機械無人負責或隨便動用，用完時應切斷電源并關箱上鎖。

（11）使用振動器的作業人員，穿膠鞋，戴絕緣手套，使用帶有漏電保護的開關箱。

（12）各作業層之間設置可靠的防護柵欄，防止墜落物體傷人。

8.2 模板支架拆除安全措施（1）拆架前，全面檢查擬拆模板支架，根據檢查結果，擬訂出作業計劃，報請批準，進行技術交底后才準工作。作業計劃一般包括：拆架的步驟和方法、安全措施、材料堆放地點、勞動力組織安排等。

（2）拆架時應劃分作業區，周圍設繩綁圍欄或豎立警戒標志，地面應設專人指揮，禁止非作業人員進入。

（3）拆架的高處作業人員應戴安全帽、系安全帶、扎裹腿、穿軟底防滑鞋。

（4）拆架程序應遵守“由上而下，先搭后拆”的原則，即先拆拉桿、腳手板、剪刀撐、斜撐，而后拆橫桿、立桿等，并按“一步一清”原則依次進行。嚴禁上下同時進行拆架作業。

（5）拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣件，拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆除中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣件。

（6）連墻桿（拉結點）應隨拆除進度逐層拆除，應用臨時撐支住，然后才能拆除。

（7）拆除時要統一指揮，上下呼應，動作協調，當解開與另一人有關的結扣時，應先通知對方，以防墜落。

（8）拆架時嚴禁碰撞支架附近電源線，以防觸電事故。

（9）在拆架時，不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。

（10）拆下的材料要徐徐下運，嚴禁拋擲。運至地面的材料應按指定地點隨拆

隨運，分類堆放，“當天拆當天清”，拆下的扣件和鐵絲要集中回收處理。

環保措施

9.1 施工過程中嚴格遵守有關環境保護的法律法規，遵守有關廢棄物處理規章制度。

9.2 施工現場的廢料、扎絲等不準隨地亂扔、亂棄，做到工完場清，文明施工。

9.3 施工現場設立專門的廢棄物臨時貯存場地，對廢料、舊料做到每日清理回收。廢棄物應分類存放，對有可能造成二次污染的廢棄物必須單獨貯存、設置安全防范措施且有醒目標識。

9.4 施工時特別是夜間控制噪音污染，不得影響周邊居民。

效益分析

10.1 安全可靠：標準化生產和標準化管理，制作質量可靠，焊接水平套材質、焊接符合國家標準的要求，外觀尺寸與現場構件相配套。現場格構柱、模板支架體系滿足強度、剛度和穩定性要求。在模板支架和體系中，格構柱與縱向剪刀撐配合的橫向格構柱體系宏觀控制了結構的剛度和穩定性，從而保證場地內外人員的安全。

10.2 節能環保：焊接水平套重復使用，節約材料，減少廢棄物，環保。

10.3 方便施工：格構柱體系安裝時先施工可以獨立穩定的格構柱，然后施工桿系，結構清晰，操作簡單，拆除時按相反順序，質量容易控制，安裝和拆除的安全容易保證。

10.4 重復使用節約了材料，方便施工減少了人工費，總的經濟指標節約 10%以上。

工程實例

11.1 工程案例：海口生物資源利用示范中心項目 該工程由海南第二建設工程有限公司承建，建設場地位于美安科技新城?？偨ㄖ娣e：21370.07㎡，其中：① 污泥發酵車間：框架結構，1棟1層，建筑面積10102.65㎡，高度 8.5 m～9.56 m。②制肥車間：框架結構，1 棟 1 層，建筑面積 8572.8 ㎡，高度 8.5 m～9.56m。

標準層采用焊接水平套式格構柱承插盤扣式鋼管模板支架施工工法，立桿的橫

距 0.9m，縱距 0.9m，步距 1.5m，從結構受力角度來說，結構的基本單元是 0.9m30.9m 的焊接水平套格構柱，比直徑 ?48.0mm 的單立桿作為基本單元，其強度、剛度大大增加，受到建設單位和監理單位的好評。

11.2

工程案例：海南水苑 該工程由海南第二建設工程有限公司承建，建設場地位于?？谑忻捞m區海府路46 號，為商住樓。剪力墻結構，地下 1 層，地上 1#樓 20 層，2#樓 25 層，總建筑面積：33341.78 ㎡，1#樓總建筑高度 70.25m，首層商鋪層高 5.1m，標準層高 3.0m；2#樓總建筑高度 78.55m，首層架空層高 3.15m，標準層高 3.0m。

標準層采用焊接水平套式格構柱承插盤扣式鋼管模板支架施工工法，立桿的橫距 0.9m，縱距 0.9m，步距 1.5m，從結構受力角度來說，結構的基本單元是 0.9m30.9m 的焊接水平套格構柱，比直徑 ?48.0mm 的單立桿作為基本單元，其強度、剛度大大增加，受到建設單位和監理單位的好評。

11.3

工程案例：華寶雅苑 該工程由海南工業設備安裝有限公司承建，位于?？谑薪鹳Q西路，結構形式為框架剪力墻結構，總建筑面積為 22955.61 ㎡。

標準層采用焊接水平套式格構柱承插盤扣式鋼管模板支架施工工法，立桿的橫距 0.9m，縱距 0.9m，步距 1.5m，從結構受力角度來說，結構的基本單元是 0.9m30.9m 的焊接水平套格構柱，比直徑 ?48.0mm 的單立桿作為基本單元，其強度、剛度大大增加，受到建設單位和監理單位的好評。

第三部分

企業級工法的批準文件

第四部分

工法應用證明

第五部分

工法效益證明

第六部分

關鍵技術專利證書

第七部分

科技查新報告

第八部分

反映工法實際施工的照片

第二篇：承插型盤扣式樓板模板支架計算書

承插型盤扣式樓板模板支架計算書

依據規范:

《建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術規程》JGJ231-2010

《建筑施工模板安全技術規范》JGJ

162-2008

《建筑結構荷載規范》GB50009-2012

《鋼結構設計規范》GB50017-2003

《混凝土結構設計規范》GB50010-2010

《建筑地基基礎設計規范》GB50007-2011

《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》JGJ130-2011

計算參數:

盤扣式腳手架立桿鋼管強度為300N/mm2，水平桿鋼管強度為205.0

N/mm2，鋼管強度折減系數取1.00。

模板支架搭設高度為6.0m，立桿的縱距

b=1.20m，立桿的橫距

l=1.20m，腳手架步距

h=1.50m。

立桿鋼管類型選擇：B-LG-1500(Φ48×3.2×1500);

橫向水平桿鋼管類型選擇：A-SG-1200(Φ48×2.5×1140);縱向水平桿鋼管類型選擇：A-SG-1200(Φ48×2.5×1140);

橫向跨間水平桿鋼管類型選擇：A-SG-1200(Φ48×2.5×1140);

面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。

木方50×70mm，間距200mm，木方剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。

梁頂托采用雙鋼管φ48×3.0mm。

模板自重0.20kN/m2，混凝土鋼筋自重25.10kN/m3。

傾倒混凝土荷載標準值1.00kN/m2，施工均布荷載標準值5.00kN/m2。

圖

盤扣式樓板支撐架立面簡圖

圖

樓板支撐架立桿穩定性荷載計算單元

鋼管慣性矩計算采用

I=π(D4-d4)/64，抵抗距計算采用

W=π(D4-d4)/32D。

一、模板面板計算

面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。

靜荷載標準值

q1

=

25.100×0.200×1.200+0.200×1.200=6.264kN/m

活荷載標準值

q2

=

(1.000+5.000)×1.200=7.200kN/m

面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:

本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:

W

=

120.00×1.80×1.80/6

=

64.80cm3；

I

=

120.00×1.80×1.80×1.80/12

=

58.32cm4；

(1)抗彎強度計算

f

=

M

/

W

[f]

其中

f

——

面板的抗彎強度計算值(N/mm2)；

M

——

面板的最大彎距(N.mm)；

W

——

面板的凈截面抵抗矩；

[f]

——

面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2；

M

=

0.100ql2

其中

q

——

荷載設計值(kN/m)；

經計算得到

M

=

0.100×(1.20×6.264+1.40×7.200)×0.200×0.200=0.070kN.m

經計算得到面板抗彎強度計算值

f

=

0.070×1000×1000/64800=1.086N/mm2

面板的抗彎強度驗算

f

[f],滿足要求!

(2)抗剪計算

T

=

3Q/2bh

[T]

其中最大剪力

Q=0.600×(1.20×6.264+1.4×7.200)×0.200=2.112kN

截面抗剪強度計算值

T=3×2112.0/(2×1200.000×18.000)=0.147N/mm2

截面抗剪強度設計值

[T]=1.40N/mm2

面板抗剪強度驗算

T

[T]，滿足要求!

(3)撓度計算

v

=

0.677ql4

/

100EI

[v]

=

l

/

250

面板最大撓度計算值

v

=

0.677×6.264×2004/(100×6000×583200)=0.019mm

面板的最大撓度小于200.0/250,滿足要求!

二、支撐木方的計算

木方按照均布荷載計算。

1.荷載的計算

(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：

q11

=

25.100×0.200×0.200=1.004kN/m

(2)模板的自重線荷載(kN/m)：

q12

=

0.200×0.200=0.040kN/m

(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m)：

經計算得到，活荷載標準值

q2

=

(5.000+1.000)×0.200=1.200kN/m

靜荷載

q1

=

1.20×1.004+1.20×0.040=1.253kN/m

活荷載

q2

=

1.40×1.200=1.680kN/m

計算單元內的木方集中力為(1.680+1.253)×1.200=3.520kN

2.木方的計算

按照三跨連續梁計算，計算公式如下:

均布荷載

q

=

3.519/1.200=2.933kN/m

最大彎矩

M

=

0.1ql2=0.1×2.93×1.20×1.20=0.422kN.m

最大剪力

Q=0.6×1.200×2.933=2.112kN

最大支座力

N=1.1×1.200×2.933=3.871kN

木方的截面力學參數為

本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:

W

=

5.00×7.00×7.00/6

=

40.83cm3；

I

=

5.00×7.00×7.00×7.00/12

=

142.92cm4；

(1)木方抗彎強度計算

抗彎計算強度

f

=

M/W

=0.422×106/40833.3=10.34N/mm2

木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!

(2)木方抗剪計算

最大剪力的計算公式如下:

Q

=

0.6ql

截面抗剪強度必須滿足:

T

=

3Q/2bh

[T]

截面抗剪強度計算值

T=3×2112/(2×50×70)=0.905N/mm2

截面抗剪強度設計值

[T]=1.30N/mm2

木方的抗剪強度計算滿足要求!

(3)木方撓度計算

撓度計算按照規范要求采用靜荷載標準值，均布荷載通過變形受力計算的最大支座力除以木方計算跨度(即木方下小橫桿間距)

得到q=1.044kN/m

最大變形v=0.677ql4/100EI=0.677×1.044×1200.04/(100×9000.00×1429167.0)=1.139mm

木方的最大撓度小于1200.0/250,滿足要求!

三、托梁的計算

托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。

集中荷載取木方的支座力

P=

3.871kN

均布荷載取托梁的自重

q=

0.080kN/m。

托梁計算簡圖

托梁彎矩圖(kN.m)

托梁剪力圖(kN)

變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：

托梁變形計算受力圖

托梁變形圖(mm)

經過計算得到最大彎矩

M=

2.837kN.m

經過計算得到最大支座

F=

25.688kN

經過計算得到最大變形

V=

2.257mm

頂托梁的截面力學參數為

截面抵抗矩

W

=

8.98cm3；

截面慣性矩

I

=

21.56cm4；

(1)頂托梁抗彎強度計算

抗彎計算強度

f

=

M/W

=2.837×106/1.05/8982.0=300.81N/mm2

頂托梁的抗彎計算強度大于205.0N/mm2,不滿足要求!建議增加頂托梁數量或調整間距！

(2)頂托梁撓度計算

最大變形

v

=

2.257mm

頂托梁的最大撓度小于1200.0/400,滿足要求!

四、立桿的穩定性計算荷載標準值

作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。

1.靜荷載標準值包括以下內容：

(1)腳手架鋼管的自重(kN)：

NG1

=

0.133×6.000=0.798kN

鋼管的自重計算參照《盤扣式規范》附錄A。

(2)模板的自重(kN)：

NG2

=

0.200×1.200×1.200=0.288kN

(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：

NG3

=

25.100×0.200×1.200×1.200=7.229kN

經計算得到，靜荷載標準值

NG

=

(NG1+NG2)

=

8.314kN。

2.活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載。

經計算得到，活荷載標準值

NQ

=

(5.000+1.000)×1.200×1.200=8.640kN

3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式

N

=

1.20NG

+

1.40NQ

五、立桿的穩定性計算

不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式

其中

N

——

立桿的軸心壓力設計值，N

=

22.07kN

φ

——

軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比

l0/i

查表得到；

i

——

計算立桿的截面回轉半徑

(cm)；i

=

1.59

A

——

立桿凈截面面積

(cm2)；

A

=

4.50

W

——

立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W

=

4.73

σ

——

鋼管立桿抗壓強度計算值

(N/mm2)；

[f]

——

鋼管立桿抗壓強度設計值，[f]

=

300.00N/mm2；

l0

——

計算長度

(m)；

參照《盤扣式規范》2010，由公式計算

頂部立桿段：l0

=

h＇+2ka

(1)

非頂部立桿段：l0

=

ηh

(2)

η——

計算長度修正系數，取值為1.200；

k

——

計算長度折減系數，可取0.7；

a

——

立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a

=

0.20m；

l0=1.800m；λ=1800/15.9=113.208,φ=0.387

σ=22073/(0.387×450)=116.540N/mm2,立桿的穩定性計算

σ<

[f],滿足要求!

考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為：

風荷載設計值產生的立桿段彎矩

MW依據扣件腳手架規范計算公式5.2.9

MW=0.9×1.4Wklah2/10

其中

Wk

——

風荷載標準值(kN/m2)；

Wk=uz×us×w0

=

0.500×1.090×0.138=0.075kN/m2

h

——

立桿的步距，1.50m；

la

——

立桿迎風面的間距，1.20m；

lb

——

與迎風面垂直方向的立桿間距，1.20m；

風荷載產生的彎矩

Mw=0.9×1.4×0.075×1.200×1.500×1.500/10=0.026kN.m；

Nw

——

考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值；

立桿Nw=1.200×8.314+1.400×8.640+0.9×1.400×0.026/1.200=22.100kN

l0=1.8m；λ=1800/15.9=113.208,φ=0.387

σ=22100/(0.387×450)+26000/4730=121.718N/mm2,立桿的穩定性計算

σ<

[f],滿足要求!

模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。

六、盤扣式模板支架整體穩定性計算

盤扣式模板支架架體高度小于8m，依據規范不需要進行整體抗傾覆驗算。

僅供參考

第三篇：承插型盤扣式梁支架計算書1760

安全設施計算軟件(2012)

PKPM軟件出品

承插型盤扣式梁模板支架計算書

依據規范: 《建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術規程》JGJ231-2010 《建筑施工模板安全技術規范》JGJ 162-2008 《建筑結構荷載規范》GB50009-2012 《鋼結構設計規范》GB50017-2003 《混凝土結構設計規范》GB50010-2010 《建筑地基基礎設計規范》GB50007-2011 《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》JGJ130-2011 計算參數: 盤扣式腳手架立桿鋼管強度為300N/mm2，水平桿鋼管強度為205.0 N/mm2，鋼管強度折減系數取0.90。

模板支架搭設高度為9.0m，梁截面 B×D=600mm×1700mm，立桿的縱距(跨度方向)l=0.60m，腳手架步距 h=1.20m，立桿鋼管類型選擇：A-LG-3000(Φ60×3.2×3000);

橫向水平桿鋼管類型選擇：A-SG-900(Φ48×2.5×840);縱向水平桿鋼管類型選擇：A-SG-900(Φ48×2.5×840);

橫向跨間水平桿鋼管類型選擇：B-SG-2000(Φ42×2.5×1940);梁底增加2道承重立桿。

面板厚度12mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度12.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。木方40×70mm，剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。梁底支撐木方長度 0.60m。梁頂托采用雙鋼管φ48×2.8mm。梁底按照均勻布置承重桿2根計算。

模板自重0.20kN/m2，混凝土鋼筋自重25.50kN/m3。

傾倒混凝土荷載標準值1.00kN/m2，施工均布荷載標準值0.00kN/m2。安全設施計算軟件(2012)

PKPM軟件出品

扣件計算折減系數取1.00。

鋼管慣性矩計算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距計算采用 W=π(D4-d4)/32D。

一、模板面板計算

面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。靜荷載標準值 q1 = 25.500×1.700×0.600+0.200×0.600=26.130kN/m 活荷載標準值 q2 =(1.000+0.000)×0.600=0.600kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 60.00×1.20×1.20/6 = 14.40cm3；

截面慣性矩 I = bh3/12 = 60.00×1.20×1.20×1.20/12 = 8.64cm4； 式中：b為板截面寬度，h為板截面高度。

(1)抗彎強度計算

f = M / W < [f] 其中 f —— 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)；

M —— 面板的最大彎距(N.mm)；

W —— 面板的凈截面抵抗矩；

[f] —— 面板的抗彎強度設計值，取12.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q —— 荷載設計值(kN/m)；

經計算得到 M = 0.100×(1.20×26.130+1.40×0.600)×0.100×0.100=0.032kN.m 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.032×1000×1000/14400=2.236N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f < [f],滿足要求!

(2)抗剪計算 安全設施計算軟件(2012)

PKPM軟件出品

T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×26.130+1.4×0.600)×0.100=1.932kN

截面抗剪強度計算值 T=3×1932.0/(2×600.000×12.000)=0.402N/mm截面抗剪強度設計值 [T]=1.40N/mm2 面板抗剪強度驗算 T < [T]，滿足要求!

(3)撓度計算

v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0.677×26.130×1004/(100×6000×86400)=0.034mm 面板的最大撓度小于100.0/250,滿足要求!

二、梁底支撐木方的計算

（一）梁底木方計算

作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。

1.荷載的計算：

(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：

q1 = 25.500×1.700×0.100=4.335kN/m

(2)模板的自重線荷載(kN/m)：

q2 = 0.200×0.100×(2×1.700+0.600)/0.600=0.133kN/m

(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN)：

經計算得到，活荷載標準值 P1 =(0.000+1.000)×0.600×0.100=0.060kN 安全設施計算軟件(2012)

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均布荷載 q = 1.20×4.335+1.20×0.133=5.362kN/m 集中荷載 P = 1.40×0.060=0.084kN

0.08kN 5.36kN/mA 600B

木方計算簡圖

0.0000.254

木方彎矩圖(kN.m)1.650.040.04

木方剪力圖(kN)

1.65

變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：

4.47kN/mA 600B

變形計算受力圖

0.0000.721

木方變形圖(mm)

經過計算得到從左到右各支座力分別為 安全設施計算軟件(2012)

PKPM軟件出品

N1=1.651kN N2=1.651kN

經過計算得到最大彎矩 M= 0.253kN.m 經過計算得到最大支座 F= 1.651kN 經過計算得到最大變形 V= 0.721mm 木方的截面力學參數為

本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 4.00×7.00×7.00/6 = 32.67cm3；

截面慣性矩 I = bh3/12 = 4.00×7.00×7.00×7.00/12 = 114.33cm4； 式中：b為板截面寬度，h為板截面高度。

(1)木方抗彎強度計算

抗彎計算強度 f = M/W =0.253×106/32666.7=7.75N/mm2 木方的抗彎計算強度小于15.0N/mm2,滿足要求!(2)木方抗剪計算

截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh < [T] 截面抗剪強度計算值 T=3×1.650/(2×40×70)=0.884N/mm2 截面抗剪強度設計值 [T]=1.30N/mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求!

(3)木方撓度計算 最大變形 v =0.721mm 木方的最大撓度小于600.0/250,滿足要求!

（二）梁底頂托梁計算

托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。安全設施計算軟件(2012)

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均布荷載取托梁的自重 q= 0.075kN/m。

1.65kN 1.65kN 1.65kN 1.65kN 1.65kN 1.65kN 1.65kN 1.65kN 1.65kN 1.65kN 1.65kN 1.65kN 1.65kN 1.65kN 1.65kN 1.65kN 1.65kN 1.65kN 1.65kNAB 600 600 600

托梁計算簡圖

0.578

托梁彎矩圖(kN.m)3.163.161.511.514.134.132.482.480.830.835.095.093.443.441.791.790.140.141.511.513.163.160.468

托梁剪力圖(kN)0.140.141.791.793.443.445.095.090.830.832.482.484.134.13

變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：

1.34kN 1.34kN 1.34kN 1.34kN 1.34kN 1.34kN 1.34kN 1.34kN 1.34kN 1.34kN 1.34kN 1.34kN 1.34kN 1.34kN 1.34kN 1.34kN 1.34kN 1.34kN 1.34kNAB 600 600 600

托梁變形計算受力圖

0.0180.281

托梁變形圖(mm)

經過計算得到最大彎矩 M= 0.577kN.m 經過計算得到最大支座 F= 10.866kN 經過計算得到最大變形 V= 0.281mm 安全設施計算軟件(2012)

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頂托梁的截面力學參數為 截面抵抗矩 W = 8.50cm3； 截面慣性矩 I = 20.39cm4；

(1)頂托梁抗彎強度計算

抗彎計算強度 f = M/W =0.577×106/1.05/8496.0=64.68N/mm2 頂托梁的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!(2)頂托梁撓度計算

最大變形 v = 0.281mm 頂托梁的最大撓度小于600.0/400,滿足要求!

三、雙槽鋼托梁計算

盤扣式模板支架可采用雙槽鋼擱置在連接盤上作為支撐模板面板及楞木的托梁。雙槽鋼型鋼類型選擇為[5號槽鋼

1、雙槽鋼托梁受彎承載力計算

雙槽鋼水平桿上的彎矩按下式計算：

M = F×c

式中：M－雙槽鋼彎矩；

：F－單根雙槽鋼托梁承擔的豎向荷載一半；

：c－模板木楞梁至雙槽鋼托梁端部水平距離。雙槽鋼托梁的受彎承載力應滿足： M / W < f 式中：W－雙槽鋼的截面模量;f－鋼材強度取205N/mm2。

M=10.87×0.00=0.00 kN.m

M / W = 0.00×20.80×1000 = 0.00N/mm2 雙槽鋼托梁受彎強度 M / W < f，滿足要求!安全設施計算軟件(2012)

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2、雙槽鋼托梁撓度計算

雙槽鋼托梁的撓度應符合下式規定：

經計算 Vmax = 0.00mm 雙槽鋼托梁撓度 Vmax < [v]=600/150和10mm，滿足要求!

四、立桿的穩定性計算

不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式

其中 N —— 立桿的軸心壓力設計值，它包括：

雙槽鋼托梁的最大支座反力 N1=10.91kN(已經包括組合系數)腳手架鋼管的自重 N2 = 1.20×1.904=2.285kN N = 10.906+2.285=13.190kN φ —— 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到； i —— 計算立桿的截面回轉半徑(cm)；i = 2.01 A —— 立桿凈截面面積(cm2)； A = 5.71 W —— 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 7.70 σ —— 鋼管立桿抗壓強度計算值(N/mm2)；

[f] —— 鋼管立桿抗壓強度設計值，[f] = 270.00N/mm2； l0 —— 計算長度(m)； 參照《盤扣式規范》2010，由公式計算

頂部立桿段：l0 = h'+2ka(1)非頂部立桿段：l0 = ηh(2)η—— 計算長度修正系數，取值為1.000； 安全設施計算軟件(2012)

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k —— 計算長度折減系數，可取0.7；

a —— 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.20m； l0=1.480m；λ=1480/20.1=73.632, φ=0.687 σ=13190/(0.687×571)=37.963N/mm2,立桿的穩定性計算 σ< [f],滿足要求!

考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為：

風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW=0.9×1.4Wklah2/10 其中 Wk —— 風荷載標準值(kN/m2)； Wk=0.300×1.000×0.138=0.041kN/m2 h —— 立桿的步距，1.20m； la —— 立桿迎風面的間距，0.60m；

lb —— 與迎風面垂直方向的立桿間距，0.60m；

風荷載產生的彎矩 Mw=0.9×1.4×0.041×0.600×1.200×1.200/10=0.005kN.m； Nw —— 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值；

立桿Nw=10.906+1.200×1.904+0.9×1.400×0.005/0.600=13.200kN l0=1.48m；λ=1480/20.1=73.632, φ=0.687 σ=13200/(0.687×571)+5000/7700=38.847N/mm2,立桿的穩定性計算 σ< [f],滿足要求!

模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。

五、梁模板支架整體穩定性計算

依據盤扣式規范JGJ 231-2010 和混凝土施工規范GB 50666-2011：

盤扣式梁模板支架應按混凝土澆筑前和混凝土澆筑時兩種工況進行抗傾覆驗算。支架的抗傾覆驗算應滿足下式要求： 安全設施計算軟件(2012)

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MT

式中： MT－支架的傾覆力矩設計值；

MR－支架的抗傾覆力矩設計值。

支架自重產生抗傾覆力矩：

MG1 = 0.9×1.904/0.600×8.400×8.400/2 = 100.752kN.m 模板自重產生抗傾覆力矩：

MG2 = 0.9×0.200×0.600×0.600×8.400/2 = 0.272kN.m 鋼筋混凝土自重產生抗傾覆力矩：

MG3 = 0.9×25.500×0.600×1.700×0.600×8.400/2 = 58.991kN.m 風荷載產生的傾覆力矩：

wk = 0.300×1.000×0.138 = 0.041kN/m2

Mw = 1.4×0.041×0.600×9.0002 / 2 = 1.408kN.m 附加水平荷載產生傾覆力矩(附加水平荷載取永久荷載的2%)：

永久荷載(包括支架、梁模板、鋼筋混凝土自重)為 42.332kN 附加水平荷載：Fsp = 42.332×2% = 0.847kN Msp = 1.4×0.847×9.000 = 10.668kN.m 工況一：混凝土澆筑前

傾覆力矩 MT=1.000×1.408=1.408kN.m

抗傾覆力矩 MR=100.752+0.272=101.024kN.m 澆筑前抗傾覆驗算 MT < MR，滿足整體穩定性要求！工況二：混凝土澆筑時

傾覆力矩 MT=1.000×10.668=10.668kN.m

抗傾覆力矩 MR=100.752+0.272+58.991=160.014kN.m 澆筑時抗傾覆驗算 MT < MR，滿足整體穩定性要求！模板支撐架計算滿足要求！

第四篇：高層住宅樓板承插型盤扣式鋼管支撐技術

高層住宅模板承插型盤扣式鋼管支撐體系

陳新兵

（江蘇南通二建集團有限公司）

【摘要】：近年來，近幾年來，隨著城市化進程加快，國家對基礎設施建設投入逐年加大，建筑行業得到了空前發展，建筑業逐步走向工廠化，施工便捷成為了建筑企業追逐的目標之一。建筑高層住宅模板支撐排架也改變以往采用的鋼管扣件連接方式，而是采用更為便捷的承插型盤扣式鋼管支撐技術，“高效、便捷”也就成為了該項技術的代名詞。

【關鍵詞】：支撐 高效 便捷

一、工程概況

由江蘇南通二建集團有限公司施工的無錫凱旋華庭住宅項目，建筑面積125309平方米，主要由8棟高層單體組成，本工程為了提高施工人員的施工效率，加快施工進度，模板支撐排架采用承插型盤扣式鋼管支撐技術，真正體現了施工的“高效、便捷”。

二、支撐設計

本工程標準層模板支撐采用承插型盤扣式鋼管支撐體系，其架體節點構造要求（詳見附圖1）：承插型盤扣式插銷采用8mm厚的型鋼成品支撐，盤口及插銷與主要立桿及縱橫桿之間采用雙面滿焊焊接，連接盤的厚度為8㎜，焊接接頭有現場取樣作節點抗壓、抗拉試驗，試驗值為縱向抗壓15KN，橫向抗拉25KN，符合要求。立桿縱橫桿采用φ48×3.5鋼管作主要的骨架構件，立桿上的第一個盤扣件距離地面300mm，第一道水平拉桿作為掃地桿，第二個盤口件距離第一個盤口件1700mm作為第二道水平拉桿；由于該工程開間大小不規則，一般縱橫水平桿長度采用600mm、900mm、1200mm三種規格布置。

三、施工要點

（一）主要構配件制作要點

1、鋼管應無裂紋、凹陷、銹蝕，不得采用接長鋼管；

2、鋼管應平直，直線度允許偏差為管長的1/500，兩端面應平整，不得有斜口、毛刺；

3、鑄件表面應光整，不得有砂眼、縮孔、裂紋、澆冒口殘余等缺陷，表面粘砂應清除干凈；

4、沖壓件不得有毛刺、裂紋、氧化皮等缺陷；

5、各焊縫有效焊縫高度應符合本規程第3.2.4條的規定，且焊縫應飽滿，焊藥清除干凈，不得有未焊透、夾砂、咬肉、裂紋等缺陷；

6、可調底座和可調托座的螺牙宜采用梯形牙，A型管宜配置?48絲桿和調節手柄、B型管宜配置?38絲桿和調節手柄, 絲桿直徑不得小于36mm?？烧{底座和可調托座的表面應鍍鋅，鍍鋅表面應光滑，在連接處不得有毛刺、滴瘤和多余結塊；

7、架體桿件及構配件表面應鍍鋅或涂刷防銹漆，涂層應均勻、牢固；

（二）搭設要求

1、模板支架立桿的構造應符合下列規定：

a、每根立柱底部應設置墊木和底座，頂部設可調頂托，其螺桿伸出鋼管頂部不得大于200mm，安裝時應保證上下同心。

b、在立柱底距地面300mm高處，沿縱橫向水平方向設掃地桿

c、立柱需接長使用時，應采用對接，接長部位不得設在立桿下部，立柱接頭在同一平面上應錯開50cm以上。

2、支架立桿應豎直設置，2m高度的垂直允許偏差為15mm；

3、當梁模支架立桿采用單根立桿時，立桿應設在梁模板中心線處，其偏心距不應大于25mm；

4、安裝此體系支撐架應水平搭設，首先根據支撐平面配置方案放置好立桿，4個為一基本組裝單元，接著同時安裝橫桿及縱桿，并敲緊上盤扣，使節點緊固。并以此基本單元為起點，安裝其它的支撐架單元桿件，隨安裝隨調整加固，完成最底層的安裝。當一層高度不能滿足高度需要時，可采用立桿接高方法來解決。首先鋪設操作平臺板供安裝人員站在上面操作，將立桿活接頭安裝在下層立桿上端部，這是上下層立桿連接的重要構件，安裝上層立桿插入立桿接頭內，注意與下立桿方向對正，先把上層4根立桿裝好后再安裝此基本單元的橫桿及縱桿，接下來以此單元為基礎安裝此層支撐架的其它桿件，完成此層的構件搭設。按此方法可以垂直搭設完一層后繼續搭設上層構件，最后安裝上部可調托撐，至此完成了整個架體的搭設，最后進行上層鋼管、木方和模板及其它部件的安裝。

5、拆除此體系支撐架時，先放松上部的可調托撐，從一側分單元逐件拆除，同時應將上部的模板及腳手板同步拆除。拆除的總原則是先裝的后拆，后裝的先拆。

6、支撐架單元組裝完成后，應及時校正立桿垂直度、連桿的水平度、及單元組的整體方向，并及時緊固節點上盤扣，防止架體傾倒。安裝上層構件時必須鋪設必要的操作腳手板，確保操作人員安全。多層腳手架立桿應采用不同長度交錯布置，立桿接長時，應將2根需連接的立桿和接頭同時組裝、調整。當架體超高時，必須在適當位置設與墻體的可靠連接，防止架體整體失穩，并增加側向通長斜撐桿。

(6)梁板的鋼管立桿、其縱橫向間距相等或成倍數。

(7)模板支撐四角均應布置雙向垂直剪刀撐。剪刀撐均應與框架柱、墻模板可靠連接。水平支撐與立桿應連接牢固，四周要與框架柱或剪力墻頂緊。

四、結語

通過對承插型盤扣式鋼管支撐技術的應用，和原來的鋼管扣件式排架搭設相比，每層排架搭設時間普遍能夠提前3-6小時左右，對于承包班組來說節省了人工，該體系材料也能夠在以后住宅樓工程中重復利用，“高效、便捷”能夠得到完全的體現，也得到了現場施工人員的一致肯定。

第五篇：承插型盤扣式鋼管支架施工,監理審查驗收要點

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