第一篇：熱壓板加熱通道設(shè)計及加工工藝論述論文

摘要：介紹了熱壓板的基本技術(shù)要求、加熱介質(zhì)種類及加熱通道設(shè)計，重點闡述了熱壓板的加工工藝。

關(guān)鍵詞：熱壓板；通道設(shè)計；加工工藝

江蘇昆山地區(qū)是我國熱壓機(jī)、熱壓板的設(shè)計與制造的重要生產(chǎn)基地，據(jù)粗略統(tǒng)計，該地區(qū)現(xiàn)有熱壓機(jī)、熱壓板制造企業(yè)100多家，產(chǎn)品銷往全國各地并遠(yuǎn)銷東南亞等國家。熱壓板是熱壓機(jī)的核心零部件之一，其內(nèi)部設(shè)有加熱通道或加熱管，用于傳遞熱量和壓力，廣泛用于人造板、橡塑、建材、汽車、電子等行業(yè)的各種單層或多層熱壓機(jī)。熱壓板外形如圖1所示。人造板生產(chǎn)使用的熱壓機(jī)是將鋪裝后的板坯進(jìn)行熱壓，從而使其固化成型，然后形成具有一定幅面和厚度的人造板。熱壓板傳熱性能的優(yōu)劣、機(jī)械強(qiáng)度與剛度的大小，以及加工精度等對人造板產(chǎn)品的質(zhì)量和產(chǎn)量都有直接的影響。因此，為了提高熱壓板的質(zhì)量，熱壓板生產(chǎn)制造企業(yè)必須認(rèn)真研究熱壓板的技術(shù)要求及加熱通道的設(shè)計。

1熱壓板基本技術(shù)要求

（1）熱壓板的設(shè)計、制造、驗收應(yīng)符合GB/T5856－1999《熱壓機(jī)通用技術(shù)條件》和熱壓機(jī)熱壓板技術(shù)條件（LY/T1004－2013）的有關(guān)規(guī)定。如熱壓板上下面的平面度分為4級，其公差值分別為：0。02+0。03×L/1000（0級）、0。03+0。04×L/1000（1級）、0。05+0。05×L/1000（2級）、0。05+0。06×L/1000（3級）。熱壓板上下面的平行度也分為4級，其公差值分別為：0。03+0。03×L/1000（0級）、0。03+0。05×L/1000（1級）、0。05+0。06×L/1000（2級）、0。05+0。08×L/1000（3級）。（2）未注明尺寸公差要求的尺寸，應(yīng)符合GB/T1804—2000《一般公差未注公差的線性和角度尺寸的公差》要求，精度要求較高的則應(yīng)對長度、寬度和對角線允差及厚度公差等提出具體的公差要求。（3）未注明形位公差的工作面及熱壓板周邊的直線度、平面度、平行度、垂直度、對稱度等可參照GB/T1184－1996《形狀和位置公差未注公差值》附表1～3公差等級的有關(guān)規(guī)定。（4）刨切加工后精磨前最好對半成品進(jìn)行一次人工時效處理，如振動時效可以有效消除焊接和加工應(yīng)力，減少變形，提高尺寸精度的穩(wěn)定性。（5）對毛坯材質(zhì)的要求。熱壓板大多采用低碳鋼板制造，推薦使用Q235B鋼板；在板坯制備時，如果板坯幅面足夠，應(yīng)盡量采用整塊的板料做毛坯，特殊情況下，如遇板坯尺寸不夠，允許采用焊接的方法進(jìn)行拼接，拼接時焊縫坡口要盡可能大，優(yōu)先采用CO2氣體保護(hù)焊，這種焊接方法成本低、效率高、防銹性能好，焊接時采用雙面焊縫對稱焊接的方式可有效減少焊接應(yīng)力和變形，能確保焊透和焊接牢靠，有條件的企業(yè)最好能進(jìn)行探傷檢測，以防止通道貫通和介質(zhì)泄漏，打深孔時應(yīng)盡量避開焊縫位置。（6）加工通道深孔時，如果沿?zé)釅喊宓膶挾确较虼蚩祝?dāng)鉆桿長度足夠時可一次性打通，如果是沿?zé)釅喊宓拈L度方向打孔，則應(yīng)采用兩端對鉆的加工方法，對鉆時要保持兩端對鉆孔在同一軸線上，防止鉆偏和錯位，兩端孔的軸線偏移量應(yīng)小于2mm。（7）熱壓板上下大面的粗糙度值一般應(yīng)小于Ｒa1。6（μm），周邊粗糙度值一般應(yīng)小于Ｒa6。3（μm）。（8）熱壓板加工完成后應(yīng)以高于工作壓力1。5倍的壓力進(jìn)行耐壓測試，保壓15min，不得有滲漏現(xiàn)象。（9）磨削加工一般應(yīng)作為主加工工序的最后一道工序，磨削加工后需要保護(hù)熱壓板的工作表面，不得有劃痕、碰傷及金屬分層等缺陷產(chǎn)生。（10）試壓結(jié)束后，熱壓板的加熱通道可采用壓縮空氣清除試壓水、污物、鐵屑等，以防止其堵塞。（11）每塊熱壓板的各處溫度及其傳導(dǎo)的熱量應(yīng)均勻，以使被壓制板坯受熱均勻，無特殊要求時，一般溫差應(yīng)小于±5℃，因此循環(huán)孔的間距可采取非等距排列方式。（12）熱壓板必須具有足夠的強(qiáng)度和剛度，并能夠承受因高溫變化而引起的熱應(yīng)力。（13）加熱介質(zhì)在熱壓板孔道內(nèi)流通阻力要盡可能小。（14）熱壓機(jī)在運(yùn)行過程中熱壓板的熱脹冷縮不應(yīng)對運(yùn)動部件造成影響，可根據(jù)材質(zhì)的線脹系數(shù)和溫度的變化量計算其伸縮量，計算公式為：伸縮量=（實際使用溫度－常溫）×材料的線脹系數(shù)，計算時注意單位的統(tǒng)一。

2加熱介質(zhì)的種類及加熱方式選擇

熱壓板加熱介質(zhì)通常有飽和蒸汽、導(dǎo)熱油、電熱棒（管）和熱水四種。實際生產(chǎn)中采用哪種加熱介質(zhì)及加熱方式還應(yīng)根據(jù)本企業(yè)的實際情況，如產(chǎn)品的品種和批量、溫度要求、耗熱量的大小、能源的供應(yīng)等情況綜合考慮，控溫精度要求高時選用導(dǎo)熱油加熱器給熱壓板加熱比直接電加熱方式要好得多。

3加熱通道設(shè)計

熱壓板通道的設(shè)計對加熱速度、溫度的均勻性、熱效率的利用等都有很大影響，必須加以重視。對于熱壓板加熱介質(zhì)通道設(shè)計，主要應(yīng)從以下五個方面進(jìn)行考慮。3。1通道層數(shù)通道形式有單層通道型和雙層通道型。厚度在120mm以下的薄熱壓板大多采用的是單層通道形式，少數(shù)厚度在120mm以上且耗熱量較大的熱壓板，有時需要采用雙層加熱循環(huán)通道。3。2介質(zhì)進(jìn)出口個數(shù)選擇（1）單進(jìn)單出回路型。該型通道如圖2所示，介質(zhì)進(jìn)口和出口均只有一個，特點是介質(zhì)流經(jīng)循環(huán)通道的路線比較長，管阻大，流速慢，進(jìn)出口溫差較大，一般只用在小幅面的熱壓板以及對溫差要求不高的場合。（2）一進(jìn)雙出回路型。該型通道如圖3所示，加熱介質(zhì)一個進(jìn)口，兩個出口，循環(huán)通道長度相當(dāng)于同等幅面單進(jìn)單出的一半，進(jìn)出口溫差相應(yīng)減小，進(jìn)口阻力比出口阻力大。（3）兩進(jìn)一出回路型。該型通道如圖4所示，加熱介質(zhì)兩個進(jìn)口，一個出口，循環(huán)通道長度也是相當(dāng)于同等幅面單進(jìn)單出的一半，進(jìn)出口溫差相應(yīng)減小，但介質(zhì)出口阻力比進(jìn)口阻力大。（4）雙進(jìn)雙出回路型。該型通道如圖5所示，加熱介質(zhì)進(jìn)口和出口均為兩個，循環(huán)通道長度也是相當(dāng)于單進(jìn)單出的一半，進(jìn)出口溫差進(jìn)一步減小，介質(zhì)出口阻力與進(jìn)口阻力相當(dāng)。（5）多進(jìn)多出回路型。該型通道如圖6所示，加熱介質(zhì)進(jìn)口和出口均為三個及以上，循環(huán)通道長度短，流速快，進(jìn)出口溫差很小，介質(zhì)出口阻力與進(jìn)口阻力也進(jìn)一步減小，但介質(zhì)進(jìn)出口的管路布置比較復(fù)雜。3。3深孔排布方式（1）橫向通道回路型。該型通道如圖6所示，深孔的方向在熱壓板的寬度方向，一般可一次打通。（2）縱向通道回路型。該型通道如圖7所示，深孔的方向在熱壓板的長度方向，一般需要雙向?qū)庸げ拍艽蛲ā?。4介質(zhì)進(jìn)出口的位置分布（1）進(jìn)出口在壓板同側(cè)型，該型通道如圖8所示。（2）進(jìn)出口在壓板對側(cè)或?qū)切停撔屯ǖ酪妶D7。（3）電熱棒（管）加熱型，該型通道如圖9所示。其深孔布置可以相互獨立，不需要做成循環(huán)通道，一般取其短尺寸方向打深孔，孔的直徑應(yīng)與電熱棒（管）的直徑相適應(yīng)。3。5通道直徑選擇通道直徑應(yīng)根據(jù)熱壓板的厚度和使用的介質(zhì)不同進(jìn)行選擇。目前熱壓板常用的深孔鉆規(guī)格有？20、？25、？28、？30、？40mm等。通道大小的選擇主要根據(jù)熱壓板厚度，介質(zhì)種類、黏度、流速等因素綜合考慮。一般來說，采用飽和蒸汽加熱，其流動性好，孔徑可小些；采用導(dǎo)熱油或熱水加熱，流動性差，孔徑應(yīng)適當(dāng)加大。

4熱壓板加工工藝

由于不同企業(yè)的設(shè)備和加工能力不同，所以熱壓板加工工藝也不同，中小企業(yè)一般采用以下典型加工工藝［1］：備料→清理→整形→銑削→刨削→人工時效處理→鉆深孔→銑削→焊接→銑削→鉆孔→鉗工→磨削→鉗→試壓→檢驗→打標(biāo)記→打包→入庫。下面對主要工序的加工內(nèi)容及加工要求進(jìn)行簡單介紹。4。1氣割下料毛坯一般采用導(dǎo)軌式半自動切割機(jī)氣割下料，有條件的企業(yè)可以采用等離子切割或激光切割下料，等離子切割加工余量小，變形小，但必須清理割渣、氧化皮等。4。2整形整形的目的主要是將變形太大的毛坯板進(jìn)行整平，以減少加工余量，主要有兩種方法：一是機(jī)械校正法，即用大噸位整形壓機(jī)整形，將熱壓板變形部位在外力的作用下消除；二是用火焰加熱整形，即使用氧炔焰或其他高溫火焰對變形部位加熱，利用熱脹冷縮原理產(chǎn)生新的變形來校正原來的變形，這種方法具有一定的難度，非熟練工人難以掌握和控制。4。3銑削采用壓板側(cè)面銑專用機(jī)床進(jìn)行粗銑周邊，并預(yù)留下道精銑工序的加工余量。4。4粗刨上下平面使用龍門刨床或單臂刨床加工上下平面。由于熱壓板面積較大、剛性較差，因此在銑削、刨削和磨削加工定位時往往需要利用多個支承點（等高塊）限制一個自由度，也就是采用過定位的方法進(jìn)行裝夾加工。4。5鉆深孔內(nèi)排屑深孔加工使用熱壓板專用深孔鉆床，在機(jī)械制造業(yè)中一般將孔的“深徑比”大于10倍的孔稱為深孔，而熱壓板孔的深徑比可達(dá)50～100倍，其加工難度很大［2－4］。（1）深孔加工主要特點：①不能直接觀察到鉆頭的切削情況；②切削熱不易擴(kuò)散，一般切削過程中80%的切削熱被切屑帶走，而深孔鉆削只能帶走40%，傳入刀具的熱量占切削熱的比例較大，刃口的切削溫度高達(dá)600℃，因此必須采取有效的強(qiáng)制冷卻措施；③切屑不易排出，深孔切屑經(jīng)過的路線長，容易發(fā)生阻塞造成鉆頭崩刃；④工藝系統(tǒng)剛性差，孔的深徑比很大，鉆桿細(xì)而長，剛性差，易產(chǎn)生振動，加工時易走偏，導(dǎo)致鉆孔偏斜而影響加工精度和生產(chǎn)效率，因而鉆頭的導(dǎo)向極為重要。（2）深孔加工采取的措施：①強(qiáng)制冷卻和潤滑。一般使用高壓泵打入冷卻液進(jìn)行加壓冷卻，同時將切屑帶出，冷卻液必須有合適的壓力和流量，散熱要充分，可用大容量的水箱進(jìn)行散熱，過濾要充分，冷卻液循環(huán)使用，必須將帶有鐵屑的冷卻液進(jìn)行充分過濾以便形成潤滑膜，保護(hù)液壓泵、液壓元件和管路閥門等。②正確處理切屑。為了便于排屑，一般情況下，內(nèi)排屑深孔鉆，通常采用分屑和斷屑（鉆頭上增加卷屑臺階等）等措施，使切削過程穩(wěn)定，避免出現(xiàn)帶狀切屑或形態(tài)突然變化和無規(guī)律變化。③合理導(dǎo)向。設(shè)計深孔鉆頭時，以兩個導(dǎo)向塊和一個副切削刃的結(jié)構(gòu)確定其徑向尺寸，這樣刀具可以在工件孔內(nèi)三點定心，自行導(dǎo)向，解決因鉆桿剛性不足鉆孔走偏的問題，在刀具切入時，還需要有導(dǎo)向裝置和輔助支承，切入口要有密封裝置。4。6銑削銑腰形沉槽，用指形銑刀或鍵槽銑刀加工。4。7焊接堵頭一般有圓形和腰形兩種堵頭，焊接前應(yīng)徹底清除孔內(nèi)切屑，注意堵頭的嵌入深度，焊縫應(yīng)略高于側(cè)平面，以便精銑時能有足夠的加工余量，確保表面加工平整。4。8精銑周邊焊接堵頭后，還需要進(jìn)行一次精銑加工，以達(dá)到圖紙要求的長寬尺寸。4。9鉆孔攻絲加工所有熱壓板附件的連接孔、吊裝孔、測溫孔等，應(yīng)嚴(yán)格控制靠近通道的孔深，防止其與加熱管路貫通。4。10精磨平面精磨為最后一道加工工序，應(yīng)達(dá)到所要求的尺寸精度、形位公差和粗糙度等要求。4。11試壓檢驗使用專用的試壓臺進(jìn)行檢驗試壓，采用實際使用壓力的1。5倍保壓15min，不得有泄漏，試壓完成后應(yīng)及時清除熱壓板內(nèi)部的殘留水。4。12后續(xù)處理熱壓板試壓結(jié)束并清理干凈后，應(yīng)及時打上標(biāo)記，然后涂上防銹油。

第二篇：畢業(yè)設(shè)計(論文)柴油機(jī)連桿加工工藝設(shè)計說明書

畢業(yè)設(shè)計（論文）柴油機(jī)連桿加工工藝設(shè)計說明書

畢業(yè)設(shè)計論文任務(wù)書

專業(yè) 機(jī)械設(shè)計制造及其自動化 班級 機(jī)械051 姓名 下發(fā)日期 200-3-10 題目 12V180C柴油機(jī)加工工藝設(shè)計

藝設(shè)計

要 內(nèi) 容 及 要

求 設(shè)計內(nèi)容首先仔細(xì)分析所要加工零件的結(jié)構(gòu)技術(shù)要求生產(chǎn)綱領(lǐng)等內(nèi)容從而制定一套該零件的加工工藝規(guī)程認(rèn)真分析該加工工藝規(guī)程的優(yōu)點進(jìn)而繪制出各個主要工序的工序卡片設(shè)計主要工序的機(jī)床夾具分析計算定位誤差設(shè)計機(jī)床夾具的主要零件

要求根據(jù)給定的12V180系列柴油機(jī)零件圖制定出符合加工技術(shù)要求的加工工藝工藝規(guī)程并對所制定的加工工藝規(guī)程進(jìn)行可行性和優(yōu)化性比較從而制定出較好的加工工藝設(shè)計重要工序的工藝裝備要求的圖紙量折合為零號圖后不少于四張設(shè)計說明書不少于三萬字

度

主要技術(shù)參數(shù) 進(jìn) 主

專題

12V180柴油機(jī)加工工及 完 成 日 期

3月30日至4月10日2周 根據(jù)設(shè)計任務(wù)書要求查閱資料完成外文翻譯工作

4月13日至4月24日2周 繪制連桿零件圖熟悉連桿的結(jié)構(gòu)初步確定連桿的加工工藝過程

4月27日至5月8日2周確定連桿機(jī)械加工工藝過程設(shè)計部分工序的工藝過程

5月11日至5月22日2周了解機(jī)床夾具設(shè)計的基本原則繪制重要工序夾具簡圖

5月25日至5月29日 1周 繪制重要工序的夾具圖 6月1日至6月12日2周 編寫設(shè)計說明書 6月15日至6月21日1周 修改整理資料打印資料 6月22日至6月23日2天 答辯

任簽字 日 期 指導(dǎo)教師簽字 日 期

導(dǎo) 教 師 評 語

教學(xué)院長簽字 日 期 教研室主

指

指導(dǎo)教師 年 月 日 指 定 論 文 評 閱 人 評 語

評閱人

年 月 日

定 成

績 指導(dǎo)教師給定 成績 30 評閱人給定 成績 30 答辯成績 40 總 評 答辯委員會主席 簽字

答 辯 委 員 會 評 語 評

連桿機(jī)構(gòu)中兩端分別與主動和從動構(gòu)件鉸接以傳遞運(yùn)動和力的桿件例如在往復(fù)活塞式動力機(jī)械和壓縮機(jī)中用連桿來連接活塞與曲柄連桿多為鋼件其主體部分的截面多為圓形或工字形兩端有孔孔內(nèi)裝有青銅襯套或滾針軸承供裝入軸銷而構(gòu)成鉸接連桿是汽車發(fā)動機(jī)中的重要零件它連接著活塞和曲軸其作用是將活塞的往復(fù)運(yùn)動轉(zhuǎn)變?yōu)榍S的旋轉(zhuǎn)運(yùn)動并把作用在活塞上的力傳給曲軸以輸出功率連桿在工作中除承受燃燒室燃?xì)猱a(chǎn)生的壓力外還要承受縱向和橫向的慣性力因此連桿在一個復(fù)雜的應(yīng)力狀態(tài)下工作它既受交變的拉壓應(yīng)力又受彎曲應(yīng)力連桿的主要損壞形式是疲勞斷裂和過量變形通常疲勞斷裂的部位是在連桿上的三個高應(yīng)力區(qū)域連桿的工作條件要求連桿具有較高的強(qiáng)度和抗疲勞性能又要求具有足夠的鋼性和韌性連桿是柴油機(jī)的主要傳動件之一本文主要論述了連桿的加工工藝及其部分工序夾具設(shè)計確定加工的生產(chǎn)綱領(lǐng)及生產(chǎn)類型確定的毛坯材料及尺寸確定毛坯加工余量設(shè)計加工工藝確定部分重要工序所用的工藝裝備和設(shè)備計算部分重要工序的切削用量和基本時間設(shè)計重要工序所用的夾具連桿的尺寸精度形狀精度以及位置精度的要求都很高而連桿的工作環(huán)境惡劣剛性比較差容易產(chǎn)生變形因此在安排工藝過程時就需要把各主要表面的粗精加工工序分開逐步減少加工余量切削力及內(nèi)應(yīng)力的作用并修正加工后的變形才能最后達(dá)到零件的技術(shù)要求

關(guān)鍵詞 連桿變形加工工藝夾具設(shè)計Abstract At both ends of linkage with the active and passive components in order to convey movement and the hinged edge of the bar For example in reciprocating piston compressor and power machinery to connect the piston with connecting rod and crank Connecting rod for steel parts the main part of the cross section for the round or shaped both ends have a hole or holes with needle bearing bronze bushing for the pin into and constitute a hinged axis Linkage is an important automotive engine parts it is connected to the piston and the crankshaft its role is to the reciprocating piston movement into rotary movement of the crankshaft and the role of the force in the piston to the crankshaft to the output power Link at work in addition to gas produced by the combustion chamber under pressure also have to face the vertical and horizontal inertia force Therefore the connecting rod in a complex work under the stress state It is subject to alternating stress of tension and compression but also by the bending stress Link the main form of fatigue damage and excessive deformation Usually the site of fatigue fracture in the connecting rod on the three regions of high stress Requirements of the working conditions of connecting rod connecting rod has higher strength and fatigue performance also requires adequate and toughness of steelThe connecting rod is one of the main driving medium of diesel engine this text expounds mainly the machining technology and the design of clamping device of the connecting rod The precision of size the precision of profile and the precision of position of the connecting rod is demanded highly and the rigidity of the connecting rod is not enough easy to deform so arranging the craft course need to separate the each main and superficial thick finish machining process Reduce the function of processing the surplus cutting force and internal stress progressively revise the deformation after processing can reach the specification requirement for the part finally Keyword Connecting rod Deformination Working environment Processing technology Design of clamping device 目錄 摘要 I Abstract II 目錄 III 第1章 緒論 1 11機(jī)車柴油機(jī)簡介 1 com 柴油機(jī)概述 com油機(jī)簡介 2 12連桿簡介及連桿加工工藝分析 4 com作用 4 com械加工工藝技術(shù)關(guān)鍵分析 4 com要研究內(nèi)容 第2章 連桿加工工藝規(guī)程 21機(jī)械加工工藝規(guī)程簡介 6 com工工藝規(guī)程的作用 6 com工工藝規(guī)程的制定程序 6 22計算產(chǎn)品生產(chǎn)綱領(lǐng)確定生產(chǎn)類型 6 23審查零件圖樣工藝性 24選擇毛坯 7 25工藝過程設(shè)計 8 com準(zhǔn)的選擇 8 com段的劃分與工序順序的安排 10 com藝路線 11 26 確定毛坯加工余量及毛坯尺寸 13 com算連桿機(jī)械加工余量的方法 13 com 設(shè)計毛坯圖 27 部分重要工序設(shè)計 15 com分重要工序介紹 com分重要工序工序尺寸 16 com削用量及基本時間 17 第3章 夾具設(shè)計 28 31機(jī)床夾具的分類基本組成及功能 28 31 1機(jī)床夾具的分類 28 com具的基本組成 28 com用夾具的主要功能 28 com用夾具設(shè)計的基本要求 29 32 12V180C 系列柴油機(jī)連桿銑剖分面夾具設(shè)計 com指出 29 com 夾具設(shè)計 30 33 12V180C系列柴油機(jī)連桿鏜大小頭孔夾具設(shè)計29

com 問題的指出 com 夾具設(shè)計 32 結(jié)論 34 參考文獻(xiàn) 35 致謝 36 附件1 37 附件2 62

第1章 緒論 11機(jī)車柴油機(jī)簡介 com 柴油機(jī)概述

柴油機(jī)是一種動力機(jī)械它以柴油為燃料將柴油燃燒而產(chǎn)生的熱能轉(zhuǎn)化為機(jī)械能柴油機(jī)廣泛應(yīng)用在工農(nóng)業(yè)交通運(yùn)輸國防及人民日常生活中柴油機(jī)的型式很多一般可按下述幾種方式分類

①按工作方式二沖程四沖程 ②按汽缸數(shù)單缸多缸

③按汽缸直徑95105135 mm 等

柴油的特點是自燃溫度低所以柴油發(fā)動機(jī)無需要火花塞之類的點火裝置它采用壓縮空氣的辦法提高空氣溫度使空氣溫度超過柴油的自燃測試這時再噴入柴油柴油噴霧和空氣混合的同時自己點火燃燒從性能上說國內(nèi)傳統(tǒng)柴油機(jī)一直給人以體積笨重振動噪聲大以及排放污染嚴(yán)重的印象因此國產(chǎn)轎車基本都采用汽油發(fā)動機(jī)然而近年來國外知名車商開始將一些最新的柴油機(jī)技術(shù)引入到中國大大改善了國人對柴油機(jī)的偏見譬如一汽大眾剛剛推出寶來TDI柴油發(fā)動機(jī)其環(huán)保性動力性以及平順性都不遜于汽油機(jī)同時又具有柴油機(jī)特有的巨大扭力和超低油耗市場前景十分看好

2柴油機(jī)結(jié)構(gòu)及工作原理

結(jié)構(gòu)柴油機(jī)由燃燒室組件動力傳遞組件機(jī)體和主軸承配氣機(jī)構(gòu)燃油系統(tǒng)和調(diào)速器潤滑系統(tǒng)冷卻系統(tǒng)起動系統(tǒng)構(gòu)成

工作原理柴油機(jī)工作時一般分為吸氣壓縮爆發(fā)排氣等步驟開始時活塞從上止點下行到下止點將新鮮空氣吸入氣缸然后從下止點上行到上止點將吸入的氣體壓縮使其壓力及溫度升高當(dāng)接近上止點時氣體溫度已超過柴油燃點此時由噴油嘴將柴油噴入迅速燃燒高溫高壓燃?xì)馔苿踊钊滦凶龉χ蠡钊俅螐南轮裹c上行將廢氣排出氣缸完成一個循環(huán)活塞往復(fù)不停地工作帶動連桿使曲軸轉(zhuǎn)動就從曲軸上把動能傳輸出來1機(jī)車柴油機(jī)概述

機(jī)車柴油機(jī)locomotive diesel engine是指用于內(nèi)燃機(jī)車內(nèi)燃車組或內(nèi)燃動車的柴油機(jī)機(jī)車柴油機(jī)具有高功率強(qiáng)化柴油機(jī)的典型特征一般為四沖程V型機(jī)以12缸16缸最為普遍也有直列式6810缸的柴油機(jī)的寬度和高度受鐵路機(jī)車車輛限界標(biāo)準(zhǔn)的限制機(jī)車的允許軸重對柴油機(jī)重量也有一定的限制現(xiàn)代機(jī)車柴油機(jī)不斷提高增壓度見內(nèi)燃機(jī)增壓同時加大氣缸排量大功率柴油機(jī)的單機(jī)功率已達(dá)5000千瓦平均有效壓力為13～20兆帕燃料消耗率為200～225克千瓦2時柴油機(jī)的附件如冷卻水散熱器風(fēng)扇和空氣濾清器等均布置在機(jī)車廂內(nèi)機(jī)油濾清器機(jī)油換熱器一般也布置在機(jī)車廂內(nèi)柴油機(jī)幾乎都采用電起動方式只有個別的采用空氣起動調(diào)速系統(tǒng)大多采用液壓全速調(diào)速器并裝有超速停機(jī)油壓保護(hù)和超溫卸載等自動安全保護(hù)裝置

2對機(jī)車柴油機(jī)的性能要求

機(jī)車在鐵路上運(yùn)行時線路狀況不時變化又需要按計劃時間運(yùn)行因而要求機(jī)車柴油機(jī)的轉(zhuǎn)速和功率在相當(dāng)寬的范圍內(nèi)變化從運(yùn)行工況的時間比例來看部分負(fù)荷約占50％空轉(zhuǎn)占40％左右而標(biāo)定工況的使用時間很少鐵路分布地區(qū)廣泛列車運(yùn)行時的自然環(huán)境條件也在改變這就要求柴油機(jī)具有廣泛的適應(yīng)能力

對機(jī)車柴油機(jī)的性能要求是不僅在標(biāo)定工況下而且更重要的是在部分負(fù)荷和空轉(zhuǎn)時燃油和機(jī)油的消耗量小經(jīng)濟(jì)性應(yīng)與機(jī)車牽引特性相適應(yīng)有一個經(jīng)濟(jì)性最好的最低空載穩(wěn)定轉(zhuǎn)速性能指標(biāo)隨環(huán)境條件的變化小噪聲低排氣煙塵和有害成分少冷機(jī)或熱機(jī)均能連續(xù)可靠起動一般在5℃氣溫時起動時間不超過10秒

2機(jī)車柴油機(jī)在中國的發(fā)展歷程

柴油機(jī)發(fā)明后屢經(jīng)研究試圖將柴油機(jī)用于鐵路牽引1913年瑞典最先制造了以55千瓦 75馬力 柴油機(jī)為動力的第一臺電力傳動內(nèi)燃動車但在1950年以前鐵路車輛的牽引動力主要仍是蒸汽機(jī)車50年代內(nèi)燃機(jī)車因有較好的能源利用率可以改善列車牽引經(jīng)濟(jì)性而獲得了廣泛的應(yīng)用并逐步取代了蒸汽機(jī)車到80年代初世界上內(nèi)燃機(jī)車已占機(jī)車總數(shù)的23 中國于1958年自行制造內(nèi)燃機(jī)車 長辛店機(jī)車車輛廠制成了國產(chǎn)第一臺內(nèi)燃機(jī)車---建設(shè)型直流電力傳動調(diào)車內(nèi)燃機(jī)車機(jī)車裝有2臺B2-300型柴油機(jī)總裝車功率為23300馬力最高速度80kmh該機(jī)車基本上是按從匈牙利進(jìn)口的ND1型內(nèi)燃機(jī)車仿造試制的

1969年1970年和1977年四方廠戚墅堰廠和資陽內(nèi)燃機(jī)車廠以下簡稱資陽廠先后制造了6臺4500馬力等級的東方紅4型貨運(yùn)液力傳動內(nèi)燃機(jī)車機(jī)車裝用2臺16V200ZL型柴油機(jī)最高速度100kmh 1970年四方廠開始生產(chǎn)援助坦-贊鐵路和越南等國的裝用12V180ZJ型柴油機(jī)的1000馬力的DFH1345型和2000馬力的DFH2型液力傳動內(nèi)燃機(jī)車總數(shù)達(dá)163臺這是最早走出國門的國產(chǎn)內(nèi)燃機(jī)車本文所研究就是12V180ZJ型柴油機(jī)氣缸蓋的加工工藝過程

1999年8月戚墅堰廠和浦鎮(zhèn)車輛廠合作制成了M9T雙M編組的新曙光號電力傳動雙層內(nèi)燃車組媒介動力車機(jī)車裝用1臺12V280ZJ型柴油機(jī)車組總功率為233750馬力席位1140個最高速度180kmh試驗時達(dá)到1904kmh其他工廠的內(nèi)燃動車也正在試制開發(fā)當(dāng)中 內(nèi)燃動車組的發(fā)展不僅提高了鐵路在國內(nèi)運(yùn)輸市場的競爭能力還提高了在國際市場上的競爭能力也為21世紀(jì)初葉我國鐵路客運(yùn)提供了新的運(yùn)輸工具

3機(jī)車柴油機(jī)發(fā)展方向

機(jī)車柴油機(jī)發(fā)展重點是在機(jī)車車輛限界和機(jī)車軸重允許的條件下不斷提高功率一個重要的趨勢是采用低壓縮比與二級增壓相配合的方法提高功率提高可靠性和耐久性以延長柴油機(jī)壽命提高經(jīng)濟(jì)性特別是改善部分負(fù)荷過渡工況和空轉(zhuǎn)時的經(jīng)濟(jì)性應(yīng)用電子技術(shù)實現(xiàn)運(yùn)行工況優(yōu)化和故障自動監(jiān)控降低噪聲和減少排氣中的有害成分防止污染改善機(jī)車用柴油機(jī)增壓器的跟隨性等

內(nèi)燃機(jī)車可靠性與可維修性設(shè)計也是國外大功率內(nèi)燃機(jī)車的一個發(fā)展方向經(jīng)驗表明大功率交流傳動內(nèi)燃機(jī)車無故障運(yùn)行能力要比傳統(tǒng)的直流傳動內(nèi)燃機(jī)車大４０％左右可靠性提高除通過結(jié)構(gòu)方面的改進(jìn)外一個顯著的特點是叫可靠性技術(shù)的應(yīng)用提高內(nèi)燃機(jī)車可靠性問題不只是通過對薄弱零件改進(jìn)來解決而且要將可靠性技術(shù)貫穿于內(nèi)燃機(jī)車設(shè)計試驗制造使用維修和管理等各個環(huán)節(jié)中形成一個系統(tǒng)工程在設(shè)計中除采用概率統(tǒng)計方法把影響應(yīng)力和強(qiáng)度的各因素視為隨機(jī)變量運(yùn)用可靠性理論保證所設(shè)計的零部件具有規(guī)定的可靠度外還要進(jìn)行可靠性規(guī)劃與設(shè)計主要包括建立可靠性模型將系統(tǒng)可靠性指標(biāo)分配給各級組成部分進(jìn)行可靠性分配根據(jù)設(shè)計方案進(jìn)行可靠性預(yù)測按照設(shè)計方案進(jìn)行故障模式影響及危害性分析ＦＭＥＣＡ及故障樹分析ＦＴＡ等找出影響可靠性安全性的關(guān)鍵部件及薄弱環(huán)節(jié)國產(chǎn)第４代內(nèi)燃機(jī)車應(yīng)具有可靠性維修性及模塊化設(shè)計

圖1-1活塞連桿組

連桿是將活塞的往復(fù)運(yùn)動轉(zhuǎn)變成曲軸旋轉(zhuǎn)運(yùn)動的中間構(gòu)件

連桿由連桿小頭桿身連桿大頭三部分組成連桿小頭承受著活塞組產(chǎn)生的往復(fù)慣性力桿身承受著氣缸內(nèi)燃機(jī)氣壓力所產(chǎn)生的壓應(yīng)力以及往復(fù)慣性力產(chǎn)生的拉應(yīng)力由制造誤差產(chǎn)生的桿身斷面偏移也會在桿身上形成附加彎曲應(yīng)力連桿大頭承受著往復(fù)慣性力和不包括連桿蓋在內(nèi)的連桿離心慣性力

對連桿的基本要求是

1連桿小頭應(yīng)具有足夠的強(qiáng)度和剛度并使連桿小頭軸承比壓控制在合理范圍內(nèi)

2桿身應(yīng)具有足夠的疲勞強(qiáng)度盡可能小的質(zhì)量良好的鍛造工藝性 3連桿大頭應(yīng)具有足夠的剛度以減小運(yùn)轉(zhuǎn)時的變形防止軸承熱熔接連焊軸承應(yīng)具有足夠的承載面積

4連桿螺栓應(yīng)具有足夠的疲勞強(qiáng)度和一定的超轉(zhuǎn)速工作能力

本論文主要研究大內(nèi)容主要有 確定加工的生產(chǎn)綱領(lǐng)及生產(chǎn)類型

確定的毛坯材料及尺寸確定毛坯加工余量 設(shè)計加工工藝

確定部分重要工序所用的工藝裝備和設(shè)備 計算部分重要工序的切削用量和基本時間 設(shè)計重要工序所用的夾具 第2章 連桿加工工藝規(guī)程 21機(jī)械加工工藝規(guī)程簡介 com工工藝規(guī)程的作用

1機(jī)械加工工藝規(guī)程是組織車間生產(chǎn)的主要技術(shù)文件機(jī)械加工工藝規(guī)程是車間中一切從事生產(chǎn)的人員都要嚴(yán)格認(rèn)真貫徹執(zhí)行的工藝技術(shù)文件按照它組織生產(chǎn)就能做到個工序科學(xué)的銜接實現(xiàn)優(yōu)質(zhì)高產(chǎn)和低消耗

2機(jī)械加工工藝規(guī)程是生產(chǎn)準(zhǔn)備和計劃調(diào)度的主要依據(jù)有了機(jī)械加工工藝規(guī)程在產(chǎn)品投入生產(chǎn)之前就可以根據(jù)它進(jìn)行一系列的準(zhǔn)備工作如原材料和毛坯的供應(yīng)機(jī)床的調(diào)整專用工藝裝備如專用夾具刀具和量具的設(shè)計制造生產(chǎn)作業(yè)計劃的編排勞動力的組織以及生產(chǎn)成本的核算等有了機(jī)械加工工藝規(guī)程就可以制所生產(chǎn)產(chǎn)品的進(jìn)度計劃和相應(yīng)的調(diào)度計劃使生產(chǎn)均衡順利的進(jìn)行

3機(jī)械加工工藝規(guī)程是新建或擴(kuò)建工廠車間的基本技術(shù)文件在新建或擴(kuò)建工廠車間時只有根據(jù)機(jī)械加工工藝規(guī)程和生產(chǎn)綱領(lǐng)才能準(zhǔn)確確定生產(chǎn)所需機(jī)床的種類和數(shù)量工廠和車間的面積機(jī)床的平面布置生產(chǎn)工人的工種等級數(shù)量以及個輔助部門的安排等

制定機(jī)械加工工藝規(guī)程的原始資料主要是產(chǎn)品圖樣生產(chǎn)綱領(lǐng)生產(chǎn)類型現(xiàn)場加工設(shè)備及生產(chǎn)條件等設(shè)計機(jī)械加工工藝規(guī)程的程序一般為

1分析加工零件的工藝性主要包括審查零件結(jié)構(gòu)的工藝性及了解零件的各項技術(shù)要求分析產(chǎn)品的裝配圖和零件的工作圖熟悉該產(chǎn)品的用途性能及工作條件明確被加工零件在產(chǎn)品中的位置和作用等

2熟悉和確定毛坯 3擬定加工工藝路線 4工序設(shè)計 5 編制工藝文件

180C柴油機(jī)的該產(chǎn)品年產(chǎn)量為150臺設(shè)其備品率為10機(jī)械加工廢品率為1現(xiàn)制定該活塞的機(jī)械加工工藝規(guī)程

N Qn 1αβ 150 1101 166件年

連桿的年產(chǎn)量為166件現(xiàn)已知該產(chǎn)品屬于輕型機(jī)械根據(jù)《機(jī)械制造工藝設(shè)計簡明手冊》表11-2生產(chǎn)類型與生產(chǎn)綱領(lǐng)的關(guān)系可確定其生產(chǎn)類型為中批生產(chǎn)

零件圖樣的視圖正確完整尺寸公差及技術(shù)要求齊全 24選擇毛坯

連桿在工作中承受多向交變載荷的作用要求具有很高的強(qiáng)度因此連桿材料一般采用高強(qiáng)度碳鋼和合金鋼如45鋼55鋼40Cr40CrMnB等近年來也有采用球墨鑄鐵的粉末冶金零件的尺寸精度高材料損耗少成本低隨著粉末冶金鍛造工藝的出現(xiàn)和應(yīng)用使粉末冶金件的密度和強(qiáng)度大為提高因此采用粉末冶金的辦法制造連桿是一個很有發(fā)展前途的制造方法

連桿毛坯制造方法的選擇主要根據(jù)生產(chǎn)類型材料的工藝性可塑性可鍛性及零件對材料的組織性能要求零件的形狀及其外形尺寸毛坯車間現(xiàn)有生產(chǎn)條件及采用先進(jìn)的毛坯制造方法的可能性來確定毛坯的制造方法根據(jù)生產(chǎn)綱領(lǐng)為大量生產(chǎn)連桿多用模鍛制造毛坯連桿模鍛形式有兩種一種是體和蓋分開鍛造另一種是將體和蓋鍛成體整體鍛造的毛坯需要在以后的機(jī)械加工過程中將其切開為保證切開后粗鏜孔余量的均勻最好將整體連桿大頭孔鍛成橢圓形相對于分體鍛造而言整體鍛造存在所需鍛造設(shè)備動力大和金屬纖維被切斷等問題但由于整體鍛造的連桿毛坯具有材料損耗少鍛造工時少模具少等優(yōu)點故用得越來越多成為連桿毛坯的一種主要形式總之毛坯的種類和制造方法的選擇應(yīng)使零件總的生產(chǎn)成本降低性能提高

目前我國有些生產(chǎn)連桿的工廠采用了連桿輥鍛工藝圖1-2為連桿輥鍛示意圖．毛坯加熱后通過上鍛輥模具2和下鍛輥模具4的型槽毛壞產(chǎn)生塑性變形從而得到所需要的形狀用輥鍛法生產(chǎn)的連桿鍛件在表面質(zhì)量內(nèi)部金屬組織金屬纖維方向以及機(jī)械強(qiáng)度等方面都可達(dá)到模鍛水平并且設(shè)備簡單勞動條件好生產(chǎn)率較高便于實現(xiàn)機(jī)械化自動化適于在大批大量生產(chǎn)中應(yīng)用輥鍛需經(jīng)多次逐漸成形

圖連桿輥鍛示意圖

圖給出了連桿的鍛造工藝過程將棒料在爐中加熱至1140～1200C0先在輥鍛機(jī)上通過四個型槽進(jìn)行輥鍛制坯見圖然后在鍛壓機(jī)上進(jìn)行預(yù)鍛和終鍛再在壓床上沖連桿大頭孔并切除飛邊見圖鍛好后的連桿毛坯需經(jīng)調(diào)質(zhì)處理使之得到細(xì)致均勻的回火索氏體組織以改善性能減少毛坯內(nèi)應(yīng)力為了提高毛坯精度連桿的毛坯尚需進(jìn)行熱校正

連桿必須經(jīng)過外觀缺陷內(nèi)部探傷毛坯尺寸及質(zhì)量等的全面檢查方能進(jìn)入機(jī)械加工生產(chǎn)線

輥鍛制坯

在連桿機(jī)械加工工藝過程中大部分工序選用連桿的一個指定的端面和小頭孔作為主要基面并用大頭處指定一側(cè)的外表面作為另一基面這是由于端面的面積大定位比較穩(wěn)定用小頭孔定位可直接控制大小頭孔的中心距這樣就使各工序中的定位基準(zhǔn)統(tǒng)一起來減少了定位誤差具體的辦法是如圖15所示在安裝工件時注意將成套編號標(biāo)記的一面不

圖連桿的定位方向

與夾具的定位元件接觸在設(shè)計夾具時亦作相應(yīng)的考慮在精鏜小頭孔及精鏜小頭襯套孔時也用小頭孔及襯套孔作為基面這時將定位銷做成活動的稱假銷當(dāng)連桿用小頭孔及襯套孔定位夾緊后再從小頭孔中抽出假銷進(jìn)行加工 為了不斷改善基面的精度基面的加工與主要表面的加工要適當(dāng)配合即在粗加工大小頭孔前粗磨端面在精鏜大小頭孔前精磨端面

由于用小頭孔和大頭孔外側(cè)面作基面所以這些表面的加工安排得比較早在小頭孔作為定位基面前的加工工序是鉆孔擴(kuò)孔和鉸孔這些工序?qū)τ阢q后的孔與端面的垂直度不易保證有時會影響到后續(xù)工序的加工精度

在第一道工序中工件的各個表面都是毛坯表面定位和夾緊的條件都較差而加工余量和切削力都較大如果再遇上工件本身的剛性差則對加

工精度會有很大影響因此第一道工序的定位和夾緊方法的選擇對于整個工藝過程的加工精度常有深遠(yuǎn)的影響連桿的加工就是如此在連桿加工工藝路線中在精加工主要表面開始前先粗銑兩個端面其中粗磨端面又是以毛坯端面定位因此粗銑就是關(guān)鍵工序在粗銑中工件如何定位呢一個方法是以毛坯端面定位在側(cè)面和端部夾緊粗銑一個端面后翻身以銑好的面定位銑另一個毛坯面但是由于毛坯面不平整連桿的剛性差定位夾緊時工件可能變形粗銑后端面似乎平整了一放松工件又恢復(fù)變形影響后續(xù)工序的定位精度另一方面是以連桿的大頭外形及連桿身的對稱面定位這種定位方法使工件在夾緊時的變形較小同時可以銑工件的端面使一部分切削力互相抵消易于得到平面度較好的平面同時由于是以對稱面定位毛坯在加工后的外形偏差也比較小

com段的劃分與工序順序的安排

連桿的主要加工部位是大小頭端面大小頭孔次要加工部位是各種螺紋孔及倒角除機(jī)械加工外還有調(diào)質(zhì)處理劃螺紋孔線探傷等另外在機(jī)械加工過程后還安排了鉗工倒角去毛刺并對連桿進(jìn)行噴丸處理為連桿的組裝做好準(zhǔn)備

加工階段的劃分 連桿機(jī)械加工工藝過程

連桿的機(jī)械加工工藝過程大致可以分為加工基準(zhǔn)面粗鉆銑大小頭平面及大小頭孔調(diào)質(zhì)處理半精鉆銑大小頭平面及大小頭孔分離連桿和連桿蓋精銑基準(zhǔn)面并進(jìn)行磨削鉆鉸锪各種孔精鉆銑大小頭平面及小頭孔和大頭軸瓦研磨重要孔的支撐面鉗工倒角去毛刺探傷后鉗工清洗組裝

連桿的大小頭平面及大小頭孔的技術(shù)要求都很嚴(yán)格所以對于這些端面安排了粗銑半精銑精車銑對于180C柴油機(jī)連桿進(jìn)行粗加工時以大小頭兩端面作為精基準(zhǔn)所以先粗加工大小頭端面然后再加工其他各主要表面各種孔的加工集中在連桿與連桿蓋連接處所以將各種孔加工完之后再精銑大小頭端面以保證重要加工表面不被破壞或劃傷

連桿蓋機(jī)械加工工藝過程

連桿蓋的機(jī)械加工工藝過程大致可以分為半精銑對接面劃孔線車孔精銑對接面鉆鉸各孔磨螺釘面修正圓角鉗工組裝劃瓦槽銑瓦槽鉗工組裝

對于連桿蓋進(jìn)行粗加工時以連桿蓋一側(cè)的一端面作為粗基準(zhǔn)然后以對接端面作為精基準(zhǔn)加工其他的重要表面

二工序安排

在連桿加工中有兩個主要因素影響加工精度

1連桿本身的剛度比較低在外力切削力夾緊力的作用下容易變形

2連桿是模鍛件孔的加工余量大切削時將產(chǎn)生較大的殘余內(nèi)應(yīng)力并引起內(nèi)應(yīng)力重新分布

因此在安排工藝進(jìn)程時就要把各主要表面的粗精加工工序分開即把粗加工安排在前半精加工安排在中間精加工安排在后面這是由于粗加工工序的切削余量大因此切削力夾緊力必然大加工后容易產(chǎn)生變形粗精加工分開后粗加工產(chǎn)生的變形可以在半精加工中修正半精加工中產(chǎn)生的變形可以在精加工中修正這樣逐步減少加工余量切削力及內(nèi)應(yīng)力的作用逐步修正加工后的變形就能最后達(dá)到零件的技術(shù)條件

各主要表面的工序安排如下 1兩端面粗銑精銑粗磨精磨

2小頭孔鉆孔擴(kuò)孔鉸孔精鏜壓入襯套后再精鏜 3大頭孔擴(kuò)孔粗鏜半精鏜精鏜金剛鏜珩磨

一些次要表面的加工則視需要和可能安排在工藝過程的中間或后面 制定工藝路線即工序設(shè)計其主要內(nèi)容包括機(jī)床與工藝裝備的選擇加工余量的確定工序尺寸的確定切削用量的確定時間定額的確定等在此先確定工藝路線再在后面詳細(xì)論述機(jī)床與工藝裝備的選擇加工余量的確定工序尺寸的確定切削用量的確定時間定額的確定等內(nèi)容

制定柴油機(jī)加工工藝路線的出發(fā)點應(yīng)當(dāng)是使其能夠合理保證氣缸蓋的幾何形狀尺寸精度及位置精度等技術(shù)要求在小批量生產(chǎn)的生產(chǎn)綱領(lǐng)下可以考慮廣泛采用技術(shù)水平較高的數(shù)控機(jī)床及加工中心并盡量使工序集中來提高生產(chǎn)率除此之外還應(yīng)當(dāng)綜合考慮零件特點和技術(shù)要求工藝設(shè)備與裝備的具體使用條件及經(jīng)濟(jì)因素等可初步確定其加工工藝路線為

制定180C柴油機(jī)連桿工藝路線的出發(fā)點應(yīng)當(dāng)使連桿的幾何形狀尺寸精度及位置精度等技術(shù)要求得到合理保證在中批生產(chǎn)的生產(chǎn)條件下可以考慮采用通用夾具和部分專用夾具等并盡量使工序集中來提高生產(chǎn)率除此之外還應(yīng)當(dāng)考慮經(jīng)濟(jì)因素以降低生產(chǎn)成本 因此經(jīng)過綜合考慮最終確定180C柴油機(jī)連桿加工工藝過程如下表2-1連桿蓋的加工工藝過程如下表2-2 表2-1 180C柴油機(jī)連桿加工工藝過程 序號 工序名稱 定位基準(zhǔn)

面

面 銑一步大平面及小平面 大小頭平銑二步小頭平面

大小頭平2 銑二步大平面 大小頭平面鉆小頭孔66

大小頭平面 銑小頭孔至695上偏差01 大銑另一側(cè)面188±

9小頭平面銑工藝面94±01 大小頭孔

01 基面和一側(cè)面粗鏜大頭孔134 基面和一側(cè)面以及小頭孔 銑工字型副板

銑落刀槽14兩側(cè) 基面和一側(cè)面精銑外形 基面和一側(cè)面精銑蓋頂面及螺釘面 鋸開 精銑一14 半精銑對接面鉆擴(kuò)鉸各孔攻絲

步大平面 基面和一側(cè)面精銑另一大平面及小平面 基面和一側(cè)面半精鏜大小孔 基面和銑R25R5818 精銑另一小頭平面 基面和一側(cè)面

一側(cè)面以及大小頭孔 基面和一側(cè)面 銑兩面肋 基面和一側(cè)面 銑R75 基面和一側(cè)面 車1795下偏差-02車185 側(cè)面 24 車大端156165及148 25 磨兩平面 基面和一銑瓦槽 基

3026 精鏜大小頭孔 基面和一側(cè)面以及大小頭孔 鉆2-6油孔

面和一側(cè)面以及小頭孔 銑小孔倒角 銑7°斜

配重

鋼質(zhì)鍛模件的機(jī)械加工余量按JB3835-85確定根據(jù)估算的鍛件質(zhì)量加工精度及鍛件形狀復(fù)雜系數(shù)由《機(jī)械制造工藝簡明手冊》表22-25可查得除孔以外各內(nèi)外表面的加工余量孔的加工余量由《機(jī)械制造工藝簡明手冊》表22-24查得表中余量值為單面余量

1鍛件質(zhì)量 根據(jù)零件成品質(zhì)量估算鍛件質(zhì)量為1352kg 2加工精度 零件表面均為精加工和磨削加工精度 3機(jī)械加工余量 用查表法確定機(jī)械加工余量 根據(jù)《機(jī)械加工工藝手冊》第一卷 表3225 表3226 表3227平面加工的工序余量mm 平面加工的工序余量mm 單面加工方法 單面余量 經(jīng)濟(jì)精度 工序尺寸 表面粗糙度

125

粗銑 IT12 69

125

精銑

毛

坯

06 IT10 678 32 08 粗磨 03 IT8 672 16

精磨 01 IT7 67 則連桿兩端面總的加工余量為

A總

A粗銑A精銑A粗磨A精磨2 150603012 mm 2連桿鑄造出來的總的厚度為H 67 72mm 一確定毛坯尺寸公差

連桿的鍛件質(zhì)量1352kg形狀復(fù)雜系數(shù)S242CrMoA中合金元素含量大于30按《機(jī)械制造工藝設(shè)計簡明手冊》表22-11鍛件的材質(zhì)系數(shù)為M2采取平直分模線鍛件為精密精度等級則毛坯的公差可從《機(jī)械制造工藝設(shè)計簡明手冊》表22-1422-17查得

連桿毛坯的尺寸公差如表2-2毛坯的同軸度誤差允許值為12mm殘留飛邊為12mm 毛坯圖表2-連桿鍛件尺寸公差mm 零件尺寸 單面加工余量 鍛件尺寸 偏差

Φ137 15 Φ134 1795 425

188

Φ77

Φ66 70 1 72

1 65

com分重要工序介紹

一連桿兩端面的加工

采用粗銑精銑粗磨精磨四道工序并將精磨工序安排在精加工大小頭孔之前以便改善基面的平面度提高孔的加工精度粗磨在轉(zhuǎn)盤磨床上使用砂瓦拼成的砂輪端面磨削這種方法的生產(chǎn)率較高精磨在M7130型平面磨床上用砂輪的周邊磨削這種辦法的生產(chǎn)率低一些但精度較高

連桿大小頭孔的加工

連桿大小頭孔的加工是連桿機(jī)械加工的重要工序它的加工精度對連桿質(zhì)量有較大的影響

小頭孔是定位基面在用作定位基面之前它經(jīng)過了鉆擴(kuò)鉸三道工序鉆時以小頭孔外形定位這樣可以保證加工后的孔與外圓的同軸度誤差較小

小頭孔在鉆擴(kuò)鉸后在金剛鏜床上與大頭孔同時精鏜達(dá)到IT6級公差等級然后壓入襯套再以襯套內(nèi)孔定位精鏜大頭孔由于襯套的內(nèi)孔與外圓存在同軸度誤差這種定位方法有可能使精鏜后的襯套孔與大頭孔的中心距超差

大頭孔經(jīng)過擴(kuò)粗鏜半精鏜精鏜金剛鏜和珩磨達(dá)到IT6級公差等級表面粗糙度Ra 為04μm大頭孔的加工方法是在銑開工序后將連桿與連桿體組合在一起然后進(jìn)行精鏜大頭孔的工序這樣在銑開以后可能產(chǎn)生的變形可以在最后精鏜工序中得到修正以保證孔的形狀精度 連桿螺栓孔的加工

連桿的螺栓孔經(jīng)過鉆擴(kuò)鉸工序加工時以大頭端面小頭孔及大頭一側(cè)面定位 為了使兩螺栓孔在兩個互相垂直方向平行度保持在公差范圍內(nèi)在擴(kuò)和鉸兩個工步中用上下雙導(dǎo)向套導(dǎo)向從而達(dá)到所需要的技術(shù)要求

粗銑螺栓孔端面采用工件翻身的方法這樣銑夾具沒有活動部分能保證承受較大的銑削力精銑時為了保證螺栓孔的兩個端面與連桿大頭端面垂直使用兩工位夾具連桿在夾具的工位上銑完一個螺栓孔的兩端面后夾具上的定位板帶著工件旋轉(zhuǎn)1800 銑另一個螺栓孔的兩端面這樣螺栓孔兩端面與大頭孔端面的垂直度就由夾具保證

連桿體與連桿蓋的銑開工序

剖分面亦稱結(jié)合面的尺寸精度和位置精度由夾具本身的制造精度及對刀精度來保證為了保證銑開后的剖分面的平面度不超過規(guī)定的公差003mm 并且剖分面與大頭孔端面保證一定的垂直度除夾具本身要保證精度外鋸片的安裝精度的影響也很大如果鋸片的端面圓跳動不超過002 mm則銑開的剖分面能達(dá)到圖紙的要求否則可能超差但剖分面本身的平面度粗糙度對連桿蓋連桿體裝配后的結(jié)合強(qiáng)度有較大的影響因此在剖分面銑開以后再經(jīng)過磨削加工

大頭側(cè)面的加工

以基面及小頭孔定位它用一個圓銷小頭孔裝夾工件銑兩側(cè)面至尺寸保證對稱此對稱平面為工藝用基準(zhǔn)面

確定工序尺寸的一般方法是由加工表面的最后工序往前推算最后工序的工序尺寸按零件圖樣的要求標(biāo)注當(dāng)無基準(zhǔn)轉(zhuǎn)換時同一表面多次加工的工序尺寸與工序或工步的加工余量有關(guān)當(dāng)基準(zhǔn)不重合時工序尺寸應(yīng)用工序尺寸鏈解算 確定各主要面的工序尺寸

圓柱表面多次加工的工序尺寸只與加工余量有關(guān)前面根據(jù)有關(guān)資料已經(jīng)查出本零件各圓柱面的總加工余量毛坯余量應(yīng)將總加工余量分為各工序加工余量然后由后往前計算工序尺寸中間工序尺寸的公差按加工方法的經(jīng)濟(jì)加工精度確定

根據(jù)《機(jī)械制造技術(shù)基礎(chǔ)課程設(shè)計指導(dǎo)教程》 表229 表234 1大頭孔各工序尺寸及其公差鑄造出來的大頭孔為55 mm 工序名稱 工序基 本余量 工序經(jīng)濟(jì)

精度 工序尺寸 最小極限尺寸 表面粗糙度

1375 16 半精鏜 1

137 16 134 134 125

精鏜

04

1375136

二次粗鏜 2 擴(kuò)孔 136 63 一次粗鏜 2 132 132 2小頭孔各工序尺寸及其公差

根據(jù)《機(jī)械制造技術(shù)基礎(chǔ)課程設(shè)計指導(dǎo)教程》 表229表230 工序

名稱 工序基本余量 工序經(jīng)濟(jì) 精度 工序

尺寸 最小極限尺寸 表面 粗糙度

精鏜

02

Φ7749 Φ7749 16

半精鏜 02

Φ7729Φ7729 64

Φ68 二次粗鏜 9 Φ68

125

Φ771 Φ771 125 一次粗鏜 鍛至Φ68 1銑連桿大小頭平面 選用X52K機(jī)床

根據(jù)《機(jī)械制造工藝設(shè)計手冊》表2481選取數(shù)據(jù)

銑刀直徑D 100 mm 切削速度Vf 247 ms 切削寬度 ae 80 mm 銑刀齒數(shù)Z 6 切削深度ap 3 mm 則主軸轉(zhuǎn)速n 1000vD 475 rmin 根據(jù)表3131 按機(jī)床選取n 500 min 則實際切削速度V Dn1000360 267 ms 銑削工時為按表2510 L 3 mm L1 15 50 mm L2 3 mm 基本時間tj Lfm z 32003 500301836 038 min 按表2546 輔助時間ta 043045 018 min 粗磨大小頭平面 選用M7350磨床

根據(jù)《機(jī)械制造工藝設(shè)計手冊》表24170選取數(shù)據(jù) 砂輪直徑D 40 mm 磨削速度V 033 ms 切削深度ap 03 mm fr0 0033 mmr Z 8 則主軸轉(zhuǎn)速n 1000vD 1588 rmin 根據(jù)表3148 按機(jī)床選取n 100 rmin 則實際磨削速度V Dn1000360 020 ms 磨削工時為按表2511 基本時間tj zbknfr0z 0331 1003003338 001 min 按表3140 輔助時間ta 021 min 銑大頭兩側(cè)面

選用銑床X62W 根據(jù)《機(jī)械制造工藝設(shè)計手冊》表2477 88 選取數(shù)據(jù)

銑刀直徑D 50 mm 切削速度V 064 ms 銑刀齒數(shù)Z 3 切削深度ap 4 mm af 010 mmr 則主軸轉(zhuǎn)速n 1000vD 611 rmin 根據(jù)表3174 按機(jī)床選取n 750 rmin 則實際切削速度V Dn1000360 078 ms 銑削工時為按表2510 L 40 mm L1 15 85 mm L2 25 mm 基本時間tj Lfmz 408525 750301033 023 min 按表2546 輔助時間ta 043045 018 min 粗鏜大頭孔 選用鏜床T68 根據(jù)《機(jī)械制造工藝設(shè)計手冊》表2466選取數(shù)據(jù)

銑刀直徑D 135m 切削速度V 016 ms 進(jìn)給量f 030 mmr 切削深度ap 30 mm 則主軸轉(zhuǎn)速n 000vD 47 rmin 根據(jù)表3141 按機(jī)床選取n 800 rmin 則實際切削速度V Dn1000360 272 ms 鏜削工時為 按表253 L 38 mm L1 35 mm L2 5 mm 基本時間tj Lifn 38355 0303800 019 min 按表2567 輔助時間ta 050 min 銑開連桿體和蓋 選用銑床X62W 根據(jù)《機(jī)械制造工藝設(shè)計手冊》表2479 90 選取數(shù)據(jù)

銑刀直徑D 63 mm 切削速度V 034 ms 切削寬度ae 3 mm 銑刀齒數(shù)Z 24 切削深度ap 2 mm af 0015 mmr d 40 mm 則主軸轉(zhuǎn)速n 1000vD 103 rmin 根據(jù)表3174 按機(jī)床選取n 750 rmin 則實際切削速度V Dn1000360 247 ms 銑削工時為 按表2510 L 17 mm L1形容詞節(jié)點甲 飛機(jī) 3 節(jié)點乙 魚片 形容詞節(jié)點丙 飛機(jī) 3 節(jié)點乙 魚片 形容詞節(jié)點甲 飛機(jī)-1 節(jié)點丙 飛機(jī) A C not_a_blind_slot 甲乙丙

圖4 步驟 圖5 盲步驟 圖6 焊盤 圖7 洞 圖8 盲孔

一種原始的功能是通過合并形成的邊界面孔的原根的功能突變的成員根本特點和成員的邊界將面臨著一個家庭的一個原始的特征[ 16 ] 原始功能中可能存在三個禮儀 一獨立 二與另一原始功能形成一個復(fù)雜的功能或 iii 與其他復(fù)雜的功能形成一個高層次復(fù)雜的功能下一水平的塑料制品的特點是復(fù)雜的功能這是所形成的相互作用的兩個原始的塑料產(chǎn)品功能

有四種類型的功能互動邊界臉邊界面臨 bb 段的相互作用根面臨邊界面臨經(jīng)常預(yù)算的相互作用根面臨根面居民的相互作用和邊界面臨根面巴西的相互作用在BB心跳的互動這兩個功能有一個共同的邊界臉在經(jīng)常預(yù)算的互動邊界面對的一

第三篇：減速器箱體加工工藝規(guī)程和工裝設(shè)計論文

畢業(yè)設(shè)計說明書

題目：減速器箱體加工工藝規(guī)程和工裝設(shè)計

專 業(yè)： 班 級： 學(xué) 號： 姓 名：

指導(dǎo)教師：

畢業(yè)設(shè)計（論文）任務(wù)書

一 設(shè)計內(nèi)容和要求

1、按給定圖繪出零件工作圖 2張

2、選擇毛坯，繪制毛坯圖，制定毛坯技術(shù)條件 1張

3、對零件進(jìn)行工藝分析，擬定工藝方案

4、合理選擇定位基準(zhǔn)

5、填寫“機(jī)械加工工藝卡” 2張

6、編寫設(shè)計說明書：按設(shè)計作業(yè)指導(dǎo)書內(nèi)容認(rèn)真編寫。要求“立論鮮明，論證嚴(yán)密，計算準(zhǔn)確，文理通順” 二 課題來源 老師自主命題

目錄

一 畢業(yè)設(shè)計的目的··········································1 二 零件的分析··············································1

1、零件的作用············································1

2、零件的圖樣分析········································1

3、工藝分析··············································1 三 工藝規(guī)程設(shè)計············································2

1、毛坯的確定············································2

2、基面的選擇············································2

3、制定工藝路線··········································2

4、機(jī)械加工余量工序尺寸的確定····························4

5、確定切削用量··········································5 四 鉆模設(shè)計················································9 五 設(shè)計小結(jié)················································9 六 主要參考資料············································10

一 畢業(yè)設(shè)計的目的

畢業(yè)設(shè)計是工科院校的最后一個重要教學(xué)環(huán)節(jié)。它對畢業(yè)生走上新的工作崗位能否適應(yīng)技術(shù)工作需要有著直接的影響，同時也是對學(xué)生的一次綜合訓(xùn)練。機(jī)械設(shè)計制造技術(shù)設(shè)計是培養(yǎng)機(jī)械工程類專業(yè)學(xué)生應(yīng)職應(yīng)崗能力的重要實踐性教學(xué)環(huán)節(jié)，它要求學(xué)生能全面綜合地運(yùn)用所學(xué)的理論和實踐知識，進(jìn)行零件機(jī)械加工工藝規(guī)程和工藝裝備的設(shè)計。通過本期設(shè)計，應(yīng)達(dá)到以下學(xué)習(xí)目的

1.掌握編制機(jī)械加工工藝規(guī)程的方法和機(jī)械設(shè)計的基本計算；學(xué)會查閱有關(guān)手冊、資料，能夠正確應(yīng)用公式和工藝參數(shù)的有關(guān)數(shù)據(jù)。2.學(xué)會擬定夾具設(shè)計方案并完成規(guī)定的工裝設(shè)計。3.培養(yǎng)分析和解決工藝問題的能力。

4.把所學(xué)的機(jī)械制造有關(guān)課程的知識應(yīng)用于生產(chǎn)實際。二零件的分析 1.零件的作用

題目所給定的零件為箱體機(jī)蓋與機(jī)座。箱體零件是機(jī)器及部件的基礎(chǔ)件，它將機(jī)器及部件的軸，軸承和齒輪等零件按一定的相互位置關(guān)系裝配成一個整體，并按預(yù)定傳動關(guān)系協(xié)調(diào)其運(yùn)動。2.零件圖樣分析 1）Ф100 0 2）Ф100 0+0.035 mm和Ф80 0

+0.030

mm軸心線的平行度公差值為0.07mm。

+0.035 mm和Ф80 0

+0.030

mm兩孔端面對基面B、A的位置度，公差為0.10mm。

3）分割面（箱蓋，箱體的結(jié)合面）的平面度公差為0.03mm.4）鑄件人工時效處理。5）零件材料HT200-400.6）箱體做煤油滲漏試驗。3.工藝分析

1）減速器箱體、箱座主要加工部分是分割面，軸承孔、通過孔和螺孔其中軸承孔要在箱蓋、箱體合箱后再進(jìn)行孔加工，以確保兩個軸承孔中心線與分割面的位置，以及兩孔中心線的平行度和中心距。

2）減速器整個箱體壁薄，容易變形，在加工前要進(jìn)行人工時效處理，以消除鑄件內(nèi)應(yīng)力，加工時要注意夾緊位置和夾緊力的大小，防止零件變形。3）如果磨削加工分割面不到平面度要求時，可采用箱蓋與箱體對研的手法。最終安裝使用時，一般加密封膠密封。

4）減速器箱蓋與箱體不具有互換性，所以以每裝配一套必須鉆鉸定位銷，做標(biāo)記和編號。

5）減速器若批量生產(chǎn)可采用專鍾模或?qū)Ｓ面R床。以保證加工精度及提高生產(chǎn)效率。

6）兩孔平行度的精度主要有設(shè)備精度來保證。工件一次裝夾，主軸不移動，靠移動工作臺來保證兩孔中心距。

7）兩孔平行度檢查，可用兩根心軸分別裝入兩個軸承孔中，測量兩根心軸兩端的距離差，即可得出平行度誤差。

8）兩孔軸心線的位置度也通過兩根心軸進(jìn)行測量。

9）箱蓋、箱體的平面度檢查，可將工件放在平臺上，用百分表測量。10）一般孔的位置，靠鉆模和劃線來保證。三 工藝規(guī)程設(shè)計

1.箱體零件的材料為HT20-40即是灰口鑄鐵。由于箱體零件的結(jié)構(gòu)形狀比較復(fù)雜，內(nèi)部常為空腔型，某些部位有“隔墻,”箱體壁薄且厚薄不均，而且零件的生產(chǎn)要求為小批量生產(chǎn)，為了提高生產(chǎn)效率，節(jié)約生產(chǎn)成本，保證加工質(zhì)量，則選擇采用砂型鑄造的方式進(jìn)行加工。為了消除鑄造時形成的內(nèi)應(yīng)力，減少變形，保證其加工精度的穩(wěn)定性。毛坯鑄造后要安排人工時效處理。2.基面的選擇

箱體基準(zhǔn)的選擇，直接關(guān)系到箱體上各個平面與平面之間，孔與平面之間，孔與孔之間的尺寸精度和位置精度要求是否能夠保證。在選擇基準(zhǔn)時，首先要遵守“基準(zhǔn)重合和基準(zhǔn)統(tǒng)一“的原則，同時必須考慮生產(chǎn)批量的大小，生產(chǎn)設(shè)備，特別是夾具的選用等因素。1）粗基準(zhǔn)的選擇

粗脊準(zhǔn)的作用主要是決定不加工面與加工面的位置關(guān)系，以及保證加工面的余量均勻。箱體零件上一般有一個（或幾個）主要的大孔，為了保證孔的加工余量均勻，應(yīng)以該毛坯孔為粗基準(zhǔn)。箱體零件上的不加工面主要考慮內(nèi)腔表面，它和加工面之間的距離尺寸有一定的要求，因為箱體中往往裝有齒輪等傳動件，它們與不加工的內(nèi)壁之間的間隙較小，如果加工出的軸承端面與箱體內(nèi)壁之間的距離尺寸相差太大，就有可能使齒輪安裝時與箱體內(nèi)壁相碰。從這一要求出發(fā)，應(yīng)選內(nèi)壁為粗基準(zhǔn)。但這將使夾具結(jié)構(gòu)十分復(fù)雜，甚至不能實現(xiàn)。考慮到鑄造時內(nèi)壁與主要軸承孔都是同一個泥心澆注的，因此實際生產(chǎn)中常以孔為主要粗基準(zhǔn)限制四個自由度，而輔之以內(nèi)腔或其它毛坯孔為次要基準(zhǔn)面，以達(dá)到完全定位的目的。2）精基準(zhǔn)的選擇

根據(jù)批量生產(chǎn)的減速器箱體通常以頂面和定位銷孔為基準(zhǔn)，機(jī)蓋以下平面和兩定位銷孔為精基準(zhǔn)，平面和兩定位銷孔這種定位方式很簡單地限制了工件六個自由度，定位穩(wěn)定可靠；在一次安裝下，可以加工除定位面以外的所有五個面上的孔或平面，也可以作為從粗加工到精加工的大部分工序的定位基準(zhǔn)，實現(xiàn)“基準(zhǔn)統(tǒng)一；”此外，這種定位方式夾緊方便，工件的夾緊變形小；易于實現(xiàn)自動定位和自動夾緊，但不存在基準(zhǔn)重合誤差。3.制訂工藝路線

整個加工過程分為兩個大的階段，先對蓋和底座分別進(jìn)行加工，而后再對裝配好的整體進(jìn)行加工。第一個階段主要完成平面，緊固孔和定位孔的加工，為箱體的裝合作準(zhǔn)備，第二階段為在裝合好的箱體上加工軸承孔 及其端面。在兩個階段之間應(yīng)安排鉗工工序，將蓋與底座合成箱體，并用二錐銷定位，使其保持一定的位置關(guān)系，以保證軸承孔的加工精度和撤裝后的重復(fù)精度。1）箱體機(jī)蓋工藝路線方案: 工序Ⅰ 鑄造 鑄造成形

工序Ⅱ 清砂 清除澆注系統(tǒng)、冒口、型砂、飛邊、毛刺等

工序Ⅲ 熱處理 人工時效處理

工序Ⅳ 涂底漆 非加工面涂防銹漆

工序Ⅴ 劃線 劃分割面加工線，劃Ф100 0

+0.035

mm、Ф80 0

+0.030

mm兩個軸承

孔端面加工線，劃頂部斜面加工線（檢查孔）

工序Ⅵ 銑 以分割面為裝夾基面，按線找正，夾緊工件，銑頂部斜

面，保證尺寸5mm 工序Ⅶ 銑 以已加工的頂部斜面做定位基準(zhǔn)，裝加工件（專用工裝），銑分割面，保證尺寸12毫米（注意周邊尺寸均勻）

工序Ⅷ 鉆 以分割面及外形定位，鉆6xФ13mm和2xФ11mm孔，锪

以6xФ30mm和2xФ24mm孔深2mm，鉆攻M10螺紋。

工序Ⅸ 鉆 以分割面定位鉆攻頂斜面上4xM6螺紋。工序Ⅹ 檢驗 檢查各部尺寸及精度。2）箱體機(jī)座工藝路線方案

工序Ⅰ 鑄造 鑄造成型。

工序Ⅱ 清砂 清除澆口、冒口、型砂、飛邊、毛刺等。

工序Ⅲ 熱處理 人工時效處理。

工序Ⅳ 涂漆 非加工面涂防銹漆。

工序Ⅴ 劃線 劃分割面加工線，劃兩個軸孔端面加工線，底面線照顧

壁厚均勻。

工序Ⅵ 銑 以分割面定位，按線找正，裝夾工件。銑底面保證高度

尺寸170mm（工藝尺寸）。

工序Ⅶ 銑 以底面定位，按線找正，裝夾工件，銑分割面保證尺寸

12mm.工序Ⅷ 銑 定位夾緊，銑兩處寬8mm，深5mm,距內(nèi)壁8mm油槽。

工序Ⅸ 鉆 鉆底面6xФ17mm孔，其中兩個鉸至Ф17.5 0

锪6xФ30mm孔，深2mm。

+0.01

(工藝用)，工序Ⅹ 鉆 鉆6xФ13mm和2xФ11孔，锪6xФ30mm和2xФ24mm孔，深2mm。

工序Ⅺ 鉆 鉆攻M12測油孔，深16MM,锪Ф20mm，深1mm。

工序Ⅻ鉆 以兩個Ф17.5 0

+0.01

mm孔及在底面定位，裝夾工件，鉆M16x1.5底

孔，攻M16x1.5螺紋，锪Ф30mm平。

工序ⅩⅢ 鉗 箱體底部用煤油做滲漏試驗。

工序ⅩⅣ 檢驗 檢查各部尺寸及精度。3）箱體整體的工藝過程

工序Ⅰ 鉗 將箱蓋、箱底對準(zhǔn)合箱。用6xM12螺栓，螺母緊固。

工序Ⅱ 鉆 鉆鉸2xФ18mm,1:50錐度銷孔，裝入錐銷。

工序Ⅲ 鉗 將箱蓋、箱體做標(biāo)記、編號。

工序Ⅳ 劃線 已合箱后的分割面為基準(zhǔn)，劃Ф100 0

兩軸承孔加工線。

工序Ⅴ 鏜 以底面定位，按線找正，裝夾工件，粗鏜Ф100 0

Ф80 0

+0.030

+0.035

+0.035

mm，Ф80 0

+0.030

mm

mm，mm兩軸承孔，留加工余量1～2mm,保證中心距

150±0.07mm,保證分割面與軸承孔的位置度公差0.1mm。

工序Ⅵ 鏜 定位夾緊，同工序Ⅴ按分割面精確對刀。精鏜兩軸承孔

至圖樣尺寸，保證中心距150±0.07mm,并倒角兩處2x45o。

工序Ⅶ 鏜 定位夾緊同工序Ⅴ，鏜軸承孔兩端面（兼顧尺寸均勻）

保證尺寸196mm。工序Ⅷ 鉆 以底面，一端面定位，找正裝夾，鉆軸承孔兩面12XM8

底孔，深20mm，攻12xM8螺紋深15，倒角0.5x45o。

工序Ⅸ 鉗 折箱，清理飛邊、邊刺。工序Ⅹ 鉗 合箱裝錐銷，緊固。工序Ⅺ 檢驗 檢查各部分尺寸及精度。工序Ⅻ 入庫。4.機(jī)械加工余量、工序尺寸的確定 1）箱蓋

①毛坯的外廓尺寸

考慮其加工外廓尺寸為428x196x140mm，表面粗糙度要求為3.2um。根據(jù)《機(jī)械加工工藝手冊》（以下簡稱《工藝手冊》表2.3-5及表2.3-6按公差等級7-9級，取9級，加工余量等級取F級）確定毛坯長：因為零件兩端為非加工面，故不留加工余量，其外廓尺寸長428mm 寬：196+2x6=208mm 高: 140+2x6=152mm ②主要平面加工的工序尺寸及加工余量

為了保證加工后工件的尺寸，在銑削工件表面時工序Ⅵ的銑削深度=3mm,工序Ⅶ的銑削深度=3mm。

③加工的工序尺寸及加工余量

⑴鉆6xФ13孔

鉆孔Ф13mm·2z=13mm·=6.5mm ⑵鉆2xФ11mm孔

鉆孔：Ф10mm·2z=10mm·=5mm 擴(kuò)孔：Ф11mm·2z=1mm·=0.5mm ⑶攻鉆4xM6孔

鉆孔：Ф6mm·2z=6mm·=3mm 攻孔：M6mm 2）箱底

①毛坯的外廓尺寸

考慮其加工尺寸為428x196x170mm，表面粗糙度要求為為3.2um。根據(jù)《工藝手冊表》表2.3-5及表2.3-6，按公差等級7-9級，取9級，加工余量等級取F級確定毛坯長：428mm 寬：196+2x6=208mm 高：170+2x6=182mm ②主要平面加工的工序尺寸及加工余量

為了保證加工后工件的尺寸，在銑削工件表面時，工序Ⅵ的銑削深度=3mm。

③加工的工序尺寸及加工余量

⑴鉆6xФ17孔

鉆孔：Ф14mm·2z=14mm·=7mm 擴(kuò)孔：Ф17mm·2z=3mm·=1.5mm ⑵鉆6xФ13孔

鉆孔：Ф13mm·2z=13mm·=6.5mm ⑶鉆2xФ11孔

鉆孔：Ф10mm·2z=10mm·=5mm 擴(kuò)孔：Ф11mm·2z=1mm·=0.5mm ⑷攻鉆M12孔

鉆孔：Ф12mm·2z=12mm·=6mm 攻孔：M12mm ⑸攻鉆M16孔

鉆孔：Ф16mm·2z=16mm·=8mm 攻孔：M16mm 3）箱體

①主要平面加工的工序尺寸及加工余量

為了保證加工后工件的尺寸，在銑削工件表面時，工序Ⅴ的鏜削深度=2.6mm,工序Ⅵ的鏜削深度=0.4mm，工序Ⅶ的鏜削深度=2.6mm留0.8精鏜余量，連續(xù)完成。

②加工的工序尺寸及加工余量

攻鉆：24XM8孔

鉆孔：Ф8mm·2z=8mm·=4mm 攻孔：M16mm 5.確定切削用量 1）箱蓋

⑴工序Ⅵ銑頂部余面 ①加工條件：

工件材料：灰鑄鐵

加工要求：粗精銑箱蓋，頂部斜面，保證尺寸5mm 機(jī)床：臥式銑床X63 刀具：采用高速鋼鑲齒三面刃銑刀，=225mm 齒數(shù)z=20.量具：卡板 ②計算銑削用量

已知被加工長度為100mm，最大加工余量為=6mm，分兩次銑削，切削深度=3mm,確定進(jìn)給量f.根據(jù)《工藝手冊》表2.4-75確定=0.2mm/min.切削速度：參考有關(guān)手冊確定v=0.45m/s,即27m/min.=1000x27/3.14x225=38r/min 根據(jù)表2.4-86，取=37.5r/min,故實際切削速度為： V=/1000=26.5m/min ⑵工序Ⅶ

①加工條件：

工作材料：灰鑄鐵

加工要求：粗精銑分割面，保證尺寸12mm 機(jī)床：臥式銑床 X63 刀具：采用高速鋼鑲齒三面刃銑刀ｄun=225mm，齒數(shù)Z=20。

量具：卡尺 ②計算銑削用量

已知毛坯被加工長度為428mm，最大加工余量Emax=6mm。留精銑余量0.8mm。分兩次銑削，切削深度ａp=2.6mm。

確定進(jìn)給量ｆ：根據(jù)《工藝手冊》表2.4-75確定ｆz=0.2mm/Z 切削速度：參考有關(guān)手冊確定V=0.45m/s。即27m/min Ｎs=1000v/πdw=1000×27/（3.14×225）=38r/min 根據(jù)表2.4-86取Nw=37.5r/min 故實際切削速度為V=πdwｎw/1000=26.5m/min ⑶工序Ⅷ

①鉆6×φ13mm孔

工作材料：灰鑄鐵

加工要求：鉆6個直徑為13mm的孔

機(jī)床：立式機(jī)床2535 刀具：采用φ13的麻花鉆頭走刀一次； f=0.25mm/r（《工藝手冊》表2.4-

38、3.1-36）r=0.44m/s=26.4m/min（《工藝手冊》表2.4-41）

Ｎs=1000r/πdw=336r/min 按機(jī)床先取Nw=400r/min（《工藝手冊》表3.1-36）

所以實際切削速度V=πdwNw/1000=3.14×225×400/1000=31.42m/min ②鉆2×φ11mm孔

工作材料：灰鑄鐵 加工要求：鉆2個直徑為11mm的孔

機(jī)床：立式鉆床2535 刀具：采用φ10mm的麻花鉆鉆頭走刀一次，擴(kuò)孔鉆φ11mm一次

Φ10mm的麻花鉆：

f=0.2mm/r（《工藝手冊》表2.4-38）

v=0.53m/s=31.8m/min（《工藝手冊》表2.4-41）Ns=1000v/πdw=405r/min 按機(jī)床選取Nw=400r/min（《工藝手冊》表3.1-36）

所以實際切削速度v=πdwNw/1000=31.42m/min ⑷工序Ⅸ

攻鉆4×M6孔

鉆φ6孔：f=0.15mm/r（《工藝手冊》表2.4-

38、表3.1-36）v=0.61m/s=36.6m/min（《工藝手冊》表2.4-41）Ns=1000v/πdw=466r/min 按機(jī)床選取Nw=400r/min（《工藝手冊》表3.1-36）

所以實際切削速度V=πdwNw/1000=31.42m/min 攻鉆4×M6mm孔

V=0.1m/s=6m/min Ns=238r/min 按機(jī)床選取Nw=195r/min 則實際切削速度V=4.9m/min。2）箱底

⑴工序Ⅵ 粗銑底面

由于加工條件與加工箱蓋工序Ⅶ相同，所以計算過程也相同，在此不再陳述。

⑵工序Ⅶ 粗精銑分割面 同上

⑶工序9 鉆6×φ17孔

工作材料：灰鑄鐵

工作要求：鉆6個直徑為17mm孔

機(jī)床：立式鉆床2535 刀具：采用φ14mm的麻花鉆頭走刀一次，擴(kuò)孔鉆φ17mm走刀一次。

Φ14mm的麻花鉆：

f= 0.3mm/s（《工藝手冊》表2.4-38）

V=0.52m/s=31.2m/min（《工藝手冊》表2.4-41）Ns=1000v/πdw=397r/min 按機(jī)床選取Nw=400r/min|（《工藝手冊》表3.1-36）

所以實際切削速度v=πdwNw/1000=31.42m/min ⑷工序Ⅹ

①鉆6×φ13孔 ②鉆2×φ11孔

由于加工條件與加工箱蓋工序Ⅷ（①②）相同，所以計算過程在此不再陳述。

⑸工序Ⅺ 攻鉆M12mm、深16mm孔

機(jī)床：立式鉆床2535 刀具：φ12mm的麻花鉆 M12絲錐

鉆φ12mm的孔；

f=0.25mm/r（《工藝手冊》表2.4-38表3.1-36）v=0.51m/s=30m/min（《工藝手冊》表2.4-41）Ns=1000v/πdw=402r/min 按機(jī)床選取Nw=400r/min（《工藝手冊》表3.1-36）

所以實際切削速度v=πdwNw/1000=31.42m/min 攻鉆M12mm孔

V=0.1m/s=6m/min Ns=238r/min 按機(jī)床選取Nw=195r/min 則實際切削速度v=4.9m/min ⑹工序Ⅻ 攻鉆M16×1.5mm孔

機(jī)床：立式鉆床2535 刀具：φ16mm的麻花鉆 M16絲錐

鉆φ16mm的孔

f=0.32mm/r（《工藝手冊》表2.4-

38、表3.1-36）v=0.57m/s=34.2m/min（《工藝手冊》表2.4-41）Ns=1000v/πdw=435r/min 按機(jī)床選取Nw=400r/min（《工藝手冊》表3.1-36）

所以實際切削速度v=πdwNw/1000= 31.42m/min 攻M16mm孔

v=0.1m/s=6m/min Ns=238r/min 按機(jī)床選取Nw=195r/min 則實際切削速度v=4.9m/min 3）箱體

⑴工序Ⅱ 鉆鉸兩個直徑為8mm的孔

①鉆孔工步

機(jī)床：立式鉆床2535 刀具：采用φ6mm的麻花鉆頭走刀一次 f=0.11m/r（《工藝手冊》表2.4-38）

v=0.76m/s=45.6m/min（《工藝手冊》表2.4-41）Ns=1000v/πdw=580r/min 按機(jī)床選取Nw=530r/min（《工藝手冊》表3.1-36）所以實際切削速度v=πdwNw/1000=41.6m/min ②粗鉸工步

機(jī)床：立式鉆床2535 刀具：采用φ6-φ8mm的鉸刀走刀一次 f=0.4mm/r（《工藝手冊》表2.4-38）

v=0.36m/s=21.6m/min（《工藝手冊》表2.4-41）Ns=1000v/πdw=275r/min 按機(jī)床選取Nw=275r/min（《工藝手冊》表3.1-36）

所以實際切削速度v=πdwNw/1000=21.6m/min ⑵工序Ⅴ

粗鏜

①加工條件

工件材料：灰鑄鐵

加工要求：粗鏜φ100、φ80軸承孔，留加工余量0.3mm加工11.4mm 機(jī)床：768鏜床

刀具：YT30鏜刀

量具：塞規(guī)

②計算鏜削用量

粗鏜孔至φ99.4mm、φ79.4mm。單力余量z=0.3mm，切削深度ａp=5.7mm走刀長度為L=196mm 確定進(jìn)給量f：根據(jù)《工藝手冊》表2.4-60確定ｆz=0.37mm/z 切削速度：參考有關(guān)手冊確定v=200mm/min Ns=1000v/πdw=1000×200/（3.14×260）=368r/min 根據(jù)表3.1-41取Nw=380r/min ⑶工序Ⅵ 精鏜

①加工條件

加工要求：精鏜φ100、φ80軸承孔加工0.3mm 機(jī)床：T68鏜床

刀具：YT30鏜刀

②計算鏜削用量

精鏜孔至φ100，φ80切削深度ａp=0.3mm，走刀長度為L=196mm 確定進(jìn)給量f：根據(jù)《工藝手冊》表2.4-60確定ｆz=0.17mm/z 切削速度：參考有關(guān)手冊確定v=300mm/min Ns=1000v/πdw=1000×300/（3.14×260）=868r/min 根據(jù)表3.1-41取Nw=800r/min ⑷工序7 鉆24×M8mm孔

①加工條件

加工要求：鉆φ8底孔深20mm，攻M8螺紋深15mm 機(jī)床：立式銑床2535 刀具：φ8mm的麻花鉆 M8絲錐 ②計算鉆削用量

鉆φ8mm的孔確定進(jìn)給量f根據(jù)《切削用量手冊》表2-7，do=8mm時f=（0.2～0.32）m/r。由于本零件在加工φ8孔時屬于低鋼度零件，故進(jìn)給量應(yīng)乘系數(shù)0.75.則f=（0.2～0.32）×0.75=（0.15～0.24）mm/r 切削速度：根據(jù)《工藝手冊》表3-42 v===2.21 查得切削速度v=20m/min.所以=100v/dw==796r/min 按機(jī)床選取=750v/min 所以實際切削速度v=/1000=18.84m/min 攻M8mm孔 V==0.1m/s=6m/min =1000v/=205r/min 按機(jī)床選取=180r/min 所以實際切削速度v=πdwNw/1000==4.5m/min 四 鉆模設(shè)計

為了提高勞動生產(chǎn)率，保證加工質(zhì)量，降低勞動強(qiáng)度。需要設(shè)計專用夾具。但因為產(chǎn)量少，只有50件。經(jīng)與指導(dǎo)老師協(xié)商，可用鉆模。鉆模是搖臂鉆、臺鉆等鉆孔設(shè)備在生產(chǎn)批量（50件可用）產(chǎn)品時的必備夾具，又稱靠模，北方人稱“鉆胚”是靠在零件鉆孔面上進(jìn)行鉆孔的工具，讓被鉆零件的孔位置達(dá)到圖紙要求，以滿足產(chǎn)品的裝配需要，“模”屬于模具，就是要求其模具與被鉆零件的孔位置統(tǒng)一。因此每個零件則需要一個模具。減速器的鉆模可用蓋板式，這樣可以節(jié)省費(fèi)用，經(jīng)與老師協(xié)商，本零件要求精度不高。所以只有3個鉆模即可，即分割面和兩個軸承孔。這樣就減少了困難度。使設(shè)計更加容易的完成。

經(jīng)過討論和協(xié)商做出了如圖所示樣板，這樣的樣板既方便找正，又方便操作，使工作更容易。如前所述，這樣設(shè)計的鉆模提高了勞動生產(chǎn)率，又保證了生產(chǎn)成本，做工作更得于進(jìn)行。

對于其他夾具則可用常用夾具，也能保證精度，故不做設(shè)計。五 設(shè)計小結(jié)

畢業(yè)設(shè)計是我們在學(xué)習(xí)階段的最后一個重要環(huán)節(jié)，要求我們能綜合運(yùn)用大學(xué)三年所學(xué)的專業(yè)知識和理論知識，結(jié)合實際，獨立解決本專業(yè)一般問題樹立為生產(chǎn)服務(wù)，扎實肯干，一絲不茍的工作作風(fēng)，為將來在機(jī)械方面工作打下良好的基礎(chǔ)。為了綜合訓(xùn)練我們的綜合設(shè)計能力，進(jìn)一步培養(yǎng)和提高科學(xué)的思維方式和正確的設(shè)計思想以及發(fā)現(xiàn)，分析，解決解決實際問題的能力，在老師的指導(dǎo)下解決一定的工程問題，完成專科教育中非常重要的實踐教學(xué)環(huán)節(jié)。我的畢業(yè)設(shè)計課題是前機(jī)體的機(jī)械加工工藝以及鉆模的設(shè)計，對其加工過程的工藝，工裝夾具進(jìn)行設(shè)計。本次設(shè)計是要求解決實際的非虛擬的機(jī)械工程問題，前提要求是我們掌握相當(dāng)?shù)膶I(yè)知識，而通過本次設(shè)計提高自己綜合運(yùn)用所掌握知識，查閱相關(guān)設(shè)力，熟悉相關(guān)的國家標(biāo)準(zhǔn)和國際標(biāo)準(zhǔn)，進(jìn)一步熟練手工繪圖和操作繪圖軟件繪制工程圖，鍛煉我們獨立解決一定的實際工程問題的能力，使我們的設(shè)計更具實用性。本次設(shè)計還能讓我們更多的接觸社會，了解社會的發(fā)展態(tài)勢和國內(nèi)外的現(xiàn)狀，作 崗位作一個鋪墊，增加自己的就業(yè)信心，明確今后的發(fā)展方向。由于本人的能力有限，在設(shè)計過程中會有很多不足之處，望各位老師給與批評和指教。我將努見。我基本上完成了前機(jī)體機(jī)械加工工藝以及夾具設(shè)計。在這整個設(shè)計的過程中我遇到了許多的問題，但是通過查找資料、和同組的同學(xué)一起探討、請教指導(dǎo)老師來解決了這些問題。從這次設(shè)計當(dāng)中我不但把以前學(xué)習(xí)到的知識運(yùn)用上來了，還學(xué)習(xí)了一些我們以前沒有學(xué)到的，可以說是即學(xué)即用。這對于即將走上工作崗位的我來說是一個很好的鍛煉，因為參加工作之后還有很多的東西要學(xué)，我們就應(yīng)該具有這種即學(xué)即用的能力。總的來說，通過畢業(yè)設(shè)計，我學(xué)到了很多知識，也深刻體會到畢業(yè)設(shè)計這一課在整個大學(xué)學(xué)習(xí)當(dāng)中的重要性

六 主要參考資料

1、機(jī)械零件設(shè)計手冊

2、機(jī)械加工工藝手冊

3、金屬切割手冊

4、夾具設(shè)計手冊

第四篇：減速器箱體蓋加工工藝及夾具設(shè)計小批量生產(chǎn)

機(jī)械設(shè)計說明書

《機(jī)械制造工程原理》

課程設(shè)計說明書 設(shè)計題目: 減速器箱體蓋設(shè)計加工工藝及夾具設(shè)計

設(shè) 計 者

學(xué)

號

指導(dǎo)教師

汪洪峰

信息工程學(xué)院 2013 年月日

機(jī)械設(shè)計說明書

摘 要

初步學(xué)會綜合運(yùn)用以前所學(xué)過的全部課程，并且獨立完成了一項工程基本訓(xùn)練。運(yùn)用機(jī)械制造工藝學(xué)的基本理論和夾具設(shè)計原理的知識，正確地解決減速器箱體蓋零件在加工中的定位，夾緊以及合理制訂工藝規(guī)程等問題的方法。對減速器箱體蓋零件工序進(jìn)行了夾具設(shè)計，學(xué)會了工藝裝備設(shè)計的一般方法，提高了結(jié)構(gòu)設(shè)計的能力。

機(jī)械設(shè)計說明書

前 言

《機(jī)械制造工程原理課程設(shè)計》是我們學(xué)習(xí)完大學(xué)階段的機(jī)械類基礎(chǔ)和技術(shù)基礎(chǔ)課以及專業(yè)課程之后的一個綜合課程，它是將設(shè)計和制造知識有機(jī)的結(jié)合，并融合現(xiàn)階段機(jī)械制造業(yè)的實際生產(chǎn)情況和較先進(jìn)成熟的制造技術(shù)的應(yīng)用，而進(jìn)行的一次理論聯(lián)系實際的訓(xùn)練，通過本課程的訓(xùn)練，將有助于我們對所學(xué)知識的理解，并為后續(xù)的課程學(xué)習(xí)以及今后的工作打下一定的基礎(chǔ)。

對于我本人來說，希望能通過本次課程設(shè)計的學(xué)習(xí)，學(xué)會將所學(xué)理論知識和工藝課程實習(xí)所得的實踐知識結(jié)合起來，并應(yīng)用于解決實際問題之中，從而鍛煉自己分析問題和解決問題的能力；同時，又希望能超越目前工廠的實際生產(chǎn)工藝，而將有利于加工質(zhì)量和勞動生產(chǎn)率提高的新技術(shù)和新工藝應(yīng)用到機(jī)器零件的制造中，為改善我國的機(jī)器制造業(yè)相對落后的局面探索可能的途徑。

由于所學(xué)知識和實踐的時間以及深度有限，本設(shè)計中會有許多不足，希望各位老師能給予指正。

機(jī)械設(shè)計說明書

目 錄

摘 要..............................................................2 第一章: 概 述......................................................5 第二章：零件工藝的分析..............................................6 2.1 零件的工藝分析.........................................6 2.2

確定毛坯的制造形式.........................................6 2.3 箱體零件的結(jié)構(gòu)工藝性........................................6 第三章：擬定箱體加工的工藝路線......................................7 3.1 定位基準(zhǔn)的選擇...........................................7 3.2 加工路線的擬定.........................................7 第四章：機(jī)械加工余量，工序尺寸及毛坯尺寸的確定......................8 4.1．毛坯的外廓尺寸.............................................8 4.2．加工的工序尺寸及加工余量...................................8 第五章： 確定切削用量及基本工時....................................9 5.1.粗銑上窺視孔面.............................................9 5.2.粗銑結(jié)合面................................................10 5.3.磨分割面..................................................11 5.4.鉆孔......................................................12 第六章：專用夾具的設(shè)計 6．1 粗銑下平面夾具............................................14 6.2 粗銑前后端面夾具設(shè)計......................................15 參考文獻(xiàn)...........................................................18 結(jié) 論...........................................................19

機(jī)械設(shè)計說明書

第一章: 概 述

箱體零件是機(jī)器或部件的基礎(chǔ)零件,它把有關(guān)零件聯(lián)結(jié)成一個整體,使這些零件保持正確的相對位置,彼此能協(xié)調(diào)地工作.因此,箱體零件的制造精度將直接影響機(jī)器或部件的裝配質(zhì)量,進(jìn)而影響機(jī)器的使用性能和壽命.因而箱體一般具有較高的技術(shù)要求.由于機(jī)器的結(jié)構(gòu)特點和箱體在機(jī)器中的不同功用,箱體零件具有多種不同的結(jié)構(gòu)型式,其共同特點是:結(jié)構(gòu)形狀復(fù)雜,箱壁薄而不均勻,內(nèi)部呈腔型;有若干精度要求較高的平面和孔系,還有較多的緊固螺紋孔等.箱體零件的毛坯通常采用鑄鐵件.因為灰鑄鐵具有較好的耐磨性,減震性以及良好的鑄造性能和切削性能,價格也比較便宜.有時為了減輕重量,用有色金屬合金鑄造箱體毛坯(如航空發(fā)動機(jī)上的箱體等).在單件小批生產(chǎn)中,為了縮短生產(chǎn)周期有時也采用焊接毛坯.毛坯的鑄造方法,取決于生產(chǎn)類型和毛坯尺寸.在單件小批生產(chǎn)中,多采用木模手工造型;在大批量生產(chǎn)中廣泛采用金屬模機(jī)器造型,毛坯的精度較高.箱體上大于30—50mm的孔,一般都鑄造出頂孔,以減少加工余量.機(jī)械設(shè)計說明書

第二章：零件工藝的分析

2.1 零件的工藝分析

2.1.1 要加工孔的孔軸配合度為H7，2.1.2 表面粗糙度為Ra小于1.6um,圓度為0.0175mm,垂直度為0.08mm,同2.1.3 軸度為0.02mm。其它孔的表面粗糙度為Ra小于12.5um,錐銷孔的表面粗糙度為Ra小于1.6um。

2.1.3 蓋體上平面表面粗糙度為Ra小于12.5um,端面表面粗糙度為Ra小于3.2um，2.1.4 機(jī)蓋機(jī)體的結(jié)合面的表面粗糙度為Ra小于3.2um，2.1.5 結(jié)合處的縫隙不2.1.6 大于0.05mm，機(jī)體的端面表面粗糙度為Ra小于12.5um。

2.2 確定毛坯的制造形式

由于鑄鐵容易成形，切削性能好，價格低廉，且抗振性和耐磨性也較好，因此，一般箱體零件的材料大都采用鑄鐵，其牌號選用HT20-40，由于零件年生產(chǎn)量2萬臺，已達(dá)到大批生產(chǎn)的水平，通常采用金屬摸機(jī)器造型，毛坯的精度較高，毛坯加工余量可適當(dāng)減少。

2.3 箱體零件的結(jié)構(gòu)工藝性

箱體的結(jié)構(gòu)形狀比較復(fù)雜，加工的表面多，要求高，機(jī)械加工的工作量大，結(jié)構(gòu)工藝性有以下幾方面值得注意：

2.3.1 本箱體加工的基本孔可分為通孔和階梯孔兩類，其中通孔加工工藝性最好，階梯孔相對較差。

2.3.2 箱體的內(nèi)端面加工比較困難,結(jié)構(gòu)上應(yīng)盡可能使內(nèi)端面的尺寸小于刀具需穿過之孔加工前的直徑，當(dāng)內(nèi)端面的尺寸過大時，還需采用專用徑向進(jìn)給裝置。2.3.3 為了減少加工中的換刀次數(shù),箱體上的緊固孔的尺寸規(guī)格應(yīng)保持一致，機(jī)械設(shè)計說明書

第三章：擬定箱體加工的工藝路線

3.1 定位基準(zhǔn)的選擇

定位基準(zhǔn)有粗基準(zhǔn)和精基準(zhǔn)只分，通常先確定精基準(zhǔn)，然后確定粗基準(zhǔn)。3.1.1

精基準(zhǔn)的選擇

根據(jù)大批大量生產(chǎn)的減速器箱體通常以頂面和兩定位銷孔為精基準(zhǔn)，機(jī)蓋以下平面和兩定位銷孔為精基準(zhǔn)，平面為330X20mm，兩定位銷孔以直徑6mm,這種定位方式很簡單地限制了工件六個自由度，定位穩(wěn)定可靠；在一次安裝下，可以加工除定位面以外的所有五個面上的孔或平面，也可以作為從粗加工到精加工的大部分工序的定位基準(zhǔn)，實現(xiàn)“基準(zhǔn)統(tǒng)一”；此外，這種定位方式夾緊方便，工件的夾緊變形小；易于實現(xiàn)自動定位和自動夾緊，且不存在基準(zhǔn)不重合誤差。3.1.2基準(zhǔn)的選擇

加工的第一個平面是蓋或低坐的對和面，由于分離式箱體軸承孔的毛坯孔分布在蓋和底座兩個不同部分上很不規(guī)則，因而在加工蓋回底座的對和面時，無法以軸承孔的毛坯面作粗基準(zhǔn)，而采用凸緣的不加工面為粗基準(zhǔn)。故蓋和機(jī)座都以凸緣A面為粗基準(zhǔn)。這樣可以保證對合面加工后凸緣的厚薄較為均勻，減少箱體裝合時對合面的變形。

3.2 加工路線的擬定

分離式箱體工藝路線與整體式箱體工藝路線的主要區(qū)別在于：

整個加工過程分為兩個大的階段，先對蓋和低座分別進(jìn)行加工，而后再對裝配好的整體箱體進(jìn)行加工。第一階段主要完成平面，緊固孔和定位空的加工，為箱體的裝合做準(zhǔn)備；第二階段為在裝合好的箱體上加工軸承孔及其端面。在兩個階段之間應(yīng)安排鉗工工序，將蓋與底座合成箱體，并用二錐銷定位，使其保持一定的位置關(guān)系，以保證軸承孔的加工精度和撤裝后的重復(fù)精度。

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第四章：機(jī)械加工余量，工序尺寸及毛坯尺寸的確定

根據(jù)上述原始資料及加工工藝，分別確定各加工表面的機(jī)械加工余量，工序尺寸及毛坯的尺寸如下：

4.1．毛坯的外廓尺寸

見圖紙《箱體零件毛坯圖》 考慮其加工外廓尺寸為485×176×155mm，表面粗糙度要求RZ為3.2um，根據(jù)《機(jī)械加工工藝手冊》（以下簡稱《工藝手冊》），表2.3—5及表2.3—6，按公差等級7—9級，取7級，加工余量等級取F級確定，毛坯長：485+2×3.5=492mm

寬：176+2×3=182mm 高：155+2×2.5=160mm

4.2．加工的工序尺寸及加工余量

① 鉆4-Φ6mm孔

鉆孔：Φ5mm，2Z=5 mm，ap=2.5mm 擴(kuò)孔：Φ6mm，2Z=1mm，ap=0.5mm ② 鉆6-Φ10mm孔

鉆孔：Φ10mm，2Z=10 mm，ap=5mm ③ 攻鉆M10mm孔

鉆孔：Φ10mm，2Z=10 mm，ap=5mm 攻孔：M10mm

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第五章： 確定切削用量及基本工時

5.1.粗銑上窺視孔面

⑴ 加工條件： 工件材料：灰鑄鐵

加工要求：粗銑箱蓋上頂面，保證頂面尺寸3 mm 機(jī)床：臥式銑床X63 刀具：采用高速鋼鑲齒三面刃銑刀，dw=225mm,齒數(shù)Z=20 量具：卡板

⑵ 計算銑削用量

已知毛坯被加工長度為125 mm，最大加工余量為Zmax=2.5mm,可一次銑削，切削深度ap=2.5mm 確定進(jìn)給量f：

根據(jù)《工藝手冊》），表2.4—75,確定fz=0.2mm/Z 切削速度：參考有關(guān)手冊，確定V=0.45m/s,即27m/min 根據(jù)表2.4—86,取nw=37.5r/min, 故實際切削速度為：

V=πdwnw /1000=26.5(m/min)當(dāng)nw=37.5r/min,工作臺的每分鐘進(jìn)給量應(yīng)為：

fm=fzznz=0.2×20×37.5=150(mm/min)(5-2)切削時由于是粗銑，故整個銑刀刀盤不必銑過整個工件，則行程為

l+l1+l2=125+3+2=130mm 故機(jī)動工時為：

tm =130÷150=0.866min=52s 輔助時間為：

tf=0.15tm=0.15×52=7.8s 其他時間計算：

6%×（tb+tx)=6%×(52+7.8)=3.58s 故工序5的單件時間：

tdj=tm+tf+tb+tx =52+7.8+3.58=63.4s 9

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5.2.粗銑結(jié)合面

⑴ 加工條件： 工件材料：灰鑄鐵

加工要求：精銑箱結(jié)合面，保證頂面尺寸3 mm 機(jī)床：臥式銑床X63 刀具：采用高速鋼鑲齒三面刃銑刀，dw=225mm,齒數(shù)Z=20 量具：卡板

⑵ 計算銑削用量

已知毛坯被加工長度為330 mm，最大加工余量為Zmax=2.5mm,留磨削量0.05mm，可一次銑削，切削深度ap=2.45mm 確定進(jìn)給量f：根據(jù)《機(jī)械加工工藝手冊》（以下簡稱《工藝手冊》），表2.4—75,確定

fz=0.2mm/Z 切削速度：

參考有關(guān)手冊，確定V=0.45m/s,即27m/min 根據(jù)表2.4—86,取nw=37.5r/min;由公式（5-1）得 故實際切削速度為：

V=πdwnw /1000=26.5(m/min)當(dāng)nw=37.5r/min,工作臺的每分鐘進(jìn)給量應(yīng)為：

fm=fzznz=0.2×20×37.5=150(mm/min)切削時由于是粗銑，故整個銑刀刀盤不必銑過整個工件，則行程為

l+l1+l2=330+3+2=335mm 故機(jī)動工時為：

tm =335÷150=2.23min=134s 輔助時間為：

tf=0.15tm=0.15×134=20.1s 其他時間計算：

tb+tx=6%×(134+20.1)=9.2s 故工序6的單件時間：

tdj=tm+tf+tb+tx =134+20.1+9.2=163.3s 10

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5.3.磨分割面

工件材料：灰鑄鐵

加工要求：以底面及側(cè)面定位，裝夾工件，磨分割面，加工余量為0.05mm機(jī)床：平面磨床M7130 刀具：砂輪 量具：卡板 ⑴ 選擇砂輪

見《工藝手冊》表4.8—2到表4.8—8，則結(jié)果為

WA46KV6P350×40×127 其含義為：砂輪磨料為白剛玉，粒度為46號，硬度為中軟1級，陶瓷結(jié)合劑，6號組織，平型砂輪，其尺寸為350×40×127（D×B×d）⑵ 切削用量的選擇

砂輪轉(zhuǎn)速為N砂 =1500r/min,V砂=27.5m/s 軸向進(jìn)給量fa =0.5B=20mm(雙行程)工件速度Vw =10m/min 徑向進(jìn)給量fr =0.015mm/雙行程 ⑶ 切削工時

根據(jù)《工藝手冊》可知 式中L—加工長度，L=330mm b—加工寬度，230mm Zb——單面加工余量，Zb =0.0 5mm K—系數(shù)，1.10 V—工作臺移動速度（m/min）

fa——工作臺往返一次砂輪軸向進(jìn)給量（mm）fr——工作臺往返一次砂輪徑向進(jìn)給量（mm）輔助時間為：

tf=0.15tm=0.15×162=24.3s 其他時間計算：

tb+tx=6%×(162+24.3)=11.2s 故該工序的單件時間：

tdj=tm+tf+tb+tx =162+24.3+11.2=197.5s

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5.4.鉆孔

⑴ 鉆4-Φ6mm孔 工件材料：灰鑄鐵

加工要求：鉆4個直徑為6mm的孔 機(jī)床：立式鉆床Z535型

刀具：采用Φ5mm的麻花鉆頭走刀一次，擴(kuò)孔鉆Φ6mm走刀一次 Φ5mm的麻花鉆：f=0.25mm/r（《工藝手冊》2.4--38)

v=0.53m/s=31.8m/min（《工藝手冊》2.4--41)ns=1000v/πdw=405(r/min)按機(jī)床選取nw=400r/min,（按《工藝手冊》3.1--36）所以實際切削速度

Φ6mm擴(kuò)孔：f=0.57mm/r（《工藝手冊》2.4--52）

v=0.44m/s=26.4m/min（《工藝手冊》2.4--53）ns=1000v/πdw=336(r/min)按機(jī)床選取nw=400r/min,（按《工藝手冊》3.1--36）所以實際切削速度

由于是加工2個相同的孔，故總時間為

T=2×(t1 +t2)=2×(10.8+10.8)=86.4s 輔助時間為：

tf=0.15tm=0.15×86.4=12.96s 其他時間計算：

tb+tx=6%×(86.4+12.96)=5.96s 故單件時間：

tdj=tm+tf+tb+tx =86.4+12.96+5.96=105.3s ⑵ 鉆6-Φ10mm孔 工件材料：灰鑄鐵

加工要求：鉆6個直徑為10mm的孔 機(jī)床：立式鉆床Z535型

刀具：采用Φ10mm的麻花鉆頭走刀一次，f=0.25mm/r v=0.44m/s=26.4m/min ns =1000v/πdw=336(r/min)按機(jī)床選取nw=400r/min,（按《工藝手冊》3.1--36）所以實際切削速度

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由于是加工6個相同的孔，故總時間為

T=6×t=6×20.4=102.4 s 輔助時間為：

tf=0.15tm=0.15×81.6=12.2s 其他時間計算：

tb+tx=6%×(81.6+12.2)=5.6s 故單件時間：

tdj=tm+tf+tb+tx =81.6+12.2+5.6=99.5s ⑶ 鉆M10mm孔 工件材料：灰鑄鐵

加工要求：攻鉆4個公制螺紋M10mm的孔 機(jī)床：立式鉆床Z535型 刀具：Φ10mm的麻花鉆10絲錐 鉆M10的孔

f=0.15mm/r v=0.61m/s=36.6m/min ns=1000v/πdw=466(r/min)按機(jī)床選取nw=400r/min, 作為實際切削速度

輔助時間為：

tf=0.15tm=0.15×90=13.5s 其他時間計算：

tb+tx=6%×(90+13.5)=6.2s 故單件時間：

tdj=tm+tf+tb+tx =90+13.5+6.2=109.7s 攻M10mm孔

v=0.1m/s=6m/min ns=238(r/min)按機(jī)床選取nw=195r/min, 則實際切削速度

V=4.9(m/min)故機(jī)動加工時間：

l=19mm, l1 =3mm,l2 =3mm, t=(l+l1+l2)×2/nf×4=1.02(min)=61.2s 輔助時間為：

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tf=0.15tm=0.15×61.2=9.2s 其他時間計算：

tb+tx=6%×(61.2+9.2)=4.2s 故單件時間：

tdj=tm+tf+tb+tx =61.2+9.2+4.2=74.6s 故該工序的總時間：

T=105.3+99.5+109.7+74.6=389.1s

第六章：專用夾具的設(shè)計

6．1 粗銑下平面夾具

6.1.1 問題的指出

為了提高勞動生產(chǎn)率和降低生產(chǎn)成本，保證加工質(zhì)量，降低勞動強(qiáng)度，需要設(shè)計專用夾具。

對于機(jī)體加工工序5粗銑機(jī)體的下平面，由于對加工精度要求不是很高，所以在本道工序加工時，主要考慮如何降低降低生產(chǎn)成本和降低勞動強(qiáng)度。6.1.2 夾具設(shè)計

（1）定位基準(zhǔn)的選擇：

由零件圖可知，機(jī)體下平面與分割面的尺寸應(yīng)保證為240mm，故應(yīng)以蝸輪軸承孔及分割面為定位基準(zhǔn)。為了提高加工效率，決定采用兩把鑲齒三面刃銑刀對兩個面同時進(jìn)行加工。同時，為了降低生產(chǎn)成本，此夾具采用手動夾緊。（2）定位方案和元件設(shè)計

根據(jù)工序圖及對零件的結(jié)構(gòu)的分析，此夾具定位以V形塊上四個支承釘對蝸桿軸承孔與兩個支承釘及一個雙頭浮動支承釘對磨合面同時進(jìn)行定位。所選用的四個支承釘尺寸為，兩個支承釘?shù)某叽鐬椋又С嗅斠妸A具設(shè)計剖面圖。（3）夾緊方案和夾緊元件設(shè)計

根據(jù)零件的結(jié)構(gòu)和夾緊方向，采用螺釘壓板夾緊機(jī)構(gòu)，在設(shè)計時，保證： 1）緊動作準(zhǔn)確可靠

采用球面墊圈，以保證工件高低不一而傾斜時，不使螺釘壓彎。壓板和工件的接觸面應(yīng)做成弧面，以防止接觸不良或改變著力點而破壞定位。

一般采用高螺母，以求扳手?jǐn)Q緊可靠，六角螺母頭也不易打滑損壞。支柱的高低

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應(yīng)能調(diào)節(jié)，以便適應(yīng)工件受壓面高低不一時仍能正確夾緊。2）操作效率高

壓板上供螺釘穿過的孔應(yīng)作成長圓孔，以便松開工件時，壓板可迅速后撤，易于裝卸。壓板下面設(shè)置彈簧，這樣壓板松開工件取走后，仍受彈力托住而不致下落。螺旋夾緊機(jī)構(gòu)各元件均已標(biāo)準(zhǔn)化，其材料，熱處理要求和結(jié)構(gòu)尺寸都可以查表求得。

（4）切削力及夾緊力的計算

刀具：高速鋼鑲齒三面刃銑刀，dw=225mm,齒數(shù)Z=20 則F=9.81×54.5 ap0.9af0.74ae1.0Zd0-1.0δFz(《切削手冊》)查表得：d0=225mm,Z=20，ae=192, af =0.2, ap =2.5mm, δFz =1.06所以： F=(9.81×54.5×2.50.9×0.20.74×192×20×1.06)÷225=6705N 查表可得，銑削水平分力，垂直分力，軸向力與圓周分力的比值： FL/ FE=0.8, FV / FE =0.6, FX / Fe =0.53 故 : FL=0.8 FE =0.8×6705=5364N FV=0.6 FE=0.6×6705=4023N FX =0.53 FE=0.53×6705=3554N 當(dāng)用兩把銑刀同時加工銑削水平分力時： FL/ =2FL=2×5364=10728N 在計算切削力時，必須考慮安全系數(shù)，安全系數(shù) K=K1K2K3K4 式中：K1 —基本安全系數(shù)，2.5 K2—加工性質(zhì)系數(shù)，1.1 K3—刀具鈍化系數(shù)，1.1 K2—斷續(xù)切削系數(shù)，1.1 則F/=K FH=2.5×1.1×1.1×1.1×10728 =35697N 選用螺旋—板夾緊機(jī)構(gòu)，故夾緊力 fN=1/2 F/ f為夾具定位面及夾緊面上的摩擦系數(shù)，f=0.25 則 N=0.5×35697÷0.25=71394N（5）具設(shè)計及操作的簡要說明

在設(shè)計夾具時，為降低成本，可選用手動螺釘夾緊，本道工序的銑床夾具就是選擇了手動螺旋—板夾緊機(jī)構(gòu)。由于本工序是粗加工，切削力比較大，為夾緊工件，勢必要求工人在夾緊工件時更加吃力，增加了勞動強(qiáng)度，因此應(yīng)設(shè)法降低切削力。可以采取的措施是提高毛坯的制造精度，使最大切削深度降低，以降低切削力。夾具上裝有對刀塊，可使夾具在一批零件的加工之前很好地對刀（與塞尺配合使用）。

6.2 粗銑前后端面夾具設(shè)計

本夾具主要用來粗銑減速箱箱體前后端面。由加工本道工序的工序簡圖可知。粗銑前后端面時，前后端面有尺寸要求，前后端面與工藝孔軸線分別有尺寸要求。以及前后端面均有表面粗糙度要求Rz3.2。本道工序僅是對前后端面

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進(jìn)行粗加工。因此在本道工序加工時，主要應(yīng)考慮提高勞動生產(chǎn)率，降低勞動強(qiáng)度。同時應(yīng)保證加工尺寸精度和表面質(zhì)量。6.2.1 定位基準(zhǔn)的選擇

在進(jìn)行前后端面粗銑加工工序時，頂面已經(jīng)精銑，兩工藝孔已經(jīng)加工出。因此工件選用頂面與兩工藝孔作為定位基面。選擇頂面作為定位基面限制了工件的三個自由度，而兩工藝孔作為定位基面，分別限制了工件的一個和兩個自由度。即兩個工藝孔作為定位基面共限制了工件的三個自由度。即一面兩孔定位。工件以一面兩孔定位時，夾具上的定位元件是：一面兩銷。其中一面為支承板，兩銷為一短圓柱銷和一削邊銷。為了提高加工效率，現(xiàn)決定用兩把銑刀對汽車變速箱箱體的前后端面同時進(jìn)行粗銑加工。同時為了縮短輔助時間準(zhǔn)備采用氣動夾緊 6.2.2 定位元件的設(shè)計

本工序選用的定位基準(zhǔn)為一面兩孔定位，所以相應(yīng)的夾具上的定位元件應(yīng)是一面兩銷。因此進(jìn)行定位元件的設(shè)計主要是對短圓柱銷和短削邊銷進(jìn)行設(shè)計。由加工工藝孔工序簡圖可計算出兩工藝孔中心距。由于兩工藝孔有位置度公差，所以其尺寸公差為: 所以兩工藝孔的中心距為，而兩工藝孔尺寸為。

根據(jù)《機(jī)床夾具設(shè)計手冊》削邊銷與圓柱銷的設(shè)計計算過程如下（1）、確定兩定位銷中心距尺寸 及其偏差（2）、確定圓柱銷直徑 及其公差（—基準(zhǔn)孔最小直徑）取f7 所以圓柱銷尺寸為（3）、削邊銷的寬度b和B（由《機(jī)床夾具設(shè)計手冊》）（4）、削邊銷與基準(zhǔn)孔的最小配合間隙

其中： —基準(zhǔn)孔最小直徑 —圓柱銷與基準(zhǔn)孔的配合間隙（5）、削邊銷直徑 及其公差

按定位銷一般經(jīng)濟(jì)制造精度，其直徑公差帶為，則削邊銷的定位圓柱部分定位直徑尺寸為。（6）、補(bǔ)償值

6.2.3 定位誤差分析

本夾具選用的定位元件為一面兩銷定位。其定位誤差主要為：（1）、移動時基準(zhǔn)位移誤差 =0.009+0.027+0.016 =0.052mm(2)、轉(zhuǎn)角誤差

6.2.4 銑削力與夾緊力計算

根據(jù)《機(jī)械加工工藝手冊》可查得：

當(dāng)用兩把銑刀同時加工時銑削水平分力

銑削加工產(chǎn)生的水平分力應(yīng)由夾緊力產(chǎn)生的摩擦力平衡。

即：（u=0.25）

計算出的理論夾緊力F再乘以安全系數(shù)k既為實際所需夾緊力

即： 取k=3.3275 F/=3.3275Χ42054.4=139936N

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6.2.5 夾緊裝置及夾具體設(shè)計

為了提高生產(chǎn)效率，縮短加工中的輔助時間。因此夾緊裝置采用氣動夾緊裝置。工件在夾具上安裝好后，氣缸活塞帶動壓塊從上往下移動夾緊工件。

根據(jù)所需要的夾緊力F/=139936N，來計算氣缸缸筒內(nèi)徑。

氣缸活塞桿推力

其中：P—壓縮空氣單位壓力（取P=6公斤力/）

—效率（取）

Q=F/=13993.6公斤力

夾具體的設(shè)計主要考慮零件的形狀及將上述各主要元件聯(lián)成一個整體。這些主要元件設(shè)計好后即可畫出夾具的設(shè)計裝配草圖。整個夾具的結(jié)構(gòu)夾具裝配圖3所示。

6.2.6 夾具設(shè)計及操作的簡要說明

本夾具用于減速器箱體前后端面的粗銑。夾具的定位采用一面兩銷，定位可靠，定位誤差較小。其夾緊采用的是氣動夾緊，夾緊簡單、快速、可靠。有利于提高生產(chǎn)率。工件在夾具體上安裝好后，壓塊在氣缸活塞的推動下向下移動夾緊工件。當(dāng)工件加工完成后，壓塊隨即在氣缸活塞的作用下松開工件，即可取下工件。由于本夾具用于變速箱體端面的粗加工，對其進(jìn)行精度分析無太大意義。所以就略去對其的精度分析。

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參 考 文 獻(xiàn)

鄒青 主編 機(jī)械制造技術(shù)基礎(chǔ)課程設(shè)計指導(dǎo)教程 北京： 機(jī)械工業(yè)出版社 2004，8 趙志修 主編 機(jī)械制造工藝學(xué) 北京： 機(jī)械工業(yè)出版社 1984，2 孫麗媛 主編 機(jī)械制造工藝及專用夾具設(shè)計指導(dǎo) 北京：冶金工業(yè)出版社 2002，12 李洪 主編 機(jī)械加工工藝手冊 北京： 北京出版社 1990，12 鄧文英 主編 金屬工藝學(xué) 北京： 高等教育出版社 2000 黃茂林 主編 機(jī)械原理 重慶： 重慶大學(xué)出版社 2002，7 丘宣懷 主編 機(jī)械設(shè)計 北京： 高等教育出版社 1997 儲凱 許斌 等主編 機(jī)械工程材料 重慶： 重慶大學(xué)出版社 1997，12 廖念釗 主編 互換性與技術(shù)測量 北京： 中國計量出版社 2000，1 10，樂兌謙 主編 金屬切削刀具 北京： 機(jī)械工業(yè)出版社 1992，12 11，李慶壽 主編 機(jī)床夾具設(shè)計 北京： 機(jī)械工業(yè)出版社 1983，4 12，陶濟(jì)賢 主編 機(jī)床夾具設(shè)計 北京： 機(jī)械工業(yè)出版社 1986，4 13，機(jī)床夾具結(jié)構(gòu)圖冊 貴州：貴州人民出版社 1983，7 14，龔定安 主編 機(jī)床夾具設(shè)計原理 陜西：陜西科技出版社，1981,7 15，李益民 主編 機(jī)械制造工藝學(xué)習(xí)題集 黑龍江： 哈兒濱工業(yè)大學(xué)出版社 1984, 7 16, 周永強(qiáng)等 主編 設(shè)計指導(dǎo)北京： 中國建材工業(yè)出版社 2002,12

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結(jié) 論

在本次畢業(yè)設(shè)計中，我們將設(shè)計主要分為兩大部分進(jìn)行：工藝編制部分和夾具設(shè)計部分。

在工藝部分中，我們涉及到要確定各工序的安裝工位和該工序需要的工步，加工該工序的機(jī)車及機(jī)床的進(jìn)給量，切削深度，主軸轉(zhuǎn)速和切削速度，該工序的夾具，刀具及量具，還有走刀次數(shù)和走刀長度，最后計算該工序的基本時間，輔助時間和工作地服務(wù)時間。其中，工序機(jī)床的進(jìn)給量，主軸轉(zhuǎn)速和切削速度需要計算并查手冊確定。

在夾具設(shè)計部分，首先需要對工件的定位基準(zhǔn)進(jìn)行確定，然后選擇定位元件及工件的夾緊，在對工件夾緊的選擇上，我用了兩種不同的夾緊方法，即：粗銑下平面用的是螺釘壓板夾緊機(jī)構(gòu)，粗銑前后端面時用的是氣動夾緊機(jī)構(gòu)，兩種方法在生產(chǎn)中都有各自的優(yōu)點和不足，但都廣泛運(yùn)用在生產(chǎn)中。然后計算銑削力以及夾緊工件需要的夾緊力，這也是該設(shè)計中的重點和難點。

通過這次畢業(yè)設(shè)計，使我對大學(xué)里所學(xué)的知識有了一次全面的綜合運(yùn)用，也學(xué)到了許多上課時沒涉及到的知識，尤其在利用手冊等方面，對今后畢業(yè)出去工作都有很大的幫助。另外，在這次設(shè)計當(dāng)中，指導(dǎo)老師劉麥榮老師在大多數(shù)時間犧牲自己的寶貴休息時間，對我們進(jìn)行細(xì)心的指導(dǎo)，我對他們表示衷心的感謝！在這次畢業(yè)設(shè)計中，我基本完成了畢業(yè)設(shè)計的任務(wù)，達(dá)到了畢業(yè)設(shè)計的目的，但是，我知道自己的設(shè)計還有許多不足甚至錯誤，希望老師們能夠諒解，謝謝！

第五篇：A6140車床法蘭盤機(jī)械加工工藝規(guī)程及夾具設(shè)計

《機(jī)械制造工藝學(xué)》課程設(shè)計說明書

題目： CA6140車床法蘭盤機(jī)械加工工藝規(guī)程及夾具設(shè)計

學(xué) 院：

姓 名：

學(xué) 號：

班 級：

指導(dǎo)教師：

二O一 二 年 十二 月

CA6140車床法蘭盤機(jī)械加工工藝規(guī)程及夾具設(shè)計

2012年12月30日

目

錄

機(jī)械制造工藝課程設(shè)計任務(wù)書.......................................................3 序言...................................................................................................4 零件分析...........................................................................................4

（一）零件的作用..................................................................................4

（二）零件的工藝分析.....................................................................4

工藝規(guī)程設(shè)計..................................................................................5

（一）確定毛坯的制造形式..............................................................5

（二）基面的選擇...........................................................................5

（三）制定工藝路線........................................................................6

（四）機(jī)械加工余量、工序尺寸及毛坯尺寸的確定..............................8

（五）確定切削用量及基本工時........................................................9

總結(jié)……………………………………………………………….27 參考文獻(xiàn).........................................................................................27

CA6140車床法蘭盤機(jī)械加工工藝規(guī)程及夾具設(shè)計

機(jī)械制造工藝課程設(shè)計任務(wù)書

題目: “CA6140車床法蘭盤”零件的機(jī)械加工工藝規(guī)程（大批生產(chǎn)）

要求：

零件技術(shù)要求如下圖所示

圖1 CA6140車床法蘭盤零件圖

內(nèi)容： 1.零件圖

1張

2.零件毛坯圖

1張

3.機(jī)械加工工藝過程綜合卡片

1張

4.工序卡片

12張

5.課程設(shè)計說明書

1份

CA6140車床法蘭盤機(jī)械加工工藝規(guī)程及夾具設(shè)計

序言

機(jī)械制造工藝課程設(shè)計是在我們基本完成了全部基礎(chǔ)課、技術(shù)基礎(chǔ)課、大部分專業(yè)課以及參加了生產(chǎn)實習(xí)之后進(jìn)行的。這是我們在進(jìn)行畢業(yè)設(shè)計之前對所學(xué)各課程的一次深入的綜合性的復(fù)習(xí)，也是一次理論聯(lián)系實際的訓(xùn)練，因此，它在我們四年的大學(xué)生活中占有重要的地位。通過本次課程設(shè)計，應(yīng)該得到下述各方面的鍛煉： 能熟練運(yùn)用機(jī)械制造工藝設(shè)計中的基本理論以及在生產(chǎn)實習(xí)中學(xué)到的實踐知識，正確地解決一個零件在加工中的定位、夾緊以及工藝路線安排、工藝尺寸確定等問題，保證零件的加工質(zhì)量。提高結(jié)構(gòu)設(shè)計的能力。通過設(shè)計夾具的訓(xùn)練，應(yīng)當(dāng)獲得根據(jù)被加工零件的加工要求，設(shè)計出高效、省力、經(jīng)濟(jì)合理而且能保證加工質(zhì)量的夾具的能力。加強(qiáng)使用軟件及圖表資料。掌握與本設(shè)計有關(guān)的各種資料的名稱、出處、能夠做到熟練運(yùn)用。

就我個人而言，通過這次設(shè)計，基本上掌握了零件機(jī)械加工工藝規(guī)程的設(shè)計，機(jī)床專用夾具等工藝裝備的設(shè)計等。并學(xué)會了使用和查閱各種設(shè)計資料、手冊、和國家標(biāo)準(zhǔn)等。最重要的是綜合運(yùn)用所學(xué)理論知識，解決現(xiàn)代實際工藝設(shè)計問題，鞏固和加深了所學(xué)到的東西。并在設(shè)計過程中，學(xué)到了很多課堂上沒有學(xué)到的東西。

本說明書主要是CA6140臥式車床上的法蘭盤的有關(guān)工藝規(guī)程的設(shè)計說明,由于本身能力水平有限，設(shè)計存在許多錯誤和不足之處，懇請老師給予指正，謝謝。

零件的分析

（一）零件的作用

CA6140臥式車床上的法蘭盤，為盤類零件，用于臥式車床上。車床的變速4

CA6140車床法蘭盤機(jī)械加工工藝規(guī)程及夾具設(shè)計

箱固定在主軸箱上，靠法蘭盤定心。法蘭盤內(nèi)孔與主軸的中間軸承外圓相配，外圓與變速箱體孔相配，以保證主軸三個軸承孔同心，使齒輪正確嚙合。

零件是CA6140臥式車床上的法蘭盤，它位于車床絲桿的末端，主要作用是標(biāo)明刻度，實現(xiàn)縱向進(jìn)給。零件的 Φ100外圓上標(biāo)有刻度線，用來對齊調(diào)節(jié)刻度盤上的刻度值，從而能夠直接讀出所調(diào)整的數(shù)值；外圓上鉆有底部為?4mm上部為?6mm定位孔，實現(xiàn)精確定位。法蘭盤中部的通孔則給傳遞力矩的4??9標(biāo)明通過，本身沒有受到多少力的作用。

（二）零件的工藝分析

CA6140車床法蘭盤共有兩組加工的表面。先分述如下：

?0.0161．以?200mm孔為精基準(zhǔn)的加工表面。

?0.016這一組加工表面包括：一個?200 的孔及其倒角；一個?100?0.12?0..34外圓及其倒角；?450外圓及其倒角；?90外圓及其倒角；?450外圓及其倒角；?90兩?0.017?0.6?0.045端面（分別距離?200軸為24mm和34mm兩端）；?100?0.12?0..34左端面和Φ90右端面；4??9通孔。

2.以Φ90右端面為加工表面。這一組加工表面包括：?100?0.03退刀槽；Φ4和?60孔。

?0.12?0..343?2右端面；Φ90左端面；?450?0.017右端面；這兩組加工表面之間有著一定的位置要求：（1）?100?0.12?0..34?0.045左端面與?200軸形位公差0.03mm。

?0.045（2）?90右端面與?200軸形位公差0.03mm。

?0.03?0.045（3）?60孔軸線與?90右端面位置公差0.6mm，同時與?200軸線垂直

?0.045相交，并且與?90端洗平面（距離?200軸線為24mm）垂直。

經(jīng)過對以上加工表面的分析，我們可先選定粗基準(zhǔn)，加工出精基準(zhǔn)所在的加工表面，然后借助專用夾具對其他加工表面進(jìn)行加工，保證它們的位置精度。

工藝規(guī)程設(shè)計

(一)確定毛坯的制造形式

零件材料為HT200。考慮零件在機(jī)床運(yùn)行過程中所受沖擊不大，零件結(jié)構(gòu)又比較簡單，是大批量，而且零件加工的輪廓尺寸不大,在考慮提高生產(chǎn)率保證加工精度后可采用鑄造成型。

零件形狀并不復(fù)雜，而且零件加工的輪廓尺寸不大,因此毛坯形狀可以與零5

CA6140車床法蘭盤機(jī)械加工工藝規(guī)程及夾具設(shè)計

件的形狀盡量接近，內(nèi)孔不鑄出。毛坯尺寸通過確定加工余量后再決定。,在考慮提高生產(chǎn)率保證加工精度后可采用鑄造成型。

（二）基面的選擇

工藝規(guī)程設(shè)計中重要的工作之一。定位選擇得正確與合理，可以使加工質(zhì)量得到保證，生產(chǎn)率得宜提高。否則，加工工藝過程中會問題百出，更有甚者，還會造成零件大批報廢，使生產(chǎn)無法正進(jìn)行。

（1）粗基準(zhǔn)的選擇。對于法蘭盤零件而言可歸為軸類零件，盡可能選擇不加工表面為粗基準(zhǔn)。而對有若干個不加工表面的工件，則應(yīng)以與加工表面要求相互位置精度較高的不加工表面作粗基準(zhǔn)。選擇比較平整、平滑、有足夠大面積的表面，并且不許有澆、冒口的殘跡和飛邊。根據(jù)這個基準(zhǔn)選擇原則，現(xiàn)選取右邊外圓?45及?90的右端面的不加工外輪廓表面作為粗基準(zhǔn)，利用三爪卡盤夾緊?45外圓可同時削除 五個自由度，再以?90的右端面定位可削除一個自由度。

對外圓 ?100?0.12?0..34?0.045、?450、?90和?200（共兩塊V形塊加緊，限制４個?0.6自由度，底面兩塊支撐板定位面限制1個自由度，使缺少定位，不過是可以靠兩個V形塊加緊力來約束Ｚ軸的扭轉(zhuǎn)力，然后進(jìn)行鉆削）的加工，這樣對于回轉(zhuǎn)體的發(fā)蘭盤而言是可以保證相關(guān)面的標(biāo)準(zhǔn)，確保的圓周度。

?0.045（2）精基準(zhǔn)的選擇。以?200為精基準(zhǔn)加工表面。這一組加工表面包括：?100?0.12?0..34?0.033?2退刀槽；Φ4和?60右端面；?90左端面；?450孔。?0.017右端面；因為主要應(yīng)該考慮基準(zhǔn)重合的問題。當(dāng)設(shè)計基準(zhǔn)與工序基準(zhǔn)不重合時，應(yīng)該進(jìn)行尺寸換算，這在以后還要專門計算，此處不再重復(fù)。

（三）制定工藝路線

制定工藝路線得出發(fā)點，應(yīng)當(dāng)是使零件的幾何形狀、尺寸精度及位置精度等技術(shù)要求能得到合理的保證，在生產(chǎn)綱領(lǐng)已確定的情況下，可以考慮采用萬能性機(jī)床配以專用工卡具，并盡量使工序集中來提高生產(chǎn)率。除此之外，還應(yīng)當(dāng)考慮經(jīng)濟(jì)效果，以便使生產(chǎn)成本盡量下降。1.工藝路線方案一

工序Ⅰ Φ100粗車左端面。粗車Φ90左側(cè)面。粗車Φ100外圓。粗車左Φ45外圓。Φ100粗車右端面。

粗車右Φ45右端面。粗車Φ90右側(cè)面。粗車右Φ45外圓。粗車Φ90外圓。

?0.045工序Ⅲ 鉆、擴(kuò)、粗鉸、精鉸?200孔并車孔左端的倒角。

工序Ⅳ 半精車 ?100?0.12?0..34左、右端面、?90左端面，精車 ?100?0.12?0..34?0.12?0..34左端

?100面、?90左端面。半精車外圓?450?0.6、?90、、半精車?450?0.6柱體的過度倒圓。車?100?0.12?0..34柱體上的倒角C1.5。

工序Ⅴ

半精車、精車?90右端面。車槽3×2。倒角C7×45和C1×45。

CA6140車床法蘭盤機(jī)械加工工藝規(guī)程及夾具設(shè)計

工序Ⅵ 精車?100?0.12?0..34左端面、?90右端面

工序Ⅶ

粗銑、精銑?90柱體的兩側(cè)面。工序Ⅷ 鉆Φ4孔，鉸Φ6孔。工序Ⅸ 鉆 4??9孔。

工序Ⅹ

磨削B面，即 外圓面、?100工序Ⅺ

磨削外圓面 ?100?0.12?0..34?0.12?0..34右端面、?90左端面。，?90。

工序Ⅻ

磨削?90突臺距離軸線24.87mm的側(cè)平面。工序ⅩⅢ 刻字刻線。工序XIV 鍍鉻。

工序XV 檢測入庫。2.工藝路線方案二

工序Ⅰ

粗車 ?100?0.12?0..34柱體右端面。

工序Ⅱ 粗加工Φ20孔：鉆中心孔Φ18，擴(kuò)孔Φ19.8。

工序Ⅲ 粗車 100柱體右端面，粗車 90柱體左端面，半精車 100左、右端面、90左端面，精車 100左端面、90左端面，粗車外圓 45、100、90，半精車外圓 45、90、100、，車 100柱體的倒角，車 45 柱體的過度倒圓。

工序Ⅳ 粗車、半精車、精車 90右端面，車槽3×2，粗車、半精車外圓 外圓及倒角。

工序Ⅴ 粗鉸Φ19.94。精鉸Φ20。

工序Ⅵ 精車?100?0.12?0..34左端面、?90右端面。

工序Ⅶ 銑Φ90上兩平面

1、粗銑兩端面。

2、精銑兩端面。工序Ⅷ 鉆 Φ4孔，鉸Φ6孔 工序Ⅸ 鉆 4×Φ9透孔

工序Ⅹ 磨右Φ45外圓，外圓Φ100，外圓Φ90。磨B面，即 左Φ45外圓面、Φ100右端面、Φ90左端面

工序Ⅺ 磨Φ90上距軸心24平面 工序Ⅻ B面拋光 工序XIII 刻字刻線

工序XIV Φ100外圓鍍鉻 工序XV 檢驗入庫 3.工藝方案的比較與分析

上述兩種工藝方案的特點在于：方案一是先粗加工表面的毛坯，基本按照加

?0.045工原則來加工的，先粗加工?半精加工?精加工。給鉆?200孔確定基準(zhǔn)，確

?0.045?0.045保孔的行位公差，不過一次性加工好?200，同時零件?200要求很高的，7

CA6140車床法蘭盤機(jī)械加工工藝規(guī)程及夾具設(shè)計

在后面的加工會對它的精度的影響，并且?100?200?0.045?0.12?0..34左端面和?90右端面要與軸有一定位置公差，這樣很難保證它們的位置的準(zhǔn)確性。而方案二是只?0.045給?200鉆孔保證底座平面度，不過鉆頭的下鉆時不能準(zhǔn)確定位，會影響?200?0.045的位置公差，從而也影響后面加工的?100?0.12?0..34左端面和?90右端面的端

?0.045面跳動。不過在方案二中?200粗鉆擴(kuò)和鉸是分開加工，粗鉸Φ19.94。

2、精鉸Φ20，放在精車?100?0.12?0..34左端面、?90右端面前面，這樣確保?100?0.12?0..34左端面

?0.045和?90右端面要與?200軸有一定位置公差。綜合的方案如下：

工序Ⅰ Φ100粗車左端面。粗車Φ90左側(cè)面。粗車Φ100外圓。粗車左Φ45外圓。Φ100粗車右端面。

工序Ⅱ 粗車右Φ45右端面。粗車Φ90右側(cè)面。粗車右Φ45外圓。粗車Φ90外圓。

工序Ⅲ 鉆中心孔Φ18。擴(kuò)孔Φ19.8 工序Ⅳ 半精車Φ100左端面。半精車Φ90左側(cè)面。半精車Φ100外圓。半精車左Φ45外圓。半精車Φ90外圓并倒角C1.5。車過渡圓角R5。半精車Φ100右側(cè)面。倒角C1.5。

工序Ⅴ 半精車右Φ45。半精車Φ90右側(cè)面。半精車右Φ45外圓、右端面。倒角C7。切槽3×2。

工序Ⅵ 粗鉸Φ19.94。精鉸Φ20。

工序Ⅶ 精車Φ100左端面。倒角1×1.5（Φ20）。精車Φ90右側(cè)面。倒角1×1.5 工序Ⅷ 粗銑Φ90兩端面。精銑兩端面 工序Ⅸ 鉆 Φ4孔，鉸Φ6孔 工序Ⅹ 鉆 4×Φ9透孔

工序Ⅺ 磨外圓Φ100，右Φ45外圓，外圓Φ90。磨B面，即 左Φ45外圓面、Φ100右端面、Φ90左端面

工序Ⅻ 磨Φ90上距軸心24mm平面 工序XIII B面拋光 工序XIV 刻字刻線 工序XV 鍍鉻

工序XVI 檢驗入庫。

總工藝方案的分析：本方案基本克服了一二方案的缺點，繼承它們的優(yōu)點。可以做到先粗加工?半精加工?精加工，?20020，放在精車?100要與?200?0.045?0.12?0..34?0.045粗鉆擴(kuò)和鉸是分開加工，粗鉸Φ19.94。

2、精鉸Φ

?0.12?0..34左端面、?90右端面前面，這樣確保?100?0.045左端面和?90右端面軸有一定位置公差。可以確保?200加工面精度。

CA6140車床法蘭盤機(jī)械加工工藝規(guī)程及夾具設(shè)計

（四）機(jī)械加工余量、工序尺寸及毛皮尺寸的確定

“CA6140車床法蘭盤”；零件材料為HT200，硬度190～210HB，毛坯重量1.6kg，生產(chǎn)類型大批量，金屬型鑄造毛坯。

據(jù)以上原始資料及加工路線，分別確定各家工表面的機(jī)械加工余量、工序尺寸及毛坯尺寸如下： 1.車?100外圓表面加工余量及公差。

查《機(jī)械制造工藝設(shè)計簡明手冊》（以下稱《工藝手冊》）表2.2～2.5，取外圓表面長度余量均為2Z=6mm（均為雙邊加工）

車削加工余量為： 粗車: 2× 2.5mm 半精車: 2×0.3mm 精車 : 2×0.2mm

0.12公差：徑向的偏差為?mm ?0..342.車 ?100、?90、?45端面和?90、?45外圓表面加工余量： 粗車

2× 2mm 半精車 2×0.3mm 精車 : 2×0.2mm 3.鉆孔（?20）

查《工藝手冊》表2.2～2.5，先鉆出來直徑是18mm, 工序尺寸加工余量： 鉆孔

18mm 擴(kuò)孔

0.9mm 粗鉸孔 0.07 mm 精鉸

0.03mm

?0.045公差：徑向的偏差為0mm

4.鉆孔（?9）

一次性加工完成，加工余量為2Z=9mm 5.銑削加工余量：

?0.045粗銑：9mm（離?200中心軸為34 mm）

精銑：2 mm

?0.045粗銑：18mm(離?200中心軸為24 mm)精銑：3 mm 其他尺寸直接鑄造得到

由于本設(shè)計規(guī)定的零件為大批量生產(chǎn)，應(yīng)該采用調(diào)整加工。因此在計算最大、最小加工余量時應(yīng)按調(diào)整法加工方式予以確認(rèn)。

（五）確定切屑用量及基本工時

CA6140車床法蘭盤機(jī)械加工工藝規(guī)程及夾具設(shè)計

工序Ⅰ

(一).粗車Ф100左端面（1）選擇刀具

選用93°偏頭端面車刀，參看《機(jī)械制造工藝設(shè)計簡明手冊》車床選用C365L轉(zhuǎn)塔式車床，中心高度210mm。參看《切削用量簡明手冊》選擇車刀幾何形狀，前刀面形狀為平面帶倒棱型，前角為10°，后角為6°，主偏角93°,副偏角為10°,刀尖角圓弧半徑0.5，刃傾角為－10°。

（2）確定切削用量（a）確定背吃刀量ap

粗車的余量為2mm。由于刀桿截面取最大吃刀深度6mm，所以一次走刀完成即ap=2mm。（b）確定進(jìn)給量f 查《切削用量簡明手冊》：加工材料HT200、工件直徑100mm、切削深度ap=2mm，則進(jìn)給量為0.8~1.2mm/r。再根據(jù)C365L車床及《機(jī)械制造工藝設(shè)計簡明手冊》表4.2－3查取橫向進(jìn)給量取f =0.92mm/r。

(c)選擇磨鈍標(biāo)準(zhǔn)及耐用度

根據(jù)《切削用量簡明手冊》表1.9，取車刀后刀面最大磨損量為0.8~1.0mm。焊接車刀耐用度T=60min。

(d)確定切削速度V 根據(jù)《切削用量簡明手冊》表1.11當(dāng)用YG6硬質(zhì)合金車刀加工HT200（180~199HBS），ap =2mm，f =0.92mm/r，查出V =1.05m/s。由于實際情況，在車削過程使用條件的改變，根據(jù)《切削用量簡明手冊》表1.28，查得切削速度的修正系數(shù)為：

Ktv=1.0 KTv=1.0,Kkv=1.0,Kkrv=0.73,Kmv=(190/HBS)^1.25=1.0,Ksv=0.85,Kkv=1.0。則修正后的V’ = V×Ktv×Kkv×Kkrv×Kmv×Ksv×KTv

（5-1）

=1.05×1.0×1.0×0.73×1.0×0.85×1.0×1.0×60

=44m/min 其中：Ktv為刀具材料改變時切削速度的修正系數(shù)。

KTv為刀具耐用度改變時切削速度的修正系數(shù)。

Kkv為切削方式改變時切削速度的修正系數(shù)。

Kkrv為車刀主偏角改變時切削速度的修正系數(shù)。

Kmv為工件材料的強(qiáng)度和硬度改變時切削速度的修正系數(shù)。

Ksv為毛胚表面狀態(tài)改變時切削速度的修正系數(shù)。

則：

n = 1000V’/（ЛD）=140r/min

（5-2）按C365L車床轉(zhuǎn)速（《機(jī)械制造工藝設(shè)計簡明手冊》表4.2－2）選擇與140r/min相近似 的機(jī)床轉(zhuǎn)速n =136r/min,則實際切削速度V = 42.7m/min。

(e)校驗機(jī)床功率

車削時功率P 可由《切削用量簡明手冊》表1.25查得：在上述各條件下切削功率P =1.7~2.0KW，取2.0KW。由于實際車削過程使用條件改變，根據(jù)《切削用量簡明手冊》表1.29-2，切削功率修正系數(shù)為：Kkrfz = 0.89,Krofz= Kλsfz =1.0,Krζfz=0.87。

其中：Kkrfz為主偏角變化時切削力的修整系數(shù)。

Krofz為車刀前角變化時切削力的修整系數(shù)。

Kλsfz為刃傾角變化時切削力的修整系數(shù)。

Krζfz為車刀刀尖圓弧半徑變化時切削力的修整系數(shù)。

CA6140車床法蘭盤機(jī)械加工工藝規(guī)程及夾具設(shè)計

則：修整后的

P’ = P×Kkrfz×Krofz×Kλsfz×Krζfz

（5-3）

= 1.55KW 根據(jù)C365L車床當(dāng)n =136r/min時，車床主軸允許功率PE=7.36KW。因P’

（f）校驗機(jī)床進(jìn)給機(jī)構(gòu)強(qiáng)度

車削時的進(jìn)給力Ff可由《切削用量手冊》查表得Ff=1140N。由于實際車削過程使用條件的改變，根據(jù)《切削用量簡明手冊》查得車削過程的修正系數(shù)：Kkrf=1.17, Krof=1.0,Kλsf =0.75,則:

Ff =1140 ×1.17 ×1.0 ×0.75=1000N 根據(jù)C365L車床說明書(《切削用量簡明手冊》),進(jìn)給機(jī)構(gòu)的進(jìn)給力Fmax=4100N(橫向進(jìn)給)因Ff

綜上，此工步的切削用量為：ap =2mm，f =0.92mm/r, n =136r/min, V =42.7m/min。（3）計算基本工時：

按《機(jī)械制造工藝設(shè)計簡明手冊》表7-1中公式計算：刀具行程長度L=(d-d1)/2+L1+L2+L3。

其中：L1為刀具切入長度。

L2為刀具切出長度。

L3為試切附加長度。

由于車削實際端面d1=0mm,L1=4mm,L2=2mm,L3=0mm，則：

L=（d－d1）/2+L1+L2+L3

（5-4）=（106-0）/2+4+2+0=59mm。

T= L×i /(f×n)

（5-5）=59×1÷(0.92×136)=0.47min（其中i為進(jìn)給次數(shù)。）

(二).粗車Ф90左端面

（1）選擇刀具：與粗車Ф100左端面同一把。（2）確定切削用量（a）確定背吃刀量ap 粗車的余量為2mm由于刀桿截面取最大吃刀深度為6mm所以一次走刀完成即ap=2mm。0.92(b)確定進(jìn)給量f 查《切削用量簡明手冊》：加工材料HT200、車刀刀桿尺寸為16×25㎜^2、工件直徑90mm、切削深度ap =2mm，則進(jìn)給量為0.6~0.8 mm/r。再根據(jù)C365L車床及《機(jī)械制造工藝設(shè)計簡明手冊》表4.2－3查取橫向進(jìn)給量取f =0.73mm/r。

(c)確定切削速度V：

根據(jù)《切削用量簡明手冊》表1.11當(dāng)用YG6硬質(zhì)合金車刀加工HT200（180~199HBS），ap=2mm，f =0.73mm/r，查出V =1.05m/s。由于實際情況，在車削過程使用條件的改變，根據(jù)《切削用量手冊》表

1.25，查得切削速度的修正系數(shù)為：Ktv=KTv=1.0,Kkv=1.0,Kkrv=0.73,Kmv=(190/HBS)^1.25=1.0,Ksv=0.85,Kkv=1.0。則修正后的V’ =1.05×1.0×1.0×1.0×0.73×1.0×0.85×1.0×60=44m/min 則：n =1000V’/ЛD=155r/min 按C365L車床轉(zhuǎn)速（《機(jī)械制造工藝設(shè)計簡明手冊》表4.2－2）選擇與155r/min相近的機(jī)床轉(zhuǎn)速n =136r/min,則實際切削速度V =38.4m/min。

綜上，此工步的切削用量為：ap =2mm，f =0.73 mm/r, n =136r/min, V =38.4m/min。（3）計算基本工時：

CA6140車床法蘭盤機(jī)械加工工藝規(guī)程及夾具設(shè)計

L=(95－50)/2+4+0+0=26.5mm T= 26.5×1÷(0.73×136)=0.267min。

（三).粗車Ф100外圓（1）選擇刀具：

90°焊接式直頭外圓車刀，刀片厚度5mm，YG6硬質(zhì)合金，前刀面帶倒棱形，主偏角90°，前角10°，后角6°，副偏角8°，刃傾角－10°，刀尖圓弧直徑0.5mm。（2）確定切削用量

（a）確定背吃刀量

粗車外圓，加工余量為2.5mm(半徑值)，一次走刀，則ap=2.5mm。

(b)確定進(jìn)給量

由《切削用量簡明手冊》HT200，ap=2.5mm,工件直徑為100mm，則f=0.8~1.2 mm/r。再由《機(jī)械制造工藝設(shè)計簡明手冊》表4.2—3查取f =0.92 mm/r。

(c)選擇刀具磨鈍標(biāo)準(zhǔn)及耐用度

由《切削用量手冊》表1.9查取后刀面磨損最大限度為0.8~1.0 mm，焊接耐用度T=60min。

(d)確定切削速度V：

根據(jù)《切削用量簡明手冊》表1.11查取：V=1.33m/s(由180~199HBS、asp=2.5mm、f =0.92mm/r、車刀為YG6硬質(zhì)合金查得),由于實際車削過程使用條件的改變，查取切削速度修正系數(shù)：Ktv=KTv=1.0,Kkv=1.0,Kkrv=0.73,Kmv=(190/HBS)^1.25=1.0,Ksv=0.85,Kkv=1.0。則修正后的 V’=1.33×1.0×1.0×1.0×0.73×1.0×0.85×1.0×60=49.5 m/min 則：n = 157.6r/min 按C365L車床轉(zhuǎn)速（《機(jī)械制造工藝設(shè)計簡明手冊》表4.2－2）選擇與157.5r/min相近的機(jī)床轉(zhuǎn)速n =183r/min,則實際切削速度V = 57.5m/min。

綜上，此工步的切削用量為：a =2.5mm，f =0.92 mm/r, n =183r/min, V =57.5m/min。(3)計算基本工時：

T=(12+3+3+0)×1/(0.92×183)=0.107min。

(四).粗車左端Ф45外圓

（1）選擇刀具：與粗車Ф100外圓同一把。（2）確定切削用量

（a）確定背吃刀量

粗車外圓加工余量2mm（半徑值），一次走刀，ap=2mm.。（b）確定進(jìn)給量：

由《切削用量簡明手冊》材料HT200刀桿16×25㎜^2，工件直徑50㎜，切深2mm,則 f為0.4—0.5mm/r,由《機(jī)械制造工藝設(shè)計簡明手冊》f=0.41mm/r.（c）確定切削速度V: 查《切削用量簡明手冊》，YG6硬質(zhì)合金加工HT200（180-199HBS）,ap=2mm,f=0.41mm/r有V=1.33m/s,修正系數(shù)：

Ktv=KTv= 1.0,Kkv=1.0,Kkrv=0.73,Kmv=(190/HBS)^1.25=1.0,Ksv=0.85,Kkv=1.0。則修正后的：

V’ =1.33×60×1.0×1.0×1.0×0.73×1.0×0.85=49.5m/min 則：n=350r/min,取標(biāo)準(zhǔn)n機(jī)=322r/min,則V機(jī)=45.5m/min.綜上：ap =2mm,f=0.41mm/r,n=322r/min,V=45.5m/min。(3)計算工時

CA6140車床法蘭盤機(jī)械加工工藝規(guī)程及夾具設(shè)計

T=(30+5+5+0)/（0.41×322）=0.303min.(五).粗車Ф 100右端面

(1）選擇刀具：與粗車Ф100左端面同一把。（2）確定切削用量:

（a）確定背吃刀量ap: 粗車的余量為2mm由于刀桿截面取最大吃刀深度為6mm所以一次走刀完成即a =2mm。(b)確定進(jìn)給量：

查《切削用量簡明手冊》：加工材料HT200、工件直徑100mm、切削深度ap =2mm，則進(jìn)給量為0.8~1.2 mm/r。再根據(jù)C365L車床及《機(jī)械制造工藝設(shè)計簡明手冊》表4.2－3查取橫向進(jìn)給量取f =0.92mm/r。

(c)確定切削速度V：

根據(jù)《切削用量簡明手冊》表1.11當(dāng)用YG6硬質(zhì)合金車刀加工HT200（180~199HBS），ap =2mm，f =0.92mm/r，查出V =1.05m/s。由于實際情況，在車削過程使用條件的改變，根據(jù)《切削用量簡明手冊》表1.25，查得切削速度的修正系數(shù)為：

Ktv=KTv =1.0,Kkv=1.0,Kkrv=0.73,Kmv=(190/HBS)^1.25=1.0,Ksv=0.85,Kkv=1.0。則修正后的

V’ =1.05×1.0×1.0×1.0×0.73×1.0×0.85×1.0×60=44m/min 則：n =140r/min 按C365L車床轉(zhuǎn)速（《機(jī)械制造工藝設(shè)計簡明手冊》表4.2－2）選擇與140r/min相近的機(jī)床轉(zhuǎn)速n =136r/min,則實際切削速度V =42.7m/min。

綜上，此工步的切削用量為：ap =2mm，f =0.92 mm/r, n =136r/min, V =42.7m/min。（3）計算基本工時：

L=(101－46)/2+4+0+0=31.5mm T=31.5×1÷(0.92×136)=0.252min。

工序Ⅱ

（一）.粗車右邊Φ45右端面

(1)選擇刀具

與粗車Ф100左端面的刀具相同。(2)確定切削用量：

（a）確定背吃刀深度ap.粗車加工余量為2mm.由于刀桿截面取最大吃刀深度為6mm,一次走刀完成，則取ap=2mm。

（b）確定進(jìn)給量f: 根據(jù)《切削用量手冊》加工材料HT200車刀刀桿尺寸16×25㎜^2工件直徑45mm，切削深度2mm，屬<3mm，則進(jìn)給量為0.4--0.5mm/r,再根據(jù)C365L車床及《機(jī)械制造工藝設(shè)計簡明手冊》查取橫向進(jìn)給量f=0.41mm/r。

（c）確定切削速度V：

根據(jù)《切削用量手冊》表12當(dāng)用YG6硬質(zhì)加工HT200，180—199HBS =2mm，f機(jī)=0.41mm/r查出Vc=1.33m/s.由于實際車削過程使用條件改變，各修正系數(shù)：

Ktv=1.0,KTv=1.0,Kkv=1.0,Kkrv=0.73,Kmv=(190/HBS)^1.25=1.0,Ksv=0.85,Kkv=1.0。則修正后的

V’ =1.33×60×1.0×1.0×1.0×0.73×1.0×0.85 =49.520m/min, 則n= 350.47r/min,按C365L車床轉(zhuǎn)速（〈機(jī)械制造工藝設(shè)計簡明手冊〉表4.2-2）選擇與13

CA6140車床法蘭盤機(jī)械加工工藝規(guī)程及夾具設(shè)計

350.47 r/min相近轉(zhuǎn)速為322r/min,則實際切削速度V= 45.7m/min(3)計算基本工時

L =50/2+4+2=31mm，T= 31×1/（0.41×322）=0.235min.（二）.粗車Φ90右端面

(1)選擇刀具：同上

(2)確定切削用量：0.108（a）確定背吃刀深度ap.粗車加工余量為2.0mm,可以一次走刀完成，則:ap=2.0mm。（b）確定進(jìn)給量f 根據(jù)《切削手冊》切深ap=2.0mm,屬于<3mm，則進(jìn)給量f為0.6—0.8mm/r,再根據(jù)C365L及其〈機(jī)械工藝〉f=0.73mm/r.（c）確定切削速度V 直徑￠90mm,ap=2mm,f=0.73mm/r查V=1.18m/s.修正系數(shù)：

KTv=1.0,Ktv=1.0,Kkrv=0.73,Kmv=1.0,Ksv=0.85，Kkv=1.0, 則Vc =1.18×1.0×1.0×0.73×1.0×0.85×1.0×60=43.93m/min, 則n =155.45r/min.按C365L車床轉(zhuǎn)速（《機(jī)械制造工藝設(shè)計簡明手冊》表4.2－2）選擇與155.45r/min相近n=136r/min,則實際切削速度V=38.4m/min(3)計算基本工時：

L＝(d-d1)/2+ L1+ L2+ L3]/fn

（5-6）=[(95-50)/2+0+4+0＝26.5mm

T=[(d-d1)/2+ L1+ L2+ L3]/fn

（5-7）=[(95-46)/2+0+4+0]/(0.73×136)=0.267min.（三）.粗車右端Ф45外圓

（1）選擇刀具：與粗車Ф100外圓同一把。（2）確定切削用量

（a）確定背吃刀量

粗車外圓加工余量2.0mm（半徑值），一次走刀，ap=2.0mm.。（b）確定進(jìn)給量： 由《切削用量簡明手冊》材料HT200，工件直徑50㎜，切深2.0mm,則 f為0.4—0.5mm/r,由《機(jī)械制造工藝設(shè)計簡明手冊》f=0.41mm/r.（c）確定切削速度V:查《切削用量簡明手冊》表12，YG6硬質(zhì)合金加工HT200（180-199HBS）,ap=2.5mm,f=0.41mm/r有V=1.33m/s,修正系數(shù)：

Ktv=KTv= 1.0,Kkv=1.0,Kkrv=0.73,Kmv=(190/HBS)^1.25=1.0,Ksv=0.85,Kkv=1.0。則修正后的

V’ =1.33×60×1.0×1.0×1.0×0.73×1.0×0.85=49.5m/min 則：n=350r/min,取標(biāo)準(zhǔn)n機(jī)=322r/min,則V=45.5m/min.綜上：ap =2.0mm,f=0.41mm/r,n=322r/min,V=45.5m/min。(3)計算工時

T=(41+3+3+0)/0.41×322=0.356min(四）.粗車Ф90外圓

（1）選擇刀具：與粗車Ф100外圓同一把。(2）確定切削用量

CA6140車床法蘭盤機(jī)械加工工藝規(guī)程及夾具設(shè)計

（a）確定背吃刀量

粗車外圓，加工余量為2.0mm,一次走刀，則ap=2.0mm。(b)確定進(jìn)給量

由《切削用量簡明手冊》HT200，ap=2.0mm,工件直徑為90mm，則f=0.6~0.8mm/r。再由《機(jī)械制造工藝設(shè)計簡明手冊》表4.2—3查取f =0.76mm/r。

(c)確定切削速度V 根據(jù)《切削用量手冊》表12查取：V=1.33m/s(由180~199HBS、asp=2.0mm、f =0.76mm/r、車刀為YG6硬質(zhì)合金),由于實際車削過程使用條件的改變,查取切削速度修正系數(shù)： Ktv=1.0 KTv=1.0,Kkv=1.0,Kkrv=0.73,Kmv=(190/HBS)^1.25=1.0,Ksv=0.85,Kkv=1.0。則修正后的

V’ =1.33×1.0×1.0×0.73×1.0×0.85×1.0×1.0×60=49.5m/min 則：n =1000×49.5/3.14×90=175.2r/min，按C365L車床轉(zhuǎn)速（《機(jī)械制造工藝設(shè)計簡明手冊》表4.2－2）選擇與157.5r/min相近的機(jī)床轉(zhuǎn)速n =183r/min,則實際切削速度V = 51.7m/min。

綜上，此工步的切削用量為：a =2.0mm，f =0.76mm/r, n =183r/min, V =51.7m/min。(3)計算基本工時：

T=(9+3+3+0)×1/(0.76×183)=0.108min。

工序Ⅲ

(一)鉆Ф18孔

（1）機(jī)床選擇：查《機(jī)械制造工藝設(shè)計簡明手冊》選用Z535立式鉆床。

（2）刀具選擇：查《機(jī)械制造工藝設(shè)計簡明手冊》選用直徑18mm高速鋼標(biāo)準(zhǔn)錐柄麻花鉆。

（3）切削用量選擇：

查《切削用量簡明手冊》得：f=0.70~0.86mm/r,再由《機(jī)械制造工藝設(shè)計簡明手冊》Z535立式鉆床進(jìn)給量取f =0.72mm/r。查《切削用量簡明手冊》取V =0.35m/s=21m/min則n =371.36r/min 按機(jī)床選取n =400r/min,故V =3.14×18×400/1000=22.6m/min(4)計算基本工時：

由《機(jī)械制造工藝設(shè)計簡明手冊》表7-5中公式得

T=（L+L1+L2）/(f×n)=(91+11+0)/(0.72×400)=0.3542min。

(二)擴(kuò)Ф19.8孔

（1）刀具選擇：選用直徑19.8mm高速鋼標(biāo)準(zhǔn)錐柄擴(kuò)孔鉆。（2）確定切削用量：

查《切削用量簡明手冊》得：f=0.90~1.1mm/r,再由《機(jī)械制造工藝設(shè)計簡明手冊》Z535立式鉆床進(jìn)給量取f =0.96mm/r。擴(kuò)孔時的切削速度，由公式：V擴(kuò)=（1/2~1/3）V鉆 查《切削用量簡明手冊》取V =0.35m/s=21m/min V擴(kuò)=（1/2~1/3）V鉆=7～10.5m/min則：n=112.5~168.8r/min(3)計算基本工時：

T=(91+14+2)/(0.96×140)=0.871min。

按機(jī)床選取n =140r/m,故V = 3.14×19.8×140/1000=8.7m/min

工序Ⅳ

CA6140車床法蘭盤機(jī)械加工工藝規(guī)程及夾具設(shè)計

（一）半精車Ф100左端面

（1）選擇刀具：與粗車Ф100左端面同一把。(2）確定切削用量：（a）確定背吃刀量：

半精車余量為z=0.3mm,可一次走刀完成，ap=0.3mm。

（b）確定進(jìn)給量：

由《機(jī)械制造工藝設(shè)計簡明手冊》表3—14表面粗糙度Ra3.2，鑄鐵，副偏角10°，刀尖半徑0.5mm，則進(jìn)給量為0.18~0.25mm/r,再根據(jù)《機(jī)械制造工藝設(shè)計簡明手冊》表4.2—3查取橫向進(jìn)量f =0.24mm/r。

（c）確定切削速度VC：

根據(jù)《切削用量簡明手冊》表1.11查得3：V=2.13m/min(由180~199HBS、ap=0.3mm、f =0.24mm/r、車刀為YG6硬質(zhì)合金)由于實際車削過程使用條件的改變，查取切削速度修正系數(shù)：

Ktv=1.0 KTv=1.0,Kkv=1.0,Kkrv=0.73,Kmv=(190/HBS)^1.25=1.0,Ksv=0.85,Kkv=1.0。則修正后的

V’ =2.13×1.0×1.0×0.73×1.0×0.85×1.0×1.0×60=79.3m/min 則：n = 252r/min，按C365L車床轉(zhuǎn)速（《機(jī)械制造工藝設(shè)計簡明手冊》表4.2－2）選擇與252r/min相近的機(jī)床轉(zhuǎn)速n =238r/min,則實際切削速度V = 3.14×100×238/1000=74.7m/min。

（3）計算基本工時：

L=（101－19.8）÷2+4+2+0=46.6mm T= 46.6÷(0.24×238)=0.816min。

（二）半精車Ф90左端面

（1）選擇刀具：與粗車Ф100左端面同一把。（2）確定切削用量：

（a）確定背吃刀量：

加工余量為z=0.3mm, 一次走刀完成，ap=0.3mm。

（b）確定進(jìn)給量：

由《機(jī)械制造工藝設(shè)計手冊》表3—14表面粗糙度Ra3.2，鑄鐵，副偏角10°，刀尖半徑0.5mm，則進(jìn)給量為0.2~0.35mm/r,再根據(jù)《機(jī)械制造工藝設(shè)計簡明手冊》表4.2—3查取橫向進(jìn)量f =0.24mm/r。

（c）確定切削速度V：

根據(jù)《切削用量手冊》表1.11查取：VC=2.02(由180~199HBS、asp=0.3mm、f =0.24mm/r、車刀為YG硬質(zhì)合金)由于實際車削過程使用條件的改變，查取切削速度修正系數(shù)： Ktv=1.0 KTv=1.0,Kkv=1.0,Kkrv=0.73,Kmv=(190/HBS)^1.25=1.0,Ksv=0.85,Kkv=1.0。則修正后的

V’ = 2.02×1.0×1.0×0.73×1.0×0.85×1.0×1.0×60 =75.2m/min 則：n = 266r/min 按C365L車床轉(zhuǎn)速（《機(jī)械制造工藝設(shè)計簡明手冊》表4.2－2）選擇與266r/min相近的機(jī)床轉(zhuǎn)速n =322r/min,則實際切削速度V = 3.14×90×322/1000=91.0m/min。綜上，此工步的切削用量為：a =0.3mm，f =0.24mm/r, n =322r/min, V =91.0m/min。

（3）計算基本工時：

L =（91－46）/2+4+0+0=26.5mm T= 26.5×1/(0.24×322)=0.34min。

CA6140車床法蘭盤機(jī)械加工工藝規(guī)程及夾具設(shè)計

（三）半精車Ф100右端面

（1）選擇刀具：與半精車Ф100左端面同一把。（2）確定切削用量：（a）確定背吃刀量：

加工余量為z=0.3mm,可一次走刀完成，ap=0.3mm。

（b）確定進(jìn)給量：

由《機(jī)械制造工藝設(shè)計手冊》表3—14表面粗糙度Ra3.2，鑄鐵，副偏角10°，刀尖半徑0.5mm，則進(jìn)給量為0.2~0.35mm/r,再根據(jù)《機(jī)械制造工藝設(shè)計簡明手冊》表4.2—3查取橫向進(jìn)量f =0.24mm/r。

（c）確定切削速度V 根據(jù)《切削用量簡明手冊》表1.11查取：V=2.02m/min(由180~199HBS、asp=0.45mm、f =0.24mm/r、車刀為YG6硬質(zhì)合金)由于實際車削過程使用條件的改變，查取切削速度修正系數(shù)：

Ktv=1.0 KTv=1.0,Kkv=1.0,Kkrv=0.73,Kmv=(190/HBS)^1.25=1.0,Ksv=0.85,Kkv=1.0。則修正后的

V’ =2.02×1.0×1.0×0.73×1.0×0.85×1.0×1.0×60 =75.2m/min 則：n = 239r/min，按C365L車床轉(zhuǎn)速（《機(jī)械制造工藝設(shè)計簡明手冊》表4.2－2）選擇與239r/min相近的機(jī)床轉(zhuǎn)速n =238r/min,則實際切削速度V =3.14×100×238/1000=74.7m/min。

（3）計算基本工時：

L=（100.4－45.1）/2+4+0+0=31.65mm

T=L×i/(f×n)=31.65×1/(0.24×238)=0.554min。

（四）半精車Ф100外圓

（1）選擇刀具：

90°焊接式直頭外圓車刀，刀片厚度5mm，YG6硬質(zhì)合金，前刀面帶倒棱形，主偏角90°，前角10°，后角6°，副偏角8°，刃傾角0°，刀尖圓弧直徑0.5mm。

(2)確定切削用量

（a）確定背吃刀量

半精車外圓，加工余量為0.3mm（半徑值）,一次走刀，則asp=0.3mm。(b)確定進(jìn)給量

由《切削用量簡明手冊》表3.14得f=0.2~0.3mm/r。再由《機(jī)械制造工藝設(shè)計簡明手冊》表4.1—2查取f =0.28mm/r。

（c）選擇刀具磨鈍標(biāo)準(zhǔn)及耐用度：后刀面磨鈍標(biāo)準(zhǔn)為0.8~1.0,耐用度為T=60min。

(d)確定切削速度V 根據(jù)《切削用量簡明手冊》表1.11查取：VC=2.13m/s(由180~199HBS、asp=0.55mm、f =0.52mm/r、車刀為YG6硬質(zhì)合金),由于實際車削過程使用條件的改變，查取切削速度修正系數(shù)：

Ktv=1.0 KTv=1.0,Kkv=1.0,Kkrv=0.73,Kmv=(190/HBS)^1.25=1.0,Ksv=0.85,Kkv=1.0。則修正后的

V’ =2.13×1.0×1.0×0.73×1.0×0.85×1.0×1.0×60=79.3m/min 則：n =1000×79.3/(3.14×100)=252.5r/min 按C365L車床轉(zhuǎn)速（《機(jī)械制造工藝設(shè)計簡明手冊》表4.2－2）選擇與252.5r/min相近的機(jī)床轉(zhuǎn)速n =322r/min,則實際切削速度V = 101.1m/min。

綜上，此工步的切削用量為：ap =0.3mm，f =0.28mm/r, n =322r/min, V =101.1m/min。

CA6140車床法蘭盤機(jī)械加工工藝規(guī)程及夾具設(shè)計

(3)計算基本工時：

T=(9.7+3+3+0)×1/(0.28×322)=0.174min。

（五）半精車左邊Φ45 外圓

(1)選擇刀具：用半精車￠100外圓車刀。(2)確定切削用量

(a)確定背吃刀

半精車外圓雙邊加工余量為0.6mm,一次走刀成,asp=0.9/2＝0.3mm.(b)確定進(jìn)給量f 查《機(jī)械工藝》f取0.2—0.3mm/r,由表4-1-2，f=0.28mm/r.(c)確定切削速度V 查《切削手冊》表12取2.13m/s,修正系數(shù)同上：

Vc = 2.13×60×1.0×1.0×0.73×1.0×0.85×1.0×1.0=79.3m/min

則：n =561.2r/min取車床轉(zhuǎn)速為550r/min,則實際切削速度Vc=77.75m/min.綜上：ap=0.3mm,f=0.28mm/r,n=550r/min,Vc=77.75m/min.(3)計算工時

T=(30.3+5+5+0)×1/(0.28×550)=0.262min.（六）半精車Ф90外圓

（1）選擇刀具：與半精車Ф100外圓同一把。（2）確定切削用量

（a）確定背吃刀量

半精車外圓，加工余量為0.6mm,一次走刀，則asp=0.6/2=0.3mm。

(b)確定進(jìn)給量

由《切削用量手冊》表3.14得f=0.2~0.3mm/r。再由《簡明手冊》表4.1—2查取f =0.28mm/r。

(c)確定切削速度V：

根據(jù)《切削用量簡明手冊》表1.11查取：VC=2.13m/s(由180~199HBS、asp=0.55mm、f =0.52mm/r、車刀為YG6硬質(zhì)合金),由于實際車削過程使用條件的改變，查取切削速度修正系數(shù)：

Ktv=1.0 KTv=1.0,Kkv=1.0,Kkrv=0.73,Kmv=(190/HBS)^1.25=1.0,Ksv=0.85,Kkv=1.0。則修正后的

V’=2.13×1.0×1.0×0.73×1.0×0.85×1.0×1.0×60=79.3m/min 則: n =1000×79.3/(3.14×90)=280.6r/min 按C365L車床轉(zhuǎn)速（《機(jī)械制造工藝設(shè)計簡明手冊》表4.2－2）選擇與280r/min相近的機(jī)床轉(zhuǎn)速n =322r/min,則實際切削速度V = 91m/min。

綜上，此工步的切削用量為：ap=0.3mm，f =0.28mm/r, n =322r/min, V =91m/min。(3)計算基本工時：

T=(9+3+3+0)×1/(0.28×322)=0.166min。

其中L=9mm，L1=3mm，L2=3mm，L3=0mm，i=1

（七）倒角（Ф90）

（1）選擇刀具：90°焊接式直頭外圓車刀，刀片厚度5mm，YG6硬質(zhì)合金，前刀面帶倒棱形，主偏角90°，前角10°，后角6°，副偏角8°，刃傾角0°，刀尖圓弧直徑0.5mm。

（2）切削用量: 背吃刀量ap=1.5mm,手動進(jìn)給，一次走刀。

V =80m/min, n =1000×80/3.14×90=283r/min 18

CA6140車床法蘭盤機(jī)械加工工藝規(guī)程及夾具設(shè)計

按C365L說明書：n =238r/min, V =3.14×238×90/1000=67m/min(3)基本工時：由工人操控，大約為0.03min。

（八）倒角（Ф100）

（1）選擇刀具：90°焊接式直頭外圓車刀，刀片厚度5mm，YG6硬質(zhì)合金，前刀面帶倒棱形，主偏角90°，前角10°，后角6°，副偏角8°，刃傾角0°，刀尖圓弧直徑0.5mm。

（2）切削用量: 背吃刀量ap=1.5mm,手動進(jìn)給，一次走刀。

V =80m/min, n =1000×80/3.14×100=254.7r/min 按C365L說明書：n =238r/min, V = 3.14×238×100/1000=74.7 m/min。(3)基本工時：由工人操控，大約為0.03min。

（九）車過渡圓R5(1)刀具選擇

YG6硬質(zhì)合金成形車刀R=5mm。（2）確定切削用量

（a）確定背吃刀量：ap=z=5mm,一次走完成。（b）確定進(jìn)給量：手動進(jìn)給。

（c）確定切削速度n=430r/mm V=60.76m/min（3）計算基本工時

T≦0.05min,即工人最慢加工速度。

工序Ⅴ

（一）半精車右邊Φ45右端面

(1)選擇刀具

與半精車Ф100左端面的刀具相同。(2)確定切削用量：

（a）確定背吃刀深度ap.半精車加工余量為0.3mm。由于刀桿截面取最大吃刀深度為6mm,一次走刀完成，則取ap=0.3mm。

（b）確定進(jìn)給量f: 根據(jù)《切削用量手冊》加工材料HT200車，工件直徑46mm，切削深度0.5mm，屬<3mm，則進(jìn)給量為0.4--0.5mm/r,再根據(jù)C365L車床及《機(jī)械制造工藝設(shè)計簡明手冊》查取橫向進(jìn)給量f=0.41mm/r。

（c）確定切削速度V：

根據(jù)《切削用量手冊》表12當(dāng)用YG6硬質(zhì)加工HT200，180—199HBS =0.5mm，f=0.41mm/r查出Vc=1.33m/s.由于實際車削過程使用條件改變，各修正系數(shù)：

Ktv=1.0,KTv=1.0,Kkv=1.0,Kkrv=0.73,Kmv=(190/HBS)^1.25=1.0,Ksv=0.85,Kkv=1.0。則修正后的

V’ =1.33×60×1.0×1.0×1.0×0.73×1.0×0.85 =49.520m/min, 則n= 350.47 r/min,按C365L車床轉(zhuǎn)速（〈機(jī)械制造工藝設(shè)計簡明手冊〉表4.2-2）選擇與350.47 r/min相近轉(zhuǎn)速為322r/min,則實際切削速度V= 45.7m/min(3)計算基本工時

L=（46－19.8）/2+4+2=19.1mm, T= 19.1×1/（0.41×322）=0.145min.（二）半精車Ф90右端面

CA6140車床法蘭盤機(jī)械加工工藝規(guī)程及夾具設(shè)計

（1）選擇刀具：選用93°偏頭端面車刀，參看《切削用量簡明手冊》選擇車刀幾何形狀，前刀面形狀為平面帶倒棱型，前角為10°，后角為6°，主偏角93°,副偏角為10°,刀尖角圓弧半徑0.5，刃傾角為－10°。

（2）確定切削用量（a）確定背吃刀量

加工余量為z=0.3mm,可一次走刀完成，asp=0.3mm。（b）確定進(jìn)給量

由《機(jī)械制造工藝手冊》表3.14表面粗糙度Ra3.2，鑄鐵，副偏角10°，刀尖半徑0.5mm，則進(jìn)給量為0.1~0.25mm/r,再根據(jù)《機(jī)械制造工藝簡明手冊》表4.2—3查取橫向進(jìn)量f =0.24mm/r。

（c）確定切削速度V 根據(jù)《切削用量手冊》表12查取：V=2.02m/min(由180~199HBS、asp=0.3mm、f =0.24mm/r、車刀為YG6硬質(zhì)合金)由于實際車削過程使用條件的改變，查取切削速度修正系數(shù)：

Ktv=1.0 KTv=1.0,Kkv=1.0,Kkrv=0.73,Kmv=(190/HBS)^1.25=1.0,Ksv=0.85,Kkv=1.0。則修正后的

V’=2.02×1.0×1.0×0.73×1.0×0.85×1.0×1.0×60=75.2m/min 則：n =266r/min,按C365L車床轉(zhuǎn)速（《機(jī)械制造工藝設(shè)計簡明手冊》表4.2－2）選擇與266r/min相近的機(jī)床轉(zhuǎn)速n =322r/min,則實際切削速度V =91.0m/min。

綜上，此工步的切削用量為：a =0.3mm，f =0.24mm/r, n =322r/min, V =91.0m/min。

（3）計算基本工時：

L=（90.4－45.4）/2+4+0+0=26.5mm T= 26.5×1/(0.24×322)=0.34min。

（三）半精車右邊Ф45外圓

選擇刀具：用半精車￠90外圓車刀

（1）確定切削深度

半精車外圓，一次走刀，則ap=0.3mm。

(2)確定進(jìn)給量

查《機(jī)械工藝》f取0.2—0.3mm/r,由表4-1-2，f=0.28mm/r.(3)確定切削速度V 查《切削手冊》表12取2.13m/s,修正系數(shù)同上：

Vc = 2.13×60×1.0×1.0×0.73×1.0×0.85×1.0×1.0=79.3m/min, 則：n =561.2r/min取車床轉(zhuǎn)速為550r/min,則實際切削速度Vc=77.75m/min.綜上：ap=0.3mm,f=0.28mm/r,n=550r/min,Vc=77.75m/min.(4)計算基本工時：

T=（40.8+3+3+0）×1/(0.28×550)＝0.304min。

（四）倒角（Φ45 右側(cè)）

(1)用端面車刀加工余量7mm，背吃刀量 ap=3.5mm,手動進(jìn)給，兩次走刀。V=60m/min,則：n給=424.6r/min,按取n =430r/min,則V=60.79m/min(2)計算基本工時：由工人操控，大約為0.10min

（五）車3×2退刀槽

(1)選擇刀具：選擇90°切槽刀，車床C365L轉(zhuǎn)塔式車床高210mm,故刀桿尺寸16×20

給

CA6140車床法蘭盤機(jī)械加工工藝規(guī)程及夾具設(shè)計

25mm,刀片厚度取3mm,選用YG6刀具材料，前刀面形狀為平面帶倒棱型，前角為10°,后角8°，主偏角90°，副偏角3°，刀尖圓弧半徑0.2--0.5取0.5mm,刃傾角0°。

(2)確定切削用量：(a)確定背吃刀深度 :

ap=z=2.16mm,一次走刀完成。

(b)確定進(jìn)給量f:

根據(jù)《切削用量手冊》切深為3mm,屬于〈=3mm,f=0.4—0.5mm/r.按《機(jī)械制造工藝設(shè)計簡明手冊》中C365L車床取f=0.41mm/r.(c)選擇車刀磨鈍標(biāo)準(zhǔn)及耐用度：根據(jù)《切削用量手冊》表10，取車刀后面最大磨損量為0.8--1.0mm,焊接刀耐用度T=60min。

(d)確定切削速度V: 根據(jù)《切削用量手冊》，YG6,180—199HBS, ap<=4mm,f=0.41mm/r,V=1.50m/s, 修正系數(shù)：

KTv=1.0,Kmv=0.89,Ksv=0.85,Ktv=1.0,Kkrv=1.0,Kkv=1.0 則Vc=1.50×60×1.0×0.89×0.85×0.73×1.0×1.0=49.7m/min, 則：n =351.6r/min,按C365L車床轉(zhuǎn)速（見《機(jī)械制造工藝設(shè)計簡明手冊》表）選擇與351.6相近的轉(zhuǎn)速n=322r/min,則實際切削速度為V=45.52m/min,最后決定切削用量為 ap=3.6mm,f=0.41mm/r,n=322r/min,V=45.52m/min.(3)計算基本工時：

T= [(45-41)/2+4+0+0]/(0.41×322)=0.0454min 工序Ⅵ

（一）、粗鉸Ф19.94

（1）刀具選擇：

直徑19.94mm高速鋼錐柄幾用鉸刀。后刀面磨鈍標(biāo)準(zhǔn)為0.4~0.6mm，耐用度T=60min（2）確定切削用量： 背吃刀量ap=0.07mm 查《切削用量簡明手冊》得：f=1.0~2.0mm/r，取f=1.60mm/r。

參看《機(jī)械制造工藝設(shè)計簡明手冊》表3-48V=6.37m/min則：n=1000×6.37/(3.14×19.94)=101.7r/min按機(jī)床選取n =140r/min則：V = 3.14×140×19.94/1000=8.788m/min(3)計算基本工時：

T=(91+14+2)/(1.60×140)=0.4777min。

（二）、精鉸Ф20

（1）刀具選擇： 直徑20mm高速鋼錐柄機(jī)用鉸刀

（2）確定切削用量：

背吃刀量ap=0.03mm。切削速度與粗鉸相同，故n =140r/mmin。由《切削用量簡明手冊》f=1.0~2.0mm/r,取f=1.22 mm/r

V= 3.14×140×20／１０００＝8.796r/min(3)計算基本工時：

T=(91+14+2)/(1.22×140)=0.626min 工序Ⅶ

（一）精車Ф100左端面

（1）選擇刀具：與半精車Ф100左端面同一把。

CA6140車床法蘭盤機(jī)械加工工藝規(guī)程及夾具設(shè)計

（2）確定切削用量

(a)確定背吃刀量

加工余量為0.16mm，一次走刀完成，則ap=0.16mm。（b）確定進(jìn)給量

查《機(jī)械制造工藝手冊》表3—14得f=0.2~0.3mm/r,再由表4—12,f =0.23mm/r(c)確定切削速度V 查《切削用量手冊》表1.11，取VC=2.13m/s(由180~199HBS、asp=0.16mm、f =0.52mm/r、車刀為YG6硬質(zhì)合金),由于實際車削過程使用條件的改變，查取切削速度修正系數(shù)： Ktv=1.0 KTv=1.0,Kkv=1.0,Kkrv=0.73,Kmv=(190/HBS)^1.25=1.0,Ksv=0.85,Kkv=1.0。則修正后的

V’ =2.13×1.0×1.0×0.73×1.0×0.85×1.0×1.0×60=79.3m/min

則：n = 1000×79.3÷(3.14×100)=252r/min，按C365L車床轉(zhuǎn)速（《機(jī)械制造工藝設(shè)計簡明手冊》表4.2－2）選擇與252r/min相近的機(jī)床轉(zhuǎn)速n =322r/min,則實際切削速度V =101.1m/min。

綜上，此工步的切削用量為：ap =0.16mm，f =0.23mm/r, n =322r/min, V =101.1m/min。

(3)計算基本工時：

L=（100.4-20）/2+4+2+0=46.2mm.T= 46.2×1÷(0.23×322)=0.624min

（二）、精車Ф90右端面

（1）刀具選擇：與半精車Ф100左端面同一把。

（2）確定切削用量

(a)確定背吃刀量

加工余量為0.16mm，一次走刀完成，則asp=0.16mm。（b）確定進(jìn)給量

查《機(jī)械制造工藝手冊》表3—14得f=0.2~0.3mm/r,再由表4—12,f =0.23mm/r(c)確定切削速度V 查《切削用量手冊》表12，取V=2.13m/s(由180~199HBS、asp=0.16mm、f =0.23mm/r、車刀為YG6硬質(zhì)合金),由于實際車削過程使用條件的改變，查取切削速度修正系數(shù)：

Ktv=1.0 KTv=1.0,Kkv=1.0,Kkrv=0.73,Kmv=(190/HBS)^1.25=1.0,Ksv=0.85,Kkv=1.0。則修正后的

V’ =2.13×1.0×1.0×0.73×1.0×0.85×1.0×1.0×60=79.3m/min

n =280r/min 按C365L車床轉(zhuǎn)速（《機(jī)械制造工藝設(shè)計簡明手冊》表4.2－2）選擇與252r/min相近的機(jī)床轉(zhuǎn)速n =322r/min,則實際切削速度V =91m/min。

綜上，此工步的切削用量為：a =0.16mm，f =0.23mm/r, n =322r/min, V =91m/min。(3)計算基本工時：

L=（90.4－45.4）÷2+4+0+0=26.5mm.T=26.5×1÷(0.23×322)=0.3578min

（三）倒角（內(nèi)孔左側(cè)）

（１）刀具選擇：用倒Ф１００左端面的車刀。（２）確定切削用量：

背吃刀量ap=1.0mm,手動一次走刀。Ｖ＝３０m/min，a n ＝１０００×３０／（３.14×20）=477.7r/min由機(jī)床說明書，n ＝４３０r/min 22

CA6140車床法蘭盤機(jī)械加工工藝規(guī)程及夾具設(shè)計

則：V =3.14×430×20/1000=27.02m/min(3)計算基本工時：由工人操控，大約為0.03min.（三）倒角（內(nèi)孔右側(cè)）

（１）刀具選擇：同上。（２）確定切削用量

背吃刀量ap=1.0mm,手動一次走刀。Ｖ＝３０m/min，則：n =477.7r/min 由機(jī)床說明書，n＝４３０r/min V’= 3.14×430×20/1000=27.02m/min(3)計算基本工時：由工人操控，大約為0.03min.工序Ⅷ

（一）粗銑Ф90兩側(cè)面

（1）刀具選擇

根據(jù)《機(jī)械制造工藝設(shè)計簡明手冊》表3.1及銑刀樣本手冊，選鋸片銑刀，外徑160mm,內(nèi)徑32mm,B=3mm,Z=28mm（2）切削用量

ap=B=3mm，右邊走刀6次，左邊走刀3次。

（3）選X61W臥式銑床，使用專用夾具。由《切削手冊》表3.5當(dāng)機(jī)床功率為5-10KW,采用YG6硬質(zhì)合金材料加工鑄鐵f=0.14-0.24mm/r,取f=0.14mm/r。

（4）選擇銑刀磨鈍標(biāo)準(zhǔn)及耐用度

根據(jù)《切削用量手冊》表3.7,銑刀齒后刀面最大磨損限度為1.5mm,由《切削用量手冊》表3.8,銑刀直徑d0=160mm,則硬質(zhì)合金盤銑刀T=150min.（5）確定切削速度Vc

由《切削手冊》表3,13,當(dāng)取Vc=130m/min時n =258.6r/min。根據(jù)X61W機(jī)床說明書(見《切削用量手冊》表3.23)取主軸轉(zhuǎn)速n機(jī)=255r/min.則實際切削速度為V =128m/min 當(dāng)n=255r/min時,工作臺為每分鐘進(jìn)給量是進(jìn)給速度V=fm=f×z×n=0.14×28×255=999.6mm/min.由X61W機(jī)床說明書(見《切削用量手冊》表3.23)取V=980mm/min（6）計算基本工時

L(距離24mm面)=72mm，L（距離34mm面）=54mm，L1=[ap×(D-ap)]^0.5+(1~2)

（5-8）

=[3×(160-3)]^0.5+2=23.7mm，L2=2~5=5 T(距離24mm面)=(L+L1+L2)×i/fm =(72+23.7+5)×6/980=0.6165 min T(距離34mm面)=(L+L1+L2)×i/fm =(54+23.7+5)×3/980=0.2532min(二)精銑兩側(cè)面

(1)工序要求

左邊端面表面粗糙度Ra=3.2,選X63臥式銑床,使用專用夾具.選擇刀具:由《機(jī)械制造工藝設(shè)計簡明手冊》表5.45及銑刀桿手冊,選兩把高鋼鑲齒三面刃銑刀,銑刀外徑d0=160mm,d=40mm,L=20mm,Z=22mm(由《切削用量手冊》表4.1, 4.2)(2)確定銑削深度

CA6140車床法蘭盤機(jī)械加工工藝規(guī)程及夾具設(shè)計

由于左邊余量為2mm,右邊余量為3mm，所以左邊二次走刀完成,右邊三次走刀完成，則ap=1mm.(3)確定每齒進(jìn)給量fz 由《切削用量手冊》表3.3在X63銑床功率為10kw(《切削用量手冊》表3.25),工藝系統(tǒng)剛性為低,用高速鋼成形盤銑刀加工時,選每齒進(jìn)給量fz=0.08mm/z(4)選銑刀磨鈍標(biāo)準(zhǔn)及刀具耐用度

根據(jù)《切削手冊》表3.7銑刀后刀面最大磨損量為0.2mm,由《切削用量手冊》表3.8銑刀直徑d0=160mm,則T=150min

(5)確定切削速度Vc 由《切削用量手冊》表3.11,取Vc=30 m/min,Kmv=0.9,Ksv=1.0,Kzv=0.8, Vc =30×0.9×1.0×0.8=21.6m/min 則：nc =43r/min 查X63機(jī)床說明書(見《機(jī)械制造工藝設(shè)計簡明手冊》表4.2-39)選取主軸轉(zhuǎn)速n=47.5r/min.則實際切削速度為Vc’=23.87m/min,當(dāng)n機(jī)=47.5r/min時,工作臺每分進(jìn)給量fm=Vf=fz×z×n=0.08×22×47.5=83.6mm/min 由X63機(jī)床說明書《機(jī)械制造工藝設(shè)計簡明手冊》(表4.2-40)選取銑床工作臺進(jìn)給量Vf =fm=75mm/min(6)計算基本工時

L(距離24mm面)=76.13mm, L（距離34mm面）=58.96mm，L1=[1×(160-1)]^0.5+2=14.6mm，L2=2~5=5 則：T(距離24mm面)=(L+L1+L2)×i/fm =(76.13+14.6+5)×3/980=0.293 min T(距離34mm面)=(L+L1+L2)×i/fm =(58.96+14.6+5)×2/980=0.16min 工序Ⅸ

(一)鉆Ф4孔

選用Z35型搖臂鉆床。（1）刀具選擇：

由《機(jī)械制造工藝設(shè)計簡明手冊》選用直徑4mm高速鋼標(biāo)準(zhǔn)錐柄麻花鉆。（2）確定切削用量：

查《切削用量手冊》f=0.18～0.22mm/r,由鉆床取f=0.20mm/r.由《切削用量手冊》取V =21m/min,則n=1671.1r/min ,由Z35鉆床取n =1700r/min，故VC = 21.36m/min.(3)基本工時：

L1=(D-d1)/2×cotKr+（1~2）（5-9）=3mm，L2=2mm，L=12.5mm

則：T=(L+L1+L2）/（f×n）0.05147min(二)鉸Ф6孔

（1）刀具選擇：

直徑6mm高速鋼錐柄機(jī)用鉸刀，刀具磨鈍標(biāo)準(zhǔn)為0.4—0.6mm,耐用度T=60min。（2）確定切削用量：

（a）加工余量為2mm,故背吃刀量asp=1mm。查《切削用量手冊》f=0.27—0.33mm/r，由《工藝手冊》f=0.26mm/r。

(b)確定切削速度：

CA6140車床法蘭盤機(jī)械加工工藝規(guī)程及夾具設(shè)計

KV=1，CV=15.6,ZV=0.2,XV=0.1,YV=0.5,m=0.3

則：V = 8.9576m/min

得n =474.56r/min

取n =420 r/min 則：V =7.92 m/min（3）基本工時：

L1=13~15=14mm，L2=2~4=3 mm，L=7mm

T=(L+L1+L2）/（f×n）=0.21978min 工序Ⅹ

(一)鉆4×Ф9

選用Z35型搖臂鉆床（1）刀具選擇

選用直徑9mm高速鋼標(biāo)準(zhǔn)錐柄麻花鉆。

（2）確定切削用量

4個孔共走四次刀。由《切削用量手冊》f=0.47—0.57mm/r,由鉆床取f=0.40mm/r.由《切削用量手冊》，取V查=0.36m/s=21.6m/min 由鉆床說明書，取n機(jī)=850r/min,故V=24.03 m/min（3）計算基本工時：

L1=8mm，L2=0mm，L=8mm T=4×(L+L1+L2）/（f×n）=0.188min 工序Ⅺ

選用M131W萬能磨床,使用專用磨床夾具。

(一)磨削Ф45外圓

（1）選擇砂輪

查《機(jī)械制造工藝設(shè)計手冊》表3.2-1，表3.2-2，表4.2-30得砂輪選擇結(jié)果為：P平行砂輪，砂輪尺寸300×50×203，TH黑碳化硅磨料，X橡膠結(jié)合劑，60#磨料粒度。查《金屬工藝人員手冊》砂輪耐用度為T=1800s。

（2）確定切削用量

砂輪速度n=2670r/min(查《機(jī)械制造工藝設(shè)計手冊》表3-107)，工件速度v=0.3m/s(表3-101)，砂輪寬度B=50mm，則軸向進(jìn)給量fa=(0.5~0.8)B=0.6B=30mm.徑向進(jìn)給量

fr=2.58×10^(-3)×d^0.3×K1×K2/(fa×v×T^0.5)（5-10）

= 2.58×10^(-3)×45^0.3×1.4×1.75/（30×0.3×1800^0.5=0.052mm

（3）計算基本工時

T=（Zb×A/ftm+K×t）×k（5-11）=(0.04×1/0.052+1.1×0.16)×0.8=0.7565min d－工件直徑

K1－砂輪直徑的修正系數(shù) K2－工件材料的修正系數(shù) v－工件速度

T－砂輪常用合理耐用度

(二)磨削外圓Ф100（1）選擇砂輪

選用磨削Ф45外圓同一砂輪。

CA6140車床法蘭盤機(jī)械加工工藝規(guī)程及夾具設(shè)計

（2）確定切削用量

砂輪速度n=2670r/min(查《機(jī)械制造工藝設(shè)計手冊》表3-107)，工件速度v=0.3m/s(表3-101)，砂輪寬度B=50mm，則軸向進(jìn)給量fa=(0.5~0.8)B=0.6B=30mm.徑向進(jìn)給量

fr=2.58×10^(-3)×100^0.3×1.4×1.75/（30×0.3×1800^0.5=0.066mm（3）計算基本工時

T=(0.04×1/0.066+1.1×0.05)×0.8=0.5288min Zb－單面加工余量 A－切入次數(shù)

ftm－切入法磨削進(jìn)給量

K－考慮加工終了時的無火花光磨以及為消除加工面宏觀幾何形狀誤差二進(jìn)行的局部修磨的系數(shù)。

t－光整時間

k－光整時間的修正系數(shù)(三)磨削Ф 90外圓

（1）選擇砂輪

選用磨削Ф45外圓同一砂輪。（2）確定切削用量

砂輪速度n=2670r/min(查《機(jī)械制造工藝設(shè)計手冊》表3-107)，工件速度v=0.3m/s(表3-101)，砂輪寬度B=50mm，則軸向進(jìn)給量fa=(0.5~0.8)B=0.6B=30mm.徑向進(jìn)給量

fr= 2.58×10^(-3)×90^0.3×1.4×1.75/（30×0.3×1800^0.5=0.064mm/r

（3）計算基本工時

T=(0.04×1/0.064+1.1×0.04)×0.8=0.5352min

(四)磨削B面即：磨削Ф45同時靠磨兩端面

選用M120W萬能外圓磨床，使用專用夾具，選用切入磨法。（1）砂輪選擇

查《機(jī)械制造工藝設(shè)計手冊》表3.2-1，表3.2-2，表4.2-30得砂輪選擇結(jié)果為：PZA單面凹帶錐砂輪，砂輪尺寸300×40×127，TH黑碳化硅磨料，X橡膠結(jié)合劑，60#磨料粒度。查《金屬工藝人員手冊》砂輪耐用度為T=1800s。

（2）確定切削用量

砂輪速度n=2200r/min(查《機(jī)械制造工藝設(shè)計手冊》表3-107)，工件速度v=0.3m/s(表3-101)，砂輪寬度B=40mm，則軸向進(jìn)給量fa=(0.5~0.8)B=0.75B=30mm./r 徑向進(jìn)給量

fr=2.58×10^(-3)×45^0.3×1.4×1.75/（30×0.3×1800^0.5=0.052mm/r(3)計算基本工時

T=(0.05×1/0.052+1.65×0.16)×0.8=0.98min

工序XII

（一）磨削Ф90突臺距離軸線24mm的側(cè)平面

選用機(jī)床：臥軸矩臺平面磨床MM7112并使用專用夾具。MM7112功率為1.5kw,工作臺縱向移動速度2.5~18m/min(1)選擇砂輪

查《機(jī)械制造工藝設(shè)計手冊》表3.2-1，表3.2-2，表4.2-30得砂輪選擇結(jié)果為：P平行26

CA6140車床法蘭盤機(jī)械加工工藝規(guī)程及夾具設(shè)計

砂輪，砂輪尺寸200×20×75，TH黑碳化硅磨料，X橡膠結(jié)合劑，60#磨料粒度。查《金屬工藝人員手冊》砂輪耐用度為T=1800s

(2)確定砂輪速度

n=2810r/min(3)軸向進(jìn)給速度（即磨削進(jìn)給量fa）

查《工藝設(shè)計實訓(xùn)教程》表1.2-25:

fa=（0.5~0.8）B

（5-12）=（0.5~0.8）×20=10~16 mm/r取：fa =10mm/r(4)徑向進(jìn)給量（磨削深度fr）

查《工藝設(shè)計實訓(xùn)教程》表1.2-25得：fr=0.01~0.02mm 則取：徑向進(jìn)給量 fr=0.01mm/r，走刀4次.(5)確定基本工時

T=4×(76.13+20)×8×0.04×1.7/(1000×10×0.01×10)=0.209min

工序XIII B面拋光

工序XIV 刻線、刻字

工序XV Ф100外圓鍍鉻

工序XVI 檢測入庫

總結(jié)

通過設(shè)計，培養(yǎng)了我獨立思考問題和解決問題的能力。樹立了正確的設(shè)計思想，掌握了零件產(chǎn)品設(shè)計的基本方法和步驟。通過設(shè)計，使我能熟悉地查找和應(yīng)用有關(guān)參考資料、計算圖表、手冊、圖冊和規(guī)范，熟悉有關(guān)國家標(biāo)準(zhǔn)，以完成一個工程技術(shù)人員在機(jī)械設(shè)計方面所必須具備的基礎(chǔ)技能訓(xùn)練。同時，我還學(xué)會了許多Word的操作知識，CAD的操作能力也得到了很大的提高。

在這次設(shè)計也使我們的同學(xué)關(guān)系更進(jìn)一步了，同學(xué)之間互相幫助，有什么不懂的大家在一起商量，聽聽不同的看法，讓我們更好地理解知識，所以在這里非常感謝幫助我的同學(xué)。同時，也要感謝鄧?yán)蠋煂ξ业年P(guān)心和幫助。本設(shè)計是在鄧?yán)蠋煹挠H切關(guān)懷和悉心指導(dǎo)下順利完成。他嚴(yán)謹(jǐn)?shù)目茖W(xué)態(tài)度，嚴(yán)謹(jǐn)?shù)闹螌W(xué)精神，精益求精的工作作風(fēng)，深深地感染和激勵著我。在學(xué)業(yè)上鄧?yán)蠋熃o予我巨大前進(jìn)動力。在此再向幫助過我的老師和同學(xué)致以誠摯的謝意和崇高的敬意。

參考文獻(xiàn)

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CA6140車床法蘭盤機(jī)械加工工藝規(guī)程及夾具設(shè)計

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趙家齊主編.機(jī)械制造工藝學(xué)課程設(shè)計指導(dǎo)書.北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2010重印 王先逵主編.機(jī)械制造工藝學(xué).北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2010重印