第一篇：建筑抗震設計規范2010版_學習總結

2010抗震規范已經到貨，抽空學習了一下，與去年注冊工程師繼續教育課時學的送審稿略有改動，以下簡要記述認為對自己設計工作影響較多的修改，鋼結構、砌體結構等本人接觸不多的內容就不贅述了。

一、第3章新增3.10節建筑抗震性能化設計的內容，3.10.3明確給出了中震（即設防烈度）計算的αmax值（送審稿是放在表

5.1.4-1處的，正式版本不知為何又改到了這里）：

6度——0.12；7度（0.10g）——0.23；7度（0.15g）——0.34；8度（0.20g）——0.45；8度（0.30g）——0.68。對于平時設計來說，主要用于超限審查做的中震不屈服或中震彈性設計，一般的結構計算也沒必要做。

二、4.1.6條，將場地類別中的I類細化為I0和I1兩個亞類。修訂原因是考慮到剪切波速為500-800m/s的場地還不是很堅硬，將此種場地定為I1類，硬質巖石場地定為I0類。相應地，表

5.1.4-2提供了這兩種場地類別的特征周期值，其中I1類的特征周期值與2001規范中I類場地的周期值相同。

三、5.1.4條：

1.增加了6度罕遇地震的αmax值。

2.計算罕遇地震作用時，特征周期應增加0.05s。01規范只是在計算8度、9度的罕遇地震才有此要求，現要求擴大至各種地震烈度。此條對超限審查的罕遇地震彈塑性分析等有影響。

四、5.1.6條，修改了地震影響系數曲線。曲線的表達式表面上

沒有變化，但其中曲線下降段的衰減指數γ、直線下降段的下降斜率調整系數η1及阻尼調整系數η2的公式均有變化。

五、5.2.5條，增加了6度地震計算的結構任一樓層的水平地震剪力要求，01規范只對7-9度有要求。

六、6.1.1條，現澆鋼筋混凝土房屋適用的最大高度有所調整。

1.注4明確表中的框架結構不包括異形柱框架結構，異形柱結構的適用高度應以異形柱規范為準。

2.8度地震的適用高度分為0.2g和0.3g兩種要求。

3.框架結構適用高度有所降低。

4.板柱-剪力墻結構的適用高度增大較多。

七、6.1.2條抗震等級，增加了24m作為抗震等級劃分的高度分界。但編委們對條文細節的把握上依然令人失望，如抗震墻結構，H≤24m為四級抗震，H為25-80m為三級抗震，那24.5m應該按幾級抗震，這不是又要讓俺們和審查的老爺們扯皮嗎？搞笑的是框架結構的劃分——H≤24m為三級抗震，H為＞24m為三級抗震就沒有問題，難道結構抗震等級的劃分還是一個委員確定一類結構？這種低級錯誤在02版高規也是俯拾即是，比如長厚比為5-8為短肢剪力墻，≥8以上為一般剪力墻，小于3為柱，長厚比為3-4之間的就不知為何物了。或許大師、專家們編制規范和我們做設計一樣，也是加班加點熬出來的吧，寫到后面都快睡著了，有點錯誤也就不足為奇矣。

八、6.1.3條第3款修改：地下一層以下抗震構造措施的抗震等

級可逐層降低一級，但不應低于四級。6.1.3條第4款條文說明，明確了乙類建筑按提高一度采取抗震構造措施的方法，是按照提高一度查表6.1.2確定抗震等級，按抗震等級采取內力調整和構造措施。01規范條文及說明不夠明確，沒有說清楚抗震措施是否包括內力調整系數。

九、6.1.4條，防震縫的最小寬度由70mm增大至100mm。

十、6.1.9條，框支部分落地墻的兩端（不包括洞口兩側）應設臵端柱或與另一方向的抗震墻相連，也就是不允許一字形剪力墻落地了。一般的剪力墻也有此要求，但語氣為“宜”，未必一定要按此執行。

十一、6.1.10條，抗震墻底部加強部位的高度，應從地下室頂板算起，不管地下室頂板是否作為上部結構的嵌固端。底部加強部位的高度由墻體總高度的1/8改為1/10。房屋高度≤24m時，底部加強部位可取底部一層。

十二、6.1.14條。

1.6.1.14條第2款，結構地上一層的側向剛度，不宜大于相關范圍地下一層側向剛度的0.5倍。條文說明對“相關范圍”的解釋是：一般可從地上結構（主樓、有裙房時含裙房）周邊外延不大于20m。也就是說，地下室頂板再大，你在判斷其是否能夠作為上部結構嵌固端、需要計算地下室頂板的側向剛度時，頂板的計算范圍不能取得太大，超過20m外的側向剛度就不能算了。

2.6.1.14條第4款，地下一層抗震墻墻肢端部邊緣構件縱向鋼

筋的截面面積，不應少于地上一層對應墻肢端部邊緣構件縱向鋼筋的截面面積。01規范只對地下一層柱的每側配筋面積不少于地上一層對應柱的每側配筋面積的1.1倍，現在剪力墻也有了相應的要求。

十三、6.2.2條，按實配鋼筋計算正截面抗震受彎承載力時，可計入梁受壓筋和相關樓板鋼筋的作用，01規范則規定可計入梁受壓鋼筋。在送審稿的條文說明中，“相關”的具體數量由設計人員自行決定，如按歐洲規范Eurocode 8，至少應計入柱寬以外樓板厚度2倍范圍的板中分布鋼筋；但在正式版本的正文和條文說明中，都沒有了“相關范圍”的解釋。計入樓板鋼筋是合理的，但在天朝施工圖審查這種扼殺創造力和自主設計權力的萬惡制度之下，除非是所謂的大院，廣大的設計人員哪里來的“自行決定”的能力呢？

十四、6.3.4條第1款，我一直認為此條有語病，容易誤解，但顯然編委們并未覺得有何不妥。原文是：“沿梁全長頂面、底面的配筋，一、二級不應少于2Φ14，且分別不應少于梁頂面、底面兩端縱向配筋中較大截面面積的1/4。”里面的“分別”導致了設計人員有了兩種理解。其一，可理解為：頂面貫通配筋不少于梁頂面兩端較大配筋量的1/4，底面貫通配筋不少于梁底面兩側較大配筋量的1/4。有人質疑此種理解，因為底筋一般都是通常配臵的，這樣規定豈非畫蛇添足。一般來說，為了設計方便，底筋都做成全部通長的，但是我們學鋼筋混凝土的時候，都知道底筋

是可以分批截斷的，而我了解到確實有公司為了省材料將底筋分批截斷、錨入支座的就是底筋的1/4。其二，可理解為：頂面貫通配筋不少于梁頂面兩端較大配筋量的1/4，也不少于梁底面兩側較大配筋量的1/4，即以上兩者的大值；同樣地，梁底貫通配筋不少于梁底面兩端較大配筋量的1/4，也不少于梁頂面兩側較大配筋量的1/4，即以上兩者的大值。由于編委的語文水平較差，造成了吾輩的困惑。目前我手頭資料上對此條唯一有相關解釋且較為權威的，是徐培福、黃小坤編著的《高層建筑混凝土結構技術規程理解與應用》（中國建筑工業出版社，2003）第115頁，因為高規的條文與抗規是一樣的：“對于非抗震設計，連續梁上部的跨中上部鋼筋，僅是架立筋，不是架立筋。對于抗震設計，由于在強震發生時，梁支座上部的負彎矩區，有可能延伸至跨中，因此規程規定，在一、二級抗震設計時，梁跨中上部鋼筋不小于2Φ14且分別不應小于梁兩端頂面縱向配筋中較大截面面積的1/4。”按照以上解釋，我認為應按第一種理解，就是為了防止地震時跨中上部出現負彎矩而配筋不足。

十五、6.3.6條，增加了四級抗震柱的軸壓比要求，同時框架結構柱的軸壓比限值下降了0.05，限值更嚴了。

十六、表6.3.7-1，柱截面縱筋的最小總配筋率有所調整。

十七、6.4.2條，剪力墻的軸壓比控制范圍，有一、二級擴大到三級，三級軸壓比不宜大于0.6，與二級相同；并且由底部加強部位擴大到全高。

十八、6.4.3條，增加四級抗震剪力墻的分布筋最小配筋率為0.2%的要求。

十九、6.4.4條，增加剪力墻分布筋的最大間距（一般剪力墻為300mm，框支剪力墻的落地剪力墻底部加強部位為200mm）和最小直徑要求。

二十、6.4.5條。

1.6.4.5條第1款，修改了轉角墻和翼墻的構造邊緣構件范圍，增加了非加強部位的構造邊緣構件最小配筋率要求。

2.6.4.5條第2款，約束邊緣構件的設臵要求由一、二級擴大到三級；約束邊緣構件的大小及其配箍特征值根據墻肢軸壓比的大小確定。

根據十七至二十項，剪力墻結構，特別是三級抗震的剪力墻，造價必然較01規范時大為提高。

二

一、6.4.7條，跨高比較小的高連梁，可設水平縫形成雙連梁、多連梁或采取其他加強受剪承載力的構造。此條對工程中常見的連梁抗剪超限可能較有幫助。因內力按剛度分配，若連梁高度為原來的1/2，則每根連梁的剛度下降為原來的1/8，上下兩根由水平縫分開的連梁總剛度為原來的1/4，剪力下降較多

第二篇：《建筑抗震設計規范》(GB50011-2010)勘誤

新的抗震規范即將于下個月（12月）實施，但是8月份印刷出來的新一 版存在若個錯誤，現列出如下：

1.前言，第1行第3個字，正確的說法應該為“本規范系依據”，缺少個“系”字。

2.第28頁，倒數第8行，正確的說法應該為“...之1款規定的建筑及砌體房屋”。

3.第38頁，倒數第9行，（5.2.3-6公式）耦聯系數的正確表達應該是ρjk（k為小寫）。

4.第39頁，5.2.5公式樓層剪力符號中的下標e應該為大寫E。

5.第56頁，6.2.5-1公式中應該是除以柱的凈高，原來寫的是乘以凈高。

6.第57頁，6.2.7的第1條中，應該是“其值可采用1.2，剪力相應調整”，缺少個逗號。

7.63頁倒數第三行(6.3.7-2-2），最后缺字應為“箍筋直徑不應小于8mm。”

8.第68頁，表6.4.5-3中應該是“一級（7、8度）”

9.第68頁，表6.4.5-3下的注釋1最后那句應該為“...查表；端柱 有集中荷載時，配筋構造按柱要求；”。

10.第106頁，圖8.3.4-1中詳圖A中應該是r=35，詳圖B中應該是hw≈6。

11.第176頁，吉林省中的長春（南關，...）。

12.第178頁，寧波（北侖）。

13.第180頁，山東省的臨朐。

14.182頁湖北武漢的“江廈”應為“江夏”

15.第184頁，深圳（龍崗）。

16.第186頁，成都（..，龍泉驛）。

17.第189頁第三組：鳳縣3抗震設防烈度為7度，設計基本地震加速度值為010g，應為0.10g印刷錯誤

18.第199頁，公式D.1.4-1中應該為“1.1”，原來寫的是“0.1”。

19.第219頁，H1.7的第5條，應該是“高度之比不大于4時”。

20.第252頁，最后一段中，應為“徐正忠”。

21.第341頁，圖14中應該為“跨高比大于6的連梁”。

第三篇：關于執行《建筑抗震設計規范》(GB50011-2010)有關事宜的通知

關于執行《建筑抗震設計規范》（GB50011－2010）有關

事宜的通知

2010-12-01 14:57，訪問次數: 65

魯建設函［2010］38號

各市住房和城鄉建設局：

國家標準《建筑抗震設計規范》（GB50011－2010）已于2010年5月正式頒布，12月1日正式實施。為做好該標準的執行工作，現將有關事項通知如下：

一、各級住房和城鄉建設行政主管部門和各工程勘察設計單位、各施工圖審查機構要認真做好新標準的執行工作，做到正確理解、嚴格執行、監管到位，確保工程抗震設防質量。

二、為順利完成新老規范的銜接，對于2010年12月1日前進行勘察設計（以依據項目規劃許可文件簽訂的勘察設計合同時間為準），并于2011年5月31日前送交施工圖審查的建設項目，鼓勵采用新規范設計，也可以繼續沿用《建筑抗震設計規范》GB50011－2001（2008年版）。超出上述規定時限的所有新建、改建、擴建建筑工程的工程勘察和抗震設計，除計算軟件需要調整內容以外，應認真執行新規范的相關要求。其中，強制性條文必須嚴格執行。

三、自新規范實施之日起，各部門行文中對建筑工程抗震設防要求與新規范不一致的，均以新規范為準。

二○一○年十一月三十日

(信息發布：陳偉鋼)

第四篇：GB50007-2011《建筑地基基礎設計規范》學習總結

《建筑地基基礎設計規范》GB50007-2011學習總結

一、強制性條文的變化

《建筑地基基礎設計規范》GB50007-2002版共有強制性條文27條，分別為3.0.2、3.0.4、5.1.3、5.3.1、5.3.4、5.3.10、6.1.1、6.3.1、6.4.1、7.2.7、7.2.8、8.2.7、8.4.5、8.4.7、8.4.9、8.4.13、8.5.9、8.5.10、8.5.18、8.5.19、9.1.3、9.1.6、9.2.8、10.1.1、10.1.6、10.1.8、10.2.9條。

修訂后的《建筑地基基礎設計規范》GB50007-2011版共有強制性條文28條，分別為3.0.2、3.0.5、5.1.3、5.3.1、5.3.4、6.1.1、6.3.1、6.4.1、7.2.7、7.2.8、8.2.7、8.4.6、8.4.9、8.4.11、8.4.18、8.5.10、8.5.13、8.5.20、8.5.22、9.1.3、9.1.9、9.5.3、10.2.1、10.2.10、10.2.13、10.2.14、10.3.2、10.3.8條，即2個舊強條改為非強條，增加3個新強條。內容的主要變化有：

1、原3.0.2條將舊條文中可不進行地基變形計算的設計等級為丙級的建筑物范圍（表）單獨列出成為第3.0.3條并由強條改為非強條，取消地基承載力特征值為60≤fak＜80KPa一欄。

2、原3.0.4條變為3.0.5條，舊規范中的“荷載效應最不利組合”改為“作用效應”，“荷載”或“荷載效應”改為“作用”；增加了基礎抗浮穩定計算時，作用效應應按承載能力極限狀態下作用的基本組合，其分項系數取1.0的設計要求；增加了擋土墻截面及承載力計算時，土壓力以及滑坡推力應按承載能力極限狀態下作用的基本組合，并采用相應的分項系數的設計要求。——需檢查基礎抗浮穩定計算（安全系數與省地基規范同）、擋土墻承載力計算書中作用組合的選擇是否恰當。

3、原5.1.3條強條內容不變，非強條內容單獨列出成為第5.1.4條。

4、原5.3.1、5.3.4、6.3.1、6.4.1、7.2.8條維持不變。

5、原5.3.10條（在同一整體大面積基礎上多棟高層和底層建筑，按上部結構、基礎與地基的共同作用進行變形計算）改為非強條，原用詞“應”改為“宜”。

6、原6.1.1條山區地基設計需要分析認定的設計條件增加了：a)有無不穩定邊坡；b)地基內巖石厚度及空間分布情況、基巖面起伏情況、有無影響地基穩定性的臨空面；c)有無采空區；d)出現危巖的可能性。——需檢查地質勘察報告中有無相關內容。

7、原7.2.7條下半句改為“設計采用的增強體和施工工藝應滿足處理后地基土和增強體共同承擔荷載的技術要求”。——針對地基土為欠固結土、膨脹土、濕陷性黃土、可液化土層等特殊性土，需檢查施工說明中是否包含新增加的相關內容。

8、原8.2.7條的非強條內容單獨列出，分別成為第8.2.8、8.2.11、8.2.14條；強條內容中，擴展基礎需要驗算抗沖切承載力的條件改為“對柱下獨立基礎，當沖切破壞椎體落在基礎地面以內時”；增加了第2項“對基礎底面短邊尺寸≤柱寬加2倍基礎有效高度的柱下獨立基礎，以及墻下條形基礎，應驗算柱（墻）與基礎交接處的基礎受剪承載力”。——需檢查天然地基基礎計算書中是否包含新增加的相關內容。

9、原8.4.5條改為8.4.11條，強條內容不變，非強條內容單獨列出成為第8.4.12條。

10、原8.4.7條改為8.4.6條，強條內容不變，非強條內容單獨列出成為第8.4.7條。

11、原8.4.9條強條內容不變，非強條內容單獨列出成為第8.4.10條。

12、原8.4.13條改為8.4.18條，增加了平板式筏基頂面局部受壓承載力驗算要求；增加了9度高層建筑驗算柱下基礎梁、筏板局部受壓承載力時應計入豎向地震作用對柱軸力影響的要求。——需檢查平板式筏基及9度高層建筑的基礎計算書是否包含新增加的相關內容。

13、原8.5.9條改為8.5.10條，內容不變。

14、原8.5.10條改為8.5.13條，強條內容不變，非強條內容單獨列出成為8.5.14條。

15、原8.5.18條改為8.5.20條，強條內容不變，非強條內容單獨列出成為8.5.21條。

16、原8.5.19條改為8.5.22條，內容不變。

17、原9.1.3條基坑工程設計的內容增加地下水控制設計、對周邊環境影響的控制設計。——需檢查基坑工程計算書中是否包含新增加的相關內容。

18、原9.1.6條改為9.1.9條，用詞略有調整。

19、原9.2.8條改為9.5.1條，由強條改為非強條，增加了“優先采用超靜定內支撐結構體系”，取消“對排樁式支護結構應設置帽梁和腰梁”的要求。

20、增加第9.5.3條：支撐結構的施工與拆除順序，應與支護結構的設計工況相一致，必須遵循先撐后挖的原則。——需檢查基坑工程施工說明中是否包含新增加的相關內容。

21、原10.1.1條改為10.2.1條，用詞略有調整。

22、原10.1.6條改為10.2.13條，原“空洞”改為“土洞、溶洞”。

23、原10.1.8條改為10.2.14條，檢驗項目增加了樁身完整性檢驗，還增加了“承受水平力較大的樁應進行水平力檢驗，抗拔樁應進行抗拔承載力檢驗”的要求。——需檢查樁基礎施工說明中是否包含新增加的相關內容。

24、原10.2.9條改為10.3.8條，第2項復合地基上設計等級為乙級的建筑物單列為第3項，改為“處理地基上的建筑物”。——當采用處理地基時，需檢查有否要求建筑物進行變形觀測（不分設計等級）。

25、增加10.2.10條（原10.1.3條修改并變為強條）：復合地基應進行樁身完整性和單樁豎向承載力檢驗以及單樁或多樁復合地基載荷試驗，施工工藝對樁間土承載力有影響時還應進行樁間土承載力試驗。——當采用復合地基時，需檢查施工說明中是否包含新增加的相關內容。

26、增加10.3.2條（原10.2.4條修改并變為強條）：基坑開挖應根據設計要求進行監測，實施動態設計和信息化施工。——需檢查基坑工程施工說明中是否包含新增加的相關內容。

二、關于地基基礎設計

1、新增加的3.0.7條規定地基基礎的設計使用年限不應小于建筑結構的設計使用年限。

2、新增加的5.3.11條規定了回彈再壓縮變形量計算方法。

3、對于土巖組合地基，當地基中下臥基巖面未單向傾斜、巖面坡度大于10%、基底下的土層厚度大于1.5m時，應按新增加的6.2.2條進行設計。

4、對于填土地基，應按新增加的第6.3.2、6.3.3、6.3.4、6.3.5條進行設計。

5、對于巖石地基，應按新增加的第6.5節進行設計。

6、對于存在巖溶、土洞等現象的地基，應按新增加的第6.6.2、6.6.3、6.6.4、6.6.6、6.6.7、6.6.8條，根據巖溶發育程度進行地基基礎設計。

7、新增加的7.2.9、7.2.10、7.2.11、7.2.12條規定了復合地基基礎底面壓力及復合地基最終變形量的計算方法。

8、對于大面積地面堆載，新增加的7.5.3條規定了當堆載量超過地基承載力特征值時應進行專項設計。

9、對于擴展基礎，第8.2.9條增加了當基礎底面短邊尺寸≤柱寬加2倍基礎有效高度時，柱與基礎交接處受剪承載力計算方法；第8.2.10條增加了墻下條形基礎中柱與基礎交接處受剪承載力計算方法；第8.2.12條增加了按最小配筋率計算的底板鋼筋面積計算方法，階形基礎或錐形基礎截面的折算寬度和有效高度按附錄U計算。

10、對于筏形基礎，第8.4.3條增加了按剛性地基假定計算的基底水平地震剪力、傾覆力矩的折減系數取值條件。

11、對于平板式筏形基礎，第8.4.7條增加了對基礎邊柱和角柱沖切驗算時，其沖切力應分別乘以1.1和1.2的增加系數的要求；筏板最小厚度由不應小于400改為不應小于500mm。

12、對于平板式筏形基礎，第8.4.17條增加了當筏形基礎作為上部結構嵌固端，計算柱下板帶截面組合彎矩設計值時，底層框架柱下端內力應考慮地震作用組合及相應的增大系數的要求。

三、關于天然地基基礎的構造要求

1、對于擴展基礎，第8.2.1條增加了錐形基礎兩個方向的坡度不宜大于1:

3、基礎受力筋最小配筋率不小于0.15%的要求；受力筋最小直徑10mm，最大間距200mm；墻下條形基礎縱向分布筋最小直徑8mm，最大間距300mm；每延米分布筋面積與受力筋的面積比由10%改為15%，以上用詞均由“不宜”改為“不應”。墊層混凝土強度等級不低于C10，用詞由“不應”改為“不宜”。

2、對于擴展基礎，第8.2.2條增加了當基礎高度小于柱（墻）縱向受力鋼筋錨固長度La（LaE）時，除要求總錨固長度不小于La（LaE）外，增加直錨段長度不應小于20d、彎折段長度不應小于150mm的要求。

3、對于擴展基礎，第8.2.13條增加了當柱下獨立基礎長短邊之比≥

2、≤3時，基礎短向鋼筋總面積的λ倍（λ=1-A/6B）應集中布置在與柱中心重合的寬度等于基礎短邊的中間帶寬范圍內，其余短向鋼筋均勻分布在中間帶寬兩側的要求。

4、對于筏形基礎，第8.4.5條增加了外墻厚度不應小于250mm、內墻厚度不宜小于200mm、墻身鋼筋不宜采用光面鋼筋、水平筋直徑不應小于12mm、豎向筋直徑不應小于10mm、間距不應大于200mm的要求。

5、對于梁板式筏形基礎，第8.4.12條增加了底板厚度與最大雙向板格的短邊凈跨之比不應小于1/14，且板厚不應小于400mm的要求。

6、對于筏形基礎，第8.4.20、8.4.21、8.4.22、8.4.23、8.4.25、8.4.26條增加了帶裙房的高層建筑下筏形基礎控制變形或差異沉降的構造要求、與主樓連接的外擴地下室角隅處樓板及主裙樓交界處樓板等構造加強要求。

四、關于樁基礎設計及構造要求

1、第8.5.3-5條，設計使用年限不小于50年時，非腐蝕環境中灌注樁最低混凝土強度等級由C20改為C25；增加了二b類及三~五類微腐蝕環境中不應低于C30、腐蝕環境中灌注樁最低混凝土強度等級應符合《混凝土結構設計規范》GB50010有關規定的要求。增加了設計使用年限不小于100年時，樁身混凝土強度等級宜適當提高的要求。還增加了水下灌注混凝土的樁身混凝土強度等級不宜高于C40的要求。

2、新增加的8.5.3-6條，要求樁身混凝土的材料、最小水泥用量、水膠比、抗滲等級等應符合《混凝土結構設計規范》GB50010、《工業建筑防腐蝕設計規范》GB50046、《混凝土結構耐久性設計規范》GB/T50476的有關規定。

3、第8.5.3-7條，增加了預應力樁主筋的最小配筋率不宜小于0.5%的要求；增加了灌注樁樁頂以下3~5倍樁身直徑范圍內箍筋宜適當加強加密的要求。

4、第8.5.3-8條，對鉆孔灌注樁縱向構造鋼筋的長度不宜小于樁長的2/3的規定取消了樁徑大于600mm的前提條件（即適用于所有鉆孔灌注樁）；增加了樁施工在基坑開挖前完成時，其鋼筋長度不宜小于1.5倍基坑深度的要求。

5、新增加的8.5.3-9條，要求腐蝕環境中的灌注樁主筋直徑不宜小于16mm，非腐蝕環境中的灌注樁主筋直徑不應小于12mm。

6、新增加的8.5.3-11條，要求腐蝕環境中的灌注樁主筋混凝土保護層厚度不應小于55mm。

7、第8.5.11條，增加了當樁頂以下5倍樁身直徑范圍內螺旋式箍筋間距不大于100mm且鋼筋耐久性得到保證的灌注樁，按樁身混凝土強度計算樁的承載力時，可適當計入樁身縱向鋼筋的抗壓作用的規定。

8、新增加的8.5.12條：非腐蝕環境中的抗拔樁應根據環境類別控制裂縫寬度滿足設計要求，預應力混凝土管樁應按樁身裂縫控制等級為二級的要求進行樁身混凝土抗裂驗算。腐蝕環境中的抗拔樁和受水平力或彎矩較大的樁應進行樁身混凝土抗裂驗算，裂縫控制等級應為二級；預應力混凝土管樁裂縫控制等級應為一級。

——根據《工業建筑防腐蝕設計規范》GB50046-2008第4.2.4條，鋼筋混凝土結構在強腐蝕環境下按裂縫控制等級三級、允許裂縫寬度0.15mm控制，中、弱腐蝕時均為三級、0.20mm；預應力混凝土結構在強、中腐蝕環境下均按一級控制，弱腐蝕時為二級。可見GB50007-2011的要求比GB50046-2008更為嚴格。

根據《混凝土結構設計規范》GB50010-2010第3.4.4條：裂縫控制等級為二級時，一般要求不出現裂縫，構件按荷載標準組合計算的受拉邊緣混凝土拉應力不應大于混凝土抗拉強度標準值。這意味著樁身普通縱筋在此已無貢獻，需大大提高混凝土強度等級或加大樁徑，或采用預應力縱筋以保證不出現裂縫，實際操作起來難度相當大。以下為一工程實例：中等腐蝕環境下的鉆孔灌注樁d＝ 800mm，混凝土強度等級C35，單樁抗拔承載力特征值Rta＝1500KN，則ftk＝2.20N/mm2，σck＝Nk/Ao＝1500×103/(3.142×4002)＝2.98＞2.20N/mm2，需提高混凝土強度等級到C70（ftk＝2.99N/mm2），或加大樁徑到10000mm。另一鉆孔灌注樁d＝1000mm，混凝土強度等級C35，單樁抗拔承載力特征值Rta＝3200KN，則ftk＝2.20N/mm2，σck＝Nk/Ao＝3200×103/(3.142×5002)＝4.07＞2.20N/mm2，混凝土強度等級C80時ftk＝2.99N/mm2，仍無法滿足要求，需加大樁徑到1400mm，或配置預應力縱筋。

Deer認為在根據防腐蝕規范按不同的腐蝕等級對抗拔樁樁身采取相應保護措施的前提下，可以按GB50046-2008第4.2.4條執行，即采取保護措施后的鋼筋混凝土樁樁身裂縫控制等級仍取三級，根據腐蝕等級選擇允許裂縫寬度限值；預應力混凝土樁樁身在強、中腐蝕環境下均按一級，弱腐蝕時按二級控制。當限于具體工程條件無法采取（或僅能采取部分）防護措施時，則應執行GB50007-2011第8.5.12條。

9、第8.5.15條，樁基沉降按實體深基礎方法計算時，附錄R.0.3中的沉降經驗系數改為可以內插；增加了按明德林應力公式方法計算時的沉降經驗系數（附錄R.0.5）。

10、第8.5.17條，增加了柱下獨立樁基承臺最小配筋率不應小于0.15%的要求。新增加的承臺鋼筋錨固長度要求與樁基規范同。

五、關于基坑工程

1、第3.0.1條，增加了基坑工程的設計等級劃分：開挖深度大于15m以及周邊環境條件復雜、環境保護要求高的基坑工程為甲級；非軟土地區且場地條件/周邊環境條件簡單、環境保護要求不高且開挖深度小于5m的基坑工程為丙級，其余為乙級。

2、第4.2.5-3條，土的壓縮性指標可采用原狀土室內壓縮試驗、原位淺層或深層平板載荷試驗確定，增加了當考慮深基坑開挖卸荷和再加荷時，應進行回彈再壓縮試驗，其壓力的施加應與實際的加卸荷狀況一致的要求。

3、第9.1.4、9.1.5、9.1.6、9.1.7條，增加了基坑工程設計的有關要求。設計等級為甲級、乙級的基坑工程，應進行因土方開挖、降水引起的基坑內外土體的變形計算。高地下水位地區設計等級為甲級的基坑工程，應按第9.9節進行地下水控制的專項設計。

4、第9.2.3、9.2.4、9.2.5、9.2.6條，增加了基坑工程勘察與環境調查的有關要求。

5、新增加的9.3.4條：基坑工程采用止水帷幕并插入坑底下部相對不透水層時，基坑內外的水壓力可按靜水壓力計算。

6、第9.4.1-1條，增加了基坑支護結構設計時，基本組合的效應設計值可采用簡化規則Sd=1.25Sk的計算規定（Sk為標準基本組合的效應設計值）。

7、第9.4.2、9.4.3、9.4.4、9.4.5、9.4.7條，增加了基坑支護結構設計的有關要求。

8、新增加的9.5.2條，規定了支護結構內支撐的計算分析原則。

9、第9.6.2條，當土層錨桿極限承載力小于400KN時，可采用HRB335級鋼筋（舊規范為500KN、II、III級鋼筋）。

10、第9.6.3-2~4條，增加了沿錨桿軸線方向宜每隔1~2m設置一個錨桿定位支架；錨桿桿體的保護層厚度不得小于20mm；錨固體宜采用水泥砂漿或純水泥漿，漿梯設計強度不宜低于20MPa；錨桿鉆孔直徑不宜小于120mm等要求。

11、新增加的9.6.4條，規定了錨桿設計應包括的內容。

12、新增加的9.6.6條，規定了上層錨桿錨固段長度估算方法。

13、第9.6.7條，錨桿張拉鎖定的條件由錨固體和外錨頭強度達到15MPa改為設計強度的80%。

14、第9.6.8條，增加了錨桿自由段超過潛在的破裂面不應小于1m的規定；自由段長度由不得小于5m改為不宜。

15、新增加的9.6.9條，規定對設計等級為甲級的基坑工程，錨桿軸向拉力特征值應按附錄Y土層錨桿試驗確定。設計等級為乙級、丙級時可按物理參數或經驗數據設計，現場試驗驗證。

16、新增加的9.7.1、9.7.2、9.7.3、9.7.4條，規定了基坑工程逆作法設計內容和設計要求。

17、新增加的9.7.5條，規定了地下連續墻同時作為地下室永久結構使用時地下連續墻的設計要求。

18、新增加的9.7.6條，規定了主體地下結構的水平構件用作支撐時的設計要求。

19、新增加的9.7.7條，規定了豎向支承結構的設計要求。

20、新增加的第9.8節規定了巖體基坑工程的設計要求，新增加的第9.9節規定了地下水控制的設計要求。

第五篇：GB50267-97核電廠抗震設計規范

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中華人民共和國國家標準

核電廠抗震設計規范

Code for seismic design of nuclear power plants

GB 50267-97

主編部門:國家地震局

批準部門:中華人民共和國建設部

施行日期:1998年2月1日

關于發布國家標準《核電廠抗震設計規范》的通知

建標[1997] 198號

根據國家計委計綜（1986）2630號文的要求，由國家地震局會同有關部門共同制訂的《核電廠抗震設計規范》已經有關部門會審，現批準《核電廠抗震設計規范》GB 50267-97為強制性國家標準，自1998年2月1日起施行。

本標準由國家地震局負責管理，具體解釋等工作由國家地震局工程力學研究所負責，出版發行由建設部標準定額研究所負責組織。

中華人民共和國建設部 一九九七年七月三十一日 總 則

1.0.1 為貫徹地震工作以預防為主、民用核設施安全第一的方針，使核電廠安全運行、確保質量、技術先進、經濟合理，制訂本規范。

1.0.2 本規范適用于極限安全地震震動的峰值加速度不大于0.5g地區的壓水堆核電廠中與核安全相關物項的抗震設計。按本規范設計核電廠，當遭受相當于運行安全地震震動的地震影響時，應能正常運行，當遭受相當于極限安全地震震動的影響時，應能確保反應堆冷卻劑壓力邊界完整、反應堆安全停堆并維持安全停堆狀態，且放射性物質的外逸不超過國家規定限值。

注：①本規范所稱的物項是指安全殼、建筑物、構筑物、地下結構、管道、設備及有關部件。

②g為重力加速度，取值為9.81m/s2。

1.0.3 核電廠的物項應根據其對核安全的重要性劃分為下列三類： 房地產E網-房地產與物業管理實用資料庫http://www.tmdps.cn

（１）Ⅰ類物項：核電廠中與核安全有關的重要物項，包括損壞后會直接或間接造成事故的物項；保證反應堆安全停堆并維持停堆狀態及排出余熱所需的物項；地震時和地震后為減輕核事故破壞后果所需的物項以及損壞或喪失功能后會危及上述物項的其他物項。

（２）Ⅱ類物項：核電廠中除Ⅰ類物項外與核安全有關的物項，以及損壞或喪失功能后會危及上述物項的與核安全無關的物項。

（３）Ⅲ類物項：核電廠中與核安全無關的物項。注：Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ類物項可按本規范附錄A的舉例劃分。1.0.4 各類物項的抗震設計應采用下列抗震設防標準：

（１）Ⅰ類物項應同時采用運行安全地震震動和極限安全地震震動進行抗震設計；（２）Ⅱ類物項應采用運行安全地震震動進行抗震設計；

（３）Ⅲ類物項應按國家現行的有關抗震設計規范進行抗震設計。

1.0.5 核電廠抗震設計時，除應符合本規范的規定外，尚應符合國家現行的有關標準規范的規定。術語和符號 2.1 術 語

2.1.1 地震震動 ground motion 由地震引起的巖土層震動。

2.1.2 運行安全地震震動 operational safety ground motion 在設計基準期中年超越概率為2‰的地震震動，其峰值加速度不小于0.075g。通常為核電廠能正常運行的地震震動。

2.1.3 極限安全地震震動 ultimate safety ground motion 在設計基準期中年超越概率為0.1‰的地震震動，其峰值加速度不小于0.15g。通常為核電廠區可能遭遇的最大地震震動。2.1.4 能動斷層 capable fault 在地表或接近地表很可能產生相對位移的斷層。

2.1.5 地震活動斷層 seismo-active(seismotectonic)fault 可能發生破壞性地震的斷層。2.1.6 斷層活動段 faulting segment 活動斷層中活動狀態及特性一致的一段。2.1.7 衰減規律 attenuation law 地區或建設場地的地震震動強度隨著震源距離的增大而減小的現象。2.1.8 綜合概率法 hybird probabilistic method 房地產E網-房地產與物業管理實用資料庫http://www.tmdps.cn

綜合考慮地質構造因素和地震的時空不均勻性的概率方法。2.1.9 試驗反應譜 test response spectrum 抗震試驗中采用的激振加速度時間過程所對應的反應譜。2.1.10 事故工況荷載 accidenal load 核電廠運行中對運行工況的嚴重偏離情況下產生的荷載。

2.2 符 號

2.2.1 地震和地震震動

2.2.2 作用和作用效應 房地產E網-房地產與物業管理實用資料庫http://www.tmdps.cn

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2.2.3 材料性能和抗力

2.2.4 幾何參數

2.2.5 計算系數

2.2.6 其他 房地產E網-房地產與物業管理實用資料庫http://www.tmdps.cn 抗震設計的基本要求

3.1 計算模型

3.1.1 在核電廠的抗震設計中，主體結構可作為主體系；其它被支承的結構、系統和部件可作為子體系，并應符合下列規定：

3.1.1.1 通常情況下，主體系和子體系宜進行耦聯計算。3.1.1.2 符合下列情況之一時，主體系和子體系可不作耦聯計算:

3.1.1.3 不進行耦聯計算的子體系，其地震輸入可由主體系的計算確定，并可利用樓層反應時間過程或樓層反應譜進行。在進行主體系計算時，當子體系與主體系為剛性連接時，可將其質量包括在主體系質量內；當子體系與主體系為柔性連接時，可不計入子體系的質量和剛度。

3.1.2 計算模型的確定應符合下列要求：

（１）對于質量和剛度不對稱分布的物項，宜計入平移和扭轉的耦聯作用；

（２）當采用集中質量模型時，集中質量的個數不宜少于所計入振型數的兩倍；（３）當結構計算模型中，對地基土平均剪切波速不大于1100m/s的地基，應計入地基與結構的相互作用，基礎埋深與基礎底面等效半徑之比小于1/3的淺埋結構宜采用集中參數模型，深埋結構宜采用有限元模型，對于基礎底面土層平均剪切波速大于1100m/s的地基，可不計入地基與結構的相互作用；

（４）當物項支承構件的剛度明顯影響物項的動力作用效應時，應計入其剛度的作用；（５）應計入物項內液體以及附屬部件等的質量；

（６）對于因地震引起內部液體振蕩的物項，應計入液體晃動效應和其他液壓效應。

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3.2 抗震計算

3.2.1 Ⅰ、Ⅱ類物項應按兩個相互垂直的水平方向和一個豎向的地震作用進行計算；水平地震作用的方向應取對物項最不利的方向。

3.2.2 核電廠物項的抗震計算可采用線性計算方法。物項的弱非線性，可采用較大的阻尼來處理；物項的強非線性，計算時必須計入剛度和阻尼的變化。土體結構的強非線性，可采用等效線性化法進行計算。

3.2.3 通常情況下，Ⅰ、Ⅱ類物項的抗震設計應采用反應譜法和時間過程計算法。當有充分論據能保證安全時也可采用等效靜力計算法。

3.2.4 當采用反應譜法時，物項的最大反應值可取各振型最大反應值的平方和的平方根。當兩個振型的頻率差的絕對值與其中一個較小的頻率之比不大于0.1時，應取此兩振型最大反應值的絕對值之和與其他振型的最大反應值按平方之和的平方根（SRSS）進行組合；也可采用完全二次型組合（CQC）進行組合。地震反應值不超過10％的高階振型可略去不計。

3.2.5 當采用時間過程法時，輸入地震震動應采用地面或特定樓層平面處的設計加速度時間過程。

3.2.6 地震震動的三個分量引起的反應值，當采用反應譜法時，可取每個分量在物項同一方向引起震動的最大反應值，按平方和的平方根法進行組合。當采用時間過程法時，可求出作為時間函數的反應分量的代數和，并應取組合反應值的最大值。

3.3 地震作用

3.3.1 場地的設計地震震動參數和設計反應譜應符合本規范第４章的規定。3.3.2 設備抗震設計時，設計樓層反應譜可根據支承體系對設計地震震動在相應樓層或規定高程處的時間過程計算值確定，并應符合下列要求：

3.3.2.1 設計樓層反應譜應包括兩個相互垂直的水平向分量和一個豎向分量。對于質量、剛度對稱的支承體系，給定位置處每個方向的樓層反應譜可根據該方向的地震反應直接確定；對于質量或剛度不對稱的支承體系，每個方向的樓層反應譜，均應根據在兩個水平向和一個豎向三個地震震動分量分別作用下沿該方向地板反應按平方和的平方根法組合的結果確定。

3.3.2.2 計算樓層反應譜時，其頻率增量宜按表3.3.2采用。

3.3.2.3 確定設計樓層反應譜時，應按下列要求對計算得到的樓層反應譜進行調整。房地產E網-房地產與物業管理實用資料庫http://www.tmdps.cn

（１）應按結構和地基的材料性質、阻尼比值、地基與結構相互作用等技術參數不確定性以及地震計算方法的近似性而產生的結構頻率不確定性，對計算確定的樓層反應譜予以修正；

（２）應拓寬與結構頻率相關的每一峰值，拓寬量可取該結構頻率的0.15倍；拓寬峰值由平行于原譜峰值直線段的直線確定。3.3.3 Ⅰ、Ⅱ類物項的阻尼比應符合下列要求： 3.3.3.1 物項阻尼比可按表3.3.3采用。

3.3.3.2 對不同材料組成的混合結構，阻尼比宜按能量加權的方法確定。

3.4 作用效應組合和截面抗震驗算

3.4.1 地震作用效應應與核電廠中各種工況下的使用荷載效應進行最不利的組合。3.4.2 混凝土結構的安全殼、建筑物、構筑物、地下結構、地下管道的截面抗震驗算應符合下式要求：

3.4.4 設備、部件和工藝管道的作用效應取值及其截面抗震驗算，應分別符合本規范第8章、第9章的有關規定。

3.5 抗震構造措施 房地產E網-房地產與物業管理實用資料庫http://www.tmdps.cn

3.5.1 核電廠的安全殼、建筑物、構筑物，宜坐落在基巖或剪切波速大于400m/s的巖土上。

3.5.2 混凝土安全殼、混凝土建筑結構構件的抗震構造措施，應符合現行國家標準《建筑抗震設計規范》對抗震等級為一級的混凝土結構構件的有關要求；其他混凝土結構構件和各種鋼結構構件的抗震構造措施，應符合現行國家標準《建筑抗震設計規范》對9度抗震設防時的有關要求。

3.5.3 設備、部件和工藝管道的抗震構造措施，應符合現行國家標準《建筑抗震設計規范》對9度抗震設防時的有關要求。設計地震震動 4.1 一般規定

4.1.1 核電廠抗震設計，其物項的地震作用應根據設計地震震動參數確定。4.1.2 核電廠的設計地震震動參數的確定應符合下列要求：

4.1.2.1 設計地震震動參數應包括兩個水平向和一個豎向的設計加速度峰值、兩個水平向和一個豎向的設計反應譜以及不少于三組的三個分量的設計加速度時間過程。4.1.2.2 兩個水平向的設計加速度峰值應采用相同數值，豎向設計加速度峰值應采用水平向設計加速度峰值的2/3。

4.1.2.3 設計地震震動的加速度時間過程應按本規范第4.4節的方法確定。

4.1.3 設計地震震動參數宜采用自由地面的數值；計算覆蓋土層的地震震動參數時，應計入土層的剛度和阻尼；計算基巖面可采用剪切波速大于700m/s的土層的頂面，其下應無更低波速的土層。

4.1.4 地震震動的加速度峰值應符合下列規定：

4.1.4.1 極限安全地震震動的加速度峰值應按本規范第4.2.1條的規定采用。4.1.4.2 運行安全地震震動的加速度峰值的取值不得小于對應的極限安全地震震動加速度峰值的1/2。

4.1.5 地震震動資料的搜集、調查和分析應符合下列要求：

4.1.5.1 地震震動的資料應包括工作區內的全部地震資料和地震地質資料。

4.1.5.2 地震震動現場調查的內容應符合《核電廠廠址選擇安全規定》HAF100的要求。4.1.5.3 地震震動分析報告應包括地震活動斷層的判定、地震構造圖和工作區內發生強震的地震構造條件。

4.2 極限安全地震震動的加速度峰值

4.2.1 極限安全地震震動應取地震構造法、最大歷史地震法和綜合概率法確定結果中的最大值，其水平加速度峰值不得低于0.15g。

4.2.2 當采用地震構造法確定極限安全地震震動時，應符合下列要求： 房地產E網-房地產與物業管理實用資料庫http://www.tmdps.cn

4.2.2.1 根據工作區內的地震資料，應進行地震活動斷層和歷史地震的分析，劃分地震構造區，并判定其中地震活動斷層的空間位置和最大地震震級Mmax。4.2.2.2 根據斷層性質及活動狀況，應劃分可能發生最大地震的斷層活動段。4.2.2.3 對每一斷層活動段，可能發生的最大地震震級Mmax可根據下述因素綜合確定：該斷層段上歷史地震的最大震級；與斷層活動段密切相關的歷史地震的最大震級；斷層活動段的長度；斷層活動段的第四紀滑移率；斷層的延展深度和斷層帶寬度；斷層活動的形式和動力特征。

4.2.2.4 在每一斷層活動段內，應規定最大震級的地震將發生在該斷層段最靠近廠區的部位，并根據本規范規定的地震震動衰減規律計算廠區的地震震動，然后應取所有斷層活動段分別引起的廠區地震震動中的最大值。

4.2.2.5 在地震構造區內，對與地震活動斷層沒有明確關系的歷史地震，應取其震級最大者，移到距廠址最近處，并計算所引起的廠址的地震震動。

4.2.3 采用最大歷史地震法確定極限安全地震震動時應符合下列要求：

4.2.3.1 根據各次歷史地震的震中位置、震中烈度和震級，應按地震震動衰減規律確定各次地震在廠區引起的地震震動，并應取其最大值。

4.2.3.2 當歷史地震參數不完備時，可按歷史地震在廠區或附近場地記錄的最高烈度確定地震震動最大值。

4.2.4 采用綜合概率法確定極限安全地震震動時，應符合下列要求：

4.2.4.1 當采用綜合概率法時，應首先根據地震地質與地震活動性特征劃分地震帶，然后根據地震活動性和地震活動斷層、地球物理場等地震地質的分析結果，在下列工作成果的基礎上確定潛在震源區：

（１）地震帶內中、強以上地震活動的時空分布特征；（２）弱震活動空間分布；

（３）地震活動斷層和古地震遺跡的特點和分布；（４）新構造和現代構造的特點；

（５）地球物理場資料所反映的深部構造；

（６）工作區內已經發生中、強以上地震和具備發生中、強以上地震的構造條件的部位。4.2.4.2 潛在震源區地震活動性參數應包括下列內容：（１）震級上限；

（２）大小地震發生次數比例關系；（３）地震年平均發生率；（４）起算震級可取4級。

4.2.4.3 震級上限應根據下列因素確定：（１）潛在震源區內歷史地震的最大震級；（２）地震活動圖象特征；

（３）斷層的活動性和斷層活動段的規模； 房地產E網-房地產與物業管理實用資料庫http://www.tmdps.cn

（４）地震構造的特征和規模的類比。

4.2.4.4 地震發生次數比例關系系數應根據下列要求確定：（１）被統計的地震數據及相應的震級有足夠的樣本量；

（２）被統計的地震數據所覆蓋的時間段和震級域有足夠的可信度；（３）被劃分的地震帶內地震活動的一致性和相關性。4.2.4.5 地震年平均發生率應根據下列因素確定：（１）一定時間內可能發生的地震活動水平；

（２）地震帶內的地震年平均發生率應與各潛在震源區中的該值之和相等；（３）未來地震活動在時間、強度和地點上的不均勻性；（４）潛在震源區發生強震的可能性。

4.2.4.6 可選用適當的地震發生模型，如泊松模型或修正泊松模型，或經論證可以表示本工作區地震發生時空特征的其他模型，計算所有潛在震源區對廠區地震震動超過某一給定值的概率之和，繪出廠區地震危險性的超越概率曲線，并應進行不確定性校正。4.2.4.7 經過不確定性校正之后，應取對應于年超越概率為10－4的加速度峰值為本法確定的極限安全地震震動值。

4.2.5 地震震動的衰減規律應符合下列規定： 4.2.5.1 烈度衰減規律應按下列步驟統計計算確定：

（１）收集工作區或在更大范圍內的強地震等震線或烈度調查資料以及每一強震的震級、震源深度、震中位置和震中烈度；

（２）統計出本工作區的地震烈度衰減規律，沿等震線長、短軸方向可有不同的衰減關系。

4.2.5.2 加速度峰值的衰減規律應分別按下列情況確定：

（１）在有較多強地震加速度記錄的地區，可采用統計方法確定加速度衰減規律；（２）在缺少強地震加速度記錄但有足夠烈度資料的地區，可利用本地區的烈度衰減規律和外地區的烈度衰減與加速度衰減規律，換算得到適合于本地區的加速度衰減規律；（３）在既缺少強震加速度記錄又缺少烈度資料的地區，經過合理論證可選用地質構造條件相似地區的加速度衰減規律。

4.3 設計反應譜

4.3.1 設計反應譜宜采用標準反應譜或經有關主管部門批準的場地地震相關反應譜。4.3.2 基巖場地的水平向和豎向標準反應譜應根據阻尼比分別按表4.3.2-1和表4.3.2-2采用（圖4.3.2-1和圖4.3.2-2）；硬土場地的水平向和豎向標準反應譜，應根據阻尼比分別按表4.3.2-3和表4.3.2-4采用（圖4.3.2-3和圖4.3.2-4）。

注：譜系按加速度峰值為1.0g給出的，應用時應按采用的設計地震震動加速度峰值調整。房地產E網-房地產與物業管理實用資料庫http://www.tmdps.cn

4.3.3 華北地區的基巖地震相關反應譜可按本規范附錄C確定。

4.3.4 硬土場地的場地地震相關反應譜可根據基巖地震相關反應譜確定，其步驟如下：（１）根據工作區地震環境確定廠區地震震動的時間過程包絡函數；（２）根據工作區烈度資料確定基巖地震相關反應譜；

（３）根據本規范規定的設計加速度時間過程生成方法確定時間過程包絡函數和與基巖地震相關反應譜相符的自由基巖地震震動加速度時間過程；

（４）根據自由基巖地震震動加速度時間過程確定廠區土層下基巖頂面向上的入射波或基巖頂面的地震震動加速度時間過程，計算廠區場地地面的地震震動。

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4.4 設計加速度時間過程

4.4.1 設計加速度時間過程可采用三角級數疊加法或實際地震加速度記錄生成。房地產E網-房地產與物業管理實用資料庫http://www.tmdps.cn

4.4.2 當采用三角級數疊加法生成時，應符合下列要求：

4.4.2.1 可采用相當于廠區地震條件的實際加速度記錄的相角，也可根據相角在0～2π之內隨機均勻分布的相角；

4.4.2.2 在滿足時間過程包絡函數條件下，應調整各諧波的幅值，使設計加速度時間過程的反應譜能包絡阻尼比為5％～20％的給定的目標反應譜。對基巖地震震動，低于目標反應譜的控制點數不得多于五個，其相對誤差不得超過10％，且反應譜控制點處縱坐標總和不得低于目標反應譜的相應值。

4.4.2.3 調整三角級數諧波幅值時，對基巖地震震動，在0.03～5.00s周期域內，反應譜控制點數不得少于75個，且應大體均勻地分布于周期的對數坐標上，其各頻段的頻率增量可按表

4.4.2 人工生成模擬地震震動控制點的頻段及其增量采用。

4.4.3 采用實際地震加速度記錄生成時，生成的加速度記錄的反應譜應符合本規范第4.4.2.2款的要求。地基和斜坡

5.1 一般規定

5.1.1 本章適用于Ⅰ、Ⅱ類物項的地基和與Ⅰ、Ⅱ類物項安全有關的斜坡的地震安全性評價。對基礎的穩定性驗算應符合本規范第6.4節基礎抗震驗算的規定。

5.1.2 巖土和地基的分類宜符合現行國家標準《建筑地基基礎設計規范》和《建筑抗震設計規范》的規定。

5.1.3 不應選取在水平方向上由力學性質差異很大的巖土，也不應選取一部分為人工地基而另一部分為天然地基作為同一結構單元的地基。5.1.4 不應選取由軟土、液化土或填土等構成物項的地基。

5.2 地基的抗滑驗算

5.2.1 本節適用于靜承載力標準值大于0.34MPa或剪切波速大于400m/s的地基。5.2.2 地基的抗震承載力設計值，可按現行國家標準《建筑抗震設計規范》規定的承載房地產E網-房地產與物業管理實用資料庫http://www.tmdps.cn

力數值的75％采用。

5.2.3 地基抗滑驗算應依次采用滑動面法、靜力有限元法和動力有限元法，直到其中一種方法驗證地基為穩定時為止。驗算時應計入自重、水平地震作用、豎向地震作用、結構荷載等的不利組合。

5.2.4 當采用滑動面法、靜力有限元法時，土層自重產生的地震作用，其水平地震系數應取0.2，其豎向地震系數應取0.1。

5.2.5 當采用動力有限元法時，基巖地震震動應根據給定的地面加速度時間過程，按基礎底面處的具體地層條件換算成相應的計算基巖的加速度時間過程，或直接采用基巖的加速度時間過程。

5.2.6 宜采用安全系數驗算地基抗滑，各項作用的分項系數宜采用1.0。抗滑安全系數宜按表5.2.6采用。

5.3 地基液化判別

5.3.1 對存在飽和砂土和飽和粉土的地基，應進行液化判別及其危害性計算。5.3.2 地基液化判別可采用現行國家標準《建筑抗震設計規范》規定的標準貫入試驗判別法。其中的標準貫入錘擊數基準值宜按下列公式計算：

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5.4 斜坡抗震穩定性驗算

5.4.1 對與Ⅰ、Ⅱ類物項工程結構安全有關的斜坡必須進行抗震穩定性驗算。5.4.2 斜坡的抗震穩定性計算可依次按滑動面法、靜力有限元法和動力有限元法進行，直到其中一種方法已驗證斜坡為穩定時為止。

5.4.3 斜坡穩定性計算的地震作用應根據極限安全地震震動確定，并應計入水平與豎向地震作用在不利方向的組合。當采用滑動面法、靜力有限元法時，地震作用中的水平地震系數宜取0.3，豎向地震系數宜取0.2。

5.4.4 斜坡抗震穩定性驗算的安全系數應按表5.4.4采用。安全殼、建筑物和構筑物

6.1 一般規定

6.1.1 本章適用于混凝土安全殼及Ⅰ、Ⅱ類建筑物和構筑物。

6.1.2 防震縫的設計宜符合下列要求： 防震縫的寬度應按變形計算確定，并應等于或大于兩物項地震變形之和的2倍。伸縮縫和沉降縫的設計應滿足防震縫的要求。

6.2 作用和作用效應組合

6.2.1 安全殼、建筑物、構筑物的結構抗震設計應考慮下列各類作用或作用組合： 6.2.1.1 在正常運行和停堆期間所遇到的作用N，包括下列各項作用標準值效應：（１）永久荷載標準值效應G，包括自重、靜水壓力和固定設備荷載；

（２）活荷載標準值效應L，包括任何可活動的設備荷載以及施工前后的臨時施工荷載；（３）施加預應力產生的荷載標準值效應F；

（４）在正常運行或停堆期間的溫度作用標準值效應To；

（５）在正常運行或停堆期間的管道和設備反力標準值效應Ro，但不包括永久荷載和地震作用產生的反力標準值效應；

（６）由于安全殼內外壓力差而產生的荷載標準值效應Po；（７）側向土壓力標準值效應（He）。房地產E網-房地產與物業管理實用資料庫http://www.tmdps.cn

6.2.1.2 嚴重環境條件下的運行安全地震震動產生的地震作用標準值效應E1，包括運行安全地震震動所引起的管道和設備反力標準值效應。

6.2.1.3 極端環境條件下的極限安全地震震動產生的地震作用標準值效應E2，包括極限安全地震震動所引起的管道和設備反力標準值效應。

6.2.1.4 在事故條件下產生的作用A，包括下列各項作用標準值效應：（１）在設計基準事故工況下的壓力荷載標準值效應Pa；

（２）在設計基準事故工況下溫度作用標準值效應Ta，包括正常運行或停堆期間的溫度作用標準值效應To；

（３）在設計基準事故工況下產生的管道和設備反力標準值效應Ra，包括正常運行或停堆期間的管道反力標準值效應Ro；

（４）在設計基準事故工況下產生的局部作用標準值效應Yy，包括： 管道破裂時破裂管道在結構上產生的荷載標準值效應Yr； 管道破裂時在結構上產生的噴射沖擊荷載標準值效應Yj； 管道破裂時在結構上施加的飛射物撞擊荷載標準值效應Ym。6.2.1.5 安全殼由于內部溢水而產生的荷載標準值效應Ha。6.2.2 抗震設計應考慮下列作用的作用效應組合： 6.2.2.1 包括安全殼在內的Ⅰ類建筑物、構筑物：

（１）正常運行作用與嚴重環境作用的作用效應組合S1,當作用效應組合中計入溫度作用To時為S'1；

（２）正常運行作用與嚴重環境作用以及事故工況下作用的效應組合S2；

（３）正常運行作用與嚴重環境作用以及事故工況后的水淹作用的效應組合S3（此組合僅適用于安全殼）；

（４）正常運行作用與極端環境作用的效應組合S4；

（５）正常運行作用與極端環境作用以及事故工況下作用的效應組合S5。

6.2.2.2 Ⅱ類建筑物、構筑物僅取與運行安全地震震動產生的地震作用標準值效應E1，有關的各種組合S1，S'1，S2。

6.2.3 在進行各種作用效應組合時應符合下列要求：

6.2.3.1 當不均勻沉降、徐變或收縮產生的作用效應比較顯著時，除第6.2.2.1款以外的各種作用效應組合中應按永久荷載加入組合。其作用效應應按實際情況進行計算。6.2.3.2 根據第6.2.1條確定的標準值效應Pa、Ta、Ra、Yy均應乘以相應的動力系數，側向土壓力標準值效應He中應計入動土壓力，活荷載標準值效應L中應包括運動荷載的沖擊效應。

6..2.3.3 在包含設計基準事故工況下產生的局部作用標準值效應Yy的各種作用效應組合中，首先可在不考慮Yy的情況下進行承載力驗算；在任何與安全有關的系統不致喪失其應有的功能（經過充分論證）的條件下，容許加入Yy后局部截面的內力超過其承載力。6.2.3.4 在作用效應組合中根據第6.2.1條確定的標準值效應Pa、Ta、Ra和Yy均應取最大值，但經時間過程計算判斷后，可以考慮上述作用的滯后影響。6.2.4 作用效應組合的各種作用分項系數可按本規范附錄B的規定采用。

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6.3 應力計算和截面設計

6.3.1 應力計算應符合下列要求：

（１）安全殼宜采用有限元模型，建筑物和構筑物也宜采用有限元、板、殼等計算模型，當應力計算所采用的模型與地震反應計算所采用的模型不同時，可將地震反應計算的結果轉換為應力計算模型中的等效作用；

（２）整體基礎底板宜按有限元或厚板模型進行應力分析，底板周圍的地基可進行有限元劃分并與底板一起進行整體分析，也可用集中參數模型進行模擬；（３）應力計算可采用彈性分析方法。

6.3.2 對混凝土安全殼應驗算下列各項承載力：（１）正載面受壓、受拉和受彎承載力（２）徑向受剪承載力；

（３）切向受剪承載力，此時可不計入混凝土的受剪；

（４）集中力作用下的受沖切承載力，當有軸向拉力存在時，可不計入混凝土的沖切抗剪強度；

（５）扭矩作用下的受扭承載力。

6.4 基礎抗震驗算

6.4.1 混凝土安全殼和Ⅰ、Ⅱ類建筑物、構筑物的混凝土基礎底板除應符合本章所規定的承載力要求外，尚應驗算裂縫寬度。各種作用分項系數均應取1.0，最大裂縫寬度不應超過0.3mm。

6.4.2 天然地基的承載力驗算應符合下列要求：

（１）當與有關標準值效應E1的作用效應組合時，基礎底面接地率（見6.4.3條）應大于75％，且應符合下列公式規定：

（２）當與有關標準值效應E2的作用效應組合時，基礎底面接地率應大于50％，并使結構不喪失其功能，且符合式（6.4.2-1）和式（6.4.2-2）的要求。6.4.3 矩形基礎底面接地率可按下式計算（見圖6.4.3）： 房地產E網-房地產與物業管理實用資料庫http://www.tmdps.cn

6.4.4 基礎抗滑和抗傾覆穩定性驗算的安全系數應符合表6.4.4的要求。地下結構和地下管道

7.1 一般規定

7.1.1 本章適用于Ⅰ、Ⅱ類地下結構和地下管道。

7.1.2 地下結構和地下管道宜修建在密實、均勻、穩定的地基上。

7.1.3 承受水壓的鋼筋混凝土地下結構和地下管道除符合本章所規定的強度要求外，尚應符合國家現行標準《水工鋼筋混凝土結構設計規范》抗裂的規定以及最大裂縫寬度容許值的規定。房地產E網-房地產與物業管理實用資料庫http://www.tmdps.cn

7.2 地下結構抗震計算

7.2.1 本節適用于地下進水口、放水口、過渡段和地下豎井。7.2.2 地下結構可采用下列方法進行地震反應計算。（１）對于地下式結構宜采用反應位移法；

（２）對于半地下式結構宜采用多點輸入彈性支承動力分析法；

（３）在上述兩種計算方法中，地下結構周圍地基的作用均可采用集中彈簧進行模擬，其計算簡圖和計算公式可按本規范附錄D采用，也可采用平面有限元整體動力計算法。7.2.3 計算中采用的地基彈簧含壓縮彈簧和剪切彈簧兩種。彈簧常數與地基土的動力特性、地下結構的形狀和剛度特性有關，可采用試驗或計算方法確定。初步計算時可采用靜力平面有限元方法予以確定。

7.2.4 地下結構各高程處的地震震動作用僅施加于側面壓縮彈簧以及頂面、底面的剪切彈簧上，并按本規范第4.1.3條覆蓋土層地震震動的計算方法確定。在多點輸入彈性支承動力計算法中應輸入地震時間過程，在反應位移法中則可僅輸入最大地震位移沿高程的相對值。

7.2.5 計算地下結構的地震反應時，可不計入地震震動的豎向分量作用。

7.3 地下管道抗震計算

7.3.1 本節適用于地下直埋管道、管廊和隧洞等地下結構。當地下管廊、隧洞的截面很大而壁厚相對較薄時，地震引起的環向應變可按本規范第7.2節所述方法進行補充計算。7.3.2 均勻地基中遠離接頭、彎曲、分岔等部位的地下直管，截面最大軸向地震應力的上限值可按下式計算：

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7.3.3 均勻地基中遠離接頭、彎曲、分岔等部位的地下直管，由地震作用引起的管壁與周圍土之間的摩擦力所產生的管截面的最大軸向應力的上限值，可按下式計算：

7.3.4 均勻地基中地下直管的最大地震彎曲應力可按下式進行計算：

7.3.5 上述地下直管由地震波傳播產生的最大軸向應力應取按式（7.3.2）和式（7.3.3）計算所得的較小值，并按最大軸向應力與最大彎曲應力進行設計。

7.3.6 地下管道沿線的地形和地質條件有較明顯變化時，應進行專門的地震反應計算，可按彈性地基梁計算其軸向應力和彎曲應力。

7.3.6.1 振動計算時采用的地震震動可根據管道沿線地形和地質條件變化的復雜程度依次選用下列一種模型進行計算：

（１）分段一維模型。將地基土沿管長進行分段，各段按一維剪切波動模型分別獨立計算其地震反應，計算時應考慮地基土的非線性特性；

（２）集中質量模型。將地基土沿管長進行分段，各段用等效的集中質量和彈簧進行模擬，各質量間用反映地基土彈性的彈簧進行模擬；

（３）平面有限元模型。側面可采用能量透射邊界，底面可采用粘性邊界或透射邊界。7.3.6.2 設計地震震動應取管道高程處的地震震動幅值。7.3.6.3 振動計算時地基土的阻尼比可取為5％。

7.3.6.4 地基土的彈簧剛度可根據土的動力特性通過現場試驗或采用計算方法確定。初房地產E網-房地產與物業管理實用資料庫http://www.tmdps.cn

步計算時可采用下列公式：

7.3.7 計算地下管道彎曲段、分岔段和錨固點由于地震波傳播產生的內力時，可將該管段按彈性地基梁進行分析。管道周圍地基的軸向和橫向彈簧常數可按本規范第7.3.6.4款的有關規定確定。管道中的柔性接頭應采用軸向和轉動彈簧模擬。

7.3.8 在地下管道與工程結構的連接處或管道轉折處，應計算由于管道與周圍土之間或管道兩端點間相對運動在管道內所產生的附加應力。相對運動產生的管道內的附加應力與地震波沿管線傳播所產生的管道應力，可按平方和的平方根法進行組合。7.3.9 地下管道采用柔性接頭進行分段時應計算其變形，使接頭在地震時不致脫開。接頭處的最大相對位移和角位移可按下列公式計算：

7.4 抗震驗算和構造措施

7.4.1 地下結構和地下管道的基礎和地基在地震時的承載力和穩定性應符合下列規定：（１）地下結構和地下管道周圍地基的抗震穩定性應按本規范第5.2節的有關規定檢驗；（２）取水口、放水口等地下結構的基礎在地震時的承載力和抗滑穩定性應按本規范第6.4節的有關規定進行檢驗。

7.4.2 地下結構和地下管道的作用效應組合應符合下列要求：

（１）Ⅰ類的地下結構和地下管道的正常作用效應組合應包括極限安全地震震動的作用房地產E網-房地產與物業管理實用資料庫http://www.tmdps.cn

效應；

（２）Ⅱ類地下結構和地下管道的正常作用效應組合應包括運行安全地震震動的作用效應，特殊作用效應組合應包括極限安全地震震動的作用效應。7.4.3 地下結構和地下管道的截面抗震驗算應符合下列要求：

（１）混凝土地下結構和地下管道應按國家現行標準《水工混凝土結構》1級和2級建筑物的有關要求進行強度和抗裂驗算；

（２）地下鋼管可按本規范第9.2節的有關要求進行驗算。

7.4.4 當地下結構和地下管道穿過地震作用下可能發生滑坡、地裂、明顯不均勻沉陷的地段時，應采取下列抗震構造措施：

（１）地下管道可設置柔性接頭，但應檢驗接頭可能發生的相對變形，避免地震時脫開和斷裂；

（２）加固處理地基，更換部分軟弱土或設置樁基礎深入穩定土層，消除地下結構和地下管道的不均勻沉陷。設備和部件 8.1 一般規定

8.1.1 設備和部件安全等級的劃分，應符合國家現行法規《用于沸水堆、壓水堆和壓力管式反應堆的安全功能和部件分級》（HAF0201）的規定。8.1.2 設備和部件的抗震設計應符合下列規定：

8.1.2.1 Ⅰ類和Ⅱ類設備的抗震設計應符合本規范第4章的規定。

8.1.2.2 對于安全一級部件應驗算地震引起的低周疲勞效應。設備的疲勞計算應假定至少遭受5次運行安全地震震動。每次地震的周波數應根據系統分析的時間過程（最短持續時間為10s）確定，或假定每一次地震至少有10個最大應力周波。

8.1.2.3 在設備設計中應采取避免設備與支承結構發生共振的措施。設備的基本自振頻率應選擇在支承結構的基本自振頻率的1/2及以下或2倍及以上。

8.1.2.4 在地震時和地震后，設備應保證其結構完整性（包括承壓邊界的完整性）；對于能動部件還應保證其可運行性；對于相鄰部件之間或部件與相鄰結構之間不得因其動態位移而發生碰撞。

8.1.2.5 支承節點的設計應符合設備技術規格書的規定。

8.1.2.6 設備的錨固裝置應保證設備能牢固地錨固在支承結構上。對設備的基礎和地腳螺栓應進行穩定性和強度校核。對于自由放置在基礎上的設備不得在地震時發生傾覆、滑移、翹離和被拋擲。

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8.2 地震作用

8.2.1 對于不與支承結構耦聯的設備，地震作用應采用設備支承處的設計樓層時間過程或設計樓層反應譜。與支承結構組成耦聯模型的設備，地震作用應采用支承結構底部或基底的地震震動時間過程或設計反應譜。

8.2.2 設計樓層反應譜除應符合本規范第4.4節的規定外，尚應對下列兩種情形進行修正。

8.2.2.1 當設備或部件有兩個或兩個以上的頻率落在設計樓層反應譜的加寬后的峰值范圍內時，可按本規范附錄E的規定對樓層反應譜進行修正。

8.2.2.2 當設備主軸與支承結構主軸方向不一致時，設計樓層反應譜應按坐標變換方法進行修正。

8.2.3 當設備的抗震計算采用設計樓層時間過程時，應計入支承結構計算中引入的不確定性，可采用改變時間過程的時間間隔Δt來調整。對同一時間過程至少應采用三種不同的時間間隔即Δt、Δt1和Δt2進行計算，并取三種反應的最大值。后兩種時間間隔應按下列公式計算:

8.2.4 當設備的一個自振頻率fo在fj±Δfj的范圍內時，時間過程的時間間隔可按下列公式的規定采用：

8.3 作用效應組合和設計限值

8.3.1 設備和部件的抗震設計應采用地震作用效應和各種使用荷載效應的不利組合。8.3.2 使用荷載分為A、B、C和D四級，A級使用荷載與核電廠正常運行工況相對應；B級使用荷載與核電廠可能發生的中等頻率事故（異常工況）相對應；C級使用荷載與緊急工況相對應；D級使用荷載與極限事故相對應。

8.3.3 Ⅰ類物項中的安全一級設備和部件的作用效應組合應采用下列規定。8.3.3.1 設計荷載效應應與運行安全地震震動引起的地震作用相疊加。

8.3.3.2 A級或B級使用荷載效應應與運行安全地震震動引起的地震作用相疊加。8.3.3.3 D級使用荷載效應應與極限安全地震震動引起的地震作用相疊加。

8.3.4 Ⅰ類物項中的安全二級和三級設備和部件的作用效應組合應采用第8.3.3.2款和第8.3.3.3款的規定。

8.3.5 Ⅱ類物項中的設備和部件的作用效應組合應采用第8.3.3.2款的規定。房地產E網-房地產與物業管理實用資料庫http://www.tmdps.cn

8.3.6 設備和部件設計中采用的容許應力和設計限值應按本規范附錄F的規定采用。

8.4 地震作用效應計算

8.4.1 抗震Ⅰ類和Ⅱ類的設備和部件可通過抗震計算或試驗或兩者結合的方法驗證其地震作用效應。對于能動設備和部件可進行試驗驗證其可運行性。驗證試驗應符合本規范附錄G的規定。

8.4.2 當設備和部件可由一個單質點模型或單梁模型等模擬時，可采用等效靜力法，但不宜用于反應堆冷卻劑系統的設備。采用等效靜力法時設備質心上的地震作用可按下式計算：

8.4.3 采用反應譜法進行抗震計算時應符合下列規定：

8.4.3.1 計算設備和部件的反應譜可采用設計反應譜或設計樓層反應譜。振型組合可按本規范第3.2.4條的規定執行。地震三個分量引起的作用效應的組合可按本規范第3.2.6條的規定執行。

8.4.3.2 當設備和部件支承在同一結構或兩個以上結構的幾個支座上，且各支承點處的運動有很大差別時，應采用各支承點處的反應譜（或樓層反應譜）作多點輸入，或者采用各支承點處反應譜（或樓層反應譜）的上限包絡線進行計算，并應計入各支承點處相對位移的影響。支承點處的最大位移可從結構動力計算中得到，或者可按下式計算：

8.4.3.3 上述各支承點處的位移應按最不利的組合施加到設備和部件的相應節點上，計算由支座相對位移引起的應力。

8.4.4 采用時間過程法應符合下列規定：

8.4.4.1 對于線性系統或具有間隙的幾何非線性系統可采用振型疊加法；對于非線性系統應采用直接積分法。

8.4.4.2 對于具有不同輸入運動的多支點設備，可采用時程法進行多點激振計算。房地產E網-房地產與物業管理實用資料庫http://www.tmdps.cn

8.4.5 液體動力作用效應計算應符合下列規定：

8.4.5.1 貯液容器、乏燃料貯存水池和其它內部盛有液體的容器，在抗震計算時應計入所受到的動水壓力。動水壓力應包括脈沖壓力和對流壓力，可采用剛性壁理論計算。對于薄壁貯液容器計算應計入器壁柔度的影響，并對壓應力進行貯液容器壁的失穩校核。對于自由放置的或高徑比大的貯液容器，應進行抗滑移、抗傾覆及抗翹離的計算。8.4.5.2 乏燃料貯存格架及其他浸入水中的部件應計入地震時動水壓力和阻尼，其作用可通過對部件引入附加質量和附加阻尼來計算。工藝管道 9.1 一般規定

9.1.1 本章適用于架空工藝管道的抗震設計。

9.1.2 工藝管道抗震設計除應符合本規范第３章的規定外，尚應驗算管道的強度。9.1.3 工藝管道安全等級的劃分，應符合國家現行法規《用于沸水堆、壓水堆和壓力管式反應堆的安全功能和部件分級》（HAF0201）的規定。

9.2 作用效應組合和設計限值

9.2.1 Ⅰ類物項中的安全一級管道的作用效應組合應符合下列規定：（１）設計荷載效應應與運行安全地震震動引起的地震作用相疊加；

（２）A級或B級使用荷載效應應與運行安全地震震動引起的地震作用相疊加；（３）D級使用荷載效應應與極限安全地震震動引起的地震作用相疊加。

9.2.2 Ⅰ類物項中的安全二級和三級管道的作用效應組合應采用第9.2.1條（2）、（3）的規定。

9.2.3 Ⅱ類物項中的管道的作用效應組合應采用第9.2.1條（2）的規定。9.2.4 管道容許應力的確定應符合下列規定：

（１）安全一級管道容許的設計應力強度Sm應按本規范附錄F.1.1條的規定確定。（２）安全二級和三級管道的容許應力值S應按本規范附錄F.1.3的規定確定。9.2.5 安全一級管道應按下列公式計算： 房地產E網-房地產與物業管理實用資料庫http://www.tmdps.cn

（２）當采用A級或B級使用荷載時，在承受運行安全地震震動引起的地震作用效應與A級或B級使用荷載的效應組合時應滿足下式要求： 房地產E網-房地產與物業管理實用資料庫http://www.tmdps.cn

（３）當采用A級或B級使用荷載時，在進行疲勞分析時應考慮地震作用引起的疲勞效應，其應力周波數應符合本規范第8.1.2.2款的規定；

（４）當采用A級或B級使用荷載時，運行安全地震震動引起的地震作用和Ｂ級使用荷載的組合必須滿足式（9.2.5-1），其中壓力P和力矩M1為B級使用荷載，其容許應力值應為容許應力強度Sm的1.8倍，但不得大于工作溫度下屈服強度值Sy的1.5倍。（５）當采用D級使用荷載時，在承受極限安全地震震動引起的地震作用與D級使用荷載的效應組合應滿足下式要求： 房地產E網-房地產與物業管理實用資料庫http://www.tmdps.cn

9.2.6 管道部件的應力指數可按表9.2.6選用。

9.2.7 安全二、三級管道應按下列公式計算：

（１）當采用B級使用荷載時，承受運行安全地震震動引起的地震作用和Ｂ級使用荷載效應的組合應滿足下式要求： 房地產E網-房地產與物業管理實用資料庫http://www.tmdps.cn

（２）當采用D級使用荷載時，極限安全地震震動引起的地震作用與D級使用荷載的組合應滿足下式要求：

9.2.8 Ⅱ類物項中管道可按式9.2.7-1計算。

9.3 地震作用效應計算

9.3.1 管道的地震反應計算應符合本規范第3章的規定。9.3.2 管道計算模型可按下列規定確定：

（１）每個計算模型應以錨固點或其他已知邊界條件的點為邊界；

（２）計算中應計入管道上的閥門以及其他附件的自重，當閥門或其他附件的重心與管道中心線的距離大于管道直徑的1.5倍時，應計入偏心的影響。9.3.3 采用等效靜力法時，管道上的地震作用可用下式計算：

9.3.4 采用反應譜法時，管道抗震計算的設計阻尼比宜通過試驗或實測得到，也可根據房地產E網-房地產與物業管理實用資料庫http://www.tmdps.cn

管道的自振頻率按下列規定選取：

（１）當自振頻率小于或等于10Hz時，阻尼比可取為5％；（２）當自振頻率大于或等于20Hz時，阻尼比可取為2％；

（３）當自振頻率大于10Hz但小于20Hz時，阻尼比可在上述（1）和（2）的范圍內線性插入。

9.3.5 采用反應譜法時，若管道跨越不同的建筑物或同一建筑物的不同樓層，則應考慮不同支撐點和連接點的不同地震反應譜的影響，可采用多反應譜分析法。當采用多反應譜有困難時，可采用各支撐點反應譜的包絡線作為地震反應譜，同時應計入支承點處相對位移的影響。地震檢測與報警 10.1 儀器設置

10.1.1 核電廠中設置地震檢測儀器的類型和數量應按極限安全地震震動的加速度峰值和地震報警的需要確定。設置儀器的數量不得少于表10.1.1規定的數量。

10.1.2 在建有多個工程結構的場地上設置儀器時，若其中的一個結構已設置了儀器，并根據核電廠的抗震設計計算，已知在其他結構上的地震反應與已設置儀器的結構的反應基本上相似時，可不再另外設置儀器。

10.2 儀器性能

10.2.1 儀器特性應符合下列規定：

（１）當儀器采用蓄電池電源時，電源應能維持比儀器維護周期稍長的時間，使系統在維護周期內的任何時候均能至少運行25min；（２）儀器維護周期不應小于三個月。10.2.2 加速度傳感器應具備下列性能：（１）動態范圍不得低于100:1；

（２）儀器從0.1Hz到33.0Hz頻段內有平直的響應，或者通過校正計算得到的校正加速度記錄具有上述特性；

（３）阻尼常數在55％～70％之間，且阻尼應與速度成正比；

（４）在規定的頻率范圍內，即從0.1Hz到33.0Hz頻段內無偽共振現象；（５）對垂直傳感器靈敏軸方向的加速度分量的橫向靈敏度不應超過0.03g/g；（６）應滿足滿量程1g，但在強烈地震區應提高到2g。10.2.3 記錄器應具備下列性能： 房地產E網-房地產與物業管理實用資料庫http://www.tmdps.cn

（１）記錄介質具有長期存放的能力；

（２）記錄速度足以分辨出要求記錄的最高頻率，宜為33.0Hz；

（３）具在足夠的記錄通道，可以記錄本章第10.1節中規定的 信號并另加至少一個單獨的參考時標記錄通道；

（４）每秒至少有兩個脈沖或標識號，精度為±0.2％；

（５）記錄與數據采集系統合在一起的動態范圍不得低于100:1。10.2.4 地震觸發器應具備下列性質：

（１）觸發閾值在0.005g到0.02g之間可調，系統本身可靠，不發生誤觸發和漏觸發；（２）頻率范圍在1.0～20.0Hz內有平直的響應；（３）輸出量與被觸發起動的設備匹配。10.2.5 加速度儀應具備下列性能：

（１）加速度傳感器的性能符合第10.2.2條的規定；（２）記錄器的性能符合第10.2.3條的規定；（３）地震觸發器的性能符合第10.2.4條的規定；

（４）加速度儀經觸發起動后能在0.1s內達到完全運行，繼而能在地震震動超過觸發閾值期間連續運行，并在最后一次達到觸發閾值后還能連續運行至少5s；記錄介質可提供的總記錄時間不低于25min。

10.2.6 加速度儀應具備可在現場測試和標定的性能，并能提供永久性的標定記錄。10.2.7 兩臺或兩臺以上的加速度儀應能進行內部聯接，采用統一的觸發系統和公共的時標系統。

10.2.8 加速度峰值計應具備下列性能：（１）動態范圍不低于20:1；

（２）至少在20Hz以內的頻段有平直的響應；

（３）阻尼常數在55％～70％之間，且阻尼與速度成正比；（４）在規定的頻段范圍內無偽共振現象；

（５）在加速度峰值計的每個記錄上都要留出一定的位置，以便標記記錄的方向、儀器的系列號、取得記錄的時間；（６）加速度峰值計不需電源；（７）滿量程為1g。

10.2.9 地震開關應具備下列性能：

（１）給定使地震開關作出顯示的加速度值；（２）在0.1～33.0Hz之間的響應接近平直；

（３）阻尼常數在55％以上，且阻尼與速度成正比。

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10.3 觀測站設置

10.3.1 觀測站應設置在便于工作和維修的地點，記錄器得到的記錄在地震后應能保留。10.3.2 觀測儀器應與觀測點緊密錨固，在設計譜的頻率范圍內，應把振動均勻一致地傳遞給儀器。

10.3.3 觀測站中的三軸向儀器應有一個水平軸與抗震計算中采用的水平主軸方向平行。觀測站中如果還包含有其他儀器，則所有這些儀器中的靈敏軸方向應與三軸向儀器中的一個靈敏軸方向一致。10.3.4 觸發啟動應符合下列要求：

（１）應同時利用豎向和水平向地震震動觸發啟動加速度儀，可采用一個或多個地震觸發器；

（２）所有加速度儀可用第10.1.1條規定設置的加速度儀的同一個（或組）觸發器來啟動；

（３）為加速度儀觸發啟動的地震加速度閾值不得超過0.02g；

（４）按第10.1.1條和表10.1.1規定設置的地震開關的啟動加速度閾值不得大于該開關所在高程處對應于運行安全地震震動的反應的零周期加速度。

10.3.5 任何一臺加速度儀或地震開關一旦啟動，顯示器應立即工作,該顯示器可安放在核電廠控制室內。如該顯示器是由第10.1.1條表10.1.1規定的地震開關安排，應保證同時有兩臺啟動時方在控制室內發出聲響警報。

10.3.6 觀測站的所有組成儀器以及彼此間的聯接，應能確保觀測站提供的數據在相應的工作環境（包括溫度、濕度、壓力、振動和放射性條件等）下，其總體誤差不大于全量程的5％，線性度變化應在全量程的±1.5％或0.01g以內。

附錄A 各類物項分類示例 A.1 工程結構物項類別的劃分

A.1.1 下列物項劃為Ⅰ類：（１）安全殼（包括貫穿件）；（２）安全殼內部結構；（３）核輔助廠房；（４）燃料廠房；

（５）控制室及有關電氣廠房；（６）柴油機房；

（７）貯存乏燃料的有關結構；（８）輔助給水系統的有關結構；

（９）安全廠用水系統和設備冷卻水系統的有關結構； 房地產E網-房地產與物業管理實用資料庫http://www.tmdps.cn

（１０）換料水貯存結構；（１１）安全殼排氣煙囪；

（１２）監測安全重要系統用的有關結構；

（１３）損壞后會直接或間接造成事故工況的、有放射性物質外逸危險的以及使反應堆安全停堆并排出余熱所需的其它結構。A.1.2 下列物項劃為Ⅱ類：

（１）放射性廢物處理系統的有關結構（不包括放射性物質裝量較少或損壞后放射性物質的外逸低于規定限值的結構）；（２）冷卻乏燃料的有關設施；

（３）安全上重要，但不屬于Ⅰ類的其它結構。

A.2 系統和部件物項類別的劃分

A.2.1 下列物項劃為Ⅰ類：（１）反應堆冷卻劑承壓邊界；

（２）反應堆堆芯和反應堆容器內部構件；

（３）應急堆芯冷卻、事故后安全殼熱量排除或事故后安全殼空氣凈化（如除氫系統）所需要的系統或其一部分；

（４）停堆、余熱排除或冷卻乏燃料貯存池所需要的系統或其有關部分；

（５）蒸氣和供水系統、從蒸氣發生器二次側延伸到并包括安全殼外隔離閥的部分和與它連接直至第一個閥門（含該閥門，包括安全或減壓閥）的公稱直徑為63.5mm以上的管道；

（６）堆芯應急冷卻、事故后安全殼熱量排除、事故后安全殼空氣凈化、反應堆余熱排除或冷卻乏燃料貯存池所需要的冷卻水系統、設備、冷卻水系統和輔助給水系統或這些系統的有關部分，包括取水口設備；

（７）安全重要的反應堆冷卻系統部件，如反應堆冷卻劑泵及其運行所需要的冷卻水和密封水系統或這些系統的有關部分；

（８）為應急設備供應燃料所需要的系統或其有關部分；

（９）產生保護動作信號的執行機構輸入端和與其連接的所有有關電氣與機械裝置和線路；

（１０）安全重要系統的監測和啟動所需要的系統或其有關部分；（１１）乏燃料貯存架；

（１２）反應性控制系統，例如控制棒、控制棒驅動機構及硼注入系統；

（１３）與控制室有關的要害設備的冷卻系統、通風和空調系統以及控制室內外的某些設備，即其損壞可能對控制室工作人員產生危害者；

（１４）除放射性廢物處理系統外，不包括上述第（1）至（13）項中含有或可能含有放射性物質的系統，且其假想破壞會導致按保守計算得出的廠外劑量對全身超過5msy或對身體任何部分超過全身的當量劑量者；

（１５）安全等級為LE級的電氣系統，包括上述第（1）至（14）項所列電廠裝置運行房地產E網-房地產與物業管理實用資料庫http://www.tmdps.cn

所需應急電源的廠內電源輔助系統；

（１６）不要求連續起作用的部分系統或部件，其破壞可能使上述第（1）至（15）項中任一電廠裝置的作用降低到不能接受的安全水平，應將它們設計和建造成當發生極限安全地震震動時不會產生此種破壞。A.2.2 下列物項劃為Ⅱ類：

（１）核電廠中放射性廢氣處理系統中用于貯存或延遲釋放放射性廢氣的部分；（２）核電廠中的防火系統設備；

（３）安全重要，但不屬于Ⅰ類的其它系統和部件。

附錄B 建筑物、構筑物采用的作用效應組合及有關系數

B.0.1 作用效應組合通用表達式為：

B.0.2 作用效應組合及其作用分項系數：（１）混凝土安全殼應符合表B.0.2-1；

（２）混凝土建筑物、構筑物應符合表B.0.2-2；（３）鋼結構構件應符合表B.0.2-3。

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附錄C 地震震動衰減規律

C.0.1 華北地區的基巖地震震動衰減規律可按下列公式計算： 房地產E網-房地產與物業管理實用資料庫http://www.tmdps.cn

C.0.2 對應于計算烈度Ｉ、加速度峰值a，加速度反應譜Sa（T，0.05）時，y分別等于Ｉ、lga、lg［Sa（T，0.05）],其中T為周期（以s計），0.05為阻尼比。C.0.3 系（參）數Co、C1、C2、C3、C4、σ（標準差）可按表C.0.3取值。

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C.0.5 加速度反應譜系按阻尼比ξ＝0.05給出，對其它阻尼比值，反應譜值應乘以修正系數η：

附錄D 地下結構地震作用效應計算方法及簡圖

D.0.1 反應位移法的基本方程如下： 房地產E網-房地產與物業管理實用資料庫http://www.tmdps.cn

D.0.2 多點輸入彈性支承動力計算法基本方程如下:

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地基阻尼陣中的阻尼常數可按下式計算：

附錄E 設計樓層反應譜的修正

E.0.1 當設備有一個以上的自振頻率（fe)

1、（fe）

2、（fe）

3、……落在設計樓層反應譜的拓寬了的峰值范圍內時，應對樓層反應譜進行修正。

從設計樓層反應譜中可直接得到偏于安全的振型加速度a1、a2、a3。可用平行線法按照圖E.0.1中三種可能方案對譜進行修正（圖E.0.1b～d），并取產生最大反應譜用于設計。房地產E網-房地產與物業管理實用資料庫http://www.tmdps.cn

附錄F 設備、部件采用的容許應力和設計限值

F.1 容許應力

F.1.1 安全一級部件非螺栓材料的設計應力強度值Sm應按下列規定取用。F.1.1.1 對于鐵素體鋼的設計應力強度值Sm應按下列規定計算并取其最小值：（１）常溫下最小抗拉強度的1/3；（２）工作溫度下抗拉強度的1/3；（３）常溫下最小屈服強度的2/3；（４）工作溫度下屈服強度的2/3。

F.1.1.2 對于奧氏體鋼、鎳-鉻-鐵合金和鎳-鐵-鉻合金的設計應力強度值Sm應按下列規定計算并取其最小值：

（１）常溫下最小抗拉強度的1/3；（２）工作溫度下抗拉強度的1/3；（３）常溫下最小屈服強度的2/3；（４）工作溫度下屈服強度的90％。

F.1.2 安全一級部件螺栓材料的設計應力強度值Sm應取常溫下規定的最小屈服強度的房地產E網-房地產與物業管理實用資料庫http://www.tmdps.cn

1/3和實際工作溫度下屈服強度的1/3兩者的較小值。

F.1.3 安全二級及三級部件非螺栓材料的容許應力值應按下列規定取用： F.1.3.1 對于鐵素體鋼的容許應力值S應按下列規定計算并取其最小值：（１）常溫下最小抗拉強度的1/4；（２）工作溫度下抗拉強度的1/4；（３）常溫下最小屈服強度的2/3；（４）工作溫度下屈服強度的2/3。

F.1.3.2 對于奧氏體鋼和有色金屬的容許應力值Ｓ應按下列規定計算并取其最小值：（１）常溫下最小抗拉強度的1/4；（２）工作溫度下抗拉強度的1/4；（３）常溫下最小屈服強度的2/3；（４）工作溫度下屈服強度的90％。

F.1.4 安全二級部件和三級部件螺栓材料的容許應力應符合F.1.3的規定，但對經熱處理的材料尚應滿足下面的附加要求：螺栓材料的容許應力應取常溫下最小抗拉強度的1/5和常溫下最小屈服強度的1/4兩者的較小值。

F.2 設計限值

F.2.1 安全一級容器和堆內支承結構的應力限值應符合表F.2.1的規定：

F.2.2 安全一級容器在D級使用荷載下靜荷載或當量靜荷載應不大于下列規定：（１）極限分析破壞荷載的90％，且屈服強度等于Sm的2.3倍和0.7Su的較小值； 房地產E網-房地產與物業管理實用資料庫http://www.tmdps.cn

（２）塑性分析破壞荷載的100％；（３）試驗破壞荷載的100％。

F.2.3 堆內支承結構部件在D級使用荷載下，容許將系統的彈性分析與部件的非彈性分析相組合。此時部件的應力限值應符合下列規定。

F.2.4 安全一級泵和閥門的應力限值應符合下列要求。

F.2.4.1 按分析法設計的安全一級能動泵和閥門（不包括閥瓣、閥桿、閥座或包容在閥體和閥蓋范圍內的閥門其它零件），無論在A級或B級還是D級使用荷載下，部件的應力強度均應滿足表F.2.1中關于A級或B級使用荷載的應力限值的要求，并應通過試驗或詳細的應力和變形分析驗證地震下的可運行性。

F.2.4.2 按分析法設計的安全一級非能動泵和閥門，應滿足表F.2.1中關于A級或B級使用荷載的應力限值的要求。

F.2.5 安全一級部件支承件的應力限值應符合下列要求。

F.2.5.1 在A級或B級使用荷載下的板殼型支承件，其總體一次薄膜應力強度不應大于Sm；一次薄膜應力加彎曲應力強度不應大于1.5Sm；膨脹應力或一次應力加膨脹應力強度均不應大于3Sm。同時應滿足臨界屈曲強度極限的要求。板型支承件的壓應力不應大于0.5倍臨界屈曲應力。殼型支承件的壓應力不應大于0.33倍臨界屈曲應力。臨界屈曲強度應根據工作溫度下的材料性質來計算。

F.2.5.2 A級或B級使用荷載下的線型支承件，在凈截面上的拉伸應力Ft不應大于0.60Sy和0.50Su兩值中的較小者。對于截面帶孔減弱的零件，凈截面上的Ft不應大于0.4Sy和0.375Su兩值中的較小者。桿件的許用壓應力不應大于0.67倍的臨界屈服應力。F.2.5.3 在D級°使用荷載下進行彈性系統的分析時，板殼型支承件的Pm限值為1.2Sy和1.5Sm中的較大值，但不大于0.7Su。Pm＋Pb的限值的150％或靜荷載或當量靜荷載不應超過極限分析破壞荷載的90％（所用的屈曲強度取1.2Sy和0.7Su的較小值），或塑性破壞荷載或試驗破壞荷載的100％。板殼型支承件的壓應力不應大于0.67倍臨界屈曲應力。注*：在評定因對自由端位移和錨固點移動加以約束而產生的應力時，應視為一次應力。F.2.5.4 在D級使用荷載下線性支承件的容許應力可對F.2.5.2規定的數值按下列系數r進行增大：

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此外，構件必須進行穩定驗算。

F.2.6 安全二級及三級部件的應力限值應符合表F.2.6的規定。

F.2.7 受內壓部件的螺栓緊固件連接的應力限值應符合下列規定。F.2.7.1 在B級使用荷載下，螺栓中的實際使用應力應滿足下列要求：（１）不計應力集中，沿螺栓橫截面平均的使用應力，其最大值不大于2Sm；（２）不計應力集中，在螺栓橫截面的周邊上由拉伸加彎曲引起的使用應力，其最大值不大于3Sm。

注：對安全二、三級設備用S代替Sm。

F.2.7.2 在D級使用荷載下，按彈性方法計算的螺栓有效拉伸應力區域的平均拉應力不大于0.7Su和Sy中的較小值；螺栓荷載應是外荷載和連接件變形產生的分離作用所引起的任何拉力的總和。

F.2.8 非受壓部件的螺栓緊固件連接的應力限值應符合下列規定。F.2.8.1 在B級使用荷載下，螺栓中的實際應力應滿足下列要求：（１）受純拉的螺栓，其平均拉應力應限制在下列規定的Ftb值以下： 對于鐵素體鋼 Ftb＝0.58Su 對于奧氏體鋼 Ftb＝0.35Su；

但上述限值不應超過材料工作溫度下的屈服強度。

（２）受純剪的螺栓，其平均剪應力應限制在下列規定的Fvb值以下： 對于鐵素體鋼 Fvb＝0.24Su； 對于奧氏體鋼 Fvb＝0.14Su；

（３）受拉剪聯合作用的螺栓，應使拉應力和剪應力滿足下式要求： 房地產E網-房地產與物業管理實用資料庫http://www.tmdps.cn

F.2.8.2 在D級使用荷載下螺栓中的實際應力應滿足下列要求：（１）平均拉應力不大于F.2.8.1(1)項的規定；

（２）有效剪切面積上螺栓平均剪應力不大于0.42Su和0.6Sy中的較小值；（３）受拉剪聯合作用的螺栓應符合第F.2.8.1款（3）的規定。F.2.9 地腳螺栓的應力限值應按F.2.8.1取值。

F.2.10 設備在A級、B級、D級使用荷載下的應變或變形限值，應滿足設計技術規格書提出的要求。

F.2.11 Ⅰ類起重運輸設備在地震時應保持穩定，不得發生傾覆或滑移，并應保證起吊的重物不致墜落。

F.2.12 Ⅱ類設備的應力限值可按表F.2.6中B級使用限值的規定執行。

附錄G 驗證試驗

G.0.1 對于要求作抗震鑒定的設備或部件，當分析方法不足以合理可信地證明其在規定強度和頻度的地震作用時和作用后的正常功能和完整性，或確定其開始失效的極限地震強度時，應通過對原件或模型的振動試驗進行檢驗。

G.0.2 對Ⅰ、Ⅱ類能動設備及部件的抗震試驗應按本附錄規定進行。G.0.3 設備和部件的抗震鑒定試驗應包括以下幾類：

G.0.3.1 動態特性探查試驗應測定設備或部件的各階自振頻率、振型及阻尼值等動態特性。

G.0.3.2 功能驗證試驗應檢驗在規定強度和頻度的地震作用時和作用后的正常功能及其完整性。

G.0.3.3 極限功能試驗應在必要時進行，需確定開始失效時的極限地震強度。G.0.4 驗證試驗的試件應按以下原則選擇：

G.0.4.1 驗證試驗的試件應采用對抗震不利的典型原件，必要時可以在不影響試驗目的前提下，對原件在結構上作適當簡化或采用適當的代用試件，但應論證其合理性。在結構簡化對試驗結果有影響時，應通過其他方式對試驗結果作相應修正，并應有專門說明。G.0.4.2 設備的抗震驗證試驗件，必須先經過功能檢驗，必要時應考慮環境老化影響；當部件在幾個試驗中被應用時，應保證其主要特性在以前的試驗中未被改變。G.0.5 試件應滿足以下裝配、固定和工作條件的要求： 房地產E網-房地產與物業管理實用資料庫http://www.tmdps.cn

G.0.5.1 試件的裝配和固定方式應符合實際安裝條件。原型中如有支承構架或隔振減振措施，以及對試件抗震性能有重要影響的連接件，試驗中必須計入。G.0.5.2 功能試驗的試件尚應符合實際的環境和運行條件。G.0.6 試驗宜采用下列方法和步驟： G.0.6.1 動態特性探查試驗

（１）動態特性探查試驗一般在試驗室進行，對具有線性振動特性的設備，其初步試驗也可在施工期間及啟動運行以前直接在電廠現場進行。

（２）在現場作動態探查試驗時，可采用激振器、起振機等設施作正弦迫振掃描，或利用突然釋放、敲擊等方法，測定其基本頻率及相應的振型和阻尼值。在室內試驗時，除現場試驗的方法外,還可在振動臺上進行。

（３）在振動臺上測定試件的動態特性時，宜以白噪聲激振，通過頻譜分析，得到其各階自振特性，激振幅值不大于2m/s2。

（４）在以正弦迫振掃描求設備或部件的動態特性時，掃描頻段通常取1.0～35.0Hz，掃頻速度不大于2oct/min，在共振峰附近不大于1oct/min；掃描加速度幅值不大于2m/s2，在共振峰附近不大于1m/s2。

（５）對有顯著非線性的設備和部件，應采用不同激振幅值進行比較。對于正弦迫振掃描，應按1.0～35.0～1.0Hz升頻和降頻方式掃描。

（６）在動態特性探查試驗中，除了測定頻率、振型和阻尼等振動參數外，還應根據設備和部件的功能檢測其他有關的反應參數。

（７）應沿設備或部件的三個主軸方向求其動態特性。G.0.6.2 功能驗證試驗

（１）功能驗證試驗的條件應從偏于安全的角度考慮。

（２）功能驗證試驗應在豎向及兩個相互垂直的水平方向同時施加地震作用。在條件不具備時，也可采用單向或雙向激振，但應計入其耦合影響。

（３）電氣元件等部件被裝配在整體設備中后，如直接作功能驗證試驗有困難，可先對整體裝配后的設備施加試驗要求的地震動,求出該部件在非運行狀態下的加速度反應，再以此作為激振輸入，單獨對部件作功能驗證試驗。

（４）在功能驗證試驗中，設備或部件功能的評判準則可分為下列四級： 一級：試驗時及試驗后功能均正常； 二級：試驗時功能失效，試驗后可恢復正常；

三級：試驗時功能失效，試驗后需要重新調整后才能恢復正常； 四級：試驗時及試驗后均完全失效。

（５）在評價設備或部件的功能驗證試驗結果時，對批量生產的設備或部件，應考慮抽樣代表性可能導致的誤差。

G.0.6.3 極限功能試驗的方法、步驟與功能驗證試驗類同，但應逐級提高激振加速度幅值，直至試件開始失效或失去完整性。G.0.7 試驗荷載應按下列原則確定： 房地產E網-房地產與物業管理實用資料庫http://www.tmdps.cn

G.0.7.1 功能驗證試驗的激振加速度應優先采用滿足設備或部件安裝部位建筑物反應譜的多頻率分量的時程。在偏于安全的條件下，也可采用另外的方法和準則，如單頻共振規則波。

G.0.7.2 試驗的激振加速度宜采用本規范第8.2.3條給定的安裝部位樓層反應時程。確有困難時，可采用根據樓層反應譜（RRS）生成的非平穩隨機過程作為模擬的加速度時程，其反應譜（TRS）應包括樓層反應譜（RRS）。G.0.7.3 模擬加速度時程應滿足下列要求：

（１）對模擬加速度的要求應以確定的參考點為準，參考點取自振動臺臺面或試件與激振部位剛性連接處附近的點。

（２）模擬加速度時程應包括樓層反應的整個頻段，在無特殊論證時，可取為1.0～33.0Hz，頻率的容許誤差可按表G.0.7-1確定：

（３）參考點的模擬加速度峰值應大于給定的安裝部位的零周期加速度值。

（４）模擬加速度時程的持續時間可取為15～30s，其中強烈震動部分不應小于10s。（５）在阻尼比相同的情況下，激振加速度反應譜值應大于給定的樓層反應譜值，但其相對差值不應超過50％。

（６）檢查激振加速度反應譜時的頻率間隔與阻尼比有關，可按表G.0.7-2頻率間隔確定：

G.0.8 振動臺橫向效應應小于主軸峰值運動的25％。此外，振動臺本身引起的在試驗工作頻段以外的分量的最大幅值應小于參考點激振加速度峰值的20％。

G.0.9 當樓層反應時程的輸入為實測地震加速度時程時，應從三條不同輸入的樓層反應加速度時程中選擇一條反應最大的進行功能試驗。

G.0.10 在功能驗證后應再做一次動態特性探查試驗，以檢驗試件動態特性的改變情況。G.0.11 在功能驗證試驗中，應按發生５次運行安全地震震動，隨后再發生1次極限安全地震震動的情況加載。每次地震震動的間隔以其反應不致疊加為原則，間隔時間可按下式確定： 房地產E網-房地產與物業管理實用資料庫http://www.tmdps.cn

G.0.12 試驗報告應包括下列內容：

（１）被試驗設備或部件的類別、特性及其所屬單位；（２）試件的選擇及其簡化情況；

（３）試件的裝配、固定條件和運行，環境條件及其簡化情況；（４）試驗所采用的樓層反應譜或相應的加速度時程；（５）試驗的要求和內容；（６）試驗的方法及其步驟；

（７）試驗設備的主要特性及所屬單位；

（８）測點布置、測試儀器及其主要特性和標定數據及日期；（９）試驗結果；

（１０）試驗負責人和試驗單位核準負責人簽名以及試驗日期。G.0.13 試驗結果應包括下列內容：

（１）設備或部件在功能試驗前后的動態特性；

（２）試件功能驗證試驗結果，包括試驗時及試驗后的功能情況及標志完好性的參數值和其它觀測結果；

（３）需要對試驗結果修正的情況；（４）與計算分析結果的比較；（５）結論。

附錄H 本規范用詞說明

H.0.1 為便于在執行本規范條文時區別對待，對要求嚴格程度不同的用詞說明如下：（１）表示很嚴格，非這樣做不可的： 正面詞采用“必須”，反面詞采用“嚴禁”。

（２）表示嚴格，在正常情況下均應這樣做的： 正面詞采用“應”，反面詞采用“不應”或“不得”。

（３）對表示容許稍有選擇，在條件許可時首先應這樣做的： 房地產E網-房地產與物業管理實用資料庫http://www.tmdps.cn

正面詞采用“宜”或“可”，反面詞采用“不宜”。

H.0.2 條文中指定應該按其他有關標準、規范執行時，寫法為“應符合……的規定”。

附加說明

本規范主編單位、參加單位和主要起草人名單

主編單位：國家地震局工程力學研究所

參加單位： 核工業第二研究設計院 上海核工程研究設計院 國家地震局地球物理研究所 大連理工大學

清華大學 水利水電科學院抗震防護所 同濟大學 哈爾濱建筑工程學院

主要起草人：胡聿賢 莊紀良 王前信 林 皋 江近仁 謝君斐 陳厚群 何德煒 王傳志 黃經紹 田勝清 門福錄 高文道 時振梁 謝禮立 黃存漢 曹小玉 王孝信 喬 治 任常平馮啟民 于雙久 沈聚敏 熊建國 羅學海 郭玉學 朱美珍 金 嚴 朱鏡清 劉 季 高光伊 金崇磐