第一篇：支撐架專項施工方案常見問題解析

模板支撐架專項施工方案常見問題解析

發布時間:2014-02-26

【摘要】模板支撐架專項施工方案是建筑施工最常用的方案之一，方案內容因工程不同而存在差異，不同的人員所編制的內容也千差萬別。本文對參與專項方案論證積累的經驗進行總結提煉，對方案中常見的問題進行了解析。

【關鍵詞】模板方案問題解析

前言

模板工程是建筑施工過程中一項基本的措施，建設部《危險性較大的分部分項工程安全管理辦法》（建質[2009]87號）及《建設工程高大模板支撐系統施工安全監督管理導則》（建質[2009]254號）中規定模板工程及支撐體系為危險性較大分部分項工程，應當編制專項施工方案，其中超過一定規模的還要組織專家論證。

近年來，與模板工程相關的規范標準不斷增多、不斷更新，很多規范標準存在交叉，但要求又不盡相同，給方案編制人員選擇構造措施及演算時造成一定的困難。隨著施工技術的發展和創新，各種新型模板如大鋼模、塑料模板、鋁合金模板等不斷應用于工程施工中，模板支撐體系也有鋼管扣件腳手架、承插式支架、門式架、鋼支柱等多種類型，現以廣泛使用的鋼管腳手架模板施工方案為例，來分析其編制過程中常遇到的問題。

1、對工程特點、施工環境沒有進行深入研究及詳細描述

工程特點、施工環境是編制方案的基本依據，對模板支撐體系選擇、搭設方式有決定性的作用，在方案編制前必須對現場實際情況及施工圖紙進行深入研究，發現模板工程的特點、難點及方案實施的可能性，依據實際情況采取必要的構造措施、施工措施和管理措施，使施工方案具有較高的經濟性、適用性、可操作性。從評審情況看，很多施工方案在描述工程概況時，一般僅敘述該工程層高、板厚、梁截面尺寸等基本情況，未有針對性地將基礎情況、建筑物不規則形狀和空間、施工環境、方案實施階段氣候特點、構造特點和難點等特殊情況進行詳細描述，導致方案缺乏針對性。

2、方案選用材料與實際使用材料不符

方案編制前應對地方材料供應情況進行充分地調研，并在材料進場后進行抽樣檢查，出具檢查、檢驗報告作為方案編制的依據。本節以鋼管和可調托撐為例進行說明。

鋼管：規范要求鋼管支撐架使用φ48.3×3.6的鋼管，這與歐洲標準EN12811-1:2003規定的腳手架用管外徑為48.3mm一致，實際方案編制一般取φ48×3.0，而租賃市場上鋼管規格普遍為

φ48×2.7～3.0，實際抽檢結果有效規格可能更小。φ48×3.5的鋼管支撐架步距為1.8m時，壁厚由3.5改為3.0，其承載能力降低約12％；壁厚改為2.5時，其承載能力降低約24.5％；如管子嚴重銹蝕，外壁銹蝕1mm，變成φ46×2.5，其承載能力降低33.6％。消耗了安全儲備，支撐能力達不到方案要求，再加上其它不利因素，施工質量及安全難以保證。

可調托撐：方案要求支托板厚不應小于5mm，但是市場上常見的托撐板厚為2～3mm，而很多方案中可調托撐上的主龍骨采用雙鋼管，鋼管軸心必然處于可調托撐絲杠支點以外，造成主龍骨完全依靠托撐板支撐傳力，可想而知其遠遠達不到強度要求，對支撐結構安全造成極大的隱患。因此必須技術人員必須在充分了解材料實際情況下，依據檢驗報告設計支撐架體系及采取可靠的構造措施來保證結構安全。

3、對特殊結構形式支撐體系未進行設計、計算

技術人員在編制方案時，一般會將規格相近的梁、板進行歸類，設計相同的支撐體系，選取規格最大的梁、板進行驗算。在歸類的過程中應充分考慮科學性、可靠性和經濟性，在不確定的情況下應增加驗算樣本。另外在結構中有一些構件容易被忽視，但支撐荷載較大或支撐結構受力復雜或支撐架搭設難度大，存在一定的風險，如：柱帽、斜柱、門洞、坡度較大的斜屋面、截面較大的懸挑構件、豎向疊合梁、架空板等，這些構件模板承受的荷載會比較大，應該專門對這些部位進行支撐設計和計算，繪制細部構造圖，以確保支撐結構安全。

另外，還需對后澆帶、豎向施工縫等部位的模板架體進行單獨設計，梁板后澆帶模板支撐體系應該與其兩側的模板支撐體系相對獨立。

4、計算取值不準確

結構驗算過程中，涉及很多參數，這些參數有的來源于施工現場實測實量，有的來源于規范，也有一些來源于施工經驗及官方發布的統計數據，這些數據都對計算結果產生著或多或少的影響，部分取值不當計算結果甚至差距數倍，直接影響技術人員對結構安全性的判斷，因此必須準確取值。以幾個比較關鍵的參數為例進行說明：

（1）軸心受壓構件的穩定系數φ

分別參照《建筑施工模板安全技術規范》（JGJ162-2008）和《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》（JGJ130-2011）取軸心受壓構件的穩定系數φ值，就有巨大的變化，相同結構取值可差距數倍，而此系數是確定立桿穩定性的關鍵參數，雖然參照兩個規范都沒錯，一般應按照“偏于安全”的原則進行取值，相比較而言，《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》（JGJ130-2011）采用的系數偏于安全。

（2）材料強度設計值

應該對架體進行局部加固。（3）環境保護與綠色施工。這是目前建筑施工現場重點推行的技術，也將體現工藝和技術的先進性，每個施工現場都應當積極響應，促進傳統施工工藝綠色化。

10、對其它現行規范中未明確的荷載的防護措施未描述

這些荷載包括：混凝土澆筑時，泵管倚靠到模板支撐架產生的頻繁沖擊荷載；在吊運較重機具、大捆材料時，對架體的意外撞擊荷載；鋼結構、鋼-混結構施工層會有大型鋼構件，對模板支撐也會產生較大的施工荷載。需要根據各項荷載出現概率、荷載大小、不良后果等實際情況考慮確定防護措施。

第二篇：梁板模板支撐架專項施工方案

梁板模板支撐架專項施工方案 工程名稱：大連悅泰·福里2號組團臨街公建及地下車庫 施工單位：大連悅達建設工程集團有限公司 編制時間：2011年8月6日 目 錄 一、工程概況 3 二、模板施工驗算說明 4 三、編制依據 5 四、設計計算 5 五、構造要求 6 1　架體總體要求 6 2　架體立柱 6 3　架體水平桿 7 4 剪刀撐 7 5 周邊拉接 8 六、材料管理 9 1 鋼管、扣件 9 2 技術資料 9 七、驗收管理 10 八、使用管理 11 九、模板支撐體系位移的檢測控制 12 十、模板支撐系統拆除與堆放 14 十一、安全管理要求 16 十二、應急救援預案 17 1、概況 17 2、機構設置 17 3、報警救援及其他聯絡電話 17 4、人員分工與職責 17 5、應急救援工作程序 18 6、應急救援方法 18 計算書： 梁側模板計算書 21 梁模板扣件鋼管高支撐架計算書 29 扣件鋼管樓板模板支架計算書 37 柱模板設計計算書 45 一、工程概況 工程名稱：大連悅泰·福里2號組團臨街公建及地下車庫;地址：本工程位于大連市西崗區北崗街、通海街、雙興街圍合地塊;結構類型：地下室框剪結構，地上剪力墻結構;建筑總面積：92800㎡;總高度：94.6m;層數：地下二層，地上30層;本工程G-14~G3-1軸交G2-C~G3-D軸，標高10.150m處梁板至底板2.0m處為地下一層樓板中空部位，層高8.15m，施工面積1007 ㎡，具體范圍如下圖陰影部分所示：

模板支撐計算區域。

二、模板施工驗算說明 本工程模板驗算部分面積較大，為保證施工安全采取如下代表部位進行模板支撐體系驗算，其中：

工程部位 截面尺寸 支撐高度 樓板 120mm厚 8.15米 最大梁 800×300mm 8.15米 最大柱 600×600mm 8米 模板采用18mm膠合板，50×80木枋背楞，支撐體系為Ф48×3.5mm鋼管，連接形式為扣件式。其他部位均按照上述部位驗算結果進行模板布置。

本工程驗算部位的模板搭設按照下表數值進行驗算：

序號 部位 搭設基本參數 1 樓板模板 面板厚度18mm，模板支架搭設高度為8.15m。

立桿的縱距 b=1.00m，立桿的橫距 l=1.00m，立桿的步距 h=1.50m。

板底木方50×80mm，間距300mm。

梁側模板 模板面板采用普通膠合板，面板厚度18mm。

內龍骨布置5道，內龍骨采用50×80mm木方。

外龍骨間距500mm，外龍骨采用50×80mm木方。

對拉螺栓布置2道，在斷面內水平間距200+300mm，斷面跨度方向間距400mm，直徑14mm。

梁底支架 承重架采用1根承重立桿,木方垂直梁截面支設方式，梁底增加3根承重立桿，承重桿間距500mm。

模板面板采用普通膠合板，面板厚度18mm。

梁底采用4根60mm×80mm的木方，頂托內托梁材料選擇木方: 100×100mm。

梁兩側立桿間距1(mm)，立桿上端伸出至模板支撐點的長度0.3(mm)。

柱側模板 柱斷面長度B=600mm；

柱斷面寬度H=600mm；

木方截面寬度=50mm；

木方截面高度=80mm；

木方間距l=200mm,膠合板截面厚度=18mm。

三、編制依據 1、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》（JGJ130-2001）2、《建筑施工模板安全技術規范》(JGJ162-2008)3、《建筑施工扣件式鋼管模板支架技術規程》（DB33/1035-2006）4、《建筑結構荷載規范》（GB50009-2001）5、《直縫電焊鋼管》（GB/T13793、《低壓流體輸送甲焊接鋼管》（GB/T3092）、《碳素結構鋼》（GB/T700）6、《鋼管腳手架扣件》（GB/5831-2006）7、《鋼結構設計規范》（GBJ17-88）8、《混凝土結構工程施工質量驗收規范》（GB50204-2002）、《鋼結構工程施工質量驗收規范》（GB50205-2001）9、《危險性較大的分部分項工程安全管理辦法》（建質[2009]87號）10、《建設工程高大模板支撐系統施工安全監督管理導則》（建質[2009]254號）四、設計計算 詳見附錄計算書 五、構造要求 1　架體總體要求(1)對剪刀撐、水平桿、周邊拉結等采取一系列加強措施。

(2)支模架體高寬比：模板支架的整體高寬比不應大于5。

(3)定向扣件及轉向扣件應100%檢驗擰緊度。

2　架體立柱 梁下優先采用可調托座同時對采用可調托座時的構造做出了具體規定，以滿足支撐系統的穩定性。

可調支托底部的立柱頂端應沿縱橫向設置一道水平拉桿。掃地桿與頂部水平拉桿之間的間距，在滿足模板設計所確定的水平拉桿歩距要求條件下，進行平均分配確定歩距后，在每一步距處縱橫向應各設一道水平拉桿。當層高在8～20ｍ時，在最頂步距兩水平拉桿中間應加設一道水平拉桿；

當層高大于20ｍ時，在最頂兩步距水平拉桿中間應分別增加一道水平拉桿。所有水平拉桿的端部均應與四周建筑物頂緊頂牢。無處可頂時，應在水平拉桿端部和中部沿豎向設置連續式剪刀撐。

模板支架必須設置縱、橫向掃地桿。縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上，橫向掃地桿亦應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。當立桿基礎不在同一高度上時，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，高低差不應大于 1m。靠邊坡上方的立桿軸線到邊坡的距離不應小于500mm。

鋼管立柱的掃地桿、水平拉桿、剪刀撐應采用Φ48mm×3.5mm鋼管，用扣件與鋼管立柱扣牢。鋼管掃地桿、水平拉桿應采用對接、剪刀撐應采用搭接，搭接長度不得小于500mm，并應采用2個旋轉扣件分別在離桿端不小于100ｍｍ處進行固定。

鋼管立柱底部應設墊木和底座，頂部應設可調支托。

扣件式鋼管立柱接長嚴禁搭接，必須采用對接扣件連接，相鄰兩立柱的對接接頭不得在同步內，且對接接頭沿豎向錯開的距離不宜小于500ｍｍ，各接頭中心距離主節點不宜大于歩距的1/3。

采用扣件式鋼管立柱時，嚴禁將上段的鋼管與下段的鋼管立柱錯開固定在水平拉桿上。

可調托座使用：可調托座與鋼管交接處應設置橫向水平桿，托座頂距離水平桿的高度不應大于300mm。梁底立桿應按梁寬均勻設置，其偏差不應大于25mm,調節螺桿的伸縮長度不應大于200mm，另外，使用可調托座必須解決兩者連接節點問題。

3　架體水平桿（1）每步的縱、橫向水平桿應雙向拉通。

（2）搭設要求：水平桿接長宜采用對接扣件連接，也可采用搭接。對接、搭接應符合下列規定：

a 對接扣件應交錯布置：兩根相鄰縱向水平桿的接頭不宜設置在同步或同跨內；

不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于500mm；

各接頭至最近主節點的距離不宜大于縱距的確1/3；

b 搭接長度不應小于1m，應等距離設置3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至搭接水平桿桿端的距離不應小于100mm。

（3）主節點處水平桿設置：

主節點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除。主節點兩個直角扣件的中心距不應大于150mm。

剪刀撐 剪刀撐包括兩個垂直方向和水平方向三部分組成，要求根據工程結構情況具體說明設置數量 注意：對于超高大跨大荷重支模架要針對性設置并繪圖表示(1)設置數量，模板支架高度超過4m的模板支架應按下列規定設置剪刀撐：

a 模板支架四邊滿布豎向剪刀撐，中間每隔四排立桿設置一道縱、橫向豎向剪刀撐，由底至頂連續設置；

b 模板支架四邊與中間每隔4排立桿從頂層開始向下每隔2步設置一道水平剪刀撐。

(2)剪刀撐的構造應符合下列規定：

a 每道剪刀撐寬度不應小于4跨，且不應小于6m，剪刀撐斜桿與地面傾角宜在45°~60°之間。傾角為45°時，剪刀撐跨越立桿的根數不應超過7根；

傾角為60°時，則不應超過5根；

b 剪刀撐斜桿的接長應采用搭接；

c 剪刀撐應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不宜大于150mm；

d 設置水平剪刀撐時，有剪刀撐斜桿的框格數量應大于框格總數的1/3。

周邊拉接(1)一般支模架體，模板支架高度超過4m時，柱、墻板與梁板混凝土應分二次澆筑，模板支架應與施工區域內及周邊已具備一定強度的構件（墻、柱等）通過連墻件進行可靠連接。

(2)超高大跨大荷重支模架必須與砼已澆筑完畢的垂直結構有效拉結。

六、材料管理 1 鋼管、扣件(1)材質：引用了國家行業標準《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》（JGJ130）的相關規定。

(2)驗收與檢測，采購、租賃的鋼管、扣件必須有產品合格證和法定檢測單位的檢測檢驗報告，生產廠家必須具有技術質量監督部門頒發的生產許可證。并且使用前必須進行抽樣檢測。

鋼管外觀質量要求：

a 鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道；

b 鋼管外徑、壁厚、端面等的偏差；

鋼管表面銹蝕深度；

鋼管的彎曲變形應符合附錄E的規定；

c 鋼管應進行防銹處理。

扣件外觀質量要求：

a 有裂縫、變形或螺栓出現滑絲的扣件嚴禁使用；

b 扣件應進行防銹處理。

技術資料 施工現場應建立鋼管、扣件使用臺帳，詳細記錄鋼管、扣件的來源、數量和質量檢驗等情況人員管理 七、驗收管理(1)驗收程序 模板支架投入使用前，應由項目部組織驗收。項目經理、項目技術負責人和相關人員，以及監理工程師應參加模板支架的驗收。對高大模板支架，施工企業的相關部門應參加驗收。

(2)驗收內容 a 材料——技術資料 b參數——專項施工方案 c 構造——專項施工方案和本規程(3)扣件力矩檢驗 安裝后的扣件螺栓擰緊扭力矩應采用扭力扳手檢查，抽樣方法應按隨機分布原則進行。

(4)驗收記錄 按相關規定填寫驗收記錄表。

八、使用管理 1 作業層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載。腳手架不得與模板支架相連。

模板支架使用期間，不得任意拆除桿件，當模板支架基礎下或相鄰處有設備基礎、管溝時，在支架使用過程中不得開挖，否則必須采取加固措施。

架體因特殊原因或使用荷載變化而發生改變時，需采取措施（編制補充專項施工方案），重新驗收。

混凝土澆筑過程中，應派專人觀測模板支撐系統的工作狀態，觀測人員發現異常時應及時報告施工負責人，施工負責人應立即通知澆筑人員暫停作業，情況緊急時應采取迅速撤離人員的應急措施，并進行加固處理；

混凝土澆筑過程中，應均勻澆搗，并采取有效措施防止混凝土超高堆置。

九、模板支撐體系位移的檢測控制 梁板高支撐模板采用扣件式腳手架支撐體系，在搭設和鋼筋安裝、混凝土澆搗施工過程中，必須隨時進行檢測。

1、班組日常進行安全檢查，項目每周進行安全檢查，分公司每月進行安全檢查，所有安全檢查記錄必須形成書面材料。

2、日常檢查、巡檢重點部位：

桿件的設置和連接、掃地桿、支撐、剪刀撐等構件是否符合要求；

底座是否松動，立桿是否符合要求；

連接扣件是否松動；

架體是否有不均勻的沉降，垂直度偏差是否超出規范要求；

施工過程中是否有超載的現象；

安全防護措施是否符合規范要求；

腳手架體和腳手架桿件是否有變形的現象。

3、在承受六級大風或大暴雨后必須進行全面檢查。

4、在澆搗梁板混凝土之前，由項目部對腳手架全面檢查，合格后方可開始澆筑混凝土。澆筑混凝土的過程中，由質檢員、安全員、施工員對架體進行檢查，隨時觀測架體變形，發現隱患，立即停工整改，隱患消除后在進行施工。

5、監測方案包括：

（1）監測項目：支架沉降、位移和變形。

（2）監測點布設：

觀測點需盡量選擇在受力最大位置，即主梁的跨中，每個監測平面布設不少于3個支架沉降觀測點。均布設九個監測剖面，每個監測剖面應布置2個支架水平位移觀測點和3個穩定性沉降觀測點及3個支架沉降觀測點。

必須使用經緯儀、水平儀等監測儀器進行監測，不得目測，監測儀器精度應滿足現場監測要求，并設變形監測報警值。

（3）監測頻率：

在澆筑砼過程中應實施實時監測，一般監測頻率不宜超過20～30分鐘一次，澆筑完畢后不少于2小時一次。

高支模搭設允許偏差及預警值要求 項目 允許偏差㎜ 預警值㎜ 檢查工具 立桿鋼管彎曲 3m＜L≤4m ≤12 8mm 經緯儀、水準儀 4m＜L≤6.5m ≤20 12mm 經緯儀、水準儀 水平桿、斜桿鋼管彎曲 L≤6.5m ≤30 25mm 經緯儀、水準儀 立桿垂直度全高 絕對偏差≤30 22mm 經緯儀、水準儀 立桿腳手架高度H內 相對值≤H/400 0.75×H/400 經緯儀、水準儀 支撐沉降 ≤10mm 5 mm 經緯儀、水準儀 6、高大模板施工過程中，施工單位進行監測，每次監測結果必須由檢測人、項目經理提供給監理單位。

7、檢測結果報告必須包括監測項目及允許值、報警值、監測數據處理分析、檢測結果評述。

8、監測數據接近或達到報警值時，應組織有關各方采取應急或搶險措施，同時須向主管部門報告。

十、模板支撐系統拆除與堆放 混凝土結構部位拆模強度表 結構類型 結構跨度（m）按設計強度的百分率（%）板 ≤2 50 ＞2，≤8 75 ＞8 100 梁 ≤8 75 ＞8 100 懸臂構件 ≤2 75 ＞2 100 1、模板支架拆除施工工藝：拆除程序應遵守由上而下，先搭后拆的原則，一般的拆除順序為：腳手板→剪刀撐→橫向水平桿→縱向水平桿→立桿。

2、拆除要點 模板拆除時，混凝土的強度必須達到一定的要求，如果混凝土沒有達到規定的強度要提前拆模時，必須經過計算（多留混凝土試塊，拆模前混凝土試塊經試壓）確認其強度能夠拆模，才能拆除。

拆模的順序和方法，應按照模板支撐設計書的規定進行，或采取先支的后拆，后支的先拆，先拆非承重模板，后拆承重模板的方法，嚴格遵守從上而下的原則進行拆除。

拆模板時應將拆下的木楞、模板等，隨拆隨派人運到遠離基礎較遠的地方（指定地點）進行堆放，以免基坑附近地面受壓造成坑壁塌方；

拆除的模料上鐵釘應及時拔除干凈，以防扎傷人員。

拆除模板時，要站在安全的地方，嚴禁用撬棍或鐵錘亂砸，對拆下的大塊膠合板要有人接應拿穩，應妥善傳遞放至地面，嚴禁亂擲；

拆下的支架，按規格堆放整齊；

對活動部件必須一次拆除，拆完后方可停歇，如中途停止，必須將活動部分固定牢靠，以免發生事故；

水平拉撐，應先拆除上一道拉撐，最后拆除后一道水平拉撐。

拆除要從上到下，不得向地面拋擲模板及支撐；

應輕輕撬動模板，嚴禁錘擊，并應隨拆隨按指定地點堆放。多層樓板模板支柱的拆除，當上層樓正澆筑混凝土時，下層樓板的支撐不得拆除，待混凝土澆筑完畢7天后再進行拆除下一層樓板支撐（但混凝土強度必須達到設計強度要求）。

拆除完畢的模板嚴禁堆放在外腳手架上。

拆除腳手架前的準備工作應符合下列規定：

· 應全面檢查模板支架的扣件連接件、連墻桿、支撐體系等是否符合構造要求；

· 應檢查結構并補充完善施工組織設計中的拆除順序和措施，經主管部門批準后方可實施；

· 應由單位工程負責人進行拆除安全技術交底；

· 應清除模板支架上雜物及地面障礙物。

卸料時應符合下列規定：

· 各構配件嚴禁拋擲至地面；

· 運至地面的構配件應按規范《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》（JGJ130-2001）第8.1.2~8.1.5條規定及時檢查、整修與保養，并按品種、規格隨時碼堆存放。

十一、安全管理要求 1、進入施工現場從業人員必須戴好安全帽，高處作業人員必須佩戴安全帶，并應系牢。

2、經醫生檢查認為不宜高處作業的人員，不得進行高處作業。

3、工作前應線檢查使用的工具是否牢固，扳手等工具必須用繩鏈系掛在身上，以免掉落傷人。工作時要思想集中，防止釘子扎腳和高空滑落。

4、安裝與拆除高3m以上的模板，應搭設腳手架，并設防護欄桿，防止上下在同一垂直面操作。

5、高空、復雜結構模板的安裝與拆除，事先應有切實的安全措施。

6、遇六級以上的大風時，應暫停室外的高處作業，雪霜雨后應先清掃施工現場，略干不滑時再進行工作。

7、兩人抬運模板時要互相配合、協同工作。傳遞模板、工具應用運輸工具或繩子系牢后升降，不得亂扔。高處拆模時，應有專人指揮，并在下面標出作業區，用繩子和紅白旗加以圍欄，臨時禁止人員過往。

8、不得在模板支架上堆放大批模板材料。

9、支撐、牽杠等不得搭在門窗框和模板支架上。通路中間的斜撐、拉桿等應設在 1.8m高以上。

10、支撐過程中，如遇中途停歇，應將支撐、搭頭、柱頭板等釘牢。拆模間歇時，應將已活動的模板、牽杠、支撐等運走或妥善堆放，防止因扶空、踏空而墜落。

11、模板上有預留洞者，應在安裝后將洞口蓋好。混凝土板上的預留洞，應在模板拆除后隨即將洞口蓋好。

12、拆除模板一般用長撬棍。人不允許站在正在拆除的模板上。在拆除樓板模板時，要注意整塊模板掉下，尤其是用定型模板做平臺模板時，更要注意。拆模人員要站在門窗洞口外拉支撐，防止模板突然全部掉落傷人。

13、在模板上架設的電線和使用的電動工具，應用36V低壓電源或采用其他有效的安全措施。

十二、應急救援預案 1、概況 本工程局部結構高支模工程，在高支模區域內施工極可能發生高空墜落、模板坍塌、物體打擊等重大事故。本預案針對梁板高支模施工可能發生的高空墜落、模板坍塌、物體打擊緊急情況的應急準備和響應。

2、機構設置 為對可能發生的事故能夠快速反應、救援，項目部成立應急救援領導小組。

項目經理高鵬為第一安全責任人，技術負責人李安喜為直接安全責任人，現場專職安全管理員，并相應成立高支模施工管理領導小組。

組 長：項目經理 高鵬 副組長：現場技術負責人李安喜 組 員：安全員劉漢勇 施工員：季先鋒、程恩偉 木工班組長：張孝節及各施工班組長。

3、報警救援及其他聯絡電話 報警救援及其他聯絡電話 單位或姓名 電話 單位或姓名 電話 火警 119 組長（項目經理）：高鵬 *** 公安 110 副組長（現場技術負責人）：李安喜 *** 醫療 120 組員：劉漢勇 交通 122 組員：季先鋒 公司辦公電話 組員：程恩偉 4、人員分工與職責（1）項目經理（第一安全責任人）高鵬：負責高支模應急救援全面工作。

（2）現場技術負責人（直接安全責任人）李安喜：負責制定事故預防措施及相關部門人員的應急救援工作職責。安排時間有針對性的應急救援應變演習，有計劃區分任務，明確責任。

（3）現場專職安全員劉漢勇：負責現場高支模施工的安全檢查工作及現場應急救援的指揮工作，統一對人員，材料物資等資源的調配，并負責事故的上級匯報工作。同時負責執行項目部下達的相關指令。

（4）組員季先鋒、張孝節及各施工班組長：當發生緊急情況時，負責事故的匯報，并采取措施進行現場控制工作。同時負責執行項目部下達的相關指令。

5、應急救援工作程序（1）當事故發生時小組成員立即向組長匯報，由組長立即上報公司，必要時，匯報當地有關部門，以取得政府部門的幫助。

（2）由應急救援領導小組，組織項目部全體員工投入事故應急救援搶險工作中去，盡快控制險情蔓延，并配合、協助事故的處理調查工作。

（3）事故發生時，組長或其他組員不在現場時，由在現場的其他組員作為臨時負責人負責指揮安排。

（4）項目部指定現場專職安全員劉紹文負責事故的收集、統計、審核和上報工作，并嚴格遵守事故報告的真實性和時效性。

6、應急救援方法（1）高空墜落應急救援方法：

1）當現場只有１人時應大聲呼救；

２人以上時，就有１人或多人去打“120”急救電話及馬上報告應急救領導小組搶救。

2）仔細觀察傷員的神志是否清醒、是否昏迷等癥狀，并很可能了解傷員落地的身體著地部位，和著地部位的具體情況。

3）如果是頭部著地，同時伴有嘔吐、昏迷等癥狀，很可能是顱腦損傷，應該迅速送醫院搶救。如發現傷者耳朵、鼻子有血液流出，千萬不能用手帕棉花或紗布去堵塞，以免造成顱內壓增高或誘發細菌感染，會危及傷員的生命安全。

4）如果傷員腰、背、肩部先著地，有可能造成脊柱骨折，下肢癱瘓，這時不能隨意翻動，搬動時要三個人同時同一方向將傷員平直抬于木板上，不能扭轉脊柱，運送時要平穩，否則會加重傷情。

（2）模板、坍塌應急救援方法：

1）工地發生高支模坍塌事故時，立即組織人員及時搶救，防止事故擴大，在有傷亡的情況下控制好事故現場。

2）報120急救中心，到現場搶救傷員。（應盡量說清楚傷員人數、情況、地點、聯系電話等，并派人到路口等待）；

3）急報項目部應急救援小組、公司和有關應急救援單位，采取有效的應急救援措施；

4）清現事故現場，檢查現場施工人員是否齊全，避免遺漏傷亡人員，把事故損伯控制到最小；

5）預備應急救援工具：切割機、起重機、藥箱、擔架等。

（3）物體打擊應急救援方法：

當物體打擊傷害發生時，應盡快將傷員轉移到安全地點進行包扎、止血、固定傷肢、應急以后及時送醫院治療。

1）止血：根據出血種類，采用加壓包止血法、指壓止血法、填塞止血法和止血帶止血法。

2）對傷口包扎：以保護傷口，減少感染，壓迫止血、固定骨折、扶托傷肢，減少傷痛。

3）對于頭部受傷的傷員，首先應他細觀察傷員的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有嘔吐，昏迷等癥狀，應迅速送醫院搶救，如果發現傷員耳朵、鼻子有血液流出，千萬不能用手帕棉花或紗布堵塞，因為這樣可能造成顱內壓增高或誘發細菌感染，會危及傷員的生命安全。

4）如果是輕傷，在工地簡單處理后，再到醫院檢查；

如果是重傷，應迅速送醫院搶救。

5）預備應急救援工具如下表：

序號 器材或設備 數量 主要用途 1 支架 若干 支撐加固 2 模板、木方 若干 支撐加固 3 擔架 2個 搶救傷員 4 止血急救包 3個 搶救傷員 5 手電筒 10個 停電時照明求援 6 應急燈 6個 停電時照明求援 7 爬梯 4樘 人員疏散 8 對講機 6臺 聯系指揮求援 計算書：

梁側模板計算書 一、梁側模板基本參數 計算斷面寬度300mm，高度800mm，兩側樓板厚度120mm。

模板面板采用普通膠合板。

內龍骨間距200mm，內龍骨采用50×80mm木方，外龍骨采用50×80mm木方。

對拉螺栓布置2道，在斷面內水平間距200+300mm，斷面跨度方向間距400mm，直徑12mm。

面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。

木方剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9500.0N/mm2。

模板組裝示意圖 二、梁側模板荷載標準值計算 強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；

撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。

新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 c—— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t —— 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.714h；

T —— 混凝土的入模溫度，取20.000℃；

V —— 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h；

H —— 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.200m；

1—— 外加劑影響修正系數，取1.000；

2—— 混凝土坍落度影響修正系數，取0.850。

根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=28.800kN/m2 考慮結構的重要性系數0.9，實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=0.9×50.000=45.000kN/m2 考慮結構的重要性系數0.9，倒混凝土時產生的荷載標準值 F2=0.9×6.000=5.400kN/m2。

三、梁側模板面板的計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照簡支梁計算。

面板的計算寬度取0.20m。

荷載計算值 q = 1.2×45.000×0.200+1.40×5.400×0.200=12.312kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本工程中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 20.00×1.80×1.80/6 = 10.80cm3；

I = 20.00×1.80×1.80×1.80/12 = 9.72cm4；

計算簡圖 彎矩圖(kN.m)剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：

變形計算受力圖 變形圖(mm)經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=0.985kN N2=2.709kN N3=2.709kN N4=0.985kN 最大彎矩 M = 0.049kN.m 最大變形 V = 0.167mm(1)抗彎強度計算 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.049×1000×1000/10800=4.537N/mm2 面板的抗彎強度設計值 [f]，取15.00N/mm2；

面板的抗彎強度驗算 f < [f],滿足要求!(2)抗剪計算 [可以不計算] 截面抗剪強度計算值 T=3×1477.0/(2×200.000×18.000)=0.615N/mm2 截面抗剪強度設計值 [T]=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T < [T]，滿足要求!(3)撓度計算 面板最大撓度計算值 v = 0.167mm 面板的最大撓度小于200.0/250,滿足要求!四、梁側模板內龍骨的計算 內龍骨直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載連續梁計算。

內龍骨強度計算均布荷載q=1.2×0.20×45.00+1.4×0.20×5.40=12.312kN/m 撓度計算荷載標準值q=0.20×45.00=9.000kN/m 內龍骨按照均布荷載下多跨連續梁計算。

內龍骨計算簡圖 內龍骨彎矩圖(kN.m)內龍骨剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：

內龍骨變形計算受力圖 內龍骨變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩 M= 0.246kN.m 經過計算得到最大支座 F= 4.465kN 經過計算得到最大變形 V= 0.083mm 內龍骨的截面力學參數為 本工程中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5.00×8.00×8.00/6 = 53.33cm3；

I = 5.00×8.00×8.00×8.00/12 = 213.33cm4；

(1)內龍骨抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.246×106/53333.3=4.61N/mm2 內龍骨的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)內龍骨抗剪計算 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh < [T] 截面抗剪強度計算值 T=3×2462/(2×50×80)=0.923N/mm2 截面抗剪強度設計值 [T]=1.30N/mm2 內龍骨的抗剪強度計算滿足要求!(3)內龍骨撓度計算 最大變形 v =0.083mm 內龍骨的最大撓度小于300.0/250,滿足要求!五、梁側模板外龍骨的計算 外龍骨承受內龍骨傳遞的荷載，按照集中荷載下連續梁計算。

外龍骨按照集中多跨連續梁計算。

外龍骨計算簡圖 外龍骨彎矩圖(kN.m)外龍骨剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：

外龍骨變形計算受力圖 外龍骨變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩 M= 0.312kN.m 經過計算得到最大支座 F= 9.600kN 經過計算得到最大變形 V= 0.119mm 外龍骨的截面力學參數為 本工程中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5.00×8.00×8.00/6 = 53.33cm3；

I = 5.00×8.00×8.00×8.00/12 = 213.33cm4；

(1)外龍骨抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.312×106/53333.3=5.85N/mm2 外龍骨的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)外龍骨抗剪計算 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh < [T] 截面抗剪強度計算值 T=3×2902/(2×50×80)=1.088N/mm2 截面抗剪強度設計值 [T]=1.30N/mm2 外龍骨的抗剪強度計算滿足要求!(3)外龍骨撓度計算 最大變形 v =0.119mm 外龍骨的最大撓度小于400.0/250,滿足要求!六、對拉螺栓的計算 計算公式: N < [N] = fA 其中 N —— 對拉螺栓所受的拉力；

A —— 對拉螺栓有效面積(mm2)；

f —— 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；

對拉螺栓的直徑(mm): 12 對拉螺栓有效直徑(mm): 10 對拉螺栓有效面積(mm2): A = 76.000 對拉螺栓最大容許拉力值(kN): [N] = 12.920 對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 9.600 對拉螺栓強度驗算滿足要求!梁模板扣件鋼管高支撐架計算書 計算依據1《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》（JGJ130-2001）。

計算依據2《施工技術》2002.3.《扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全》(杜榮軍)。

計算參數: 模板支架搭設高度為8.0m，梁截面 B×D=300mm×800mm，立桿的縱距(跨度方向)l=0.50m，立桿的步距 h=1.50m，梁底增加1道承重立桿。

面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。

木方60×80mm，剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9500.0N/mm2。

梁兩側立桿間距1.00m。

梁底按照均勻布置承重桿3根計算。

模板自重0.50kN/m2，混凝土鋼筋自重25.50kN/m3，施工活荷載4.50kN/m2。

扣件計算折減系數取1.00。

圖1 梁模板支撐架立面簡圖 采用的鋼管類型為48×3.5。

一、模板面板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續梁計算。

作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。

1.荷載的計算：

(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：

q1 = 25.500×0.800×0.500=10.200kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)：

q2 = 0.500×0.500×(2×0.800+0.300)/0.300=1.583kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN)：

經計算得到，活荷載標準值 P1 =(2.500+2.000)×0.300×0.500=0.675kN 均布荷載 q = 1.20×10.200+1.20×1.583=14.140kN/m 集中荷載 P = 1.40×0.675=0.945kN 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本工程中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 50.00×1.80×1.80/6 = 27.00cm3；

I = 50.00×1.80×1.80×1.80/12 = 24.30cm4；

計算簡圖 彎矩圖(kN.m)剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：

變形計算受力圖 變形圖(mm)經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=0.495kN N2=2.099kN N3=2.099kN N4=0.495kN 最大彎矩 M = 0.021kN.m 最大變形 V = 0.005mm(1)抗彎強度計算 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.021×1000×1000/27000=0.778N/mm2 面板的抗彎強度設計值 [f]，取15.00N/mm2；

面板的抗彎強度驗算 f < [f],滿足要求!(2)抗剪計算 [可以不計算] 截面抗剪強度計算值 T=3×1179.0/(2×500.000×18.000)=0.197N/mm2 截面抗剪強度設計值 [T]=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T < [T]，滿足要求!(3)撓度計算 面板最大撓度計算值 v = 0.005mm 面板的最大撓度小于100.0/250,滿足要求!二、梁底支撐木方的計算（一）梁底木方計算 按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 2.099/0.500=4.198kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.1×4.20×0.50×0.50=0.105kN.m 最大剪力 Q=0.6×0.500×4.198=1.259kN 最大支座力 N=1.1×0.500×4.198=2.309kN 木方的截面力學參數為 本工程中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 6.00×8.00×8.00/6 = 64.00cm3；

I = 6.00×8.00×8.00×8.00/12 = 256.00cm4；

(1)木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.105×106/64000.0=1.64N/mm2 木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)木方抗剪計算 [可以不計算] 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh < [T] 截面抗剪強度計算值 T=3×1259/(2×60×80)=0.394N/mm2 截面抗剪強度設計值 [T]=1.30N/mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求!(3)木方撓度計算 均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到2.592kN/m 最大變形 v =0.677×2.592×500.04/(100×9500.00×2560000.0)=0.045mm 木方的最大撓度小于500.0/250,滿足要求!三、梁底支撐鋼管計算(一)梁底支撐橫向鋼管計算 橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。

集中荷載P取木方支撐傳遞力。

支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m)支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：

支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm)經過連續梁的計算得到 最大彎矩 Mmax=0.222kN.m 最大變形 vmax=0.047mm 最大支座力 Qmax=6.442kN 抗彎計算強度 f=0.222×106/5080.0=43.73N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于500.0/150與10mm,滿足要求!(二)梁底支撐縱向鋼管計算 梁底支撐縱向鋼管只起構造作用，無需要計算。

四、扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R ≤ Rc 其中 Rc —— 扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN；

R —— 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；

計算中R取最大支座反力，R=6.44kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!五、立桿的穩定性計算 立桿的穩定性計算公式 其中 N —— 立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫桿的最大支座反力 N1=6.44kN(已經包括組合系數)，腳手架鋼管的自重 N2 = 1.20×0.129×8.000=1.239kN N = 6.442+1.239=7.682kN —— 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到；

i —— 計算立桿的截面回轉半徑(cm)；

i = 1.58 A —— 立桿凈截面面積(cm2)；

A = 4.89 W —— 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；

W = 5.08 —— 鋼管立桿抗壓強度計算值(N/mm2)；

[f] —— 鋼管立桿抗壓強度設計值，[f] = 205.00N/mm2；

l0 —— 計算長度(m)；

如果完全參照《扣件式規范》不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算 l0 = k1uh(1)l0 =(h+2a)(2)k1 —— 計算長度附加系數，按照表1取值為1.167；

u —— 計算長度系數，參照《扣件式規范》表5.3.3；

u = 1.700 a —— 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；

a = 0.30m；

公式(1)的計算結果：l0=1.167×1.700×1.50=2.976m =2976/15.8=188.345 =0.203 =7682/(0.203×489)=77.341N/mm2，立桿的穩定性計算 < [f],滿足要求!公式(2)的計算結果：l0=1.500+2×0.300=2.100m =2100/15.8=132.911 =0.386 =7682/(0.386×489)=40.650N/mm2，立桿的穩定性計算 < [f],滿足要求!如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 l0 = k1k2(h+2a)(3)k2 —— 計算長度附加系數，按照表2取值為1.010；

公式(3)的計算結果：l0=1.167×1.010×(1.500+2×0.300)=2.475m =2475/15.8=156.659 =0.287 =7682/(0.287×489)=54.671N/mm2，立桿的穩定性計算 < [f],滿足要求!模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。

扣件鋼管樓板模板支架計算書 計算依據1《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》（JGJ130-2001）。

計算依據2《施工技術》2002.3.《扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全》(杜榮軍)。

計算參數: 模板支架搭設高度為8.2m，立桿的縱距 b=1.00m，立桿的橫距 l=1.00m，立桿的步距 h=1.50m。

面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。

木方50×80mm，間距300mm，剪切強度1.6N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9500.0N/mm2。

梁頂托采用鋼管48×3.5mm。

模板自重0.30kN/m2，混凝土鋼筋自重25.10kN/m3，施工活荷載2.50kN/m2。

扣件計算折減系數取1.00。

圖1 樓板支撐架立面簡圖 圖2 樓板支撐架荷載計算單元 采用的鋼管類型為48×3.5。

一、模板面板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。

靜荷載標準值 q1 = 25.100×0.120×1.000+0.300×1.000=3.312kN/m 活荷載標準值 q2 =(0.000+2.500)×1.000=2.500kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本工程中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 100.00×1.80×1.80/6 = 54.00cm3；

I = 100.00×1.80×1.80×1.80/12 = 48.60cm4；

(1)抗彎強度計算 f = M / W < [f] 其中 f —— 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)；

M —— 面板的最大彎距(N.mm)；

W —— 面板的凈截面抵抗矩；

[f] —— 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2；

M = 0.100ql2 其中 q —— 荷載設計值(kN/m)；

經計算得到 M = 0.100×(1.20×3.312+1.40×2.500)×0.300×0.300=0.067kN.m 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.067×1000×1000/54000=1.246N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f < [f],滿足要求!(2)抗剪計算 [可以不計算] T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×3.312+1.4×2.500)×0.300=1.345kN 截面抗剪強度計算值 T=3×1345.0/(2×1000.000×18.000)=0.112N/mm2 截面抗剪強度設計值 [T]=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T < [T]，滿足要求!(3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0.677×3.312×3004/(100×6000×486000)=0.062mm 面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求!二、模板支撐木方的計算 木方按照均布荷載計算。

1.荷載的計算(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：

q11 = 25.100×0.120×0.300=0.904kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)：

q12 = 0.300×0.300=0.090kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m)：

經計算得到，活荷載標準值 q2 =(2.500+0.000)×0.300=0.750kN/m 靜荷載 q1 = 1.20×0.904+1.20×0.090=1.192kN/m 活荷載 q2 = 1.40×0.750=1.050kN/m 計算單元內的木方集中力為(1.050+1.192)×1.000=2.242kN 2.木方的計算 按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 2.242/1.000=2.242kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.1×2.24×1.00×1.00=0.224kN.m 最大剪力 Q=0.6×1.000×2.242=1.345kN 最大支座力 N=1.1×1.000×2.242=2.467kN 木方的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5.00×8.00×8.00/6 = 53.33cm3；

I = 5.00×8.00×8.00×8.00/12 = 213.33cm4；

(1)木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.224×106/53333.3=4.20N/mm2 木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)木方抗剪計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh < [T] 截面抗剪強度計算值 T=3×1345/(2×50×80)=0.505N/mm2 截面抗剪強度設計值 [T]=1.60N/mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求!(3)木方撓度計算 均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到0.994kN/m 最大變形 v =0.677×0.994×1000.04/(100×9500.00×2133333.5)=0.332mm 木方的最大撓度小于1000.0/250,滿足要求!三、托梁的計算 托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。

集中荷載取木方的支座力 P= 2.467kN 均布荷載取托梁的自重 q= 0.046kN/m。

托梁計算簡圖 托梁彎矩圖(kN.m)托梁剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：

托梁變形計算受力圖 托梁變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩 M= 0.822kN.m 經過計算得到最大支座 F= 9.132kN 經過計算得到最大變形 V= 1.030mm 頂托梁的截面力學參數為 截面抵抗矩 W = 5.08cm3；

截面慣性矩 I = 12.19cm4；

(1)頂托梁抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.822×106/1.05/5080.0=154.11N/mm2 頂托梁的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!(2)頂托梁撓度計算 最大變形 v = 1.030mm 頂托梁的最大撓度小于1000.0/400,滿足要求!四、扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R ≤ Rc 其中 Rc —— 扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN；

R —— 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；

上部荷載沒有通過縱向或橫向水平桿傳給立桿，無需計算。

五、模板支架荷載標準值(立桿軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。

1.靜荷載標準值包括以下內容：

(1)腳手架的自重(kN)：

NG1 = 0.129×8.150=1.052kN(2)模板的自重(kN)：

NG2 = 0.300×1.000×1.000=0.300kN(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：

NG3 = 25.100×0.120×1.000×1.000=3.012kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG =(NG1+NG2+NG3)= 4.364kN。

2.活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載。

經計算得到，活荷載標準值 NQ =(2.500+0.000)×1.000×1.000=2.500kN 3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ 六、立桿的穩定性計算 不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 其中 N —— 立桿的軸心壓力設計值，N = 8.74kN —— 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到；

i —— 計算立桿的截面回轉半徑(cm)；

i = 1.58 A —— 立桿凈截面面積(cm2)；

A = 4.89 W —— 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；

W = 5.08 —— 鋼管立桿抗壓強度計算值(N/mm2)；

[f] —— 鋼管立桿抗壓強度設計值，[f] = 205.00N/mm2；

l0 —— 計算長度(m)；

如果完全參照《扣件式規范》，由公式(1)或(2)計算 l0 = k1uh(1)l0 =(h+2a)(2)k1 —— 計算長度附加系數，按照表1取值為1.155；

u —— 計算長度系數，參照《扣件式規范》表5.3.3；

u = 1.700 a —— 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；

a = 0.30m；

公式(1)的計算結果：l0=1.155×1.700×1.50=2.945m =2945/15.8=186.408 =0.207 =8737/(0.207×489)=86.176N/mm2，立桿的穩定性計算 < [f],滿足要求!公式(2)的計算結果：l0=1.500+2×0.300=2.100m =2100/15.8=132.911 =0.386 =8737/(0.386×489)=46.235N/mm2，立桿的穩定性計算 < [f],滿足要求!如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 l0 = k1k2(h+2a)(3)k2 —— 計算長度附加系數，按照表2取值為1.016；

公式(3)的計算結果：l0=1.155×1.016×(1.500+2×0.300)=2.464m =2464/15.8=155.969 =0.291 =8737/(0.291×489)=61.446N/mm2，立桿的穩定性計算 < [f],滿足要求!柱模板設計計算書 一、中小斷面柱模板基本參數 柱斷面長度B=600mm；

柱斷面寬度H=600mm；

木方截面寬度=50mm；

木方截面高度=80mm；

木方間距l=200mm,膠合板截面厚度=18mm。

取柱斷面長度和柱斷面寬度中的較大者進行計算。

二、荷載標準值計算: 強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力與傾倒混凝土時產生的荷載；

撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。

新澆混凝土側壓力計算公式為正式中的較小值：

式中c──為混凝土重力密度，取24(kN/m3)；

t0──新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15),取5.714h；

T──混凝土的入模溫度,取20(℃)；

V──混凝土的澆筑速度，取2.5m/h；

1──外加劑影響系數，取1；

2──混凝土坍落度影響修正系數，取.85。

根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值F1=40.547kN/m2。

實際計算中采用的新澆混凝土壓力標準值 F1=40kN/m2。

傾倒混凝土時產生的荷載標準值F2=2kN/m2。

三、柱箍間距驗算 依據規范《建筑施工模板安全技術規程》(JGJ162-2008)，柱模為木面板時的柱箍間距必須同時滿足下面兩式: 式中 E──柱木面板的彈性模量(kN/mm2)；

I──柱木面板的彈慣性矩(mm4)；

F──新澆混凝土側壓力設計值；

Fs──新澆混凝土作用于模板上的側壓力、振搗混凝土傾倒混凝土時作用于模板上的側壓力設計值；

b──柱木面板一塊的寬度(mm)；

W──木面板的抵抗矩；

fm──木材抗彎強度設計值。

計算過程如下：

膠合板截面抵抗矩 W=bh2/6=600×(18)2/6=32400.00mm3 膠合板截面慣性矩 I=bh3/12=600×(18)3/12=291600.00mm4 Fs=0.95×(1.2×40+1.4×2)/1000=0.0483N/mm2 第一式：0.783×[6000×291600.00/(48/1000×600.00)]1/3=307.81mm 第二式：[8×32400×15/(0.0483×600)]1/2=366.43mm 由于柱箍間距實際取200mm不大于上面兩式計算的最小間距307.81mm,所以滿足要求!四、柱箍強度驗算 依據規范《建筑施工模板安全技術規程》(JGJ162-2008)，柱箍強度應按拉彎桿件采用下式驗算：

式中 N──柱箍軸向拉力設計值；

q──沿柱箍方向垂直線荷載設計值；

An──柱箍凈截面面積；

An=50×80=4000mm2 Mx──柱箍承受的彎矩設計值；

Wnx──柱箍截面抵抗矩；

計算過程如下：

q=Fs×l=0.0483×200=9.652N/mm N=9.652×600/2=2895.60N Mx=9.652×6002/8=434340.00N N/An+Mx/Wnx=2895.60/4000+434340.00/53333.33=8.14≤fm=13N/mm2 所以滿足要求!五、膠合板側模驗算 膠合板面板(取長邊)，按三跨連續梁，跨度即為木方間距,計算如下: 膠合板計算簡圖(1)側模抗彎強度驗算: M=0.1ql2 其中 q──強度設計荷載(kN/m): q=(1.2×40.00+1.4×2.00)×600.00/1000=30.480kN/m l──木方間距,取l=200mm；

經計算得 M=0.1×30.480×(200.00/1000)2=0.122kN.m 膠合板截面抵抗矩 W=b×h2/6=600×(18)2/6=32400.00mm3 = M/W=0.122×106 /32400.000=3.763N/mm2 膠合板的計算強度不大于15N/mm2,所以滿足要求!(2)側模抗剪強度驗算: =3V/2bh 其中 V為剪力: v = 0.6×q×l=0.6×(1.2×40+1.4×2)×600×200/106=3.658kN 經計算得 =3×3.658×103/(2×600.000×18.000)=0.508N/mm2 膠合板的計算抗剪強度不大于1.4N/mm2,所以滿足要求!(3)側模撓度驗算: W=0.677qa4/(100EI)其中 q──強度設計荷載(kN/m): q=40×600/1000=24.000kN/m 側模截面的轉動慣量 I=b×h3/12=600.000×18.0003/12=291600.000mm4；

a──木方間距,取a=200mm；

E──彈性模量,取E=6000N/mm2；

經計算得 W=0.677×24.000×200.0004/(100×6000.00×291600.00)=0.15mm 最大允許撓度 [W]=l/250=200/250=0.80mm 膠合板的計算撓度不大于允許撓度[W],所以滿足要求!六、木方驗算 木方按簡支梁計算，跨度近似取柱子邊長a,支座反力即為螺栓(鋼筋)對拉拉力,計算如下: 木方計算簡圖(1)木方抗彎強度驗算: M=qB2/8 其中 q──強度設計荷載(kN/m): q=(1.2×40.000+1.4×2.000)×200/1000=10.160kN/m B──截面長邊,取B=600mm；

經計算得 M=10.160×(600/1000)2/8=0.457kN.m；

木方截面抵抗矩 W=b×h2/6=50×802/6=53333.333mm3；

= M/W=0.457×106/53333.333=8.569N/mm2；

木方的計算強度不大于13N/mm2,所以滿足要求!(2)木方抗剪強度驗算: =3V/2bh 其中 V為剪力: v = 0.5×q×B=0.5×(1.2×40.000+1.4×2.000)×200×600/106=3.048kN 經計算得 =3×3.048×103/(2×50.000×80.000)=1.143N/mm2 木方的計算強度不大于1.3N/mm2,所以滿足要求!(3)木方撓度驗算: W=5qB4/(384EI)其中 q──設計荷載(kN/m): q=40×200/1000=8.000kN.m I=b×h3/12=50×803/12=2133333.333mm4 B──柱截面長邊的長度,取B=600mm；

E──彈性模量,取E=9000N/mm2；

經計算得 W=5×8.000×6004/(384×9000.00×2133333.33)=0.703mm 允許撓度 [W]=B/250=600/250=2.400mm 木方的計算撓度不大于允許撓度[W],所以滿足要求!

第三篇：內支撐架拆除施工方案

內支撐架拆除施工方案

為確保結構安全和施工安全，特制訂如下內支撐架拆除施工方案：

一、內支撐架，梁墻底模板，樓板底模板拆除前，應將該樓層梁板混凝土試件進行7天早期強度試壓，當試件強度達到設計強度90%以上時，方準拆除部分內支撐架和梁、板模板。

二、內支撐架和梁、板模板拆除時間應在上一層結構混凝土澆灌完成后。

三、內支撐架和梁、板模板拆除時應本著先澆先拆，后澆后拆的原則，從上到下，從內到外逐步拆除。

四、嚴禁野蠻拆除，對拆除的模板和扣件要輕拿輕放，嚴禁亂拋亂甩，損壞模板及扣件。

五、拆除的鋼管、模板、扣件要及時吊走。

六、與外腳手架連接的鋼管、扣件，嚴禁拆除。

七、內支撐架和梁、板模板拆除后，應立即對主梁的跨中和樓底板中心點用60×160中枋，上部加短橫木枋，底部加木楔作剛性支撐（見示意圖）。

八、拆除內支撐架及梁板模板的安全措施：

1、拆架人員上班要戴好安全帽，高空危險作業要拴好安全帶，嚴禁酒后上班作業。

2、臨邊拆除時應有專人監護，嚴禁其他人進入拆除區域。

3、嚴禁拆除的模板、鋼管、扣件向外拋甩，嚴防物體打擊事故發生。

4、內支撐架及梁板模板拆除后，場地應清理干凈。

5、檢查未拆除的外腳手架連接部位，發現安全隱患，應立即整改修復，確保外腳手架穩固安全。

主體結構支撐架搭設施工方案

一、概述

重慶郵電學院新建教師住宅工程（聯排）C-

1、C-

2、C-

3、C-4棟結構概況為：層高3.00米，柱、梁均為薄壁柱梁，其截面尺寸為200×300～500，板厚為100～120，該工程混凝土澆注方式采用商品混凝土，塔吊吊運入模。支撐采用Φ48×3.5mm鋼管，標準扣件搭設，立柱間距800～1000，橫桿搭設三道，柱梁模板采用小塊鋼模散裝散拆，樓板底模采用竹膠板，50×100·300的木枋組合使用，模板接頭縫采用自粘膠帶封閉，為保證工程質量安全，對標準層結構支撐架進行設計和驗算。

二、梁支撐系統及梁模板設計計算

由于梁主要是薄腹梁，其截面尺寸主要為200×300～500。現以200×500梁的支撐設計為例。

（一）、常用數據：

1、模板及架自重標準為1.1 kN/m；

2、砼自重標準值為24.0 kN/m；

3、鋼筋自重標準值（按每m砼含量計算）：梁柱為1.5 kN/m；，板為1.1kN/m；

4、振搗砼對水平模板產生的荷載標準值為2.0 kN/m；

5、傾倒砼對梁側模產生的荷載標準值為4.0 kN/m；

333

326、鋼管采用φ48×3.5,其截面特性:A=489mm,I=12.19cm,截面模量W=5.08cm,回轉半徑I=1.58cm。

（二）荷載計算：

整個滿堂架支撐系統的立桿間距1000×800，梁的支撐搭設見圖1所示。

1、板及支架自重標準值：

（1+0.9+0.5×2）×0.8×1.1=2.552 kN

2、澆砼自重標準值：

(1+0.9)×0.1×0.8+0.2×0.5×0.8×24=5.568 kN

3、鋼筋自重標準值：

1.1×(1+0.9)×0.1×0.8+0.2×0.5×0.8×1.5=0.287 kN

4、振搗荷載標準值：(1+0.9)×0.8×2=3.04 kN(三)、扣件抗滑計算

一根立桿所承受的荷載為：

(2.552+5.568+0.287)×1.2+3.04×1.4÷2=7.17 kN 一個扣件的抗滑承載力設計值Rc=8.00 kN 7.17 kN，因此考慮一扣件作為抗滑扣滿足要求。

（四）、立桿穩定計算

一根立桿所承受的最大荷載為：N=7.17 Kn 長細比 =

(五)梁模計算

1、荷載計算（梁支撐系統搭設見圖1）：

324（1）、模板及支架自重標準值：（0.2+0.5×2）×0.8×1.1=1.056 kN(2)、新澆砼自重標準值: 0.6×0.2×0.8×24=2.304 kN(3)、鋼筋自重標準值： 0.6×0.2×0.8×1.5=0.144 kN(4)、振搗荷載標準值： 0.2×0.8×2=0.32 kN

2、小楞計算：

（1）、內力計算：梁荷載傳給小楞。

q=[0.32×14+(0.144+2.304+1.056)×1.2]÷0.2=23.26 kN/m∴小楞跨中的最大彎矩：

Mmax=qbl（2-b÷1）÷8=23.26×0.2×0.9×(2-0.2÷0.9)÷8=0.93 kN·m

∴滿足要求。（2）、撓度計算：

在計算撓度時，梁作用在小楞上的荷載簡化為一個集中力計算，且在對荷載進行組合時僅組合恒載，F=（0.144+2.304+1.056）×1.2=4.2 Kn W小楞=FI/(48EI)=4.2×900×10÷(48×2.06×10×12.19×10)=2.54mm＜1/250=600/250≈2.4mm 滿足要求。

梁底模計算：梁底模采用小塊鋼模散裝散拆，模板采用P2015：其肋板厚度δ=2.5mm；凈載面抵抗矩Wx=3.96cm；凈載面慣性矩Ix=17.98㎝。

q1=[0.36×1.4+(0.144+2.034+1.056)×1.2]÷0.8=5.88 kN/m∴

343

3543

模板所受的最大彎矩：Mmax=0.105×q1

2=0.105×5.88×0.8=0.395 kN·m(1)、強度計算：

滿足要求。

（2）撓度計算：在計算撓度時，梁作用在模板的荷載為線荷載，且在對荷載進行組合時僅組合恒載，q2=（0.144+2.364+1.056）×1.2÷0.8=5.25 kN/m W梁底模=0.273×q2I/(100EI)=0.273×5.25×800÷(100×2.06×10×17.98×10)=0.16㎜＜[w]=1.5㎜滿足要求。

3、累計撓度計算：小楞撓度與梁底模自身撓度之和即為梁的累計撓

2度，其值

w累計撓度=w梁底模+w小楞=2.54+0.16=2.77㎜＜[w]=4.0㎜，滿足要求。

三、薄壁柱模板支撐及模板計算

標準層薄壁柱高H=3.0m，厚度200㎜。柱模采用小塊鋼模拼裝，由于薄壁柱多為異形截面柱，因此鋼模采用豎向安裝。柱側模板采用2根φ483.5㎜的鋼管組成的豎向及水平楞夾牢，鋼楞間距600×600㎜，先背橫桿，后背立桿。砼強度等級C30，其輸送方式為塔吊吊入模內，澆筑速度為1.6m/h，混凝土入模溫度為20℃，采用插入式振搗器振搗，混凝土坍落度60～90㎜。

由于其采用的振搗器為插入式振搗器（屬于內部振搗器），因此新澆混凝土對模板的最大側壓力，按下列二式計算，并取其中較小值作為側壓力的最大值：

（一）模板設計計算

1、荷載計算：（1）新澆混凝土對模板側面的壓力計算：混凝土溫度T=20℃，坍落度為60～90㎜，摻外加劑，混凝土澆筑速度為1.6n/h，即：

按規定取較小值，即取q=45.80kN/m。

（2）振搗混凝土時對模板側面產生的壓力標準值為4kN/m；（3）混凝土有效壓頭高度h=45.80/24=1.91m。

2、模板所受的設計荷載（不考慮荷載設計值折減系數0.85）：模板采用P2015：其肋板厚度δ=2.5㎜；凈截面抵抗矩Wx=3.96㎝;凈截面慣性矩Ix=17.98㎝。計算簡圖如圖6所示。由于受傾倒荷載的影響，模板所受的最大荷載為：

（1）計算強度的荷載組合：q4=（45.8×1.2+4×1.4）×0.2=12.112kN/m；

(2)計算撓度的荷載組合：q5=45.8×1.2×0.2=10.992 kN/m。

3、模板內力計算：

（1）模板所受的最大彎矩：

（2）強度計算：

（3）撓度計算：

（二）鋼楞計算：

4321、荷載計算：橫向鋼楞（鋼管）直接與模板接觸，承受模板傳來的荷載，由于鋼楞間距600×600㎜，因此橫向鋼楞所受的荷載：計算強度和荷載組合：q6=（45.8×1.2+4×1.4）×0.6=36.336kN/m；計算撓度的荷載組合：q7=（45.8×1.2）×0.6=32。976kN/m。

2、內力計算：

（1）模板所受的最大彎矩：

Mmax=0.10 q612=0.10×36.336×0.6=1.31 kN.m(2)強度計算：

（3）撓度計算：

3、累計撓度計算：鋼楞撓度與柱側自身撓度之和即為柱側模累計撓度，其值

四、梁板支撐系統的構造和施工設計要求

（一）搭設材料的基本要求：

1、鋼管：（1）新鋼管應有產品合格證及符合要求的質量檢驗報告；鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道；鋼管外徑、壁厚、端面的偏差符合相關要求并作防銹處理；（2）舊鋼管應按照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》JGJ130-2001規范要求進行檢查，對不符合要求堅決不用；

2、扣件：（1）新扣件應有產品合格證、法定檢測單位的測試報告和產品質量合格證；（2）舊扣件使用前應進行質量檢查，有裂紋、變形的堅決不使用，出現滑絲的螺栓必須更換；（3）新舊扣件均應進行防銹處理。

2（二）梁板模板支架及模板的構造要求

1、立桿平面布置及步高設計要求：（1）在搭設支撐前應根據建筑自身特點彈好立桿間距控制線，并根據實際情況進行合理調整；（2）當梁板荷載相差較大時，梁下和板下可采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距，而另一個方向不變距，以確保水平桿件的連續設置要求，保證整個滿堂架的空間剛度；（3）一般情況下，模板支架的步距以0.9～1.5m為宜，不宜超過1.5m。

2、剪刀撐設置：滿堂模板支架四邊與中間每隔四排支架應設置一道縱向剪刀撐，由底到頂連續設置，中部縱橫向按構架大小，每隔10～15m設置一道。

3、模板：鋼模按照GB50214-2001《組合鋼模板技術規范》進行配板設計；模板端縫齊平布置時，一般每塊鋼模板應有兩個支撐點，錯開布置，其間距可不受端縫設置限制；模板的懸挑長度不宜大于400㎜，并且懸挑部分撓度應與跨中撓度大致相等。

（三）梁板模板支架的搭設要求和安全管理

1、搭設要求：（1）嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開布置，斜桿或剪刀撐盡量與方桿連接，節點構造符合相應規范規定；（2）確保每個扣件的螺栓擰緊扭矩都控制區在40～65N·m；（3）當立桿所受豎向力特別大時，除驗算立桿穩定外還應驗算地基支座承載力或板的抗沖切承載力。

2、施工使用過程中的管理：（1）梁板模板支撐系統的方案設計至關重要，必須建立在較為精確的計算基礎上，絕不能僅靠經驗進行施工；（2）嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，在載荷設計時應考慮出現的最大荷載，并提出控制要求，在施工中設專人對施工荷載進行監控；（3）在施工使用過程中派專人進行檢查維護，堅持信息化施工管理，將可能出現的不利情況從技術管理上得到控制，確保施工安全。

模板支撐架及我腳手架簡明施工方案

模板支撐架及我腳手架簡明

施工方案

重慶郵電學院新建教師住宅工程（聯排）由四棟五層住宅組成，現澆薄壁框架柱、現澆梁板結構，有陽臺、及斜屋面，建筑高度為16.12。由于施工工期短，根據結構特點，框架柱、梁采用組合式鋼模板，鋼管、扣件夾具、樓板底模采用10厚竹壓板，模板支撐架采用鋼管、扣件搭設滿堂腳手架，為確保安全和縮短工期，橡皮腳手架與支撐架同時搭設，便于結構施工，外腳手架滿掛密眼安全網全封閉。確保現場施工安全。

一、搭設腳手架的材料要求：

鋼管：采用φ48×3.5鋼管,材料為Q235(3)鋼，鋼管必須無嚴重腐蝕、無破損、無彎曲。

扣件：采用標準的鋼管扣件，經抽查其抗滑移力大于8.5KN。安全網：采用6.0×1.8m綠色密目安全網，網目為5.0㎜×5.0㎜，繩徑3.2㎜，自重0.01KN/㎡，要求無破損無孔洞。

二、內支撐架的搭設：

滿堂內支撐架立柱間距為0.8～1.0m，與柱、墻相距0.2～0.3 m，縱橫桿搭設三道，底橫桿距地0.2～0.3 m，中橫桿距地 1.8 m，上橫桿要計算好搭設標高，以便支撐梁、板底模，底層搭設支撐架要先平整場

＃地，盡量夯實，地面不準有彈簧土層，立柱下要鋪設60×160木枋，防止支撐架受力下沉。

三、外腳手架的搭設：

外腳手架為雙排鋼管架，與內支撐架同時搭設。內立桿離建筑物0.25 m，外立桿與內立桿相距1.00 m 立桿排距1.50 m，步距 1.80 m，外腳手架搭設高度 15 m，外架隨結構施工逐層向上搭設。為保證施工層外模板的固定和支撐牢固，在外架上增設的橫桿和支撐，扣件在結構施工結束后拆除，以減輕外架的多余荷載。外架必須與建筑物拉結牢固，按規定搭設剪力襯及斜襯，防止外架傾斜或垮塌。（1）、對外架操作人員進行施工技術交底：

a、搭設外架時，操作人員必須戴好安全帽，系好安全帶，嚴禁酒后作業，嚴禁穿硬底鞋、拖鞋上架作業。

b、設立警戒區域，派專人進行監護，進行安全喊話，嚴禁上下同時作業。

c、對操作人員進行詳細的安全和技術交底，學習外架操作規范，作好交底記錄，對違規人員要嚴肅處理。（2）外腳手架的搭設方法： a、立桿：第一道立桿搭設前，立桿下端應鋪設60×160木枋，立桿接頭必須采用對接扣件連接，接頭交錯布置，相鄰立桿接頭不能設置在同步或同跨內。且相鄰兩個接頭位置必須大于0.50 m，接頭中點至主節點不宜大于步距的 1/3。立桿垂直偏差控制在1/400以肉用。b、大橫桿：大橫桿應設置在立桿的內側，垂直步距為1.8 m，并在外側立桿上兩大橫桿之間增加一道大橫桿，此道糲橫桿距下面一道大橫桿0.9 m，以滿足裉房外墻裝飾時的使用安全和方便防護架進行封閉。大橫桿可采用對接連接，也可采用搭接，采用對接時，兩根相鄰橫桿不能在同步或同跨骨設置接頭，且接頭位置在水平、垂直方向錯開必須大于500㎜。采用搭接時，搭接長度大于1.0 m，應等距設置3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至搭接水平桿的端部的距離大于100㎜。c、小橫桿：小橫桿按水平間距1.5 m、步距1.8 m進行搭設，并設置大橫桿與立桿的交點處，兩面端固定，小橫桿伸出防護架外側的長度嚴格控制在100㎜～150㎜之間，以保證防護架的美觀。在6.85 m標高處的小橫桿應伸至建筑物外墻邊 50㎜，以便于水平防護封閉嚴密。d、連墻桿：連墻桿采用φ48鋼管剛性連接，水平方向每隔3根立桿設置一道，垂直方向每隔3根大橫桿（或每一個層高）設置一道，設置時一端設置在防護架節點處，偏離主節點不大于300㎜，另一端與墻、柱梁連接牢固。連墻件從防護架底層開始設置，在搭設至設有連墻桿部位時，搭設完成該處立桿、橫桿后應立即設置連墻桿，以保證架的穩定。e、剪刀撐：剪刀撐采用連續設置，跨越立桿的根數宜為4根，與地面的夾角必須控制在45-60度（與地面夾角）之間。f、豎向封閉：保證防護架高出屋面1.5 m以上，防護架搭設完一層，就應立即鋪設防護網。首先，用細鐵絲將竹壓板豎向捆綁在防護架的外側水平桿上，竹壓板應置于綠色密眼安全網的內側，捆綁時應用雙股鐵絲進行牢固連接，相鄰（上、下、左、右）兩塊竹壓板應連接緊密并用鐵絲綁牢，不得有空隙或漏綁現象。

其次，應在外側立桿的內側（或大橫桿）上掛設綠色密眼安全網，在掛設安全網時，必須用防雨、不易腐蝕的專用尼龍繩進行捆綁，要用力拉緊安全網并用繩子穿過網上預留的穿繩孔與水平桿緊密捆綁。保持安全網的平整度，嚴格控制好網與網相連的水平連縫和豎向連縫，不得漏孔和漏捆，以防影響其安全防護功能的發揮和外側立面的美觀。

g、水平防護：安全防護架和豎向防護網搭設完畢后，為了保證±0.00層的使用安全,首先在6.0高度位置設置一道全封閉水平防護。此道水平防護滿鋪一層中枋，再鋪設一道竹壓板。其余的水平防護應沿豎向每隔5步架高（8.0～9.0 m）鋪設一道臨時防護網。中間層水平防護網的構成做法為：首先在短橫桿上鋪設60×160長木枋，木枋應用10號鐵絲將其與橫桿牢固連接，木枋間距不大于400㎜。在木枋接頭處應增設雙短橫桿，以撐住木枋端部避免瞎子跳。木枋鋪設完成后，在其上鋪放一道竹壓板進行嚴密封堵，并用鐵絲相連牢固嚴禁出現孔洞。每日派專人對水平防護上的垃圾進行清理，以確保水平防護的完整性和安全性。

h、架搭設完畢、驗收后、應辦理好驗收手續，任何人不得擅自破壞防護設施的任命部位。如遇特殊情況需要臨時拆除局部防護架時，應提前向安全部門申請，并提供相應的安全防護措施，得到批準后，按補救措施繼續實施，應根據具體情況及時恢復防護架的原樣。

四、底層各通道出入口的防護搭設

1、材料轉運鋼平臺的安裝

（1）、為了滿足施工生產的需要，加快各種材料轉運速度，決定在外防護架上安裝2個轉料平臺，轉料平臺采用工廠加工制作成型的整體鋼平臺。首先應在結構施工時，在每層結構邊梁上預埋25錨筋、錨筋距結構邊緣300～500左右，在準備安裝平臺的位置處將外防護進行加固改造形成一個寬3.0 m，高1.7 m的方洞(孔寬應比鋼平臺超寬200～300)。然后用塔吊將鋼平臺運至外防護架的預留孔洞位置，以便平臺就位安裝。然后派專人配合塔機進行鋼平臺安裝就位。鋼平臺尾端擱放在結構板上，大于等于300。并將鋼絲繩穿入鋼平臺處的上一層結構邊梁上的相應位置的錨筋上，同時用10鐵絲將錨筋捆綁牢固，以防鋼繩滑出錨筋發生事故。最后，測定平臺的水平度，達到要求后，立即用鋼絲繩斜向將鋼平臺外側懸挑端上的拉環和本層頂板上的預留拉環進行牢固邊接，并用雙鋼卡卡緊，防止鋼平臺在受荷作用下鋼絲繩產生滑移而出現事故。最后除去塔機掛鉤，使斜向拉繩受力。同時，隨即安上鋼平臺兩側的護身欄桿。鋼平臺安裝完畢后，應立即掛上安全警示標志和標明此平臺起吊重量的告示牌。

（2）、鋼平臺應與外安全防護架完全分離，禁止讓平臺的荷載傳遞補給外防護架，鋼平臺的存在占了外防護架的豎桿及橫桿的位置。從而影響了外防護荷載的傳遞路線和受力方式。因此，必須對外防護架上的轉料平臺孔進行加固處理，具體的加強處理方法為：

a、因平臺寬度（3.0 m）大于安全外防護架的立桿的間距（2.0 m）。所以安全外防護架在鋼平臺位置內的內外立桿及部分橫桿被平臺阻隔斷，從而嚴重影響安全防護架的荷載傳遞路線和安全性。

b、為了確保整個安全外防護架的安全性和穩定性，使其滿足功能要求，應采用在鋼平臺的左右兩側增加立桿來代替原有立桿的作用。新增加立桿必須大于等于2個步距長度。同時，在鋼平臺洞高度以外的上下兩端增加一道大、小橫桿，代替原有橫桿的作用。最后，在不影響平臺使用的情況下，在平臺兩側沿立

＃桿平面搭設“八”字斜撐，用以傳遞被平臺阻斷的立桿的荷載，同時也增強了平臺位置安全防護的剛性和整體性。

c、由于鋼平臺為工廠加工制作而成，已經對鋼平臺的受力方式和承載力，穩定性進行驗算，符合要求。因此，本文案就不再對鋼平臺在使用過程中承載力、穩定性進行驗算。

五、保證安全的技術措施

目的：安全技術措施是安全生產的唯一保證，對加快工程進度，提高工程質量起很大的作用，因此在施工過程中必須堅決貫徹執行，確保安全生產。

1、組織措施

（1）、建立健全安全生產組織，成立經項目工程部經理為組長的安全生產領導小組，本工程安全部門主持日常安全檢查和監督指導工作。

（2）、集團公司衙門生產安全部門派一專人指導、督促安全生產工作。

（3）、項目工程部建立以安全部門為首，包含工人班組長、施工員、基層工會小組、青年安全監督崗的安全保證體系。

2、制度保證

（1）、健全安全生產崗位職責，責任落實到相關部門及各級管理人員。

（2）、必須堅決貫徹執行建設部JGJ59-99《建設施工安全檢查標準》各種規范、規定，嚴格執行廣廈重慶第一建筑（集團）有限公司制定的各種安全生產規章制度，根據國家規定制度各種專門的安全措施。

（3）、按（集團）公司規定執行安全生產檢查、考核獎懲制度，項目工程部管理人員由項目經理根據各管理人員的分管專業、區域和安全生產效果按月考核。工人班組在簽訂分部、分項工程施工承包合同時貫徹落實獎懲制度，完工時由安全員簽字兌現，同時嚴格按照集團公司的安全生產管理制度及其獎懲制度。（4）、分部分項工程必須進行安全技術交底，作到針對性強簽證手續完整，督促檢查實施情況，及時制定增補措施，保證安全施工。

（5）、建立安全生產檢查實施制度，做到班組崗位日查、項目周查、公司每月查。集司每半年進行一次安全生產評比，并按照公司的安全生產獎懲制度。使警鐘常鳴，常抓不懈。

（6）、安全員、施工員、工人班組長認真填寫各項安全生產管理記錄，定期交安全科內人員分類、保管、存檔。

3、思想意識保證

（1）、定期組織勞動安全條例學習、宣傳、使廣大職工對安全工作思想上有足夠的認識，自覺遵守安全制度和認真執行安全操作規程，對新入場職工要進行認真的入場教育工作者并形成書面資料，與施工班組簽訂安全施工合同。

（2）、對職工安全生產的安全常識教育，牢固樹立法制觀念，建立“安全第一、安全責任重于泰山”的思想意識，對參加施工的所有人員進行安全技術培訓。

六、外裝飾腳手架的驗算

1、桿件間距參數

腳手架構造形式：單立桿雙排鋼管腳手架立桿離墻面距離： 內立桿：0.45m Lb=0.9m 外立桿：1.35m 立桿縱向間距：

La=1.5m 步距：1.8m 小橫桿間距：1.5m 連墻件豎向間距：H1=4.75m 水平間距：L1=4.5m(三跨)根據本工程建筑立面設計要求，我們決定從建筑物臨邊環境地面上開始搭設外裝飾腳手架。

腳手架搭設高度Hd=15m 采用φ48×3.5鋼管,材料為Q235(3)鋼，腳手架排距Lb =0.9m，為大城市市區，地面粗糙度C類，基本風壓ω0 =0.35KN/㎡，1.8×6.0m綠色密目安全網網目尺寸為5.0㎜×5.0㎜，繩徑3.2㎜，自重0.01 KN/㎡。外立面鋪設竹壓板，安全網全封閉，腳手架用于外墻裝飾及安全防護，考慮三層同時作業。

2、腳手架的荷載計算

本工程采用的是60×160㎜中枋作為腳手板，同時三層作業，施工荷載由縱向水平桿傳給立柱，查施工手冊，當排距1b=1m，施工均面荷載Qk=2.0 KN/㎡，裝飾階段施工荷載計算基數qk=0.9KN/m。

查《建筑施工手冊》（第一冊）表5-

7、表5-

14、表5-15得： gk1=0.1058KN/m gk2=0.3459KN/m gk3=0.0768KN/m A、恒荷載標準值的計算 Gk=H1(gk1+gk3)+n1Lagk2 =34.8(0.1058+0.0768)+3×1.5×0.3459 =7.91KN B、施工荷載標準值的計算 Qk=n1Laqa=3×1.5×0.9=4.05KN

3、立柱穩定性驗算：

腳手架以相等的步距、柱距、排距、連墻件間距搭設，底層的立柱段所受壓力最大，為腳手架的驗算部位。

＃A、計算立柱段的軸心壓力設計值 N=1.2Nak+0.85×1.4∑Nqik =1.2×7.91+1.2×4.05 =14.35KN B、立柱穩定性驗算 立柱截面積A=4.89×10㎜ 回轉半徑I=15.8㎜

鋼材抗壓強度設計值fe=205N/㎜ 立柱計算長度系數μ=1.50 立柱長細比：λ=μhi=1.50×180/1.58=196.35 用插入支查表得軸心受壓桿件的穩定系數ψ=0.206 風荷載在立桿段產生的最大彎矩計算：

首先確定外裝飾腳手架的擋風系數Φ，本工程的外裝飾腳手架個立面采用密目式安全網全封閉，且沿高度范圍每隔1.0m 用竹壓板進行封閉，因此取擋風系數Φ=0.65 查施工手冊得：μs=1.0Φ=1.0×0.65=0.65 立網傳給立柱的風荷載標準值按下式計算： ωk=0.7μzμsω。

H=35m時，μz=1.11，H=5m時，μz=0.54，先按μz=1.11計算風荷載： ωk=0.7μzμsω。=0。7×1.11×0.65×0.35 =0.177 KN/㎡

作用于立柱的風線荷載標準值： qak=ωkΦ1n

=0.177×0.65×1.5 =0.172KN/m

222

2組合風載計算時，立柱穩定滿足下式： qak=ωkΦ1n

=0.177×0.65×1.5 =0.172 KN/m

Ma=0.12qahh=0.12×0.172×1.8 =0.0669KN·m=66.9KN·㎜

組合風載計算時，立柱穩定滿足下式： 0.9(N/ΦA+Ma/W)≤fa/r 0.9(14.35/0.243×4.89×10+66.9/5.0×10)=0.121×10N/mm

＜fe/r4=205/1.5607=131M/mm滿足要求。

5、扣件連接抗滑移計算： 連墻件所受水平力設計值為 Nu=1.4ωΦkAa+N5 =1.4×0.177×0.65×4.5×4.75+5.0 =8.4KN＜Rc=8.5K 滿足要求（本工程的外裝飾腳手架連墻件實際采用雙扣件受力）。

廣廈重慶第一建筑（集團）有限公司

重慶郵電學院新建教師住宅（聯排）工程項目部

二○○四年十一月十九日 3

第四篇：專項施工方案

全國中小河流治理開陽縣清龍河魚梁河段治理工程

（合同編號：KY－YLZL2011/SG）

專

項

施

工

技

術

方

案

施工單位：貴州九禹建設項目管理有限公司

編制：周青松

審核：楊頂緒

批準：張正武

日期：2012年10月14日

一、工程施工重點及技術難點分析 1.1工程施工重點

開陽縣清龍河魚梁河段治理工程ZK1+152－ZK1+270W段基礎開挖段出現不良地質段，現場實際開挖深度超出原設計要求5m仍未到達基巖，而且開挖基槽內水位較深。為了確保左岸河堤上面公路邊坡穩定及施工安全，保證工程質量，將原基礎漿砌石改為C10混凝土埋塊石；所以我們說它是本次施工的重點。

1.2工程施工技術難點

由于基礎開挖較深，開挖邊坡不穩定，而且基礎開挖基槽內水位較深，所以C10混凝土埋塊石成為本工程的施工難點。

2、針對工程施工重點及技術難點采取的應對措施槽 2.1針對C10混凝土埋塊石采取的措施

（1）開挖：由于開挖基礎較深及基槽內水位較深，所以采用機械開挖作業的方式，開挖深度及寬度必須符合設計要求；

（2）開挖測量

基礎開挖前、開挖過程中及開挖后，均應按圖紙要求及監理工程師的指示進行測量、放樣。其內容包括：

①布設施工控制網。②開挖前的地形測量和放樣。

③為保證符合設計開挖輪廓的準確性而進行測量、放樣。保留15~20cm厚采用人工修整開挖。

④開挖后會同監理進行測量。（3）開挖原則

①根據測量成果按照施工圖或監理工程師指示的開挖線、邊坡坡度和斷面尺寸進行開挖，嚴禁欠挖，超挖。

②開挖均為待水施工，應采取有效的截、排水措施予以排除。③清基范圍邊界應在設計基面邊線外30cm～50cm。

④清基開挖、清除的棄土、雜物、廢渣等，堆放在監理工程師指定的地點。

⑤對已完工的清基，必須及時清理并報請監理工程師進行檢查。⑥施工期所有的土方開挖邊坡面均應加以修整，使其處于安全狀態。施工過程中采取相應措施保證施工質量，確保邊坡安全。⑦總的開挖原則是自上而下。（3）砼工程澆筑施工方法

本工程采用定型鋼模。采用機械拌合，膠輪車運輸，人工平倉，機械振搗。選派一支具有澆筑混凝土施工經驗豐富的班組負責本項工作；

采用分倉分段施工，施工工序從一端面逐漸推進，倉內不能有積水。每一倉水必須抽干，澆注程序從一個方向施工，每一層混凝土施工厚度不超過0.5m，并振搗密實，混凝土高度達到設計高程，變更后的斷面不能低于原設計斷面。其澆筑工藝流程如下圖所示。

碎 石 砂 水 下外加劑 一水泥 循環拌和機手推車運輸 入 倉養護、拆模平倉、振搗在保證施工質量、工程安全的前提下集中所有的施工隊伍，搶工期，確保施工安全。（3.1）澆筑方法

①建基面及施工縫處理、沖洗：

②立模：本工程根據建筑物結構特點，選用組合式鋼模，模板的 制作、安裝允許偏差應滿足《水工混凝土施規范》(SDJ207—82)要求，以保證建筑物的外形結構尺寸符合設計要求。模板應有足夠的強度和剛度，能足以承受混凝土在澆筑過程中產生的側壓力與振動，且不變形，不移位；模板表面應保持光潔平整，接縫嚴密不漏漿。

③澆筑準備

在混凝土澆筑前，應及時進行混凝土施工的各項準備工作。如：原材料運輸及儲備、抽樣檢測試驗、混凝土配合比設計、機具安裝調試、運輸道路的修建、勞力組合、水電供應等。

④混凝土拌和

混凝土拌和時必須嚴格按照試驗室簽發的配料單進行配料，嚴禁擅自更改。水泥和骨料采用重量法配料，水可按重量折算成體積。

混凝土拌和過程中必須采取措施保持骨料含水率穩定。砂的含水率應控制在6％以內。混凝土拌和時間嚴格按相關規程、規范執行，確保混凝土拌和均勻，隨拌隨用。

⑤混凝土運輸

本工程根據施工場地情況，混凝土運輸采用膠輪手推車。⑥混凝土澆筑

應在倉面準備工作全面就緒，并經監理工程師檢查合格簽發開倉令之后，方可開倉澆筑混凝土。澆筑作業時應根據施工倉面的大小、拌和運輸能力、澆筑能力、天氣情況靈活決定混凝土澆筑分層厚度。

澆筑倉面應保持水平，及時平倉，不得堆積，倉內若有粗骨料堆迭情況時，就均勻分布于砂漿較多處，但不得用水泥砂漿覆蓋，以免造成內部蜂窩。在進行混凝土澆筑前，應先在基礎接觸面先鋪2—3cm與混凝土同標號的水泥砂漿，然后依次澆筑。

⑦混凝土振搗

采用振搗棒進行振搗，混凝土澆筑振搗應搗實到可能最大的密實程度，每一位置的振搗時間以混凝土不再顯著下沉，不出現氣泡并開 3 始泛漿為準。振搗必須周到全面，不允許出現振搗過度和振搗空隙。振搗棒距模板的垂直距離不應小于振搗器有效半徑的1/2。

⑧混凝土養護

混凝土澆筑完畢后一般12-18小時內即開始養護，遇炎熱、高溫干燥氣候應提前養護，養護時間為14d，混凝土養護期間其表面應隨時處于濕潤狀態，并避免爆曬。

二、質量保證措施

1、質量承諾

本工程質量目標是：確保單元工程合格率100%，力爭優良率80%以上；無施工責任質量事故，無保修責任影響工程正常使用事故，實現整體工程合格，力爭優良。

工程嚴格按設計要求施工，精心部署，合理布置，在施工中實行科學管理；采用新技術、新工藝。嚴格按設計施工、嚴格控制材料質量、嚴格按國家有關施工規范、因地制宜制訂相應的施工措施。

我們將建立完善的質量保證體系，從組織保證、思想保證、技術保證、資源保證、資金保證等方面確保工程產品質量和過程質量

2、質量保證措施（2.1）組織保證措施

我們將在全國中小河流治理開陽縣清龍河魚梁河段治理工程項目監理部和單位總部的指導下，設置項目部ISO9001質量組織保證機構，項目部工程質量第一責任人項目經理為ISO9001質量保證小組組長，項目經理部設置質量保證部，各作業隊設置專職質檢員，各班組設置兼職質檢員，相關人員的具體質量職責如下：（2.2）項目經理：

① 為工程項目實施的第一負責人，負責使本工程項目的質量方針、目標實施過程中的貫徹執行。

②對施工過程中出現的各項質量問題及時向上級部門報告，并負 4 責實施糾正預防措施，對項目所發生的質量事故負責。（2.3）項目技術負責人

①組織本項目部職工學習、貫徹、執行各項技術標準、規程規范及工程建設標準強制性條文。

②協助項目經理，選擇施工機械，檢查工地有關技術方面的規范、規程執行情況；

③ 負責對生產工人技術交底工作，組織現場施工，做好施工日記，對現場質量問題負責。（2.4）質檢員

①嚴格執行質量檢測制度，熟悉有關檢驗工序的文件，掌握有關量具、儀器的使用方法。

②督促操作者嚴格遵守質量檢測制度，幫助分析施工質量問題的原因，對施工中發現的質量問題及時向有關部門和人員反饋。

③督促施工過程中的標識管理；對質量記錄的完整性、正確性負責。

（2.5）試驗員

① 負責樣品的取樣、保管、試驗工作，對樣品的真實性和試驗結果的準確性負責；

② 負責檢驗、測驗、試驗儀器設備的管理和保養，確保其準確性和正常性；

③ 負責試驗記錄、試驗資料的管理和存檔。（2.6）材料員

① 負責根據采購計劃和有明確的技術質量和規范要求的訂購單，選擇合格的供應商，并按質、按量、按期采購；

②材料商簽訂采購合同，合同中必須注明物資的品名、規格、技術條件和有關技術質量標，對不按質量、不符合相關要求的材料入場負責；

③對有保質期要求的物資要及時編制保質期清單提供給有關部門，對超期不及時報告，或對逾期未經檢驗合格就發放材料，造成質量事故負責。

3、思想保證措施

強化全面質量管理教育，提高全員質量意識，牢固質量第一的思想，務必使全體員工充分認識“建筑產品質量是施工企業的第一生命”，“百年大計，質量第一”，只有真正搞好質量才能促進生產發展的硬道理。對施工質量要月月講，天天講，時時講，使全體員工將“質量第一”的思想深深扎根并落實到逐個工序的施工作業中去。

4、技術保證措施

①熟悉技術文件，作好技術交底

項目經理部施工技術人員和各作業隊、班、組施工操作人員都有認真熟悉施工圖紙，相關的技術標準施工及驗收規程、規范、規定以及依據施工現場實際情況作出的科學的施工方案；同時加強國頒建標[2000]85號文件《工程建設標準化強制性條文》的學習，并認真貫徹、堅決執行。

②準確進行施工放樣

根據工程師提供的高程控制點和坐標控制點，采用全站儀極坐標和經緯儀輔以鋼尺測距準確定位，采用水準儀進行標高控制。測量隊施測時先作控制網點測量，再作施工放樣，所有測量工作都須經項目經理部技術負責人復查，再請監理部復核，力求標高、坐標測量放樣準確，使允許偏差不超限。

③逐工序進行質量控制

質量檢測部全面負責施工質量管理工作，制定質量管理制度，編制質量計劃，掌握質量動態；嚴格執行施工質量“三檢制”逐工序由班、組自檢，項目部復檢，工程師終檢。自認100%達到優良標準后，報工程師驗收確認質量等級。

逐工序經工程師驗收認為不合格則立即進行整改，直至工程師簽證認定100%合格達到了優良標準，則進行下道工序施工。

三、安全、環保及文明施工措施 1、安全生產措施

（1）實施機械安全管理及安裝驗收制度，機械安裝要按照規定的安全技術標準進行檢測，所有操作人員要持證上崗。使用期間定機定人，保證設備完好率。

（2）現場設置各種安全防護設施、安全警示標志。

（3）各種機械實行專人專用，下班前清洗干凈，機械設備定期保養維修，確保正常運轉，尤其是須嚴格遵守安全大檢查，清除事故隱患。

（4）搞好重型機械作業與高空作業的安全工作。

（5）做好不良地質地段的施工準備工作，警惕異常情況并事先做好應急措施。

（6）及時制定各單項工程（工種）的安全操作規程，并逐級向施工人員進行交底，預防事故發生。

（7）及時與當地氣象部門聯系，掌握災害性天氣預報，預防大雨、臺風、高溫、低溫、大潮位等自然災害，主動接受當地防汛指揮部及業主防汛、防臺指揮小組的領導和調度，確保工程安全度汛和人身財產的安全。

2、施工現場安全管理措施

1、安全防護

①各種施工操作人員須經安全培訓，不得無證上崗，各種自制設備、設施通過安全檢驗及性能檢驗合格后方可使用；

②現場照明設施齊全、配置合理，經常檢修，保證正常的生產、生活；

③.加強施工的監控測量，及時反饋量測信息，依照量測結果及 7 時采取相應措施；

3、施工現場人員管理

（1）工人必須經過“三級安全教育”，考試合格后方準上崗。凡進入施工現場作業前應穿好工作服、帶好安全帽。施工現場不準穿拖鞋、涼鞋、打赤腳、赤膊或穿短褲，不準帶小孩和閑雜人員進入施工現場。

（2）危險區域按安全提示標志所指定的路線行走。

（3）在施工作業中不準打鬧、斗毆、睡覺，不準在上班前和工作中飲酒。

（4）工作休息時，不要在起重吊裝作業區、土石方爆破作業區及在電器房、配電間等不安全的場所休息。

（5）在施工現場及易燃易爆現場，絕對禁止吸煙和動火作業。（6）夜間作業，必須安裝足夠的照明設施，看不清的地方不要亂闖。

（7）任何人不準擅自亂動和拆除施工現場的各種管線、閥門、開關、電氣線路、機電設備及各種安全防護設施，以及各種安全標志、警示牌等。

（8）施工現場的構件、材料堆放時必須整齊、平穩。（9）工作完成后，要及時清楚作業場地的垃圾、余料。帶班人清點人數，方可離開作業現場。

（10）施工現場作業人員必須嚴格執行安全技術操作規程，不準違章操作，要自覺接受和服從現場安全監察執法人員監督監察。

4、施工現場的安全管理、檢查落實措施

⑴ 施工前安全措施的落實檢查，主要是根據施工方案提出的安全措施，貫徹落實情況進行檢查，使安全措施落實到實處。

⑵ 施工過程中的安全檢查在施工過程中的安全檢查分為定期檢查和專業性、季度性等檢查，定期檢查主要是了解掌握整個施工安全 8 管理情況，安全技術狀況，為完善安全生產控制計劃，搞好安全生產提供依據，對隱患提出整改和預防措施，確保安全生產。專業性檢查主要是對專業性較強的安全技術狀況進行檢查，對危險點、源、物進行專項檢查。季節性檢查主要是針對自然環境的變化特點所進行檢查，提出整改措施。檢查主要內容：一查思想：即檢查施工各級管理人員、技術干部和工人是否樹立“安全第一，預防為主”的思想；二查制度：即查安全生產制度及規范、標準、規章的落實情況；三查措施：即查是否按安全技術措施交底執行和安全設施落實情況；四查隱患：查隱患是減少事故發生有效方法在施工過程中，對查出的事故隱患難與共提出整改措施，整改責任人，限時整改。從而不折不扣地執行規范和操作規程，始終抓預防的落實工作，達保證安全生產的目的。

⑶ 在施工中堅持全員、全過程、全方位、全天候的“四全”動態安全管理，不斷提高安全生產水平。

5、本工程施工安全工作要點

1、用電安全

（1）一切電器設備、架空線路等安拆工作，必須是有證且熟悉電氣操作的人員進行，任何其他人員一律不得擅自安拆。嚴禁各電路、分電、分器設備等超標用電，以杜絕由于超負荷引起的各種安全事故。

（2）露天的配電箱其箱底離地面應符合規范要求（60cm），裝置牢固，配電箱應有防雨和漏電裝置，金屬外殼必須接地裝置，經常性檢查電器設備和線路，尤其是移動性電纜線，經檢查無損傷后方可使用，在使用時也應注意保護，電氣設備如閘刀、開關、插座、漏電裝置等有損壞或失靈的必須停止使用，待休整后方可使用。

（3）加強用電管理，制定值班制度，每天24小時內必須至少有一位持上崗證的熟練電工在工地值班，隨叫隨到，防止意外事故發生，電工操作應按操作規程施工，上崗時必須隨帶所必需的防護用品，嚴禁帶電操作，同時必須普及職工安全用電和觸電搶救知識，清除隱患、9 杜絕事故。

2、現場安全管理

（1）施工人員進入現場，必須戴好安全帽和其他防護用品，嚴禁赤腳、穿拖鞋、高跟鞋進入工地。水邊作業必須穿好救生衣、工作鞋。

（2）施工現場和其他有危險的地方要設立明顯的示警標志，基坑和河邊溝槽四周要設護欄或隔離措施，晚間有紅燈示警，特別是道路交叉口與河道交叉口是一定要有紅燈示警，晚間施工，現場要有足夠的燈光照明。

（3）起重作業時要有專人統一指揮，操作前對各種工具、設備，特別是鋼絲繩進行仔細檢查，并進行試運轉，嚴禁起重臂下站人。

3、機械安全

（1）各種機械設備操作人員必須持證上崗，按操作規程進行操作，嚴禁無證操作，且要定機定人操作。輔助作業人員必須安全技術培訓后上崗。

（2）大型機械如起重機、挖掘機、推土機、砼灌注樁鉆機、打樁機械等各制動器、離合器動作要靈敏可靠，各種儀表完好，機械連接件必須緊固、液壓系統、油路系統需正常、鋼絲繩規格、強度符合要求、吊環、吊鉤無裂紋、變形、破舊，磨損不超標，燈光、喇叭、雨刷、倒車等需完好無損。

2文明施工措施（1）文明施工目標

文明施工是現代化施工的一個重標志，是施工企業一項基礎性的管理工作，是我單位外樹形象、內增素質的重要工作內容，對本工程我單位將加強文明施工的管理工作，制定文明施工目標，搞好工程文明施工。根據本工程合同文件要求、當地政府對建筑施工現場文明施工的有關規定，做文明人，創文明工地。

10（2）文明施工措施

文明施工措施是實現文明施工目標，完成科學管理的重要途徑。爭取合理的措施，是落實本工程文明施工目標的根本保障，通過建章立制，組織管理、現場管理等措施達到文明施工的目的。文明施工措施費優先投入，保證文明施工順利進行。（3）文明施工組織管理措施 ⑴ 健全文明施工管理組織

施工現場成立以項目經理為組長，管理層全員參與的施工現場文明施工管理組織，從下至上層層分工管理，同時接受單位的監督檢查。

⑵ 健全管理制度

通過建立有效的約束機制和激勵機制，提高工地文明施工的積極性和創造性。

① 按專業、崗位建立個人崗位責任制度，掛牌上崗，各負其責，做到文明施工，人人有責。

② 推行獎罰制度，做到賞罰分明，調動職工的積極性。根據崗位、責任大小，小制定獎、罰細則，堅持獎、懲兌現，形成責、權、利統一。

③ 嚴格按照《建筑施工安全檢查標準》（JGJ59-99）中文明施工檢查評分表，實行定期或不定期的檢查制度，發現不足及時整改，檢查結果張榜公布，互相對照，找出差距，達到共同促進，使文明施工良性循環。

④ 每周一次的會議制度，分析前段文明施工情況，協調解決存在的問題，布置下周布置文明施工計劃，使文明施工有條不紊地開展下去。

⑶ 加強教育培訓工作

人是文明施工的創造者，加強職工和民工的文明施工素質教育尤為重要，特別要注意對民工的崗前教育工作。通過短期培訓，技術交 11 底、登黑板報、看錄相、電視等方法狠抓教育工作，提高全體人員的文明施工思想意識和理論水平。專業管理人員要熟悉掌握文明施工標準，經常性地對職工、民工宣傳教育，使他們自覺地遵守文明施工各項制度，積極投入到工地文明施工中去。（4）文明施工現場管理措施

⑴ 積極開展整理、整頓、清掃、清潔、素養的“5S”活動，調動全體職工的積極性，自覺參與實施，貫徹施工全過程。強調“現場是我家，美化靠大家”的觀念，大家親自動手，創造一個整齊、清潔、方便、安全和標準化的施工環境，使全體職工養成遵章守紀的良好風尚。

⑵ 合理布置

根據施工現場平面總布置圖把施工期間所需要的物在空間上合理布置，實現人與物、人與場所、物與場所、物與物之間的最佳組合，使施工現場秩序化、標準化、規范化，體現文明施工水平。

① 施工現場標牌

施工現場進口處設立整齊明顯的“五牌一圖”，施工沿線設置必要的安全、文明、質量等醒目標志牌，時時刻刻提醒大家，真正做好的包括文明施工的各項工作，生活區內設置讀報欄、黑板報等宣傳園地，豐富學習內容，表揚好人好事。

② 封閉管理

為加強現場管理，施工工地（拌合料場）設有固定的出入口，配備門衛治安管理，建立門衛管理制度，全員實行掛牌上崗，進、出現場接受檢查，外來人員一律禁入。

③ 施工場地

施工場地設置循環干道，且保持經常暢通，不堆放構件、材料，盡量采用等級較高的路面，道路平整堅實，無大面積積水。施工場地設置良好的排水設施，保證暢通排水。對于工程施工的廢水、泥漿集 12 中排入沉淀池統一沉淀處理。

④ 材料堆放

施工現場工具、構件、材料堆放嚴格按照總平面圖規定的位置堆放，各種材料應分類、分規格整齊堆放，并設置明顯標牌，作業區、生產區要做到自產自清、日產日清、工完場清，標準管理。

⑤現場防火

施工現場根據施工作業條件訂立消防制度，合理配備滅火器材。建立明火審批制度，凡有明火作業的必須經安全員審批后方可實施，作業時按規定派監護人員，作業后，確認無火源危險時方可離開。

⑥治安綜合治理

施工現場建立治安保衛制度，積極和當地派出所取得聯系，及時辦理有關證件，特別是民工的五證（身份證、健康證、務工證、暫住證、上崗證），共同治理好工地范圍內的治安防范工作，協助、配合派出所的治安綜合治理工作。生活區內設置工人業余學習和娛樂場所，不定期舉行各種文娛活動，豐富全體職工文化生活，搞好精神文明建設，尊重當地群眾的民風民俗，主動和當群眾搞好關系，和睦相處，形成一個祥和的施工場面。

5、環境保護措施（1）環境保護目標

遵守有關國家和當地環境保護法規，樹立全員環保意識，在確保工程質量和工期的前提下，最大限度地減少對環境的污染，創造良好的環境條件。

（2）環境保護的措施 ⑴ 實行環保目標責任制

把環保指標以責任書形式層層分解到各施工隊和個人，列入承包合同和崗位責任制，建立一支懂行善管的環保自我監控體系。

⑵ 加強檢查和監控工作

要加強檢查，加強對施工現場粉塵、噪聲、廢氣的監測和監控工作。要與文明施工現場管理一起檢查、考核、獎罰。及時采取措施消除粉塵、廢氣和污水的污染。

⑶ 保護和改善施工現場的環境，進行綜合治理

一方面施工中要采取有效措施控制人為噪聲、粉塵的污染和采取技術措施控制污水、噪聲污染。另一方面，要與當地干群搞好關系，人人都要文明，保護環境。

⑷ 現場管理措施

① 嚴格執行《工程建設標準強制性條文》和有關環境保護法規、規定，做好施工區內的環境保護工作，防止由于工程施工造成施工區附近地區的環境污染和破壞。

② 在施工過程中盡量減少噪音，做到不超標，不擾民，在規定的允許施工時間內施工。

③ 施工產生的廢水、泥漿集中排入沉淀池，防止污染水源。④ 施工垃圾和棄渣按甲方指定的棄渣場堆放，嚴禁隨意堆放，更不能堆積河道。

⑤ 施工道路和生活區周圍要經常及時灑水，將粉塵降低到最低限度，防止粉塵污染。

⑥ 現場禁止焚燒有毒、有害物質，應按規定進行處理。⑦ 工程完工后，及時拆除施工臨時設施，清除施工區內廢棄物，并按照監理工程師批準的環保措施完成環境恢復。

⑸ 減少河道污染的措施

① 嚴禁往河道內傾倒排放有毒有害物質。② 嚴禁往河道內排放油漬等化學油制品。③ 嚴禁往河道內扔棄懸浮物。④ 生活及建筑垃圾不得往河道內傾倒

第五篇：專項施工方案

模板施工專項方案

編

制：

復

核：

審

核：

中鐵二十一局寶蘭客專甘肅段項目經理部五工區

目 錄

一、工程概況及編制依據……………………………………………1

二、施工準備…………………………………………………………1

三、模板的配制與安裝………………………………………………2

四、模板施工安全注意事項…………………………………………14

模板施工方案

一、工程概況及編制依據

新建鐵路寶雞至蘭州客運專線天水南站，由站區和綜合維修車間兩部分組成，總建筑面積10193.072㎡。

站區包括（單身宿舍，給水所，鍋爐房，公安派出所，污水處理站）；維修車間包括（食堂，單身宿舍，綜合辦公樓，軌道車庫，材料庫，門衛及存油間）。

房屋抗震設防烈度8度，房屋采用框架結構，外墻采用加氣混凝土砌塊砌筑，外墻貼60mm厚擠塑聚苯板保溫，屋頂鋼筋混凝土整體澆筑，四周設屋面斜檐，上鋪青灰色水泥彩瓦。為預防施工現場高處墜落事故的發生，保證施工安全，特制訂模板專項施工方案。

2、本施工方案的編制主要參考《建筑施工手冊》、《建筑工程施工質量驗收統一標準》（GB50300-2001）、《混凝土結構工程施工質量驗收規范》（GB50204-2002）。

二、施工準備

1、材料：

（1）木模板：18厚膠合板（2）木 枋：50×80木方

（3）支承系統：尾徑υ70以上圓木支撐。

2、作業條件

（1）木模板備料：模板數量按設計方案結合施工進度要求進行考慮，合理確定模板用量。

（2）模板配置：柱配置二套模板，梁模板配三層，樓板模板配置三層（樓板不得裁割膠合板，空缺部分用20厚松散板補）。

（3）根據圖紙要求，彈好軸線和模板邊線，定好水平標高控制點。

（4）墻、柱筋綁扎完畢、水、電管、預埋件已安裝，鋼筋保護層墊塊安放，并辦好隱蔽驗收手續。

（5）按照圖紙要求和工藝標準，向施工隊組進行安全和技術交底。

三、模板的配制與安裝

（一）、模板配制方法

1、按圖紙尺寸直接配制模板。

（二）、模板配制的要求

1、本工程采用木模板施工，所采用木材不得有脆裂，嚴重扭曲和受潮，容易變形的木材。

2、底模、側模膠合板厚18mm。

（三）、模板安裝要求

1、保證結構和構件各部分形狀，尺寸和相互位置的正確。

2、具有足夠的承載能力，剛度和穩定性、能可靠地承受澆搗砼的自重和側壓力以及在施工過程中所產生的荷載。

3、裝拆方便，能多次周轉使用。

4、模板拼縫嚴密、不漏漿。

5、支撐必須安裝在堅實的地基上，并有足夠的支承面積，以保證所澆搗的結構不致發生下沉。

四、模板安裝方案

本工程為框架結構，主要有框架柱模安裝、梁、板模板安裝、樓梯模板安裝。

1、框架柱模安裝要點：在安裝柱模板前，先綁扎好鋼筋，經過鋼筋隱蔽驗收后方可封模，測出標高在鋼筋上。在基礎頂面或樓面上彈出軸線位置及柱邊線，并固定好柱模底部木框。豎立內外拼板，并用斜撐臨時固定，然后由頂部用錘球校正，使其垂直，在同一條軸線上柱子，先校正兩端的柱模板，再從柱模上口中心線拉一鐵絲來校正中間的柱模。柱模之間還要用水平撐及剪刀撐相互拉結。

2、框架梁、板、模板安裝要點：先按圖紙尺寸把各種模板拼板尺寸統一加工分攤放置。拆除柱模后，方可支設梁、板模板，支設時在柱子上彈好標高線，按圖紙各梁、板底標高先支設梁底模板，接著把側模板放上，兩頭釘在襯口擋上，在側模底外側釘夾木，再釘上斜撐、水平拉條、待主梁模板安裝并校正后才能進行次梁模板安裝，梁模板安裝后再拉一條中心線檢查，復核各梁模板中心線位置是否正確。梁模板安裝完后便可開始支架樓板模板，先支設楞木，楞木擱置在模板外側處的托木上，然后底模垂直于楞木方向鋪釘，樓板模板支設板縫應嚴密，標高正確，表面平整。

3、樓梯模板、先在兩框架柱之間立好平臺梁，平臺板的模板；同樓板模板安裝，然后在樓梯基礎側板上釘托木，樓梯模板的斜愣在基礎梁和平臺梁側板外的托木上，在斜愣上釘鋪樓梯底模，下面設杠木和斜向頂撐，再沿樓梯邊立外幫板，用外幫板上的橫擋木，斜撐和固定夾木將外幫板釘固在杠木上，然后釘上三角板，為了確保樓板厚度，在踏步側板上墊小木塊，在澆筑砼時隨時取出。

五、模板拆除

1、側模在砼強度能保證其表面及棱角不因折除模板而受損壞后，方可折除。

2、底模拆除前須有砼同條件養護試塊的試壓報告和拆模申請書，經批準后方能拆除。樓板模板、支撐計算

本工程樓板按厚100mm進行驗算；混凝土強度等級C25，板底采用50×80木方，木枋安裝間距為400mm，側模板木枋間距適用400mm，底模采用膠合板，樓板支撐間距為1200×1200mm。

一、模板面板計算

模板面板按三跨連續梁計算。

靜荷載標準值q1=25×0.1×1.2＋0.5×1.2=3.6KN/M 活荷載標準值q2=（1＋2）×1.2=3.6 KN/M 面板的慣性矩I和截面抵抗矩W分別為： W=120×1.0×1.0/6=20㎝3 I=120×1.0×1.0×1.0/12=10㎝4(1)抗彎強度計算 f=M/W<[f] 其中f--面板的抗彎強度計算值(N/㎜2)M—面板的最大彎矩(N·m)W—面板的凈截面抵抗矩

[f] —面板的抗彎矩設計值,取13N/㎜2 M=0.1ql2

M=0.1×(1.2×3.6＋1.4×3.6)×0.4×0.4=0.15KN·M F=0.15×1000×1000/37800=3.97N/㎜2<[f]=13N/㎜2,滿足要求.(2)抗剪計算 T=3Q/2bh<[T] Q=0.6×(1.2×3.6＋1.4×3.6)×0.4=2.42KN T=3×2420/(2×1200×10)=0.303N/㎜2<[T]=1.4 N/㎜2,滿足要求.(3)撓度計算

v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250 v=0.677×3.6×4004/(100×9000×388800)=0.173<[v]=l/250=1.6㎜

二、樓板模板隔柵計算

隔柵按照均布荷載下連續梁計算。

1、荷載的計算

㎜（1）鋼筋混凝土板自重（KN/m）q11=25×0.10×0.4=1.0 KN/m（2）模板的自重線荷載（KN/m）q12=0.5×0.4=0.2 KN/m(3)活荷載為施工荷載標準值和振搗混凝土時產生的荷載（KN/m）q2=(1＋2)×0.4=1.2 KN/m 靜荷載q1=1.2×1.0＋1.2×0.2=1.44 KN/m 活荷載q2=1.4×1.2=1.68 KN/m

2、木方的計算

按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和

均布荷載q=q1＋q2=3.12KN/m 最大彎矩M=0.1ql2=0.1×3.12×1.2×1.2=0.45 KN·m 最大剪力Q=0.6×1.2×3.12=2.25KN 最大支座力N=1.1×1.2×3.12=4.12 KN 面板的慣性矩I和截面抵抗矩W分別為： W=5×8×8/6=53.33CM3 I=5×8×8×8/12=213.33 CM4（1）木方抗彎強度計算

f=0.45×106/53330=8.44N/㎜2<[f]=13 N/㎜2滿足要求。（2）木方抗剪計算 Q=0.6ql 截面抗剪強度必須滿足：T=3Q/2hb<[T] T=3×2420/（2×50×80）=0.91 N/㎜2〈[f]=1.6 N/㎜2滿足要求。（3）、木方撓度計算

最大變形v=0.677×1.44×12004/(100×9000×2133333.5)=1.05㎜<[v]=1200/250=4.8㎜滿足要求。

三、頂撐木驗算：

a頂撐木Ф70mm間距1.2×1.2m則

N= 1.1×1.2×3.12=4.12KN N/An=4120/3.14(35)2=1.07N/mm2

l?=3.0-0.1-0.8＋2×0.6=3300mm λ=l?/i I=d/4=70/4=17.5 λ=3300/17.5=188.57 ∵λ〉91時，Ф=3300/188.572=0.093 N/ФAn=3140/0.093/3.14/352=8.78N/mm2

（穩定）穩定性滿足

框架梁模板驗算：

框架梁采用木頂撐時架體的驗算

取底層層高最大，框架梁最大截面（200×700）進行驗算。模板采用18厚七夾板，模板底楞木采用50×80木方，間距為@=400㎜，頂撐間距為@=400㎜，采用圓杉木，fc=10N/㎜2，驗算是否滿足要求。

一、模板面板計算

面板為受彎結構，需要驗算起抗彎強度和剛度。按三跨連續梁計算。靜荷載標準值q1=25×0.7×0.2＋0.5×0.2=3.6KN/m 活荷載標準值q2=(1＋2)×0.2=0.6 KN/m 面板的慣性矩I和截面抵抗矩W分別為： W=20×1.8×1.8/6=10.8CM3 I=20×1.8×1.8×1.8/12=9.72 CM4(1)抗彎強度計算 f=M/W<[f] M=0.1×ql2=0.1×(1.2×3.6＋1.4×0.6)×0.4×0.4=0.083KN·m F=0.083×1000×1000/10800=7.644N/㎜2<[f]=13 N/㎜2滿足要求。（2）抗剪計算 T=3Q/2bh<[v] 其中最大剪力Q=0.6×（1.2×3.6＋1.4×0.6）×0.4=1.238KN T=3×1238/（2×200×18）=0.516 N/㎜2〈[T]=1.4 N/㎜2滿足要求。（3）撓度計算

v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250 最大撓度計算v=0.677×3.6×4004/(100×9000×97200)=0.713㎜<[v]=400/250=1.6㎜滿足要求。

二、梁側模計算

（1）側壓力計算

設T=20℃，V=1.5m/h , β1=β2=1，則 F=0.22γct0β1β2 v1/2=0.22×24×（200/25）×1×1×1.51/2 =50.688 KN/mm2

F=γcH=24×0.7=17.5KN/mm2 取二者較小值17.5 KN/mm2計算（2）強度驗算

立檔間距為400mm，設模板按四跨連續梁計算，同時知梁底模板厚18mm。梁側模承受傾倒混凝土時產生的水平荷載4 KN/mm2和新澆筑混凝土對模板的側壓力。設側模板寬度為200mm，作用在模板上下邊沿處，混凝土側壓力相差不大，可近似取其相等。設計荷載為：q=(17.5×1.2+4×1.4)×0.2=5.32KN/m 彎矩系數與模板底板相同

Mmax=Kmql2=-0.121×5.32×0.42=-0.103KN.m W=bh2/6=200×182/6=10800mm3 則 σmax=Mmax/W=0.103×106/10800=9.54 N/mm2＜fm=13 N/mm2 滿足

（3）剪力驗算

剪力 V= Kvql=0.62×5.32×0.4=1.32 KN 則剪應力 τmax=3V/2bh=3×1.32×103/2×200×18=0.55 N/mm2 fv=1.4 N/mm2＞τ（4）剛度驗算

max

=0.52 N/mm2 滿足

剛度驗算不考慮振動荷載，其標準荷載為：q=17.5×0.2=3.5KN/m 則ωA= kwql4/100EI=0.967×3.5×4004/(100×9.5×103×200×183/12)=0.938mm＜[ω]=400/250=1.6mm 滿足要求。

考慮到理論計算與實際存在偏差，為安全起見，高度大于或等于700的框架梁仍需設置M14對拉螺栓，水平間距800。

4頂撐計算

頂撐截面為An=?.352=3846㎜2，間距L=0.4m，在距樓面200㎜和梁底200㎜縱橫各設一道水平拉條

LO=3000-700-200-200＋200×2=2300，d=70mm，70I=4=17.5mm 則λlo=i2300=17.5=131.43（1）強度驗算

N=（3.6×1.2+0.6×1.4）×0.4=2.06KN N=2060/3846=0.536N/mm2<10N/mm2 滿足要求 An（2）穩定性驗算

因為λ〉91，?=2300/131.432=0.133 N/?A=2060/0.133×3846=4.03 N/mm2<10N/mm2滿足要求。柱模板計算

1、柱模板荷載標準值

強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。

新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值:

其中 —— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t =200/(T+15)T —— 混凝土的入模溫度，取20.000℃； V —— 混凝土的澆筑速度，取2.900m/h； H —— 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取4.00m；

1—— 外加劑影響修正系數，取1.000； 2—— 混凝土坍落度影響修正系數，取1.000。

根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=51.288kN/m

2實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=51.288kN/m2

倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 4.000kN/m2。

2、柱模板計算

柱箍是柱模板的橫向支撐構件，其受力狀態為拉彎桿件，應按拉彎桿件進行計算。

柱模板的截面寬度 B = 800mm； 柱模板的截面高度 H = 800mm；

柱模板的高度 L = 3800mm；

柱箍的間距計算跨度 d = 400mm。

3、木方(面板)的計算

木方直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的兩跨度連續梁計算，計算如下

木方計算簡圖

（1）.木方強度計算

支座最大彎矩計算公式

跨中最大彎矩計算公式

其中 q為強度設計荷載(kN/m)；

q =(1.2×51.488+1.4×4.00)×0.15 = 10.107kN/m d為柱箍的距離，d = 500mm；

經過計算得到最大彎矩 M = 0.125×10.107×0.4×0.4=0.202kN.M 木方截面抵抗矩 W = 50.0×100.0×100.0/6=83333.3mm3 經過計算得到 = M/W = 0.202×106/83333.3 = 2.420N/mm

2木方的計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!（2）.木方撓度計算

最大撓度計算公式

其中 q混凝土側壓力的標準值，q = 51.488kN/m； E 木方的彈性模量，E = 9500.0N/mm2； I 木方截面慣性矩 I = 50.0×100.0×100.0×100.0/12=4166667.0mm4；

經過計算得到 w =0.521×51.488×400.04/(100×9500×4166667.0)= 0.173mm [w] 木方最大允許撓度，[w] = 500.000/400 = 1.25mm；

木方的最大撓度滿足要求!

4.對拉螺栓計算

長邊大于或等于600的框架柱，需在長邊設υ16對拉螺栓，間距同柱箍。

穿墻螺桿的最大拉力N=（51.488×1.2+4×1.4）×0.4×0.8=21.56KN 查《建筑施工計算手冊》P449表8-11，選用M16對拉螺栓，其容許拉力

[N]=24.5KN＞N=17.04KN,滿足要求。

經按上述方法驗算，除底層外，其余長邊為400的框架柱選用M12對拉螺栓，間距500，剪力墻選用M10對拉螺栓，均滿足要求。

四、模板施工安全事項：

1.模板支撐不得使用腐朽，扭裂等木材，頂撐要垂直，底端平整堅實，并加墊木，木楔要釘牢，并用橫順拉桿和剪刀撐拉牢。

2.支模應按工序進行，模板沒有固定前，不得進行下道工序，禁止利用拉桿，支撐攀登上下。

3.支設4.0m以上的立柱模板四周必須頂牢，操作時要搭設工作站，不是4.0m的可使用馬凳操作，支設組立梁模板應設臨時工作平臺，不得站在柱模板上操作和梁模板上行走。

4.拆除模板應經現場施工員同意，重要部位須經公司質安科專管人員同意，操作時應按順序進行，嚴禁猛撬、硬砸或大面積撬落和拉倒。完工后不得留上松動和懸掛的模板，標下的模板應及時運送到指定地點集中堆放，防止鐵釘扎腳。

5.拆模的下面不得站人，以防突然墜落傷人。