第一篇：國內外天然氣集輸技術現狀

國內外天然氣集輸技術現狀

摘要：天然氣熱效率高，環境效益好，發展利用天然氣成為當今世界能源發展的潮流。本文重點論述了國內外天然氣礦場集輸現狀，礦場集輸管網現狀，天然氣脫水，脫烴，脫硫技術現狀。并認為超音速脫水技術將成為天然氣脫水技術的發展趨勢。

關鍵詞：國內外

礦場集輸 集輸管網 脫水 脫烴 脫硫

LNG 技術現狀

近年來，隨著我國天然氣工業的快速發展，引進了許多國外的先進工藝和設備。天然氣將是21世紀舉足輕重的優質能源。隨著天然氣勘探、開發、儲運和利用技術的進步以及對環境問題的日漸關注，世界各國競相發展天然氣工業已經成為當代進步的大潮流。目前已經知道的可以開采的天然氣資源比石油資源豐富。世界天然氣探明和未探明的資源量達到了400×1012m3，美國的產氣量最大，5556× 108m3，占世界總產量 22.9%；俄羅斯探明的天然氣的儲量最大，儲量為48.14× 1012m3，占世界總儲量32.1%。在2020年世界產氣量將達4.59× 1012m3。而我國已發現193個氣田，探明的天然氣地質儲量為4.4937×1012m3，氣層氣有3.3727×1012m3，溶解氣為1.121×1012m3。天然氣可采儲量達到2.570433×1012m，其中氣層氣占2.2002×1012m，溶解氣占3702×108m3。天然氣在我國的能源消費結構中比重穩步上升，1999年，陜京管線給北京提出年供氣24×

1018m3，可以確保需求30年。

一． 天然氣礦場集輸現狀

1．井場裝置

我國氣田在地理地貌條件、工礦和介質方面差別很大，有深層異常高壓、高溫、高產氣田，有大面積分布的低滲低產氣田，有高含、氣田，有富含凝析油的深層凝析氣田等，而且大多數主力氣田位于我國中西部，地處沙漠戈壁，荒無人煙，環境條件十分惡劣，交通非常不便，而有的則位于人口稠密地區，位于廣闊海洋，針對不同類型氣田特點，形成了各種礦場集輸主體工藝技術。

目前，礦場上采用的井場裝置流程通常有兩種類型，也是比較典型的流程，一種是加熱天然氣防止水合物形成的流程，另一種是向天然氣注入抑制劑防止水合物形成的流程。

2．單井集輸流程

我國目前采用的常溫分離單井集輸工藝流程有兩種一種是三相分離，另一種是氣液分離。

3．多井集輸流程

常溫分離單井集輸工藝流程同常溫單井類似。對于壓力高，產量大，硫化氫和二氧化碳含量高以及凝析油含量高的天然氣多采用低溫分離流程。

二．礦場集輸管網現狀

集輸管線熱力條件的選擇 根據中國多數油田生產“三高”原油（含蠟量高、凝固點高、粘度高）的具體情況,為使集輸過程中油、氣、水不凝，作到低粘度,安全輸送，從油井井口至計量站或接轉站間，一般采用加熱集輸。主要方法有：①井口設置水套加熱爐，并在管線上配置加熱爐，加熱油氣；②井口和出油管線用蒸汽或熱水伴熱；③從井口摻入熱水或熱油等。不加熱集輸是近幾年發展起來的一項技術，能獲得很好的技術經濟效益。除油井產物有足夠的溫度或含水率，已具備不需加熱的有利條件外，還應根據情況，選用以下技術措施：①周期性地從井口向出油管線、集油管線投橡膠球或化學劑球清蠟,同時,管線須深埋或進行保溫；②選擇一部分含水油井從井口加入化學劑，以便在管線內破乳、減摩阻、降

粘；③連續地從井口摻入常溫水（可含少量化學劑）集輸。在接轉站以后，一般均需加熱輸送。

集輸管線的路徑選擇要求：①根據井、站位置；②線路盡可能短而直，設置必要的穿跨越工程；③綜合考慮沿線地形、地物以及同其他管線的關系；④滿足工藝需要，并設置相應的清掃管線和處理事故的設施。

天然氣產品具有不同于其他一般商品的特殊性，具體表現在管道輸送是天然氣陸上長距離運輸和區域性配氣的唯一方式；LNG 是跨洋運輸的唯一形式，而且離岸前和到岸后，仍然全部依托管網；供需兩波動的調節主要依靠井口產能、輸氣管道存量空間和儲氣庫的容量空間；輸氣管存的氣量依然是調節供需波動和應急預案的基本手段。這些特點表明天然氣產品在運輸、儲存和銷售等環節都必須依賴天然氣管道，從而決定了天然氣行業的經濟特性。“十二五”規劃提出，要優化能源開發布局，合理規劃建設能源儲備設施，完善石油儲備體系，加強天然氣和煤炭儲備與調峰應急能力建設；加強能源輸送通道建設，加快西北、東北、西南和海上進口油氣戰略通道建設，完成國內油氣主干管網。統籌天然氣進口管道，液化天然氣接收站、跨區域骨干輸氣網和配氣管網建設，初步形成天然氣、煤層氣、煤制氣協調發展的供氣格局。具體來說，今后五年，要建設中哈原油管道二期，中緬油氣管道境內段、中亞天然氣管道二期，以及西氣東輸三線、四線工程。輸油氣管道總長度達到15 萬公里左右，加快儲氣庫建設。目前，全國性管網已具雛形。目前已初步形成以西氣東輸、陜京輸氣系統（一線，二線）、忠武線、澀寧蘭等干線管道，以冀寧線、淮武線等聯絡管道為主框架的全國性天然氣管網雛形，除川渝、華北、長江三角洲等區域性管網比較完善外，其他區域性管網仍顯薄弱。

三． 天然氣脫水技術現狀

目前，國外天然氣脫水應用最多的方法是溶劑吸收法中的甘醇法。國內中石油股份公司內天然氣集輸系統采用的脫水設備主要有長慶油 田的三甘醇脫水凈化系統；西南油氣田分公司的J—T閥低溫分離系統；大慶油田的透平膨脹機脫水系統；塔里木氣田的分子篩脫水及低溫分離脫水系統。目前存在的裝置相對復雜、系統運行成本高、三甘醇的處理和再生難以解決及環境污染等問題。天然氣脫水的幾種主要方法

(1)低溫冷凝脫水 該方法采用各種方法把高壓天然氣節流降壓致冷，用低溫分離法從天然氣中回收凝析液。這種方法是國內氣田中除三甘醇法外應用較多的天然氣脫水工藝。長慶采氣二廠、塔里木克拉等均采用該方法，它具有工藝簡單、設備較少等優點，但也有耗能高、水露點高等缺點。

(2)J-T閥和透平膨脹機 J—T閥和透平膨脹機脫水屬于低溫冷凝方法脫水。對于高壓天然氣，冷卻脫水是非常經濟的。例如大慶油田目前采用很多透平膨脹機脫水，四川的臥龍河和中壩氣田則使用了J—T閥脫水。

(3)三甘醇脫水 三甘醇脫水屬于溶劑吸收法脫水，在天然氣工業中得到了廣泛的應用。這種脫水系統包括分離器、吸收塔和三甘醇再生系統。目前，國內的橇裝三甘醇脫水系統多從國外引進。雖然性能很好，但是也存在很多問題。如一次性投資比較大；各種零配件和消耗品不易購買，而且價格昂貴；計量標準與我國現行標準不同；測量系統不適合我國的天然氣性質等。(4)分子篩脫水

（5)超音速脫水 作為新型脫水技術的超音速脫水，國外主要是在殼牌石油公司支持下開展研究，包括計算機數值模擬、實驗室研究和現場試驗研究。基礎 的

實驗研究和數值模擬研究主要在荷蘭的埃因霍恩科技大學等幾所大學中進行；現場的試驗研究正在荷蘭(1998年)、尼 日利亞(2000年)和挪威(2002年)的天然氣氣田和海上平臺進行主要驗證系統長期穩定工作的能力，并在實際應用中進行不斷的改進。所有的研究都取得了滿意的結果。目前，這項技術已經進入商業應用狀態。

四．天然氣脫烴技術現狀

（1）根據是否回收乙烷，輕烴回收裝置可分為兩大類：一類以回收C2+為目的；另一類以回收C3+為目的。目前國內油氣田大部分輕烴回收裝置主要以回收C3+，生產液化石油氣等產品為設計目標。當前,國內外已開發成功的輕烴回收新技術有:輕油回流、渦流管、氣波機、膜分離、變壓吸附技術(PSA)、直接換熱(DHX)技術等。這些新技術最主要的優勢還是表現在節能降耗和提高輕烴收率兩方面,它們代表了輕烴回收技術的發展方向。

（2）輕油回流：輕油回流是利用油的吸收作用,通過增加一臺輕油回流泵將液化氣塔后的部分輕油返注入蒸發器之前,提高液化率。這一方法增加了制冷系統的冷負荷,但與提高分離壓力相比所需的能耗較低,對外冷法工藝不失為一種簡單有效的方法。研究表明,輕油回流主要用于外冷淺冷工藝,且在較低壓力下的經濟效益比在較高壓力下顯著。

（3）渦流管技術：渦流管技術早在20世紀30年代國外就對其進行了研究,但直到80 年代才用于回收天然氣中的輕烴。由于渦流管具有結構緊湊、體積小、重量輕、易加工、無運動部件、不需要吸收(附)劑、無需定期檢修、成本低、安全可靠、可迅速開停車、易于調節和C3 +收率高等優點,故國外已將渦流管技術用于天然氣輕烴回收,特別是對邊遠油氣田具有其它方法難以取代的使用價值。天然氣靠自身的壓力通過渦流管時被分為冷、熱流股,構成一個封閉的能量循環系統,可有效回收天然氣中的液烴,脫除天然氣中的水分,從而獲得干燥的天然氣。

（4）氣波機技術：采用氣波機技術可以回收天然氣中的部分輕烴。大連理工大學已開發出了氣波機脫水的成套技術。

（5）膜分離技術：近年在國外膜分離技術應用于氣體分離有較大發展。用于氣體分離的膜材料按材質大致分為多孔質膜和非多孔質膜,它們的滲透機理完全不同。多孔質膜分離是依靠各種氣體分子滲透速度的不同達到分離目的；而非多孔質膜分離屬溶解擴散機理,氣體滲透過程分為三個階段:氣體分子溶解于膜表面；溶解的氣體分子在膜內擴散、移動；氣體分子從膜的另一側解吸。目前輕烴回收包括其它氣體分離上常用的是非多孔質膜。膜分離技術在輕烴回收和天然氣脫水方面的應用具有很好的發展前景。據國外預測,氣體分離膜將是21世紀產業的基礎技術之一。

（6）PSA技術

（7）直接換熱工藝 五．天然氣脫硫技術

1、溶劑吸收法

（1）醇胺法

MDEA具有使用濃度高、酸氣負荷大、腐蝕性弱、抗降解能力強、脫H2S選擇性高、能耗低等優點，現已取代了MEA和DEA，應用相當普遍。a.MEDA法：普光氣田的天然氣為高含硫天然氣，其中H2S含量為14．14％；CO2含量為8．63％。以MDEA溶液為溶劑，采用溶劑串級吸收工藝。b.砜胺法

迄今砜胺法仍是最有效的凈化方法。但砜胺溶劑對重烴有很強的溶解能力。且不

易通過閃蒸而釋出，故重烴含量較高的原料氣不宜采用砜胺溶劑。

(2)配方型溶劑脫硫工藝

a位阻胺配方溶劑脫硫工藝

.Exxon公司開發的Flexsorb系列配方溶劑是目前唯一實現工業化的以空間位阻胺為基礎的選擇性脫硫溶劑。目前為止已開發Flexsorb SE、Flexsorb SE+、Flexsorb混合SE、Flexsorb PS和Flexsorb HP 5個系列，酸氣處理量和傳質速率高；溶劑負荷高，因而溶劑循環量較低；抗發泡、腐蝕和降解能力強。b.混合胺溶劑工藝

我國蜀南氣礦榮縣天然氣凈化廠通過在MDEA中添加一種空間位阻胺TBEE形成混合胺，可避免傳統叔胺所具有的某些不足，新的混合胺劑與CO：的反應速率更低；對H2S的吸收速率極高，在CO：含量很高的原料氣中選擇脫除H2s非常有利。國外Bryan公司用MDEM DEA脫除高含C02天然氣，將原來采用的DEA溶劑置換為MDEM DEA混合胺溶劑，用MDEM DEA混合胺凈化的產品氣中H2s和CO：濃度均可達到管輸標準，在沒有增加設備的基礎上大大提高了裝置的處理能力和效率。俄羅斯阿斯特拉罕氣田天然氣中H2S含量高達26％，20世紀90年代阿斯特拉罕天然氣加工廠在采用的SNPA—DEA工藝的基礎上將吸收劑由DEA改為DEA+MDEA混合溶液。c.活化MDEA d.UCARSOL系列工藝

e.Gas／Spec系列溶劑Dow化學公司生產的一系列的以Gas／Spec為牌號的專用配方溶劑Gas／Spec SS、Gas／Spec SS一

2、Gas／Spec CS溶劑具有選擇性脫硫的能力，與MEA、DEA相比硫容量高，溶劑循環量低、能耗低、溶劑損耗低。

2、膜分離法美國一套采用上述串級流程的天然氣處理裝置先用Separex膜分離器把原料氣中的H2S含量從20％降至3％；然后再以醇胺法處理，而酸氣中的H2s濃度則達到71．6％。該工藝特別適合高含酸性組分的天然氣的凈化處理，具有廣闊的發展前景。

3、其他脫硫方法

天然氣的輸送通常采用管道輸送和LNG輸送,凡管道能直達的地區,以管道輸送為好，當管道難以直達或敷設管道不經濟時,特別是跨洋運輸天然氣,則以液化天然氣形式采用油輪運輸較為經濟。LNG應用領域廣,每個方面均存在LNG儲運問題。只有開展各方面的配套研究,才能起到天然氣“西氣東輸”帶動經濟發展的目的。參考文獻：［1］四川石油設計院

.國外液化天然氣(LNG)工業技術

［2］劉麗，陳勇，康元熙等，天然氣膜法脫水工業過程開發

［3］沈春紅.夏道宏 國內外脫硫技術進展

［4］陳賡良 我國天然氣凈化工藝的現狀與展望

第二篇：天然氣集輸

《天然氣集輸》課程綜合復習資料

一、填空題：

1、氣體水合物是由多個填充氣體分子的 構成的晶體，晶體結構有三種類型：、和，氣體分子起到 的作用。

2、天然氣在高壓下的粘度不同于在低壓下的粘度。在接近大氣壓時，天然氣的粘度幾乎與壓力無關，隨溫度的升高而 ；在高壓下，隨壓力的增加而，隨溫度的增加而。

3、氣田集氣站工藝流程分為 流程和 流程。按天然氣分離時的溫度條件，又可分為 工藝流程和 工藝流程。

4、燃燒是一種同時有熱和光發生的強烈氧化反應。燃燒必需具備三個條件：一是 ；二是 ；三是。

5、天然氣的含水量以單位體積天然氣中所含水蒸汽量的多少來表示，有時也用天然氣的 來表示，是指在一定壓力條件下，天然氣與液態水平衡時所對應的溫度，此時天然氣的含水量，一般要求其比輸氣管線可能達到的最低溫度。

6、冷凝分離輕烴回收工藝中，根據冷凝溫度的不同冷凝分離分為三種：、和。冷凝分離工藝主要由 和 兩部分組成。是衡量冷凝分離效果好壞的指標。

7、為保證連續生產，分子篩吸附脫水流程中必須包括吸附、和 三道工序。原料氣從 入塔，再生氣和冷吹氣從 入塔。

8、國內外現有的凝析氣田處理站布站方式基本上分為 和 兩種，其中 在國內的應用更為廣泛。

9、冷凝分離輕烴回收工藝廣泛應用于天然氣的輕烴回收，其主要包括兩方面： 和冷凝液的。

10、根據凝液回收目的的不同，冷凝溫度不同，所采用的方法分為、和。用以描述回收裝置從天然氣內脫出凝液能力的指標為，指回收裝置單位時間內 與 之比。

11、膜分離法是根據氣體中各組分 實現組分氣體的分離。高壓原料氣在膜的一側吸附，通過薄膜擴散至低壓側。由高壓側經薄膜進人低壓側的氣體稱，而仍留在高壓側的氣體為。

二、判斷題:

1、當水分條件滿足時，預測生成水合物的壓力、溫度條件可用圖解法確定。其中相對密度法曲線右下方為水合物存在區，左上方為水合物不可能存在區。

2、對于相同類型（即硅鋁比相同）的分子篩，即使形成分子篩的金屬離子不同，分子篩的孔徑相同。

3、對于已經遭受水侵、并有氣井出水(或水淹)的氣藏，應采用強排水采氣的開采方式，減輕水侵向鄰井區的漫延，延長未出水氣井的無水采氣期，從而達到提高采收率的目的。

4、國內外現有的凝析氣田處理站布站方式基本上分為分散處理和集中處理兩種。分散處理就是建設幾個具有部分或全部相同功能的處理站，每個站處理若干口井的物流；集中處理是在油區內只建一個處理站，所有生產井的物流都進入這個站處理。其中集中處理的形式在國內的應用更為廣泛。

5、凝析氣田的開采，對于井口壓力較高、井流物溫度較低的情況，為使井口節流后或在輸送過程中不至于產生水化物，往往采取井口加熱節流的集氣方式。這種集氣方式加熱與節流都在井口完成，根據井流物組成條件和工藝計算可以采取先加熱后節流、先節流后加熱甚至分幾級節流加熱。

6、凝析氣田注氣開采的目的就是保持地層的壓力，目前可供選擇的注氣介質有干氣、二氧化碳、氮氣或氮氣與天然氣的混合物、水，其中回注干氣是早期開發凝析氣田保持壓力開采所選用的方法，也是現今最有效，最經濟的方法。

7、燃燒是一種同時有熱和光發生的強烈氧化反應。燃燒必需具備兩個條件：有可燃物質，以及能導致著火的火源。

8、為保證連續生產，吸附脫水工藝流程中必須包括吸附、再生和冷吹三道工序。原料氣、再生氣和冷吹氣都是從塔底進入。

9．由于硫化氫含量高導致中毒者停止呼吸和心跳時，必須立即采取措施進行搶救，幫助中毒者恢復呼吸和心跳。否則，中毒者將會在短時間內死亡。中毒者也有可能自動恢復心跳和呼吸。

10．水露點是指在一定壓力條件下，天然氣與液態水平衡時所對應的溫度。一般要求天然氣水露點比輸氣管線可能達到的最低溫度還低5～6℃。

三、問答題:

1、有水氣藏的開發必須盡可能地控制氣藏過早出水，特別是要避免出現不均勻的水竄、水侵，以防止水侵給氣藏開發帶來惡性危害。對于已經遭受水侵并有氣井出水(或水淹)的氣藏采用強排水采氣的開采方式可以減輕水侵向鄰井區的漫延，延長未出水氣井的無水采氣期，從而達到提高采收率的目的。請簡述水浸的危害。

2、在天然氣處理廠，天然氣脫酸之后、深冷加工之前往往采用甘醇吸收脫水和分子篩吸附脫水的凈化工藝，深度凈化脫水后的天然氣經過冷凝分離得到天然氣凝析液，天然氣凝析液經過穩定切割工藝可以形成所需要的產品。試問在醇胺法脫酸氣、甘醇吸收脫水、分子篩吸附脫水、以及天然氣凝析液穩定切割工藝中實現氣體或液體組分分離的主要依據分別是什么？

3、開發凝析氣藏的方式有衰竭式開發、保持壓力開發和油環凝析氣藏開發。衰竭方式開發的條件有哪些？

4、天然氣水合物的生成條件是什么？采氣管線產生水合物問題的原因是什么？可以采取哪些方法防止采氣管線水合物的生成？

5、簡述氣藏的驅動方式。

6、凝液的穩定和切割時天然氣加工的最后工序，若天然氣淺冷，請畫圖說明凝液的穩定切割流程。

7、開發凝析氣藏的方式包括衰竭式開發、保持壓力開發、油環凝析氣藏開發三種。其中保持壓力開發是提高凝析油采收率的主要方法。從世界凝析氣藏開發的實踐來看，保持壓力有哪幾種情況？為了保持壓力，目前可供選擇的注入劑有哪幾種？

8、天然氣管輸和深冷加工上游的脫水工藝如何選擇？

9、含硫氣田的集輸管道和站場設備中存在著哪種危險的可燃物質，可以采取哪些措施以防止危險事故的發生？

《天然氣集輸》課程綜合復習資料參考答案

一、填空題：

1、籠狀晶格，I型、II型，H型，穩定晶格。

2、增大；增加，減小。

3、單井集輸，多井集輸。常溫分離，低溫分離。

4、有可燃物質 ； 有助燃物質 ； 有能導致著火的火源。

5、水露點； 最大；低5～6℃。

6、淺冷、中冷 和 深冷。制冷 和 分離。凝液回收率。

7、再生 和 冷吹。塔頂，塔底。

8、分散處理 和 集中處理 兩種，集中處理。

9、制冷 和冷凝液的 分離。

10、淺冷、中冷 和 深冷。凝液回收率，凝液的摩爾量 與 原料氣摩爾量 之比。

11、滲透速度的不同。滲透氣，滲余氣。

二、判斷題:

1、錯

2、錯

3、對

4、對

5、對

6、對

7、錯

8、錯

9、錯

10、對

三、問答題:

1、水侵對氣藏開發帶來的影響和危害主要有以下幾點。

（1）水侵使得產層內由單相氣體流動變為氣水兩相流動，各相滲透率都明顯降低，特別是如果水體為潤濕相，會吸附在孔隙和裂縫壁上，減小了氣體的流動通道，將導致氣井和氣藏的產能和產量迅速降低。

（2）根據等值滲流阻力原理和微觀滲流機理，在相同壓差下流體流動將優先選擇在高滲介質內發生，因此在裂縫型儲集層內的水侵方式為沿裂縫竄人，在不均勻水竄的水侵方式下將出現“水鎖”、“水封”等現象，改變了氣藏連通關系，出現了水封死氣區，因此不可避免地降低了氣藏最終采收率。

（3）地層水不僅礦化度很高，而且具腐蝕性，一旦流入井內將對井下管串和地面集輸管網帶來破壞性腐蝕，產出地面則不易處理，對環境保護帶來影響，因此水侵還將直接危害地面地下集輸工藝，進一步增加氣藏開采的工作量和開采成本。

2、醇胺法脫酸氣是依據醇胺與天然氣中的酸性氣體發生可逆的化學反應而實現天然氣中酸性氣體的分離。

甘醇吸收脫水是依據氣體組分在溶液內的溶解度不同而實現氣體組分的分離，利用甘醇有很強的吸收特性從而實現天然氣脫水。

分子篩吸附脫水是依據固體表面對臨近氣體分子吸附能力的不同而實現氣體組分的分離，利用分子篩對水具有選擇吸附、優選吸附和高效吸附的特性從而實現天然氣脫水。

天然氣加工工藝中天然氣凝析液的穩定和切割是依據各組分揮發度不同而實現液體組分的分離，降低天然氣凝析液的蒸氣壓并形成各種各樣的產品。

3、衰竭方式開發的條件：

①原始地層壓力高。如果產層的壓力大大地高于初始凝析壓力，在開發的第一階段就可以考慮充分利用天然能量，采用衰竭方式開發。

②氣藏面積小。有些凝析氣藏雖然面積很大，但被斷層分割為互不連通的小斷塊，即便凝析油含量高，但形不成注采系統，也可采用衰竭方式開發。

③ 凝析油含量少。凝析氣藏的高沸點烴類含量少，凝析油的儲量就比較小。如果凝析氣藏主要含輕質、密度不大的凝析油，采用衰竭方式開發也可以獲得較高的凝析油采收率，就可以不考慮保持壓力。

④ 地質條件差。如：氣層的滲透率低，吸收指數低，嚴重不均質，裂縫發育不均以及斷層分割等。

⑤ 邊水比較活躍。邊水侵入可以使地層壓力下降的速度減慢，也可以保證達到較高的凝析油采收率。

4、天然氣水合物的生成條件：

（1）氣體處于水蒸汽的過飽和狀態或者有液態水，即氣體和液態水共存；（2）一定的壓力溫度條件——高壓、低溫；

（3）氣體處于紊流脈動狀態，如：壓力波動或流向突變產生攪動，或有晶種(固體腐蝕產物、水垢等)存在都會促進產生水合物。因此，在孔板、彎頭、閥門、管線上計量氣體溫度的溫度計井等處極易產生水合物。

采氣管線氣體通過控制閥或孔板時，氣體壓力降低，同時發生J-T效應，氣體膨脹降溫，使節流件下游易生成水合物而堵塞管線。

對于礦場采氣管線，可以采用加熱和注入水合物抑制劑的方法防止水合物的生成。

5、氣藏的驅動方式主要是彈性氣驅和彈性水驅兩種。

彈性氣驅：在氣藏開發過程中，沒有邊、底水或邊、底水不運動，或者水的運動速度大大落后于氣體運動的速度，驅氣的主要動力是被壓縮氣體自身的彈性膨脹能量，氣藏的儲氣體積保持不變，地層壓力表現為自然衰竭的過程。由于是單相流動，而且作為能量來源的氣體又是開采對象，因而開采效率較高。

彈性水驅：如果水體和巖石彈性膨脹占據了一部分天然氣儲集空間，存在封閉的邊水或底水，在開發過程中由于含水層的巖石和流體的彈性膨脹，儲氣空隙體積縮小，地層壓力下降緩慢。

+

6、淺冷法得到C3凝液。如圖所示，可生產丙烷、丁烷和天然汽油。按各種烴的揮發度遞減順序排列各塔，這是最常見的一種塔的排列方法——順序流程。

7、從世界凝析氣藏開發的實踐來看，保持壓力可分為以下四種情況：

①早期保持壓力。地層壓力與露點壓力接近的凝析氣藏，通常采用早期保持壓力的方式。

②后期保持壓力。即經過降壓開發，使地層壓力降到露點壓力附近甚至以下后，再循環注氣保持壓力。

③全面保持壓力。如果能夠比較容易地獲得注入氣，通常是在達到經濟極限之前，將整個氣藏的壓力保持在高于露點壓力的水平上。

④部分保持壓力。如果氣藏本身自產的氣不能滿足注氣量的要求，而購買氣又不合算，則采取部分保持壓力，即采出量大于注入量。部分保持壓力可以使壓力下降速度減緩，從而減少凝析油的損失。

為了保持壓力，目前可供選擇的注入劑有干氣、二氧化碳、氮氣或氮氣與天然氣的混合物和水。

8、三甘醇吸收脫水和分子篩吸附脫水是天然氣工業上常用的兩種脫水方法。兩者相比：三甘醇吸收脫水，氣體中殘余含水量較大，露點較高，但可以滿足天然氣管輸的要求；分子篩吸附脫水較為徹底，露點較低，可以滿足深冷回收輕烴的要求，但費用較高。因此，天然氣在長距離管輸之前往往是采用三甘醇吸收脫水；而在深冷加工之前，氣體先經三甘醇吸收脫水，除去大部分水，再用分子篩吸附深度脫水，這樣，吸附塔的負荷減少，設備尺寸減小，能 4 耗降低，是一種非常可行的好辦法。

9、含硫氣田的集輸管道和站場設備中，存在著不少因腐蝕而產生的硫化鐵。如果設備或管道打開而不采取適當措施，干燥的硫化鐵與空氣接觸，便能發生自燃，如果有天然氣的存在，還有可能發生爆炸事故。預防硫化鐵的自燃可采取以下措施：

① 在打開可能積聚有硫化鐵的容器前，應噴水使硫化鐵處于潤濕狀態； ② 定期清管和清洗設備，除去管道、設備內的硫化鐵； 減緩或防止金屬管道和設備的腐蝕，以減少或防止硫化鐵的生成。

第三篇：天然氣集輸管道施工

天然氣集輸管道施工

及驗收規范

1、總則

1.0.1為了提高天然氣集輸管道工程施工技術水平，保證工程質量，降低工程成本，特制定本規范。

1.0.2本規范適用于新建天然氣集輸管道工程的施工及驗收，其適用范圍如下：

1.0.2.1設計壓力：1.6～16MPａ 1.0.2.2設計溫度不大于80℃

1.0.2.3輸送介質為凈化及未凈化天然氣 1.0.2.4碳素鋼、普通低合金結構鋼 1.0.3天然氣集輸管道應包括下列各類管道

1.0.3.1由氣井采氣樹至常溫集氣站或低溫集氣站之間的采氣管線、集氣支線。

1.0.3.2由常溫集氣站或低溫集氣站到凈化廠或外輸站之間的集氣干線。

1.0.3.3凈化廠到用戶門站之間的輸氣管線 1.0.4本規范不適用于下列工程的施工及驗收 1.0.4.1城市天然氣管道

1.0.4.2總跨≥100ｍ或單跨≥50ｍ的跨越管道 1.0.4.3寬度≥40ｎ的河流穿越管道 1.0.5天然氣集輸管道壓力等級分為二級 1.0.5.1中壓管道：設計壓力為1.6≤PN≤10MPａ 1.0.5.2高壓管道：設計壓力為10＜PN≤16MPａ

1.0.6天然氣集輸管道工程所用的鋼管、閥門、管件、堅固件、焊材等必須有質量證明書或合格證，并符合設計要求。用于輸送酸性天然氣管道的鋼管、閥門、管件、堅固件、焊材還應符合SYJ12《天然氣地面設施抗硫化物應力開裂金屬材料要求》的規定。

1.0.7天然氣集輸管道工程形式前必須經過圖紙會審、設計及施工技術交底。

1.0.8天然氣集輸管道施工及驗收除應符合本規范外，還應符合設計要求修改設計或材料改代應征得設計單位同意。

1.0.9天然氣集輸管道施工中的安全技術、勞動保護應符合國家現行的有關標準或規范的規定。

2、鋼管

2.0.1鋼管使用前應進行外觀檢查并符合以下規定： 2.0.1.1鋼管表面裂紋、折迭、重皮等缺陷；

2.0.1.2鋼管表面不得有超過避厚負偏差的銹蝕或機械劃傷。2.0.2鋼管外徑及避厚尺寸偏差應符合國家鋼管制造標準 2.0.3高壓鋼管的檢查及驗收還應符合GBJ235《工業管道工程施工及驗收規范》金屬管道篇第2.2.4至2.2.16條的規定。

3、閥門

3.0.1閥門的外觀檢查，應無裂紋、砂眼等缺陷，閥桿、閥蘭密封面應光滑不得有劃痕，閥桿絲扣應無毛刺或擊痕。3.0.2閥門安裝前應逐個進行強度和嚴密性試驗。3.0.3閥門強度和嚴密性試驗應符合以下規定：

3.0.3.1施工前閥門應具有制造廠的強度及氣體嚴密性試驗的全格證，閥門強度試驗及用清潔水進行，PN≤16MPａ的閥門，強度試驗壓力為公稱壓力的1.5倍，當升壓至強度試驗壓力時穩壓5ｍｉｎ不滲漏或無壓降為合格；

3.0.3.2奧氏體不銹鋼閥門水壓試驗時，清潔 水內氯離子含量應小于25PPｍ。

3.0.3.3試驗合格的閥門，應及時排盡內部積水及污物，密封面應除防銹油，關閉閥門，封閉出入口，并填寫閥門試驗記錄。

3.0.4閥門傳動的裝置和操作機構應清潔，動作靈活、可靠、無卡澀現象。

3.0.5球閥安裝前應按下列要求進行調試。

3.0.5.1球閥殼體水壓強度試驗，必須在半開狀態下進行。3.0.5.2球閥殼體水壓強度試驗，壓力為公稱壓力的1.5倍，穩壓5ｍｉｎ，無滲漏為合格。

3.0.5.3球閥嚴密性試驗，首先將球體轉到關閉位置，然后將水充入體腔內，直至檢查孔有水流出為止，隨后升壓至公稱壓力進行檢查，穩壓30ｍｉｎ，若充水口不見水流出，同時壓力不下降，即為合格，用同樣方法試另一側。

3.0.6電動、氣動、氣液聯動閥門安裝前，除按說明書要專業戶作強度和嚴密性試驗外，安裝后應作動作，聯動等性能試驗。

4、管件及緊固件

4.0.1公稱壓力大于1.6MPａ小于10MPａ的管件及緊固件，技術要求應符合GB897《雙頭螺栓》、GB899《雙頭螺栓》ｂｍ＝1.5ｄ、GB900《雙頭螺栓》ｂｍ＝2ｄ、GB170《I型六角螺母牙A和B級》的要求。

4.0.2公稱壓力大于1.0MPａ小于等于10MPａ的高壓管件及緊固件，技術要求應符合JB450《Pｇ100～320㎏ｆ／㎝2化工、石油工業用鍛造高壓閥門、管件和緊固件技術條件》的有關規定。

4.0.3管件及緊固件使用前應核對制造廠的質量說明書，并確認下列項目符合國家或行業技術標準：

4.0.3.1化學成分； 4.0.3.2熱處理后的機械性能 4.0.3.3合金鋼管件金相分析結果 4.0.3.4高壓管件及緊固件的無損探傷結果

4.0.4管件及緊固件外觀檢查應符合相關要求及規定。4.0.4.1法蘭密封面應平整光滑，不得有行刺及徑向溝槽，法蘭螺紋部分應完整無損傷，凹凸面法蘭應能自然嵌合，凸面的高度不得低于凹槽的深度，平焊法蘭，對焊法蘭的尺寸允許偏差應符合相關要求及規定；

4.0.4.2螺栓及螺母的螺紋應完整、無傷痕、無毛刺等缺陷，螺栓與螺母應配合良好，無松動或卡澀現象。

4.0.4.3高壓螺栓、螺母的檢查應按下列規定進行，其硬度值、機械性能應符合GBJ235《工業管道工程施工及驗收規范》的要求：

（1）螺栓、螺母應每批各取兩根（個）進行硬度檢查，若有不合格，須加倍檢查，如仍有不合格則應逐根（個）檢查；

（2）螺母硬度不者不得使用；

（3）硬度不合格的螺栓應取該批中硬度值最高、最低各一根校驗機械性能，若有不合格，再取其硬度最接近的螺栓加倍校驗，如仍有不合格，則該批螺栓不得使用；

4.0.4.4集輸管道所用彎管應選用熱煨彎、高頻彎、熱沖壓彎等工藝制造，公稱直徑150～500㎜，其彎曲半徑應大于或等于4倍公稱直徑，公稱直徑為600～700㎜，其彎曲半徑應大于或等于5倍公稱直徑，閥室管道所用彎頭的彎曲半徑應為1.5倍公稱直徑；

4.0.4.5用于輸送有應力腐蝕介質的碳素鋼、合金鋼管道的彎管，彎曲半徑應大于5倍公稱直徑，冷彎彎曲后應進行應力消除；

4.0.4.6鋼板卷制的熱沖壓彎管其內徑應和相應的管道內徑一致；

4.0.4.7高頻加熱彎制的彎管，其表面硬度值應符合原母材硬度值的要求；

4.0.4.8彎管內外表面應光滑、無裂紋、疤痕、折皺、鼓包等缺陷；

4.0.4.9彎頭端面坡口尺寸應符合本規范的相關要求及規定； 4.0.4.10彎管及異徑管制尺寸偏差應符合相關要求及規定； 4.0.4.11焊接三通應符合以下規定：（1）主管按支管實際內徑開孔，孔壁應平整、光滑、孔徑偏差為±0.5㎜；

（2）支管端面和主管開孔處表面應嚴密吻合；

（3）主、支管組焊時，支管內徑必須對正主管開孔口，錯口不應大于0.5㎜；

（4）高壓三通支管傾斜度應不大于其高度的0.6%；且不大于1㎜；中壓三通支管傾斜度應不大于其高度的1%；且不大于3㎜；

（5）三通焊縫檢驗應按三通設計圖的規定進行。

5、管溝開挖及復測

5.0.1管溝開挖前必須由設計單位進行管道設計平面圖、管道縱斷面圖及設計說明書的設計交底和現場交樁。

5.0.2管道穿越公路、鐵路、河流、溝渠等除測量縱斷面之外，當穿越復雜地形時，還應補測平面、橫斷面。

5.0.3在管道埋深合格的條件下，根據土質類別、地形起伏，每公里管線縱向轉角總度數，山區管線應小于等于900°，一般地形應小于等于600°；小于等于3°的縱向轉角在測量時可以調整到兩端縱向轉角內。

5.0.4管溝開挖應符合下列要求：

5.0.4.1管溝開挖應根據管溝縱斷面測量成果表進行開挖中心線及溝邊線；

5.0.4.2管溝開挖應保留控制樁及溝邊灰線；

5.0.4.3管溝開挖前應清除各種障礙物，并進行青苗處理； 5.0.4.4管溝開挖前，施工員必須向有關人員進行管溝的挖深、橫斷面、溝壁坡度、棄土位置、施工便道、地下隱蔽障礙物、管溝中心線、挖深偏差等技術交底；

5.0.4.5管道施工臨時占地寬度應根據管道直徑、土質類別、挖方量、開挖方法確定，丘陵地形管道施工臨時占地寬度不宜超過以下規定：

DN≤200㎜

占地寬度≤12ｍ 200＜DN≤400㎜

占地寬度≤18ｍ 400＜DN≤700㎜

占地寬度≤20ｍ

平原地區采用機械挖溝上組焊管道時，其臨時占地寬度應小于20ｍ。

5.0.4.6管溝深度小于等于3ｍ時，管溝溝底寬度應符合相關要求及規定；

5.0.4.7溝壁不加支撐，管溝開挖深度小于5ｍ，其管溝溝壁坡度應符合相關要求規定；

5.0.4.8旱耕地管溝開挖時，應將耕地表面耕植土、下層土壤及巖石等分別棄土；

5.0.4.9水田管溝開挖時，應根據臨時占地寬度扎埂、排水，然后開挖，并有排水措施；

5.0.4.10石方地段管溝爆破開挖時，應取得當地有關部門爆破許可證，有安全措施，根據爆破安全規程進行爆破及開挖；

5.0.4.11管溝開挖完工后，應進行驗收，溝底平直、轉角、無塌方、無積水，在任意20ｍ管溝內，管溝開挖允許偏差應符合相關要求及規范；

5.0.4.12管溝復測的管溝縱斷面測量成果表內容必須符合管道設計說明書、線路平面圖、管道防腐結構、管壁厚度、材質、埋深及轉角數等設計要求。

6、彎管、鋼管下料及管口加工

6.0.1彎管及鋼管下料必須符合管溝縱斷面測量成果表的要求，其轉角必須符合以下規定：

6.0.1.1轉角為3°～5°兩直管用斜口連接； 6.0.1.2轉角大于5°配置相應度數的預制彎管。

6.0.2彎管和斜口下料允許偏差為±2㎜，直管下料允許偏差為±L／100（L為下料長度），應檢查兩端管口的圓度，并符合要求。

6.0.3管道穿越鐵路、公路、河流，其穿越長度小于等于10ｍ時，下料時中間不宜出現環形焊縫。

6.0.4焊縫的位置應避開應力集中區，并便于焊接和熱處理，一般應符合下列規定：

6.0.4.1不應在焊縫及其邊緣上開孔；

6.0.4.2螺旋焊縫鋼管對接時，兩丁字焊縫最小距離應大于100㎜。

6.0.5管口宜采用機械切割、氣割等方法，采用切割加工的坡口，必須除去坡口表面的氧化皮，并打磨平整。

6.0.6管口打磨后，鈍邊應經過平板檢查，平板同鈍邊最大間隙應小于1㎜。

6.0.7當鋼管（薄件）壁厚小于等于10㎜，厚度差大于3㎜，或者鋼管壁厚大于10㎜，厚度差大于薄件厚度的30%或者5㎜超過，坡口形式必須符合相關要求及規定。

6.0.8直管段兩相鄰環焊縫間距應大于管子外徑的1.5倍，且不小于150㎜。

7、組對及焊接

7.1.1管口的坡口形式和組對尺寸應符合焊接工藝評定及下列規定：

7.1.1.1上向焊管口組對形式應符合相關要求及規定，坡口尺寸應符合相關要求及規定。

7.1.1.2下向焊坡口組對型式應符合相關要求及規定，坡口尺寸應符合相關要求及規定。

7.1.2管口組對前，應將管內浮銹，泥沙雜物清除干凈；下班時，必須用盲板將待焊管口封好。

7.1.3壁厚相同的管口組對時，應將內壁對齊，并符合以下規定：

7.1.3.1Ⅰ、Ⅱ級焊縫的管口其錯邊量不應超過管壁厚度的15%且不行大于1.5㎜。

7.1.3.2Ⅲ級焊縫的管口其錯邊量不應超過管壁厚度的15%且不得大于1.5㎜。

7.1.4壁厚不同的管口組對應符合以下規定： 7.1.4.1有縫彎頭同直管組對應內壁對齊； 7.1.4.2無縫彎頭同直管組對應外壁對齊；

7.1.5管口組對時，應采用外對口卡具組對，組對時應將坡口及坡口內外兩側不小于20㎜范圍的底漆、垢銹、毛刺清理干凈。

7.2焊接工藝評定

7.2.1對首次使用的焊接鋼材，在確認材料的可焊生之后，其焊接工藝評定應符合SYJ4052－92《油氣管道焊接工藝評定方法》的規定。

7.2.2焊工施焊應以焊接工藝說明書為依據，焊接工藝說明書應以經評定合格并審查批準的焊接工藝評定報告為依據。

7.2.3從事管道焊接的焊工，必須持有本單位焊工考試委員會發給的管道焊工考試合格證；焊工施焊的鋼材種類、焊接方法、焊接位置、有效期等均應與焊工本人考試合格證相符。

7.3焊接

7.3.1下列管道焊縫應進行氬弧焊封底，封底后的焊縫應及時進行填充焊：

7.3.1.1穿跨越鐵路、河流、四級以上公路的管道焊縫及穿跨越河道等地段的焊縫；

7.3.1.2含硫天然氣管道焊縫及設計壓力≥6.4MPａ的凈化天然氣管道焊縫；

7.3.1.3同閥門焊接的焊縫。

7.3.2管道焊接宜采用上向焊、下向焊、氣體保護焊等工藝，其電流、焊接速度、焊條直徑、焊接層數，必須符合焊接工藝說明書的規定。

7.3.3使用焊條時，應根據不同牌號的焊條說明書所規定烘烤溫度、時間，進行烘烤，并在保溫筒內保溫，重復烘烤焊條的次數不得超過兩次。

7.3.4定位焊的長度、厚度及定位焊縫之間的距離應以接頭固定不移動為基礎，定位焊的工藝所用焊材應符合焊接工藝說明書的規定。

7.3.5每道焊縫必須連續一次焊完，相鄰焊道的起點位置應錯開20～30㎜。

7.3.6管道施焊環境應符合下列規定：

7.3.6.1當焊接環境出現下列任何一種情況時若無有效防護措施嚴禁施焊；

（1）手工電弧焊風速大于等于8ｍ／ｓ；（2）氣體保護焊風速大于等于2ｍ／ｓ；（3）相對溫度大于90%；（4）雨雪環境。

7.3.6.2當焊件溫度在－5℃時，應在始焊處100㎜范圍內預熱到15℃左右。

7.3.7焊接時，嚴禁在焊件表面或非施焊處引弧，并注意起弧、收弧處的質量，收弧時應將弧坑填滿。

7.3.8每條焊縫焊完后，應在管頂離焊縫100㎜處打上焊工代號鋼印。

7.4焊前預熱及焊后熱處理

7.4.1為降低焊接接頭的殘余應力，防止產生裂紋，改善焊縫和熱影響區金屬的組織與性能，應根據焊接工藝評定、結構剛性及要求的使用條件，綜合參考進行150～200℃焊前預熱和600～650℃焊后熱處理，焊后熱處理應以熱處理工藝依據。

7.4.2焊后熱處理的加熱速度、恒溫時間及冷卻速度應符合下列規定：

7.4.2.1加熱速度：升溫到300℃后，加熱速度不應超過220×25÷δ℃／ｈ且不大于220℃／ｈ（Δ為壁厚㎜）；

7.4.2.2恒溫時間：碳素鋼每毫米壁厚恒溫時間為2～2.5ｍｉｎ，合金鋼每毫米壁厚恒溫時間為3min，且不小于30 min；

7.4.2.3冷卻速度：恒溫后的冷卻速度不應超過275×25÷δ℃／h，且不大于275℃／h，冷卻到300℃后，即可在空氣中冷卻。

7.4.3當環境溫度低于0℃時，預熱溫度應比有關要求預熱溫度適當提高。

7.4.4要求焊前預熱的焊件，在焊接過程中的層間溫度不應低于預熱溫度。

7.4.5要求焊后熱處理的焊縫必須經無損探傷合格。7.4.6預熱的加熱范圍，以對口中心線為基準，每側不應小于管壁的3倍；熱處理的加熱范圍，每側不應小于焊縫管壁的3倍。

7.4.7焊縫接頭經熱處理后，應測硬度，并作好記錄及標記，焊縫及熱影響區的硬度值其極限值分為二級：Ⅰ級應小于或等于HB200；Ⅱ級應小于或等于HB225。

7.4.8當設計沒有明確要求時，經熱處理焊縫硬度檢查數量應符合以下規定：

7.4.8.1管徑小于等于57㎜時，檢查數量為熱處理焊縫總數的5%；

7.4.8.2當管徑大于57㎜時，檢查數量為熱處理焊縫總數的10%；

7.4.8.3焊縫硬度值的檢查，每條焊縫打一處，每處打三點(焊縫，熱影響區和母材)。

7.4.9熱處理后的焊縫其硬度值超過規定時，該焊縫應重新進行熱處理，每條焊縫熱處理次數不能超過兩次。

7.5焊縫檢驗

7.5.1焊縫表面質量的外觀檢查應在焊縫無損探傷，熱處理、硬度和嚴密性試驗之前進行，其表面質量應符合下列規定：

7.5.1.1焊縫寬度應每邊超出坡口1～2㎜，寬度差≤3㎜； 7.5.1.2咬邊深度不得大于0.5㎜，在任意300㎜連續焊縫中，咬邊長度不得大于50㎜；

7.5.1.3焊縫表面不得有裂紋、凹陷、氣孔、夾渣和熔合性飛濺等缺陷；

7.5.1.4焊縫余高：上向焊h≤1+0.1C，且局部不大于3㎜，長度不大于30㎜，下向焊h=0～1.6㎜，且局部不大于3㎜，長度不大于50㎜，自動焊h=0～3㎜(h為焊縫余高，C為焊縫寬度)。

7.5.2焊縫無損探傷應由有相應級別的合格證的持證人員進行。

7.5.3管道焊縫無損探傷比例應按設計要求進行當設計沒有規定時，每個焊工所焊的焊縫無損探傷數量及合格等級應符合相關要求及規定。

7.5.4管道焊縫射線探傷應符合GB／T12605《鋼管環縫熔化焊對接接頭射線透照工藝和質量分級》的規定，超聲波探傷應符合GB11345《鋼焊縫手工超聲波探傷方法和探傷結果的分級》的規定。

7.5.5對于設計壓力小于16等于Mpa的管道，其焊縫經X射線抽查若發現不合格時，應對被抽查焊工所焊的焊縫加倍探傷；若仍有不合格則應對該焊工所焊的全部剩余焊縫進行無損探傷。

7.5.6不合格的焊縫應進行返修，返修后應按原規定進行檢查，每處焊縫返修不得超過兩次，如超過兩次，必須經單位技術負責人審批，提出措施才能返修，但最多不得超過三次。

7.5.7焊縫經無損探傷后，應在離焊縫中心100㎜管頂部打上探傷工代號。

7.5.8無損探傷資料，施工單位應保管七年。

7.5.9穿跨越河流、鐵路、公路的管道焊縫應經100%射線探傷，合格等級達到Ⅱ級。

7.5.10經清管試壓后的管段，其相互連接的死口焊縫應經100%射線探傷并符合設計要求。

8、管道工廠防腐及現場補口補傷

8.0.1 管道防腐及補口補傷，其結構、等級及所用防腐材料除應符合設計要求外，還應符合相應的施工及驗收規范。

8.0.2石油瀝青防腐施工應符合SYJ4020《埋地鋼質管道石油瀝青防腐層施工及驗收規范》的規定。

8.0.3環氧煤瀝青防腐層施工應符合SYJ4010《埋地鋼質管道環氧煤瀝青支施工及驗收規范》的規定。

8.0.4膠粘帶防腐層施工應符合SY4014《埋地鋼質管道 聚乙烯膠粘帶防腐層施工及驗收規范》的規定。

8.0.5包覆防腐層施工 符合SYJ4013《埋地鋼質管道包橫征暴斂聚乙烯防腐層施工及驗收規范》的規定。

8.0.6 管道現場防腐，補口補傷應符合SY4058《埋地鋼質管道外防腐層和保溫層現場補口補傷施工及驗收規范》的規定。

8.0.7現場防腐層鋼管堆放、裝卸、拉運必須用軟墊子保護接觸面。

8.0.8集輸管道陰極保護施工應符合SYJ4006《長輸管道陰極保護施工及驗收規范》的規定。

9、管段下溝、回填

9．0．1管段下溝之前，其防腐層必須完好無損并經電火花檢驗。

9.0.2管段下溝之前，溝底應清理平整，石方溝底應填厚細土，水田溝底應無積水。9.0.3管段下溝之后應及時回填，并注意將懸空處填實石方地帶管溝回填應分為兩次進行，第一次回填細土至管子頂部900㎜并適當夯實，應使管道防腐層得到保護，第二次回填其他土質及地貌恢復；最大懸空長度應符合其相關要求及規定。

9.0.4管道下溝回填時，應及時輸隱蔽工程驗收手續。9.0.5管道回填之后應及時砌筑堡坎、護坡及埋設里程樁等。

10清管及試壓

10.0.1管道安裝完畢后必須進行清管、強度和嚴密性試驗。10.0.2管道清管試壓必須依據清管試壓技術措施進行，其措施應經有關部門批準。

10.0.3管段清管試壓可分段進行，分段長一般以10～15公里為宜。

10.0.4管道試壓介質應為空氣或水，強度試驗宜以水為介質，強度試驗后應進行嚴密性試驗。

10.0.5以空氣為介質的管道強度試驗壓力應為1.25倍設計壓力，以水為介質的人口稠密地區強度試壓應為1.5倍設計壓力。嚴密性試驗壓力應為設計壓力。

10.0.6管道以空氣為介質試壓時，升壓應均勻緩慢進行，每小時升壓不得超過1Mpa，當強度試驗壓力大于3Mpa時，分三次升壓，分別在30%、60%的壓力時各穩壓半小時之后對管道進行檢查，若未發現問題，可繼續升至強度試驗壓力，穩壓6小時，壓降率不大于1%為合格；然后將壓力降至設計壓力進行嚴密性實驗，穩壓24小時后對全線進行詳細檢查，無滲漏、壓降率不大于1%為合格。

10.0.7以水為介質進行管道強度試驗時，應盡量排除管道內部空氣，升壓要求、穩壓時間、壓降率等均按相關規定執行。

10.0.8閥室、小型穿越、跨越，可連管道一起進行清管試壓。10.0.9管道分段試壓時，在其兩端應安裝壓力表和溫度計各2支，壓力表應經校驗合格，其精度應不低于1.5級，溫度計分度值應小于1℃。

10.0.10管道清管應在試壓之前進行，使用清管球或清管器時，其直徑應比管道內徑有一定的過盈量，清管時必須使管內的泥土、雜物清除干凈。

10.0.11以氣體為介質的強度和嚴密性試壓穩壓時間內的壓降率按下式計算：

△P=100(1-P2T1╱P1T2)% 式中：△P—壓降率，% P1—穩壓開始時首端和未端試驗介質平均壓力Mpa P2—穩壓終了時首端和未端試驗介質平均壓力，Mpa T1—穩壓開始時首端和未端試驗介質平均絕對溫度K T2—穩壓終子時首端和未端試驗介質平均絕對溫度K

11、工程竣工驗收

11.0.1集輸管道工程竣工后，建設單位應根據本規范和設計要求，組織施工單位和設計單位共同對集輸管道進行檢查和驗收。11.0.2天然氣管道工程竣工后，施工單位應提供下列技術資料。

11.0.2.1管道敷設竣工圖；

11.0.2.2管材、管件出廠質量說明書； 11.0.2.3施工圖修改通知單； 11.0.2.4施工變更聯絡單； 11.0.2.5材料改代聯絡單；

11.0.2.6焊接工藝及技能評定試驗報告； 11.0.2.7防腐絕緣(保溫)施工記錄； 11.0.2.8無損探傷報告； 11.0.2.9隱蔽工程記錄； 11.0.2.10閥門試壓記錄； 11.0.2.11管道試壓記錄；

第四篇：天然氣長輸管道施工技術總結

安徽深燃項目施工技術總結

尊敬的分公司領導，我項目部自今年9月20日正式開工以來，項目部各項工作目前除管道穿跨越工程、試壓吹掃工作及地貌恢復工作尚未進行外，其余大部分工作都在有序進行中。現將安徽深燃長豐鄉鎮天然氣管道輸配系統工程工序及經驗做一下小結，以供參考。

一、測量放線

本工程管道所經位置較偏僻且障礙較多，施工屬野外作業，施工時為保證連續施工，必須提前掃除沿途障礙。施工作業帶寬度一般由設計單位確定，既要保證施工方便，又要防止造成耕地浪費。故我方按照規定，作業帶寬度一般以14-16米為宜，但穿跨越及溝渠埋深處，可考慮16-20米。

放線時應放出曲率半徑滿足設計的圓滑曲線，在地勢起伏處及管道彈性敷設段還需打加密樁，用于指導布管,主線路與管道、光纜等隱蔽工程交叉時，應在交叉出做出明顯標志。放線時，應放出施工作業帶邊界線和中心線三條線，并撒白灰標記。

二、防腐鋼管的倒運與布管

管道倒運及布管時應保證不損壞防腐層，吊裝時用專用鉤夾鉤吊管道兩端管口，也可以用鋼絲繩穿套膠管或用尼龍吊帶，鋼管堆放時應鋪墊沙袋或軟墊。布管時，如果地表堅硬或有石塊，需對地表進行清理，不能將管道從拖拉機上直接滾下。管道之間應錯開一個管口，方便管內清掃、坡口清理及起吊。吊裝防腐鋼管時，還需注意保護管口不受破壞，以免影響對口及焊接質量。

三、管道的組隊及焊接

組對前，可使用自制清管器對進行管內清掃，管口清理使用電動鋼絲刷及磨光機。組對時避免強力校正管道錯口及保護防腐層，每日施工結束后應將焊好管段進行封口處理，避免雜物進入。管子組對使用挖機和外對口器進行，現場取土方便，可將管道用土推墊高50公分左右，方便繼續組對焊接、無損檢測和防腐補口等工作。對口時，坡口角度、鈍邊、對口間隙及錯邊量應達到設計要求，同時為保證通球掃線，所用彎頭曲率半徑應大于等于5倍公稱直徑。

管道焊接采用下向焊接方式，焊條打底，焊絲蓋面。焊條采用E6010 3.2纖維素焊條，焊絲采用E7018 2.0焊絲。焊工必須經過專業培訓，并通過考試合格后方可上崗。

四、無損檢測

焊縫按照SY4056-93和SY4065-93標準執行，進行100%射線探傷和100%超聲波探傷。外觀檢驗合格的焊口，在焊縫上游距離焊縫60公分處用白色記號筆進行編號，編號方法為工程地區拼音首字母+施工單位拼音首字母+樁號+焊口序號，此方法標記清晰，有助于單位工程的劃分，焊口數量的統計及里程樁的埋設。不合格的焊口應盡早安排返修，返修長度應大于5公分，當返修焊縫總長度大于周長的30%或焊縫表面及內部裂紋大于周長的8%或裂紋間距小于20公分或同一部位返修次數超過兩次，應割去重焊。

五、管道防腐絕緣及補口補傷

鋼管防腐絕緣層的質量直接關系到長輸管道的安全運行及使用壽命，所以防腐絕緣須嚴格執行國家標準。鋼管要有出廠合格證，到場時須對防腐成品管進行檢查驗收，并用電火花檢測儀檢查絕緣的可靠性。

防腐補口補傷時，除銹按設計要求須達到Sa2.5級，采用聚乙烯熱收縮套補口方式。

六、管溝開挖

管溝開挖按設計藍圖及并結合現場實際情況進行，管溝邊坡按地下水位及土壤類別 情況確定，要能保證不塌方。管溝開挖的深度按要求應達到1.8米。溝底焊接彎頭、死口處為方便施工，溝底寬度應每邊增加1米，深度增加0.6米。開挖管溝時不可兩邊堆土，應將機械設備不易同行的一側作為堆土側，堆土距離溝邊不小于0.5米，以防止塌方和管子落入溝中。

七、管道敷設及管溝回填、標志樁埋設

管道下溝前，管道須進行電火花檢測，管溝須進行清理積水和塌方，保證管道在溝內不懸空。管道下溝采用兩臺機械平穩起吊，吊點避開焊縫，吊具選用尼龍吊帶，動作要正確平穩，防止溝上管道出現溜管傷人。一次起吊不要太長，防止管道自重引起的彎曲破壞防腐絕緣層。

管道回填之前，特別注意檢查陰極保護測量樁，其引線必須焊接牢固。對于未完工作量如連頭處、陽極保護綜合測試處須提前做好預留。管溝回填土必須清潔無垃圾雜物，回填土上方留有30公分沉降余量。

為提高施工的連續性，管溝回填后就可以就行里程樁和標志樁的埋設。標志樁和里程樁可以合并，每一公里一個。轉角大于5度的拐點須設置轉角樁，穿跨越、固定支墩與管道電纜交叉處需設置標志樁。

八、穿跨越工程

本工程的穿跨越段管道壁厚由6.3毫米增至7.1毫米，穿跨越段在施工之前必須進行強度和嚴密性試驗，并用高壓電火花檢測儀測試其絕緣層是否合格。

對于公路及鐵路，一般采用頂管穿越法。對于較大河流，一般采用水平定向鉆機穿越法。對于小河流，可進行筑壩、排水開挖穿越，特別是小型公路和少水無水的河流，盡量采用大開挖方式穿越，九、管道分段試壓及通球

管道試壓應根據水源、排水條件等因素確定試壓段，試壓前應進行壓縮空氣通球清管，清管球最好選用帶電子裝置的電子清管器。若球受阻，可以適當提高運行壓力，但嚴禁超過管道運行壓力，無法排除故障時，可降至常壓，采用開天窗法處理卡球故障。

試壓充水采用水壓推球充水，這樣可以避免在管線高點開孔安裝放空閥而削弱管道強度。試壓升壓應分階段進行。對于試壓中發現的問題，應將壓力泄放至常壓方可進行搶修作業，在升壓過程中不得進行管道檢查，特別在卡球情況下應做好操作人員的安全防范。值得一提的是山區和丘陵地帶的輸氣管線由于水源困難、管道存在靜水壓力等因素，可采用氣壓試驗代替水壓試驗。

十、管道整體試壓及干燥

分段試壓的管道連通后，應進行整體試壓和全線吹掃，全線吹掃的吹掃口應選擇地勢較高，人眼稀少的地方，并進行嚴密監護，吹掃口及放空管必須有可靠的接地裝置，以防靜電引起火災。輸氣管道投產前，應用吸濕劑對管道進行干燥。

十一、地貌恢復

地貌恢復為長輸管道的最后一道工序，一般采用機械配合人工進行溝渠、道路及管溝的恢復，對于地勢低洼、河流或溝渠處，還應在雨季來臨之前進行水工保護，防止天長日久，水流沖垮管溝，管道暴露在外受損害。

完成了以上工序，也就完成了整個工程的全部施工。在實際施工中，我們應根據現場實際情況，掌握運用當今長輸管道設計及施工的最新標準規范，并注意長輸管道建設經驗的積累和應用，不斷提高長輸管道的建設施工水平，為公司的發展貢獻出自己的一份薄力。

雷江林 2012年12月9日

第五篇：國內外現狀

當前歐美發達國家已實現了高等教育的大眾化，高等教育機構已成為當前社會高素 質勞動力的主要培養者和提供者，然而當代大學生的就業能力卻常常受到就業單位的懷 疑，就業單位認為大學畢業生雖然具有充足的知識，但是缺乏合適的專業技能和工作經 驗。由于以就業能力為基礎的教育一方面可以保證教育的實踐性，另一方面也可以滿足 就業單位對人才的需要。因此，國外就業能力研究對象逐漸轉移到高等教育機構和大學 生，對大學生就業能力的研究成為就業能力研究中的一個重要領域。

胡尊利在《國外大學生就業能力研究及其啟示》中指出：與國外相比，國內在大學 生就業能力研究起步較晚，特別是在就業能力的理論探討和實踐指導框架的研究上與發 達國家相比，存在很到的差距[3]。加拿大會議委員會認為就業能力構成要素包括三個基 本要素：(1)溝通、管理信息、思考解決問題等基本技能；(2)負責、適應性、安全工作 等管理技能；(3)參與項目任務的團體技能。美國培訓和開發協會認為就業能力構成要 素包括 6 個類別：(1)基本技能；(2)溝通技能；(3)適應能力；(4)自我發展技能；(5)個體交往技能；(6)影響能力。羅納爾德和科林認為就業能力構成要素包括 6 個方面內 容：(1)本質屬性；(2)個人品質；(3)基本可轉換技能；(4)關鍵的可轉換技能；(5)高水平的可轉換技能；(6)資格和教育程度、工作知識背景以及勞動力市場等。

朱新秤在《就業能力：內涵、結構及其培養》中指出：對于國內外有關就業能力的 研究文獻進行分析可以發現：(1)就業能力可分為三種：核心定義、寬泛定義和全包的 定義。核心定義指個體在特定的勞動力環境中取得成功的潛力。寬泛定義把在各種工作 中取得成功的能力及意愿整合起來。在全包的定義中，就業能力除包括前二種定義外，還包括環境因素對個人就業能力實現的因素。(2)從社會角度看，就業能力是就業的一 個指標；從組織角度看，就業能力是供需之間匹配可能性的指標；從個體的角度看，就 業能力是個人職業指標。(3)就業能力不僅包括個體獲得工作的能力，還包括在工作中 能保持工作崗位以及重新獲取新的工作崗位的能力。Law、Wong和Mobley認為就業能力 主要由三個方面組成：第一，人們具有適應性的個體差異，包括積極的自我概念、高職 業風險容忍和高學習動機；第二，實現與環境的有效交互作用，包括主動的職業導向、求職自我效能、人力資本；第三，職業身份的風格與身份自我[4]。瑞士聯邦工業大學高等教育中心主任M·L·戈德斯密德教授所領導的研究小組歸納出使大學生順利就業并取 得職業成功的 5 個要素：(1)良好的個人素質，包括堅忍不拔的毅力、嚴謹的工作作風、充沛的體力和精力、靈活的應變能力等；(2)人際關系技巧，包括交際能力、適應能力、與人合作能力等；(3)掌握豐富的科學知識，包括具有綜合性、跨學科的知識組合及多 元文化的教育背景等；(4)有效的工作方法，包括具有分析問題和解決問題的能力、策 劃運籌能力等；(5)廣闊的視野，包括即具備創業者及企業家精神，能多向思維方式分

析和處理問題，能在世界各地尋求發展等。盡管歐美等發達國家對于大學生就業能力的研究起步比較早，然而大量的研究成果的產生和應用也只是近幾年的事情。英國教育部鼓勵多種研究機構和大學研究和制定培養學生就業能力的政策，目前英國多數大學均已制定了符合學校特色的就業能力政策和措施，并將就業能力作為大學畢業生能否合格的一個重要指標。大學生就業能力是在我國高等教育迅速發展的大環境下提出來的，在我國高校就業制度改革之后，大學生的就業能力問題日益受到學術界的廣泛關注。國內專家在對我國大學生就業問題進行深入研究的基礎上，提出了加強大學生就業能力開發與培養的研究課題，對大學生就業能力主要有以下 2 種提法：一是可雇傭性、職業指導所面臨的選擇不可能是簡單的適應，而是要提高人的可雇傭性；二是就業能力、這實際上就是要增強人們的求學能力、求職的能力和適應市場變化的能力。