第一篇：GB 50003-2001 砌體結構設計規范 勘誤

《砌體結構設計規范》GB50003-2001勘誤

按本規范第一次印刷版本。凡因按強制性條文要求對相應條文作出的改動，應以強制性條文為準。

P6倒數第2行中的李岡，改為李崗

P19倒數第5行第3個字后加“質量”二字，即為施工質量控制等級… P24倒數第7行 γβ——不同砌體材料后加“構件”二字 P25 5.1.2注中砌塊后加“砌體”，即對灌孔混凝土砌塊砌體 P29式（5.2.5-4）中的h應為hc

P32第8行中fVG應為fvg（g為小寫）

P46表7.3.2中洞寬中hh應為bh

P47圖7.3.3中頂梁h1應為ht

P49式（7.3.6-6）?N為?M

P58圖8.1.2 c)左圖中補網距Sn

P71式（9.3.2-1）中h應為h0

P82式（10.3.1）有誤，應以抗震規范式（7.2.9）為正。

P87表10.4.11-1~2最小配筋率加強部位對應的三級均改為0.11 P88表10.4.12最后邊欄倒數第2格的Φ8@200改為Φ6@200 P98圖C(b)中右側鉸支桿應取消。

P140 9.4.9第1行倒數第3個字“它”改為“他”

《砌體結構設計規范》國家標準管理組2002．6．12

第二篇：關于《砌體結構設計規范》GB50003頒行后

關于《砌體結構設計規范》GB50003頒行后

反饋意見及相關問題的處理意見

《砌體結構設計規范》國家標準管理組，在中國工程建設標準化協會砌體結構委員會2004年11月換屆大會和2005年12月全國砌體結構基本理論與工程應用學術會議期間組織《砌體結構設計規范》GB50003主要編制組成員及砌體結構委員會有關專家先后兩次就《砌體結構設計規范》GB50003-2001頒行以來的反饋意見進行了充分地討論。這些反饋意見包括因“強制性條文”要求在規范用語等引起的相應條文的局部變動，某些條文界定不夠明確，某些條文內容尚待完善，以及條文中用語和文字表述錯漏等。同時就《砌體結構設計規范》GB50003中理論體系建設和進一步完善，未來規范修訂的內容和原則，特別是針對近年來新型墻材結構的應用進行了討論和布署。下面僅就反饋意見中涉及到條文界定不夠明確或不夠準確、或不夠全面及錯漏等給出討論的一致意見。并作為統一處理意見公布。

一、對反饋意見相關問題的意見

（一）砌體強度調整的說明1、3.2.1條4款 灌孔砌塊砌體強度fg

1）僅對其中的f調整。

2）對表3.2.1-3注2和3當滿足第6.2.10條的規定時可不予折減。

3）對采用Mbxx型的水泥砂漿，取γa=1.0。

2、5.2.1條中的f——砌體的抗壓強度設計值，可不考慮3.2.3條第2款的規定。3、5.5.1條中對fv和f均取調整后的值。

4、8.2.1條網狀配筋砌體，僅對其中的f調整。

（二）關于自承重砌塊的最低強度等級

《砌體結構設計規范》GB50003 3.1.1、6.2.1和6.2.2條規定的砼砌塊塊材的最低強度等級主要根據承重砌塊砌體結構的承載力、耐久性及正常使用極限狀態的要求規定的。對自承重構件中采用的砌塊的最低強度等級，應根據相關產品標準、砌塊材料類別、砌體所處的環境條件（地上或地下、室內或室外）、建筑墻體構造（保溫、裝飾、連接等）、墻體外加荷載或吊掛重物、門窗反復開啟引起的沖擊或振動，以及在正常使用狀態（墻體裂縫）要求等因素確定。根據工程經驗，過低的塊體強度等級，很難滿足上述要求，尤其是墻體裂縫控制的要求。

（三）關于在4.1.6、7.4.1條要否增加永久荷載效應組合表達式的說明

4.1.6、7.4.1條 均延用了原規范荷載效應組合的模式。即只考慮了由可變荷載效應控制的組合，而未考慮由永久荷載效應控制的組合。這一問題有待研究確定。

（四）關于4.2.5條、4.2.8條及5.1.3條

1、認為4.2.5條4款的表述不夠明確。本款包括兩項內容，一是按梁端鉸支計算簡圖計算墻體的承載力，二是再根據梁端上部條件，考慮一定的約束彎矩計算該墻體的承載力，最終按二者中的最不利控制之。

2、4.2.8條1款，每側翼墻寬度可取壁柱高度的1/3（壁柱高度是指一層的高度），但不應大于窗間墻寬度和相鄰壁柱間的距離。

3、5.1.3條1款中“當埋置較深且有剛性地坪時，可…”，如何理解“埋置較深且有剛性地坪”的內涵，設計應用時不易操作。

“埋置較深且有剛性地坪”用語表達了埋置較深和同時設有剛性地坪，而后者是必要條件。其中的剛性地坪，按相關規范規定：基礎以上墻體兩側的回填土應分層回填壓實（回填

土和壓實密度應符合國家有關規范的規定），在壓實土層上鋪設的砼面層厚度不小于150mm。這樣在基礎埋深較深的情況下，設置該剛性地坪能對埋入地下的墻體，在一定程度上起到側向嵌固或約束作用。其中“可取室外地坪以下500mm處”就考慮了這種“剛性地坪”的非剛性約束的影響。

（五）關于高厚比驗算1、6.1.4條中s的定義不夠準確。

準確的表述為：s——相鄰橫墻（原為窗間墻）或……。

2、6.1.1條未包括配筋砌塊砌體構件，是否意味對這類構件可不作高厚比驗算，其允許高厚比如何取值。

國際標準《配筋砌體設計規范》ISO9652-3未規定該內容，僅在8.2.3條中規定了軸向受壓構件的高厚比不應大于30?！镀鲶w規范》經分析并參照有關規范分別給出了相應控制內容：

1）在9.2.2條注2規定了這種構件的計算高度H0取值。

2）在9.4.14條規定了配筋砌塊柱的高厚比限值。

3）在10.4.10條規定了配筋砌塊砌體剪力墻在不同抗震等級下的高度或高厚比，而抗震等級四級時的高厚比適用于非抗震設防。

配筋砌塊砌體構件的整體工作性能比無筋砌體好得多，而根據試驗和國外相應標準的規定，將其劃分為類同鋼筋砼結構或構件，故只按上述控制高厚比即可。

對本規范中關于高厚比的驗算和控制（指允許高厚比），曾有不少讀者提出意見或建議，認為這些大多基于低強砌體材料的規定，在隨著墻體材料強度的提高（砂漿等級）應適當放寬和簡化該項內容，而屬施工階段砌體構件的穩定性應通過相應的措施加以保證，這有待以后修訂時考慮。

（六）其它（以下基本按章節順序標示）

1、P35表6.2.2除蒸壓灰砂磚外尚應包括蒸壓粉煤灰磚。表中蒸壓粉煤灰磚的最低強度等級系按《粉煤灰磚》JC239-2001以前的版本確定的，而按JC239-2001新版本，其最低強度等級應由MU10改為MU15，相應在本規范3.1節條文說明中作如下補充：MU15和MU15以上的蒸壓粉煤灰磚可用于基礎及其他建筑部位。

2、關于6.2.15-16條的夾心墻

1）本條文僅給出了砌塊夾心墻的構造，是否也適用于磚砌體？

我國磚砌體夾心墻的試驗和應用比砼砌塊要早。試驗表明兩種塊體材料夾心墻在規定的空腔和拉接件布置條件下的工作性能，包括抗震性能很接近，因此本條的原則同樣適用于磚砌體。

2）夾心墻外葉墻的厚度有否限制？

本條文夾心墻的構造要求未對外葉墻的厚度作出規定，主要源于最普遍使用的兩種塊材：厚度為115mm的磚（含多孔磚）和90mm厚砼空心砌塊。作為夾心墻組成部分的外葉墻，主要對內葉墻起裝飾和保護作用，并承受自重、傳遞水平荷載或作用，以及自身的穩定性，但均取決于與內葉墻的連接件或網片。外葉墻的厚度首先要保證連接件或網片在灰縫砂漿中有一定的埋長，其次要滿足在設置連接件或網片間距范圍內的高厚比要求。按本條文規定的連接件或網片設置要求，如以90mm厚空心砌塊外葉墻為例，當連接件、連接網片的間距為600mm和400mm，其高厚比分別為6.67和4.44；當采用厚度為60mm的實心裝飾砌塊外葉墻，連接件或網片間距取400mm，其高厚比為6.67。比較90mm厚空心砌塊和60mm厚實心砌塊外葉墻，二者除在高厚比稍有所差異（在允許范圍）外，連接件或網片在灰縫砂漿中的有效埋長（扣除空心砌塊孔洞的凈尺寸）、折算墻面荷載均幾乎相同。說明二者是等價或等效的。故夾心墻的外葉墻厚可取60mm厚實心砌塊（規范6.2.16條4款規定的拉結件在葉墻上的擱制長度60mm為帶孔洞的毛長，扣除孔洞后約為40~45）。但不宜小于60mm，否則需要增加連接件或網片的數量，這將對夾心墻的熱性能、施工效率和用材指標等產生不利影響。

3、按《砌體規范》進行局壓計算時，過梁、墻梁的梁端有效支承長度a0如何取值？

過梁和墻梁一般情況下屬深受彎構件或深梁，其與普通淺梁不同在于，在設計荷載下的撓度很小，在支座產生的轉動極小，因此過梁、墻梁與其下支座不會脫開，局部壓力分布為均布或基本均布。即類似于《砌體規范》中的均勻局壓的情況。因此凡符合深梁條件的過梁和墻梁的支座壓應力分布可按均布考慮，即可取η=1.0或a0=a。

4、關于8.1.2、8.1.3和表8.2.3配筋率ρ的表述。

1）這是原規范GBJ3-73和GBJ3-88就存在或沿用了的表述方式，細糾確實存在不一致之處。如8.1.2條中的ρ和表8.2.3中的ρ的體積配筋率，應定義為體積配筋百分率，而8.1.3條1款則為體積配筋率（0.1%~1%）。這種表示是按照規范的本意，而不是刻意的。手冊中的例題也是這樣表達的。

2）在砼結構設計規范GB50010中也一直采用了配筋百分率和配筋率兩個表述。如受壓構件全部縱向鋼筋的最小配筋百分率為0.6（見表9.5.1），是指最小配筋率為0.6%，決非指最小配筋率為0.6。

3）網狀配筋磚砌體抗壓強度fn及影響系數Φn一直沿用原蘇聯規范的模式，是基于采用配筋百分率統計而得。就是否去掉100的問題，以往也有人提出，但均考慮此原因未作改動。

4）如果要取ρ=vs/v，勢必影響到要修改fn和Φn，改動太大，因此這有待以后修訂時考慮。

5、關于9.4節配筋砌塊砌體灰縫鋼筋的說明

1）9.4.1~9.4.6條中關于灰縫鋼筋的規定，主要根據我國試驗（見9.4.1~9.4.6的條文說明）并參照國際標準《配筋砌體設計規范》ISO9652-3制訂的。試驗表明在上述條文規定的條件下，灰縫鋼筋能與砌塊砌體共同工作，灰縫鋼筋在砌體灰縫砂漿和灌孔砼中的錨固、搭接條件下完全能達到流限而不會被拔出，滿足結構承受水平力和變形的要求。

2）本規范中的配筋砌塊砌體房屋介于中高層或以下，而且在某一配筋砌塊結構中，各墻片的受力也不相同，如較短的墻片，包括外墻開洞的墻片，其所受剪力較小，此時配筋鋼筋網片更合適。另外對多層砌塊砌體房屋，配鋼筋網片不僅能提高其抗剪能力，也能顯著提高結構的整體性和抗裂能力。

3）為指導配筋砌塊砌體結構中的配筋方式及選擇，已在《配筋砼砌塊砌體建筑結構構造》03SG615第36~48頁作了詳細的規定和圖示。因此在配筋砌塊砌體結構配筋方式中不能去掉這種配筋方式。

4）本條規定的灰縫配筋適用于式（9.3.1-2）

6、關于9.1.1條

在本條中提到的偏心受拉正截面承載力計算，但在9.2節的正截面承載力計算表達式中卻未給出相應的計算方法。

1）在本規范規定的范圍內，配筋砌塊剪力墻結構，墻片出現偏心受拉的機率很小。但從體系的完整或嚴密性考慮應對此有所說明。

2）根據配筋砌體與鋼筋砼結構在受力性能的相似性原則，對配筋砌塊砌體偏心受拉正截面承載力，可按《砼結構設計規范》GB50010第7.4.2~7.4.3條的有關規定計算。

7、關于多層砌塊房屋局部尺寸的加強措施

在多層砌體房屋抗震設計中，砌體墻段的局部尺寸，特別是承重外墻盡端至門窗洞邊的距離往往不能滿足《建筑抗震設計規范》GB50011的要求。按《抗震規范》第7.1.6條的規定，當房屋的局部尺寸不能滿足時應采用加強措施彌補，對多層砌塊房屋可采用配筋砌塊砌體剪力墻邊緣構件的設計概念或原則進行加強，并應符合下列要求：

1）應以《抗震規范》第7.4.1、7.4.2條規定的芯柱設置部位及配筋要求作為根據《砌體規范》GB50003第9.4.11條和第10.4.12條設置邊緣構件的條件。

2）按該處正應力的大小，確定約束區的配筋：

①當軸壓比或正應力<0.5fg時約束區的尺寸限值按《砌體規范》第9.4.11條的規定確定，豎向芯柱鋼筋應按《抗震規范》第7.4.1及7.4.2條的規定設置，約束筋按構造設置φ4@200拉結網片。

②當軸壓比或正應力≥0.5fg時，該約束區應按砌體規范第10.4.12條的規定設計縱向鋼筋和約束鋼筋（箍筋）?？v向芯柱鋼筋的直徑按抗震規范和砌體規范中的大者采用。

3）多層砌塊結構（非框支）應按抗震等級四級設計。

8、關于10.2.1和10.2.3條

在10.2.1條中包括蒸壓灰砂磚、蒸壓粉煤灰磚砌體，但在表10.2.3中卻未包括這兩種塊材，如何計算ζN？

1）蒸壓灰砂磚、蒸壓粉煤灰磚屬新型墻材，我國早在90年代初期就在大量試驗的基礎上編制了這類砌體的設計應用標準。如《括蒸壓灰砂磚砌體結構設計與施工規程》CECS20：90。為填補這種砌體材料在GB50003中的空白，在GBJ3-88修編時將其納入到GB50003第10.1.8、10.2.1中，而未在10.2.3中反映屬于遺漏。

2）在蒸壓灰砂磚和蒸壓粉煤灰磚砌體結構抗震設計時，仍可按CECS20：90執行。其中的ζN取值列在該標準的表4.2.8中。

二、因強制性條文的需要引起規范有關條文的變動

1、根據“工程建設標準強制性條文”的要求，將“砌體規范”GB50003原定的強制性條文作了調整，條文數量由原29條壓縮到18條，同時按強制性條文用語統一規定，對其中用語不符者作了改動，以及因此引起的相關條文表述上的局部變動。但該條文的實質內容未變。

2、強制性條文見《工程建設標準強制性條文（房建部分）實施導則》建工出版社，2004第384~401頁及485頁，也可在砌體網站（）中找到。

三、勘誤表

按本規范第一次印刷版本。凡因按強制性條文要求對相應條文作出的改動，應以強制性條文為準。

P2 2.1.2條第3行第4個字后加“墻和”，即“配筋砌體墻和柱…”

P5第2行hight應為height

P6倒數第2行中的李岡，改為李崗

P17表3.2.5-2砌體類別第一欄中的燒結粘土磚砌體，應為燒結磚砌體

P19倒數第5行第3個字后加“質量”二字，即為施工質量控制等級…

P20第1行“當樓面活…”應改為“當工業建筑樓面活…”

P24倒數第7行 γβ——不同砌體材料后加“構件”二字

P25 5.1.2注中砌塊后加“砌體”，即對灌孔混凝土砌塊砌體

P25 s——相鄰橫墻……

P27 5.2.3-3中的hl應為h

1P29式（5.2.5-4）中的h應為hc

P32第8行中fVG應為fvg（g為小寫）

P40刪除圖6.3.2中“梁下一皮磚灰縫”

P41第13行對…或其他非燒結磚墻體

P46表7.3.2中洞寬中hh應為bh

P47圖7.3.3中頂梁h1應為ht

P49式（7.3.6-6）?N為?M

P50倒數7行βv——考慮墻梁組合作用……

P58圖8.1.2 c)左圖中補網距Sn

P62對HRB335級鋼筋ξb=0.437

P68、P69圖9.2.4、9.2.5…T P71式（9.3.2-1）中h應為h0

P82式（10.3.1）有誤，應以抗震規范式（7.2.9）為正。

P83表10.3.1中ξs為ζs。

P83式（10.3.2）最外邊的小括號應為中括號。

P83第10.3.4.2款第2行中應為：水平鋼筋的豎向間距不應大于400

P84式10.4.3-1~2中的h應為h0

P87表10.4.11-1~2最小配筋率加強部位對應的三級均改為0.11

P88表10.4.12最后邊欄倒數第2格的Φ8@200改為Φ6@200

P95表B.1.2中蒸壓灰砂磚

P98圖C(b)中右側鉸支桿應取消

P109第8行中的建材指標，應為建材標準

P131第17行…

P140 9.4.9第1行倒數第3個字“它”改為“他”

《砌體結構設計規范》國家標準管理組

苑振芳、劉斌

第三篇：《建筑抗震設計規范》(GB50011-2010)勘誤

新的抗震規范即將于下個月（12月）實施，但是8月份印刷出來的新一 版存在若個錯誤，現列出如下：

1.前言，第1行第3個字，正確的說法應該為“本規范系依據”，缺少個“系”字。

2.第28頁，倒數第8行，正確的說法應該為“...之1款規定的建筑及砌體房屋”。

3.第38頁，倒數第9行，（5.2.3-6公式）耦聯系數的正確表達應該是ρjk（k為小寫）。

4.第39頁，5.2.5公式樓層剪力符號中的下標e應該為大寫E。

5.第56頁，6.2.5-1公式中應該是除以柱的凈高，原來寫的是乘以凈高。

6.第57頁，6.2.7的第1條中，應該是“其值可采用1.2，剪力相應調整”，缺少個逗號。

7.63頁倒數第三行(6.3.7-2-2），最后缺字應為“箍筋直徑不應小于8mm?！?/p>

8.第68頁，表6.4.5-3中應該是“一級（7、8度）”

9.第68頁，表6.4.5-3下的注釋1最后那句應該為“...查表；端柱 有集中荷載時，配筋構造按柱要求；”。

10.第106頁，圖8.3.4-1中詳圖A中應該是r=35，詳圖B中應該是hw≈6。

11.第176頁，吉林省中的長春（南關，...）。

12.第178頁，寧波（北侖）。

13.第180頁，山東省的臨朐。

14.182頁湖北武漢的“江廈”應為“江夏”

15.第184頁，深圳（龍崗）。

16.第186頁，成都（..，龍泉驛）。

17.第189頁第三組：鳳縣3抗震設防烈度為7度，設計基本地震加速度值為010g，應為0.10g印刷錯誤

18.第199頁，公式D.1.4-1中應該為“1.1”，原來寫的是“0.1”。

19.第219頁，H1.7的第5條，應該是“高度之比不大于4時”。

20.第252頁，最后一段中，應為“徐正忠”。

21.第341頁，圖14中應該為“跨高比大于6的連梁”。

第四篇：電子計算機機房設計規范GB 50174-93

中華人民共和國國家標準

電子計算機機房設計規范

GB 50174-93

條文說明

前言

根據國家計委計綜（1987）2390號文的要求，由電子工業部第十設計研究院會同有關單位共同編制的《電子計算機機房設計規范》GB 50174-93，已經建設部1993年2月17日以建標（1993）123號文批準發布。

為了便于廣大設計、施工、科研、學校等有關單位人員在使用本規范時能正確理解和執行條文規定，《電子計算機機房設計規范》編制組根據國家計委關于編制標準、規范條文說明的統一要求，按《電子計算機機房設計規范》的章、節、條順序，編制了《電子計算機機房設計規范條文說明》，供國內各有關部門和單位參考。在使用中如發現本條文說明有欠妥之處，請將意見函寄電子工業部第十設計研究院（北京307郵政信箱，萬壽路27號，郵政編碼：100840）《電子計算機機房設計規范》國標管理組。

1993年2月

第一章 總則

第1.0.1條 電子計算機機房工程屬于多學科技術，涉及到電子工藝、建筑結構、空氣調節、給水排水、電氣技術和消防安全等多種專業，而且又與電子計算機技術密切相關。近年來，我國建成了一批電子計算機機房，積累了較多的經驗。為了適應我國電子計算機機房建設的迫切需要，使設計工作有章可循，以便提高設計水平，縮短建設周期，保證工程質量，提高經濟效益，特編制本規范。

第1.0.2條 本規范主要適用于陸地上新建、改建和擴建的電子計算機大中型機房。本規范從工程設計出發，以主機房建筑面積確定大中型電子計算機機房，從而解決了由于微電子技術和計算技術飛速發展而使電子計算機大、中、小型的界限難以區分的問題。經調查，國內現有引進的大中型計算機系統的主機房面積均大于140m2。本規范按計算機系統最小配置，將大中型計算機機房定義為主機房建筑面積大于或等于140m2的計算機機房。

陸地上是指除了在船舶、車輛和航天飛行體以外的處所，包括在地面、地下及高層建筑中建設的機房。

計算機科學的發展，不斷出現有某些特殊要求的計算機系統。因此，應按本規范并參照制造廠商提出的要求進行機房設計。

第二章 機房位置及設備布置 第一節 電子計算機機房位置選擇 第2.1.2條 計算機系統因粉塵、有害氣體、振動沖擊、電磁場干擾等的影響會導致運算差錯、誤動作、機械部件磨損、縮短計算機使用壽命等。機房位置選擇應盡可能遠離產生粉塵、有害氣體、強振源、強噪聲源等場所，避開強電磁場干擾。對強電磁場干擾，一般選址時可作估算，必要時需作實地測量確定。

第二節 電子計算機機房組成

第2.2.1條 電子計算機機房的組成依實際情況而定，可在各類房間中選擇組合，也可以一室多用。

第2.2.2條 各面積的計算公式系供計算用、確切的面積應根據工藝布置確定.改建的電子計算機機房可按實際情況酌情處理。

第三節 設備布置

第2.3.1條 主機區一般包括中央處理機柜、各種擴充機柜、非風冷中央處理機的冷媒分配系統等；存貯器區一般包括磁盤機、磁帶機、光盤機等；數據輸入區一般包括軟盤輸入設備、讀卡機、鍵盤輸入設備等；數據輸出區一般包括各種打印機、鑿孔機、繪圖儀、硬拷貝設備等；通信區—般包括通訊控制器、調制解凋器、網絡控制器等。第2.3.3條 產生塵埃及廢物的設備主要指各類以紙為記錄介質的輸出設備、輸入設備。對塵埃敏感的設備主要指磁記錄設備。

第2.3.4條 主機房設備之間距離需依據設備制造廠家技術手冊給出的維修間距、并允許相鄰設備的維修間距部分重疊的原則，其次應滿足操作人員巡回檢查及維修時放置測試儀器的需要。

第三章 環境條件

第一節 溫、濕度及空氣含塵濃度

第3.1.2條、第3.1.3條 許多計算機系統不是24小時運行，為確保開機時溫、濕度能在短時間內達到運行狀態，特分A、B兩級進行規定。

溫、濕度分為A、B兩級，是為了既保障計算機系統正常工作，又節省建設投資和運行費用。按兩級執行系指如溫度按A級、濕度可按B級。

第二節 噪聲、電磁干擾、振動及靜電

第3.2.1條 噪聲測量方法匝符合現行國家標準《工業企業噪聲測量規范》的規定。第3.2.2條、第3.2.3條 指外界的無線電干擾場強和磁場對主機房的輻射干擾。即在主機房內、計算機系統不工作條件下所測得的外界無線電輻射干擾場強（0.15～1000MHz時）和干擾磁場的上限值。

第3.2.4條 主機房場地環境振動值是根據對國內一些大中型計算機房的場地振動進行實測分析后提出的。在這些機房內安裝有主機、磁盤機、磁帶機、寬行打印機、激光打印機、鑿孔機、終端機及整體式空調機等。測試時，設備均在工作，測點位置為機房內活動地板表面，多點采樣。此外，對機房內設備本身振動及外界振動對設備的影響，也作了測試，測點位置是設備頂部。

經測試、分析并參考國外大中型計算機機房的有關資料，本規范確定主機房地板表面垂直和水平向的振動加速度值控制在500mm/s2。

第3.2.5條 規定主機房地面及工作臺面的靜電泄漏電阻最高值是為了有效地泄漏靜電荷，防止高電位靜電干擾計算機的正常工作，同時又規定最低的泄漏電阻值以保障工作人員的人身安全。

第3.2.6條 據有關資料記載，靜電電壓達到2kV時，人會有電擊感覺，容易引起恐慌，嚴重時能造成事故及設備故障。因此，本規范確定主機房內絕緣體的靜電電位不應大于1kV。

第四章 建筑 第一節 一般規定

第4.1.1條 采用大開間、大跨度主要是便于計算機設備布置及發展后的調整，其次開擴視野利于操作人員正常工作（如柱網開間可大于6m，跨度大于9m)。

近年來，電子計算機的發展很快，不斷更新換代。因此，計算機房內設備的數量、品種均會變動，為了適應這種可變性，隔墻應具有一定的可拆、宜裝的性能，如選用輕鋼龍骨隔墻或其它裝配式隔斷等。第4.1.2條 目前我國常用的機柜高度為1.9～2.Om，氣流組織所需機柜頂面至吊頂的距離，一般為500～700mm，同時，尚需考慮室內建筑空間比例的合理性，故機房凈高宜取2.4～3.Om。

第4.1.4條 計算機價格昂貴，對工作環境要求高，建筑物的耐久性、裝飾等均應與計算機的價值協調一致，使投資可以發揮應有的作用。此外，地震及不均勻沉陷，不但影響計算機工作的準確性，還會影響建筑裝飾的完整和圍護結構的氣密性。故主體結構必須采取相應的結構措施。

抗震，系指在不提高設防烈度的條件下，從建筑體型、建筑構造以及活動地板的抗震處理等方面采取措施，以減少振動對計算機工作的影響。

第二節 人流及出入口

第4.2.1條、第4.2.3條 空氣污染和塵埃積聚可能造成電子部件的漏電和機械部件的磨損，所以電子計算機機房的防塵處理應引起足夠重視。

根據國內實測資料，身著普通服裝的人，一般走動時散塵量為300萬粒/分·人（≥0.5μm）。故計算機機房宜設單獨出入口，并在入口處設換鞋更衣間（或柜），以避免與其它人流物流的交叉。

兩條均側重于使用功能。設計時，廁所位置可以靈活掌握，一般情況下以設通過式換鞋更衣和機房專用廁所為宜，但要避免廁所水侵入機房；當條件不允許時，廁所可以共用。第4.2.4條 更衣換鞋間（或柜）的面積指標系根據現有各類電子計算機機房實際面積及使用情況調查分析提出的。當機房規模大、操作人員多時，面積指標取小值；機房規模小、操作人員少時，面積指標取大值。

第三節 防火和疏散

第4.3.1條 電子計算機機房敷設電纜較多，易短路釀成火災。目前我國已建成的計算機機房中，重大的火災屢有發生，給國家造成重大經濟損失。因此，嚴格控制建筑物耐火等級十分必要。

第4.3.2條 考慮電子計算機機房的價值及其重要性，當與其它建筑物合建時，為防止火災蔓延，應設單獨的防火分區。

第4.3.4條 根據我國已發生火災的機房情況調查，吊頂及隔斷選用可燃燒材料易使火勢增強，大大增加撲救困難，給國家造成極大損失。近年來，我國建筑材料工業發展很快，材料選擇范圍增大，故本規范提出內裝飾材料應選用非燃燒材料或難燃燒材料。

第四節 室內裝飾

第4.4.1條 有的材料在溫、濕度變化作用下會產生變形而導致縫隙泄漏或發塵，不利于保持主機房必要的清潔要求。

一、塵埃的第二次飛揚，對主機房內的含塵濃度影響較大，因此裝飾材料的平整、減少積灰面是重要的。

“高級抹灰”應按現行行業標準《建筑裝飾工程施工及驗收規范》執行。

光潔的材料易于眩光，而眩光會影響操作人員對熒光屏符號的閱讀。因此在選擇平整、不發塵材料的同時，應注意選擇不產生眩光的材料。

二、活動地板的敷設高度，根據實際需要而定，當僅敷設電纜時，其高度一般為200mm左右；當作為空調靜壓箱時，可用風量計算其高度，一般為350mm。

三、當地面上架設活動地板時，其下之空間如只供敷設電纜用時，為避免電纜移動時地面起塵或劃破電纜，地面和四壁應平整而耐磨；當同時兼作空調靜壓箱時，為保證其間空氣的含塵濃度，地面和四壁還應選用不易起塵、不易積灰、易于清潔的飾面材料。

四、計算機系統中的寬行打字機、鑿孔機、打印機等工作噪聲較大，宜作吸音吊頂。為保證機房內含塵濃度要求，吊頂上空間應保持清潔，如該空間為空調靜壓箱時；為確保其空間含塵濃度要求，頂板、四壁及穿行的管道之飾面材料應不發塵，不易積灰，易于清潔。

第4.4.3條 本條是為保證主機房形成密閉空間，保持室內正壓，防止灰塵進入，以及滿足室內恒溫恒濕要求而設。

第4.4.4條 第二類輔助房間的設備、管線色調可按各專業要求進行設計。

第4.4.5條 本條是為確保機房的空氣含塵濃度要求及熱工要求，故當設雙層金屬密閉外窗時，應保證外窗縫隙的密閉。

第五節 噪聲及振動控制

第4.5.1條 噪聲控制應按現行國家標準的規定執行。

根據規范組調查實測結果，認為主機房在無法遠離噪聲源時，應在平面和空間處理上采取防噪措施。主機房內不宜置人高噪聲的空調器，在必須置人時，應采取有效的隔聲措施，如加隔聲罩、消聲器，增設隔墻將空調設備分開，設控制室等。

第五章 空氣調節 第一節 一般規定

第5.1.1條、第5.1.2條 由于電子計算機機房內設備密度大，發熱量也大，計算機系統對環境的溫、濕度和空氣含塵濃度等都有一定要求，因此，應設空氣調節系統。

第三節 氣流組織

第5.3.1條 目前，電子計算機系統對溫、濕度的要求不盡相同，主機設備的冷卻分為風冷、水冷及自帶制冷設備等方式。其中風冷式主機，又有上部進風、下部進風及側面進風等不同。故空調系統氣流組織形式應按產品的技術要求確定。

第四節 系統設計

第5.4.2條 為了避免由于采暖管道和散熱器的滲漏而威脅計算機系統的安全，故主機房不宜設采暖散熱器。

第5.4.3條 電子計算機機房內設備多，耗電量大，運行周期長，容易發生火災。為了防止火勢沿風管蔓延，風管保溫應優先選用非燃燒材料，也可選用難燃燒材料。第5.4.7條 電子計算機機房，總送風量較大，而工作人員數量相對較少，如按每人30m3/h計算新風量，將造成機房內空氣中新鮮空氣含量少，氧分壓力偏低，不利于工作人員的健康，容易疲勞，工作效率下降。但是，新風量也不宜過大，否則能源消耗太大。因此，本規范規定新風量為每人40m3/h。

第六章 電氣技術 第一節 供配電

第6.1.1條 電子計算機機房屬于工業建筑工程，其用電負荷分級及供電要求按現行國家標準《供配電系統設計規范》分為一、二，三級，并據此確定其供電方式。第6.1.2條 電子計算機機房供電允許斷電持續時間分級及電源質量分級要求系參照國際標準和國內外技術資料，并結合我國實際情況，經過綜合分析后提出的。

第6.1.4條 由于電子計算機機房供電可靠性要求較高，為了防止其它負荷對電源的干擾，及維護運行管理上的方便，當機房用電容量較大時，一般設置專用電力變壓器供電。當機房用電容量較小時，也可采取專用低壓饋電線路供電。

第6.1.5條 機房其它電力負荷系指非計算機用電負荷，如空調器、通風機、吸塵器、電梯、電烙鐵、電焊機、維修電動工具等。為了防止它們對計算機的干擾，保證計算機電源系統不受污染，應禁止使用計算機電源系統供電，更不得接入交流不間斷電源系統供電。機房內一般工作照明和應急照明均應由單獨的低壓照明線路供電。為便于維護管理和安全運行，機房內一般設置專用動力配電箱。

第6.1.6條 交流不間斷電源裝置是設置在正常工作電源和電子計算機之間的隔離緩沖設備。需要連續供電的重要負荷，在正常工作電源發生故障而短時不能恢復時，交流不間斷電源可替換故障的工作電源作暫時維持連續供電；并具有改善電源質量和隔離、消除干擾的作用。一般蓄電池的容量可按滿負荷供電10～15min選用。

應按照現行國家標準《不間斷電源設備》、現行國際電工標準《不間斷電源技術性能標定方法和試驗要求》及有關產品技術條件和用電負荷性質要求等確定交流不間斷電源系統。由于不間斷電源設備購置費用和日常維護運行費用昂貴，選用時必須進行多方面的分析比較。

第6.1.7條 靜態交流不間斷電源對城市交流電網是一種非線性負荷。在它的交流輸入側有大量諧波電流反饋到電網，使電網遭受嚴重污染。為限制交流電網上諧波分量，應按現行國家標準《供配電系統設計規范》和現行能源部標準《電力系統諧波管理暫行規定》的要求采取限制諧波分量的措施。第6.1.8條 當城市電網電源質量不能滿足要求時，應根據具體工程技術要求，結合當地情況，經技術經濟分析，采用一種或數種組合的、有針對性的電源隔離防護措施。例如濾波器能濾除掉電源中某些高頻噪聲，浪涌吸收器能吸收浪涌電壓，隔離變壓器能隔離除去一個持續時間非常短的高頻瞬變信號，鐵磁穩壓變壓器具有穩壓和濾波的功能，飛輪發電機組可以很有效地消除大部分瞬變信號和短時的電壓偏差。最完善可靠的辦法還是選用交流不間斷電源設備。它能夠使計算機負荷或其它重要負荷與城市電網隔離開，消除電壓和頻率的偏差及各種干擾。

第6.1.9條 電子計算機機房低壓配電系統具體要求見國際電工標準《建筑物電氣裝置》和現行國家標準《供配電系統設計規范》。電子計算機主機電源系統的具體要求還應按電子計算機設備說明書的具體要求確定。

第6.1.10條 為保證電源運行時三相平衡，設計時應盡可能將單相負荷均勻分配在各相上。電子計算機機房低壓配電系統的三相負荷不平衡度應控制在5%～20%。

第6.1.11條 為減小線路壓降，減少線路干擾和便于維護管理，計算機電源設備（如交流穩壓器、電源濾波器、隔離變壓器、不間斷電源、蓄電池等）除各種發電機組外，均應靠近主機房布置。

第6.1.12條 為防止閃電雷擊及操作過電壓對設備造成的危害，電子計算機機房電源進線宜采用地下直接埋設電纜。當采用架空進出線時，在低壓架空電源進線處或專用電力變壓器低壓配電母線處應裝設低壓避雷器。主機房專用動力配電箱內低壓配電母線上宜裝設浪涌吸收裝置（如壓敏電阻等），以消除線路上產生的瞬時高壓尖峰脈沖。第6.1.13條 分別設置測試與維修用插座的目的是為了避免維修用手動工具誤插入測試插座內影響計算機正常運行。

第6.1.14條 主機房內低壓配電線路供電可靠性和抗干擾性要求較高，一般采用銅芯屏蔽導線或電纜為宜。

第二節 照明

第6.2.3條 由于機房照度高，限制眩光對人身健康、提高工效意義重大，故本條作了規定。

本規范采用亮度曲線法檢驗室內一般照明燈具的直接眩光，其方法應符合《民用建筑照明設計標準》及《工業企業照明設計標準》的規定。

第6.2.4條 表6.2.4中平均亮度為20×10～500×10cd/m的光源在機房內極少采用，因此條文中未作規定。

2第三節 靜電防護

第6.3.2條 參照現行國家標準《計算機機房用活動地板技術條件》中第4.1條：在溫度為15～30℃、相對濕度為30%～75%時活動地板系統電阻值為1.0×107～1.0×1010Ω?；顒拥匕宓牡酌婕皞让嬉话阌蓪щ姴牧现瞥桑媳砻鎰t貼有導靜電材料面層，所以，活動地板的系統電阻取決于導靜電地面的電阻值。

第6.3.5條 系統電阻、泄漏電阻的阻值在實際中是由高阻計測得，體積電阻率是通過計算求得。通常按下式求出體積電阻率：

第6.3.6條、第6.3.7條 靜電接地裝置是清除靜電的基本措施。為保證工作人員的安全，接地系統要串聯一個1.OMΩ限流電阻。

第四節 接地

第6.4.3條 為了防止雷擊電壓對電子計算機系統設備產生反擊，要求防雷裝置與其它接地物體之間保持足夠的安全距離，但在工程設計中有時很難做到。如多層建筑的防雷接地一般利用鋼筋混凝土中的鋼筋作為接地線和接地體，無法滿足與其它接地體之間保持安全距離的要求，可能產生反擊現象，而采用共用一組接地體，降低了雷擊時相互間的電位差，可以防止這種反擊現象，保證人員和計算機設備的安全。共用接地裝置的接地電阻應按最小值的一種要求確定，并按現行國家標準《建筑防雷設計規范》的要求采取相應措施。

當工程能滿足防雷接地裝置的接地體與其它接地體之間安全距離的要求時，可單獨設置防雷接地的接地裝置。第6.4.4條 電子計算機各種不同機型對直流工作接地電阻值及接地方式的要求各異，接地體之間的距離，應按產品說明書的要求及有關規范的規定確定。

第6.4.5條 為了避免對電子計算機系統的電磁干擾，宜采用將多種接地的接地線分別接到接地母線上，由接地母線采用一根接地線單點與接地體相連接的單點接地方式。由計算機設備至接地母線的連接導線應采用多股編織銅線，且應盡量縮短連接距離；并采取格柵等措施，盡量使各接地點處于同一等電位上。

第6.4.6條 多個電子計算機系統中的接地系統，除各電子計算機系統單獨采用單點接地方式外，也可共用一組接地裝置。為避免相互干擾，應將各電子計算機系統的接地母線分別采用接地線直接與共用接地裝置的接地體相連接。

第七章 給水排水 第一節 一般規定

第7.1.2條 主機房內確需用水時，為保證主機房內恒溫恒濕不受影響，給排水干管一般設置在管道豎井（或地溝）內，引入支管或暗裝，或采取保溫措施。穿墻和樓板處設置套管，以防止送回風受到外界干擾。

第7.1.3條 由于鑄鐵地漏水封能力有限，地漏箅子上又不可能經常有水補充，為防室外窨井臭氣倒灌，應在地漏下加設可靠的防止水封破壞的措施。

第7.1.4條 當空氣濕度較大、室溫高于給排水管道溫度時，為防止結露，管道應該采取有效的保溫措施。根據防火規范要求，保溫材料也應和其它建筑材料一樣，要選擇難燃燒的、窒息性的。

第二節 系統和管材

第7.2.1條 在一般情況下，空調系統采用冷水機組時，應采用敞開式循環水冷卻系統。生活和消防則采用直流給水系統，并應符合有關設計規范要求。

第7.2.2條 采用敞開式循環冷卻水系統，在運轉過程中，由于水溫、水質及外界諸多因素的影響，會使水質很快惡化，造成管道腐蝕、結垢以及水中污泥、藻類的生成等。所以，循環冷卻水及補充水宜用軟化水，其水質應不低于鍋爐軟化水的要求。同時還應根據具體情況，采取其它措施。第7.2.3條 電子計算機機房內所有給排水管道必須做到不滲不漏，所以，暗敷給水管道宜用無縫鋼管并采用焊接。

第7.2.4條 工程塑料管耐腐蝕，化學性能穩定，是純水及循環水冷卻系統較為理想的管材。

第八章 消防與安全 第一節 一般規定

第8.1.1條 電子計算機機房的設備主要是精密電氣設備和儀器等，使用水、泡沫滅火劑和干粉滅火劑容易造成計算機系統電氣短路和記錄介質污染；引起二次災害；而二氧化碳和鹵代烷滅火劑具有滅火效果好、效率高、毒性小、無污染等特點，是主機房主要的消防滅火劑。

根據機房面積、設備價值和工作性質，可采用移動式、半固定式或固定式二氧化碳或鹵代烷滅火系統。

二氧化碳或鹵代烷固定滅火系統造價高，維護管理復雜，主機房以外可以用水滅火的場所應設有消火栓。

第8.1.2條 電子計算機機房對防火要求高，一旦發生火災，后果嚴重，因此必須對計算機主機房，尤其是操作人員視線無法達到的地方，經常進行監視。為此，需設置火災自動報警系統以早期發現火災，及時撲滅，避免重大損失。

火災自動報警系統的設計應符合現行國家標準《火災自動報警系統設計規范》的規定。第8.1.3條 發生火災時，為了防止和減少人員傷亡及財產損失，需要協調各種滅火設備的工作，發揮各自的作用。各設備間聯動要求按現行國家標準《火災自動報警系統設計規范》的有關章節執行。

空氣調節系統內設有無風斷電保護，是安全防火措施之一，以保證送風機不送風時，電加熱器不工作。避免在無風情況下，電加熱器繼續工作使溫升過高而導致火災。第8.1.5條 電子計算機用于國家重要部門，一旦遭受災害，將造成重大經濟損失和嚴重政治后果，應采取保障計算機系統信息安全的電磁屏蔽及嚴密的保安等措施，避免重大損失。

第二節 消防設施

第8.2.1條 由于吊頂上部的夾層內敷設有通風、電氣等管線，活動地板下敷設有大量電纜線路，可能發生火災，且火情隱蔽不易發現。故在工作場所及吊頂上部、活動地板下均應設置控測器及噴嘴。

第8.2.2條 電子計算機機房內有大量電氣設備，火災初期，先有煙霧產生，采用感煙探測器有利于及早發現。根據機房火災發展迅速產生大量的熱和煙的特點，為了防止感煙式探測器誤動作造成損失，應采用感煙。感溫兩種探測器的組合，當其均有報警信號時才施放滅火劑。

第8.2.3條 火災發生時，為防止火勢沿通風管蔓延，需要迅速切斷空調系統的電源，切斷開關應設在操作方便處。

第三節 安全措施

第8.3.2條 為防止滅火劑施放時有人來不及疏散以及營救人員中毒，應配置專用空氣呼吸器或氧氣呼吸器。

第8.3.3條 計算機房內的廢棄物大都為紙張等易燃晶，應采用帶防火蓋的金屬容器存放。

第五篇：砌體結構課程設計

砌體設計

樓梯間采用現澆混凝土樓蓋，縱橫向承重墻厚度均為190mm，采用單排孔混凝土小型砌塊、雙面粉刷，一層采用MU20砌塊和Mb15砂漿，二至三層采用MU15砌塊和Mb砂漿，層高3.3m一層墻從樓板頂面到基礎頂面的距離為4.1m，窗洞均為1800mm×1500mm，門洞寬均為1000mm，在在縱橫相交處和屋面或樓面大梁支撐處，均設有截面為190mm×250mm的鋼筋混凝土構造柱（構造柱沿墻長方向的寬度為250mm），圖中虛線梁L1截面為250mm×600mm，兩端伸入墻內190mm，施工質量控制等級為B級。

縱墻計算單元橫墻計算單元

三氈四油鋪小石子10.809009.90+油膏嵌實15mm厚水泥砂漿40mm厚水泥石灰焦渣砂漿3‰找坡 +100mm厚瀝青膨脹珍珠巖120mm厚現澆混凝土板33006.60+3.3010mm厚水磨石地面面層 20mm厚水泥打底 120mm鋼筋混凝土板33003300

1、荷載計算：

（1）屋面荷載：

防水層：三氈四油鋪小石子 0.4kN/㎡ 找平層：15mm水泥砂漿 0.3kN/㎡

800++-0.00

找坡層：40mm厚水泥焦渣砂漿3‰找坡 0.56kN/㎡ 保溫層：100mm厚瀝青膨脹珍珠巖 0.8kN/㎡ 結構層：120mm厚現澆混凝土板 3.0kN/㎡ 抹灰層：10mm厚混合砂漿 0.17kN/㎡ 鋼筋混凝土進深梁250mm×600mm 1.18 kN/㎡ 屋蓋永久荷載標準值： ∑6.41kN/㎡ 屋蓋可變荷載標準值 0.5kN/㎡ 由屋蓋大梁給計算墻垛計算：

標準值：N1k =Gk＋Qk=(6.41 kN/㎡＋0.5 kN/㎡)×1/2×6.3m×3.6m=78.36 kN 設計值：

由可變荷載控制組合：N1=1.2Gk+1.4Qk=(1.2×6.41 kN/㎡+1.4×0.5 kN/㎡)×1/2×6.3m×3.6m=95.17 kN 由永久荷載控制組合：N1=1.35Gk+1.0Qk=（1.35×6.41 kN/㎡+1.0×0.5 kN/㎡）×1/2×6.3m×3.6m=103.80 kN（2）樓面荷載：

10mm厚水磨石地面面層 0.25 kN/㎡ 20mm厚水泥打底 0.40 kN/㎡ 結構層120mm鋼筋混凝土板 3.0 kN/㎡ 抹灰層10mm厚 0.17 kN/㎡ 鋼筋混凝土進深梁250mm×600mm 1.18 kN/㎡ 樓面永久荷載標準值： ∑5.0kN/㎡

樓面可變荷載標準值 1.95kN/㎡ 由樓面大梁傳給計算墻垛的荷載：

標準值：N2k =Gk＋Qk=(5.0 kN/㎡+1.95 kN/㎡)×1/2×6.3m×3.6m=78.81 kN 設計值：

由可變荷載控制組合：N2=1.2Gk+1.4Qk=(1.2×5.0kN/㎡+1.4×1.95 kN/㎡)×1/2×6.3m×3.6m=99.0 kN 由永久荷載控制組合：N2=1.35Gk+1.0Qk=（1.35×5.0 kN/㎡+1.0×1.95 kN/㎡）×1/2×6.3m×3.6m=98.66 kN（3）墻體自重：

女兒墻重（厚190mm，高900mm）計入兩面抹灰40mm其標準值為：N3k =2.96 kN/㎡×3.6m×0.9m=9.59 kN 設計值：

由可變荷載控制組合：N3=9.59 kN×1.2=11.51 kN 由永久荷載控制組合：N3=9.59 kN×1.35=12.95 kN 女兒墻根部至計算截面高度范圍內墻體厚190mm其自重標準為：2.96 kN/㎡×3.6m×0.6m=6.39 kN 設計值：

由可變荷載控制組合：N3=6.39 kN×1.2=7.67 kN 由永久荷載控制組合：N3=6.39 kN×1.35=8.63 kN 計算每層墻體自重，應扣除窗面積，對于2、3層墻體厚190mm，高3.3m自重為：(3.3m×3.6m-1.8m×1.5m)×2.96 kN/㎡＋

1.8m×1.5×0.25 kN/㎡=27.85 kN 設計值：

由可變荷載控制組合：27.85 kN×1.2=33.42 kN 由永久荷載控制組合：27.85 kN×1.35=37.60 kN 對于1層墻體厚190mm計算高度4.1m其自重為：（3.5m×3.6m-1.8m×1.5m)×2.96 kN/㎡＋1.8m×1.5×0.25 kN/㎡=29.98 kN 設計值：

由可變荷載控制組合：29.98 kN×1.2=35.97 kN 由永久荷載控制組合：29.98 kN×1.35=40.47 kN

2、內力計算：

樓蓋、屋蓋大梁截面b×h=250mm×600mm，梁端在外墻的支撐長度為190mm，下設由bb×ab×ta=190mm×500mm×180mm的剛

a0??1hf性墊塊，則梁端上表面有效支撐長度采用墻偏心距e=h/2-0.4a0。h為支撐墻厚。，對于外由可變荷載控制下的梁端有效支撐長度計算表：

樓層 h/mm f /N/㎡

N /kN 600 4.02 11.51 600 4.02 140.1 0.41 600 5.68 272.52 0.80 ?0/N/mm2 0.034

?1

?0/mm

5.41 66.10

5.55 67.80

5.63 57.90 由永久荷載控制下的梁端有效支撐長度計算表：

樓層 h/mm f /N/㎡

N /kN 600 4.02 12.95 600 4.02 154.35 0.45 5.57 68.05 600 5.68 290.61 0.85 5.62 57.76 ?0/N/mm2 0.038

?1

?0/mm

5.41 66.10 外重墻的計算面積為窗間墻垛的面積A=1800mm×190mm墻體在豎向荷載作用下的計算模型與計算簡圖如下

縱向墻體的計算簡圖

各層I-I、IV-IV截面內力按可變荷載控制和永久變荷載控制組

合分別列于下表

由可變荷載控制的縱向墻體內力計算表

截面上層傳荷

樓層

Nu 3 2 1 /kN 11.51(7.67)147.77 280.19

本層樓蓋荷載 Nl

/kN 95.17 99.0 99.0

截面I-I

IV-IV NⅥ

/kN 147.77 280.19 412.61

e2

/mm 0 0 0

e1

M NⅠ

/mm /(kN/m)/kN 68.56 6.52 114.35 67.88 6.72 246.77 71.84 7.11 379.19 表

NⅠ= Nu+ Nl M= Nu·e2+ Nl·e1 NⅥ=NⅠ+NW(墻重)由永久荷載控制的縱向墻體內力計算表

中

截面上層傳荷

樓層

Nu 3 2 1 /kN 12.95(8.63)162.98 299.24

本層樓蓋荷載 Nl

/kN 103.80 98.66 98.66

截面I-I

IV-IV NⅥ

/kN 162.98 299.24 435.5

e2

/mm 0 0 0

e1

M NⅠ

/mm /(kN/m)/kN 68.56 7.12 125.38 67.78 6.30 261.64 71.94 7.10 397.9

3、墻體承載力計算：

本建筑墻體的最大高厚

??H04100mm??21.58??c?2????0.8?1.069?26?24.46h190mm滿足要求

承載力計算一般對I-I截面進行，但多層磚房的底部可能IV-IV截面更不利計算結果如下表

縱向墻體由可變荷載控制時的承載力計算表

計算項目

M/(kN·m)N/kN e/mm h/mm e/h

第2層

截面第3層

截面I-I 6.52 114.35 57.02 190 0.3 17.37 0.26 342000 15 10 4.02 357.46 >1

6.72 246.77 27.23 190 0.14 17.37 0.44 342000 15 10 4.02 604.93 >1

IV-IV

第1層

截面

截面I-I 7.11 379.19 18.75 190 0.099 18.42 0.45 342000 20 15 5.68 875.15 >1

IV-IV

0 280.19 0 190 0 17.37 0.69 342000 15 10 4.02 948.64 >1

0 412.61 0 190 0 18.42 0.63 342000 20 15 5.68 1223.81 >1 ??H0h

?

A/m㎡ 砌塊MU 砂漿M f/(N/mm2)

?Af/kN ?Af/N

縱向墻體由永久荷載控制時的承載力計算表 計算項目

M/(kN·m)N/kN e/mm h/mm e/h

第2層

截面第3層

截面I-I 7.12 125.38 56.78 190 0.30 17.37 0.26 342000 15 10 4.02 357.46 >1

6.30 255.98 24.61 190 0.14 17.37 0.44 342000 15 10 4.02 604.93 >1

第1層

截面

截面I-I 7.10 397.9 17.84 190 0.099 18.42 0.45 342000 20 15 5.68 875.15 >1

IV-IV IV-IV

0 435.5 0 190 0 18.42

0 293.58 0 190 0 17.37 0.69 342000 15 10 4.02 948.64 >1 ??H0h

?

A/m㎡ 砌塊MU 砂漿M

0.63 342000 20 15 5.68 1223.81 >1 f/(N/mm2)

?Af/kN ?Af/N

由上表可知砌體墻均能滿足要求。

4、氣體局部受壓計算：

以上述窗間墻第一層為例，墻垛截面為190mm×1800mm，混凝土梁截面為250mm×600mm，支承長度a=190mm，根據規范要求在梁下設190mm×600mm×180mm(寬×長×厚)的混凝土墊塊。根據內里計算，當由可變荷載控制時，本層梁的支座反力為Nl=99.0kN墻體的上部荷載Nu=280.19KN,當由永久荷載控制時，本層梁的支座反力為Nl=98.66kN，墻體的上部荷載Nu=299.24KN。墻體采用MU20空心砌體磚，M10混合砂漿砌筑。由a0=57.76mm A0=(b+2h)h=(600mm+2×190mm)×190mm=186200

190mm=324000mm2mm2<1800mm×

故取

A0=186200mm2

2墊塊面積：Ab=bb×ab=190mm×600mm=114000mm

計算墊塊上縱向的偏心距，取Nl作用點位于墻距內表面0.4 a0處，由可變荷載荷載控制組合下：

280190N?114000?93.40kN1800mm?190mm 190mm99.0kN(?0.4?57.76mm)2e??37.0mm99.0kN?93.40kN NU??0Ab?e?37.0mm?0.195h190mm查表得?=0.69 A0186200mm2r?1?0.35?1?1?0.35?1?1.292rl?0.8r?0.8?1.29?1.032 Ab114000mm墊塊下局壓承載力按下列公式計算：

N0?NL?99.0kN?93.40kN?192.4kN

??rl?Ab?f?0.69?1.032?114000mm2?5.68kN/mm2?461.09kN

N0?NL???rl?Ab?f

由永久荷載控制組合下

299240N?114000?99.75kN1800mm?190mm 190mm98.66kN(?0.4?57.76mm)2e??35.75mm98.66kN?99.75kN NU??0Ab?e?35.75mm?0.188h190mm查表得?=0.704 墊塊下局壓承載力按下列公式計算：

N0?NL?98.66kN?99.75kN?192.4kN

??rl?Ab?f?0.704?1.032?114000mm2?5.68kN/mm2?470.44kN

N0?NL???rl?Ab?f

由此可見，在永久荷載控制下，局壓承載能力能滿足要求。

5、橫墻荷載

(1)屋面荷載：

防水層：三氈四油鋪小石子 0.4kN/㎡ 找平層：15mm水泥砂漿 0.3kN/㎡ 找坡層：40mm厚水泥焦渣砂漿3‰找坡 0.56kN/㎡ 保溫層：100mm厚瀝青膨脹珍珠巖 0.8kN/㎡ 結構層：120mm厚現澆混凝土板 3.0kN/㎡ 抹灰層：10mm厚混合砂漿 0.17kN/㎡ 屋蓋永久荷載標準值： ∑5.23kN/㎡ 屋蓋可變荷載標準值 0.5kN/㎡

標準值：N1k =Gk＋Qk=(5.23 kN/㎡＋0.5 kN/㎡)×1/2×1.0m×3.6m=10.31 kN 設計值：

由可變荷載控制組合：N1=1.2Gk+1.4Qk=(1.2×5.23 kN/㎡+1.4×0.5 kN/㎡)×1/2×1.0m×3.6m=12.56kN 由永久荷載控制組合：N1=1.35Gk+1.0Qk=（1.35×5.23 kN/㎡+1.0×0.5 kN/㎡）×1/2×1.0m×3.6m=13.61 kN（2）樓面荷載：

10mm厚水磨石地面面層 0.25 kN/㎡ 20mm厚水泥打底 0.40 kN/㎡ 結構層120mm鋼筋混凝土板 3.0 kN/㎡ 抹灰層10mm厚 0.17 kN/㎡ 樓面永久荷載標準值： ∑3.82kN/㎡ 樓面可變荷載標準值 1.95kN/㎡ 由樓面大梁傳給計算墻垛的荷載：

標準值：N2k =Gk＋Qk=(3.82 kN/㎡+1.95 kN/㎡)×1/2×1.0m×3.6m=10.39 kN 設計值：

由可變荷載控制組合：N2=1.2Gk+1.4Qk=(1.2×5.0kN/㎡+1.4×1.95 kN/㎡)×1/2×1.0m×3.6m=13.17 kN 由永久荷載控制組合：N2=1.35Gk+1.0Qk=（1.35×5.0 kN/㎡+1.0×1.95 kN/㎡）×1/2×1.0m×3.6m=12.79 kN

橫向墻體計算簡圖

（2）橫墻自重承載力計算

對于2、3層墻體厚190mm，高3.3m自重為2.96 kN/㎡×3.3m×1.0m=9.768kN 設計值：

由可變荷載控制組合：9.768 kN×1.2=11.72 kN 由永久荷載控制組合：9.768 kN×1.35=13.19kN 對于1層墻體厚190mm計算高度4.1m其自重為： 2.96 kN/㎡×3.3m×1.0m=12.14kN 設計值：

由可變荷載控制組合：12.14kN×1.2=14.57kN 由永久荷載控制組合：12.14 kN×1.35=16.39 kN 本建筑墻體高厚比

??H04100mm??21.58?????26h190mm滿足要求。

橫向墻體由可變荷載控制組合表 計算項目 第3層

N/kN h/mm H0/m

24.28 190 3.3 17.37 0.69 190000 15 10 4.02 527.02 >1

第2層 49.17 190 3.3 17.37 0.69 190000 15 10 4.02 527.02 >1

第1層 76.91 190 4.1 21.58 0.59 190000 20 15 5.68 636.73 >1 ??H0h

?

A/m㎡ 磚MU 砂漿M f/(N/mm2)

?Af/kN ?Af/N

橫向墻體由永久荷載控制組合表 計算項目 第3層

N/kN h/mm H0/m

26.8 190 3.3 17.37 0.69 190000 15 10 4.02 527.02 >1

第2層 52.78 190 3.3 17.37 0.69 190000 15 10 4.02 527.02 >1

第1層 81.96 190 4.1 21.58 0.59 190000 20 15 5.68 636.73 >1 ??H0h

?

A/m㎡ 磚MU 砂漿M f/(N/mm2)

?Af/kN ?Af/N

由上表可知砌體墻均能滿足要求