第一篇：外墻落地腳手架專項施工方案

目 錄

一、工程概況.............................................錯誤！未定義書簽。

二、編制依據.............................................錯誤！未定義書簽。

三、腳手架方案選擇.......................................................2

四、腳手架材料選擇.......................................................2

五、腳手架搭設流程及構造要求.............................................2

六、腳手架的檢查與驗收...................................................7

七、腳手架搭設安全技術措施...............................................8

八、注意事項.............................................................9

九、腳手架的拆除........................................................10

十、腳手架計算書........................................................11 第一部分 落地式腳手架計算式............................................11、三、腳手架方案選擇

本工程考慮到施工工期、質量、安全和合同要求，故在選擇方案時，應充分考慮以下幾點：

1、架體的結構設計，力求做到結構要安全可靠，造價經濟合理。

2、在規定的條件下和規定的使用期限內，能夠充分滿足預期的安全性和耐久性。

3、選用材料時，力求做到常見通用、可周轉利用，便于保養維修。

4、結構選型時，力求做到受力明確，構造措施到位，搭拆方便，便于檢查驗收；

5、綜合以上幾點，腳手架的搭設，還必須符合JCJ103-2011檢查標準要求，要符合相關文明標化工地的有關標準。

6、結合以上腳手架設計原則，同時結合本工程的實際情況，綜合考慮了以往的施工經驗，決定采用落地式腳手架方案：

外腳手架是施工用臨時結構，它要承受施工過程中的各種垂直和水平荷載，因此，腳手架必須有足夠的承載能力，剛度和穩定性，在各種荷載作用下不發生失穩倒塌，以及超過允許要求的變形、傾斜搖晃或扭曲現象，確保安全。

四、腳手架材料選擇

l、腳手架選用架設鋼管外徑48mm，壁厚3.5mm，鋼材強度等級Q235-A，鋼管表面應平直光滑，不應有裂紋、分層、壓痕、劃道和硬彎，新用的鋼管要有出廠合格證。

2、本工程鋼管腳手架的搭設使用可鍛鑄造扣件，應符合建設部《鋼管腳手扣件標準》GB 15831-2006的要求，由有扣件生產許可證的生產廠家提供，不得有裂紋、氣孔、縮松、砂眼等鍛造缺陷，扣件的規格應與鋼管相匹配，貼和面應平整，活動部位靈活，夾緊鋼管時開口處最小距離不小于5mm。鋼管螺栓擰緊力矩達65N.m時不得破壞。

3、腳手板、腳手片采用符合有關要求。

4、安全網采用密目式安全網，網目應滿足2000目／100cm2，做耐貫穿試驗不穿透，1.6×1.8m的單張網重量在3kg以上，顏色應滿足環境效果要求，選用綠色。要求阻燃，使用的安全網必須有產品生產許可證和質量合格證，以及備案證明材料等。

5、連墻件采用鋼管，其材質應符合現行國家標準《碳素鋼結構》Q235A鋼的要求。

五、腳手架搭設流程及構造要求

落地腳手架搭設的工藝流程為：場地平整、夯實→基礎承載力實驗、材料配備→定位設置通長腳手板、底座→縱向掃地桿→立桿→橫向掃地桿→小橫桿→大橫桿（擱柵）→剪刀撐

→連墻件→鋪腳手板→扎防護欄桿→扎安全網。

根據構造要求在建筑物四角用尺量出內、外立桿離墻距離，并做好標記；用鋼卷尺拉直，分出立桿位置，并用小竹片點出立桿標記；墊板、底座應準確地放在定位線上，墊板必須鋪放平整，不得懸空。

在搭設首層腳手架過程中，沿四周每框架格內設一道斜支撐，拐角除雙向增設，待該部位腳手架與主體結構的連墻件可靠拉接后方可拆除。當腳手架操作層高出連墻件兩步時，宜先立外排，后立內排，其余按以下構造要求搭設。

落地腳手架

1、立桿

(1)腳手架立桿縱距1.5m，橫距1.05m，步距1.8m；連墻桿采用兩步三跨連接：里立桿距建筑物0.3m。

(2)腳手架的底部立桿采用不同長度的鋼管參差布置，使鋼管立桿的對接接頭交錯布置，高度方向相互錯開500mm以上，且要求相鄰接頭不應在同步同跨內，以保證腳手架的整體性。

(3)立桿應設置墊木，并設置縱橫方向掃地桿，連接于立腳點桿上，離底座20cm左右。(4)立桿的垂直偏差應控制在不大于架高的1／400。(5)立桿及縱橫向水平桿構造要求：

2、大橫桿、小橫桿設置

(1)大橫桿在腳手架高度方向的間距1.8m，以便立網掛設，大橫桿置于立桿里面，每側外伸長度為150mm。

(2)外架子按立桿與大橫桿交點處設置小橫桿，兩端固定在立桿，以形成空間結構整體受力。

(3)大小橫桿連接構造要求

3、剪刀撐

腳手架外側立面的兩端各設置一道剪刀撐，并應由底至頂連續設置；中間各道剪刀撐連續設置。剪刀撐斜桿的接長宜采用搭接，搭接長度不小于1m，應采用不少于3個旋轉扣件固定。剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線離主節點的距離不宜大于150mm。每道剪刀撐寬度不應小于4跨，且不應小于6m，斜桿與地面的傾角宜在45度～60度之間。

多層腳手架剪刀撐布置

4、腳手板、腳手片的鋪設要求

(1)腳手架里排立桿與結構層之間均應鋪設木板：板寬為200mm，里外立桿間應滿鋪腳手板，無探頭板。

(2)滿鋪層腳手片必須垂直墻面橫向鋪設，滿鋪到位，不留空位，不能滿鋪處必須采取有效的防護措施。

(3)腳手片須用12-14#鉛絲雙股并聯綁扎，不少于4點，要求綁扎牢固，交接處平整，鋪設時要選用完好無損的腳手片，發現有破損的要及時更換。

5、防護欄桿

(1)腳手架外側使用建設主管部門認證的合格綠色密目式安全網封閉，且將安全網固定在腳手架外立桿里側。

(2)選用專用網繩張掛安全網，要求嚴密、平整。

(3)腳手架外側必須設2道防護欄桿，頂排防護欄桿不少于2道，高度分別為0.9m和1.3m。

(4)腳手架內側形成臨邊的(如遇大開間門窗洞等)，在腳手架內側設1.2m的防護欄桿和30cm高踢腳桿。

(5)腳手架上門洞、出入口構造示意圖

6、連墻件

(1)腳手架與建筑物按按計算書中連墻件設計要求設置拉結點。樓層高度超過4m，則在水平方向加密，如樓層高度超過6m時，則按水平方向每6m設置一道斜拉鋼絲繩。

(2)拉結點在轉角范圍內和頂部處加密，即在轉角l米以內范圍按垂直方向每3.6米設一拉結點。

(3)拉結點應保證牢固，防止其移動變形，且盡量設置在外架大小橫桿接點處。(4)外墻裝飾階段拉結點，也須滿足上述要求，確因施工需要除去原拉結點時，必須重新補設可靠，有效的臨時拉結點，以確保外架安全可靠。

7、架體內外封閉

1)腳手架外側在立桿內側必須設經菏澤市建設主管部門認證的合格的密目式安全網,網扣滿綁張掛嚴密.2)腳手架的架體里立桿距墻凈距超過20cm時必須鋪設腳手板,腳手板設置平整牢固.3)腳手架施工層里立桿與建筑物之間應進行封閉,施工層以下每隔3步以及底部應用密目網或其它措施封閉.4)腳手架外側每步距內必須設置兩根同材質的防護欄桿和20cm高擋腳板.頂排防護桿不得少于2道,高度分別為0.9m和1.3m。腳手架內側當遇大開間、門窗洞等形成臨邊時,在腳手架內側設1.2m防護欄桿和20Cm擋腳板。

六、腳手架的檢查與驗收

1、腳手架搭設完畢或分段搭設完畢，應按規定對腳手架工程的質量進行檢查，經檢查合格后方可交付使用。

2、高度在20m及20m以下的腳手架，應由單位工程負責人組織技術安全人員進行檢查驗收。高度大于20m的腳手架，應由上一級技術負責人隨工程進行分階段組織單位工程負責人及有關的技術人員進行檢查驗收。

3、驗收時應具備下列文件：

(1)腳手架構配件的出廠合格證或質量分類合格標志；(2)腳手架工程的施工記錄及質量檢查記錄；(3)腳手架搭設過程中出現的重要問題及處理記錄，(4)腳手架工程的施工驗收報告。

4、腳手架工程的驗收，除查驗有關文件外，還應進行現場檢查，檢查應著重以下各項，并記入施工驗收報告。

(1)構配件和加固件是否齊全，質量是否合格，連接和掛扣是否緊固可靠；(2)安全網的張掛及扶手的設置是否齊全；(3)基礎是否平整堅實、支墊是否符合規定；(4)連墻件的數量、位置和設置是否符合要求；(5)垂直度及水平度是否合格。

七、腳手架搭設安全技術措施

1、技術保障措施

(1)架子搭設完畢，用合格密目安全網鋪圍護于架子的外圍及底部。

(2)鋼管與扣件進場前應經過檢查挑選，所用扣件在使用前應清理加油一次，扣件一定要上緊，不得松動。每個螺栓的預緊力在40N·m～65 N·m之間。

(3)架子搭設到10m高度時由架子搭設人員進行自檢；架子搭設完畢后由搭設班組上報至項目部，協同項目部對整個腳手架進行驗收檢查，驗收合格后方可投入使用。

(4)該腳手架作為建筑物裝飾作業時，安全防護屏障及裝修時作業平臺，嚴禁將模板支架、攬風繩、泵送混凝土和砂漿的輸送管道等固定在腳手架上；腳手架嚴禁懸掛起重設備。

(5)腳手架的安全性是由架子的整體性和架子結構完整性來保證的，未經允許嚴禁他人破壞架子結構或在架子上擅自拆除與搭設腳手架各構件。其中在腳手架使用期間，下列桿件嚴禁拆除：主節點處橫、縱向水平桿，連墻件。

2、質量保障措施

(1)操作人員作業前必須進行崗位技術培訓與安全教育。

(2)技術人員在腳手架搭設、拆除前必須給作業人員下達安全技術交底，并傳達至所有操

作人員。

(3)腳手架必須嚴格依據本《施工方案》進行搭設；搭設時，技術人員必須在現場監督搭設情況，保證搭設質量達到設計要求。

(4)腳手架搭設完備，依據施工組織設計與單項作業驗收表對腳手架進行驗收，發現不符合要求處，必須限時或立即整改。

3、安全保障措施

(1)操作人員必須持有登高作業操作證，方可上崗。

(2)架子在搭設(拆卸)過程要做到文明作業，不得從架子上掉落工具、物品；同時必須保證自身安全，高空作業需穿防滑鞋，佩戴安全帽、安全帶，未佩戴安全防護用品不得上架子。

(3)在架子上施工的各工種作業人員,應注意自身安全(尤其是在卸料平臺上的工作人員)；不得隨意向下、向外拋、掉物品，不得隨意拆除安全防護裝置。

(4)雨、雪、霧及六級以上大風等天氣，嚴禁進行腳手架搭設、拆除工作。(5)應設安全員負責對腳手架進行經常檢查。A 在下列情況下，必須對腳手架進行檢查： a 在六級以上大風和大雨后 b 停用超過二個月，復工前。B 檢查保修項目：

a 各主節點處各桿件的安裝、連墻件等構造是否符合《施工方案》的要求； b 扣件螺絲是否松動； c 安全防護措施是否符合要求。

(6)在腳手架上進行電、氣焊作業時，必須有防火措施和專人看護,安全員巡視檢查。(7)腳手架臨街面必須有防止墜物傷人的防護措施。

(8)搭拆腳手架期間，地面應設置圍欄和警戒標志，嚴禁非操作人員入內。

八、注意事項

1、鋼管架應設置避雷針，分置于主樓外架四角立桿之上，并聯通大橫桿，形成避雷網絡，并檢測接地電阻不大于30Ω。

2、外腳手架不得搭設在距離外架空線路的安全距離內，并做好可靠的安全接地處理。

3、定期檢查腳手架，發現問題和隱患，在施工作業前及時維修加固，以達到堅固穩定，確保施工安全。

4、外腳手架嚴禁鋼竹、鋼木混搭，禁止扣件、繩索、鐵絲、竹篾、塑料篾混用。

5、外腳手架搭設人員必須持證上崗，并正確使用安全帽、安全帶、穿防滑鞋。

6、嚴禁腳手板存在探頭板，鋪設腳手板以及多層作業時，應盡量使施工荷載內、外傳遞平衡。

7、保證腳手架體的整體性，不得與井架、升降機一并拉結，不得截斷架體。

8、結構外腳手架每支搭一層，支搭完畢后，經驗收合格后方可使用。任何班組長和個人，未經同意不得任意拆除腳手架部件。

9、嚴格控制施工荷載，腳手板不得集中堆料施荷，施工荷載不得大于3kN/m2，確保較大安全儲備。

10、結構施工時不允許多層同時作業，裝修施工時同時作業層數不超過兩層，臨時性用的懸挑架的同時作業層數不超過兩層。

11、當作業層高出其下連墻件3.6m以上、且其上尚無連墻件時，應采取適當的臨時撐拉措施。

12、各作業層之間設置可靠的防護柵欄，防止墜落物體傷人。

13、外腳手架應加強日常檢查，注意加強所有構造措施的設置與日常維護，必需以外的所有材料雜物不能堆載架上。

九、腳手架的拆除

1、拆架前，全面檢查擬拆腳手架，根據檢查結果，擬訂出作業計劃，報請批準，進行技術交底后才準工作。作業計劃一般包括：拆架的步驟和方法、安全措施、材料堆放地點、勞動組織安排等。

2、拆架時應劃分作業區，周圍設繩綁圍欄或豎立警戒標志，地面應設專人指揮，禁止非作業人員進入。

3、拆架的高處作業人員應戴安全帽、系安全帶、扎裹腿、穿軟底防滑鞋。

4、拆架程序應遵守“由上而下，先搭后拆”的原則，即先拆拉桿、腳手板、剪刀撐、斜撐，而后拆小橫桿、大橫桿、立桿等，并按“一步一清”原則依次進行。嚴禁上下同時進行拆架作業。

5、拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣，拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆除中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣。

6、連墻桿(拉結點)應隨拆除進度逐層拆除，拆拋撐時，應用臨時撐支住，然后才能拆除。

7、拆除時要統一指揮，上下呼應，動作協調，當解開與另一人有關的結扣時，應先通知對方，以防墜落。

8、拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電事故。

9、在拆架時，不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。

10、拆下的材料要徐徐下運，嚴禁拋擲。運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運，分類堆放，“當天拆當天清”，拆下的扣件和鐵絲要集中回收處理。

11、高層建筑腳手架拆除，應配備良好的通訊裝置。

12、輸送至地面的桿件，應及時按類堆放，整理保養。

13、當天離崗時，應及時加固尚未拆除部分，防止存留隱患造成復崗后的人為事故。

14、如遇強風、大雨、雪等特殊氣候，不應進行腳手架的拆除，嚴禁夜間拆除。

15、翻掀墊鋪竹笆應注意站立位置，并應自外向里翻起豎立，防止外翻將竹笆內未清除的殘留物從高處墜落傷人。

十、腳手架計算書

第一部分 落地式腳手架計算式

一、參數信息: 1.腳手架參數

雙排腳手架搭設高度為 17.4 m，立桿采用單立管；

搭設尺寸為：立桿的橫距為 1.05m，立桿的縱距為1.5m，大小橫桿的步距為1.8 m； 內排架距離墻長度為0.30m；

大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 2 根； 采用的鋼管類型為 Φ48×3.5；

橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數為 1.00；

連墻件采用兩步三跨，豎向間距 3.6 m，水平間距4.5 m，采用扣件連接； 連墻件連接方式為雙扣件； 2.活荷載參數

施工均布活荷載標準值:3.000 kN/m2；腳手架用途:結構腳手架； 同時施工層數:2 層； 3.風荷載參數

本工程地處四川成都市，基本風壓0.3 kN/m2；

風荷載高度變化系數μz 為1.00，風荷載體型系數μs 為1.13； 腳手架計算中考慮風荷載作用； 4.靜荷載參數

每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m):0.1248；

腳手板自重標準值(kN/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.150； 安全設施與安全網(kN/m2):0.005；

腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、竹笆片腳手板擋板； 每米腳手架鋼管自重標準值(kN/m):0.038； 腳手板鋪設總層數:4；

二、大橫桿的計算: 按照《扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130-2001)第5.2.4條規定，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。

1.均布荷載值計算

大橫桿的自重標準值:P1=0.038 kN/m ；

腳手板的自重標準值:P2=0.3×1.05/(2+1)=0.105 kN/m ； 活荷載標準值: Q=3×1.05/(2+1)=1.05 kN/m；

靜荷載的設計值: q1=1.2×0.038+1.2×0.105=0.172 kN/m； 活荷載的設計值: q2=1.4×1.05=1.47 kN/m；

圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)

圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.強度驗算

跨中和支座最大彎距分別按圖

1、圖2組合?？缰凶畲髲澗嘤嬎愎饺缦?

跨中最大彎距為M1max=0.08×0.172×1.52+0.10×1.47×1.52 =0.362 kN.m； 支座最大彎距計算公式如下:

支座最大彎距為 M2max=-0.10×0.172×1.52-0.117×1.47×1.52 =-0.426 kN.m； 選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： σ=Max(0.362×106,0.426×106)/5080=83.858 N/mm2；

大橫桿的最大彎曲應力為 σ= 83.858 N/mm2 小于 大橫桿的抗壓強度設計值 [f]=205

N/mm2，滿足要求！

3.撓度驗算: 最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下：

其中：靜荷載標準值: q1= P1+P2=0.038+0.105=0.143 kN/m；

活荷載標準值: q2= Q =1.05 kN/m； 最大撓度計算值為： ν= 0.677×0.143×15004/(100×2.06×105×121900)+0.990×1.05×15004/(100×2.06×105×121900)= 2.291 mm；

大橫桿的最大撓度 2.291 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500/150 mm與10 mm，滿足要求！

三、小橫桿的計算: 根據JGJ130-2001第5.2.4條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。

1.荷載值計算

大橫桿的自重標準值：p1= 0.038×1.5 = 0.058 kN； 腳手板的自重標準值：P2=0.3×1.05×1.5/(2+1)=0.158 kN； 活荷載標準值：Q=3×1.05×1.5/(2+1)=1.575 kN；

集中荷載的設計值: P=1.2×(0.058+0.158)+1.4 ×1.575 = 2.463 kN；

小橫桿計算簡圖 2.強度驗算

最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和； 均布荷載最大彎矩計算公式如下:

Mqmax = 1.2×0.038×1.052/8 = 0.006 kN.m； 集中荷載最大彎矩計算公式如下:

Mpmax = 2.463×1.05/3 = 0.862 kN.m ； 最大彎矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.868 kN.m；

最大應力計算值 σ = M / W = 0.868×106/5080=170.953 N/mm2 ；

小橫桿的最大彎曲應力 σ =170.953 N/mm2 小于 小橫桿的抗壓強度設計值 205 N/mm2，滿足要求！

3.撓度驗算

最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和； 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:

νqmax=5×0.038×10504/(384×2.06×105×121900)= 0.024 mm ；

大橫桿傳遞荷載 P = p1 + p2 + Q = 0.058+0.158+1.575 = 1.79 kN； 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下:

νpmax = 1790.1×1050×(3×10502-4×10502/9)/(72×2.06×105×121900)= 2.929 mm；

qmax最大撓度和 ν = ν + ν

pmax

= 0.024+2.929 = 2.953 mm；

小橫桿的最大撓度為 2.953 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 1050/150=7與10 mm,滿足要求！

四、扣件抗滑力的計算: 按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數1.00，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為8.00kN。

縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R ≤ Rc 其中 Rc--扣件抗滑承載力設計值,取8.00 kN； R--縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 大橫桿的自重標準值: P1 = 0.038×1.5×2/2=0.058 kN； 小橫桿的自重標準值: P2 = 0.038×1.05/2=0.02 kN； 腳手板的自重標準值: P3 = 0.3×1.05×1.5/2=0.236 kN； 活荷載標準值: Q = 3×1.05×1.5 /2 = 2.362 kN；

荷載的設計值: R=1.2×(0.058+0.02+0.236)+1.4×2.362=3.684 kN； R < 8.00 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!

五、腳手架立桿荷載計算: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值，為0.1248kN/m NG1 = [0.1248+(1.50×2/2)×0.038/1.80]×25.00 = 2.722kN；(2)腳手板的自重標準值；采用竹笆片腳手板，標準值為0.3kN/m2 NG2= 0.3×4×1.5×(1.05+0.3)/2 = 1.215 kN；

(3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15kN/m NG3 = 0.15×4×1.5/2 = 0.45 kN；

(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網；0.005 kN/m2 NG4 = 0.005×1.5×25 = 0.188 kN； 經計算得到，靜荷載標準值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.772 kN；

活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值

NQ= 3×1.05×1.5×2/2 = 4.725 kN； 風荷載標準值按照以下公式計算

其中 Wo--基本風壓(kN/m2)，按照《建筑結構荷載規范》(GB50009-2001)的規定采用： Wo = 0.3 kN/m2；

Uz--風荷載高度變化系數，按照《建筑結構荷載規范》(GB50009-2001)的規定采

用：

Uz= 1 ；

Us--風荷載體型系數：取值為1.13； 經計算得到，風荷載標準值

Wk = 0.7 ×0.3×1×1.13 = 0.237 kN/m2； 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式

N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×5.772+ 1.4×4.725= 13.542 kN； 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為

N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×5.772+ 0.85×1.4×4.725= 12.55 kN； 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為

Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.237×1.5× 1.8/10 = 0.137 kN.m；

六、立桿的穩定性計算: 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式為： 2

立桿的軸向壓力設計值 ：N = 13.542 kN； 計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm；

計算長度附加系數參照《扣件式規范》表5.3.3得 ：k = 1.155 ；當驗算桿件長細比時，取k=1.0；

計算長度系數參照《扣件式規范》表5.3.3得 ：μ = 1.5 ； 計算長度 ,由公式 lo = k×μ×h 確定 ：l0 = 3.118 m； 長細比 Lo/i = 197 ；

軸心受壓立桿的穩定系數φ,由長細比 lo/i 的計算結果查表得到 ：φ= 0.186 ； 立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm； 立桿凈截面模量(抵抗矩)：W = 5.08 cm3； 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：[f] =205 N/mm2； σ = 13542/(0.186×489)=148.888 N/mm2；

立桿穩定性計算 σ = 148.888 N/mm2 小于立桿的抗壓強度設計值 [f] = 205 N/mm2，滿足要求！

2考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式

立桿的軸心壓力設計值 ：N = 12.550 kN； 計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm；

計算長度附加系數參照《扣件式規范》表5.3.3得 ： k = 1.155 ； 計算長度系數參照《扣件式規范》表5.3.3得 ：μ = 1.5 ； 計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 3.118 m； 長細比: L0/i = 197 ；

軸心受壓立桿的穩定系數φ,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：φ= 0.186 立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2； 立桿凈截面模量(抵抗矩)：W = 5.08 cm3； 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：[f] =205 N/mm2；

σ = 12549.75/(0.186×489)+137240.082/5080 = 164.995 N/mm2；

立桿穩定性計算 σ = 164.995 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 [f] = 205 N/mm2，滿足要求！

七、最大搭設高度的計算: 按《規范》5.3.6條不考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：

構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.852 kN； 活荷載標準值 ：NQ = 4.725 kN；

每米立桿承受的結構自重標準值 ：Gk = 0.125 kN/m； Hs =[0.186×4.89×10-4×205×103-(1.2×1.852 +1.4×4.725)]/(1.2×0.125)=65.489 m；

按《規范》5.3.6條腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米：

[H] = 65.489 /(1+0.001×65.489)=61.463 m；

[H]= 61.463 和 50 比較取較小值。經計算得到，腳手架搭設高度限值 [H] =50 m。腳手架單立桿搭設高度為25m，小于[H]，滿足要求！

按《規范》5.3.6條考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：

構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.852 kN； 活荷載標準值 ：NQ = 4.725 kN；

每米立桿承受的結構自重標準值 ：Gk = 0.125 kN/m；

計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩： Mwk=Mw /(1.4×0.85)= 0.137 /(1.4 × 0.85)= 0.115 kN.m；

Hs =(0.186×4.89×10-4×205×103-(1.2×1.852+0.85×1.4×(4.725+0.186×4.89×100×0.115/5.08)))/(1.2×0.125)=55.707 m；

按《規范》5.3.6條腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米：

[H] = 55.707 /(1+0.001×55.707)=52.767 m；

[H]= 52.767 和 50 比較取較小值。經計算得到，腳手架搭設高度限值 [H] =50 m。腳手架單立桿搭設高度為25m，小于[H]，滿足要求！

八、連墻件的穩定性計算: 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算： Nl = Nlw + N0

風荷載標準值 Wk = 0.237 kN/m2；

每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 16.2 m2；

按《規范》5.4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N0= 5.000 kN； 風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算： Nlw = 1.4×Wk×Aw = 5.382 kN；

連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 10.382 kN； 連墻件承載力設計值按下式計算：

Nf = φ·A·[f]

其中 φ--軸心受壓立桿的穩定系數；

由長細比 l/i = 300/15.8的結果查表得到 φ=0.949，l為內排架距離墻的長度；

又： A = 4.89 cm2；[f]=205 N/mm2；

連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.949×4.89×10-4×205×103 = 95.133 kN； Nl = 10.382 < Nf = 95.133,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。

由以上計算得到 Nl = 10.382小于雙扣件的抗滑力 16 kN，滿足要求！

連墻件扣件連接示意圖

九、立桿的地基承載力計算: 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p ≤ fg 地基承載力設計值: fg = fgk×kc = 46 kPa；

其中，地基承載力標準值：fgk= 46 kPa ； 腳手架地基承載力調整系數：kc = 1 ；

立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A =22.57 kPa ；

其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N = 13.542 kN； 基礎底面面積 ：A = 0.6 m2。

p=22.57 ≤ fg=46 kPa。地基承載力滿足要求！

第二篇：落地腳手架施工方案

懸挑腳手架方案

落地腳手架施工方案

本工程一至六層采用落地腳手架，落地腳手架高度為18米，每步腳手架高度為1.8米，施工層三步架采用20cm高檔腳板，外用密目式安全網封閉，立桿為雙排單立桿，立桿縱距為1.5米；該腳手架主要用于裝飾作業階段，主體結構階段作為樓層外墻立模板人員施工方便和安全圍擋用。

一、對材料的要求：

進場的鋼管外徑必須達到48mm、壁厚3.5mm，其材質應符合GB700-793號鋼的技術條件；鑄鐵扣件應采用KT-33-8可鍛鑄鐵鑄造，所有的扣件應有出廠合格證；鋼管、扣件、螺栓等零配件必須規格統一，材質優良，并有出廠證明書。

腳手架竹筏寬度為1米和0.7米寬兩種，嚴禁采用老化破損的竹筏。安全網應采用有合格準用證生產廠家的2000密目阻燃網，抗沖力應符合標準規定。

二、搭設的要求：

1、待基礎回填土施工完畢，施工現場硬地坪做完排水系統完成后，即開始落地腳手架的施工。

2、落地腳手架搭設前以防立桿產生不均勻沉降，在底層地面沿立桿布置方向鋪設16#槽鋼作為立桿底墊，以增大立桿與地面的接觸面，確保腳下手架的整體穩定而不傾斜。

3、豎向立桿在其底步開始搭設時，長、短要相互錯開（同一步架內的立桿接頭要小于等于50%）不在同一平面上，以保證腳手架的整體性，豎向立桿搭設時，最好是2人以上協作施工。

1上海地通建筑工程有限公司落地腳下手架從第一步架開始就要每隔不大于3.6×3.6m設置一固定點，拉撐點要用鋼管扣件和墻、地坪、梁等連接牢固，每個節點的螺栓帽均要擰緊。

5、從二層樓面部位處，設置最下層擱柵，上面滿鋪18mm的九夾板且全部封堵到墻面，九夾板綁牢在擱柵上，向上每步架擱柵上，應滿鋪腳手笆，腳手笆四角應用18號鉛絲同牽杠扎牢，向上每四步做一次隔離，要和最下層一樣，全部用九夾板封堵到樓層面，上面三步架內沿腳手架外側立桿內側要設置閉合檔腳架，檔腳板設置要連續，不可留孔洞，檔腳板的高度為200mm，板上用兩種油漆作好警示標識，外側用密目綠網全封。

6、沿腳手架縱向兩端和轉角處起，在腳步手架外側面，每隔9米（小平距離）左右用斜桿搭成剪刀撐，自下而上循序連續設置，斜桿用長鋼管與水平方向成45度至60度夾角，剪刀撐的搭設是將一根斜桿扣結在立桿上，另一根斜桿結在橫楞上，交叉處等都應用扣件扣牢，剪刀撐的接長接點，要采用搭接方法，其搭接長度不小于1000mm并用兩只轉向扣件鎖緊，扣件離兩端點的距離不小于100mm。

7、腳手架四角應有接地保護及避雷裝置，將腳手架接地線與樓層上的接地引下線作可靠的連接。

8、腳手架的最上部分拉撐連桿應加密設置，即每二個立桿間距設一拉撐點，拉撐連桿應與腳手架成垂直，應拉撐在立桿與橫楞交接處。

9、每步架完工后，及時將多余的鋼管、扣件等材料清理干凈，保持竹笆上整潔。

10、腳手架每步架搭設完工后，應由項目部安全員、技術員、班組長等，檢查驗收合格掛牌后，方可使用。

11、施工過程中，應有專人管理，負責檢查、維修工作，發現問題及時報告項目部安全、技術部門，立即采取有效措施，腳手架上的均布荷載不得超過200公斤/平方米。

三、拆除的要求：

1、腳手架拆除前，應由單位工程負責人召集有關人員對工程進行全面檢查與簽證，確認建筑物已施工完畢，確已不需要腳手架時，方可進行拆除。

2、拆除腳手架應設置警戒區，并有專人負責警戒和專人監控。

3、拆除腳手架前，應將腳手架上留存材料、雜物等清除干凈。

4、腳手架拆除順序：一般為密目網→腳手笆→欄桿→剪刀撐→擱柵→牽杠→橫楞→立桿，按自上而下先搭的后拆，后搭的先拆，逐步拆除，一步一清，不得采用踏步式拆法，不準上下同時作業，剪刀撐應先拆中間扣，再拆兩扣，由中間操作人往下遞桿子。

5、拆除的桿件與零配件，應分類分堆，（零配件裝入容器內）用吊車吊下，或放在樓層上用勞動車從人貨電梯上運下，嚴禁高空拋擲。

6、拆下的桿件與零配件運至地面時，應隨時按品種、規格堆放整齊，妥善保管。

四、安全的基本措施：

1、搭拆腳手架必須由經安全技術教育的架子工承擔，并經常進行體格檢查，凡患有高血壓、心臟病不適應高空作業人員，不得上腳手架操作，所有操作人員必須掛牌持證上崗。

2、上班前要對所有的操作人員進行詳細的安全、技術交底，并對薄弱部位的注意項詳加說明，搭設時派專人監控全過程，做好各自的監控記錄，各施工班組做好各自每天的安全、技術交底記錄及注意事項說明，上班后，班組長做到“三勤”：勤檢查、勤督促、勤走動；將事故隱患消除在萌芽狀態。

3、搭拆腳手架時，操作人員必須戴好安全帽，佩好安全帶、工具及零配件要放在工具袋內，穿防滑鞋工作，袖口、褲口要扎緊。

4、在搭拆腳手架時，如果安全笆、桿件等尚未扣綁扎牢，或已拆開綁扎均不得中途停工。

5、搭設中要隨時按規定做好腳手架與主體結構的拉撐工作和鋪設好竹笆、放置好檔腳板以及防護欄桿的搭設。

6、吊運腳手笆及腳手架鋼管等須用專用的保險鉤，鋼管嚴禁單點起吊，要堆放平穩，并嚴格控制腳手架的的施工荷載。

7、嚴禁在腳手架上搭設另外的操作小平臺。

8、無論受拉或受壓的拉撐連桿，一定要隨拆除腳手架時，拆除到此部位時，才能逐步從上而下拆除，施工中途如因妨礙其它工序操作，需要拆除個別拉撐連時，必須經項目部安全員、技術負責人同意并采取有效加固措施、經檢查確實牢固可靠后（不準拉撐在如陽臺、欄桿、窗檔等薄弱部位），方可拆除，任何人不得擅自拆除拉撐連桿。

9、嚴禁在腳手架上堆放：模板、木料及施工多余的物料等，以確保腳手架暢通和防止超荷載。

10、遇有惡劣氣候（如風力在六級以上、下雨等）影響施工安全時，不得進行高空腳手架搭拆工作。

第三篇：落地腳手架施工方案..

陶沖湖別院二期二標項目

落 地 腳 手 架 施 工 方 案

合肥兄弟架業有限責任公司

編制依據

（一）編制方案執行的規范：

1、《建筑施工腳手架實用手冊》

2、《建筑結構荷載規范》GB50009-2012

3、《混凝土結構設計規范》GB50010-2010

4、《鋼結構設計規范》GB50017-2003

5、《建筑施工安全檢查標準》JGJ59-2011

6、《建筑施工高處作業安全技術規范》JGJ80-91

7、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》JGJ130-2011

8、《危險性較大的分部分項工程安全管理辦法》(建質[2009]87號文)

9、《建設工程安全生產管理條例》國務院令第393號

10、本工程設計圖紙

11、本工程施工組織設計、PKPM系列施工系列軟件

目 錄

一、工程概況.....................................4

二、材料準備.....................................4

三、外架基礎處理.................................4

四、外架構造形式及搭設要求.......................5

五、安全管理....................................11

六、外腳手架拆除方法............................11

七、落地腳手架計算書............................13

外腳手架專項施工方案

一、工程概況

（一）、工程簡況

工程名稱：合肥陶沖湖別院二期二標段項目 建設單位：合肥嘉江置業有限公司 施工單位：合肥市第二建筑安裝有限公司 監理單位：合肥工大建設監理有限責任公司 外腳手架搭設單位：合肥兄弟架業有限責任公司 地址：合肥市新蚌埠路與淮海大道交口東北角

外腳手架采用φ48×3.５mm鋼管雙排搭設,考慮鋼管表面銹蝕誤差0.5㎜,計算時代入φ48×3.0mm的鋼管進行計算。

二、材料準備

（一）、鋼管

腳手架鋼管選用現行國家標準《直縫電焊鋼管》（GB/T13793）中規定的3號普通鋼管，其質量應符合現行國家標準《碳素結構鋼》（GB/T700）中Q235-A級鋼要求。鋼管尺寸選用φ48×3.5mm，表面銹蝕深度Δ≤0.5mm，長度小于1.5m的各種桿件鋼管端部彎曲偏差Δ≤5mm，當4m

（二）、扣件

扣件采用可鍛鑄鐵制作，其材質符合現行國家標準《鋼管腳手架扣件》（GB15831）的規定，使用前進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，并應做防銹處理，且螺栓扭緊力矩達65N·M，連墻件的材質應符合現行標準《碳素結構鋼》（GB/T700）中Q235—A級鋼的規定。

（三）、型鋼

懸挑梁采用型鋼制作，其材質應符合現行國家標準《碳素結構鋼》GB/T700或《低合金高強度結構鋼》GB/T1591中的規定。

（四）、連墻件、密目網、腳手板

連墻件的材質應符合現行國家標準《碳素鋼結構》GB/T700中Q235-A級鋼的規定。外架采用草綠色阻燃密目網全封閉圍護，密目網規格ML-1.8×6，網目密度不低于2000目/100c㎡。（密目網要有合格證、沖擊報告，符合標準才能使用）。腳手板采用鋼笆片。

三、外架基礎處理

考慮到鋼管外腳手架的牢固、安全、穩定性，必須對基礎平整，并結合本工程實際情況，向外有不小于1：0.05的排水坡度，四周設15×15寬排水溝，在四角有60×60×100的積水坑，備好排水機械做到有組織排水。

四、外架構造形式及搭設要求

（一）搭設步驟

熟悉方案和圖紙→鋪墊底槽鋼→放置縱向掃地桿→橫向掃地桿→逐根豎立立桿→隨即與掃地桿扣緊→第一步縱向水平桿（與各桿件扣緊）→第一步橫向水平桿→第二步縱向水平桿→第二步橫向水平桿→加設臨時斜撐桿（上端與第二步縱向水平桿扣緊，在裝設兩道連墻桿后方可拆除）→第三步縱向水平桿、橫向水平桿→連墻件→剪刀撐→鋪設竹笆→掛密目網。

（二）施工方法

1、立桿設置

(1)立桿采用對接接頭連接，立桿與縱向水平桿采用直角扣件連接。接頭位置交錯布置，兩個相鄰立桿接頭避免出現在同步同跨內，并在高度方向錯開的距離不小于50cm；各接頭中心距主節點的距離不大于步距的1/3。架體離墻不大于200mm（離墻距離超過200mm部分加設填芯防護）

(2)每根立桿底部應設置墊塊，并且必須設置縱、橫向掃地桿?？v向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處立桿上。橫向掃地桿亦應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方立桿上。

(3)當立桿基礎不在同一高度上時，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，高低差不應大于1m?？窟吰律戏降牧U軸線到邊坡的距離不應小于500mm。

(4)立桿的垂直偏差應控制在不大于架高的1/400。

(5)開始搭設立桿時，每隔6跨設置一根拋撐，直至連墻件安裝穩定后，方可根據情況拆除。

(6)立桿及縱橫向水平桿構造要求見下圖。

立桿對接接頭布置

縱、橫向掃地桿構造

2、縱、橫向水平桿

(1)縱向水平桿設置在立桿內側，其長度不小于3跨?？v向水平桿接長宜采用對接扣件連接，也可采用搭接。要求如下：

當采用對接時，對接扣件應該交錯布置，兩根相鄰縱向水平桿接頭不宜設置在同步或同跨；不同步或不同跨兩相鄰接頭在水平方向錯開距離不應小于500mm；各接頭中心至最近主節點的距離不宜大于縱距的1/3。

當采用搭接時，搭接長度不應小于1m，應等間距設置3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至搭接縱向水平桿桿端的距離不應小于100mm。

(2)立桿與縱向水平桿交點處設置橫向水平桿，兩端固定在立桿上，以形成空間結構整體受力。

縱向水平桿對接接頭布置

3、剪刀撐設置(1)腳手架外側立面整個長度和高度上連續設置剪刀撐；

(2)每道剪刀撐寬度不應小于4跨，且不應小于6m，斜桿與地面的傾角宜在45°~60°之間。

(3)剪刀撐斜桿的接長應采用搭接或對接，采用搭接連接時，搭接長度不小于1m，應采用3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不小于100mm。

剪刀撐（立桿）搭接構造

4、腳手板、填芯桿

腳手板應按其主筋垂直于縱向水平桿方向隔層鋪設，且采用對接平鋪，四個角用直徑18#的鍍鋅鐵絲固定在縱向水平桿上，隔一步架滿鋪。填芯桿宜采用對接，應與橫向水平桿扣牢。

5、連墻件

（1）連墻件應靠近主節點設置，偏離主節點的距離不應大于300mm，逐層按兩跨預埋拉結點，十三層以下連墻件采用單扣件連接，十三層以上連墻件采用雙扣件連接，腳手架必須配合施工進度搭設，一次搭設高度不應超過相鄰連墻件以上二步，每搭完一步腳手架后，應按規范要求校正步距、縱距、橫距及立桿的垂直度。

（2）連墻件預埋：在水平方向每隔3m在封口梁上口預埋短鋼管，高出地面20cm，錨固埋深10cm，作為水平拉結外挑鋼管架的連墻件。

（3）在屋面以上的構架和頂層樓梯罩處為確保安全，在此處連墻件按兩垮預埋與架體連接,連墻件預埋在頂層梁內。

（4）遇到剪力墻的情況，采取在將要預埋連墻件剪力墻部位用PVC管預留洞口，剪力墻兩面采用扣件固定，將連墻件與建筑物連接。

6、開口架處理

在料臺與懸挑架相交位置，必須斷開搭設，成為開口架，為了保證腳手架整體的牢固和穩定采取以下加固措施：

（1）、腳手架開口處的兩端必須逐層設置連墻件。

（2）、雙排腳手架開口端，必須按節間，在每懸挑段由底至頂，連續設置“之”字橫向斜撐予以加固。（3）、架子開口處，架子和料臺相互之間的間隙不得大于250mm，如大于250mm，應對其增加填芯桿和欄桿，并用竹笆或安全平網封閉，以確保安全。

7、密目網、平網

密目網規格ML-1.8×6m。(密目式安全網必須符合國家標準《安全網》（GB5725－2009）的規定方可使用)。密目網上下口必須與縱向水平桿用16#鉛絲扎牢。網對網必須按氣眼用鉛絲扣牢。

在每個段挑段底部四周圍張設水平網作安全防護。安全平網選用尺寸為3m×6m，網繩的斷裂強力不得小于1500N。邊繩的直徑為網繩直徑的兩倍，平網邊繩的斷裂強力不小于7500N，立網邊繩的斷裂強力不小于3000N。支撐物應有足夠的強度和剛度，同時系網處無尖銳邊緣。架設平網應外高里低與平面成150角，或外口高于里口50cm—80cm。網片不要繃緊（便于能量吸收），網片之間應將系繩連接牢固不留空隙。支桿及支桿支承點必須牢固可靠，支桿間距3—3.5m,平網里口與建筑物之間空隙不得大于100mm。網伸出建筑物的寬度Cmin=3m。網邊繩應與支撐物（架）靠緊，并用一根獨立的系繩連接，系結點沿網邊均勻分布，間距不得大于70㎝。轉角處等必須保持網的整體連接，不得中斷，不允許出現漏洞。

8、臨邊、洞口、樓梯的防護

（1）樓板、屋面和平臺等平面上短邊尺寸大于25mm但小于250mm的孔口，必須用堅實的蓋板覆蓋，蓋板須能保持四周擱置均衡，并有固定其位置的措施。

（2）樓板面等處邊長大于250mm的洞口，應用貫穿于混凝土板內的直徑不小于6mm的鋼筋形成防護網，網格間距不得大于200mm，并在其上方滿鋪竹笆或腳手板；邊長在1500mm以上的洞口，四周還必須設防護欄桿并用密目網封擋。

（3）下邊沿至樓板或底面低于800mm的窗臺等豎向洞口，如側邊落差大于2m時，應加設1.2m高的臨時固定欄桿或其他措施防止意外墜落。

（4）樓梯口必須安裝臨時防護欄桿。防護欄桿由上下兩道橫桿及欄桿柱組成，上桿離地1.2m，下桿離地0.6m。橫桿長度>1.8m時須加設欄桿柱，并且整體構造能經受任何方向的1kn外力，防護欄桿必須自上而下用安全網封閉，梯邊必須順樓梯坡度設置雙道防護欄桿，欄桿構件間距與平欄桿相同，欄桿柱應固定牢靠，不得晃動。

9、安全通道口

按跌落高度100m時考慮，在施工人員出入工程內部的過往通道處搭設防護棚（搭設尺寸：6米長×4米寬），具體要求如下：

（1）、防護棚長度不小于6m的采用鋼管扣件落地式防護棚。

（2）、棚內通道高度不低于2m，兩側立桿跨度1.5m，下設掃地桿，中有欄桿。

（3）、棚的兩端應有剪刀撐，迎面有橫向八字斜撐。

（4）、棚頂部分上下兩層，層間間隔≥600mm，上層鋪滿50mm厚木工板，下層鋪滿竹笆腳手板，并需固定扎牢。

（5）、棚頂四側面欄桿垂直面全部安裝防護竹笆。

（6）、防護棚要求堅固適用，同時在墜落半徑范圍內的所有固定作業區和經常過往人員的道路，均應設置安全防護棚。

10、避雷措施：避雷針用φ12的鍍鋅圓鋼制作，設置于建筑四角的立桿上，埋深長度不小于1m，并將所有最上層的大橫桿全部接能形成避雷網絡，接地線應與建筑結構避雷系統連接，防雷接地裝置完成后，要用電阻表測定，要求防雷裝置的沖擊電阻不得大于30Ω。在施工期間遇有雷雨時，腳手架上的操作人員必須離開腳手架。

11、高層的消防措施：

（1）、加強對員工的消防安全知識教育，提高消防安全意識和防火救災技能。（2）、施工現場必須按上級要求建立義務消防隊，成員應進行消防專業知識培訓和教育，做到有備無患。

（3）、建立明火作業報告制度，凡需明火作業的部位，項目需提前向項目部提出申請，經批準方可進行明火作業，危險性較大的明火作業應有派專人監護。（4）、配備足量的消防器材、用具和水源，并保證其常備有效，做到防患于未燃。

（5)、嚴格對易燃易爆物品的管理，禁止將燃油、油漆、乙炔等物品混存于一般材料庫房，應有單獨保管。

（6）、對易燃物品倉庫選址要遠離員工宿舍及火源存在區域，同時要增加防護設施。

（7)、臨時用房、倉庫必須留出足量的消防通道，以備應急之用。（8)、對于臨時線路要加強管理和檢查，防止因產生電火花造成火災。（9)、冬季取暖爐應規范管理，符合防火中毒要求。

（10)、定期對著火源、水源、消防器材等要害部位和設施進行安全檢查，發現問題及時處理，將事故隱患消滅于萌芽狀態。

12、電梯井防護

（1）在電梯井口處要設置符合國家標準的安全警示標志。

（2）電梯井口應用固定柵門，固定柵門應做到定型化、工具化，其高度在1.5m至1.8m范圍內，并刷黃黑相間的警示色。

（3）電梯井口宜在每層用貫穿于混凝土板內的直徑不小于6mm的鋼筋形成防護網，網格間距不得大于200mm，并在其上方滿鋪鋼笆或腳手板；上部每隔兩層并最多隔10m設一道安全平網。安裝、拆卸電梯井內安全平網時，作業人員應按規定佩戴安全帶。

13、空調板、外突窗處的腳手架加固處理：

空調板和外突窗處的腳手架立桿因空調板和凸窗的阻隔而被打斷，造成了大橫桿的荷載增加,為此必須在被打斷的立桿的空調板和外突窗外側，應自下面向上增設立桿，將大橫桿（原填芯桿）頂起，必要時增加剪刀撐和橫向斜撐將內伸的小橫桿固定。這樣不僅保證腳手架的穩定，而且增加了作業人員安全。

五、安全管理

1．驗收，腳手架搭設完畢，必須履行驗收手續，經安全部門驗收合格后，方可使用。否則不得使用，使用中定人、定期檢查，發現問題及時整改加固。分段腳手架應分段進行驗收，嚴禁邊搭邊投入使用，對于分段搭設的腳手架，不允許下部在使用的同時在上部進行搭設，使用與搭設應交叉進行。

2．保養和檢查，應設置專職人員進行保養和檢查，在特殊氣候條件下搭設腳手架必須要有可靠的安全保證措施。雨、雪及有六級風以上的天氣不得進行搭設作業。大雨、大風后要作全面檢查，發現隱患，及時消除。定期檢查各桿件的設置和連接、連墻件、支撐、門洞桁架的構造是否符合要求，底座是否松動，立桿是否懸空；扣件是否松動；安全措施是否符合要求。

3．荷載，外架作業層上的施工荷載應符合設計要求，嚴禁超載，不得堆放建筑裝飾材料、垃圾等雜物，架體應經常檢查、清理。

4．對施工人員的管理，腳手架搭設人員必須是經過《特種作業人員安全技術考核管理規則》考試合格的專業架子工。上崗人員應定期體檢，合格者方可上崗。搭設腳手架人員必須戴安全帽，系安全帶，穿防滑鞋。

5.臨街搭設腳手架時，外側應有防止墜物傷人的防護措施，懸掛安全警示標牌。

6．在腳手架使用期間，嚴禁拆除下列桿件，主節點處的縱、橫向水平桿、連墻件，不得在腳手架基礎及鄰近處進行挖掘作業。

六、外腳手架拆除方法

工程施工完畢經全面檢查，確認不再需要腳手架時，由工程負責人簽證后，方可進行拆除。

1．拆除前全面檢查待拆腳手架扣件連接、拉結桿、支撐體系是否符合安全要求。

2．由技術、安全部門逐級進行外架拆除的技術交底工作。

3．拆除腳手架，地面設圍欄和醒目警戒標志，并有專人看守，嚴禁非操作人員入內。

4．拆除腳手架前應將存留在腳手架上的材料、雜物等清除干凈。

5．拆除順序自上而下，按后裝構件先拆，先裝后拆，一步一清原則，依次進行，不得上下同時拆除作業。嚴禁采用踏步式、分段、分立面拆除法。拆除時需分段、分立面進行，對暫不拆除的腳手架，其兩端應設置拉結桿，欄桿扶手和擋笆。

6．所有拉結桿應隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將拉結桿整層或數層拆除后再拆腳手架，分段拆除高差不應大于2步，如高差大于2步，應增設拉結桿加固，端頭封堵。當腳手架拆至下部最后一根長鋼管時，應先在適當位置搭臨時拋撐加固，后拆拉結桿。

7.腳手架在拆除前，必須對拆除操作工人進行安全技術交底工作，讓每個操作工人都知道拆除順序流程和安全注意事項。

8.拆除腳手架的工人必須佩帶安全帶，嚴禁酒后上班。

9.劃出拆除區域并懸掛醒目標志，禁止行人進入，用小紅旗圍出不準通行區域范圍，由專人負責警衛工作。

10.嚴格遵守拆除順序，由上而下，后搭者先拆，先搭者后拆，一般先拆安全網、欄桿、腳手板、剪刀撐、斜撐，而后是小橫桿、大橫桿、拋撐、立桿等。11.統一指揮，上下呼應、動作協調，當拆除與另一人有關扣件時應先告知對方，以防附落。

12.所有連墻件均應隨腳手架逐層拆除，嚴禁先拆連墻件。

13.拆除腳手架時，應一步一清，不準采用踏步式拆除方法。縱向剪刀撐應先拆除中間扣，然后拆除兩邊扣，拆下來的鋼管、扣件應分類堆放，零配件裝在容器內，然而用繩索人力送至地面，嚴禁從高空拋擲。

14.在局部拆除區域和末拆除區域交接處，及時搭設好不拆除腳手架的端頭護身安全欄桿。

15.注重成品保護工作，腳手架拆除過程中，要輕拿慢放，不要碰撞外墻鋁板。外墻腳手架

在拆除時，其鋼管和腳手板要用人力傳至地面，嚴禁直接撒手順便滑下，砸傷下部地面和碰撞外墻鋁板，給下部清理人員造成安全隱患。

16.沒有拆完的腳手架在每天收工時，一定要確保架子的穩定，并有臨時附墻和加固措施，以免發生意外。

17.在拆除局部架子時，必須確保未拆除部分架子的安全圍護。

18.在拆除過程中，最好不要中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交待清楚，以免發生事故。19.拆除下來的材料及時運走，保持施工場地通道暢通無阻。

七、落地腳手架計算書 計算參數: 鋼管強度為205.0 N/mm2，鋼管強度折減系數取1.00。

雙排腳手架，最大搭設高度25.7（地下室-14.3到二層頂11.4）米，立桿采用單立管。

立桿的縱距1.50米，立桿的橫距0.80米，內排架距離結構0.20米，立桿的步距1.80米。

鋼管類型為φ48×3.0，連墻件采用2步3跨，豎向間距3.60米，水平間距4.50米。施工活荷載為3.0kN/m2，同時考慮2層施工。

腳手板采用沖壓鋼板，荷載為0.30kN/m2，按照鋪設7層計算。欄桿采用竹串片，荷載為0.17kN/m，安全網荷載取0.0100kN/m2。腳手板下大橫桿在小橫桿上面，且主結點間增加兩根大橫桿。基本風壓0.25kN/m2，高度變化系數0.8800，體型系數1.2480。

地基承載力標準值170kN/m2，基礎底面擴展面積0.250m2，地基承載力調整系數0.40。

鋼管慣性矩計算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距計算采用 W=π(D4-d4)/32D。

一、大橫桿的計算: 大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。

1.均布荷載值計算

大橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m 腳手板的荷載標準值 P2=0.300×0.800/3=0.080kN/m 活荷載標準值 Q=3.000×0.800/3=0.800kN/m 靜荷載的計算值 q1=1.2×0.038+1.2×0.080=0.142kN/m 活荷載的計算值 q2=1.4×0.800=1.120kN/m

大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)

大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.抗彎強度計算

最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩 跨中最大彎矩計算公式如下:

跨中最大彎矩為

M1=(0.08×0.142+0.10×1.120)×1.5002=0.278kN.m 支座最大彎矩計算公式如下:

支座最大彎矩為

M2=-(0.10×0.142+0.117×1.120)×1.5002=-0.327kN.m 我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：

σ=0.327×106/4491.0=72.770N/mm2 大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!

3.撓度計算

最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下:

靜荷載標準值 q1=0.038+0.080=0.118kN/m 活荷載標準值 q2=0.800kN/m 三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度

V=(0.677×0.118+0.990×0.800)×1500.04/(100×2.06×105×107780.0)=1.989mm 大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求!

二、小橫桿的計算: 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。

用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。

1.荷載值計算

大橫桿的自重標準值 P1=0.038×1.500=0.058kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.300×0.800×1.500/3=0.120kN 活荷載標準值 Q=3.000×0.800×1.500/3=1.200kN 荷載的計算值 P=1.2×0.058+1.2×0.120+1.4×1.200=1.893kN

小橫桿計算簡圖

2.抗彎強度計算

最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下:

M=(1.2×0.038)×0.8002/8+1.893×0.800/3=0.509kN.m σ=0.509×106/4491.0=113.231N/mm2 小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算

最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和 均布荷載最大撓度計算公式如下:

集中荷載最大撓度計算公式如下:

小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度

V1=5.0×0.038×800.004/(384×2.060×105×107780.000)=0.009mm 集中荷載標準值 P=0.058+0.120+1.200=1.378kN 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度

V2=1377.600×800.0×(3×800.02-4×800.02/9)/(72×2.06×105×107780.0)=1.128mm 最大撓度和

V=V1+V2=1.137mm 小橫桿的最大撓度小于800.0/150與10mm,滿足要求!

三、扣件抗滑力的計算: 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R ≤ Rc 其中 Rc —— 扣件抗滑承載力設計值,單扣件取8.0kN,雙扣件取12.0kN； R —— 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；

1.荷載值計算

橫桿的自重標準值 P1=0.038×0.800=0.031kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.300×0.800×1.500/2=0.180kN 活荷載標準值 Q=3.000×0.800×1.500/2=1.800kN 荷載的計算值 R=1.2×0.031+1.2×0.180+1.4×1.800=2.773kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!當直角扣件的擰緊力矩達40--65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；

雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。

四、腳手架荷載標準值: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1072 NG1 = 0.107×25.700=2.756kN(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用沖壓鋼腳手板，標準值為0.30 NG2 = 0.300×7×1.500×(0.800+0.200)/2=1.575kN(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、竹串片腳手板擋板，標準值為0.17 NG3 = 0.170×1.500×7=1.785kN(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.010×1.500×25.700=0.386kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.502kN。

活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ = 3.000×2×1.500×0.800/2=3.600kN 風荷載標準值應按照以下公式計算

其中 W0 —— 基本風壓(kN/m2)，W0 = 0.250 Uz —— 風荷載高度變化系數，Uz = 0.880 Us —— 風荷載體型系數： Us = 1.248 經計算得到：Wk = 0.250×0.880×1.248 = 0.275kN/m。考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 0.9×1.4NQ

經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力： N=1.2×6.502+0.9×1.4×3.600=12.338kN 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ

經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力： N=1.2×6.502+1.4×3.600=12.842kN 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0.9×1.4Wklah2/10 其中 Wk —— 風荷載標準值(kN/m2)； la —— 立桿的縱距(m)； h —— 立桿的步距(m)。經過計算得到風荷載產生的彎矩：

Mw=0.9×1.4×0.275×1.500×1.800×1.800/10=0.168kN.m

2五、立桿的穩定性計算: 1.不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算

其中 N —— 立桿的軸心壓力設計值，N=12.842kN；

i —— 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm；

k —— 計算長度附加系數，取1.155；

u —— 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500；

l0 —— 計算長度(m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；

A —— 立桿凈截面面積，A=4.239cm2；

W —— 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；

λ —— 長細比，為3118/16=196 λ0 —— 允許長細比(k取1)，為2700/16=169 <210 長細比驗算滿足要求!φ —— 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.190；

σ —— 鋼管立桿受壓強度計算值(N/mm2)；

[f] —— 鋼管立桿抗壓強度設計值，[f]=205.00N/mm2； 經計算得到: σ=12842/(0.19×424)=159.822N/mm2；

不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 σ < [f],滿足要求!2.考慮風荷載時,立桿的穩定性計算

其中 N —— 立桿的軸心壓力設計值，N=12.338kN；

i —— 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm；

k —— 計算長度附加系數，取1.155；

u —— 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500；

l0 —— 計算長度(m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；

A —— 立桿凈截面面積，A=4.239cm2；

W —— 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；

λ —— 長細比，為3118/16=196 λ0 —— 允許長細比(k取1)，為2700/16=169 <210 長細比驗算滿足要求!φ —— 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.190；

MW —— 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW=0.168kN.m；

σ —— 鋼管立桿受壓強度計算值(N/mm2)；

[f] —— 鋼管立桿抗壓強度設計值，[f]=205.00N/mm2；

經計算得到 σ=12338/(0.19×424)+168000/4491=190.986N/mm2；

考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 σ < [f],滿足要求!

六、最大搭設高度的計算: 不考慮風荷載時，當立桿采用單管時，單、雙排腳手架允許搭設高度[H]，按下式計算：

[H] = [φAσ-(1.2NG2k+1.4NQk-NXie)] / 1.2gk

其中 NG2k —— 構配件自重標準值產生的軸向力，NG2k = 3.746kN；

NQk —— 活荷載標準值，NQk = 3.600kN；

gk —— 每米立桿承受的結構自重標準值，gk = 0.107kN/m；

NXie —— 軸向力鋼絲繩卸荷部分，NQk = 0.000kN；

σ —— 鋼管立桿抗壓強度設計值，σ = 205.00N/mm2； 經計算得到，不考慮風荷載時，按照穩定性計算的搭設高度 [H] = 53.908米?？紤]風荷載時，當立桿采用單管時，單、雙排腳手架允許搭設高度[H]，按下式計算：

[H] = {φAσ-[1.2NG2k+0.9×1.4(NQk+φAMwk/W)-NXie]} / 1.2gk 其中 NG2k —— 構配件自重標準值產生的軸向力，NG2k = 3.746kN；

NQk —— 活荷載標準值，NQk = 3.600kN；

gk —— 每米立桿承受的結構自重標準值，gk = 0.107kN/m；

Mwk —— 計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩，Mwk = 0.133kN.m；

NXie —— 軸向力鋼絲繩卸荷部分，NQk = 0.000kN；

σ —— 鋼管立桿抗壓強度設計值，σ = 205.00N/mm2；

經計算得到，考慮風荷載時，按照穩定性計算的搭設高度 [H] = 34.450米。取上面兩式計算結果的最小值，腳手架允許搭設高度 [H]=34.450米。

七、連墻件的計算: 連墻件的軸向力計算值應按照下式計算： Nl = Nlw + No

其中 Nlw —— 風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，應按照下式計算： Nlw = 1.4 × wk × Aw wk —— 風荷載標準值，wk = 0.275kN/m2；

Aw —— 每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積: Aw = 3.60×4.50 = 16.200m2；

No —— 連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN)；No = 3.000 經計算得到 Nlw = 6.227kN，連墻件軸向力計算值 Nl = 9.227kN 根據連墻件桿件強度要求，軸向力設計值 Nf1 = 0.85Ac[f] 根據連墻件桿件穩定性要求，軸向力設計值 Nf2 = 0.85φA[f] 其中 φ —— 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l/i=20.00/1.60的結果查表得到φ=0.97；

凈截面面積 Ac = 4.24cm2；毛截面面積 A = 18.10cm2；[f] = 205.00N/mm2。經過計算得到 Nf1 = 73.865kN Nf1>Nl，連墻件的設計計算滿足強度設計要求!經過計算得到 Nf2 = 305.365kN Nf2>Nl，連墻件的設計計算滿足穩定性設計要求!連墻件采用雙扣件與墻體連接。

經過計算得到 N1=9.227kN，小于雙扣件的抗滑力12.0kN，連墻件雙扣件滿足要求!

八、立桿的地基承載力計算: 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 pk ≤ fg

其中 pk —— 腳手架立桿基礎底面處的平均壓力標準值，pk =Nk/A=40.41(kPa)Nk —— 上部結構傳至基礎頂面的軸向力標準值 Nk = 6.50+3.60=10.10kN A —— 基礎底面面積(m2)；A = 0.25 fg —— 地基承載力設計值(kN/m2)；fg = 68.00 地基承載力設計值應按下式計算 fg = kc × fgk

其中 kc —— 腳手架地基承載力調整系數；kc = 0.40 fgk —— 地基承載力標準值；fgk = 170.00 地基承載力的計算滿足要求!扣件腳手架計算滿足要求！

第四篇：外墻腳手架施工方案

外墻腳手架施工方案

西交利物浦大學南校區

一期新建項目

編制單位：江蘇省建設集團有限公司 編制人： 審核人： 審批人：

編制日期：

2014-11-27

第一章項目概況................................................................................................................................................................3 第二章 腳手架方案............................................................................................................................................................3

一、腳手架選形與布置.............................................................................................................................................3

1、多層區：.......................................................................................................................................................4

2、高層區...........................................................................................................................................................5

3、腳手架用途...................................................................................................................................................9

4、腳手架搭設材料與要求.............................................................................................................................10

5、搭設參數.....................................................................................................................................................10

6、第二種外架方式：十三層普通型鋼懸挑腳手架.....................................................................................15

7、懸挑腳手架搭拆注意事項.........................................................................................................................18

8、腳手架安全管理.........................................................................................................................................20 第三章 腳手架計算書.................................................................................................................................................22 落地腳手架計算書...................................................................................................................................................22 計算參數:.........................................................................................................................................................22

一、大橫桿的計算:..........................................................................................................................................22

二、小橫桿的計算:..........................................................................................................................................24

三、扣件抗滑力的計算:..................................................................................................................................25

四、腳手架荷載標準值:..................................................................................................................................26

五、立桿的穩定性計算:..................................................................................................................................27

六、最大搭設高度的計算:..............................................................................................................................28

七、連墻件的計算:..........................................................................................................................................29

八、立桿的地基承載力計算:..........................................................................................................................30 三排架懸挑腳手架計算書.......................................................................................................................................31 計算參數:.........................................................................................................................................................31

一、大橫桿的計算...........................................................................................................................................31

二、小橫桿的計算...........................................................................................................................................33

三、扣件抗滑力的計算...................................................................................................................................34

四、腳手架荷載標準值...................................................................................................................................35

五、立桿的穩定性計算...................................................................................................................................36

六、連墻件的計算...........................................................................................................................................37

七、懸挑梁的受力計算...................................................................................................................................39

八、懸挑梁的整體穩定性計算.......................................................................................................................40

九、錨固段與樓板連接的計算.......................................................................................................................40 雙排架懸挑腳手架計算書.......................................................................................................................................42 計算參數:.........................................................................................................................................................42

一、大橫桿的計算...........................................................................................................................................43

二、小橫桿的計算...........................................................................................................................................44

三、扣件抗滑力的計算...................................................................................................................................46

四、腳手架荷載標準值...................................................................................................................................46

五、立桿的穩定性計算...................................................................................................................................48

六、連墻件的計算...........................................................................................................................................49

七、懸挑梁的受力計算...................................................................................................................................50

八、懸挑梁的整體穩定性計算.......................................................................................................................52

九、錨固段與樓板連接的計算.......................................................................................................................52 搭設檢查驗收表..............................................................................................................................................................55 西交利物浦大學南校區項目外墻腳手架施工方案 2

第一章項目概況

工程名稱：西交利物浦大學南校區一期工程

建設地點：蘇州工業園區雪堂街以西、文景路以南（DK20100293號地塊）建設單位：西交利物浦大學

管理公司：蘇州麥利克維工程項目咨詢有限公司（MLCV）設計單位：蘇州設計研究院股份有限公司 監理單位：蘇州三聯建設顧問有限公司

施工單位:江蘇省建設集團有限公司 項目經理：葛海濤

建筑面積：地下室建筑面積約為25,834.65平方米，地上建筑面積約為65,999.24平方 建筑標高：1、2、3#樓地下一層，5#樓地下二層。

1#樓地上6層，1F高為4.55m，2F高為4.4m，3F高為3.8m，4F高為3.6m，5F高為3.75m，6F高為3.65m。

2#樓地上5層，1F高為6.55m，2F高為4.2m，3F高為4.2m，4F高為4.2m，5F高為4.25m。3#樓地上5層，1F高為6.55m，2F高為4.2m，3F高為4.2m，4F高為4.2m，5F高為4.25m。4#樓地上5層，1F高為6.5m，2F高為4.2m，3F高為4.2m，4F高為4.2m，5F高為4.25m。5#樓地上13層，1F高為5.45m，2F高為5米，3F~11F高為4.8m，12F高為4m，13F高為5m。編制依據：

《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130-2011)《建筑結構荷載規范》(GB 50009-2012)《鋼管腳手架扣件標準》（GB15831）《建筑結構靜力計算手冊》

《鋼結構設計規范》(GB 50017-2003)《碳素結構鋼》（GB/T700）

《西交利物浦大學南校區一期圖紙》

第二章 腳手架方案

一、腳手架選形與布置

本工程腳手架根據建筑物設計特征、結構布置、高度及外墻施工要求，分別選擇雙排落地腳手架、三排落地腳手架、普通型鋼懸挑腳手架、普通型鋼懸挑三排腳手架共四種種形式，1~4#棟分一段搭設5#棟分三段搭設，以滿足建筑物施工過程中模板支撐、幕墻安裝、操作和安全防護的需要，其布置形式如下： 1、多層區： 1#樓: 北立面：1-4軸~1T－2軸標高－5.8m~21.3m搭設高度28.5 m。采用雙排單立桿鋼管落地腳手架，(立桿橫距1m,縱距1.4m,連墻件設置二步三跨, 內立桿離墻最大距離400mm)。

西立面：1T－2~1T－1軸、1－A~1－2軸分兩段搭設，標高12.52m以下~－5.8m處一段搭設高度18.32m，21.3m~10.18m、8.4m處一段搭設高度11.12m。采用單立桿雙排鋼管落地腳手架，(立桿橫距1m,縱距1.4m,連墻件設置二步三跨，內立桿離墻最大距離400mm)。附圖1中斜線區域為滿足幕墻施工采用單立桿三排鋼管落地腳手架，內側一排腳手架在幕墻施工時拆除(立桿橫距0.85+0.85=1.7m,縱距1.2m,連墻件設置二步三跨，內立桿離墻最大距離400mm)搭設高度15m。

南立面、東立面：1－R~1－A軸、1－2~1－4軸標高－1.8m~21.3m采用雙排單立桿鋼管落地腳手架，(立桿橫距1m,縱距1.4m,連墻件設置二步三跨，內立桿離墻最大距離450mm)搭設高度24.6 m。

2#樓：

西交利物浦大學南校區項目外墻腳手架施工方案 4

西立面：2－4~2－4軸分二段搭設，第一段：標高14.4m~20.3m搭設高度5.9 m采用單立桿雙排鋼管落地腳手架，(立桿橫距1m,縱距1.4m,連墻件設置二步三跨，內立桿離墻最大距離450mm)。第二段：標高－1.8m~16.1m搭設高度17.9 m采用單立桿雙排鋼管落地腳手架，(立桿橫距1m,縱距1.55m,連墻件設置二步三跨，內立桿離墻最大距離450mm)。

南立面、東立面、北立面、西立面局部：2－AC~2－S軸、2－S~2－L軸、2－L~2－A軸、2－2~2－4軸、2－4~2－2軸標高－1.8m~20.3m搭設高度22.1 m采用單立桿雙排鋼管落地腳手架，(立桿橫距1m,縱距1.4m,連墻件設置二步三跨，內立桿離墻最大距離450mm)。3#樓：

南立面、東立面、北立面：3－10~3－16軸、3－A~3－H軸、3－16~3－10軸標高－1.8m~20.4m搭設高度22.2 m采用單立桿雙排鋼管落地腳手架，(立桿橫距1m,縱距1.4m,連墻件設置二步三跨，內立桿離墻最大距離450mm)。

南立面、西立面、北立面：3－2~3－10軸、3－K~3－A軸、3－10~3－2軸標高

－1.8m~23.9m搭設高度25.7m，采用單立桿雙排鋼管落地腳手架，(立桿橫距1m,縱距1.4m,連墻件設置二步三跨，內立桿離墻最大距離450mm)。4#樓：

南立面、東立面、北立面：4－1~4－7軸、4－H~4－A軸、4－7~4－1軸結構標高－0.3m~20.4m搭設高度22.2 m采用單立桿雙排鋼管落地腳手架，(立桿橫距1m,縱距1.4m連墻件設置二步三跨，內立桿離墻最大距離450mm)。

南立面、西立面、北立面：4－7~4－15軸、4－A~4－K軸、4－15~4－7軸標結構標高 －0.3m~23.9m搭設高度25.7m采用單立桿雙排鋼管落地腳手架，(立桿橫距1m,縱距1.4m,連墻件設置二步三跨，內立桿離墻最大距離450mm)。

2、高層區 5#樓：

群樓：配合幕墻的施工，此區域（見附圖2陰影區域）標高－1.3m~10.4m采用單立桿三排鋼管落地腳手架，幕墻銅網板施工時把腳手架內側立桿拆除。(立桿橫距0.85+0.85=1.7m,縱距1.2m,連墻件設置二步三跨，內立桿離墻最大距離450mm)搭設高度13.2m。

西交利物浦大學南校區項目外墻腳手架施工方案 5

主樓：配合幕墻的施工，此區域（見附圖3斜線陰影區域）標高－1.3m~57.6m采用單立桿三排鋼管腳手架，第一段－1.3m~20m采用落地腳手架，第二段20m~39.2m采用懸挑腳手；第三段39.2m~57.6m采用懸挑腳手架；幕墻外層玻璃肋板施工時把腳手架內側立桿拆除。(立桿橫距0.85+0.85=1.7m,縱距1.2m,連墻件設置二步三跨，內立桿離墻最大距離450mm)搭設高度60.4m。

西交利物浦大學南校區項目外墻腳手架施工方案 6

配合幕墻的施工，此區域（見附圖4陰影區域）標高－1.3m~57.6m采用雙排鋼管腳手架，第一段－1.3m~20m采用落地腳手架，第二段20m~39.2m采用懸挑腳手；第三段39.2m~57.6m采用懸挑腳手架；幕墻外層玻璃肋板施工時把腳手架內側立桿拆除。(立桿橫距1.55m,連墻件設置二步西交利物浦大學南校區項目外墻腳手架施工方案 7

三跨，內立桿離墻最大距離550mm)搭設高度60.4m。

其它區: 標高－1.3m~57.6m采用雙排鋼管腳手架，第一段－1.3m~20m采用落地腳手架，第二段20m~39.2m采用懸挑腳手；第三段39.2m~57.6m采用懸挑腳手架；幕墻外層玻璃肋板施工時把腳手架內側立桿拆除。(立桿橫距1.55m,連墻件設置二步三跨，內立桿離墻最大距離450mm)搭設高西交利物浦大學南校區項目外墻腳手架施工方案 8

度60.4m。有裙樓部分直接在裙樓屋面板上（即二層結構板上，標高+7.5 m）。

懸挑腳手架建筑物四周在標高+20m、+38m處用鋼管設置一道上拉懸挑式安全防護棚，從腳手架外立桿向外挑出寬度約3.0 m。腳手架立面布置如下示意圖5

3.腳手架用途

本工程外腳手架主要用于主體施工階段的安全防護和外墻裝飾(修)的施工操作，按裝飾腳手架的搭設標準執行。

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4.腳手架搭設材料與要求

4.1 搭設腳手架的主要材料采用：Φ48×2.8鋼管、連墻桿的質量應符合國標《碳素結構鋼》（GB/T700）中Q235-A級鋼規定、扣件的材質應符合國標《鋼管腳手架扣件》（GB15831）中的規定、鋼笆腳手板、綠色密目安全網、型鋼（工字鋼、槽鋼、鋼筋）、鋼絲繩以及配套構配件應符合《建筑施工扣件鋼管腳手架安全技術規范》（JGJ130-2011）中的規定。

4.2 所有腳手架外側立桿設置防護欄桿，并滿掛密目式安全綠網，剪刀撐應涂刷藍色油漆(或者黃白相間顏色)，以保證腳手架外觀顏色一致。

4.3 人行斜道應選擇外墻比較規則的部位設置，采用落地腳手架搭設的建筑物人行斜道由地（樓）面至操作層連續設置，人行斜道為“之”字型形式，人行斜道搭設高度不超過25m，并與建筑物或外架連接牢固；人行斜道停止搭設后，在建筑物內部設置安全通道，利用建筑物內部樓梯解決施工人員上下樓層，待結構施工至十層時，開始安裝人貨兩用施工電梯，開始進入十層以下墻體砌筑。

5、第一種外架方式：雙排鋼管落地腳手架

5、搭設參數

6.1.1本工程多層區各棟均采用落地式外架從地下室頂板-1.8m開始搭設。

高層區分三段搭設，第一段采用落地式外架從地下室頂板－1.3m開始搭設，搭設最大高度60.4 m；部分從裙樓屋面搭設。

5.1.2 落地腳手架搭設構造尺寸如下：立桿縱距La=1.20～1.40m，立桿橫距Lb1=1m、Lb2=1.7m，步距h=1.80m雙排腳手架內立桿離墻最大距離450mm，連墻桿件水平間距L1=3.0m，豎向間距H1=4.2 m，連墻桿件使用Φ48×2.8鋼管，一端用直角扣件與腳手架內外立桿連接，另一端與建筑物預埋的鋼管用扣件連接（見下附圖6）；腳手架外側滿掛綠色密目安全立網，允許搭設高度H≤50m。

西交利物浦大學南校區項目外墻腳手架施工方案 10

5.3 搭設要求 5.3.1 搭設順序

彈腳手架安裝線→安放墊木→安裝縱向掃地桿→豎立桿→設拋撐→安裝橫向掃地桿→安裝第一步小橫桿→安裝第一步縱向水平桿→鋪鋼笆腳手板→設置連墻桿→安裝第二步小橫桿→安裝第二步縱向水平桿?? 5.3.2 立桿搭設注意事項

5.3.2.1 立桿上的對接扣件應交錯布置，兩個相鄰立桿接頭不應設在同步同跨內，在高度方向錯開的距離不應小于500mm，各接頭中心距主節點的距離不得大于步距的1/3。

5.3.2.2 開始搭設立桿時，應每隔6跨設置一根拋撐，待連墻桿件安裝牢固后，方可根據情況拆除。

5.3.2.3 當搭至有連墻桿件的部位時，搭設完該處的立桿、縱向水平桿、橫向水平桿后，應立即設置連墻件。

5.3.2.4立桿頂端應高出建筑物檐口上皮高度1.5m。立桿接長除頂層頂步可采用搭接外，其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接。

5.3.2.5 腳手架必須設置縱橫向掃地桿，縱向掃地桿應使用直角扣件固定在距墊板不大于200mm處的立桿上，橫向掃地桿應固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上；當立桿基面不在同一高度上時，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，靠邊坡的立桿到邊坡的距離不應小于西交利物浦大學南校區項目外墻腳手架施工方案 11

500mm，高低差不大于1000mm。5.3.3 搭設縱橫向水平桿注意事項

5.3.3.1 腳手架縱向水平桿設置在橫向水平桿之上，其間距不得大于450mm，接頭應交錯布置，不應設在同步、同跨內，相鄰接頭水平距離不應小于500 mm，并避免設在縱向水平桿的跨中；搭接接頭長度不得小于1m，并應設置3個旋轉扣件固定。

5.3.3.2 每個主節點處必須設置一根橫向水平桿，并采用直角扣件固定在立桿上，腳手架平面外伸長度為200mm，靠墻一側的外伸長度為350mm。

5.3.3.3 封閉型腳手架的同一步縱向水平桿必須四周交圈，并用直角扣件與內外角立桿固定。5.3.4 設置連墻桿件、剪刀撐、橫向支撐注意事項

5.3.4.1 腳手架連墻件應嚴格按搭設尺寸設計中要求的間距均勻設置，形式宜采用菱形布置，連墻件宜靠近主節點設置，偏離主節點的距離不應大于300mm。

5.3.4.2 連墻件必須從底部第一根縱向水平桿開始設置，一字型、開口型腳手架兩端連墻件的垂直距離必須按建筑物層高連續設置；在施工電梯位置需斷開的腳手架部位，應在開口兩端第一縱距的兩根立桿同時按層高設置連墻桿件，連墻桿件設置應呈水平并垂直于墻面，與腳手架連接的一端可稍微下斜，絕對不允許向上翹起。

5.3.4.3 每道剪刀撐跨越立桿的根數宜在5～7根之間，其寬度不應小于6m，斜桿與地面的傾角宜在45～60度之間。

5.3.4.4 高度在24m以下的腳手架，必須在外側立面的兩端各設置一道剪刀撐，并應由底到頂連續設置，中間各道剪刀撐之間的凈距不應大于15m。高度在24m以上的腳手架應在外側立面整個長度和寬度上應連續設置剪刀撐；剪刀撐斜桿的接長宜采用搭接，搭接長度不應小于1m，應使用不少于2個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于100mm。

5.3.4.5 剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不宜大于150mm。

5.3.4.6 一字形、開口型腳手架的兩端必須設置橫向斜桿，中間宜每隔6跨設置一道，橫向斜撐應設置在同一節間，由底至頂層呈之字形連續布置，斜腹桿應采用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端上。

5.3.4.7 腳手架連續搭設高度在24米以下的封閉型腳手架可不設橫向斜桿；高度在24米以上的封閉腳手架，除拐角應設置橫向斜撐外，中間應每隔6跨設置一道。5.3.5 人行斜道搭設

西交利物浦大學南校區項目外墻腳手架施工方案 12

5.3.5.1 人行斜道宜附著外腳手架或建筑物上，但斜道桿件要獨立設置，并采用之字型斜道，斜道寬度不宜小于1米，坡度為1：3，拐彎處應設置平臺，其寬度不應小于斜道寬度。

5.3.5.2 斜道兩側及平臺外圍均應設置欄桿及擋腳板，欄桿高度應為1.2米，擋腳板高度不應小于150mm，并按腳手架的搭設要求設置連墻件、剪刀撐及橫向斜撐。5.3.6 扣件安裝注意事項

5.3.6.1 扣件螺栓擰緊力矩不應小于40N.m，并不大于65N.m，對接扣件的開口應朝上或朝內，各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100mm。

5.3.6.2 主節點處固定橫向水平桿（或縱向水平桿）、剪刀撐、橫向支撐的扣件中心線距主節點的距離不宜超過150mm。

5.3.7 鋼笆腳手板鋪設及欄桿、擋腳板設置

5.3.7.1 鋼笆腳手板應按其主筋垂直于縱向水平桿滿鋪，采用對接平鋪，四個角應用直徑≥1.2mm的鍍鋅鐵絲固定在縱向水平桿上。

5.3.7.2欄桿和擋腳板應搭設在外排立桿內側，欄桿居中設置，擋腳板高度不應小于180mm，如下附圖7。

厚層板刷黃黑間隔油漆

5.3.7.3腳手架每六個步距靠墻一側與內立桿之間使用18mm厚膠合板對接平鋪，背面釘50×100 mm木枋加強，接頭兩邊必須設二根橫向水平桿，膠合板外伸長度宜控制在100mm，作為腳手架豎向隔離措施，即四步一隔離.建筑物地下室頂板有高低差處做法如下圖所示。

西交利物浦大學南校區項目外墻腳手架施工方案 13

外架建筑物欄桿密目安全網

九層板隔離擋腳板竹笆腳手板混凝土鑿出斜坡斜撐地下室頂板高底差處做法節點

5.3.8 當需要在腳手架上開設門洞時，宜采用上升斜桿、平行弦桿桁架結構，斜桿與水平方向的傾角為45～60度，并按《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》 的要求選用“B型”形式，見附圖9。

NNN1NNNNAAA?***0CCC?45°～60°1***01050“B”型11 5.4 落地腳手架的拆除

5.4.1 拆除腳手架前應全面檢查其扣件連接、連墻桿件、支撐體系等是否符合搭設時的要求，清除腳手架上的所有雜物及地面障礙物，并由單位工程施工負責人進行腳手架拆除的安全技術交底。

5.4.2 拆除作業必須由上而下逐層進行，嚴禁上下同時作業。

西交利物浦大學南校區項目外墻腳手架施工方案 14

5.4.3 連墻件必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架；分段拆除高差不應大于2步，如高差大于2步，應事先增設連墻件進行固定。

5.4.4 當腳手架采取分段或分立面拆除時（如施工電梯部位），對不拆除的腳手架兩端應事先按每個樓層增設連墻桿件和橫向斜撐進行加固。

5.4.5 當腳手架拆至底部最后一根立桿的高度時，應先在適當位置搭設臨時拋撐加固后，再拆除連墻桿件、構配件嚴禁拋擲至地面。

6.第二種外架方式：十三層普通型鋼懸挑腳手架 6.1 型鋼懸挑架材料選擇

懸挑型鋼水平梁選用18號、20號熱軋工字鋼，搭設腳手架用料同雙排落地腳手架。6.2 型鋼懸挑架搭設尺寸

立桿縱距La=1.50～1.70m，立桿橫距Lb=1m，步距h=1.80m，腳手架內立桿中心離建筑物結構邊緣最大距離1250mm，連墻桿件水平間距L1=3.0～3.40m，豎向間距H1=4m，連墻桿件使用Φ48×2.8鋼管，一端用直角扣件與腳手架內外立桿連接，另一端與建筑物預埋鋼管使用雙扣件連接；腳手架外側滿掛綠色密目安全立網。6.3 型鋼懸挑架搭設順序

型鋼挑梁制作 → 預埋鐵件及錨環 → 挑梁所在樓層混凝土澆搗 → 安裝型鋼挑支構件（按平面圖）→ 型鋼挑梁固定（按圖）→ 安裝并焊接型鋼縱向聯梁（按圖）→ 按腳手架縱橫距及內排架距墻尺寸焊接立桿限位短柱（縱向應拉通線）→ 豎立桿 → 設置架體臨時支撐 → 安裝橫向掃地桿 → 安裝縱向掃地桿 → 安裝第一步小橫桿 → 安裝第一步縱向水平桿 → 鋪鋼笆腳手板 → 設置連墻桿件 → 安裝第二步小橫桿 → 安裝第二步縱向水平桿?? → 預埋吊環澆搗上層混凝土 → 安裝斜拉鋼絲繩 → 腳手架搭至卸荷位置安裝卸荷鋼繩??→繼續搭設腳手架至設計高度

6.4十三層懸挑型鋼水平梁布置

本工程型鋼懸挑架布置在結構樓面，采用上拉式挑支構造。

6.5 懸挑型鋼水平梁節點大樣圖及受力驗算書

6.6 懸挑型鋼水平梁節點大樣圖及受力驗算書

本工程建筑物邊梁向外凸出最大距離為2300mm，為了確保外腳手架四周閉合及型鋼水平梁錨固段能支承在結構受力部位；根據懸挑腳手架和型鋼水平梁的實際工況及平面布置，選擇承受荷載最不利的懸挑鋼梁且具有代表性的節點構件作為驗算對象，分別進行以下計算。

西交利物浦大學南校區項目外墻腳手架施工方案 15

6.5.1 詳圖一型鋼A懸挑梁安裝見附圖10。，腳手架竹笆腳手板框架梁層板隔離至建筑物邊立桿限位鋼筋工字鋼挑梁園鋼壓環用木楔塞緊-F圖詳圖一型鋼挑梁安裝示意圖立桿限位 鋼筋長園鋼壓點安裝型鋼時梁邊應事先墊厚木板使型鋼外伸端略高于里端 圖

型鋼初始安裝示意圖

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腳手架竹笆腳手板框架梁層板隔離至建筑物邊立桿限位鋼筋工字鋼挑梁園鋼壓環用木楔塞緊-F圖詳圖二型鋼挑梁安裝示意圖立桿限位園鋼壓點工鋼安裝型鋼時梁邊應事先墊厚木板使型鋼外伸端略高于里端 圖型鋼初始安裝示意圖

西交利物浦大學南校區項目外墻腳手架施工方案

壓環與型鋼間用鐵楔塞緊附加筋工字鋼挑梁園鋼壓環

注：壓環錨腳應壓在現澆板下層鋼筋下，當預埋有困難時，按圖示加根附加筋

6.5.2 詳圖一型鋼受力計算書 6.5.2.1 腳手架搭設參數

普通型剛上拉式懸挑三排腳手架搭設最高高度為19.2 米，立桿采用單立桿；搭設尺寸為：立桿最大縱距為 1.65米，立桿橫距為0.85米，立桿的步距為1.8 米；內排架距墻450mm；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 1 根；采用Φ48×2.8鋼管；橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數 1.0；連墻件豎向間距 4.8 米，水平間距3.3 米，采用雙扣件連接；

7．懸挑腳手架搭拆注意事項 7.1懸挑腳手架搭設注意事項

7.1.1本工程懸挑腳手架由于受建筑物平面幾何尺寸的影響，型鋼（支架）縱向布距不盡相等，型鋼最大間距控制在1500 mm，安裝允許偏差不得超過50mm，搭設時應特別注意縱橫向水平桿件與立桿的連接方法（按規范），確保主節點連接穩固，桿件交錯布置合理，以保證腳手架的整體穩定性，挑架搭設時第一步腳手架步距應從型鋼挑梁底面算起。

7.1.2 根據型鋼（支架）挑梁平面布置圖及節點大樣圖，對每根（榀）型鋼（支架）挑梁的固定及支拉桿件的位置，事先應進行各部件尺寸翻樣，安裝時對號入座。同時做好：在下層混凝土結構施工時，按斜撐下支點位置預埋鐵件；在型鋼安裝層混凝土結構施工時，應嚴格按型鋼（桁架）挑梁位置預埋鐵件或壓環（壓環彎腳應壓在現澆樓板下層鋼筋之下，兩側錨固長度大于300mm）；在上層混凝土結構施工時，按下層型鋼或腳手架卸荷主節點的對應位置上預埋鋼筋吊環、鐵件，并保證其在同一垂直面上。

7.1.3 普通型鋼懸挑梁長度主要以A型=5.75m、B型=4m二個規格為主，個別挑梁（支架）的長西交利物浦大學南校區項目外墻腳手架施工方案 18

度按實際尺寸進行下料。用于固定型鋼（支架）的預埋鐵件、錨（拉）環應采用A3鋼或Q235鋼，焊條選用E43型；當壓環使用Ⅱ級鋼，焊接應使用E502型焊條，所有鐵件預埋時，應低于結構面20mm，以便抹灰層覆蓋；用于設置型鋼挑架的材料必須具有產品合格證。

7.1.4 型鋼挑梁（支架）、支拉斜撐等挑架設施在安裝時其所在樓層結構混凝土強度應達到設計強度的30%。

7.1.5 型鋼挑梁（支架）安裝就位后，應先行做好固定校正工作，鋼梁（支架）外伸（挑）端應略高于尾部（為梁長的3～5?），然后按照立桿位置焊接長150mm～200mm直徑為20mm立桿限位短柱。第一步腳手架底面從外立桿至建筑物外墻面應用九層板封閉隔離。

7.1.6普懸型鋼、支拉體系應按圖紙放實樣確定各桿件加工制作尺寸，所有聯梁與型鋼挑梁應進行焊接連接（圖中注明者除外）。

7.1.7 詳圖中未注明的連接焊縫按以下要求確定：對接焊縫沿型鋼截面周長滿焊，貼角焊縫按型鋼接觸面長度滿焊，焊縫高度（焊腳尺寸）6mm。

7.1.8 腳手架外側應搭設封閉式安全防護棚，并隨機檢查，防護棚上鋪設的層板應與鋼管可靠固定連接，防止臺風刮落，其搭設方法如圖19。

外腳手架安全防護網支撐鋼管圖安全防護棚搭設示意圖

7.2懸挑腳手架拆除注意事項

西交利物浦大學南校區項目外墻腳手架施工方案 19

7.2.1 腳手架的拆除方法同雙排落地架，拆除時腳手架上不得集中堆放鋼管等其它材料，以減少腳手架使用荷載。搭架時應按要求及時安裝連墻桿，拆架時連墻桿應按順序逐個拆除，不得圖方便連續拆除多個連墻桿件。

7.2.2 拆除腳手架時，凡在影響區域的地面范圍內，應設置圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁一切非操作人員入內。

7.2.3 架子拆除四周應同步進行，腳手架上的雜物應事先清理干凈；分段拆除高差不得大于2步；拆下的長鋼管使用塔吊或白棕繩加滑輪裝置運送到地面，其它小型配件轉入樓層內利用施工電梯轉運至地面。

7.2.4 型鋼挑梁（支架）拆除時應按下列順序進行：上部腳手架拆除→聯梁拆除→拉桿拆除→支桿拆除→壓點錨環內木枋拆除→將懸挑水平梁移至樓層內→拆除(切割)壓點錨環；對于三角形支架應使用塔吊固定后逐榀切割拆除。8.腳手架安全管理 8.1 人員管理

8.1.1 腳手架搭設人員及電焊人員必須是經國家《特種作業人員安全技術考核管理規則》考核合格的專業架子工和焊工，其身體條件應滿足高空作業要求。

8.1.2搭架作業人員必須佩戴符合標準的安全帽、安全帶等安全防護用品，作業時必須穿防滑鞋。

8.2 搭設階段

8.2.1用于搭設腳手架的構配件質量必須按技術標準規定經檢驗合格后方可使用。8.2.2 腳手架搭設按下列階段進行質量及安全性驗收：

8.2.2.1 地基完工（型鋼挑梁、桁架安裝完畢）后及腳手架搭設前； 8.2.2.2 操作層施加荷載后； 8.2.2.3 每搭設完10m高度后； 8.2.2.4 達到設計高度后；

8.2.3 腳手架驗收時發現的問題應及時校正，整改，腳手架扣件螺栓擰緊力矩用扭力扳手隨機抽樣檢查，不合格的必須重新擰緊，驗收合格后方可掛牌使用。8.3 使用階段

8.3.1 腳手架操作層上的施工荷載應符合設計要求，不得將模板支撐、纜風繩、混凝土輸送管、卸料平臺等固定在腳手架上；嚴禁超載、堆放集中荷載及任意懸掛起重裝置。

西交利物浦大學南校區項目外墻腳手架施工方案 20

8.3.2 六級及六級以上大風和霧、雨（雪）天應停止腳手架作業，雨（雪）后上架作業應采取防滑措施。

8.3.3 項目管理部應設專人負責對腳手架進行日常檢查和維護，未經項目部技術負責人同意不得任意拆除腳手架上任何桿件；特別在大風與大雨后，以及腳手架停用復工前，必須對腳手架進行全面檢查、整修。

8.4 腳手架按以下項目進行日常維護檢查：

8.4.1 各主節點桿件的安裝、連墻件、支撐、焊接部位焊縫、拉結固定點、門洞等關鍵位置的構造是否符合施工方案要求。

8.4.2 地基是否有積水、下沉現象，立桿是否出現懸空，扣件螺栓是否有松動現象，焊縫、壓環、吊環是否出現開裂變形等。

8.4.3 當發現腳手架某個部位發生突變時，應立即停止使用，查明原因，經加固處理驗收合格后，方可繼續使用。

8.4.4 腳手架上的建筑垃圾應隨時清理，其垂直度應滿足規范要求，安全防護設施必須符合設防要求。

8.5 腳手架使用期間，荷載應均勻布置，不得集中堆放。嚴禁任意拆下主節點處的縱橫向水平桿、縱橫向掃地桿、連墻桿、支撐、欄桿、擋腳板、斜拉桿、固定錨栓等部件，要拆除以上任一部件必須采取安全加固措施，并報技術負責人審批同意后方可實施。

8.6 腳手架四周在操作樓層下方設置一道水平挑兜網，并隨操作層同步升降，防止高空落物，且分別在五層和九層設置二道固定式隔離防護棚。

8.7 在腳手架上進行電氣焊作業時，必須有防火措施，并派專人負責看守。

8.8 腳手架上不得任意敷設施工臨時用電線路，若確需架設用電線路，應嚴格按《施工現場臨時用電安全技術規范》（JGJ46-88）之規定執行。

8.9 在施工區域最高處的腳手架應設置防雷接地裝置，避雷針用Φ12的鍍鋅鋼筋制作，設在建筑物四大角腳手架立桿上，高度不得小于1米，并將所有最上層的大橫桿全部接通，形成避雷網路，接地可與建筑物設計的防雷接地系統連接。

8.10 本方案未注明事項嚴格按照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130-2011)及當地建設行政主管部門的有關規定和標準執行。

西交利物浦大學南校區項目外墻腳手架施工方案 21

第三章 腳手架計算書

落地腳手架計算書

計算參數: 鋼管強度為205.0 N/mm2，鋼管強度折減系數取1.00。雙排腳手架，搭設高度28.5米，立桿采用單立管。

立桿的縱距1.40米，立桿的橫距1.00米，內排架距離結構0.45米，立桿的步距1.80米。鋼管類型為φ48×2.8，連墻件采用2步3跨，豎向間距3.60米，水平間距4.20米。施工活荷載為3.0kN/m2，同時考慮2層施工。

腳手板采用竹串片，荷載為0.35kN/m2，按照鋪設4層計算。欄桿采用竹串片，荷載為0.17kN/m，安全網荷載取0.0100kN/m2。腳手板下大橫桿在小橫桿上面，且主結點間增加三根大橫桿?；撅L壓0.30kN/m2，高度變化系數1.0000，體型系數0.6000。

地基承載力標準值1500kN/m2，基礎底面擴展面積0.250m2，地基承載力調整系數0.40。鋼管慣性矩計算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距計算采用 W=π(D4-d4)/32D。

一、大橫桿的計算: 大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。

1.均布荷載值計算

大橫桿的自重標準值 P1=0.036kN/m 腳手板的荷載標準值 P2=0.350×1.000/4=0.087kN/m 活荷載標準值 Q=3.000×1.000/4=0.750kN/m 靜荷載的計算值 q1=1.2×0.036+1.2×0.087=0.148kN/m 活荷載的計算值 q2=1.4×0.750=1.050kN/m

西交利物浦大學南校區項目外墻腳手架施工方案 22

大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)

大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩)

2.抗彎強度計算

最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩 跨中最大彎矩計算公式如下:

跨中最大彎矩為

M1=(0.08×0.148+0.10×1.050)×1.4002=0.229kN.m 支座最大彎矩計算公式如下:

支座最大彎矩為

M2=-(0.10×0.148+0.117×1.050)×1.4002=-0.270kN.m 我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：

σ=0.270×106/4248.0=63.492N/mm2 大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!

3.撓度計算

最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下:

靜荷載標準值 q1=0.036+0.087=0.123kN/m 活荷載標準值 q2=0.750kN/m 三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度

V=(0.677×0.123+0.990×0.750)×1400.04/(100×2.06×105×101950.0)=1.510mm 大橫桿的最大撓度小于1400.0/150與10mm,滿足要求!西交利物浦大學南校區項目外墻腳手架施工方案 23

二、小橫桿的計算: 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。

用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。

1.荷載值計算

大橫桿的自重標準值 P1=0.036×1.400=0.050kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.350×1.000×1.400/4=0.122kN 活荷載標準值 Q=3.000×1.000×1.400/4=1.050kN 荷載的計算值 P=1.2×0.050+1.2×0.122+1.4×1.050=1.677kN

小橫桿計算簡圖

2.抗彎強度計算

最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下:

集中荷載最大彎矩計算公式如下:

M=(1.2×0.036)×1.0002/8+1.677×1.000/2=0.844kN.m σ=0.844×106/4248.0=198.598N/mm2 小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!

3.撓度計算

最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下: 西交利物浦大學南校區項目外墻腳手架施工方案

集中荷載最大撓度計算公式如下:

小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度

V1=5.0×0.036×1000.004/(384×2.060×105×101950.000)=0.022mm 集中荷載標準值 P=0.050+0.122+1.050=1.222kN 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度

V2=19×1222.200×1000.03/(384×2.06×105×101950.0)=2.879mm 最大撓度和

V=V1+V2=2.901mm 小橫桿的最大撓度小于1000.0/150與10mm,滿足要求!

三、扣件抗滑力的計算: 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R ≤ Rc

其中 Rc —— 扣件抗滑承載力設計值,單扣件取8.0kN,雙扣件取12.0kN； R —— 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；

1.荷載值計算

橫桿的自重標準值 P1=0.036×1.000=0.036kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.350×1.000×1.400/2=0.245kN 活荷載標準值 Q=3.000×1.000×1.400/2=2.100kN 荷載的計算值 R=1.2×0.036+1.2×0.245+1.4×2.100=3.277kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!

當直角扣件的擰緊力矩達40--65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；

雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。

西交利物浦大學南校區項目外墻腳手架施工方案 25

四、腳手架荷載標準值: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1001 NG1 = 0.100×28.500=2.853kN(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹串片腳手板，標準值為0.35 NG2 = 0.350×4×1.400×(1.000+0.450)/2=1.421kN(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、竹串片腳手板擋板，標準值為0.17 NG3 = 0.170×1.400×4=0.952kN(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.010×1.400×28.500=0.399kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.625kN。

活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ = 3.000×2×1.400×1.000/2=4.200kN 風荷載標準值應按照以下公式計算

其中 W0 —— 基本風壓(kN/m2)，W0 = 0.300 Uz —— 風荷載高度變化系數，Uz = 1.000 Us —— 風荷載體型系數： Us = 0.600 經計算得到：Wk = 0.300×1.000×0.600 = 0.180kN/m2?？紤]風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 0.9×1.4NQ

經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力： N=1.2×5.625+0.9×1.4×4.200=12.042kN 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ

經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力： N=1.2×5.625+1.4×4.200=12.630kN 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式

西交利物浦大學南校區項目外墻腳手架施工方案 26 MW = 0.9×1.4Wklah/10 其中 Wk —— 風荷載標準值(kN/m2)； la —— 立桿的縱距(m)； h —— 立桿的步距(m)。經過計算得到風荷載產生的彎矩：

Mw=0.9×1.4×0.180×1.400×1.800×1.800/10=0.103kN.m

五、立桿的穩定性計算: 1.不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算

其中 N —— 立桿的軸心壓力設計值，N=12.630kN；

i —— 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm；

k —— 計算長度附加系數，取1.155；

u —— 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500；

l0 —— 計算長度(m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；

A —— 立桿凈截面面積，A=3.974cm2；

W —— 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3；

λ —— 長細比，為3118/16=195 λ0 —— 允許長細比(k取1)，為2700/16=169 <210 長細比驗算滿足要求!φ —— 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.191；

σ —— 鋼管立桿受壓強度計算值(N/mm2)；

[f] —— 鋼管立桿抗壓強度設計值，[f]=205.00N/mm2； 經計算得到: σ=12630/(0.19×397)=166.006N/mm2；

不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 σ < [f],滿足要求!

2.考慮風荷載時,立桿的穩定性計算

西交利物浦大學南校區項目外墻腳手架施工方案 27

其中 N —— 立桿的軸心壓力設計值，N=12.042kN；

i —— 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm；

k —— 計算長度附加系數，取1.155；

u —— 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500；

l0 —— 計算長度(m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；

A —— 立桿凈截面面積，A=3.974cm2；

W —— 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3；

λ —— 長細比，為3118/16=195 λ0 —— 允許長細比(k取1)，為2700/16=169 <210 長細比驗算滿足要求!φ —— 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.191；

MW —— 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW=0.103kN.m；

σ —— 鋼管立桿受壓強度計算值(N/mm2)；

[f] —— 鋼管立桿抗壓強度設計值，[f]=205.00N/mm2；

經計算得到 σ=12042/(0.19×397)+103000/4248=182.494N/mm2；

考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 σ < [f],滿足要求!

六、最大搭設高度的計算: 不考慮風荷載時，當立桿采用單管時，單、雙排腳手架允許搭設高度[H]，按下式計算： [H] = [φAσ-(1.2NG2k+1.4NQk-NXie)] / 1.2gk

其中 NG2k —— 構配件自重標準值產生的軸向力，NG2k = 2.772kN；

NQk —— 活荷載標準值，NQk = 4.200kN；

gk —— 每米立桿承受的結構自重標準值，gk = 0.100kN/m；

NXie —— 軸向力鋼絲繩卸荷部分，NQk = 0.000kN；

σ —— 鋼管立桿抗壓強度設計值，σ = 205.00N/mm2；

經計算得到，不考慮風荷載時，按照穩定性計算的搭設高度 [H] = 53.199米。

西交利物浦大學南校區項目外墻腳手架施工方案 28

考慮風荷載時，當立桿采用單管時，單、雙排腳手架允許搭設高度[H]，按下式計算： [H] = {φAσ-[1.2NG2k+0.9×1.4(NQk+φAMwk)-NXie]} / 1.2gk 其中 NG2k —— 構配件自重標準值產生的軸向力，NG2k = 2.772kN；

NQk —— 活荷載標準值，NQk = 4.200kN；

gk —— 每米立桿承受的結構自重標準值，gk = 0.100kN/m；

Mwk —— 計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩，Mwk = 0.082kN.m；

NXie —— 軸向力鋼絲繩卸荷部分，NQk = 0.000kN；

σ —— 鋼管立桿抗壓強度設計值，σ = 205.00N/mm2；

經計算得到，考慮風荷載時，按照穩定性計算的搭設高度 [H] = 42.755米。取上面兩式計算結果的最小值，腳手架允許搭設高度 [H]=42.755米。

七、連墻件的計算: 連墻件的軸向力計算值應按照下式計算： Nl = Nlw + No

其中 Nlw —— 風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，應按照下式計算： Nlw = 1.4 × wk × Aw wk —— 風荷載標準值，wk = 0.180kN/m2；

Aw —— 每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積: Aw = 3.60×4.20 = 15.120m2；

No —— 連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN)；No = 3.000 經計算得到 Nlw = 3.810kN，連墻件軸向力計算值 Nl = 6.810kN 根據連墻件桿件強度要求，軸向力設計值 Nf1 = 0.85Ac[f] 根據連墻件桿件穩定性要求，軸向力設計值 Nf2 = 0.85φA[f] 其中 φ —— 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l/i=45.00/1.60的結果查表得到φ=0.92；

凈截面面積 Ac = 3.97cm2；毛截面面積 A = 18.10cm2；[f] = 205.00N/mm2。經過計算得到 Nf1 = 69.247kN Nf1>Nl，連墻件的設計計算滿足強度設計要求!

西交利物浦大學南校區項目外墻腳手架施工方案 29

經過計算得到 Nf = 291.316kN Nf2>Nl，連墻件的設計計算滿足穩定性設計要求!

連墻件采用扣件與墻體連接。

經過計算得到 N1=6.810kN 小于扣件的抗滑力8.0kN，連墻件扣件滿足要求!

連墻件扣件連接示意圖

八、立桿的地基承載力計算: 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 pk ≤ fg

其中 pk —— 腳手架立桿基礎底面處的平均壓力標準值，pk =Nk/A=39.30(kPa)Nk —— 上部結構傳至基礎頂面的軸向力標準值 Nk = 5.63+4.20=9.82kN A —— 基礎底面面積(m2)；A = 0.25 fg —— 地基承載力設計值(kN/m2)；fg = 600.00 地基承載力設計值應按下式計算 fg = kc × fgk

其中 kc —— 腳手架地基承載力調整系數；kc = 0.40 fgk —— 地基承載力標準值；fgk = 1500.00 地基承載力的計算滿足要求!西交利物浦大學南校區項目外墻腳手架施工方案

扣件腳手架計算滿足要求！三排架懸挑腳手架計算書

計算參數: 鋼管強度為205.0 N/mm2，鋼管強度折減系數取1.00。雙排腳手架，搭設高度20.0米，立桿采用單立管。

立桿的縱距1.40米，立桿的橫距0.85米，內排架距離結構1.25米，立桿的步距1.80米。采用的鋼管類型為φ48×2.8，連墻件采用2步3跨，豎向間距3.60米，水平間距4.20米。施工活荷載為2.0kN/m2，同時考慮2層施工。

腳手板采用竹笆片，荷載為0.10kN/m2，按照鋪設4層計算。欄桿采用沖壓鋼板，荷載為0.16kN/m，安全網荷載取0.0100kN/m2。腳手板下大橫桿在小橫桿上面，且主結點間增加三根大橫桿?；撅L壓0.30kN/m2，高度變化系數1.2500，體型系數0.6000。

懸挑水平鋼梁采用20a號工字鋼，建筑物外懸挑段長度2.30米，建筑物內錨固段長度3.45米。懸挑水平鋼梁采用懸臂式結構，沒有鋼絲繩或支桿與建筑物拉結。鋼管慣性矩計算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距計算采用 W=π(D4-d4)/32D。

一、大橫桿的計算

大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。

1.均布荷載值計算

大橫桿的自重標準值 P1=0.036kN/m 腳手板的荷載標準值 P2=0.100×0.850/4=0.021kN/m 活荷載標準值 Q=2.000×0.850/4=0.425kN/m 靜荷載的計算值 q1=1.2×0.036+1.2×0.021=0.068kN/m 活荷載的計算值 q2=1.4×0.425=0.595kN/m

西交利物浦大學南校區項目外墻腳手架施工方案 31

大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)

大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩)

2.抗彎強度計算

最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩 跨中最大彎矩計算公式如下:

跨中最大彎矩為

M1=(0.08×0.068+0.10×0.595)×1.4002=0.127kN.m 支座最大彎矩計算公式如下:

支座最大彎矩為

M2=-(0.10×0.068+0.117×0.595)×1.4002=-0.150kN.m 我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：

σ=0.150×106/4248.0=35.262N/mm2 大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!

3.撓度計算

最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下:

靜荷載標準值 q1=0.036+0.021=0.057kN/m 西交利物浦大學南校區項目外墻腳手架施工方案 32

活荷載標準值 q2=0.425kN/m 三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度

V=(0.677×0.057+0.990×0.425)×1400.04/(100×2.06×105×101950.0)=0.840mm 大橫桿的最大撓度小于1400.0/150與10mm,滿足要求!

二、小橫桿的計算

小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。

用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。

1.荷載值計算

大橫桿的自重標準值 P1=0.036×1.400=0.050kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.100×0.850×1.400/4=0.030kN 活荷載標準值 Q=2.000×0.850×1.400/4=0.595kN 荷載的計算值 P=1.2×0.050+1.2×0.030+1.4×0.595=0.928kN

小橫桿計算簡圖

2.抗彎強度計算

最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下:

集中荷載最大彎矩計算公式如下:

M=(1.2×0.036)×0.8502/8+0.928×0.850/2=0.398kN.m σ=0.398×106/4248.0=93.783N/mm2 小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!

西交利物浦大學南校區項目外墻腳手架施工方案 33

3.撓度計算

最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和 均布荷載最大撓度計算公式如下:

集中荷載最大撓度計算公式如下:

小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度

V1=5.0×0.036×850.004/(384×2.060×105×101950.000)=0.01mm 集中荷載標準值 P=0.050+0.030+0.595=0.674kN 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度

V2=19×674.450×850.03/(384×2.06×105×101950.0)=0.976mm 最大撓度和

V=V1+V2=0.987mm 小橫桿的最大撓度小于850.0/150與10mm,滿足要求!

三、扣件抗滑力的計算

縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R ≤ Rc

其中 Rc —— 扣件抗滑承載力設計值,單扣件取8.0kN,雙扣件取12.0kN； R —— 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 橫桿的自重標準值 P1=0.036×0.850=0.030kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.100×0.850×1.400/2=0.060kN 活荷載標準值 Q=2.000×0.850×1.400/2=1.190kN 荷載的計算值 R=1.2×0.030+1.2×0.060+1.4×1.190=1.774kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!

西交利物浦大學南校區項目外墻腳手架施工方案

當直角扣件的擰緊力矩達40--65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；

雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN；

四、腳手架荷載標準值

作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：

(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1001 NG1 = 0.100×20.000=2.002kN(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹笆片腳手板，標準值為0.10 NG2 = 0.100×4×1.400×(0.850+1.250)/2=0.588kN(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、沖壓鋼腳手板擋板，標準值為0.16 NG3 = 0.160×1.400×4=0.896kN(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.010×1.400×20.000=0.280kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.766kN。

活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ = 2.000×2×1.400×0.850/2=2.380kN

風荷載標準值應按照以下公式計算

其中 W0 —— 基本風壓(kN/m2)，W0 = 0.300 Uz —— 風荷載高度變化系數，Uz = 1.250 Us —— 風荷載體型系數：Us = 0.600 經計算得到，風荷載標準值 Wk = 0.300×1.250×0.600 = 0.225kN/m2。

考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 0.9×1.4NQ

經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.2×3.766+0.9×1.4×2.380=7.518kN 西交利物浦大學南校區項目外墻腳手架施工方案 35

不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ

經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.2×3.766+1.4×2.380=7.851kN 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0.9×1.4Wklah2/10 其中 Wk —— 風荷載標準值(kN/m2)； la —— 立桿的縱距(m)； h —— 立桿的步距(m)。經過計算得到風荷載產生的彎矩：

Mw=0.9×1.4×0.225×1.400×1.800×1.800/10=0.129kN.m

五、立桿的穩定性計算

1.不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算

其中 N —— 立桿的軸心壓力設計值，N=7.851kN；

i —— 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm；

k —— 計算長度附加系數，取1.155；

u —— 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500；

l0 —— 計算長度(m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；

A —— 立桿凈截面面積，A=3.974cm2；

W —— 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.248cm；

λ —— 長細比，為3118/16=195 λ0 —— 允許長細比(k取1)，為2700/16=169 <210 長細比驗算滿足要求!φ —— 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.191；

σ—— 鋼管立桿受壓強度計算值(N/mm2)；

[f] —— 鋼管立桿抗壓強度設計值，[f]=205.00N/mm2； 經計算得: 西交利物浦大學南校區項目外墻腳手架施工方案 36 σ=7851/(0.19×397)=103.196N/mm；

不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 σ < [f],滿足要求!

2.考慮風荷載時,立桿的穩定性計算

其中 N —— 立桿的軸心壓力設計值，N=7.518kN；

i —— 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm；

k —— 計算長度附加系數，取1.155；

u —— 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500；

l0 —— 計算長度(m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；

A —— 立桿凈截面面積，A=3.974cm2；

W —— 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3；

λ —— 長細比，為3118/16=195 λ0 —— 允許長細比(k取1)，為2700/16=169 <210 長細比驗算滿足要求!φ —— 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.191；

MW —— 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW=0.129kN.m；

σ—— 鋼管立桿受壓強度計算值(N/mm2)；

[f] —— 鋼管立桿抗壓強度設計值，[f]=205.00N/mm2； 經計算得到

σ=7518/(0.19×397)+129000/4248=129.088N/mm2； 考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 σ < [f],滿足要求!

六、連墻件的計算

連墻件的軸向力計算值應按照下式計算： Nl = Nlw + No

其中 Nlw —— 風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，應按照下式計算： Nlw = 1.4 × wk × Aw

西交利物浦大學南校區項目外墻腳手架施工方案 37 wk —— 風荷載標準值，wk = 0.225kN/m；

Aw —— 每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積: Aw = 3.60×4.20 = 15.120m2；

No —— 連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN)；No = 3.000 經計算得到 Nlw = 4.763kN，連墻件軸向力計算值 Nl = 7.763kN 根據連墻件桿件強度要求，軸向力設計值 Nf1 = 0.85Ac[f] 根據連墻件桿件穩定性要求，軸向力設計值 Nf2 = 0.85φA[f] 連墻件軸向力設計值 Nf = 0.85φA[f] 其中 φ —— 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l/i=178.00/1.60的結果查表得到φ=0.51；

凈截面面積Ac = 3.97cm2；毛截面面積 A = 18.10cm2；[f] = 205.00N/mm2。經過計算得到 Nf1 = 69.247kN Nf1>Nl，連墻件的設計計算滿足強度設計要求!

經過計算得到 Nf2 = 160.671kN Nf2>Nl，連墻件的設計計算滿足穩定性設計要求!

連墻件采用扣件與墻體連接。

經過計算得到: Nl=7.763kN 小于扣件的抗滑力8.0kN，連墻件扣件滿足要求!

西交利物浦大學南校區項目外墻腳手架施工方案 38

連墻件扣件連接示意圖

七、懸挑梁的受力計算

懸挑腳手架按照帶懸臂的單跨梁計算

懸出端C受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。

懸臂單跨梁計算簡圖 支座反力計算公式

支座彎矩計算公式

C點最大撓度計算公式

其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。

本工程算例中，m = 2300mm，l = 3450mm，ml = 1250mm，m2 = 2100mm； 水平支撐梁的截面慣性矩I = 2370.00cm4，截面模量(抵抗矩)W = 237.00cm3。受腳手架作用集中強度計算荷載 N=7.85kN 水平鋼梁自重強度計算荷載 q=1.2×35.50×0.0001×7.85×10=0.33kN/m k=2.30/3.45=0.67 kl=1.25/3.45=0.36 西交利物浦大學南校區項目外墻腳手架施工方案

k2=2.10/3.45=0.61 代入公式，經過計算得到 支座反力 RA=24.928kN 支座反力 RB=-7.303kN 最大彎矩 MA=27.186kN.m 抗彎計算強度 f=27.186×106/(1.05×237000.0)=109.246N/mm2 水平支撐梁的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求!

受腳手架作用集中計算荷載 N=3.77+2.38=6.15kN 水平鋼梁自重計算荷載 q=35.50×0.0001×7.85×10=0.28kN/m 最大撓度 Vmax=17.822mm 按照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ 130-2011)表5.1.8規定： 水平支撐梁的最大撓度小于4600.0/250,滿足要求!

八、懸挑梁的整體穩定性計算

水平鋼梁采用20a號工字鋼,計算公式如下

其中 φb —— 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，查表《鋼結構設計規范》(GB50017-2011)附錄得到： φb=1.93 由于φb大于0.6，按照《鋼結構設計規范》(GB50017-2011)附錄B其值φb=0.924

'b

=1.07-0.282/φ經過計算得到強度 σ=27.19×106/(0.924×237000.00)=124.16N/mm2； 水平鋼梁的穩定性計算 σ < [f],滿足要求!

九、錨固段與樓板連接的計算

1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環，拉環強度計算如下：

西交利物浦大學南校區項目外墻腳手架施工方案 40

水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力R=7.303kN 水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為

其中[f]為拉環鋼筋抗拉強度，每個拉環按照兩個截面計算，按照《混凝土結構設計規范》9.7.6 [f] = 65N/mm2；

壓點處采用1個 U 形鋼筋拉環連接；

所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑 D=[7303×4/(3.1416×65.00×2)]1/2=9mm 水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。

2.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下：

錨固深度計算公式

其中 N —— 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 7.30kN； d —— 樓板螺栓的直徑，d = 20mm；

[fb] —— 樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1.5N/mm2； h —— 樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度。

經過計算得到 h 要大于7303.07/(3.1416×20×1.5)=77.5mm。

3.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下：

混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式

其中 N —— 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 7.30kN； d —— 樓板螺栓的直徑，d = 20mm；

b —— 樓板內的螺栓錨板邊長，b=5d=100mm；

fcc —— 混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0.95fc=13.59N/mm2； 經過計算得到公式右邊等于131.6kN 西交利物浦大學南校區項目外墻腳手架施工方案 41

樓板混凝土局部承壓計算滿足要求!

4.水平鋼梁與樓板錨固壓點部位樓板負彎矩配筋計算如下： 錨固壓點處樓板負彎矩數值為 M = 7.30×3.45/2 = 12.60kN.m 根據《混凝土結構設計規范》GB50010-2010第6.2.10條

其中 α1──系數，當混凝土強度不超過C50時，α1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時，α1取為0.94,期間按線性內插法確定； fc──混凝土抗壓強度設計值； h0──截面有效高度； fy──鋼筋受拉強度設計值。

截面有效高度 h0 = 120-15 = 105mm；

αs = 12.60×106/(1.000×14.300×1.4×1000×105.02)=0.0570 ξ = 1-(1-2×0.0570)1/2=0.0590 γs = 1-0.0590/2=0.9710 樓板壓點負彎矩配筋為

As = 12.60×10^6 /(0.9710×105.0×210.0)= 588.6 mm2 懸挑腳手架計算滿足要求！雙排架懸挑腳手架計算書

計算參數: 鋼管強度為205.0 N/mm2，鋼管強度折減系數取1.00。雙排腳手架，搭設高度20.0米，立桿采用單立管。

立桿的縱距1.40米，立桿的橫距1.00米，內排架距離結構0.40米，立桿的步距1.80米。采用的鋼管類型為φ48×2.8，西交利物浦大學南校區項目外墻腳手架施工方案 42

連墻件采用2步3跨，豎向間距3.60米，水平間距4.20米。施工活荷載為2.0kN/m2，同時考慮2層施工。

腳手板采用竹笆片，荷載為0.10kN/m2，按照鋪設4層計算。欄桿采用沖壓鋼板，荷載為0.16kN/m，安全網荷載取0.0100kN/m2。腳手板下大橫桿在小橫桿上面，且主結點間增加三根大橫桿。基本風壓0.30kN/m2，高度變化系數1.2500，體型系數0.6000。

懸挑水平鋼梁采用18號工字鋼，建筑物外懸挑段長度1.60米，建筑物內錨固段長度2.40米。懸挑水平鋼梁采用懸臂式結構，沒有鋼絲繩或支桿與建筑物拉結。鋼管慣性矩計算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距計算采用 W=π(D4-d4)/32D。

一、大橫桿的計算

大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。

1.均布荷載值計算

大橫桿的自重標準值 P1=0.036kN/m 腳手板的荷載標準值 P2=0.100×1.000/4=0.025kN/m 活荷載標準值 Q=2.000×1.000/4=0.500kN/m 靜荷載的計算值 q1=1.2×0.036+1.2×0.025=0.073kN/m 活荷載的計算值 q2=1.4×0.500=0.700kN/m

大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)

大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩)

2.抗彎強度計算

西交利物浦大學南校區項目外墻腳手架施工方案 43

最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩 跨中最大彎矩計算公式如下:

跨中最大彎矩為

M1=(0.08×0.073+0.10×0.700)×1.4002=0.149kN.m 支座最大彎矩計算公式如下:

支座最大彎矩為

M2=-(0.10×0.073+0.117×0.700)×1.4002=-0.175kN.m 我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：

σ=0.175×106/4248.0=41.138N/mm2 大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!

3.撓度計算

最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下:

靜荷載標準值 q1=0.036+0.025=0.061kN/m 活荷載標準值 q2=0.500kN/m 三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度

V=(0.677×0.061+0.990×0.500)×1400.04/(100×2.06×105×101950.0)=0.980mm 大橫桿的最大撓度小于1400.0/150與10mm,滿足要求!

二、小橫桿的計算

小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。

用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。

1.荷載值計算

西交利物浦大學南校區項目外墻腳手架施工方案 44

大橫桿的自重標準值 P1=0.036×1.400=0.050kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.100×1.000×1.400/4=0.035kN 活荷載標準值 Q=2.000×1.000×1.400/4=0.700kN 荷載的計算值 P=1.2×0.050+1.2×0.035+1.4×0.700=1.082kN

小橫桿計算簡圖

2.抗彎強度計算

最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下:

集中荷載最大彎矩計算公式如下:

M=(1.2×0.036)×1.0002/8+1.082×1.000/2=0.546kN.m σ=0.546×106/4248.0=128.565N/mm2 小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!

3.撓度計算

最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下:

集中荷載最大撓度計算公式如下:

小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度

西交利物浦大學南校區項目外墻腳手架施工方案

4V1=5.0×0.036×1000.00/(384×2.060×10×101950.000)=0.02mm 集中荷載標準值 P=0.050+0.035+0.700=0.785kN 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度

V2=19×784.700×1000.03/(384×2.06×105×101950.0)=1.849mm 最大撓度和

V=V1+V2=1.871mm 小橫桿的最大撓度小于1000.0/150與10mm,滿足要求!

三、扣件抗滑力的計算

縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R ≤ Rc

其中 Rc —— 扣件抗滑承載力設計值,單扣件取8.0kN,雙扣件取12.0kN； R —— 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 橫桿的自重標準值 P1=0.036×1.000=0.036kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.100×1.000×1.400/2=0.070kN 活荷載標準值 Q=2.000×1.000×1.400/2=1.400kN 荷載的計算值 R=1.2×0.036+1.2×0.070+1.4×1.400=2.087kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!

當直角扣件的擰緊力矩達40--65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；

雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN；

四、腳手架荷載標準值

作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：

(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1001 NG1 = 0.100×20.000=2.002kN(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹笆片腳手板，標準值為0.10 西交利物浦大學南校區項目外墻腳手架施工方案 46

NG2 = 0.100×4×1.400×(1.000+0.400)/2=0.392kN(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、沖壓鋼腳手板擋板，標準值為0.16 NG3 = 0.160×1.400×4=0.896kN(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.010×1.400×20.000=0.280kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.570kN。

活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ = 2.000×2×1.400×1.000/2=2.800kN

風荷載標準值應按照以下公式計算

其中 W0 —— 基本風壓(kN/m2)，W0 = 0.300 Uz —— 風荷載高度變化系數，Uz = 1.250 Us —— 風荷載體型系數：Us = 0.600 經計算得到，風荷載標準值 Wk = 0.300×1.250×0.600 = 0.225kN/m2。

考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 0.9×1.4NQ

經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.2×3.570+0.9×1.4×2.800=7.812kN

不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ

經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.2×3.570+1.4×2.800=8.204kN 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0.9×1.4Wklah2/10 其中 Wk —— 風荷載標準值(kN/m2)； la —— 立桿的縱距(m)；

西交利物浦大學南校區項目外墻腳手架施工方案 47

h —— 立桿的步距(m)。經過計算得到風荷載產生的彎矩：

Mw=0.9×1.4×0.225×1.400×1.800×1.800/10=0.129kN.m

五、立桿的穩定性計算

1.不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算

其中 N —— 立桿的軸心壓力設計值，N=8.204kN；

i —— 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm；

k —— 計算長度附加系數，取1.155；

u —— 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500；

l0 —— 計算長度(m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；

A —— 立桿凈截面面積，A=3.974cm2；

W —— 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3；

λ —— 長細比，為3118/16=195 λ0 —— 允許長細比(k取1)，為2700/16=169 <210 長細比驗算滿足要求!φ —— 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.191；

σ—— 鋼管立桿受壓強度計算值(N/mm2)；

[f] —— 鋼管立桿抗壓強度設計值，[f]=205.00N/mm2； 經計算得: σ=8204/(0.19×397)=107.833N/mm2；

不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 σ < [f],滿足要求!

2.考慮風荷載時,立桿的穩定性計算

其中 N —— 立桿的軸心壓力設計值，N=7.812kN；

i —— 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm；

k —— 計算長度附加系數，取1.155；

西交利物浦大學南校區項目外墻腳手架施工方案 48

u —— 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500；

l0 —— 計算長度(m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；

A —— 立桿凈截面面積，A=3.974cm2；

W —— 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3；

λ —— 長細比，為3118/16=195 λ0 —— 允許長細比(k取1)，為2700/16=169 <210 長細比驗算滿足要求!φ —— 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.191；

MW —— 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW=0.129kN.m；

σ—— 鋼管立桿受壓強度計算值(N/mm2)；

[f] —— 鋼管立桿抗壓強度設計值，[f]=205.00N/mm2； 經計算得到

σ=7812/(0.19×397)+129000/4248=132.952N/mm2； 考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 σ < [f],滿足要求!

六、連墻件的計算

連墻件的軸向力計算值應按照下式計算： Nl = Nlw + No

其中 Nlw —— 風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，應按照下式計算： Nlw = 1.4 × wk × Aw

wk —— 風荷載標準值，wk = 0.225kN/m2；

Aw —— 每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積: Aw = 3.60×4.20 = 15.120m2；

No —— 連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN)；No = 3.000 經計算得到 Nlw = 4.763kN，連墻件軸向力計算值 Nl = 7.763kN 根據連墻件桿件強度要求，軸向力設計值 Nf1 = 0.85Ac[f] 根據連墻件桿件穩定性要求，軸向力設計值 Nf2 = 0.85φA[f] 連墻件軸向力設計值 Nf = 0.85φA[f] 西交利物浦大學南校區項目外墻腳手架施工方案

其中 φ —— 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l/i=93.00/1.60的結果查表得到φ=0.83；

凈截面面積Ac = 3.97cm2；毛截面面積 A = 18.10cm2；[f] = 205.00N/mm2。經過計算得到 Nf1 = 69.247kN Nf1>Nl，連墻件的設計計算滿足強度設計要求!

經過計算得到 Nf2 = 260.240kN Nf2>Nl，連墻件的設計計算滿足穩定性設計要求!

連墻件采用扣件與墻體連接。

經過計算得到: Nl=7.763kN 小于扣件的抗滑力8.0kN，連墻件扣件滿足要求!

連墻件扣件連接示意圖

七、懸挑梁的受力計算

懸挑腳手架按照帶懸臂的單跨梁計算

懸出端C受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。

西交利物浦大學南校區項目外墻腳手架施工方案

第五篇：外墻腳手架施工方案

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外墻鋼管腳手架搭設施工方案

本工程為廣東電網公司教育培訓評價中心2號、3號樓學生宿舍公共場所維修項目，建筑地點位于廣州市天河區廣汕二路333號。本工程2幢，總建筑448平方米，建筑層數7層，框架結構。

為了滿足施工需要，確保施工作業人員安全和保障作業人員能夠按規范操作，以保證施工質量，特編制本方案。

一、腳手架的選擇：

腳手架在建筑施工中，占有特別重要的位置。腳手架選擇與使用的合適與否，不但直接影響施工作業的順利和安全進行，而且也關系到施工進度和企業經濟效益的提高。為做到文明施工，保證本工程施工安全、順利，結合本工程特點，該工程采用鋼管雙排腳手架，四周滿掛安全網，做到減少施工灰塵外揚及美化施工環境作業。

二、腳手架鋼管材質和立桿基本要求：

1、腳手架鋼管的材質符合國際3號鋼的技術條件，外徑為48mm，壁厚3.2mm，禁止使用有嚴重腐蝕、彎曲變形或有裂紋的鋼管，鋼管全部采用鋅灰油性防銹漆刷一遍。起到防腐、防銹作用，也力求鋼管的顏色美觀。

2、建筑物外墻四周土方回填找平、夯實，腳手架基底自下而上做法為250mm厚礦渣回填夯實，石子墊層100mm厚、面用c15細石混凝土澆搗50mm厚拍實找平，（3%放坡）立桿基礎外側設置截面20cm×30cm的排水溝。并在外側設80cm寬以上混凝土路面。

三、腳手架的搭設要求及規格尺寸：

1、基本要求：

橫平豎直、整齊清晰、圖形一致、平豎通順、連接牢固、不變形、不搖晃、受荷安全，并有操作空間。

2、立桿間距：

鋼管腳手架縱距是按建筑物每一面的總長分均勻來確定數據，一般在1.8m以內，不得超過2m，里立桿離墻凈距200mm，橫向凈距倆立桿中對中1.20m，腳手架封頂，里立桿應低于檐口0.5m，外立桿高出檐口平屋面1m，斜屋面高出檐口1.5m（前后墻）。兩面山墻立桿搭設高度超過檐口1.5m，腳手架立桿排設必須按照跟隨建筑物平面形狀搭設，建筑物挑出的窗、陽臺，不到1.5m，立桿柱子應跳過。超過1.5米的陽臺立桿立在陽臺面上。

3、大、小橫桿：

鋼管腳手架底排大橫桿步距中對中2m，自第二排起其余大橫桿步距中對中1.8m。設在立桿內側壓在小橫桿上，內外橫桿之間再設二根縱向桿，因腳手片使用（0.90×1.2m），以增加腳手片承載力。大、小橫桿用扣件固定時，外伸鋼管頭0.1m。并盡量保持一致。小橫桿設置在立桿與大橫桿交點處，兩端固定在立桿上，確保安全受力。

4、桿件搭接：

鋼管腳手架立桿大橫桿采用對接，踢腳桿、防護欄桿采用對接和搭接，相鄰桿件搭接、對接必須錯開一個檔距，同一平面上的接頭不得超過50%。

5、剪刀撐的位置：

在每一面腳手架外側端頭第一根立桿到末端最后一根總共幾米，在幾道剪刀撐按尺寸分均勻后，再從端頭第一根立桿底部開始設置剪刀撐，剪刀撐水平尺寸不可以超過9m，確保剪刀撐尺寸均勻、受力一致，立面美觀。

剪刀撐件與地面夾角為45——60°，自下而上連續設置。接長搭接長度不少于1m，扣件不少于三只，鋼管頭外伸扣件10cm。剪刀撐桿件搭接必須平放搭接，上、下桿件交錯搭接，設置時與其他桿件的交叉點互相連接，最好壓在小橫桿上部，剪刀撐及斜桿搭設時并延伸到頂部大橫桿以上。

6、使用扣件：

立桿、大橫桿、扶手欄桿、踢腳桿采用對接扣件，大、小橫桿與立桿的連接采用直角扣件，剪刀撐的接長與大橫桿、立桿固定用旋轉扣件。

7、架體與建筑物拉結：

自建筑物外墻陽角與陰角轉角進來1m設一接結點，在腳手架與建筑物按水平方向7m拉一點，垂直方向4m設一拉結點（垂直方向基本上每一層的圈梁內設拉結點），轉角較多和頂部處結點必須加密10%，頂部80cm以內范圍按水平方向7m設一拉結點（如超出80cm必須再設拉結點）。鋼管腳手架采用鋼性拉結，本工程采用φ12預埋砼梁、柱內。在套短鋼管用扣件與腳手架立桿鋼性拉結，最好盡量設置在內立桿，大、小橫桿接點處，拉結應牢固、穩定、上下錯位。（見圖三所示）

8、腳手架的防雷措施：外架四角均設避雷針，設置在腳手架立桿上，高度超過立桿1.5m并將所有最上層腳手架大橫桿用Φ10鍍鋅圓鋼連通,底層外架做接地處理,形成避雷網。

四、腳手片與防護欄桿：

1、建筑物的外腳手架操作層及操作層的上、下層、底層、頂層必須滿鋪外，還應在中間至少滿鋪一層，裝飾階段必須層層滿鋪腳手片。滿鋪層的腳手片必須垂直墻面橫向鋪設，滿鋪到位，不留空隙、無探頭板、交接處平整，腳手片完好無損。破損的及時更換，不能滿鋪處必須采取有效措施封閉或掛牌警示，腳手架端頭做好防護欄桿，掛好禁止通行牌子。每塊竹片鋪設應用不小于18#鉛絲雙股并聯綁扎4點，要求嚴密綁扎牢固。

2、腳手架底部第一排外側設二道防護欄桿，自第二排起設1.2m高同材質的防護欄桿及0.3m高的踢腳桿，頂排就是最后一排防護欄桿不得少于二道，腳手架內側形成臨邊（如遇大開間門窗洞等）在腳手架內側設1.2m高的防護欄桿，30cm高踢腳桿。

3、腳手架的高度，里立桿低于檐口50cm，平屋面外立桿高于檐口1-1.2m，做二道防護欄桿，坡屋面高于檐口1.5m以上，做三道防護欄桿。

4、腳手架的有關構造、搭設

五、安全網及樓梯、樓層、陽臺臨邊防護欄桿：

1、腳手架外側用建設主管部門認證合格的密目式安全網（要有國家勞動部門批準，并有生產許可證和質量檢驗合格證的產品）封閉，且應將安全網固定在腳手架外立桿里側，安全網用18#鉛絲張掛嚴密，要每一個安全網的眼全部與腳手架大橫桿綁扎掛挺。安全網的尺寸采用1.8m寬，6m長的網，不得將網圍在各桿件外側。

2、樓梯邊采用鋼管設置1.2m高防護欄桿和30cm高踢腳桿，樓梯邊在采用一根Φ10cm鋼筋固定牢固。欄桿柱水平距離2m。欄桿里側掛密目式安全網，下部綁扎在Φ10cm鋼筋，防止大、小石塊從網縫掉落。

3、樓層和陽臺臨邊設置安全防護欄桿，應有上、下倆道防護，橫桿上桿離地高度1.2m，下桿離地0.6m、欄桿柱水平距離2m—設一道立桿，材料采用鋼管做防護欄桿及立桿，在用紅、白相間色油漆涂刷。鋼管腳手架底排防護欄桿及柱子，樓梯防護欄桿也全部采用紅、白相色油漆涂刷。

六、交底與驗收：

1、腳手架搭設前應對架子工進行有針對性安全技術交底，交底雙方履行簽字手續。

2、腳手架搭設后由公司組織分段驗收（一般不超過3步架），填寫驗收記錄。驗收表中應寫明驗收的部位，內容量化，驗收人員履行驗收簽字手續。驗收不合格的，應在整改完畢后重新填寫驗收表。腳手架驗收合格并掛好合格牌后方可使用。

3、進行定期和不定期檢查，按要求填寫檢查表，檢查內容量化，履行檢查簽字手續。對檢

查出的問題及時整改，項目部每半月自檢一次。

七、上、下人行踏步斜梯設置：

1、建筑東面墻立面外腳手架設置上下走人斜道，附著搭設在腳手架的外面，斜道的設置應為來回上折形，坡度不大于1：3，寬度不小于1m，轉角處平臺面積不小于3㎡。斜道立桿單獨設置，禁止借用腳手架立桿，并在垂直方向和水平方向每隔一步或一個縱距設一連接，與腳手架本體相連。

2、斜道兩側及轉角平臺外圍設1.2m高防護欄桿和30cm高踢腳桿，并用合格的密目式安全網封閉，防護欄桿用紅、白油漆相間色分開涂刷。

3、斜道兩側及平臺外側設置剪刀撐。

4、斜道腳手片采用橫鋪，每隔20cm—30cm設一防滑條，防滑條采用40mm×60mm方木，并多道鉛絲綁扎牢固。

5、外架與各樓層之間設置進出通道，坡度不小于1：3，寬度不小于1m，通道采用腳手片鋪設，兩邊設1.2m高防護欄桿和30cm高踢腳桿，并固定牢固。

八、通道口防護：

樓梯口及進出建筑物的通道口應搭設防護棚，棚寬大于道口，高度不低于2m寬度視通道的寬度兩側每邊加1m，挑出腳手架1.5m，防護棚需要鋼管搭設二層，并用竹片滿鋪，鋪設方向應互相垂直，上下二層之間相隔0.3m至1.5m為宜，其中下層鋪竹片再鋪一層防雨塑料布。

九、腳手架的拆除：

在完成外墻裝飾面（墻面飾面、門窗及墻面其它裝飾）的最后整修清潔工作，其外墻面及門窗初驗合格后，立即拆除。拆除前，對腳手架進行安全檢查，確認腳手架不存在嚴重隱患，對參與腳手架拆除的操作人員，管理人員和檢查、監護人員進行施工方案、安全、質量和外裝修保護等措施的交底。在拆除架手架周圍，于墜落影響范圍四周設置明顯“禁止入內”的標志，并有專人看護，保證拆腳手架時無其它人員入內。建筑物的外墻門窗都要關緊，并對可能遭到碰撞處給予保護。

拆除時，對腳手架的連接處的修補同時進行，拆除順序為：安全網—檔腳桿—腳手板—扶手—剪刀撐（隨每步腳手架拆除）—擱柵—大橫桿—小橫桿—立桿—剛性拉結點（隨外架同步拆除）。

拆除腳手架應逐步進行，由上而下，一步一清地進行拆除，不可兩步或兩步以上同時拆除。

一般地應沿建筑物外沿逐步逐層拆除。分段拆除時，高差不大于兩步，登高安全梯，腳手架與建筑物結構的連接與腳手架同步進行拆除，不可在腳手架拆除前先行拆除，拆除剪刀撐時先拆中間扣件，再拆兩端扣件，由中間人員往下送。

每日拆除腳手架，干一段落時，都要對尚未拆除的腳手架的安全狀況進行檢查，還要對周圍環境檢查，如有異常情況及處理，確認一切安全后方可離崗，不可疏忽大意，留隱患。

十、腳手架安全技術要求與措施：

為確保腳手架在搭設、使用和拆除過程中的安全性，對腳手架的安全技術要求如下：

1、腳手架必須有完整的搭設、使用和拆除施工方案，其中對腳手架的基礎、構造結構、連墻件等必須作設計，復核驗算其承載力。

2、腳手架按規定設置斜桿、剪刀撐、連墻件或撐、拉件。對通道和洞口或承受超規定荷載的部位，必須作加強處理。

3、腳手架的連結點應可靠，連結件的安裝和緊固力應符合要求。

4、腳手架的連墻點、拉撐點和懸掛（吊）點必須設置在可靠的能隨撐拉荷載的結構部位，必須要時作結構驗算。

5、腳手架應有可靠的安全防護措施。作業面上的腳手板之間不留孔隙，腳手板與墻面之間的空隙一般不大于20mm，外面應有擋腳板（或高度為1m左右的竹笆，或滿掛安全網）加2道防護欄桿或密目式安全網加2道欄桿，對臨街面要作完全封閉。

結合上述腳手架安全技術要求，采取以下幾個安全技術措施：

1、對所有進場工作人員加強有關腳手架方面的安全教育，其中包括：架子工的自我保護教育、其他工種作業人員使用腳手架的安全教育以及安全管理人員和教育。

2、審查腳手架施工方案。首先是施工隊伍結構工程自我作審查，必要時會同建設單位、工程施工監理單位以及邀請專家共同審查，避免因方案考慮不周，引起重大事故。

3、加強搭設后的驗收檢查。再對腳手架能否安全使用作出論證，并做好驗收檢查記錄。在對驗收中提出的問題作出改進的決定后方可投入使用。

4、規范架子工的作業要求，工人持證上崗。

5、加強使用過程中以及特殊天氣如雨、雪、臺風之前之后的安全檢查，確保架子工的安全。

十一、腳手架的使用與維護：

1、上架子作業上下均應走人行通道，不準攀爬架子。

2、在架上操作人員不得隨意拆動腳手架的拉結點和腳手板以及扣件、綁扎等所有架部件。

3、架子上作業人員若發現架子防護不完善，作業不方便時要及時找項目經理反映，由架子工處理架子問題。

4、在從事外來工裝修時，外墻裝修工人不得隨意拆除裝修部位的拉結點，因工程施工需要必須拆除拉結點，要報項目經理行采取應加固措施后再行拆除。

5、工程外腳手架使用時間較長，因此在使用過程中需進行檢查，發現基礎下沉。桿件變形嚴重，防護不全，拉接松動等問題要及時采取措施解決，確保施工安全。