第一篇：結構課程設計總結

結構課程設計心得

回顧這此次結構課程設計，至今我仍感慨頗多，的確，從開始著手做，從理論到實踐，在這一周的日子里，可以說得是苦多于甜，但是可以學到很多很多的的東西，同時不僅可以鞏固了以前所學過的知識，而且學到了很多在書本上所沒有學到過的知識。通過這次課程設計使我懂得了理論與實際相結合是很重要的，只有理論知識是遠遠不夠的，只有把所學的理論知識與實踐相結合起來，從理論中得出結論，才能真正為社會服務，從而提高自己的實際動手能力和獨立思考的能力。在設計的過程中遇到問題，可以說得是困難重重，這畢竟第一次做的，難免會遇到過各種各樣的問題，同時在設計的過程中發現了自己的不足之處，對以前所學過的知識理解得不夠深刻，掌握得不夠牢固，比如對單向板肋形樓蓋進行整體設計計算，包括單向板的設計計算、次梁的設計計算、主梁的設計計算、繪制樓蓋的結構布置圖、次梁與主梁的模板配筋圖等等

這次課程設計終于順利完成了，在設計中遇到了很多問題，最后在朱老師的辛勤指導下，終于游逆而解。同時，對給過我幫助的所有同學和各位指導老師再次表示忠心的感謝！

第二篇：結構課程設計總結

結構課程設計總結

課程設計是培養學生綜合運用所學知識,發現,提出,分析和解決實際問題,鍛煉實踐能力的重要環節,是對學生實際工作能力的具體訓練和考察過程.隨著工程技術發展的日新日異，結構設計已經成為保證建筑工程質量的最重要的環節，結構知識在工程管理中也可以說得是無處不在。

回顧起此次結構課程設計，至今我仍感慨頗多，的確，從選題到定稿，從理論到實踐，在整整兩星期的日子里，可以說得是苦多于甜，但是可以學到很多很多的的東西，同時不僅可以鞏固了以前所學過的知識，而且學到了很多在書本上所沒有學到過的知識。通過這次課程設計使我懂得了理論與實際相結合是很重要的，只有理論知識是遠遠不夠的，只有把所學的理論知識與實踐相結合起來，從理論中得出結論，才能真正為社會服務，從而提高自己的實際動手能力和獨立思考的能力。在設計的過程中遇到問題，可以說得是困難重重，這畢竟第一次做的，難免會遇到過各種各樣的問題，同時在設計的過程中發現了自己的不足之處，對以前所學過的知識理解得不夠深刻，掌握得不夠牢固，比如對單向板肋形樓蓋進行整體設計計算，包括單向板的設計計算、次梁的設計計算、主梁的設計計算、繪制樓蓋的結構布置圖、次梁與主梁的模板配筋圖等等

這次課程設計終于順利完成了，在設計中遇到了很多問題，最后在馬慶華和崔啟兵兩位老師的辛勤指導下，終于游逆而解。同時，在馬老師和崔老師的身上我學得到很多實用的知識，在次我表示感謝！

同時，對給過我幫助的所有同學和各位指導老師再次表示忠心的感謝！

課程設計的心得體會：做了兩周的課程設計，有很多的心得體會，有關于結構設計方面的，更多的是關于人與人之間關系方面的。我們班一共有四五十個人所幸的是，大家都比較忙，在一起討論的時間很少。所幸的是我得到了很多同學的幫助。我想沒有他們我可能都要放棄了，因為我對結構設計并不是很熟悉，學的東西好像它是它，我是我似的，理論聯系不了實際。通過這次系統的學習進一步熟悉受彎構件梁和板的正截面或斜截面的設計、計算及構造要求，掌握了單向板肋形樓蓋計算方法及結構圖的繪制；尤其是對教材中關于抵抗彎矩圖這一難點的理解。并且熟悉一般工業與民用建筑中肋形樓蓋設計計算的方法和步驟；掌握塑性內力重分布理論和彈性理論的計算方法；掌握繪制結構施工圖的步驟、方法和繪制技巧；鞏固理論知識，發展空間思維。這樣的進步只有在實踐中才能得到，也只有在相互幫助中才能得到更大更好的進步。

因此，感謝我的老師和同學，是他們的幫助才我現在的進步。最后，祝為我們辛勤付出的老師身體健康。

學生：皮安良

2011-1-13

第三篇：結構課程設計總結

結構設計課程總結

學院：土木學院專業：姓名： 蔣金華學號：

結構設計課程總結

結構設計所要達到的目的：

以結構設計制作實驗項目為載體，探索做中學、學中做、理論聯系實際的教學模式。旨在通過對所學知識的綜合運用和團隊精神，提高同學的動手能力和思維能力，突出創新精神，加強同學之間的合作與交流，培養學生提出問題，分析問題，解決問題的能力團隊精神，豐富同學的課余生活。結構設計大賽可以很好地將課堂理論與實際結合起來，培養大學生的設計與計算能力。結構設計內容：

1．用木條和乳膠設計制作如

圖房屋結構模型。模型結構的外形

尺寸：長650mm，寬600mm，高500mm。

內部空間不小于550mm，寬500mm，高400mm。尺寸精度控制在+5mm。

2．在該房屋結構模型的頂面

中央作用四個等值豎向荷載，豎向荷載總值為2.5KN。通過抽簽確定在房屋的頂部和寬度方向作用兩個水平荷載。結構水平向承載能力不小于豎向荷載總值的10%。

結構體系概述 ：

縱觀當今高層建筑結構體系，一般有：框架結構：（缺點：側向剛度小，側移較大）

框--剪結構體系：（缺點：對結構設計大賽而言，自重較大）

巨型桁架結構體系：（經典案例為香港中銀大廈，由貝聿銘設計，全樓可以說是結構美和建筑美的統一。建筑即結構，結構即建筑。三角形的受力簡潔明快，巨型立柱對角布置，使得抗傾覆力臂達到最大，而從底到頂不斷縮進，使得結構受力極為合理。

筒體結構體系：（西爾斯大廈應該說也是建筑和結構統一的又一著名案例，成束筒向上逐漸截斷，簡單卻又完美。

框筒結構體系：（著名的建筑如漢考克大廈，核心筒+斜撐）結構構思：

老師在課程之初給我們簡單介紹了上一屆比賽的結構圖片和情況。在構思上我們遇到難題，不知從何處入手，第一步邁出去很艱難。在這個階段需要我們大膽嘗試，琢磨出自己的方案。同時老師讓我們把設計過程中的問題反饋給他，在相應的課程中他逐步為我們解決。方案設計出來還要進行理論計算，木條性能我們不知道，我們只能讓每個桿受盡可能小的力。同時我們組員之間還進行了討論，幾經修改才最后確定方案。

我們構思的過程大致如下：大膽嘗試設計初步方案—向老師反饋問題—確定初步方案—理論計算—組間討論修正方案—確定最后方案。模型的制作過程：

我們先粘好了外部框架和幾個斜桿，由于需要等外部框架晾干之后我們才能繼續施工，所以進度減慢了一天。我們發現自己的動手能力真的很差，兩個斜桿切削不夠精確，不能有效支撐主體結構。而且外部

框架沒粘好—不規則，我們只能在以后制作中采取補救措施。我們討論斜桿之間的連接方式，斜桿與柱子之間的連接部位的處理方式，并最終確定。這需要花費我們大量時間，也需要我們團結合作。而且我們為了讓結構牢固的粘接，在晚上用重物適當地壓在結構上。

兩天努力后，只剩下屋頂，可留下的木條不容我們樂觀，因為估計不夠用。為了保證上部主要受力部位的牢固，我們只得放棄原先用小斜桿加固結構的計劃。關于上部受力結構是上放還是倒放還進行了一番討論，經過分析還是認為上放牢固。就這樣整個模型制作完畢。實驗結果：

未達到要求。

總結：

通過這次從設計模型到制作模型的過程中，我覺得主要要做到以下幾點：一是模型簡單與復雜的取舍要找到矛盾的結合點，二是支撐的加減，需仔細琢磨，三是養護是制作中非常重要的一個環節。T型柱梁只要稍微養護下就行，不會出現彎扭得現象養護時先將圓棒插入已經制作好的構件中，然后將構件整齊放好，用電吹風吹干。注意吹得時候盡量的保證柱均勻受熱。

第四篇：砌體結構課程設計

砌體設計

樓梯間采用現澆混凝土樓蓋，縱橫向承重墻厚度均為190mm，采用單排孔混凝土小型砌塊、雙面粉刷，一層采用MU20砌塊和Mb15砂漿，二至三層采用MU15砌塊和Mb砂漿，層高3.3m一層墻從樓板頂面到基礎頂面的距離為4.1m，窗洞均為1800mm×1500mm，門洞寬均為1000mm，在在縱橫相交處和屋面或樓面大梁支撐處，均設有截面為190mm×250mm的鋼筋混凝土構造柱（構造柱沿墻長方向的寬度為250mm），圖中虛線梁L1截面為250mm×600mm，兩端伸入墻內190mm，施工質量控制等級為B級。

縱墻計算單元橫墻計算單元

三氈四油鋪小石子10.809009.90+油膏嵌實15mm厚水泥砂漿40mm厚水泥石灰焦渣砂漿3‰找坡 +100mm厚瀝青膨脹珍珠巖120mm厚現澆混凝土板33006.60+3.3010mm厚水磨石地面面層 20mm厚水泥打底 120mm鋼筋混凝土板33003300

1、荷載計算：

（1）屋面荷載：

防水層：三氈四油鋪小石子 0.4kN/㎡ 找平層：15mm水泥砂漿 0.3kN/㎡

800++-0.00

找坡層：40mm厚水泥焦渣砂漿3‰找坡 0.56kN/㎡ 保溫層：100mm厚瀝青膨脹珍珠巖 0.8kN/㎡ 結構層：120mm厚現澆混凝土板 3.0kN/㎡ 抹灰層：10mm厚混合砂漿 0.17kN/㎡ 鋼筋混凝土進深梁250mm×600mm 1.18 kN/㎡ 屋蓋永久荷載標準值： ∑6.41kN/㎡ 屋蓋可變荷載標準值 0.5kN/㎡ 由屋蓋大梁給計算墻垛計算：

標準值：N1k =Gk＋Qk=(6.41 kN/㎡＋0.5 kN/㎡)×1/2×6.3m×3.6m=78.36 kN 設計值：

由可變荷載控制組合：N1=1.2Gk+1.4Qk=(1.2×6.41 kN/㎡+1.4×0.5 kN/㎡)×1/2×6.3m×3.6m=95.17 kN 由永久荷載控制組合：N1=1.35Gk+1.0Qk=（1.35×6.41 kN/㎡+1.0×0.5 kN/㎡）×1/2×6.3m×3.6m=103.80 kN（2）樓面荷載：

10mm厚水磨石地面面層 0.25 kN/㎡ 20mm厚水泥打底 0.40 kN/㎡ 結構層120mm鋼筋混凝土板 3.0 kN/㎡ 抹灰層10mm厚 0.17 kN/㎡ 鋼筋混凝土進深梁250mm×600mm 1.18 kN/㎡ 樓面永久荷載標準值： ∑5.0kN/㎡

樓面可變荷載標準值 1.95kN/㎡ 由樓面大梁傳給計算墻垛的荷載：

標準值：N2k =Gk＋Qk=(5.0 kN/㎡+1.95 kN/㎡)×1/2×6.3m×3.6m=78.81 kN 設計值：

由可變荷載控制組合：N2=1.2Gk+1.4Qk=(1.2×5.0kN/㎡+1.4×1.95 kN/㎡)×1/2×6.3m×3.6m=99.0 kN 由永久荷載控制組合：N2=1.35Gk+1.0Qk=（1.35×5.0 kN/㎡+1.0×1.95 kN/㎡）×1/2×6.3m×3.6m=98.66 kN（3）墻體自重：

女兒墻重（厚190mm，高900mm）計入兩面抹灰40mm其標準值為：N3k =2.96 kN/㎡×3.6m×0.9m=9.59 kN 設計值：

由可變荷載控制組合：N3=9.59 kN×1.2=11.51 kN 由永久荷載控制組合：N3=9.59 kN×1.35=12.95 kN 女兒墻根部至計算截面高度范圍內墻體厚190mm其自重標準為：2.96 kN/㎡×3.6m×0.6m=6.39 kN 設計值：

由可變荷載控制組合：N3=6.39 kN×1.2=7.67 kN 由永久荷載控制組合：N3=6.39 kN×1.35=8.63 kN 計算每層墻體自重，應扣除窗面積，對于2、3層墻體厚190mm，高3.3m自重為：(3.3m×3.6m-1.8m×1.5m)×2.96 kN/㎡＋

1.8m×1.5×0.25 kN/㎡=27.85 kN 設計值：

由可變荷載控制組合：27.85 kN×1.2=33.42 kN 由永久荷載控制組合：27.85 kN×1.35=37.60 kN 對于1層墻體厚190mm計算高度4.1m其自重為：（3.5m×3.6m-1.8m×1.5m)×2.96 kN/㎡＋1.8m×1.5×0.25 kN/㎡=29.98 kN 設計值：

由可變荷載控制組合：29.98 kN×1.2=35.97 kN 由永久荷載控制組合：29.98 kN×1.35=40.47 kN

2、內力計算：

樓蓋、屋蓋大梁截面b×h=250mm×600mm，梁端在外墻的支撐長度為190mm，下設由bb×ab×ta=190mm×500mm×180mm的剛

a0??1hf性墊塊，則梁端上表面有效支撐長度采用墻偏心距e=h/2-0.4a0。h為支撐墻厚。，對于外由可變荷載控制下的梁端有效支撐長度計算表：

樓層 h/mm f /N/㎡

N /kN 600 4.02 11.51 600 4.02 140.1 0.41 600 5.68 272.52 0.80 ?0/N/mm2 0.034

?1

?0/mm

5.41 66.10

5.55 67.80

5.63 57.90 由永久荷載控制下的梁端有效支撐長度計算表：

樓層 h/mm f /N/㎡

N /kN 600 4.02 12.95 600 4.02 154.35 0.45 5.57 68.05 600 5.68 290.61 0.85 5.62 57.76 ?0/N/mm2 0.038

?1

?0/mm

5.41 66.10 外重墻的計算面積為窗間墻垛的面積A=1800mm×190mm墻體在豎向荷載作用下的計算模型與計算簡圖如下

縱向墻體的計算簡圖

各層I-I、IV-IV截面內力按可變荷載控制和永久變荷載控制組

合分別列于下表

由可變荷載控制的縱向墻體內力計算表

截面上層傳荷

樓層

Nu 3 2 1 /kN 11.51(7.67)147.77 280.19

本層樓蓋荷載 Nl

/kN 95.17 99.0 99.0

截面I-I

IV-IV NⅥ

/kN 147.77 280.19 412.61

e2

/mm 0 0 0

e1

M NⅠ

/mm /(kN/m)/kN 68.56 6.52 114.35 67.88 6.72 246.77 71.84 7.11 379.19 表

NⅠ= Nu+ Nl M= Nu·e2+ Nl·e1 NⅥ=NⅠ+NW(墻重)由永久荷載控制的縱向墻體內力計算表

中

截面上層傳荷

樓層

Nu 3 2 1 /kN 12.95(8.63)162.98 299.24

本層樓蓋荷載 Nl

/kN 103.80 98.66 98.66

截面I-I

IV-IV NⅥ

/kN 162.98 299.24 435.5

e2

/mm 0 0 0

e1

M NⅠ

/mm /(kN/m)/kN 68.56 7.12 125.38 67.78 6.30 261.64 71.94 7.10 397.9

3、墻體承載力計算：

本建筑墻體的最大高厚

??H04100mm??21.58??c?2????0.8?1.069?26?24.46h190mm滿足要求

承載力計算一般對I-I截面進行，但多層磚房的底部可能IV-IV截面更不利計算結果如下表

縱向墻體由可變荷載控制時的承載力計算表

計算項目

M/(kN·m)N/kN e/mm h/mm e/h

第2層

截面第3層

截面I-I 6.52 114.35 57.02 190 0.3 17.37 0.26 342000 15 10 4.02 357.46 >1

6.72 246.77 27.23 190 0.14 17.37 0.44 342000 15 10 4.02 604.93 >1

IV-IV

第1層

截面

截面I-I 7.11 379.19 18.75 190 0.099 18.42 0.45 342000 20 15 5.68 875.15 >1

IV-IV

0 280.19 0 190 0 17.37 0.69 342000 15 10 4.02 948.64 >1

0 412.61 0 190 0 18.42 0.63 342000 20 15 5.68 1223.81 >1 ??H0h

?

A/m㎡ 砌塊MU 砂漿M f/(N/mm2)

?Af/kN ?Af/N

縱向墻體由永久荷載控制時的承載力計算表 計算項目

M/(kN·m)N/kN e/mm h/mm e/h

第2層

截面第3層

截面I-I 7.12 125.38 56.78 190 0.30 17.37 0.26 342000 15 10 4.02 357.46 >1

6.30 255.98 24.61 190 0.14 17.37 0.44 342000 15 10 4.02 604.93 >1

第1層

截面

截面I-I 7.10 397.9 17.84 190 0.099 18.42 0.45 342000 20 15 5.68 875.15 >1

IV-IV IV-IV

0 435.5 0 190 0 18.42

0 293.58 0 190 0 17.37 0.69 342000 15 10 4.02 948.64 >1 ??H0h

?

A/m㎡ 砌塊MU 砂漿M

0.63 342000 20 15 5.68 1223.81 >1 f/(N/mm2)

?Af/kN ?Af/N

由上表可知砌體墻均能滿足要求。

4、氣體局部受壓計算：

以上述窗間墻第一層為例，墻垛截面為190mm×1800mm，混凝土梁截面為250mm×600mm，支承長度a=190mm，根據規范要求在梁下設190mm×600mm×180mm(寬×長×厚)的混凝土墊塊。根據內里計算，當由可變荷載控制時，本層梁的支座反力為Nl=99.0kN墻體的上部荷載Nu=280.19KN,當由永久荷載控制時，本層梁的支座反力為Nl=98.66kN，墻體的上部荷載Nu=299.24KN。墻體采用MU20空心砌體磚，M10混合砂漿砌筑。由a0=57.76mm A0=(b+2h)h=(600mm+2×190mm)×190mm=186200

190mm=324000mm2mm2<1800mm×

故取

A0=186200mm2

2墊塊面積：Ab=bb×ab=190mm×600mm=114000mm

計算墊塊上縱向的偏心距，取Nl作用點位于墻距內表面0.4 a0處，由可變荷載荷載控制組合下：

280190N?114000?93.40kN1800mm?190mm 190mm99.0kN(?0.4?57.76mm)2e??37.0mm99.0kN?93.40kN NU??0Ab?e?37.0mm?0.195h190mm查表得?=0.69 A0186200mm2r?1?0.35?1?1?0.35?1?1.292rl?0.8r?0.8?1.29?1.032 Ab114000mm墊塊下局壓承載力按下列公式計算：

N0?NL?99.0kN?93.40kN?192.4kN

??rl?Ab?f?0.69?1.032?114000mm2?5.68kN/mm2?461.09kN

N0?NL???rl?Ab?f

由永久荷載控制組合下

299240N?114000?99.75kN1800mm?190mm 190mm98.66kN(?0.4?57.76mm)2e??35.75mm98.66kN?99.75kN NU??0Ab?e?35.75mm?0.188h190mm查表得?=0.704 墊塊下局壓承載力按下列公式計算：

N0?NL?98.66kN?99.75kN?192.4kN

??rl?Ab?f?0.704?1.032?114000mm2?5.68kN/mm2?470.44kN

N0?NL???rl?Ab?f

由此可見，在永久荷載控制下，局壓承載能力能滿足要求。

5、橫墻荷載

(1)屋面荷載：

防水層：三氈四油鋪小石子 0.4kN/㎡ 找平層：15mm水泥砂漿 0.3kN/㎡ 找坡層：40mm厚水泥焦渣砂漿3‰找坡 0.56kN/㎡ 保溫層：100mm厚瀝青膨脹珍珠巖 0.8kN/㎡ 結構層：120mm厚現澆混凝土板 3.0kN/㎡ 抹灰層：10mm厚混合砂漿 0.17kN/㎡ 屋蓋永久荷載標準值： ∑5.23kN/㎡ 屋蓋可變荷載標準值 0.5kN/㎡

標準值：N1k =Gk＋Qk=(5.23 kN/㎡＋0.5 kN/㎡)×1/2×1.0m×3.6m=10.31 kN 設計值：

由可變荷載控制組合：N1=1.2Gk+1.4Qk=(1.2×5.23 kN/㎡+1.4×0.5 kN/㎡)×1/2×1.0m×3.6m=12.56kN 由永久荷載控制組合：N1=1.35Gk+1.0Qk=（1.35×5.23 kN/㎡+1.0×0.5 kN/㎡）×1/2×1.0m×3.6m=13.61 kN（2）樓面荷載：

10mm厚水磨石地面面層 0.25 kN/㎡ 20mm厚水泥打底 0.40 kN/㎡ 結構層120mm鋼筋混凝土板 3.0 kN/㎡ 抹灰層10mm厚 0.17 kN/㎡ 樓面永久荷載標準值： ∑3.82kN/㎡ 樓面可變荷載標準值 1.95kN/㎡ 由樓面大梁傳給計算墻垛的荷載：

標準值：N2k =Gk＋Qk=(3.82 kN/㎡+1.95 kN/㎡)×1/2×1.0m×3.6m=10.39 kN 設計值：

由可變荷載控制組合：N2=1.2Gk+1.4Qk=(1.2×5.0kN/㎡+1.4×1.95 kN/㎡)×1/2×1.0m×3.6m=13.17 kN 由永久荷載控制組合：N2=1.35Gk+1.0Qk=（1.35×5.0 kN/㎡+1.0×1.95 kN/㎡）×1/2×1.0m×3.6m=12.79 kN

橫向墻體計算簡圖

（2）橫墻自重承載力計算

對于2、3層墻體厚190mm，高3.3m自重為2.96 kN/㎡×3.3m×1.0m=9.768kN 設計值：

由可變荷載控制組合：9.768 kN×1.2=11.72 kN 由永久荷載控制組合：9.768 kN×1.35=13.19kN 對于1層墻體厚190mm計算高度4.1m其自重為： 2.96 kN/㎡×3.3m×1.0m=12.14kN 設計值：

由可變荷載控制組合：12.14kN×1.2=14.57kN 由永久荷載控制組合：12.14 kN×1.35=16.39 kN 本建筑墻體高厚比

??H04100mm??21.58?????26h190mm滿足要求。

橫向墻體由可變荷載控制組合表 計算項目 第3層

N/kN h/mm H0/m

24.28 190 3.3 17.37 0.69 190000 15 10 4.02 527.02 >1

第2層 49.17 190 3.3 17.37 0.69 190000 15 10 4.02 527.02 >1

第1層 76.91 190 4.1 21.58 0.59 190000 20 15 5.68 636.73 >1 ??H0h

?

A/m㎡ 磚MU 砂漿M f/(N/mm2)

?Af/kN ?Af/N

橫向墻體由永久荷載控制組合表 計算項目 第3層

N/kN h/mm H0/m

26.8 190 3.3 17.37 0.69 190000 15 10 4.02 527.02 >1

第2層 52.78 190 3.3 17.37 0.69 190000 15 10 4.02 527.02 >1

第1層 81.96 190 4.1 21.58 0.59 190000 20 15 5.68 636.73 >1 ??H0h

?

A/m㎡ 磚MU 砂漿M f/(N/mm2)

?Af/kN ?Af/N

由上表可知砌體墻均能滿足要求

第五篇：焊接結構課程設計doc44

安徽機電職業技術學院

《焊接結構課程設計說明書》

--------------------------支撐座的設計 姓名：

班級：

系部： 機械工程系

學號：

指導老師：

2012-2013第二學期

第一章

設計支撐座的目的

為了訓練繪圖，對焊接結構制造工藝的熟悉，還有鉚工中的放樣、劃線、下料、裝配、焊接、矯正，檢驗等這些技術方面的練習。初步積累經驗，為了自己以后走上工作崗位打下良好基礎。

支撐座三視圖見上圖。

支撐座的組成：所用板材均為6mm厚的板材。肋板、底板、平板、立板、背板。本次課程設計的支撐座的材料是Q235鋼，材料的合理選用是鋼結構承載能力的根本保證和追求經濟性的前提，Q235鋼塑性好，有一定的強度，用于制造受力不大的零件，對于支撐座的設計Q235鋼的使用性能完全可以勝任的，具有較好的塑性和焊接性能。而且所使用的鋼板為6mm，在鉚工中規定4mm以上厚度的鋼板為厚板，通常在把厚4~25mm的鋼板稱為中板，25mm以上的鋼板稱為厚板。

第二章

板材的矯正

板材的矯正可以分為四種，手工矯正，機械矯正，火焰矯正，高頻火焰矯正。

手工矯正是采用錘擊的方法來進行矯正，由于手工矯正操作靈活簡便，所以對較小變形的鋼材，在缺乏或不便使用矯正設備的場合下可以使用手工矯正。

（一）厚板的手工矯正

厚板的手工矯正通常采用以下兩種方法： ① 直接錘擊凸起處

直接錘擊凸起處的錘擊量要大于材料的屈服極限，這樣才能使凸起處強制壓縮而被矯平。

②錘擊凸起區域的凹面

錘擊凹面可用較小的力量，使材料僅僅在凹面擴展，迫使凸起處受到壓縮。由于厚板的厚度大，其凸起的斷面兩側邊緣可以看做是同心圓的兩個弧，凹面的弧長小于凸面的弧長，因此，矯正時應錘擊凹面，使其表面擴展，再加上鋼板厚度大，打擊力量小，結果凹面的表面擴展并不能導致凸面隨之擴展，從而使厚鋼板得到矯平。

對于厚板的扭曲變形，可沿其扭曲方向和位置，采用反變形的方 法進行矯正。

對于矯正后的厚板料，可用直尺檢查是否平直，若用尺得棱邊以不同的方向貼在板上進行觀察，當其隙縫大小一致時，說明板料已經平直。

手工矯正厚板時，往往與加熱矯正等方法結合進行。

第三章

放樣

放樣是制造金屬結構的第一道工序，它對保證產品質量、縮短生產周期、節約原材料都有著重要的作用。

所謂放樣就是根據產品圖樣，依照產品的結構特點、制造工藝要求等，按一定比例，在放樣平臺上，準確繪制結構的全部或部分投影圖，并進行結構的工藝性處理和必要的計算和展開，最后獲得產品制造所需要的數據、樣桿、樣板、和草圖的工藝過程。

金屬結構的放樣線型放樣、結構放樣、展開放樣三個過程，但是并不是所有的金屬結構放樣都經過這三個過程，有些構件完全是由平板或桿件組成而無需進行展開放樣。

放樣的目的

詳細復核產品圖樣所表現的構件各部分投影關系、尺寸及外部輪廓形狀是否正確和符合設計要求。

在不違背原設計要求的前提下，考慮工藝要求、所用材料、設備能力和加工條件等因素而進行綜合處理。

利用放樣圖，可以確定復雜構件的在縮小比例圖樣中無法表達、而在實際制造中又必須明確的尺寸。

利用放樣圖，結合必要的計算，可以求出構件用料的真是形狀和尺寸，有時還要畫出與之連接的構建的位置線。

利用放樣圖可以設計構件加工或裝配時所需的胎具和模具，滿足制造工藝要求。

為后續工序提供施工依據。

某些構件還可以直接利用放樣圖進行裝配時的定位。即所謂的“地樣裝配”。

放樣程序與放樣過程

放樣的方法有多種，但在長期的生產實踐中形成啦以實尺放樣為主的放樣方法，隨著科學技術的發展，又出現啦比例放樣、計算機放樣等新的工藝，并逐步推廣使用，在目前廣泛應用的還是實尺放樣。

實尺放樣就是采用1:1的比例，根據圖樣的形狀和尺寸，用基本的作圖方法，以產品的實際大小，放到放養臺上的工作。

那下面我就簡單的介紹一下線型放樣。

(1)線型放樣 就是根據結構制造需要，繪制構件整體或局部輪廓的投影基本線型。注意的問題有：

1)根據所要繪圖樣的大小和數量多少，安排好圖樣在放樣臺上的位置。

2)選取放樣畫線基準。

3)首先要畫基準線，其次才能畫其他的線。

4)畫出設計要求必須保證的輪廓線型為主，因工藝需要可能變化的線型可以不畫。

5)必須嚴格遵守正投影規律。

6)對于具有復雜線型的金屬結構，往往采取采用平行于投影面的翻面剖切，畫出一組或幾組線型，來表示結構的完整形狀和尺寸。

7)放樣應該在光線充足的地方，以便于看圖和劃線。(三)放樣時的注意事項： ①放樣開始之前必須看懂圖紙。

②放完樣要進行兩個方面的檢查;一方面檢查是否有遺漏的工件和孔，另一方面檢查各部尺寸。

③如果圖紙看不清或對工作圖有疑問，應先向工程技術人員問清楚，并作出清晰的標注和更正。

④放樣時不得將鋒利的工具如劃針立方在場地上，用完的鋼卷尺要隨時放好。

⑤需要保存的式樣圖，應注意保護存放，不得涂抹和踐踏。⑥樣板、樣桿用完后，應妥善保管，避免銹蝕和丟失。

第四章

劃線(號料)利用樣板、樣桿、號料草圖及放樣得出的數據，在板料和型鋼上劃出零件真實的輪廓和孔口真實形狀，以及與零件相連接構件的位置、加工線等，并注出加工符號，這一過程稱為劃線，也稱號料。劃 線是一項細致而重要的工作，必須按有關的技術要求進行，同時，還要著眼于產品的整個制造工藝過程，充分考慮用料問題，靈活而又準確的在各種板料、型鋼及成形零件上進行劃線。

劃線工具

劃針、圓規、角尺、樣沖和曲線尺等。為了保證劃線質量，必須嚴格遵守下列規則：

垂直線必須用作圖法畫，不能用量角器或直角尺，更不能使用目測法劃線。

用圓規在鋼板上畫圓，圓弧或分量尺寸時，為防止圓規腳尖的滑動，必須先沖出樣沖眼。

注意事項：

校隊鋼材牌號和規則是否與圖紙的要求相符，對于重要產品所用的鋼材，應有合格的質量證明文件，鋼材的化學成分與力學性能應符合圖紙所規定的要求。

劃線前鋼材表面應該平整，如果表面呈波浪形或凸凹不平度過大時，就會影響劃線的準確性，所以事先應加以矯正。

鋼材的表面應該干凈清潔，并檢查表面有無夾灰、麻點、裂紋等缺陷。

劃線工具應定期檢查校正，盡可能采取高效率的工夾具，以提高效率。

熟悉產品圖樣和制造工藝。應該根據制造工藝的要求，合理安排各零件劃線的先后順序以及零件在材料位置上的排布等。

正確使用劃線工具。

劃線后，在零件的加工線、接縫線及孔的中心位置等處，應根據加工需要打上沖眼。

合理用料。利用各種方法，技巧，合理鋪排零件在材料上的位置，最大限度的提高材料的利用率，是劃線的一個重要內容。生產中，常常采用下列方法來達到合理用料的目的：

集中套排 由于零件的材質，規格是不同的，為了做到合理使用原材料，在零件數量較多時，可以將相同牌號的材料且厚度相同的零件集中在一起，統籌安排，長短搭配，這樣就可以充分利用原材料，提高材料的利用率。

余料利用

由于每一張鋼板和每一張型鋼劃線后，經常會出現一些形狀或長度大小不一的余料。將它們集中起來利用，可最大限度的提高材料的利用率。

分塊排料法

生產中為了提高材料的利用率，在工藝許可的條件下，常用以小拼整的方法。

目前合理用料的工作已有計算機來完成也就是計算機排樣，并且與數控切割等先進技術下料方法進行配合。

劃線是對加工提供直接依據。為了保證產品質量，對劃線偏差加以控制。

第五章

下料工藝過程

下料是將零件或毛坯從原材料上分離下來的工序。在焊接結構制造中常用的下料方法有機械切割和熱切割兩大類。機械切割是指材料在常溫下利用切割設備進行切割的方法，熱切割是利用氧乙炔焰、等離子弧進行切割的方法。

一、機械切割 ㈠鋸割

鋸割主要用于管子、型鋼、圓鋼等的下料 ⑴手工鋸割 一般用弓形鋸也可采用手工電鋸 ⑵機械鋸割 弓鋸床、帶鋸床、圓盤鋸床等。㈡砂輪鋸割

根據砂輪磨削特性，采用高速旋轉的薄片砂輪進行切割。㈢剪切

利用剪板機將材料剪成一定外形尺寸的毛料。以作為后續沖壓、邊緣加工和焊接等工序的備料。

剪切設備 斜口剪床、平口剪床、圓盤剪床、振動剪床、龍門剪床、聯合沖剪機。

(四)沖裁

沖裁是沖壓工序的一種。利用沖模將板料以封閉的輪廓與坯料分離的一種沖壓方法，稱為沖裁。

沖裁是下料的方法之一。板材的沖裁分類有兩種：若沖裁的目的 是為了制取一定外形輪廓的工件，即被沖下的為所需要的部分，而剩余的為廢料，這種沖裁稱為落料。反之，若沖裁的目的是為了加工一形狀和外形尺寸的內孔，沖下的為廢料，剩余的為所需部分，這種沖裁稱為沖孔。

二、熱切割

(一)氣體火焰切割(氣割)⒈ 氣割原理

氣割的實質是金屬在氧中的燃燒過程。它利用可燃氣體和氧氣混合燃燒形成的預熱火焰，將被切割金屬材料加熱到其燃燒溫度，由于很多金屬材料能在氧氣中燃燒并放出大量的熱，被加熱到燃點的金屬材料在高速噴射的氧氣流作用下，就會發生劇烈燃燒，產生氧化物，放出熱量，同時氧化物熔渣被氧氣流從切口處吹掉，使金屬分割下來達到切割的目的。

氣割過程包括三部：①火焰預熱——使金屬表面達到燃點；②噴氧燃燒——氧化、放熱；③吹除熔渣——金屬分離。

氣割的特點：設備簡單、使用方便；生產效率高；成本低、適用范圍廣；可以切割各種形狀的金屬零件，厚度可達1000mm；主要切割碳鋼、低合金鋼；可用于毛坯；亦可用于開坡口或割孔。

⒉氣割使用氣體

氣割使用氣體分為兩類，即助燃氣體和可燃氣體。助燃氣體是氧氣，可燃氣體是乙炔氣或石油氣等。氣體火焰是助燃氣體和可燃氣體混合而成，形成火焰的溫度可達3150℃以上最適宜焊接和氣割。

純氧本身不能燃燒，但在高溫下非常活潑，當溫度不變而壓力增大時，氧氣可與油類發生劇烈化學反應而自然，產生強烈爆炸，所以要嚴防氧氣瓶與油脂接觸。

乙炔氣又稱石油氣，為不飽和的碳氫化合物，是一種可燃氣體。乙炔溫度超過300℃或壓力超過0.15Mpa時，遇火就會爆炸。當空氣中乙炔的體積分數為2.2%~81%時，遇到明火常壓下也會爆炸，所以焊接和氣割現場要特別注意通風。

氣割常用的可燃氣體為乙炔氣。⒊實現氣割的條件

金屬材料的燃點必須低于熔點。低燃點是金屬進行氣割的基本條件，否則，氣割是金屬將在燃燒前現行熔化，使之變為熔割過程，不僅各口寬，極不整齊，而且易粘結，達不到切割質量要求。

燃燒生成的金屬氧化物的熔點，應低于金屬本身的熔點，同時流動性要好，否則，就會在割口表面形成固態氧化物，阻礙氧流與下層金屬的接觸，使切割過程不能正常進行。

金屬燃燒時，能放出大量的熱，而且金屬本身的導熱性能要差，以保證下層金屬有足夠的預熱溫度，使切割過程能連續進行。

金屬中阻礙氣割過程進行和提高鋼淬硬性的雜質要少。⒋氣割設備及工具 ⑴氧氣瓶

氧氣瓶是儲存和運送高壓氧氣的容器。氧氣瓶體上部裝有瓶閥，通過旋轉手輪可開關瓶閥并能控制氧氣的進出流量，瓶帽旋在瓶頭 上，以保護瓶閥。

氧氣瓶外表應涂成天藍色，并用黑漆表明“氧氣”字樣 ⑵乙炔瓶

是一種儲存和運送乙炔的壓力容器，是用優質碳素結構鋼或低合金結構鋼經軋制而成的圓柱形無縫瓶體，外表為白色，并用紅漆標注“乙炔”字樣，在使用乙炔時必須嚴格遵守安全操作規程。⑶氧氣減壓器

是用來調節氧氣工作壓力的裝置。氣割時所需氧氣的壓力有一定的規范，要使氧氣瓶中的高壓氧氣轉變為氣割需要的穩定的低壓氧氣，就要用它來調節。

⑷橡膠軟管

氧氣和乙炔氣是通過橡膠軟管輸送到割據中去的，氧氣的膠管工作壓力為1.5MPa,孔徑是φ8mm；乙炔膠管工作壓力為0.5MPa,孔徑為φ10mm.為了便于識辨氧氣管采用黑色，乙炔膠管為紅色，氧氣膠管與乙炔膠管的強度不同，不能混用或相互代替。

⑸割炬

割炬的作用是使乙炔氣和氧氣以一定的比例和方式混合，形成具有一定熱量和形狀的預熱火焰，并在預熱火焰的中心噴射切割氧氣進行切割。

第六章

裝配——焊接工藝

裝配-焊接是焊接結構生產中的核心，直接關系到焊接結構的質量和生產效率。同一種焊接結構，由于其生產批量、生產條件不同，或由于結構形式不同，可有不同的裝配方式、不同的焊接工藝、不同的裝配——焊接順序，及會有不同的工藝過程。

6.1

焊接裝配的基礎知識

裝配在焊接結構制造過程中，將組成結構的各個零件按照一定的位置、尺寸關系和精度要求組合起來的工序。在焊接結構制造中，焊接的裝配是決定焊接質量的關鍵工序，而焊件的裝配質量又取決于零件下料和成形的尺寸精度。裝配在焊接結構制造工藝中占有很重要的地位，這不僅是由于裝配工作的質量好壞直接影響著產品的最終質量，而且還因為裝配工序的工作量大，約占整個產品制造的30﹪~40﹪。所以，提高裝配工作的效率和質量，在縮短產品制造工期、降低生產成本、保證產品質量等方面，都具有重要的意義。

一、裝配的基本條件

在金屬結構裝配中，將零件裝成部件的過程稱為部件裝配，簡稱部裝；將零件或部件裝配成最終產品的過程成為總裝。通常裝配后的部件或整體結構直接送入焊接工序，但有些產品要先進行部件裝配-焊接，經矯正變形后在進行總裝。無論何種裝配方案都要滿足裝配的基本條件。

裝配的基本條件不是組成結構件的零件，在裝配前應該達到的尺 寸精度、熱處理狀態等，而是指零件在裝配過程中應遵循的基本準則，只有遵循這些準則才能裝配出合格的焊接結構。

焊接結構的裝配，必須具備三個基本條件：定位、夾緊和測量。裝配的三個基本條件是相輔相成的，定位是整個裝配工序的關鍵，定位后不進行夾緊，正確定位的零件就不能保持其正確性，在隨后的裝配和焊接過程中位置會發生變化；夾緊是在定位基礎上的夾緊，如果沒有定位夾緊就失去了意義；而沒有測量，則無法判斷定位和夾緊的正確性，難以保證構件的裝配質量。但在有些情況下可以不進行測量。

零件的正確定位尺寸，不一定與產品設計圖上的定位尺寸一致，有時是采用生產工藝的角度，考慮焊接變形后的工藝尺寸。

二、零件的定位

⒈定位基準及其選擇

⑴定位基準 在結構在結構裝配過程中，必須根據一些指定的點、線、面，來確定零件和部件在結構中的位置，這些作為依據的點、線、面，稱為定位基準。

⑵定位基準的選擇

合理的選擇定位基準，對于保證裝配質量，安排零部件裝配順序和提高裝配效率均有重要影響。定位基準選擇時，應著重考慮一下幾點：

裝配定位基準盡量與設計基準重合，這樣可以減少基準不重合所帶來的誤差。

同一構件和其它構件有連接或配合關系的各個部件，應盡量采用同一定位基準，這樣能保證構件安裝時與其他構件的正確連接和配合。

應選擇精度較高，又不易變形的零件表面或邊棱作為定位基準，這樣能夠避免由于基準面、線的變形造成的定位誤差。

所選擇的定位基準應便于裝配中的零件定位和測量。

在確定定位基準時應綜合生產成本、生產批量、零件精度要求和疲勞強度等因素。例如以已裝配零件做基準，可以大大簡化工裝的設計和制造過程，但零件的位置、尺寸一定會受已裝配零件的裝配精度和尺寸的影響。如果前一零件尺寸精度或裝配精度低，則后一零件裝配精度也低。

在實際裝配中，有時定位基準的選擇要完全符合上述所有的原則是不可能的。因此，應根據具體情況進行分析，選出最有利的定位基準。

⒉零件的定位方法

在焊接生產中，應根據零件的具體情況，選取零件的定位方法。根據定位方法的不同可以分為如下幾種：

⑴劃線定位

劃線定位是利用在零件表面或裝配臺表面劃出工件的中心線、接合線、輪廓線等作為定位線，來確定零件間的互相位置，通常用于簡單的簡單的單件小批量裝配或總裝時的部分較小的零件的裝配。

⑵樣板定位

利用小塊鋼板或小塊型鋼作為、檔鐵，取材方便，也可以用經機械加工后的擋鐵提高精度。擋鐵的安置要保證構件重點部位（點、線、面）的尺寸精度，也要便于零件間的裝拆。常用于鋼板與鋼板之間的角度裝配和容器上的各種管口的安裝。

⑶定位元件定位與胎夾具定位就不一一介紹了。

三、裝配中的定位焊

定位焊是用來固定各焊接零件之間的相互位置，以保證整個結構件得到正確的幾何形狀和尺寸。定位焊有時也叫點固焊。定位焊所用的焊條應和焊接時所用焊條相同，以保證焊接質量。

進行定位焊的注意事項：

定位焊縫的引弧和熄弧處應圓弧過渡，否則在焊正式焊縫時在該處易造成未焊透、夾雜的缺陷。

定位焊縫有未焊透、夾渣、裂紋、氣孔等焊接缺陷時，應鏟掉并重新焊接，不允許留在焊縫中。

需預熱的焊件，定位焊時也應預熱，預熱溫度與正式焊接時相同。由于定位焊為斷續焊，工件溫度較低，熱量不足而容易產生未焊透，故定位焊接電流應比焊接正式焊縫時打10％~15％。

定位焊的尺寸要按要求選用，對保證焊件尺寸起重要作用的部位，可適當的增加定位焊縫的尺寸和數量。

在焊縫交叉處和焊縫方向急劇變化處不要進行定位焊，而應該離開50mm左右。

對于強行裝配的結構，定位焊縫承受較大外力，應根據具體情況 適當加大定位焊縫長度，間距適當縮小。

必要時采用堿性低氫焊條，而且特別注意定位焊后應盡快焊接，避免中途停頓和時間間隔過長。

定位焊所使用的焊條牌號和正式焊接所用的焊條相同，直徑可略細些，常用φ3.2mm和φ4mm的焊條。

四、裝配中的測量

測量是檢驗定位質量的一個工序，裝配中的測量包括；正確。合理的選擇測量基準，準確完成零件定位所需要的測量項目。在焊接結構中常見的測量項目有；線性尺寸、平行度、垂直度、同軸度及角度等。當然了這些測量都是很重要的，如果沒有這些測量那就很難保證裝配后的焊接結構有的準確性以及質量的要求等。

測量所用的工具有鋼直尺、水平尺、90°角尺等。

五、裝配前的準備

裝配前的準備工作是裝配工藝的重要組成部分。充分細致的準備工作，是高質量高效率的完成裝配工作的有力保證。準備工作通常包括一下幾個方面：

熟悉產品圖樣和工藝規程。要清楚各部件之間的關系和連接方法，并根據工藝規程選擇好裝配基準和裝配方法。

裝配現場和裝配設備的選擇。裝配所需要的操作空間要對周圍進行清理，使之達到場地平整、清潔、人行道通暢。

裝配的工具準備，如焊機，氣割設備，砂輪機等都必須安置在規定的場所。

零、部件的預檢和除銹。對零部件的表面進行去毛刺，除銹等清理工作。對于已經切割好的零件也要進行檢查。

適當的劃分部件，可以提高生產效率，還可以減小焊接變形。1.焊接結構的裝配特點；

1)產品的零件由于精度低，裝配時需要進行調整。

2)產品的連接大多采用焊接結構，采用的是不可以拆的連接方式。返修困難，因此裝配時應該嚴格要求。

3)裝配時有大量的焊接工作，應該掌握焊接的盈利和變形。在裝配時應該采取措施，防止焊接后變形。

⒉裝配——焊接順序的類形： ①整裝整焊②分部件裝配③隨裝隨焊 ⒊裝配的質量檢驗;裝配質量的好壞將直接影響產品的質量，所以產品裝好后應進行檢查是否符合技術要求。

裝配質量的檢驗，包括裝配過程中的檢驗和完工產品的檢驗，主要內容有：

按圖樣檢查產品各零、部件的裝配位置和主要尺寸是否正確。檢查產品各連接部位的連接形式是否正確，并根據技術條件、規范和圖樣來檢查。

檢查產品結構件上為連接、加固各零、部件所做的定位焊是不是符合要求，要使這種結構在焊接后不產生內應力。

檢查產品連接部位焊縫處的金屬表面，不允許有油，鐵銹，以免 焊接后造成不可避免的焊接缺陷。

檢查產品的表面質量，對于剛才上的裂紋，起層、砂眼等等應該根據技術要求酌情處理。

裝配質量的檢驗方法，主要是運用測量技術和各種量具，儀器進行檢查，有些檢驗項目，比如表面質量，也常用外觀檢驗的方法。

第七章

焊接工藝制定

7.1 焊接方法的選擇

在支撐座的制造中，生產中常用的焊接方法有很多，但是我們選擇的是焊條電弧焊，使用焊條電弧焊應該考慮其生產效率，但是由于是課程設計而且做的是支撐座生產成本也不是很高。由于工件材料是Q235，板厚均為6mm,屬于中厚板，選用手工電弧焊，其特點為：

⑴焊接結構簡單，成本低。

⑵工藝靈活，對焊接場所沒有什么特殊的要求。⑶可以在任何位置焊接 ⑷對各種鋼材的適應性強

⑸焊條的品種齊全，可以達到和母材同樣的強度 ⑹焊縫金屬的力學性能好，特別是低溫韌性特別好 ⑺操作方便，容易控制焊接變形

7.2

焊接工藝參數的選擇

⒈焊接電流的選擇

選擇焊接電流時，應該根據板材的厚度、焊條直徑、接頭形式、焊接位置等綜合因素考慮。如果焊接電流過小會使電弧不穩，造成為焊透，夾渣以及焊縫成形不良等焊接缺陷。反之，焊接電流過大容易產生咬邊、焊穿，增加工件變形和金屬飛濺，也會使焊接接頭的組織由于過熱而發生變化。所以焊接時要合理選擇電流。

⒉電弧電壓的選擇和速度的選擇

焊條電弧焊的電弧電壓主要由電弧長度決定：電弧長度越大,電弧電壓越高；電弧長度越短，電弧電壓越低。在焊接過程中，應盡量使用短弧焊接。立焊。仰焊時弧長應比平焊更短些，以利于熔滴過渡。防止熔化金屬不滴。堿性焊條焊接時應比酸性焊條焊接弧長短些，以利于電弧的穩定和防止氣孔。

焊接過程中，焊接速度應該均勻適當，既要保證焊透又要保證不焊穿，同時還要使焊縫寬度和余高符合設計要求。如果焊接過快；，融化能量不夠，易造成未融合，焊縫成形不良等缺陷；如果焊速過慢，使高溫停留時間增長，熱影響區寬度增加，焊接焊頭的晶粒變粗，力學性能降低，同時使工件變形量增大。當焊接較薄工件時，易形成燒穿。

⒊焊條直徑的選擇

焊條直徑一般根據工件厚度選擇，還要考慮接頭形式和焊接位置平焊位置焊接所選用的焊條直徑應該比其他位置大些，立焊橫焊仰焊應選用較細的焊條，一般不超過4.0毫米。T型接頭，搭接接頭都應選用較大直徑的焊條。

⒋焊接區域的清理

它是指焊前對焊件表面的油、銹、漆和水等污染的清理，用堿性焊條焊接時，清理要求嚴格和徹底，否則容易產生氣孔和延遲裂紋。酸性焊條焊接時，對于銹不敏感，若銹蝕較輕，而且對于焊縫質量的要求不高時，可以不清理。清理時可以根據被清污的種類和條件，分別選用鋼絲刷，砂輪打磨等機械處理方法，必要時候也可以用化學方法處理，還可以用氧乙炔焰烘烤等。

⒌焊接順序

在各部位點牢后在進行焊接一般先焊肋板焊縫，以增強結構的剛度，保證零件在裝配位置的穩定性。先焊利縫，在焊水平的，對于長焊縫應該采取分段焊，以減少應力集中，避免所帶來的傷害。在結構中一些突變的地方一定要改成圓滑過渡，減少應力突變。

⒍確定焊接順序 ⑴背板與底板之間的焊接(2)肋板與底板之間的焊接(3)背板與肋板之間的焊接(4)肋板與平板之間的焊接(5)平板與背板之間的焊接(6)立板與平板之間的焊接

7.3 焊接工藝卡的內容

⑴合理的選擇焊接方法和焊接設備以及焊接材料

⑵合理的選擇焊接工藝參數 ⑶合理的選擇焊接材料 ⑷合理的選擇焊接工藝參數 ⑸選擇或設計合理的工藝裝備 ⑹合理的選擇控制焊縫質量 焊接工藝制定的原則 ⑴技術上的可行性 ⑵經濟上的合理性 ⑶良好的勞動條件

本次的課程設計我們的支撐座雖然結構形式和技術要求是完全相同的焊接結構，但是我們六個組的工藝過程是不一樣的，而且大家做出來的產品也是不一樣的，大家做的尺寸多少多有點誤差的，但是由于各組的焊接順序不同，做成的產品產生的應力也是不同的，我們在焊接之前都是采取先整體點固好然后在焊接的方法。

第八章

課程設計總結

⒈通過支撐座的焊接結構的課程設計的學習，不僅僅鞏固了現學的專業知識，也學到了書本中沒有學到的知識。

⒉通過課程設計綜合運用《焊接結構制造及工藝實施》和《鉚工》課程和相關課程的學習起到了鞏固，深化，融會貫通和擴展焊接方面有關的知識。

⒊重要的是通過這次焊接結構課程設計，是我們掌握了焊接結構的設計思想

⒋通過焊接結構課程設計的實踐學習，培養了和分析解決問題的能力，同時也使自己掌握了焊接各方面的有關知識。

⒌通過這次焊接結構課程設計，提高了有關自己的設計能力，如思考能力、繪圖能力還有氣割能力、焊接角焊縫的能力。

⒍同時也掌握了團隊合作的重要性，我們這次分工明確，大家都有自己的活干，使這次的產品有條不紊的進行。而且在這次比賽中獲得了良好的成績，這都與團隊合作是分不開的。

謝謝老師在這次課程設計中的幫助，及時幫我們解決難題，才使得我們的課程設計圓滿的完成。