第一篇：外腳手架施工方案

姜堰市榕錦花園一期工程

腳手架施工方案

南通五建：潘赟

一、工程概況

榕錦花園一期工程5#、6#樓是由姜堰市榕祥房地產開發有限公司開發建設，福建西海岸建筑設計研究院設計，姜堰市鑫彬建設工程監理有限公司監理，由我南通五建建設工程有限公司總承包施工，同時根據業主和公司要求，此工程以省文明工程標準建設。該工程位于姜堰市經濟開發區姜堰大道/溱湖大道交叉口。建筑占地面積2133.8m2，總建筑面積34267.8m2，工程由地下一層非機動車停車庫，地上21層綜合樓，底下三層為商用，建筑面積為4293 m2，三層以上為住宅。建筑物主樓總高度63.390米，裙房高度為11.190米，±0.00相當于黃海標高5.60m。為滿足實際搭設高度地要求及外立面施工整體效果地要求，保證后期上下同時施工有工作面，落地腳手架一律搭設至四層（11.190米），然后均從第五層開始沿周邊搭設懸挑腳手架，懸挑三次，每次懸挑6層，從11.190米至28.590米為首次懸挑；從28.590米至45.990米為第二次懸挑；從45.990米至以上為第三次懸挑。

二、腳手架設計依據

1、公司的企業標準匯編。

2、鋼筋焊接試驗方法標準(JGJ/T27—2001)

3、建筑施工安全檢查評分標準(JGJ59—99)

4、建筑施工高處作業技術規范(JGJ80—91)

5、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規程》（JGJ130-2001）；

6、《建筑結構荷載設計規范》（GB50009-2001）；

7、《建筑鋼結構設計規范》（GB50017-2003）；

8、建筑工程施工手冊，中國建筑工業出版社。

三、基本要求

外腳手架是施工臨時結構，它要承受施工過程中多種水平、垂直荷載，因此腳手架必須有足夠的承載能力，剛度和穩定性。在施工過程中，在多種荷載作用下不得發生失穩、變形、傾斜、扭曲等現象，以確保安全。

四、材料選用

4.1采用φ48×3.0扣件式鋼管腳手架，鋼管材質應符合GB的技術條件，表面平整光滑，無銹獨、裂紋、分層、壓痕劃道和硬彎，新用鋼管有出廠合格證，進場的材料要求取樣檢測合格。搭設架子前應進行保養，除銹，并統一涂色，顏色應力求環境美觀； 4.2扣件采用KT-33-8可鍛鑄鐵扣件，并應有扣件生產許可證，規格與鋼管匹配，不得有裂紋、氣孔、縮松、砂眼等鍛造缺陷，貼和面應平整，活動部位靈活，夾緊鋼管時開口處最小距離不少于5mm，且進場材料要求取樣檢測合格。使用前必須作好驗收工作。

4.3根據計算(計算書附后)，懸挑架外挑梁采用16a槽鋼。懸挑架所用的所有零配件的材質必須優良，嚴禁使用不合格產品，若發現鋼管嚴重銹蝕、彎曲、壓扁、以及扣件有脆裂變形、滑絲等現象，嚴禁使用。

五、搭設方案

（一）、落地腳手架 搭設尺寸：

立桿的縱距1.6米，立桿的橫距1.05米，立桿的步距1.8米。內立桿距墻柱面300mm，小橫桿距墻柱面100mm，小橫桿外露100mm，連墻件按2步3跨設臵，豎向間距3.6米，水平間距4.8米。

二、搭設要點

1、落地腳手架搭設前，土方回填完并分層夯實，地面必須平整，并澆好砼。

2、準備好架體搭設所需的材料，如鋼管、扣件、竹芭、扎絲等。

3、配備好必要的搭設工具、量具、勞動保護用品。

4、本工程安排架子工10~15人，其班長1人，負責按方案組織現場施工，全班日常管理，安全檢查，現場技術指導等工作。要求架體搭設進度與主體施工進度相配合。

5、進場后，由班長對全體操作人員進行安全技術交底，宣讀工地的有關規章制度，并要求每人在交底書上簽名。

6、進入工地后根據建筑平面確定腳手架的平面位臵。

7、根據腳手架平面位臵沿建筑物四周放臵墊板，在墊板上豎立桿，立桿選擇一定要縱橫交錯，即里外一高一低，縱向相鄰立桿一高一底→在立桿上扎第一步小橫桿→ 大橫桿 → 擱柵→ 扎第一步扶手和擋腳桿 →鋪第一步腳手竹笆，與此同時，校直每一根立桿，其垂直度偏差不超過3％，然后扎掃地桿。為防止架體傾斜可加臨時支撐桿，架體起步時要多人配合，防止倒桿，完成上述工作后，沿建筑四周往上搭設第二步腳手架，第二步搭設完后，開始扎剪刀斜撐，同時做好第四步等。每往上搭設一層樓高的架體，架體必須與建筑作水平拉結，當二層水平拉結好后，可拆除臨時斜撐。

8、拉結的做法：

在剪力墻處，預先埋2根12鋼筋，在預埋點處從架體上軋一鋼管頂住板墻，然后把鋼筋焊在拉結鋼管上，焊縫高度不小于6㎜

在窗洞處： 在架體上軋一鋼管伸到窗洞內，然后在該鋼管的窗洞內外側各軋一條鋼管夾住板墻。

在樓面處：

預埋一鋼管，然后用鋼管把預埋管和架體用雙扣件連接。

9、搭設過程中立桿接長和橫桿接長用對接扣件，剪刀撐接長采用旋轉扣件搭接，兩轉扣件的距離要大于1000㎜，桿端不小于100㎜。

10、搭設過程中嚴格挑選鋼管和扣件，質量不合格的鋼管，如薄壁、嚴重銹蝕、硬彎的鋼管不能用，如裂紋、滑絲的扣件不能用。

11、應沿建筑物四周一步一步遞升搭設，禁止分立面搭設和踏步式往上搭設。

12、搭設過程中，要求螺帽扭緊力矩為45～65N〃m

13、搭設過程中隨時注意校直立桿和校平水平桿。

14、基本要求為橫平豎直，整齊清晰，圖形一致，平豎通順，連接牢固，受荷安全。有安全操作空間、不變形、不搖晃、不積水。立柱上的對接扣件應交錯布臵，兩個相鄰立柱接頭不應設在同步同跨內，兩相鄰立柱接頭在高度方向錯開的距離不應小于2500MM，各接頭中心距主節點的距離不應大于步距的1/3。

15、腳手架應在立桿與墻壁面之間設層層隔離竹芭片,支承在兩根鋼管上,用18#鐵絲同鋼管捆牢,每塊竹笆的捆綁點不小于4點.16、立桿雙排并設臵拉結桿,必須采用剛性連接鋼管一端同主立桿連接另一端與預埋鋼管用十字扣件固定,轉角處加密,不允許采用柔性連結,連接桿應與墻面垂直方向每層設臵,水平方向不大于6M設臵一道,以確保立桿穩定,轉角處立桿間距1米,其余均勻排布。

17、剪刀撐向兩端和轉角處起，在腳手架外側從端頭開始，水平距離每隔不大于9M，用斜桿搭成剪刀撐，自下而上循序連續設臵。斜桿用長鋼管與腳手架底部成45度--60度夾角。

鋪設各層小橫桿和腳手片

18、腳手架斜道：

斜道宜附著外腳手架或建筑物設臵，寬度與腳手架同寬，上料斜道坡度宜采用1：6，人行坡道宜用1：3。拐彎平臺寬度等于坡道寬度。

斜道兩側及平臺外圍應設臵兩道高度為1200護身欄及不小于180㎜的擋腳板。按規范規定設臵剪刀撐。

斜道腳手板上設防滑條，防滑條間距不大于300㎜。

19、每幢號房設一個通道口，上設防墜棚。

（二）、懸挑腳手架 搭設尺寸： 立桿的縱距1.35米，立桿的橫距1.05米，立桿的步距1.8米。內立桿距墻柱面300mm，小橫桿距墻柱面100mm，小橫桿外露100mm，連墻件按2步3跨設臵，豎向間距3.6米，水平間距4.8米。

1、受荷情況：

采用φ48×2.5 鋼管和扣件，φ12.5鋼絲繩、槽鋼等構成的外懸挑腳手架，懸挑梁、立桿、大橫桿和小橫桿是主要受力構件，剪力撐和連墻桿是保證腳手架整體剛度和穩定性的構件，并同時具有加強腳手架抵抗垂直、水平力作用的能力，其中連墻桿還承受風荷載也是腳手架組成整體的連接件和傳力件；挑架的搭設必須在砼強度達到15MP后方可進行。

2、鋼筋環的預埋：

2.1本設計把固定槽鋼的預埋鋼筋命名為鋼筋環。經驗算，鋼筋環采用2φ16圓鋼，其機械性能必須符合規范要求

2.2每根鋼筋環必須是原材，不得有焊接接頭，加工前必須送試，經試驗室試驗合格后方可彎曲成型；

2.3鋼筋環預埋應盡量避開框架柱、短墻、平行槽鋼的墻、便于槽鋼抽進抽出。

3、懸挑槽鋼的加工：

3.1按附表 16a槽鋼需用量表進行下料；

3.2為便于與立桿連接。在槽鋼上用電焊固定φ25短鋼筋，鋼筋位臵與立桿位臵配磋。搭設時鋼管套入φ25鋼筋中(見詳圖)，電焊必須四周滿焊，焊縫高度不小于8mm，以確保焊接牢固；

3.3漆好防護漆；

4、現場搭設：

4.1根據槽鋼平面圖的要求，對號入座，固定槽鋼；槽鋼套入U形鋼筋環中，應用木楔塞緊，在外挑口墊18厚的木材；

4.2搭設順序：立桿→小橫桿→大橫桿→小橫桿→大橫桿→剪力撐→擋腳桿→防護欄桿→腳手片→安全立網→安全平網。

4.3腳手架立桿采用對接扣件連接，相鄰兩立桿接頭，應錯開不少于50CM，且不在同一步距內，立桿的垂直偏差不大于架高的1/200，縱向水平桿和斜桿剪力撐接長用活動扣件對接搭接連接，搭接長度不少于1000mm，搭接區用三只旋轉扣件扣緊，同一步內內外兩根縱向大橫桿接頭也應錯開，并不在同一跨內；在每一面腳手架范圍內的縱向水平高差，不宜超過一皮磚的高度；

4.4內立桿距外梁外邊270mm，小橫桿伸出外立桿點外150mm，離外墻面100mm，小橫桿用扣件緊固于立桿上，內外兩根大橫桿扣件也要緊固在立桿上；

4.5腳手架縱向兩端和轉角處起，在腳手架外側每隔6m(水平距離)各用斜桿剪刀撐，自下而上秩序連續設臵，斜桿采用長鋼管，與腳手架底部成45°-60°夾，斜桿用扣件與立桿、小橫桿等主結點桿件固定。

4.6腳手架和墻體之間必須鋪設200mm寬長條竹挑板作為站人片，不得有探頭板；

4.7腳手架與建筑物的拉結，采用兩步三跨(以立桿位臵為準)及轉角處設拉結點，架體邊緣及轉角處1米范圍內必須設拉結點；拉結采用剛性連接，必須保證拉結的牢固、穩定、上下錯位；在每套挑架中，除底層以外，每一樓層必須在每三根立桿設臵拉接點一個，拉接點可采用短鋼管預埋在邊梁的中部。

4.8懸挑手架外側每排設臵防護欄桿、踢腳桿，防護欄桿設臵高度為1.2米，踢腳桿設臵高度為30cm，挑架里側遇到臨邊時(如大開間、門洞等)時，也按上述要求進行相應的防護；懸挑架的底層必須用安全網和腳手板滿鋪。

4.9擋架層層滿鋪腳手片，腳手片須用不于18#鉛絲雙股并聯綁扎不少于4點，要求牢固，交接處平整，無探頭板，不留空隙，腳手片應保證完好無損，破損的及時更換。

4.10、挑架外側必須用建設主管部門認證的合格的密目式安全網封閉圍護，安全網用不細于18#鋼絲張掛嚴密，且應將安全網掛在挑架立桿里側，不得將網圍在各桿件外側；

4.11、挑架的作業層和底層應用合格的安全網或采取其它措施進行分段封閉式防護；

4.12、鋼管桿件的連接必須使用扣件，嚴禁使用鐵絲或其它器具代替。立桿、大橫桿的搭接要錯開，立桿搭接不可在同一水平面上，剪刀撐搭接長度不小于1000mm，并不得少于3個扣件固定，不得采用對接扣件，相鄰接頭應錯開設臵。

4.13、斜拉鋼絲繩在上一層砼澆筑完七天后開始安裝，每個槽鋼的外端均設臵斜拉鋼絲繩。

4.14為提高懸挑腳手架的整體承載力，特別是對槽鋼無法挑的陽臺轉角等薄弱部位，不僅在小橫桿的外端設臵φ12.5的鋼絲繩斜拉，且在相應內立桿的節點處同時設臵向上斜拉鋼絲繩。所有鋼絲繩與砼陽角接觸處用模板隔開處理。

4.15腳手架各桿件相交伸出端頭均應大于100mm，以防止桿件滑落；

4.16每挑一次挑架的槽鋼外側，在外立桿的內側，用δ＝3mm鋼板，寬200mm沿外架固邊設臵用18＃鐵絲與立桿綁扎牢，鋼板外面上涂黃黑相間的斜條碼。

4.17在每一次挑架的外立桿外側沿房屋周邊設臵平網一道，在懸挑架上翻時，平網跟著上移，但原來的位臵仍要在外墻面上設臵平網。

六、卸料平臺的設臵

1、卸料平臺的布臵位臵，以塔吊位臵盡量能通視為準，主樓每層設臵二個，且上下樓層的卸料平臺要錯開三米搭設。

七、拆除方案：

7.1按下列順序拆除：

內擋毛竹片→安全網→墊鋪毛竹片→防護欄桿→擋腳桿→斜位桿→上部大橫桿→上部小橫桿→連墻拉桿→上部立桿→斜拉繩→下部大橫桿→下部小橫桿→下部立桿→槽鋼抽進；腳手架拆除前，對全體操作人員要作技術安全交底。作業人員佩帶安全帶。

7.2、腳手架拆除前，應對于腳手架作一次全面的檢查，對薄弱部位先加固，后拆除；清理步層內的建筑垃圾。

7.3、拆除期間劃好明顯的警戒標志，并有專人監護。

7.4、操作人員在拆除過程中要互相配合，組織嚴密，服從指揮。7.5、拆除工作必須由上而下按順序拆除，不得階梯拆除和分立面拆除。

7.6、剪刀斜撐和連墻支撐不得先行拆除，應與架體同步拆除。7.7、拆除過程中廢物不能任意向外拋、扔。

7.8、拆除的扣件和桿件，不能往下面拋，應堆放整齊、穩固、用塔吊或電梯運至地面，如無塔吊應在步層內站好人，把長件傳至地面。

7.9、拆除過程應保護好建筑產品，如外墻面、門窗等建筑產品。7.10、操作人員應帶好安全帽和安全帶，穿軟底鞋，嚴禁酒后上崗作業。

7.11、遇大風六級以上大風（包括六級）大雨大雪、夜間不得拆除作業。

7.12、落地架拆至一步時，應先拆除掃地桿，再拆第一步橫桿，應多人配合，防止倒架。

7.13、挑腳手架拆到底部支撐時，需要氣割，配備消防器材，做好防火措施。

7.14、全面檢查腳手架的扣件連接，支撐體系是否符合安全要求，經主管人員批準方可實施。

7.15、立桿、剪刀撐等接長桿的拆除，應兩人以上配合進行，不單獨進行；

7.16、操作者應有高度安全意識，站立位臵，用力均需得當； 7.17、翻掀墊鋪毛竹片注意站立位臵，保持身體平衡，并應自外向里翻起豎立，防止外翻將毛竹片內未清除的殘留物從高處直接傷人；

7.18、從上往下拆架，鋼管可通過提升機向下運輸鋼管，盡量減少用塔吊向下吊鋼管來和下部的懸挑架；若標準層隔墻已砌，要充分考慮6m長鋼管能從提升機水平轉送，留好預留洞。

7.19、懸空口的拆除，預先進行加固或設落地支撐措施，方可進行拆除；

7.20、高層腳手架拆除，應沿建筑四周一步一步遞減，不允許兩步同時拆除或一前一后跳步式拆除，更不允許分立面拆除；

7.21、當天離崗時，應及時加固尚未拆除部分，防止存留隱患造成復崗后的人為事故。

八、腳手架的使用與維護：

8.1、本腳手架系圍護外腳手架，必須嚴格控制腳手架的施工荷載，即不超過2KN/m2，施工作業交底要明確。8.2、腳手架不能作為外模板支模用。8.3、在使用過程中禁止下列違章作業。

1、利用腳手架吊物。

2、在腳手架上推車。

3、在腳手架上拉接吊裝線纜。

4、任意拆除和移動腳手架上的桿件及松動扣件螺帽。

5、任意拆除水平連墻拉結支撐。

6、任意拆除腳手架上的防護措施。

7、在腳手架外往下拋物。

8、在腳手架上喜戲打鬧。

8.4、定期觀察腳手架的傾斜程度，如腳手架傾斜或下沉，要檢查原因后即時整改。

8.5、檢查各扣件是否松動，桿件是否滑移。

8.6檢查腳手架竹芭是否完好，如有損壞要立即更換。8.7檢查安全網是否完好，如有漏扎的要即時扎好，有空洞的要更換。8.8檢查水平連墻支撐是否完好，如有被拆，要立即恢復。8.9經常清理架體上垃圾，保持架體整潔。

8.10禁止任意開挖腳手架地基和松動挑架支撐結構。8.11配臵足夠的滅火器。

九、安全技術措施

9.1必須有完善的安全防護措施，按規定設臵安全網、安全欄板。安全網與安全網的搭接處用繩連接起來，不得留間隙，尤其在外墻拐角處更應搭接嚴密，安全網內的碎塊、木材等物應及時清理；

9.2、各通道、洞口、臨邊和易爆用品處應懸掛安全標志，配臵足夠數量的滅火器，尤其是電焊工操作時必須設專人監護防止火星點燃安全網、竹芭片，腳手架上禁止吸煙。

9.3搭設腳手架必須由經安全教育持證上崗的架子工承擔，凡患有高血壓、心臟病者不和腳手架操作；

9.4上架人員必須扣好安全帶、載好安全帽，工具及零配件要放在工具袋內，穿防滑鞋工作，袖口、褲口要扎緊，嚴禁酒后上班；

9.5上架人員不得在架上打鬧，物體嚴禁高處拋擲；

9.6上架人員不得在架上打鬧，必須切斷電源或將電線遷移，腳手架不如要搭設臨時線路必須用絕緣材料保護，由專業電工操作；

9.7腳手架離附近的輸電線不小于2.5m，高壓線路要相距5m以上，距離不足要采取隔離措施；

9.8橫跨人行道和出入口，應加鋪木板和竹笆封閉，以防落物傷人；

9.9五級以上大風、霧、暴雨以及夜間照明不足，不準在腳手架上操作，雨霧后上架要有防滑措施；

9.10嚴禁在腳架上堆放鋼模板、木材等多余的材料等，以確保腳手架暢通及防止超載；

9.11吊腳手架、腳手架鋼管等必須用專用保險吊鉤，堆放要平衡，并嚴格控制腳手架上的施工荷載；

9.12當天完工后，應仔細檢查四周情況，發現留有隱患的部位，應及時進行修復或繼續完成至一個程序、一個部位的結點，方可撤離崗位；

9.13挑架搭設三步后，須進行驗收，驗收合格，方能交付使用，平時定時加強檢查，發現問題及時解決；

9.14高層建筑腳手架拆除，應配備良好的通訊裝臵。

9.15拆除現場必須設警戒標志。警戒區域內嚴禁非操作人員通行和地面施工人員施工。

9.16如遇強風，雨，雪等特殊氣候，不應進行腳手架的拆除，嚴禁夜間拆除。

9.17所有高空作業人員，都應嚴格按高處作業規定執行和遵守安全紀律及拆除工藝要求。

十、交底與驗收

10.1挑架必須按照專項施工方案和設計要求搭設。實際搭設與方案不同的，必須經原方案審批部門同意并及時做好方案的變更工作。

10.2挑架搭拆前必須進行針對性強的安全技術交底，每搭設一段挑架均需交底一次，交底雙方履行簽字手續。

10.3每段挑架搭設后，由公司組織驗收，內容亮化，合格后持合格牌方可投入使用，驗收人員須在驗收單上簽字，資料存檔。附2：落地式外腳手架計算書

1.腳手架設計參數

雙排腳手架搭設高度為 12 m，立桿采用單立管；

搭設尺寸為：立桿的橫距為 1.05m，立桿的縱距為1.6m，大小橫桿的步距為1.8 m；

內排架距離墻長度為0.30m；

小橫桿在上，搭接在大橫桿上的小橫桿根數為 2 根（兩側小橫桿不計）；

采用的鋼管類型為 Φ48×2.5； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數為 1.00； 連墻件采用兩步三跨，豎向間距 3.6 m，水平間距4.8 m，采用扣件連接；

連墻件連接方式為雙扣件； 2.活荷載參數

施工均布活荷載標準值:2.000 kN/m2； 同時施工層數:2 層； 3.風荷載參數

本工程地處江蘇泰州，基本風壓0.4 kN/m2；

風荷載高度變化系數μz 為1.00，風荷載體型系數μs 為1.13； 腳手架計算中考慮風荷載作用； 4.靜荷載參數

每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m):0.1278；

竹笆片腳手板自重標準值(kN/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.150；

安全設施與安全網(kN/m2):0.005； 腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、模板腳手板擋板；

每米腳手架鋼管自重標準值(kN/m):0.028； 腳手板鋪設總層數:6； 5.地基參數

地基土類型:素填土；地基承載力標準值(kPa):80.00； 立桿基礎底面面積(m2):0.40；地基承載力調整系數:1.00。

二、小橫桿的計算: 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。

按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。

1.均布荷載值計算

小橫桿的自重標準值: P1= 0.028 kN/m ；

腳手板的荷載標準值: P2= 0.3×1.6/3=0.16 kN/m ； 活荷載標準值: Q=2×1.6/3=1.067 kN/m；

荷載的計算值: q=1.2×0.028+1.2×0.16+1.4×1.067 = 1.719 kN/m；

小橫桿計算簡圖 2.強度計算

最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩，計算公式如下:

最大彎矩 Mqmax =1.719×1.052/8 = 0.237 kN.m； 最大應力計算值 σ = Mqmax/W =61.375 N/mm2；

小橫桿的最大彎曲應力 σ =61.375 N/mm2 小于 小橫桿的抗壓強度設計值 [f]=205 N/mm2，滿足要求！

3.撓度計算: 最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度

荷載標準值q=0.028+0.16+1.067 = 1.255 kN/m ；

最大撓度 ν = 5.0×1.255×10504/(384×2.06×105×92800)=1.039 mm；

小橫桿的最大撓度 1.039 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 1050 / 150=7 與10 mm，滿足要求！

三、大橫桿的計算: 大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。

1.荷載值計算

小橫桿的自重標準值: P1= 0.028×1.05=0.03 kN；

腳手板的荷載標準值: P2= 0.3×1.05×1.6/3=0.168 kN； 活荷載標準值: Q= 2×1.05×1.6/3=1.12 kN； 荷載的設計值: P=(1.2×0.03+1.2×0.168+1.4×1.12)/2=0.903 kN；

大橫桿計算簡圖 2.強度驗算

最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的彎矩和。

均布荷載最大彎矩計算:M1max=0.08×0.028×1.6×1.6=0.006 kN.m；

集中荷載最大彎矩計算公式如下:

集中荷載最大彎矩計算:M2max=0.267×0.903×1.6= 0.386 kN.m； M = M1max + M2max = 0.006+0.386=0.391 kN.m 最大應力計算值 σ = 0.391×106/3860=101.374 N/mm2； 大橫桿的最大應力計算值 σ = 101.374 N/mm2 小于 大橫桿的抗壓強度設計值 [f]=205 N/mm2，滿足要求！

3.撓度驗算

最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和,單位:mm；

均布荷載最大撓度計算公式如下:

大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度：

νmax= 0.677×0.028×16004 /(100×2.06×105×92800)= 0.065 mm；

集中荷載最大撓度計算公式如下:

集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度：

小橫桿傳遞荷載 P=（0.03+0.168+1.12）/2=0.659kN ν= 1.883×0.659×16003/(100 ×2.06×105×92800)= 2.658 mm；

最大撓度和：ν= νmax + νpmax = 0.065+2.658=2.723 mm； 大橫桿的最大撓度 2.723 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1600 / 150=10.7與10 mm，滿足要求！

四、扣件抗滑力的計算: 按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為6.50kN，按照扣件抗滑承載力系數1.00，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.50kN。

縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R ≤ Rc

其中 Rc--扣件抗滑承載力設計值,取6.50 kN；

R--縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 小橫桿的自重標準值: P1 = 0.028×1.05×2/2=0.03 kN； 大橫桿的自重標準值: P2 = 0.028×1.6=0.045 kN；

腳手板的自重標準值: P3 = 0.3×1.05×1.6/2=0.252 kN； 活荷載標準值: Q = 2×1.05×1.6 /2 = 1.68 kN；

荷載的設計值: R=1.2×(0.03+0.045+0.252)+1.4×1.68=2.744 kN；

R < 6.50 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!

五、腳手架立桿荷載計算: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：

(1)每米立桿承受的結構自重標準值，為0.1278kN/m NG1 = [0.1278+(1.05×2/2)×0.028/1.80]×12.00 = 1.730kN；(2)腳手板的自重標準值；采用竹笆片腳手板，標準值為0.3kN/m2 NG2= 0.3×6×1.6×(1.05+0.3)/2 = 1.944 kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15kN/m NG3 = 0.15×6×1.6/2 = 0.72 kN；

(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網；0.005 kN/m2 NG4 = 0.005×1.6×12 = 0.096 kN； 經計算得到，靜荷載標準值

NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.49 kN；

活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。

經計算得到，活荷載標準值

NQ= 2×1.05×1.6×2/2 = 3.36 kN； 風荷載標準值按照以下公式計算

其中 Wo--基本風壓(kN/m2)，按照《建筑結構荷載規范》(GB50009-2001)的規定采用：

Wo = 0.4 kN/m2；

Uz--風荷載高度變化系數，按照《建筑結構荷載規范》(GB50009-2001)的規定采用：

Uz= 1 ；

Us--風荷載體型系數：取值為1.13； 經計算得到，風荷載標準值

Wk = 0.7 ×0.4×1×1.13 = 0.316 kN/m2； 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式

N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×4.49+ 1.4×3.36= 10.092 kN； 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為

N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×4.49+ 0.85×1.4×3.36= 9.387 kN；

風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為

Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.316×1.6× 1.82/10 = 0.195 kN.m；

六、立桿的穩定性計算: 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式為：

立桿的軸向壓力設計值 ：N = 10.092 kN； 計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.61 cm；

計算長度附加系數參照《扣件式規范》表5.3.3得 ：k = 1.155 ；當驗算桿件長細比時，取塊1.0；

計算長度系數參照《扣件式規范》表5.3.3得 ：μ = 1.5 ； 計算長度 ,由公式 lo = k×μ×h 確定 ：l0 = 3.118 m； 長細比 Lo/i = 194 ；

軸心受壓立桿的穩定系數φ,由長細比 lo/i 的計算結果查表得到 ：φ= 0.191 ；

立桿凈截面面積 ： A = 3.57 cm2；

立桿凈截面模量(抵抗矩)：W = 3.86 cm3； 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：[f] =205 N/mm2； σ = 10092/(0.191×357)=148.01 N/mm2；

立桿穩定性計算 σ = 148.01 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 [f] = 205 N/mm2，滿足要求！

考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式

立桿的軸心壓力設計值 ：N = 9.387 kN； 計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.61 cm； 計算長度附加系數參照《扣件式規范》表5.3.3得 ： k = 1.155 ； 計算長度系數參照《扣件式規范》表5.3.3得 ：μ = 1.5 ； 計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 3.118 m； 長細比: L0/i = 194 ；

軸心受壓立桿的穩定系數φ,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：φ= 0.191 立桿凈截面面積 ： A = 3.57 cm2；

立桿凈截面模量(抵抗矩)：W = 3.86 cm3； 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：[f] =205 N/mm2；

σ = 9386.76/(0.191×357)+195185.894/3860 = 188.228 N/mm2；

立桿穩定性計算 σ = 188.228 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 [f] = 205 N/mm2，滿足要求！

七、最大搭設高度的計算: 按《規范》5.3.6條不考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：

構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 2.76 kN； 活荷載標準值 ：NQ = 3.36 kN；

每米立桿承受的結構自重標準值 ：Gk = 0.128 kN/m； Hs =[0.191×3.57×10-4×205×103-(1.2×2.76 +1.4×3.36)]/(1.2×0.128)=38.878 m；

按《規范》5.3.6條腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米：

[H] = 38.878 /(1+0.001×38.878)=37.423 m； [H]= 37.423 和 50 比較取較小值。經計算得到，腳手架搭設高度限值 [H] =37.423 m。

腳手架單立桿搭設高度為12m，小于[H]，滿足要求！

按《規范》5.3.6條考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：

構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 2.76 kN； 活荷載標準值 ：NQ = 3.36 kN；

每米立桿承受的結構自重標準值 ：Gk = 0.128 kN/m；

計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩： Mwk=Mw /(1.4×0.85)= 0.195 /(1.4 × 0.85)= 0.164 kN.m；

Hs =(0.191×3.57×10-4×205×103-(1.2×2.76+0.85×1.4×(3.36+0.191×3.57×100×0.164/3.86)))/(1.2×0.128)=20.996 m；

按《規范》5.3.6條腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米：

[H] = 20.996 /(1+0.001×20.996)=20.564 m； [H]= 20.564 和 50 比較取較小值。經計算得到，腳手架搭設高度限值 [H] =20.564 m。

腳手架單立桿搭設高度為12m，小于[H]，滿足要求！

八、連墻件的穩定性計算: 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算： Nl = Nlw + N0

風荷載標準值 Wk = 0.316 kN/m2；

每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 17.28 m2； 按《規范》5.4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N0= 5.000 kN；

風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算： Nlw = 1.4×Wk×Aw = 7.654 kN；

連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 12.654 kN； 連墻件承載力設計值按下式計算： Nf = φ〃A〃[f] 其中 φ--軸心受壓立桿的穩定系數；

由長細比 l/i = 300/16.1的結果查表得到 φ=0.949，l為內排架距離墻的長度；

又： A = 3.57 cm2；[f]=205 N/mm2；

連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.949×3.57×10-4×205×103 = 69.453 kN； Nl = 12.654 < Nf = 69.453,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。

由以上計算得到 Nl = 12.654小于雙扣件的抗滑力 16 kN，滿足要求！

連墻件扣件連接示意圖

九、立桿的地基承載力計算: 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p ≤ fg 地基承載力設計值: fg = fgk×kc = 80 kPa；

其中，地基承載力標準值：fgk= 80 kPa ； 腳手架地基承載力調整系數：kc = 1 ；

立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A =25.23 kPa ； 其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N = 10.092 kN； 基礎底面面積（腳手板）：A = 4×0.25/(4/1.6)=0.4m2。p=25.23 ≤ fg=80 kPa。地基承載力滿足要求！附2：懸挑外腳手架計算書

1.腳手架參數

雙排腳手架搭設高度為 18 m，立桿采用單立桿；

搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.35m，立桿的橫距為1.05m，立桿的步距為1.8 m；

內排架距離墻長度為0.30 m； 大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 2 根(兩側大橫桿不計)；

腳手架沿墻縱向長度為 150.00 m； 采用的鋼管類型為 Φ48×2.5；

橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數 1.00； 連墻件布臵取兩步三跨，豎向間距 3.6 m，水平間距4.05 m，采用扣件連接；

連墻件連接方式為雙扣件； 2.活荷載參數

施工均布荷載(kN/m2):3.000；腳手架用途:結構腳手架（考慮到現實中鋼管及扣件的合格率低，不采用裝修腳手架荷載2.000）；

同時施工層數:2 層； 3.風荷載參數

本工程地處江蘇泰州，查荷載規范基本風壓為0.400kN/m2，風荷載高度變化系數μz為1.000，風荷載體型系數μs為1.128；

計算中考慮風荷載作用； 4.靜荷載參數

每米立桿承受的結構自重荷載標準值(kN/m):0.1248； 腳手板自重標準值(kN/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.150；

安全設施與安全網自重標準值(kN/m2):0.005；腳手板鋪設層數:10 層；

腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、竹笆片腳手板擋板；

5.水平懸挑支撐梁

懸挑水平鋼梁采用16a號槽鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.5m，建筑物內錨固段長度 3 m（按照蘇州要求）。

與樓板連接的螺栓直徑(mm):20.00； 樓板混凝土標號:C25； 6.拉繩與支桿參數 鋼絲繩安全系數為:5.000； 鋼絲繩與墻距離為(m):3.000；

懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結，最里面面鋼絲繩距離建筑物 1.2 m。

二、大橫桿的計算: 按照《扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130-2001)第5.2.4條規定，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。

1.均布荷載值計算

大橫桿的自重標準值:P1=0.028 kN/m ；

腳手板的自重標準值:P2=0.3×1.05/(2+1)=0.105 kN/m ； 活荷載標準值: Q=3×1.05/(2+1)=1.05 kN/m；

靜荷載的設計值: q1=1.2×0.028+1.2×0.105=0.16 kN/m； 活荷載的設計值: q2=1.4×1.05=1.47 kN/m；

圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)

圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.強度驗算

跨中和支座最大彎距分別按圖

1、圖2組合。跨中最大彎距計算公式如下:

跨中最大彎距為M1max=0.08×0.16×1.352+0.10×1.47×1.352 =0.291 kN.m；

支座最大彎距計算公式如下:

支座最大彎距為 M2max=-0.10×0.16×1.352-0.117×1.47×1.352 =-0.343 kN.m；

選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： σ=Max(0.291×106,0.343×106)/3860=88.86 N/mm2；

大橫桿的最大彎曲應力為 σ= 88.86 N/mm2 小于 大橫桿的抗壓強度設計值 [f]=205 N/mm2，滿足要求！

3.撓度驗算: 最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下：

其中：靜荷載標準值: q1= P1+P2=0.028+0.105=0.133 kN/m；

活荷載標準值: q2= Q =1.05 kN/m； 最大撓度計算值為：

ν= 0.677×0.133×13504/(100×2.06×105×92800)+0.990×1.05×13504/(100×2.06×105×92800)= 1.963 mm；

大橫桿的最大撓度 1.963 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1350/150 mm與10 mm，滿足要求！

三、小橫桿的計算: 根據JGJ130-2001第5.2.4條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布臵下計算小橫桿的最大彎矩和變形。

1.荷載值計算

大橫桿的自重標準值：p1= 0.028×1.35 = 0.038 kN；

腳手板的自重標準值：P2=0.3×1.05×1.35/(2+1)=0.142 kN； 活荷載標準值：Q=3×1.05×1.35/(2+1)=1.418 kN；

集中荷載的設計值: P=1.2×(0.038+0.142)+1.4 ×1.418 = 2.2 kN；

小橫桿計算簡圖 2.強度驗算

最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和；

均布荷載最大彎矩計算公式如下:

Mqmax = 1.2×0.028×1.052/8 = 0.005 kN.m； 集中荷載最大彎矩計算公式如下:

Mpmax = 2.2×1.05/3 = 0.77 kN.m ；

最大彎矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.775 kN.m； 最大應力計算值 σ = M / W = 0.775×106/3860=200.697 N/mm2 ； 小橫桿的最大彎曲應力 σ =200.697 N/mm2 小于 小橫桿的抗壓強度設計值 205 N/mm2，滿足要求！

3.撓度驗算

最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和；

小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:

νqmax=5×0.028×10504/(384×2.06×105×92800)= 0.023 mm ； 大橫桿傳遞荷載 P = p1 + p2 + Q = 0.038+0.142+1.418 = 1.597 kN；

集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下:

νpmax = 1597.185×1050×(3×10502-4×10502/9)/(72×2.06×105×92800)= 3.433 mm；

最大撓度和 ν = νqmax + νpmax = 0.023+3.433 = 3.456 mm； 小橫桿的最大撓度為 3.456 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 1050/150=7與10 mm,滿足要求！

四、扣件抗滑力的計算: 按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為6.50kN（規范取值為8.0，現取值為市場上扣件試驗值），按照扣件抗滑承載力系數1.00，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.50kN。

縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R ≤ Rc

其中 Rc--扣件抗滑承載力設計值,取6.50 kN；

R--縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 大橫桿的自重標準值: P1 = 0.028×1.35×2/2=0.038 kN； 小橫桿的自重標準值: P2 = 0.028×1.05/2=0.015 kN；

腳手板的自重標準值: P3 = 0.3×1.05×1.35/2=0.213 kN； 活荷載標準值: Q = 3×1.05×1.35 /2 = 2.126 kN； 荷載的設計值: R=1.2×(0.038+0.015+0.213)+1.4×2.126=3.295 kN；

R < 6.50 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!

五、腳手架立桿荷載的計算: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：

(1)每米立桿承受的結構自重標準值，為0.1204kN/m NG1 = [0.1204+(1.35×2/2)×0.028/1.80]×18.00 = 2.547kN；(2)腳手板的自重標準值；采用竹笆片腳手板，標準值為0.3kN/m2 NG2= 0.3×10×1.35×(1.05+0.3)/2 = 2.734 kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15kN/m NG3 = 0.15×10×1.35/2 = 1.013 kN；

(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網；0.005 kN/m2 NG4 = 0.005×1.35×18 = 0.122 kN； 經計算得到，靜荷載標準值

NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.414 kN；

活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。

經計算得到，活荷載標準值

NQ= 3×1.05×1.35×2/2 = 4.252 kN； 風荷載標準值按照以下公式計算

其中 Wo--基本風壓(kN/m2)，按照《建筑結構荷載規范》(GB50009-2001)的規定采用：

Wo = 0.4 kN/m2；

Uz--風荷載高度變化系數，按照《建筑結構荷載規范》(GB50009-2001)的規定采用：

Uz= 1 ；

Us--風荷載體型系數：取值為1.128； 經計算得到，風荷載標準值

Wk = 0.7 ×0.4×1×1.128 = 0.316 kN/m2； 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式

N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×6.414+ 1.4×4.252= 13.651 kN； 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為

N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×6.414+ 0.85×1.4×4.252= 12.758 kN；

風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為

Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.316×1.35× 1.82/10 = 0.164 kN.m；

六、鋼絲繩卸荷計算（因此內容在規范以外，故僅供參考）: 鋼絲繩卸荷按照完全卸荷計算方法。

在腳手架全高范圍內卸荷2次；吊點選擇在立桿、小橫桿、大橫桿的交點位臵；以卸荷吊點分段計算。

第1 次卸荷凈高度為6m;第2 次卸荷凈高度為5m;經過計算得到

a1=arctg[3.000/(1.050+0.300)]=65.772度 a2=arctg[3.000/0.300]=84.289度 第1次卸荷處立桿軸向力為：

P1 = P2 = 1.5×13.651×6/18 =6.825 kN； kx為不均勻系數，取1.5 各吊點位臵處內力計算為(kN)：

T1 = P1/sina1 = 6.825/0.912 = 7.485 kN T2 = P2/sina2 = 6.825/0.995 = 6.859 kN G1 = P1/tana1 = 6.825/2.222 = 3.071 kN G2 = P2/tana2 = 6.825/10.000 = 0.683 kN 其中T鋼絲繩軸向拉力，G鋼絲繩水平分力。

卸荷鋼絲繩的最大軸向拉力為[Fg]= T1 =7.485 kN。鋼絲繩的容許拉力按照下式計算：

其中[Fg]--鋼絲繩的容許拉力(kN)；

Fg--鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)，計算中可以近似計算Fg=0.5d2，d為鋼絲繩直徑(mm)；

α--鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，取0.82； K--鋼絲繩使用安全系數。

計算中[Fg]取 7.485kN，α=0.82，K=5，得到： 選擇卸荷鋼絲繩的最小直徑為：d =(2×7.485×5.000/0.820)0.5 = 9.6 mm。

吊環強度計算公式為：σ = N / A ≤ [f] 其中 [f]--吊環鋼筋抗拉強度，《混凝土結構設計規范》規定[f] = 50 N/mm2；

N--吊環上承受的荷載等于[Fg]；

A--吊環截面積，每個吊環按照兩個截面計算,A=0.5πd2；

選擇吊環的最小直徑要為：d =(2×[Fg]/[f]/π)0.5 =（2×7.485×103/50/3.142）0.5 = 10 mm。

第1次卸荷鋼絲繩最小直徑為 9.6 mm，必須拉緊至 7.485 kN，吊環直徑為 10 mm。

根據各次卸荷高度得：

第2次卸荷鋼絲繩最小直徑為 8.7 mm，必須拉緊至 6.237 kN，吊環直徑為 9 mm。

七、立桿的穩定性計算: 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式為：

立桿的軸向壓力設計值 ：N = 13.651×7/18 =5.309 kN； 計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.61 cm；

計算長度附加系數參照《扣件式規范》表5.3.3得 ：k = 1.155 ；當驗算桿件長細比時，取塊1.0；

計算長度系數參照《扣件式規范》表5.3.3得 ：μ = 1.5 ； 計算長度 ,由公式 lo = k×μ×h 確定 ：l0 = 3.118 m； 長細比 Lo/i = 194 ；

軸心受壓立桿的穩定系數φ,由長細比 lo/i 的計算結果查表得到 ：φ= 0.191 ；

立桿凈截面面積 ： A = 3.57 cm2；

立桿凈截面模量(抵抗矩)：W = 3.86 cm3； 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：[f] =205 N/mm2； σ = 5309/(0.191×357)=77.853 N/mm2；

立桿穩定性計算 σ = 77.853 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 [f] = 205 N/mm2，滿足要求！

考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式

立桿的軸心壓力設計值 ：N = 12.758×7/18 =4.961 kN； 計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.61 cm； 計算長度附加系數參照《扣件式規范》表5.3.3得 ： k = 1.155 ； 計算長度系數參照《扣件式規范》表5.3.3得 ：μ = 1.5 ； 計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 3.118 m； 長細比: L0/i = 194 ；

軸心受壓立桿的穩定系數φ,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：φ= 0.191 立桿凈截面面積 ： A = 3.57 cm2；

立桿凈截面模量(抵抗矩)：W = 3.86 cm3； 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：[f] =205 N/mm2；

σ = 4961.302/(0.191×357)+164396.615/3860 = 115.35 N/mm2；

立桿穩定性計算 σ = 115.35 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 [f] = 205 N/mm2，滿足要求！

八、連墻件的計算: 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算： Nl = Nlw + N0

風荷載標準值 Wk = 0.316 kN/m2；

每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 14.58 m2； 按《規范》5.4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N0= 5.000 kN；

風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算： Nlw = 1.4×Wk×Aw = 6.447 kN；

連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 11.447 kN； 連墻件承載力設計值按下式計算： Nf = φ〃A〃[f] 其中 φ--軸心受壓立桿的穩定系數；

由長細比 l/i = 300/16.1的結果查表得到 φ=0.949，l為內排架距離墻的長度；

又： A = 3.57 cm2；[f]=205 N/mm2；

連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.949×3.57×10-4×205×103 = 69.453 kN；

Nl = 11.447 < Nf = 69.453,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。

由以上計算得到 Nl = 11.447小于雙扣件的抗滑力 13 kN（規范取值為16.0，現取值為市場上扣件試驗值），滿足要求！

連墻件扣件連接示意圖

九、懸挑梁的受力計算: 懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續梁計算。

懸臂部分受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。

本方案中，腳手架排距為1050mm，內排腳手架距離墻體300mm，支拉斜桿的支點距離墻體為 1200mm，水平支撐梁的截面慣性矩I = 866.2 cm4，截面抵抗矩W = 108.3 cm3，截面積A = 21.95 cm2。

受腳手架集中荷載 P=(1.2×6.414 +1.4×4.252)×7/18= 5.309 kN；

水平鋼梁自重荷載 q=1.2×21.95×0.0001×78.5 = 0.207 kN/m；

懸挑腳手架示意圖

懸挑腳手架計算簡圖 經過連續梁的計算得到

懸挑腳手架支撐梁剪力圖(kN)

懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kN.m)

懸挑腳手架支撐梁變形圖(mm)各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為： R[1] = 7.194 kN； R[2] = 4.166 kN； R[3] = 0.19 kN。

最大彎矩 Mmax= 0.806 kN.m；

最大應力 σ =M/1.05W+N/A= 0.806×106 /(1.05 ×108300)+ 5.309×103 / 2195 = 9.503 N/mm2； 水平支撐梁的最大應力計算值 9.503 N/mm2 小于 水平支撐梁的抗壓強度設計值 215 N/mm2,滿足要求！

十、懸挑梁的整體穩定性計算: 水平鋼梁采用16a號槽鋼,計算公式如下

其中φb--均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算：

φb = 570 ×10×63× 235 /(1200×160×235)= 1.87 由于φb大于0.6，查《鋼結構設計規范》(GB50017-2003)附表B，得到 φb值為0.919。

經過計算得到最大應力 σ = 0.806×106 /(0.919×108300)= 8.093 N/mm2；

水平鋼梁的穩定性計算 σ = 8.093 小于 [f] = 215 N/mm2 ,滿足要求!

十一、拉繩的受力計算: 水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算

其中RUicosθi為鋼繩的 拉力對水平桿產生的軸壓力。各支點的支撐力 RCi=RUisinθi

按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為： RU1=7.748 kN；

十二、拉繩的強度計算: 鋼絲拉繩(支桿)的內力計算：

鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU均取最大值進行計算，為 RU=7.748 kN 選擇6×19鋼絲繩,鋼絲繩公稱抗拉強度1700MPa，直徑12.5mm。

其中[Fg]--鋼絲繩的容許拉力(kN)；

Fg--鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)，查表得Fg＝97.3KN；

α--鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對6×19、6×37、6×61鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8。α＝0.85；

K--鋼絲繩使用安全系數。K＝5。得到：[Fg]=16.541KN>Ru＝7.748KN。經計算，選此型號鋼絲繩能夠滿足要求。鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環強度計算

鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU的最大值進行計算作為拉環的拉力N，為

N=RU=7.748kN 鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環的強度計算公式為

其中 [f] 為拉環受力的單肢抗剪強度，取[f] = 50N/mm2； 所需要的鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環最小直徑 D=(7748×4/3.142×50)1/2 =15mm；

十三、錨固段與樓板連接的計算: 1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環，拉環強度計算如下： 水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力 R=0.19 kN； 水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為:

其中 [f] 為拉環鋼筋抗拉強度，按照《混凝土結構設計規范》10.9.8條[f] = 50N/mm2；

所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑 D=[190.326×4/(3.142×50×2)]1/2 =1.557 mm；

水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上錨固長度。

2.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下：

錨固深度計算公式:

其中 N--錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 0.19kN； d--樓板螺栓的直徑，d = 20mm；

[fb]--樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1.27N/mm2；

[f]--鋼材強度設計值,取215N/mm2； h--樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度，經過計算得到 h 要大于

190.326/(3.142×20×1.27)=2.385mm。螺栓所能承受的最大拉力 F=1/4×3.14×202×215×10-3=67.51kN 螺栓的軸向拉力N=0.19kN 小于螺栓所能承受的最大拉力 F=67.51kN，滿足要求！

3.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下：

混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式:

其中 N--錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向壓力，N = 4.166kN； d--樓板螺栓的直徑，d = 20mm；

b--樓板內的螺栓錨板邊長，b=5×d=100mm； fcc--混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0.95fc=11.9N/mm2；

經過計算得到公式右邊等于115.26 kN，大于錨固力 N=4.17 kN，樓板混凝土局部承壓計算滿足要求!

第二篇：外腳手架施工方案（推薦）

廣州雅居樂花園 A04地塊四期低層住宅

（H2型2棟、H1型7棟、E1型3棟、D1型11棟、D2型7棟）

外腳手架搭設、拆除施工技術方案 工程名稱： 廣州市雅居樂花園A04地塊四期低層住宅 工程地點： 廣州市番禺區南村鎮員崗村 建設單位： 廣州雅居樂房地產開發有限公司

施工單位： 廣東兆達建筑工程有限公司 編制單位： 廣東兆達建筑工程有限公司 編 制 人： 編制日期： 二00四年三月五日

審 批 單 位： 廣東兆達建筑工程有限公司 技術負責人： 審 批 日 期： 二00四年三月五日

監

理

單

位：

監理項目負責人： 日

期：

二00四年 月 日

建

設

單

位:

建設項目負責人:

日

期:

0 1.工程概況: 1.1該工程位于廣州番禺區南村鎮員崗村，由廣州番禺雅居樂房地產開發有限公司投資興建，機械工業第十設計研究院設計，建筑物有H1、H2、D1、D2、E1型別墅（共30棟），基礎地基為以強夯處理的人工填土為持力層，基礎為承臺基礎;主體為3層混凝土框架結構，層2.9至3.3米，最高高度為13.468，屋面為斜屋面，需搭設腳手架高度為11.7米。

1.2各建筑卸料平臺位置見外排架施工平面布置圖。2.材料要求：

所用材料必須具有材質證明和檢驗記錄。2.1.鋼管

2.1.1.鋼管包括立桿、大橫桿、剪力撐、附墻桿等。

2.1.2.鋼管采用外徑為48mm，壁厚3.5 mm，其材質應采用國家現行標準《直縫電焊鋼管》GB/T13793或《低壓流體輸送用焊接鋼管》GB/T3092中規定的3號普通鋼管，其質量應符合國家標準《碳素結構鋼》中GB/T700-A級鋼的規定。

2.1.3.腳手架鋼管每根最大質量不應小于25Kg，小橫桿最大長度不大于2.2m，其它桿最大長度不大于6.5m。2.1.4.鋼管上嚴禁打孔。

2.1.5.鋼管應有產品質量合格證，產品質量檢查報告。

2.1.6.鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、毛刺、壓痕和深的劃道。

2.1.7.鋼管外徑及壁厚偏差不大于-0.5 mm。鋼管兩端面切斜偏差不大于1.7 mm。

2.1.8.鋼管必須涂有防銹漆。2.2.扣件：

2.2.1.扣件包括直角扣件、旋轉扣、對接扣件及其附件（T型螺栓、螺母、墊圈）等。

2.2.2.扣件及其附件應符合國家標準《鋼管腳手架扣件》GB-1583的規定。扣件與鋼管的貼合面必須嚴格整形，保證鋼管扣緊時接觸良 好，扣件活動部位應能靈活轉動，旋轉扣件的旋轉面間隙小于1 mm，扣件表面應進行防銹處理。

2.2.3.扣件應有生產許可證，法定檢測單位的測試報告和產品質量合格證。

2.2.4.腳手架采用的扣件，在螺栓擰緊扭力矩達65N.m時，不得發生破壞。

2.2.5.扣件使用前應進行質量檢查、有裂縫、變形的嚴禁使用，出現滑絲的螺栓必須更換。2.3.鋼絲繩

2.3.1.鋼絲繩選用6χ19ф12光面鋼絲繩，斷股、銹蝕嚴重的不得使用，槽鋼選用[10普通槽鋼。

2.4.腳手板：采用質輕堅韌的剝皮杉木或松木腳手板，板上不得有腐朽、髓心、裂縫等質量缺陷，板厚50mm，板寬不小于200mm。2.5.安全網：采用具有出廠合格證及準用證的密目式（2000目以上）安全網。3.腳手架的計算。

3.1.根據建筑工業出版社出版《建筑施工手冊》計算，腳手架總高Hi=23.7+1.2=24.9m，步距h=1.8m，立桿間距1.6m連墻件為2步3跨，底部支承在底層散水上,采用落地扣件式鋼管腳手架，鋼管為Ф48×3.5mm普通焊接鋼管截面A=489mm,封閉式塑料密目安全立網,立桿的截面抵抗距W=5078mm，回轉半徑i=15.8mm，鋼材抗壓強度設計值fc=0.205KN/mm2，基本風壓W0=0.45KN/m2(根據結施—1)3.2.荷載的計算：（單桿的承載）恒載的標準值GK

腳手板荷載q1=0。35KN/m2 腳手板鋪設層數n1=3，P1=0.8÷2×1.5×0.35×3=0.63KN 3.2.1.腳手架自重： 底部自重P2

?48×3.5mm鋼管自重是0.0384KN/m.扣件重量,每步按2個計算,每個重量Q=0.026KN 腳手架步數n2=24.9/1.8=14 P2= n2[0.038×(1.8+1.5+0.4)+0.052]=2.75KN 3.2.2.安全網荷載P3

塑料密目式安全網平均荷載q=0.002KN/m2 P3=24.9×1.6×0.002=0.080KN GK=P1+P2+P3=0.63+2.75+0.008=3.46KN 3.2.3.施工荷載（活載q2=2kn/m2同時施工層數n3=2 Qk=0.4×2×2=1.6KN 3.2.4.風荷載的線標準值Wk=IaφWk（離地10m時）風壓高度變化系數μZ=0.71 擋風系數φ=擋風面積An/迎風面積Aw=0.5 風荷載標準Wk=0.7μS×μz×W0=0.7×0.7×0.71×0.45=0.157kn/m2 Wk=IaφWk=1×0.5×0.157=0.079KN/m2 3.3.腳手架整體、穩定、驗算： 3.3.1.料強度附加分項系數γm，由表（5—5）查得γm=1.5607 3.3.2.設計值

N`=1.2(Ngk+ Ngk)=1.2(3.46+1.6)=6.07KN 3.3.3.計算風荷載Mw：

Mw=0.12Wk·h2=0.12×0.079×1.82=0.031KN·m 3.3.4.確定穩定系數

查表5—20取μ=1.5λ=·h/I=1.5×1800/15.8=170 由表522查得φ=0.254 3.3.5.算穩定

fc/0.9γm=N`/φ·A+Mw/W fc/0.9γm=0.205/0.9×1.5607=0.146KN/mm2 N`/φ·A+Mw/W =6.07/0.25×489+34/5078=0.005+0.007=0.057KN/mm<0.146KN/mm2 ∴整體腳手架安全穩定.3.4.腳手架頂部驗算： 3.4.1.荷載的計算：

3.4.2.頂部主要是風荷載的作用力，豎向壓力很小，本驗算只計算水平風荷 載。

3.4.2.1.風荷載的線標準值Wk（離地24.9m）擋風系數φ=An/Aw=0.5 風荷載標準Wk=0.7μS×μz×W0 由《建筑結構荷載規范》得μS=0.7

μZ=2.4 Wk=0.7μS×μz×W0 =0.7×0.7×2.4×0.5=0.588KN/m2 Wk=IaφWk=1×0.58×0.5=0.294KN/m 3.4.2.2.驗算穩定: Mw=0.12×Wkh2=0.12×0.294×1.82=0.114KN/m fc/0.9γm=0.146KN/mm2 WW/W0=114/5078=0.0224KN/mm2<0.146KN/mm2 ∴驗算穩定 4.腳手架施工: 4.1.搭設作業程序

底座布置→底座布置應根據圖紙要求鋪放好橫向掃地桿→自角部起依次向兩邊堅立底立桿，底端與橫掃桿扣接固定后，裝設向掃地桿并也與立桿固定，固定底桿端前，應吊線確保立桿垂直，每邊起4根立桿后，隨即裝設第一步縱向立桿（與立桿扣接固定）和橫向平桿，小橫桿靠近立桿并與縱向平桿扣接固定，校接產桿固定的平桿水平使其符合分求后，按40～60Nm力矩擰緊扣件螺栓,形成構架的起始段 →按上述要求依次向前延伸搭救設,直至第一步架交圈完成.交圈后,再全面檢查一遍構架質量和地基情況,嚴格確保設計要求和構架質量 → 設置連墻桿→按第一步搭設要求和作業程序搭設第二步,第三步?? →隨搭設進度程及時裝設連墻件,剪刀撐、卸荷結構→裝設作業層間橫桿，鋪設腳手板和裝設作業層欄桿，擋腳板或； 圍護、封閉施工。

4.2.腳手架地基處理：地基應平整夯實。立桿不得直接立于地面上，應在立桿底部加設50mm厚通長木板，腳手架外側周圍均設排水溝，以防積水浸泡地基，導致地基承載力降低。

4.3.掃地桿的搭設：掃地桿設置為橫向雙排水平桿應貼在墊板上面安裝，離地30cm左右，安裝要牢固，它是約束立桿底腳所發生的位移和用來避免或減少腳手架的不均勻沉降。

4.4.立桿：步距h=1.8m，立桿間距1.6m，立桿縱距0.8m。

4.5.連墻桿的搭接：連墻桿的搭救接一邊與預埋件連接，一邊與內排立桿搭救接，即在現澆混凝土的框架梁、柱上留預埋件，然后用鋼管一端與預埋件連接，另一端與內排立桿用扣件連接。邊墻桿在每層范圍均布置一排，堅向間距為步高2～3倍，橫向間距為3～4m。4.6.剪刀撐搭設：為了增強腳手架的縱向穩定性和整體性，在腳手架堅向傳力結構的外側應沿高度由正點而上連接設置堅向的剪力撐，斜桿與地面夾角在45～60范圍內，剪力撐應沿腳手架全長和全高連續不斷布置，水平最大間距7m。凡外排立面水平不足3m的立桿，可從下到頂設置之字形斜撐。4.7.縱向結構 4.7.1.縱向的布置：

4.7.1.1.立桿的誤差控制:為了防止立桿偏斜面承受過大的偏心力，需對立桿的垂直偏差程度進行控制，并實行雙控；在腳手架的高度段H內，立桿的全部垂直偏差絕對偏差絕對值為小于100mm；在腳手

0

0架的高度段H內，立桿偏差的相對值小于H/400 4.8.橫向結構

4.8.1.橫向承力結構是由立桿和短橫桿組成向結構，它是腳手架直接承受和傳遞垂直荷 載的部分，是腳手架的受力主體。

4.8.2.橫向承力結構中心節點是指大橫桿短橫桿與立桿的交點。應具有足夠的強度，即具有傳遞剪力的能力，能將作業層承愛的荷載通過立桿可靠地傳遞到基礎上。所以在使用過和的任何情況下均不得拆除貼近立桿的短橫桿。

4.8.3.本工程要求短橫桿的垂直距離（步高h）為 1.8m.在施工中需留門口的地文具兩邊必須加上人字形斜撐桿,斜撐桿與地面夾角60。4.9.作業層

4.9.1.上料作業層高1.8m,腳手板用1.8mm厚、夾板橫設縱向滿鋪,做到嚴密、牢固、鋪平、鋪穩、鋪實、不得超過50mm的間隙。施工作業腳手板應滿鋪。

4.9.2.作業層下面要留一層腳手板作為防護層，施工時，作業層升高一層，則把下面一層腳手板倒到上面作為作業層的腳手板，兩層交錯上升。

4.9.3.對頭鋪設的腳手板，在每塊腳手板兩端下面均要有小橫桿離板端的距離等于150mm，小橫桿應放正、綁牢。

4.9.4.搭接鋪設的腳手板，要求兩塊腳手板端頭的腳手板與小橫桿之間不允許用木塊墊實，不允許墊任何物體。嚴禁留探頭長度大于 0150mm的探頭板。

4.9.5.腳手板應在下列部位給予固定： 4.9.5.1.腳手板的兩端和拐角處;4.9.5.2.沿板長方向間隔15～20mm。4.9.5.3.坡道和平臺的兩端。

4.9.5.4.其它可能發生滑動和翹起的部位。

4.9.5.5.離地面2m以上施工作業層都要在腳手架外立桿的內則綁兩道牢固的護身欄桿和擋腳板。護身欄桿距離腳手的高度為1200mm，貼在外立桿則安設兩道水平鋼管。擋腳板高度為180mm。

4.10.施工門口處理：腳手架遇到施工需留通行的門口時，應采取的構造措施：

4.10.1.門口上的立桿從門口上的大橫桿開始綁扎； 4.10.2.門口上的內外大橫桿用兩根鋼管加強；

4.10.3.腳手架內外兩側在門兩邊加設人字形斜撐，斜撐與地面成450～60０度角。斜撐應與門口上的立桿和大橫桿綁扎牢固。4.10.4.門口兩側的立桿，可用雙鋼管加強。4.11.桿件和扣件：

4.11.1.本工程桿件為4.8×3.5mm鋼管,鋼管長以4～6.5m為好,有嚴重銹蝕,彎曲、壓偏或有裂縫的鋼管嚴禁使用。

4.11.2.扣件表面應進行防銹處理。扣件活動部位應能靈活轉動。當扣件夾緊鋼管時，開口處的最小距離應不小于5mm。

4.11.3.中心節點:在中心節點處桿連接應盡量靠在一起以減小偏心 距。貼合面必須嚴格整形，保證扣緊程度十分重要，要求在搭設腳手架時，扭力距40～60Nm為宜。4.12.構造措施

4.12.1.立桿要注意桿件的長短搭配使用，立桿接頭必須采用對接桿和對接扣件連接。

4.12.2.立桿的接頭與相近大橫桿的距離不應小于步高的三分之一高的同一間距內。相鄰接頭的高度差應大于500mm。

4.12.3.大橫桿的長度不宜小于6m。立桿和大橫桿必須用直角扣件扣緊，不得遺漏。

4.12.4.上下相鄰的大橫桿應錯開布置在立桿必須用直角扣件扣緊，不得遺漏。

4.12.5.同一排大橫桿的水平偏差不大于該片腳手架總長度的1/300。

4.12.6.同一水平內的內外大橫桿的接頭和上下相距的兩根大橫桿的接頭均應相互錯開，錯開距離大于500mm。

4.12.7.小橫桿應搭于大橫桿與立桿叉上，分別兩種扣件扣緊，在搭設和使用過和中不得拆除貼近立桿的小橫桿。4.13.搭設作業應注意事項

4.13.1.嚴禁Ф48mm和其它鋼管及其它相應扣件混使用。4.13.2.連墻件和剪刀撐應及時設置，不得滯后超過2步架。4.13.3.桿件端部伸出扣件之外的長度不得小于100mm。4.13.4.在頂排連墻件之上的架高不得多于兩步架。4.13.5.剪刀撐的斜桿與基本構架結構桿件之間至少有3道連接，其中斜桿的搭接頭部位至少有一道連接。

4.13.6.一些關鍵部位，如吊架、掛架的吊索、掛鉤、挑梁和預埋件的質量和強度，使用前要作荷載檢驗。

4.13.7.嚴格控制作業面上的施工荷 載，同時限制作業各鋪板的層數，以免荷載過大，或產生較大的偏心。4.13.8.必須有良好的防電、避雷裝置。

4.13.9.加強對施工人員及施工管理人員的技術安全培訓，實現持證上崗，以保證質量，安全措施要求得以切實實施。堅持做到分層驗收交付使用，驗收簽證必須存檔備查。

4.13.10.遇雨天、濃霧、六級以上大風等惡劣天氣不能在上施工。4.13.11.搭設腳手架人員必須戴好安全帽，扣好安全帶。4.13.12.嚴禁酒后、帶病或高血壓病的人員作業。4.14.拆卸作業：

4.14.1.腳手架使用完畢后立即可拆除，在拆除腳手架前應對腳手架進行安全檢查，確認不存在嚴重隱患后方可拆除。

4.14.2.拆除順序為：安全網 →擋腳板→護身欄→腳手板→小橫桿→大橫桿→立桿 →連墻桿、縱向撐、剪刀撐。拆除時應特別注意以下幾點：

4.14.3.連墻桿應待其上部桿件拆除完畢后才能拆去，嚴禁出現拆除了多步連墻件后再拆除構架桿件的違章危險作業。4.14.4.松開扣件，平桿件等隨即撤下，不得松掛在架上。4.14.5.拆除長桿件時應有兩人同時作業，以避免單人作業時的閃失事故。

4.14.6.拆下的桿配件應吊運至地面，不得向下拋擲。

4.14.7.拆除腳手架時，周圍明顯位置設置“禁止入內”字樣的標志，并有專人監護，禁止其它人內進。

4.14.8.必須安排泥工班配合隨拆除過程及時封補外墻面各補洞口工作。

5.安全防護措施：

5.1.安全施工在施工方案中已多處提及，對于腳手架有牢固的骨架，可靠的連接，穩妥的基底，必須需要按明確的順序架設和、拆卸。這些均是保證安全的重要環節。除此之外，要注意在使用過程中出現的安全防護問題。

5.2.避免高處墜落物品砸傷地面活動人群，它的主要措施是設置安全的人行通道或運輸通道。通道的頂蓋應滿輔腳手板或其他可靠承接落物的材料，篷頂外側尚應設高于篷頂不小于0.8m的擋墻,以免落物又反彈出去.5.3.在腳手架邊有可能出現人員墜落的地方,設能承接墜落人和物的安全平網.5.4.根據氣象預報，要臺風到來前，應停止腳手架的搭設作業，進行檢查加牢；臺風過后要對腳手架全面檢查加固。

5.5.在施工期間應派專定期和不定期檢查腳手架的安全情況；做到無事故隱患，發現有隱患及時處理。5.6.在安裝作業時應做好安全防護，作業人員必須戴安全帽，系安全帶和工具袋等；

5.7.在首層各通道出入口必須搭設雙層防護棚，并掛上安全標志。6.腳手架防電、避雷及安全防護裝置

6.1.鋼管腳手架不應設在距離外電架空高壓線之內，如果有此類問題，必須按規范保持腳手架與外架空電線有一定距離。

6.2.腳手架搭設和使用期間，要嚴防與帶電體接觸，當需要穿過靠近380V以內的電線路，距離線路在2m以內時，搭接和使用間應斷電或拆除電子表源，如不能拆除，應采取下列措施： 6.4.1.對電線和腳手架分別采取有效的絕緣措施； 6.5.2.對腳手架要采取可靠的安全接地處理；

6.6.3.夜間施工時，應使用不超過12V電壓的低壓電源。6.3.搭設腳手架時,應安裝避雷針、避雷器、避雷線。腳手架防雷接地，將建筑物上的避雷針引出與各段腳手架承載裝置的四角焊接，接地電阻不大于10歐姆。7.腳手架搭設進度

6.1.外腳架的施工待主體工程上施工至±0.00以上開始進行,腳手架材料和構件的采購工作可分段分期采購。

6.2.腳手架的搭設要在每層主體施工前完成該層的搭設工作,腳手架的高度幾須始終保持高于作業層1.2m;直到頂層高出1.2m,連墻件的剪刀撐應及時設置,不得滯后超過2步,卸載結構也應在完成二層前安裝。7.腳手架檢查及保修：

7.1.檢查腳手架基礎有無不均勻下沉，腳手架底部有無堆放雜物； 7.2.檢查明確腳手架的整體和局部的垂直偏差，特別要注意腳手架的拐角處和斷口處的垂直度。如發現有隱患現象必須及時消除。7.3.各類扣件的涂油和緊固及扣件是否完好、齊全、松動、移動現象，若有及時消除隱患。

7.4.檢查腳手板是否松動、懸挑，四角拉結是否牢固。

7.5.對外包安全網、外挑安全網、安全隔離設施、外側擋板、欄桿各接地防雷等安全設施進行檢查，保證安全措施完好。7.6.腳手架經常保養和定期檢查，都要有記錄。

7.7.經常性檢查架子上堆積雜物及材料，如果有雜物和材料及時清理，并嚴禁腳手架上不能多人擠在一起和超載堆放材料。7.文明施工

7.1.施工現場按平面圖堆放材料及半成品，材料要編碼，堆放整齊。7.2.施工現場要經常保持整潔衛生，搭設后應當班把余下來的材料堆放整齊、雜物清理運走。7.3.安全立網掛設要整齊、美觀。

7.4.在每層施工完成后要檢查場地的雜亂情況，如有不符合安全文明施工要求的馬上整改。

第三篇：外腳手架施工方案

外腳手架施工方案

一、工程概況

1、工程名稱：新建崇左市人民醫院門診、急診綜合樓

2、建設單位：崇左市人民醫院

3、設計單位：同濟大學建筑設計研究院

4、監理單位：南寧鳴發工程建設咨詢有限責任公司

5、質監單位：崇左市建設工程質量監督站

6、建設地點：崇左市城南區城南六路東段

7、建筑面積：21664.08㎡

8、結構類型：框架結構

9、建筑層數：框架5層

建筑標高為42.6米式雙排鋼管外架（54.24×37.24×37.9），外架從地面起搭設。

二、編制依據及執行的規范標準

1、工程建設標準強制性條文。

2、工程施工圖紙及各類質量目標計劃。

3、施工組織設計及質量目標計劃。

4、建設局、質監站相關文件規定與強制要求。

5、建筑工程施工質量驗收統一標準（JGJ130-2001）。

三、基礎

（一）腳手架整體承受部位夯實回填土，或加設墊木、墊板，使其有足夠的承載能力，以防止發生整體或局部沉陷，寬度不小于2m，并作好排水措施。

（二）金屬腳手架應設掃地桿（埋土者例外）。

（三）高層腳手架按有關施工規范要求進行設計后架設。

四、材質

（一）鋼管、角鋼、扣件、螺栓的質量應符合規范要求。

（二）不準使用銹蝕、彎癟、滑牙和有裂縫的金屬桿件。

（三）不準使用枯脆、單徑、破損散邊的竹片籬笆。

（四）不準使用銹蝕鐵絲作拉結和綁扎輔料。

五、縱距、橫距和步距

（一）腳手架橫向距不得大于1.5m；滿堂架腳手架不得大于1.8m。

（二）腳手架小橫桿里端距離墻面不得大于100㎜，（特殊結構例外），外端挑出大于250㎜。

（三）陰、陽角處立桿桿墻的盡端不得大于300㎜。

六、軟硬拉結

（一）各類拉結、支撐點應符合規范要求。

（二）軟拉結應雙股并聯，不得拉結在窗框、小落管和銹蝕的金屬預埋件上。

（三）設置預埋硬拉結處，混凝土強度應達到設計標準。

（四）硬拉結與腳手架里立桿連結蹼不準采用電焊焊結。

（五）拉結靠近節點設置，偏離主節點的距離不應大于300㎜。

（六）應從底層第一步向水平桿處開始設置，當該設置有困難時，應采用其它可靠措施固定。

（七）剛性拉結或軟拉結宜呈水平設置，當不能水平設置時，與腳手架連接的一端應下斜連接，不應采用上斜連接。

（八）剛性拉結系鋼管與建筑物柱拉結，對不方便設置的位置，可在梁側采用

埋件待砼強度達到要求后再焊接進行拉結。

（九）拉結必須采用承受拉力和壓力的構造，采用拉筋必須配頂撐，頂撐應可靠地頂在砼圈梁、柱等結構部位，采用不小于6㎜的鋼筋。

（十）由于本架體高度＞24m，因此根據要求本工程采用剛性拉接。

七、搭接

鋼管腳手架剪刀撐搭接長度不小于0.4m，且不少于2只扣件緊固。

八、腳手架、欄桿、安全網

（一）腳手架斜道外側和上料平臺必須綁1m高有護身欄和180㎜高的擋腳板或防護立網，并隨施工升高而升高。

（二）腳手板要滿鋪、鋪平、鋪穩，不得有探頭板。

（三）采用里腳手架砌外墻，要沿墻外支設安全網，其伸出寬度不少于2m，外口要高于里口，兩網搭設應扎接牢固，每隔一定距離應用拉繩將斜桿與地面的錨樁拉牢，安全網除隨樓層升高而逐步上升外，還應在下在間距3——4層的部位加設一道安全網。

（四）在拱形屋面或坡度大的屋面上施工時，檐口四周應利用輕型金屬掛架綁安全欄桿，設安全擋板或立掛安全網。

（五）腳手架搭設完畢應進行檢查驗收，高層建筑腳手架和特種腳手架在使用彰形更應進行嚴格檢查，合格才能使用。

九、腳手架的防雷避電

（一）腳手架與電壓為1——20KV以下架空輸電線路的距離應不小于2m，同時應有隔離防護措施。

（二）腳手架應有良好的防電、避雷裝置。鋼管腳手架鋼井應有可靠的接地裝置，每50m長應設一處，經過鋼腳手架的電線要嚴格檢查，謹防漏電；施工照明通過鋼腳手架接觸時，要有良好的絕緣。

十、登高設施

（一）斜道（直上、之字形）：走人的斜道坡度不得大于1/3；運料的斜道坡度不得大于1/4，并加設防滑措施。

（二）道應設置不小于是3.4㎡的平臺。

（三）斜道縱向外側及橫向兩終端應設置剪刀撐。

（四）登高掛梯不得設置在腳手架通道中間。

（五）登高掛梯架子縱向外側應設置剪刀撐。

（六）斜道坡度兩側應設兩道防護欄桿。

（七）斜道平臺、登高平臺臨邊應設竹笆防護，不得采用踢腳板或安全網。

十一、驗收

（一）腳手架應有分部、分段按施工進度的書面驗收報告。

（二）各種腳手架應在驗收合格后掛牌使用。

（三）扣件的扭矩應按規范要求測試，抽點驗收。

十二、外架

（一）懸挑式外架

1、工藝要求

鋼管采用φ48㎜，壁厚3㎜的鋼管，立桿接頭錯開，斜桿以6m為宜，小橫桿以1.5m為宜，外徑φ48㎜和φ51㎜的鋼管嚴禁混合使用，有嚴重銹蝕、彎曲、壓扁或裂紋的鋼管不得使用，兩端平整，嚴禁打孔。

扣件：規格必須與鋼管外徑相同，發現有脆裂、變形、滑絲的嚴禁使用。附件：用φ22的鋼管絲繩為扣環，120的工字鋼作懸挑梁，鋼材必須有合格證、試驗報告，工字鋼表面不得有裂縫、扭曲。

2、搭設

A、挑梁鋼扣環的制作與安裝

1將鋼扣環按圖紙設計要求埋在樓面上，埋設間距不于于或等于○

3m，與建筑物外邊間距為1.2m，同時應注意，不能埋設在陽臺板范圍內，應根據實際情況埋設在屋面板外。在澆筑混凝土后，養護7天，方可搭設外架。

2工字鋼按3m一段制成鋼挑梁，在工字鋼支撐部分，焊兩個高40㎜、φ50的○鋼管標，間距為700㎜，用以固定外架立桿。

B、外架的搭設：

鋼管運到現場后，應分類堆放，然后按照構造方案的規定架設桿件，并做到橫平豎直，具體要求如下：

1立桿豎直應做到縱成線，橫成比，桿垂直，立桿首根有長有短，錯開搭設，相○鄰兩桿的接頭水平距離應大于等于500㎜，同時不應設在同步、同跨內，避免在縱向水平桿的跨中。腳手架的立桿間距必須小于等于1.5m，橫向桿間距必須小于1.2m，腳手架搭設至建筑物頂端時，立桿頂端外排應高了建筑物檐1.5m，內排應低于檐口0.5m。

2大橫桿一般應架設在立桿里側，力求做到平直，兩桿接頭應錯開500㎜，小橫○桿架設在大橫桿上，靠立桿的小橫則應與立桿用萬向扣連接，小橫桿靠墻有一端應離開墻面15㎝，小橫桿伸出立桿部分不應小于30㎝，間距為1.5m，跨距同大橫桿的跨距。

3扣件連接要求內壁的圓幅度要求精確，現鋼扣緊時，接觸面不少于30%，螺栓○不宜擰得過緊，對接扣件的開口應朝上或朝內。

4搭設順序：鋼挑梁的安放→布置縱向大橫縱→立桿（先內排后外排）→橫向水○平桿→第一步縱向水平桿→第一步橫向水平桿→連墻桿→第二步縱向水平桿→第二步橫向水平桿→設二層挑梁。

5剪刀撐的設置：沿腳手架外側立在轉角處起，每8根立桿設一組剪刀撐，每邊○不少于3組，沿架高連續設置。斜桿與地面成45°—60°，剪刀撐的斜桿除兩端用旋轉扣與腳手架的立桿與大橫桿扣緊外，在其中應增加2—4個扣結點。

6腳手板的位置：腳手板底層必須滿鋪一層腳手板，施工層應滿鋪一層，腳用板○離開墻面150㎜，對頭鋪設的腳手板，其接頭下設兩根小橫桿，板端懸空部分應保持150㎜，搭接鋪設的腳手板，其接頭必須在小橫桿，搭接長度300㎜。

7架體與建筑物拉接的位置：可在架體每高4m，水平隔7m，用φ6的鋼筋拉接立○桿，拉接處的小橫桿頂墻，以防架子位移。用鋼性連接與建筑物的柱子連接。

8防護：外腳手架搭設完畢后，應立即加工掛密網式安全網，進行封閉施工，網○間必須拉接牢固，立網下口應外架牢固扎結。水平網必須隔層設置。

C、外架的拆除

拆除前，全面檢查擬拆除的腳手架，根據檢查結果，制定作業計劃，進行安全交底后，才準備開始工作，拆架的順序：先拆護身欄，每檔內留一塊腳手板翻到下層，其余腳手板運下。然后依此拆下小橫桿，大橫桿、剪刀撐，立桿等。拆下的材料不得堆放在腳手架上。拆架要求：本著先搭接后拆除，后搭先拆，按層次由上而下進行，所有拉結點應隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將拉結點整層或數層拆除后，再拆除腳手架。拆除過程，最好中途不換人，如要換人，則應將拆除情況交代清楚。操作時，思想要集中，上下呼應。同時周圍設圍欄或警戒標志，劃出工作禁區，禁止非工作人員進入，并設專人看管。拆除的鋼管用吊車吊走，扣件散在相應的樓層上，裝袋、回收、維修、使用。

（二）落地式雙排鋼管外架 A、工藝要求

鋼管采用φ48㎜，壁厚3㎜的鋼管立桿接頭錯開，斜桿以6M為宜，小橫桿1.5M為宜，外徑φ48㎜和φ51㎜的鋼管嚴禁混合使用，有嚴重銹蝕、彎曲、壓扁和裂紋的不得使用，兩端面平整，嚴禁打孔。

扣件：規格必須與鋼管外徑相同，發現有脆裂、彎形、滑絲的嚴禁使用。腳手板：必須選用厚為50㎜的規格腳手板，板長一般為2.5~3m，寬不小于250㎜。

B：搭設

1、腳手架必須有足夠的承載能力、剛度和穩定性。

2、對地基的要求：搭設腳手架的場地必須分層夯實平整。

3、搭設參數：

立桿的縱距為1.5m，步距為1.80m；立桿橫距為1.0m，橫向水平桿間距為1.0m。

4、腳手架與主體結構的連接； 由于高度小于25m，腳手架與主體結構可采用剛性連接。

5、腳手架支撐的設置：

腳手架縱向支撐應在腳手架的外側，沿高度由下而上連續設置。每15m設置一道。

6、構造要求

立桿接頭處必須采用對接口扣件對接連接，相鄰兩立桿接頭應錯位不小于500㎜，且應不在同一步內。縱向水平桿必須采用對接扣件連接，上下相鄰兩根縱向水平桿接頭應錯開不小于500㎜，同一步內外兩根縱向水平桿的接頭應錯開，并不在同一跨內。

操作層腳手板的鋪設應滿鋪、鋪穩，離開墻面120~150㎜。支承的縱向水平桿間距不大于400㎜。不允許有探頭板，腳手板總挑長度不宜超過150㎜。

腳手板操作層必須有180㎜高的檔腳板和高度為1.2m的護身欄。C、鋼管腳手架的拆除

1、拆除腳手架必須有拆除方案，并認真向操作人員進行技術交底。拆除時應設警戒區，設置明顯標志，并專人警戒。

2、拆除順序自上而下進行，不能上下同時作業。連墻點必須與腳手架同步拆除。一般不允許分段、分立面拆除，拆下的扣件和配件應及時運至地面，嚴禁高空拋擲。

十三、扣件多鋼管外腳手架的計算

腳手架的立標明縱距=1.5m，立桿的橫距b=1.0m，腳手架總高度為28.6m，折合步數n1=28.6/1.8=16步，鋼管采用φ48×3.5，根據規定均布施工荷載QK=2.0KN/㎡。

1、驗算腳手架的整體穩定： 按公式N/A=KAKHf進行驗算。

（1）求N值：

最底部壓桿軸力最大,為最不利。

N=1.2(n1NGK2)+1.4Qk

=1.2(16×0.442+4.184)+1.4×8.4 1.2×11.257+11.76=25.27KN（2）計算值：

由b=1.0m

H1=2h=2×1.8=3.6m 計算：X=H1/ b/2=3.6/1.0/2=7.2m 由b=1.0m

H1=2h 查表4—4—9得=25 OX=25×7.2=180 由OX=180 查表4—4—7得=0.220（3）驗算整體穩定：因為桿采用鋼管，所以KA=0.7 計算高度系數KH,由于腳手架高度H=28.6m時取KH=0.8 N、KH、KA代入公式

N/A=20.5×103/0.22×4.893×102×4=47.6N/㎜2 KAKHf=0.7×0.8×205=114.8 N/㎜2 所以安全

十四、鋼挑梁的補充計算

挑架高度9.3m 鋼挑梁間距為： @=3.000m，外挑挑出長度為1.2m，按1.8m計，立桿間虎按計，大橫桿間距按0.9m計。扣件、橫擔，剪刀撐重量計入系數1.5。

鋼管規格φ48，t=3㎜，每米重量

л（d2-d2）÷4×7850 =3.14×(0.0482-0.0422)÷4×7850 =3.33kg/m 計算單元@=3m 立桿與大橫桿總長

立桿長9.3×計算單元根數6+大橫桿計算單元長3 m×挑；架高度范圍根數架高度范圍根數12×2排=144m P1=立桿總長144m×單重3.33k/m×系數1.5=719 kg 兩層架板重

P2=2層×架板寬1.2×架板計算單元長3m×架板厚0.05m×竹板容量1000 kg/m=360 kg材料限重以側疊三皮粘土磚計

P3=0.24×0.36×計算單元長3m×磚容量1900 kg/m3=492 kg 小車與人按P4=300 kg 計算單元@=3.00m 總重P= P1+ P2+ P3+ P4=719+360+492+300=187/ kg M=pl=1871×1.2=2245.2 kg.m 查熱扎普通工字鋼 工20b

Wx=250.2cm3 應力δ=M2245.2?100??897kg/c㎡（合格）Wx250.2預埋錨環φ22 As=3.8cm2 ∵p=2321 kg 允許力矩比 n=F2321??1:5 N2?3.8?1700計算結論：

1、鋼挑梁允許最大外挑為1.8m，錨環內距等值1.8m，技術條件如上計算設定。

2、應對挑梁進行全面檢查和定期檢查，并在施工荷載增改時注意檢測。有上述計算條件不符合之處，經驗作法是：鋼挑梁前頂、后壓：注意加墊板

第四篇：外腳手架施工方案

第六章外腳手架施工方案

本工程為安徽郵電物業發展有限責任公司投資興建的柏景軒

一、工程概況 1-6＃樓工程，該工程位于和平路176號，西鄰柏景軒9-12＃樓，東鄰肥東路，北鄰柏景軒7＃樓，南面是物業管理中心。共有6棟六層多層復式鋼筋混凝土異形框架住宅建筑，標準層層高

2.900米，總建筑面積19880㎡，其中1＃樓為2642㎡，2＃樓為2500㎡，3＃樓為2731㎡，4＃樓為3832㎡，5＃樓為2731㎡，6＃樓為5141㎡。1＃、2＃樓建筑高度21.406米，3＃、5＃樓建筑高度21.260米，4＃樓建筑高度20.921米，6＃樓建筑高度20.488米。該工程由安徽現代設計研究院設計，安徽省建設工程勘察設計院勘察，安徽省第一建筑工程公司施工，安徽省監理公司進行工程監理。工程設計按七度抗震設計，框架的抗震等級為三級，建筑抗震設防分類為丙類，場地土類別是Ⅱ類，耐火等級按Ⅱ級設計，屋面和地下室防水標準為Ⅱ級，該工程為三類建筑。±0.000m相當于黃海高程17.30m/15.80 m，室內外高差為

1.50/0.70米。

腳手架下的基層土必須分層夯實、平整，再澆注至少150mm厚帶鋼筋網片的混凝土墊層為外腳手架基礎。隨工程結構施工進度同步搭設落地雙排鋼管扣件式整體外腳手架，供結構、外裝飾施工及安全防護用。

二、材料準備

鋼管質量符合《直縫電焊鋼管》（GBT13793）要求，并為Q235—A級鋼。鋼管規格φ48×3.5mm，表面銹蝕深度≤5mm，彎曲就形和各種≤1.5m桿件鋼管端部彎曲≤5mm，立桿鋼管彎曲變形當3m〈L〈4m時≤12mm，當4m〈L〈6.5mm的水平桿、斜桿的鋼管彎曲≤30mm。鋼

第五篇：外腳手架施工方案

**************************改造工程

外架手架施工方案

建設單位：************

監理單位：**************監理公司

施工單位：***************總公司

*********************************項目經理部二O一一年三月

外腳手架搭設工程

外腳手架主要用于外墻裝修工程，本工程采用扣件式鋼管結構腳手架。

一、腳手架的布置

腳手架從一層樓面開始搭設。

立柱間距按1.6m排列，單柱到頂，柱間加鋼管作輔柱，排距0.8m，步距2m，步距間加鋼管作為欄桿。

二、外腳手架搭設

立柱構造柱：

立柱各接頭必須采用對接扣件對接。柱上的對接扣應交錯布置，兩相鄰立柱接頭不應設在同步同跨內，兩相鄰立柱接頭在高度方向錯開的距離不應小于500mm；各接頭中心距主節點的距離不應大于步距的1/3。

立柱頂端應高出建筑物檐口上皮高度1.5m。每根主柱均設置砼地面上，離地面50-100mm用鋼管鎖腳。

腳手架必須設置縱、橫向掃地桿。縱向掃地桿采用直角扣件固定在距底下皮不大于200m處的立柱上。橫向掃地桿應采直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立柱上。縱向水平桿構造要求：

1、從向水平桿地設置在橫向水平桿之上，并以直角扣件扣緊在橫向水平上桿上。

2、縱向水平趕的長度一般不宜小于3跨，并不小于6米。

3、縱向水平宜采用對接扣件連接，對接應符號以下要求：

對接接頭應交錯布置，不應設在同步、同跨內，相鄰接頭水平距離不應下于500mm，并應避免設在縱向水平桿的跨中。

（1）、橫向水平桿構造要求： 雙排架的橫向水平桿端應采用直角扣件固定在立柱上，靠墻一側的外伸長度不應大于350m。

（2）、水平附著及卸荷

1、腳手架水平拉桿采用Ф16鋼筋在每個一層的外梁邊預埋，每3m設一道，水平拉

桿每隔一個鋼管頂墻桿。各層同樣做法。

2、水平拉桿要與立柱拉結牢固，頂墻桿要與立柱垂直。拉結后不得隨意拆除。腳手

架的卸荷辦法，在樓面預埋Ф16鋼筋環用直徑12－16mm鋼纜在兩頭掛好，用花

藍螺栓收緊，鎖好。每五層卸荷點水平間距為下橫桿間距。

（3）、支撐

雙排腳手架應設剪刀撐，剪刀撐的設置應符號下列要求：

1、每道剪刀撐跨越立柱的跟數在宜5－7根之間。每道剪刀撐不應小于4跨，且不少于6m。斜桿與地面傾角宜在45－46跟之間。

2、在外側立面整長度和高度上連接設置剪刀撐。

3、剪刀撐斜桿的各接頭均采用對接扣件連接。

3、剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交橫向水平的伸出端或立柱上，旋轉扣件

中心線距主節點的距離不應大于150mm。

（4）、安全斜擋板每隔四層設一道，沿腳手架四周搭設。要求管架有鋼管及扣件搭設，寬2m。并設置安全網。

三、避雷措施

（1）施工現場內所有防雷裝置的接地電阻值不得大于30Ω。

（2）避雷針可用直徑Ф25×3鍍鋅鋼管或直徑≥12mm鍍鋅鋼筋制作，設于四角腳手

架的立桿上，高度高出1.2米，并將所有最上層的大橫桿全部接通，形成避雷

網絡。

（3）腳手架防雷接地，接用已預埋設地扁鐵（－45×5）與建筑物柱內豎向鋼筋焊接

牢固。將腳手架的防雷納入建筑物防雷體系。

（4）腳手架消防設施列入現場施工消防系統，由工地統一安排設置。

四、安全網

整座腳手架均用所規定的密目安全網圍閉，隨腳手架搭設上升同時掛設。

掛設密目安全網時，凡在平橋面處用擔腳板或壓桿將安全網壓實，不得留空位，以防物體由空漏出墜落。

相鄰安全網的拼接應緊靠或重疊，并與鋼管桿綁牢，連接繩的強度與安全網繩相同。

五、腳手架質量與安全管理

一、人員要求

（1）腳手架搭設人員必須是經過國家現行標準考核合格的專業架子工。

上崗人員應定期體檢，體檢合格者可發上崗證。

（2）搭設腳手架人員必須戴安全帽、安全帶、穿防滑鞋等。

二、搭設階段

（1）腳手架的構配件質量必須按鋼管、扣件、腳手板、底座等有關質量檢驗要

求進行檢驗，合格后方準使用。

（2）腳手架搭設應按下列階段進行質量檢查，發現問題應 及時糾正。

a、基礎完工后及腳手架搭設前：

b、操作層上施加荷載前：

c、每搭完10m高度后：

d、達到設計高度后。

（3）、腳手架的搭設質量必須連同質安部門人員檢查簽認后方能投入使用。

三、使用階段

1、操作層上的施工荷載符號設計要求，不得超載，不得將模板、支撐、纜風繩

及砂漿的輸送管的固定在腳手架上，嚴禁任意懸掛起重設備。

2、六級及六級以上大風和大霧、大雨天應停止腳手架作業，雨后架上操作應有

防滑措施。

3、設專人負責對腳手架進行正常檢查維修。在六級及六級以上大風與大雨后，停用超過一個月或復工前，必須對腳手架進行檢查。其保修項目：

1、各主節點處桿件安裝，連墻件、支撐、門洞等構造是否符號施工方案要求：

2、地基是否積水，底座是否松動、立柱是否懸空：

3、扣件螺栓是否松動：

4、安全防護措施是否符號要求：

5、在腳手架使用期間，嚴禁任意拆除任何構件，要拆除任一構件均應采取安全措施，并抱請主管部門比準。

6、外腳手架在任何時候都要高出施工操作1～1.2m以上。

7、在腳手架進行電、氣焊作業時，必須有防火措施和專人看守。

8、工地臨時用電線路的架設及腳手架接地，避雷措施等應按國家現行標準《施工現場臨時用電安全技術規范 》的有關規定執行。

四、拆除階段

1、拆除前必須完成以下準備工作：

1全面檢查腳手架的扣件連接，支撐體系等是否符號安全要求： ○

2椐檢查結果，補充完善施工防案中的拆除順序，經主管部門批準方可實施： ○

3拆除安全技術措施應由單位工程負責人逐級進行技術交底： ○

4消除腳手架上雜物及地面障礙物。○

2、拆除應符號以下要求：

1拆除順序應逐層由上到下進行，嚴禁同時是作業。○

2所有連墻體應隨腳受架逐層拆除，嚴禁先將連墻體整層或數層拆除后在拆除腳手架，分段拆除高差不應大于2步，如高差大于2步，應增設連墻件加固。

3當腳手架拆至下部最后一跟鋼管的高度（約6.5m）時，應先在適當位置搭臨時支撐加固，后拆連墻件。

4當腳手架采取分段、分力面拆除時，對不除拆的腳手架兩端應先按規定要求設置連墻件和橫向支撐加固。

5拆除腳手架時，地面應設圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁一切非操作人員入內。

6卸料應符合以下要求：

1各構配件必須及時分段集中運至地面，嚴禁拋仍。○

2運至地面的構配件按規定要求及時檢查整修與保養，○并按品種、規格隨時碼堆存放，置于干燥通風處，防止銹蝕。