第一篇：碳分子篩變壓吸附提純氮氣答案[推薦]

碳分子篩變壓吸附提純氮氣

題目

1．碳分子篩吸附法從空氣中分離提純氮氣的原理是什么？（）A．利用N2與O2在空氣中的濃度差異，優先吸附N2氣 B．利用N2與O2在碳分子篩中擴散速率的差異，優先吸附O2氣 C．利用碳分子篩中的微孔尺寸的選擇性，優先吸附O2氣 D．利用N2與O2在碳分子篩中擴散速率的差異，優先吸附N2氣

2．一個連續變壓吸附分離裝置，至少需要幾個吸附柱，包括哪些操作步驟？（）

A．2個，操作步驟包括系統充壓、加壓吸附、減壓脫附、柱間氣流切換 B．3個，操作步驟包括系統充壓、加模

壓吸附、減壓脫附、柱間氣流切換 塊 C．1個，操作步驟包括系統充壓、加名 預習考查

壓吸附、減壓脫附

稱

D．3個，操作步驟包括加壓吸附、減壓脫附、柱間氣流切換 3．本實驗采用什么工程手段來實現吸附和解吸操作？（）A．加壓吸附，常壓脫附 B．加壓吸附，升溫脫附 C．加壓吸附，真空脫附 D．低溫吸附，高溫脫附

4．當吸附劑用量一定時，影響本實驗變壓吸附效果的主要因素有哪些？（）

A．吸附壓力、溫度、氣體流量、解吸壓力

B．吸附壓力、氣體流量、脫附壓力、吸附時間

E．吸附壓力、氣體流量、吸附時間 D．溫度、氣體流量、脫附壓力、吸附時間

5．何謂穿透曲線？（）A．吸附柱出口流體中被吸附物質的濃

權重

度隨時間的變化曲線 B．吸附柱出口流體中被吸附物質的濃度隨氣體流量的變化曲線 C．吸附柱出口流體中被吸附物質的濃度隨吸附壓力的變化曲線 D．吸附柱出口流體中被吸附物質的濃度隨進口濃度的變化曲線

你的回答

B|B|C|B|A

題目

選錯一次扣5分

模 塊 名 稱

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儀器選擇

正確答案：吸附柱（2個）、微機、放空閥、流量計、CYES氧氣分析儀、脫水柱、取樣閥、空氣壓縮機及減壓閥、脫油柱、緩沖罐、流量調節閥、水循環真空泵 做錯次數：0

題目

選錯一次扣5分

你的回答

正確答案：B、檢查壓縮機、真空泵、吸附裝置和計算機之間的連接是否到位，接通壓縮機電源，接通吸附裝置上的電源和真空泵電源，開啟計算機并打開“在線控制軟件”，點擊“泵開關”，開啟真空泵。

C、調節空氣壓縮機出口穩壓閥，使輸出壓力穩定在0.4MPa（表壓）。E、在控制軟件界面上，設定吸附（解吸）時間K1為600秒，串聯吸附時間K2 為5秒，啟動時間框下的“開始”按鈕。

本模塊得分[滿

分100]

權重 10 本模塊得分[滿

分100]

權重 10 本模塊得分[滿

分100]

模 塊 名 稱 操作步驟

H、將“流量計”旋鈕調到最大，調節“取樣閥”，便于塑料針筒取樣，再調節“流量調節閥”，使氣體流量即“流量計”穩定在3.0L/h。

A、測定吸附穿透曲線。吸附操作運行大約30min后，觀察在線控制軟件界面，當操作狀態線進入K1的瞬間開始，迅速按下界面上“計時”按鈕，然后，每隔1分鐘，用塑料針筒在取樣口取10ml氣體，迅速注入CYES-Ⅱ型氧氣分析儀分析，讀取并記錄樣品中氧含量（體積百分數V%），共記錄10個樣品的氧含量，即得到樣品中氮氣純度，同時記錄吸附壓力、溫度、氣體流量和相應的吸附時間。測定結束后，點擊“停止實驗”按鈕，停止吸附操作。

D、保持吸附壓力0.4 MPa不變，改變氣體流量，將流量提高到6.0L/h，重復（3）至（5）的操作，測定吸附穿透曲線。

F、保持氣體流量6.0L/h不變，改變吸附壓力，調節空氣壓縮機出口穩壓閥，使輸出壓力穩定在0.6MPa（表壓），重復（2）至（5）的操作，測定吸附穿透曲線。

G、結束實驗。在控制軟件界面上，重新設定吸附（解吸）時間K1為120秒，串聯吸附時間K2 為5秒，啟動時間框下的“開始”按鈕，待系統運行10min左右后，再次按下“停止實驗”按鈕，并點擊“泵開關”，關閉真空泵。依次關閉壓縮機、真空泵、吸附裝置電源。

做錯次數：0

題目

權重

模

塊 實驗報告--實請單擊本次實驗目的前的復選框作出

選擇，答案不止一項。名 驗目的

A、了解連續變壓吸附過程的基本原理稱

和流程。

B、了解碳分子篩變壓吸附提純氮氣的基本原理。C、掌握吸附床穿透曲線的測定方法。D、考察不同溫度對吸附性能的影響。E、了解影響變壓吸附效果的主要因素。

你的回答

A,B,C,E

題目

請單擊本次實驗原理前的復選框作出選擇，答案不止一項。

A、碳分子篩吸附分離空氣中N2和O2就是基于兩者在擴撒速率上的差異。B、碳分子篩吸附分離空氣中N2和O2就是基于兩者在擴撒速率上的差異。一個完整的吸附分離過程通常是由實驗報告--實C、吸附與解吸（脫附）循環操作構成。驗原理

D、變壓吸附主要用于化學吸附過程，變溫吸附主要用于物理吸附過程。E、變壓吸附是通過調節操作壓力（加壓吸附，解壓解吸）完成循環操作。

你的回答

A,C,E

題目

請單擊本次實驗儀器前的復選框作出選擇，答案只有一項。

A、乙苯脫氫制苯乙烯全套裝置圖片 B、連續循環反應器中返混狀況測定全實驗報告--畫套裝置圖片

裝置圖 C、多釜串聯反應器中返混狀況全套裝

置圖片 D、連續循環反應器中返混狀況測定全套裝置圖片

E、變壓吸附實驗全套裝置圖片

你的回答

本模塊得分[滿

分100]

權重

模 塊 名 稱

本模塊得分[滿

分100]

權重

模 塊 名 稱

本模塊得分[滿

分100]

E

題目

請單擊本次實驗物性常數前的復選框作出選擇，答案不止一項。A、穿透點的濃度應根據產品質量要求來定，本實驗要求出氣口氣體中N2濃度95%。

實驗報告--工B、動態吸附容量。

C、吸附劑用量、吸附壓力、氣體流速、藝參數

均會影響吸附柱的穿透曲線。D、吸附劑用量、吸附壓力、氣體流速、不會影響吸附柱的穿透曲線。

你的回答

A,B,C

題目

請用鼠標點住本次實驗步驟，按正確順序拖放到頁面下方從左到右排列的框中。

A.測定吸附穿透曲線。吸附操作運行大約30min后，觀察在線控制軟件界面，當操作狀態線進入K1的瞬間開始，迅速按下界面上“計時”按鈕，然后，每隔1分鐘，用塑料針筒在取樣口取10ml氣體，迅速注入CYES-Ⅱ實驗報告--實型氧氣分析儀分析，讀取并記錄樣品驗步驟 中氧含量（體積百分數V%），共記錄

10個樣品的氧含量，即得到樣品中氮氣純度，同時記錄吸附壓力、溫度、氣體流量和相應的吸附時間。測定結束后，點擊“停止實驗”按鈕，停止吸附操作。

B.檢查壓縮機、真空泵、吸附裝置和計算機之間的連接是否到位，接通壓縮機電源，接通吸附裝置上的電源和真空泵電源，開啟計算機并打開“在線控制軟件”，點擊“泵開關”，開

權重

模 塊 名 稱

本模塊得分[滿

分100]

權重

模 塊 名 稱

啟真空泵。

C.調節空氣壓縮機出口穩壓閥，使輸出壓力穩定在0.4MPa（表壓）。D.保持吸附壓力0.4 MPa不變，改變氣體流量，將流量提高到6.0L/h，重復（3）至（5）的操作，測定吸附穿透曲線。

E.在控制軟件界面上，設定吸附（解吸）時間K1為600秒，串聯吸附時間K2 為5秒，啟動時間框下的“開始”按鈕。

F.保持氣體流量6.0L/h不變，改變吸附壓力，調節空氣壓縮機出口穩壓閥，使輸出壓力穩定在0.6MPa（表壓），重復（2）至（5）的操作，測定吸附穿透曲線。

G.結束實驗。在控制軟件界面上，重新設定吸附（解吸）時間K1為120秒，串聯吸附時間K2 為5秒，啟動時間框下的“開始”按鈕，待系統運行10min左右后，再次按下“停止實驗”按鈕，并點擊“泵開關”，關閉真空泵。依次關閉壓縮機、真空泵、吸附裝置電源。

H.將“流量計”旋鈕調到最大，調節“取樣閥”，便于塑料針筒取樣，再調節“流量調節閥”，使氣體流量即“流量計”穩定在3.0L/h。

你的回答

B,C,E,H,A,D,F,G

題目

請單擊本次實驗結果前的復選框作出選擇，答案只有一項。

吸附劑的動態吸附容量與吸附壓力實驗報告--實A、無關。驗結果

B、吸附劑的動態吸附容量與吸附溫度無關。C、吸附劑的動態吸附容量與吸附吸附劑用量無關。

本模塊得分[滿

分100]

權重

模 塊 名 稱

D、吸附劑的動態吸附容量與氣體流速無關。

你的回答

A,B,D

題目

思考練習

（1）在本裝置中，一個完成的吸附循環包括哪些操作步驟？（2）氣體的流速對吸附劑的穿透時間和動態吸附容量有和影響？為什么？（3）氣體的流速對吸附劑的穿透時間和動態吸附容量有和影響？為什么？

（4）根據實驗結果，您認為本實驗裝置的媳婦時間應該控制在多少為適？

（5）該吸附裝置在提純氮氣的同時，還具有富集氮氣的作用，如果實驗目的是為了獲得富氮，實驗裝置及操作方案應做哪些改動?

你的回答

本模塊得分[滿

分100]

權重 模 塊 名 稱 思考練習

本模塊得分[滿

分100]

（1）在本裝置中，一個完整的吸附循環包括哪些操作步驟？ 學生回答:答：吸附和脫附。（2）氣體的流速對吸附劑的穿透時間和動態吸附容量有何影響？為什

0

么？

學生回答:答：氣體的流速對吸附劑的本模塊為主觀

穿透時間影響成正比，而對吸附劑容

題，由教師根據

量無影響。因為根據動態吸附容量公

學生回答進行計

式可知氣體流速與動態吸附容量無關

分

（3）吸附壓力對吸附劑的穿透時間和動態吸附容量有何影響？為什么？ 學生回答:答：吸附壓力對吸附的穿透時間成反比，而對吸附容量無影響。因為根據動態吸附容量公式可知吸附

壓力與動態吸附容量無關。

（4）根據實驗結果，您認為本實驗裝置的吸附時間應控制在多少為適？ 學生回答:

（5）該吸附裝置在提純氮氣的同時，還具有富集氧氣的作用，如果實驗目的是為了獲得富氧，實驗裝置及操作方案應做哪些改動？ 學生回答:

第二篇：變壓吸附(PSA)氫氣提純技術 Microsoft Word 文檔

工藝原理：

變壓吸附(PSA)技術是：利用不同吸附劑對不同物質的吸附能力，吸附速度和吸附容量的不同，以及吸附劑對混合氣體中各種組分的吸附容量隨壓力而變化的物理特性。采用自動控制閥門開關，自動實現升壓吸附、降壓解析的氣體分離過程。

應用領域：

PSA提純氫：

我公司成功地從合成氨廠的變換氣、弛放氣、精練氣，煉油廠的催化裂化氣、石油裂解氣，鋼鐵廠的焦爐煤氣、水煤氣，三氯氫硅合成尾氣、多晶硅還原尾氣和多種富氫混合（H2 大于25%，P大于0.6MPa）尾氣中提純出純氫和高純氫。

現已廣泛用于：電子、冶金、熱處理、通訊等行業作為保護氣。用于油脂、香料、糖醇、（山梨醇、木醇糠醇）雙氧水、煉油、染料等加氫。用于石化、醫藥農藥中間體、有機合成、等行業。

PSA：空氣分離，提取O2、N2

PSA：氨碳分離，提取NH3、CO2、CO等

第三篇：變壓吸附工藝流程

變壓吸附工藝流程

物料在精餾低塔系統處理完畢后，剩余的不凝氣體經過預熱器預熱進入吸附塔，乙炔和氯乙烯被吸附下來，無法被吸附劑吸附下來的其他氣體通過尾排閥門排放到大氣中。

吸附飽和的吸附塔經過壓力均降，逆放，抽空一，抽空二，抽沖，抽空三，壓力均升，終充8個步驟進行處理，塔內吸附的乙炔和氯乙烯完全解吸出來，通過壓力差和真空泵送入轉化。

下面將變壓吸附的9個步驟進行分步介紹：

1、吸附

不凝氣體在尾排前進入預熱器，原料氣在預熱器內加熱到40℃后，通過KV1閥送到吸附塔內。六塔流程為兩個塔同時進行吸附，其他四個塔進行處理。原料氣內氯乙烯和乙炔在吸附塔內被吸附下來，剩余未被吸附的氣體，經過KV2閥到達尾排，通過壓力調節閥門排放至空氣中。

此過程需要的時間為804S，壓力比精餾系統的壓力低0.02MPa，在0.47～0.49 MPa。總時間的設定是根據原料氣流量、凈化氣內的氯乙烯和乙炔含量決定的。

如精餾系統出現波動，變壓吸附的壓力也同時跟著波動。所以，我們在操作時，要保證精餾壓力及原料氣的流量穩定。當精餾停車時，系統通過KV10，KV11或KV15,KV16閥切換至直排；精餾壓力低到設定值（0.45 MPa）時，系統自動進行切換。

2、壓力均降 吸附結束后，飽和的吸附塔在設定好的T2步驟進行壓力降，通過KV5和KV9閥，將吸附塔內的壓力泄入中間罐內。均降步驟在16S就可完成，剩余的時間留給抽空三，使得抽空三步壓力盡可能的抽至-0.09MPa吸附塔的解吸更徹底。

吸附塔壓力由0.48MPa降至0.22MPa。

3、逆放

均壓結束后，吸附塔的逆放為T4和T6步驟，共計130S。此時，吸附塔的壓力通過KV17閥進入轉化二級混脫，為防止轉化壓力波動，控制HV102閥門的開度調節，使氣體的壓力緩慢釋放。

壓力由0.22MPa降至0.04～0.05MPa。HV102的斜率系數為1.00，閥門的最小開度為25%，最大開度為100%。

4、抽空一

逆放結束后為吸附塔的T8抽空一，打開KV18或KV19閥控制HV102閥門的開度，真空泵

設定的時間為132S，達到要求的真空度-0.05 MPa。

5、抽空二

6、抽沖

7、抽空三

8、壓力均升

9、終充

第四篇：醫用分子篩變壓吸附法制取的氧存在的問題

醫用分子篩變壓吸附法制取的氧存在的問題

中國醫藥報 河南省濮陽市食品藥品監管局 任銳龍

編者按

由于我國目前對醫用氧生產執行的雙重質量標準和雙重監管模式，食品藥品監管部門切實加強對醫用分子篩制氧設備使用監管是一方面，另一方面還需國家出臺醫用氧監管的有關法規文件，統一醫用氧生產標準和監管模式，規范醫用分子篩制氧設備的使用，確保廣泛應用于臨床的醫用氧質量安全。本文結合當前醫用氧監管中存在的諸多問題，對醫用分子篩變壓吸附法制氧設備的規范和醫用氧的經營管理提出了立法建議，希望對有關部門有所參考。

存在的主要問題

醫用氧是醫療機構用于治療冠心病、腦血栓、肺病等疾病和術后治療的一種重要藥品，在危重病人的搶救、急救中起著十分重要的作用，其質量優劣直接關系到人民群眾的身體健康和生命安全。目前，臨床使用醫用氧的制取方法主要為低溫空氣分離法和醫用分子篩變壓吸附法，其中，低溫空氣分離法制氧又分為醫用氧生產企業生產的氧和醫療機構外購低溫液氧加壓汽化制取的氧。由于種種原因，我國醫用氧監管中存在的質量標準不統一、監管模式不一致等問題未能有效解決，使得一些企業和使用單位鉆法律空子違法生產經營和使用醫用氧。下面，筆者結合醫用氧監管實踐中遇到的一些問題，對立法規范醫用氧的生產、經營、使用提幾點建議。

存在的主要問題

一、醫用分子篩變壓吸附法制取的氧存在的問題

首先，該方法制取的氧的含量很難達到《中國藥典》2005年版規定的法定標準。《中國藥典》2005年版規定，氧含量為不低于99.5%（ml/ml），醫用分子篩變壓吸附法制得的氧含量為93±3.0%（V/V），而實際生產中連最低含量標準都達不到。如湖南某醫療機構安裝醫用分子篩變壓吸附法制氧設備時，委托當地藥品檢驗機構對其氧含量進行了檢驗，檢驗結果分別為91.0%、88.8%、88.7%，這說明用醫用分子篩變壓吸附法制氧設備制的氧很難達到《中國藥典》2005年版的標準。

其次，該方法制取的氧因質量原因不能完全滿足臨床搶救、急救的治療需要。通常情況下，醫療機構安裝分子篩變壓吸附法制氧設備后，自制的氧主要供一般科室和一般病例使用。除此之外，還要外購部分醫用氧生產企業生產的醫用氧用于ICU、高壓氧艙、急救室等對患者急救、搶救。

第三，監管模式不一致。醫用氧生產企業執行生產許可、產品注冊和GMP管理制度；而醫用分子篩變壓吸附法執行的是醫療器械管理制度和向省級食品藥品監管局備案制度。同是對醫用氧的監管，許可條件和監管方式卻不一樣。

第四，該方法制取的氧存在二次污染的隱患。醫療機構是感染高危區，醫用分子篩變壓吸附制氧設備只能除去原料空氣中粉塵、水分、氮氣、二氧化碳等，沒有證據證明能去除空氣中的病菌及一些有害成分，這就增加了交叉感染的可能性。

第五，該方法制取的氧雜質不明確。由于醫用分子篩變壓吸附法制氧缺少必要的科學研究和臨床試驗，其在使用中會產生哪些雜質，這些雜質將對患者產生什么影響均不明確，存在較大的使用風險。

第六，醫用分子篩變壓吸附法制氧損害了患者的合法權益。醫用分子篩變壓吸附法制氧與低溫空氣分離法兩種方法制取的氧的含量存在顯著差異，而醫療機構對兩者的銷售價格卻是相同的，消費者并不清楚自己使用的是哪種氧，也無法選擇使用哪種氧，這顯然損害了消費者的合法權益。

第七，醫用分子篩變壓吸附法制氧設備在醫療機構的快速推廣使醫用氧生產企業市場萎縮、效益下降，經營困難。由于經濟利益驅使，分子篩變壓吸附法制氧設備在醫療機構的推廣呈愈演愈烈的趨勢，有的地方已占醫用氧市場總量的2/3以上，這對醫用氧生產企業造成了較大沖擊。而醫用氧生產企業市場萎縮、銷售下降、利潤下滑，導致其執行GMP的整體水平下降，使得醫用氧質量存在嚴重隱患。

二、對醫療機構購進低溫液氧加壓汽化裝置制氧缺少有效監督

醫療機構購進低溫液氧加壓汽化后供臨床使用，與生產企業購進液氧加壓氣化分裝成瓶裝氧的性質是一樣的。但醫用氧生產企業生產醫用氧要取得《藥品生產許可證》、藥品批準文號和《藥品GMP證書》，嚴格執行GMP管理制度，而醫療機構則無需經行政許可，這種生產行為也未納入藥品監管部門的監管范疇內，目前處于監管真空狀態。對醫用氧生產企業生產的氧質量，國家藥品監管部門每年均進行抽驗監督；而對醫療機構自制自用的氧，卻很少有監管部門對其質量進行抽樣檢驗。開辦醫用氧生產企業的要報請消防、環保、安全、技監、藥監等相關部門依法審核，場地布置與設備的安裝，都要經過嚴格的審批程序，有一定的準入條件和要求；而醫療機構自制自用醫用氧，一般都未辦理相關許可手續，因此，質量安全難以保證。

三、醫用氧經營缺少準入標準

《關于氧、氧化亞氮混合氣體監督管理有關問題的批復》（國食藥監注[2006]586號），明確經營氧氣應當取得《藥品經營許可證》，但目前，國家藥品監管部門尚未出臺醫用氧經營的市場準入標準和具體監管辦法，導致醫用氧的經營處于一種無序狀態。

立法建議

國家現行政策對醫用氧生產執行的雙重質量標準和雙重監管模式，造成了臨床用氧的安全隱患，損害了消費者的合法權益；同時，也對中、小型醫用氧生產企業，特別是單純生產醫用氧的企業產生了巨大沖擊。為此，筆者建議，應切實將醫用氧納入藥品管理，統一醫用氧的生產和監管標準，執行《中國藥典》標準，維護國家藥品標準的權威性、嚴肅性，確保患者使用醫用氧的質量安全，促進醫用氧產業的健康快速發展。

一、關于醫用分子篩變壓吸附法制氧設備的規范問題

建議出臺相關法規文件，明確規定采用醫用分子篩變壓吸附法制氧設備制取的氧，禁止在醫療機構臨床使用。醫用分子篩變壓吸附法制氧設備退出醫療機構使用后，可以作為保健用氧供健康人群保健時使用，也可在高原缺氧或者戰備等特殊情況下使用。為妥善解決相關遺留問題，可在法規文件中明確，醫用分子篩變壓吸附法制氧設備在醫療器械注冊證有效期內可以繼續在醫療機構內使用，但醫療機構要加強監測和管理，對因醫用氧質量原因出現的問題，醫療機構要承擔全部法律責任。

二、關于醫療機構購進低溫液氧加壓汽化裝置制氧的規范問題

當前，大多數醫療機構尤其是使用氧量較大的大型醫療機構，都通過購進低溫液氧加壓汽化裝置進行集中供氧，因為這不但可以避免瓶裝氧（氣態）在運輸、儲存、使用中帶來的不便，而且有利于確保氧的質量安全。為此，筆者建議在相關法規文件中，對醫療機構購進低溫液氧加壓汽化裝置的行為設定一定行政許可條件，明確相應的監管部門和監管職責，切實加強對這類氧的日常監管。

三、關于醫用氧經營規范問題

建議國家盡快出臺醫用氧經營管理的法規文件，明確醫用氧經營企業市場準入條件、準入標準和辦理程序，加強對醫用氧流通環節的監管。鑒于醫用氧屬于危險化學品，其儲存、運輸具有特殊的要求，建議國家在制定醫用氧經營管理的法規文件時，把取得《危險化學品經營許可證》、《危險化學品運輸證》等證件作為醫用氧經營企業的許可前置條件，并納入開辦醫用氧經營企業的準入標準中，特別要在儲存、運輸等環節增加醫用氧無縫鋼瓶等容器的專屬性內容。

四、切實加強對醫用氧的監管

醫用氧生產企業基礎設施相對薄弱，雖然通過了GMP認證，但與其他類型的藥品生產企業相比，不管從企業規模、人員素質、生產環境、管理水平還是GMP意識上都存在一定的差距，因此在統一醫用氧監管政策、規范市場秩序的同時，必須加強對通過GMP認證的醫用氧生產企業的監管，確保醫用氧質量安全。（丹東天茂氣體有限公司轉自網絡）

第五篇：變壓吸附設計（xiexiebang推薦）

一、關于吸附劑的算法：(以易吸附組分為準)QF(Cout－Cin)=n×VR×q×ΔP×3600/t 其中QF為進口體積流量Nm3/h Cout為易吸組分進口濃度 Cin為易吸組分出口濃度 n為總塔數，VR為單塔吸附劑體積 噸

q為吸附劑對易吸組分吸附容量 Nm3/噸 ΔP最后一次均壓與吹掃或抽真空之間的壓差 t為總循環時間，t0為單塔循環時間，t=n×t0，故上式變為：

QF(Cout－Cin)=n×VR×q×ΔP ×3600 /（n×t0）即 QF(Cout－Cin)=VR×q×ΔP ×3600/t0

由上式可看出，PSA裝置的處理能力即要分離的易吸組分總量QF(Cout－Cin)只與單塔的吸附劑量VR和吸附容量q、解吸壓差ΔP和單塔循環時間t0有關，對同一裝置來說，吸附容量q變化不大，要想加量，只能縮短循環時間，以增加循環數次，提高吸附劑利用次數或者增大ΔP以提高吸附劑吸量。

二、關于分離系數

分離系數定義：弱吸附組分在吸附床死空間中殘余量/弱吸附組分在吸附床中的總量）與（強吸附組分在吸附床死空間中殘余量/強吸附組分在吸附床中的總量）之比

如根據物料算出兩組分分離系統中以下數據：

1、弱吸附組分總放量、根據塔內壓差及塔空隙體積算出弱吸附組分放空量

2、強吸附組分總放量、根據塔內壓差及塔空隙體積算出強吸附組分放空量 比如制氧算出：

氮總放空量為8430 Nm3，通過塔壓及空隙算出784 Nm3； 氧總放空量為385 Nm3，通過塔壓及空隙算出196 Nm3 則分離系數為：

(196/385)/(784/8430)=5.47

另：如為兩組分系統: 則塔內床層死空間弱組分殘余量即為：V1*0.65*C1*ΔP 塔內床層吸附劑吸附弱組分量即為：V1*（1－0.65）*τ*ΔP*C1

三、壓力與電耗一覽表

動力設備123456兗礦風機兗礦壓縮機中成真空泵東明空壓機中成風機抽氣量或打入口輸出電機功最大軸軸功電耗電機電耗氣量(m3/h)壓力壓力率功率(kw/Nm3)(kw/Nm4)8000***00***16230000000.054.000-0.080.180.140.650.24.00.24.2500***0063028015393.5301.752040535.523880427.60.0190.0520.0360.0850.03150.1600.0400.1860.0230.0610.0430.1000.0370.1880.0000.2177廣東中成氧壓機8兗礦魯化壓縮機

四、過熱蒸汽區域描述蒸汽在溫度高于飽和蒸汽溫度的狀態。保持壓力不變，加熱飽和蒸汽，它的溫度會上升，就產生過熱蒸汽。

實際上就像一般的氣體如空氣中CO2一樣，就是在指定的壓力下，溫度高于蒸汽壓。飽和蒸汽壓和飽和溫度有一定的關系，其遵守克勞修斯—克萊佩龍方程

lnp=－ΔvapHm/R×(1/T)+c

根據化工工藝手冊提供的數據，可以求出ΔvapHm，和C，求出公式如下： y =-4820.2x + 24.493，其中y為lnp，x為1/T P(A,Mpa)P(G,Pa)0.1040.1480.2050.2790.3740.4910.6380.8191.0371.2971.607104365******14266383488******lnP11.5611.9012.2312.5412.8313.1113.3713.6213.8514.0814.29lnP14.5114.7214.9115.1015.2815.45T(℃)100110120***0***0T(℃)***260T(K)3733833934034***453463473T(K)***533密度(kg/m3)汽化潛熱(千焦/千克)22600.0026810.60610.0026110.83640.00254451.12810.00248141.49770.00242131.96090.00236412.51650.00230953.19330.00225734.00310.00220754.95640.00215986.06760.00211427.35921/T1/T0.00207040.00202840.00198810.00194930.0019120.00187629.010910.808912.867015.207417.852320.82401849.8P(G,Mpa)P(G,Pa)1.8822.3272.8483.4534.1534.956 ******104655124138

五、各專業條件提法

2.1 基礎設計階段的一般要求

2.1.1 基礎設計階段，工藝安裝專業應給設備專業提交工藝裝置設備平面布置圖，若有特殊的荷載要求時，應在圖上加以說明或單獨提出。2.2 詳細設計階段的一般要求

2.2.1 工藝安裝專業委托設備專業設計的有隔熱耐磨襯里的煙氣管道等，應提供設備平豎面布置圖，并確定走向和支吊架位置。工藝、自控專業的開口方位及大小，也由工藝安裝專業提交設備專業。

2.2.2 與土建和設備專業都有關的平臺梯子，應分別給兩個專業各提供一份資料。

2.2.3 用簡圖表示出設備的開口方位。簡圖上應表示出方向針，其指向應與設備平面布置圖上的相一致。如果所采用的設備圖紙是復用圖紙，但其開口方位需重新設計或作部分修改，則還應表示出方向針與復用設備圖中原有0°方位的關系。

2.2.4 開口方位簡圖上應列出所有開口的編號、名稱和公稱直徑，并應與工藝專業提交給設備專業的設計資料相一致。對開口法蘭的壓力等級及密封面形式有要求時，應予注明。如果所采用的設備圖紙是復用圖紙，則開口方位簡圖上的開口編號應與原圖相一致，設備法蘭接口外徑和壁厚應與相接工藝管道一致。

2.2.5 工藝設備上的儀表開口方位，應與自控專業共同確定，畫出同一張開口方位簡圖上，并經自控專業簽字。

2.2.6 塔類設備上附設的檢修吊架方位應表示在開口方位簡圖上。立式容器類設備的支腿、支耳的方位有特殊要求者，也應在開口方位簡圖上表示出來。

2.2.7 布置開口方位時，應注意開口與塔內件（如降液管、受液盤等）的關系，以保證符合工藝要求，并避免與塔內件相碰，橢圓形封頭的小R 處盡量不布置開口。

3.生根于設備上的鋼平臺梯子

3.1 應繪制分層的平臺梯子平面簡圖，（當復印計算機繪制的配管圖作平臺梯子資料時，必須用紅筆標明開洞，并標注清楚平臺梯子的尺寸），簡圖應清晰、明確、可不按比例，但尺寸的相對關系不宜與實際相差懸殊，以免造成錯覺。簡圖上應表示出方向針，其指向應與設備平面布置圖相一致。

3.2 塔及立式容器上的扇形平臺應注出其張角、寬度，直梯應注出其中心線與設備中心線的夾角。塔頂或臥式的矩形平臺，應注出其外形尺寸及其與設備的相對關系尺寸（例如與設備中心線或設備外形或設備支座的相對位置）。

3.3 應注出平臺面標高、平臺處地面標高和設備基礎面標高。標高的基準應與設備平豎面布置圖相一致。

3.4 當平臺下方有設備開口時，平臺面與開口中心的距離不得小于開口公稱直徑加100mm。3.5平臺上的開孔應注出開孔直徑及其定位尺寸或角度，如圖3.2-1，圖3.2-2所示。開孔直徑φ一般是將此管道的最大外徑（管子外徑或隔熱層外徑或法蘭外徑）加50mm。

3.6 在平臺梁上或在平臺面上支承管道、儀表箱或檢修部件，如果荷載超過200kg，則應注明荷載的大小及具體位置。

3.7 如某層平臺需與其它構筑物（如框架）相連接，則應說明連接的要求，并注出尺寸及與此連接的分區設備構架物編號，層高等。

3.8 與自控專業有關的平臺梯子，應與自控專業協商確定以滿足兩個專業的要求。僅供自控專業使用的平臺梯子，應與自控專業提出委托資料給工藝安裝專業會簽后，由自控專業提交設備專業和工藝安裝專業各一份。

3.9 電脫鹽、電精制和除塵等設備上，為安裝或檢修高壓電氣設備或線路的專用平臺梯子應由電氣專業提交委托資料，經工藝安裝專業會簽后，由電氣專業提交設備專業和工藝安裝專業各一份。當有吊車梁生根于設備上時，應提交荷載及位置，以便設備專業考慮吊車梁荷載的影響。11 如果必須在需要熱處理的合金鋼設備上或不允許在現場焊接的設備上焊接支架的生根構件時，應提出生根構件墊板的大小及方位。依附在設備上或放置在平臺上的小型設備及管道和大閥門應征詢設備專業的意見，必要時應提出書面資料，以便設備專業核算偏心荷載。

電氣目錄：圖紙目錄，綜合材料表，施工說明圖例，低壓配電系統圖，照明系統圖，電機控制原理圖，電纜管線表，一層配電平面圖，二層。。，一層照明平面圖，二層。。，基礎接地平面布置圖，一層接地平面圖，二層。。，屋面防雷平面圖，火災報警系統圖，一層火災報警，電話平面圖，二層。。。

給排水：圖紙目錄，給排水設計說明，綜合材料表，一層給排水平面圖，二層。。，給水系統圖，排水系統圖，消防系統圖。

建筑：圖紙目錄，建筑設計說明，門窗及大樣，構造做法表，一層平面圖，二層。。，屋頂平面圖，軸里面圖，剖視圖，樓梯詳圖。

6、硫化氫質量體積含量和體積百分比的換算

如兗礦體積百分比為0.92%，轉為g/Nm3，則為： =0.92%*1000L/Nm3/22.4L/mol*34g/mol=13.96g/Nm3=13.96mg/NL

按標準態換算為1%體積百分比則為15.2g/Nm3 若再轉為實際壓力下硫含量，則為13.96g/Nm3*35Nm3/m3=488.6g/m3=488.6mg/L

§7 解吸倍數與吸附量

當吸附劑吸附的物質越多，最后解吸出來的就越多，所以，吸附容量越大，解吸倍數就越大。根據工程經驗，在脫碳中用硅膠的吸附容量與解吸倍數關系為：

工程名稱

吸附容量

解吸倍數

氣源組分 河北凱越單醇脫碳

7.45

7.5

COH2 遼寧鳳城一段

10.65

9.71

CO2H2 枝江三寧一段

14.73

15.06

CO2COH2

兗礦國泰一段

6.03

7.02

CO2COH2

湘中成制氧一段

12.96

8.99

O2N2

§8壓縮機及風機升壓與升溫及冷卻水量關系

壓縮機的出口溫度取決于進口溫度及壓縮比和絕熱系數，壓縮過程可視為絕熱過程，即可例出以下方程：

TOUT=TIN(POUT/PIN)(K-1)/K

一般壓縮比即POUT/PIN選擇不超過3，當進口溫度為40℃，壓縮比為3的情況下，出口溫度

TOUT=313×3(1.4-1)/1.4=313×1.369=428K=155℃

如果壓縮比超過3，在同樣的絕熱系數下，出口溫度就會超過155℃，將會對設備帶來很大的影響。因此，一般的壓縮都以壓縮比3來劃等級，比如進口壓力為0.03Kg(G)，要求壓縮至35Kg(G)，則總壓縮比為36/1.03=34.95，那壓縮機至少應為3×3×3×3=81，即4級，如果只選3級，則只能至3×3×3=27，壓縮不夠。

冷卻水量計算：

壓縮機所需冷卻水有兩個地方：一是缸套（即油溫及軸溫冷卻器）、二是中級冷卻器及各級冷卻器、三是后級冷卻器

一、對缸套，所需冷卻量q為：

q=120Vqd

L/h 單位為升/小時

二、對中級冷卻器，所需冷卻量q為：

q=60V×4.5L/h 單位為升/小時

以湘中成為例，風機中冷器所需冷卻量為：（打氣量130 m3/min q=270×90=24.m3/h=0.4 m3/min

三、后冷卻器，所需冷卻量q為：

q=γV Cp(T4-T5)×1.15/(1000×Δt)

m3/h 單位為方/小時

其中

γ

空氣重度 Kg/m3

V 空氣壓縮機的排氣量 m3/min Cp 空氣的等壓比熱，取0.24

kcal/(kg。℃)T4-T5 冷卻器空氣前后溫差

以湘中成為例，后冷器所需冷卻量為：

q=1.2×78×0.24×(110-40)×1.15/(1000×10)§9

1830

全部為國內設備，估計11個億，國外設備估計要16個億。

單套百萬噸的都是國外的設備，估計要70個億，以天然氣為原料，成本能降幾百元 NH2-CO-NH2 CO（NH2）2 分子量60

NH3 17

34/60=0.6 3052 投資估計19億，每噸合380元

低溫甲醇洗

15萬噸合成氨 投資約7500萬，不包括溶劑費

氣化噸氨消耗

目前空氣造氣

1.9噸煤/噸氨(指優質煤)

電耗1500kw/噸氨

富氧造氣(60%)

1.4噸煤/噸氨(指劣質煤)

電耗950kw/噸氨

富氧消耗為

750Nm3/h O2

循環水消耗

350噸水/噸氨(62Kw/h)氣量與產量的換算 1、1噸合成氨需要脫碳氣量為2965標方，脫碳氣成分為： CO

H2 CO2 O2 N2 CH4+Ar NH3 2.24 71.86 0.2 0.04 23.94 1.66

0.06

2、變換氣成分：

1.6 51.39 28.64 0.06 17.12 1.19

3、則原料中CO2的剩余量為：2965×0.2%=5.93標方/tNH3。

4、設變換氣量為X，X=2965＋（28.54%X－5.93）X=4146.7標方/tNH3。

產量

煤氣量

變換氣量

脫碳氣量

1噸合成氨

3300Nm3/h

4200Nm3/h

2965 Nm3/h

9、不銹鋼絲網計算

根據要求，不絲網要求重縫寬度不小于300mm，根據情況分兩種一種是比較大，直徑大于2米以上，兩張1米絲網拼在一起，還湊不上一個整圓，則需要中間加疊合層，留有銜接部分，也就是需要三張絲網，一種是比較小的絲網，直接用兩張合在一起中間就產生了疊合層，無銜接部分，即只需要2張絲網。對于第一種：有三個步驟，一：做兩張小半圓絲網，寬度1米，長度按以下方法計算 根據以上圖可以求出下料高度：

(R-1000)2+H2=R2

即H＝√(2R×1000－10002)總高度即為2H。

二：制作疊合層

疊合層寬度應該以500或1000為宜，這樣可以節省材料，如果大于500，則宜以1000寬度為主，疊合層分兩部分，兩邊為真正疊合部分，即一層小半圓層，一層為疊合層；中間為銜接部分，只有一層。這部分寬度W2為

W2=2R－2000 疊合部分W1寬度

W1＝（1000－W2）/2

對于第二種直接比較小的，制作步驟如下： 下料長度即為絲網直徑，即2R，中間疊合部分寬度W2＋2R=1000+1000，即疊合部分寬度

W2＝2000－2R

§10開孔率計算

開孔率指的是沖孔區與整張板之間的一個比例，常用百分比來表示。現在讓我們用下面的規格來舉例說明：圓孔, 2MM孔徑, 60度錯排, 4MM中心距, 外形尺寸1M X 2M.根據以上的信息及以下的公式，我們可以得出這種規格的沖孔網的開孔率為23%。也就是說沖掉的孔的面積之和為0.465平方米（1M X 2M X 23%）開孔率計算公式

圓孔 60°錯排

圓孔，直排

圓孔 45°錯排

方孔，錯排

方孔，直排

長圓孔，Z型錯排

長圓孔，直排

長圓孔，K型錯排

長方孔，Z型錯排

長方孔，直排

長方孔，K型錯排