第一篇：階梯式報告廳高大專項施工方案

XXXX大學國家重點學科重點實驗大樓——階梯式報告廳高大模板專頂施工方案

目 錄--------------------------1 1.編制依據------------------2 2.工程概況------------------2 3.施工部署------------------4 4.模板工程主要施工方法 10 5.模板技術質量控制措施 15 6.安全技術措施------------20 7.文明施工措施------------21 8.梁模板扣件鋼管高支撐架計算書---------------------22 KL311---------------------22 KL323---------------------43 L308-----------------------64 KL324---------------------85 KL321---------------------109 9.樓板模板扣件鋼管高支撐架計算書-----------------130 10.應急救援預案----------143

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1.編制依據

1.1《混凝土結構工程施工及驗收規范》 GB50204-2002 1.2《建筑施工手冊》縮印本（第四版）

1.3《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》 JGJ130-2001 1.4《建筑施工高處作業安全技術規范》 JGJ80-91 1.5《混凝土結構設計規范》GB50010-2002 1.6《建筑結構荷載規范》(GB 50009-2001)1.7《鋼結構設計規范》(GB 50017-2003)

1.8模板、支撐計算采用《品茗施工資料制作與管理軟件》（杭州品茗科技有限公司）進行計算。

2．工程概況

************************工程為6層框架結構，建設地點位于**市**路，建筑面積為20239.1㎡，屬一類高層建筑。在一層平面有一園形的階梯式報告廳（軸），層高8.8m，實際高度8.8m～10.78m。整個屋面體系主要由1榀KL311（1）梁（截面450×1300mm）、1榀KL302（2）梁（截面450×850、1300mm）、1榀KL320（2）梁（截面450×1300mm）、1榀KL322（2）梁（截面450×1300mm）、4榀KL323（1）梁（截面450×1250mm）、2根L321（1）梁（截面450×1200mm）、1根L303（2）梁（截面450×1200mm）、1根L308（2）梁（截面450×1200mm）、1榀KL321（1）梁（截面450×850mm）、1榀KL306（2）梁（截面450×850mm）、1榀KL324（8）園形梁（截面450×1200mm）共15根主、次梁和混凝土樓板（板厚120mm）組成。設計采用現澆鋼筋混凝土結構，施工編制單位：****公司

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條件為商品混凝土，汽車泵送至樓面進行澆筑，塔吊作為輔助垂直運輸工具。詳見附圖1

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3.施工部署

3.1總體部署

鑒于±0.000層模板已經支設，為確保其屋面支架基礎有足夠的承載力，在±0.000層樓面板混凝土強度達到設計強度后，拆除其支撐架，在地面上澆筑100厚C20混凝土墊層，且在強度達到一定強度后，方可在其上按附圖2相關尺寸搭設滿堂腳手架，并用調節件調節立桿高度，將梁板頂緊。架設立桿(采用Φ48×3.5鋼管，雙扣件連接)時應將立桿套上底座后支設在長度大于2米的槽鋼上，以保證立桿不因地基原因下沉。架設屋面支撐立桿(采用Φ48×3.5鋼管，立桿套上底座)時，其立桿縱距、橫距及水平桿步距均按照附圖2所注明的尺寸進行施工。優先保證KL311（1）、KL302（2）、KL320（2）、KL322（2）的支撐立桿位置；其次是4根KL323（1）的支撐立桿位置；再次是2根L321（1）、L303（2）、L308（1）的支撐立桿位置；最后是KL321（1）、KL306（2）及KL324（8）的支撐立桿位置，均以梁中心線為主軸（特別是L303），搭設的步距均為1500。設置縱、橫向掃地桿，縱向掃地桿采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上，橫向掃地桿采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。由于該報告廳為階梯式，當立桿基礎不在同一高度上時，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定。每道縱向、橫向水平桿兩端均伸至柱邊（梁邊），并與該處的連墻件（采用Φ48×3.5鋼管制成柱箍或梁箍）牢固連接。設置縱向剪刀撐和水平剪刀撐（詳見附圖

3、附圖

4、附圖5），由底至頂（水平剪刀撐沿全平面）連續設置，以保證其支撐的穩定性。縱向剪刀撐斜桿搭接長度≥1000㎜，用不少于2個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至編制單位：****公司

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桿端距離≥100㎜。每個扣件的螺栓擰緊扭力矩控制在45N.m～60N.m。

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3.2施工過程 3.2.1施工準備

施工方案經相關部門審批后即成為施工的指導性文件，認真貫徹執行。由項目經理、技術負責人組織項目全體管理人員和施工班組長召開技術、安全交底會，認真學習方案的內容，了解施工程序，指出施工中的重點和難點，對容易發生質量隱患和安全事故的工序著重強調，聽取各班組的意見，對他們提出的疑問和困難給予解決，同時對他們提出的個別有益的經驗和建議加以采納，不斷完善施工方案。會后要求技術人員對各工種、各工序施工的全體操作人員書面交底。

3.2.2支撐系統搭設

鋼管架搭設由專業分包隊伍施工，對其資質、信譽等情況進行考核后簽訂分包合同，要求分包隊伍按照施工方案的內容要求認真編制具體的搭設方案報項目部批準。搭設支撐架的工人必須持證上崗，操作時必須畫出安全區，設警戒標志。材料進場時由質檢員和材料員驗收（桿件、扣件按品牌抽樣檢測合格），有嚴重銹蝕、彎曲、壓扁、損傷和裂紋的鋼管一一清除，采用的直角扣件、回轉扣件和對接扣件夾緊時鋼管開口處最小間隙不小于5mm，禁止使用有脆裂、變形、滑絲等現象的扣件。支架搭設前在地面彈好立桿位置的縱、橫墨斗線（詳見附圖2），詳見3.1總體部署。

立桿接長必須采用對接連接，禁止搭接。對接應符合下列規定：立桿上的對接扣件應交錯布置：兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500㎜；各接頭中心至主編制單位：****公司

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節點的距離不宜大于步距的1/3。

所有扣件上緊后逐一用扭力板手測定其扭力。每個扣件的螺栓擰緊扭力矩控制在45N.m～60N.m。

在模板安裝前，按《高大模板支架安全要點檢查表》內容進行自檢查，自檢查通過后，通知有關各方進行高大模板支架驗收檢查，并注意保護好高大模板支架施工現場，防止人為破壞（立桿、扣件），影響施工安全。

3.2.3模板安裝

進場的九夾板全部為新木料，因此材料驗收重點對擱柵、牽杠等方木料，凡腐爛、過度彎曲的木料一律不準使用。模板安裝時技術人員進行跟班檢查，對擱柵、牽杠的間距（除KL324在其垂直于梁底的鋼管上滿鋪方木外，其余所有梁底方木間距為100㎜，板底方木間距為300㎜）及位置檢查其與方案是否相符，測定模板的平整度和標高。大梁的起拱度為3‰，大梁側模留一面待鋼筋綁扎完后封模。模板安裝完各班組自檢、互檢合格后，由項目部組織驗收，存在個別隱患處需全部按要求整改完畢后報監理工程師驗收。

4.模板工程主要施工方法

4.1 梁模板安裝順序及技術要點

①梁模板支撐：采用Φ48×3.5鋼管，雙扣件連接，根據鋼管高支撐架設計計算要求，搭設滿堂支撐架（詳見本方案第4頁第3.1總體部署及附圖2）。KL323、KL324的縱、橫向水平桿，除與其兩邊立桿連接外，還與其他梁的縱向、橫向水平桿用旋轉扣件連接固定（至少兩個連接點）。

②梁底模板：按設計標高調整支柱的標高，然后安裝梁底模板，并拉線找平。在鋼管支撐架的最上一道水平短鋼管上鋪設40×80mm方杉木（所有梁底支編制單位：****公司

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撐方杉木均平行于梁截面），其間距：100mm（除KL324在其4根垂直于梁截面的鋼管上滿鋪方木外），在楞木上鋪設18厚膠合面板，即可形成梁底模。模板接頭應放在木方楞中間。大梁的中部起拱為3‰。

③梁側模板：梁側模板制作高度應根據梁高及樓板模板碰旁或壓旁來確定。為了便于鋼筋的綁扎，可先裝一側模板，待梁鋼筋綁扎好、穿好對拉螺栓后再安裝另一側模板。所有梁側模主楞（外龍骨）為2根40㎜×80mm方杉木，合并使用，垂直于梁底、沿梁長度方向間距為300進行布置，梁側模次楞（內龍骨，40㎜×80mm方杉木）根數：梁高1300㎜為5根，梁高1200～1250㎜為4根，梁高850㎜為3根，沿側模高度方向均分布置。設置Φ12㎜穿梁螺栓，穿梁螺栓豎向根數為：梁高1200㎜以上為4根，第一根距梁底的距離為200㎜，第二根距梁底的距離為450㎜，第三根距梁底的距離為700㎜，第四根距梁底的距離為950㎜；梁高850㎜為2根，第一根距梁底的距離為200㎜，第二根距梁底的距離為500㎜；穿梁螺栓水平間距均為300㎜。待梁鋼筋綁扎好，驗收合格后方可安裝另一側模板，安裝時在兩模之間安裝υ12對拉螺栓并設有限位套管，模板須經垂直度和位置校正后進行加固。梁模板安裝示意圖如下： KL311

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KL323

L308 編制單位：****公司

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KL321

KL324 編制單位：****公司

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4.2 板模板安裝

（1）板模板制作：模板平面尺寸根據結構施工圖及模板翻樣圖在底層加工好后方可吊入施工部位，嚴禁現場切割，避免形成木屑掉入梁內無法清理。模板在制作時，對切割后的模板必須全部刨直，以保證板拼縫嚴密。

（2）板模板安裝：在鋼管支撐架的最上一道水平短鋼管上鋪設40×80mm方杉木作為板底支撐，間距300mm，在其上鋪加工好的18厚膠合面板，模板的排布采用標準尺寸的整塊對稱排列，宜以每個鋪設單元從四周先用陰角模板與墻、梁模板連接，然后向中央鋪設，不足部分盡量留在中央和端部，鋸成所需尺寸和形狀補齊，模板接頭應放在木方楞中間。所有板模板安裝完畢后，接縫處須貼膠帶紙，防止漏漿，以確保混凝土板底表面施工完后平整、光滑。按設計要求起拱(跨度大于4m時，起拱0.2％)，起拱部位為中間起拱，四周不起拱。

（3）板模板支撐：采用Φ48×3.5鋼管，雙扣件連接，根據鋼管高支撐架編制單位：****公司

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設計計算要求，搭設滿堂支撐架。詳見本方案第4頁第3.1總體部署及附圖2。由于層高較高，需采用增加剪刀撐的方法以達到支撐的穩定性（詳見附圖

3、附圖

4、附圖5）。模板安裝示意圖如下：

4.3 模板拆除

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4.3.1、認真做好砼立方體試塊，整個模板（含側模）支撐體系應在砼澆搗完28天后根據同條件養護拆模試塊強度報告情況、經項目經理同意，由技術人員發放拆模通知書后，方可拆模。

4.3.2、拆除模板的順序與安裝模板順序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。樓板模板拆除時，先調節頂部支撐頭，使其向下移動，達到模板與樓板分離的要求。

4.3.3、模板拆除后，及時進行板面清理，涂刷隔離劑，防止粘結灰漿。模板有損壞的地方及時進行修理，以保證使用質量。

5、模板技術質量控制措施

5.1、進場模板質量標準

（1）技術性能必須符合相關質量標準（通過收查、檢查進場木膠合板出廠合格證和檢測報告來檢驗）。

（2）外觀質量檢查標準（通過觀察檢驗）

任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板邊缺損、起毛。每平方米單板脫膠不大于0.001m2。每平方米污染面積不大于0.005m

2（3）規格尺寸標準

厚度檢測方法：用鋼卷尺在距板邊20mm 處，長短邊分別測3 點、1 點，取8 點平均值；各測點與平均值差為偏差。長、寬檢測方法：用鋼卷尺在距板邊100mm 處分別測量每張板長、寬各2點，取平均值。對角線差檢測方法：用鋼卷尺測量兩對角線之差。翹曲度檢測方法：用鋼直尺量對角線長度，并用楔形塞尺（或鋼卷尺）量鋼直尺與板面間最大弦高，后者與前者的比值為翹曲度。

5.2、模板安裝質量要求

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必須符合《混凝土結構工程施工及驗收規范》（GB 50204-2002）及相關規范要求。即“模板及其支架應具有足夠的承載能力、剛度和穩定性，能可靠地承受澆筑混凝土的重量、側壓力以及施工荷載”。

（1）主控項目

1）安裝現澆結構的上層模板及其支架時，下層樓板應具有承受上層荷載的承載能力，或加設支架；上下層支架的立柱應對準，并鋪設墊板。

檢查數量：全數檢查。

檢驗方法：對照模板設計文件和施工技術方案觀察。2）在涂刷模板隔離劑時，不得沾污鋼筋和混凝土接槎處。

檢查數量：全數檢查。

檢驗方法：觀察。

（2）一般項目

1）模板安裝應滿足下列要求：

模板的接縫不應漏漿；在澆筑混凝土前，木模板應澆水濕潤，但模板內不應有積水；模板與混凝土的接觸面應清理干凈并涂刷隔離劑；澆筑混凝土前，模板內的雜物應清理干凈；

檢查數量：全數檢查。

檢驗方法：觀察。

2）對跨度不小于4m 的現澆鋼筋混凝土梁、板，其模板應按要求起拱。

檢查數量：按規范要求的檢驗批（在同一檢驗批內，對梁，應抽查構件數量的10％，且不應少于3 件；對板，應按有代表性的自然間抽查10％，且不得小于3 間。）檢驗方法：水準儀或拉線、鋼尺檢查。

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3）固定在模板上的預埋件、預留孔洞均不得遺漏，且應安裝牢固其偏差應符合附表1的規定；

檢查數量：按規范要求的檢驗批(對梁、柱，應抽查構件數量的10％，且不應少于3 件；對墻和板，應按有代表性的自然間抽查10％，且不得小于3間)。檢驗方法：鋼尺檢查。

（3）現澆結構模板安裝的偏差應符合表1 的規定。

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檢查數量：按規范要求的檢驗批(對梁、柱，應抽查構件數量的10％，且不應少于3 件；對墻和板，應按有代表性的自然間抽查10％，且不得小于3間)。現澆結構模板安裝允許偏差和檢驗方法見表1：（檢驗方法：檢查同條件養護試塊強度試驗值。檢查軸線位置時，應沿縱、橫兩個方向量測，并取其中的較大值。）

（4）模板垂直度控制

1）對模板垂直度嚴格控制，在模板安裝就位前，必須對每一塊模板線進行復測，無誤后，方可模板安裝。

2）模板拼裝配合，工長及質檢員逐一檢查模板垂直度，確保垂直度不超過3mm，平整度不超過2mm；

3）模板就位前，檢查頂模棍位置、間距是否滿足要求。

（5）頂板模板標高控制

每層頂板抄測標高控制點，測量抄出混凝土柱上的500線，根據層高及板厚，沿柱周邊彈出頂板模板的底標高線。5.3、其他注意事項

在模板工程施工過程上中，嚴格按照模板工程質量控制程序施工，另外對于一些質量通病制定預防措施，防患于未然，以保證模板工程的施工質量。嚴格執行交底制度，操作前必須有單項的施工方案和給施工隊伍的書面形式的技術交底。

（1）膠合板選統一規格，面板平整光潔、防水性能好的。

（2）進場木方先壓刨平直統一尺寸，并碼放整齊，木方下口要墊平。

（3）模板配板后四邊彈線刨平，以保證墻體、柱子、樓板陽角順直。

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（4）支柱所設的水平撐與剪刀撐，按構造與整體穩定性布置。5.4、脫模劑及模板堆放、維修

（1）木膠合板選擇水性脫模劑，在安裝前將脫膜劑刷上，防止過早刷上后被雨水沖洗掉。鋼模板用油性脫模劑，機油:柴油＝2:8。

（2）模板貯存時，其上要有遮蔽，其下墊有墊木。墊木間距要適當，避免模板變形或損傷。

（3）裝卸模板時輕裝輕卸，嚴禁拋擲，并防止碰撞，損壞模板。周轉模板分類清理、堆放。

（4）拆下的模板，如發現翹曲，變形，及時進行修理。破損的板面及時進行修補。

6、安全技術措施

6.1 拆模時操作人員必須掛好、系好安全帶。

6.2 支模前必須搭好相關腳手架（見本工程腳手架方案及相關方案、相關安全操作規程等）。

6.3 澆筑混凝土前必須檢查支撐是否可靠、扣件是否松動。澆筑混凝土時必須由模板支設班組設專人看模，隨時檢查支撐是否變形、松動，并組織及時恢復。精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式。嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放。發現問題及時組織處理。

6.4使用電動工具（手電鉆、手電鋸、圓盤鋸）前檢查安全裝置是否完好，運轉是否正常，有無漏電保護，使用時嚴格按操作規程作業。

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6.5拆除模板時應經施工技術員同意，操作時應按順序分段進行，嚴禁猛撬、硬砸或大面拉倒。

6.6電焊機上設防雨蓋，下設防潮墊，一、二次電源接頭處要有防護裝置，二次線使用接線柱，且長度不超過30m，一次電源采用橡膠套電纜或穿塑料軟管，長度不大于3m。

6.7開關箱內部和頂部裝釘防火板，一機一閘，熔絲不得用其它金屬代替，且開關箱上編號，有專人負責。

6.8進行交叉作業如支模、砌墻、粉刷等工種交叉作業時，不得在同一垂直方向上下同時操作，下層作業的位置，必須處于依上層高度確定的可能墜落范圍半徑之外，不符合條件的必須設置安全防護層。

6.9特種作業人員必須持證上崗，上崗持證率達到100%。7.文明施工措施

7.1嚴格遵守市有關環衛、市容管理的有關規定，加強現場用水、排污的管理，保證排水暢道，無積水，場地整潔無垃圾，搞好現場清潔衛生。

7.2工人操作地點和周圍必須清潔整齊，做到干活腳下清，活完場地凈。7.3施工現場要有嚴格的成品保護措施制度，不準亂寫亂畫。

7.4合理安排施工工序，嚴禁在中午和夜間進行產生噪音的建筑施工作業(中午12時至下午2時，晚上ll時至第二天早上7時)。由于施工不能中斷的技術原因和其它特殊情況，確需中午或夜間連續施工作業的，公司將向建設行政部門和環境部門申請，取得相應的施工許可征后方可施工。

7.5在施工場地外因進行噪音監測，對于一些產生噪音的施工機械，應采取有效的措施，減少噪音，如切割金屬和鋸模板的場地均搭設工棚以屏蔽噪音。

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7.6注意夜間照明燈光的投射，在施工區內進行作業封閉，盡量降低光污染。

8.梁模板(扣件鋼管架)計算書

高支撐架的計算依據《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》（JGJ130-2001）、《混凝土結構設計規范》GB50010-2002、《建筑結構荷載規范》(GB 50009-2001)、《鋼結構設計規范》(GB 50017-2003)等規范編制。

因本工程梁支架高度大于4米，根據有關文獻建議，如果僅按規范計算，架體安全性仍不能得到完全保證。為此計算中還參考了《施工技術》2002（3）：《扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全》中的部分內容。

KL311

一、參數信息

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1.模板支撐及構造參數 梁截面寬度 B(m):0.45； 梁截面高度 D(m):1.30 混凝土板厚度(mm):120.00； 立桿梁跨度方向間距La(m):0.70；

立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.30； 立桿步距h(m):1.50；

梁支撐架搭設高度H(m)：10.41； 梁兩側立柱間距(m):0.90；

承重架支設:無承重立桿，方木支撐平行梁截面； 板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m):0.70； 采用的鋼管類型為Φ48×3.5；

扣件連接方式:雙扣件，考慮扣件質量及保養情況，取扣件抗滑承載力折減系數:0.80；

2.荷載參數

模板自重(kN/m2):0.50； 鋼筋自重(kN/m3):1.50；

施工均布荷載標準值(kN/m2):2.5； 新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2):31.2； 傾倒混凝土側壓力(kN/m2):2.0； 振搗混凝土荷載標準值(kN/m2):4.0 3.材料參數

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木材品種：杉木；

木材彈性模量E(N/mm2)：9000.0； 木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：11.0； 木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.4； 面板類型：膠合面板；

面板彈性模量E(N/mm2)：6000.0； 面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0； 4.梁底模板參數

梁底方木截面寬度b(mm)：40.0； 梁底方木截面高度h(mm)：80.0； 梁底模板支撐的間距(mm)：100.0； 面板厚度(mm)：18.0； 5.梁側模板參數 主楞間距(mm)：300； 次楞根數：5；

穿梁螺栓水平間距(mm)：300； 穿梁螺栓豎向根數：4；

穿梁螺栓豎向距板底的距離為：200mm，250mm，250mm，250mm； 穿梁螺栓直徑(mm)：M12；

主楞龍骨材料：木楞,，寬度40mm，高度80mm； 主楞合并根數：2；

次楞龍骨材料：木楞,，寬度40mm，高度80mm；

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二、梁模板荷載標準值計算 1.梁側模板荷載

強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。

按《施工手冊》，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:

其中 γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t--新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按200/(T+15)計算，得5.714h；

T--混凝土的入模溫度，取20.000℃； V--混凝土的澆筑速度，取2.500m/h；

H--混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.300m；

β1--外加劑影響修正系數，取1.200；

β2--混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。

根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F； 分別為 65.833 kN/m2、31.200 kN/m2，取較小值31.200 kN/m2作為本工程計算荷載。

三、梁側模板面板的計算

面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。

次楞（內龍骨）的根數為5根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續梁計編制單位：****公司

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算。

面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算

跨中彎矩計算公式如下:

其中，σ--面板的彎曲應力計算值(N/mm2)； M--面板的最大彎距(N.mm)；

W--面板的凈截面抵抗矩，W = 30×1.8×1.8/6=16.2cm3； [f]--面板的抗彎強度設計值(N/mm2)； 按以下公式計算面板跨中彎矩：

其中，q--作用在模板上的側壓力，包括: 新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1.2×0.3×31.2×0.9=10.11kN/m；

傾倒混凝土側壓力設計值: q2= 1.4×0.3×2×0.9=0.76kN/m； q = q1+q2 = 10.109+0.756 = 10.865 kN/m； 計算跨度(內楞間距): l = 295mm；

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面板的最大彎距 M= 0.1×10.865×2952 = 9.46×104N.mm； 經計算得到，面板的受彎應力計算值: σ = 9.46×104 / 1.62×104=5.836N/mm2；

面板的抗彎強度設計值: [f] = 13N/mm2；

面板的受彎應力計算值 σ =5.836N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 [f]=13N/mm2，滿足要求！

2.撓度驗算

q--作用在模板上的側壓力線荷載標準值: q = 31.2×0.3 = 9.36N/mm；

l--計算跨度(內楞間距): l = 295mm； E--面板材質的彈性模量: E = 6000N/mm2；

I--面板的截面慣性矩: I = 30×1.8×1.8×1.8/12=14.58cm4； 面板的最大撓度計算值: ω = 0.677×9.36×2954/(100×6000×1.46×105)= 0.549 mm；

面板的最大容許撓度值:[ω] = l/250 =295/250 = 1.18mm；

面板的最大撓度計算值 ω =0.549mm 小于 面板的最大容許撓度值 [ω]=1.18mm，滿足要求！

四、梁側模板內外楞的計算 1.內楞計算

內楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續編制單位：****公司

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梁計算。

本工程中，龍骨采用1根木楞，截面寬度40mm，截面高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 40×802×1/6 = 42.67cm3； I = 40×803×1/12 = 170.67cm4；

內楞計算簡圖（1）.內楞強度驗算 強度驗算計算公式如下:

其中，σ--內楞彎曲應力計算值(N/mm2)； M--內楞的最大彎距(N.mm)； W--內楞的凈截面抵抗矩； [f]--內楞的強度設計值(N/mm2)。按以下公式計算內楞跨中彎矩：

其中，作用在內楞的荷載，q =(1.2×31.2×0.9+1.4×2×0.9)×0.295=10.68kN/m；

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內楞計算跨度(外楞間距): l = 300mm；

內楞的最大彎距: M=0.1×10.68×300.002= 9.62×104N.mm；

最大支座力:R=1.1×10.684×0.3=3.526 kN；

經計算得到，內楞的最大受彎應力計算值 σ = 9.62×104/4.27×104 = 2.254 N/mm2；

內楞的抗彎強度設計值: [f] = 11N/mm2；

內楞最大受彎應力計算值 σ = 2.254 N/mm

2小于 內楞的抗彎強度設計值 [f]=11N/mm2，滿足要求！

（2）.內楞的撓度驗算

其中 E--面板材質的彈性模量： 9000N/mm2；

q--作用在模板上的側壓力線荷載標準值： q =31.20×0.30= 9.20 N/mm；

l--計算跨度(外楞間距)：l = 300mm； I--面板的截面慣性矩：I = 3.41×106mm4；

內楞的最大撓度計算值: ω = 0.677×9.2×3004/(100×9000×3.41×106)= 0.016 mm；

內楞的最大容許撓度值: [ω] = 300/250=1.2mm；

內楞的最大撓度計算值 ω=0.016mm 小于 內楞的最大容許撓度值 [ω]=1.2mm，滿足要求！

2.外楞計算

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外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的集中力，取內楞的最大支座力3.526kN,按照集中荷載作用下的連續梁計算。

本工程中，外龍骨采用2根木楞，截面寬度40mm，截面高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 40×802×2/6 = 85.33cm3； I = 40×803×2/12 = 341.33cm4；

外楞計算簡圖

外楞彎矩圖(kN.m)

外楞變形圖(mm)編制單位：****公司

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（1）.外楞抗彎強度驗算

其中 σ--外楞受彎應力計算值(N/mm2)M--外楞的最大彎距(N.mm)； W--外楞的凈截面抵抗矩； [f]--外楞的強度設計值(N/mm2)。

根據連續梁程序求得最大的彎矩為M= 0.811 kN.m 外楞最大計算跨度: l = 250mm；

經計算得到，外楞的受彎應力計算值: σ = 8.11×105/8.53×104 = 9.503 N/mm2；

外楞的抗彎強度設計值: [f] = 11N/mm2；

外楞的受彎應力計算值 σ =9.503N/mm2 小于 外楞的抗彎強度設計值 [f]=11N/mm2，滿足要求！

（2）.外楞的撓度驗算

根據連續梁計算得到外楞的最大撓度為0.86 mm 外楞的最大容許撓度值: [ω] = 250/250=1mm；

外楞的最大撓度計算值 ω =0.86mm 小于 外楞的最大容許撓度值 [ω]=1mm，滿足要求！

五、穿梁螺栓的計算

驗算公式如下: 其中 N--穿梁螺栓所受的拉力； A--穿梁螺栓有效面積(mm2)；

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f--穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2； 查表得：

穿梁螺栓的直徑: 12 mm；

穿梁螺栓有效直徑: 9.85 mm；

穿梁螺栓有效面積: A= 76 mm2；

穿梁螺栓所受的最大拉力: N =31.2×0.3×0.355 =3.323 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值: [N] = 170×76/1000 = 12.92 kN； 穿梁螺栓所受的最大拉力 N=3.323kN 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 [N]=12.92kN，滿足要求！

六、梁底模板計算

面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續梁計算。

強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。

本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 450×18×18/6 = 2.43×104mm3； I = 450×18×18×18/12 = 2.19×105mm4；

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1.抗彎強度驗算

按以下公式進行面板抗彎強度驗算：

其中，σ--梁底模板的彎曲應力計算值(N/mm2)； M--計算的最大彎矩(kN.m)；

l--計算跨度(梁底支撐間距): l =100.00mm； q--作用在梁底模板的均布荷載設計值(kN/m)； 新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：

q1: 1.2×（24.00+1.50）×0.45×1.30×0.90=16.11kN/m； 模板結構自重荷載：

q2:1.2×0.50×0.45×0.90=0.24kN/m； 振搗混凝土時產生的荷載設計值： q3: 1.4×4.00×0.45×0.90=2.27kN/m；

q = q1 + q2 + q3=16.11+0.24+2.27=18.62kN/m； 跨中彎矩計算公式如下:

Mmax = 0.10×18.622×0.12=0.019kN.m； σ =0.019×106/2.43×104=0.766N/mm2；

梁底模面板計算應力 σ =0.766 N/mm2 小于 梁底模面板的抗壓強度設計值 [f]=13N/mm2，滿足要求！

2.撓度驗算

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根據《建筑施工計算手冊》剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。

最大撓度計算公式如下:

其中，q--作用在模板上的壓力線荷載:

q =（(24.0+1.50)×1.300+0.50）×0.45= 15.14KN/m； l--計算跨度(梁底支撐間距): l =100.00mm； E--面板的彈性模量: E = 6000.0N/mm2； 面板的最大允許撓度值:[ω] =100.00/250 = 0.400mm； 面板的最大撓度計算值: ω = 0.677×15.142×1004/(100×6000×2.19×105)=0.008mm；

面板的最大撓度計算值: ω =0.008mm 小于 面板的最大允許撓度值:[ω] = 100 / 250 = 0.4mm，滿足要求！

七、梁底支撐木方的計算 計算簡圖如下：

1.荷載的計算：

(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：

q1=(24+1.5)×1.3×0.1=3.315 kN/m；

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(2)模板的自重荷載(kN/m)：

q2 = 0.5×0.1×(2×1.3+0.45)/ 0.45=0.339 kN/m；(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m)：

經計算得到，活荷載標準值 P1 =(2.5+4)×0.1=0.65 kN/m； 2.木方的傳遞集中力驗算：

靜荷載設計值 q=1.2×3.315+1.2×0.339=4.385 kN/m； 活荷載設計值 P=1.4×0.650=0.910 kN/m； 荷載設計值 q = 4.385+0.910 = 5.295 kN/m。

本工程梁底支撐采用方木，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W=4×8×8/6 = 4.27×101 cm3； I=4×8×4×8/12 = 1.71×102 cm4； 3.支撐方木抗彎強度驗算：

最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩，跨中最大彎距計算公式如下:

其中 a=(0.900-0.450)/2=0.225 m； c=0.450 m；

跨中最大彎距 M=0.125×5.295×0.450×0.450+0.5×5.295×0.450×0.225=0.402 kN.m；

方木最大應力計算值 σ=402063.750/4.27×104=9.423 N/mm2； 方木抗彎強度設計值 [f]=11.000 N/mm2；

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方木最大應力計算值 9.423 N/mm2 小于 方木抗彎強度設計值 [f]=11.000 N/mm2，滿足要求！

4.支撐方木抗剪驗算： 最大剪力的計算公式如下: 截面抗剪強度必須滿足:

其中最大剪力 V =5.295×0.450/2=1.191 kN；

方木受剪應力計算值 T=3×1191.300/(2×40.00×80.00)=0.558 N/mm2； 方木抗剪強度設計值 [T]=1.400 N/mm2；

方木受剪應力計算值 0.558 N/mm2 小于 方木抗剪強度設計值 [T]=1.400 N/mm2，滿足要求！

5.支撐方木撓度驗算：

最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下:

線荷載 q = 3.315 + 0.339 = 3.654 kN/m； 方木最大撓度

ω=3.654×450.000×(8×900.0003-4×450.0002×900.000+450.0003)/(384×9000.000×1.71×106)=1.448 mm；

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方木的撓度設計值 [ω]=900.000/250=3.600 mm；

方木的最大撓度 ω=1.448 mm 小于 方木的最大允許撓度 [ω]=3.600 mm，滿足要求！

八、梁跨度方向鋼管的計算

作用于支撐鋼管的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等,通過方木的集中荷載傳遞。

1.梁兩側支撐鋼管的強度計算：

支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中力P= 1.191 KN.支撐鋼管計算簡圖

支撐鋼管計算彎矩圖(kN.m)

支撐鋼管計算變形圖(mm)編制單位：****公司

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支撐鋼管計算剪力圖(kN)最大彎矩 Mmax = 0.572 kN.m ； 最大變形 Vmax = 0.773 mm ； 最大支座力 Rmax = 9.156 kN ；

最大應力 σ= 0.572×106 /(5.08×103)=112.578 N/mm2； 支撐鋼管的抗壓強度設計值 [f]=205 N/mm2；

支撐鋼管的最大應力計算值 112.578 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度Vmax=0.773mm小于700/150與10 mm,滿足要求!

九、扣件抗滑移的計算: 按照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座》劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN。

縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R ≤ Rc 其中 Rc--扣件抗滑承載力設計值,取12.80 kN；

R--縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；

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計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到 R=8.339 kN； R < 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!

十、立桿的穩定性計算: 立桿的穩定性計算公式

1.梁兩側立桿穩定性驗算:

其中 N--立桿的軸心壓力設計值，它包括：

橫桿的最大支座反力： N1 =9.156 kN ；

腳手架鋼管的自重： N2 = 1.2×0.129×10.41=1.613 kN；

樓板的混凝土模板的自重： N3=1.2×(0.70/2+(0.90-0.45)/2)×0.70×0.50=0.241 kN；

樓板鋼筋混凝土自重荷載: N4=1.2×(0.70/2+(0.90-0.45)/2)×0.70×0.120×(1.50+24.00)=1.478 kN；

N =9.156+1.613+0.241+1.478=12.488 kN；

υ--軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i--計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i = 1.58； A--立桿凈截面面積(cm2)： A = 4.89； W--立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08；

σ--鋼管立桿軸心受壓應力計算值(N/mm2)； [f]--鋼管立桿抗壓強度設計值：[f] =205 N/mm2；

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lo--計算長度(m)；

如果完全參照《扣件式規范》不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh(1)k1--計算長度附加系數，取值為：1.155 ；

u--計算長度系數，參照《扣件式規范》表5.3.3，u =1.7； 上式的計算結果：

立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.155×1.7×1.5 = 2.945 m； Lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186 ；

由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數υ= 0.207 ； 鋼管立桿受壓應力計算值 ；σ=12488.291/(0.207×489)= 123.374 N/mm2；

鋼管立桿穩定性計算 σ = 123.374 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 [f] = 205 N/mm2，滿足要求！

如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算 lo = k1k2(h+2a)(2)k1--計算長度附加系數按照表1取值1.167；

k2--計算長度附加系數，h+2a = 2.1 按照表2取值1.018 ； 上式的計算結果：

立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a)= 1.167×1.018×(1.5+0.3×2)= 2.495 m；

Lo/i = 2494.813 / 15.8 = 158 ；

由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數υ= 0.281 ；

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鋼管立桿受壓應力計算值 ；σ=12488.291/(0.281×489)= 90.884 N/mm2； 鋼管立桿穩定性計算 σ = 90.884 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 [f] = 205 N/mm2，滿足要求！

KL323

一、參數信息

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1.模板支撐及構造參數 梁截面寬度 B(m):0.45； 梁截面高度 D(m):1.25 混凝土板厚度(mm):120.00； 立桿梁跨度方向間距La(m):0.60；

立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.30； 立桿步距h(m):1.50；

梁支撐架搭設高度H(m)：10.41； 梁兩側立柱間距(m):1.00；

承重架支設:無承重立桿，方木支撐平行梁截面； 板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m):0.70； 采用的鋼管類型為Φ48×3.5；

扣件連接方式:雙扣件，考慮扣件質量及保養情況，取扣件抗滑承載力折減系數:0.80；

2.荷載參數

模板自重(kN/m2):0.50； 鋼筋自重(kN/m3):1.50；

施工均布荷載標準值(kN/m2):2.5； 新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2):30.0； 傾倒混凝土側壓力(kN/m2):2.0； 振搗混凝土荷載標準值(kN/m2):4.0 3.材料參數

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木材品種：杉木；

木材彈性模量E(N/mm2)：9000.0； 木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：11.0； 木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.4； 面板類型：膠合面板；

面板彈性模量E(N/mm2)：6000.0； 面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0； 4.梁底模板參數

梁底方木截面寬度b(mm)：40.0； 梁底方木截面高度h(mm)：80.0； 梁底模板支撐的間距(mm)：100.0； 面板厚度(mm)：18.0； 5.梁側模板參數 主楞間距(mm)：300； 次楞根數：4；

穿梁螺栓水平間距(mm)：300； 穿梁螺栓豎向根數：4；

穿梁螺栓豎向距板底的距離為：200mm，250mm，250mm，250mm； 穿梁螺栓直徑(mm)：M12；

主楞龍骨材料：木楞,，寬度40mm，高度80mm； 主楞合并根數：2；

次楞龍骨材料：木楞,，寬度40mm，高度80mm；

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二、梁模板荷載標準值計算 1.梁側模板荷載

強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。

按《施工手冊》，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:

其中 γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t--新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按200/(T+15)計算，得5.714h；

T--混凝土的入模溫度，取20.000℃； V--混凝土的澆筑速度，取2.500m/h；

H--混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.250m；

β1--外加劑影響修正系數，取1.200；

β2--混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。

根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F； 分別為 65.833 kN/m2、30.000 kN/m2，取較小值30.000 kN/m2作為本工程計算荷載。

三、梁側模板面板的計算

面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。

次楞（內龍骨）的根數為4根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續梁計編制單位：****公司

第 49 頁 編制日期：2007年04月28日

XXXX大學國家重點學科重點實驗大樓——階梯式報告廳高大模板專頂施工方案

算。

面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算

跨中彎矩計算公式如下:

其中，σ--面板的彎曲應力計算值(N/mm2)； M--面板的最大彎距(N.mm)；

W--面板的凈截面抵抗矩，W = 30×1.8×1.8/6=16.2cm3； [f]--面板的抗彎強度設計值(N/mm2)； 按以下公式計算面板跨中彎矩：

其中，q--作用在模板上的側壓力，包括: 新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1.2×0.3×30×0.9=9.72kN/m；

傾倒混凝土側壓力設計值: q2= 1.4×0.3×2×0.9=0.76kN/m； q = q1+q2 = 9.720+0.756 = 10.476 kN/m； 計算跨度(內楞間距): l = 376.67mm；

編制單位：****公司

第 50 頁 編制日期：2007年04月28日

第二篇：高大專項方案專家論證結論檢查報告

附件2：

佛山市高大模板工程安全專項施工方案

論證審查情況抽查工作報告

本檢查組人員按市建設局文件要求，對本項目的高大模板工程的專項施工方案論證審查情況進行了抽查，主要抽查了各項目經審查后的施工方案和兩個施工現場（其它施工現場由于已澆筑砼或未開始搭設等原因未進行現場檢查），各工程的情況如下：

一、商業、地下車庫、地下室裙樓（藍寶石）工程（禪城區），評審專家是柯蘋（組長）、麥啟明、陳景輝、劉惠樑、魏瓊升。

1、參加該工程專項施工方案審查的專家由市建設局專家庫成員組成，論證結論為“同意通過”，但也提出了“構造措施不夠明確、施工圖不夠完善”的意見，施工單位根據專家意見進行了修改補充，并經監理單位跟蹤認可；

2、經審查并經修改后的方案，基本滿足相關規范、規定的要求；但現場發現局部大梁下由于凈空不足，無法按原方案設置剪刀撐，已改為斜撐，這種方法雖然有效、可行，但未有經監理認可的書面修改意見，同時反映出方案設計時未充分考慮現場的實際情況，針對性不強，修改手續不完善；同時方案的監測方法、應急救援預案不夠具體；

3、施工現場檢查中發現立桿、橫桿間距與方案一致，但局部頂托的自由段長度大于方案要求、高大模板支撐與一般模板支撐未按方案連接等，要求施工單位對存在問題進行整改，整改完 畢經監理跟蹤落實后方可澆筑砼。

二、佛山市城北污水處理廠鼓風機房（南海區），評審專家是梁春江（組長）、陳景輝、梁中覺、區子宏、麥啟明。

1、參加該工程專項施工方案審查的專家由市建設局專家庫成員組成，論證結論為“按專家意見修改后同意通過”，同時提出了“補充側模板計算，計算單元與布置部分不符，未標明計算單元，明確荷載類別及取值，監測方案不夠詳細”等意見，施工單位根據專家意見進行了修改補充，并經監理單位跟蹤認可；

2、經審查并經修改后的方案基本滿足相關規范、規定的要求；雖經復算現布置是符合要求的，但仍未標示計算單元，且計算準確度不高、未明確立桿自由段控制高度。

三、文海花園二期（順德區），評審專家是胡大嚴、安清合、斯鵬、黎大圖、張永安。

1、對該工程專項施工方案評審的單位為佛山市順德區建筑業協會，該單位已在區建設局備案，評審專家具備順德區建設局所要求資格，但不是市建設局專家庫內人員，評審結論為“該方案符合有關規范規定，安全可行。建議扣件式鋼管支架系統應設置縱向剪刀撐，其橫向水平桿需與兩邊門架系統拉結”。

2、所提交的方案在材料選用、設計計算方面是基本合理安全的，但對照市建設局有關文件要求，缺少監測方案、應急預案、安裝拆除方案、澆筑砼的要求等方面的內容，且構造措施、架體平面布置不明確，對實際操作缺乏針對性。

3、現場檢查發現立桿、橫桿布置基本與方案一致，且剪刀撐能按評審要求加設；但立桿基礎與方案不符且未計算復核，掃2 地桿離地高度和頂托的自由段長度大于方案要求。要求施工單位對存在問題進行整改，整改完畢經監理跟蹤落實后方可澆筑砼。

四、羅沙小學辦公樓工程（順德區），評審專家是劉尖兵、林國仁、潘頌輝、李若璋、儲昭旺。

1、對該工程專項施工方案評審的單位為佛山市順德區立德工程建設監理有限公司，該單位已在區建設局備案，評審專家具備順德區建設局所要求資格，其中二人為市建設局專家庫內人員，評審結論為“該方案符合有關規范規定，安全可行。建議施工方確保立桿基礎承載力，地基回填土時認真分層夯實，有混凝土地骨的按設計圖紙要求先施工好混凝土地骨，并做好基礎的排水工作”。

2、所提交的方案在材料選用、設計計算、構造措施方面是基本合理安全的，但對照市建設局有關文件要求，監測方案、應急預案、安裝拆除方案、澆筑砼的要求等方面的內容不夠明確，掃地桿離地高度超出規范要求。其立桿穩定計算采用施工手冊的方式，而非規范的計算方式。

五、佑隆印染廠辦公樓，評審專家是霍騰光（組長）、魏瓊升、梁春江、鄭建國、陳景輝。

1、參加該工程專項施工方案審查的專家由市建設局專家庫成員組成，論證結論為“按專家意見修改后同意通過”，同時提出了“補充側模板計算，計算單元與布置部分不符，未標明計算單元，明確荷載類別及取值，監測方案不夠詳細”等意見。施工單位根據專家意見進行了修改補充，并經監理單位跟蹤認可。

2、經審查并經修改后的方案基本滿足相關規范、規定的要 求；雖驗算單元界定范圍欠準確，立桿所承受荷載計算小了，但經復核仍在安全范圍內，由于該設計是使用PKPM軟件計算，可能是計算設置條件與實際受力出現偏差；同時監測方案和應急預案不夠具體。

綜合上述檢查情況，本檢查組對高大模板工程專項施工方案論證審查工作有如下意見與建議：

1、通過專家論證審查，專家均針對施工方案提出意見和建議，有利于施工方案的進一步修改補充，對高大模板施工安全起到了積極的作用。雖未發現評審后方案存在直接影響整體穩定性問題，但如上所述方案存在的一些隱患專家在評審時也未提及。

2、從修改后的方案來看，還存在以下問題，應引起專家和有關責任單位重視：

①設計計算方面，雖桿件布置經檢查組穩定性驗算復核通過，但仍存在選取計算單元為非最不利單元、計算荷載小于實際荷載、未按規范方式計算的情況；

②部分方案構造措施不夠明確，缺乏圖示，主要表現在與建筑物或其它支撐體系的拉結、頂部自由段高度、水平剪刀撐的設置等方面；

③由于規范對高大模板的監測內容未有明確要求，故各方案均在此方面缺乏針對性，即未有提出警戒值和控制值，實際可根據計算撓度和驗收表中垂直度偏差要求設置；應急救援預案也較簡單，沒有具體的責任人員和方法；而且順德區的施工方案均缺少此方面內容。

3、從上述問題反映施工方案未嚴格按專家提出的意見和建4 議修改，且現場檢查情況發現現場實際施工與方案存在或多或少的差異，說明方案設計人員和監理跟蹤落實不足，建議加強此方面的管理，如要求設計和監理必須參與施工前交底、驗收和過程中跟蹤。

4、專家評審無相對統一的標準和專家職責不清晰是施工、監理單位反映的普遍問題。建議成立專家委員會建立有關標準并定期公布本地區施工方案存在的共性問題，另外由建設主管部門加強對專家的管理，根據所收集的信息定期調整專家庫人員。

高大模板檢查組

年

月

第三篇：報告廳方案

多功能學術報告廳建設方案

一、建設目標及主要功能

多功能學術報告廳是我院教學設施重大建設項目，項目內涵主要體現特色鮮明、技術先進、實用性強的建設思想。主要功能為學術報告、教學競賽、精品課全自動錄播、視頻會議和其它中型會議等，本多功能學術報告廳的建成將顯著提升我院辦學環境條件。

二、建設任務

1、聲學裝修。彌補原有建筑聲學缺陷，有效控制混響時間及背景噪聲，以簡潔、嚴肅、莊重、大氣的裝飾風格，達到良好的建筑聲學效果。

2、桌椅。定制發言席、主席區、觀眾區前排桌椅，安裝液晶顯示器升降裝置。觀眾區禮堂吸聲座椅并配備手寫翻板，具有良好的吸音效果，符合聲學設計的吸聲系數要求，自動回翻過程無噪聲，保持場所的靜音效果。

3、燈光系統。以三基色冷光源為主，為報告廳提供普通會議照明，并為視頻會議和精品課錄播提供專業照明。主要包括三基色筒燈、聚光燈、柔光燈，吊桿、阻燃電纜、接插件，電源分配箱、數字調光臺、數字調光硅箱、信號控制等。

4、音響系統。全數字音源、擴聲、控制系統，紅外無線會議系統（20個單元），為會議、報告、競賽、精品課互動提供良好擴聲效果。

5、大屏顯示系統。DLP無縫拼接大屏幕，具有高亮度、高清晰、寬視角、高穩定性、可擴展性和兼容性。另在拼接大屏幕上方配LED字幕顯示條屏。

6、全自動錄播系統。對講座、競賽、精品課，實現老師、學生、板書、課件等場景的全方位全自動錄播、直播和點播，實現實時和課后微格教學點評。

8、《廳堂擴聲系統設計規范》GB 50371-2006

9、《聲學語言清晰度指數的計算方法》GBT 15485-1995

10、《聲學語言清晰度測試方法》GBT 15508-1995

11、《電網電源供電的家用和類似一般用途的電子及有關設備的安全要求》GB8898-97

12、《建筑電氣安裝工程質量檢驗評定標準》GBJ303-88

13、《通風與空調工程質量檢驗評定標準》GBJ304-88

14、《民用建筑電氣設計標準》JGJ/T116-92

15、《工業企業通訊設計規范》GBJ42-81

16、《工業企業通信接地設計規范》GBJ79-85

17、《建筑與建筑群綜合布線系統工程驗收規范》GB/T50312-2000

18、《建筑照明設計標準》GB50034-2004。

四、工程組織形式

多功能學術報告廳的建設，是現代信息和智能工程技術的綜合應用與聲學裝修工程的有機結合。因此，工程采取總承包的形式進行招標建設。為確保工程建設質量達到設計要求和優良的使用效果，工程項目設計、選材、設備選型、施工工藝，應力求在施工過程中的有機結合，達到各子項工程技術優化組合、施工工藝整體創優，建議承建單位應以系統集成商、裝飾工程公司（聲學設計單位）和空調、錄播、燈光、音響設備供應商共同合作，形成統一聯合體完成建設任務，方便一體化管理。承建單位的篩選，按我院工程建設招投標管理有關規定執行。

五、工程項目設計具體要求

封的洞孔等經過空氣傳聲傳入多功能廳；三是通過多功能廳的墻面、頂面或地面與外界的鋼性聯接通過固體傳聲而進入多功能廳。

3.噪聲的控制

①窗戶更換為隔聲玻璃后做整體吸聲處理。②將進出的門采用復合隔聲門。

③頂部噴涂新型隔聲吸聲材料，地面走道鋪設PVC塑膠地板。④空調做靜音吸聲處理。4.混響時間的控制

混響時間T60，是聲音在室內成長穩定后，聲源突然停止發聲，聲音在室內將從穩態開始衰減，直至衰減到為原有聲能的百萬分之一時，這段時間被稱為“混響時間”，也即聲音衰減60dB所需要的時間。

在拾音空間的設計中，適當的混響時間，可使音樂豐滿，語言洪亮、飽滿、富有感染力。過短的混響時間使聲音干澀無力，過長的混響時間，使語言清晰度降低，音質缺乏節奏感和力度，唱詞模糊不清，因此在不同的性質和要求的空間，必須選擇一個“最佳”的混響時間。處理方式主要是對聲音中高、中、低的“雜質”頻率進行有效的吸收，去其糟粕，取其精華。根據本空間的特性，以及現有設備的良好靈敏度和聲音后期的可塑性處理，本方案的吸聲設計主要采用阻燃透聲織物飾面內填吸音棉的多孔吸聲結構和由木紋板構成的薄板共振吸聲結構，分別吸收中高頻和低頻。同時座椅也承擔了相當大的吸聲量。

5.材料選型說明

多功能學術報告廳的聲學設計，使用材料都必須迎合國際或國內行業要求，使用綠色環保、阻燃的材料。為了保證質量，特別是為了保證聲學指標，120000*350*750mm，長度與座椅取齊，固定安裝）。禮堂椅應具有良好的吸音效果，符合聲學設計的吸聲系數要求，定制的桌椅應質量好、材質優。配備座號、排號，牌號由特殊的反光材料制成。

（三）燈光系統的技術要求

多功能報告廳主要以報告及會議為主。達到便于管理、自我完善的要求，保證系統的可靠性，安全性，先進性。設計標準如下：

1.舞臺區綜合光的垂直照度不小于1200LX，并可調； 2.舞臺區綜合光的色溫為3050±150K；

3.舞臺區綜合光的顯色指數不小于85（連續光譜）。

按照以上的設計原則，根據燈光控制系統技術要求、功能的需要來設計燈光系統和配置設備，設計科學、先進、穩定、安全、實用，所選用的調光控制臺、調光硅箱、燈具、效果器材等設備都應達到國內先進水平，設備必須充分考慮性價比和通用性。燈具接插件、接線盒、線材等工程配件設備，應符合會堂實際環境的使用要求，安全可靠，有良好的擴展性，以便于日后維護的互換性。系統要有完備的電磁兼容性設計，確保燈光系統和音響等其它系統同時使用，互不干擾。

面光主要用于照亮舞臺前區，對舞臺人、物起到正面照明的作用，供人物造型或使舞臺上的物體呈現立體效果。設計中采用14臺2KW聚光燈根據投光距離進行布光，盡量保證面光燈投射的光線效果達到光斑均勻。頂光（三基色柔光燈管暗藏）與面光相銜接照明，也作為定點光源，并選擇部分燈加強舞臺主區的照明；其它燈光可向舞臺后直投、也可垂直向下投射；以加強舞臺人物造

3圓潤度，融合度，力度，臨場感，空間感。

2、系統設計構思

①保證中心有較高的語言清晰度，并能長時間提供足夠的聲壓。②廳堂內無明顯回音、顫動回聲和聲聚焦等音質缺陷。③揚聲器聲音覆蓋服務區內，聲音與頻響覆蓋均勻。④擴聲系統的使用功能滿足報告和會議時的擴聲需求。⑤擴聲系統在正常運行時，各項指標均能達到相應的設計指標。

⑥設計多種系統保護措施，保證音響系統長期處于穩定可靠的工作狀態和在意外情況下有效迅速保護音箱和音響系統的設備不受破壞。⑦揚聲器的外形和安裝位置不影響場地的整體風格。

3、擴聲系統

擴聲系統在保證能夠提供符合國家技術標準要求的聲壓級、傳聲增益、聲場不均勻度的客觀指標下，還力求體現有合適的響度；中高頻層次分明，清澈嘹亮，中音渾厚有力，優美動聽，低音豐滿柔和有彈性、有力度的主觀效果。而達到這一效果，在整個擴聲系統中，揚聲器的選型是第一位的。

針對建筑結構特點，優秀的擴聲單元除了能向觀眾提供高品質的音色外，還必須與建筑風格相協調，能保證建筑的整體美，對于室內場所而言，揚聲器的外形和重量直接影響到整個建筑物的結構。根據實際場所的場地特性，再結合其使用功能，在揚聲器的選取上注重聲音的層次清晰，極高的還原度，其聲音自然逼真，無任何的造作之勢，適應性強。

①音箱的布局

根據現場情況，達到預期的使用要求，讓廳內得到最多的直達聲，盡量減少多次反射聲的影響，為了可靠達到合格的聲壓級，在舞臺口上方左右兩側吊

5用紅外無線會議系統。紅外無線會議系統是采用紅外線作為聲音傳輸介質的一套無線會議系統，具有多種發言模式，具有安裝方便、操作簡明、功能齊全的特點，是目前會議系統領域中較領先的高科技產品。會議系統采用20支無線紅外話筒，2支無線手持話筒，2支領夾無線話筒滿足多種應用的需要，并具備紅外視像觸發模塊，為本方案錄播系統提供接口協議。

（五）大屏幕顯示系統技術要求

3行6列，67英寸DLP投影單元，雙燈投影機，燈功率120-180w，可連續微調。分辨率≥1024X768；燈泡24小時使用，壽命可達6000-10000小時；拼縫< 0.5毫米，整屏拼接平整度 < 0.3 mm ,均勻度 >95% ,屏幕為黑珠玻璃幕，水平視角≥160°，垂直視角≥140°

大屏幕顯示系統拼接墻由18套67” DLP一體化顯示單元組成。以3（行）×6（列）的方式拼接而成。規格如下：

單屏面積：1370mm(寬)×1027.5mm(高)≈ 1.4m2 整屏面積：1370mm(寬)×6 ×1027.5mm(高)×3 =8220mm(寬)×3083mm(高)≈25.35㎡2

系統控制技術和設備應符合國際標準，要求系統的通信環境、硬件環境、軟件環境相互間能兼容；隨著應用需求的發展，系統能靈活擴充，并且在保證技術專業化程度的同時，也要對各種各樣的應用系統有較好的通用性能，以適應日益發展的運維應用系統升級和各個品牌的信息產品廠商之間的應用系統差異化。支持圖形化管理，支持中文界面，充分考慮到系統設備的安裝、配置、操作方便等特點，又有較強的網絡管理手段，接口數量多，支持跨屏、漫游、7上均設置消聲器。風冷熱泵空調機機座設置減振墊，空調系統運行時的噪音不大于50DB（A）。

（八）集中智能控制系統技術要求

1、RS232串口設備的控制

中央控制系統可控制所有RS232串口連接的設備，如大屏、會議系統、攝像頭等。

2、紅外遙控器設備控制

中央控制系統可控制所有由紅外遙控器控制的設備，如DVD、CD、LCD顯示器等。就如同使用遙控器一樣方便。避免了在不同遙控器中操作。

3、弱電、強電開關的控制

中央控制系統可提供所有對弱電、強電開關的控制，如燈光、電動升降臺、系統電源等。

4、聲像聯動控制

通過與會議系統連接，可實現視像聯動功能。即話筒打開時，攝像頭鏡頭自動對準話筒位置，并實時將捕捉到的影像傳輸至拼接屏或遠端會場；話筒關閉時，攝像頭自動調到預先設定的位置。

5、網絡控制及擴展功能

只要加入相關的擴展設備就可實現對更多的音視頻設備進行控制。擴展設備的數量是可以無限級連并相互兼容的。

6、AV及VGA計算機信號切換控制

提供視訊、VGA圖像及音頻訊號切換控制功能。實現將來自衛星信號、調度信息臺、有線電視、攝像頭、遠程會議系統、DVD、VGA信號、視頻展臺等的視

（九）消防報警系統技術要求

消防報警系統的安裝調試，滿足本學術報告廳消防安全的實際需求，設計科學合理，性能穩定。

（十）網絡集成技術要求

在多功能學術報告廳內結構化布線共計64個點（采用六類線優質網線），并配備相應的交換機，要求百兆到桌面，千兆光纖上聯至我院信息中心。報告廳主席區及觀眾區前排配備28臺電腦操控主機，預留網上模擬演練導調信號線及連接接插件；報告廳頂部預留同聲傳譯項目所需的信號傳輸線材。控制機房建設，包括不間斷電源、防雷接地、設備機柜等。強、弱電綜合布線完全滿足供電、網絡、電視、電話、音頻等設備連接需要，施工要求嚴格按照國家相關行業標準執行。

（十一）其他

我院原有視頻會議系統遷移，并與錄播系統整合，實現音視頻智能跟蹤；報告廳室內外教學及安防監控（新增4個監控攝像頭）的安裝調試及并入原有的校園安防監控體系；南棧橋、空調主機平臺以及觀眾席臺階八字形改造等土建工程；施工前對報告廳彩鋼板屋面、輕鋼網架及原有屋檐裝飾進行全面檢修。

附：1.聲學裝修設計圖

2.混響時間計算書

第四篇：專項施工方案

全國中小河流治理開陽縣清龍河魚梁河段治理工程

（合同編號：KY－YLZL2011/SG）

專

項

施

工

技

術

方

案

施工單位：貴州九禹建設項目管理有限公司

編制：周青松

審核：楊頂緒

批準：張正武

日期：2012年10月14日

一、工程施工重點及技術難點分析 1.1工程施工重點

開陽縣清龍河魚梁河段治理工程ZK1+152－ZK1+270W段基礎開挖段出現不良地質段，現場實際開挖深度超出原設計要求5m仍未到達基巖，而且開挖基槽內水位較深。為了確保左岸河堤上面公路邊坡穩定及施工安全，保證工程質量，將原基礎漿砌石改為C10混凝土埋塊石；所以我們說它是本次施工的重點。

1.2工程施工技術難點

由于基礎開挖較深，開挖邊坡不穩定，而且基礎開挖基槽內水位較深，所以C10混凝土埋塊石成為本工程的施工難點。

2、針對工程施工重點及技術難點采取的應對措施槽 2.1針對C10混凝土埋塊石采取的措施

（1）開挖：由于開挖基礎較深及基槽內水位較深，所以采用機械開挖作業的方式，開挖深度及寬度必須符合設計要求；

（2）開挖測量

基礎開挖前、開挖過程中及開挖后，均應按圖紙要求及監理工程師的指示進行測量、放樣。其內容包括：

①布設施工控制網。②開挖前的地形測量和放樣。

③為保證符合設計開挖輪廓的準確性而進行測量、放樣。保留15~20cm厚采用人工修整開挖。

④開挖后會同監理進行測量。（3）開挖原則

①根據測量成果按照施工圖或監理工程師指示的開挖線、邊坡坡度和斷面尺寸進行開挖，嚴禁欠挖，超挖。

②開挖均為待水施工，應采取有效的截、排水措施予以排除。③清基范圍邊界應在設計基面邊線外30cm～50cm。

④清基開挖、清除的棄土、雜物、廢渣等，堆放在監理工程師指定的地點。

⑤對已完工的清基，必須及時清理并報請監理工程師進行檢查。⑥施工期所有的土方開挖邊坡面均應加以修整，使其處于安全狀態。施工過程中采取相應措施保證施工質量，確保邊坡安全。⑦總的開挖原則是自上而下。（3）砼工程澆筑施工方法

本工程采用定型鋼模。采用機械拌合，膠輪車運輸，人工平倉，機械振搗。選派一支具有澆筑混凝土施工經驗豐富的班組負責本項工作；

采用分倉分段施工，施工工序從一端面逐漸推進，倉內不能有積水。每一倉水必須抽干，澆注程序從一個方向施工，每一層混凝土施工厚度不超過0.5m，并振搗密實，混凝土高度達到設計高程，變更后的斷面不能低于原設計斷面。其澆筑工藝流程如下圖所示。

碎 石 砂 水 下外加劑 一水泥 循環拌和機手推車運輸 入 倉養護、拆模平倉、振搗在保證施工質量、工程安全的前提下集中所有的施工隊伍，搶工期，確保施工安全。（3.1）澆筑方法

①建基面及施工縫處理、沖洗：

②立模：本工程根據建筑物結構特點，選用組合式鋼模，模板的 制作、安裝允許偏差應滿足《水工混凝土施規范》(SDJ207—82)要求，以保證建筑物的外形結構尺寸符合設計要求。模板應有足夠的強度和剛度，能足以承受混凝土在澆筑過程中產生的側壓力與振動，且不變形，不移位；模板表面應保持光潔平整，接縫嚴密不漏漿。

③澆筑準備

在混凝土澆筑前，應及時進行混凝土施工的各項準備工作。如：原材料運輸及儲備、抽樣檢測試驗、混凝土配合比設計、機具安裝調試、運輸道路的修建、勞力組合、水電供應等。

④混凝土拌和

混凝土拌和時必須嚴格按照試驗室簽發的配料單進行配料，嚴禁擅自更改。水泥和骨料采用重量法配料，水可按重量折算成體積。

混凝土拌和過程中必須采取措施保持骨料含水率穩定。砂的含水率應控制在6％以內。混凝土拌和時間嚴格按相關規程、規范執行，確保混凝土拌和均勻，隨拌隨用。

⑤混凝土運輸

本工程根據施工場地情況，混凝土運輸采用膠輪手推車。⑥混凝土澆筑

應在倉面準備工作全面就緒，并經監理工程師檢查合格簽發開倉令之后，方可開倉澆筑混凝土。澆筑作業時應根據施工倉面的大小、拌和運輸能力、澆筑能力、天氣情況靈活決定混凝土澆筑分層厚度。

澆筑倉面應保持水平，及時平倉，不得堆積，倉內若有粗骨料堆迭情況時，就均勻分布于砂漿較多處，但不得用水泥砂漿覆蓋，以免造成內部蜂窩。在進行混凝土澆筑前，應先在基礎接觸面先鋪2—3cm與混凝土同標號的水泥砂漿，然后依次澆筑。

⑦混凝土振搗

采用振搗棒進行振搗，混凝土澆筑振搗應搗實到可能最大的密實程度，每一位置的振搗時間以混凝土不再顯著下沉，不出現氣泡并開 3 始泛漿為準。振搗必須周到全面，不允許出現振搗過度和振搗空隙。振搗棒距模板的垂直距離不應小于振搗器有效半徑的1/2。

⑧混凝土養護

混凝土澆筑完畢后一般12-18小時內即開始養護，遇炎熱、高溫干燥氣候應提前養護，養護時間為14d，混凝土養護期間其表面應隨時處于濕潤狀態，并避免爆曬。

二、質量保證措施

1、質量承諾

本工程質量目標是：確保單元工程合格率100%，力爭優良率80%以上；無施工責任質量事故，無保修責任影響工程正常使用事故，實現整體工程合格，力爭優良。

工程嚴格按設計要求施工，精心部署，合理布置，在施工中實行科學管理；采用新技術、新工藝。嚴格按設計施工、嚴格控制材料質量、嚴格按國家有關施工規范、因地制宜制訂相應的施工措施。

我們將建立完善的質量保證體系，從組織保證、思想保證、技術保證、資源保證、資金保證等方面確保工程產品質量和過程質量

2、質量保證措施（2.1）組織保證措施

我們將在全國中小河流治理開陽縣清龍河魚梁河段治理工程項目監理部和單位總部的指導下，設置項目部ISO9001質量組織保證機構，項目部工程質量第一責任人項目經理為ISO9001質量保證小組組長，項目經理部設置質量保證部，各作業隊設置專職質檢員，各班組設置兼職質檢員，相關人員的具體質量職責如下：（2.2）項目經理：

① 為工程項目實施的第一負責人，負責使本工程項目的質量方針、目標實施過程中的貫徹執行。

②對施工過程中出現的各項質量問題及時向上級部門報告，并負 4 責實施糾正預防措施，對項目所發生的質量事故負責。（2.3）項目技術負責人

①組織本項目部職工學習、貫徹、執行各項技術標準、規程規范及工程建設標準強制性條文。

②協助項目經理，選擇施工機械，檢查工地有關技術方面的規范、規程執行情況；

③ 負責對生產工人技術交底工作，組織現場施工，做好施工日記，對現場質量問題負責。（2.4）質檢員

①嚴格執行質量檢測制度，熟悉有關檢驗工序的文件，掌握有關量具、儀器的使用方法。

②督促操作者嚴格遵守質量檢測制度，幫助分析施工質量問題的原因，對施工中發現的質量問題及時向有關部門和人員反饋。

③督促施工過程中的標識管理；對質量記錄的完整性、正確性負責。

（2.5）試驗員

① 負責樣品的取樣、保管、試驗工作，對樣品的真實性和試驗結果的準確性負責；

② 負責檢驗、測驗、試驗儀器設備的管理和保養，確保其準確性和正常性；

③ 負責試驗記錄、試驗資料的管理和存檔。（2.6）材料員

① 負責根據采購計劃和有明確的技術質量和規范要求的訂購單，選擇合格的供應商，并按質、按量、按期采購；

②材料商簽訂采購合同，合同中必須注明物資的品名、規格、技術條件和有關技術質量標，對不按質量、不符合相關要求的材料入場負責；

③對有保質期要求的物資要及時編制保質期清單提供給有關部門，對超期不及時報告，或對逾期未經檢驗合格就發放材料，造成質量事故負責。

3、思想保證措施

強化全面質量管理教育，提高全員質量意識，牢固質量第一的思想，務必使全體員工充分認識“建筑產品質量是施工企業的第一生命”，“百年大計，質量第一”，只有真正搞好質量才能促進生產發展的硬道理。對施工質量要月月講，天天講，時時講，使全體員工將“質量第一”的思想深深扎根并落實到逐個工序的施工作業中去。

4、技術保證措施

①熟悉技術文件，作好技術交底

項目經理部施工技術人員和各作業隊、班、組施工操作人員都有認真熟悉施工圖紙，相關的技術標準施工及驗收規程、規范、規定以及依據施工現場實際情況作出的科學的施工方案；同時加強國頒建標[2000]85號文件《工程建設標準化強制性條文》的學習，并認真貫徹、堅決執行。

②準確進行施工放樣

根據工程師提供的高程控制點和坐標控制點，采用全站儀極坐標和經緯儀輔以鋼尺測距準確定位，采用水準儀進行標高控制。測量隊施測時先作控制網點測量，再作施工放樣，所有測量工作都須經項目經理部技術負責人復查，再請監理部復核，力求標高、坐標測量放樣準確，使允許偏差不超限。

③逐工序進行質量控制

質量檢測部全面負責施工質量管理工作，制定質量管理制度，編制質量計劃，掌握質量動態；嚴格執行施工質量“三檢制”逐工序由班、組自檢，項目部復檢，工程師終檢。自認100%達到優良標準后，報工程師驗收確認質量等級。

逐工序經工程師驗收認為不合格則立即進行整改，直至工程師簽證認定100%合格達到了優良標準，則進行下道工序施工。

三、安全、環保及文明施工措施 1、安全生產措施

（1）實施機械安全管理及安裝驗收制度，機械安裝要按照規定的安全技術標準進行檢測，所有操作人員要持證上崗。使用期間定機定人，保證設備完好率。

（2）現場設置各種安全防護設施、安全警示標志。

（3）各種機械實行專人專用，下班前清洗干凈，機械設備定期保養維修，確保正常運轉，尤其是須嚴格遵守安全大檢查，清除事故隱患。

（4）搞好重型機械作業與高空作業的安全工作。

（5）做好不良地質地段的施工準備工作，警惕異常情況并事先做好應急措施。

（6）及時制定各單項工程（工種）的安全操作規程，并逐級向施工人員進行交底，預防事故發生。

（7）及時與當地氣象部門聯系，掌握災害性天氣預報，預防大雨、臺風、高溫、低溫、大潮位等自然災害，主動接受當地防汛指揮部及業主防汛、防臺指揮小組的領導和調度，確保工程安全度汛和人身財產的安全。

2、施工現場安全管理措施

1、安全防護

①各種施工操作人員須經安全培訓，不得無證上崗，各種自制設備、設施通過安全檢驗及性能檢驗合格后方可使用；

②現場照明設施齊全、配置合理，經常檢修，保證正常的生產、生活；

③.加強施工的監控測量，及時反饋量測信息，依照量測結果及 7 時采取相應措施；

3、施工現場人員管理

（1）工人必須經過“三級安全教育”，考試合格后方準上崗。凡進入施工現場作業前應穿好工作服、帶好安全帽。施工現場不準穿拖鞋、涼鞋、打赤腳、赤膊或穿短褲，不準帶小孩和閑雜人員進入施工現場。

（2）危險區域按安全提示標志所指定的路線行走。

（3）在施工作業中不準打鬧、斗毆、睡覺，不準在上班前和工作中飲酒。

（4）工作休息時，不要在起重吊裝作業區、土石方爆破作業區及在電器房、配電間等不安全的場所休息。

（5）在施工現場及易燃易爆現場，絕對禁止吸煙和動火作業。（6）夜間作業，必須安裝足夠的照明設施，看不清的地方不要亂闖。

（7）任何人不準擅自亂動和拆除施工現場的各種管線、閥門、開關、電氣線路、機電設備及各種安全防護設施，以及各種安全標志、警示牌等。

（8）施工現場的構件、材料堆放時必須整齊、平穩。（9）工作完成后，要及時清楚作業場地的垃圾、余料。帶班人清點人數，方可離開作業現場。

（10）施工現場作業人員必須嚴格執行安全技術操作規程，不準違章操作，要自覺接受和服從現場安全監察執法人員監督監察。

4、施工現場的安全管理、檢查落實措施

⑴ 施工前安全措施的落實檢查，主要是根據施工方案提出的安全措施，貫徹落實情況進行檢查，使安全措施落實到實處。

⑵ 施工過程中的安全檢查在施工過程中的安全檢查分為定期檢查和專業性、季度性等檢查，定期檢查主要是了解掌握整個施工安全 8 管理情況，安全技術狀況，為完善安全生產控制計劃，搞好安全生產提供依據，對隱患提出整改和預防措施，確保安全生產。專業性檢查主要是對專業性較強的安全技術狀況進行檢查，對危險點、源、物進行專項檢查。季節性檢查主要是針對自然環境的變化特點所進行檢查，提出整改措施。檢查主要內容：一查思想：即檢查施工各級管理人員、技術干部和工人是否樹立“安全第一，預防為主”的思想；二查制度：即查安全生產制度及規范、標準、規章的落實情況；三查措施：即查是否按安全技術措施交底執行和安全設施落實情況；四查隱患：查隱患是減少事故發生有效方法在施工過程中，對查出的事故隱患難與共提出整改措施，整改責任人，限時整改。從而不折不扣地執行規范和操作規程，始終抓預防的落實工作，達保證安全生產的目的。

⑶ 在施工中堅持全員、全過程、全方位、全天候的“四全”動態安全管理，不斷提高安全生產水平。

5、本工程施工安全工作要點

1、用電安全

（1）一切電器設備、架空線路等安拆工作，必須是有證且熟悉電氣操作的人員進行，任何其他人員一律不得擅自安拆。嚴禁各電路、分電、分器設備等超標用電，以杜絕由于超負荷引起的各種安全事故。

（2）露天的配電箱其箱底離地面應符合規范要求（60cm），裝置牢固，配電箱應有防雨和漏電裝置，金屬外殼必須接地裝置，經常性檢查電器設備和線路，尤其是移動性電纜線，經檢查無損傷后方可使用，在使用時也應注意保護，電氣設備如閘刀、開關、插座、漏電裝置等有損壞或失靈的必須停止使用，待休整后方可使用。

（3）加強用電管理，制定值班制度，每天24小時內必須至少有一位持上崗證的熟練電工在工地值班，隨叫隨到，防止意外事故發生，電工操作應按操作規程施工，上崗時必須隨帶所必需的防護用品，嚴禁帶電操作，同時必須普及職工安全用電和觸電搶救知識，清除隱患、9 杜絕事故。

2、現場安全管理

（1）施工人員進入現場，必須戴好安全帽和其他防護用品，嚴禁赤腳、穿拖鞋、高跟鞋進入工地。水邊作業必須穿好救生衣、工作鞋。

（2）施工現場和其他有危險的地方要設立明顯的示警標志，基坑和河邊溝槽四周要設護欄或隔離措施，晚間有紅燈示警，特別是道路交叉口與河道交叉口是一定要有紅燈示警，晚間施工，現場要有足夠的燈光照明。

（3）起重作業時要有專人統一指揮，操作前對各種工具、設備，特別是鋼絲繩進行仔細檢查，并進行試運轉，嚴禁起重臂下站人。

3、機械安全

（1）各種機械設備操作人員必須持證上崗，按操作規程進行操作，嚴禁無證操作，且要定機定人操作。輔助作業人員必須安全技術培訓后上崗。

（2）大型機械如起重機、挖掘機、推土機、砼灌注樁鉆機、打樁機械等各制動器、離合器動作要靈敏可靠，各種儀表完好，機械連接件必須緊固、液壓系統、油路系統需正常、鋼絲繩規格、強度符合要求、吊環、吊鉤無裂紋、變形、破舊，磨損不超標，燈光、喇叭、雨刷、倒車等需完好無損。

2文明施工措施（1）文明施工目標

文明施工是現代化施工的一個重標志，是施工企業一項基礎性的管理工作，是我單位外樹形象、內增素質的重要工作內容，對本工程我單位將加強文明施工的管理工作，制定文明施工目標，搞好工程文明施工。根據本工程合同文件要求、當地政府對建筑施工現場文明施工的有關規定，做文明人，創文明工地。

10（2）文明施工措施

文明施工措施是實現文明施工目標，完成科學管理的重要途徑。爭取合理的措施，是落實本工程文明施工目標的根本保障，通過建章立制，組織管理、現場管理等措施達到文明施工的目的。文明施工措施費優先投入，保證文明施工順利進行。（3）文明施工組織管理措施 ⑴ 健全文明施工管理組織

施工現場成立以項目經理為組長，管理層全員參與的施工現場文明施工管理組織，從下至上層層分工管理，同時接受單位的監督檢查。

⑵ 健全管理制度

通過建立有效的約束機制和激勵機制，提高工地文明施工的積極性和創造性。

① 按專業、崗位建立個人崗位責任制度，掛牌上崗，各負其責，做到文明施工，人人有責。

② 推行獎罰制度，做到賞罰分明，調動職工的積極性。根據崗位、責任大小，小制定獎、罰細則，堅持獎、懲兌現，形成責、權、利統一。

③ 嚴格按照《建筑施工安全檢查標準》（JGJ59-99）中文明施工檢查評分表，實行定期或不定期的檢查制度，發現不足及時整改，檢查結果張榜公布，互相對照，找出差距，達到共同促進，使文明施工良性循環。

④ 每周一次的會議制度，分析前段文明施工情況，協調解決存在的問題，布置下周布置文明施工計劃，使文明施工有條不紊地開展下去。

⑶ 加強教育培訓工作

人是文明施工的創造者，加強職工和民工的文明施工素質教育尤為重要，特別要注意對民工的崗前教育工作。通過短期培訓，技術交 11 底、登黑板報、看錄相、電視等方法狠抓教育工作，提高全體人員的文明施工思想意識和理論水平。專業管理人員要熟悉掌握文明施工標準，經常性地對職工、民工宣傳教育，使他們自覺地遵守文明施工各項制度，積極投入到工地文明施工中去。（4）文明施工現場管理措施

⑴ 積極開展整理、整頓、清掃、清潔、素養的“5S”活動，調動全體職工的積極性，自覺參與實施，貫徹施工全過程。強調“現場是我家，美化靠大家”的觀念，大家親自動手，創造一個整齊、清潔、方便、安全和標準化的施工環境，使全體職工養成遵章守紀的良好風尚。

⑵ 合理布置

根據施工現場平面總布置圖把施工期間所需要的物在空間上合理布置，實現人與物、人與場所、物與場所、物與物之間的最佳組合，使施工現場秩序化、標準化、規范化，體現文明施工水平。

① 施工現場標牌

施工現場進口處設立整齊明顯的“五牌一圖”，施工沿線設置必要的安全、文明、質量等醒目標志牌，時時刻刻提醒大家，真正做好的包括文明施工的各項工作，生活區內設置讀報欄、黑板報等宣傳園地，豐富學習內容，表揚好人好事。

② 封閉管理

為加強現場管理，施工工地（拌合料場）設有固定的出入口，配備門衛治安管理，建立門衛管理制度，全員實行掛牌上崗，進、出現場接受檢查，外來人員一律禁入。

③ 施工場地

施工場地設置循環干道，且保持經常暢通，不堆放構件、材料，盡量采用等級較高的路面，道路平整堅實，無大面積積水。施工場地設置良好的排水設施，保證暢通排水。對于工程施工的廢水、泥漿集 12 中排入沉淀池統一沉淀處理。

④ 材料堆放

施工現場工具、構件、材料堆放嚴格按照總平面圖規定的位置堆放，各種材料應分類、分規格整齊堆放，并設置明顯標牌，作業區、生產區要做到自產自清、日產日清、工完場清，標準管理。

⑤現場防火

施工現場根據施工作業條件訂立消防制度，合理配備滅火器材。建立明火審批制度，凡有明火作業的必須經安全員審批后方可實施，作業時按規定派監護人員，作業后，確認無火源危險時方可離開。

⑥治安綜合治理

施工現場建立治安保衛制度，積極和當地派出所取得聯系，及時辦理有關證件，特別是民工的五證（身份證、健康證、務工證、暫住證、上崗證），共同治理好工地范圍內的治安防范工作，協助、配合派出所的治安綜合治理工作。生活區內設置工人業余學習和娛樂場所，不定期舉行各種文娛活動，豐富全體職工文化生活，搞好精神文明建設，尊重當地群眾的民風民俗，主動和當群眾搞好關系，和睦相處，形成一個祥和的施工場面。

5、環境保護措施（1）環境保護目標

遵守有關國家和當地環境保護法規，樹立全員環保意識，在確保工程質量和工期的前提下，最大限度地減少對環境的污染，創造良好的環境條件。

（2）環境保護的措施 ⑴ 實行環保目標責任制

把環保指標以責任書形式層層分解到各施工隊和個人，列入承包合同和崗位責任制，建立一支懂行善管的環保自我監控體系。

⑵ 加強檢查和監控工作

要加強檢查，加強對施工現場粉塵、噪聲、廢氣的監測和監控工作。要與文明施工現場管理一起檢查、考核、獎罰。及時采取措施消除粉塵、廢氣和污水的污染。

⑶ 保護和改善施工現場的環境，進行綜合治理

一方面施工中要采取有效措施控制人為噪聲、粉塵的污染和采取技術措施控制污水、噪聲污染。另一方面，要與當地干群搞好關系，人人都要文明，保護環境。

⑷ 現場管理措施

① 嚴格執行《工程建設標準強制性條文》和有關環境保護法規、規定，做好施工區內的環境保護工作，防止由于工程施工造成施工區附近地區的環境污染和破壞。

② 在施工過程中盡量減少噪音，做到不超標，不擾民，在規定的允許施工時間內施工。

③ 施工產生的廢水、泥漿集中排入沉淀池，防止污染水源。④ 施工垃圾和棄渣按甲方指定的棄渣場堆放，嚴禁隨意堆放，更不能堆積河道。

⑤ 施工道路和生活區周圍要經常及時灑水，將粉塵降低到最低限度，防止粉塵污染。

⑥ 現場禁止焚燒有毒、有害物質，應按規定進行處理。⑦ 工程完工后，及時拆除施工臨時設施，清除施工區內廢棄物，并按照監理工程師批準的環保措施完成環境恢復。

⑸ 減少河道污染的措施

① 嚴禁往河道內傾倒排放有毒有害物質。② 嚴禁往河道內排放油漬等化學油制品。③ 嚴禁往河道內扔棄懸浮物。④ 生活及建筑垃圾不得往河道內傾倒

第五篇：專項施工方案

模板施工專項方案

編

制：

復

核：

審

核：

中鐵二十一局寶蘭客專甘肅段項目經理部五工區

目 錄

一、工程概況及編制依據……………………………………………1

二、施工準備…………………………………………………………1

三、模板的配制與安裝………………………………………………2

四、模板施工安全注意事項…………………………………………14

模板施工方案

一、工程概況及編制依據

新建鐵路寶雞至蘭州客運專線天水南站，由站區和綜合維修車間兩部分組成，總建筑面積10193.072㎡。

站區包括（單身宿舍，給水所，鍋爐房，公安派出所，污水處理站）；維修車間包括（食堂，單身宿舍，綜合辦公樓，軌道車庫，材料庫，門衛及存油間）。

房屋抗震設防烈度8度，房屋采用框架結構，外墻采用加氣混凝土砌塊砌筑，外墻貼60mm厚擠塑聚苯板保溫，屋頂鋼筋混凝土整體澆筑，四周設屋面斜檐，上鋪青灰色水泥彩瓦。為預防施工現場高處墜落事故的發生，保證施工安全，特制訂模板專項施工方案。

2、本施工方案的編制主要參考《建筑施工手冊》、《建筑工程施工質量驗收統一標準》（GB50300-2001）、《混凝土結構工程施工質量驗收規范》（GB50204-2002）。

二、施工準備

1、材料：

（1）木模板：18厚膠合板（2）木 枋：50×80木方

（3）支承系統：尾徑υ70以上圓木支撐。

2、作業條件

（1）木模板備料：模板數量按設計方案結合施工進度要求進行考慮，合理確定模板用量。

（2）模板配置：柱配置二套模板，梁模板配三層，樓板模板配置三層（樓板不得裁割膠合板，空缺部分用20厚松散板補）。

（3）根據圖紙要求，彈好軸線和模板邊線，定好水平標高控制點。

（4）墻、柱筋綁扎完畢、水、電管、預埋件已安裝，鋼筋保護層墊塊安放，并辦好隱蔽驗收手續。

（5）按照圖紙要求和工藝標準，向施工隊組進行安全和技術交底。

三、模板的配制與安裝

（一）、模板配制方法

1、按圖紙尺寸直接配制模板。

（二）、模板配制的要求

1、本工程采用木模板施工，所采用木材不得有脆裂，嚴重扭曲和受潮，容易變形的木材。

2、底模、側模膠合板厚18mm。

（三）、模板安裝要求

1、保證結構和構件各部分形狀，尺寸和相互位置的正確。

2、具有足夠的承載能力，剛度和穩定性、能可靠地承受澆搗砼的自重和側壓力以及在施工過程中所產生的荷載。

3、裝拆方便，能多次周轉使用。

4、模板拼縫嚴密、不漏漿。

5、支撐必須安裝在堅實的地基上，并有足夠的支承面積，以保證所澆搗的結構不致發生下沉。

四、模板安裝方案

本工程為框架結構，主要有框架柱模安裝、梁、板模板安裝、樓梯模板安裝。

1、框架柱模安裝要點：在安裝柱模板前，先綁扎好鋼筋，經過鋼筋隱蔽驗收后方可封模，測出標高在鋼筋上。在基礎頂面或樓面上彈出軸線位置及柱邊線，并固定好柱模底部木框。豎立內外拼板，并用斜撐臨時固定，然后由頂部用錘球校正，使其垂直，在同一條軸線上柱子，先校正兩端的柱模板，再從柱模上口中心線拉一鐵絲來校正中間的柱模。柱模之間還要用水平撐及剪刀撐相互拉結。

2、框架梁、板、模板安裝要點：先按圖紙尺寸把各種模板拼板尺寸統一加工分攤放置。拆除柱模后，方可支設梁、板模板，支設時在柱子上彈好標高線，按圖紙各梁、板底標高先支設梁底模板，接著把側模板放上，兩頭釘在襯口擋上，在側模底外側釘夾木，再釘上斜撐、水平拉條、待主梁模板安裝并校正后才能進行次梁模板安裝，梁模板安裝后再拉一條中心線檢查，復核各梁模板中心線位置是否正確。梁模板安裝完后便可開始支架樓板模板，先支設楞木，楞木擱置在模板外側處的托木上，然后底模垂直于楞木方向鋪釘，樓板模板支設板縫應嚴密，標高正確，表面平整。

3、樓梯模板、先在兩框架柱之間立好平臺梁，平臺板的模板；同樓板模板安裝，然后在樓梯基礎側板上釘托木，樓梯模板的斜愣在基礎梁和平臺梁側板外的托木上，在斜愣上釘鋪樓梯底模，下面設杠木和斜向頂撐，再沿樓梯邊立外幫板，用外幫板上的橫擋木，斜撐和固定夾木將外幫板釘固在杠木上，然后釘上三角板，為了確保樓板厚度，在踏步側板上墊小木塊，在澆筑砼時隨時取出。

五、模板拆除

1、側模在砼強度能保證其表面及棱角不因折除模板而受損壞后，方可折除。

2、底模拆除前須有砼同條件養護試塊的試壓報告和拆模申請書，經批準后方能拆除。樓板模板、支撐計算

本工程樓板按厚100mm進行驗算；混凝土強度等級C25，板底采用50×80木方，木枋安裝間距為400mm，側模板木枋間距適用400mm，底模采用膠合板，樓板支撐間距為1200×1200mm。

一、模板面板計算

模板面板按三跨連續梁計算。

靜荷載標準值q1=25×0.1×1.2＋0.5×1.2=3.6KN/M 活荷載標準值q2=（1＋2）×1.2=3.6 KN/M 面板的慣性矩I和截面抵抗矩W分別為： W=120×1.0×1.0/6=20㎝3 I=120×1.0×1.0×1.0/12=10㎝4(1)抗彎強度計算 f=M/W<[f] 其中f--面板的抗彎強度計算值(N/㎜2)M—面板的最大彎矩(N·m)W—面板的凈截面抵抗矩

[f] —面板的抗彎矩設計值,取13N/㎜2 M=0.1ql2

M=0.1×(1.2×3.6＋1.4×3.6)×0.4×0.4=0.15KN·M F=0.15×1000×1000/37800=3.97N/㎜2<[f]=13N/㎜2,滿足要求.(2)抗剪計算 T=3Q/2bh<[T] Q=0.6×(1.2×3.6＋1.4×3.6)×0.4=2.42KN T=3×2420/(2×1200×10)=0.303N/㎜2<[T]=1.4 N/㎜2,滿足要求.(3)撓度計算

v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250 v=0.677×3.6×4004/(100×9000×388800)=0.173<[v]=l/250=1.6㎜

二、樓板模板隔柵計算

隔柵按照均布荷載下連續梁計算。

1、荷載的計算

㎜（1）鋼筋混凝土板自重（KN/m）q11=25×0.10×0.4=1.0 KN/m（2）模板的自重線荷載（KN/m）q12=0.5×0.4=0.2 KN/m(3)活荷載為施工荷載標準值和振搗混凝土時產生的荷載（KN/m）q2=(1＋2)×0.4=1.2 KN/m 靜荷載q1=1.2×1.0＋1.2×0.2=1.44 KN/m 活荷載q2=1.4×1.2=1.68 KN/m

2、木方的計算

按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和

均布荷載q=q1＋q2=3.12KN/m 最大彎矩M=0.1ql2=0.1×3.12×1.2×1.2=0.45 KN·m 最大剪力Q=0.6×1.2×3.12=2.25KN 最大支座力N=1.1×1.2×3.12=4.12 KN 面板的慣性矩I和截面抵抗矩W分別為： W=5×8×8/6=53.33CM3 I=5×8×8×8/12=213.33 CM4（1）木方抗彎強度計算

f=0.45×106/53330=8.44N/㎜2<[f]=13 N/㎜2滿足要求。（2）木方抗剪計算 Q=0.6ql 截面抗剪強度必須滿足：T=3Q/2hb<[T] T=3×2420/（2×50×80）=0.91 N/㎜2〈[f]=1.6 N/㎜2滿足要求。（3）、木方撓度計算

最大變形v=0.677×1.44×12004/(100×9000×2133333.5)=1.05㎜<[v]=1200/250=4.8㎜滿足要求。

三、頂撐木驗算：

a頂撐木Ф70mm間距1.2×1.2m則

N= 1.1×1.2×3.12=4.12KN N/An=4120/3.14(35)2=1.07N/mm2

l?=3.0-0.1-0.8＋2×0.6=3300mm λ=l?/i I=d/4=70/4=17.5 λ=3300/17.5=188.57 ∵λ〉91時，Ф=3300/188.572=0.093 N/ФAn=3140/0.093/3.14/352=8.78N/mm2

（穩定）穩定性滿足

框架梁模板驗算：

框架梁采用木頂撐時架體的驗算

取底層層高最大，框架梁最大截面（200×700）進行驗算。模板采用18厚七夾板，模板底楞木采用50×80木方，間距為@=400㎜，頂撐間距為@=400㎜，采用圓杉木，fc=10N/㎜2，驗算是否滿足要求。

一、模板面板計算

面板為受彎結構，需要驗算起抗彎強度和剛度。按三跨連續梁計算。靜荷載標準值q1=25×0.7×0.2＋0.5×0.2=3.6KN/m 活荷載標準值q2=(1＋2)×0.2=0.6 KN/m 面板的慣性矩I和截面抵抗矩W分別為： W=20×1.8×1.8/6=10.8CM3 I=20×1.8×1.8×1.8/12=9.72 CM4(1)抗彎強度計算 f=M/W<[f] M=0.1×ql2=0.1×(1.2×3.6＋1.4×0.6)×0.4×0.4=0.083KN·m F=0.083×1000×1000/10800=7.644N/㎜2<[f]=13 N/㎜2滿足要求。（2）抗剪計算 T=3Q/2bh<[v] 其中最大剪力Q=0.6×（1.2×3.6＋1.4×0.6）×0.4=1.238KN T=3×1238/（2×200×18）=0.516 N/㎜2〈[T]=1.4 N/㎜2滿足要求。（3）撓度計算

v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250 最大撓度計算v=0.677×3.6×4004/(100×9000×97200)=0.713㎜<[v]=400/250=1.6㎜滿足要求。

二、梁側模計算

（1）側壓力計算

設T=20℃，V=1.5m/h , β1=β2=1，則 F=0.22γct0β1β2 v1/2=0.22×24×（200/25）×1×1×1.51/2 =50.688 KN/mm2

F=γcH=24×0.7=17.5KN/mm2 取二者較小值17.5 KN/mm2計算（2）強度驗算

立檔間距為400mm，設模板按四跨連續梁計算，同時知梁底模板厚18mm。梁側模承受傾倒混凝土時產生的水平荷載4 KN/mm2和新澆筑混凝土對模板的側壓力。設側模板寬度為200mm，作用在模板上下邊沿處，混凝土側壓力相差不大，可近似取其相等。設計荷載為：q=(17.5×1.2+4×1.4)×0.2=5.32KN/m 彎矩系數與模板底板相同

Mmax=Kmql2=-0.121×5.32×0.42=-0.103KN.m W=bh2/6=200×182/6=10800mm3 則 σmax=Mmax/W=0.103×106/10800=9.54 N/mm2＜fm=13 N/mm2 滿足

（3）剪力驗算

剪力 V= Kvql=0.62×5.32×0.4=1.32 KN 則剪應力 τmax=3V/2bh=3×1.32×103/2×200×18=0.55 N/mm2 fv=1.4 N/mm2＞τ（4）剛度驗算

max

=0.52 N/mm2 滿足

剛度驗算不考慮振動荷載，其標準荷載為：q=17.5×0.2=3.5KN/m 則ωA= kwql4/100EI=0.967×3.5×4004/(100×9.5×103×200×183/12)=0.938mm＜[ω]=400/250=1.6mm 滿足要求。

考慮到理論計算與實際存在偏差，為安全起見，高度大于或等于700的框架梁仍需設置M14對拉螺栓，水平間距800。

4頂撐計算

頂撐截面為An=?.352=3846㎜2，間距L=0.4m，在距樓面200㎜和梁底200㎜縱橫各設一道水平拉條

LO=3000-700-200-200＋200×2=2300，d=70mm，70I=4=17.5mm 則λlo=i2300=17.5=131.43（1）強度驗算

N=（3.6×1.2+0.6×1.4）×0.4=2.06KN N=2060/3846=0.536N/mm2<10N/mm2 滿足要求 An（2）穩定性驗算

因為λ〉91，?=2300/131.432=0.133 N/?A=2060/0.133×3846=4.03 N/mm2<10N/mm2滿足要求。柱模板計算

1、柱模板荷載標準值

強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。

新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值:

其中 —— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t =200/(T+15)T —— 混凝土的入模溫度，取20.000℃； V —— 混凝土的澆筑速度，取2.900m/h； H —— 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取4.00m；

1—— 外加劑影響修正系數，取1.000； 2—— 混凝土坍落度影響修正系數，取1.000。

根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=51.288kN/m

2實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=51.288kN/m2

倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 4.000kN/m2。

2、柱模板計算

柱箍是柱模板的橫向支撐構件，其受力狀態為拉彎桿件，應按拉彎桿件進行計算。

柱模板的截面寬度 B = 800mm； 柱模板的截面高度 H = 800mm；

柱模板的高度 L = 3800mm；

柱箍的間距計算跨度 d = 400mm。

3、木方(面板)的計算

木方直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的兩跨度連續梁計算，計算如下

木方計算簡圖

（1）.木方強度計算

支座最大彎矩計算公式

跨中最大彎矩計算公式

其中 q為強度設計荷載(kN/m)；

q =(1.2×51.488+1.4×4.00)×0.15 = 10.107kN/m d為柱箍的距離，d = 500mm；

經過計算得到最大彎矩 M = 0.125×10.107×0.4×0.4=0.202kN.M 木方截面抵抗矩 W = 50.0×100.0×100.0/6=83333.3mm3 經過計算得到 = M/W = 0.202×106/83333.3 = 2.420N/mm

2木方的計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!（2）.木方撓度計算

最大撓度計算公式

其中 q混凝土側壓力的標準值，q = 51.488kN/m； E 木方的彈性模量，E = 9500.0N/mm2； I 木方截面慣性矩 I = 50.0×100.0×100.0×100.0/12=4166667.0mm4；

經過計算得到 w =0.521×51.488×400.04/(100×9500×4166667.0)= 0.173mm [w] 木方最大允許撓度，[w] = 500.000/400 = 1.25mm；

木方的最大撓度滿足要求!

4.對拉螺栓計算

長邊大于或等于600的框架柱，需在長邊設υ16對拉螺栓，間距同柱箍。

穿墻螺桿的最大拉力N=（51.488×1.2+4×1.4）×0.4×0.8=21.56KN 查《建筑施工計算手冊》P449表8-11，選用M16對拉螺栓，其容許拉力

[N]=24.5KN＞N=17.04KN,滿足要求。

經按上述方法驗算，除底層外，其余長邊為400的框架柱選用M12對拉螺栓，間距500，剪力墻選用M10對拉螺栓，均滿足要求。

四、模板施工安全事項：

1.模板支撐不得使用腐朽，扭裂等木材，頂撐要垂直，底端平整堅實，并加墊木，木楔要釘牢，并用橫順拉桿和剪刀撐拉牢。

2.支模應按工序進行，模板沒有固定前，不得進行下道工序，禁止利用拉桿，支撐攀登上下。

3.支設4.0m以上的立柱模板四周必須頂牢，操作時要搭設工作站，不是4.0m的可使用馬凳操作，支設組立梁模板應設臨時工作平臺，不得站在柱模板上操作和梁模板上行走。

4.拆除模板應經現場施工員同意，重要部位須經公司質安科專管人員同意，操作時應按順序進行，嚴禁猛撬、硬砸或大面積撬落和拉倒。完工后不得留上松動和懸掛的模板，標下的模板應及時運送到指定地點集中堆放，防止鐵釘扎腳。

5.拆模的下面不得站人，以防突然墜落傷人。