落地式腳手架施工方案
工程名稱：黑龍江省盛龍酒精有限公司特優級食用酒精技術改造升級項目
建設單位：黑龍江盛龍酒精有限公司
監理單位：哈爾濱工業大學建設工程項目管理公司
施工單位：黑龍江省九建建筑工程股份有限公司
編制日期：2015年9月5日
1.工程基本概況
本工程為黑龍江省盛龍酒精有限公司特優級食用酒精技術改造升級項目，主體三層局部一層，建筑總高度19m；工程結構為框架結構，基礎類型為靜壓管樁，框架抗震等級為三級，抗震設防烈度為6度，±0.000為精餾工段廠房室內地面標高，絕對標高168.95m。
2.總體概況
序號
項目
內容
工程名稱
黑龍江省盛龍酒精有限公司特優級食用酒精技術改造升級項目
工程地址
黑龍江省哈爾濱市雙城區站北工業區盛龍酒精有限公司院內
建設單位
黑龍江盛龍酒精有限公司
設計單位
吉林石化工程設計有限公司
監理單位
哈爾濱工業大學建設工程項目管理公司
施工單位
黑龍江省九建建筑工程股份有限公司
質量要求
合格
3.建筑概況
序號
項目
內容
占地面積
1316m2
建筑層數
三層局部一層
建筑高度
19m
4.結構概況
序號
項目
內容
基礎形式
靜壓管樁基礎，樁型采用預應力高強混凝土管樁
機構體系
框架結構
結構材料
鋼筋混凝土
抗爭等級
抗震設防類別為丙類，抗震設防烈度為6度，框架抗震等級為三級
外架搭設高度
20.7米
5.編制依據
5.1
施工圖紙及施工組織設計；
5.2《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》
（JGJ130-2011）中國建筑工業出版社；
5.3
《鋼結構設計規范》
（GB50017-2003）
中國建筑工業出版社；
5.4《建筑結構荷載規范》
（GB50009-2012）
中國建筑工業出版社；
5.5《建筑地基基礎設計規范》
（GB50007-2011）
中國建筑工業出版社；
5.6《建筑施工安全檢查標準》
（JGJ59-2011）
中國建筑工業出版社；
6.施工部署
6.1
安全防護領導小組
安全生產、文明施工是企業生存與發展的前提條件，是達到
“杜絕死亡、重傷及消防、機械事故”
安全生產目標的必然保障，為此工程處成立以攀枝花分公司常務經理王成映為組長的安全防護領導小組，其機構組成、人員編制及責任分工如下：
組
長：（項目經理）劉振軍——負責協調工作；
副組長：（技術負責）張成明——技術總部署及現場施工總指揮；
組
員：（施工技術員）王立江——方案編制、技術交底；
（施工預算員）谷子鑒——成本預算；
（安全員）孫國范——現場施工指揮、質量檢查；
（架子組長）——負責現場具體施工。
6.2
設計總體思路
結合本工程結構形式、實際施工特點，構筑物四周搭設落地式、全高全封閉的扣件式雙排鋼管腳手架。此架為一架三用，既用于結構施工和裝修施工，同時兼作安全防護。
構筑物±0.000m以下部分基礎施工完且周邊土方回填完后進行落地式扣
件式雙排鋼管腳手架搭設，搭設高度及進度主體結構施工進度同步（且比操作工作面高出1.5m），落地式扣件式雙排鋼管腳手架搭設總高為20.7米。獨立圍成筒狀。
立桿距結構外沿0.5m，排距（橫距）為1.32m、柱距為1.53m，大橫桿步距為1.32m。
7.構造要求及技術措施
7.1
扣件式鋼管腳手架的構造要求及技術措施
7.1.1
地基處
基槽回填土采用素土分層夯實，密實度取樣進行試驗，圍繞建筑物四周澆筑300mm高*400mm寬C15混凝土地梁，作為外排腳手架基礎，距離建筑物300mm處每隔1340mm砌350mm*350mm*300mm磚堆作為內排腳手架基礎
。基礎上、鋼管下設置墊板，布設必須平穩，不得懸空。
7.1.2
立桿
立桿接頭除頂層頂步外，其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接，立桿與大橫桿采用直角扣件連接。接頭交錯布置，兩個相鄰立柱接頭避免出現在同步同跨內，并且在高度方向至少錯開50cm；各接頭中心距主節點的距離不大于步距的1/3。
立桿在頂部搭接時，搭接長度不小于1m，必須等間距3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至搭接縱向水平桿桿端的距離不小于100mm。
7.1.3
大橫桿
大橫桿置于小橫桿之下，立柱的內側，用直角扣件與立桿扣緊，其長度為2跨、不小于3.5m，同一步大橫桿圓周要交圈。
7.1.4
小橫桿
每一立桿與大橫桿相交處（主節點）都必須設置一根小橫桿，并采用直角扣件扣緊在大橫桿上，該桿軸線偏離主節點不大于15cm。小橫桿間距與立桿縱距相同，且根據作業層腳手板搭設的需要，在兩立柱之間等距離設置1根小橫桿，最大間距不超過75cm。
小橫桿伸出外排大橫桿邊緣距離不小于10cm，伸出里排大橫桿距離結構外邊緣15cm。上下層小橫桿在立桿處錯開布置，同層的相鄰小橫桿在立桿處相向布置。
7.1.5
縱、橫向掃地桿
縱向掃地桿采用直角扣件固定在距離底座上皮20cm的立柱上，橫向掃地桿則用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立柱上。對于立桿存在較大高低差時，掃地桿錯開，高處的縱向掃地桿向底處延長兩跨與立柱固定。
7.1.6
剪刀撐
本工程雙排落地腳手架采用剪刀撐與橫向斜撐相結合的方式，隨立柱、縱橫向水平桿同步搭設，用通長剪刀撐沿架高連續布置，全部采用單桿通長剪刀撐。
剪刀撐每6步4跨設置一道，斜桿與地面的夾角在45°～60°之間（本工程全部在50°左右）。斜桿相交點處于同一條直線上，并沿架高連續布置，剪刀撐的一根斜桿扣在立桿上，另一根扣在小橫桿伸出的端頭上，兩端分別用旋轉扣件固定，在其中間增加2～4個扣節點。所有固定點距主節點距離不大于15cm。
剪刀撐的桿件連接采用搭接，其搭接長度≥100cm，并用不少于2個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端的距離≥10cm。
7.1.7
腳手板
腳手板采用松木、厚5cm、寬35～45cm、長度不少于3.5m的硬木板。在作業層下部架設一道水平兜網，隨作業層上升，同時作業不超過兩層。首層滿鋪一層腳手板，以上每隔六層也要滿鋪一層腳手板，并設置安全網及防護欄桿。
腳手板設置在3根橫向水平桿上，并在兩端8cm處用直徑1.2mm的鍍鋅鋼絲箍繞2～3圈固定。當腳手板長度小于2m時，可采用兩根小橫桿，并將板兩端與其可靠固定，以防傾翻。
腳手板應平鋪、滿鋪、鋪穩，接縫中設兩根小橫桿，各桿距接縫的距離均不大于15cm，構造見下圖所示。靠墻一側的腳手板離墻的距離不應大于15cm，避免出現探頭及空擋現象。
7.1.8
連墻件
7.1.8.1
宜靠近主節點設置，偏離主節點的距離不大于300mm；
7.1.8.2應從底層第一步縱向水平桿處開始設置，當該處設置有困難時，應采用其它可靠措施固定；
7.1.8.3優先采用菱形布置，也可采用方形，矩形布置；
7.1.8.4必須采用剛性連墻件與建筑物可靠連接。
7.1.8.5連墻件的構造要求：連墻件中的連墻桿或拉筋宜呈水平設置，當不能水平設置時，與腳手架連接的一端應下斜連接，不應采用斜連接；
7.1.8.6
當腳手架下部暫不能設連墻件時可搭設拋撐。拋撐應采用通長桿與腳手架可靠連接，與地面的傾角應在45度～60度之間；連接點中心至主節點的距離不應大于300mm。拋撐應在連墻件搭設后方可拆除；
7.1.9
安全防（圍）護設施
腳手架要滿掛全封閉式的密目安全網。密目網采用1.8×6.0m的規
格，用網繩綁扎在大橫桿外立桿里側。作業層網應高于平臺1.2m，并在作業層下步架處設一道水平兜網。在架內高度3.6m
處設首層平網，往
上每隔五步距設隔層平網，施工層應設隨層網。
作業層腳手架立桿于0.6m
及1.2m
處設有兩道防護欄桿，底部側面設18cm
高的擋腳板。
7.1.10
人行馬道
人行馬道設在結構的現場砂石料堆場地一側，采用“之”字形、坡度1:3、寬度1.2m（見右圖所示）。
馬道腳手板采用順鋪、接頭搭接，下面的板頭應壓住上面的板頭，板頭的凸棱處應用三角木填順，每隔30cm
設置一根防滑木條，木條規格為2cm×4cm（厚度×寬度）。馬道轉角處設置休息平臺，寬度大于1.80m。
斜道兩側及平臺外圍均必須設置欄桿及擋腳板。欄桿設置兩道，高度分別為0.6m
和1.2m，擋腳板高度不小于15cm，外側用密目式安全立網封閉。
7.2
腳手架出入口的構造
該出入口設在單元樓梯口位置，挑空兩根立桿、跨越三步三跨，大小為4.5m×5.4m（寬×高）。出入口處再搭設6.0m×4.5m×6.0m（長×寬×高）的防護棚，上鋪5cm厚的雙層腳手板，見下圖所示。
在出入口兩側的內、外排單立桿處分別增設一根輔立桿，并高于門洞口1～2
步，立柱用短管斜撐相互聯系。上方懸空立柱處增加兩根斜桿，斜桿與各主節點相交處用扣件固定。洞口上方增設兩道橫向支撐，應伸出斜腹桿的端部，以保證立柱懸空處的整體性。門洞兩側分別增加兩根斜腹桿，并用旋轉扣件固定在與之相交的小橫桿的伸出端上，旋轉扣件中心線至主節點的距離在15cm
內。當斜腹桿在1
跨內跨越2
個步距時，應在相交的大橫桿處增設一根小橫桿，將斜腹桿固定在其伸出端上；斜腹桿宜采用通長桿件，必須接長時用對接扣件連接（構造方式見下圖所示）。
8.防雷避電措施
本工程腳手架接地、避雷措施執行《施工現場臨時用電安全技術規范》（JGJ
46-2005）標準。
工程采用避雷針與大橫桿連通、接地線與貯倉內避雷系統連成一體的措施。
設置3根避雷針，避雷針采用φ12鍍鋅鋼筋制作，高度1.5m，圓周等分設置在腳手架立桿上，并將所有最上層的大橫桿全部連通，形成避雷網絡。
接地線采用40×4的鍍鋅扁鋼，將立桿分別與貯倉內的避雷系統連成一體。接地線的連接牢靠，與立桿連接采用2道螺栓卡箍連接，螺釘加彈簧墊圈以防止松動，并保證接觸面積不小于10mm2，并將表面的油漆及氧化層清除干凈，露出金屬光澤并涂以中性凡士林。
接地線與貯倉內避雷系統設置2個的原則設置，設置由項目機電人員完成，位置盡量避免人員經常走動的地方，以避免跨步電壓的危害，防止接地線遭機械破壞。兩者的連接采用焊接，焊接長度大于2倍的扁鋼寬度。焊完后再用接地電阻測試儀測定電阻，要求沖擊電阻不大于10Ω，同時注意檢查與其他金屬物或埋地電纜之間的安全距離不小于3m，以避免發生擊穿事故。
9.腳手架的搭設、使用及拆除施工工藝
9.1
腳手架的搭設作業應遵守以下規定：
⑴
搭設場地應平整、夯實并設置排水措施。
⑵
立于基礎之上的桿底部應加設寬度≥200m、厚度≥50mm的墊板。
⑶
在搭設之前，必須對進場的腳手架桿配件進行嚴格的檢查，禁止使用規格和質量不合格的桿配件。
⑷
腳手架的搭設作業，必須在統一指揮下，嚴格按照以下規定程序進行：
9.2
搭設順序
在牢固的地基彈線、立桿定位→擺放掃地桿→豎立桿并與掃地桿扣緊→裝掃地小橫桿，并與立桿和掃地桿扣緊→裝第一步大橫桿并與各立桿扣緊→安第一步小橫桿→安第二步大橫桿→安第二步小橫桿→加設臨時斜撐桿，上端與第二步大橫桿扣緊(裝設與墻連接桿后拆除)→安第三、四步大橫桿和小
橫桿→安裝二層與墻拉桿→接立桿→加設剪力撐→鋪設腳手板，綁扎防護及檔腳板、立掛安全網。
⑴
按施工設計放線、鋪墊板、設置底座或標定立桿位置；
⑵
腳手架應從一端開始并向兩邊延伸交圈搭設；
⑶
應按定位依次豎起立桿，將立桿與縱、橫向掃地桿連接固定，然后裝設第1步的縱向和橫向平桿，隨校正立桿垂直之后予以固定，并按此要求繼續向上搭設；
⑷
在設置第一排連墻件前，腳手架應設置必要數量的拋撐；以確保構架穩定和架上工作人員的安全；
⑸
剪刀撐、斜桿等整體拉結桿件和連墻件應隨搭升的架子一起及時設置。
⑹
腳手架處于頂層連墻點之上的自由高度不得大于6m。當作業層高出其下連墻件2步或4m以上、且其上尚無連墻件時，應采取適當的臨時撐拉措施。
⑺
腳手板或其它作業層板鋪板的鋪設應符合以下規定：
1)
腳手板或其它鋪板應鋪平鋪穩，必要時應予綁扎固定。
2)
腳手板采用對接平鋪時，在對接處，與其下兩側支承橫桿的距離應控制在100～200mm之間；
3)
腳手板采用搭設鋪放時，其搭接長度不得小于200mm，且在搭接段的中部應設有支承橫桿。鋪板嚴禁出現端頭超出支承橫桿250mm以上未作固定的探頭板。
4)
長腳手板采用縱向鋪設時，其下支承橫桿的間距不得大于1.0m；
⑻
裝設連墻件或其它撐拉桿件時，應注意掌握撐拉的松緊程度，避免引起桿件和整架的顯著變形。
⑼
工人在架上進行搭設作業時，作業面上宜鋪設必要數量的腳手板并予臨時固定。工人必須戴安全帽和佩掛安全帶。不得單人進行裝設較重桿配件和其它易發生失衡、脫手、碰撞、滑跌等不安全的作業。
⑽
在搭設中不得隨意改變構架設計、減少桿配件設置和對立桿縱距作≥100mm的構架尺寸放大。確有實際情況，需要對構架作調整和改變時，應提交技術主管人員解決。
9.3
腳手架的使用應遵守以下規定：
⑴
作業層每1m2架面上實用的施工荷載（人員、材料和機具重量）不得超過以下的規定值或施工設計值；
施工荷載（作業層上人員、器具、材料的重量）的標準值，結構腳手架采取3kN/㎡；裝修腳手架取2kN/㎡。
⑵
在架板上堆放的砂漿和容器總重量不得大于1.5kN；施工設備單重不得大于1kN，使用人力在架上搬運和安裝的構件的自重不得大于2.5kN。
⑶
在架面上設置的材料應碼放整齊穩固，不影響施工操作和人員通行。嚴禁上架人員在架面上奔跑、退行。
⑷
作業人員在架上的最大作業高度應以可進行正常操作為度，禁止在架板上加墊器物或單塊腳手板以增加操作高度。
⑸
在作業中，禁止隨意拆除腳手架的基本構架桿件、整體性桿件、連接緊固件和連墻件。確因操作要求需要臨時拆除時，必須經主管人員同意，采取相應彌補措施，并在作業完畢后，及時予以恢復。
⑹
工人在架上作業中，應注意自我安全保護和他人的安全，避免發生碰撞、閃失和落物。嚴禁在架上戲鬧和坐在欄桿上等不安全處休息。
⑺
人員上下腳手架必須走設安全防護的出入通（梯）道，嚴禁攀援腳手架上下。
⑻
每班工人上架作業時，應先行檢查有無影響安全作業的問題存在，在排除和解決后方許開始作業。在作業中發現在不安全的情況和跡象時，應立即停止作業進行檢查，解決以后才能恢復正常作業；發現有異常和危險情況時，應立即通知所有架上人員撤離。
⑼
在每步架的作業完成之后，必須將架上剩余材料物品移至上（下）步架；每日收工前應清理架面，將架面上的材料物品堆放整齊，垃圾清運出去；在作業期間，應及時清理落入安全網內的材料和物品。在任何情況下，嚴禁自架上向下拋擲材料物品和傾倒垃圾。
9.4
腳手架的拆除規定
腳手架的拆除作業應按確定的拆除程序進行。連墻件應在位于其上的全部可拆桿件都拆除之后才能拆除。在拆除過程中，凡已松開連接的桿配件應及時拆除運走，避免誤扶和誤靠已松脫連接的桿件。拆下的桿配件應以安全的方式運出和吊下，嚴禁向下拋擲。在拆除過程中，應作好配合、協調動作，禁止單人進行拆除較重桿件等危險性的作業。
10.質量保證
10.1
構配件允許偏差（詳見下表8-1）
10.2
腳手架搭設的允許偏差和檢驗方法（詳見下表8-2）
10.3
扣件擰緊抽樣檢查數目及質量判定標準（詳見下表8-3）
10.4
質量保證注意事項
10.4.1
腳手架必須經過安全員驗收合格后方可使用，作業人員必須認真戴好安全帽、系好安全帶。
10.4.2
腳手架的驗收和日常檢查按照以下規定進行，檢查合格后，方允許使用或繼續使用：
搭設完畢后；
連續使用達6個月；
施工中中途停止使用超過15天，在重新使用之前；
在受到暴風或大雨、地震等強力因素作用之后；
在使用過程中發現顯著變形、沉降、拆除桿件和拉結及安全隱患存在的情況時。
10.4.3
操作架上嚴禁集中堆放不必要的施工材料或重大荷載。
10.4.4
在架子的使用過程中，要做好日常的維護、保養工作，派專門人員定期檢查鋼管、扣件、腳手板及安全網的使用情況，遇有問題及時解決。
10.4.5
外觀質量
安全網總體顏色應當一致，每一立面安全網的顏色不得出現過大色差，安全網掛設必須緊湊，表面繃緊。腳手架鋼管顏色一致。
11.勞動力配備
11.1
勞動力配備（詳見下表8-1）
工
種
人
數
任
務
架子工
負責架子搭設及拆除
測量放線工
負責腳手架垂直度控制
12.安全施工措施
12.1
材質及其使用的安全技術措施
12.1.1
扣件的緊固程度宜在40～50N·m，并不大于65N·m，對接扣件的抗拉承載力為3kN。對接扣件安裝時其開口應向內，以防進雨，直角扣件安裝時開口不得向下，以保證安全。
12.1.2
各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣不小于100mm。
12.1.3
鋼管有嚴重銹蝕、壓扁或裂紋的不得使用，禁止使用有脆裂、變形、滑絲等現象的扣件。
12.1.4
嚴禁將外徑48mm與51mm的鋼管混合使用。
12.1.5
鋼管和扣件均要現場取樣送檢，合格后方可使用。
12.2
腳手架搭設的安全技術措施
12.2.1
腳手架的基礎必須經過硬化處理滿足承載力要求，做到不積水、不沉陷，基礎的混凝土必須達到設計強度的75%以上才能施工。
12.2.2
搭設過程中劃出工作標志區，禁止行人進入，統一指揮、上下呼應、動作協調，嚴禁在無人指揮下作業。當解開與另一人有關的扣件時必須先告訴對方，并得到允許，以防墜落傷人。
12.2.3
開始搭設立桿時應每隔6
跨設置一根拋撐，直至連墻件安裝穩定后，方可根據情況拆除。
12.2.4
腳手架及時與結構拉結或采取臨時支頂，以保證搭設過程安全，未完成腳手架在每日收工前，一定要確保架子穩定。
12.2.5
腳手架必須配合施工進度搭設，一次搭設的高度不得超過相鄰連墻件以上兩步。
12.2.6
在搭設過程中應由安全員、架子班長等進行檢查、驗收和簽證。每兩步驗收一次，達到設計施工要求后掛合格牌。
12.3
腳手架上施工作業的安全技術措施
12.3.1
結構外腳手架每支搭一層，支搭完畢后，經項目經理部安全員驗收合格后方可使用，任何班組長和個人，未經同意不得任意拆除腳手架部件。
12.3.2
嚴格控制施工荷載，腳手板上不得集中堆放荷載，施工荷載不得大于3kN/m2，確保較大安全儲備。
12.3.3
當作業層高出其下連墻件3.1m以上，且其上尚無連墻件時應采取適當的臨時拋拉措施。
12.3.4
各作業層之間設置可靠的防護欄桿，防止墜落物體傷人。
12.3.5
定期檢查腳手架，發現問題和隱患，在施工作業前及時維修加固，以達到堅固穩定，確保施工安全。
12.4
腳手架拆除的安全技術措施
12.4.1
腳手架搭拆人員必須是經過考核的專業架子工，并持證上崗。連墻件應在位于其上的全部可拆桿件都拆除之后才能拆除。
12.4.2
拆架前，全面檢查待拆腳手架，根據檢查結果，擬訂出作業計劃，報請批準，進行技術交底后才準備工作。
12.4.3
架體拆除前，必須察看施工現場環境，包括架空線路、外腳手架、地面的設施等各類障礙物、地錨、攬風繩、連墻桿及被拆除架體各吊點、附件、電器裝置情況，凡能提前拆除的盡量拆除掉。
12.4.4
拆除時應劃出作業區，周圍設繩綁圍欄或樹立警示標志，地面設專人圍護，禁止非作業人員進入。
12.4.5
拆除時統一指揮、上下呼應、動作協調，當解開與另一人有關的扣件時必須先告訴對方并得到允許，以防墜落傷人。
12.4.6
拆架時不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。
12.4.7
每天拆架下班時，不應留下隱患部位。
12.4.8
拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電事故。
12.4.9
在拆除過程中，凡松開連接的桿、配件應及時拆除運走，避免誤扶、誤靠已松脫的桿件。拆除的桿、配件嚴禁向下拋擲，應吊至地面，同時做好配合協調工作，禁止單人進行拆除較重桿件等危險性作業。
12.4.10
所有桿件和扣件在拆除時分離，不準在桿件上附著扣件或兩桿連著送至地面。
12.4.11
所有的腳手板，應自外向里豎立搬運，以防止腳手板和垃圾物從高處墜落傷人。
12.4.12
拆除的零配件要裝入容器內，用吊籃吊下；拆下的鋼管要綁扎牢靠，雙點起吊，嚴禁從高空拋擲。
12.4.13
六級風以上（含六級）時停止拆除腳手架施工。
13.文明施工要求
根據腳手架施工的特殊性，結合公司職業健康安全管理手冊、程序文件，要求施工時做到：
13.1
進入施工現場的人員必須戴好安全帽，高空作業系好安全帶，穿好防滑鞋等，現場嚴禁吸煙。
13.2
進入施工現場的人員要愛護場內的各種設施和標識牌，不得隨意拆除和移動標識牌。
13.3
嚴禁酗酒人員上架作業，施工操作時要求精力集中、禁止開玩笑和打鬧。
13.4
腳手架搭設人員必須是經考試合格的專業架子工，上崗人員定期體檢，體檢合格者方可發上崗證。凡有高血壓、貧血病的、心臟病及其他不適宜高空作業者，一律不得上腳手架操作。
13.5
上架子作業人員上下均應走人行梯道，不準攀爬架子。
13.6
護身欄、腳手板、擋腳板、密目安全網等影響作業班組支模時，如需要拆改時，應由架子工來完成，任何人不得任意拆改。
13.7
腳手架驗收合格后任何人不得擅自拆改，如需作局部拆改時，須經技術部同意后由架子工操作。
13.8
不準利用腳手架吊運重物；作業人員不準攀登架子上下作業面；不準推車在架子上跑動；塔吊起吊物體時不能碰撞和拖動腳手架。
13.9
不得將模板支撐、泵送混凝土的輸送管等固定在腳手架上，嚴禁任意懸掛起重設備。
13.10
在架子上的作業人員不得隨意拆動腳手架的所有拉結點和腳手板，以及扣件綁扎扣等所有架子部件。
13.11
拆除架子而使用電焊氣割時，派專職人員做好防火工作，配備料斗，防止火星和切割物濺落。
13.12
腳手板使用時間較長，因此在使用過程中需要進行檢查，發現地基下沉、桿件變形嚴重、防護不全、拉結松動等問題要及時解決。
13.13
施工人員嚴禁凌空拋擲桿件、物料、扣件及其他，材料、工具用滑輪和繩索運輸，不得亂扔。
13.14
使用的工具要放在工具袋內，防止掉落傷人；登高要穿防滑鞋，袖口及褲口要扎緊。
13.15
腳手架堆放場做到整潔、擺放合理、專人保管，并建立嚴格領料手續。
13.16
施工人員做到活完料凈腳下清，確保腳手架施工材料不浪費。
13.17
運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運，分類堆放，當天拆當天清，拆下的扣件和鋼絲要集中回收處理，應及時整理、檢查，按品種、分規格堆放整齊，妥善保管。
13.18
六級以上(含六級)大風、大雪、大霧、大雨天氣停止腳手架作業。在冬期、雨期要經常檢查腳手板、斜道板、跳板上有無積雪、積水等物若有則應隨時清掃，并要采取防滑措施。
14.計算書
14.1參數信息:
14.1.1.腳手架參數
雙排腳手架搭設高度為
米，立桿采用單立管；
搭設尺寸為：立桿的縱距為
1.32米，立桿的橫距為1.32米，大小橫桿的步距為1.53
米；
內排架距離墻長度為0.30米；
大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為
根；
采用的鋼管類型為
Φ48×3.5；
橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數為
1.00；
連墻件采用兩步三跨，豎向間距
3.06
米，水平間距3.96
米，采用扣件連接；
連墻件連接方式為雙扣件；
14.1.2.活荷載參數
施工均布活荷載標準值:2.000
kN/m2；腳手架用途:裝修腳手架；
同時施工層數:2
層；
14.1.3.風荷載參數
本工程地處黑龍江省哈爾濱市，基本風壓為0.55
kN/m2；
風荷載高度變化系數μz
為1.00，風荷載體型系數μs
為1.13；
腳手架計算中考慮風荷載作用；
14.1.4.靜荷載參數
每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m2):0.1319；
腳手板自重標準值(kN/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.150；
安全設施與安全網(kN/m2):0.005；
腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、竹笆片腳手板擋板；
每米腳手架鋼管自重標準值(kN/m2):0.038；
腳手板鋪設總層數:4；
14.1.5.地基參數
地基土類型:素填土；地基承載力標準值(kpa):160.00；
立桿基礎底面面積(m2):0.25；地基承載力調整系數:0.50。
14.2
大橫桿的計算:
按照《扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130-2001)第5.2.4條規定，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。
14.2.1.均布荷載值計算
大橫桿的自重標準值:P1=0.038
kN/m；
腳手板的自重標準值:P2=0.3×1.32/(2+1)=0.132
kN/m；
活荷載標準值:
Q=2×1.32/(2+1)=0.88
kN/m；
靜荷載的設計值:
q1=1.2×0.038+1.2×0.132=0.204
kN/m；
活荷載的設計值:
q2=1.4×0.88=1.232
kN/m；
圖1
大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)
圖2
大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)
14.2.2.強度驗算
跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合。
跨中最大彎距計算公式如下:
跨中最大彎距為M1max=0.08×0.204×1.322+0.10×1.232×1.322
=0.243
kN.m；
支座最大彎距計算公式如下:
支座最大彎距為
M2max=
-0.10×0.204×1.322-0.117×1.232×1.322
=-0.287
kN.m；
選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：
σ=Max(0.243×106,0.287×106)/5080=56.496
N/mm2；
大橫桿的最大彎曲應力為
σ=
56.496
N/mm2
小于
大橫桿的抗壓強度設計值
[f]=205
N/mm2，滿足要求！
14.2.3.撓度驗算:
最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。
計算公式如下：
其中：
靜荷載標準值:
q1=
P1+P2=0.038+0.132=0.17
kN/m；
活荷載標準值:
q2=
Q
=0.88
kN/m；
最大撓度計算值為：
V=
0.677×0.17×13204/(100×2.06×105×121900)+0.990×0.88×13204/(100×2.06×105×121900)
=
1.193
mm；
大橫桿的最大撓度
1.193
mm
小于
大橫桿的最大容許撓度
1320/150
mm與10
mm，滿足要求！
14.3
小橫桿的計算:
根據JGJ130-2001第5.2.4條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。
14.3.1.荷載值計算
大橫桿的自重標準值：p1=
0.038×1.32
=
0.051
kN；
腳手板的自重標準值：P2=0.3×1.32×1.32/(2+1)=0.174
kN；
活荷載標準值：Q=2×1.32×1.32/(2+1)
=1.162
kN；
集中荷載的設計值:
P=1.2×(0.051+0.174)+1.4
×1.162
=
1.896
kN；
小橫桿計算簡圖
14.3.2.強度驗算
最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和；
均布荷載最大彎矩計算公式如下:
Mqmax
=
1.2×0.038×1.322/8
=
0.01
kN.m；
集中荷載最大彎矩計算公式如下:
Mpmax
=
1.896×1.32/3
=
0.834
kN.m；
最大彎矩
M=
Mqmax
+
Mpmax
=
0.844
kN.m；
最大應力計算值
σ
=
M
/
W
=
0.844×106/5080=166.209
N/mm2；
小橫桿的最大彎曲應力
σ
=166.209
N/mm2
小于
小橫桿的抗壓強度設計值
205
N/mm2，滿足要求！
14.3.3.撓度驗算
最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和；
小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:
Vqmax=5×0.038×13204/(384×2.06×105×121900)
=
0.06
mm；
大橫桿傳遞荷載
P
=
p1
+
p2
+
Q
=
0.051+0.174+1.162
=
1.387
kN；
集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下:
Vpmax
=
1386.528×1320×(3×13202-4×13202/9)
/(72×2.06×105
×121900)
=
4.507
mm；
最大撓度和
V
=
Vqmax
+
Vpmax
=
0.06+4.507
=
4.568
mm；
小橫桿的最大撓度為
4.568
mm
小于
小橫桿的最大容許撓度
1320/150=8.8與10
mm,滿足要求！
14.4
扣件抗滑力的計算:
按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數1.00，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為8.00kN。
縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5):
R
≤
Rc
其中
Rc
--
扣件抗滑承載力設計值,取8.00
kN；
R
--
縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；
大橫桿的自重標準值:
P1
=
0.038×1.32×2/2=0.051
kN；
小橫桿的自重標準值:
P2
=
0.038×1.32/2=0.025
kN；
腳手板的自重標準值:
P3
=
0.3×1.32×1.32/2=0.261
kN；
活荷載標準值:
Q
=
2×1.32×1.32
/2
=
1.742
kN；
荷載的設計值:
R=1.2×(0.051+0.025+0.261)+1.4×1.742=2.844
kN；
R
8.00
kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!
14.5
腳手架立桿荷載計算:
作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：
(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN)，為0.1319
NG1
=
[0.1319+(1.32×2/2)×0.038/1.53]×19.00
=
3.136；
(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；采用竹笆片腳手板，標準值為0.3
NG2=
0.3×4×1.32×(1.32+0.3)/2
=
1.283
kN；
(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15
NG3
=
0.15×4×1.32/2
=
0.396
kN；
(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005
NG4
=
0.005×1.32×19
=
0.125
kN；
經計算得到，靜荷載標準值
NG
=NG1+NG2+NG3+NG4
=
4.94
kN；
活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。
經計算得到，活荷載標準值
NQ=
2×1.32×1.32×2/2
=
3.485
kN；
風荷載標準值按照以下公式計算
其中
Wo
--
基本風壓(kN/m2)，按照《建筑結構荷載規范》(GB50009-2001)的規定采用：
Wo
=
0.45
kN/m2；
Uz
--
風荷載高度變化系數，按照《建筑結構荷載規范》(GB50009-2001)的規定采用：
Uz=
1；
Us
--
風荷載體型系數：取值為1.13；
經計算得到，風荷載標準值
Wk
=
0.7
×0.45×1×1.13
=
0.356
kN/m2；
不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式
N
=
1.2NG+1.4NQ=
1.2×4.94+
1.4×3.485=
10.807
kN；
考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為
N
=
1.2
NG+0.85×1.4NQ
=
1.2×4.94+
0.85×1.4×3.485=
10.075
kN；
風荷載設計值產生的立桿段彎矩
MW
為
Mw
=
0.85
×1.4WkLah2/10
=0.850
×1.4×0.356×1.32×
1.532/10
=
0.131
kN.m；
14.6立桿的穩定性計算:
不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式為：
立桿的軸向壓力設計值
：N
=
10.807
kN；
計算立桿的截面回轉半徑
：i
=
1.58
cm；
計算長度附加系數參照《扣件式規范》表5.3.3得
：k
=
1.155
；當驗算桿件長細比時，取塊1.0；
計算長度系數參照《扣件式規范》表5.3.3得
：μ
=
1.554；
計算長度,由公式
lo
=
k×μ×h
確定
：l0
=
2.746
m；
長細比
Lo/i
=
174；
軸心受壓立桿的穩定系數φ,由長細比
lo/i的計算結果查表得到
：φ=
0.235；
立桿凈截面面積
：
A
=
4.89
cm2；
立桿凈截面模量(抵抗矩)
：W
=
5.08
cm3；
鋼管立桿抗壓強度設計值
：[f]
=205
N/mm2；
σ
=
10807/(0.235×489)=94.041
N/mm2；
立桿穩定性計算
σ
=
94.041
N/mm2
小于
立桿的抗壓強度設計值
[f]
=
205
N/mm2，滿足要求！
考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式
立桿的軸心壓力設計值
：N
=
10.075
kN；
計算立桿的截面回轉半徑
：i
=
1.58
cm；
計算長度附加系數參照《扣件式規范》表5.3.3得
：
k
=
1.155；
計算長度系數參照《扣件式規范》表5.3.3得
：μ
=
1.554；
計算長度,由公式
l0
=
kuh
確定：l0
=
2.746
m；
長細比:
L0/i
=
174；
軸心受壓立桿的穩定系數φ,由長細比
lo/i的結果查表得到
：φ=
0.235
立桿凈截面面積
：
A
=
4.89
cm2；
立桿凈截面模量(抵抗矩)
：W
=
5.08
cm3；
鋼管立桿抗壓強度設計值
：[f]
=205
N/mm2；
σ
=
10074.911/(0.235×489)+130885.866/5080
=
113.438
N/mm2；
立桿穩定性計算
σ
=
113.438
N/mm2
小于
立桿的抗壓強度設計值
[f]
=
205
N/mm2，滿足要求！
14.7
最大搭設高度的計算:
按《規范》5.3.6條不考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：
構配件自重標準值產生的軸向力
NG2K(kN)計算公式為：
NG2K
=
NG2+NG3+NG4
=
1.804
kN；
活荷載標準值
：NQ
=
3.485
kN；
每米立桿承受的結構自重標準值
：Gk
=
0.132
kN/m；
Hs
=[0.235×4.89×10-4×205×103-(1.2×1.804
+1.4×3.485)]/(1.2×0.132)=104.331
m；
按《規范》5.3.6條腳手架搭設高度
Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米：
[H]
=
104.331
/(1+0.001×104.331)=94.474
m；
[H]=
94.474
和
比較取較小值。經計算得到，腳手架搭設高度限值
[H]
=50
m。
腳手架單立桿搭設高度為19m，小于[H]，滿足要求！
按《規范》5.3.6條考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：
構配件自重標準值產生的軸向力
NG2K(kN)計算公式為：
NG2K
=
NG2+NG3+NG4
=
1.804
kN；
活荷載標準值
：NQ
=
3.485
kN；
每米立桿承受的結構自重標準值
：Gk
=
0.132
kN/m；
計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩：
Mwk=Mw
/
(1.4×0.85)
=
0.131
/(1.4
×
0.85)
=
0.11
kN.m；
Hs
=（0.235×4.89×10-4×205×103-(1.2×1.804+0.85×1.4×(3.485+0.235×4.89×100×0.11/5.08)))/(1.2×0.132)=90.249
m；
按《規范》5.3.6條腳手架搭設高度
Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米：
[H]
=
90.249
/(1+0.001×90.249)=82.778
m；
[H]=
82.778
和
比較取較小值。經計算得到，腳手架搭設高度限值
[H]
=50
m。
腳手架單立桿搭設高度為19m，小于[H]，滿足要求！
14.8
連墻件的計算:
連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：
Nl
=
Nlw
+
N0
風荷載標準值
Wk
=
0.356
kN/m2；
每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積
Aw
=
12.118
m2；
按《規范》5.4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN),N0=
5.000
kN；
風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：
Nlw
=
1.4×Wk×Aw
=
6.039
kN；
連墻件的軸向力設計值
Nl
=
Nlw
+
N0=
11.039
kN；
連墻件承載力設計值按下式計算：
Nf
=
φ·A·[f]
其中
φ
--
軸心受壓立桿的穩定系數；
由長細比
l0/i
=
300/15.8的結果查表得到
φ=0.949，l為內排架距離墻的長度；
又：
A
=
4.89
cm2；[f]=205
N/mm2；
連墻件軸向承載力設計值為
Nf
=
0.949×4.89×10-4×205×103
=
95.133
kN；
Nl
=
11.039
Nf
=
95.133,連墻件的設計計算滿足要求！
連墻件采用雙扣件與墻體連接。
由以上計算得到
Nl
=
11.039小于雙扣件的抗滑力
kN，滿足要求！
連墻件扣件連接示意圖
14.9
立桿的地基承載力計算:
立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求
p
≤
fg
地基承載力設計值:
fg
=
fgk×kc
=
kpa；
其中，地基承載力標準值：fgk=
160
kpa；
腳手架地基承載力調整系數：kc
=
0.5；
立桿基礎底面的平均壓力：p
=
N/A
=43.227
kpa；
其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值
：N
=
10.807
kN；
基礎底面面積
：A
=
0.25
m2。
p=43.227
≤
fg=80
kpa
。地基承載力滿足要求！
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