第一篇：鋼結構設計原理的習題答案-新版教材

《鋼結構設計原理》新版教材的習題答案

---P90習題3.1 解：

Q采用三級對接焊接質量標準和I50b型鋼，?I字型鋼翼緣的對接焊縫的抗拉強度設計值ftw?175MPa，腹板對接焊縫的抗剪強度設計值fvw?125MPa，翼緣和腹板交界處對接焊縫的抗拉強度設計值ftw?185MPa。

假定焊接時采用引弧板，故對接焊縫的計算長度就是原長度。查表可知，Sx?1146cm3，Ix?48600cm4，Wx?1940cm3 剪力：V?130kN；彎矩：M?130?2?260kN?m。

翼緣最上邊至中性軸的距離y1?y2?250mm。最大正應力：?t?MWx?260?10631940?103?134MPa?ft?175MPa3w，滿足要求。

最大剪應力：??VSxIxtw?130?10?1146?1048600?10?144?21.9MPa?fv?125MPaw，滿足要求。

上翼緣和腹板交界點處的正應力和剪應力分別為： 正應力：?1?MWx1?260?106448600?10250?20?123MPa

面積矩：Sx1?2?16??VSx1Ixtw?46?2?2?3 ?768cm?2?33剪應力：?1??130?10?768?1048600?10?144?14.67MPa

該點處的折算應力：

?1?3?1?123?3?14.67?125MPa?1.1ft?1.1?185?203.5MPa

滿足要求。2222w由以上可知，此連接安全。

------P90習題3.2 解：采用側面角焊縫連接。

根據兩塊蓋板的截面面積之和應大于或等于鋼板截面面積，取蓋板的寬度為350mm，則蓋板厚：t?420?20350?2?12mm，故取t?12mm，則每塊蓋板的截面尺寸為：350mm?12mm。

角焊縫的焊腳尺寸hf：hfmax?12??1~2?mm?11~10mm hfmin?1.5tmax?1.5?20?6.7mm

所以，取hf?10mm。查表得ffw?200MPa。連接一側所需的焊縫總計算長度為：

?lw?Nheffw?2?1060.7?10?200?1429mm

Q上下兩蓋板共有4條側面角焊縫，?每條焊縫長度為：

lw1??l4w?14294?357mm?60hf?60?10?600mm

考慮起落弧影響，每條焊接的實際長度為：

l?lw1?2hf?357?2?10?377mm，取為380mm。

兩塊被拼接鋼板間留出10mm間隙，所需拼接蓋板長度： L?2l?10?2?380?10?770mm 檢查蓋板寬度是否符合構造要求：

蓋板厚度12mm?20mm，寬度b=350mm，且b?350mm?l?420mm，滿足要求。

------P90習題3.3 解：

(1)采用側面角焊縫連接。

查表得ffw?160MPa。

確定焊腳尺寸：hfmin?1.5tmax?1.5?10?4.7mm

肢背焊腳尺寸：hfmax?1.2tmin?1.2?8?9.6mm 肢尖焊腳尺寸：hfmax?8??1~2?mm?7~6mm 肢尖和肢背采用hf?6mm。等肢角鋼：K1?0.7,K2?0.3

肢背、肢尖焊縫受力分別為：N1?K1N?0.7?320?224kN，N2?K2N?0.3?320?96kN 肢背、肢尖所需焊縫計算長度為：

lw1?N12heffN22hefwfw?224?1032?0.7?6?16090?103?167mm?60hf?60?6?360mm

lw2??2?0.7?6?160?71mm

考慮lwmin?max?8hf,40??max?8?6,40??48mm，lwmax?60hf?60?6?360mm 肢背、肢尖的實際焊縫長度為：

l1?lw1?2hf?167?2?6?179mm，取180mm。

90mm。l2?lw2?2hf?71?2?6?83mm，取

(2)采用三面圍焊

同上，肢背、肢尖焊腳尺寸依然取hf?6mm，取hf3?6mm。

求正面焊縫承載力：N3?he?lw3?fffw?0.7?6?90?1.22?160?147.6kN 此時，肢背、肢尖焊縫受力：

N1?K1N?N32?224?147.62?150.2kN，N2?K2N?N32?96?147.62?22.2kN

則肢背、肢尖所需焊縫長度為：

lw1?N12hefN22heffwwf?150.2?1032?0.7?6?16022.2?103?111.8mm

lw2??2?0.7?6?160?16.5mm

肢背、肢尖的實際焊縫長度為：

l1?lw1?hf?111.8?6?117.8mm，取120mm。

l2?lw2?hf?16.5?6?22.5mm，考慮lwmin?max8hf,40?max?8?6,40??48mm，取

??50mm。

(3)采用L形焊縫

此時不先選定正面角焊縫焊腳尺寸，先令N2?0，即：N2?K2N?得：N3?2K2N?2?96?192kN 由N3?he?lw3?fffw，得：

hf3?he0.7?10.7?N3?192?103N32?0

?lw3?fffw0.7?2??90?hf3??1.22?160?8.6mm，取9mm。

肢背承載力：N1?N?N3?320?192?128kN 肢背焊腳尺寸取hf1?9mm，則焊縫長度：lw1?N12heffw?128?1032?0.7?9?160?63.5mm

實際長度：l1?lw1?hf1?63.5?9?72.5mm，取75mm。

------P90習題3.4 解： 該構件受到軸心力和彎矩共同作用。

偏心荷載使焊縫承受剪力：V?250kN，彎矩M?Ve?250?0.2?50kN?m 假定剪力僅由牛腿腹板焊縫承受，假設焊腳尺寸為：hf?10mm，hfmin?1.5tmax?1.5?hfmin?hf?hfmax20?6.7mm，hfmax?1.2tmin?1.2?15?18mm，滿足要求。

則he?0.7hf?7mm

豎向角焊縫有效截面面積：Aw?2helw?2?0.7?30?42cm2

對水平角焊縫取面積矩，求焊縫有效截面的形心位置（距離翼緣和腹板交界線處）：

y??7?150?23.5?7?60.5?2?3.5?7?300?2?1507?150?7?60.5?2?7?300?222?99.8mm?9.98cm2

34Ix?0.7?15?12.33?0.7?6.05?2?9.63?0.7?30?2?5.02?1123?0.7?30?2?6590.2cm

翼緣焊縫最外邊緣的截面模量：Ww1?Ixy1Ixy2Ixy3w?6590.212.686590.29.986590.220.02?519.73cm

翼緣和腹板連接處的截面模量：Ww2???660.34cm3

腹板焊縫最底邊緣的截面模量：Ww3?MWw1VAwMWw2MWw32??329.18cm3

?1??50?1063519.73?10250?1042?1023?96.2MPa??fff?1.22?160?195.2MPa，滿足要求

?f???59.5MPa?ff?160MPaw

?2??50?1063660.34?1050?106?75.72MPa

?3??329.18?103?151.89MPa??fff?1.22?160?195.2MPaw，滿足要求

??2????f?2???f????75.72?2w???59.5?85.9MPa?ff?160MPa?1.22?2，滿足要求

由以上可知，該角焊縫滿足要求。

------P90第3.6題 解：

由附表5查得：fvb?140N/mm2，fcb?305N/mm2（1）螺栓強度驗算 一個螺栓的抗剪承載力設計值為：N?nvbv?d42fbv?2?3.14?2442?140?10?3?126.6kN

一個螺栓的承壓承載力設計值為：Ncb?d?t?fcb?24?20?305?10?3?146.4kN 一個螺栓的抗剪承載力控制值為：Nv?min?Nvb,Ncb??min?126.6kN,146.4kN??126.6kN 而又15d0?382.5mm?l1?160mm，故螺栓的承載力不折減。每側有12個螺栓，一個螺栓所受的剪力為：

Nv?Nn?135012?112.5kN?min?Nv,Ncbb??126.6kN，滿足要求。

（2）構件凈截面強度驗算

1-1截面：An1?A?n1d0t?40?2?3?2.55?2?64.7cm2

22An2?t?2e4??n2?1?e1?e2?n2d0???折線2-2截面：?2?2?4?4?NAmin?8?8?5?2.55?81cmN1350?1064.7?103222?

2凈截面強度：?1?f?205N/mm2?min?An1,An2???208.6Nmm2，與強度設計值相接近，可認為強度滿足要求。

An3?t2e4?折線3-3截面：?e1?e2?3e1?5d02222??23?2?2?4?2n?

8?8?3?8?5?2.55?61.13cm2N?N?1350?10?3凈截面強度：?2?An312261.13?10?1350?10?184Nmm?f?205Nmm22，滿足要求。

------P91第3.7題 解：

牛腿腹板厚14mm，角鋼厚20mm。

（1）驗算角鋼與牛腿連接處的螺栓強度，此處的螺栓受剪扭作用。

一個螺栓的抗剪承載力設計值為：N?nvbv?d42fbv?2?3.14?2442?140?10?3?126.6kN

一個螺栓的承壓承載力設計值為：Ncb?d?t?fcb?24?14?385?10?3?129.4kN

在扭矩作用下：?y2?2??52?152??500cm2

NxT?

因此，T?ymax2?y??120?145??150500?1022?52.2kN，Ny?Fn?1204b?30kN

?N?Tx2??Ny??52.2?30?60.2kN?min?Nv,Nc22b??126.6kN，滿足要求。

（2）驗算角鋼與柱翼緣連接處的螺栓強度，此處的螺栓受剪彎作用。

一個螺栓的抗拉承載力設計值為：Ntb?Ae?ftb?352.5?170?10?3?60kN

V?F?120kN，M?Fe?120?200?10?3?24kN?m

在彎矩作用下，受力最大的為螺栓群最上端的兩個螺栓，中和軸位于最下一排螺栓處。

NMmax?Nt?Mymaxm?ybv2i?24?10?302??10?20?302222??25.7kN

Nbv?nv?d42f?1?3.14?2442?140?10?3?3?63.3kN

Nc?d?t?fc?24?20?385?10Nv?Vm?n2bb?184.8kN

?1202?42?15kN?Nc?184.8kN22b，滿足要求。

?Nv??Nt???b??b???Nv??Nt??15??25.7???????0.49?1，滿足要求。

?63.3??60?

------P91第3.8題 解：

一個螺栓的抗拉承載力設計值為：Ntb?Ae?ftb?244.8?170?10?3?41.6kN（1）判定此連接為小偏心或大偏心受拉

m?yi?2?2??5?15222??1000cm22，ymax?15cm

??25?15?kN Nm?n?Mymaxm?y2i?2002?4?10?10?151000Nmin?10kN?0，屬于小偏心受拉。

bNmax?40kN?Nt?41.6kN，滿足要求。

（2）驗算是否屬于大偏心受拉

Nm?n?Mymaxm?y2i?1002?4?23?10?1510002??12.5?34.5?kN

因Nmin??22kN?0，屬于大偏心受拉，中和軸處于最下排螺栓處。m?yi??2??10?20?302222??2800cm22

?40.7kN?Nt?41.6kNbNmax??M??Ne??y12m?yi???23?10?100?15??302800，滿足要求。

------P91第3.9題 解：

（1）采用高強度螺栓摩擦型連接

Nv?0.9nf?P?0.9?2?0.45?80?64.8kN b 所需螺栓個數：n?NNbv?135064.8?20.8，即至少需要21個螺栓。

本題才用12個高強度摩擦型螺栓遠不能滿足承載力要求。

（2）采用高強度螺栓承壓型連接

Nbv?nv?d42fbbv?2?3.14?1642?250?10?3?3?100.5kN

Nc?d?t?fc?16?20?470?10Nmin?min?Nv,Ncbbbb?150.4kN

??100.5kNNNminb

?13.4，即至少需要14個螺栓。所需螺栓個數：n??1350100.5本題才用12個高強度承壓型螺栓不能滿足承載力要求。

------P91第3.10題 解：

螺栓布置如下圖，螺栓間距均在容許距離范圍內。

y4511045707045x4570

（1）螺栓強度驗算

受扭矩、剪力作用，共有兩塊板上的螺栓承擔。每一塊板所受剪力為V?F2?1002?50kN，扭矩為T?Ve?50?0.3?15kN?m 一個高強度摩擦型螺栓的抗剪承載力：Nvb?0.9nf?P?0.9?1?0.5?100?45kN 在剪力作用時，每個螺栓所受的剪力為：N1vy?在扭矩作用時，最外排的螺栓受剪力最大：

NT1xVn?508?6.25kN

?Ty1?x?22i???vy2i?15?10?1058?55?4??35?1052223???21.5kN

NT1y?Tx1xi?2yi2?15?10?558?55?4??35?1052223?11.3kN

受力最大螺栓所受的剪力合力為：

?N1x???N1y?N1y??TT2?21.5?2??6.25?11.3??27.8kN?Nv?45kNb2，滿足要求。

（2）連接板強度驗算

計算1-1凈截面，M16螺栓的孔徑取為d0?18mm

In?1.0?3012303?2??1.0?1.8???3.5?10.522??1809cm4, Wn?Inymax?180915?120.6cm3

Sn?1.0??30??2?4?3??1.0?1.8??3.5?10.5??87.6cm?TWn?15?1063

截面最外邊緣正應力：??120.6?103?124.4Nmm?f?310Nmm22，滿足要求。

??截面形心處的剪應力：

VSInt?50?10?87.6?101809?10?1043?24.2Nmm?fv?180Nmm22，滿足要求。

綜合上述，螺栓受力及凈截面強度均滿足要求，設計滿足要求。

------P91第3.11題 解：

螺栓群承受剪力為V，彎矩M?Ve?0.2V（1）采用高強度螺栓摩擦型連接

一個高強度摩擦型螺栓的抗拉承載力：Ntb?0.8P?0.8?125?100kN

一個高強度摩擦型螺栓的抗剪承載力：Nvb?0.9nf?P?0.9?1?0.45?125?50.6kN 彎矩作用下，受拉力最大螺栓所承擔的拉力為：

Nt?My1m?yi2?0.2V?10?1402?2??70?140226??0.2857VkN

每個螺栓承受的剪力：Nv?V10kN 受力最大螺栓強度計算：

NvNbv?NtNbt?V1050.6?0.2857V100?1

所以V?208.3kN，取設計值V?200kN

（2）采用高強度螺栓承壓型連接 一個高強度承壓型螺栓的承載力：

Nbv?nv?d42fbv?1?3.14?2042?250?10?3?78.5kN

Nc?d?t?fc?20?10?470?10Nbtbb?3?94kN

??de42ft?b3.14?17.6542?400?10?3?97.9kN

在彎矩作用下，受拉力最大螺栓所承擔的拉力為：

Nt?My1m?yi2?0.2V?10?1402?2??70?140226??0.2857VkN

每個螺栓承受的剪力：Nv?受力最大螺栓強度計算：

22??Nv??Nt??????b???Nvb??Nt??1?b?Nc?Nv?1.2?V10kN

?22??V10??0.2875V???????1??78.597.9??????94V??1.2???V?314.1kN ?V?783.3kN?所以V?314.1kN，取設計值V?300kN

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第二篇：鋼結構設計原理習題集及答案

鋼結構設計原理習題集及答案(2011-09-28 10:53:54)標簽： a格 極限狀態 焊縫 構件 承載力 教育 分類： 試卷題庫 鋼結構設計原理習題集及答案 第一章 緒論 練習題

一、簡答題

1．簡述鋼結構的特點和應用范圍。答：特點：（1）承載能力大；（2）穩妥可靠；（3）便于工業化生產，施工周期短；（4）密閉性好；耐熱但不耐火；（5）耐腐蝕性差；（6）容易產生噪音 應用范圍：（1）承受荷載很大或跨度大，高度大的結構；（2）承受動力荷載作用或經常移動的結構；（3）經常拆裝的拼裝式結構；（4）對密閉性要求高的結構；（5）高溫車間或需承受一定高溫的結構；（6）輕型結構

2．試舉例說明鋼結構的主要發展趨勢。答：（1）高性能鋼材的研制；（2）設計方法和計算理論的改進；（3）結構形式的革新

第二章 鋼結構的材料 練習題

一、單項選擇題

1、在構件發生斷裂破壞前，有明顯先兆的情況是__ B___的典型特征。(A)脆性破壞

(B)塑性破壞

(C)強度破壞

(D)失穩破壞

2、鋼材的設計強度是根據_ C__確定的。

(A)比例極限

(B)彈性極限

(C)屈服點

(D)極限強度

3、結構工程中使用鋼材的塑性指標，目前最主要用_ D__表示。(A)流幅

(B)沖擊韌性

(C)可焊性

(D)伸長率

4、鋼材經歷了應變硬化（應變強化）之后?__ A___。

(A)強度提高

(B)塑性提高

(C)冷彎性能提高

(D)可焊性提高

5、下列因素中_ A__與鋼構件發生脆性破壞無直接關系。(A)鋼材屈服點的大小

(B)鋼材含碳量

(C)負溫環境

(D)應力集中

6、當溫度從常溫下降為低溫時，鋼材的塑性和沖擊韌性_ B__。(A)升高

(B)下降

(C)不變

(D)升高不多

7、鋼材的力學性能指標，最基本、最主要的是_ C _時的力學性能指標。(A)承受剪切

(B)承受彎曲

(C)單向拉伸

(D)兩向和三向受力

參考答案

1.B 2.C 3.D 4.A 5.A 6.B 7.C

二、名詞解釋

1．應力集中和殘余應力 答：（1）應力集中：實際結構中不可避免的存在孔洞、槽口、截面突然改變以及鋼材內部缺陷等，此時截面中的應力分布不再保持均勻，不僅在孔口邊緣處會產生沿力作用方向的應力高峰，而且會在孔口附近產生垂直于力的作用方向的橫向應力，甚至會產生三向拉應力；（2）殘余應力：在澆注、軋制和焊接加工過程中，因不同部位鋼材的冷卻速度不同，或因不均勻加熱和冷卻而產生。2．冷加工硬化和時效硬化 答：（1）在冷加工（或一次加載）使鋼材產生較大的塑性變形的情況下，卸荷后再重新加載，鋼材的屈服點提高，塑性和韌性降低的現象稱為冷作硬化；在高溫時溶于鐵中的少量氮和碳，隨著時間的增長逐漸由固溶體中析出，生成氮化物和碳化物，散存在鐵素體晶粒的滑動界面上，對晶粒的塑性滑移起到遏制作用，從而使鋼材的強度提高，塑性和韌性下降。這種現象稱為時效硬化（也稱老化）；

（2）鋼材的性能受溫度的影響十分明顯，在150℃以內，鋼材的強度、彈性模量和塑性均與常溫相近，變化不大。但在250℃左右，抗拉強度有局部性提高，伸長率和斷面收縮率均降至最低，出現了所謂的藍脆現象（鋼材表面氧化膜呈藍色）；

三、分析簡答題

1．鋼結構材料的破壞形式有哪幾種？破壞特點？ 答：鋼材的破壞分塑性破壞和脆性破壞兩種：（1）塑性破壞：塑性變形很大，經歷時間又較長的破壞稱塑性破壞。斷裂時斷口與作用力方向呈45°，且呈纖維狀，色澤發暗；（2）脆性破壞：幾乎不出現塑性變形的突然破壞稱脆性破壞。斷裂時斷口平齊，呈有光澤的晶粒狀。脆性破壞危險性大，必須加以重視。

2．簡述影響鋼材脆性斷裂的主要因素？如何避免不出現脆性斷裂？

答：導致脆性破壞的因素：化學成分；冶金缺陷（偏析、非金屬夾雜、裂紋、起層）；溫度（熱脆、低溫冷脆）；冷作硬化和時效硬化 ；應力集中；同號三向主應力狀態。

為了防止脆性破壞的發生，應在鋼結構的設計、制造和使用過程中注意以下各點：(1)合理設計；(2)正確制造；(3)合理使用。

3．什么是疲勞破壞？簡述疲勞破壞的發展過程。影響疲勞破壞的主要因素？

答：鋼材在多次循環反復荷載作用下，即使應力低于屈服點fy也可能發生破壞的現象稱疲勞破壞。疲勞破壞具有突然性，破壞前沒有明顯的宏觀塑性變形，屬于脆性斷裂。但與一般脆斷的瞬間斷裂不同，疲勞是在名義應力低于屈服點的低應力循環下，經歷了長期的累積損傷過程后才突然發生的。其破壞過程一般經歷三個階段，即裂紋的萌生、裂紋的緩慢擴展和最后迅速斷裂，因此疲勞破壞是有壽命的破壞，是延時斷裂。疲勞對缺陷（包括缺口、裂紋及組織缺陷等）十分敏感。

第三章 鋼結構的設計方法 練習題

一、填空題

1．鋼結構的設計方法大體經歷了三個階段：、和，目前《鋼規》主要采用

。容許應力設計法、半概率半極限狀態設計法和概率極限狀態設計法，概率極限狀態設計法。2．結構的、、統稱結構的可靠性，可靠性用

來衡量。安全性、適用性、耐久性，可靠度

二、分析簡答題

1．什么是結構的可靠度？可靠指標的含義？如何確定結構的可靠指標？

答：所謂可靠度，就是結構在規定時間內，在規定的條件下，完成預定功能的概率。對于一個結構而言，比較可行的方法是，以可靠指標的計算來代替可靠度的計算。可靠指標β＝μz/σz，β與失效概率Pf有確定的一一對應關系，β增大，Pf減小。

2．什么是結構的極限狀態？結構的極限狀態分為幾類，其含義各是什么？ 答：整個結構或結構的一部分超過某一特定狀態就不能滿足設計規定的某一功能要求，稱此特定狀態為該功能的極限狀態。

我國《鋼結構設計規范》規定，承重結構應按下列二類極限狀態進行設計：(1)承載能力極限狀態包括：構件和連接的強度破壞、疲勞破壞和因過度變形而不適于繼續承載，結構和構件喪失穩定，結構轉變為機動體系和結構傾覆；(2)正常使用極限狀態包括：影響結構、構件和非結構構件正常使用或耐久性能的局部損壞（包括組合結構中混凝土裂縫）。3．標準荷載、設計荷載有何區別？如何應用？ 答：各種荷載的標準值是指建筑結構在正常情況下比較有可能出現的最大荷載值。當結構構件承受多種荷載時，設計必須考慮若干種荷載共同作用所引起的荷載效應組合，對正常使用極限狀態，應根據不同的設計要求，分別采用荷載的短期效應組合和長期效應組合進行設計。

第四章 鋼結構的連接 練習題

一、選擇題

1．T形連接中直角角焊縫的最小焊腳尺寸，最小焊腳尺寸，式中

。A．t1為腹板厚度，t2為翼緣厚度； B．t1為翼緣厚度，t2為腹板厚度；

C．t1為被連接件較小的厚度，t2為被連接件較大的厚度； D．t1為被連接件較大的厚度，t2為被連接件較小的厚度。2．單個普通螺栓的抗剪承載力由

確定。A．單個螺栓的抗剪承載力設計值； B．單個螺栓的承壓承載力設計值；

C．單個螺栓的抗剪和承壓承載力設計值中的較小值； D．單個螺栓的抗剪和承壓承載力設計值中的較大值。

3．如圖所示，一截面尺寸100×8的板件與厚度為10mm的節點板僅用側焊縫連接（承受靜載），根據焊縫長度的構造要求，側焊縫長度 最有可能取

。A．40mm；

B．80mm； C．120mm；

D．400mm

4．當沿受力方向的連接長度（孔徑）時，螺栓的抗剪和承壓設計承載力均應降低，以防止。

A．中部螺栓提前破壞；

B．端部螺栓提前破壞； C．螺栓受彎破壞；

D．螺栓連接的變形過大。5．圖示高強度螺栓群受彎后的旋轉中心為

。A．a點；

B．b點；

C．c點；

D．d點

參考答案：

1．C； 2．C； 3．C； 4．B； 5．B

二、填空題

1．焊縫類型分為

和

，施焊方法根據焊工與焊縫的相對位置分為、、、，其中以

施工位置最好。對接焊縫和角焊縫。俯焊、立焊、橫焊、仰焊，俯焊 2．規范規定在靜力荷載下，側焊縫的計算長度不宜大于

；動力荷載時，不宜大于

。60 ；40 3．焊接殘余應力將

構件的強度，構件的剛度，構件的穩定承載力。不影響，降低，降低

三、簡答題

1． 如何區分腳焊縫是受彎還是受扭。

答：當計算受偏心力作用的角焊縫的強度時，須分清角焊縫是受彎還是受扭，然后才能正確應用角焊縫的基本計算公式進行計算。判別方法：若偏心力在焊縫群平面內，則該連接中的角焊縫受扭；若偏心力在焊縫群平面外，則受彎。也可以這樣區分，若焊縫群中任意一點應力的方向均垂直于焊縫的長度方向，則該連接中的角焊縫受彎，不然則為受扭。（圖1受彎，圖2受扭）

2．焊腳尺寸是否選用大的比小的好？

答：焊腳尺寸太大時，較薄的焊件容易燒穿；焊縫冷卻收縮將產生較大的焊接變形；熱影響區擴大容易產生脆裂。焊腳尺寸太小，焊接時產生的熱量較小，焊縫冷卻快，容易產生裂紋；同時也不易焊透。角焊縫在手工電弧焊時，一般情況焊腳尺寸在6～8mm以下時能一次焊成，超過時則需要多層焊，故相對而言增加了焊接時間，使焊接速度降低，成本增高。焊縫施焊后冷卻收縮引起的殘余應力隨焊縫增大而加大，故焊腳尺寸亦不宜過大。

綜上所述，無論是從焊條等焊接材料的消耗和焊接速度、焊接殘余應力，或是從焊縫的相對強度，角焊縫都以選用小焊腳尺寸為宜。因此，當焊件的焊接長度較富余，在滿足最大焊縫長度的要求下，采用小而長比大而短的焊縫好。3．在受剪連接開孔對構件截面的削弱影響時，為什么摩擦型高強度螺栓的較普通螺栓的小？ 答：摩擦型高強度螺栓的受剪連接傳力特點不同于普通螺栓。后者是靠螺栓自身受剪和孔壁承壓傳力，而前者則是靠被連接板疊間的摩擦力傳力。一般可認為摩擦力均勻分布于螺栓孔四周，故孔前傳力約為0.5。因此，構件開孔截面的凈截面強度的計算公式為：

式中

N——軸心拉力或軸心壓力

An——構件的凈截面面積

n——在節點或拼接處，構件一端連接的高強度螺栓數目；

n1——所計算截面上高強度螺栓數目；

f——鋼材的抗拉或抗壓強度設計值。

上式括號內數值小于1，這表明所計算截面上的軸心力N已有一定程度的減少。對比普通螺栓受剪連接構件開孔截面的凈截面強度的計算公式：

顯而易見，在受剪連接中，摩擦型高強度螺栓開孔對構件截面的削弱影響較小。第五章 軸心受力構件 練習題

一、選擇題

1．對于焊接組合工字形截面軸心受壓桿，其腹板局部穩定的高厚比限制條件是根據邊界條件為

的矩形板單向均勻受壓確定的。

A．兩受荷邊簡支，另兩邊彈性嵌固；

B．四邊彈性嵌固； C．兩邊簡支，另兩受荷邊彈性嵌固；

D．四邊簡支

2.軸心受壓格構式構件在驗算其繞虛軸的整體穩定時采用換算長細比，是因為

。A．格構式構件的整體穩定承載力高于同截面的實腹式構件； B．考慮強度降低的影響；

C．考慮單肢失穩對構件承載力的影響； D．考慮剪切變形的影響。

3．當綴條采用單角鋼時，按軸心壓桿驗算其承載能力，但必須將設計強度按規范規定乘以折減系數，原因是：

A．格構式柱所給的剪力值是近似的；

B．單角鋼綴條實際為偏心受壓構件； C．綴條很重要，應提高其安全程度；

D．綴條破壞將影響繞虛軸的整體穩定。參考答案：

1．A； 2．D； 3．B

二、填空題

1．為滿足使用及安全的要求，當板中的局部穩定滿足時，對軸心受壓構件還應進行

、和

驗算。

強度、整體穩定和構件的長細比（剛度）2．計算格構式軸心受壓柱的 時，需要先求出橫向剪力。此剪力大小與

和

有關。

綴材，柱的毛截面面積和鋼材的強度

3．當格構式軸壓綴條柱的單肢長細比 時，意味著

。單肢不會先于整體而失穩，不必驗算單肢穩定

4．驗算格構式軸心受壓桿繞虛軸的穩定時，應用

查穩定系數φ值。換算長細比

三、分析簡答題

1．提高軸心壓桿鋼材的抗壓強度能否提高其穩定承載力？為什么？ 答：提高軸心壓桿鋼材的抗壓強度不能提高其穩定承載力，因為理想軸心壓桿在彈性階段由于E為一常量，且各類鋼材基本相同，故其臨界應力只是長細比λ的單一函數，與材料的抗壓強度無關。

第六章 梁 練習題

一、選擇題

1．焊接工字形鋼梁受壓翼緣寬厚比限制為，式中b1為

。A．翼緣板外伸寬度（或翼緣板寬度的一半）；

B．翼緣板全部寬度； C．翼緣板全部寬度的1/3；

D．翼緣板的有效寬度 2．焊接工字形組合截面梁，當腹板的局部穩定驗算符合： 時。A．不必設置加勁肋；

B．按構造設置橫向加勁肋；

C．需設置橫向加勁肋，加勁肋的間距要進行計算； D．除需設置橫向加勁肋，還應設置縱向加勁肋

3．雙軸對稱工字形截面簡支梁，受壓翼緣側向支承點的間距和截面尺寸都不改變，受

作用的梁的臨界彎距為最低。

A．多數集中荷載；

B．均布荷載； C．純彎曲；

D．跨中集中荷載

4．工字形截面簡支梁在上翼緣受集中荷載作用，鋼材為Q235，為提高其整體穩定承載力，最合理的方法是。

A．改用Q345鋼；

B．加高腹板；

C．在梁跨中下翼緣加側向支撐；

D．在梁跨中上翼緣加側向支撐 5．下列因素中，對梁在彈性階段的整體穩定承載力影響不大。A．梁的側向抗彎剛度；

B．梁所用材料的屈服點； C．荷載種類；

D．荷載作用位置 參考答案：

1．A； 2．C； 3．C； 4．D； 5．B

二、填空題

1．鋼梁喪失整體穩定性屬于

屈曲。平面外彎扭

2．按照截面形成塑性鉸設計的梁，雖然可以節約鋼材，但

卻比較大，有可能影響使用，因此設計規范只是有限制地使用

。變形（撓度），塑性

3．對組合工字形鋼梁，除了要驗算最大正應力和最大剪應力外，在同時受有較大正應力和剪應力的截面，還要在 處驗算折算應力。腹板計算高度的邊緣

4．為提高鋼梁的整體穩定性，側向支撐點應設在鋼梁的 翼緣。受壓

5．影響梁整體穩定臨界彎距的因素，除了梁的截面剛度和梁的側向支承點間距 之外，還有

、和。

荷載種類、荷載作用位置和梁的支承情況

三、簡答題

1．判別梁是否需要驗算其整體穩定，用 來衡量，其意義是什么？、分別代表什么？ 答：當 小到一定程度可以保證阻止受壓翼緣的側向變形，從而保證不會發生整體失穩。表示受壓翼緣的自由長度，表示受壓翼緣寬度。

2．梁翼緣和腹板常采用連續的角焊縫連接，其長度為何不受最大長度60 或40 限制？ 答：因為梁翼緣和腹板連續處，內力沿焊縫全長分布，所以其長度可以不受最大長度限制。第七章 拉彎和壓彎構件 練習題

一、選擇題

1．當偏心荷載作用在實軸時，格構柱的平面外穩定是通過

來保證的。A．計算柱平面外穩定；

B．計算單肢穩定；

C．柱本身的構造要求；

D．選定足夠大的單肢間距

2．實腹式偏心壓桿在彎距作用平面外的整體穩定計算公式 中，應取

。A．彎距作用平面內最大受壓纖維的毛截面抵抗矩； B．彎距作用平面內最大受拉纖維的毛截面抵抗矩； C．彎距作用平面外最大受壓纖維的毛截面抵抗矩； D．彎距作用平面內最大受壓纖維的凈截面抵抗矩 3．計算格構式壓彎構件的綴材時，剪力應取。

A．構件實際剪力設計值；

B．由公式 計算的剪力； C．A、B兩者取大值；

D．由公式 計算的剪力

4．與基礎固接的單層無側移框架等截面柱的計算長度系數在之間。A．0～0.1；

B．1.0～2.0； C．1.0～∞；

D．2.0～∞ 參考答案：

1．B；2．A；3．C；4．A

二、填空題 1．拉彎或壓彎構件強度計算公式是，當構件承受動荷載時，必須取1，其原因是

。不允許截面發展塑性 2．壓彎構件在其彎距作用平面內的失穩形式是

屈曲，在平面外失穩形式是

屈曲。

彎曲，彎扭

3．壓彎構件在彎距作用平面內的整體失穩屬于

類穩定問題。二

4．偏心受壓構件計算公式中的塑性發展系數，只與

有關。截面形式 5．彎距繞虛軸作用的格構式壓彎構件，其彎距作用平面內的整體失穩計算宜采用

準則。邊緣屈曲

三、簡析題

1．等效彎距系數是怎樣確定的？

答：引入等效彎距系數的物理意義，是把變化的彎距化為等效的均勻彎距。等效彎距是指其在與軸心力共同作用下對構件彎距作用平面內失穩的效應與原來非均勻分布的彎距與與軸心力共同作用下的效應相同。因此，它們應與按二階彈性分析的最大彎距進行等效。具體作法是：令等效彎距及與軸心力共同作用下二階分析所得最大彎距和原來不均勻彎距與與軸心力共同作用下的二階最大彎距相等。

2．對于壓彎構件，當彎距繞格構式柱的虛軸作用時，為什么不驗算彎距作用平面外的穩定性？ 答：當彎距繞格構式柱的虛軸作用時，肢件在彎距作用平面外的穩定性已經在單肢計算中得到保證，所以整個格構式平面外穩定性不必再計算。

第八章 《橋規》中的計算方法 疑難解答 ☆問：《橋規》與《鋼規》在計算拉桿和壓桿計算中有何異同？ 答：（1）軸心受拉構件不論按《鋼規》還是《橋規》，計算方法都是相同的，只是《橋規》中軸心受拉構件的設計和驗算時采用容許應力法（疲勞除外），而《鋼規》中采用極限狀態法。鐵路桁架橋中的拉桿一般都要進行疲勞強度的驗算；

（2）軸心受壓構件計算原理與《鋼規》相同，要求檢算強度、剛度、總體穩定及局部穩定，而且通常由總體穩定控制設計。在強度及剛度計算中，《橋規》中沒有列出強度驗算公式，主要因為總體穩定驗算要求得到滿足后，強度要求已有保證。一般不必再進行，壓桿的強度驗算剛度計算公式同拉桿。《橋規》要求按各種板件最大寬厚比的規定進行驗算，而不具體計算臨界應力，與《鋼規》相同；（3）偏心受壓構件設計計算內容包括強度、剛度、總體穩定和局部穩定，計算原理同《鋼規》：（a）強度：橋梁結構中一般不允許考慮材料的塑性工作，所以偏心壓桿的強度應按彈性假定和疊加原理進行計算；（b）剛度：偏心壓桿的剛度要求一般與軸心壓桿相同；（c）《橋規》中對于偏心受壓構件的局部穩定沒有具體規定，實際工作中通常采用軸心壓桿的寬厚比限值；（d）總體穩定包括彎矩平面內總體穩定、彎矩平面外總體穩定，《橋規》中用一個公式兼顧構件在彎矩平面內的穩定和彎矩平面外的穩定；（4）偏心受拉構件 設計計算內容包括強度、剛度和疲勞：（a）拉彎構件的強度計算中一般按彈性假定，只有靜力荷載作用時，通常允許考慮鋼料的塑性工作；（b）剛度計算同軸心拉桿；（c）《橋規》要求對主桁中的掛桿按其最不利組合應力檢算疲勞強度。

第三篇：鋼結構設計原理題庫及答案(自考)

1．下列情況中，屬于正常使用極限狀態的情況是

【 D A強度破壞

B喪失穩定

C連接破壞

D動荷載作用下過大的振動

2．鋼材作為設計依據的強度指標是

【 C A比例極限fp

B彈性極限fe C屈服強度fy

D極限強度fu

3．需要進行疲勞計算條件是：直接承受動力荷載重復作用的應力循環次數?n?大于或等于

【 A A?5×104?

B?2×104? C?5×105?

D?5×106?

4．焊接部位的應力幅計算公式為

【 B A??C??】

】

】

】

??max?0.7?min

B????max??min ?0.7?max??min

D????max??min

5．應力循環特征值（應力比）ρ=σmin/σmax將影響鋼材的疲勞強度。在其它條件完全相同情況下，下列疲勞強度最低的是

【 A 】 A對稱循環ρ=-1

B應力循環特征值ρ=+1 C脈沖循環ρ=0

D以壓為主的應力循環 3．與側焊縫相比，【 B 】

7．鋼材的屈強比是指

【 C A比例極限與極限強度的比值 B彈性極限與極限強度的比值 C屈服強度與極限強度的比值 D極限強度與比例極限的比值.8．鋼材因反復荷載作用而發生的破壞稱為

【 B A塑性破壞

B疲勞破壞 C脆性斷裂

D反復破壞.9．規范規定：側焊縫的計算長度不超過60 hf，這是因為側焊縫過長 【 C 】

A不經濟

B弧坑處應力集中相互影響大 C計算結果不可靠

D不便于施工 10．下列施焊方位中，操作 【 D 】

11．有一由兩不等肢角鋼短肢連接組成的T形截面軸心受力構件，與節點板焊接 A A k1?0.75,k2?0.2B k1?0.70,k2?0.30

C k1?0.65,k2?0.35 D k1?0.75,k2?0.35

12．軸心受力構件用側焊縫連接，側焊縫有效截面上的剪應力沿焊縫長度方向的分布是

【 A 】 A.兩頭大中間小

B.兩頭小中間大

C.均勻分布

D.直線分布.13．焊接殘余應力不影響鋼構件的 【 B 】 A疲勞強度

B靜力強度 C整體穩定

D剛度

14．將下圖（a）改為（b）是為了防止螺栓連接的 【 D 】 A栓桿被剪壞

B桿與孔的擠壓破壞 C被連構件端部被剪壞

D桿受彎破壞

15．規范規定普通螺栓抗拉強度設計值只取螺栓鋼材抗拉強度設計值的?0.8?倍，是因為

【 C 】

A偏安全考慮

B考慮實際作用時可能有偏心的影響 C撬力的不利影響

D上述A、B、C 16．受剪栓釘連接中，就栓釘桿本身而言，不存在疲勞問題的連接是 【 D 】 A普通螺栓

B鉚釘連接 B承壓型高強度螺栓

D 受剪摩擦型高強度螺栓

17．高強度螺栓的預拉力設計值計算公式三個0.9考慮

【 D 】 A螺栓材料不均勻性的折減系數

B超張拉系數

C附加安全系數

D考慮擰緊螺栓時扭矩產生的剪力的不利影響。18．以被連板件間之間的靜力摩擦力作為其極限值的連接是 【 C 】 A普通螺栓連接 B鉚釘連接

C摩擦型高強度螺栓連接 D承壓型高強度螺栓連接

19．用螺栓連接的軸心受力構件，除了要驗算

【 C 】 A普通粗制螺栓連接

B普通精制螺栓連接 C摩擦型高強度螺栓連接

D承壓型高強度螺栓連接

20．提高軸心受壓構件的鋼號，能顯著提高構件的 【 A 】 A靜力強度

B整體穩定 C局部穩定

D剛度

21．鋼結構規范關于軸心受壓鋼構件整體穩定的柱子曲有多條的根本 【 C 】 A材料非彈性

B構件的初彎曲 C殘余應力的影響

D材料非均勻

22．工字形截面軸心受壓鋼構件局部穩定的驗算方法是

【 B 】 A和整體穩定一樣驗算應力

B驗算寬厚比，且認為是“細長柱” C驗算寬厚比，且認為是“粗短柱”

D驗算剛度

23．工字形、H?形截面軸心受壓構件翼緣局部穩定驗算公式中，λ為

【 D 】 A繞x軸的長細比λx B繞y軸的長細比λy C??min(?x,?y)

D??max(?x,?y)

24．采用格構式軸心受壓構件，可以顯著提高

【 B 】 A構件的強度

B構件繞虛軸的剛度 C構件繞實軸的剛度

D構件的局部穩定

25．寬大截面軸心受壓鋼構件腹板局部穩定的處理方法：當構件的強度、整體穩定、剛度

】】

綽綽有余時，應采用

【 C 】 A增加腹板厚度以滿足寬厚比要求

B設置縱向加勁肋

C任憑腹板局部失穩

D設置縱向加勁肋、橫向加勁肋和短加勁肋 26．焊接組合梁翼緣的局部穩定保證通常是

【 A 】 A驗算寬厚比（增加翼緣厚度）

B設置橫向加勁肋 C設置縱向加勁肋

D設置短加勁肋

27．焊接組合梁翼緣和腹板（工字形截面）的連接焊縫承受的是 【 D 】 A彎矩作用

B彎矩和剪力共同作用 C拉力作用 `

D剪力作用

28．直接承受動力荷載的端焊縫強度提高系數為

【 A 】 Aβf=1.0

Bβf=1.22 Cβf=1.05

Dβf=1.15 29.吊車鋼梁在設計荷載作用下應按哪個應力階段設計計算 【 A 】 A彈性階段

B彈塑性階段

C全塑性階段

D強化階段

30.工字形組合截面吊車鋼梁在進行抗彎強度計算時，截面塑性部分發 【 A 】 Aγx=γy =1.0

Bγx=1.05, γy=1.2 Cγx=1.15, γy=1.2

Dγx=1.05, γy=1.15 31.下列截面中，抗扭剛度最大的截面形式是

【 D 】 A工字形截面

BT形截面 CH形截面

D箱形截面 32．（靜力荷載作用下）工字形截面梁的截面部分塑性發展系數為 【 B 】 A rx=1.0,ry=1.0 B rx=1.05,ry=1.2

C rx=1.2,ry=1.05 D rx=1.05,ry=1.05 33．格構式構件應該用在當用實腹式時 【 A 】 A強度有余但剛度不足的情況

B強度不足但剛度有余的情況 C強度不足剛度也不足的情況

D強度有余剛度也有余的情況

34．軸心受壓鋼構件（如工字形截面）翼緣和腹板的寬厚比驗算比取截面兩主軸 【 A 】 A這樣更為安全 ` B這樣更為經濟

C這樣更容易通過 D材料力學公式中總體穩定由較大長細比方向控制

35．在其它條件相同情況下，簡支鋼梁在下列哪種受力情況下對應的臨界彎矩值最低 【A全跨勻布荷載

B跨中一集中荷載

C純彎曲

D任意荷載

36．某軸心受壓鋼構件繞x軸和繞y軸屬于同一條的柱子曲線（即ф-λ關系曲線或表格），則，兩軸.【A.?x??y

B.lx?ly

C.ix?iy

D.Ix?Iy 2．鋼材藍脆現象發生的【 B 】

38．鋼構件的受剪連接中栓釘類型不同，孔洞對構件強度削弱的程度不【 B 】 A.普通螺栓連接

B.摩擦型高強度螺栓連接

C.承壓型高強度螺栓連接

D.鉚頂連接

39．軸心受壓鋼構件總體穩定驗算時，容許應力折減系數φ所對應的長細比λ是繞

【

D】 A兩主軸方向長細比中的較大者 B兩主軸方向長細比中的較小者 C繞弱軸方向的長細比

D兩主軸方向長細比中，所對應的φ較小者 40．型鋼構件不需要進行 【 C 】 A強度驗算

B總體穩定驗算 C局部穩定驗算

D剛度驗算

41．下列哪種情況屬于正常使用極限狀態 【 A 】 A梁在動載作用下的振動 B動載作用下的疲勞 C板件的寬厚比驗算

D鋼梁腹板加勁肋的設置與計算

42．除了保證鋼梁腹板局部穩定外，還要承受作用位置固定的集中荷 【 D 】 A豎向（橫向）加勁肋

B水平（縱向）加勁肋

C短加勁肋

D支承加勁肋

43．相同鋼號情況下，鋼板越厚，【 A 】 A強度越高、塑性越好

B強度越高、塑性越差

C強度越低、塑性越好

D強度越低、塑性越差

44．焊接組合梁在彎矩作用下，翼緣和腹板（工字形截面）的連接焊縫有效截面上承受的是

【 C 】 A拉應力

B壓應力 C剪應力 `

D拉、壓、剪應力都有 45．受剪栓釘連接中，被連板件不容許相對滑動的連接是 【 C

】

?A普通螺栓連接 B鉚釘連接

C摩擦型高強度螺栓連接 D承壓型高強度螺栓連接 46．角焊縫每個弧坑考慮的長度為 【 B 】

A被焊板件厚度t

B焊縫正邊尺寸（焊腳尺寸）

hf

C2倍被焊板件厚度2t D2倍焊縫正邊尺寸

2hf

47．強度計算時，不考慮截面部分塑性發展的構件是 【 A

】

?A軸心受力構件

B受彎構件 C拉彎構件

D壓彎構件

48．鋼梁當確定的???b?>?0.6?時，說明梁在【 B 】

A彈性階段失穩

B彈塑性階段失穩

C 】A 】

C全塑性階段失穩

D不會失穩

49．當綴條柱單肢的長細比不滿足不需進行穩定計算的規定時，需進行單肢的穩定性計算。這時，單肢穩定計算應按 【 A 】 A軸心受拉驗算

B軸心受壓驗算

C壓彎構件驗算

D拉彎構件驗算 50．梁截面改變的方法沒有

【 D ?】

A改變翼緣寬度

B改變翼緣厚度 C改變梁的高度?

D改變腹板厚度

1D

2C

3A

4B

5A 6B 7C 8B

9C 10D 11A 12A 13B

14D

15C

16D 17D

18C 19C

20A 21C

22B

23D

24B

25C

26A

27D

28A

29A

30A 31D

32B

33A

34D

35C

36A

37B

38B

39D

40C 41A

42D

43A

44C

45C

46B

47A

48B

1．影響鋼結構（一般）×

2．軸心受壓鋼構件柱子曲線（φ-λ× 3．對接焊縫的強度√ 4．寬厚比驗算屬于× 5．應力集中將引起三× 6．雙肢格構式軸√ 7．試驗表明：×

8．對焊透的對接焊縫，×

9．當摩擦型高強度螺栓的拉× 10．任何螺栓連接的×

1.【解】（1）計算肢背、肢尖焊縫受力

N1?k1N?0.7?660?462kN N2?k2N?0.3?660?198kN

（2）計算肢背、肢尖焊縫長度

1N1462?103lw1?2?lw?2hf?2hw?2hf??2?8?274mmeff2?0.7?8?160 l1N2198?103w2?2?lw?2hf?2hw?2hf??2?8?127mmeff2?0.7?8?160

取lw1=280mm,lw2=130mm。

焊縫長度滿足最大最小長度要求，驗算從略。

2.解：（1）焊縫內力計算 豎向軸心力V=Fsin450=353.55kN 水平軸心力H=Fcos450=353.55kN 彎矩M=He=353.55×0.1=35.36kN.m（2）各內力在焊縫截面最不利處產生應力計算

V353.55?103??353.55?103 fA?2?0.7?10?(400?2?10)?5320?66.46MPaw?HHf?A?66.46MPa w?MM35.36?10635.36?106

f?W???104.95MPaw2?1?0.7?10?(400?2?10)23369336

（3）焊縫強度驗算

??H??Mf?f??f?2 ??66.46?104.95????2??66.462?155.43MPa?ffw??f?1.22???2安全。

3.解：（1）焊縫截面內力計算 支座反力：R?11ql??69?12?414kN22

剪力：V?414?69?3.5?172.5kN

1M?414?3.5??69?3.52?1026.4kN.m2彎矩：

（2）焊縫截面特性參數計算 慣性矩：Ix?1?8?10003?2?280?16?5082?2.978?109mm412

面積矩： S?280?16?508?8?500?250?2.276?106?1.0?106?3.276?106mm3

S1?280?16?508?2.276?106mm3

（3）焊縫強度驗算

由于只要求對焊縫強度進行驗算，所以，無需計算截面上下邊緣的最大彎曲正應力。焊縫最大彎曲正應力（翼緣與腹板交界處），有

?1???M1026.4?106y??500?172.3N/mm2?ftw?185N/mm29Ix2.978?10

VS172.5?103?3.276?106??23.7N/mm2?fvw?125N/mm2Iwt2.978?109?8

?1??S12.276?23.7??16.5N/mm2S3.276

?12?3?12?172.32?3?16.52?174.7N/mm2?1.1ftw?1.1?185?204N/mm2

焊縫強度滿足要求。

ABCA CABCB BBBAA CDBDC AD ABCE ABDE ACE ABC ABCE BCDE ABC CE ABDE 1.施工定額——是完成一定計量單位產品所必需的人工、材料和施工機械臺班消耗量的標準，由勞動定額、材料定額和機械臺班消耗的定額完成。

2.工程變更——由于工程項目的建設周期長，涉及的經濟、法律關系復雜，受自然條件和客觀因素的影響大，導致項目的實際情況與項目招標投標時的情況相比往往會發生一些變化。工程變更包括工程量變更、工程項目的變更、進度計劃的變更，施工條件的變更等。

3.工程建設定額——是指為了完成基本工程項目，必須消耗的人力、物力和財力資源的數量，是在正常施工的條件下，合理的勞動組織、合理地使用材料和機械的情況下，完成單位合格工程新產品所消耗的資源數量標準。

4.工程造價資料——是指已建成竣工和在建的有使用價值和有代表性的工程設計概算、施工圖預算、工程竣工結算、竣工決算、單位工程施工成本及新材料、新結果、新設備、新施工工藝等建筑安裝工程分部分項的單價分析等資料。

解：1.貨價=150*8.28=1242萬元（人民幣）2.國際運費=1000*350*8.28=289.80萬元（人民幣）3.運輸保險費=1242*0.266%萬元=3.30萬元（人民幣）4.銀行財務費=1242*0.5%=6.21萬元（人民幣）

5.外貿手續費=（1242+286.80+3.30）*1.5%=23.03萬元（人民幣）6.關稅=（1242+289.80+3.30）*22%=337.72萬元（人民幣）7.消費稅無

8.增值稅=（1242+289.8+3.30+337.72）*17%=318.38萬元（人民幣）總價=（1242+289.8+303+6.21+23.03+337.72+318.38）*1.025（國內運費率）=2275.95萬元（人民幣）

解：㈠計算一次循環時間50s+60s+40s+30s+20s=200s ㈡計算每小時循環次數60*60/200次/h=18次/h ㈢求起重機產量定額： 18*8*0.5*0.85m3/臺班=61.20m3/臺班

㈣求起重機的時間定額 1/61.20/臺班/m3

ABCA CABCB BBBAA CDBDC AD ABCE ABDE ACE ABC ABCE BCDE ABC CE ABDE 1.施工定額——是完成一定計量單位產品所必需的人工、材料和施工機械臺班消耗量的標準，由勞動定額、材料定額和機械臺班消耗的定額完成。

2.工程變更——由于工程項目的建設周期長，涉及的經濟、法律關系復雜，受自然條件和客觀因素的影響大，導致項目的實際情況與項目招標投標時的情況相比往往會發生一些變化。工程變更包括工程量變更、工程項目的變更、進度計劃的變更，施工條件的變更等。

3.工程建設定額——是指為了完成基本工程項目，必須消耗的人力、物力和財力資源的數量，是在正常施工的條件下，合理的勞動組織、合理地使用材料和機械的情況下，完成單位合格工程新產品所消耗的資源數量標準。

4.工程造價資料——是指已建成竣工和在建的有使用價值和有代表性的工程設計概算、施工圖預算、工程竣工結算、竣工決算、單位工程施工成本及新材料、新結果、新設備、新施工工藝等建筑安裝工程分部分項的單價分析等資料。

解：1.貨價=150*8.28=1242萬元（人民幣）2.國際運費=1000*350*8.28=289.80萬元（人民幣）3.運輸保險費=1242*0.266%萬元=3.30萬元（人民幣）4.銀行財務費=1242*0.5%=6.21萬元（人民幣）

5.外貿手續費=（1242+286.80+3.30）*1.5%=23.03萬元（人民幣）6.關稅=（1242+289.80+3.30）*22%=337.72萬元（人民幣）7.消費稅無

8.增值稅=（1242+289.8+3.30+337.72）*17%=318.38萬元（人民幣）總價=（1242+289.8+303+6.21+23.03+337.72+318.38）*1.025（國內運費率）=2275.95萬元（人民幣）

解：㈠計算一次循環時間50s+60s+40s+30s+20s=200s ㈡計算每小時循環次數60*60/200次/h=18次/h ㈢求起重機產量定額： 18*8*0.5*0.85m3/臺班=61.20m3/臺班

㈣求起重機的時間定額 1/61.20/臺班/m3

ABCA CABCB BBBAA CDBDC AD ABCE ABDE ACE ABC ABCE BCDE ABC CE ABDE 1.施工定額——是完成一定計量單位產品所必需的人工、材料和施工機械臺班消耗量的標準，由勞動定額、材料定額和機械臺班消耗的定額完成。

2.工程變更——由于工程項目的建設周期長，涉及的經濟、法律關系復雜，受自然條件和客觀因素的影響大，導致項目的實際情況與項目招標投標時的情況相比往往會發生一些變化。工程變更包括工程量變更、工程項目的變更、進度計劃的變更，施工條件的變更等。

3.工程建設定額——是指為了完成基本工程項目，必須消耗的人力、物力和財力資源的數量，是在正常施工的條件下，合理的勞動組織、合ABCA CABCB BBBAA CDBDC

AD ABCE ABDE ACE ABC ABCE BCDE ABC CE ABDE

1.施工定額——是完成一定計量單位產品所必需的人工、材料和施工機械臺班消耗量的標準，由勞動定額、材料定額和機械臺班消耗的定額完成。

2.工程變更——由于工程項目的建設周期長，涉及的經濟、法律關系復雜，受自然條件和客觀因素的影響大，導致項目的實際情況與項目招標投標時的情況相比往往會發生一些變化。工程變更包括工程量變更、工程項目的變更、進度計劃的變更，施工條件的變更等。

3.工程建設定額——是指為了完成基本工程項目，必須消耗的人力、物力和財力資源的數量，是在正常施工的條件下，合理的勞動組織、合理地使用材料和機械的情況下，完成單位合格工程新產品所消耗的資源數量標準。

4.工程造價資料——是指已建成竣工和在建的有使用價值和有代表性的工程設計概算、施工圖預算、工程竣工結算、竣工決算、單位工程施工成本及新材料、新結果、新設備、新施工工藝等建筑安裝工程分部分項的單價分析等資料。

解：1.貨價=150*8.28=1242萬元（人民幣）2.國際運費=1000*350*8.28=289.80萬元（人民幣）3.運輸保險費=1242*0.266%萬元=3.30萬元（人民幣）4.銀行財務費=1242*0.5%=6.21萬元（人民幣）

5.外貿手續費=（1242+286.80+3.30）*1.5%=23.03萬元（人民幣）6.關稅=（1242+289.80+3.30）*22%=337.72萬元（人民幣）7.消費稅無

8.增值稅=（1242+289.8+3.30+337.72）*17%=318.38萬元（人民幣）總價=（1242+289.8+303+6.21+23.03+337.72+318.38）*1.025（國內運費率）=2275.95萬元（人民幣）

解：㈠計算一次循環時間50s+60s+40s+30s+20s=200s ㈡計算每小時循環次數60*60/200次/h=18次/h ㈢求起重機產量定額： 18*8*0.5*0.85m3/臺班=61.20m3/臺班

㈣求起重機的時間定額 1/61.20/臺班/m3

ABCA CABCB BBBAA CDBDC

AD ABCE ABDE ACE ABC ABCE BCDE ABC CE ABDE

1.施工定額——是完成一定計量單位產品所必需的人工、材料和施工機械臺班消耗量的標準，由勞動定額、材料定額和機械臺班消耗的定額完成。

2.工程變更——由于工程項目的建設周期長，涉及的經濟、法律關系復雜，受自然條件和客觀因素的影響大，導致項目的實際情況與項目招標投標時的情況相比往往會發生一些變化。工程變更包括工程量變更、工程項目的變更、進度計劃的變更，施工條件的變更等。

3.工程建設定額——是指為了完成基本工程項目，必須消耗的人力、物力和財力資源的數量，是在正常施工的條件下，合理的勞動組織、合理地使用材料和機械的情況下，完成單位合格工程新產品所消耗的資源數量標準。

4.工程造價資料——是指已建成竣工和在建的有使用價值和有代表性的工程設計概算、施工圖預算、工程竣工結算、竣工決算、單位工程施工成本及新材料、新結果、新設備、新施工工藝等建筑安裝工程分部分項的單價分析等資料。

解：1.貨價=150*8.28=1242萬元（人民幣）2.國際運費=1000*350*8.28=289.80萬元（人民幣）3.運輸保險費=1242*0.266%萬元=3.30萬元（人民幣）4.銀行財務費=1242*0.5%=6.21萬元（人民幣）

5.外貿手續費=（1242+286.80+3.30）*1.5%=23.03萬元（人民幣）6.關稅=（1242+289.80+3.30）*22%=337.72萬元（人民幣）7.消費稅無

8.增值稅=（1242+289.8+3.30+337.72）*17%=318.38萬元（人民幣）總價=（1242+289.8+303+6.21+23.03+337.72+318.38）*1.025（國內運費率）=2275.95萬元（人民幣）

解：㈠計算一次循環時間50s+60s+40s+30s+20s=200s ㈡計算每小時循環次數60*60/200次/h=18次/h ㈢求起重機產量定額： 18*8*0.5*0.85m3/臺班=61.20m3/臺班

㈣求起重機的時間定額 1/61.20/臺班/m3

理地使用材料和機械的情況下，完成單位合格工程新產品所消耗的資源數量標準。

4.工程造價資料——是指已建成竣工和在建的有使用價值和有代表性的工程設計概算、施工圖預算、工程竣工結算、竣工決算、單位工程施工成本及新材料、新結果、新設備、新施工工藝等建筑安裝工程分部分項的單價分析等資料。

解：1.貨價=150*8.28=1242萬元（人民幣）2.國際運費=1000*350*8.28=289.80萬元（人民幣）3.運輸保險費=1242*0.266%萬元=3.30萬元（人民幣）4.銀行財務費=1242*0.5%=6.21萬元（人民幣）

ABCA CABCB BBBAA CDBDC

AD ABCE ABDE ACE ABC ABCE BCDE ABC CE ABDE

1.施工定額——是完成一定計量單位產品所必需的人工、材料和施工機械臺班消耗量的標準，由勞動定額、材料定額和機械臺班消耗的定額完成。

2.工程變更——由于工程項目的建設周期長，涉及的經濟、法律關系復雜，受自然條件和客觀因素的影響大，導致項目的實際情況與項目招標投標時的情況相比往往會發生一些變化。工程變更包括工程量變更、工程項目的變更、進度計劃的變更，施工條件的變更等。

3.工程建設定額——是指為了完成基本工程項目，必須消耗的人力、物力和財力資源的數量，是在正常施工的條件下，合理的勞動組織、合理地使用材料和機械的情況下，完成單位合格工程新產品所消耗的資源數量標準。

4.工程造價資料——是指已建成竣工和在建的有使用價值和有代表性的工程設計概算、施工圖預算、工程竣工結算、竣工決算、單位工程施工成本及新材料、新結果、新設備、新施工工藝等建筑安裝工程分部分項的單價分析等資料。

解：1.貨價=150*8.28=1242萬元（人民幣）2.國際運費=1000*350*8.28=289.80萬元（人民幣）3.運輸保險費=1242*0.266%萬元=3.30萬元（人民幣）4.銀行財務費=1242*0.5%=6.21萬元（人民幣）

5.外貿手續費=（1242+286.80+3.30）*1.5%=23.03萬元（人民幣）6.關稅=（1242+289.80+3.30）*22%=337.72萬元（人民幣）7.消費稅無

8.增值稅=（1242+289.8+3.30+337.72）*17%=318.38萬元（人民幣）總價=（1242+289.8+303+6.21+23.03+337.72+318.38）*1.025（國內運費率）=2275.95萬元（人民幣）

解：㈠計算一次循環時間50s+60s+40s+30s+20s=200s ㈡計算每小時循環次數60*60/200次/h=18次/h ㈢求起重機產量定額： 18*8*0.5*0.85m3/臺班=61.20m3/臺班

㈣求起重機的時間定額 1/61.20/臺班/m3 ABCA CABCB BBBAA CDBDC

AD ABCE ABDE ACE ABC ABCE BCDE ABC CE ABDE

1.施工定額——是完成一定計量單位產品所必需的人工、材料和施工機械臺班消耗量的標準，由勞動定額、材料定額和機械臺班消耗的定額完成。

2.工程變更——由于工程項目的建設周期長，涉及的經濟、法律關系復雜，受自然條件和客觀因素的影響大，導致項目的實際情況與項目招標投標時的情況相比往往會發生一些變化。工程變更包括工程量變更、工程項目的變更、進度計劃的變更，施工條件的變更等。

3.工程建設定額——是指為了完成基本工程項目，必須消耗的人力、物力和財力資源的數量，是在正常施工的條件下，合理的勞動組織、合理地使用材料和機械的情況下，完成單位合格工程新產品所消耗的資源數量標準。

4.工程造價資料——是指已建成竣工和在建的有使用價值和有代表性的工程設計概算、施工圖預算、工程竣工結算、竣工決算、單位工程施工成本及新材料、新結果、新設備、新施工工藝等建筑安裝工程分部分項的單價分析等資料。

解：1.貨價=150*8.28=1242萬元（人民幣）2.國際運費=1000*350*8.28=289.80萬元（人民幣）3.運輸保險費=1242*0.266%萬元=3.30萬元（人民幣）4.銀行財務費=1242*0.5%=6.21萬元（人民幣）

5.外貿手續費=（1242+286.80+3.30）*1.5%=23.03萬元（人民幣）6.關稅=（1242+289.80+3.30）*22%=337.72萬元（人民幣）7.消費稅無

8.增值稅=（1242+289.8+3.30+337.72）*17%=318.38萬元（人民幣）總價=（1242+289.8+303+6.21+23.03+337.72+318.38）*1.025（國內運費率）=2275.95萬元（人民幣）

解：㈠計算一次循環時間50s+60s+40s+30s+20s=200s ㈡計算每小時循環次數60*60/200次/h=18次/h ㈢求起重機產量定額： 18*8*0.5*0.85m3/臺班=61.20m3/臺班

㈣求起重機的時間定額 1/61.20/臺班/m3 5.外貿手續費=（1242+286.80+3.30）*1.5%=23.03萬元（人民幣）6.關稅=（1242+289.80+3.30）*22%=337.72萬元（人民幣）7.消費稅無

8.增值稅=（1242+289.8+3.30+337.72）*17%=318.38萬元（人民幣）總價=（1242+289.8+303+6.21+23.03+337.72+318.38）*1.025（國內運費率）=2275.95萬元（人民幣）

解：㈠計算一次循環時間50s+60s+40s+30s+20s=200s ㈡計算每小時循環次數60*60/200次/h=18次/h ㈢求起重機產量定額： 18*8*0.5*0.85m3/臺班=61.20m3/臺班

㈣求起重機的時間定額 1/61.20/臺班/m3

ABCA CABCB BBBAA CDBDC AD ABCE ABDE ACE ABC ABCE BCDE ABC CE ABDE 1.施工定額——是完成一定計量單位產品所必需的人工、材料和施工機械臺班消耗量的標準，由勞動定額、材料定額和機械臺班消耗的定額完成。

2.工程變更——由于工程項目的建設周期長，涉及的經濟、法律關系復雜，受自然條件和客觀因素的影響大，導致項目的實際情況與項目招標投標時的情況相比往往會發生一些變化。工程變更包括工程量變更、工程項目的變更、進度計劃的變更，施工條件的變更等。

3.工程建設定額——是指為了完成基本工程項目，必須消耗的人力、物力和財力資源的數量，是在正常施工的條件下，合理的勞動組織、合理地使用材料和機械的情況下，完成單位合格工程新產品所消耗的資源數量標準。

4.工程造價資料——是指已建成竣工和在建的有使用價值和有代表性的工程設計概算、施工圖預算、工程竣工結算、竣工決算、單位工程施工成本及新材料、新結果、新設備、新施工工藝等建筑安裝工程分部分項的單價分析等資料。

解：1.貨價=150*8.28=1242萬元（人民幣）2.國際運費=1000*350*8.28=289.80萬元（人民幣）3.運輸保險費=1242*0.266%萬元=3.30萬元（人民幣）4.銀行財務費=1242*0.5%=6.21萬元（人民幣）

5.外貿手續費=（1242+286.80+3.30）*1.5%=23.03萬元（人民幣）6.關稅=（1242+289.80+3.30）*22%=337.72萬元（人民幣）7.消費稅無

8.增值稅=（1242+289.8+3.30+337.72）*17%=318.38萬元（人民幣）總價=（1242+289.8+303+6.21+23.03+337.72+318.38）*1.025（國內運費率）=2275.95萬元（人民幣）

解：㈠計算一次循環時間50s+60s+40s+30s+20s=200s ㈡計算每小時循環次數60*60/200次/h=18次/h ㈢求起重機產量定額： 18*8*0.5*0.85m3/臺班=61.20m3/臺班

㈣求起重機的時間定額 1/61.20/臺班/m3 ABCA CABCB BBBAA CDBDC

AD ABCE ABDE ACE ABC ABCE BCDE ABC CE ABDE

1.施工定額——是完成一定計量單位產品所必需的人工、材料和施工機械臺班消耗量的標準，由勞動定額、材料定額和機械臺班消耗的定額完成。

2.工程變更——由于工程項目的建設周期長，涉及的經濟、法律關系復雜，受自然條件和客觀因素的影響大，導致項目的實際情況與項目招標投標時的情況相比往往會發生一些變化。工程變更包括工程量變更、工程項目的變更、進度計劃的變更，施工條件的變更等。

3.工程建設定額——是指為了完成基本工程項目，必須消耗的人力、物力和財力資源的數量，是在正常施工的條件下，合理的勞動組織、合理地使用材料和機械的情況下，完成單位合格工程新產品所消耗的資源數量標準。

4.工程造價資料——是指已建成竣工和在建的有使用價值和有代表性的工程設計概算、施工圖預算、工程竣工結算、竣工決算、單位工程施工成本及新材料、新結果、新設備、新施工工藝等建筑安裝工程分部分項的單價分析等資料。

解：1.貨價=150*8.28=1242萬元（人民幣）2.國際運費=1000*350*8.28=289.80萬元（人民幣）3.運輸保險費=1242*0.266%萬元=3.30萬元（人民幣）4.銀行財務費=1242*0.5%=6.21萬元（人民幣）

5.外貿手續費=（1242+286.80+3.30）*1.5%=23.03萬元（人民幣）6.關稅=（1242+289.80+3.30）*22%=337.72萬元（人民幣）7.消費稅無

8.增值稅=（1242+289.8+3.30+337.72）*17%=318.38萬元（人民幣）總價=（1242+289.8+303+6.21+23.03+337.72+318.38）*1.025（國內運費率）=2275.95萬元（人民幣）

解：㈠計算一次循環時間50s+60s+40s+30s+20s=200s ㈡計算每小時循環次數60*60/200次/h=18次/h ㈢求起重機產量定額： 18*8*0.5*0.85m3/臺班=61.20m3/臺班

㈣求起重機的時間定額 1/61.20/臺班/m3

第四篇：鋼結構課后習題答案

一、選擇題 鋼材在低溫下，強度 A 塑性 B，沖擊韌性 B。(A)提高(B)下降(C)不變(D)可能提高也可能下降 2 鋼材應力應變關系的理想彈塑性模型是—A—。3 在構件發生斷裂破壞前，有明顯先兆的情況是 B 的典型特征。(A)脆性破壞(B)塑性破壞(C)強度破壞(D)失穩破壞 5 鋼材的設計強度是根據—C—確定的。

(A)比例極限(B)彈性極限(C)屈服點(D)極限強度 6 結構工程中使用鋼材的塑性指標，目前最主要用—D—表示。

(A)流幅(B)沖擊韌性(C)可焊性(D)伸長率 7 鋼材牌號Q235，Q345，Q390是根據材料—A—命名的。

(A)屈服點(B)設計強度(C)標準強度(D)含碳量 8 鋼材經歷了應變硬化(應變強化)之后—A—。

(A)強度提高(B)塑性提高(C)冷彎性能提高(D)可焊性提高 9 型鋼中的H鋼和工字鋼相比，—B—。

(A)兩者所用的鋼材不同(B)前者的翼緣相對較寬

(C)前者的強度相對較高(D)兩者的翼緣都有較大的斜度 10 鋼材是理想的—C—。

(A)彈性體(B)塑性體(C)彈塑性體(D)非彈性體 有兩個材料分別為Q235和Q345鋼的構件需焊接，采用手工電弧焊，—B—采用E43焊條。

(A)不得(B)可以(C)不宜(D)必須 13 同類鋼種的鋼板，厚度越大，—A—。

(A)強度越低(B)塑性越好(C)韌性越好(D)內部構造缺陷越少 14 鋼材的抗剪設計強度fv與f有關，一般而言，fv＝—A—。

1(A)f／3(B)3f(C)f／3(D)3f 16 鋼材在復雜應力狀態下的屈服條件是由—D—等于單向拉伸時的屈服點決定的。

(A)最大主拉應力?1(B)最大剪應力?1(C)最大主壓應力?3(D)折算應力?eq 17 ?k是鋼材的—A—指標。

(A)韌性性能(B)強度性能(C)塑性性能(D)冷加工性能 18 大跨度結構應優先選用鋼結構，其主要原因是___ D _。

(A)鋼結構具有良好的裝配性(B)鋼材的韌性好

(C)鋼材接近各向均質體，力學計算結果與實際結果最符合(D)鋼材的重量與強度之比小于混凝土等其他材料 進行疲勞驗算時，計算部分的設計應力幅應按—A—。

(A)標準荷載計算(B)設計荷載計算(C)考慮動力系數的標準荷載計算(D)考慮動力系數的設計荷載計算 21 符號L 125X80XlO表示—B—。

(A)等肢角鋼(B)不等肢角鋼(C)鋼板(D)槽鋼 在鋼結構的構件設計中，認為鋼材屈服點是構件可以達到的—A—。

(A)最大應力(B)設計應力(C)疲勞應力(D)穩定臨界應力 24 當溫度從常溫下降為低溫時，鋼材的塑性和沖擊韌性—B—。

(A)升高(B)下降(C)不變(D)升高不多 27 鋼材的冷作硬化，使—C—。

(A)強度提高，塑性和韌性下降(B)強度、塑性和韌性均提高(C)強度、塑性和韌性均降低(D)塑性降低，強度和韌性提高 28 承重結構用鋼材應保證的基本力學性能內容應是—C—。

(A)抗拉強度、伸長率(B)抗拉強度、屈服強度、冷彎性能(C)抗拉強度、屈服強度、伸長率(D)屈服強度、伸長率、冷彎性能 29 對于承受靜荷載常溫工作環境下的鋼屋架，下列說法不正確的是—C—。

(A)可選擇Q235鋼(B)可選擇Q345鋼

(C)鋼材應有沖擊韌性的保證(D)鋼材應有三項基本保證 30 鋼材的三項主要力學性能為—A—。

(A)抗拉強度、屈服強度、伸長率(B)抗拉強度、屈服強度、冷彎(C)抗拉強度、伸長率、冷彎(D)屈服強度、伸長率、冷彎 31 驗算組合梁剛度時，荷載通常取—A—。

(A)標準值(B)設計值(C)組合值(D)最大值 33 隨著鋼材厚度的增加，下列說法正確的是—A—。

(A)鋼材的抗拉、抗壓、抗彎、抗剪強度均下降(B)鋼材的抗拉、抗壓、抗彎、抗剪強度均有所提高(C)鋼材的抗拉、抗壓、抗彎強度提高，而抗剪強度下降(D)視鋼號而定

在鋼結構房屋中，選擇結構用鋼材時，下列因素中的—D—不是主要考慮的因素。

(A)建造地點的氣溫(B)荷載性質(C)鋼材造價(D)建筑的防火等級

在低溫工作(-20oC)的鋼結構選擇鋼材除強度、塑性、冷彎性能指標外，還需—C指標。

(A)低溫屈服強度(B)低溫抗拉強度(C)低溫沖擊韌性(D)疲勞強度 43 某構件發生了脆性破壞，經檢查發現在破壞時構件內存在下列問題，但可以肯定其中—A—對該破壞無直接影響。

(A)鋼材的屈服點不夠高(B)構件的荷載增加速度過快

(C)存在冷加工硬化(D)構件有構造原因引起的應力集中 44 當鋼材具有較好的塑性時，焊接殘余應力—C—。

(A)降低結構的靜力強度(B)提高結構的靜力強度

(C)不影響結構的靜力強度(D)與外力引起的應力同號，將降低結構的靜力強度

應力集中越嚴重，鋼材也就變得越脆，這是因為—B—。

(A)應力集中降低了材料的屈服點

(B)應力集中產生同號應力場，使塑性變形受到約束

(C)應力集中處的應力比平均應力高(D)應力集中降低了鋼材的抗拉強度

某元素超量嚴重降低鋼材的塑性及韌性，特別是在溫度較低時促使鋼材變脆。該元素是—B—。

(A)硫(B)磷(C)碳(D)錳 48 最易產生脆性破壞的應力狀態是—B—。

(A)單向壓應力狀態(B)三向拉應力狀態(C)二向拉一向壓的應力狀態(D)單向拉應力狀態 49 在多軸應力下，鋼材強度的計算標準為—C—。

(A)主應力達到fy，(B)最大剪應力達到fv，(C)折算應力達到fy(D)最大拉應力或最大壓應力達到fy

鋼中硫和氧的含量超過限量時，會使鋼材—B—。

(A)變軟(B)熱脆(C)冷脆(D)變硬

處于常溫工作的重級工作制吊車的焊接吊車梁，其鋼材不需要保證—D——。

(A)冷彎性能(B)常溫沖擊性能(C)塑性性能(D)低溫沖擊韌性

正常設計的鋼結構，不會因偶然超載或局部超載而突然斷裂破壞，這主要是由于材具有—B—。

(A)良好的韌性(B)良好的塑性(C)均勻的內部組織，非常接近于勻質和各向同性體(D)良好的韌性和均勻的內部組織

二、填空題 鋼材代號Q235的含義為——屈服點強度為235MPa————。2 鋼材的硬化，提高了鋼材的—強度—，降低了鋼材的—塑性—。5 鋼材的兩種破壞形式為——和——。鋼材在復雜應力狀態下，由彈性轉入塑性狀態的條件是折算應力等于或大于鋼材在——。鋼材的αk值與溫度有關，在-20oC或在-40oC所測得的αk值稱 —低溫沖擊韌度(指標)——。通過標準試件的一次拉伸試驗，可確定鋼材的力學性能指標為：抗拉強度fu、—屈服點強度——和—伸長率—。鋼材在250oC左右時抗拉強度略有提高，塑性卻降低的現象稱為—藍脆—現象。15 當鋼材厚度較大時或承受沿板厚方向的拉力作用時，應附加要求板厚方向的—截面收縮率ψ—滿足一定要求。鋼材受三向同號拉應力作用時，即使三向應力絕對值很大，甚至大大超過屈服點，但兩兩應力差值不大時，材料不易進入—塑性—狀態，發生的破壞為—脆性—破壞。18 如果鋼材具有—較好塑性—性能，那么鋼結構在一般情況下就不會因偶然或局部超載而發生突然斷裂。應力集中易導致鋼材脆性破壞的原因在于應力集中處—塑性變形—受到約束。22 根據循環荷載的類型不同，鋼結構的疲勞分——和——兩種。衡量鋼材抵抗沖擊荷載能力的指標稱為—αk(Akv)—。它的值越小，表明擊斷試件所耗的能量越—小—，鋼材的韌性越—差—。隨著時間的增長，鋼材強度提高，塑性和韌性下降的現象稱為—時效硬化—。`

一、選擇題 焊縫連接計算方法分為兩類，它們是—B—。

(A)手工焊縫和自動焊縫(B)仰焊縫和俯焊縫(C)對接焊縫和角焊縫(D)連續焊縫和斷續焊縫 3 產生焊接殘余應力的主要因素之一是—C—·

(A)鋼材的塑性太低(B)鋼材的彈性模量太高(C)焊接時熱量分布不均(D)焊縫的厚度太小 角鋼和鋼板間用側焊搭接連接，當角鋼肢背與肢尖焊縫的焊腳尺寸和焊縫的長度都等同時，——C——。

(A)角鋼肢背的側焊縫與角鋼肢尖的側焊縫受力相等(B)角鋼肢尖側焊縫受力大于角鋼肢背的側焊縫(C)角鋼肢背的側焊縫受力大于角鋼肢尖的側焊縫(D)由于角鋼肢背和肢尖的側焊縫受力不相等，因而連接受有彎矩的作用 6 在動荷載作用下，側焊縫的計算長度不宜大于—A—·

(A)60hf(B)40hf(C)80hf(D)120hf 7 直角角焊縫的有效厚度hc—A—。

(A)0．7hf(B)4mm(C)1．2hf(D)1．5hf 9 對于直接承受動力荷載的結構，計算正面直角焊縫時—C—。

(A)要考慮正面角焊縫強度的提高(B)要考慮焊縫剛度影響。

(C)與側面角焊縫的計算式相同(D)取?f＝1．22 11 焊接結構的疲勞強度的大小與—A—關系不大。

(A)鋼材的種類(B)應力循環次數(B)連接的構造細節(D)殘余應力大小 13 承受靜力荷載的構件，當所用鋼材具有良好的塑性時，焊接殘余應力并不影響構件的—A—。

(A)靜力強度(B)剛度(C)穩定承載力(D)疲勞強度 15 如圖所示兩塊鋼板用直角角焊縫連接，問最大的焊腳尺寸hfmax=—A—。

(A)6(B)8(C)10(D)12 鋼結構在搭接連接中，搭接的長度不得小于焊件較小厚度的—B—。

(A)4倍，并不得小于20mm(B)5倍，并不得小于25mm(C)6倍，并不得小于30mm(D)7倍，并不得小于35mm 在滿足強度的條件下，圖示①號和②號焊縫合理的hf；應分別是—D—。(A)4mm，4mm(B)6mm，8mm(C)8mm，8mm(D)6mm，6mm 5

b20 單個螺栓的承壓承載力中,[Nc?d?t?fbc]，其中∑t為—D—。

(A)a+c+e(B)b+d(C)max{a+c+e，b+d}(D)min{ a+c+e，b+d} 每個受剪拉作用的摩擦型高強度螺栓所受的拉力應低于其預拉力的—C—。(A)1；0倍(B)0．5倍(C)0．8倍(D)0．7倍 摩擦型高強度螺栓連接與承壓型高強度螺栓連接的主要區別是—D—。

(A)摩擦面處理不同(B)材料不同(C)預拉力不同(D)設計計算不同 24 一個普通剪力螺栓在抗剪連接中的承載力是—D—。

(A)螺桿的抗剪承載力(B)被連接構件(板)的承壓承載力(C)前兩者中的較大值(D)A、B中的較小值 圖示為粗制螺栓連接，螺栓和鋼板均為Q235鋼，則該連接中螺栓的受剪面有—C—。

(A)l(B)2(C)3(D)不能確定 圖示為粗制螺栓連接，螺栓和鋼板均為Q235鋼，連接板厚度如圖示，則該連接中承壓板厚度為—B—mm。

(A)10(B)20(C)30(D)40

普通螺栓和承壓型高強螺栓受剪連接的五種可能破壞形式是：I．螺栓剪斷；Ⅱ．孔壁承壓破壞；Ⅲ，板件端部剪壞；Ⅳ．板件拉斷；V．螺栓彎曲變形。其中—B—種形式是通過計算來保證的。

(A)I，Ⅱ，Ⅲ(B)I，Ⅱ，Ⅳ(C)IHG，Ⅱ，V(D)Ⅱ，Ⅲ，Ⅳ 30 高強度螺栓的抗拉承載力—B—。

(A)與作用拉力大小有關(B)與預拉力大小有關(C)與連接件表面處理情況有關(D)與A，B和C都無關

b33 摩擦型高強度螺栓的計算公式Nv?0.9nf??(P?1.25Nt)中符號的意義，下述何項為正確?D(A)對同一種直徑的螺栓，P值應根據連接要求計算確定(B)0．9是考慮連接可能存在偏心，承載力的降低系數(C)1．25是拉力的分項系數

(D)1．25是用來提高拉力Nt，以考慮摩擦系數在預壓力減小時變小使承載力降低的不利因素。

在直接受動力荷載作用的情況下，下列情況中采用—D—連接方式最為適合，(A)角焊縫(B)普通螺栓(C)對接焊縫(D)高強螺栓 35 采用螺栓連接時，栓桿發生剪斷破壞，是因為—A—。

(A)栓桿較細(B)鋼板較薄(C)截面削弱過多(D)邊距或栓間距太小 36 采用螺栓連接時，構件發生沖剪破壞，是因為—B—。

(A)栓桿較細(B)鋼板較薄(C)截面削弱過多(D)邊距或栓間距太小 38 在抗拉連接中采用摩擦型高強度螺栓或承壓型高強度螺栓，承載力設計值—D—。

(A)是后者大于前者

(A)比摩擦型高強度螺栓連接小(B)比普通螺栓連接大

(C)與普通螺栓連接相同(D)比摩擦型高強度螺栓連接大

一般按構造和施工要求，鋼板上螺栓的最小允許中心間距為—A—，最小允許端距為 ——B。

(A)3d(B)2d(C)1.2(D)1.5

二、填空題 焊接的連接形式按構件的相對位置可分為——，——和——三種類型。2 焊接的連接形式按構造可分為——和——兩種類型。承受彎矩和剪力共同作用的對接焊縫，除了分別計算正應力和剪應力外，在同時受有較大正應力和剪應力處，還應按下式計算折算應力強度——。當對接焊縫無法采用引弧板施焊時，每條焊縫的長度計算時應減去——。當焊件的寬度不同或厚度相差4mm以上時，在對接焊縫的拼接處，應分別在焊件的寬度方向或厚度方向做成坡度不大于——的斜角。10 工字形或T形牛腿的對接焊縫連接中，一般假定剪力由——的焊縫承受，剪應力均布。凡通過一、二級檢驗標準的對接焊縫，其抗拉設計強度與母材的抗拉設計強度——。14 直角角焊縫可分為垂直于構件受力方向的——和平行于構件受力方向的——。前者較后者的強度——、塑性——。在靜力或間接動力荷載作用下，正面角焊縫(端縫)的強度設計值增大系數?f＝——；但對直接承受動力荷載的結構，應取?f——。側面角焊縫的計算長度不宜大于—60hf—(承受靜力或間接動力荷載時)或—40hf—(承受動力荷載時)。(舊規范)22 普通螺栓按制造精度分—粗制螺栓—和—精制螺栓—兩類；按受力分析分——和——兩類。普通螺栓是通過——來傳力的；摩擦型高強螺栓是通過——來傳力的。在高強螺栓性能等級中：8．8級高強度螺栓的含義是——；10．9級高強度螺栓的含義是——； 單個螺栓承受剪力時，螺栓承載力應取——和——的較小值。

摩擦型高強螺栓是靠——傳遞外力的，當螺栓的預拉力為P，構件的外力為T時，螺栓受力為——。

螺栓連接中，規定螺栓最小容許距離的理由是：——；規定螺栓最大容許距離的理由是：——。

承壓型高強螺栓僅用于承受——荷載和——荷載結構中的連接。

普通螺栓群承受彎矩作用時，螺栓群繞—— 旋轉。高強螺栓群承受彎矩作用時，螺栓群繞—— 旋轉。

一、選擇題 一根截面面積為A，凈截面面積為An的構件，在拉力N作用下的強度計算公式為—A—。(A)??NAn≤fy，(B)??NA≤f

(C)??NAn≤f(D)??NA≤fy 實腹式軸心受拉構件計算的內容有—D—。

(A)強度(B)強度和整體穩定性(C)強度、局部穩定和整體穩定(D)強度、剛度(長細比)8 5 工字形軸心受壓構件，翼緣的局部穩定條件為

b1235≤(10+0.1?)，其中?的含

fyt義為—A—。

(A)構件最大長細比，且不小于30、不大于100(B)構件最小長細比(C)最大長細比與最小長細比的平均值(D)30或100 6 軸心壓桿整體穩定公式N≤f的意義為—D—。?A(A)截面平均應力不超過材料的強度設計值(B)截面最大應力不超過材料的強度設計值(C)截面平均應力不超過構件的歐拉臨界應力值

(D)構件軸心壓力設計值不超過構件穩定極限承載力設計值 用Q235鋼和Q345鋼分別制造一軸心受壓柱，其截面和長細比相同，在彈性范圍內屈曲時，前者的臨界力—C—后者的臨界力。

(A)大于(B)小于(C)等于或接近(D)無法比較 軸心受壓格構式構件在驗算其繞虛軸的整體穩定時采用換算長細比，這是因為 C。(A)格構構件的整體穩定承載力高于同截面的實腹構件(B)考慮強度降低的影響(C)考慮剪切變形的影響

(D)考慮單支失穩對構件承載力的影響 為防止鋼構件中的板件失穩采取加勁措施，這一做法是為了—A—。(A)改變板件的寬厚比(B)增大截面面積(C)改變截面上的應力分布狀態(D)增加截面的慣性矩 為提高軸心壓桿的整體穩定，在桿件截面面積不變的情況下，桿件截面的形式應使其面積分布—B—。

(A)盡可能集中于截面的形心處(B)盡可能遠離形心

(C)任意分布，無影響(D)盡可能集中于截面的剪切中心 13 實腹式軸壓桿繞x,y軸的長細比分別為?x,?y，對應的穩定系數分別為?x,?y 若?x＝?y，則—D—。

(A)?x>?y(B)?x=?y(C)?x

(A)?x＝?y(B)?oy＝?x(C)?oy＝?y(D)強度條件 15 當綴條采用單角鋼時，按軸心壓桿驗算其承載能力，但必須將設計強度按規范規定乘以折減系數，原因是—D—。

(A)格構式柱所給的剪力值是近似的(B)綴條很重要，應提高其安全程度(C)綴條破壞將引起繞虛軸的整體失穩(D)單角鋼綴條實際為偏心受壓構件 式中，A為桿件毛截面面積；A。為凈截面面積。17 軸心受壓柱的柱腳底板厚度是按底板—C—。

(A)抗彎工作確定的(B)抗壓工作確定的

(C)抗剪工作確定的(D)抗彎及抗壓工作確定的 18 確定雙肢格構式柱的二肢間距的根據是—B—。．

(A)格構柱所受的最大剪力Vmax(B)繞虛軸和繞實軸兩個方向的等穩定條件(C)單位剪切角?1(D)單肢等穩定條件 普通軸心受壓鋼構件的承載力經常取決于—C—。

(A)扭轉屈曲(B)強度(C)彎曲屈曲(D)彎扭屈曲 22 實腹式軸心受壓構件應進行—B—。

(A)強度計算(B)強度、整體穩定、局部穩定和長細比計算(C)強度、整體穩定和長細比計算(D)強度和長細比計算 23 軸心受壓構件的整體穩定系數φ，與—A—等因素有關。

(A)構件截面類別、兩端連接構造、長細比(B)構件截面類別、鋼號、長細比

(C)構件截面類別、計算長度系數、長細比(D)構件截面類別、兩個方向的長度、長細比 工字型組合截面軸壓桿局部穩定驗算時，翼緣與腹板寬厚比限值是根據—B—導出的。

(A)?cr局< ?cr整(B)?cr局≥?cr整(C)?cr局≤fy(D)?cr局≥fy 26 在下列諸因素中，對壓桿的彈性屈曲承載力影響不大的是—B—。

(A)壓桿的殘余應力分布(B)材料的屈服點變化(C)構件的初始幾何形狀偏差(D)荷載的偏心大小 27 a類截面的軸心壓桿穩定系數取值最高是由于—D—。

(A)截面是軋制截面(B)截面的剛度最大-(C)初彎曲的影響最小(D)殘余應力的影響最小 對長細比很大的軸壓構件，提高其整體穩定性最有效的措施是—C—。

(A)增加支座約束(B)提高鋼材強度(C)加大回轉半徑(D)減少荷載 兩端鉸接、Q235鋼的軸心壓桿的截面如圖所示，在不改變鋼材品種、構件截面類別和翼緣、腹板截面面積的情況下，采用——可提高其承載力。(A)改變構件端部連接構造，或在弱軸方向增設側向支承點，或減少翼緣厚度加大寬度；

(B)調整構件弱軸方向的計算長度，或減小翼緣寬度加大厚度；

(C)改變構件端部的連接構造，或在弱軸方向增設側向支承點，或減小翼緣寬度加大厚度；

(D)調整構件弱軸方向的計算長度，或加大腹板高度減小厚度 雙肢綴條式軸心受壓柱繞實軸和繞虛軸等穩定的要求是—B—，x為虛軸。

(A)?ox??oy(B)?y?

?2x?27A A1(c)?x??2x?27A(D)?x??y A132 規定綴條柱的單肢長細比?1≤0.7?max。(?max為柱兩主軸方向最大長細比)，是為了—C—。

(A)保證整個柱的穩定(B)使兩單肢能共同工作(C)避免單肢先于整個柱失穩(D)構造要求

二、填空題 在計算構件的局部穩定時，工字形截面的軸壓構件腹板可以看成——矩形板，其翼緣板的外伸部分可以看成是——矩形板。5 柱腳中靴梁的主要作用是——。使格構式軸心受壓構件滿足承載力極限狀態，除要求保證強度、整體穩定外，還必須保證——。實腹式工字形截面軸心受壓柱翼緣的寬厚比限值，是根據翼緣板的臨界應力等于——導出的。因為殘余應力減小了構件的——，從而降低了軸心受壓構件的整體穩定承載力。11 格構式軸心壓桿中，繞虛軸的整體穩定應考慮——的影響，以?ox代替?x進行計算。15 焊接工字形截面軸心受壓柱保證腹板局部穩定的限值是：

h0235≤(25+o．5?)。

fytw某柱?x?57，?y?62，應把——代人上式計算。16 雙肢綴條格構式壓桿繞虛軸的換算長細比?ox??2x?27A，其中A1代表——· A1

一、選擇題 計算梁的—A—時，應用凈截面的幾何參數。

(A)正應力(B)剪應力(C)整體穩定(D)局部穩定 2 鋼結構梁計算公式，??Mx中?nx—C—。?xWnx(A)與材料強度有關(B)是極限彎矩與邊緣屈服彎矩之比(C)表示截面部分進入塑性(D)與梁所受荷載有關 在充分發揮材料強度的前提下，Q235鋼梁的最小高度hmin—B—Q345鋼梁的hmin。(其他條件均相同)(A)大于(B)小于(C)等于(D)不確定 4 梁的最小高度是由—C—控制的。

(A)強度(B)建筑要求(C)剛度(D)整體穩定 5 單向受彎梁失去整體穩定時是—C—形式的失穩。

(A)彎曲(B)扭轉(C)彎扭(D)雙向彎曲 6 為了提高梁的整體穩定性，—B—是最經濟有效的辦法。(A)增大截面(B)增加側向支撐點，減少l1，(C)設置橫向加勁肋(D)改變荷載作用的位置 7 當梁上有固定較大集中荷載作用時，其作用點處應—B—。(A)設置縱向加勁肋(B)設置橫向加勁肋(C)減少腹板寬度(D)增加翼緣的厚度 焊接組合梁腹板中，布置橫向加勁肋對防止—B—引起的局部失穩最有效，布置縱向加勁肋對防止—A—引起的局部失穩最有效。(A)剪應力(B)彎曲應力(D)復合應力(D)局部壓應力

當梁整體穩定系數?b>0．6時，用?b′代替?b主要是因為—B—。

(A)梁的局部穩定有影響(B)梁已進入彈塑性階段(C)梁發生了彎扭變形(D)梁的強度降低了 雙軸對稱工字形截面梁，經驗算，其強度和剛度正好滿足要求，而腹板在彎曲應力作用下有發生局部失穩的可能。在其他條件不變的情況下，宜采用下列方案中的—A—。

(A)增加梁腹板的厚度(B)降低梁腹板的高度(C)改用強度更高的材料(D)設置側向支承 14 防止梁腹板發生局部失穩，常采取加勁措施，這是為了—D—。

(A)增加梁截面的慣性矩(B)增加截面面積

(C)改變構件的應力分布狀態(D)改變邊界約束板件的寬厚比 15 焊接工字形截面梁腹板配置橫向加勁肋的目的是—D—。

(A)提高梁的抗彎強度(B)提高梁的抗剪強度(C)提高梁的整體穩定性(D)提高梁的局部穩定性 在簡支鋼板梁橋中，當跨中已有橫向加勁，但腹板在彎矩作用下局部穩定不足，需采取加勁構造。以下考慮的加勁形式何項為正確?——B。

(A)橫向加勁加密(B)縱向加勁，設置在腹板上半部(C)縱向加勁，設置在腹板下半部(D)加厚腹板 17 在梁的整體穩定計算中，?b′＝l說明所設計梁——。

(A)處于彈性工作階段(B)不會喪失整體穩定(C)梁的局部穩定必定滿足要求(D)梁不會發生強度破壞 梁受固定集中荷載作用，當局部擠壓應力不能滿足要求時，采用是較合理的措施。

(A)加厚翼緣(B)在集中荷載作用處設支承加勁肋(C)增加橫向加勁肋的數量(D)加厚腹板 19 驗算工字形截面梁的折算應力，公式為

?2?3?2≤?1f，式中?、?應為——。

(A)驗算截面中的最大正應力和最大剪應力(B)驗算截面中的最大正應力和驗算點的剪應力(C)驗算截面中的最大剪應力和驗算點的正應力(D)驗算截面中驗算點的正應力和剪應力 20 工字形梁受壓翼緣寬厚比限值為：

b1235≤15，式中b1為—A—。

fyt(A)受壓翼緣板外伸寬度(B)受壓翼緣板全部寬度

(C)受壓翼緣板全部寬度的1/3(D)受壓翼緣板的有效寬度 21 跨中無側向支承的組合梁，當驗算整體穩定不足時，宜采用—C—。

(A)加大梁的截面積(B)加大梁的高度(C)加大受壓翼緣板的寬度(D)加大腹板的厚度 如圖示鋼梁，因整體穩定要求，需在跨中設側向支點，其位置以—C—為最佳方案。鋼梁腹板局部穩定采用 B 準則，實腹式軸心壓桿腹板局部穩定采用—A—準則。

(A)腹板局部屈曲應力不小于構件整體屈曲應力(B)腹板實際應力不超過腹板屈曲應力(C)腹板實際應力不小于板的fv(D)腹板局部臨界應力不小于鋼材屈服應力 ———A—對提高工字形截面的整體穩定性作用最小。

(A)增加腹板厚度(B)約束梁端扭轉(C)設置平面外支承(D)加寬梁翼緣 雙軸對稱截面梁，其強度剛好滿足要求，而腹板在彎曲應力下有發生局部失穩的可能，下列方案比較，應采用—A—。

(A)在梁腹板處設置縱、橫向加勁肋(B)在梁腹板處設置橫向加勁肋

(C)在梁腹板處設置縱向加勁肋(D)沿梁長度方向在腹板處設置橫向水平支撐 26 以下圖示各簡支梁，除截面放置和荷載作用位置有所不同以外，其他條件均相同，則以——的整體穩定性為最好——的為最差。當梁的整體穩定判別式l1小于規范給定數值時，可以認為其整體穩定不必驗算，也b1就是說在Mx中，可以取?b為—D—。?bWx14(A)1．0(B)0，6(C)1．05(D)仍需用公式計算 28 焊接工字形截面簡支梁，——時，整體穩定性最好。

(A)加強受壓翼緣(B)加強受拉翼緣(C)雙軸對稱(D)梁截面沿長度變化 簡支工字形截面梁，當——時，其整體穩定性最差(按各種情況最大彎矩數值相同比較)(A)兩端有等值同向曲率彎矩作用(B)滿跨有均布荷載作用

(C)跨中有集中荷載作用(D)兩端有等值反向曲率彎矩作用 雙軸對稱工字形截面簡支梁，跨中有一向下集中荷載作用于腹板平面內，作用點位于——時整體穩定性最好。

(A)形心(B)下翼緣(C)上翼緣(D)形心與上翼緣之間

工字形或箱形截面梁、柱截面局部穩定是通過控制板件的何種參數并采取何種重要措施來保證的?——。

(A)控制板件的邊長比并加大板件的寬(高)度(B)控制板件的應力值并減小板件的厚度

(B)控制板件的寬(高)厚比并增設板件的加勁肋(D)控制板件的寬(高)厚比并加大板件的厚度

為了提高荷載作用在上翼緣的簡支工字形梁的整體穩定性，可在梁的—D—加側向支撐，以減小梁出平面的計算長度。

111處(B)靠近梁下翼緣的腹板(～)h0處 25411(C)靠近梁上翼緣的腹板(～)h0處(D)受壓翼緣處

54(A)梁腹板高度的33 配置加勁肋提高梁腹板局部穩定承載力，當

235h。>170時—B—。

fytw(A)可能發生剪切失穩，應配置橫向加勁肋

(B)只可能發生彎曲失穩，應配置縱向加勁肋(C)應同時配置縱向和橫向加勁肋(D)增加腹板厚度才是最合理的措施 36 對于組合梁的腹板，若h0＝100，按要求應—B—。tw(A)無需配置加勁肋(B)配置橫向加勁肋

(C)配置縱向、橫向加勁肋(D)配置縱向、橫向和短加勁肋 37 焊接梁的腹板局部穩定常采用配置加勁肋的方法來解決，當

h0235>170時—D—。

fytw 15(A)可能發生剪切失穩，應配置橫向加勁肋

(B)可能發生彎曲失穩，應配置橫向和縱向加勁肋(C)可能發生彎曲失穩，應配置橫向加勁肋

(D)可能發生剪切失穩和彎曲失穩，應配置橫向和縱向加勁肋 38 工字形截面梁腹板高厚比h0235＝100時，梁腹板可能——。

ftwy(A)因彎曲正應力引起屈曲，需設縱向加勁肋

(B)因彎曲正應力引起屈曲，需設橫向加勁肋(C)因剪應力引起屈曲，需設縱向加勁肋(D)因剪應力引起屈曲，需設橫向加勁肋

二、填空題 梁截面高度的確定應考慮三種參考高度，是指由——確定的——；由—— 確定的—— ；由——確定的——。梁腹板中，設置—橫向—加勁肋對防止—剪力—引起的局部失穩有效，設置—縱向—加勁肋對防止—彎曲應力—引起的局部失穩有效。6 當h0tw大于80235235但小于170時，應在梁的腹板上配置—橫向—向加勁fyfy肋。在工字形梁彎矩、剪力都比較大的截面中，除了要驗算正應力和剪應力外，還要在——處驗算折算應力。受均布荷載作用的簡支梁，如要改變截面，應在距支座約——處改變截面較為經濟。11 梁的正應力計算公式為：

MX≤f，式中：?x是——，Wnx是——。

?xWnx14 組合梁腹板的縱向加勁肋與受壓翼緣的距離應在——之間。

?yt124320Ah235[1?()??]?19 焊接工字形等截面簡支梁的?b為：?b??b，b24.4hf?yWxy?b考慮的是——，?b考慮的是——。工字形截面的鋼梁翼緣的寬厚比限值是根據——確定的，腹板的局部失穩準則是。當荷載作用在梁的——翼緣時，梁整體穩定性較高。

第五篇：《鋼結構設計原理》教學大綱

《鋼結構設計原理》教學大綱

英文名稱：Design principle of steel structure 學

分：2.5學分

學

時：40學時

理論學時：40學時 教學對象：土木工程專業

先修課程：土木工程材料、工程力學、工程制圖與CAD

教學目的：

本課程是土木工程專業的學科基礎課，通過本課程的學習，使學生了解鋼結構的合理應用范圍和主要發展方向，掌握鋼結構設計的基本理論和基本知識，能進行鋼結構基本構件及各種連接的設計，為繼續學習專業課程奠定扎實的基礎，達到培養目標中關于本課程的要求。

教學要求：

本課程的教學與學習著重鋼結構的基本理論和基本知識，使學生掌握鋼結構的計算原理、構造方法、結構鋼材的選用，具有獨立鉆研鋼結構的比較鞏固的理論基礎。

教學內容：

第一章

緒論（2學時）1．鋼結構課程的特點、任務 2．鋼結構發展簡史 3．鋼結構的特點和應用范圍 4．鋼結構的設計方法 5．鋼結構的發展

基本要求：

了解鋼結構課程的特點與任務，掌握鋼結構的特點，了解鋼結構的應用與發展，熟悉鋼結構的設計方法。

重

點：

掌握鋼結構的特點，熟悉鋼結構的極限狀態設計方法。難

點：

正確理解鋼結構的合理應用范圍，熟悉鋼結構的極限狀態設計方法。

第二章

鋼結構的材料（4學時）1．鋼材的破壞形式 2．鋼結構對鋼材性能的要求 3．影響鋼材力學性能的因素 4．鋼材的疲勞 5．鋼材的種類與選用 6．鋼材的規格

基本要求： 了解鋼材的破壞形式，掌握鋼材的力學性能，熟悉影響鋼材性能的各種因素，掌握鋼材疲勞概念，熟悉鋼材疲勞驗算方法，熟悉建筑常用鋼材的種類與選用，了解鋼材的規格。

重

點：

掌握鋼結構對鋼材性能的要求，熟悉影響鋼材性能的各種因素。難

點：

掌握鋼材疲勞概念，合理選擇鋼材。

第三章

鋼結構的連接（8學時）1．鋼結構的連接方法 2．焊接連接方法和形式 3．對接焊縫的構造和計算 4．角焊縫的構造和計算 5．焊接應力和焊接變形 6．普通螺栓連接的構造和計算 7．高強螺栓連接的構造和計算

基本要求：

了解鋼結構的連接方法及各種連接的特點，了解焊接連接方法和形式，掌握對接焊接連接的構造，熟悉其計算方法，了解角焊接連接的受力特點，掌握角焊接連接的構造和計算方法。了解焊接應力的產生，熟悉焊接應力對結構性能的影響及減少焊接變形的措施。掌握螺栓連接的特點、工作性能、破壞機理和計算方法。

重

點：

掌握角焊縫連接的強度，掌握角焊縫連接在各種荷載作用下的計算方法，掌握普通螺栓連接的破壞機理、強度及在各種荷載作用下的螺栓內力計算方法，掌握高強螺栓連接的受力機理，掌握摩擦型高強螺栓連接的計算方法。

難

點：

正確應用角焊縫連接強度公式，掌握角焊縫連接在力矩等多種荷載作用下的計算方法，掌握普通螺栓連接在彎矩、及與軸力和剪力共同作用下的螺栓內力計算方法，準確理解高強螺栓連接的受力性能，掌握摩擦型高強螺栓連接的計算方法。

第四章

軸心受力構件（10學時）1．軸心受力構件的形式和應用 2．軸心受力構件的強度和剛度 3．軸心壓桿的整體穩定 4．實腹式軸心壓桿的局部穩定 5．軸心受壓實腹式構件設計 6．軸心受壓格構式構件設計 7．軸心受壓柱的柱頭與柱腳

基本要求：

了解軸心受力構件的形式和應用，掌握軸心受力構件的強度和剛度，熟悉軸壓構件的整體穩定和局部穩定的基本概念和基本理論，掌握軸壓構件的整體穩定和局部穩定驗算方法。掌握實腹式構件和格構式構件設計計算方法和構造要求，熟悉柱頭及柱腳構造，掌握軸壓柱 腳設計計算和構造。

重

點：

掌握實腹式構件和格構式構件設計計算方法和構造要求，準確理解彎扭屈曲換算長細比和格構式構件繞虛軸換算長細比概念。

難

點：

熟悉軸壓構件的整體穩定和局部穩定理論，準確理解彎扭屈曲換算長細比和格構式構件繞虛軸換算長細比。

第五章

受彎構件（10學時）1．受彎構件的形式和應用 2．受彎構件的強度和剛度 3．受彎構件的整體穩定

4．受彎構件的局部穩定、腹板屈曲后強度和加勁肋構造 5．受彎構件設計 6．梁的拼接、主次梁連接

基本要求：

了解受彎構件的形式和應用，掌握受彎構件的強度和剛度，熟悉受彎構件的整體穩定和局部穩定的基本概念和基本理論，掌握受彎構件的整體穩定和局部穩定驗算方法，了解腹板屈曲后強度，掌握工字型截面受彎構件的設計計算方法和構造要求，掌握受彎構件強度計算，熟悉梁的拼接、主次梁連接和支座構造。

重

點：

掌握受彎構件的整體穩定和局部穩定驗算方法，掌握工字型截面受彎構件的設計計算方法和構造要求。

難

點：

熟悉受彎構件的整體穩定和局部穩定基本理論，了解腹板屈曲后強度，掌握受彎構件的整體穩定和局部穩定驗算方法。

第四章

拉彎和壓彎構件（6學時）1．拉彎和壓彎構件的形式和應用 2．拉彎和壓彎構件的強度和剛度 3．壓彎構件的整體穩定 4．實腹式壓彎構件的局部穩定 5．壓彎實腹式構件設計 6．壓彎格構式構件設計 7．壓彎構件柱腳設計

基本要求：

了解拉彎和壓彎構件的形式和應用，掌握拉彎和壓彎構件的強度計算，熟悉壓彎構件的整體穩定和局部穩定的基本概念和基本理論，掌握壓彎構件的整體穩定和局部穩定驗算方法，掌握實腹式壓彎構件和格構式壓彎構件設計計算方法和構造要求，掌握壓彎構件設計方法，熟悉梁柱連接以及壓彎柱腳的設計計算和構造。

重

點： 掌握壓彎構件的整體穩定和局部穩定驗算方法，掌握實腹式構件和格構式構件設計計算和構造要求。

難

點：

熟悉壓彎構件的整體穩定和局部穩定基本理論，掌握框架柱計算長度的確定。

參考教材：

1．魏明鐘.鋼結構（第二版）.武漢：武漢理工大學出版社，2002 2．沈祖炎，陳揚驥，陳以一.鋼結構基本原理.北京：中國建筑工業出版社，200 3．陳紹蕃，顧強.鋼結構（上）鋼結構基礎.北京：中國建筑工業出版社，2003 4.丁陽.鋼結構設計原理.天津：天津大學出版社，2004 4