目 錄

1前言 2

1.1工程概況 2

1.2地理位置 2

1.3主要技術指標 2

1.4勘察等級 2

1.5勘察目的及任務 2

1.5.1勘察目的 2

1.5.2勘察技術要求 2

1.6勘察依據的主要規范、規程及技術標準 3

1.6.1 國家標準 3

1.6.2 行業標準 3

1.6.3 地方標準 3

1.6.4參考資料 3

1.7勘探工作量布置 3

1.8勘察技術方法 3

1.9勘察工作質量評述 3

1.10 完成工作量 4

2場地的工程地質條件 4

2.1地形地貌 4

2.2 氣象特征 4

2.3場地區域地質構造特征及場地穩定性 5

2.4場區地層結構及特征 5

3場地的水文地質條件 6

3.1 地表水 6

3.2 地下水 6

3.2.1地下水埋藏條件 6

3.2.2地下水的補給、徑流、排泄 6

3.2.3地下水水位 6

3.2.4地下水滲透性 6

4巖土測試成果 6

4.1 室內土工試驗 6

4.2 原位測試成果 7場地不良地質作用與特殊性巖土 7

5.1場地不良地質作用 7

5.2場地特殊性巖土 7巖土工程分析與評價 7

6.1 場地穩定性和適宜性評價 7

6.2 各土層工程地質評價 7

6.3 各巖土層的工程特性指標 8

6.4場地地震效應評價 8

6.4.1場地抗震設防烈度 8

6.4.2場地土類型及建筑場地類別 8

6.5 場地水和土腐蝕性評價 8

6.5.1場地水腐蝕性評價 8

6.5.2場地土腐蝕性評價 8

6.6 均勻性評價 9

7管線工程地質評價 9

7.1明挖段工程地質評價 9

7.2土石工程分級 9與基礎施工有關的巖土工程問題 9

8.1 施工降水、排水評價 9

8.2 基坑支護評價 9

8.3施工驗槽 9

8.4巖土工程監測 10

8.5地質條件可能造成的風險 10

9結論與建議 10

附件：

1.勘探點平面布置圖 1張

2.工程地質剖面圖及圖例 1張

3.鉆孔柱狀圖 29份

4.勘探點性質一覽表 1份

5.試驗報告 1份

6.成都市建設工程勘察現場作業報告表 1份

7.勘察施工照片及巖芯照片 1份

航都大街全線人行道、綠化工程

巖土工程詳細勘察報告

1前言

1.1工程概況

受成都空港興城建設管理有限公司委托，我公司對其擬建航都大街全線人行道、綠化工程項目工程場地進行詳細勘察階段的巖土工程勘察，本次勘察僅針對新建輸水管。

1.2地理位置

擬建場地位于本項目位于成都市雙流區航都大街，管道總計2542.468m。位置優越，交通便利。詳見圖1.2。

圖1.2 擬建建筑物地理位置示意圖

1.3主要技術指標

該項目解決航都大街范圍內的供水水壓不足，保證居民用水的穩定性；沿航都大街一、二段（星空路與西航港大道之間）西北側綠化帶內新建DN500輸水管，沿線于道路交叉口附近與南側現狀配水管連通，起止點與現狀配水管連通，管道壓力根據片區現狀管道及規劃確定，管材采用MPVE管道，管長2542.468m，管道埋深約1.5m。

1.4勘察等級

根據《市政工程勘察規范》（CJJ56-2012）相關條文規定，以及收集了解的場地地質情況綜合判定，該工程重要性等級為二級，場地等級為二級（中等復雜場地），地基等級為二級（中等復雜地基），綜合判定本次勘察等級為乙級。

1.5勘察目的及任務

1.5.1勘察目的

市政工程詳細勘察應針對工程特點和場地巖土條件，進行巖土工程分析和評價，提供設計和施工所需的巖土參數及有關結論和建議。

1.5.2勘察技術要求

根據擬建物的性質和勘察等級，結合擬建場地所處的工程地質條件及業主和設計的要求，本工程勘察的技術要求為：

（1）詳細查明管道沿線的區域地質、水文地質、工程地質條件，并做出評價。

（2）進行綜合工程地質勘察，詳細查明管道沿線的不良地質作用、特殊性巖土的類型、范圍、性質，對工程的危害程度進行評價，為治理方案設計提供依據和建議。

（3）詳細查明管道沿線地下水的分布發育情況，并評價地下水對建筑材料的腐蝕性及對地基的影響。

（4）詳細查明場地地基的地質條件，為選擇構造物結構和基礎類型提供必要的地質資料，并做出評價。

（5）提供施工開挖放坡系數，對施工方式和基坑支護方案提出建議，并應提供施工支護設計所需參數。對工程施工降水方案提出建議，并提供土的滲透系數。

（6）提供抗震設防烈度、劃分場地類別、判別可液化土層，對場地和地基的地震效應做出評價，劃分對抗震有利、不利或危險的地段。

（7）為確定管道線路、工程構造物的位置和編制施工設計文件，提供必要的工程地質資料。

1.6勘察依據的主要規范、規程及技術標準

1.6.1 國家標準

（1）《巖土工程勘察規范》（GB50021-2001）2009年版；

（2）《建筑抗震設計規范》(GB 50011-2010)2016年版；

（3）《土工試驗方法標準》（GB/T50123-2019）；

（4）《建筑邊坡工程技術規范》（GB50330-2013）；

（5）《工程巖體分級標準》（GB5T0218-2014）；

（6）《中國地震動參數區劃圖》（GB18306-2015）。

1.6.2 行業標準

（1）《市政工程勘察規范》（CJJ56-2012）；

（2）《城市道路路基設計規范》（CJJ194-2013）；

（3）《城市道路工程設計規范》(CJJ 37-2012)2016年版；

（4）《房屋建筑和市政基礎設施工程勘察文件編制深度規定》（2020年版）；

（5）《建筑工程地質勘探與取樣技術規程》（JGJ/T 87-2012）；

（6）《危險性較大的分部分項工程安全管理規定》建設部【2018】37號文。

1.6.3 地方標準

（1）《成都地區建筑地基基礎設計規范》(DB51/T5026-2001)；

（2）《成都地區基坑工程安全技術規范》(DB51/T5072—2011)。

1.6.4參考資料

（1）《工程地質手冊》（第五版，工程地質手冊編寫委員會2017年）；

（2）《水文地質手冊》（第二版，地質礦產部水文地質工程地質技術方法研究隊主編，地質出版社2012年）。

1.7勘探工作量布置

勘探點布置根據《市政工程勘察規范》CJJ56-2012，以及工作井管線接口、和轉折位置布置鉆孔的規范原則，并參照管道設計提供的管線平面圖進行鉆孔布置，鉆孔基本按管道工作井和跨越道路兩側布置，并滿足《市政工程勘察規范》CJJ56-2012的要求，本次勘察地點為雙流區，共布置32個勘探孔，采用超重型動力觸探孔和植物膠回旋護壁。其中ZK10、ZK11、ZK12位于地鐵保護區，未實施，勘探孔間距31.36～110.00m；已完成植物膠回旋護壁鉆孔10孔，孔深10.1-10.3m，占比33.3%；完成超重型動力觸探鉆孔19個，孔深10m。取樣孔12個，標貫孔15個。合計植物膠全斷面回旋取芯鉆孔進尺101.6m，超重型動力觸探孔進尺190.0m。勘探點布置詳見《勘探點平面布置圖》。

1.8勘察技術方法

（1）搜集資料及工程地質調查

根據地質調查及鉆探表明，擬建場地無斷裂、溶洞、采空區等不良地質作用，無古河道、河浜、防空洞、污水管、電力、通信電纜等其它對工程不利的地下埋藏物，場地穩定性良好，適宜建筑。

（2）鉆孔測放及工程測量：

根據擬建物總平面圖與《勘探點平面布置圖》，本次測放點坐標為成都市平面坐標系統，高程系統為1985國家高程基準；采用中海達V8高精度GPS測放鉆孔位置及孔口標高。控制點坐標由業主提供，測量控制點坐標及絕對高程詳見表1.8。

表1.8 坐標及高層控制點一覽表

控制點號	X坐標	Y坐標	高程H（m）
A1	204821.122	211274.599	497.5378
A2	207425.8901	211689.881	497.319

（3）鉆探：本次勘察采用SH30超重型動力觸探，對比孔采用XY-1型鉆機雙管全斷面取芯鉆進。

（4）取土、水試樣：為了定量評價地基巖土層的物理力學性質及地表水和土對建筑材料的腐蝕性，本次勘察共取原狀土試樣6件，擾動土試樣12件，土腐蝕性試樣2件，地下水試樣2件。

（5）室內試驗：對所取的原狀土樣進行了常規土工試驗，對擾動土做顆粒分析試驗，對土進行腐蝕性試驗。

1.9勘察工作質量評述

本次勘察采用了工程地質測繪、地質調查、工程測量、鉆探、原位測試及室內土工試驗等綜合勘察方法，并充分收集利用了擬建場地已有的地質資料。為保證勘察工作達到優良級目標，組建了以工程負責人為主要質量責任人的全面質量管理小組，實行項目負責制，開展了勘察全過程的質量管理活動，對原始資料進行了100%的自檢和互檢,確保了野外原始資料的準確性。

工程測量采用GPS進行，實測標注，其精度滿足規范要求。

鉆探采用XY-1型和SH30-2A鉆機進行施工，嚴格控制回次進尺。鉆孔合格率100%，優良率80%以上。

所有土試樣均現場及時密封保存，并及時送樣，確保了室內試驗工作的及時進行。土試樣運送過程中，包裝箱采用了海綿墊底的方法，盡量減小對樣品的振動。

所有現場原位測試及室內試驗操作認真，記錄完整，原始數據和計算正確，指標關系吻合，成果報告符合要求。

綜上所述，各工序各專業嚴格執行了現行有關規范、規程和標準，總體工程質量良好，達到了規定要求。

1.10 完成工作量

勘察完成的工作量見表1.10。

表1.10 完成工作量統計表

序號	工作內容	單 位	數 量
	測放鉆孔	孔	61（含復測）
	植物膠全斷面回轉取芯鉆探	孔/m	10/101.6
	超重型動力觸探	孔/m	19/190.0
	水的腐蝕性試驗	件
	土的腐蝕性試驗	件
	土的常規試驗	件
	顆粒分析	件

本次勘察各項工作作業時間如下：

野外工作：2021年8月22日至2021年8月28日；

室內試驗：2021年8月24日至2021年8月30日；

資料整理：2021年8月28日至2021年8月30日；

提交報告：2021年8月31日。

2場地的工程地質條件

2.1地形地貌

擬建場地位于本項目位于成都市雙流區航都大街，地貌單元屬岷江水系Ⅱ級階地。場地地形整體較為平坦。擬建管道范圍地面高程為496.1～498.7m，高差為2.6m。

2.2 氣象特征

成都市屬中亞熱帶濕潤氣候區，四季分明、氣候溫和、雨量充沛、夏無酷暑、冬少嚴寒。多年平均氣溫16.4oC，極端最高氣溫36.3oC，極端最低氣溫-4.3oC。多年平均降水量為899.9mm，最大年降雨量1343.3mm，年降雨日141天，最大日降水量為167.6mm，最大降雨量降雨主要集中在5～9月，占全年的84.1％；多年平均蒸發量642.6mm；多年平均相對濕度為77%；多年平均日照時間為1228.3h；多年平均風速為1.2m/s，最大風速為14.3m/s（NE向），極大風速為18.5m/s（2011年5月1日），主導風向為E向（詳見表2.2-1）。

表2.2-1 成都市氣象站主要氣象資料匯總表（2004年～2017年）

臺站名稱	溫江國家基本氣象站
地理位置及海拔高度（m）	北緯30°45′，東經103°52′，高程：517.7m
臺站地址	成都市區街
數值及統計年限	數值	出現時間/統計年限
平均氣壓（MPa）	夏	943.3	2004-2013
冬	958.9	2004-2013
氣溫℃	年平均	16.4	2004-2017
極端氣溫	最高	36.3	2006.8.11
最熱月平均	26.7	2017.7
最冷月平均	2.4	2011.1
濕度	年平均相對濕度%		2004-2013
極端最小相對濕度%		2013.3.1
降水量（mm）	年平均	899.9	2004-2017
年最大	1343.3	2013
年最小	610.9	2012
月最大	525.5	2013.7
日最大	167.6
年降水日數(≥0.1)	141
雨季起訖時間	/
蒸發量（mm）	年平均	642.6
年最大	729.1
風	平均風速	1.2
各季平均風速（m/s）及主導風向	春（3～5）	1.4
年最大風日數
最大風速（m/s）及風向	14.3NE
極大風速（m/s）及風向	18.5E
最大雪深（cm）		2012年冬季
最大凍土深度（cm）
其他	平均霧天日數		2004-2017
平均雷暴日數		2004-2013

2.3場地區域地質構造特征及場地穩定性

該區域構造屬新華夏系第三沉降帶四川盆地西部，成都坳陷中部東側，處于北東走向的龍門山斷裂帶和龍泉山斷裂帶之間（見圖2.3-1）。由于受喜馬拉雅山造山運動的影響，兩構造帶相對上升，在坳陷盆地內堆積了厚度不等的第四系冰水堆積層和沖洪積層，形成現今平原景觀。在成都平原下伏基巖內存在北東走向的蒲江—新津斷裂和新都—磨盤山斷裂及其它次生斷裂。但除蒲江—新津斷裂在第四紀以來有間隙性活動外，其它隱伏斷裂近期無明顯活動表征。

場地穩定性的影響因素主要取決于場地區域隱覆斷裂的活動情況和龍門山、龍泉山構造帶的活動對成都市的影響。蒲江～新津斷裂和新都～磨盤山斷裂是影響成都盆地區域穩定性的主要斷裂，其性質、延伸方向、發育特征及其具體位置有待于進一步的深入研究。從龍門山構造帶和龍泉山構造帶的活動情況看，從獲取的成都市區影響最大的場地淺層地震勘探資料，結合鉆探資料及其收集到得附近場地波速測試資料也進一步證實，場地內無斷裂通過，該區域地質構造穩定，未發現新構造活動形跡，亦可不考慮隱伏斷裂以及龍門山斷裂帶和龍泉山斷裂的影響，屬相對穩定地塊。

圖2.3-1 成都平原位置及構造略圖

2.4場區地層結構及特征

收集區域地質調查報告，根據現場鉆探揭露，場地內揭示的地表覆蓋層由第四系全新統人工填土（Q4ml）、第四系上更新統沖洪積層（Q3al+pl）組成。現根據鉆探揭示情況將場地各地層的分布及特征由上至下簡述如下：

2.4.1第四系全新統人工填土層（Q4ml）

（1-1）素填土：雜色，松散，稍濕，主要由粉質黏土組成，該層在場地內普遍分布，層厚為0.2～4.3m，平均層厚1.6m。

2.4.2第四系上更新統沖洪積層（Q3al+pl）

（2-1）可塑粉質黏土：灰褐色，褐黃色，可塑，土質均勻，稍具光澤，切面稍光滑，干強度中等，韌性中等，欠固結。該層在場地內普遍分布，層厚2.2～2.9m，平均層厚2.0m。

（3）卵石層：褐灰色、淺黃色，濕～飽和，卵石成分以花崗巖、灰巖及砂巖為主。卵石呈亞圓形、圓形，一般為中等風化，少量呈強風化或微風化。充填物為黏土、中砂及圓礫，卵石層與上部土層交界面位置，卵石層頂部約1m深度范圍內含泥量普遍較高。根據《成都地區建筑地基基礎設計規范》(DB51/T5026-2001)，按超重型動力觸探錘擊數本工程將其分為2個亞層：

（3-1）松散卵石：褐灰色、淺灰色，潮濕～飽和，黏土、中砂及圓礫充填，卵石含量為50%-55%，粒徑2-6cm，局部含泥量較高，石質成分主要為花崗巖、灰巖及砂巖等，磨圓度較好，分選性較差，級配較好，最大粒徑達6cm，層厚1.5m-2.0m，平均層厚1.8m。

（3-2）稍密卵石：褐灰色、淺灰色，潮濕～飽和，黏土、中砂及圓礫充填，卵石含量為55%-60%，卵石粒徑4-8cm，局部含泥量較高，石質成分主要為花崗巖、灰巖及砂巖等，磨圓度較好，分選性較差，級配較好，最大粒徑達10cm，未揭穿。

3場地的水文地質條件

3.1 地表水

場地內及周邊未見地表水分布。

3.2 地下水

3.2.1地下水埋藏條件

根據成都區域水文地質資料、場地鉆探揭露地層及地下水的賦存條件，場地地下水類型主要為填土的上層滯水及卵石層中的孔隙潛水。

填土中的上層滯水僅在回填區鉆孔揭露，無統一水位，主要接受大氣降水、生活排水等的補給，水量較小。

孔隙潛水是本場地主要的地下水類型，水位埋深淺，水量豐富，對本工程基礎設計和施工影響較大。第四系松散層中孔隙潛水具微承壓性，地下水的補給來源主要是大氣降水，以地下徑流方式通過含水層排泄，少部份以蒸發方式排泄。卵石層屬強透水層，水位隨季節性降水變化。

3.2.2地下水的補給、徑流、排泄

區間范圍地下水的補給源主要為大氣降水。

成都市屬中亞熱帶濕潤氣候區，四季分明、氣候溫和，多年平均降水量為899.9mm，最大年降雨量1343.3mm，年降雨日141天，最大日降水量為167.6mm。根據資料表明，形成地下水補給的有效降雨量為10～50mm，當降雨量在80毫米以上時，多形成地表徑流，不利于滲入地下。

地形、地貌及包氣帶巖性、厚度對降水入滲補給有明顯的控制作用。區內上部土層為粉質黏土，結構較緊密，降雨入滲系數0.05～0.11。地形低洼，匯水條件好，有利于降水入滲補給。

區內地下水的徑流、排泄主要受地形、水系等因素的控制。其地下水徑流方向主要受地形及裂隙發育程度的控制，大多流向地勢低洼地帶或沿裂隙下滲。

區內第四系孔隙潛水主要向附近河谷或者地勢低洼處排泄。

3.2.3地下水水位

根據區域水文地質資料，場地潛水地下水位年變化幅度為1.00～2.00m，其中12、1、2月為枯水期，7、8、9月為豐水期。

勘察期間處于豐水期，勘察時測得場地地下水靜止水位埋深為4.6～5.8m，對應標高為：493.52～490.51m。

3.2.4地下水滲透性

本場地卵石層為主要含水層。根據成都地區區域水文地質資料，卵石層滲透系數建議值為20m/d。

4巖土測試成果

4.1 室內土工試驗

1）本次勘察共采取可塑粉質黏土原狀土試樣6件，卵石擾動樣12件，進行土的物理力學性質實驗，其結果見“土的物理力學性質統計成果表4.1-1”、卵石顆粒分析成果表4.1-2”，《土工檢測報告》附后。

表4.1-1 土的物理力學性質統計成果表

土層名稱	指標 項目	天然 含水 率? （%）	密度 ?o （g/cm3）	比重Gs	孔 隙 比 e0	液 限 ωL (%)	塑 限 ωρ (%)	塑性 指數 Ip	液性 指數 IL	壓縮 模量 ES (MPa)	壓縮 系數 a1-2 (MPa-1)	內摩 擦角 ? (0)	粘聚 力 C (kPa)	黏粒含量＜0.005mm
可塑粉質黏土 （2-1）	樣本容量
最大值	30.7	1.96	2.74	0.868	38.4	23.9	15.1	0.49	6.37	0.38		47.0
最小值	25.6	1.91	2.73	0.783	34.8	21.0	13.8	0.33	4.92	0.28		30.0
平均值	28.5	1.93	2.74	0.821	37.2	23.0	14.3	0.39	5.49	0.34		37.0
標準差	1.71	0.02	0.01	0.04	1.27	1.02	0.51	0.06	0.58	0.04	0.46	6.29
變異系數	0.06	0.01	0.00	0.04	0.03	0.04	0.04	0.15	0.11	0.12	0.03	0.17
修正系數											0.98	0.88
標準值											13.59	32.52

表4.1-2 砂、卵石顆粒分析成果表

土 層 名 稱	指標值	顆粒組成百分比（%）
～	～	～	～	～	～ 0.5	0.5 ～ 0.25	0.25 ～ 0.075	0.075～ 0.005
松散卵石（3-1）	樣本容量
最大值	21.6	23.2	18.8	19.0	10.5	7.2	5.6	4.5	3.8	3.3
最小值	18.6	20.5	13.4	7.6	6.7	5.2	3.5	2.6	2.6	1.9
平均值	20.1	22.3	15.2	13.3	8.8	6.2	4.6	3.5	3.2	2.7
稍密卵石 （3-2）	樣本容量
最大值	23.5	23.5	25.6	14.8	9.5	7.3	5.4	4.2	2.3	1.7
最小值	19.6	20.7	20.5	7.2	7.3	4.5	2.6	2.1	1.5	0.9
平均值	21.6	22.1	22.0	10.8	8.2	5.5	3.6	3.0	2.0	1.3

4.2 原位測試成果

（1）標準貫入試驗（N）

本次勘察對整個場地的素填土（1-1）、可塑粉質黏土（2-1）共做了24次標準貫入試驗，其統計結果見表4.2-1。

表4.2-1 標準貫入（N）試驗結果

土層及編號	樣本容量	最大值	最小值	平均值	標準差	變異 系數	統計修 正系數	標準值
素填土（1-1）				4.5	1.84	0.41	0.77	3.5
可塑粉質黏土（2-1）				6.4	1.30	0.18	0.88	5.5

（2）超重型動力觸探（N120）試驗

本次勘察，對21個鉆孔進行了超重型動力觸探試驗（N120），以判別卵石的密實度，根據《成都建筑地基設計技術規范》（DB51/T5026-2001），卵石密實程度判別標準見表4.2-2。

表4.2-2 N120密實度判別標準表

N120擊數	N120≤4	4	7	N120>10
密實度	松散	稍密	中密	密實

N120試驗統計結果見表4.2-3。

表4.2-3 N120試驗統計表

項目	樣本容量	最大值	最小值	平均值	標準差	變異系數	統計修正系數	標準值
松散卵石（3-1）	576	5.2	2.6	2.9	1.26	0.22	0.7	3.1
稍密卵石（3-2）	984	8.3	3.7	5.8	1.26	0.22	0.99	5.7

由動探曲線可知：場地分布的卵石層總體而言以松散～稍密為主。

5 場地不良地質作用與特殊性巖土

5.1場地不良地質作用

根據地質調查及鉆探表明，擬建場地無斷裂、溶洞、采空區等不良地質作用，根據物探成果核實，沿線分布自燃氣管道對工程不利的地下埋藏物。場地穩定性良好，適宜管線埋設。

5.2場地特殊性巖土

擬建場地特殊性巖土主要為填土。

場地內填土主要包含素填土。素填土主要為粉質黏土，含少量植物根系及卵石、圓礫等，具有不均勻性，高壓縮性，強度低。

6 巖土工程分析與評價

6.1 場地穩定性和適宜性評價

根據對管道沿線工程地質調查及收集相關資料，地貌單元屬岷江水系Ⅱ級階地。經調查，管道沿線未發現不良地質作用，也無防空洞、孤石等埋藏物。根據物探成果核實，沿線分布自燃氣管道對工程不利的地下埋藏物。該場地穩定性較好，適宜管線埋設。

6.2 各土層工程地質評價

根據本次勘察成果資料，管道沿線場地內的地層由素填土（1-1）、粉質黏土（2-1）松散卵石（3-1）、稍密卵石（3-2）。結合場地擬建建筑的特征，各巖土層用作基礎持力層的適宜性評價如下：

（1）場地分布的素填土（1-1）層，結構雜亂，均勻性差，欠固結，不能作為擬建管道的基礎持力層。

（2）場地內分布的可塑粉質黏土（2-1），承載力滿足設計要求，壓縮性高，物理力學性能一般，均勻性一般，可作為擬建管道的基礎持力層。

（3）場地內分布的松散卵石（3-1），承載力較高，可作為擬建管道天然地基的基礎持力層。

（4）場地內的稍密卵石（3-2）層分布均勻，工程力學性質較高，可作擬建管道的基礎持力層。

6.3 各巖土層的工程特性指標

根據鉆探情況，綜合各項測試，結合成都地區經驗，各巖土層的工程特性指標建議值見表6.3。

表6.3 巖土的工程特性指標建議值表

土層 名稱	重度 γ （kN/m3）	壓縮模量ES (MPa)	變形模量 E0 (MPa)	粘聚力 C （kPa）	內摩擦角 φ （°）	承載力 特征值fak (kPa)
1-1素填土	17.5	/	/			/
2-1粉質黏土	18.9	5.5	10.5			140
4-1松散卵石				0		180
4-2稍密卵石				0		320

說明：（1）表中卵石層的壓縮模量Es按照下列理論公式計算而得：

Es=Eo/β，β=1-[2μ2/（1-μ）]，式中：μ—土的泊松比，砂取0.30，卵石取0.25

（2）降水后卵石層抗剪強度提高，進行基坑支護設計選取參數時，可適當提高其抗剪強度值。

（3）素填土抗剪強度指標為經驗值，基坑支護設計時可選用。

6.4場地地震效應評價

6.4.1場地抗震設防烈度

根據《中國地震動參數區劃圖》（GB18306-2015）及《建筑抗震設計規范》（GB5011-2010）（2016年版）附錄A的規定，擬建場地位于成都市雙流區東升街道，場地抗震設防烈度為7度，設計基本地震加速度值為0.10g，設計地震分組為第三組，基本地震動速度反應譜特征周期為0.45s。

6.4.2場地土類型及建筑場地類別

參考我司附近項目波速測試結果，場地內土層的等效剪切波速約為262m/s，綜合分析，本場地土屬軟弱土～中硬土（場地內素填土為軟弱土；粉質黏土為中軟土，松散卵石、稍密卵石），可判定該建筑場地類別為Ⅱ類。場地特殊性巖土主要為填土，為對建筑抗震的不利地段，后期施工對填土進行挖除換填后，可按對建筑抗震的一般地段考慮。根據《建筑工程抗震設防分類標準》（GB50223-2008）本工程建筑抗震設防不得低于標準設防類，簡稱丙類。

6.5 場地水和土腐蝕性評價

6.5.1場地水腐蝕性評價

本次勘察在場地取得地下水2件，根據巖土水測試報告，按《巖土工程勘察規范》（GB50021－2001）（2009年版）第12.2的規定作水的腐蝕性評價如表6.5-1。

表6.5-1 地下水腐蝕性評價表

按環境類型（Ⅱ）對混凝土結構的腐蝕性評價
腐蝕 介質	SO42- (mg/L)	Mg2+ (mg/L)	NH4+ (mg/L)	OH- (mg/L)	總礦化度 (mg/L)
ZK09	87.22	＜300	15.47	＜2000	/	＜500	0	＜43000	383.8	＜20000
ZK24
腐蝕性	微	微	微	微	微
結論：該地下水按環境類型對混凝土結構具微腐蝕性。
按地層滲透性（A）對混凝土結構的腐蝕性評價
項目	pH值	侵蝕性CO2(mg/L)	HCO3-(mmol/L)
ZK09	7.20	＞6.5	0.00	＜15	4.26	＞1.0
ZK24
腐蝕性	微	微	微
結論：該地下水按地層滲透性對混凝土結構具微腐蝕性。
對鋼筋混凝土結構中鋼筋的腐蝕性評價
項目	水中的Cl-含量（mg/L）
長期浸水	干濕交替
ZK09	/	24.96＜100
ZK24	/	24.11＜100
腐蝕性	/	微
結論：該地下水對鋼筋混凝土結構中鋼筋具微腐蝕性。

由表6.5-1可知，該場地地下水對混凝土結構具微腐蝕性，對鋼筋混凝土結構中鋼筋具微腐蝕性。

6.5.2場地土腐蝕性評價

本次勘察在場地取2件土試樣，根據土的化學分析報告，按《巖土工程勘察規范》（GB50021－2001）2009年版第12.2的規定作土的腐蝕性評價如表6.5-2。

表6.5-2 土的腐蝕性評價表

對混凝土結構的腐蝕性
鉆孔編號	按環境類型	按地層滲透性
環境類型	指標	SO42-（mg/kg）	Mg2+（mg/kg）	滲透類型	指標	pH值
ZK15	Ⅱ	含量	53.79	＜450	29.28	＜3000	B	含量	7.35	＞5.0
ZK22
腐蝕性等級 等級	微	微	等級	微
對鋼筋混凝土結構中鋼筋的腐蝕性
孔號	浸水狀態	Cl-含量（mg/kg）	腐蝕等級
ZK15	B	26.94	＜250	微
ZK22
對鋼結構的腐蝕性
孔號	pH值	腐蝕等級
ZK15	7.35	＞5.5	微
ZK22

由表6.5-2可知，該場地土對混凝土結構具微腐蝕性、對鋼筋混凝土結構中鋼筋具微腐蝕性，僅以pH值評價場地土對鋼結構具微腐蝕性。

6.6 均勻性評價

沿管線布置鉆孔揭露地層層位、厚度差異小，因此，判斷場地為均勻場地。

7管線工程地質評價

7.1明挖段工程地質評價

表7.1 路段工程地質條件調查及評價表

序號	地形地貌	工程地質概況	工程地質評價
	該段路線為全段擬建管線，位于岷江水系Ⅱ級階地，線路整體分布于雙流區，地勢起伏較小。地表植被以街道綠化為主。	該段路基土上覆為第四系全新統填土，上更新統沖積層可塑粉質黏土和卵石。地下水為上層滯水、孔隙潛水，以孔隙潛水為主。	該路段地勢較平緩，無不良地質災害，工程地質條件基本良好。 素填土土石工程分級為Ⅰ級，屬松土；粉質黏土土石工程分級為Ⅰ級，屬松土；松散卵石土石工程分級為Ⅱ級，屬普通土；稍密卵石土石工程分級為Ⅲ級，屬硬土；建議土方挖方邊坡坡率按照表8.2取值。

管道主要采用明挖開槽法施工，管道基礎深度＜3m時采用人工開挖。管底為素填土（1-1）建議進行換填處理，其余地段為可塑粉質黏土可采用天然地基，但需考慮不同地層接觸帶的不均勻沉降問題。

7.2土石工程分級

根據《公路工程地質勘察規范》（JTG C20-2011）附錄J，判別沿線土石等級和類別于表7.3。

表7.3 沿線各地層土石分級一覽表

名稱	土石等級	土石類別
素植土（1-1）	Ⅰ	松土
粉質黏土（2-1）	Ⅰ	松土
松散卵石（3-1）	Ⅱ	普通土
稍密卵石（3-2）	Ⅲ	硬土

8 與基礎施工有關的巖土工程問題

8.1 施工降水、排水評價

根據現場土層條件和水位測量，當開挖較淺時建議采用集水坑(井)明排措施以排出基槽內積水，當開挖較深時建議采用井點降水。施工排水應與其他工序緊密結合。排水應連續進行不得間斷，嚴禁泡槽。排水應待溝槽回填夯實至地下水位以上時，方可停止排水。

8.2 基坑支護評價

根據設計方案，根據素填土厚度，局部存在超挖，開挖段基槽施工將形成深約1.5-2.5m的基坑。根據基坑周邊環境和地質條件復雜程度、基坑深度等因素，將基坑安全等級定為三級。基坑一般可采用自然放坡+網噴或者土釘墻處理。基礎開挖棄土嚴禁在基坑坡頂及邊坡堆放，及時清運出場，確保施工安全，并做好施工過程的監測工作和基坑坑底的封底處理。根據《建筑邊坡工程技術規范》（GB50330-2013）表8.2.3，該工程巖土體與錨固體極限粘結強度標準值及坡度允許值建議見表8.2。

表8.2 巖土體坡度允許值及與錨固體極限粘結強度標準值

巖土 名稱	極限粘結強度標準值(kPa)	坡度允許值坡高5m以內 （高寬比）
素填土（1-1）	/	1：1.50
粉質黏土（2-1）		1：1.25
松散卵石（3-1）		1：1.25
稍密卵石（3-2）	140	1：1.00

注：本工程實際開挖深度約1.5-2.5m，設計可根據現場條件調整放坡坡比。

8.3施工驗槽

基礎開挖至設計標高時，建議加強驗槽工作，必要時進行施工勘察，以及時解決出現的巖土工程問題。

8.4巖土工程監測

擬建基礎應進行基坑變形觀測。基坑變形觀測工作在基礎底面施工完成后即應開始，直至沉降相對穩定為止。沉降觀測應由具有專業測繪資質的單位承擔，所使用儀器、觀測方法及沉降穩定標準，應符合有關規范及規程要求。

8.5地質條件可能造成的風險

根據區域地質資料和現場踏勘，擬建場地范圍內及附近無滑坡、塌陷等影響工程穩定的不良地質現象。基坑開挖將形成高約1.5m-2.5m基坑，開挖后應對開挖邊坡進行處理及保護（可按8.2建議進行邊坡治理），防止其邊坡失穩垮塌。

9結論與建議

9.1結論

（1）擬建管道沿線地形整體較為平坦，無構造斷裂、溶洞、采空區等不良地質作用，根據物探成果核實，沿線分布自燃氣管道對工程不利的地下埋藏物。穩定場地，適宜建筑。

（2）根據《建筑抗震設計規范》(GB50011-2010)局部修訂和《中國地震動參數區劃圖》（GB18306-2015），成都市雙流區東升街道，場地抗震設防烈度為7度，設計基本地震加速度值為0.10g，設計地震分組為第三組，基本地震動速度反應譜特征周期為0.45s，場地特殊性巖土主要為填土，為對建筑抗震的不利地段，后期施工對填土進行挖除換填后，可按對建筑抗震的一般地段考慮。

（3）場地地下水對混凝土具微腐蝕性，對鋼筋混凝土結構中鋼筋具微腐蝕性。場地土對混凝土具微腐蝕性，對鋼筋混凝土結構中鋼筋具微腐蝕性，對鋼結構具微腐蝕性。

9.2建議

（1）管道施工形成深約1.5m-2.5m基坑，一般可采用自然放坡+網噴或者土釘墻處理，巖土體與錨固體極限粘結強度標準值及坡度允許值建議見表8.2，基礎形式建議采用天然地基。

（2）施工前應詳細了解沿線的工程地質狀況，根據地層情況制定相對應路段的施工方案，確定施工參數，當遇地層變化地段或遇施工困難時應提前制定方案并了解原因，及時調整施工參數，確保施工能順利進行，做好施工過程的監測工作和基坑坑底的封底處理。

（3）場地地下水由上層滯水和孔隙潛水組成，卵石層為主要含水層。根據成都地區深基坑施工經驗，場地宜采用管井降水配合集水明排。降水方案設計時，卵石層滲透系數建議取20m/d。

（4）基坑開挖至基底設計標高時，應按照有關規定進行地基驗槽工作。

（5）本報告可作為施工圖設計之依據。

附件6：成都市建設工程勘察現場作業報告表

附件7：勘察施工照片及巖芯照片