第一篇：仿古塔高層混凝土結構梁板綜合施工技術研究論文

隨著時代的進步，現代建筑物、構筑物等的平面布置形式越來越多樣化，建筑造型越來越新穎，逐步采用現代現澆鋼筋混凝土結構來建造仿古建筑，而高層仿古塔的出現，給混凝土結構施工技術帶來了新的挑戰。仿古塔建筑往往設置有大跨度挑檐，其混凝土結構梁板采取特殊的構造形式，梁板造型復雜，施工難度大，為此，本文介紹此仿古塔高層混凝土結構梁板綜合施工技術。工程概況及難點分析

1.1工程概況

永定塔及周邊群組工程是第九屆中國國際園林博覽會的標志性建筑，形式上為唐、宋、遼風格，總用地面積26 384 m2，總建筑面積19 275 m2，其中地上10 680 m2，地下8 595 m2，建筑占地面積3 872 m2，容積率0.40。永定塔地上9層，地下2層，另外在永定塔核心部位最下面設置地宮。環繞永定塔的配套建筑組群為地上1層建筑，塔院北側設置兩處消防通道，消防通道上方設門樓。永定塔總高度99.9 m，塔身高69.7 m(臺明地面至第9層檐口)，結構形式為現澆鋼筋混凝土框架核心筒結構，首層層高12.57m} 2層層高8.16m, 3層層高7.77 m，各層隨高度每層層高變低。平面為正八邊形，核心筒外側設有8根圓柱，柱外形成大跨度懸挑結構飛檐，最大懸挑長達8m，為支撐外部的大跨度挑檐，邊柱與內核心筒之間沿豎向依次設有平托梁、翼角梁和平梁，三重梁兩兩交匯，組成三角銜架體系，以滿足本樓層翼角梁大跨度懸挑的要求。另外，在正身斜梁與翼角梁之間的飛檐板為雙曲面異型空間板，造型獨特，無法采用普通的梁板混凝土施工技術進行施工。

1.2難點分析

1.2.1豎向交叉三重混凝土梁結構施工難度大

邊柱與內核心筒之間沿豎向設置的平托梁、翼角梁和平梁，三重梁兩兩交匯，組成三角析架體系，以滿足本樓層翼角梁大跨度懸挑的要求，如圖2所示。設計柱混凝土強度等級為C40，梁板混凝土強度等級為C30，若按傳統方法按照從下往上進行分層施工，此不同標高的三道混凝土梁需留置多道水平施工縫，結構整體性差，且施工縫的處理十分困難，施工進度慢，無法滿足第九屆園博會籌備處的整體要求。而采用平托梁、翼角梁和平梁組成的豎向交叉三重梁一次澆筑成型施工，不但混凝土結構整體性好，解決了施工縫處理的技術難題，而且施工進度能夠顯著提高，成本降低。但進行整體澆筑，由于三重梁相互交叉，節點鋼筋密集，上下層梁模板如何進行整體支設，如何保證混凝土澆筑密實，是該工程所要面臨解決的施工技術難題。

1.2.2雙曲面異型空間板的結構施工難度大

永定塔各樓層正身斜梁與翼角梁間的飛檐板雙方向均呈弧形，且弧形角度隨樓層不斷變化。給混凝土成型施工帶來極大困難。雙曲面空間板的施工重點為模板支設，最簡單的辦法是預先加工定型鋼模板底模現場進行整體支設，但由于永定塔各樓層弧形板形狀規格均有差異，若采用定型鋼模板無法進行周轉使用，一次投入量過大，成本過高，不利于節能環保。而采用多層板進行現場拼裝，重點需要解決構件定位放線、模板加工及現場安裝等施工技術難題。重點施工技術

2.1豎向交叉三重梁鋼筋施工技術

梁柱節點處、多重梁豎向交叉處鋼筋密集，給梁主筋及柱箍筋的貫通帶來困難，利用AutoCAD繪圖軟件的優點，對所有構件進行精確放樣，確定各鋼筋、模板的精確尺寸，放樣時，充分考慮梁柱節點處的水平放射梁，豎向多重梁與柱及梁與梁交叉的位置關系，并繪制放樣圖。先按要求逐梁進行放樣，放樣完成后再進行整體對比，避免節點處鋼筋交叉產生矛盾。翼角梁鋼筋構造多樣，應精確上下鐵鋼筋的彎鉤角度、彎折部位及錨固長度等。尤其是翼角梁斜向構件端部的槽齒部位的箍筋繪制尺寸要準確。

根據放樣結果發現的問題，采用優化主筋彎錨角度及方向、優化箍筋配置方式等方法解決鋼筋相互交叉貫通問題，解決平梁與翼角梁、平托梁與翼角梁交叉部位箍筋交叉重疊的問題。

(1)原翼角梁箍筋與平托梁、平梁箍筋交叉，經與設計溝通，將翼角梁箍筋改為豎向布置，避免了平梁與翼角梁、平托梁與翼角梁交叉部位箍筋交叉重疊的問題。

(2)因梁從柱邊懸挑較大，平托梁及翼角梁鋼筋要求全部錨入內側核心筒墻體內，而內側梁上下鐵鋼筋為雙排鋼筋，翼角梁的上鐵也為雙排鋼筋，造成內側梁上鐵層層疊加。鋼筋放樣下料時充分考慮鋼筋疊加情況，翼角梁鋼筋提前彎錨，達到鋼筋錨固要求，并為鋼筋綁扎提供條件。要求鋼筋放樣時在內側平梁內設直螺紋接頭，既保證鋼筋抗拉強度，又能解決內側梁因圓柱與核心筒墻體距離過近無操作面無法插入整根鋼筋的問題。

2.2三重梁的模板整體支設技術

利用三重梁相互交叉形成的三角形洞口，設計加工三角形定型洞口模板，并與鋼管支架共同組成穩定的模板支撐體系。

三重梁最下一層平托梁底采用扣件式鋼管腳手架搭設支撐排架。支撐立桿橫向間距不大于300 mm,縱距不大于450 mm、步距不超過600 mm。平托梁與翼角梁間、翼角梁與平梁之間設三角定型模板，定型模板下設鋼筋墊支撐三角定型模板。梁底架體支撐體系與周圍樓板架體及主體結構進行牢固拉結，連為一體。

模板安裝總體按照平托梁底模一翼角梁下三角定型模板一平梁下三角定型模板一側模的順序進行依次安裝。梁底模次龍骨為5 0 mm X 100 mm方木支撐，布置間距不大于200 mm，與梁底模板釘成整體。梁底模板主龍骨間距450 mm，立桿頂部設U形托支頂100 mm X 100 mm方木。

模板安裝前，在已澆混凝土墻、柱上彈出模板標高的水平控制線，按設計標高調整U形托絲杠伸出長度，然后安裝梁底模。并拉線找直，梁底模要按跨度的2%起拱。側模與底模之間采用側模夾底模，樓板與梁側模之間采用板模壓梁模。頂板模板與梁側模、梁側模與梁底模及三角定型模之間接縫貼海綿條，防止漏漿。

2.3三重梁的混凝土澆筑技術

三重梁中間定型模板的下層模設排氣孔，保證混凝土澆筑密實，并在最下層平托梁靠圓柱約200 mm處的定型模板上設200 mm X 200 mm的洞口，可觀察圓柱內混凝土澆筑情況，并可插入混凝土振搗棒輔以振搗。伸入圓柱內側的平托梁上口和上層平梁下口設串筒，可將混凝土從上層梁中流下。

三重梁以下的圓柱混凝土在三重梁模板施工前澆筑完畢，并將圓柱水平施工縫留置于平托梁下口處。三重梁及平托梁以上圓柱的混凝土澆筑順序。

澆筑多重梁及柱的混凝土前，在柱每個角點不大于振搗棒作用半徑的1.5倍范圍內插一根48鋼管，保證混凝土能順利通過梁柱節點內的大密度鋼筋，使混凝土振搗棒能通過縫隙對下部混凝土進行振搗。原柱混凝土強度等級為C40，梁板為C30，為方便施工，平梁和板混凝土強度仍為C30，平托梁和翼角梁混凝土強度由C30調整為C40，方便梁柱同時澆筑。

2.4異型雙曲面空間板的主要施工技術

2.4.1異型空間板的三維放樣

利用AutoCAD繪圖軟件對圖紙中立體異型空間板構造的平面、立面進行放樣。再利用AutoCAD繪圖軟件的3D功能，通過設計給定的外弧形的平面和立面曲線得到弧形板的三維立體圖。

在三維立體圖中選取平行于內側結構梁的方向進行豎向剖切，將此切出弧線作為空間板的控制弧線。

2.4.2控制龍骨的制作

按特征弧線加工制作弧形控制龍骨，根據放樣，得知弧形段向內彎曲的最大距離為190 mm，為保證龍骨厚度不小于100 mm，選用100 mm X 300 mm的通長方木加工制作成弧形主龍骨。

2.4.3模板支架安裝

板下模架支架采用扣件式鋼管腳手架支撐體系，立桿縱橫向間距不超過900 mm，立桿步距不超過1200 mm，立桿接長采用對接扣件連接。在特征弧線上按照支架立桿間距選取控制點，根據預先確定的控制點位置搭設支托弧形控制主龍骨的立桿，除此之外的其他部位立桿按照支撐體系立桿的布置間距進行均勻搭設。

2.4.4模板安裝

模板采用18 mm厚多層板，多層板裁成寬300 mm左右的長條形板，便于異型空間板模板拼裝。既能保證異型空間的效果，又可重復周轉使用，節約了成本。次龍骨采用50mmX 100mm方木，主龍骨除弧線處采用100 mm X 300 mm的通長方木加工外均采用100 mm X 100 mm方木。

弧形主龍骨設在支撐體系特征弧線相應位置的立桿頂部，既用于控制曲面板的空間位置及形狀，又作為模板受力主龍骨。弧形主龍骨安裝完成后，先鋪設次龍骨，次龍骨垂直主龍骨方向設置，間距250mm，見圖14。次龍骨在弧形主龍骨上安裝完成后，空間板的形狀已經確定，其他100 mm X 100 mm主龍骨根據對應位置安裝調整立桿頂部U形托高度，使主龍骨與次龍骨頂實，主次龍骨間存在縫隙處，加三角形木楔進行固定。最后在次龍骨上拼接鋪設長條形模板，長條形模板短邊錯縫拼接，將300 mm寬模板碎拼成弧形得到整塊異型空間板的板底曲面。其他技術措施

3.1測量放線

各層施工前先進行水平面上的放線，在各層平板上預留4個控制點觀察口，直通1層，各層施工均需從1層引至施工層控制點。利用控制點引出結構八角的放射線和梁柱軸線。翼角梁外側控制點從平板放射線引至下層翼角梁上端和外腳手架水平固定桿上，確保結構平面位置的準確。

3.2鋼筋加工

梁柱構件多樣，尺寸不一致，存在異型箍筋。放樣完成后按照放樣圖和料單編號下料，下料后及時系上料牌，料牌上注明部位、梁編號和鋼筋編號，且有鋼筋規格、形狀、數量，防止混用。并施行樣板制度，樣板先行，控制翼角梁端部異型曲線部位鋼筋的彎折角度。每種異型尺寸箍筋加工前，現場實際放樣，加工制作樣板，放出箍筋加工尺寸，尤其是翼角梁斜向構件及梁與梁交叉部位的箍筋尺寸要準確。經過對比確定箍筋加工尺寸，并經驗收合格后方可大量加工，加工中隨時與樣板進行比照。梁構件鋼筋在兩端節點處均需彎錨。兩端鋼筋的錨固長度和彎折點位置是鋼筋工程中的難點。在鋼筋加工前按1:1進行鋼筋放樣，加工樣板鋼筋后，進行對比和調整，嚴格按照樣板鋼筋加工。

3.3梁模架工程

多重梁下模板支撐腳手架受力較大，永定塔及周邊群組工程三重梁高度疊加后達到2714 mm，屬超大型截面梁。為保證支撐腳手架的整體穩定，必須單獨進行支撐體系的計算，編制專項方案并組織專家論證，嚴格設置水平及豎向剪刀撐。

3.4澆筑混凝土

不同強度等級的混凝土澆筑時，先澆筑強度等級高的混凝土，后澆筑強度等級低的混凝土(必須在強度等級高的混凝土初凝前澆筑)。

澆筑混凝土前，柱底部應先填3050 mm與混凝土配合比相同的減石子砂漿，混凝土應分層振搗密實。嚴格控制混凝土的坍落度和擴展度，澆筑平托梁時坍落度控制在190210mm，澆筑翼角梁時坍落度控制在140160 mm o混凝土澆筑前，翼角梁上每隔1000 mm左右設一道豎向的鋼絲網片，阻止混凝土向下流淌。對于曲面板采用吊斗輸送混凝土，混凝土坍落度控制在100——120mm。

梁柱節點處，用于導入混凝土的鋼管應隨著混凝土的下料拔出，采用預先在插入鋼管上固定直角扣件，并與另一鋼管連接，隨著混凝土每澆筑lm高，向上逐步旋轉拔出。

第二篇：大跨預應力混凝土轉換梁結構施工技術研究

大跨預應力混凝土轉換梁結構施工技術研究

【摘要】隨著我國建筑業的快速發展，混凝土結構已經成為當今建筑結構的主流，大型建筑的日益增多，大跨度預應力混凝土應用也就越來越廣泛。本文就對當前建筑中大跨度預應力混凝土為基礎的轉換梁結構施工出現的問題和解決措施進行分析和討論。

【關鍵詞】大跨度；預應力；混凝土；轉換梁結構；施工技術

隨著改革開放的不斷深入，我國經濟產生了快速的發展，我國的建筑行業發展突飛猛進，尤其是一些大型建筑完工，取得了讓世界矚目的成績。而在一些大型建筑建設中，在大跨度建筑物的主體建設中預應力混凝土得到了普遍的應用，預應力混凝土憑借它巨大的粘合性和韌性，最大限度的推遲了建筑主體結構裂縫出現的時間，因此成為當前施工中首選。在建筑設計中,由于建筑平面布置、立面處理及功能轉換的要求,經常會遇到大跨度的鋼筋混凝土梁上承托多層框架的情況,這種大跨度的框架托梁往往會承受較大的上部傳來的結構荷載,若仍依照通常的方式進行普通鋼筋混凝土轉換梁設計,不僅配筋過多,不便施工,而且在支座和跨中可能會產生裂縫。為了改善該類梁的受力性能和提高其抗裂性,工程中有必要將該類梁設計成預應力混凝土梁,即預應力混凝土轉換梁。

1大跨度預應力混凝土轉換梁結構施工力學問題

1.1 模板支撐系統的受力

一般情況下,在未施加預應力之前,轉換梁結構的絕大部分混凝土自重、所承擔的部分上部結構荷載以及施工荷載是非常大的,而這又是結構設計中未能考慮的附加荷載。為確保混凝土轉換梁的變形不超過允許值,在施工當中,應根據工程的實際情況和轉換梁結構的特點,明確轉換梁模板支撐的荷載傳遞途徑,并考慮其對結構樓板或梁的承載力的影響,從而合理選擇轉換梁結構的模板支撐方案,確定模板支撐的布置形式。

1.2 混凝土的溫度及收縮應力

混凝土轉換梁由于其幾何尺寸較大,屬大體積混凝土構件,混凝土在澆筑后硬化期間水泥水化過程釋放的水化熱所產生的溫度變化與混凝土的收縮共同作用,由此產生的溫度應力和收縮應力便成為導致轉換梁結構出現裂縫的主要因素。這些裂縫的出現對轉換梁的耐久性及結構的安全性均造成不同程度的損害。因此在混凝土工程施工當中,應考慮溫度應力的影響并設法降低混凝土內部的最高溫升值,減小其內外溫差和溫度變化速率,采用最高溫度和溫度差雙控制的方法確保溫度應力不超過混凝土的抗拉強度;同時還要改善混凝土的性能,采用合理可行的澆筑方案、養護措施以及構造措施控制混凝土的收縮變形,降低收縮應力對構件的影響作用,從而減小裂縫產生的可能性。

1.3預應力對轉換梁結構的受力影響

由于框架結構本身是一個超靜定結構,在張拉轉換梁預應力的同時會在結構中引起次內力。在進行主體結構施工時,若在轉換梁梁體施工完混凝土強度達到指定要求后,與普通預應力混凝土梁相同將預應力進行一次完全施加,而此時上部結構的荷載由于施工進度的原因未施加完畢,在多余預應力的作用下將產生較大的反拱變形,造成上部結構也產生相應的變形和次內力;反之,若在上部結構較大荷載的作用下,未及時對轉換梁施加預應力或施加的程度不夠,結構也會產生較大的變形,對施工和使用期間的結構安全性造成較大的影響。

2混凝土裂縫產生的主要影響因素

轉換大梁混凝土產生裂縫的主要影響因素有以下幾點：

2.1 混凝土溫升值的影響混凝土的溫升值是澆筑溫度、水化熱的絕熱溫升等各種溫度的疊加之和。轉換大梁多使用高強混凝土，又多使用高標號水泥，高標號水泥易產生較高的水化熱絕熱溫升，其收縮量較大。轉換大梁一般斷面較厚，水化熱聚在結構內部不易散失，以上兩因素共同作用的結果使轉換大梁混凝土溫升值過大，其內部最高溫度經常達60℃以上。此外混凝土的澆筑溫度較高，也相應增加混凝土的溫升值。

2.2 混凝土溫度變化的影響在混凝土溫升值較高的情況下，由于轉換梁混凝土內部和表面散熱條件不同，因而形成溫度梯度，使混凝土內產生壓應力，表面產生拉應力。當拉應力超過混凝土抗拉強度時，混凝土表面就產生裂縫，屬表層裂縫。表面裂縫的產生易引起梁體內鋼筋的銹蝕，對轉換梁的耐久性會產生影響；而貫穿裂縫會影響結構的整體性、耐久性和防水性。所以從控制裂縫的角度而言，應著重采取措施避免轉換梁混凝土截面貫穿性裂縫的產生。

2.3混凝土收縮變形的影響混凝土的收縮變形指混凝土的干縮和碳化收縮。由于混凝土內部濕度的不均勻，其收縮變形也隨之不均勻，這樣就在混凝土內部產生較大的收縮應力；若混凝土的收縮變形受結構外部約束條件的反作用，從而產生約束收縮變形的應力，也視為收縮應力。當混凝土的收縮應力大于混凝土抗拉強度時，即產生收縮裂縫。混凝土施工時使用的泵送混凝土具有較高的流動性，水占的比重較大，增大了混凝土的收縮量，與抗裂的要求相互矛盾，故在滿足混凝土泵送的坍落度下限條件下應盡可能降低水灰比。在混凝土工程施工中還應嚴格控制砂、石骨料的含水率，并通過計算機合理調整配料的水灰比，進一步減少用水量。

3大跨度預應力混凝土轉換梁結構的施工技術改進措施

為了保證工程質量，降低混凝土裂縫的出現幾率，就需要在施工技術措施方面進行改進，通過控制混凝土絕熱溫升，延緩混凝土降溫速率等方法來減少或避免混凝土中溫度裂縫和收縮裂縫的出現，這樣才能從施工階段杜絕質量問題的產生。

3.1由于轉化梁結構多使用是高標號水泥，而高標號水泥產生的水化熱較多，并且其中水泥使用量與產生的水化熱溫升大致呈正比關系。因此在水泥使用量方面注意進行控制，前提是保證符合施工技術要求，達到施工要求的質量，在此基礎上優化混凝土的配合比設計，減少水泥用量，降低混凝土的溫度，這樣就會降低混凝土內部溫度，降低內外部的溫差，從而降低裂縫出現的情況。

3.2在混凝土攪拌的過程中加入一定量的減水劑，目的就是在保證混凝土質量的前提下，減少水泥用量，降低水化熱的大量產生，降低水灰比，改善和易性，使得溫升時間延長，使混凝土的表面溫度梯度減小，這樣就會使得內外溫差不會相差較大，不會因為內部溫度過高，產生裂縫。

3.3在混凝土攪拌過程中，必須要保障大跨度預應力混凝土轉換梁結構的質量，所以采取的一些措施都應該圍繞這個主題進行。現在施工中，有時候會選擇在混凝土中摻入一定摻量具有優良性質的粉煤灰（不低于ⅱ級），受粉煤灰的火山灰活性效應及微珠效應的影響，混凝土強度還有所增加（包括早期強度）。這樣的好處就是不影響混凝土質量，而且密實度增加，混凝土的收縮性降低，這樣混凝土結構整體就比較均勻，不會出現塌落現象。如果煤灰和以上說到的減水劑共同使用，這樣效果更佳，不僅降低水灰比，減少水泥使用量，還明顯地延緩水化熱峰值的出現，降低混凝土內部絕熱溫升峰值，其收縮變形也有所降低，即降低了裂縫出現幾率，而且降低了成本，一舉兩得。

3.4在進行混凝土施工時，要根據施工場地天氣和氣候情況，進行相應措施，采用大體積混凝土結構三維有限元溫度分析程序，對轉換梁整個施工過程中的溫度狀況進行分析和計算，掌握混凝土在施工中和澆筑后一個月內各部位溫度的變化規律，為轉換梁的混凝土施工提供科學的依據。通過這些規律，在混凝土溫度較高的情況下，可以在攪拌時加入冷水，目的是降低內部溫度，減少了結構的內外溫差，同時延長了混凝土的初凝時間。另外可以分層次澆筑，目的就是降低截面的厚度，可以順利將內部溫度及時降低，溫度分布均勻，這樣就不容易產生裂縫。

4大跨度預應力混凝土轉換梁結構支撐施工技術

4.1常規支撐法 轉換梁施工時,考慮采用常規的混凝土澆筑方法和模板支撐形式進行施工,即一次支模一次澆筑混凝土成形,使用目前應用較為普遍的鋼管腳手架支撐體系來對梁體模板進行支撐。由于轉換梁底模在一次澆筑混凝土成形的情況下施工荷載很大,其支撐往往需要從轉換梁底一直撐到結構底層地面或地下室的底板。該方案需準備大量的模板支撐材料,材料的租賃費或一次購置費用較大。因此這種施工技術適用于施工現場可用的支撐材料較多,且轉換梁在主體結構中位置較低的情況。

4.2疊合澆筑支撐法

疊合澆筑法即應用疊合梁原理將轉換梁分兩次或三次澆筑疊合成型的施工方法。該方法利用第一次澆筑混凝土形成的梁支承第二次澆筑混凝土的自重及施工荷載,首次澆筑混凝土的高度多為梁高的。再利用第二次澆筑混凝土與第一次澆筑混凝土形成的疊合梁支承第三次澆筑混凝土的自重及施工荷載。采用這種施工技術時,轉換梁的鋼管支撐系統腳手架只需考慮承受第一次澆筑層的混凝土自重和施工荷載,因而可大為減小其下部鋼管支撐的負荷,減少支撐材料的使用數量,同時混凝土分層澆筑可緩解由于大體積混凝土水化熱較高從而引起溫度應力過大等對裂縫控制的不利影響。

4.3設立鋼結構支撐法

建筑轉換層結構中的轉換梁具有跨度和截面高大化的趨勢,若仍采用普通的鋼管腳手架作為施工期間的臨時支撐形式,則無法滿足大跨度、大截面轉換梁對支撐體系強度、剛度及穩定性的要求。因此在實際工程中,可采用設立鋼結構支撐作為主要的臨時支撐,鋼管腳手架可作為輔助支撐形式與鋼結構支撐共同工作。鋼結構支撐可有鋼格構柱、鋼管柱和鋼桁架等形式,均具有較強的強度、剛度和穩定性。

參考文獻

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第三篇：預應力混凝土箱梁施工管理論文

摘要：文章主要以山西省太佳高速公路(呂梁段)第八合同段預制梁場施工為素材，從技術管理的角度對高速公路施工預制梁場在混凝土梁(板)預制過程中的技術管理作了論述，對預應力混凝土梁的施工工藝作了探討和分析，對預應力混凝土梁施工中出現的工程病害做出了分析和提出預防措施。

關鍵詞：預應力；混凝土；預防措施預制場地的選擇和施工準備

預制場地的選擇宜靠近施工工地就近布設，交通方便，利于建筑材料的運輸和成品梁板的吊裝。太佳高速公路(呂梁段)第八合同段共有橋梁3座，預制梁板數量為364片，主要設計為20m預應力箱梁132片、30m預應力箱梁232片，箱梁為后張法施工。該預制場主要選擇在1號橋與2號橋之間的挖方段路基上，占地約10 000 m2，存梁區設在梁場前方的路基段內，施工道路利用S104省道及路基便道。梁場用水，在梁場右側的河溝內打井，安裝高揚程抽水機將水抽至梁場左側的山上，新修建一座蓄水池，電力前期由2臺150 kW發電機供電，后期由架設的電力統一專線接入梁場。施工技術

后張法預應力箱梁施工順序：臺座制作→制安鋼筋、預應力孔道、模板→綁扎頂板鋼筋→澆筑混凝土→養護、拆模→預應力筋制安、張拉→封錨、孔道壓漿→養護。

2.1混凝土施工

混凝土采用混凝土罐車由拌合站運至制梁區再經龍門吊吊運人模，按水平分層澆注，由梁端向跨中的順序，共分4層澆注，先從底板澆注腹板位置，再分2層澆注腹板，最后澆注面板。混凝土的振搗，腹板搗固以附著式振動器(高頻振動器)為主，插入式振動棒為輔，面板可用平板振動器。附著式振動器兩邊對稱振動，并嚴格控制振動時間(一般為1.5 min)，只能在灌注部位振動，不得空振模板，波紋管位置以上部位采用插入式振動棒搗固，步點均勻，振動棒不得觸及波紋管，以免波紋管被振破漏漿，影響張拉。混凝土搗固程度以現場觀察其表面氣泡已停止排出，混凝土不再下沉并在表面出現水泥砂漿為宜。

養護，拆模后即時灑水養生，使混凝土表面保持絕對濕潤，避免時干時濕，針對工地不同氣候變化采用不同的養護措施，低溫季節澆筑完混凝土后立即用塑料薄膜包起來，保持梁體溫度和表面濕度，高溫季節，經常澆水，頂板用土工布遮蓋起來，減少水分蒸發。

2.2預應力施工

2.2.1預應力筋下料及制作

預應力筋下料長度既要滿足使用要求，又要防止下料過長造成浪費。預應力筋下料長度的計算，應考慮預應力筋的品種、錨具形式、彈性回縮率、張拉伸長值、構件孔道長度、張拉設備與施工方法等因素，由于預制梁采用兩端張拉，故每根鋼絞線的長度按下式確定：

L=L0+2(L1+L2+L3+L4+L5)

式中：L0：構件的孔道長度；

L1：工作錨厚度；

L2：千斤頂長度；

L3：工具錨厚度；

L4：限位板長度

L5：長度富余量(一般取100 mm)；

孔道成形的質量，對孔道磨損的影響較大，應嚴格把關，因此要求孔道的尺寸與位置應正確，孔道應平順。接頭不漏漿，端部預埋鋼板應垂直于孔道中心線等。

預應力筋的孔道可采用鋼管抽芯，膠管抽芯和預埋管等方法成形，該梁場采用預埋金屬波紋管成孔工藝。接頭采用外徑大2 mm同類波紋管套接，并用膠帶纏繞、密封好，以免水泥漿進入管內，沿梁長方向1 m設一道井字形鋼筋架以利于固定波紋管。

2.2.2預應力筋的張拉

2.2.2.1張拉程序

0→10％(rK(初應力值作延伸量的標記)→100％σK(持荷2min，測延伸量)一錨固。

箱梁張拉分為正彎矩區(架梁前)及負彎矩區(架梁后)兩種。在隨梁同條件養生混凝土試件達到85％設計強度后進行預應力施工，預應力筋用錨具進場時應按《混凝土結構工程施工及驗收規范》GB50204—92和《預應力筋用錨具、夾具和連接器應用技術規程》JGJ185—92組批驗收，合格后方準使用。各束張拉力及伸長值按規范要求分別計算，以張拉力和伸長值雙控。預應力筋張拉伸長值的量測，應在建立初應力之后進行。其實際伸長值AL應等于：

△L=△L1+△L2-A-B-C

式中：△L1：從初應力至最大張拉力之間的實測伸長值，包括

多級張拉，兩端張拉的總伸長值；

△L2：初應力以下的推算伸長值；

A：張拉過程中錨具楔緊引起的預應力筋內縮值；

B：千斤頂體內預應力筋的張拉伸長值(若理論伸長值已計人，則不減)；

C：構件的彈性壓縮值。

關于推算伸長值△L2，可根據彈性范圍內張拉力與伸長值成正比的關系計算，也可用初應力——2倍初應力的可測伸長值代替。

△L與理論值的差值不得大于6％，否則必須暫停張拉，分析、查找原因后并采取有效措施予以調整后，方可繼續張拉。

2.2.2.2壓漿施工

孔道壓漿是為了保護預應力鋼筋不銹蝕，并使預應力筋與構件混凝土有效的黏結，從而既能減輕梁端錨具的負荷，又能提高梁的承載能力、抗裂性能和耐久性。

(1)準備工作：用棉花和水泥漿堵塞錨具周圍的鋼絲間隙，并用空氣泵檢查通氣情況。

(2)水泥漿的制備：孔道注漿所用的水泥漿，須用P.O52.5R普通硅酸鹽水泥拌制，水泥漿標號不得低于構件混凝土標號的80％(28天齡期時)。M40水泥漿配合比及外加劑，水泥漿應有足夠的流動性，稠度控制在14 s-18 s之間，水灰比應在0.4～0.45。泌水率宜控制在2％最大不得超過3％。每次拌量以30min～45min的使用為宜，水泥漿在使用和壓注過程中應經常攪動。

(3)壓漿程序和操作方法。預應力張拉后，宜在48 h內完成孔道壓漿，經過鐵絲篩的水泥漿用灰泵從一端向另一端壓漿，壓漿工作要在一次作業中連續完成，當另一端出濃漿，稠度達到規定值為止，關閉出口閥門繼續壓漿，壓力應最少升至0.5 MPa，保壓2min。

2.2.2.3封端

壓漿完畢后，即可進行封端。封端注意事項：①采用與梁體同標號的砼；②封端前，壓漿殘留渣滓應清理干凈，與梁體的接觸面應鑿毛；③封端的幾何尺寸應符合設計要求。預制梁常見工程病害及原因分析

在混凝土澆筑完成拆模后，梁板頂面、翼板下部出現不規則的裂縫。鑿開混凝土裂縫發現，裂縫深度在0mm～5mm之間，初

步判定為收縮裂縫或溫度裂縫。不影響梁板的正常使用，但考慮預應力鋼絞線張拉后，梁板頂面拉力增大，有使裂縫增長的可能，為此組織工程技術人員對裂縫產生的原因進行分析并提出相應的改進措施。

3.1裂縫產生的原因分析

3.1.1原材料因素

水泥采用P.0525R,經檢驗符合規范要求，水泥用量：486kg／m3，高強混凝土因采用高標號水泥且用量大。這樣在混凝土生成過程中由于水泥水化而引起的體積收縮即自縮就大于普通混凝土，出現收縮裂縫的機率也大于普通混凝土。高水泥用量的混凝土硬化過程中，水化放熱量大，升溫梯度大，溫度收縮應力加大，導致溫度收縮裂縫。高強混凝土由于水泥含量高的多，所以在硬化早期由于水分蒸發引起的干縮也將大于普通混凝土。

碎石、砂、水、外加劑等經多次試驗各項指標均符合規范要求。

3.1.2施工工藝因素

在混凝土養生，現場操作中有時不夠及時，梁板頂面裸露在大氣中，夏季最高氣溫達35℃，加快了水份的蒸發，致使表面干縮裂縫。

3.1.3混凝土自身應力形成的裂縫

①收縮裂縫：混凝土凝固時，水化反應會使混凝土的體積減少，表面水分蒸發，也會使混凝土體積減小。混凝土的干燥過程是由表面逐步擴展到內部的，在混凝土內呈現含水梯度。因此產生不均勻收縮，致使表面混凝土承受拉力，內部混凝土承受壓力。當表層混凝土所產生的拉力超過其抗拉強度時，便產生收縮裂縫。

②溫度裂縫：梁場建在海拔較高的山上，當地晝夜溫差較大，最高溫差達20℃。混凝土在較大的溫度變化作用下產生收縮和膨脹，產生溫度應力，溫度應力超過混凝土抗拉強度時，即產生裂縫。

3.2裂縫的預防措施

(1)嚴把原材料質量關：水泥、砂、碎石等原材料要保持其料源的穩定，確保各種原材料質量滿足規范要求。

(2)嚴格按照有關技術規范進行混凝土配合比設計，并在施工過程中經常校核，嚴格控制水灰比、砂率、坍落度等關鍵技術指標。每天施工前都要測定砂、石料含水量，得出符合實際的施工配合比。

(3)混凝土澆注應選擇一天中溫度較低的時候進行，采用插入式振搗器振搗時，移動間距不應超過振搗器作用半徑的1.5倍，對每一振搗部位必須振動到混凝土停止下沉，不在冒出氣泡，表面呈現平坦、泛漿，邊振動邊徐徐提出振動棒，避免過振，造成混凝土離析。

(4)混凝土養護，不論是收縮裂縫還是溫度裂縫，混凝土的養護最為關鍵。合理掌握混凝土的養護時間，混凝土澆注完成收漿后，盡快覆蓋和灑水養護，使混凝土表面始終保持在濕潤狀態，不允許混凝土在高溫下裸露暴曬。在初期由于水化反應產生熱量較大，應加大灑水次數，必要時在腹板采取噴淋養護加快散熱，在溫度較低的夜間進行覆蓋，降低梁體溫差大，減少由溫差產生的溫縮裂縫。結束語

經過施工技術管理人員的共同努力，梁板的質量得到了有效的控制。

第四篇：某高層小區剪力墻結構梁板裂縫成因分析及預防

摘 要:本文根據工程實例分析高層鋼筋混凝土結構裂縫產生的部分原因,并參考多方面的 科學 研究和工程實踐提出控制鋼筋混凝土結構裂縫的預防措施。

關鍵詞:鋼筋混凝土結構 裂縫 原因分析 預防措施 裂縫處理

前言

近年來,隨著鋼筋混凝土結構的長大化和復雜化,以及商品混凝土的大量推廣和混凝土強度等級的提高,結構裂縫出現機率大大增加,有些已危及結構的安全性和耐久性,有的地下工程裂滲已影響其使用功能。表面裂縫,隨后引發內部微裂縫,若混凝土變形受到約束,則進一步產生收縮裂縫。這是高標號混凝土容易開裂的主要原因之一。

以上是從水泥混凝土物理化學特性分析其各種收縮現象,早期塑性收縮會導致結構出現表面裂縫,混凝土進入硬化階段后,混凝土水化熱使結構產生溫差收縮和干燥收縮,這是誘發裂縫的主要原因，結構自重及支撐荷載考慮不足也是引起裂縫的一個原因。

某工程建于內蒙古某市新城區，主體結構形式為剪力墻結構，基礎結構墻下條形基礎+250mm厚防水板，基礎持力層為圓礫，地基承載力特征值260kpa。建筑面積為6320.6平方米，建筑地下一層，局部有夾層，地上12層，總高37.5米。地下一層為車庫，層高3.00m，地下一層夾層為庫房，層高為2.60m，1-10層為普通住宅，層高3.00m，11、12層為躍層式住宅，底層層高3.00m，躍層層高為4.45m。使用年限為50年，抗震設防烈度為7度（0.15g）。

工程位于內蒙古自治區，處于暖溫帶向寒帶的過渡地區，冬季寒冷干燥，夏季溫暖多雨。冬季最低溫達-20℃以下，多風沙，氣候條件惡劣，屬干燥地區。裂縫出現位置主要集中在主次梁相交處主梁上位于次梁兩側，大跨度板的主梁上等。

第一、設計方面

選用合理的設計模型及適宜的長度或體積。特別考慮溫度變化和混凝土收縮對結構的影響。現行《混凝土結構設計規范》gb50011-2002 中對此提出了幾項具體措施:一是設置伸縮縫,對不同結構形式、外露環境有不同的要求。二是混凝土澆筑采用后澆帶分段施工。三是采用專門的預加應力措施,以此抵消溫度、收縮應力的影響。

新的戶型追求大的客廳：客廳尺寸4.8*6.6或是5.4*6.9結構采用大板的情況下，樓板結構自重加上施工支撐荷載遠遠超過設住宅計活荷載2.0kn/m2在梁板砼沒有達到100%設計強度的情況下結構早期受荷，極易出現早期裂縫，加上環境等外界因素量梁側裂縫進一步開展。

第二、最終現場混凝土構件裂縫的處理

在本工程實踐中,裂縫是可能避免的，雖然本身砼結構就是帶裂縫工作的一種結構形式，但是通過合理設計和施工裂縫可以嚴格控制在0.2-0.3mm以下。對本工程裂縫的處理,首先要分析其形成原因,是由設計、施工、材料還是其它因素引起的。結構核算分析后結構設計基本沒有問題，混凝土構件的裂縫大致分三類。第一類是很細小的裂縫,或者說是規范所允許范圍內的裂縫0.3mm以下直裂縫。這種裂縫一般不需要處理,第二類是超出規范允許范圍內的,但并不影響結構安全問題的裂縫寬度大于0.3mm裂縫。這種裂縫一般需處理才能滿足使用功能以及結構耐久性等,第三類是裂縫較大或是斜角裂縫,影響到結構安全性的裂縫,這種裂縫的構件往往需要進行結構加固處理，本工程裂縫部分屬于屬于第三類裂縫

根據現場勘查測得的裂縫長度、寬度及裂縫形式對結構安全性和耐久性均構成危害處理方法分兩種,一是抹面處理,即采用高強環氧樹脂砂漿封閉或是是壓力灌漿法,并且對梁上斜裂縫進行局部補強處理。第二是對裂縫首先進行封閉處理，然后采用碳纖維對裂縫處進行加固處理。

第三、設計體會和建議

隨著社會對生活品質的改善，大戶型越來越成為開發領域的一種追求，商品混凝土材料的廣泛使用,混凝土構件的裂縫問題也一直為工程技術人員所討論。1.材料方面。

2.地基變形。

3.設計方面。

4.結構荷載方面。

5.溫度應力裂縫。

6.施工方面。

二、混凝土結構裂縫的預防措施

1.材料方面和施工。1）水泥：根據工程條件不同，盡量選用水化熱較低、強度較高的水泥，嚴禁使用安定性不合格的水泥：2）骨料應選用粒徑適當、級配合理、無堿性反應、有害物質及含泥量符合規定的砂、石材料；3）外摻料宜摻入適量粉煤灰和減水劑等外加劑，超長建筑物或構筑物可加入微膨脹劑，以改善混凝土工作性能，降低水泥用量和用水量，減少收縮。適當的設置混凝土后澆帶或膨脹后澆帶，4）采用先進的施工工藝如：跳倉發施工等。

2.混凝土配料、攪拌及澆筑。1）配合比設計應盡量采有低水灰比、低水泥用量、低用水量。投料計量應準確，攪拌時間應保證；2）澆筑分層應合理，振搗應均勻、適度，不得隨意留置施工縫。

3.設計方面。1）建筑平面造型在滿足使用要求的前提下，力求簡單；控制建筑物的長高比，增強整體剛度和調整不均勻沉降的能力；2）正確設置沉降縫、變形縫，位置和寬度選擇要適當，構造要合理3）構件配筋要合理，間距要適當。斷面較大的梁應設置腰筋。大跨度、較厚的現澆板，上面中心部位宜配置構造鋼筋。主梁在集中應力處，宜加設抗剪鋼筋。

第五篇：墻、板、梁、后澆帶混凝土施工交底

工程施工交底文件

墻、板、梁、后澆帶混凝土施工交底

一、墻、梁板混凝土施工

1）先澆墻混凝土，后澆梁板。

2）墻柱澆筑宜在梁板模安裝完畢，梁板鋼筋未綁扎前進行，以保證混凝土澆筑質量，便于上部操作，同時不至于破壞梁板鋼筋。

3）墻的施工縫留置在底板以上300mm處及樓板底下20~30mm處；梁的施工縫留在跨度的中間1/3范圍內。

4）梁、板應同時澆筑，先將梁的混凝土分層澆筑或階梯形向前推進，當達到板底標高時，再與板的混凝土一起澆搗，隨著階梯不斷延長，板的澆筑也不斷前進，當梁高大于1m時，可先將梁單獨澆筑至板底下2~3cm處留施工縫，然后再澆板。為防止出現裂縫，先用插入式振搗棒振搗，然后用平板振搗器振搗，直到表面泛漿為止，再用鐵滾碾壓，在初凝前，用木抹子搓一遍，最后在終凝前再用木抹子搓一遍。

5）在澆筑柱、梁與主次梁交接處，由于鋼筋較密集，要加強振搗以保證密實，必要時該處可采用同強度等級細石混凝土澆筑，采用片式振搗棒振搗或輔以人工搗。

6）墻混凝土澆筑為先外墻、后內墻，澆筑順序同底板。澆筑時設兩臺固定泵，一前一后兩次澆筑到頂，(每次澆2.5～3m)前后相隔2～3小時左右澆筑，開始澆筑時應先澆5cm厚與混凝土砂漿成分相同的水泥砂漿。每次布料厚度以50cm為宜，采用插入式振搗棒振搗，每個出料口設三臺振搗棒，一臺位于坡底，一臺位于坡中，一臺位于布料口，是梅花式振搗。保證不得漏振，久振且不得過振，不許振模板，不許振鋼筋，嚴格按操作規程作業。7）內外墻混凝土采用澆水養護，頂板采用澆水養護。

二、后澆帶的施工

本工程地下室底板共設有三條后澆帶，板底部垂直后澆帶鋼筋先綁扎，平行后澆帶鋼筋后綁扎，以便清理底部垃圾；上部垂直后澆帶鋼筋每隔5m左右留一600～700mm見方的上入孔，兩側預留焊接鋼筋長度，平行加強帶鋼筋后綁扎，以便安拆木方（木板）、清理垃圾及兩側混凝土表面清理。墻外側網片可先綁扎，內側處理方法同板上部鋼筋。

1）為便于底板后澆帶兩側模板的安裝，另外，由于后澆帶內的模板及支撐體系在兩側底板澆筑完畢后將承受很大的壓力，且后澆帶作業空間狹小，模板施工不易掌握控制。因此，地下室后澆帶模板及支撐系統采用下圖所示Ф28鋼筋焊接骨架及鍍鋅密目鋼絲網解決。同時，在澆筑底板后澆帶時焊接骨架不割除，以便加大配筋率，起到膨脹加強帶作用；側面采用密目鍍鋅鋼絲網封堵。密目鍍鋅鋼絲網應與支撐系統焊接骨架綁扎牢固，為保證鋼絲網綁扎牢固，鋼絲網寬度應比底板厚度每邊放大100mm；同時考慮到混凝土澆筑壓力較大，應設置雙層鋼絲網。后澆帶混凝土強度等級應根據設計要求比底板混凝土提高一個強度等級，同時混凝土中應摻加微膨脹劑。

2）后澆帶混凝土澆筑前，原混凝土表面必須全部鑿毛，露出石子，便于與新混凝土結合密實。后澆帶混凝土澆筑時，每一層段一次澆筑完成，在底板、樓板位置形成的水平施工縫與所在部位外墻的水平施工縫相同。

3）澆筑后澆帶時，將原來預埋在止水條部位的木條剔除干凈。然后直接把BW止水條臥放在缺口居中位置，用小滾筒略加碾壓，排除止水條與混凝土之間可能儲留的空氣，并利用止水條的黏性，與混凝土表面黏結在一起。注意不能把止水條拉細，也不能皺折。可用混凝土鋼釘按2～3m間距把止水條釘在混凝土缺口內，以防澆筑混凝土時止水條產生位移。同時，振搗棒在振搗時要確保不能進入止水條250mm范圍內。

三、后澆帶補償收縮混凝土施工要點

工程施工交底文件

補償收縮混凝土是在普通混凝土中摻加膨脹材料而成的適度膨脹的混凝土，要求經過7～14d的濕潤養護后其膨脹達到0.05%～0.08%，獲得0.5～1.2N/mm2的自應力，使得混凝土處于受壓狀態，以達到補償混凝土的全部或大部分收縮，從而達到防止開裂的目的。

1）必須認真做好后澆帶兩側普通混凝土的表面清除、鑿毛和濕潤工作：將原混凝土表面普遍鑿毛，要求鑿到出現新槎、露出石子；鑿毛驗收合格后，清除表面混凝土渣及其他雜物，鋼筋表面進行清除，除去｀鐵銹；在補償收縮混凝土澆筑前24h，要對已經鑿毛的混凝土表面進行預濕，要充分均勻的澆水，使得濕潤深度大于5mm。2）對于支設的模板必須采取嚴密措施，防止兩端漏漿。

3）嚴格掌握水泥稱量，其誤差不得超過1%。選擇骨料應使其不對膨脹率和干縮值帶來不利影響。一般情況下骨料應采用間斷級配。

4）補償收縮混凝土最好采用強制式攪拌機攪拌，攪拌時間不得大于2min。為減少混凝土坍落度損失，攪拌后應盡快運至澆筑地點進行澆筑。如運輸和停放時間較長，坍落度損失，此時不允許再添加拌合水。

5）采用人工澆筑，現場坍落度為7～8cm；采用泵送混凝土澆筑時，現場混凝土坍落度應為12～14cm。澆筑間隙不得超過2h，不允許留施工縫。

6）混凝土要求振搗密實，硬化前1～2h予以抹壓，防止表面裂縫的產生；必須進行充分的濕潤養護。這一工序是保證混凝土具有一定膨脹力和足夠強度的關鍵，應予以高度重視。7）混凝土澆筑后應立即覆蓋兩層充分濕潤的麻袋進行潮濕養護，并指派專人隨時澆水。對于地下室外墻后澆帶等有模板保護的工程部位，要在澆筑后48h拆模，并指派專人澆水養護，并覆蓋塑料薄膜。

8）地下室后澆帶養護時間不得少于7d；梁板后澆帶不得少于14d。