第一篇：油田注汽鍋爐節能降耗改造分析論文

1注汽鍋爐的能耗特點

對于注汽鍋爐來說，其在使用的過程中，能源的損耗主要由以下幾個方面構成：鍋爐的排煙損失、鍋爐自身的散熱損失以及燃料燃燒過程中未能充分燃燒造成的燃料損失，下面對這幾個方面進行具體的介紹。

1.1鍋爐的排煙損失

注汽鍋爐在工作的過程中，其產生的煙氣含有大量的熱量，一般情況下，無論是天然氣還是原油，兩者在燃燒時都會產生具有大量熱量的煙氣，這些煙氣在排出后會對環境造成嚴重的危害。根據相關數據統計可以知道，注汽鍋爐在使用過程中大約有一半的能量損失來自排煙損失，因此，想要降低注汽鍋爐使用過程中的能量損失，需要重點降低排煙中的能量損失。

1.2注汽鍋爐自身的能量損失

在注汽鍋爐使用的過程中，由于其本體和能量傳輸管道存在著一定的導熱性，會將自身產生的一部分熱量散失在空氣中，特別是在一些溫度較低的地區，由于鍋爐和外界環境之間存在著較大的溫差，導致這種能量損失情況更加嚴重。

1.3燃料的未完全燃燒造成的能量損失

鍋爐中的燃料在進行燃燒的過程中，會發生一系列的物理和化學反應，從而使燃料中的一部分物質變為不可燃燒的物質或者由于燃燒條件的限制，一部分燃料進行不充分燃燒，這一現象會造成燃料中的能量被損失。燃料的燃燒主要分為兩個部分，分別是機械燃燒和化學燃燒，在注汽鍋爐中，機械燃燒產生的能量損失幾乎可以忽略，但由于注汽鍋爐的燃料是天然氣或者原油，其在反映的過程中往往會由于鍋爐內的空間問題和氧氣供應問題等出現一些未完全燃燒的現象，這種情況會導致鍋爐使用過程中產生較多的能量損失，對我國的稠油開采行業發展具有嚴重的影響。

2改造方案研究和分析

針對上述所說的問題，為了能夠更好的提高我國注汽鍋爐的使用效益，增強我國稠油開采行業的競爭力，需要對這些問題進行解決。下面針對性的提出了一些注汽鍋爐的改造措施，對當前存在的鍋爐使用能量浪費問題進行了較好的解決。

2.1利用熱管技術對煙氣中的熱量進行回收

注汽鍋爐中的燃料在燃燒的過程中，會產生200℃以上的高溫煙氣，這一部分的煙氣中含有大量的熱量，因此，通過回收利用能夠大大降低能源的損耗。具體措施是將煙氣中的余熱對鍋爐積水系統進行預熱，這樣能夠最大程度上對煙氣中的余熱進行回收利用，其在進行余熱回收時，這種方式還能保證設備的正常運行，防止設備出現損壞。另外，在利用余熱的過程中，需要對管道材質進行重點的選取，一般預熱給水的溫度在50到60℃之間，這一溫度是水對金屬腐蝕最嚴重的，在進行材質選擇時應該根據金屬的抗腐蝕情況進行合理的選擇。

2.2優化注汽鍋爐的燃料結構

對于傳統的注汽鍋爐，其燃料主要是原油和天然氣，在使用的過程中非常容易造成燃料的浪費，最好的解決辦法是采用具有高燃燒效率的水煤漿進行替代。目前水煤漿的使用主要面臨以下幾個問題：首先是運輸和生產問題，燃煤是一種具有高能量，但價格低卻污染嚴重的燃料，其在使用的過程中會產生較多的污染物，在生產的過程中需要采用具有更高技術含量的設備，提高燃煤的清潔度。另一個問題則是使用過程中的點火和控制系統，水煤漿在使用時不易燃燒，需要提高其燃燒所需要的壓力和點火裝置的質量，為了能夠保證水煤漿的正常使用，需要盡快克服其燃燒問題和控制問題，保證其在使用過程中能夠和傳統燃料具有同樣的燃燒效果。

2.3開發新工藝清除積灰積垢

對于注汽鍋爐設備上的一些管道，其使用的過程中會不斷積淀灰塵，時間長了以后會對管道的導熱性造成嚴重的影響，浪費大量的燃燒熱能，在今后的改造中需要對積灰積垢的成分進行研究，并針對性的配置相應的除灰裝置和化學制劑，定期對其進行灰垢的清除，保證注汽鍋爐能量的利用率。

3結語

注汽鍋爐的使用對我國稠油開采具有重要的影響，其能耗的降低則能夠大大降低我國稠油開采的成本，提高我國稠油開采市場的競爭力。根據研究可以發現，目前我國的注汽鍋爐在使用過程中還存在著較為嚴重的熱量損失，需要相關人員加強對節能降耗措施的研究。

第二篇：油田注汽鍋爐操作規程

注汽鍋爐（燃油、燃氣及混燒）操作規程

(SG50系列、SG25系列、SF系列)

1、啟動前檢查

1.1水處理運轉正常，供給鍋爐足夠的合格的水。1.2檢查鍋爐各閥門位置 1.2.1水汽系統 a、b、c、打開柱塞泵進口閥門、對流段進口閥和蒸汽放空閥，關閉注汽閥。打開各壓力表閥門。

打開各流量計閥門和報警開關一次閥。

1.2.2燃油系統（若燃油時）a、b、c、d、e、打開浮頭換熱器前、后燃油入口閥門。打開電熱帶開關（若油溫低）。打開火嘴前燃油入口閥。打開回油閥。

打開壓力表及壓力開關閥。

f、點爐前，鍋爐前吹掃時間不得少于5-7分鐘，后吹掃時間不得少于20分鐘。

1.2.3燃氣系統（若燃氣時）a、b、c、d、打開鍋爐天然氣入口閥。打開燃氣電動閥前的閥。打開各壓力表及壓力開關閥。

點爐前，鍋爐前吹掃時間不得少于15分鐘，后吹掃時間不得少于25分鐘。1.2.4油氣混燒

a、點爐前，先檢查天然氣管線各動、靜密封點是否存在漏氣。如有泄漏現象，應立即整改

b、點爐前，鍋爐前吹掃時間不得少于15分鐘，后吹掃時間不得少于20分鐘。

c、點爐前，必須先點燃油，待燃油點著，鍋爐燃燒穩定后，再打開燃氣電動閥的手動閥門，再手動緩慢打開天然氣管道上的球閥，一邊開一邊觀察燃燒情況。嚴禁快速打開球閥。

d、待穩定燃燒后，調整油氣比例，使其達到鍋爐正常運行的要求。1.2.5引燃系統 a、b、打開引燃管路進出口閥。打開各壓力表閥。

1.2.6霧化系統 a、b、打開空氣霧化入口閥，打開霧化壓力表及壓力開關閥。關閉蒸汽加熱器和蒸汽霧化閥。

1.2.7儀表用空氣系統 a、b、打開空壓機出口閥。

打開空氣干燥器進出閥，關閉旁通閥。

1.2.8排污系統 a、b、關閉輻射段排污閥。2 關閉蒸汽水分離排污閥。c、關閉蒸汽干度取樣過濾器排污閥。

1.2.9疏水系統 a、b、打開空壓機所有疏水器前的閥。

燃油時打開燃油加熱器疏水器的閥和蒸汽霧化分離器下的疏水器前的閥。

1.3柱塞泵和空壓機的檢查

1.3.1柱塞泵和空壓機無松動部件，附近無雜物。

1.3.2檢查柱塞泵曲軸箱、柱塞泵注油器、空壓機曲軸箱的油位，油色為清亮棕黃色，柱塞泵的油位在2/3左右，空壓機的油位在1/２～2/3處。1.3.3對柱塞泵盤車一圈以上，檢查空壓機運轉聲音、氣壓正常。1.4檢查燃油和燃氣供應情況

1.4.1燃油時，油罐油位應在1/3～4/5，燃油泵出口壓力應在1.0～1.5Mpa,爐前調壓閥壓力應為0.8～1.2Mpa。

1.4.2燃氣時，天然氣進口壓力應為0.1～0.25 Mpa。1.4.3油氣混燒，天然氣進口壓力應為0.06～0.1Mpa 1.5動力檢查

2.1.5.1配電室電壓正常（電壓為340V～420V之間），鍋爐送電不缺相。

1.5.2打開控制柜的配電柜門，合上柱塞泵、鼓風機、空壓機、控制變壓器和總電源空氣開關。3 1.5.3燃油時，合上電加熱器空氣開關。1.5.4檢查完畢，關好配電柜門。1.6控制盤上開關位置檢查 a、b、c、d、e、f、g、h、i、j、k、l、電源開關-暫斷 柱塞泵開關-自動 鼓風機開關-自動 空壓機開關-自動 點火開關-暫斷

電加熱開關-合（燃油時）延時引燃-合（燃油時）油嘴加熱-合（燃油時）調火開關-小火

燃料選擇-視燃料定，燃油時選油，燒天然氣時選氣。混燒時-選擇開關合（混燒）蒸汽壓力低-旁通

2啟動點火

2.1合上電源開關，電源指示燈亮。

2.2空壓機自動啟動升壓，檢查空壓機運轉情況和儀表用氣源減壓閥調整情況。2.3報警燈檢查

2.3.1對于帶自測試功能的報警燈，將報警燈依次按一下，檢查指示是否正常。4 2.3.2對于普通報警燈，按燈測試按鈕，檢查指示是否正常。2.4鍋爐控制柜的檢查 2.4.1鍋爐程序控制器送電情況，沒有錯誤信息。

2.4.2如需設定前后吹掃時間繼電器，前吹掃與后吹掃時間的設定應根據燃料的種類按前面規定設定。

2.4.3合上點火開關，再按一下聯鎖啟動按鈕，聯鎖指示燈亮，柱塞泵、鼓風機依次自動啟動，開始五分鐘的前吹掃，看一下前吹掃繼電器，如果繼電器指示燈亮，就回扭一下旋鈕指示針，等熄后回原位；吹掃結束后，點火程序器開始工作，當引燃指示燈亮時，立即打開液化氣或天然氣閥門，注意點火全過程。

2.4.4火焰穩定后，把調火開關轉到自動，延時引燃（燃油時）轉到斷開位置，手動調整火量到3-4，關閉液化氣或天然氣閥門，15分鐘后調為所需火量，火量自動跟蹤水量變化；注意觀察燃燒情況，并及時調整。

2.4.5燃油時，蒸汽出口溫度達到100℃以上時，稍打開蒸汽出口汽水分離器到霧化和浮頭換熱器上的閥門，打開浮頭換熱器蒸汽進出、口閥，給燃油加熱，注意油溫變化。2.4.6燃油時，蒸汽霧化的切換。

2.4.6.1蒸汽出口壓力達到4 Mpa以上，干度達到40%以上時可以進行霧化切換。

2.4.6.2調整好蒸汽霧化一次減壓閥。

2.4.6.3打開霧化汽水分離器入口閥。5 2.4.6.4打開霧化管線上的放空針形閥，觀察放出來的汽不含水時關閉放空閥。2.4.6.5打開液化氣或天然氣閥門，把調火開關轉到小火，延時引燃開關轉到開的位置，將霧化選擇開關從“空氣”轉向“混合”，待火焰穩定后，再轉向“蒸汽”。

2.4.12火焰穩定后，斷定延時引燃開關，關閉液化氣瓶。把調火開關轉到自動，注意火焰狀況，正常后關閉空氣霧化閥。

2.4.13鍋爐運行正常后投注，投注時先打開注汽閥，再慢慢關上放空閥，注意蒸汽壓力和水流量的變化，防止鍋爐憋壓和水流量過小。3運行

3.1運行初期應頻繁調整化驗干度，直至干度到達70-80%并穩定。3.2運行中特別注意油壓，油溫，霧化壓力，火焰形狀、顏色。3.3運行中每小時在運行報表上記錄一次各點參數。

3.4運行中還要檢查記錄配電系統電壓，要求電壓波動在10%以內；檢查各運轉設備的溫度、聲音等。4停爐

4.1小火運行15分鐘，打開蒸汽放空閥，關閉注汽閥。

4.2將點火開關轉到斷開位置。鍋爐后吹掃20分鐘后，將電源開關轉到關的位置。

4.3長期停爐應吹掃水汽系統，燃油管線，關閉所有閥門，斷開所有配電開關及配電室鍋爐供電總閘。6 4.4冬季停爐應采取防凍措施。

第三篇：注汽鍋爐節能新措施

注汽鍋爐節能新措施

關仲

（中國石油遼河油田公司，遼寧 盤錦 124010）

摘要：注汽鍋爐是用于稠油開采的大型能耗設備，在其工作的進程中產生三種主要熱損失.通過對其產生的原因進行分析，提出了改進鼓風機葉輪等幾項措施以降低鍋爐熱損失，提升能效，從而達到節約能源、減少廢氣排放的目的。關鍵字：注汽鍋爐;熱損失;能效 背景

自上世紀90年代以來，中國的老油田按照采油階段劃分大都進入了二次、三次開采階段。淺層低粘度石油開采量已遠遠滿足不了經濟發展對石油的日益增長的需求。與此同時稠油注汽開采隨著采油技術的不斷提升得到迅速發展。其中蒸汽驅和蒸汽吞吐作為稠油開采的主要手段，在以稠油主的遼河油田的應用顯得極為重要。

注汽鍋爐是實現蒸汽吞吐和蒸汽驅，從而采出重質高粘度稠油的大型能耗設備。以新疆油田為例：重油開發公司共有注汽鍋爐130臺,全年消耗天然氣70099萬m,占稠油熱采能耗的80%以上,而且排放大量廢氣。因而開展稠油熱采注汽鍋爐節能技術研究與應用,對于降低稠油熱采成本、節約能源、減少廢氣排放,創建能源節約型企業具有重要意義。[1]

鍋爐能耗分析

2.1熱損失分析

油田所用的注汽鍋爐工作時包括三個進程：燃料的燃燒過程、煙氣向水的傳熱過程和水吸熱后的汽化過程。目前鍋爐的熱效率利用率規定為≥80%，其熱損失主要發生以上三個過程中。2.1.1 燃料的燃燒過程

燃料的燃燒過程是指燃料與空氣種的氧氣發生化學反應并放出熱量的過程，當燃料的比例大于助燃氧氣的比例時，燃燒不能充分進行，燃燒將生成大量的一氧化碳和焦結碳產物；而當氧氣助燃空氣量過大時，則會導致煙氣中的含氧量過高，帶走大量未被吸收的熱量。兩種情況均導致熱效率的降低。

2.1.2煙氣向水的傳熱過程

這一過程指的是燃料燃燒后產生的熱量通過鍋爐受熱而傳遞給爐內的水的過程，如果傳遞效果不好，則燃燒熱量不能被充分利用，就會增加熱損失，甚至造成鍋爐金屬組件因過熱而變形，從而影響到生產的安全性。2.1.3 水吸熱后的汽化過程

在爐膛內，傳熱是以熱輻射的方式進行的。如果熱量不能從分利用，同樣會降低鍋爐的熱效率。以上是針對鍋爐的不同工作階段分析熱損失的產生原因。2.2熱損失項

在實際測定鍋爐熱損失時，則主要檢測以下幾項： 2.2.1排煙熱損失

鍋爐運行時,排出的煙氣溫度一般要控制在180～220℃。由于高溫度的煙氣排出,將使很大一部分熱量散逸,造成排煙熱損失。排煙熱損失是鍋爐各項熱損失中最大的一項,通常由煙氣造成的熱損失可以占到全部熱損失的70%以上。影響排煙熱損失的主要因素是排煙溫度和排煙體積。很顯然,排煙溫度越高,排煙量越大,排煙熱損失就越大。2.2.2化學未完全燃燒熱損失

化學未完全燃燒熱損失主要是由于煙氣中含有殘余的可燃氣體所造成的。煙氣中可燃氣體含量越高,化學未完全燃燒熱損失越大。影響煙氣中可燃氣體含量的主要因素是爐內過量的燃氣得不到充足的助燃空氣輔助或是由于兩者混合不均勻。2.2.3爐體散熱熱損失

這一熱損失通常是由爐體表面積決定的，但鍋爐的長時間運行也可導致保溫層的老化，使爐體外表溫度過高，從而使得熱損失增大。2.3 綜合分析

而在實際的煙氣檢測中，并未發現有一氧化碳，由此分析得出鍋爐的排煙熱損失與散熱損失是影響注汽鍋爐熱效率的兩個主要敏感因素，其原因為：一風壓不足，造成空氣與燃氣混合不均、火形不好、空氣過剩系數過高導致的排煙熱損失，二是鍋爐受熱面上的積灰和積垢過厚導致吸熱效果不佳，造成煙溫過高；三是爐體保溫效果不理想，使得熱量散逸，致使熱效率下降，增加能耗。實現節能的技術措施

3.1 排煙熱損失對策

由于煙氣熱損失占注汽鍋爐熱損失的70%以上，因此降低煙氣溫度和排量是我們實現節能的主要挖潛方向。針對鍋爐運行參數和煙氣檢測值，采取了如下措施： 增加鼓風機送風風量的前提下，通過改進鼓風機葉輪增加風壓，減少瓦口處富氧、貧氧區，提高燃燒效率的同時也降低了煙氣中的空氣系數，減少排煙體積。裝KM900煙道氣體分析儀，對煙氣排放進行實時跟蹤檢測，避免煙溫過高的情況頻繁出現，提高熱效率降低能耗。進行爆破吹灰和干冰吹灰，減少灰塵污垢在爐體受熱面的附著，提高熱吸收效率，降低排煙溫度。

3.2 爐體散熱損失對策

根據氣凝膠具有納米多孔結構、耐高溫、高比表面積、抗震、抗壓等特性。采取在鍋爐的外表面增加氣膠保溫層，以降低鍋爐表面溫度，減少熱損失。節能措施效果及應用范圍

以上措施在作業區實施后均取得明顯效果，其中大十三站通過鼓風機葉輪的改進，煙氣含氧量由之前的10%下降到了5.3%，下降幅度達47%。另外，使用氣凝膠后的測試數據表明爐體表面溫度平均降低到39.0℃，使用前熱效率為79.7%，使用后熱效率為81.9%，節能2.2%。

參考文獻：

[1]鄭祖芳.提高鍋爐系統熱效率研究[J].石油機械，2003, 31卷（6期）：12-14.

第四篇：基于無線網絡的注汽鍋爐遠程監控技術PPT輔助講稿

一、背景介紹

稠油由于粘度較高，其開采方式不同于稀油。開采稠油比較成熟和經濟有效的方法為熱力采油，它是依靠注汽站的油田注汽鍋爐產生的高溫、高壓飽和濕蒸汽注入油層降低稠油粘度來提高稠油采收率。

隨著稠油開采的規模在不斷擴大，供熱站的數量也在急劇膨脹目前為滿足稠油不同開發單元的熱采要求，建成了分散型的注汽站，站內的幾臺注汽鍋爐都采用人工監控，鍋爐出現故障隱患時操作工人難以及時發現，待故障報警停爐后，才能發現問題處理故障，影響了設備運行時率和注汽質量，同時由于熟練技術員工的缺乏，注汽站面臨嚴重的人員不足。

伴隨著計算機網絡技術和數據通訊技術的飛速發展和新疆油田建設數字化油田戰略的實施，應用網絡技術和數據遠傳技術實施遠程監控，提高鍋爐事故分析水平和深度，已成為注汽系統追求的又一個目標。對于注汽站點跨越地域大、檢測點分散的監控系統，與其它常用的方式相比較，采用無線網絡是一個理想的遠程監控解決方法。

二、注汽站遠程控制網絡系統結構簡介

注汽站遠程控制網絡系統分三層結構：

第一層，現場監控層，由各類控制器、執行器、監測器等組成，所采用的信號形式以模擬信號為主，對少量的二次儀器儀表，也可采用數字信號進行通信。在系統中，燃氣鍋爐、軟化器、水質硬度在線監測、鍋爐蒸汽自動控制、以及生產環境監測等單元都屬于這一層次。

第二層，車間級監控層，由工業計算機和各類智能控制器組成，以工業現場總線為信息傳遞通道，完全采用數字信號進行通訊。在這一層次，可實現一定范圍的集中管理，對生產進行實時監測，并可對各種生產異常做出快速反應和協調。

第三層，單位級監控層，建立在以太網基礎之上，網絡上各個節點之間的通訊采用統一的TCP / IP網絡協議，信息傳輸速度快，滿足圖像實時監控對網絡帶寬的要求。系統中的工業計算機，網絡攝像頭等都屬于這一層次。

三、三層網絡體系結構的特點

1、各個生產環節的自動控制和監測靠各個現場控制單元來完成，不會因為上層網絡的硬件故障(節點故障和通道故障)造成生產癱瘓，保證了系統的安全性。

2、系統的穩定性強。系統的影響力由下而上，同級網絡節點間互不干擾，且某一節點的故障不會造成整個系統的異常。

3、系統具有良好的開放性。在系統的各個層面進行網絡節點的增加和減少，不會改變系統原有的體系結構，而且由于引入無線網絡環節，使得網絡的擴展不受地域的限制。

四、基于無線網橋的遠程通訊技術 4.1無線網絡的優勢

1、有線局域網的限制：通常的有線局域網的傳輸媒介主要依靠雙絞線、同軸電纜和光纜，但在很多場合受到布線限制：布線、改線工程量大；線路容易損壞；節點進入網絡受地理位置限制，靈活性差。特別是當把相距較遠的節點聯接起來時，敷設專用通訊電纜的布線施工難度大，費用高，耗時長，對于網絡的擴展需求形成了嚴重的瓶頸阻塞。

2、無線局域網的優勢：無線局域網是計算機網絡與無線通訊技術相結合的產物，它不受電纜束縛，實現計算機局域聯網、遠端輸入、圖文傳真等多種功能，具備很強的靈活性和高度的彈性，網絡上的各個節點可以根據需求，輕易地脫離或進入網絡，使網絡各節點的變動不受地理位置的限制。

3、結合實際情況，做出選擇。重油公司19#供熱站與18#供熱站相距3公里，且構成“托管”工作模式，需要在18#站對19#站的所有生產設備進行實時監控，另外還需要對19#站的關鍵生產工作場所進行實時視頻監控。

為了滿足大數據量遠程可靠傳輸，以及考慮到建設和運行成本，在18#站、19#站分別建立有線以太網，然后用電訊級無線網橋聯接兩個有線網絡，形成擴展以太網絡。其特點是全天候防水、防塵密封設計，擁有超強免維護功能，特別適合在惡劣環境條件下工作。4.2以無線網橋為中心構建的擴展以太網的拓撲結構

1、無中心的分布對等方式

2、有中心的集中控制方式

3、第三種方式是前兩種方式的組合 4.3擴展以太網的管理及應用

WLAN Management System 是基于Windows的SNMP管理工具，它允許網絡管理者遠程管理無線設備并進行監控。一旦無線設備被接入一個以太網，網絡管理員就可在任何一臺與無線設備在同一網絡內的PC上使用WLAN Management System訪問無線設備，對其進行配置和管理。

在擴展以太網絡硬件平臺搭建好后，在中控室集中監控程序中完成從工業現場控制通訊協議到TCP /IP協議的轉換，使整個網絡的數據通訊建立在基于TCP/IP協議的擴展以太網基礎之上，從而實現遠程數據監控和遠程視頻監控。

五、遠程監控系統的功能設計

六、總結

第五篇：鍋爐讓管區防磨改造論文

循環流化床鍋爐水冷壁讓管區防磨改造

摘要： 隨著集團生產規模的不斷擴大，對熱電公司鍋爐的長周期穩定運行提出更高要求，但1~3#爐水冷壁煙氣出口讓管區的頻繁泄漏嚴重影響了整個熱電公司的長周期穩定運行。對此我們從防磨瓦的結構形式入手，經過在實踐中不斷摸索，自行研發設計了U型防磨瓦，對這一影響熱電公司安全生產的頑疾進行根治，取得了很好的效果。

關鍵詞： 循環流化床鍋爐 水冷壁讓管區 U型防磨瓦 泄露 循環流化床鍋爐簡介

循環流化床鍋爐上世紀80年代出現于德國，由于其適用煤種廣、負荷調節范圍大、投資少、符合國家環保政策等優點，近些年在國內得到了較快發展。唐山三友熱電有限責任公司分別于2006年4月、2006年7月、2006年11月安裝和投運了三臺唐山鍋爐廠生產的XD-240/9.8-M1型高溫高壓循環流化床鍋爐，滿足了化纖和氯堿公司的用汽，創造了較好的經濟效益，但同時也由于此類型鍋爐的結構特點，受熱面的磨損非常嚴重，多次因為磨損泄漏造成停爐事故，影響集團生產。其中水冷壁讓管區就是非常容易易泄漏部位之一，雖然每次檢修時，讓管區都花費大量的精力作為重點進行檢查和檢修，但效果不甚明顯，往往運行三、四個月就發生磨損泄漏，不得不停爐檢修。讓管區簡介

XD-240/9.8-M1型鍋爐讓管區簡介：該型鍋爐采用膜式水冷壁，在爐膛煙氣出口處改為光管式，并采用讓管形式，即：水冷壁由單排平面等距（90mm）布置改為前后雙排等距（180mm）布置，增加了通流面積，故稱為讓管區。（見圖1）。

原位置水冷壁管2 讓管水冷壁管3 讓管區水冷壁每 側24組

圖1 讓管區

圖1中：原位置水冷壁間距90mm，經讓管設計后間距變為180mm，增加了通流面積 讓管區高4.2米，寬4.3米，甲乙兩側對稱布置。雖然合計的通流面積（均不計管子面積）為36.1222米，但與爐膛橫截面積78米相比不足1/2。所以，此區域風速增加，同時有關資料證明此區域的固體顆粒呈現小幅上升，致使此區域成為磨損泄漏主要部位，成為制約鍋爐長周期運行的瓶頸。

原設計主要采用防磨瓦防磨形式，前后兩根管分別采用半圓弧型防磨瓦（見圖2）

圖2 原半圓弧型防磨瓦

圖2中：原設計半圓弧型防磨瓦厚度3mm，材質為1Cr20Ni14Si2,邊緣處成30度角，前后水冷壁分別加裝，不能全面保護水冷壁，在煙氣紊流、固體顆粒增加環境中防磨瓦及水冷壁均發生磨損，使用周期短。在實際運行中水冷壁管變形錯位，煙氣流向異常復雜，半圓弧型防磨瓦不能全面保護水冷壁管，致使防磨瓦邊緣處的水冷壁管因沖刷、紊流磨損嚴重，多次發生爆管事故，且防磨瓦厚度小，使用周期短。具體改造方法

防磨主要包括防磨材料、防磨措施、防磨結構。材料方面，1Cr20Ni14Si2是目前國內較好的防磨材料之一。措施方面，我們采用改進防磨瓦的防磨措施。結構方面，我們做了大膽嘗試，進行了有關改進。

我們從防磨瓦的結構形式入手，經過在實踐中不斷摸索，自行研發設計了U型防磨瓦(見圖3)

防磨瓦厚度增加為6型防磨瓦

圖3 新改進型U型防磨瓦

本次新改型U型防磨瓦，材質不變，厚度增加為6mm，將兩根水冷壁管同時保護在一個空間內，U型瓦開口處用防磨板封閉，呈密閉狀態，真正起到了保護水冷壁管的作用，避免了半圓弧型防磨瓦不能全面保護水冷壁管的缺點，也避免了水冷壁管在運行中變形錯位的缺點，消除了防磨瓦邊緣與水冷壁管接觸位置的磨損現象，全部徹底的保護水冷壁管免受磨損，加厚的防磨瓦大大延長了防磨瓦的使用周期。

圖4 新型防磨瓦剖切立體圖

圖4 ：新型防磨瓦剖切立體圖，表現實際效果。1 新型防磨瓦 2 水冷壁管 3 新型防磨瓦相配套的后封堵板。具體實現方式

4.1、用新型防磨瓦包裹前后兩個水冷壁管，外圓弧側為迎風面，內圓弧面盡量貼緊水冷壁，并用后封堵板固定，貼緊后有利于防磨瓦降溫，減緩磨損。防磨瓦兩兩相接，每根防磨瓦長1300mm，3根為一組，焊接后長度3900mm。

4.2、下部采用澆注料，將防磨瓦的一部分和水冷壁的下拐角處澆注保護；上部水冷壁后有屏蔽。這樣，防磨瓦在縱向相對于水冷壁具有一定調節范圍，易于安裝，實現3900mm的防磨瓦包裹水冷壁的易磨損部位。

4.3、防磨瓦采用現場電弧焊形式，要求焊口滿焊、焊透，嚴禁出現氣孔和砂眼，造成局部磨損。后封堵板采用點焊形式即可。防磨效果

新型防磨瓦改造后使用至今，已經完全消除了1-3#爐讓管區的水冷壁管泄漏問題。通過對讓管區水冷壁管防磨瓦測厚，證明新型防磨瓦在使用到2年以上，防磨瓦的壁厚仍有足夠的的余量，防磨效果良好。結束語

本次讓管區的的防磨問題是得到了解決，但也只是解決了循環流化床鍋爐眾多磨損問題的其中之一，我們以后面臨的問題還有很多，這就需要我們這些從業者更加認真的工作、更加深入的研究，才能使我們的鍋爐運行性能、可靠性、可用率顯著提高。

參考文獻

[1]岑可法，倪明江，駱仲泱，等循環流化床鍋爐鍋爐理論，設計與運行[M].北京：中國電力出版社，1998.[2]徐火力.循環流化床鍋爐常見的磨損缺陷及防治措施[J].能源與環境，2007,5:105—106.