第一篇：城市高架橋滿堂支架設計分析論文

【摘要】通過查閱滿堂支架設計的文獻和實際施工過程的積累，介紹城市高架橋滿堂支架設計中的內容和計算，目的是規范設計過程，為其他類似的工程設計計算提供借鑒參考。

【關鍵詞】城市高架橋;滿堂支架設計;計算方法隨著社會經濟和城鎮化的發展，城市中的交通出行壓力越來越大，對經濟的發展和人民的生活滿意度造成了很大的困擾。許多城市紛紛通過高架橋的建設來緩解日益嚴峻的出行壓力。城市高架橋的結構一般都是現澆鋼筋混凝土箱粱，而常用的施工工藝為落地滿堂支架。而支架的安全對于城市高架橋的建設至關重要，為了保證施工順利安全的進行，需要對滿堂支架進行設計計算，本文詳細的描述了滿堂支架設計計算的內容和方式，旨在為相關研究人員提供指導。

1.滿堂支架設計內容

高架橋施工模板通常選用一般是膠合板和鋼模板，由于模板的荷載情況不同，采用模板的強度和剛度是否符合要求要根據具體情況進行驗算。結合《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》、《建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規范》、《公路橋涵施工技術規范》等規范中設計荷載的定義，將滿堂支架設計的荷載分為永久荷載和可變荷載兩種。滿堂支架設計時涉及到的永久荷載包括：①模板、支架的自重;②混凝土或其他結構物的重量兩種，可變荷載種類則比較多，一般包括：③施工人員材料和機具行走運輸和堆放的重力;④混凝土振搗的振動荷載;⑤模板上作用的風荷載，⑥其他荷載。模板強度是否符合要求，上述的六種荷載都需要納入總荷載，而驗算剛度時，只需要考慮兩項永久荷載和可變荷載的其他荷載即可。如果城市的高架橋高度比較高，風就會影響到結構的穩定性，那么可變荷載里的風荷載就需要納入荷載組合。高架橋施工現場的支架立桿一般為48mm×3.5mm的鋼管，支架結構的強度、剛度及穩定性也要根據實際的受力進行分析計算。支架剛度和強度的驗算和模板強度和剛度的驗算類似。

2.高架橋滿堂支架設計步驟

2.1統計荷載。進行滿堂支架設計的第一步就要進行荷載的統計，我們統計鋼筋混凝土底模上的面荷載，箱梁底模上部荷載傳遞受到滿堂支架箱梁底部的模板的排列方式的影響，所以要清楚施工時底模的方木排列方式，根據不同的排列方式，有不同的承載能力計算方法。永久荷載標準值需要計算出鋼筋混凝土、底部模板、方木和支架等的自重，而可變荷載標準值則計算是支架上工作人員和材料機具的荷載、混凝土振搗荷載和風荷載三類。

2.2驗算立桿穩定性。統計好荷載后，要對滿堂支架立桿的穩定性進行計算。立桿有扣件式和碗扣式兩種，穩定性的荷載效應組合有所區別。如果支架類型不考慮風荷載，兩種支架類型的荷載組合都是直接加和永久荷載和可變荷載。如果考慮風荷載，那么扣件式立桿的荷載組合為：永久荷載+0.85×(可變荷載+風荷載)，碗扣式立桿組合為：永久荷載+ 0.9×(可變Ⅺ]勢風荷載)。不同立桿類型的穩定性計算公式也不同。不考慮風荷載，兩種立桿穩定性計算方式相同，為i5/，考慮風荷載后，碗扣式支架立桿穩定性公式為生+ 0.9pM.，s‘對扣件式支架立桿穩定性采用公式墨。+塵壘<，p一·n*1-0 8摯】 吼 ∥ 計算。這里N和Nw分別表示風荷載不納入和納入荷載組合時的立桿軸向受力，由是桿件的軸心受壓穩定系數，桿件的橫截面積表示為A，f表示立桿選用的鋼材的強度設計值，M、v是由于風荷載導致的桿件彎矩，D表示有效彎矩系數，N，表示歐拉臨界力。

2.3驗算結構抗傾覆性。保證滿堂支架中的立桿穩定性符合規范，保證不影響施工安全后，要進一步保證支架的穩定性，需要對支架的抗傾覆能力進行驗算，很多規范中對抗傾覆驗算沒有給出過具體的規定，但是根據施工經驗和現場情況，我們可以確定最容易發生支架傾覆的時間點是在混凝土澆筑前。而支架的抗傾覆性能在模板安裝前和安裝后有很大區別，因為模板受到的風荷載會對支架產生很大影響，所以抗傾覆系數要分兩個階段分別驗算。公路橋涵施工技術規范規定結構的抗傾覆系數k不可小于1.3，女=等j，M。表示支架的抗傾覆力矩，M。表示支架的傾覆力矩。

2.4計算底模和方木的剛度.強度。在使用橫向方木或者縱向方木構建底模的下支點時，是按照一定規則排布的，所以可以將底模的計算類似于連續的單向板，單向板上分布著均勻的荷載。通過一米寬的單向板上的彎曲應力來驗算底模的強度，彎曲應力M lxq2<,，M為單向板的彎矩，w為單向板的截面，q表示均勻分布在單向板上的線荷載，支點方木的中心間距表示為1，f。表示底模選用的木材的抗彎強度的設計值，具體取值根據采用模板材料的不用而變化。底模剛度的驗算要計算彎曲撓度，通常規定彎曲撓度要小于支撐方木中心間距的1/400。彎曲撓度的計算公式為CO：—q4l，E、1分別表示模板的彈性模量和慣性模量，q、l的意義150El.同強度計算公式。作為底模下部支點的方木分為兩種，一種是直接接觸底模的成為小楞，在小楞下方不與底模直接接觸的方木成為大楞。一般小楞、大楞的剛度和強度也需要設計計算，確保施工安全，但是如果施工過程中在大楞和小楞的接觸點放置了支撐立桿，大楞的強度和剛度就不再需要計算。小楞的剛度、強度計算與底模的計算公式相同，在此不再贅述，在此說明大楞剛度和強度的計算公式。大楞的強度計算公式為：彎曲應力仃=絲=生鼉≥生≤厶，p表示小楞傳遞給大楞的集中荷載，公式內其他符號意義與底模驗算公式中的符號意義相同。大楞的剛度驗算公式為：大楞的彎曲撓度珊：1.466×lxp3≤上 400。

2.5計算地基承載力。上部結構向地基傳遞荷載，為了荷載的均勻分布，施工時一般會在滿堂支架立桿的下部安裝鋼板。在驗算立桿的穩定性時，我們已知立桿的軸向受力，再結合混凝土沖切角和估算的地表混凝土的厚度，采用如下公式計算地基的承載力，地基一—.L2 , a代表鋼板的邊長，h為地面混凝土承載力的設計值P2瓦+2m：的厚度。計算出地基承載力后，參照規范要求，驗算地基的承載力。

3.結束語

城市高架橋的建設在大中型城市內越來越多，合理的設計滿堂支架，保證高架橋施工的安全與質量越來越重要。通過嚴格的計算支架各個部分的受力荷載和根據規范驗算設計質量，進而在施工過程中嚴謹的按照設計方案施工，才能使高架橋的施工質量得到保證。

第二篇：橋梁施工中現澆箱梁滿堂支架的設計及施工控制

橋梁施工中現澆箱梁滿堂支架的設計及施工控制

摘要：以京杭運河特大橋工程連續梁施工案例為研究對象，在簡要介紹施工方案基礎上，對現澆箱梁滿堂支架施工中的注意事項進行詳細闡述。

關鍵詞：橋梁；現澆箱梁滿堂支架；橋梁施工注意

但是近幾年發生了多起現澆箱梁垮塌事故，昆明機場，綏滿高速公路等，事故發生給國家造成了嚴重經濟損失。為杜絕此類事故發生，本文結合京杭運河特大橋工程連續梁施工案例，闡述現澆箱梁滿堂支架的設計與施工注意事項。工程概況

京杭運河特大橋DK225+800～DK238+163段全長12363m，其中416#～419#（DK234+624～DK234+802）墩48+80+48連續梁跨高新大道及天然氣管線，417#墩位于高新大道北側，承臺占高新大道4.44m，墩身占高新大道0.63m，418#墩位于主跨南側，距高新大道16.78m，距高新大道旁的天然氣管道6.4m，主跨凈寬56m，凈高5.5m，施工難度大，對支架現澆的預應力施工要求高。施工方案

京杭運河特大橋工程施工中按照連續梁跨數及結構特點利用一次性澆筑成型的方式對梁體進行澆注與體系轉換，施工符合《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》（JGJ130-2001）要求。具體施工過程如下：

2.1 基底處理

將場地碾壓夯實，確保地基的容許承載力≥0.5 MPa，按照支架形式將粘土回填到設計高程，上層碎石砂墊層鋪設30 cm，每15 cm碾壓密實，上面進行10厘米C20 砼澆筑，施工中應在現澆箱梁滿堂支架的四周設計排水溝，防止地基因積水而軟化。

2.2 腳手架搭設

其材質應符合現行國家標準《鋼管腳手架扣件》（GB/5831-2006）要求。在 C20 砼上進行滿堂支架搭設，支架為碗扣式的支架鋼拼組而成，在支架底部進行20 ×5cm 通長方木的鋪墊，采用10 × 10 cm的加勁方木進行頂托上鋪的鋪設，方木間距20厘米及25厘米，跨中結構為（5 排 + 9 排 + 5 排），行車通道高500cm，寬 450 cm，由縱向間距為25 cm，橫向間距為25 cm的加密鋼管支架組成，在行車道的進口兩側設置6個防撞墩，由 Ф100 × 50 cm 的鋼筋砼組成，墩上進行緩沖橡膠安裝。通道上的橫梁使用 I22a 工字鋼，在橫梁同支架通道的搭接處鋪墊間距 25cm的10 ×10 cm 方木，分配梁上進行間距 25 cm的10 ×10 cm 方木鋪設。在現澆箱梁滿堂支架施工方案下進行支架搭設。

2.3 腳手架預壓

（1）加載預壓：用砂袋對滿堂支架進行預壓，預壓重量及時間要符合設計要求，預壓前需進行臨時荷載重量檢驗。

（2）布點觀測：在上下對稱的觀測點上對方木、支架變形量及地基沉降量進行觀測，分四段進行預壓加壓，每段預壓48小時，加載量是箱梁重量的30%，每個斷面左幅、右幅分別選6個及5個點，每跨5個斷面進行預壓，每6小時用水準儀觀測一次，并對測量數據如實記錄，繪制沉降曲線圖。

（3）對支架預壓進行穩定性觀測，出現變形量收斂需即刻卸載，采取緊急撤離。橋梁施工控制措施

3.1 橋梁施工中現澆箱梁滿堂支架施工控制措施

（1）加強現澆箱梁墩頂部的實體部位支架，對鋼管進行縱向加密43厘米。在此次車道施工中，上部橫梁材料為I22a工字鋼，并對其正下方鋼管進行雙根加密。

（2）翼緣板加設兩道斜撐，并將斜撐下側同兩個橫桿進行牢固連接，橫桿同側模的間距用三角木楔對頂緊側模進行調整，以免出現跑模。

（3）翼緣板的外側需設置高出橋面1.5米左右的一排立桿做安全護欄，并在護欄外掛置安全網，防止物體墜落。

（4）在每跨設置至少4道整體性剪刀撐，并在門架進行交錯性加強橫桿的設置，步距保持1.5米。施工中在鋼筋砼防撞墩的砼路面鉆50厘米以上孔，并將25 鋼筋插入，鋼筋根數不能小于15根，在C40 水泥密封后進行 C30 砼澆注。

（5）腹板同橫隔板需用鋼管加強，以保持應力集中，用扣件將調節桿及門架連接的地方扣緊。

（6）在滿堂支架施工的500米及200米處都要放置好施工減速慢性的標志，并在滿堂支架施工的150米、50米及20米處分別安置橡膠減速墊。在施工大路上設置限高限寬通道，禁止超寬超高車輛通過。并在支架兩側安排專人進行車輛及行人的交通協調。

（7）按滿堂支架的預壓沉降觀測設計方案對觀測點進行布設，并如實記錄數據，繪制沉降曲線圖。在現澆箱梁砼澆注的過程中用全站儀及水準儀進行支架變形的監測。

3.2 永久支座安裝施工控制措施

安裝前需先對支座下墊石進行仔細檢查，確保支座標高符合設計要求，確保支座兩個方向四角的高差≤2毫米，確保平面兩個方向水平。在安裝過程中，支座應順著橋的中心線進行施工，并同主梁中心線保持平行或重合，梁底安裝的部位砼應保持平整、干凈。

3.3 模板的設計及控制措施

用大塊的竹膠模板做底模，施工中板縫應平整，縱橫成線。連續梁各種預埋件需要同模板一同埋設，確保位置準確，采取穩固措施。內模要用小塊鋼按截面形式進行組裝，施工完成后，監理需對模板進行驗收。

3.4 鋼筋與鋼絞線安裝控制措施

鋼筋安裝過程中需先用普通鋼筋在模具上制定立體骨架，將所有交叉點焊接嚴密，將箍筋轉角及所有鋼筋交接點綁扎牢固，綁扎時鐵絲需向里彎曲，不能延伸至保護層中。骨架綁扎好后還要在預應力鋼束座標及各曲線要素下測量畫線，對定位筋進行點焊，在定位筋上進行導向筋綁扎。按圖紙上預應力管道的坐標，畫出波紋管位置分控制點，綁扎好定位網片后，將波紋管穿入，波紋管同鋼筋如有沖突應將鋼筋位置適當移動，將波紋管同錨墊連接處、波紋管同排氣孔連接處都用絞帶進行嚴格密封，并對孔道進行清孔處理，確定孔道通暢后再進行澆注砼。

3.5 連續箱梁砼澆筑控制措施

在進行連續箱梁混凝土澆筑的過程中需要注意對底板、腹板混凝土進行一次性澆筑，澆筑前對模板及鋼筋做好驗收，對預埋件及波紋管位置要格外注意。在澆筑過程中需要注意：

（1）混凝土拌合應在拌合站進行集中拌合，配合比需經過實驗確定，確保混凝土各項指標都滿足設計需求。

（2）混凝土應隨拌隨用，拌好后通過攪拌車運送到現場。

（3）用混凝土泵車對混凝土進行澆筑。澆筑時斜向分段，振搗器應用插入式，在對上層混凝土振搗過程中需先插入下層5―10厘米，振搗中不能過振、漏振，應以混凝土表面出現灰漿，不再下沉為度。砼澆筑時需要安排專人進行模板檢查，澆筑完將箱梁表面覆蓋好，定期灑水養護。當環境的相對濕度在60%以下時，養護天數應在7天以上，天氣炎熱時要進行逐段的覆蓋灑水養護。

3.6 模板及支架拆除控制措施

當內模混凝土強度達到預設強度60%時需要進孔將內模與支撐拆除，并自進入孔運出。內模運出后將進入口封閉。當混凝土強度達到預設強度50%時需進行側模拆除，在拆除時不能損壞表面與棱角，并預留好相臨的一孔不拆除。在張拉與壓漿完畢后，混凝土強度可以安全承受施工荷載時拆除底模及支架。

3.7 預應力張拉控制措施

施工的工藝流程按照下面步驟進行“施工前準備→張拉平臺設置→穿鋼絞線→錨墊板清理→工具、工作錨安裝→張拉數據測量記錄→回油、張拉結束→滑絲情況檢查”。

（1）施工前準備

施工前需要對千斤頂及油表進行檢查標定，對梁體進行拉前檢查，如果有問題需要及時通監理工程師聯系修補，直至達到預定強度。確定孔道位置是否符合要求，確保灌漿孔及排氣孔符合需求，保證孔道暢通，沒有水分及雜物。

（2）張拉

當箱梁混凝土的強度達到100%設計強度，且砼齡期大于等于10天時需進行預應力張拉。張拉應按照文件設計順序在兩端進行。將束根數同錨具相配套，從千斤頂的中心將鋼絞線穿過，當鋼絞線達到規定的初始應力要求時停止供油，對夾片情況進行檢查，并做好標記，同時對千斤頂的油缸進行充油，對鋼絞線再次張拉，張拉中，要實際測量好每根鋼束伸長值。對于預應力的張拉應進行雙控。用張拉應力同鋼束伸長量來校核比較。實際工作中，伸長量的理論值同實際值應不高于±6%設計要求伸長量。

（3）滑絲及斷絲檢查

預應力中鋼絞線每束中滑絲及斷絲不能超出1 絲，每個斷面中斷絲和不能超過此斷面鋼絲總數 0.5%。如果超出次數需要按照相應辦法進行處理。

3.8 灌漿施工控制措施

為防止預應力筋出現松弛生銹或松弛，在張拉完畢后的三天內需要及時壓漿處理。割切掉錨具外多余預應力筋，確保切割后預應力筋的余留長度≥30毫米。壓漿前對孔道需在壓力水下沖洗，將孔內粉渣清除，確保孔道的通暢。在對孔道灌漿中，需按照順序盡心，每次灌漿一束，中途不能停頓。通過實驗確定施工中水泥漿的配合比，確保各項指標符合施工要求。灌漿中，真空泵需要連續作業，待壓漿達至排氣孔并排除同規定稠度移植稠漿后方能將注漿管的閘閥關閉，這樣孔道中水泥漿才能在有壓的狀態下實現凝結。結束語

總之，在京杭運河特大橋工程連續梁施工過程中，我們按照上述施工要點進行質量控制，施工后對各項指標檢查，所有指標均達到設計要求，工程可以安全使用。

參考文獻

[1] 王北辰，李小剛，王金倫.鋼管樁平臺與滿堂支架在水上現澆箱梁施工中的應用[J].公路交通科技（應用技術版），2013，（10）：134-137.[2] 李雄斌.現澆箱梁滿堂支架設計和計算探討[J].公路與汽運，2011，（03）：163-165.[3] 李連生，郭鵬征.某客專特大橋鋼混結合梁翼緣板現澆角鋼支架檢算[J].價值工程，2012，（29）：73-74.[4] 薛松，吳衛，鐘明鍵.現澆高箱梁支架跨過暗河設計及施工技術[J].公路工程，2012，（02）：126-128.[5] 希文峰，黃羚.橋梁滿堂支架施工力學計算模型研究與應用[J].公路與汽運，2012，（02）：176-180.[6] 盧劍橋.某公路特大橋跨線現澆箱梁支架設計[J].科技創新導報，2012，（15）：121.[7] 牛瑞軍.淺談橋梁工程中箱梁滿堂支架的施工技術[J].科技信息，2011，（25）：328.[8] 王曉明.哈大客專跨沈北大道現澆連續箱梁滿堂支架法設計計算研究[J].北方交通，2009，（12）：50-53.[9] 張衛東.淺談公路橋梁碗扣式滿堂支架施工控制措施[J].價值工程，2010，（23）：103-104.[10] 孟憲強，徐亮.跨310省道公路特大橋連續梁滿堂支架的計算與穩定性分析[J].市政技術，2010，（05）：118-122.[11] 田執祥.天津開啟橋鋼箱梁半支架懸拼施工技術[J].建筑技術，2012，（04）：81-84.

第三篇：城市土地承載力分析論文

城市土地承載力分析—以武漢市為例

摘要：土地資源承載力是揭示人地關系的一個重要的綜合性指標，本文介紹了土地承載力的概念運用變異系數法對湖北省武漢市土地承載力進行了評價，從經濟，資源環境等方面提出了提高湖北省武漢市土地承載力的對策，為武漢市的國土資源規劃提供依據

關鍵詞：土地承載力，指標體系，變異系數法，武漢市。引言

為了滿足未來城市用地空間擴張和集約利用的需要,合理指導城市用地的開發方向,需要對城市現狀用地的承載水平進行綜合分析與評價,以確定城市存量土地的開發利用潛力,為地方政府新增建設用地、提高城市人居環境質量提供決策依據。1土地承載力概念

土地資源承載力是指在一定時期一定社會經濟條件下,與國土資源生產力相適應,保證一定生活水平和營養水平下所容納的人口限度。承載力是一個變量,它應與一個地區或國家的經濟發展和科學技術水平相協調。隨著社會的發展,土地資源承載力就不僅僅指土地對人口的承載限度,而是指在一定時期、一定空間區域和一定的社會、經濟、生態環境條件下,土地資源所能承載的人類各種活動的規模和強度的閾值。承載對象除了人以外,還應包括人類的各種社會經濟活動,如承載的城市規模、經濟產值、交通規模及土地的納污能力等。從一定意義上說,土地承載力是社會、經濟、環境協調作用的中介和協調程度的表征。因此,建立一套能夠反映土地利用各子系統狀況及協調程度的綜合評判指標體系,進而在此基礎上進行土地承載力的驅動因子、區劃及預警分析也就顯得尤為重要。2武漢市土地承載力評價 2.1研究區概況

武漢位于中國的中部地區，地理位置東經113°41’~ 115°05’，北緯29°58’~ 31°22’。東西距最大為134公里，南北距最大為155公里。武漢處于江漢平原東部，東與黃岡市的團風縣、鄂州市的華容區、梁子湖區、黃石市的大冶市接壤，南與咸寧市的嘉魚、咸寧市區相連，西與荊州市的洪湖市、仙桃省武漢地形以平原為主，丘陵為輔，且市內湖泊塘堰眾多。武漢素有“百湖之市”的美譽，現有湖泊147個，水域總面積2187平方公里，占全市國土面積的1／4強。在中國經濟地理中，武漢處于優越的中心位置。水、陸交通十分發達，自古就有“九省通衢”的美稱。轄市、漢川毗鄰，北與孝感市的孝南區、孝昌縣、大悟縣、黃岡市的紅安縣、麻城市相接。

隨著社會經濟的迅速發展，武漢市的人口也迅速增長，人口的急劇增長使土地承載力承受了巨大的考驗。在國家十三五規劃中，國務院明確要求武漢開展國家創新型城市試點。在《長江經濟帶創新驅動產業轉型升級方案》中，培育世界級產業集群方面，新型平板顯示、集成電路、先進軌道交通裝備、汽車制造、電子商務五大重點領域，四個以武漢為核心；十大新興產業集群，七個以武漢為核心。2.2評價指標體系的建立

土地資源承載力評價指標是用來反映土地資源承載的可持續性的若干屬性,具有數量性、代表性和綜合性等特點。按照土地可持續利用的概念、目標、原則和內容,并根據武漢市實際情況，從生態合理，經濟可行，和社會可接受性3個方面選擇了21個因素作為參評因子，建立武漢市土地可持續利用的評價指標體系，見表一所列。

表1武漢市土地資源承載力評價體系

2.2.1指標無綱量化處理

不同的評價指標具有不同的量綱，為消除量綱對評價結果的影響，在評價之前要對不同量綱的指標進行無量綱化處理，通過適當的數據處理和變換，化為無量綱的標準化數據本文數據通過湖北統計年鑒 年以及各市統計公報資料整理計算得出。

土地資源承載力用各單項指標分為2種類型:一類是對土地資源承載力起正作用的指標,其值越大越好,如國民生產總值、森林覆蓋率及糧食產量等,所以稱其為效益型指標;另一類是對土地資源承載力起負作用的指標,如人口數量及工業三廢排放量等,稱這些指標為成本型指標。兩種類型應采取不同的量化方法。正項指標即效益型指標 負項指標即成本型指標

X`ij?Xij?min{Xj}max{Xj}?min{Xj}max{Xj}?Xijmax{Xj}?min{Xj}X`ij?無綱量化以后的標準化數據如表三

2.3．1評價方法采用變異系數法對城市土地資源承載力進行評價。數據采取截面數據形式，綜合權衡各種權重確定方法的利弊，最終選擇了變異系數法作為計算權重的方法。變異系數法的優點是既適合時間序列數據也適合橫截面數據，避免了主觀賦權法主觀性強的缺點，根據指標數值無量綱化后的數據得出各個指標值的最終權重值。計算方法;1求取變異系數其中，Sj和ⅹ分別為第j項指標的樣本標準差和平均值。2根據單項數據確定權重記作Wj表2 準則層影響權重及各層次指標-權重值

接著將各指標數據進行標準化處理后的標準值與各指標的權重采用線性加權求和的綜合測算模型，得到土地綜合承載力的整體性評價得分，fi= Wij·Iij(j = 1，2，?，n)，F =?wi·fi(i = 1，2，3，4)．式

i?14中: fi為各因素評價得分;Wij為評價因素各指標的權重;Iij為評價指標層各指標標準化值;F 為城市土地承載力綜合評價值;wi為準則層各系統評價因素權重．經過計算，2年的承載力的綜合得分結果如表3

2.4結果分析

根據表三可知，武漢市2014年的生態合理性還是要高于2010年的生態合理性的，說明在幾年的時間里。環境狀況有了很大的改善。經過幾年的快速發展，人均GDP得到了快速的增長，城鎮固定投資不斷加大，公共服務設施不斷完善。但是工業固體廢棄物和廢氣排放量稍微增多。但是武漢市的土地承載力還是不夠優異的，經濟發展太快，社會可接受性和生態合理性方面遠遠低于經濟合理性。社會的公共服務設施配套跟不上社會的發展。3提高湖北省武漢市土地承載力的對策

武漢市是湖北省經濟發展最快的地區,土地資源利用是否合理、土地承載狀況是否能滿足區域發展的要求,是武漢市發展中面臨的重要問題之一。結合影響土地承載力的各因素,為提高該地區土地承載力、改善區域土地資源承載狀況,從經濟和資源環境2方面提出對策建議。3.1經濟政策

3.1.1謀求經濟的持續和可協調發展，在現階段的武漢市大力發展區域經濟,促使經濟總量適度增長、經濟發展質量得到進一步提高,是提高市區土地綜合承載力,實現土地資源可持續利用的重要途徑。經濟發展的關鍵是經濟增長既要保持一定的速度,又要適度,即經濟發展不僅要同產業結構調整優化、提高經濟效益等緊密結合,而且要同市區的人口、資源、生態環境相協調。3.2資源環境對策

3.2.1建立生態工業園區,實行清潔生產技術,減少三廢的排放量,加大力度進行工業“三廢”的治理,實現其減量化、無害化和資源化,最終實現土地資源的可持續性利用。

3.2.2積極開展土地生態環境保護，改善城市人居環境。

3.2.3實施嚴格的土地管理制度，完善土地供應制度，提高土地集約利用水平。①以制約供給和引導需求為指導思想編制土地利用總體規 劃，合理安排不同區域、產業以及經濟、社會、生態等各項用地;②打破各城市間無序競爭的“諸侯經濟”格局，從城市群層次上統籌各城市土地利用方式和方向，杜絕各自為陣對土地資源進行破壞性、重復性和掠奪性開發;③加大基礎設施建設力度，注重公共基礎設施共享性，尤其是不同工業園區之間要對規劃進行協調，避免重復建設造成土地浪費．

3.2.4運用地價杠桿和循環經濟機制，調解產業結構。3.2.5節約，充分利用水資源。4參考文獻

武漢市統計年鑒2011-2015 湖南省_3_5_城市群土地綜合承載力評價與提升對策_胡光偉 城市土地資源承載力初步研究_以福州市為例_藍丁丁 城市土地承載力分析_以天津濱海新區為例_修麗娜 綿陽市土地資源承載力研究_呂寶

石家莊市土地綜合承載指數時空變動規律研究_趙淑芹

第四篇：門支架受力分析計算書

門支架受力分析計算書

一、底板的強度、剛度計算

（一）底板強度驗算

1、荷載的取值

由于箱梁混凝土澆筑分兩次進行，先澆底板和腹板，此時對底模的強度和剛度的要求較高；第二次澆筑頂板混凝土時，箱梁底板已形成一個整體受力板，對底模的強度和剛度的要求相對較低，因此取第一次澆筑是腹板底位置橫橋向1m寬的模板進行驗算，現澆砼的澆筑高度h＝1.05米。q=1.05×1×2.5＝2.625t/m2、跨度的取值

模板底橫向方木的縱向間距按30cm布設，取；lp＝0.3m。

3、跨數的取值

底模的最小寬度為1.22m，取n＝1.22÷0.3≈4跨。

4、繪制計算簡圖

5、計算最大彎矩及最大剪力值

查《建筑靜力結構計算手冊》P153得

Mmax=0.121×ql2=0.121×2.625×0.32＝0.029t?m

Qmax＝0.62×ql＝0.62×2.625×0.3＝0.489t6、底板強度驗算

①正應力

σ＝Mmax÷W＝0.029÷(bh2÷6)

＝0.029×6÷(1×0.022)

＝435t/m2=4.35Mpa＜6.5Mpa（A-5級木材的順紋拉應力）

②剪應力

τ＝QS÷Ib

其中S＝1/8×bh2＝1/8×1×0.022＝5×10-5m

3I＝1/12×bh3＝1/12×1×0.023＝6.67×10-7m

4b＝1m

τ＝(0.489×5×10-5)÷(6.67×10-7×1)

＝36.66t/m2＝0.3666Mpa＜[τ]＝1.2Mpa（順紋剪應力）

滿足剪應力要求

（二）底板剛度驗算

查《建筑靜力結構計算手冊》P153得

fmax＝(0.66×ql4)÷(100×EI)

其中E＝8.5×103Mpa＝8.5×109Pa

I＝6.67×10-7m4

q=2.625t/m＝2.625×104N/m

l＝0.3m

fmax＝(0.66×2.625×104×0.34)÷(100×8.5×109×6.67×10-7)

＝2.48×10-4m＝0.248mm＜[f]＝1.5mm

故底板的剛度滿足變形要求。

二、底板下橫向方木的強度、剛度計算

（一）橫向方木的強度驗算

1、荷載的取值，現澆砼h＝1.05米

q＝1.05×0.3×2.5＝0.788t/m2、跨度的取值

[10分配梁最大間距為1.1米，取lq＝1.1米。

3、跨數的取值

因施工中有可能出現單跨受力，故取跨數n＝1。

4、繪制計算簡圖

5、計算最大彎矩及剪力值

Mmax＝1/8ql2=1/8×0.788t/m×1.12m2＝0.12t?m

Qmax＝1/2ql＝1/2×0.788 t/m×1.1＝0.43t6、正應力及剪應力驗算

σmax＝Mmax÷W

＝0.12t?m÷(1/6×0.1×0.12m2)＝720t/m

2＝7.2Mpa＜[σ]＝8.0Mpa

正應力滿足要求。

τ＝QmaxS÷(Ib)

其中S＝1.25×10-4m

3I＝8.33×10-6m

4b＝0.1m

τ＝(0.434×1.25×10-4)÷(8.33×10-6×0.1)＝65.2 t/m2

＝0.652Mpa＜[τ]＝1.3Mpa

方木的剪應力滿足要求。

（二）方木剛度驗算

fmax＝5ql4÷(384EI)

其中E＝9×103Mpa＝9×109pa

I＝8.33×10-6 m 4

q＝0.788t/m＝0.788×104N/m

l＝1.1m

fmax＝(5×0.788×104×1.14)÷(384×9×109×8.33×10-6)

=2×10-3m＝2mm＜[L/400]＝2.75mm

方木的剛度滿足要求。

三、[10分配槽鋼強度及剛度驗算

門支架的步距為0.6米，故2[10的最大跨度為0.6米，跨度比方木的跨度1.1米小，且2[10的截面特性W、I、E比10×10方木大許多，方木的驗算已通過，可以認為[10強度及剛度同樣滿足要求。

四、支架的強度及剛度驗算

門式支架單退最不利情況取腹板底位置，順橋向承重范圍為0.6m，橫橋向承重范圍0.9m，其中0.45m位于腹板位置，0.45m位于底板位置。

一期荷載

G1＝0.075m×0.6m×0.2m×2.5t/m3＝0.0225t

G2＝0.45m×0.6m×1.05m×2.5t/m3＝0.71t

G3＝0.375m×0.6m×0.2m×2.5t/m3＝0.12t

G一期＝G1+ G2+ G3＝0.86t

二期荷載

G二期=0.9m×0.6m×0.2m×2.5t/m3＝0.27t

G總＝G一期+G二期＝1.13t2、門支架強度驗算

G總＜[F]＝2t（查億利門支架的靜載試驗值），強度滿足要求。

3、門支架穩定性驗算

門支架的自由長度要求不大于0.3米，可不驗算壓桿穩定。

4、門支架的壓縮變形驗算

△L＝NL/(EA)

其中N＝1.13t＝1.13×104N

L＝6m

E＝2.1×105Mpa＝2.1×1011pa

A＝[(0.048/2)2-(0.042/2)2]×π＝4.24×10-4m

2△L＝(1.13×104×6)÷(2.1×1011×4.24×10-4)

＝7.62×10-4m＝0.762mm＜[△L]＝1.5mm，故變形滿足要求。

五、門支架底托處地基承載力驗算

σ＝G÷A

其中G＝1.13t

A＝0.6×0.25＝0.15m2

σ＝1.13÷0.15＝7.54t/m2＜[σ]＝10t/m2

地基承載力滿足要求。

第五篇：荊州城市現狀規劃分析論文

城市規劃原理 論文作業

論文題目：專業班級：姓 名：

從《雅典憲章》看荊州城市發展

城市規劃11102班 許 琛

從《雅典憲章》看荊州城市發展

一、荊州市的簡介

1.地理位置

荊州市地處湖北省中南部，位于江漢平原腹地，東連武漢，西接三峽，南跨長江，北臨漢水，是連東西、跨南北的交通要道和物資集散地，是川湘鄂經濟紐帶，長江中游重要港口城市，國家輕紡工業基地，素有文化之邦、漁米之鄉和旅游勝地的稱譽。其地理位置為東經111°15'～114°05'，北緯29°26'～31°37'。境區東西最大橫距約274.8公里，南北最大縱距約130.2公里，呈帶狀分布。

2.地質地貌

荊州市位于楊子準地臺中部，屬新華夏系第沉降帶晚近期構造帶，處于中國地勢第三級階梯的西部邊緣，是江漢平原的主體。全市地勢略呈西高東低，由低山丘陵向崗地、平原逐漸過渡。全市海拔250米以上的低山493平方公里，占國土總面積的3.54%;海拔40~250米的丘陵崗地2147.66平方公里，占81.19%。山丘分布于西部松滋市的慶賀寺、劉家場及西北部的荊州區八嶺山，地勢最高點為松滋市的大嶺山，海拔815.1米。崗地分布于荊州區的川店、馬山、紀南和公安縣的孟溪、鄭公以及石首市的團山、高基廟一帶。東部地勢低洼，最低點在洪湖市新灘鄉沙套湖，海拔僅18米。

3．氣候

荊州市屬北亞熱帶季風濕潤氣候區，具有四季分明、熱量豐富、光照適宜、雨水充沛、雨熱同季、無霜期長等特點，年輻射總量4366.8～4576.2兆焦耳/平方米，年日照時數 1823～1978小時，日照率為41%～44%。年均氣溫16.2°C～16.6°C，無霜期250～267天，年降水量1100～1300mm左右。

二、荊州市的現狀

1.荊州的工作現狀

荊州整體工作區的整體現狀是過于分散，工作地點在城市中缺少統一的布局，在有的地方工作地點與居住區距離太遠，從而造成交通擁擠有害身心。在荊州市，大部分工業在郊區，而居住區相隔甚遠，從而造成不便。荊州區和沙市區沒有一個重點突出的地方，應該規劃一個經濟區和一個行政區出來，一個位置適合居住和行政以及居住，另一個適合經濟開發，組織合理的流線出來，讓兩個區相互聯系但不雜亂，現狀是兩個區的上班位置和居住位置以及商業位置相互交叉，沒有一個合理的規劃，在上下班高峰期造成交通十分擁堵。2.荊州的居住現狀

荊州現在的居住現狀是哪里有好的商業地段，哪里就進行商品房的開發，這嚴重影響了城市的整體布局，進而影響交通，影響城市的經濟，導致城市的發展減緩。在商品房的開發過程中，開發商并沒有考慮居住的質量問題，很多房子都建設在主要交通的兩邊，這對居住質量造成了嚴重的影響，反過來，大量的居住人口生活在城市主要交通的兩邊，這無疑是對城市交通的一種影響，對城市交通安全也是一個重大的影響。居住區，是人們休息、放松的場所，如果太近工業區，生活環境不衛生，在沙市郊區的一些工業區，那里的空氣整體都彌漫著一股異味，而居住區就在其附近，這將嚴重影響人們的健康。如果房屋沿街建造，會影響居住安靜，日照不良，噪聲干擾等問題。3.荊州的休憩現狀

荊州城從歷史角度上來看，是一個歷史名城，有較厚的文化底蘊，是一個適合游玩的城市，但從現在的狀況來說，荊州沒有一個地方是很值得游玩的，從荊州的城墻來說，擁擠的交通讓人們不能在城墻的各個門多站一分鐘，對于荊州的護城河，彌漫著一股腥味。縱然里面有博物館，張居正街等游玩場所，但是綠化面積少，空氣不清新，城內人口過于擁擠，車輛太多，這些因素極大程度的降低了城市的游玩興趣度。從居住的角度來講，荊州在居住區的附近綠化程度做得不夠，也沒有較大的綠化休閑廣場供人們休息和娛樂，很多公園基本上已經荒廢，僅有的公園，其中的公共設施缺乏，環境不好，也不適合休憩。從整體上來講，荊州的居住質量比較差，不是一個宜居城市，城區的生活讓人們覺得生活在一個擁擠、忙碌、無休無止的環境里面。4.荊州的交通現狀

從荊州現在的交通狀況來說，整體上交通是比較便利的，有公路、鐵路、港航、航空。連接荊州的高速公路是比較豐富的，滬蓉高速公路和二廣高速公路、207國道和318國道在荊州交匯，給荊州創造了良好的交通環境。先建的鐵路進一步的提高了荊州交通的豐富性，但是以動車為主的荊州鐵路系統，對于一些地區還是有局限性，這需要靠國家鐵路系統的進一步完善。從宏觀上，荊州的交通比較方便，但是深入到細部環節，荊州的交通還是比較擁擠，這與荊州的區域規劃以及荊州特殊的地理環境有一定的關系，在車流量較大的東門附近，由于城門的原因，造成主要交通道路寬度不同進一步增加，這就使這個地方的交通顯得十分擁擠，以至于行車方式都得隨之改變，這無疑是給人們的交通添加一些麻煩。當然，人口的密集也是導致荊州道路擁擠的一個重要原因。

三、《雅典憲章》簡介

《雅典憲章》首先提出，城市要與其周圍影響地區作為一個整體來研究，指出城市規劃的目的是解決居住、工作、游憩與交通四大城市功能的正常進行。

1.居住的主要問題：人口密度過大，缺乏敞地及綠化；太近工業區，生活環境不衛生；房屋沿街建造影響居住安靜，日照不良，噪聲干擾；公共服務設施太少而且分布不合理。因而建議居住區要用城市最好的地段，規定城市中不同地段采用不同的人口密度。2.工作的主要問題：工作地點在城市中的布局缺少統一規劃，與居住區距離過遠。“從居住地點到工作場所的距離很遠，造成交通擁擠，有害身心，時間和經濟都受損失”。因為工業在城郊建設，引起城市的無限制擴展，又增加了工作與居住的距離，形成過分擁擠而集中的人流交通。3.游憩的主要問題：大城市缺乏開敞空間，城市綠地面積少，而且位置不適中，無益于市區居住條件的改善；市中心區人口密度本來就已經很高，難得拆出一小塊空地，舊區已壞的建筑物拆除后應辟為綠地，要降低舊區的人口密度，在市郊要保留良好的風景地帶。

4.城市道路的主要問題：城市道路完全是舊時代留下來的，寬度不夠，交叉口過多，未能按功能進行分類。局部的放寬、改造道路并不能解決問題，應從整個道路功能分類的依據；要按照調查統計的交通資料來確定道路的寬度。

四、荊州城市功能的問題及分析

1.城市工作方面：

在荊州，有很多工業區建在郊區，而在這些郊區附近就是人們生活的場所，以及學校，這將極大的影響人們的健康，同時，工作人員也是一些荊州轄區一些縣市的人們，他們的居住位置離上班位置比較遠，如果選擇回家的話，將會給這些人帶來麻煩和不便。長江大學西校區就是被一片工業區所包圍，這將給校園的學生以及教職工的身心帶來危害。

荊州的商業以及行政工作位置也過于分散，很多人住在荊州區，要

到沙市區上班，反過來，有些人在沙市居住卻在荊州上班，這無疑將會 產生很大的交通穿插，給交通帶來較大的擁擠，也會給工作帶來麻煩。

2.城市居住方面：

在荊州區的南環路兩邊，有大量的居住建筑，這將給居住環境帶來較大的干擾，會影響人們夜間的休息，而且在這些地段，由于開發商只顧自己的利益，就忽視了校區的環境建設，這也降低了人們的居住質量。在荊州城內居住人口密度過大，沒有良好的居住環境，同時道路也比較擁擠，生活在里面會有一種壓抑的感覺。

3.城市休憩方面：

荊州的城門連接著主要的交通，而這些擁擠的交通讓人們不能在城墻的各個門多站一分鐘，對于荊州的護城河，彌漫著一股腥味。城內綠化面積少，空氣不清新，城內人口過于擁擠，車輛太多，即使有博物館，張居正街等游玩場所，但是，這些因素極大程度的降低了城市的游玩興趣度，荊州城內的綠化程度做得不夠，也沒有較大的綠化休閑廣場供人們休息和娛樂。東門前面的那個廣場由于車輛太多，綠化面積很小，這也滿足不了人們的休息和娛樂。目前很多公園基本上已經荒廢，僅有的公園，其中的公共設施缺乏，環境不好，也不適合休憩。

4.城市交通方面：

在荊州的東門、南門以及西門交通很擁擠，尤其是東門，導致這里的交通方式都得加以改變，這極大的影響了人們的交通出行。對于荊州火車站，由于主要是動車，對于湖北省的很多地方還是不能到達，這也給人們的交通帶來了不便。

分析其主要問題，則是荊州城內的人口密度過大，這樣導致用地緊張，導致居住環境差，游憩環境差，從而又反過來影響交通。當然，城市的規 劃與布局上也有不合理的地方，需要加以規劃，從而使荊州成為一個環境 優美宜居的城市。

五、對解決問題的看法

1．有計劃的疏散荊州城內人口，降低人口密度，從而改善城區居住區的環境，這樣也可以改善城市的交通。

2.控制荊州城內的進一步發展，由于荊州城內已超出環境容量，現在的方向是將可以拆除的舊建筑用來做城市的綠化，還原城市清新面貌。開發三國公園，并在其周圍劃分為居住區，改善居民的生活環境。

3.將荊州城內增加人口密度的因素加以制止或者排除，可以將學校、一部分商業遷出，這樣可以減輕城內的負擔，同時可以帶動其他區域經濟的發展。

4.城內主要用來政府部門行政以及居民居住，再配套一些公共設施即可，這樣可以使荊州城形成中心布局形式，成為地區的中心。

5.將荊州以西的位置設為工業區，將居民及學校等公共建筑遷出。

6.將沙市區形成城市的經濟中心，加以合理的規劃，這樣荊州和沙市兩個系統相互聯系，有條不紊。

7.發展荊州城內的旅游業，使荊州成為一個適合游玩的地方，從而促進經濟的發展。

8.開發荊州以北的地區，增加城市規模，促進經濟發展。