第一篇：抗風柱基礎混凝土尺寸與鋼柱偏差怎么寫整改報告

質檢站下來個批文說：個別抗風柱基礎混凝土尺寸與鋼柱偏差，抗風柱基礎混凝土尺寸與鋼柱偏差怎么寫整改報告。他要個處理結果我該怎么寫?謝謝了！2009-2010新問網新問百科問答網版權所有聯系QQ：312135532想問知道百科天涯知識問答網問天百科網情愛問答網好啦殺毒網本站提供的信息資源均搜自網絡、與本站無關版權歸原作者所有the domain not check！

第二篇：鋼骨柱與混凝土梁連接節點分析論文

鋼骨柱與混凝土梁、柱連接節點分析

張迎松，賈彥學，汪小偉，劉斌

（中國建筑第八工程局有限公司，上海，200125）

摘要：以山東黃金時代廣場西地塊A座（主樓）項目為背景，對比分析鋼骨柱與混凝土梁、柱連接節點并介紹其施工工藝。關鍵詞：鋼骨柱；節點；深化；控制；施工工藝

Analysis of joint between steel column and concrete beam and column Zhang Yingsong,Jia Yanxue,Wang Xiaowei,Liu Bin(China Construction Eighth Engineering Bureau Ltd，Shanghai，200125，China)Abstract: Taking the A block(main building)of the west block of the golden age square in Shandong as the background, the connections between the steel column and the concrete beam and column are compared and the construction technology is introduced.Keywords: Steel column;node;deepening;control;construction process.地下室平面布置如圖2所示。1 工程概況

本工程地下4層，地上45層（不含機電層），建筑高度218m，總建筑面積14.6萬㎡。本工程結構體系為型鋼混凝土框架-鋼筋混凝土核心筒結構，鋼結構主要分布于地下室、塔樓地上及多功能廳屋蓋，核心筒結構為勁性鋼柱和混凝土剪力墻，外框結構為地上為勁性十字柱和鋼梁，地下為勁性十字柱和混凝土梁。

圖2 地下室梁柱平面布置 節點簡介

2.1 梁柱節點-套筒連接節點

混凝土梁筋與鋼骨柱通過套筒連接，節點見圖3。套筒一端焊接在鋼骨柱翼緣上，另一端與混凝土梁筋擰緊，從而實現鋼筋與鋼骨柱的連接。圖1 項目整體效果圖

本工程地下室為勁性十字柱鋼骨柱+混凝土梁結構，每層有48根鋼骨柱，平均每層有96根混凝土梁與鋼骨柱連接，每層約有142個勁性節點，因此如何保證鋼骨柱與混凝土梁筋的連接質量和施工效率是本工程的重難點。

圖3 套筒連接節點示意

2.2梁柱節點-型鋼牛腿連接節點

混凝土梁筋與鋼骨柱通過型鋼牛腿連接，節點見圖4。在鋼骨柱與混凝土梁連接處設置型鋼牛腿，混凝土梁筋直接搭接于型鋼牛腿上，然后將鋼筋與型鋼牛腿焊接在一起，鋼筋雙面焊接長度不小于5d。

圖4 鋼牛腿連接節點示意

2.3 梁柱節點-粱筋穿過或繞過鋼骨

勁性結構施工最重要的是保證現場施工質量，從而保證整個工程的質量。同時滿足設計要求：粱筋滿足50%的貫通率。粱筋除與套筒、型鋼牛腿連接之外的鋼筋，通過混凝土梁加腋，鋼筋穿過或繞過鋼骨，見圖5。本工程十字柱截面呈長方形，長邊方向鋼骨腹板開孔，鋼筋穿過腹板孔貫通，短邊方向鋼筋繞過鋼骨翼緣邊貫通。

圖5 梁筋穿過或繞過鋼骨示意圖

2.4 梁柱節點-粱筋雙層節點

本工程混凝土粱面筋、底筋存在雙層布置情況，為保證鋼筋與鋼骨柱連接強度，設置雙層不等長型鋼牛腿，見圖6。為避免兩層等長型鋼牛腿鋼筋無法焊接，下層型鋼牛腿長度為上層的2倍，方便現場焊接，同時保證了焊接質量。

圖6 雙層型鋼牛腿連接示意圖

2.5 柱縱筋節點

柱縱筋被鋼骨牛腿擋住，常規處理方法有：牛腿翼緣開洞（開槽），鋼筋穿過；牛腿上下焊接套筒（搭筋板）連接鋼筋。由于牛腿翼緣開洞后，對牛腿強度削弱較大，并且導致孔邊粱筋無法滿足焊接要求，故本項目柱縱筋牛腿上方采用套筒，牛腿下方采用搭筋板形式連接鋼筋，見圖7；牛腿邊緣鋼筋開槽通過，見圖8。

圖7 柱縱筋套筒、搭筋板連接節點示意圖

圖8 柱縱筋搭筋板開槽節點示意圖

2.6 柱縱筋節點-柱縱筋雙排

本工程柱縱筋存在雙排情況，更增加了施工難度，為了方便施工且保證施工質量，柱雙排縱筋采用內外不等長雙排搭筋板或雙排套筒連接，見圖9。采用這種形式，施工時內側柱縱筋就位后，先將內側鋼筋焊接在搭筋板上，然后再施工外側鋼筋。見圖9。當柱縱筋傾斜時，由于套筒端頭水平，極難控制套筒角度，故均采用搭筋板形式連接，見圖10。

圖9 柱雙排縱筋雙排搭筋板連接示意圖圖10 柱縱筋切斜搭筋板連接示意圖

2.7 柱箍筋節點-外環箍

柱箍筋梁柱節點區域，箍筋遇到鋼牛腿腹板時，鋼牛腿腹板開孔，箍筋穿孔通過，見圖11；在鋼牛腿強度滿足受力要求時，腹板適當縮短，箍筋從腹板端頭穿過，見圖12。

圖11 柱箍筋穿牛腿腹板示意圖

圖12 柱箍筋牛腿腹板邊穿過示意圖

2.8 柱箍筋節點-對拉箍

本工程十字柱呈長方形，原設計圖紙中長腹板方向箍筋全部穿腹板通過，同一截面穿孔4個，箍筋間距100mm。如此密集的箍筋孔會大大削弱腹板強度，而且現場施工難度較大，參考型鋼混凝土圖集12SG904-1，通過增加豎向鋼筋勾箍形式，減少一半開孔，見圖13。

圖13 柱箍筋節點示意圖

2.9 墻柱箍筋節點

本工程核心筒角柱為非對稱十字柱，鋼板均為50mm厚，原設計圖紙中腹板方向開孔穿箍筋，腹板較厚開孔對鋼柱強度削弱較大，鋼柱加工速度慢同時現場施工難度大，故將箍筋形式改為八角箍，見圖14。

圖14 墻柱箍筋節點示意圖 3 節點對比分析

3.1 套筒連接節點

套筒連接是常規的連接方式，它具有以下優點：

1）套筒施工與鋼筋綁扎穿插少，現場管理協調難度小；

2）成本相對較小。缺點有以下幾點：

1）對套筒焊接質量以及鋼筋綁扎精度均要求較高，一旦有偏差就可能導致鋼筋擰不進套筒；

2）施工效率慢，套筒位置需根據鋼筋的綁扎對視調整位置，增加了施工難度，降低了施工效率；

3）對于鋼骨柱與混凝土梁斜交的類型，套筒需根據鋼梁斜度確定套筒角度，現場梁筋施工難度大；

4）梁筋較密時，受套筒焊接空間局限性，套筒可能排布不開。3.2 型鋼牛腿連接節點

優點有以下幾點：

1）對鋼筋綁扎精度要求相對較低，只需將鋼筋搭接焊在型鋼牛腿上即可；

2）施工效率快，省去了鋼筋與套筒對準的環節，施工方便，有助于縮短工期；

3）由于鋼筋是搭接焊在鋼牛腿上，遇到鋼骨柱與混凝土斜交等復雜節點時對鋼筋的定位要求低。

缺點有以下幾點：

1）現場焊接量大，對焊接質量要求高； 2）鋼筋焊接與綁扎工序穿插太多，現場管理協調難度大。

3.3 鋼板開孔連接節點

優點有以下幾點：

1）保證良好的鋼筋貫通率；

2）鋼筋、箍筋定位準確，嚴格按照圖紙放樣施工。

缺點有以下幾點：

1）鋼結構加工速度慢，影響工期；

2）鋼筋折彎、箍筋定位精確度高，施工難度大，施工困難。

3.4 鋼筋繞鋼骨連接節點

優點有以下幾點：

1）保證的鋼筋貫通率；

2）鋼筋、箍筋定位精度低，施工速度快。缺點有以下幾點：鋼筋施工精度低，施工質量一般； 施工工藝

4.1 套筒連接施工工藝

1）深化設計根據結構圖紙鋼筋的分布，在構件深化圖上對套筒進行排布和定位；

2）加工制作 在加工廠提前將套筒焊接在鋼構件上并做好套筒的保護，防止鋼筋插入前有雜物

影響鋼筋擰入；

3）現場施工將結構圖紙中鋼筋擰入鋼骨柱對應規格的套筒中。混凝土梁鋼筋綁扎須嚴格按照設計間距及位置進行綁扎，如若鋼筋與套筒位置偏差較大，會導致鋼筋無法擰入套筒。4.2 鋼牛腿連接施工工藝

1）深化設計時，根據混凝土梁鋼筋的型號和位置來確定鋼牛腿的位置及尺寸，型鋼牛腿上下翼緣板主要用來搭接梁筋，因此翼緣板的設置需考慮鋼筋的保護層厚度及鋼筋搭接焊的長度（雙面焊不小于5d，單面焊不小于10d，d為梁搭接鋼筋的最大型號）；

2）施工前復核型鋼牛腿位置是否與混凝土梁位置相匹配；

3）混凝土梁底鋼筋綁扎完成后需暫緩面筋的綁扎，給鋼筋焊接預留一定時間，應按照底筋綁扎-底筋焊接-面筋綁扎-面筋焊接的順序進行施工；

4）鋼筋焊接完成后，檢查焊縫長度以及焊腳尺寸是否滿足規范和設計的要求。4.3 鋼板開孔連接施工工藝

1）鋼結構深化設計時，根據梁柱配筋的型號和位置，在鋼柱腹板上確定粱筋孔、箍筋孔位置及標高，孔徑一般大于鋼筋直徑5mm；

2）鋼筋綁扎施工時，根據鋼結構腹板孔位置穿過對應鋼筋即可；

3）鋼筋綁扎完成時，檢查鋼筋數量及是否穿孔。

4.4 鋼筋繞鋼骨連接施工工藝

1）鋼結構深化設計時，對梁鋼筋、箍筋進行初步放樣，出典型節點；

2）鋼筋施工時，按照圖紙對鋼筋進行彎折，然后進行綁扎；

3）鋼筋綁扎完成時，對梁寬度、箍筋大小進行檢查。結語

隨著建筑行業的不斷發展，鋼結構與混凝土組合結構越來越普遍，而鋼結構與混凝土結構的連接節點也一直是施工的重難點，同時采用的節點類型也影響著整個工程的質量，良好的節點形式，可以保證施工質量并加快工期進度。本項目總結了幾種鋼結構與混凝土連接節點施工技術，為鋼結構與混凝土連接節點的施工質量提供保證，同時也提高了施工效率，為以后類似工程施工提供經驗與借鑒。

參考文獻：

[1] 鋼結構工程質量驗收規范GB50205-2001,北京，中國計劃出版社，2002。

[2]高層民用建筑鋼結構技術規程JGJ99-2015,北京,中國建筑工業出版社,2015。

[3]高層民用建筑鋼結構技術規程（JGJ99-2015）.北京：中國建筑工業出版社，2015 [4]鋼結構工程施工規范50755-2012，北京，中國建筑工業出版社，2012 [5]型鋼混凝土結構施工鋼筋排布規則與構造詳圖 12SG904-1，北京，中國計劃出版社，2016。

作者簡介：汪小偉，男，1985～，安徽安慶人，中國建筑第八工程局有限公司，郵箱：450805343@qq.com。

第三篇：異型柱與現澆混凝土空心樓蓋在住宅工程中的設計

異型柱與現澆混凝土空心樓蓋在住宅工程中的設計

摘要： 異型柱與現澆混凝土空心樓蓋的結合在住宅工程結構設計中對異型柱的選擇、布置、構造要求、強度驗算進行了要點說明，按照梁板結構 理論 或等效框架梁結構理論進行現澆混凝土樓蓋設計，必要的抗震、剪力墻、內外墻體設計要點。

關鍵詞： 異型柱 等效框架梁法 暗梁 扁梁 邊梁 1.名詞解釋 1.1 異型柱 除了矩形和圓形柱子外的各種截面形狀柱子全部稱為異型柱，在異型柱與現澆混凝土空心樓蓋結構體系住宅工程上使用如下的幾種異型柱，截面形狀請見圖一所示有十字柱、角柱、丁字柱、扁柱之分。1.2現澆混凝土空心樓蓋 在現澆混凝土空心樓蓋的內部，上下鋼筋之間設置截面形狀有圓形、橢圓形、方形等空心管的鋼筋混凝土樓板稱為現澆混凝土空心樓蓋，這種樓蓋可降低樓蓋重量的 30~45%，因為樓板的重量降低相應的鋼筋用量也降低。樓蓋的厚度： H=空心管上面混凝土厚度＞40㎜+空心管的高度D+空心管下面混凝土厚度》40＞； 當樓蓋的跨度大于 8000㎜時空心管上面混凝土厚

度＞50㎜； 當樓蓋的跨度大于 10000㎜時空心管上面混凝土厚度＞65㎜； 1.3暗梁 梁的高度與樓板的厚度相同，梁的寬度大于梁的高度稱為暗梁，梁的寬度在600~1200㎜之間，當按照等效框架梁法進行設計并且跨度小于9000㎜時可以不用設置暗梁。1.3扁梁 梁的高度大于樓板的厚度，但梁的高度小于樓蓋厚度的兩倍，同時梁的寬度大于梁的高度稱為扁梁。當樓蓋的跨度大于 9M，活荷載大于6KN/㎡應當設置扁梁。1.4邊梁 外邊梁是指建筑物外周邊的梁，該梁除了承受樓蓋的荷載外同時承受維護結構、風力、外懸構件的荷載。內邊梁是指建筑物內部墻體和樓板的荷載，一般該梁在樓梯間處，一邊是樓梯間一邊是樓板，該梁對室內棚上面為任何 影響。1.5空心管 在《現澆混凝土空心樓蓋結構技術規程》 CECS175：2004中稱為內模。截面形狀有圓形、橢圓形、方形等，并且在管兩端封閉行成一個密閉的空心管，每根空心管的長度小于 2M，空心管是用早強水泥、纖維、外加劑、填料等材料在一定的模具復合而成，空心管的高度或直徑小于樓板厚度應當滿足D≤H-80㎜要求。2.異型柱的設計 2.1異型柱的選擇 如圖二所示為異型柱在住宅工程結構平面上的布置，凡是有丁字或十字的墻體部位應當設計為十字柱或丁字柱，墻體轉彎處應當設置為角柱，凡是直墻體處應當設置扁柱，具有獨立并且不與任何墻體連接的柱子應當設計為

矩形或圓形柱子，異型柱的布置原則是使樓蓋分格區間大小均勻，各方向的跨度應當相差的尺寸要小一些，如果相差的比較大那么根據《現澆混凝土空心樓蓋技術規程》的高跨比規定樓蓋就會出現高度差，影響用戶的使用。2.2異型柱的結構 計算 在圖三所示異型柱截面示意圖上標注的柱翼寬度 B最小尺寸200㎜，當內墻體的厚度大于200㎜的情況下柱翼寬度B應當與墻體的厚度一致，圖中標注的柱翼尺寸應當在B≤A、C、D、E、F、G、H、L、M≤5B之間進行確定。異型柱的承載能力的計算程序如下：（1）截面剛度計算；（2）荷載計算；（3）軸心受壓還是偏心受壓結構柱子的確定；（4）承載能力驗算； 2.3異型柱內的配筋構造要求 異型柱內的 S型鋼筋按照如下要求設置：（1）柱翼的尺寸在300~400㎜設置一個；（2）柱翼的尺寸每大于200㎜增加一個；（3）高度方向應當隨箍筋； 3.異型柱板結構體系下的現澆混凝土空心樓蓋的設計 3.1按照梁板結構理論進行設計 梁板柱結構布置請詳見圖二，具體要求如下：（1）暗梁的高度與樓板厚度相同；（2）暗梁的寬度的確定：當樓板跨度在6000㎜以內a=600㎜；當樓板跨度在6000~7500㎜時a=800㎜；當樓板跨度在7500㎜以上時a≥1000㎜；（3）梁的結構計算按照連續梁的要求進行計算，全部的支坐按照簡支進行計算；（4）現澆混凝土空心樓蓋的設

計是按照每一個分取區間的樓板尺寸和單雙向板計算要求進行，內外邊梁的支坐應當按照簡支進行計算，每一分塊的樓板與樓板共同作用在暗梁時其支坐按照固定支坐進行計算。（5）內外邊梁的設計應當按照框架結構進行計算； 3.2按照等效框架梁結構理論進行設計 板柱結構布置具體要求如下： 按照等效框架梁結構理論進行設計 現澆混凝土空心樓蓋，具體要求如下：（1）首先要根據樓蓋的軸線尺寸和柱子的布置情況進行板帶的劃分，確定柱上板帶和跨中板帶的寬度，每一跨兩側柱上板帶的是跨度的1/4，柱上板帶計算寬度是柱子兩側的柱上板帶寬度之合。跨中板帶的計算寬度是該跨度的1/2；（2）結構計算時全部的支坐按照簡支進行計算；（3）內外邊梁的設計應當按照框架結構進行計算；（4）陽臺或雨篷板與現澆混凝土空心樓蓋共同按照等代框架梁法連續進行計算；（5）靠內外邊梁的柱上板帶配鋼筋按照跨中板帶設置；（6）有內外邊梁的柱子不用進行抗沖切驗算，獨立支撐現澆混凝土空心樓蓋的柱子必須進行抗沖切驗算，對于異型柱的抗沖切驗算的抗沖面是柱翼外角的連線所形成的沖切面，抗沖切驗算的配筋設計如圖四中所示扁柱的柱頭樓板內抗沖切配筋的寬度a ≥3B（B為異型柱柱翼的寬度），內配筋要求應當按照《混凝土結構設計規范》GB 50010-2002中的第10.1.10條的規定進行設計。（7）現澆混凝土空心樓蓋 的結構計算后的配筋結果應當按照《冷軋扭鋼筋混凝土構件技術規程》JGJ 115-97中的規定代換為冷軋扭鋼筋，降低建筑物鋼材的消耗量。5.異型柱板結構體系下的抗剪、抗震設計 除了各地區根據自己地區要求進行抗震要求進行抗震設計外，必須在異型柱現澆混凝土空心樓蓋結構體系下設置抗震剪力墻體，抗震剪力墻體設計的位子一是樓梯間及與樓梯間有關聯的分戶墻體，二是單元墻體為抗震剪力墻體，每一個單元必須設置一道剪力墻，抗震剪力墻體的結構 計算 應當按照相應的規范規則要求進行設計。6.異型柱板結構體系下的維護墻體和內墻體設計 6.1 維護墻體的設計 建筑物的維護墻體材料首先要選擇陶粒砌塊，在柱子上必須設置拉接鋼筋，高度方向按照每兩層陶粒砌塊預埋 2d6.5，拉接鋼筋長度是陶粒砌塊長度的2倍，陶粒砌塊與柱子的表面必須用200㎜寬度焊接鋼絲網用水泥釘固定覆蓋在縫隙處。6.2 內墻體的設計 內墻體與柱子的關系不用設置拉接鋼筋，只是在陶粒砌塊砌筑完畢后在墻體兩側縫隙處安裝 200㎜寬度焊接鋼絲網并用水泥釘固定。內墻體除了采用陶粒砌塊外還可以采用新型墻體材料或輕質隔音墻板。

第四篇：煤礦充填式開采與無煤柱開采調研報告

關于煤礦充填式開采與無煤柱開采方式的調研報告

陜西旬邑青崗坪礦業有限公司

為了緩解煤炭資源日趨緊張的局面，安全開采“三下”壓煤，協調煤炭資源的回收與地面沉陷，處理矸石地面堆積造成的環境問題，充填式頂板控制方法及無煤柱開采方法逐漸受到人們的重視。2013年8月7日由華能煤業公司副總經理、總工程師鄭鐵騎同志帶隊，各礦業公司總工程師和技術負責人等一行13人赴河北省冀中能源邢東煤礦和亨建礦參觀學習調研了井下采空區充填及無煤柱開采應用技術。現將調研情況匯報如下：

一、充填式開采

（一）冀中能源充填式開采發展概況

冀中能源股份有限公司針對大量“三下”壓煤問題，煤矸石粉煤灰排放、環境損害及土地資源問題，在邢東礦首先試驗成功井下巷道矸石充填技術，率先成功研發建筑物下綜合機械化充填采煤技術，即在充填液壓支架后頂梁的掩護下，利用矸石粉煤灰及高水材料實現了采空區的充分充填，從而有效抑制覆巖下沉破裂和地表變形量，解放大量呆滯煤炭資源。成功設計了充填綜采的新方法、新工藝，實現了采煤與充填并舉，開創了建筑物下綜合機械化充填采煤技術的新途徑，攻克了巷道充填系統、充填工藝、充填裝備等相關難題，研制了專用于巷道矸石充填的拋矸機，實現了礦井矸石不升井，將邢東礦打造成全國第一座沒有矸石山的綠色礦井。截止目前已經實現充填巷道5816米，充填矸石85828立方米，臵換井下煤炭資源53萬噸。經濟和社會效益非常顯著。

（二）冀中能源充填式開采的理論

冀中能源成功的充填理論和實踐證明：支架支護強度和充填體密實度是充填采煤控制巖石拉應力和容許沉降空間的關鍵因素，控制著直接頂下沉變形。經過研究上部巖層彎曲變形各變量之間的關系，確定了不同巖性條件下的液壓支架支護參數和充實密實度，控制了上覆巖層的移動，使上覆巖層位移最小，對地表影響最低，達到在采煤過程中控制地表下沉的目的。

（三）邢臺煤礦充填式開采的現場應用

1、基本情況

井田面積為34Km2，其范圍東以F2、F2-1斷層為界，南以F12斷層為界，西北以9#煤層掩蓋接觸線為界。含煤地層為石炭二疊系的本溪組、太原組、山西組。礦井開采初期是一座低瓦斯礦井，但隨著開采深度的逐年加大，瓦斯涌出量在不斷增加，掘進工作面瓦斯涌出量為0.90ｍ3/min，回采工作面瓦斯涌出量達3.54ｍ3/min。

邢臺礦7606充填工作面采用綜合機械化采煤工藝，分層開采，采高3.Om。采煤設備和工藝與普通綜采設備和工藝基本相同，區別就在架后充填工藝。充填工作主要靠充填開采輸送機和夯實機共同完成的。通過充填開采輸送機的卸料孔將充填物料充填人采空區內，然后利用夯實機將充填物料推擠接頂并夯實。

2、應用過程

（1）地面建立矸石膏體充填站，先將矸石破碎加工，然后把矸石、粉煤灰、專用交接料和水等四種物料按比例混合攪拌制成膏體漿液，再通過充填泵把經大垂深投料系統，運到支架后部的充填刮板運輸機，并進行推壓密實。

（2）充填由固體矸石充填液壓支架和輔助隔離措施形成的密閉空間的過程。整個充填工藝流程可以劃分為矸石破碎、配比攪拌、管道泵送、充填體構筑等四個基本環節。

（3）工藝流程：充填工作由4名充填工同時協調進行，在割煤的同時，進行充填工作，若充填不滿一排，割煤可停下等待充填搗實。其工藝過程如下：割煤的同時在支架拉移后，將充填開采輸送機移至支架尾梁后部，進行充填。充填順序由充填開采輸送機機尾向機頭方向進行，當前一個卸料孔卸料到一定量后，再開啟下一個充填卸料孔，隨即對前一個卸料孔所在支架后部已卸下的充填材料進行夯實，如此反復幾個循環(一般需要2—3個循環)，直到夯實為止。當整個工作面全部充滿，停止第l輪充填，將充填開采輸送機拉移1個步距，移至支架尾梁前部，用夯實機構把充填開采輸送機下面的充填料全部推到支架后上部，使其接頂并夯實，最后關閉所有卸料孔，對充填開采輸送機的機頭進行充填。第1輪充填完成后將充填開采輸送機推移1個步距至支架尾梁后部，開始第2輪充填，如此反復。工作面自夯式充填液壓支架與配套設備。

（四）調研結論

1、邢臺礦率先研發了矸石與粉煤灰等充填材料投料運輸系統以及工作面自夯式充填液壓支架等成套綜合機械化充填設備，成功設計了充填綜采的新方法、新工藝，實現了采煤與充填并舉，開創了建筑物下綜合機械化充填采煤技術的新局面。

2、充填式開采有效控制了開采過程中的礦壓顯現，控制地表下沉，減少了對地面生態環境的破壞；實現了矸石不升井，煤礦不建矸石山。是一項利國利民的新技術。

二、無煤柱開采

（一）亨健煤礦基本情況

亨健公司煤炭資源緊缺，提高煤炭資源回收率一直是集團公司與我公司領導所重點關注的問題。因此，沿空留巷無煤柱護巷技術它不但能提高煤炭資源開采的回收率，而且也可緩解采掘銜接緊張問題。自2008年10月份開始實施新型高水材料巷旁充填留巷技術,先后在2313工作面、2505工作面、2501工作面成功留巷共計2000余米，并回采過程中逐步對原留巷方案進行了優化研究并得到應用，其效果十分顯著。

（二）超高水材料充填留巷在亨健煤礦的應用實踐

通過超高水材料制漿系統將漿液混合經過超高水材料漿液輸送系統輸送至充填巷道；背靠工作面兩端頭支架各安設止漿掩護支架，保證漿液固化后留巷效果。留巷后巷道寬度約為原巷道的一半，待工作面回采結束后再將巷道擴刷成回風巷，從而實現無煤柱開采，采區綜合回收率提高10%～20%。

1、巷旁充填工藝

充填前，首先向攪拌桶內蓄水至所需水位，然后啟動攪拌桶，待攪拌桶啟動之后向桶內加料，將料加入桶內之后攪拌3－5分鐘之后開始向充填點供料。充填點接到供料通知后，嚴密監控出料情況，待料均勻之后將混合管插入充填袋內開始充填。充填結束之后，泵站開泵供清水，沖洗管路并清理充填點，待所有東西收拾整理好之后，充填即可結束。

2、充填工藝實施方法（1）充填點作業程序

第一步：在進入充填地點前，必須先敲幫問頂，觀察煤壁、頂板、臨時支架與瓦斯檢測等工作，一切安全正常后方可進入充填點進行作業。

第二步：拆除上次充填框架及對應的固定點柱，安設好本班充填框架，掛好充填袋，打牢固定點柱等。

第三步：上述工作按要求完成后，信號通知泵站開泵，并通知泵站本次實際充填高度。

第四步：充填過程中，密切觀察充填袋周圍情況，發現情況及時處理。第五步：充填快接頂時（根據計算距頂20cm時，管路中剩余漿液即可充實包體），打信號通知泵站，并依據頂板情況決定是否拆除其上的傾斜抬棚。待充填體完全接頂后，將高壓注漿軟管從充填袋內取出并用細鐵絲捆扎緊充填口。

第六步：沖洗混合器及管路，見清水后通知泵站停泵。

（三）調研結論

巷旁充填體的強度高低直接影響沿空留巷圍巖的穩定性。構筑的充填體應能及時提供足夠的支護強度，以控制上位巖層相互間不致于有大的離層，通過對直接頂下沉變形的控制確保老頂在回轉的過程中不斷裂，有效地減少頂板下沉量與作用在巷內支架上的載荷，為留巷成功提供保證。

三、青崗坪煤礦充填式開采與無煤柱開采適用性討論

（一）充填式開采討論

1、青崗坪煤礦“三下”壓煤情況：除地面工業廣場壓煤可采儲量約154.7萬噸，其他區域均為山體，無村莊和其他構筑物。

2、充填式開采設備投入與生產成本

充填式開采需投入地面矸石膏體充填站系統一套、大垂深固體投料系統一套、矸石固體充填支架一套，累計一次投入設備成本約為7000萬元。充填式開采增加成本約為100元/噸左右。

3、采用充填法開采工業廣場壓煤經濟效益對比：

（1）總支出約=設備成本投入+原噸煤成本+充填附加成本=7000萬元+260元/噸*154.7萬噸+100元/噸*154.7萬噸=62692萬元

（2）總收入=銷售均價*產量=380元/噸*154.7萬噸=58786萬元 由此可見：總收入小于總支出；利用充填法回收地面工業廣場壓煤不可取。

4、采用充填法回收正常采區資源，每噸增加成本約100元，無經濟效益可言。

5、冀中能源在井下開采條件比較差、煤炭儲量有限的情況下走出了一條環保、高效、安全，造福于社會及老百姓的煤礦開采方法其意義無法用金錢來衡量，值得我們學習，但從青崗坪煤礦實際情況出發不適合采用充填式開采。

（二）超高水材料充填留巷無煤柱開采討論

1、基本情況適用條件對比：青崗坪煤礦井田含可采煤層兩層，4-1煤層為局部可采的較穩定型中厚煤層，4-2煤層為全區可采的穩定型厚煤層。4-1煤層與4-2煤層的分岔煤層厚度為1.05～2.42m，平均厚度1.88m，僅在井田東部賦存，與4-2煤層間距為0.9～4.4m，4-2煤層厚度1.15～16.35m，平均厚度為10.26m工作面設計為綜采放頂煤，采高3m放頂高度7.26，采放比1:2.4，符合《煤礦安全規程》第68條規定，工作面綜合回收率約為80%；回采工作面平均涌水量約為100m3/h左右。而超高水材料充填留巷無煤柱開采技術適用于3.5m以下煤厚一次采全高綜采工作面。

2、青崗坪煤礦煤層高低起伏最大落差達到45m左右，而且相鄰采面之間的標高差均達到2m以上，局部老空區易存積水，若采用超高水材料充填留巷無煤柱開采存在密閉不嚴的情況，處理不當極易造成透水事故。

3、根據青崗坪煤礦初步設計，礦井相對瓦斯涌出量達到9.92m3/t，礦井絕對瓦斯涌出量達到20.86m3/min;實際42101及42102綜放工作面回采過程中相對瓦斯涌出量分別達到2.51m3/t、3.21m3/t，絕對瓦斯涌出量分別達到8.95 m3/min、8.4 m3/min，煤巷掘進頭瓦斯絕對涌出量達到0.63m3/min，總回風巷絕對瓦斯涌出量達到19.2 m3/min，局部瓦斯較高，若封閉不嚴，采空區瓦斯極易涌入相鄰巷道造成瓦斯積聚。

4、綜放工作面采用超高水材料充填留巷存在封閉不嚴的情況，極易導致采空區漏風，存在采空區煤炭自燃發火的隱患。

結論：超高水材料充填留巷無煤柱開采在青崗坪煤礦基本不適用。

四、具體打算

1、加強對小煤柱開采技術研究，2013年青崗坪煤礦小煤柱開采已被公司列為科技項目，準備在42101及42104工作面搜集開采及礦壓顯現相應的資料，爭取在42103工作面實現12m小煤柱布臵回采工作面，并逐步從12m～8m～6m的小煤柱方向發展，以提高采區煤炭回采率。

2、由于青崗坪煤礦初設中沒有設計矸石場，當前開拓掘進及洗煤廠洗選的矸石都通過附近村莊聯系位臵堆放，不僅處理關系復雜而且污染環境影響生態。下一步我們將借鑒邢東煤礦的做法將洗煤廠洗選的矸石及井下開拓掘進施工的矸石充填到采空區里面或利用回采結束后廢棄巷道進行充填。

第五篇：關于柱鋼筋電渣壓力焊與綁扎搭接的成本對比報告

關于柱鋼筋電渣壓力焊與綁扎搭接的成本

對比報告

以標準層GBZ10為例：

此柱主筋為12Φ12的三級鋼主筋,箍筋為Φ8@200,Φ6@200,主筋的搭接長度48d,即580mm×12根=6960mm,6960mm×0.888=6.18㎏.以現在每噸3600元計算，成本為6.18㎏×3600元/噸=22.2元。改為電渣壓力焊后沒有了搭接區域的箍筋加密，平均每個柱子節省6套箍筋，本柱每套箍筋的長度為Φ8:2200mm,Φ6:2240mm，重量合計為5.2㎏+3.49㎏=8.69㎏,8.69㎏×3600元/噸=31.28元。主筋搭接的費用為22.2+31.28=53.4元。而電渣壓力焊成本為Φ12的每根3元左右，成本為36元，53.4-36=17.4元，且電渣壓力焊所用的鋼筋下料長度為3m，不產生廢料。17#、18#樓此類柱子約有190個，如果采用電渣壓力焊大約可以節約190×17.4=3306元，所以采用電渣壓力焊更節約成本。