第一篇：循環(huán)流化床鍋爐用特殊熱電偶保護(hù)套管的選材與發(fā)展

循環(huán)流化床鍋爐用特殊熱電偶保護(hù)套管的選材與發(fā)展

摘要：本文分析了循環(huán)流化床鍋爐用特殊熱電偶保護(hù)套管的磨損機(jī)理，并從選材和新材料新工藝的應(yīng)用兩個(gè)方面闡述了如何有效的提高熱電偶保護(hù)套管的性能。文中還介紹了特種耐磨熱電偶保護(hù)套管的發(fā)展動(dòng)向。1.引言

隨著社會(huì)的發(fā)展和進(jìn)步，我國(guó)在環(huán)保方面的要求也進(jìn)一步嚴(yán)格，循環(huán)流化床燃燒技術(shù)作為一項(xiàng)新型燃燒技術(shù)，在節(jié)約能源、調(diào)節(jié)負(fù)荷、控制污染及燃料適應(yīng)性等方面具有突出的優(yōu)點(diǎn)，在電力工業(yè)、垃圾焚燒、水泥工業(yè)等許多領(lǐng)域中得到日益廣泛的應(yīng)用。目前全國(guó)已有20多個(gè)鍋爐廠生產(chǎn)20t/h蒸發(fā)量以下的常規(guī)流化床鍋爐和循環(huán)流化床鍋爐。至今全國(guó)累計(jì)有近3000多臺(tái)工業(yè)流化床鍋爐在運(yùn)行中，其數(shù)量在世界上排第一位。[1]然而，由于循環(huán)流化床鍋爐特殊的燃燒方式，易損件的磨損問(wèn)題一直是影響其長(zhǎng)期安全運(yùn)行的重要因素。為解決這一問(wèn)題，材料工作者作了大量的工作，提出了許多有意義的思路和解決方案。其中，大量新材料、新工藝的出現(xiàn)和應(yīng)用為解決這一問(wèn)題提供了可能。循環(huán)流化床鍋爐上所用熱電偶測(cè)溫問(wèn)題目前是一個(gè)暴露比較突出的需要亟待解決的問(wèn)題。由于高溫沖蝕嚴(yán)重而大大降低了熱電偶的正常使用壽命。必須采用特殊高溫耐磨熱電偶保護(hù)套管來(lái)解決該問(wèn)題，經(jīng)過(guò)研究發(fā)展，其在制備技術(shù)上有了較大的進(jìn)步，性能價(jià)格比也在不斷的提高。本文就該問(wèn)題進(jìn)行討論，試圖引起大家的注意。共同為提高我國(guó)熱電偶技術(shù)的測(cè)量水平作出貢獻(xiàn)。循環(huán)流化床鍋爐燃燒及磨損機(jī)理

循環(huán)流化床鍋爐與傳統(tǒng)的煤粉鍋爐不同，在燃燒過(guò)程中，爐內(nèi)床料在煙氣攜帶下沿爐膛上升，經(jīng)爐膛上部出口進(jìn)入分離器，在分離器中進(jìn)行氣、固兩相分離，分離后的煙氣經(jīng)上部出口，進(jìn)入鍋爐尾部煙道，分離出來(lái)的固體粒子，經(jīng)回料閥再返回爐膛下部。在循環(huán)流化床鍋爐的運(yùn)行中，含有燃料、燃料灰、石灰石及其反應(yīng)產(chǎn)物的固體床料，在爐膛-分離器-料閥-爐膛這一封閉循環(huán)回路里處于不停的高溫循環(huán)流動(dòng)中，并在爐內(nèi)以 850℃～950℃進(jìn)行高效率燃燒及脫硫反應(yīng)。床料除在這一回路中作外循環(huán)流動(dòng)外，其在重力作用下，在爐內(nèi)不斷地進(jìn)行內(nèi)循環(huán)流動(dòng)。因此，在循環(huán)回路的相應(yīng)部位必然產(chǎn)生嚴(yán)重磨損。[

2、3] 以上分析表明，熱電偶保護(hù)套管在爐內(nèi)所處環(huán)境為高溫，氧化性氣氛，且有循環(huán)流體的沖刷碰撞，其磨損應(yīng)當(dāng)屬于高溫下的沖刷磨粒磨損。這種磨損的形式大致可歸為兩類(lèi)：一類(lèi)是在碰撞過(guò)程中由于材料的反復(fù)變形引起的疲勞磨損；另一類(lèi)則是材料在自由運(yùn)動(dòng)的顆粒的切削作用下引起的破壞，稱(chēng)之為鑿削式磨損。爐內(nèi)的高溫可改變材料的組織結(jié)構(gòu)，使其硬度大大下降，從而加重了磨損。同時(shí)，材料的高溫氧化也降低了其韌性，沖擊時(shí)氧化層容易崩落，這也加速了材料磨損。磨損的程度與沖擊角度的關(guān)系很大，沖擊角為90°沒(méi)有鑿削式磨損，而僅是疲勞磨損，此磨損很輕微。當(dāng)沖擊角度為 20°～50°時(shí)磨損最嚴(yán)重。因此保護(hù)管的插入方向與流速方向夾角應(yīng)避開(kāi)這個(gè)角度范圍。[ 4 ] 仔細(xì)觀察分析熱電偶保護(hù)套管的失效部位，大致有兩個(gè)部位比較容易失效，一是熱電偶保護(hù)套管的端部，此處的材料處于煙氣、物料的直接沖刷和回旋、渦流的綜合作用下，磨損較為嚴(yán)重。另一部位則是熱電偶保護(hù)套管與爐壁的交接處，此處的磨損主要是由于煙氣、物料在該部位的渦流所引起的沖刷磨損。上述分析表明，高溫沖蝕磨損失效是循環(huán)流化床鍋爐用特殊熱電偶保護(hù)套管的主要失效原因，這是在保護(hù)套管的選材和制備中首先應(yīng)當(dāng)注意的問(wèn)題。熱電偶保護(hù)套管的選材及其發(fā)展

熱電偶采用保護(hù)套管主要有兩種用途，一是防止遭受機(jī)械損壞，二是在熱電偶及其周?chē)g插入一個(gè)屏蔽套，這樣可使熱電偶盡可能保持在接近其最佳的氣氛中。因此，根據(jù)特定的使用環(huán)境選用合適的熱電偶保護(hù)套管對(duì)于延長(zhǎng)熱電極的使用壽命以及提高測(cè)溫的準(zhǔn)確度是相當(dāng)重要的。[5]

3.1選材的原則及常用材料的優(yōu)缺點(diǎn)

根據(jù)熱電偶保護(hù)套管在循環(huán)流化床鍋爐內(nèi)所處的環(huán)境，在其選材上應(yīng)注意以下幾點(diǎn)：（1）材料的氣密性好（即氣孔率小）；（2）應(yīng)有足夠的強(qiáng)度和穩(wěn)定性，抗熱沖擊性能好；（3）材料的紅硬性好，要求材料必須耐磨；（4）耐化學(xué)腐蝕性能好，因?yàn)槿济航橘|(zhì)中含有ＳＯ

2、ＳＯ3、Ｎａ2Ｏ、Ｋ2Ｏ等腐蝕性氣體；（5）導(dǎo)熱性好。目前已在工業(yè)上應(yīng)用的熱電偶保護(hù)套管材料按其材質(zhì)分主要有金屬材料，非金屬材料與金屬材料和非金屬材料的復(fù)合材料三大類(lèi)。

1、金屬保護(hù)管材料 應(yīng)用較多的有不銹鋼和高溫合金，這類(lèi)材料的優(yōu)點(diǎn)是機(jī)械強(qiáng)度高，耐腐蝕性能與導(dǎo)熱性能好，但其高溫?zé)釓?qiáng)性差，故高溫耐磨性較差。不銹鋼保護(hù)管一般可使用7~8天，而一般的其他材料也就是使用1~2個(gè)月。近年來(lái)國(guó)內(nèi)外一直沒(méi)有理想的解決辦法，在困擾中只好采取加厚保護(hù)管管壁的方法，有的熱電偶保護(hù)套管的壁厚已達(dá)到了10余毫米。因此，在循環(huán)流化床鍋爐中應(yīng)用效果不是很理想，性能價(jià)格比差。

2、非金屬保護(hù)管材料 常用的材料有石英、高溫陶瓷、氧化鎂、氧化鋁等。同金屬材料相比，這類(lèi)材料的優(yōu)點(diǎn)是高溫耐磨性好，耐腐蝕性能良好，但缺點(diǎn)也是很明顯的，首先是導(dǎo)熱率差，熱響應(yīng)敏感性差，因此管壁不能做的很厚，而管壁的減薄又給應(yīng)用帶來(lái)了一系列的問(wèn)題。陶瓷類(lèi)材料一般較脆，抗熱震性能差，在使用過(guò)程中由于沖擊和熱震容易導(dǎo)致脆裂，特別是在循環(huán)流化床鍋爐中使用由于強(qiáng)烈的沖蝕作用而易早期失效。

3、復(fù)合材料保護(hù)套管近年來(lái)發(fā)展較快的有金屬陶瓷復(fù)合材料和特殊復(fù)合涂層材料保護(hù)套管。金屬陶瓷復(fù)合材料是由金屬基體、陶瓷成分和潤(rùn)滑劑等組成的多元復(fù)合材料。這類(lèi)材料制造的熱電偶保護(hù)套管具有導(dǎo)熱性好、抗熱震性強(qiáng)耐熱、耐磨等優(yōu)點(diǎn)。特殊復(fù)合涂層材料保護(hù)套管目前大多是將硬度高耐磨的復(fù)合材料如金屬陶瓷等以激光熔敷等手段涂敷在金屬基體表面。上述復(fù)合材料保護(hù)套管，其優(yōu)點(diǎn)是綜合了兩種不同材料的特點(diǎn)，具有一定的優(yōu)勢(shì)互補(bǔ)性，缺點(diǎn)則是由于兩種材料特殊的復(fù)合機(jī)制而使得制造過(guò)程太復(fù)雜。[6 7 8]

3.2耐磨材料的發(fā)展及其在熱電偶保護(hù)套管中的應(yīng)用

經(jīng)過(guò)30余年的研究與應(yīng)用，國(guó)外耐磨材料的研究與應(yīng)用已趨于穩(wěn)定，發(fā)達(dá)國(guó)家已有自己的系列產(chǎn)品和國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)。在非金屬材料中，陶瓷的耐磨性能較為優(yōu)異，然而，這類(lèi)材料脆性較大，抗熱震性能不足，且其導(dǎo)熱性能相對(duì)較差一些，為了提高熱敏感性，管壁又不能做的太厚。因此用這類(lèi)材料做成的熱電偶保護(hù)套管在循環(huán)硫化床中應(yīng)用效果不是很好。目前，國(guó)內(nèi)外在陶瓷材料領(lǐng)域的應(yīng)用研究趨勢(shì)大多為發(fā)展金屬與陶瓷的復(fù)合材料，既金屬陶瓷材料，或采用表面涂層技術(shù)，將其用作涂層材料。

金屬耐磨材料的發(fā)展，經(jīng)歷了從高錳鋼、普通白口鑄鐵、鎳硬鑄鐵到高鉻鑄鐵幾個(gè)階段。目前發(fā)展成為耐磨鑄鐵、耐磨鋼和耐磨合金三大類(lèi)。耐磨鋼和耐磨合金雖然各有其特點(diǎn)，但從成本、抗磨性方面遠(yuǎn)不如白口鑄鐵，因此，后者應(yīng)用較為廣泛，尤其是合金白口鑄鐵，其壽命均比普通白口鑄鐵提高幾倍，甚至幾十倍。其鉻系白口鑄鐵，通過(guò)調(diào)整鉻含量和碳含量，可大幅度提高它的綜合性能。

人們常說(shuō)的高鉻鑄鐵實(shí)際上是高鉻鉬白口鑄鐵，從含碳量可分為Cr15和Cr20兩類(lèi)，前者用于承受一般的沖擊磨損，后者用于高沖擊磨損及厚度較大的耐磨件。含鉻量為30%的高鉻鑄鐵則用于耐熱、耐磨或耐蝕的工件。高鉻鑄鐵作為常溫下的抗磨料磨損材料已得到了日益廣泛的應(yīng)用，但在高溫磨損工況下，材料的服役條件比常溫磨損更為惡劣，材料服役過(guò)程中不僅受到磨料磨損作用產(chǎn)生損傷，還有高溫氣體對(duì)材料的氧化腐蝕。以往在高溫磨損工況下使用的材料(如CrMnN鋼)，只注重其抗氧化腐蝕性能，而在選材時(shí)要求碳含量很低，其結(jié)果是材料的抗磨性造成損失。因此，研究高溫抗磨材料，就必須對(duì)材料綜合考慮，才可能正確設(shè)計(jì)和選擇所使用的材料。高鉻鑄鐵凝固時(shí)形成(Cr, Fe)7C3 型碳化物，這種碳化物的硬度高(1500～1800HV)，遠(yuǎn)高于(Cr,Fe)3C型碳化物的硬度(840～1100 HV)，這是高鉻鑄鐵具有高耐磨性的主要原因。高鉻鑄鐵的共晶結(jié)構(gòu)與一般鑄鐵中的萊氏體相反，共晶碳化物為不連續(xù)相，以分散的單體存在于奧氏體中，而共晶奧氏體則為連續(xù)體。這種特殊結(jié)構(gòu)相當(dāng)于在一定基體上嵌入高硬度的顆粒，大大減弱了高硬度相的脆化作用，因此高鉻鑄鐵具有較好的韌性。高鉻鑄鐵中的鉻一部分進(jìn)入碳化物，另一部分進(jìn)入基體，從而提高了基體的抗氧化能力。[9 10] 從高鉻鑄鐵的組織特點(diǎn)中可以看出，將其用作耐磨用熱電偶保護(hù)套管材料是完全可行的，如何調(diào)整成分使其達(dá)到最佳的耐磨抗蝕效果還需要進(jìn)一步的研究和實(shí)驗(yàn)。

3.3新材料涂層技術(shù)在熱電偶保護(hù)套管上的應(yīng)用

新材料涂層技術(shù)在熱電偶保護(hù)套管上有著極其廣泛的應(yīng)用前景。其特點(diǎn)是可以將兩種不同的材料進(jìn)行組合，充分發(fā)揮基體和涂層的特性，有效的滿足實(shí)際需要。因此國(guó)際上在這方面的研究較為活躍，在提高材料的耐磨性方面的應(yīng)用有激光熔敷金屬陶瓷、梯度功能陶瓷涂層等等。在一般的耐磨涂層技術(shù)中，大多使用的是WC+金屬的材料體系。但是由于鍋爐的使用溫度高，WC在該溫度下會(huì)分解，WC的使用溫度不能超過(guò)550℃，因此在鍋爐耐磨涂層中不能使用WC體系。目前國(guó)際上大多使用的是Cr3C2+NiCr的涂層體系。該體系使用效果較好，但是成本較高。值得注意的是，在熱電偶領(lǐng)域的實(shí)際應(yīng)用中，本課題組采用新材料+新工藝制備出了金屬間化合物涂層熱電偶保護(hù)套管。金屬間化合物是介于金屬與陶瓷之間的高熔點(diǎn)結(jié)構(gòu)材料，因而使該熱電偶保護(hù)套管具有了全新的性能。一是具有了優(yōu)異的耐蝕性能，抗氧化性能好，特別是抗硫化氫的能力極強(qiáng)；二是具有了優(yōu)異的耐磨性能，涂層具有了金屬間化合物的高溫高硬度的特點(diǎn)，所以耐磨；三是具有了優(yōu)異的耐熱性能，目前鎳基變形高溫合金使用溫度達(dá)950~1000℃，而鎳基鑄造高溫合金的使用溫度達(dá)1050~1100℃，已達(dá)材料絕對(duì)熔點(diǎn)的0.8左右，如果 Ni-Al的使用溫度也考慮在0.8，其使用溫度可達(dá)1250℃左右，可比現(xiàn)有的高溫合金提高150~200℃，達(dá)到國(guó)內(nèi)領(lǐng)先，國(guó)際先進(jìn)水平。四是可以用普通材質(zhì)代替優(yōu)質(zhì)材料，比如可以用1Cr18Ni9Ti+表面金屬間化合物涂層的方法來(lái)代替價(jià)格昂貴的耐熱高溫合金，不但成本低，而且其性能大大超過(guò)了價(jià)格昂貴的高溫合金等；五在保證性能的前提下，成本低廉。對(duì)于一些用于高溫耐磨環(huán)境的熱電偶保護(hù)套管，采用該金屬間化合物涂層技術(shù)制取的熱電偶在沸騰爐、循環(huán)流化床鍋爐、水泥回轉(zhuǎn)窯窯尾煙室、球磨機(jī)、風(fēng)扇磨、磨煤機(jī)等出口及管道測(cè)溫的地方使用均獲得了滿意的效果。

梯度功能材料FGM涂層技術(shù)在熱電偶保護(hù)套管的涂層技術(shù)上非常適用，因?yàn)橥繉蛹夹g(shù)應(yīng)用保護(hù)套管，就必然存在一個(gè)熱應(yīng)力不相適應(yīng)的問(wèn)題。開(kāi)發(fā)出具有緩和熱應(yīng)力功能的超耐熱型材料，不但可以提高保護(hù)套管表面涂層的使用壽命，而且還可以同金屬間化合物有效結(jié)合，形成效果更佳的復(fù)合涂層。在國(guó)外，已有以金屬間化合物作為粘接劑的金屬間化合物陶瓷復(fù)合涂層方面的報(bào)道，如金屬間化合物粘接TiC，這種材料不但硬度高，耐腐蝕和耐磨損能力特別優(yōu)異，而且通過(guò)調(diào)整金屬間化合物的含量，能夠控制其熱膨脹率使之和鋼材的較為接近。國(guó)內(nèi)在這方面的研究也相當(dāng)活躍，本課題組經(jīng)過(guò)近幾年的研究，在金屬間化合物+精細(xì)陶瓷復(fù)合涂層技術(shù)方面獲得了圓滿的成功，金屬間化合物具有良好的耐熱性耐蝕性等優(yōu)點(diǎn)，精細(xì)陶瓷除具有耐熱耐蝕特性外，還具有突出的耐磨性和不粘性，用這種材料制備的熱電偶保護(hù)套管必定具有理想的耐磨性能，目前已在水泥、鍋爐、玻璃等行業(yè)應(yīng)用，取得了理想的效果。[11 12]

4.結(jié)束語(yǔ)

綜上所述，采用新材料和新工藝是提高循環(huán)流化床鍋爐用熱電偶耐磨性的有效方法。特別是將表面涂層技術(shù)引入熱電偶的制造之中，大大拓寬了思路，有效的解決了如何在低投入的情況下全面提高熱電偶保護(hù)套管的性能這一問(wèn)題。現(xiàn)代科技的發(fā)展日新月益，在將來(lái)必將會(huì)有更新的材料和工藝應(yīng)用于熱電偶這一領(lǐng)域。

第二篇：淺談循環(huán)流化床鍋爐與耐火耐磨材料

淺談循環(huán)流化床鍋爐與耐火耐磨材料

文章摘要：

關(guān)鍵詞：流化床 耐火 耐磨材料

0 前言

循環(huán)流化床鍋爐在我國(guó)投放市場(chǎng)運(yùn)行十幾年來(lái)，就以其本身的環(huán)保效益好，燃燒效率高，煤種適應(yīng)性能寬，運(yùn)行調(diào)整、檢修維護(hù)簡(jiǎn)單等諸多優(yōu)點(diǎn)被人們所信賴。該爐型不但用在發(fā)電和供熱事業(yè)上，而且在造紙、紡織、印染、制藥、石化…等各行各業(yè)被廣泛的運(yùn)用。從目前投運(yùn)的各鍋爐生產(chǎn)廠家制造的循環(huán)流化床鍋爐運(yùn)行中反映出的問(wèn)題看，在鍋爐的設(shè)計(jì)及使用技術(shù)是上可行的，優(yōu)點(diǎn)是確切的，該爐型本身的最大弱點(diǎn)磨損也在不斷的治理中逐漸走向完善。但是應(yīng)用在鍋爐上的耐火耐磨材料的使用效果均不太理想，經(jīng)常由于耐磨材料上的問(wèn)題影響鍋爐的安全運(yùn)行，更有甚者爐頂塌陷、爐墻鼓包后倒塌，大面積混凝土脫落或局部磨損使受熱面管裸露造成水冷壁及三管磨損嚴(yán)重后泄露事故……等等，都嚴(yán)重地困擾著循環(huán)流化床鍋爐的安全經(jīng)濟(jì)運(yùn)行，給使用單位造成很大麻煩和帶來(lái)重大的經(jīng)濟(jì)損失，問(wèn)題是相當(dāng)嚴(yán)重的。所以說(shuō)循環(huán)流化床鍋爐能否確保較長(zhǎng)時(shí)間的安全穩(wěn)定運(yùn)行，不但與防磨治理的力度、運(yùn)行調(diào)整的精心操作、按時(shí)維修等有關(guān)系，也與我們選用的耐溫、耐磨材料內(nèi)在質(zhì)量以及現(xiàn)場(chǎng)的施工技術(shù)、施工管理更有關(guān)系。怎么樣能根據(jù)爐子的磨損機(jī)理及磨損輕重，客觀地、實(shí)事求是地精心選用耐火耐磨材料，精心地施工砌筑到各個(gè)部位，做到財(cái)盡其用、物盡其才，是循環(huán)流化床鍋爐在使用過(guò)程中需要解決的一個(gè)重大課題。1 耐火耐磨材料特性

耐火材料是服務(wù)于高溫技術(shù)的基礎(chǔ)材料，由于在高溫技術(shù)的行業(yè)中，耐火材料是輔助性材料，所以往往被人們所忽視。正是由于這一點(diǎn)的存在，往往所選用的耐火耐磨材料產(chǎn)品質(zhì)量達(dá)不到使用要求的標(biāo)準(zhǔn)，運(yùn)行中經(jīng)常造成主設(shè)備停用事故。例如，冶金系統(tǒng)由于耐火材料使用周期短，經(jīng)常停爐影響生產(chǎn)，由于耐火度不夠冶煉優(yōu)質(zhì)鋼材達(dá)不到標(biāo)準(zhǔn)質(zhì)量。發(fā)電、制藥、造紙、化工等行業(yè)由于用在爐子上的耐火耐磨材料不過(guò)關(guān)經(jīng)常造成停爐，不但給使用單位造成直接的經(jīng)濟(jì)損失，而且也給廣大人民群眾生活帶來(lái)諸多不便，有時(shí)甚至還造成連帶經(jīng)濟(jì)損失。所以說(shuō)，雖然耐火耐磨材料在高溫技術(shù)領(lǐng)域是呈輔助性材料特性出現(xiàn)，但萬(wàn)萬(wàn)不可對(duì)該材料掉以輕心，必須根據(jù)爐型的特點(diǎn)精心選用合適的耐火耐磨材料，而且還需制定出相應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)、規(guī)范、要求、合理配方，并組織技術(shù)力量過(guò)硬的隊(duì)伍去完成施工任務(wù)。

耐火材料是種礦產(chǎn)物資，礦產(chǎn)資源質(zhì)量的好壞是與合成的溫度、壓力、年限有關(guān)系。耐火材料又是一種非均質(zhì)體，有主、副成分之分，我們通常將其基本成分稱(chēng)為主要成分，而將其它成分稱(chēng)為副成分，而副成分又是有意添加的以提高產(chǎn)品某些方面性能的成分和材料中本身攜帶的雜質(zhì)所組成。耐火材料中的主要成分是該材料中的主體，也是我們選中要用材料的唯一標(biāo)準(zhǔn)。最大限度地選用主要成分較高的份額和降低有害成分或雜質(zhì)較少的份額，是保證耐火材料質(zhì)量的重要一環(huán)。或者通過(guò)一些有效的措施辦法和手段，例如：使用一些添加劑、結(jié)合劑、穩(wěn)定劑、燒結(jié)劑、減水劑、抗水劑、抗氧化劑、促凝劑等等，這些都是為了提高耐火材料本身的抗壓、耐溫、耐磨、抗沖刷、耐腐蝕的作用，最終的目的就是為了讓耐火耐磨材料能夠滿足在高溫條件下的運(yùn)行要求，為高溫領(lǐng)域的技術(shù)服好務(wù)。

我們知道，耐火耐磨材料的主要功能是抵隅高溫作用的，因此，它必須由較高熔點(diǎn)的化合物所組成。只有較高熔點(diǎn)的化合物在原材料中的含量較多時(shí)，耐火材料才能獲得較高的耐火溫度；只有較高的耐火溫度才能抵隅高溫情況下產(chǎn)生的對(duì)耐火材料各種破壞力，這是我們選用耐火耐磨材料的原則。如果我們選用的耐火耐磨材料不能在高溫下抵隅由物理、化學(xué)、機(jī)械等方面產(chǎn)生的作用力，不能抵隅爐渣、煙塵、腐蝕性氣體等有害雜質(zhì)元素的侵蝕，勢(shì)必就會(huì)產(chǎn)生耐火材料的熔融、軟化、融蝕、磨損和迸裂損壞。為了避免這類(lèi)情況發(fā)生，我們應(yīng)優(yōu)先選用一些適合循環(huán)流化床鍋爐本身情況的耐火耐磨材料，如果我們一味地選用高擋優(yōu)質(zhì)材料，雖然能滿足使用要求，但造價(jià)昂貴很不經(jīng)濟(jì)；如果選用的材料不能滿足這種爐型的運(yùn)行要求，再經(jīng)濟(jì)的耐火材料也不能使用在鍋爐設(shè)備上，所以說(shuō)選用什么樣的材料是一項(xiàng)技術(shù)性很強(qiáng)、知識(shí)面很廣、需要考慮諸多因素的細(xì)致工作，決不是一項(xiàng)一般的工作，更不能粗心大意。

下面介紹一些氧化物和非氧化物及復(fù)合礦物質(zhì)的熔點(diǎn)及合成情況。

常用氧化物熔點(diǎn)

氧化物

熔點(diǎn)℃

氧化物

熔點(diǎn)℃

SiO2

1725

AL2O3

2050

MGO

2800

CaO

2570

C2O2

2435

Z1O2

2690

常用耐火氧化物及其復(fù)合成的主要耐火礦物示意圖

常用非氧化物耐火材料組合示意圖

主要耐火復(fù)合礦物的熔點(diǎn)

礦物名稱(chēng)

化學(xué)組成熔點(diǎn)℃

莫來(lái)石

3AL2O3？2SiO2

1810

鎂鋁尖晶石

MgO？AL2O3

2135

鎂鉻尖晶石

MgO？CR2O3

2180

鋯英石

ZrO2？SiO2

2500

正硅酸鈣

2CaO？SiO2

2130

鎂橄欖石

2MgO？SiO2

1890

白云石

MgO？CaO

2300(低共熔點(diǎn))

耐火材料常用非氧化物的熔點(diǎn)

名稱(chēng)

化學(xué)組成熔點(diǎn)℃

氮化硼

BN

3000

炭化硼

B4C

2350

炭化硅

SiC

2700

氮化硅

Si3N4

2170

石墨

C

3700

通過(guò)以上各表格內(nèi)數(shù)據(jù)和示意圖我們了解了耐火材料的熔點(diǎn)、組合、復(fù)合情況，為掌握耐火材料內(nèi)在質(zhì)量和根據(jù)實(shí)際情況選用那種材料打下了基礎(chǔ)。磨損機(jī)理

鍋爐的運(yùn)行調(diào)整，說(shuō)穿了就是對(duì)燃燒的調(diào)整，而燃燒本身又是一種化學(xué)反應(yīng)過(guò)程。燃料入爐后，在合適溫度、充足氧量、均勻攪拌、足夠時(shí)間的條件下進(jìn)行完全燃燒。循環(huán)流化床鍋爐也不例外，只是爐內(nèi)的燃燒是采用低溫燃燒新技術(shù)，爐內(nèi)的燃燒溫度要比煤粉爐、鏈條爐、旋風(fēng)爐等爐型低一些。而均勻攪拌和足夠燃燼時(shí)間卻比目前投放市場(chǎng)運(yùn)行的任何爐型都優(yōu)越，這就是循環(huán)流化床鍋爐燃燒效率高的最大優(yōu)點(diǎn)之一。

循環(huán)流化床鍋爐的燃燒原理是：新燃料入爐后，立即被卷入到大量的物料中，在熾熱的物料里，首先吸熱、蒸發(fā)水分和揮發(fā)份的析出并燃燒，而后進(jìn)行焦碳的燃燒及灰份的形成。這一系列燃燒過(guò)程都是在劇烈的流化循環(huán)過(guò)程中進(jìn)行的。中倍率的循環(huán)流化床鍋爐新入爐的燃料只占整個(gè)循環(huán)物料的6 ～8%左右甚至更少，可以講新燃料入爐后在燃燒過(guò)程中所放出的全部熱量首先傳給循環(huán)物料和維持爐內(nèi)溫度。循環(huán)流化床鍋爐在正常運(yùn)行中，所謂的循環(huán)物料就是一種載熱體。由于整個(gè)燃燒過(guò)程都是在劇烈的流化循環(huán)中進(jìn)行，所以說(shuō)在整個(gè)的鍋爐運(yùn)行中，就存在著一個(gè)循環(huán)物料與各受熱面，循環(huán)物料與爐襯材料的磨損問(wèn)題，各處磨損的嚴(yán)重與否，磨損量的多少。經(jīng)各國(guó)的多次實(shí)驗(yàn)和實(shí)際運(yùn)行情況總結(jié)得出的結(jié)果是成下列關(guān)系式：A=V3.P.фQ/K，A？？磨損量、V？？循環(huán)物料的運(yùn)動(dòng)速度、P？？爐內(nèi)壓力、φ？？循環(huán)物料直徑、Q？？循環(huán)物料的濃度、K？？燃用煤種的可磨性系數(shù)。即：磨損量與物料運(yùn)動(dòng)速度三次方、與爐內(nèi)壓力、物料直徑和爐內(nèi)的物料濃度成正比，而與煤種的可磨性系數(shù)成反比例關(guān)系。所以講爐子的密相區(qū)由于氣、固兩種物質(zhì)流速快，壓力相對(duì)比較高，物料直徑和濃度比較大，致使磨損較嚴(yán)重。而爐膛出口雖然爐內(nèi)壓力、循環(huán)物料直徑和濃度都較小，但流速在加快，同樣磨損也很?chē)?yán)重，密相區(qū)及爐膛出口均在受熱面上打一層耐磨材料，其用意就在這里。

我們經(jīng)分析知道了磨損是由于物料的運(yùn)動(dòng)速度、物料濃度、物料的直徑和爐內(nèi)壓力所造成的，而這些因素都是循環(huán)流化床鍋爐固有的特性，是不以人們的意志為轉(zhuǎn)移的，是無(wú)法改變和抗拒的，只有循環(huán)物料運(yùn)動(dòng)速度是隨燃燒調(diào)整中送、引風(fēng)量的多少而隨時(shí)變化。不論從減輕磨損的角度，還是從經(jīng)濟(jì)運(yùn)行的角度，一定要調(diào)整最佳的送、引風(fēng)量。因?yàn)槎嘤嗟乃惋L(fēng)，不但能造成過(guò)快的煙氣流速加速磨損。而且還會(huì)造成廠用電上升，排煙熱損失增大，鍋爐效率下降，白白浪費(fèi)廠用電和熱能源。所以說(shuō)過(guò)多的送風(fēng)不僅僅是一個(gè)造成經(jīng)濟(jì)損失的問(wèn)題，而且也是一個(gè)影響安全指標(biāo)的問(wèn)題。運(yùn)行調(diào)整中一定要以確保安全為原則，以提高鍋爐的經(jīng)濟(jì)運(yùn)行為核心、以為企業(yè)創(chuàng)最大的經(jīng)濟(jì)效益為目的，以獲得爐子滿負(fù)荷較長(zhǎng)運(yùn)行周期為出發(fā)點(diǎn)，實(shí)實(shí)在在做好運(yùn)行中的調(diào)整工作。

在爐膛內(nèi)，氣、固兩種物質(zhì)的運(yùn)動(dòng)是錯(cuò)綜復(fù)雜的，從宏觀上講是按照設(shè)計(jì)流向進(jìn)行的，但從微觀上看，物料運(yùn)動(dòng)的方向自密相區(qū)的始端開(kāi)始就雜亂無(wú)序，物料和入爐的原煤在一、二次風(fēng)的作用下被強(qiáng)烈流化并向上運(yùn)動(dòng)，在向上運(yùn)動(dòng)的所有物料粒子都同時(shí)受著三個(gè)方面的作用力；即粒子本身向下的重力，煙風(fēng)向上流動(dòng)對(duì)粒子的推動(dòng)力，以及粒子和粒子之間向上運(yùn)動(dòng)時(shí)的摩擦力。經(jīng)分析得知：當(dāng)粒子本身的重力和粒子向上運(yùn)動(dòng)時(shí)之間的摩擦力之和大于煙風(fēng)流動(dòng)對(duì)粒子向上推動(dòng)力時(shí)，該粒子就會(huì)向下降落或向煙風(fēng)推動(dòng)力較小的四周漂移后沿水冷壁及鰭片下滑，下滑到一定高度當(dāng)粒子重力和摩擦力之和小于煙風(fēng)向上流動(dòng)力時(shí)又被托起，較大的顆粒物料直至返回到密相區(qū)。煤粒在運(yùn)動(dòng)中燃燒了自己變成了飛灰，煤中的雜質(zhì)變成了物料，原來(lái)的物料在強(qiáng)烈運(yùn)動(dòng)的摩擦中使自身的質(zhì)量下降，上升高度不斷增加直到最后離開(kāi)爐膛，爐膛內(nèi)每時(shí)每刻總是這樣周而復(fù)始地進(jìn)行著。所以說(shuō)循環(huán)流化床鍋爐的爐膛內(nèi)從微觀上分析，有成千上萬(wàn)個(gè)小循環(huán)。而且在高度上的不論哪個(gè)截面，以及截面和截面之間其物料的濃度、直徑、爐內(nèi)壓力都不一樣，這些參數(shù)都和爐膛高度成反比例關(guān)系，所以爐內(nèi)的磨損量也是呈下面比上面嚴(yán)重這種關(guān)系變化的。

爐內(nèi)磨損無(wú)論是對(duì)受熱面還是對(duì)爐襯材料，都是從表面開(kāi)始，逐漸向內(nèi)延進(jìn)。由于爐內(nèi)溫度較高且又有一些腐蝕性氣體，物料的磨損只占其中的一部分，而且還要經(jīng)受高溫腐蝕、氧化腐蝕、二氧化硫及三原子氣體的腐蝕等等。受熱面都是用優(yōu)質(zhì)金屬材料制造的，受各種氣體腐蝕的因素較少，主要是受循環(huán)物料的磨損，而對(duì)爐襯材料來(lái)說(shuō)磨損和腐蝕確是全方位的。我們選用的爐襯材料都是由各種礦物質(zhì)根據(jù)不同化學(xué)配方制成的，在配制過(guò)程中，選用了各種級(jí)配比的骨料和相當(dāng)數(shù)量的粉料以及超細(xì)微粉另加添加劑和促凝劑，從而獲得一種較理想的高強(qiáng)度、耐磨損、抗沖刷、抗剝落、熱穩(wěn)定性能好的耐火材料。耐火耐磨材料的性能是否能滿足循環(huán)流化床鍋爐的需要是各耐火材料生產(chǎn)廠家的迫切愿望，也是各使用循環(huán)流化床鍋爐用戶的希望所在，所以說(shuō)選用的耐火耐磨材料質(zhì)量好壞對(duì)后天鍋爐安全經(jīng)濟(jì)運(yùn)行十分重要。

根據(jù)幾個(gè)鍋爐廠投放市場(chǎng)后若干臺(tái)循環(huán)流化床鍋爐的運(yùn)行情況看，有相當(dāng)數(shù)量的爐子其選用的耐火耐磨爐襯材料，都不能滿足運(yùn)行要求。經(jīng)幾千小時(shí)運(yùn)行，其表面就有明顯磨損，各種級(jí)配的骨料裸露在表面，有相當(dāng)一部分一動(dòng)馬上就要掉落。從實(shí)際磨損留下的痕跡分析得知；就是所選用的耐磨材料黏合劑或結(jié)合劑不能將所有的各種級(jí)配的骨料和粉料黏結(jié)在一起，使之達(dá)到循環(huán)流化床鍋爐運(yùn)行所需要的高強(qiáng)度、耐磨損、抗沖刷、抗剝落、熱穩(wěn)定性好的要求。由于耐磨澆注料中的骨料和粉料是均勻分布的，其黏結(jié)強(qiáng)度不好致使粉料磨損后，骨料就被裸露在表面就變成了無(wú)本之木，就會(huì)自然脫落或漫漫的被全部磨光，所保護(hù)的受熱面和擔(dān)當(dāng)?shù)拿芊庾饔枚紝o(wú)用，這樣的情況還算是不錯(cuò)的。還有一種情況，使用在設(shè)備上的耐火材料，不但表面上磨損嚴(yán)重，而且內(nèi)部變酥松強(qiáng)度急劇下降，這樣的耐磨材料經(jīng)常造成大面積脫落，及早的失去保護(hù)受熱面和密封的作用，絕大多數(shù)還會(huì)造成事故停爐，嚴(yán)重影響了熱動(dòng)設(shè)備的安全運(yùn)行。造成這種事情發(fā)生的根本原因，不是我們選用的耐火耐磨材料骨料和粉料質(zhì)量差，不能滿足使用要求，而是配制的技術(shù)不過(guò)關(guān)和配比比例不合適。先進(jìn)發(fā)達(dá)國(guó)家生產(chǎn)的耐磨材料，使用在密相區(qū)僅有20-30毫米厚，就可使用五萬(wàn)小時(shí)以上而且表面很光滑，質(zhì)量是非常好的。而從我們使用的耐火耐磨材料磨損留下的痕跡分析，耐火材料中的骨料和各種粉料耐磨性能是可以的，由施工后表面特別光滑，當(dāng)運(yùn)行一段時(shí)間后，其表面就很粗糙或非常粗糙，這時(shí)比較粗糙的表面就會(huì)一層一層的脫落，更嚴(yán)重的用手一掰就下來(lái)一大塊，用錘子一敲發(fā)出砰砰的酥松聲音，追其根本原因就是使用在耐磨材料中的結(jié)合劑或粘結(jié)劑不好，不能將各種級(jí)配的耐火材料有機(jī)結(jié)合在一起，不能獲得較高的強(qiáng)度和耐磨性能，不能使整個(gè)混凝土強(qiáng)度達(dá)到骨料的強(qiáng)度，這樣就很難抵抗由高溫造成的各種腐蝕和破壞，就很難確保爐子的正常運(yùn)行，經(jīng)常造成事故停爐就成了必然的結(jié)果，就成了一個(gè)無(wú)法抗拒的事實(shí)，所以選用什么樣的耐火耐磨材料對(duì)后天安全運(yùn)行意義特別深遠(yuǎn)和重大。如果一旦選用了不合適的耐火耐磨材料，以后想徹底更換要花費(fèi)幾倍的努力才能實(shí)現(xiàn)，這方面的教訓(xùn)實(shí)在是太多太多啦。結(jié)束語(yǔ)

人類(lèi)的生存、生活和生產(chǎn)均離不開(kāi)用火，為了防止高溫造成的損壞，必須將耐火材料這門(mén)技術(shù)研究好和利用好。地球上的耐溫氧化物質(zhì)分布和含量基本差不多，而后天的合成方法及配比技術(shù)，是隨各國(guó)的技術(shù)狀況相差很大，我國(guó)的耐火材料與發(fā)達(dá)國(guó)家相比落后很多，不論是耐壓強(qiáng)度、抗折強(qiáng)度、粘合強(qiáng)度，還是體積密度、真實(shí)比重等都與發(fā)達(dá)國(guó)家有較大的差距，在這種情況下我們更應(yīng)該高度重視為高溫技術(shù)服務(wù)的耐溫耐磨材料的質(zhì)量。在使用前根據(jù)情況精心選料，精心配制；在施工中嚴(yán)格按要求精心施工、精心養(yǎng)護(hù)；在運(yùn)行中盡量避免對(duì)耐火、耐磨材料造成急冷急熱而產(chǎn)生的膨脹不均造成的不應(yīng)有的損壞。讓耐火材料在熱動(dòng)設(shè)備、冶金工業(yè)、人類(lèi)生活等方面發(fā)揮出他應(yīng)有的作用，服務(wù)好高溫技術(shù)、服務(wù)好人類(lèi)的生產(chǎn)和生活。同時(shí)我們也呼吁國(guó)家級(jí)科研單位及早研制開(kāi)發(fā)出若干種高強(qiáng)、耐磨、抗沖刷、熱穩(wěn)定性好的耐溫耐磨材料，將我國(guó)與先進(jìn)國(guó)家在耐火材料領(lǐng)域的差距縮小，從而趕上或超過(guò)發(fā)達(dá)國(guó)家，從而讓耐溫、耐磨這種輔助性材料在為熱動(dòng)設(shè)備服務(wù)的過(guò)程中不能影響其安全經(jīng)濟(jì)運(yùn)行。

第三篇：循環(huán)流化床鍋爐安裝策劃與實(shí)施

FW-420T／H型循環(huán)流化床鍋爐安裝策劃與實(shí)施

摘要: 循環(huán)流化床鍋爐是環(huán)保節(jié)能型鍋爐，符合今后石化企業(yè)熱電廠的發(fā)展方向，目前在國(guó)際上已進(jìn)入大型化、商品化生產(chǎn)階段，國(guó)內(nèi)熱電廠也陸續(xù)開(kāi)始采用。但它必竟是一種新的應(yīng)用技術(shù)，其鍋爐結(jié)構(gòu)特殊，燃燒方式與煤粉爐有本質(zhì)區(qū)別，國(guó)內(nèi)已有的經(jīng)驗(yàn)還相對(duì)較少，國(guó)內(nèi)都是近年來(lái)才開(kāi)始設(shè)計(jì)、制造、安裝、調(diào)試、運(yùn)行，無(wú)成熟的經(jīng)驗(yàn)可借鑒。本文根據(jù)某石化公司熱電事業(yè)部420 t/h循環(huán)流化床鍋爐的安裝經(jīng)驗(yàn)，從該類(lèi)型鍋爐的設(shè)計(jì)特點(diǎn)、施工難點(diǎn)、主要施工方案策劃、施工過(guò)程控制和管理、鍋爐調(diào)試、試運(yùn)階段制定的特殊方案及實(shí)施等幾方面進(jìn)行了介紹。該鍋爐在安裝中消除了以往同類(lèi)工程中易出現(xiàn)的問(wèn)題，投運(yùn)后機(jī)組運(yùn)行穩(wěn)定，各項(xiàng)運(yùn)行主要指標(biāo)達(dá)到設(shè)計(jì)考核標(biāo)準(zhǔn)，實(shí)現(xiàn)了機(jī)組168小時(shí)試運(yùn)后不停機(jī)連續(xù)運(yùn)行80天的優(yōu)異成績(jī)。對(duì)今后同類(lèi)型鍋爐的安裝具有借鑒和指導(dǎo)的意義。

關(guān)鍵詞:循環(huán)流化床鍋爐；安裝；施工組織 循環(huán)流化床鍋爐基本結(jié)構(gòu)

某石化公司熱電事業(yè)部10#鍋爐是福斯特惠勒（FW）公司制造的FW-420T／H-12.5M型鍋爐，為單汽包、自然循環(huán)、半露天布置的循環(huán)流化床鍋爐，鍋爐整體呈左右對(duì)稱(chēng)布置，支吊在鍋爐鋼架上，采用高溫旋風(fēng)分離器進(jìn)行氣固分離，采用外置換熱器控制床溫及再熱汽溫。本鍋爐由5跨組成，第1、2跨布置有主循環(huán)回路(爐膛、旋風(fēng)分離器、回料器以及外置式換熱器)、冷渣器以及二次風(fēng)系統(tǒng)等；第3、4跨布置尾部煙道(包括高溫過(guò)熱器、低溫再熱器以及省煤器)；第5跨為單獨(dú)布置的回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器，空氣預(yù)熱器采用四分倉(cāng)回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器。爐膛采用全膜式水冷壁結(jié)構(gòu)，爐膛底部采用褲衩型將下?tīng)t膛一分為二。布風(fēng)板之下為由水冷壁管彎制圍成的水冷風(fēng)室。鍋爐采用回料器給煤方式，1 4個(gè)給煤口布置在回料器上。石灰石采用氣力輸送，8個(gè)石灰石給料口布置在回料腿上。在水冷風(fēng)室之前的2個(gè)一次風(fēng)道內(nèi)分別布置1臺(tái)風(fēng)道點(diǎn)火器，另外在爐膛下部還設(shè)置有2×4只不帶點(diǎn)火和火檢的床上助燃油槍?zhuān)糜阱仩t啟動(dòng)點(diǎn)火和低負(fù)荷穩(wěn)燃。4臺(tái)流化床式冷渣器被分為2組布置在爐膛兩側(cè)，每臺(tái)冷渣器有9個(gè)排渣口，分別將底渣排到機(jī)械除渣系統(tǒng)。4臺(tái)高溫旋風(fēng)分離器布置在爐膛兩側(cè)的鋼架副跨內(nèi)，在旋風(fēng)分離器下各布置1臺(tái)回料器，由旋風(fēng)分離器分離下來(lái)的物料一部分經(jīng)回料器直接返回爐膛，另一部分則經(jīng)過(guò)布置在爐膛兩側(cè)的外置換熱器后再返回爐膛。外置式換熱器內(nèi)布置有受熱面，靠后墻外置式換熱器內(nèi)設(shè)置有中溫過(guò)熱器(ITSl和ITS2)，可以通過(guò)控制其間的固體粒子流量來(lái)控制爐膛溫度；靠前墻外置式換熱器內(nèi)設(shè)置有低溫過(guò)熱器(LTS)和高溫再熱器（HTR)，可以通過(guò)控制其間的固體粒子流量來(lái)控制再熱蒸汽溫度。汽冷包墻包覆的尾部煙道內(nèi)從上到下依次布置有高溫過(guò)熱器、低溫再熱器、省煤器。

循環(huán)流化床鍋爐工作原理及典型結(jié)構(gòu)如圖1及圖2所示。

圖1.循環(huán)流化床鍋爐工作原理圖

圖2.420噸循環(huán)流化床鍋爐典型結(jié)構(gòu)圖 循環(huán)流化床鍋爐施工難點(diǎn)

FW-420T／H-12.5M型CFB鍋爐鋼結(jié)構(gòu)、受熱面、煙風(fēng)管道、汽水管道、附屬機(jī)械安裝工程量與同類(lèi)型煤粉爐相當(dāng)，其中鋼結(jié)構(gòu)總重量1860 t，受熱面總重量2000 t。但是旋風(fēng)分離器及進(jìn)出口煙道體形尺寸較大，吊裝難度大。

鍋爐下部設(shè)備管線布置密集，安裝高峰時(shí)期多工種、多工序交叉，施工條件差，工作難度大，安全隱患多；鍋爐受熱面安裝焊口約22000道，其中T91焊口3200余道，焊接工程量大，質(zhì)量要求嚴(yán)，技術(shù)要求高。

在施工中，相對(duì)常規(guī)煤粉爐，CFB鍋爐增加了爐墻砌筑這一較大工程量，F(xiàn)W-420T／H-12.5M型CFB鍋爐每臺(tái)鍋爐爐墻砌筑總量達(dá)到約 500 t，施工工期需要3個(gè)多月。一些部位爐墻完工后才能安裝受熱面，如冷渣器；而有些部位則需先安裝完受熱面，并完成水壓試驗(yàn)后才能施工爐墻，如水冷壁內(nèi)爐墻；一些部件應(yīng)在地面組裝后再吊裝；更多 3 的部件要在設(shè)備安裝完成后才能進(jìn)行施工。爐墻材料種類(lèi)多，工藝要求嚴(yán)格，澆筑料的配合比、拌合質(zhì)量、澆筑時(shí)間的控制等直接關(guān)系到成品的質(zhì)量；膨脹縫的設(shè)置關(guān)系到鍋爐的安全運(yùn)行。高峰階段筑爐熟練工需求量大(約90人)，筑爐料垂直運(yùn)輸困難等問(wèn)題是施工管理的重點(diǎn)和難點(diǎn)。主要施工方案策劃與實(shí)施

3.1 施工場(chǎng)地的需求

鍋爐島占地50 m x60 m，其兩側(cè)有一定的空間可布置吊機(jī)和臨時(shí)存放待安裝設(shè)備。鍋爐安裝組合場(chǎng)除滿足鍋爐受熱面預(yù)組合、煙風(fēng)道加工預(yù)組合需求外，同時(shí)考慮有500—600 m2的分離器及進(jìn)出口煙道預(yù)組合場(chǎng)地。

3.2 主要施工機(jī)械的配置

根據(jù)該鍋爐的特點(diǎn)、結(jié)構(gòu)型式、設(shè)備質(zhì)量選擇施工機(jī)械。FW-420T／H-12.5M型CFB鍋爐最重件為汽包，吊裝質(zhì)量90 t，在鍋爐爐頂設(shè)置構(gòu)架用卷?yè)P(yáng)機(jī)吊裝就位；鍋爐大板梁最重件70 t，水冷壁、分離器本體及進(jìn)出口煙道等預(yù)組合后，單件最大質(zhì)量近50 t。從滿足吊裝能力考慮，鍋爐安裝配置l臺(tái)280 t履帶吊為主吊，80噸汽車(chē)吊為輔吊；設(shè)備組合場(chǎng)配備2臺(tái)40 t龍門(mén)吊；安裝高峰期，配備2--3臺(tái)移運(yùn)式吊機(jī)。

3.3 主要設(shè)備的施工方案

總結(jié)以往幾臺(tái)CFB鍋爐的施工經(jīng)驗(yàn)，該鍋爐鋼架安裝階段采用鍋爐中間開(kāi)口式，主吊機(jī)布置在鍋爐中部進(jìn)行吊裝，在完成對(duì)側(cè)旋風(fēng)分離器本體、分離器進(jìn)出口煙道等的吊裝工作后，從爐前至爐后順序安裝完鍋爐中間的鋼架梁柱和吊裝大板梁，主吊從爐后退出吊裝其余設(shè)備。鍋爐汽包設(shè)計(jì)為支承式，布置在前爐頂l～2號(hào)大板梁中間。汽包吊裝質(zhì)量90 t，用吊機(jī)無(wú)法吊裝就位。經(jīng)研究，在前爐頂安裝門(mén)型架，裝在l～3號(hào)大板梁上，2～3號(hào)大板梁間次梁緩裝，在后爐頂布置2臺(tái)15 t卷?yè)P(yáng)機(jī)。汽包進(jìn)場(chǎng)后拖運(yùn)至爐底2～3號(hào)大板梁中間軸線，用卷?yè)P(yáng)機(jī)提升并越過(guò)爐頂，通過(guò)布置在門(mén)型架上的2臺(tái)跑車(chē)同步平行移動(dòng)到汽包安裝軸線，松下卷?yè)P(yáng)機(jī)使汽包正確就位。

水冷壁根據(jù)吊機(jī)起重能力和方便高空安裝為原則劃分組件，分片吊裝。四側(cè)水冷壁組件就位后，將水冷風(fēng)室組件臨時(shí)存放于爐底，吊裝水冷壁布風(fēng)板，再吊裝褲叉型隔墻，最后封閉水冷壁頂棚。在吊裝水冷壁過(guò)程中，將灰斗、冷渣器、回料系統(tǒng)冷熱灰管等同步吊裝就位，以免事后增加安裝難度，也為爐墻施工創(chuàng)造條件，保證安裝工期。

后豎井受熱面吊裝采用爐后開(kāi)口方式，在后頂棚底部裝設(shè)卷?yè)P(yáng)機(jī)，利用爐后30 m層的鍋爐平臺(tái)作為吊裝過(guò)渡平臺(tái)，后豎井高溫過(guò)熱器、低溫再熱器、省煤器管排從最上層一直吊到底層，最后封閉后包墻。

鍋爐內(nèi)爐墻工程量大，施工工期長(zhǎng)，因此設(shè)備系統(tǒng)的安裝應(yīng)為爐墻施工創(chuàng)造條件。鍋爐爐墻施工分砌筑和澆筑2種型式。材料有耐火耐磨磚、耐火保溫磚、耐火耐磨澆筑料、耐火保溫澆筑料等多個(gè)類(lèi)別，各種材料不得混用。在爐墻施工主要作業(yè)面，規(guī)劃作業(yè)場(chǎng)所，布置水電等動(dòng)力設(shè)施和存料平臺(tái)。爐墻施工前，應(yīng)準(zhǔn)備好所需的攪拌機(jī)、物料提升卷?yè)P(yáng)機(jī)等機(jī)具，制作澆筑、砌筑所需的模板等。風(fēng)道燃燒器預(yù)燃室在地面澆筑爐墻后再吊裝，這樣可保證爐墻施工質(zhì)量、方便施工。排渣錐形閥至冷渣器的排渣管等管徑小的管道，以滿足吊裝為前提，應(yīng)在地面施工。冷渣器按組件供貨，在安裝就位后，將管排拉出再施工爐墻。分離器及進(jìn)出口煙道、冷熱灰管、風(fēng)道燃燒器設(shè)備就位后，及時(shí)找正驗(yàn)收并分段交付爐墻施工。

3.4 受熱面大件吊裝技術(shù)優(yōu)化

大型流化床鍋爐的安裝工期一般都很長(zhǎng)，如何才能縮短鍋爐的安裝工期一直是研究探索的課題。通過(guò)優(yōu)化吊裝方案，就能夠大幅縮短鍋爐的安裝工期。因此，制定合理的吊裝方案是提高鍋爐施工效率的關(guān)鍵。3.4.1 受熱面吊裝主要工程量

(1)水冷壁系統(tǒng)

水冷壁系統(tǒng)分前后左右水冷壁及頂棚水冷壁，其中，前后水冷壁組件分為上段、中上段、中下段、下段；左右水冷壁組件分為上段、中上段、中下段、下段、水冷風(fēng)室；爐膛褲衩位置還有隔墻水冷壁，分為四片吊裝；頂棚水冷壁分兩件吊裝。

(2)包墻系統(tǒng)

包墻組件，四側(cè)包墻均從上至下分均為兩個(gè)組件，頂棚分為兩個(gè)組件。(3)蛇形管排

高溫過(guò)熱器、低溫再熱器、高溫省煤器各42片；低溫省煤器252片；低溫過(guò)熱器、高溫再熱器、中溫過(guò)熱器

一、中溫過(guò)熱器二各30片。3.4.2 主要吊裝方案

由于該石化熱電事業(yè)部10#爐部分設(shè)備到貨較晚，尤其是影響直線進(jìn)度的汽包、高過(guò)等到貨晚，直接影響現(xiàn)場(chǎng)整體施工進(jìn)度，為縮短施工工期，制定科學(xué)合理的吊裝方案就是整個(gè)工程的關(guān)鍵。為提高整個(gè)鍋爐的施工效率，施工中在充分研究圖紙資料的基礎(chǔ)上制定了受熱面大件吊裝的主要指導(dǎo)思想：大件吊裝分三條主線：即爐膛區(qū)、外置床區(qū)、后豎井區(qū)，將大量繁重的吊裝任務(wù)分解為三部分，并為各條線配備合理的吊機(jī)資源及施工力量，三條主線同時(shí)施工，制定科學(xué)合理的吊裝順序，確保工作在最短時(shí)間內(nèi)完成。

(1)爐膛區(qū)

根據(jù)以往通用的施工方案，水冷壁一般都是盡量在地面進(jìn)行焊口組合焊接，剛性梁在水冷壁吊裝前臨時(shí)懸掛，水冷壁就位后再安裝剛性梁。由于水冷壁剛性梁安裝難度很大，同類(lèi)型鍋爐在安裝過(guò)程中曾吃過(guò)不少苦頭，可以說(shuō)，水冷壁安裝工期長(zhǎng)是因?yàn)閯傂?5 梁安裝困難導(dǎo)致的。在研究和分析的基礎(chǔ)上，我們拋棄了傳統(tǒng)的地面組合焊接水冷壁焊口的方法，地面只組合焊口但不焊接，而是將剛性梁組合在水冷壁上，這樣水冷壁吊裝就位后只要將焊口施焊完，工作就基本結(jié)束了。加之汽包到貨晚，這個(gè)方案更加合理。接下來(lái)最重要的就是制定合理的吊裝順序。由于頂板左右水冷壁吊桿梁之間的凈空尺寸不能保證前后水冷壁及兩側(cè)水冷壁吊裝(褲衩位置及水冷風(fēng)室除外)，所以需要將右側(cè)水冷壁吊桿梁緩裝，即右側(cè)水冷壁最后吊裝，所以水冷壁吊裝順序如下：

水冷壁全部采用280噸履帶吊從爐頂開(kāi)口吊下。由于后水冷壁不影響汽包就位，先將后水冷壁全部吊裝完，汽包就位后，先吊裝前水冷壁及左側(cè)水冷壁，可直接吊至下段(余水冷風(fēng)室)；將右側(cè)水冷壁中上段、中下段、下段存放至鍋爐0米，將右側(cè)水冷壁上段存放于大板梁上，然后吊裝右側(cè)水冷壁吊桿梁及吊桿。吊桿梁及吊桿安裝完后，依次將右側(cè)水冷壁上段、中上段、中下段、下段就位；水冷風(fēng)室在右側(cè)水冷壁就位后直接從頂?shù)跹b至鍋爐0米存放。四側(cè)水冷壁找正加固后從爐項(xiàng)將布風(fēng)板(左右各一)吊下，找正焊接加固后即可吊裝褲衩位置隔墻水冷壁。最后吊裝頂棚水冷壁。由于地面提前組合了剛性梁，且吊裝順序合理，10#鍋爐自汽包吊裝至水冷壁吊裝完、安裝完，僅用了35天，汽包吊裝就位到鍋爐整體水壓僅80天。

(2)外置床區(qū)

外置床布置在鍋爐左右兩側(cè)，共四個(gè)床，外置床內(nèi)布置有低溫過(guò)熱器、中溫過(guò)熱器

一、中溫過(guò)熱器二和高溫再熱器管排，主要作用是吸收旋風(fēng)分離器分離出來(lái)的高溫床料的熱。外置床上方入口與旋風(fēng)分離器回料閥出口相連，外置床下方出口與冷渣器入口相連。

鋼架第二層找正驗(yàn)收后即可進(jìn)行外置床殼體的安裝工作，之后即可進(jìn)行管排的吊裝工作，管排吊裝用25T汽車(chē)吊從爐膛內(nèi)將管排吊至外置床位置，再用卷?yè)P(yáng)機(jī)接鉤就位，此部分受熱面的吊裝提前進(jìn)行。

(3)后豎井區(qū)

吊裝大板梁前先將大灰斗存放到位并作加固，后豎井受熱面管排主要采用1OT電動(dòng)葫蘆進(jìn)行吊裝，四側(cè)包墻均組合為上下兩段，頂棚包墻組合為兩件，將10T電動(dòng)葫蘆組合于其中一片上，先將前、左、右包墻吊裝就位，后包墻臨時(shí)存放于最后一排鋼架內(nèi)側(cè)；由于省煤器護(hù)板與低溫省煤器吊裝交叉，因此，提前將前、左、右三側(cè)省煤器護(hù)板組合存放就位；包墻及省煤器護(hù)板吊裝后即可吊裝頂棚水冷壁，頂棚水冷壁吊裝就位后及時(shí)將1OT電動(dòng)葫蘆吊掛裝置安裝調(diào)整好，試重后即可進(jìn)行管排的吊裝工作。吊裝時(shí)先吊裝高過(guò)、低再、高省三組，用80噸汽車(chē)吊從地面將管排吊至34.7米平臺(tái)用電動(dòng)葫蘆接鉤吊裝就位，從前至后吊裝，采取高過(guò)、低再、高省交叉各吊一片的方法向后推進(jìn)，直到將所有管排吊裝結(jié)束；高過(guò)、低再、高省吊裝結(jié)束后將后包墻就位，同時(shí)將包墻中間集箱(下集箱位置)安裝就位；熱處理結(jié)束后將1OT電動(dòng)葫蘆移至中間集箱上，用同樣方法吊 裝低溫省煤器。

3.5 焊接工藝和施焊方法要點(diǎn)

鍋爐安裝，焊接質(zhì)量常常是施工質(zhì)量控制的關(guān)鍵和難點(diǎn)。該鍋爐本體受熱面及內(nèi)部聯(lián)絡(luò)管道使用了包括T91在內(nèi)的多種材質(zhì)，合金鋼管所占的比例較高。為了保證鍋爐的焊接質(zhì)量，在施工中制定了具有較高技術(shù)水平和針對(duì)性的焊接方案，并采取了大量措施。

壁厚小于6mm的所有鍋爐受熱面管子、鍋爐本體疏放水、排污等一次閥內(nèi)高壓附屬管道等，或壁厚雖大于6mm，但焊接位置困難的鍋爐受熱面管子，采用全氬保護(hù)焊，使用專(zhuān)用氬弧焊絲；壁厚大于6mm的鍋爐本體汽水管道包括下降母管、下降支管、汽水聯(lián)絡(luò)管、汽水集箱、鍋爐中低壓管道等，采用氬弧焊打底手工電弧焊填充蓋面工藝。

焊接預(yù)熱和熱處理必須嚴(yán)格按照熱處理工藝文件執(zhí)行，預(yù)熱溫度和時(shí)間必須符合要求，熱處理的部位、溫度時(shí)間曲線、防風(fēng)防雨等防護(hù)措施符合工藝規(guī)定。

切實(shí)做好焊材的管理，焊工憑經(jīng)審批的焊材領(lǐng)用單領(lǐng)用焊材，減少焊工焊不同材質(zhì)的變換次數(shù)，盡量做到在合理情況下專(zhuān)人焊接，在最大程序上減少焊材混用的可能。做好現(xiàn)場(chǎng)焊工焊材使用的監(jiān)督和檢查，當(dāng)天用不完的焊材要及時(shí)交回倉(cāng)庫(kù)，然后由焊接管理人員根據(jù)情況決定處理方式，禁止焊工在現(xiàn)場(chǎng)相互借用焊材、使用隔日剩余焊材和使用標(biāo)識(shí)不明的焊材。

做好焊接環(huán)境條件的保證和防護(hù)工作，切實(shí)保證焊接必須達(dá)到的溫度、濕度、風(fēng)力等條件。需要特別注意的是爐內(nèi)的爐膛抽風(fēng)防范和高空不良焊接位置的焊接措施。

3.6工期計(jì)劃

按當(dāng)前同類(lèi)型鍋爐安裝相對(duì)先進(jìn)的工期編制，總工期300天(從鍋爐鋼架吊裝開(kāi)始至點(diǎn)火沖管結(jié)束)。鍋爐安裝過(guò)程中，各作業(yè)項(xiàng)目并不完全按每天8小時(shí)工作制，關(guān)鍵作業(yè)面需延長(zhǎng)作業(yè)時(shí)間，甚至連續(xù)倒班作業(yè)，以保證相關(guān)項(xiàng)目的正常實(shí)施和工期目標(biāo)的實(shí)現(xiàn)。施工過(guò)程控制與管理

4.1 技術(shù)質(zhì)量控制

4.1.1 鍋爐受熱面安裝控制重點(diǎn)

鍋爐受熱面重點(diǎn)關(guān)注內(nèi)部澆筑有爐墻部位的安裝工藝質(zhì)量，這些部位如發(fā)生問(wèn)題，處理較為困難。安裝前認(rèn)真檢查設(shè)備質(zhì)量，檢查受熱面外觀無(wú)損傷、嚴(yán)重銹蝕；抽查受熱管子焊口制造質(zhì)量、測(cè)量受熱管子壁厚、復(fù)核設(shè)備材質(zhì)等。安裝中，嚴(yán)格控制管道焊接工藝，焊口100％進(jìn)行外觀檢驗(yàn)及無(wú)損檢測(cè)，焊接在管件上的各種附件由合格焊工施焊，并認(rèn)真檢查，管件及焊口經(jīng)鍋爐整體水壓試驗(yàn)確認(rèn)無(wú)滲(泄)漏。該型式鍋爐屬微正壓鍋爐，鍋爐正常運(yùn)行中爐膛出口風(fēng)壓約為±100 Pa，爐膛下部、外置床等部位達(dá)10k Pa以上，極易發(fā)生漏煙、漏灰；因此，應(yīng)對(duì)鍋爐受熱面、煙風(fēng)室焊接密封進(jìn)行嚴(yán)格檢查，徹底清除制造和施工缺陷。

4.1.2 分離器及回料系統(tǒng)安裝控制重點(diǎn)

分離器組合、安裝重點(diǎn)是控制幾何中心尺寸(縱橫中心、標(biāo)高)，其垂直中心線必須是從上口到下口通線檢查，分離器中心筒相對(duì)于分離器的中心位置必須準(zhǔn)確，這關(guān)系到鍋爐運(yùn)行中煙氣流向和煙氣對(duì)內(nèi)部爐墻的沖刷。分離器本體、進(jìn)出口煙道、回料系統(tǒng)冷熱風(fēng)管組合安裝要控制橢圓度、平整度，誤差過(guò)大將影響下道工序爐墻的施工質(zhì)量。4.1.3 非金屬膨脹節(jié)安裝控制重點(diǎn)

為解決爐本體與煙風(fēng)管道等相互膨脹位移，CFB鍋爐設(shè)計(jì)采用了較多的非金屬膨脹節(jié)，這類(lèi)膨脹節(jié)由于滑移體間隙設(shè)計(jì)不合理、外層蒙皮質(zhì)量差或在運(yùn)輸、安裝過(guò)程中發(fā)生損壞，鍋爐運(yùn)行中會(huì)出現(xiàn)超溫、蒙皮破損泄漏煙氣等情況，造成鍋爐停運(yùn)。在安裝前認(rèn)真核查圖紙資料，檢查供貨設(shè)備質(zhì)量；安裝中控制膨脹間隙、膨脹方向，安裝全過(guò)程對(duì)外層蒙皮采取有效保護(hù)措施。4.1.4 爐墻施工控制重點(diǎn)

爐墻施工前，對(duì)爐墻材料抽樣檢驗(yàn)，不合格材料不使用；各種材料分類(lèi)存放，材料存放采用防雨措施；現(xiàn)場(chǎng)制作的模板做到表面平整、光滑。設(shè)備系統(tǒng)安裝驗(yàn)收完工部分，辦理書(shū)面交接手續(xù)后，開(kāi)始下道工序爐墻施工。爐墻銷(xiāo)釘、抓釘焊接由合格焊工施焊，焊后認(rèn)真檢查。保溫磚、耐火磚砌筑水平面、垂直面拉通線施工和驗(yàn)收，誤差控制在±5 mm；上、下層磚錯(cuò)縫施工，灰縫飽滿、均勻，有裂縫等質(zhì)量缺陷以及小于2／3長(zhǎng)度的耐火磚不再使用，處于向火面的耐火磚不得有缺角、掉邊，拱面最后收口的鎖緊磚必須是整塊磚，從上往下鎖入，并有緊力。嚴(yán)格控制保溫澆筑料、耐火澆筑料的配合比、加水量，并讓施工人員熟悉掌握，適時(shí)監(jiān)控，防止作業(yè)人員以增加水量來(lái)提高澆筑料的流動(dòng)性；澆筑料拌合均勻，按技術(shù)要求控制拌合至入模時(shí)間；澆筑用的模板拼砌嚴(yán)密，支撐體系牢固，以防止爆模、漏漿；澆筑料振搗密實(shí)，防止出現(xiàn)蜂窩、麻面；澆筑施工按1 m×l m為方格間隔施工，方塊間用l mm厚陶瓷纖維紙隔開(kāi)作為膨脹縫。膨脹縫正確留設(shè)，冷熱灰管非金屬膨脹節(jié)處爐墻施工保證滑移縫正確留出，滑移縫中不留有異物，防止被澆筑料澆死。需對(duì)各個(gè)部位的膨脹縫進(jìn)行4級(jí)驗(yàn)收，并做好書(shū)面記錄。

4.2 安全及文明施工管理

鍋爐島是整個(gè)工程建設(shè)過(guò)程中安全風(fēng)險(xiǎn)較大的區(qū)域，鍋爐周邊要設(shè)置圍欄和安全通道，實(shí)施封閉管理。鍋爐平臺(tái)隨構(gòu)架同步安裝，欄桿、圍腳板齊全完善，各施工作業(yè)面的臨時(shí)平臺(tái)和通道及時(shí)規(guī)范搭設(shè)。在鍋爐爐墻、外保溫主要作業(yè)面搭設(shè)物料存放區(qū)，臨時(shí)平臺(tái)承載力應(yīng)經(jīng)計(jì)算并標(biāo)志，每天產(chǎn)生的垃圾、余料及時(shí)清理外運(yùn)。鍋爐間管線統(tǒng)一布置，不影響施工、阻礙通道，氧乙炔管道避開(kāi)電力線路敷設(shè)通道。腳手架搭設(shè)規(guī)范，實(shí)行驗(yàn)收掛牌制度。

交叉作業(yè)面力求錯(cuò)開(kāi)作業(yè)時(shí)段，并設(shè)置可靠的隔離設(shè)施。鍋爐大件吊裝階段，許多部件屬臨時(shí)吊掛，采取措施防止吊掛件因受碰撞、吊具松脫而滑落。分離器本體及進(jìn)出口煙道爐墻施工時(shí)，內(nèi)部作業(yè)人員多，粉塵大，空氣流動(dòng)性差，在其殼體上開(kāi)設(shè)了多個(gè)通風(fēng)孔，并裝設(shè)通風(fēng)機(jī)。爐墻材料不過(guò)多存放在腳手架上，以免掉落打擊下方人員。鍋爐烘爐階段重點(diǎn)防范火災(zāi)的發(fā)生，油管道經(jīng)過(guò)水壓試驗(yàn)，烘爐機(jī)周邊易燃物徹底清除，油管接頭下部設(shè)置積油桶，重要設(shè)備(如電纜)進(jìn)行遮隔，放置消防器材。鍋爐調(diào)試、試運(yùn)階段的特殊方案及實(shí)施

5.1 輔機(jī)及系統(tǒng)分部試運(yùn)

根據(jù)鍋爐制造廠、爐墻材料供應(yīng)方提出的技術(shù)要求，爐墻施工完成后(尤其是耐火澆筑料)要在自然環(huán)境下養(yǎng)護(hù)約20天，而鍋爐風(fēng)機(jī)啟動(dòng)試運(yùn)，會(huì)對(duì)正在施工和已完工爐墻質(zhì)量帶來(lái)影響，因此出風(fēng)不能進(jìn)入爐內(nèi)。采取將風(fēng)機(jī)出口風(fēng)道設(shè)在合適位置，且與爐內(nèi)隔斷，出風(fēng)直接排空，以提前試轉(zhuǎn)風(fēng)機(jī)。

5.2 低溫烘爐與鍋爐化學(xué)清洗

低溫烘爐是通過(guò)外部臨時(shí)烘爐設(shè)施將爐內(nèi)煙氣溫度逐步提升至約400℃，烘爐時(shí)間控制不少于168 小時(shí)，可基本去除爐墻材料中的游離水。

低溫烘爐要外接一些臨時(shí)設(shè)施，包括烘爐機(jī)、油管道、壓縮空氣、供電電源等，這些設(shè)施要布局合理、規(guī)范；烘爐機(jī)盡量靠近爐體，以免烘爐機(jī)出口風(fēng)管過(guò)長(zhǎng)，在烘爐中被燒壞。為避免爐內(nèi)熱煙氣大量流失，造成烘爐溫度難于控制，將與爐室相連的冷熱風(fēng)管臨時(shí)封堵，鍋爐密相區(qū)上部、分離器出口煙道、煙窗等處設(shè)隔斷(但不必完全密封)。為防止外置床受熱面干燒，用薄鐵皮將管束包裹遮隔，冷渣器受熱面拉出體外，烘爐完后再回位。同時(shí)，為防止烘爐時(shí)油煙在空預(yù)熱器傳熱元件上附著，導(dǎo)致空預(yù)器失火，以及油煙在電除塵器極板上附著，影響除塵效果，在空預(yù)器進(jìn)口煙道上安裝臨時(shí)排煙口，并在空預(yù)器進(jìn)煙口處安裝捕油網(wǎng)。為防止回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器超溫導(dǎo)致回轉(zhuǎn)體變形，烘爐期間需投入空氣預(yù)熱器，啟動(dòng)l臺(tái)一次風(fēng)機(jī)運(yùn)行(送風(fēng)臨時(shí)排空)。

鍋爐化學(xué)清洗過(guò)程要將爐水溫度提升至約150℃，化學(xué)清洗時(shí)間約48小時(shí)，因此將鍋爐化學(xué)清洗與低溫烘爐2個(gè)方案合并進(jìn)行。低溫烘爐開(kāi)始將爐水溫提升至化學(xué)清洗所需溫度，維持該溫度至化學(xué)清洗結(jié)束，之后繼續(xù)升溫，進(jìn)行低溫烘爐后續(xù)過(guò)程。

為檢驗(yàn)烘爐效果和耐磨耐火澆筑料的性能，在爐墻施工的同時(shí)制作爐墻試塊，烘爐前分別放置在烘爐重點(diǎn)部位。為利于烘爐部位水分的散發(fā)，在外置床殼體側(cè)面、分離器頂部、分離器出口煙道頂部、風(fēng)道燃燒器頂部、回料腿等處開(kāi)設(shè)排濕孔，低溫烘爐結(jié)束后封焊。

5.3 鍋爐添加床料

鍋爐床料是鍋爐啟動(dòng)建立床壓、實(shí)現(xiàn)物態(tài)循環(huán)的基礎(chǔ)，鍋爐首次啟動(dòng)床料可用經(jīng)過(guò)篩分的細(xì)砂(粒徑不大于5咖)來(lái)填充，鍋爐正常運(yùn)行中通過(guò)調(diào)節(jié)排渣量維持床壓。鍋爐首次啟動(dòng)需添加近700 t床料。采用人工添加床料費(fèi)工費(fèi)時(shí)。經(jīng)過(guò)嘗試。采取床料從煤場(chǎng)通過(guò)輸煤皮帶運(yùn)送至煤斗，用給煤機(jī)送入爐膛，但外置床、回料閥部位的啟動(dòng)床料仍由人工添加一部分，鍋爐啟動(dòng)后通過(guò)物料循環(huán)補(bǔ)充一部分。鍋爐運(yùn)行中，若床壓低，燃燒難以調(diào)整，也可采用在煤場(chǎng)原煤中加入一定量的床料，通過(guò)給煤線添加。

5.4 鍋爐膨脹系統(tǒng)的監(jiān)視

鍋爐低溫烘爐開(kāi)始和鍋爐首次啟動(dòng)運(yùn)行中，注意監(jiān)視鍋爐的膨脹位移情況，特別關(guān)注回料腿與爐膛、外置床與爐膛、風(fēng)道燃燒器與爐膛幾個(gè)部位膨脹節(jié)處的位移值，若出現(xiàn)位移不暢，應(yīng)查明原因并消除，以免損壞設(shè)備。實(shí)施效果

在實(shí)施過(guò)程中，經(jīng)過(guò)對(duì)受熱面吊裝方案進(jìn)行認(rèn)真的分析、研究和優(yōu)化，明顯縮短了吊裝時(shí)間，提高了施工的效率。水冷壁吊裝、安裝組焊僅用時(shí)35天，比同類(lèi)型鍋爐節(jié)約近一個(gè)月時(shí)間，后豎井吊裝就位僅用時(shí)25天，比同類(lèi)型鍋爐提前近一個(gè)半月時(shí)間，汽包吊裝至鍋爐整體水壓試驗(yàn)用時(shí)僅80天，比計(jì)劃工期提前40天，創(chuàng)造了循環(huán)流化床鍋爐安裝工期新記錄。該石化熱電事業(yè)部10#CFB鍋爐由于施工過(guò)程控制科學(xué)、嚴(yán)謹(jǐn)，未發(fā)生重大質(zhì)量事故和安全事故，安裝質(zhì)量?jī)?yōu)良，以往同類(lèi)型鍋爐安裝、運(yùn)行中出現(xiàn)的問(wèn)題在該工程基本消除，機(jī)組運(yùn)行穩(wěn)定，各項(xiàng)運(yùn)行主要指標(biāo)達(dá)到設(shè)計(jì)考核標(biāo)準(zhǔn)，實(shí)現(xiàn)了機(jī)組168 小時(shí)試運(yùn)后不停機(jī)連續(xù)運(yùn)行100天的優(yōu)異成績(jī)。

第四篇：淺談循環(huán)流化床鍋爐的燃燒與控制

淺談循環(huán)流化床鍋爐的燃燒與控制

摘要：文章闡述了循環(huán)流化床鍋爐的燃燒特性和傳熱機(jī)理，結(jié)合循環(huán)流化床鍋爐結(jié)構(gòu)的特點(diǎn)，分析了對(duì)鍋爐燃燒的影響因素，論述了常規(guī)情況下與循環(huán)流化床鍋爐燃燒有關(guān)的主要參數(shù)的控制和調(diào)整問(wèn)題。

關(guān)鍵詞：循環(huán)流化床

燃燒控制

運(yùn)行

調(diào)整

循環(huán)流化床鍋爐是一種新型高效低污染的燃燒設(shè)備，是解決燃煤污染的重要途徑之一，近幾年來(lái)，大容量的循環(huán)流化床鍋爐在我國(guó)得到了大量的應(yīng)用，循環(huán)流化床鍋爐在運(yùn)行操作中與煤粉爐有很大的不同，而實(shí)際運(yùn)行中許多運(yùn)行人員更傾向于用原來(lái)操作煤粉爐的方式和經(jīng)驗(yàn)操作循環(huán)流化床鍋爐，結(jié)果導(dǎo)致經(jīng)濟(jì)性降低，甚至出現(xiàn)事故。經(jīng)過(guò)查閱有關(guān)資料，分析了循環(huán)流化床鍋爐的燃燒特性和傳熱機(jī)理，并在仿真機(jī)上進(jìn)行了大量的試驗(yàn)，對(duì)循環(huán)流化床鍋爐燃燒的控制與調(diào)整作了一下簡(jiǎn)述，希望能給鍋爐運(yùn)行人員一些參考。1.循環(huán)流化床鍋爐的總體結(jié)構(gòu)

循環(huán)流化床鍋爐主要由燃燒系統(tǒng)、物料循環(huán)系統(tǒng)、尾部煙道三部分組成。其中燃燒包括風(fēng)室、布風(fēng)板、燃燒室、爐膛、煤及石灰石供給系統(tǒng)等幾部分：物料循環(huán)系統(tǒng)包括旋風(fēng)分離器和J閥回料系統(tǒng)兩部分；尾部煙道布置有過(guò)熱器，再熱器，省煤器，空氣預(yù)熱器等受熱面組成。2.循環(huán)流化床鍋爐的燃燒特性和傳熱機(jī)理

循環(huán)流化床鍋爐的主要特征在于在于顆粒在離開(kāi)爐膛出口后進(jìn)適當(dāng)?shù)臍夤谭蛛x裝置和回料裝置不斷的送回床層燃燒。燃料由爐前給煤系統(tǒng)送入爐膛，送風(fēng)設(shè)有一次風(fēng)和二次風(fēng)；一次風(fēng)作為一次燃燒用風(fēng)和床內(nèi)物料的流化介質(zhì)由布風(fēng)板送入燃燒室；二次風(fēng)沿爐膛高度分為兩層布置，以保證提供給燃料足夠的燃燒用空氣并參與燃燒調(diào)整；燃燒室內(nèi)的物料在一定流化風(fēng)速作用下，發(fā)生劇烈擾動(dòng)，部分固體顆粒在高速氣流的攜帶下離開(kāi)燃燒室進(jìn)入爐膛，其中較大的顆粒因重力作用沿爐膛內(nèi)壁向下流動(dòng)，爐膛內(nèi)形成氣固兩相流；一些較小的顆粒隨煙氣飛出爐膛進(jìn)入旋風(fēng)分離器，進(jìn)過(guò)氣固分離，被分離下來(lái)的的顆粒沿分離器下部的返料裝置送回到燃燒室循環(huán)燃燒，經(jīng)過(guò)分離的煙氣通過(guò)尾部煙道內(nèi)的受熱面吸熱后，離開(kāi)爐膛。使鍋爐爐膛內(nèi)有足夠高的灰濃度，強(qiáng)化了傳熱，因此循環(huán)流化床鍋爐爐膛不僅有輻射傳熱方式，而且還有對(duì)流及熱傳導(dǎo)等傳熱方式，大大提高了爐膛傳熱系數(shù)，確保鍋爐達(dá)到額定出力。3.循環(huán)流化床鍋爐主要參數(shù)的的控制與調(diào)整

循環(huán)流化床鍋爐的燃燒運(yùn)行中，床溫，風(fēng)量燃料粒度和床層厚度等是幾個(gè)最為關(guān)鍵的指標(biāo)。3.1床溫

維持正常的床溫是循環(huán)流化床鍋爐穩(wěn)定運(yùn)行的關(guān)鍵。為保證良好的燃燒和傳熱，床溫一般控制在850—930℃之間穩(wěn)定運(yùn)行。在運(yùn)行中要加強(qiáng)對(duì)床溫的監(jiān)視，溫度過(guò)高，容易使床內(nèi)結(jié)焦造成停爐事故，并且影響脫硫的效果，溫度太低容易造成低溫結(jié)焦。影響床溫的因素主要有負(fù)荷，投煤量，返料量，風(fēng)量及一二次風(fēng)配比等，具體有以下幾方面：

（1）運(yùn)行中煤種的變化時(shí)，發(fā)熱量的變化會(huì)改變床內(nèi)的熱平衡，從而影響燃燒，傳熱和負(fù)荷，也會(huì)影響排放量，易造成床溫波動(dòng)發(fā)熱量越高，床溫就越高。

（2）給煤量不均時(shí)，時(shí)多時(shí)少，會(huì)使床溫忽高忽低，尤其有時(shí)操作不慎或短時(shí)間斷煤會(huì)使床溫短時(shí)間下降。

（3）負(fù)荷改變后，風(fēng)量配比為及時(shí)調(diào)整，如負(fù)荷增大煤量，風(fēng)量未相應(yīng)增加，床溫就會(huì)下降，反之，床溫就會(huì)上升

（4）運(yùn)行中給煤粒度控制不嚴(yán)或煤質(zhì)太差，排渣不及時(shí)，會(huì)使硫化床底部硫化質(zhì)量惡化，同時(shí)料層阻力增加會(huì)使風(fēng)量減少，風(fēng)煤配比失調(diào)，造成床溫逐漸下降。

（5）風(fēng)煤配比調(diào)整不當(dāng)，煤量過(guò)多，風(fēng)量過(guò)小時(shí)，煤在爐內(nèi)不能良好燃燒，是床溫逐漸降低。如果運(yùn)行人員誤認(rèn)為煤量不夠，繼續(xù)增加煤量，會(huì)使風(fēng)煤比嚴(yán)重失調(diào)，床溫急劇下降，如果風(fēng)量過(guò)大，則會(huì)使煙氣帶走的粒子熱量增加，也會(huì)使床溫降低。

床溫的調(diào)整控制主要根據(jù)負(fù)荷和煤質(zhì)的變化，及時(shí)調(diào)整給煤量，并保持合適的風(fēng)煤比和床層的厚度，使床溫維持在最佳的范圍內(nèi)運(yùn)行。運(yùn)行中床溫氣壓有變化時(shí)，要及時(shí)按變化趨勢(shì)相應(yīng)調(diào)整給煤量和風(fēng)量。對(duì)于床溫的調(diào)整和控制應(yīng)特別仔細(xì)，由于運(yùn)行中熱電偶所反映的溫度總是滯后于實(shí)際溫度，所以不能等到床溫表的指示已超過(guò)正常范圍后再去調(diào)整，這時(shí)即使完全停止給煤或給煤加到最大，床溫還是繼續(xù)上升或下降，又造成結(jié)焦或熄火的危險(xiǎn)。在床溫波動(dòng)不是很大時(shí)，要進(jìn)行細(xì)調(diào)，分幾次進(jìn)行。等到床溫變化較大時(shí)，在做大幅度的調(diào)整方法是不妥的。無(wú)論如何調(diào)整給煤風(fēng)量都必須保證底料有良好的硫化質(zhì)量，以防結(jié)焦和熄火。3.2 風(fēng)量

一次風(fēng)的作用主要使床料良好的沸騰工況，且提供燃燒所需的氧氣，二次風(fēng)的作用是贈(zèng)的煙氣的擾動(dòng)，減少煙氣的熱偏差，提高爐膛出口煙溫，同時(shí)也能提供燃燒所需的氧氣。對(duì)風(fēng)量的調(diào)整原則是在一次風(fēng)滿足硫化的情況下，相應(yīng)的調(diào)整二次風(fēng)，一次風(fēng)的大小直接關(guān)系到流化質(zhì)量的好壞，循環(huán)流化床鍋爐在運(yùn)行前都要進(jìn)行冷態(tài)試驗(yàn)，并作出不同的料層厚度（料層差壓）下的臨界流化風(fēng)量曲線，在運(yùn)行時(shí)以此作為風(fēng)量調(diào)整的下線，如果風(fēng)量低于此值，料層就可能流化不好，時(shí)間稍長(zhǎng)就會(huì)發(fā)生結(jié)焦，對(duì)二次風(fēng)量的調(diào)整主要是依據(jù)煙氣中的含煙量的多少，一般控制在3%以內(nèi)，如含氧量過(guò)高，說(shuō)明風(fēng)量過(guò)大，會(huì)增加鍋爐的排煙熱損失Q2,同時(shí)，煙氣流速也較大，對(duì)受熱面么損加劇；如果小又會(huì)引起燃燒不完全，增加化學(xué)不完全燃燒損失Q3和機(jī)械不完全燃燒熱損失Q4。如果在運(yùn)行中風(fēng)量不夠，應(yīng)逐漸加大引、送風(fēng)量，滿足燃燒要求，并不斷調(diào)整一、二次風(fēng)量的配比，使鍋爐達(dá)到最佳的經(jīng)濟(jì)運(yùn)行指標(biāo)。

應(yīng)當(dāng)注意的是投入二次風(fēng)一定要根據(jù)負(fù)荷和爐溫的不斷升高、逐漸緩慢進(jìn)行，切忌快速大量的投入。因?yàn)殄仩t剛剛投入時(shí)，爐內(nèi)熱強(qiáng)度還是很低、系統(tǒng)燃燒還不夠穩(wěn)定，此時(shí)如果大量的投入溫度較低的二次風(fēng)，勢(shì)必造成爐溫加大的波動(dòng)，給運(yùn)行調(diào)整帶來(lái)較大的困難，如果控制不好會(huì)造成滅火。3.3 燃料粒度

我廠循環(huán)流化床鍋爐用煤為寬篩分物料，一般要求0—9mm, 燃料粒度的大小會(huì)引起送風(fēng)量、燃燒份額和飛灰濃度的變化，從而影響氣溫的變化。如果燃煤的粒度大于9—11mm時(shí),若維持在設(shè)計(jì)風(fēng)量下運(yùn)行有可能使粗顆粒沉積而引起事故（這是循環(huán)流化床鍋爐不能長(zhǎng)期穩(wěn)定運(yùn)行的原因之一），為使粗顆粒流化，必需加大送風(fēng)量，結(jié)果造成顆粒楊析增加，密相區(qū)的燃燒份額降低，稀相區(qū)的燃燒份額增加，同時(shí)增大送風(fēng)量又使過(guò)熱器區(qū)的煙增加，是氣溫上升，嚴(yán)重時(shí)

還可能使部分細(xì)顆粒煤在過(guò)熱器區(qū)域燃燒，而造成氣溫超限。造成燃煤粒度不符合要求有以下幾方面，運(yùn)行中嚴(yán)格控制，保證鍋爐的安全經(jīng)濟(jì)運(yùn)行。（1）制煤系統(tǒng)不合適，原煤未經(jīng)過(guò)篩分就進(jìn)行破碎，造成細(xì)粉煤含量過(guò)多。（2）篩子運(yùn)行不正常，運(yùn)行一段時(shí)間后特別當(dāng)煤較濕時(shí)，篩孔發(fā)生部分堵塞，使煤的顆粒越來(lái)越細(xì)。（3）輸煤系統(tǒng)上無(wú)吸鐵裝置或運(yùn)行不正常，使鐵釘、鐵片等進(jìn)入流化床中。（4）破碎機(jī)運(yùn)行不正常，破碎效果不佳，破碎后煤不過(guò)篩，都將造成大顆粒煤大量進(jìn)入床中。（5）篩子出現(xiàn)破損，使篩孔變大，造成粗顆粒的煤大量進(jìn)入床中。3.4料層厚度

料層厚度是通過(guò)監(jiān)視料層差壓值來(lái)得到的，通常將所測(cè)得的風(fēng)室與燃燒室上界之間的壓力差值作為料層差壓的監(jiān)測(cè)數(shù)值。合理的控制好料層厚度，直接影響風(fēng)室壓力和風(fēng)機(jī)電耗，料層過(guò)厚會(huì)使送風(fēng)量降低，有可能引起流化不好造成爐膛結(jié)焦或滅火；料層太薄雖送風(fēng)量調(diào)整范圍大，但運(yùn)行不穩(wěn)定，負(fù)荷較低時(shí)節(jié)流損失。一般低負(fù)荷采用小風(fēng)量薄料層運(yùn)行，高負(fù)荷采用大風(fēng)量，厚料層運(yùn)行。保證料層的厚度和流化質(zhì)量可通過(guò)爐底排渣控制，排渣時(shí)應(yīng)根據(jù)所燃用的煤種設(shè)定上下限，4 結(jié)束語(yǔ)

以上參數(shù)對(duì)循環(huán)流化床鍋爐穩(wěn)定燃燒和安全運(yùn)行有一定作用。在運(yùn)行中要結(jié)合所燃用的煤質(zhì)及當(dāng)時(shí)負(fù)荷情況，嚴(yán)格控制料層差壓和床溫，通過(guò)不斷調(diào)整給煤量、風(fēng)量,使鍋爐達(dá)到最佳的運(yùn)行效果, 最大限度的發(fā)揮循環(huán)流化床鍋爐高效節(jié)能的優(yōu)勢(shì)。

參考文獻(xiàn)

[1]：苓可發(fā)等，循環(huán)流化床鍋爐理論設(shè)計(jì)與運(yùn)行

中國(guó)電力出版社，1999 [2]：劉德昌等，流化床燃燒技術(shù)

中國(guó)電力出版社，1998

第五篇：循環(huán)流化床鍋爐受熱面磨損問(wèn)題探討與采用的防磨措施

中國(guó)電力（http://www.tmdps.cn）

循環(huán)流化床鍋爐受熱面磨損問(wèn)題探討與采用的防磨措施

循環(huán)流化床鍋爐以綜合利用和燃燒技術(shù)的優(yōu)勢(shì)發(fā)展迅速，但在實(shí)際運(yùn)行中也暴露出了一些問(wèn)題，其中最主要是磨損問(wèn)題，直接影響了鍋爐長(zhǎng)期穩(wěn)定的安全運(yùn)行。我們經(jīng)過(guò)幾年的不斷探討和實(shí)踐，并借鑒循環(huán)流化床鍋爐使用的先進(jìn)經(jīng)驗(yàn)，采用了一些解決實(shí)際磨損問(wèn)題的措施。

公司現(xiàn)有二臺(tái)75T/H次高壓、次高溫、中溫分離循環(huán)流化床鍋爐，一臺(tái)75T/H次高壓、次高溫、高溫分離循環(huán)流化床鍋爐。1#鍋爐是96年北京鍋爐廠生產(chǎn)中溫分離鍋爐，于2000年5月18日投入運(yùn)行。2#鍋爐是2000年唐山鍋爐廠生產(chǎn)中溫分離鍋爐，于2000年7月投入運(yùn)行。3#鍋爐是2002年濟(jì)南鍋爐廠生產(chǎn)的高溫分離鍋爐，于2002年12月投入運(yùn)行。

因1#、2#爐爐型屬中溫分離，該爐型的優(yōu)點(diǎn)是煤種適應(yīng)性廣，熱效率高，負(fù)荷調(diào)節(jié)范圍大，運(yùn)行易于控制穩(wěn)定等特點(diǎn)，但是這種爐型的磨損問(wèn)題是個(gè)薄弱環(huán)節(jié)。磨損的問(wèn)題主要在爐內(nèi)受熱面。該爐在爐膛內(nèi)由下而上交叉緊密布置了蒸發(fā)管層、高溫過(guò)熱器層，低溫過(guò)熱器層、高溫省煤器層等受熱面，直接受到高溫?zé)熁覛饬鞯母咚贈(zèng)_刷，管系磨損較快，這已是這種爐型存在及發(fā)展的弱點(diǎn)，且燒煤矸石量越大，磨損程度越快。從國(guó)內(nèi)已運(yùn)行的該爐型來(lái)看，爐內(nèi)受熱面的布置和固定裝置均存在不同的缺陷，管排中易形成煙氣走廊，受熱面大多數(shù)彎頭、迎風(fēng)面等未考慮有效的整體防磨措施。另外蒸發(fā)管管壁厚度僅3毫米，再加上安裝質(zhì)量如控制不嚴(yán)格，就會(huì)大大減少該爐型的使用壽命。我們就有關(guān)問(wèn)題考察和了解同類(lèi)型的鍋爐在運(yùn)行的廠家，大多都存在上述問(wèn)題。鍋爐運(yùn)轉(zhuǎn)率在80%以上，一般兩年左右就要更換一套蒸發(fā)管，四年左右就要更換一套高、低過(guò)熱器。每次工期在15天左右。

由于我公司1#鍋爐屬早期產(chǎn)品，存在上述不利因素較多，該爐已運(yùn)行3年6個(gè)月時(shí)間，2#鍋爐已運(yùn)行3年4個(gè)月時(shí)間，在這期間暴露的磨損問(wèn)題很多。根據(jù)我們的經(jīng)驗(yàn)出現(xiàn)磨損問(wèn)題，要及時(shí)采取防磨措施，這樣才能得到較好的效果。

根據(jù)存在不同的磨損情況，我們利用計(jì)劃?rùn)z修和其它停爐機(jī)會(huì)設(shè)計(jì)加裝了各種類(lèi)型的防磨護(hù)瓦、板件等6000多套，對(duì)于不容易實(shí)行防磨措施的部位，進(jìn)行了技術(shù)改造。通過(guò)實(shí)施以上措施，對(duì)延長(zhǎng)鍋爐受熱面使用壽命，提高運(yùn)轉(zhuǎn)率，起到了很好的作用。

主要采用的防磨措施有以下幾點(diǎn)：

1、對(duì)于最容易受磨損蒸發(fā)管部位，所有直管迎風(fēng)面增裝防磨護(hù)瓦，所有彎管表面全增裝防磨護(hù)瓦。

2、高溫過(guò)熱器下部彎管表面全增裝防磨護(hù)瓦，原來(lái)的有孔防磨導(dǎo)流板改為耐熱鋼無(wú)孔防磨導(dǎo)流板。

3、鍋爐原設(shè)計(jì)高、低過(guò)熱器之間是沒(méi)有空間的，沒(méi)有辦法檢查磨損情況和采取的有效防磨措施。為了解決上述問(wèn)題，在不影響鍋爐出率的情況下，進(jìn)行了高低過(guò)熱器之間增加檢修檢查空間改造，低溫過(guò)熱器每排去掉下部?jī)筛艿溃嚎s列管排列空間整體上移380mm，高溫過(guò)熱器壓縮列管排列空間整體下移120mm，爐體單面增加三個(gè)人孔門(mén)。改造后高、低過(guò)熱器增加700 mm高度的檢修檢查空間。

4、高溫省煤器下部彎管表面全增裝護(hù)瓦，原來(lái)的有孔防磨導(dǎo)流板改為耐熱鋼無(wú)孔防磨導(dǎo)流板。

5、爐膛出口水冷壁管也是容易受磨損的部位，下部彎管部位采用注料耐火澆注料保護(hù)，直管部分采用加裝防磨護(hù)瓦保護(hù)。

6、低溫省煤器彎頭部位存在磨損現(xiàn)象，采取能加到防磨護(hù)瓦加防磨護(hù)瓦，并將整個(gè)彎頭部分用鋼板遮擋防磨。

1#、2#鍋爐在蒸發(fā)管大面積增加防磨護(hù)瓦和高、低過(guò)熱器改造增加檢修空間條件下，出力出率正常，達(dá)到了改造預(yù)期的目的。所采用的防磨措施，特別是對(duì)蒸發(fā)管的防磨措施，將大大提高其使用壽命。

3#鍋爐爐型屬高溫分離，磨損問(wèn)題主要在燃燒室衛(wèi)燃帶上沿膜式壁管的磨損。灰沿膜式壁管由上向下流到衛(wèi)燃帶上沿受到阻礙，轉(zhuǎn)向時(shí)灰粒撞擊膜式壁，造成膜式壁的磨損，磨損范圍在衛(wèi)燃帶上沿300mm范圍內(nèi)。

廠家根據(jù)該爐灰粒流動(dòng)特點(diǎn)，對(duì)衛(wèi)燃帶膜式壁管采用了耐磨合金噴焊措施，使灰粒的著力點(diǎn)不直接在膜式壁管上，從而減少了膜式壁的磨損，但是經(jīng)實(shí)際運(yùn)行證明，耐磨強(qiáng)度和使用壽命根本達(dá)不到要求。一

中國(guó)電力（http://www.tmdps.cn）

般在半年左右就會(huì)出現(xiàn)磨穿問(wèn)題，主要是衛(wèi)燃帶的膜式壁管與膜板夾溝處磨損嚴(yán)重。

為解決上述問(wèn)題，提高衛(wèi)燃帶膜式壁管使用壽命，主要考慮采用以下兩項(xiàng)措施：

1、對(duì)衛(wèi)燃帶膜式壁管的噴涂選擇高強(qiáng)度耐磨合金，以提高耐磨性能。

2、在衛(wèi)燃帶膜式壁管上部加裝耐熱防磨導(dǎo)流板，減少回流灰的直接沖刷，目前已加裝部分試用。我們使用循環(huán)流化床鍋爐雖然有三年多的時(shí)間，但是和早期使用循環(huán)流化床鍋爐的廠家經(jīng)驗(yàn)相比還有差距，以上只是根據(jù)我們的碰到實(shí)際問(wèn)題而采用的措施。這些防磨措施的實(shí)施，可以減小和遏止其磨損速度，延長(zhǎng)其使用壽命。我們認(rèn)為最有效的措施是在剛開(kāi)始安裝或大修更換部件時(shí)，就要落實(shí)切實(shí)可行的防磨措施，要比運(yùn)行中或發(fā)現(xiàn)磨損問(wèn)題再采取措施的效果要好。