第一篇：回轉(zhuǎn)窯托輪瓦溫升處理及發(fā)熱原因（范文模版）

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回轉(zhuǎn)窯托輪瓦溫升處理及發(fā)熱原因

王廣強(qiáng)

（德州中聯(lián)

大壩水泥有限公司，山東

德州 253024）

回轉(zhuǎn)窯托輪瓦在工作中溫升是一種常見的現(xiàn)象，引起的原因比較多，如果處理不及時，就可能造成嚴(yán)重的后果。筆者在回轉(zhuǎn)窯工作多年，成功處理了多次托輪瓦溫升現(xiàn)象，總結(jié)出一些較為實用的經(jīng)驗。

處理托輪瓦溫升的工器具回轉(zhuǎn)窯托輪瓦溫升，有時來得很突然。要面對這種突發(fā)性的熱工現(xiàn)象，臨時找工器具是非常麻煩的，找的時間長了，可能會錯過處理溫升的最佳時期，造成嚴(yán)重的后果。所以回轉(zhuǎn)窯的窯中崗位要準(zhǔn)備好處理托輪瓦溫升的一些專用工器具，并單獨放置在窯中主減機(jī)稀油站潤滑室內(nèi)。所需專用工器具如下：①一桶與托輪瓦用油相符的潤滑油，重量約170kg.現(xiàn)在托輪瓦潤滑用油品種比較多，各廠家不盡相同。有的用中負(fù)荷齒輪油N460、N680，有的用美孚636，還有的選用專用潤滑油HF-托輪油，但不論用哪種油，要準(zhǔn)備好一桶與托輪瓦用油相符的潤滑油。②兩個干凈的小空油桶，容量15kg.小油桶選擇用0號鋰基脂的空油桶。篦式冷卻機(jī)干油泵用的0號鋰基脂油桶，現(xiàn)場非常多，選擇兩個帶蓋的，用柴油清洗干凈。③1個托輪瓦加完油的空油桶，容量170kg.④兩個帶嘴油桶，容量15kg.⑤12號鐵絲5kg及1把鋼絲鉗。⑥內(nèi)徑Ф20mm的膠皮管5m.處理托輪瓦溫升的預(yù)案突然出現(xiàn)托輪瓦溫升現(xiàn)象，現(xiàn)場處理不要慌張，要按照一定的程序來應(yīng)對，這就需要有事先準(zhǔn)備好的預(yù)案。現(xiàn)場當(dāng)班人員按照預(yù)案規(guī)定，來處理托輪瓦溫升現(xiàn)象，就會有條不紊。處理托輪瓦溫升的預(yù)案如下：

1、現(xiàn)場組織：①現(xiàn)場統(tǒng)一由當(dāng)班班長組織。②班長迅速組織人員，快速采取降溫措施。③班長要頭腦冷靜，保持與中控室聯(lián)系。④注意現(xiàn)場人員安全第一。⑤如托輪瓦溫升在短時間降不下來并有上升趨勢，馬上通知車間及設(shè)備管理人員。⑥車間及設(shè)備管

理人員不論在什么時間，接到現(xiàn)場通知，要迅速趕到現(xiàn)場，指導(dǎo)托輪瓦降溫工作。

2、降溫措施：當(dāng)回轉(zhuǎn)窯運(yùn)行中某一托輪瓦的運(yùn)行溫度，在短時間內(nèi)升幅較快且還有上升趨勢時，快速采取以下應(yīng)急措施：①用Ф20mm的膠皮管接在該瓦循環(huán)水的出水管處，用鐵絲捆綁接頭，用鋼絲鉗扎緊。使循環(huán)水外排，并加大冷卻水量。②各擋輪帶與托輪接觸面加強(qiáng)潤滑。③啟用備用的托輪瓦油，用兩個帶嘴油桶交替向溫升的軸面連續(xù)加注新潤滑油，用兩個小空油桶交替排出舊油。舊油倒在備用的油桶內(nèi)。④用測溫槍測量，用手觸摸軸面，看軸瓦的溫度和表面油膜情況。如有突出發(fā)熱點，且軸溫在70℃以下，還有較完整的油膜，則繼續(xù)澆淋新油，排出舊油。同時加壓縮空氣風(fēng)冷發(fā)熱點。⑤如整個托輪溫度較高，可向托輪下面的水槽內(nèi)加水降溫，水面浸托輪邊緣100mm為宜。⑥如果是軸肩或止推圈處溫度高，可改變液壓擋輪運(yùn)行狀態(tài)或停掉液壓擋輪。⑦整個降溫過程輪帶與托輪的接觸面要保持潤滑，托輪表面均勻涂抹3號鋰基脂。⑧托輪軸面淋注新油不能長時間停頓，要求冷卻循環(huán)水量充足，不斷地用壓縮空氣降溫，水槽內(nèi)注水并循環(huán)，直至軸面溫度和油溫都恢復(fù)正常。⑨降溫過程中可維持窯速和喂料量。

當(dāng)某一托輪軸面溫度超過70℃，或軸面有干澀發(fā)熱點，已喪失正常完整的油膜，或長時間降溫軸瓦溫度卻有上升趨勢時，應(yīng)采取以下應(yīng)急措施：①立即止料、降低窯速。②繼續(xù)采取上述降溫措施，并加大澆淋新油力度及循環(huán)水外排力度。③降溫過程嚴(yán)禁停止回轉(zhuǎn)窯運(yùn)轉(zhuǎn)。④逐漸減少窯頭喂煤量。問題嚴(yán)重時，停止窯頭喂煤。⑤通知車間及設(shè)備管理人員快速趕到現(xiàn)場，及時查找引起托

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輪瓦溫升的原因，進(jìn)行降溫處理。

1、幾種引起托輪瓦溫升的原因及處理措施1.常見的軸瓦溫升原因及處理措施：

①因潤滑油引起的托輪瓦溫升。

托輪瓦潤滑油長時間不換，引起潤滑油變質(zhì)，諸如：黏度降低、油質(zhì)乳化、油內(nèi)含有粉塵雜質(zhì)等都能引起軸瓦發(fā)熱，也有的是因選油不當(dāng)引起軸瓦發(fā)熱，最好選用專用油，比如現(xiàn)在有許多新型干法生產(chǎn)線選用了回轉(zhuǎn)窯托輪軸瓦專用油HF-托輪油，有效地解決了回轉(zhuǎn)窯托輪軸瓦發(fā)熱拉絲現(xiàn)象，防止抱瓦燒瓦翻瓦事故的發(fā)生，比常用油品潤滑效果顯著。再者要注意定期更換新油，并加強(qiáng)托輪軸瓦的保養(yǎng)力度。

②托輪漏油及潤滑裝置脫落引起的軸瓦溫升。

因托輪軸密封不好，漏油嚴(yán)重，使油位降低，或潤滑油勺脫落引起軸瓦溫度升高。處理的措施是：搞好托輪密封，更換密封圈，緊固潤滑勺。

③因循環(huán)水不暢、量少或內(nèi)部循環(huán)水管滲水造成的軸瓦溫升。循環(huán)水不暢或量少容易引起軸瓦發(fā)熱。當(dāng)托輪內(nèi)部循環(huán)水管老化產(chǎn)生漏水時，破壞了潤滑油的黏度，使油質(zhì)惡化，軸瓦溫升。處理的措施為：酸洗循環(huán)水管，去除內(nèi)部油污雜質(zhì)；更換損壞的內(nèi)部水管。目前水泥廠常用的酸洗方法為槽式酸洗法，一般操作順序為：脫脂-水沖洗-酸洗-水沖洗-中和-鈍化-水沖洗等。

④因瓦口間隙小引起的軸瓦溫升。

托輪軸瓦長時間使用，瓦與軸的接觸角度越來越大，同時瓦口與軸的接觸間隙也越來越小，小到一定程度，潤滑油不能進(jìn)入軸瓦的底部進(jìn)行潤滑，引起軸瓦溫升。處理措施是：發(fā)現(xiàn)瓦口間隙較小，應(yīng)及時修理，重新開瓦口，一般瓦口的間隙為0.003Dmm（D為托輪軸的直徑）。

2、由輪帶引起的軸瓦溫升及處理措施：

①輪帶與托輪表面受力集中引起的軸瓦溫升。

托輪與輪帶在正常受力的情況下，其接觸面光亮色澤程度應(yīng)是一致的，輪帶上無明顯的縱向明暗條紋。若出現(xiàn)明暗條紋，光亮

-46-的一側(cè)則表明軸承座的軸瓦受力偏大，反之另一側(cè)偏小。若在輪帶暗條紋處出現(xiàn)與托輪脫離接觸縫隙，且暗條紋面積較大時，則托輪瓦將出現(xiàn)溫升現(xiàn)象。處理措施是：將托輪慢慢調(diào)整，使輪帶與托輪的接觸面達(dá)到規(guī)定要求，一般60%以上。

②輪帶與筒體墊板的間隙大引起的軸瓦溫升。

根據(jù)輪帶的受力分析顯示，回轉(zhuǎn)窯筒體在350～380℃工作溫度下，輪帶受高溫的影響，在輪帶的垂直方向變形位移量最大。即在載荷的作用下，輪帶的最高點向下移，輪帶的最低點向上移，輪帶被壓變形，類似于一個平放的橢圓。當(dāng)輪帶與筒體墊板磨損嚴(yán)重，輪帶與墊板之間的間隙過大時，輪帶的變形橢圓度加大。當(dāng)輪帶的橢圓度超過2D‰時（D為輪帶內(nèi)、外徑之和的平均值），就容易引起托輪軸瓦溫升。同時，當(dāng)輪帶與筒體墊板的間隙過大時，若輪帶兩側(cè)筒體出現(xiàn)較大的溫差，溫度高的一邊筒體剛度下降，撓度增加，與輪帶的接觸面隨之增大，而輪帶另一端的接觸面則變小，輪帶兩端與托輪的接觸面發(fā)生變化，造成托輪兩邊軸瓦受力不勻，也引起軸瓦溫升。

處理的措施從3方面著手：

一是預(yù)防。注重筒體墊板與輪帶的潤滑，采用噴射專用高溫潤滑油，減少墊板與輪帶的磨損。

二是降溫。利用窯中的筒流風(fēng)機(jī)，對輪帶及筒體高溫處進(jìn)行風(fēng)冷降溫，使窯體表面運(yùn)行溫度控制在300℃以內(nèi)，輪帶表面溫度控制在150℃以內(nèi)。

三是調(diào)整。如果降溫措施效果不好，就進(jìn)行檢修調(diào)整，將較大的間隙調(diào)整到最初的安裝間隙。輪帶與筒體墊板的間隙，由于受回轉(zhuǎn)窯溫度的影響，處在高溫區(qū)的輪帶與處在低溫區(qū)的輪帶間隙不一樣。如果輪帶與筒體墊板的間隙沒有特殊要求，一般按下列公式進(jìn)行計算得出并調(diào)整。

S=aD（t1-t2）

S——間隙量，mm；

a——熱膨脹系數(shù)（取0.000012）；

D——窯筒體的外徑，mm；

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t1——窯筒體熱窯時的溫度，℃；

t2——窯筒體冷窯時的溫度，℃。

3.其他原因引起的軸瓦溫升及處理：

①液壓擋輪的運(yùn)行時間引起的軸瓦溫升。

回轉(zhuǎn)窯液壓擋輪是否正常運(yùn)行，與托輪受力有很大關(guān)系。當(dāng)液壓擋輪上行速度慢且不均勻，而下行速度偏快時，形成了向下的軸向推力，此推力可使托輪軸與瓦之間產(chǎn)生相對挫動和摩擦。當(dāng)一個托輪止推盤與軸瓦端部接觸間隙較小時，便出現(xiàn)軸瓦溫升現(xiàn)象。處理的措施：迅速改變液壓擋輪的運(yùn)動方向。可通過觸動接觸開關(guān)，強(qiáng)制改變液壓擋輪的運(yùn)動方向。

檢查液壓擋輪的調(diào)速閥、節(jié)流閥的開度和油缸密封圈。正常運(yùn)行的回轉(zhuǎn)窯液壓擋的上下行程總時間一般為8～10小時，其上下行程時間比為≤1.若下行時間較短或不足3小時，應(yīng)調(diào)整調(diào)速閥或節(jié)流閥的開度，或更換損壞的油缸密封圈。

②窯筒體表面徑向溫差大引起的軸瓦溫升。

窯筒體徑向溫差過大，超過100℃時，筒體發(fā)生變形。有資料顯示，Ф4m的回轉(zhuǎn)窯，在350℃時，徑向膨脹量為15.8mm.若筒體徑向180°的溫差超過100℃時，筒體兩半圓的直徑則相差8.5mm，周長相差26mm，此時筒體的截面近似于雞蛋縱截面狀。若這種現(xiàn)象發(fā)生在輪帶附近的筒體上，則引起托輪瓦溫升。引起筒體徑向溫差大的原因可能是該處的耐火磚磨損量有差異，由燃燒器的位置或窯皮突然脫落造成。處理措施：及時調(diào)整窯頭燃燒器的位置，并在該處用筒流風(fēng)機(jī)進(jìn)行降溫，等掛上新窯皮后，徑向溫差自然消失。

③窯中心線與托輪軸線的相對偏差引起的軸瓦溫升。

如果窯中心線與某一擋托輪存在偏差，出現(xiàn)正“八”字或倒“八”字時，回轉(zhuǎn)窯筒體在上行或下行時，輪帶對存在偏差的托輪，便產(chǎn)生了較大的軸向力。這種軸向力作用在軸瓦上，便出現(xiàn)兩種情況：一種是托輪止推盤與軸瓦端部緊密接觸；一種是托輪軸

相對于瓦產(chǎn)生軸向位移，使軸的運(yùn)動出現(xiàn)了

徑向旋轉(zhuǎn)和軸向移動，破壞了軸瓦原來的接觸面，引起托輪軸瓦表面產(chǎn)生拉絲并溫升。出現(xiàn)這種現(xiàn)象的原因，主要是不正確的調(diào)整托輪造成的。處理措施是將托輪慢慢調(diào)整到原來的位置，并嚴(yán)格遵循調(diào)整托輪的原則：托輪調(diào)整一定要成對調(diào)整，不可一對托輪只調(diào)其中的一個；托輪調(diào)整應(yīng)該掌握所調(diào)整的對數(shù)是最少的對數(shù)，調(diào)整角度也應(yīng)是最小的角度；以托輪頂絲的旋轉(zhuǎn)角度控制托輪的移動量，每次調(diào)整頂絲只許旋轉(zhuǎn)45°～90°；嚴(yán)禁將一對托輪調(diào)成“八”字形。

回轉(zhuǎn)窯托輪瓦出現(xiàn)溫升現(xiàn)象，如何正確快速有效地處理，是考驗車間設(shè)備管理人員的關(guān)鍵。這就要求車間設(shè)備管理人員，一方面要多積累經(jīng)驗，掌握托輪瓦溫升的諸多因素，勤于思考總結(jié)，增強(qiáng)綜合分析判斷能力；另一方面要經(jīng)常深入一線，在協(xié)助崗位人員做好回轉(zhuǎn)窯日常保養(yǎng)工作的同時，及時了解回轉(zhuǎn)窯的運(yùn)行狀況和各運(yùn)轉(zhuǎn)件的磨損量，并作好筆記，利用大修、中修時間，對不正常的現(xiàn)象及時調(diào)整和修理，以防止造成托輪軸瓦溫升或引起燒瓦、翻瓦等嚴(yán)重的設(shè)備事故。處理托輪瓦溫升，預(yù)案中規(guī)定的應(yīng)急降溫措施不能隨便停，即便成功處理了引起托輪瓦溫升的原因，也要等到托輪瓦降到正常溫度并有較好的油膜時，才能停止應(yīng)急降溫措施，這一點很重要。

第二篇：關(guān)于對水泥磨后瓦發(fā)熱搶修中的原因分析

3#水泥磨后瓦發(fā)熱的經(jīng)過、原因分析、搶修中工作總結(jié) 生產(chǎn)辦潘紹民整理、供大家交流、參考

一、3#水泥磨后瓦發(fā)熱的經(jīng)過、原因分析：

新疆屯河沙灣五宮水泥分公司新線日產(chǎn)1000t/d項目于2005年4月建成，我公司所訂購朝陽重型機(jī)器有限責(zé)任公司φ3.8×13m水泥磨機(jī)于05年4月26日開始生產(chǎn)水泥，2005年12月6日我車間在磨機(jī)的冬季檢修中發(fā)現(xiàn)水泥磨機(jī)出料端中空軸（圖號M1135.3-14,單重為10545kg，材質(zhì)ZG230-450）751mm面膜瓦面有大量軸向裂紋，長度尺寸5－400mm不等，并沿圓周向展開面軸向均布。然后車間對磨機(jī)磨頭中空軸進(jìn)行檢查發(fā)現(xiàn)磨機(jī)進(jìn)料中空軸（圖號M1135.3-2,單重為9847kg，材質(zhì)ZG230－450）790mm瓦面上半圓周部位存在四條軸向200-400mm長裂紋。

經(jīng)與朝陽重型機(jī)器有限責(zé)任公司聯(lián)系和去人，現(xiàn)朝重己經(jīng)在破產(chǎn)階段，不受理此事。為了確保我五宮公司生產(chǎn)任務(wù)完成，經(jīng)與公司企管部溝通和現(xiàn)場查看開會同意；由唐紅軍和張明遠(yuǎn)到內(nèi)地考察、訂貨、催貨。現(xiàn)己經(jīng)考查確定在沈陽水泥機(jī)械有限公司訂貨。

我五宮公司與沈陽水泥機(jī)械制造有限責(zé)任公司，于2005年12月22日由項目辦所簽訂合同，購置加工Φ3.8×13米水泥磨進(jìn)、出料端中空軸各一套；總重：20.95t，合同總價：36.6336萬元。交貨期60天，（包括中空軸每噸1.6萬元、運(yùn)費2.5萬元、螺栓1.5064萬元），全款發(fā)貨。我公司按照合同約定已經(jīng)于2005年12月26日預(yù)付60％款項（21.98016萬元）。按照合同約定Φ3.8×13米水泥磨前、后端中空軸，于2006年2月23日(60 天加工周期)加工完畢，現(xiàn)供方計劃于2006年2月20日加工完畢并發(fā)貨在即，2006年3月2日夜上裝車走。

并于2006年3月13日到達(dá)安裝現(xiàn)場；中空軸經(jīng)過我公司和天山機(jī)械廠安裝隊雙方當(dāng)面驗收時，發(fā)現(xiàn)貴公司出料端中空軸表面和法蘭外端面的黑漆經(jīng)過清洗后存在鑄造缺陷和多處焊補(bǔ)之處，缺陷位置見示意圖（圖

1、圖2），其中出料端中空軸瓦表面的缺陷較嚴(yán)重，四處尺寸面積較大，缺陷為凹下去縮孔沒有加工上，且縮孔成片深度較深，詳見圖1。

出料端中空軸法蘭外端面表面砂眼、氣孔、縮孔、焊補(bǔ)之處大小不等，數(shù)量達(dá)30處，全部在外端法蘭R處內(nèi)，我公司對該出料中空軸缺陷也進(jìn)行了拍照存檔。鑒于鑄造缺陷如此嚴(yán)重，請貴公司就此出料端中空軸質(zhì)量缺陷給予書面答復(fù)，是否能保證我公司設(shè)備長期正常運(yùn)行，詳見圖2。

1、經(jīng)驗收中空軸法蘭固定螺栓M58×3×330mm，光桿處為φ64mm，后部方頭為84×84mm。但是貴公司所供的固定螺栓為光桿處為φ71mm，后部方頭為105×105mm，造成我公司安裝時，工作量增大，延長了安裝時間，貴公司是否驗貨和認(rèn)真負(fù)責(zé)。

2、經(jīng)驗收中空軸法蘭固定螺栓M58×3×330mm，光桿處為φ64mm，后部方頭為84×84mm。但是貴公司所供的固定螺栓為光桿處為φ57mm的為18個，后部方頭為105×105mm，造成我公司安裝時不能用，重新找替代螺栓，造成我方工作量增大，延長了安裝時間，貴公司是否驗貨和認(rèn)真負(fù)責(zé)。

由新疆天山建材機(jī)械有限責(zé)任公司負(fù)責(zé)拆除、安裝，現(xiàn)己經(jīng)與新疆天山建材機(jī)械有限責(zé)公司簽訂了拆除、安裝該磨機(jī)進(jìn)、出料中空軸合同，總價為50000元正。計劃時間15天完成，從2006年3月9日開始安裝，于2006年3月23日安裝完畢。來安裝人員8人，總負(fù)責(zé)人蔣同喜，陳東，平時12小時工作日，配鉆等24小時工作日。3月22日至3月23日白班緊固前、后中空軸法蘭螺栓和護(hù)板螺栓及安裝護(hù)板，割后瓦座地腳孔部分，夜班2-3點左右開機(jī)空車試車，第一次開機(jī)運(yùn)行1：40分種停機(jī)，第二次開機(jī)運(yùn)行1：20分停機(jī)，因磨尾油位低，缺油，第二天3月24日補(bǔ)充新油后，開機(jī)正常，運(yùn)行8小時。

新疆天山建材機(jī)械有限責(zé)任公司，安裝后所測數(shù)據(jù)：2006.3.26蔣同善

1、進(jìn)料端中空軸所配φ57mm螺栓9件，配鉆φ61-62mm螺栓27件。

中空軸與磨體止口間隙，用塞尺檢測：左0.35mm—右0.55mm，上0.45mm--下0.45mm。瓦接觸角度為38度。

2、出料端中空軸所配φ57mm螺栓9件，配鉆φ62mm螺栓27件。中空軸與傳動接管配鉆為φ45mm，螺栓32件。

中空軸與磨體止口間隙，用塞尺檢測：左0.65mm—右0.45mm，上0.5mm--下0.6mm。瓦接觸角度為40度。

3、用兩塊百分表檢測中空軸徑向偏擺（同心度）左1.04mm/0.84mm—右0.9mm/0.83mm，起點上1.05mm/1.2mm終點1.18mm/0.98mm--下1.27mm/0.93mm。

4、左、右瓦座劃兩四道線與瓦座底座連通，出料端瓦座向磨體平移5mm，瓦座下墊子抽出。

5、用水準(zhǔn)儀測得兩端中空軸頂面進(jìn)料端比出料端高0.5mm。

2006年3月24-26日檢查緊固中空軸所有螺栓和瓦地座，磨尾中空軸接盤與磨片聯(lián)接軸接盤，拆除螺栓六車間，天山陳東負(fù)責(zé)找正后，唐選東負(fù)責(zé)用磁力鉆絞孔，原來孔φ33mm=96個，絞孔為φ36mm，有8個孔為原來φ33mm孔，用φ32mm螺栓固定。磨尾中空軸接盤與磨片聯(lián)接軸接盤上、下偏差5-7mm（徑向）。

2006年3月26日夜班，開機(jī)空轉(zhuǎn)后，主減速機(jī)6#軸承溫度升高60℃跳閘，此時后瓦座尺寸為天山安裝尺寸，27日聯(lián)系重齒人員俞工3：00點到現(xiàn)場處理，要求檢查軸承是否跑外園，內(nèi)園，經(jīng)協(xié)商軸承上做記號，把減速機(jī)接盤與磨片聯(lián)接軸接盤甩開聯(lián)接用吊葫蘆拉開間隙，開機(jī)轉(zhuǎn)電機(jī)、減速機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)正常，2006年3月27日白班吊起割后瓦座地腳孔部分，安裝拆除的減速機(jī)聯(lián)軸器與扭力軸法蘭的螺栓，有一個螺栓沒有裝上。聯(lián)接好后開機(jī)后瓦發(fā)熱停機(jī)，把后瓦座平行往筒體方向移動2mm后，開機(jī)不發(fā)熱后瓦。

2006年3月28日白班停機(jī)加球30%，中班19：20分開機(jī)至夜班2：00磨機(jī)運(yùn)行正常，1：30分磨機(jī)后瓦溫度為51.7℃，2：30—9：30分磨機(jī)運(yùn)行正常。3月29日白班停機(jī)后瓦座擴(kuò)孔和加球50%，中班22：58分開機(jī)至夜班9：30分磨機(jī)運(yùn)行正常。3月30日白班10：00后瓦座擴(kuò)孔，抽瓦、檢查、刮瓦，把后瓦座平行往筒體方向移動4mm后，開磨機(jī)后瓦溫度為53.8℃—3月31日夜班磨機(jī)運(yùn)行正常。3月31日白班10：26停機(jī)，把后瓦座平行往筒體方向移動5mm后開始磨機(jī)加球75％，中班18：16分開機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)，19：00后瓦溫度為27℃，20：00為47℃，21：00為50℃，22：00為54.5℃，23：00為55.3℃，24：00為56.6℃，1：00為57.6℃，00：50為58℃停機(jī)，冷卻后，2：30開機(jī)，3：00為46.8℃，4：00為52℃，4：06主減速機(jī)1#瓦溫度高60℃，5#軸承溫度高，后瓦溫度為60℃。

4月1日白班10：30調(diào)整后瓦座天山來兩人鄧工，四人把后瓦座平行往減速機(jī)方向患2mm退回原位尺寸。

1、鄧工用百分表測磨尾出料中空軸法蘭端面（軸向）1=-15mm、2=30mm、3=10mm、4=50mm、5=40mm、6=0mm。

2、鄧工用百分表測磨尾出料中空軸法蘭經(jīng)向1=4mm、2=12mm、3=15mm、4=30mm、5=29mm、6=28mm、7=16mm、8=0mm。

3、鄧工用百分表測磨尾出料接管法蘭端面（軸向）1=-6mm、2=-18mm、3=-21mm、4=-10mm、5=-15mm、6=-0mm、7=0mm。

4、鄧工用百分表測磨尾出料中空軸法蘭經(jīng)向1=0mm、2=0mm、3=-5mm、4=17mm、5=27mm、6=5mm、7=0mm、8=0mm。

17：15開機(jī)，后瓦溫度逐步升高從27℃-47.1-57.3℃，夜班00：00停機(jī)后瓦溫度高58℃，2：45分-4：30停機(jī)，主減速機(jī)1#瓦溫度高60℃。

4月2日中班5：32分開機(jī)后瓦溫度為28℃，19：30后瓦溫度為45.2℃，開高壓泵，8：06磨機(jī)跳閘，主減速機(jī)1#瓦60℃跳閘。

4月3日上午召開了相關(guān)人員會議，制定方案，同一思想，復(fù)核尺寸，刮瓦、合瓦、研瓦，微調(diào)后瓦座往筒體方向，下午開始找尺寸。白班12：10開機(jī)，后瓦溫度為25.7℃，1：30后瓦溫度為37.4℃，3：30后瓦溫度為43.3℃，4：26停機(jī)后瓦溫度為45℃，主減3#瓦溫度為38.2℃，4#瓦溫度為39.2℃，開始以張欣為主，天山小陳、張明遠(yuǎn)找后中空軸瓦面垂直徑向與瓦座中心線，經(jīng)找后中空軸瓦面垂直徑向中心線與瓦座徑向中心線，偏靠配電室為3mm，偏靠水泥庫為13mm，瓦座地腳孔擴(kuò)割，配電室那邊往后移動1mm，水泥庫這邊往列移動9mm，這樣取掉了4mm，兩條中心線重合。

用百分表測磨尾出料中空軸下料法蘭經(jīng)向1=5.6mm、2=6.9mm、3=8.3mm、4=9.1mm、5=8.65mm、6=7.4mm、7=6.6mm、8=5.0mm。徑向編差為3.05mm。

4月3日中班6：45分開機(jī)后瓦溫度為36.5℃，8：00后瓦溫度為40.4℃，12：00后瓦溫度為44.6℃，1：00后瓦溫度為45.1℃，主減3#瓦溫度為42.2℃，4#瓦溫度為42.5℃，停機(jī)。24：10開機(jī)，后瓦溫度為25.7℃，1：30后瓦溫度為37.4℃。

4月4日夜班2：30分后瓦溫度為41.2℃，3：30后瓦溫度為43.3℃，主減3#瓦溫度為37.3℃，4#瓦溫度為38.8℃，停機(jī)。4：26停機(jī)后瓦45℃，淋油孔擴(kuò)孔。6：45開機(jī)后瓦36.5℃，主減3#32.4℃，4#32.9℃，11：00白班后瓦44.3℃，主減3#40.5℃，4#41.6℃，14：08停機(jī)主減瓦溫高。15：05開機(jī)后瓦40℃。中班17：30后瓦15.5℃，主減3#46.6℃，4#46.5℃，1：30后瓦48.2℃，主減3#49.3℃，4#49.7℃，5#49℃。2：30后瓦48.3℃，主減3#51.4℃，4#51.2℃。3：30后瓦48.3℃，主減3#43.8℃，4#46.4℃，主減瓦溫高開始下降。4月4日白班10：38停機(jī)復(fù)核磨尾尺寸：

1、蔣工用百分表測磨尾出料中空軸法蘭徑向 起頭1=5.0mm、2=5.16mm、3=5.0mm、4=4.82mm、5=4.3mm、6=4.9mm。7=5.17mm 8=4.9mm 復(fù)位4.7mm

2、蔣工用百分表測磨尾出料中空軸法蘭軸向 1=5.0mm、2=5.4mm、3=6.13mm、4=6.4mm、5=6.10mm、6=5.75mm、7=5.6mm、8=5.45mm 復(fù)位5.18mm。

3、陳工用百分表測磨尾出料接管法蘭徑向 1=5.0mm、2=3.86mm、3=2.72mm、4=2.59mm、5=3.08mm、6=4.97mm、7=6mm、8=5.56mm 復(fù)位4.63mm。

4、陳工用百分表測磨尾出料中空軸法蘭軸向 1=5.0mm、2=5.12mm、3=5.38mm、4=5.05mm、5=5.27mm、6=5.59mm、7=5.12mm、8=5.62mm 復(fù)位5.56mm。

4月5日夜班1：30分后瓦溫度為47℃，主減3#瓦溫度為49.3℃，4#瓦溫度為49.7℃，油溫高44.5℃，供油壓力0.45mpa，2：30主減3#瓦溫度為51℃，4#瓦溫度為51.2℃，3：30分主減3#瓦溫度為44.4℃，4#瓦溫度為46.7℃，油溫高33℃，供油壓力0.5mpa，9：30分后瓦溫度為47.8℃，主減3#瓦溫度為43.5℃，4#瓦溫度為45℃。4月5日白班測磨尾尺寸兩次，緊固磨尾所有螺栓。

4月5日中班8：20開機(jī)后瓦溫度為35.9℃，9：30分后瓦溫度為38.9℃，1：30分后瓦溫度為49.7℃，夜班3：30分后瓦溫度為50℃，5：33主減8#瓦溫度為58℃，停機(jī)。4月6日白班清理主減速機(jī)和油站濾網(wǎng)，磨頭回油管左邊有接一根。

蔣工用百分表測磨尾出料接管法蘭徑向 1=5.06mm、2=2.75mm、3=2.1mm、4=2.24mm、5=2.02mm、6=4.31mm、7=5.2mm、8=4.78mm 復(fù)位3.81mm。

4月6日中班8：46開機(jī)，1：30后瓦溫度為49.2℃，主減3#瓦溫度為40.4℃，4#瓦溫度為38.4℃，夜班2：30分后瓦溫度為51℃，3：30分后瓦溫度為52℃，4：30分后瓦溫度為52.1℃，5：30主減8#瓦溫度為53.4℃，6：30分后瓦溫度為53.6℃，7：30后瓦溫度為54.3℃，主減3#瓦溫度為39.4℃，11#瓦溫度為39.5℃，12#瓦溫度為40.4℃。8：30分后瓦溫度為54.6℃，9：30后瓦溫度為54.8℃。

4月7日白班10：10后瓦溫度為54.9℃，主減3#瓦溫度為42.7℃，11#瓦溫度為40℃，12#瓦溫度為40.8℃，11：00后瓦溫度為55.2℃，11：46停機(jī)。處理磨尾外側(cè)淋油孔。2：20分開機(jī)后瓦溫度為48℃，17：25后瓦溫度為52.8℃，主減3#瓦溫度為43.7℃，12#瓦溫度為41.9℃，中班5：30后瓦溫度為52.2℃，10：30后瓦溫度為53.8℃。夜班1：30后瓦溫度為45.8℃，主減3#瓦溫度為43.3℃，8：30后瓦溫度為51.7℃。4月8日白班9：00停機(jī)，刮瓦、合瓦，研瓦，中班6：43開機(jī)正常。4月9日全天正常。

4月10日全天正常。白班1：30后瓦溫度為42.4℃，主減3#瓦溫度為43.4℃。4月11日全天正常。4月11日白班14：42開機(jī)，15：03分4#主減瓦跳閘溫高，17：30正常，中班停機(jī)加球100%。

4月12日14：40分開機(jī)----15：03分，15：03分4#主減瓦跳閘溫高，清洗主減稀油站濾網(wǎng)，16：50正常，中班1：30正常。更換減速機(jī)油品。

4月13日夜班1：30分----白班10：00分正常，白班11：00分后瓦49.4℃，3#主減瓦43.7℃。

第三篇：紅河南沙水電廠1撐機(jī)下導(dǎo)瓦溫過高處理論文

摘要：南沙水電廠總裝機(jī)150MW，單機(jī)容量50MW，半傘式混流式發(fā)電機(jī)組。由天津天重重型發(fā)電設(shè)備有限公司制造生產(chǎn)。1樣機(jī)投產(chǎn)發(fā)電后，下導(dǎo)瓦一直在59—62。C高溫運(yùn)行，這不僅危及導(dǎo)瓦，還進(jìn)一步危及滑轉(zhuǎn)子。主要原因是下導(dǎo)、推力共箱油箱內(nèi)熱冷油循環(huán)不暢，導(dǎo)致冷油不能進(jìn)入下導(dǎo)瓦。本文分析了致使瓦溫過高的原因，并介紹了南沙水電廠下導(dǎo)瓦溫過高的處理方法。

關(guān)鍵詞：南沙電廠;下導(dǎo)瓦溫;過高處理

一、前言

南沙水電廠1撐機(jī)組自07年12月份投運(yùn)以來，由于下導(dǎo)瓦溫過高，我廠先后對其進(jìn)行了兩次技術(shù)改造，但降溫效果卻一直不理想，直至09年3月份在1}}機(jī)組B級檢修完成后，這一問題才得以解決。

1撐機(jī)組在72小時試運(yùn)行時由于下導(dǎo)瓦溫過高造成了一次事故停機(jī)，72小時試運(yùn)行后有多次由于下導(dǎo)瓦溫過高造成了一次事故停機(jī)，并且在環(huán)境溫度只有220C的情況下：機(jī)組帶20MW負(fù)荷時下導(dǎo)瓦溫為620C:機(jī)組帶26MW負(fù)荷時下導(dǎo)瓦溫度達(dá)630C。機(jī)組帶50MW負(fù)荷時下導(dǎo)瓦溫度達(dá)690C。這極大的威脅著機(jī)組的安全穩(wěn)定運(yùn)行，下導(dǎo)瓦長期在高溫情況下運(yùn)行，極易發(fā)生燒瓦事件’甚至燒毀下導(dǎo)滑轉(zhuǎn)子。

開始之初，機(jī)組廠家分析認(rèn)為是安裝單位對上導(dǎo)、下導(dǎo)間隙值調(diào)整不正確，要求重新調(diào)整導(dǎo)瓦間隙值。根據(jù)其要求將上導(dǎo)瓦間隙值由15pm調(diào)整為20pm，下導(dǎo)瓦間隙值由20Lun調(diào)整為25Iun，開機(jī)試驗，在相同負(fù)荷和相同環(huán)境溫度下，下導(dǎo)瓦溫度依然居高不下。由此推斷，下導(dǎo)瓦溫過高的原因不是由于導(dǎo)瓦間隙值過小引起的。

二、下導(dǎo)瓦溫過高原因分析

經(jīng)過多次實驗分析，下導(dǎo)瓦溫過高是以下幾個原因造成的：下導(dǎo)軸承、推力軸承共用一個油槽，軸承油冷卻采用鏡板泵外循環(huán)冷卻方式，設(shè)四臺冷卻器。(見圖1，推力、下導(dǎo)軸承結(jié)構(gòu)圖)。軸瓦冷卻油循環(huán)路線為：冷卻后的潤滑油經(jīng)輸油管路、噴頭直接噴在推力瓦上(推力瓦冷卻)，然后經(jīng)過推力頭上的7個cP20孔到達(dá)下導(dǎo)瓦(下導(dǎo)瓦冷卻);推力瓦熱油經(jīng)鏡板、集油槽回到油冷卻器，下導(dǎo)瓦熱油經(jīng)集油槽上的12個鏡板、集油槽回油冷卻器。

圖1推力、下導(dǎo)軸承結(jié)構(gòu)圖

從下導(dǎo)瓦冷卻油的循環(huán)路線可見，下導(dǎo)瓦的油循環(huán)有著以下幾個的問題：

a)擋油筒與推力頭的間隙過小，推力頭的7個q)20孔的開孔方向欠妥。這種結(jié)構(gòu)將導(dǎo)致下導(dǎo)瓦冷卻油直接從集油槽的12個q)60回到下腔，不利于下導(dǎo)冷卻。

b)下導(dǎo)瓦的冷卻油源為冷卻過推力瓦的熱油，油溫難以滿足對下導(dǎo)瓦冷卻的要求。

c)下導(dǎo)、推力油槽整個透平油循環(huán)線路中存在死油區(qū)。

我們在機(jī)組運(yùn)行期間對下導(dǎo)相關(guān)部位的溫度進(jìn)行了測量和記錄。溫度測量記錄表(測量點一鏡板以上油溫、測點二：集油槽溫度、測點三：鏡板以下油溫)

測量點溫度28.3℃26.1℃25℃

備注

測量時，機(jī)組帶20MW負(fù)荷，油冷卻器冷油油溫為21℃，熱油為25℃，下導(dǎo)瓦溫最高62.2℃，推力瓦溫最高為35.9℃。

測點一：鏡板以上油溫約為28.3℃.;

測點二：集油槽溫度約為26.1℃;

測點三：鏡板以下油溫約為25℃。

由此可見，油冷卻系統(tǒng)冷卻效果良好，但下導(dǎo)瓦28.3℃的熱油沒有順利的回到油冷卻器(冷卻器回油溫度為25℃)，油循環(huán)不暢存在死油區(qū)。

三、下導(dǎo)瓦溫過高處理方案

對于我廠下導(dǎo)瓦溫度過高的處理有過兩個方案。當(dāng)我們分析得出下導(dǎo)瓦溫過高時由于冷、熱油在油箱內(nèi)交換不足，冷油不能順利到達(dá)下導(dǎo)瓦，而是停留在推力瓦上。對此，首先想到的方法是增強(qiáng)油循環(huán)，即在油循環(huán)系統(tǒng)的熱油管側(cè)上增加一臺管道泵，加大熱油出油量的同時加大冷油進(jìn)油量，并加大油壓，試圖將冷油經(jīng)12個q)60通孔進(jìn)入推力油槽，再進(jìn)入下導(dǎo)瓦。同時，也可以加快與熱油的交換速度，從而使下導(dǎo)瓦溫得到大幅的下降。

按這一思路對冷卻油循環(huán)系統(tǒng)進(jìn)行了施工。在四臺冷卻器中對稱布置兩臺的出油側(cè)各加一臺管道泵。完成后，記錄開機(jī)前的瓦溫為42℃。開機(jī)后，下導(dǎo)瓦溫上升為48℃，但推力瓦溫不變，維持在39℃左右。機(jī)組并網(wǎng)加負(fù)荷至25MW，下導(dǎo)瓦溫上升至59℃，此時同時投入兩臺管道泵(冷卻器在運(yùn)行中)，5分鐘后發(fā)現(xiàn)溫度上升至65℃，推力瓦溫也上升到了45℃。立即停止試驗。

我們再次分析，在油循環(huán)系統(tǒng)的熱油管側(cè)上增加管道泵以圖加大熱油出油量的同時加大冷油進(jìn)油量，將冷油經(jīng)12個q)60通孔進(jìn)入推力油槽，再進(jìn)入下導(dǎo)瓦。這個思路四正確的，但為何在應(yīng)用中，瓦溫不降反而上升了呢?原因在于，在油循環(huán)系統(tǒng)加了管道泵后，加大熱油出油量，也就是增大了油的運(yùn)動速度，油在高速運(yùn)動中，自身溫度增高，也就出現(xiàn)了油溫不降還升現(xiàn)象，從而導(dǎo)致下導(dǎo)瓦溫、推力瓦溫比投入管道泵前還要高。這次試驗的失敗，也讓我們得到了更確切的結(jié)論：下導(dǎo)瓦溫過高是由于熱、冷油在油箱內(nèi)未進(jìn)行完全交換。要解決這個問題，就只有從油的循環(huán)路線上想辦法，也就是加大推力頭7個{D20孔的孔徑，或者再增加7個甚至更多個數(shù)的q)20孔。同時還要加大集油槽上12個q)60的孔徑，或者再增加12個甚至更多個數(shù)的q}60孔，以增加油的循環(huán)能力。無疑這種方法在現(xiàn)場時很難實現(xiàn)的，需要將整個下導(dǎo)軸承(滑轉(zhuǎn)子與發(fā)電機(jī)軸熱套而成)、油箱等大小部件拆除返回廠家才能處理。

在經(jīng)過多次論證并與廠家溝通后，決定采用一種更為簡單的方法：既然冷油不能從油箱內(nèi)部很好的進(jìn)入下導(dǎo)瓦進(jìn)行冷卻，那就直接將冷油從外部直接送到下導(dǎo)瓦。見圖2所示。從圖中可以看出，油系統(tǒng)這樣改造后，冷油的運(yùn)行路線就是總油由一路分成兩路：一路由推力瓦下部進(jìn)入，供推力瓦冷卻，一路由油箱上部進(jìn)入，供下導(dǎo)瓦冷卻。同時，為保證每一塊下導(dǎo)瓦都能均勻得到冷卻，在下導(dǎo)瓦上增加一路環(huán)管及噴淋頭，可確保冷油能均勻的直接噴淋在下導(dǎo)瓦上。

具體做法是，將新增設(shè)的噴淋環(huán)管進(jìn)油口，與原冷卻環(huán)路的冷油管進(jìn)行焊接，并在焊接出口上方裝設(shè)管道閥以調(diào)節(jié)噴淋環(huán)管的噴油量。而噴淋頭以一定角度將冷卻油噴射在下導(dǎo)瓦推力頭，起到直接冷卻下導(dǎo)瓦降低瓦溫作用。

這一方案得到一致認(rèn)可后，由天重廠家計算下導(dǎo)瓦的冷卻所需進(jìn)油量及設(shè)計加工新增噴淋環(huán)管。并于2009年3月底安裝完成。完成后，開機(jī)試驗，記錄開機(jī)前下導(dǎo)瓦溫為42℃(我廠所在地環(huán)境溫度較高)，開機(jī)后下導(dǎo)瓦溫為45℃，推力瓦溫為45℃。并網(wǎng)帶50MW負(fù)荷連續(xù)72小時后下導(dǎo)瓦溫穩(wěn)定在57℃，推力瓦溫與改造前相同。

四、結(jié)論

我廠在解決完成l撐機(jī)下導(dǎo)瓦溫過高的問題后，相繼對2#、3#機(jī)進(jìn)行了同樣的處理。處理后，推力瓦溫穩(wěn)定、下導(dǎo)瓦溫穩(wěn)定并保持在57℃。在經(jīng)過近一年的運(yùn)行證明，我們的思路是正確的，方法也是得當(dāng)?shù)摹?/p>