第一篇：固井、錄井、測井事故案例

固井同行業事故案例分析

1固井井噴事故 1）基礎資料

（1）表層套管：φ339.7mm，下深60.28m。（2）技術套管：φ244.5mm，下深1281.41m。（3）裸眼：φ215.9mm鉆頭，鉆深2264m。

（4）防噴裝置：雙閘板防噴器一套，只能封鉆桿，不能封套管。（5）鉆井液性能：密度1.22g/cm3，粘度27s。2）事故發生經過

勝利油田某年某月在GD-10-1井施工作業，完井后，下入φ139.7mm油層管至2252.66m，循環時將鉆井液密度由1.22g／cm3降至1.15g/cm3。固井時，依次注入清水3m3，密度1.01g/cm3的平衡液10m3，密度1.25g／cm3的先導漿36m3,密度1.78 g/cm3的尾漿57.5 g/cm3。替鉆井液時，排量30L/s，替入18 m3時，井口返出量明顯減少，替入21 m3時，井口不返，堅持替完水泥漿碰壓。候凝1h10min后，井口涌出鉆井液，接弟發生井噴，噴出物為油氣，噴高20m多。

3）事故原因分析

（1）本井是因井漏環空液面下降到一定深度，失去壓力平衡，再加上水泥失重的影響，誘發井噴。

（2）雖然裝有防噴器，但防噴器閘板規范不配套，發生了井噴，依然用不上。所以在下套管以前，一定要把防噴器閘板換裝成與所下套管外徑規范相匹配的閘板。

（3）忽視了觀察進口和向井內灌鉆井液的工作。固井碰壓后，一般井隊都是刀槍入庫，馬放南山。但在井漏的情況下，絕不可疏忽大意，只要注意向井內灌鉆井液，或許會避免此類事故的發生。

（4）固井過程中，發生井漏，有兩種情況，一種是因環空堵塞

而發生井漏，泵壓一定要升高，環空液面也不會下降，此種情況，不會發生井噴。另一種情況是在水泥漿上返過程中，隨著環空液注壓力的增高，將低壓層壓漏，此時泵壓不會上升，但井口液面要下降，遇到這種情況，必須觀察井口動態，做好灌注鉆井液的工作，必要時關井候凝。

4）防止固井后發生井噴事故的預防措施

（1）在高壓油氣層固井，要用膨脹水泥或在水泥中添加防氣竄劑，維持水泥凝結時體積不變，不給油氣上竄留下通道。

（2）控制水泥中的自由水，降低水泥漿失水量，不要使水泥漿在凝結時析出過多的水分。因為由于密度差的關系，這些水是要向上流動的，以致互相串通，可以形成水道。

（3）采用分段凝固的辦法，即把水泥漿環分為緩凝段、常凝段和催凝段，當下部水泥凝結時，上部水泥漿仍保持液態，可以減輕失重現象，總的液柱壓力要始終大于油氣層壓力，不讓油氣有活動的余地。設上段的水泥漿液柱壓力為pcl，中段的水泥漿液柱壓力為pc2，下段的水泥漿液柱壓力為pc3，鉆井的液柱壓力為pm，地層壓力為Pp,在水泥漿返至地面的情況下，如水泥漿不返至地面，環空還有一段鉆井液，一般要大于地層壓力10%，否則便有油氣上竄的可能。

（4）采用分級注水泥的方法。其效果與分段凝固的辦法相同。（5）采用管外封隔器固井。可以根據不同的情況，采用不同的管外封隔器。“4·21”較大交通事故

某石油管理局固井工程技術處長慶項目部慶陽項目組駕駛員張某駕駛冀J03667水泥車，于2003年4月21日9時30分，在陜西省寧縣金村西北3公里處發生翻車，造成2人死亡、車輛嚴重損壞的較大交通事故。

1）事故經過

固井工程技術處位于河北省任丘市華北石油會戰道，成立于2001年10月29日，主營各種油氣井的固井工程施工作業。為緩解冀中固井工作任務不足的矛盾，成立了長慶固井項目部。

2003年4月21日凌晨4時，固井工程技術處長慶項目部慶陽項目組三輛作業車一同前往長慶油田寧10井執行表層固井任務，完成固井任務后隨即向基地返回，上午9時30分左右，當第一輛由駕駛員張某駕駛的冀J03667水泥車以20Km/h左右的速度行駛至寧縣金村西北3公里處（此路段為山澗S彎路），張某發現有三四名小學生正在路面上玩耍，正欲避開小學生時對面有一輛桑塔納黑色轎車急馳而來，擠占車道，張某駕駛的水泥車被迫制動并駛向路左側（路寬4.5米），因連日降雨致使道路泥濘濕滑，車輪軋在土路肩上，而路肩下有新埋入的水管，土質松軟，致使車輛側滑失控，掉入公路左側100米左右的山溝，車上共有駕駛員張某和乘車人盧某（操作工）兩人。后面跟隨的兩輛灰罐車相繼開到該路段，兩輛車上的工作人員和附近群眾立即對張某和盧某進行搜救，上午10時左右將張某從駕駛室內救出并立即送往寧縣醫院進行搶救，經搶救無效于當日上午死亡；當日20時左右將埋在土里的盧某找到，經現場醫生搶救無效死亡。

2）事故原因

根據事發當地公安機關判定：駕駛員張某負次要責任（桑塔納轎車搶占路面負主要責任）。

（1）直接原因

①長慶地區多山地，溝谷縱橫，坡多路窄彎多，地理環境復雜，又加上連日降雨致使道路泥濘濕滑等因素，都增加了行車的危險系數。

②路上有行人，對面來車速度快，侵占路面。（2）間接原因

駕駛員對山險路段行車的危險性沒有足夠認識，華北石油管理局固井工程技術處針對長慶項目部特殊的地理環境出臺了諸多安全管理辦法和措施，尤其針對山路等復雜道路車輛的行駛，專門印發了山路駕駛技能學習材料，張某在行駛過程中沒有嚴格按照固井工程技術處制定的山路駕駛規定“在山道坡路上行駛應提前減速、鳴號、做好隨時停車的準備”行駛。思想麻痹大意，觀察、了望不細致，缺乏山地行車的技術要領和處理突發情況的能力。

（3）管理原因

固井工程技術處對駕駛員的管理不到位，雖然針對特殊地理環境制定了安全管理辦法，但是缺乏系統的實施措施，執行力度不夠，沒有引起駕駛員對危險路段安全行車的足夠認識。

3）事故教訓及防范措施

（1）要進一步完善夏季和各種特殊路段行車安全措施，并認真抓好落實。結合實際，舉一反三，吸取教訓，切實把交通安全工作當作一件大事抓緊抓好。

（2）認真學習山路安全行車規范并嚴格執行。施工前，領導必須組織提前探路，摸清道路狀況并制定事故預防措施和應急預案。

（3）單車出車必須進行安全行車交底和教育、檢查，規定行車路線和速度，并隨時向單位報告行車情況和作業情況。二臺車以上出車必須有中隊以上干部帶隊，保證整隊出車、整隊收車和路途的安全檢查。

（4）雨天不準上山、下山，黑夜不準上山、下山。遇雨天或天黑前趕不到施工地點，就地休息。等待天氣好轉及天亮后再上山、下山。禁止疲勞駕駛，發現駕駛員有疲勞或其它不適應駕駛車輛時，應

立即采取措施，暫時調離駕駛員崗位，待其恢復正常后再駕駛車輛。車輛傷害事故 1）事故經過

1984年11月17日，某油田地調處三大隊司機馮某駕駛4103號放線車從開江縣接測量組。行至簡南路106km處羊角折斷，致使左前輪脫落，造成油箱擦地起火，當場燒死3人，輕傷21人，汽車被燒毀，經濟損失21萬余元。

2）事故原因分析 對車輛檢查不周。3）預防措施

嚴格遵守交通安全管理規定和操作規程，出車前要進行安全檢查，發現隱患急時出理，落實車輛保養制度。

測井案例 “3·8” 放射源落井事故

2004年3月8日，某油田放射性測井小隊在冀東油田某井進行完井測井施工中，發生放射源落井事故。

1）事故經過

當日，該油田放射性測井小隊在冀東油田某井進行完井測井任務。測完電纜輸送段后，儀器提至井口準備測量鉆桿輸送井段。在卸補中儀器放射源時，由于操作人員未將源叉與源頭絲扣連接到位，致使放射源取出儀器源室后與源叉脫落，放射源掉入防落井卡盤內；又因卡盤銷子沒有鎖牢，操作人員用手撲抓放射源時，使卡盤底面分開，造成放射源滑入井眼落井。

2）事故原因（1）直接原因

操作人員卸放射源時，沒有將卸源工具與源頭絲扣上緊，造成放射源與工具脫離，是導致事故的直接原因。

（2）間接原因

①違反了HSE設施使用的規定。井口防止放射源落井的卡盤銷子沒有鎖牢，造成卡盤底面分開，致使放射源滑入井眼落井；

②現場人員職責履行不到位。裝卸放射源時，隊長和HSE監督員沒有對作業過程進行監督檢查，未能及時發現事故隱患；

③應急措施不當。當放射源脫落掉入井口卡盤上時，操作人員用手撲抓放射源，將卡盤壓翻，致使放射源落井。

（3）管理原因

①安全教育和培訓沒有落實到位，造成員工因安全意識淡薄，安

全操作技能差而違章作業；

②現場工藝技術管理人員對保證工程安全的技術措施的制定和檢查均沒有完全落實到位，對工程技術安全重視不夠；

③日常緊急情況的應急處理實際演練不到位，造成員工對緊急事件的處置能力差。“3·27”機械傷害事故

2000年3月27日下午15時30分，某公司在板24-4井施工過程中，發生一起1人重傷的機械傷害事故。

1）事故經過

該公司施工人員于2000年3月27日下午15時左右到達板24-4井場進行施工，15時30分，在測斜儀器起至1600m時發現滾筒內鋼絲排列不均勻。施工員陳某便使用撬杠進行排布鋼絲，由于鋼絲與撬杠摩擦力的帶動，使撬杠脫落，導致身體失去平衡，右手被旋轉的滾筒和承重的鋼絲瞬間卷進滾筒內，當同伴發現后，迅速剎車并切斷電源，但此時陳某右手食指、中指、和無名指已經被鋼絲切斷，造成右手終身傷殘。

2）事故原因（1）直接原因 絞車排繩器失效。（2）間接原因

①絞車擺放未對正井口；

②施工員安全意識淡薄，違章使用撬杠排鋼絲。（3）管理原因 ①安全培訓不到位； ②設備維修不及時。3 巴東四井測井事故

1）事故發生經過

1999年5月25日，在鉆進至井深6166.72m，進行電測時，當測至6122m時，張力由7000磅上升至7500磅，下放至正常張力，收儀器腿，上提至6120m遇卡，后反復上提（最大9200磅）下放活動電纜無效。

2）事故發生原因

白堊土水化膨脹縮徑；儀器較長，摩阻大，遇卡后電纜上提最大9200磅，作用于儀器上的力不足1t，而造成儀器卡；井斜變化率大，5692~5714m狗腿度11.1度/25m，造成摩阻大。

3）事故處理經過

（1）穿心打撈工具：測井隊的鋼球式專用打撈筒+5”加重鉆桿+5 1/2”鉆桿，循環下探至6097.69m遇阻10t，打撈未獲，后循環打撈多次，下壓5~20t上提0~16t，未成功，起鉆。

（2）起鉆完發現三球有較嚴重變形和磨損，焊死循環孔，更換鋼球，第二次進行穿心打撈，抓住落魚，上提遇卡，活動鉆具無效，決定拉斷電纜起鉆。

（3）下5 5/8”卡瓦打撈筒（內裝3 5/8”藍狀卡瓦），下至井深5682.5m循環處理泥漿，再下鉆至魚頂循環打撈，上提10~48t，下壓5~10t反復多次無效，決定倒開卡瓦撈筒起鉆。

（4）下鉆通井，下7 5/8”套銑筒*38.4m（銑鞋203mm）至5259m循環，再下至5504m遇阻10t，上提220t，循環活動鉆具劃眼通過5510m，套銑至6124.34m（魚頂位置6098.56m），其中5906-5914m阻卡嚴重，下放遇阻10t，上提220t，接著套銑至6133.28m，循環上提掛卡嚴重，活動無效，倒劃眼（6133.28~6103m）后轉入正常起鉆（6042~6103m掛卡嚴重200~230t）以后正常。

（5）下5 5/8”加長打撈筒（帶3 5/8”藍狀卡瓦）至6087.88m循

環探魚頂至6132.12m，加壓8噸后再加壓10t，起鉆撈獲全部落魚。損失時間361h。

錄井事故案例 中石油西南油氣田分公司重慶開縣川東北氣礦“12.23”特大天然氣井噴事故

2003年12月23日21:57，位于重慶市開縣高橋鎮，由中國石油天然氣集團公司（以下簡稱中石油集團）四川石油管理局川東鉆探公司鉆井二公司川鉆12隊承鉆的中國石油天然氣股份有限公司（以下簡稱中石油股份）西南油氣田分公司川東北氣礦羅家16H井發生井噴事故，造成243人死亡（職工2人，當地群眾241人），直接經濟損失9262.71萬元。

1）事故發生及搶救經過

2003年12月23日2時52分，羅家16H井鉆至井深4049.68m時，因為需更換鉆具，經過35min的泥漿循環后，開始起鉆。

當日12時，起鉆至井深1948.84m。此時，因頂驅滑軌偏移，致使掛卡困難，于是停止起鉆，開始檢修頂驅。16時20分檢修頂驅完畢，繼續起鉆。

21時55分，起鉆至井深209.31m，錄井員發現錄井儀顯示泥漿密度、電導、出口溫度、烴類組分出現異常，泥漿總體積上漲，溢流1.1m3。錄井員隨即向司鉆報告發生了井涌。

司鉆接到報告后，立即發出井噴警報，并停止起鉆，下放鉆具，準備搶接頂驅關旋塞。21時57分，當鉆具下放10余米時，大量泥漿強烈噴出井外，將轉盤的兩塊大方瓦沖飛，致使鉆具無支撐點而無法對接，故停止下放鉆具，搶接頂驅關旋塞未成功。

21時59分，采取關球形和半閉防噴器的措施，但噴勢未減，突然一聲悶響，頂驅下部起火。作業人員使用滅火器滅火，但由于粉末噴不到著火部位而失敗。隨后關全閉防噴器，將鉆桿壓扁，從擠扁的

鉆桿內噴出的泥漿將頂驅火熄滅。此后，作業人員試圖上提頂驅攔斷鉆桿，也未成功。于是，開通反循環壓井通道，啟動泥漿泵，向井筒環空內泵注重泥漿，由于沒有關閉與井筒環空連接的放噴管線閥門，重泥漿由放噴管線噴出，內噴仍在繼續。

22時4分，井噴完全失控，井場硫化氫氣味很濃。

22時30分，井隊人員開始撤離現場，疏散井場周邊群眾，隨后撥打110、120、119，并向當地政府通報情況。

23時20分，鉆井隊派人返回井場，關閉了泥漿泵、柴油機、發電機，隨后全部撤離井場，并設立了警戒線。

24日12時30分，執行搜救任務路過井場的川鉆12隊人員發現井口停噴，氣體從放噴管線噴出。14時，經派人核實，確認井口已經停噴，隨即由鉆井二公司組織點火，15時55分，1#、3#放噴管點火成功，險情得到控制。至此，未燃燒的含硫化氫天然氣已持續噴出了約18h。

在國務院工作組指導下，中石油集團研究制定了詳細的壓井方案。27日9時36分正式開始壓井，11時壓井成功。從23日21時57分井噴開始，井噴失控過程持續約85h。

事故發生后，重慶和開縣兩級黨委、政府采取強有力措施，組織大量人員、物資投入到轉移搜救群眾、醫治傷病人員、處理遇難者善后、核實賠付財產損失和災后重建等工作。四川省委、省政府也要求達州市宣漢縣協助重慶市安置了部分受災群眾。社會各界捐贈了大量的物資和現金。據統計，事故發生后安全轉移并妥善安置受災群眾65632人。截至2004年2月9日，累計門診治療26555人（次），住院治療2142人，治愈出院2056人，仍在住院86人，其中重癥病人9人。

2）事故原因

（1）事故直接原因

① 井噴的直接原因：

a.起鉆前，泥漿循環時間嚴重不足；

b.在起鉆過程中，沒有按規定灌注泥漿，且在長時間檢修頂驅后，沒有下鉆充分循環，排出氣侵泥漿，就直接起鉆；

c.未能及時發現溢流征兆。

② 井噴失控的直接原因：在鉆柱中沒有安裝回壓閥，致使起鉆發生井噴時鉆桿內無法控制，使井噴演變為井噴失控。

③ 事故擴大的直接原因：井噴失控后，未能及時采取放噴管線點火措施，以致大量含有高濃度硫化氫的天然氣噴出擴散，導致人員傷亡擴大。

（2）事故間接原因

① 現場管理不嚴，違章指揮。有關技術人員違反鉆井作業的相關規程和《羅家16H井鉆開油氣層現場辦公要求》，在本趟鉆具組合下放時，違章指揮卸掉回壓閥，井隊負責人和鉆井工程監督發現后沒有制止、糾正。沒有安排專人觀察泥漿灌入量和出口變化；錄井工嚴重失職，沒有及時發現灌注泥漿量不足的異常情況，且發現后沒有通知鉆井人員，也不向值班領導匯報；錄井隊負責人未按規定接班，對連續起鉆9柱未灌滿泥漿的異常情況不掌握。

②安全責任制不落實，監督檢查不到位。四川石油管理局及其下屬單位沒有針對基層作業單位多且分散的特點，建立有效的安全管理機制；沒有依法在井隊配備專職安全管理人員；沒有及時向井隊派出井控技術監督；對川鉆12隊落實井控責任制等規章制度情況監督檢查不力。川東鉆探公司沒有將其與川東北氣礦簽訂的《安全生產合同》下發鉆井二公司、川鉆12隊貫徹落實。川東北氣礦及其派駐羅家16H井的鉆井工程監督人員未切實履行安全監督職責。

③事故應急預案不完善，搶險措施不力。羅家16H井開鉆前，四川石油管理局及其下屬有關單位沒有按照法律法規的要求，組織制定有效的包括羅家16H井井場周圍居民防硫化氫中毒措施的事故應急預案，井隊未按規定進行防噴演習，也未對井場周邊群眾進行必要的安全知識宣傳教育。事故發生后，四川石油管理局沒有及時報告中石油集團。有關單位負責人對硫化氫氣體彌漫的危害沒有引起高度重視，搶險救災指令不明確；未按規定安排專人在安全防護措施下監視井口噴勢，未及時采取放噴管線點火措施。

④ 設計不符合標準要求，審查把關不嚴。羅家16H井鉆井地質設計沒有按照《含硫油氣田安全鉆井法》、《鉆井井控技術規程》等有關行業標準的規定，在設計書上標明井場周圍2km以內的居民住宅、學校、廠礦等；有關人員在審查、批準鉆井地質設計時，把關不嚴。

⑤ 安全教育和職工安全培訓工作抓得不實，要求不嚴，不到位，職工安全意識淡薄。有關單位對井隊職工操作技能差，技術素質低。一些干部職工對井控工作不重視，存在嚴重麻痹和僥幸心理，對于高含硫、高產天然氣水平井存在的風險及可能出現的嚴重情況，思想認識不足，沒有采取針對性的防范措施。

此外，事故發生在夜晚，群眾居住分散，交通通信條件差；當地為山區低洼地勢，空氣流通不暢也是導致大量人員傷亡的客觀因素。

3）事故性質

中石油川東鉆探公司“12·23”井噴特別重大天然氣井噴失控導致硫化氫中毒事故是一起責任事故。

4）事故責任認定

（1）直接責任人：羅萬志（川東北氣礦駐羅家16H井鉆井工程監督），沒有糾正和制止拆卸回壓閥、泥漿循環時間嚴重不足、泥漿灌注不符合規定等違章行，工作嚴重失職，對事故的發生負有直接責

任。此人已在事故中死亡。

（2）直接責任人：王建東（四川石油管理局鉆采工藝研究院定向井研究中心工程師，駐羅家16H井現場負責人），擅自決定卸掉回壓閥，導致井噴失控，對事故的發生負有直接責任。被判處有期徒刑五年。

（3）直接責任人：宋濤（川鉆12隊技術員，負責井隊技術管理工作），明知有必須安裝回壓閥的規定，還安排當班工人拆卸回壓閥，工作嚴重失職，對事故的發生負有直接責任。被判處有期徒刑五年。（4）主要責任人：向一明（川鉆12隊副司鉆），2003年12月23日下午當班時，違反每起3柱就應灌泥漿1次的規定，違章操作，造成液柱壓力下降，工作嚴重失職，對事故的發生負有主要責任。被判處有期徒刑三年。

（5）主要責任人：肖先素（川東鉆探公司地質服務公司錄井四小隊錄井工），2003年12月23日下午當班時，未及時從錄井儀上發現連續起鉆9柱未灌注泥漿的異常情況，后來發現了也未立即要求鉆井工糾正并向值班領導報告，工作嚴重失職，對事故的發生負有主要責任。被判處有期徒刑三年，宣告緩刑四年。

（6）主要責任人：吳斌（中共黨員，川鉆12隊隊長），明知按規定必須安裝回壓閥，但在發現違規拆卸回壓閥的情況后，沒有采取措施糾正；井噴失控后，未按有關規定安排專人監視井口噴勢情況、檢測井場有害氣體濃度，致使無法及時收集井口準確資料和確定點火時間；對起鉆過程中未按要求灌注泥漿、長時間修理頂驅后沒有下鉆充分循環等違規行為監督不力；組織制定的應急預案不完善；對職工安全教育不到位、安全生產責任制不落實等問題監督檢查不力，工作嚴重失職，對事故的發生負有主要責任。被判處有期徒刑六年。

（7）主要責任人：吳華（中共黨員，川東鉆探公司副經理、總工

程師，分管安全生產工作），井噴失控后，作為現場總指揮，在有關人員請示是否采取點火措施時，沒有向上級請示就以天太黑、現場情況不明、不安全為由不同意放噴點火；到達現場后未去井場進行實地勘察，也沒有按規定組織人員觀察井口情況，以致未能及時掌握井口放噴情況并采取點火措施；對川東鉆探公司沒有將其與川東北氣礦簽訂的《安全生產合同》下發所屬單位執行的情況失察，工作嚴重失職，對事故危害的擴大負有主要責任。被判處有期徒刑四年。

（8）28名有關人員，被認定對事故發生或事故危害擴大，分別負有主要領導責任（16名）、重要領導責任（7名）、主要責任（4名）和重要責任（1名），追究事故責任并給予行政處分。

（9）鑒于這起事故人員傷亡和損失慘重，造成重大社會影響，國務院決定給予中石油集團分管質量安全工作的副總經理任傳俊行政記大過處分，同意接受馬富才辭去中石油集團總經理職務的請求。華北油田趙48井井噴中毒事故 1）事故概況及經過

1993年9月28日15時，位于河北省趙縣各子鄉宋城村北700m，華北石油管理局在冀中坳陷晉縣凹陷中部，南古莊背斜上鉆探的一口預探井-趙48 井，由華北石油管理局井下作業公司試油三大隊作業20隊，對該井進行射孔作業后，發生井噴，大量含硫化氫的氣體噴出，造成村民6人死亡(在10多萬人的緊急疏散過程中，因年老體弱、驚嚇、顛簸、中風、交通事故等原因還死亡15人)，24人中等中毒，440余人輕度中毒，輕質油污染莊稼近700畝，中毒死亡大牲畜7頭，直接經濟損失約60萬元的井噴事故。

趙48井是一口預探井，完鉆井深3282.8m，人工井底3032m，鉆探目的層是新生界孔店組二段。9月28日15時，由華北油田井下作業公司物理站射孔一隊用90型射孔槍對該油層進行射孔。15時10

分引爆射孔彈，投射子彈77顆，射發率100％。在開始上提電纜時，井口發生外溢，而且外溢量逐漸增大，溢出的水中有氣泡。當電纜全部從井中提出后，作業20隊副隊長李錄立即帶領當班的5名作業工人搶裝事先備好的總閘門，穿上了總閘門的8條大螺拴并擰緊了對角的4條，關閉了總閘門。在準備關閉套管閘門時，因有硫化氫氣體隨同壓井液、輕質油及天然氣一同噴出，強烈的氣流使人無法接近套管閘門，當班工人不得不從井口撤離。撤離現場后，副隊長李錄立即派人電話報告上級，同時通知附近兩個磚窯滅火，并到距井場最近的宋城村，廣播發生井噴的消息，通知村民轉移。

得到趙48井井噴的消息后，華北石油管理局、石家莊市公安局、27軍、井陘礦務局及趙縣縣委、縣政府，都組織了搶險人員趕赴現場。

2）事故原因分析

經調查，并對該井地質、鉆井、測井、試油、射孔等有關技術資料和原始記錄進行反復分析，這次事故的主要原因是：鉆井、錄井、測井資料都沒有發生硫化氫，造成了對該射孔層地下情況缺乏全面準確詳盡的認識，把這一層作為新層和油水同層進行常規試油，對所試層段中含硫化氫沒有準備。因此，此次事故屬于不可預見的性質。

但是，在調查中發現，華北油田井下作業公司20隊存在執行制度不嚴的問題，沒有嚴格按照設計要求組織施工，用總閘門代替防噴閥門等。四川石油管理局溫泉4井硫化氫串層中毒事故 1）事故經過

1998年3月22日17時，四川石油管理局溫泉4井（氣井）鉆井至1869m左右時，發生溢流顯示，關井后在準備壓井泥漿及堵漏過程中，3月23日凌晨5時40分左右，天然氣通過煤礦采動裂隙自

然竄入井場附近的四川省開江翰田壩煤礦和鄉鎮小煤礦，導致在鄉鎮小煤礦內作業的礦工死亡11人，中毒13人，燒傷1人的特大事故。該井是四川石油管理局川東鉆探公司6020隊在溫泉井構造西段下盤石炭系構造高點上鉆的一口探井，設計井深4650m，鉆探目的層是石炭系。在香溪～嘉三（609.5～1747m）段用ρml.07～1.14g／cm3的鉆進過程中，發生多次井漏，漏速范圍在2.5～30m3／h，累計漏失鉆井液473.6m3、橋塞鉆井液105.8m3。3月18日，用密度l.09g／cm3的泥漿鉆至井深1835.9m時，井口微涌，錄井參數無明顯變化，集氣點火不燃，鉆時略有波動，將密度由1.09提到1.14g／cm3井漏，漏速2～8m3／h，鉆進中見微弱后效顯示，巖性為云巖。3月22日17時35分，鉆至井深1869.60m時發生井涌，液面上漲5m3，鉆井液密度由1.13降到1.11g／cm3，涌勢猛烈，17時40分關井。3月23日7時02分關井觀察，立壓由0～8.5MPa，套壓由0↗7.9Mpa；8時40分點火放噴，10時46分～12時15分反注，密度l.45g／cm3的橋塞鉆井液30m3；13時壓井無效關井。3月24日3時50分點火放噴，噴出物中有硫化氫存在，由于套管下得淺，裸眼長、漏層多，不得不進行間斷放噴；至25日3時10分，放噴橘紅色火焰高7～15m，做壓井準備工作。3月26日8時，水泥車管線試壓20MPa，用泥漿泵注清水6m3，泵壓由Pd7.9↗16MPa，正循環不通，用泥漿泵注清水間斷憋壓仍不通，卸方鉆桿搶接下旋塞、回壓凡爾和憋壓三通，用一臺700型壓裂車向鉆具內間斷正憋清水3.6m3，泵壓由0↗20MPa↘0，在以后憋壓的同時開放噴管線放噴，噴勢猛，其中17時55分～18時30分出口見較多液體噴出，并聽見放噴管線內有巖屑撞擊聲。因為鉆具內不通，決定射開鉆具，建立循環通道，為壓井創造條件。在井深1693.7～1689.93m段鉆具內用41發51型射孔彈射開鉆桿。出口噴勢忽弱忽強。因泥漿排量和總量不夠，壓井未成功。

3月29日用3臺水泥車向鉆具內注清水54m3、用兩臺泥漿泵和一臺986水泥車正注ρml.80g／cm3的泥漿158m3、噴勢減弱，關兩條放噴管線；注濃度10％ρml.45g／cm3的橋漿55m3、ρm1．80g／cm3的泥漿82m3、噴勢繼續減弱，但無泥漿返出。用5臺水泥車注快干水泥180t，出口噴純氣，火勢減弱，用兩臺986水泥車正替清水14m3，出口已無噴勢，關放噴管線。用水泥車反灌橋漿19m3。后經10次反注（灌）濃度橋漿62.22m3堵漏。至4月3日8時關井觀察，立壓、套壓均為零，事故解除。

事故損失時間254小時，在壓井處理過程中，含硫天然氣（含硫0.379～0.539g／m3）串到附近煤窯內，致使其中采煤的民工11名死亡，1人燒傷，13人中毒。2）事故經驗教訓

在勘定井位時，應對諸如煤礦等采掘地下資源的工作場所進行詳細了解、標定，并制定詳細的、可行的防范措施，以避免出現本井事故的連帶事故。在對所鉆地層特別是碳酸鹽巖地層還沒有完全認識以前，鉆井工程設計充滿著不確定性和風險性，在施工中要根據地下情況的變化及時做出相應的設計調整。本井若能在第一次溢流顯示后就把Ф244.5mm套管提前下入，可能就不會出現溢流關井后造成地下井噴從而導致地面被迫放噴的復雜局面。本井產層以上大段裸眼至少有三個漏層，在漏層沒有得到根治的前提下鉆開產層后果當然是嚴重的。

第二篇：固井復雜問題

固井復雜問題

固井作業不僅關系到油氣井能否順利完成，影響投產后油氣井質量的好壞、油氣井壽命的長短及油氣井產量的高低，而且其成本在整個鉆井工程中也占有很大的密度（占20%～30%）。固井技術發展的目標一直圍繞如何進一步提高固井質量及減少固井事故等。固井又是一個系統工程，影響因素復雜多樣，具有其特殊性。

主要表現在以下幾個方面：

（1）固井作業是一個一次性工程，如質量不合格，即使采用擠水泥等補救方法也難以取得良好的效果。

（2）固井作業是一項系統工程、隱蔽性作業，涉及到材料、流體、化學、機械、力學等多種學科，施工時未知因素多，風險大。

（3）固井作業施工時間短，工作量大，技術性強，費用高。因此，要求固井作業要精心設計、精心準備、精心施工，并要有較完備的預防固井復雜情況的預處理方案，確保優質高效地完成固井作業。

固井作業涉及套管、水泥漿漿體性能設計、注水泥現場施工、水泥膠結質量等方面，為此，固井復雜問題和事故也可以分為以下幾類。

第一類：套管及下套管復雜情況，包括下套管阻卡、套管斷裂、套管泄漏、套管擠毀、套管附件和工具失敗、下套管后漏失或循環不通等。

第二類：水泥漿漿體性能事故，包括水泥漿閃凝、水泥漿觸變性、水泥漿過度緩凝等。

第三類：注水泥現場施工復雜情況，包括注水泥漏失、環空堵塞、注水泥替空等復雜情況和事故。

第四類：水泥膠結質量復雜情況，包括油氣水層漏封、水泥膠結質量差、環空氣（水）竄等。

下面就上述固井復雜情況及事故發生的主要原因及預防、處理方法分別加以論述。

1、下套管復雜情況 1、1套管阻卡

套管阻卡一般可分為以下三類：一是套管粘吸卡，二是井眼縮經卡，三是井眼坍塌或砂橋卡。

1）

管阻卡的原因及影響因素

1.套管粘吸卡是由于套管的外徑往往大于鉆桿的外徑，套管與井壁的接觸面積大于鉆桿的接觸面積，上扣時間要大于鉆桿的上扣涉及，且下套管時又難以旋轉，因此，卡套管的發生機率較大。

2.井眼縮徑卡套管是由于井眼不穩定，特別是鉆遇蠕動性巖鹽層或由于鉆井夜性能不好形成較厚的假泥餅，導致井眼縮徑，造成縮徑卡套管事故。

3.井眼坍塌或砂橋卡套管是在下套管過程中或下套管結束后發生井眼坍塌或形成砂橋造成卡套管事故。

4.下套管前沒有認真通井，對縮徑段沒有很好地劃眼，易造成卡套管事故。

5.下套管作業沒有認真準備（包括組織、工具等），造成下套管時間過長或中間停頓等，易發生卡套管事故。

6.中途測試、取心、電測后沒有通井而直接下套管易發生卡套管事故。7.鉆井液性能不好，沒有形成很好的濾餅，井眼摩阻系數大，尤其是高密度、分散型鉆井液，發生卡套管的機率大。

8.下套管前對漏失層沒有很好地堵漏，加之下套管時速度過快，易壓漏地層，造成井塌引起卡套管事故。

9.高壓層下套管前沒有壓穩，在下套管過程中發生溢流，環空夜柱壓力下降，易發生井塌，造成卡套管事故。

10.井口不，下套管上扣時反復錯扣，下套管時井下套管靜止時間長且沒有活動套管，易發生卡套管事故。

11.鉆井液密度設計不合理，如密度設計較低，造成井眼坍塌或沒有壓穩蠕動性地層引起井眼縮徑，造成卡套管事故。

12.下套管時遇阻，盲目下壓，造成下套管由遇阻演變成套管卡死。2）

防發生套管阻卡的技術措施

1.下套管前認真通井，對縮徑段反復劃眼。

2.設計合理的鉆井液密度，保證壓穩地層，防止井眼坍塌，減少蠕動性地層的蠕動速度和井眼縮徑。

3.中途測試、取心及電測后要求認真通井才能下套管。

4.下套管前認真處理好鉆井液性能，降低鉆井液粘度、切力和失水，并充分循環處理鉆井液，方可下套管。

5.對于深井、長裸眼井和定向井、水平井等，必要時在下套管前要求加入塑料小球或混入5%～10%的原油，降低井眼摩阻系數。6.下套管作業要認真準備（包括人員組織、工具等），僅可能減少下套管時間和中間停待。

7.下套管前對漏失層要求很好地堵漏，并控制下套管的速度，防止壓漏地層。8.在高壓層下套管前要求壓穩，防止在下套管過程中發生溢流，保持井內壓力平衡。

9.在下套管過程中如發生井漏、井塌等復雜情況，一般要求起出套管，下載處理井眼，正常后再重新下套管。

10.下套管時如遇阻，應反復活動套管，并接方鉆桿或循環頭循環處理鉆井液，不能盲目下壓，防止套管卡死。

11.下套管前要校正井口，做到天車、轉盤和井口三點一線，防止下套管上扣時錯扣。

12.必要時使用套管扶正臺，采用人工或機械扶正套管，防止下套管上扣時錯扣并加快下套管速度。

13.盡可能使用自動灌漿設備，減少因灌漿造成的下套管停頓時間，使用自動灌漿設備時要及時注意其工作狀況，如失敗要采用人工灌漿。

14.下完套管后要求先灌滿鉆井液后再慢慢開泵循環，等循環暢通后慢慢提高循環排量，防止混入空氣造成開泵困難和壓漏地層。

15.采用人工灌漿時，在灌漿間隙要不停地活動套管，上下活動套管距離不小于2米，發現井下有遇阻跡象時要停止灌漿，并采用大距離活動套管或接方鉆桿循環等措施，等正常后再灌漿和下套管。16.下套管過程中要及時注意井口返漿，如發現異常應立即停止下套管進行處理，待正常后方可繼續下套管。3）

套管阻卡的處理方法 套管遇卡后，應在保證套管串不被破壞的前提下開展處理工作，而且，應根據不同的卡套管類型采用不同的處理方法較卡鉆相比，套管遇卡處理難度更大，手段也相對較少。

（1）套管粘卡

發生套管粘卡后，推薦采用以下步驟進行處理：

1.強力活動套管； 發生套管粘卡后一般是先接方鉆桿或循環頭開泵循環，后在套管和設備（井架、提升系統）安全的條件下，盡最大可能上下活動套管，采用此種方法一般可以消除套管粘卡。

如果強力活動次數后（通常為10次左右）仍不能解卡，一般要停止強力活動。此后，在一定范圍內活動沒有卡住的套管，防止卡點上移。

2.泡解卡劑； 在強力活動套管無效后，處理套管粘卡的主要方法是通過泡解卡劑的方法來處理套管粘吸卡。其基本步驟一般如下：

第一：選擇合適的解卡劑。解卡劑一般分為水基、油基兩種，其密度要根據井內地層壓力選定，對于高壓井，要選擇高密度的解卡劑。一般油基解卡劑適合大多數地區，但在個別地區，水基解卡劑也取得了較好的應用效果。第二；計算卡點位置。現場一般采用計算在一定拉力條件下的套管伸長來計算卡點位置。計算公式如下：

L=ESI/F 式中 L——自由套管的長度，m；

E——鋼的彈性系數，2.1×105MPa； I——自由套管在力F作用下的伸長，m；

F——自由套管所受超過自身質量的拉力，N； S——套管截面積，m2。

第三：計算解卡劑的用量。根據計算的卡點位置，在卡點位置及其以下部分注入合適的解卡劑。要求具有一定的附加量，一般在20%左右。

第四：井內壓力平衡計算。根據井內地層壓力、鉆井液密度、地層巖性、解卡劑的密度和用量，進行井內壓力平衡計算，確保不會發生井涌、井噴和井塌事故。第五：解卡。根據不同的解卡劑的類型、地層特性和現場的實際卡套管的情況，在解卡劑注入一定時間后采用類似強力活動套管處理方法解卡。（2）套管縮徑卡和井眼坍塌或砂橋卡

1.套管縮徑卡時，井內一般可以循環鉆井液，可以通過類似套管粘卡的處理方法進行處理。

2.井眼坍塌或砂橋卡時，如可以循環鉆井液且井口尚能返漿，應堅持先小批量低壓循環鉆井液，后逐步提高鉆井液的密度、切力，正常后固井。

3.如果套管已經下到井底，且循環鉆井液漏失，應根據現場實際情況進行處理。大多數情況下選擇小批量固井的方法，爭取把下部地層封固，必要時再對上部地層進行擠水泥作業補救。

4.如果套管沒有下到井底，可選擇先固井，后采用增加一層尾管固井封固下部地層的方法補救。1.2套管斷裂

1）套管斷裂的原因及影響因素

1.套管設計時安全系數設計偏低，沒有考慮如溫度變化、套管彎曲等因素對套管強度的影響，造成套管強度不夠而發生套管斷裂。

2.套管本身質量問題，特別是絲扣加工質量不過關，造成絲扣處脫落。3.套管浮箍以上由于沒有對套管絲扣聯接處加以固定，在鉆水泥塞時造成套管脫落。

4.鉆遇硫化氫氣層，鉆井液中含有硫化氫而產生 氫脆作用，造成套管斷裂。5.在技術套管中鉆進，沒有采取有效的防護措施，鉆桿接頭將套管磨穿，造成套管斷裂。

6.地層水含有腐蝕性物質，如水泥環封固質量不好，易造成套管腐蝕破壞斷裂。7.套管遇卡后，施加拉力太大，造成套管脫落。

8.在壓裂和注水泥施工時，由于施工壓力太高，超過了套管的抗壓強度，造成套管斷裂破壞。

9.在熱采井內，套管受熱膨脹，但由于套管外面又有水泥固結，限制了套管的自由伸長，在套管內部產生壓應力，當壓應力超過材料的屈服極限時，套管就會斷裂。

2）防止套管斷裂的技術措施

1.下套管時防止套管錯扣，不允許在錯扣焊接。

2.套管遇阻卡后，不能強拉強提，上提拉力不能大于套管本體和絲扣抗拉強度的80%。

3.表層套管和技術套管下部的留水泥塞套管應用防止螺紋松扣脂或在松扣處采用鉚釘固

定，防止在鉆水泥塞或下部鉆進過程中造成套管脫落。

4.對于含有硫化氫的井，下套管前必須充分循環鉆井液，壓穩產層，清除鉆井液中的硫

化氫。同時，應采用訪硫套管和井口裝置。

5.應盡可能提高表層和技術套管鞋處的固井質量。

6.在已下套管的井內鉆進，要控制轉盤的轉速。鉆鋌未出套管鞋時，轉速不大于60r/min，鉆鋌出套管鞋后也不要超過150r/min.對于深井和復雜井，鉆井周期長，對套管要采取相應的保護措施。

7.對于熱采井固井，應采用優質鋼材，在固井時要提拉一定的預應力，消除因溫度升高，鋼材受熱膨脹產生的壓應力。1、3 套管擠毀

1）管擠毀的原因及影響因素

1.套管強度設計不合理，造成套管擠毀。

2.灌鉆井液不及時，造成在下套管過程中掏空太長，引起套管擠毀。

3.套管加工質量不好，如壁厚不均勻或橢圓度太長或鋼材性能達不到標準。4.在擠水泥時，沒有下擠水泥封隔器，擠水泥施工壓力超過上部套管的抗內壓強度，造成上部大直徑套管擠毀。

5.存在特殊地層，如巖鹽層，由于巖鹽層蠕動，蠕變壓力大于套管的抗外擠強度，就會造成套管擠毀。2）防止套管擠毀的技術對策

1.下套管時要及時灌漿，控制套管掏空深度。

2.在巖鹽層等蠕動性特殊地層段套管強度設計應采用蠕變壓力設計，并考慮不均勻載荷的影響。

3.擠水泥作業設計時要考慮套管抗壓和抗外擠強度的影響。4.控制下如套管的質量，防止不合格的套管入井。

6.盡可能提高封固段的水泥石膠結質量，尤其是蠕動性特殊地層，提高套管抗外擠能力。

1、4管附件和工具復雜情況

1)浮箍、浮鞋復雜情況

1.浮箍、浮鞋堵塞：下完套管后，循環不通，開泵壓力持續上升，井口不反漿。預防措施：對入井套管進行嚴格通徑，并嚴格防止套管內落物。解決措施是在浮箍、浮鞋以上套管射孔，重新建立循環后固井。

2.浮箍、浮鞋失效：下完套管或注水泥結束后，浮箍、浮鞋失效或密封不嚴。預防措施：a.對入井套管進行嚴格通徑，并嚴格防止套管內落物對浮箍浮鞋的損害；b.如果浮箍浮鞋已經失效，對于常規固井可以采用關井候凝的方式，對于尾管固井或雙極固井，則采用管內外液柱平衡壓力固井方式。2）雙極箍復雜情況 1.雙級箍打不開

雙級箍打不開是指一級固井結束后，不能順利打開雙級箍的二級固井循環孔，造成二級固井無法正常進行。

造成雙級箍不能順利打開的可能原因有：①非連續式雙級箍打開塞與打開塞座密封不嚴，無法施加壓力，造成無法打開雙級箍；②雙級箍本身加工質量和設計有缺陷，雙級箍在重力作用下本體變形或雙級箍本體與打開套配合間隙過小，造成雙級箍打開套下行阻力大，無法打開雙級箍；③一級固井水泥漿性能設計不當，如稠化時間短，返到雙級箍以上時水泥漿已經稠化，或是水泥漿與鉆井液相容性差，造成雙級箍處的水泥漿膠凝，無法順利打開雙級箍；④一級固井后發生環空堵塞，造成雙級箍無法打開；⑤雙級箍放置位置不合適，井斜角大且狗腿度大，打開塞未座牢，造成雙級箍無法打開；⑥井口連接雙級箍時打鉗位置不對，雙級箍內外套發生微變形。

防止雙級箍打不開的技術措施有：①禁止在雙級箍本體上打鉗，防止雙級箍本體變形；②選擇質量好，設計合理的雙級箍產品；③盡可能設計水泥漿不要返到雙級箍以上位置，如一級固井水泥漿必須返到雙級箍以上，其稠化時間要附加重力塞的下落時間，且選用性能良好的固井隔離液防止雙級箍處的水泥漿膠凝；④雙級固井前要充分循環處理鉆井液，確保井眼穩定；⑤選擇合適的雙級箍放置位置，對于常規的機械打開雙級箍，其井斜角一般不要大于60～80；對于大斜度井采用液壓式雙級箍。

雙級箍打不開的處理方法有：①如果水泥漿沒有返到雙級箍，在套管內 下入小鉆具，下壓雙級箍的打開套，靠機械式打開雙級箍；②如果水泥漿已經返到雙級箍以上，先測聲幅，在水泥漿面以上50m左右射孔，建立循環，進行二級固井；③如果雙級箍以上沒有特殊地層且沒有高壓地層，可下入專用工具關閉雙級箍，再鉆開內套，進行試壓，如滿足下次開鉆要求或油氣生產測試要求，可從井口反注水泥漿固井。

2.雙級箍關閉不上

雙級箍 關閉不上是指在二級固井后，關閉塞不能順利關閉雙級箍的二級固井循環孔，造成雙級箍處密封不嚴。

造成雙級箍不能順利關閉的可能原因有：①管內外靜壓差大，造成關閉雙級箍壓力高；②雙級箍 本身加工質量和設計有缺陷，雙級箍 在重力作用下本體變形或雙級箍本體與關閉套配合間隙過小，造成雙級箍關閉套下行阻力大，無法關閉雙級箍 ；③連接雙級箍打鉗位置不對，雙級箍本體發生微變形，造成雙級箍無法關閉；④第一次施加的關閉壓力不夠，再施加關閉壓力時，關閉塞與塞座密封不嚴。

防止雙級箍關不住的技術措施有：①禁止在雙級箍本體上打鉗，防止雙級箍本體變形；②提高雙級箍本身加工質量，設計合理的關閉套配合間隙；③采用重漿替漿，盡可能減少管內外壓差，減少最終關閉壓力值；④在雙級固井二級固井投關閉塞后尾隨0.5～1.0方水泥漿，萬一雙級箍不能正常關閉，提高雙級箍關閉套密封能力；⑤提高第一次關閉壓力。

雙級箍關不住的處理方法有：①繼續增加關閉壓力試關閉雙級箍；②如果高壓下仍然關閉不上，關井候凝；③對于雙級箍沒有關閉的井，在下鉆鉆雙級箍附件時注意用鉆具嘗試關閉雙級箍關閉套。3）尾管復雜情況

尾管固井工藝對尾管懸掛器的要求是“下的去、掛的住、密封嚴、倒的開、提的出”。其復雜情況主要包括以下幾種： ⑴下尾管中途遇阻

下尾管中途遇阻一般分兩種情況，一種是在上層套管內遇阻，二是在裸眼段遇阻。如果在上層套管內遇阻，一般是由于尾管懸掛器的卡瓦提前座掛引起的，在裸眼段遇阻除懸掛器原因外還可能是地層的原因。

尾管懸掛器（液壓式）的卡瓦提前座封的原因有：①對于液壓尾管懸掛器由于尾管遇阻，開泵循環泵壓超過懸掛器座封銷釘剪切壓力，造成尾管懸掛器的卡瓦提前座封；②下尾管速度太快，也可能造成卡瓦提前座掛而遇阻；③尾管懸掛器本體錐體本位外徑設計太大，如上層套管內壁不干凈、稍有變形或井眼縮徑，就可能引起下尾管中途遇阻。

防止尾管懸掛器的卡瓦提前座掛的技術措施有：①如果下尾管遇阻，需要循環鉆井液，控制開泵循環泵壓不超過懸掛器座掛銷釘剪切壓力；②控制下尾管速度，一般一根套管下放時間不少于20s,一個立柱下放時間不少于45s;③在尾管懸掛器本體錐體上下各加一個外徑大于錐體的剛性扶正器；④適當提高懸掛器的座掛剪釘壓力。

尾管懸掛器的卡瓦提前座掛的處理方法是：一般液壓尾管都帶有復位彈簧，上提尾管使其復位，后慢慢下尾管，并注意指重表懸重變化。⑵尾管懸掛器座掛不上

尾管懸掛器座掛不上是指在尾管懸掛器不能有效地將尾管重量懸掛在上層套管上。

尾管懸掛器座封不上的原因有：①上層套管內壁沒有刮壁不干凈、套管內壁磨損嚴重、或套管壁厚小強度低或座掛位置正好處于接箍等原因可能造成懸掛不上；②懸掛器本身設計缺陷，如：座掛卡瓦錐度設計不當，不能實現自鎖，尾管懸掛器座封液壓缸設計間隙不合適，造成活塞不能有效上行等；③尾管懸掛器座掛卡瓦在下尾管過程中被損壞；④懸掛重量大，懸掛器本體發生變形，活塞上行阻力大；⑤鉆井液固相含量高，性能不穩定，造成座掛液壓缸堵塞。

防止尾管懸掛器座封不上的技術措施有：①下尾管前對上層套管內壁刮壁，尤其是鉆井周期長或老井側鉆的井；②選擇合理的座掛位置，應避開套管內壁磨損嚴重和套管接箍等位置；③控制尾管下放速度，防止尾管懸掛器座掛卡瓦在下尾管過程中被損壞；④合理的尾管懸掛器座掛液壓缸設計間隙，并在地面做拉伸試壓座掛試驗；⑤提高鉆井液穩定性能，并設計合理的液壓缸防堵塞結構；⑥懸掛器一經座掛不宜再上提解掛，重新座掛；⑦液壓尾管懸掛器下部的浮鞋應設計有旁通孔，萬一座掛不上可以座井底倒扣完成固井施工。尾管懸掛器座掛不上的處理方法有：①尾管懸掛器在設計壓力不能有效座掛，首先要校對懸掛器座掛位置，如座掛位置處于套管內壁磨損嚴重和套管接箍等位置，應放壓，改變座掛位置，重新憋壓座掛；②如果尾管懸掛器在設計壓力不能有效座掛，應采取逐步升高座掛壓力的方式反復嘗試座掛，不可盲目升壓，以免一次將座掛球座打通；③如座掛球座已經打通還沒有座掛成功，可采用大排量循環鉆井液的方法座掛尾管懸掛器；④如最終懸掛器座掛不上，且下部尾管重量不是很大，可選擇座井底倒扣注水泥方式固井，否則，只好提套管。⑶尾管懸掛器密封失效

尾管懸掛器密封失效是指尾管懸掛器中心管與密封芯子之間的密封件失去密封能力，造成尾管注水泥“短路”。

尾管懸掛器密封失效的原因有：①密封芯中密封圈在組裝時損壞；②密封圈不耐高溫；③在判斷是否已經倒開扣時上下提中心管造成密封圈損壞。

防止尾管懸掛器密封失效的技術措施有：①精心組裝密封圈，防止在組裝時發生反轉或損壞；②提高中心管的光潔度，防止在倒扣或判斷是否倒開扣時造成密封圈損害；③尾管懸掛器入井前必須進行密封性能試壓；④密封圈要耐高溫。尾管懸掛器密封失效后的處理方法：一般只能將送放工具提出，在尾管內下封隔器注水泥。

⑷尾管懸掛器倒不開、提不出 尾管懸掛器倒不開、提不出是指尾管下到井底后，懸掛器倒扣裝置和尾管連接的反扣部位倒不開扣，或者倒開后無法提出送放工具，造成懸掛器無法脫手。尾管懸掛器倒不開的原因有：①倒扣時，倒扣螺母處受力，造成倒扣困難；②倒扣螺母處有臟物，造成粘扣；③倒扣螺母設計強度低，在下尾管時已經變形；④井斜角大，且井眼狗腿度大，倒扣時倒扣扭矩無法正常傳到井底。防止尾管懸掛器倒不開的技術措施有：尾管懸掛器在入井前要進行嚴格仔細的檢查。

尾管懸掛器倒不開的處理方法有：如倒扣時，反轉嚴重，應仔細計算中和點，保證倒扣螺母處不受力，并較少倒扣摩阻；在增加倒扣扭矩時，注意一次倒扣的圈數不要超過鉆桿的允許的抗扭強度，防止鉆桿扭斷；如判斷扣已經倒開，則通過適當迅速上提下放的方法，使懸掛器脫手。2水泥漿性能復雜情況

固井水泥漿性能復雜情況是指由于水泥漿性能設計不當或水泥漿性能發生變化造成固井施工復雜情況。主要包括：水泥漿閃凝、水泥漿過度緩凝、水泥石強度衰退等。

2.1水泥漿閃凝

水泥漿閃凝是指在注水泥或替漿過程中由于水泥漿性能發生突變，水泥漿提前發生稠化或凝固，造成固井失敗。⑴水泥漿閃凝的原因

①

材料方面的原因。用于配置水泥漿的水泥、外加劑或配漿昂用水與實驗室實驗用的不一致或由于材料質量控制不好，造成水泥漿稠化時間或凝固時間與實驗室測試結果不一致。

②實驗條件不同造成的。由于實驗室測試條件與現場實際情況不符，尤其是溫度對水泥漿稠化時間和凝固時間影響很大，如果實驗溫度遠小于實際溫度或遇到異常高溫層則易發生水泥漿閃凝。

③現場施工的原因。在現場施工過程中配置的水泥漿密度遠高于設計值可能導致水泥漿閃凝。另一方面，水泥漿外加劑混配不勻也可能造成水泥漿閃凝。

④井內流體混入水泥漿中，尤其是高礦化度鹽水會嚴重縮短水泥漿稠化時間和凝固時間。

⑤固井水泥漿與鉆井液相溶性差，鉆井液混入水泥漿中。⑵防止水泥漿閃凝的技術措施 ①控制固井材料質量和穩定性。用于配置水泥漿的水泥、外加劑或配漿用水與實驗室實驗用的材料要求一致，外加劑要求混配均勻。

②準確求取現場施工的固井參數，尤其是井底循環溫度值。

③在現場施工過程中控制水泥漿密度在設計值的上下0.03kg/L范圍內。④注水泥作業過程中要注意壓力平衡，確保壓穩地層流體。⑤采用優質沖洗液、隔離液有效分隔鉆井液和固井水泥漿。⑥做好水泥漿配漿水陳化實驗和現場大樣復查工作。⑶水泥漿閃凝后的處理方法

水泥漿發生閃凝后要立即根據現場施工情況，在保證設備和井下安全的條件下用高泵壓頂替，如果可能，應迅速接水泥車頂替，盡可能多將水泥漿替到環空內，后采用擠水泥的方法補注水泥。2.2 水泥漿觸變性

水泥漿觸變性是指由于水泥漿在流動時具有較好的流動性能，但稍靜止其迅速形成膠凝結構，水泥漿失去流動能力。⑴水泥漿形成觸變性的原因 ①材料方面的原因。如水泥漿中添加了超細材料或鈣質含量較高的外加劑，易形成較強的網狀結構，造成水泥漿觸變性強。

②井內流體混入水泥漿中，尤其是高含鈣離子的地層水也會引起水泥漿觸變性。③高密度鉆井液中固相含量高，水灰比小，也易形成觸變性

④水泥車混合能力偏低，混合能小，混配的水泥漿的觸變性一般較強。⑵ 防止水泥漿觸變性的技術措施

①

采用高效的分散劑，改善水泥漿流變性。

②

注水泥作業過程中要注意壓力平衡，確保壓穩地層流體，防止地層流體侵入水泥漿中。

③

采用大功率、高混合能力的水泥車施工。④

保持注水泥施工連續，防止停泵。⑶ 水泥漿發生觸變后的處理辦法

水泥漿發生觸變性后要根據現場施工情況，可在配漿水中加入分散劑，并確保連續施工。

2.3水泥漿過度緩凝

水泥漿過度緩凝是指由于水泥漿稠化時間過長，造成水泥石強度發展緩慢甚至不凝固，造成無法有效封固油氣水層。⑴水泥漿過度緩凝的原因

①

水泥漿中添加了過量混凝劑。

②

施工時混配的水泥漿密度遠低于設計密度。

③

井下實際溫度遠低于實驗溫度，由于溫度對水泥漿強度發展影響很大，溫度愈低，水泥漿強度發展愈緩慢。

④

水泥漿頂替效率低，水泥漿中混入鉆井液，造成水泥漿過度緩凝。⑵防止水泥漿過度緩凝的技術措施 ①添加合適的水泥漿緩凝劑，在保證施工安全的條件下，稠化時間在施工時間的基礎上一般附加30～60min.②

采用水泥漿促凝劑或水泥漿早強劑加快水泥漿早期強度的發展。

③

在現場施工過程中控制水泥漿密度在設計值的上下0.03Kg/L范圍內。④

采取有效措施，提高水泥漿頂替效率。

⑤

準確求取現場施工的固井參數，尤其是井底循環溫度值，按實際溫度進行室內水泥漿實驗。

⑥

做好水泥漿配漿水陳化實驗和現場大樣復查工作，大樣不合格的水泥漿不允許入井。

⑶水泥漿過度緩凝后的處理辦法

水泥漿過度緩凝后只能延長水泥漿候凝時間，待水泥漿凝固后才能進行下步作業。

2.4水泥石強度衰退

水泥石強度衰退是指在井下條件下，水泥石發生強度退化，封隔能力降低的現象。在高溫下，常規的油井水泥在大于110℃條件下一般會發生強度衰退。⑴水泥石強度衰退的原因

①

常規水泥漿一般在110℃以下，水化后形成低滲透率、高強度的雪硅鈣石，當溫度進一步升高，其強度降低，滲透率增加，封隔能力下降。

②

水泥石滲透率較高，遇到高腐蝕的地層流體侵入水泥石，造成強度衰退。③

在高溫熱采內，由于注入蒸汽，造成井下水泥石受高溫發生強度衰退。⑵ 防止水泥石強度衰退的技術措施

①當井底靜止溫度大于110℃時，添加水泥漿高溫強度穩定劑(硅粉)，110～130℃時，其加量為35%，當溫度大于130℃時，加量為35%～45%，溫度愈高，硅粉加量愈大。

②當地層流體腐蝕性強時，加入如非滲透劑、超細材料等降低水泥石的滲透率。③在高溫熱采井水泥漿中要加入適量的高溫強度穩定劑。⑶水泥石高溫強度衰退后的處理辦法

水泥石發生高溫強度衰退后，其封隔能力嚴重下降，目前沒有較好的處理辦法，應注意井下作業的安全性。3注水泥施工復雜情況

注水泥施工復雜情況是指在注水泥施工中，由于水泥漿性能、井下復雜地層或施工工藝等方面的原因，造成注水泥作業復雜情況或失敗。主要包括注水泥漏失、灌香腸、注水泥替空等復雜情況和事故。3.1注水泥漏失

注水泥漏失是指在注水泥或替漿過程中，由于環空液柱壓力和環空摩阻之和超過地層破漏壓力，水泥漿漏失到地層，造成水泥漿返高不夠、油氣水層漏封和水泥膠結質量差。

⑴注水泥漏失的原因

①地層方面的原因有地層滲透率高，發生水泥漿滲漏；地層膠結差，地層承壓能力低，破漏壓力低；地層裂隙、斷層發育，造成水泥漿漏失； ②套管與井眼環空間隙小，循環摩阻大，造成注水泥漏失；

③水泥漿密度設計高、水泥漿封固段長，造成環空液柱壓力高，易發生注水泥漏失；

④鉆井液密度、粘度大，循環摩阻大，造成注水泥漏失； ⑤注水泥和替漿排量大，循環摩阻大。⑵防止注水泥漏失的技術措施

①

適當加入堵漏材料，提高地層承壓能力；

②

按照固井設計要求的液柱壓力，在下套管前進行地層承壓試驗； ③

采用低密度水泥漿固井，降低環空液柱壓力； ④

采用雙級固井或尾管固井，減少一次封固段長；

⑤

改變注水泥漿體結構，采用低密度前置液，降低環空液柱壓力； ⑥

采用擴孔工藝技術，增加套管與井眼環空間隙； ⑦

采用分散劑改善水泥漿流變性能；

⑧

調整鉆井液粘度并充分循環鉆井液，減少循環摩阻；

⑨

采用低返速固井工藝技術，控制注水泥和替漿排量，減少循環摩阻。⑶注水泥漏失后的處理辦法

注水泥漏失后要根據現場漏失情況并結合地層漏失原因，分析其可能對固井質量造成的影響及后果，采用相應的技術措施。如發生在注水泥過程中，可根據已入井的水泥漿量結合要封固的油氣水層位置，可適當少注入水泥漿；如發生在替漿過程中，應根據水泥漿稠化時間和施工時間情況，采用低返速固井技術。3.2灌香腸

注水泥灌香腸是指在注水泥過程中，由于水泥漿閃凝、套管內堵塞或環空橋堵等原因造成水泥漿返不到設計井深，套管內水泥塞過長等。⑴注水泥灌香腸的原因

①

水泥漿稠化時間短，注水泥施工長，造成注水泥灌香腸事故； ②

水泥漿發生閃凝，造成注水泥或頂替泵壓高； ③

環空發生井塌或橋堵，造成環空堵塞； ④

套管內落物，造成套管內堵塞。⑵防止注水泥灌香腸的技術措施

①

設計合理的水泥漿稠化時間，保證稠化時間大于注水泥施工1小時左右為宜；

②

采用合適的固井前置液體系，防止水泥漿發生閃凝；

③

在下套管和固井前充分循環鉆井液，井眼穩定后再下套管和注水泥，防止發生井塌或橋堵；

④

嚴防套管內落物。

⑶發生注水泥灌香腸后的處理方法

水泥漿發生灌香腸后要立即根據現場施工情況，在保證設備和井下安全的條件下用高泵壓頂替，如果可能，應迅速接水泥車頂替，盡可能多將水泥漿替到環空內，后采用擠水泥的方法補注水泥。3.3注水泥替空

注水泥替空是指在注水泥替漿過程中，由于替鉆井液量超過設計量(一般為套管內容積)，造成套管下部環空沒有水泥漿。⑴注水泥替空的原因

①

替漿量計算錯誤或計算不準確； ②

替漿量計量發生錯誤或誤差大；

③

固井膠塞未裝，或膠塞與塞座密封不嚴；

④

替漿碰壓排量太大，造成承托環損壞，無法碰壓引起替空； ⑤

套管有破損或上扣不緊，造成替空。⑵防止注水泥替空的技術措施

①

替漿量要計算準確并準確計量； ②

按規范質量可靠的膠塞；

③

替漿快結束時，要降低排量碰壓，防止造成承托環損壞引起替空； ④

使用合格套管并按規定扭矩上扣，不合格的套管不允許入井。⑶發生注水泥替空的處理辦法

水泥漿發生替空事故后要立即停泵，后根據測井曲線用擠水泥辦法補救。4水泥膠結質量復雜情況

水泥膠結質量復雜情況是指在注水泥施工結束后，由于水泥漿性能、施工質量或其他原因造成油氣水層漏封、水泥膠結質量差、環空氣（水）竄等影響膠結和封固質量的復雜情況。4.1油氣水層漏封

⑴固井后油氣層漏封主要的原因

①油氣水層本身或以下為漏失層，注水泥過程中或候凝過程中發生了漏失，造成油氣層漏封；

②發生了注水泥替空事故，造成下部油氣水層漏封；

③發生了注水泥灌香腸事故，造成水泥漿不能頂替到環空中； ④發生了環空橋堵；

⑤

水泥漿性能控制不好，如失水大、抗壓強度低、水泥石強度衰退等原因造成油氣水層漏封；

⑵發生注水泥后油氣水漏封的處理方法

① 射孔循環，補注水泥。發生注水泥后油氣水漏封后要先進行電測，判斷水泥漿返高后在水泥面以上射孔，建立循環，補注水泥漿。

② 反向注水泥。如果水泥面在漏失層以下，可直接從環空中反向擠水泥。③ 局部循環注水泥。如果發生了環空橋堵，可在上下分別射孔，建立循環，補注水泥漿

⑤

注水泥。在漏封的油氣水層直接射孔，擠水泥補救。4.2油氣水層水泥膠結質量差

⑴固井后油氣層水泥膠結質量差的主要原因

①水泥漿性能方面的原因。如在高滲透地層使用API失水的水泥漿體系造成水泥漿向地層過的濾失，水泥漿水化后質量差；水泥漿早期強度發展慢，地層油氣層竄；水泥石高溫強度發生強度衰退等。

②水泥漿頂替方面的原因。如井身質量差，井眼不規則，水泥漿頂替效率低；鉆井液流變性能、水泥漿流變性能或前置液流變性能差，且沒有設計合理的密度差，頂替排量設計不合理，水泥漿頂替效率低；套管不居中，水泥漿竄槽等。

③水泥漿油氣水竄。注水泥或固井后，由于沒有很好地壓穩油氣水層，地層流體侵入水泥漿中，引起水泥膠結質量差。

④注水泥漏失。由于在注水泥或候凝過程中，水泥漿發生漏失，造成水泥膠結質量差。

⑤環空間隙小，水泥環簿，更易發生替漿過程中竄槽，造成水泥膠結質量差。⑥在封固可溶解性地層時，水泥漿性能控制不當，地層被水泥漿部分溶解破壞水泥漿性能且易形成微間隙。

⑦注水泥施工質量差，影響入井水泥漿性能。如入井水泥漿密度不均勻、水泥車混合能低等。⑧下步井下作業對水泥膠結質量差的影響。如鉆水泥塞、試壓、射孔等。⑨鉆井液濾餅與水泥漿相溶性差，水泥膠結后與濾餅形成三明治結構。⑵ 提高油氣水層水泥膠結質量的技術措施

①優化水泥漿性能。如在高滲透地層、尾管固井、放氣竄固井等使用低API失水的水泥漿；對油氣水竄嚴重的井使用合適的水泥漿早強劑，提高水泥石早期強度；對于高溫高壓井固井，使用水泥漿高溫強度穩定劑，防止水泥石高溫強度發生強度衰退等。

②提高水泥漿頂替效率。如改善井身質量；合理調節鉆井液流變性能、水泥漿流變性能或前置液流變性能，且設計合理的密度差；應用流變學理論，優選合適的頂替排量；強化套管居中，減少水泥漿竄槽等。

③注重平衡壓力固井設計，防止地層流體侵入水泥漿中。

④防止注水泥漏失。對于存在潛在漏失的井，下套管、注水泥前先堵漏，提高地層承壓能力。

⑤合理增加環空間隙，提高水泥環厚度。⑥

在封固可溶解性鹽層時，使用半飽和或飽和鹽水水泥漿，防止形成微間隙。⑦

提高注水泥施工質量。

⑶發生水泥漿膠結質量差的處理方法 一般采用擠水泥工藝補救。在水泥膠結質量差的油氣水層直接射孔，后擠水泥補救。

4.3固井后發生環空油氣水竄

固井后環空油氣水竄是指在注水泥結束后，由于水泥漿膠凝，在由液態轉化為固態過程中，水泥漿難以保持對氣層的壓力或由于水泥漿竄槽等原因造成水泥膠結質量不好，氣層氣體竄入水泥石基體或沿水泥與套管或水泥與井壁之間間隙造成層間互竄甚至竄入井口，甚至發生固井后井噴。⑴固井后油氣水竄的主要的原因

①因為 頂替效率不高而造成水泥漿竄槽，隨著泥漿膠凝、脫水和收縮，進而形成氣竄通道。

②由于水泥漿固時化學收縮或水泥漿自由水析出以及溫度壓力變化，在水泥石與提高及水泥石與地層之間形成微環隙，造成環空油氣水竄。③水泥漿失重引起環空油氣水竄。在水泥漿進入環空初期，由于水泥漿的靜膠凝強度小于48Pa，水泥漿仍保持液態性質，能夠順利傳遞液柱壓力，進而壓穩氣層，此時不會發生環空氣竄；當水泥漿的靜膠凝強度大于240Pa,已具有足夠的強度阻止環空油氣水竄的發生；而在水泥漿靜膠凝強度為48～240Pa之間，水泥漿屬于由液態向固態轉化期，水泥漿逐步失去傳遞液柱壓力的能力，也是油氣水竄易發生時期。

⑵防止固井后油氣水竄的主要技術措施

①

提高水泥漿頂替效率，防止水泥漿竄槽。

②

采用綜合固井技術措施，提高水泥膠結質量，防止油氣水竄。③

采用水泥漿膨脹劑，防止水泥漿石收縮。

④

采用合適的防油氣水竄水泥漿體系，如：觸變水泥、可壓縮水泥漿、延緩膠凝水泥漿、化學交聯非滲透水泥漿體系等，減少水泥漿失重對環空油氣水竄的影響。

⑤

采用防油氣水竄工藝技術措施。如環空加壓技術、管外封隔器技術、脈沖注水泥技術等。⑥

固井前要對固井后發生環空油氣水竄的危險程度進行合理預測，力求更加準確地預測環空氣竄的危險程度并評價水泥漿防氣竄能力，進而經濟、有效地解決固井后油氣竄的問題。

⑶發生固井后油氣竄的處理方法 發生固井后油氣竄后很難處理，一般采用擠水泥工藝補救，即在發生油氣水層井段直接射孔，然后擠水泥補救。

第三篇：2014錄井計劃

2014．。。監督部錄井計劃

2014年，在。工作量縮減的大趨勢下，無形之中給2014年錄井工作帶來了前所未有的壓力，同時鑒于2013之不足，特制訂計劃。既往于優良傳統，保證錄井質量，安全生產，資料收集齊全準確，及時完成工作，做好監督本職工作，其具體計劃如下：

一、工作要求

依據。油田工作質量要求和。油田監督手冊管理細則，對錄井工作進行質量安全管理，對現場錄井資料進行全面監督，對重點井、水平井、鉆井取芯、卡層位等重點工序監管到位，水平井住井監管。認真學習“。油田分公司測錄井隊伍資質管理暫行辦法”、“。油田分公司錄井工程質量處罰暫行細則”、“操作規程”、“錄井原始資料質量要求”、“有、能、會、可”井控方針、“錄井監督崗位職責”，制定詳細的學習培訓計劃，重點是十大禁令及十二字井控方針的學習、并按照。。監督公司的要求堅決杜絕吃、拿、卡、要等違規違紀的行為發生。使錄井監督的業務水平有一定的提高，保證錄井施工資料質量合格率100%、油氣顯示發現率100%、完井口袋符合率100%。在監督經驗中改良工作方法，更有

效的完成工作。為。油田的開發、建設發揮我們監督的應有作用。

1、設備：摸底搜查，保證設備驗收合格，符合采氣二廠招標要求，杜絕驗收合格后中途更換、調換設備，保證設備運行正常。

2、人員證件：掌握現場真實人員，人證對口，杜絕工作期間私自換人、調人。

3、資料：資料錄入及時、上交資料及時準確，杜絕造假資料。

4、掌握現場工況，各道工序不落，匯報及時，杜絕異常情況謊報，瞞報。

二、工作態度

經以往的經驗，今年杜絕工作態度敷衍，要求以工作為主，以樂觀的態度正視工作，實現自身價值，踏實勤奮、好學求實，對工作認真，有責任感，始終懷有責任、態度、目標的工作思想，干一行是一行。

三、工作方法的改進部分

本新人較多，錄井管理模式分為常規井和水平井兩個管理區塊，兩個區塊各有專人負責，并將資料匯總到資料員。鑒于2013之不足制定以下方法。

1、完鉆資料和完井資料歸檔順序一致，完鉆未完井的留出位置，完井后按相應完鉆資料歸檔，將資料統一，方便

統計。

2、每日早晨分區管理人將各隊工況錄入電腦，按日期錄入各隊工況、進尺，能更好的掌握各隊伍施工狀況，和整體進度。

3、整改單問題現場備檔后，登錄到整改單，并與當天將影像資料保存到建立的各隊文件夾里。

四、監督管理

今年錄井監督人員較去年增加很多，大部分是新人。這么多人在一起工作。為了做到管理清晰，責任明確，工作高效、準確。管理分三級架構，主管（主抓全面工作，向項目組和總監負責），常規井、水平井各設負責人(督促監督人員工作，向主管負責)，監督人員日常工作向分片負責人匯報。具體管理如下：

1、加強思想教育，做到遵紀守法，公正廉潔，具有較強的事業心和責任感。

2、監督日常工作管理，要求每一口井，先要熟悉鉆井地質設計，明確鉆探任務，鄰井地質資料。區域地層油氣分布。把好驗收關，對錄井施工的每個環節，每個數據都進行認真核對，復查。

3、監督日常匯報管理，堅持養成每天早會，晚會習慣。每天晚上開會，要匯報當天井隊工況，對第二天工作做部署，早會對當天工作做具體安排。遇到緊急、異常情況要隨時向

主管領導匯報。

4、建立資料三級驗收制度，監督人員先認真仔細核對資料，再由分片負責二次核對，最后統一交資料員做最后核對后上交項目組。嚴格貫徹誰核查，誰負責的原則。責任落實的人。

5、監督人員要認真仔細，按要求填寫好監督日志。建立好監督管理臺帳。

五、培訓學習計劃

鑒于今年。油田公司各項工作的空前嚴峻形勢。日益完善的監督工作管理制度。使得我們必須加強監督人員業務學習，提高監督人員綜合能力。更好的適應越發嚴格細致的工作。根據以前經驗結合今年的具體情況我們制定了以下計劃：

1、學習范圍：“。油田鉆井井控細則及井控基本知識基礎知識培訓”、“。油田分公司錄井質量處罰暫行細則作規程” “地質學基礎”。

2、每周組織一次集體學習，每個人員要做學習記錄。每個月考核一次。考試試卷要建檔保存。

3、針對各人具體情況，制定不同學習內容。對于專業知識不強，業務能力弱的人員要督促平時加強學習。

4、定期組織全體人員對于工作中的難點、重點進行討論。通過討論加強理解記憶。

雖然在大環境的沖擊下，2014年我們面臨很多的挑戰和困難。但這不會成為我們的絆腳石，反而會激發我們的斗志。我們堅信在公司領導的正確領導下，通過我們認真扎實的努力。2014年我們。監督部錄井組會取得更好的成績。

。。監督部錄井組2014年3月30日

第四篇：固井技術措施

固井技術措施

一、表層固井作業：

（1）套管下到位后，鉆井隊必須循環1-2周并調整泥漿性能（粘度60s左右（馬氏），失水不大于5ml）且井眼穩定方可進行固井作業；（2）施工結束后10h井隊只能做相關輔助作業，試壓及二開掃水泥漿塞等作業務必等候凝24h后返方可進行。

二、水泥塞作業：

1、鉆井回填裸眼水泥塞：

（1）設計水泥塞底面以下必須注入50-100m稠漿（120s左右）；（2）水泥塞施工前必須循環調整泥漿性能，粘度在45s左右，保證進出口泥漿比重粘度基本一致，振動篩無掉塊；

（3）注完水泥漿洗井前，鉆具必須提出設計平衡點50m以上；（4）提出鉆具徹底洗出多余水泥漿后再循環1--2個循環周；（5）水平段回填水泥塞一次封固不得大于250m；設計兩段的，必須按設計執行；

（6）候凝時間不到48h不可進行探塞、掃塞等下步作業。

三、技套固井：

1、承壓試驗

完鉆通井前井隊按要求做承壓試驗，承壓試驗泥漿比重在1.23g/cm3左右，井隊下入光鉆桿至表套內，關防噴器，單凡爾打壓，要求30分鐘穩壓2.5-3mpa，穩壓合格后方可泄壓，進行通井作業。

2、下套管作業

（1）、按照API標準對送井的套管進行逐根通徑，檢查套管絲扣是否完好，上扣時要做好余扣記錄；

（2）、用清洗液對套管進行逐根清洗，嚴禁將油污灑落在套管的本體上；

（3）、下套管時要安排專人全程監督下套管速度、灌漿及扶正器安放，在下入20根套管后鉆井隊接好循環接頭，通過泥漿循環對入井工具的關閉情況進行檢查，在確定沒有問題的情況下，由鉆井監督、鉆井技術員和固井技術員簽字認可；

（4）、灌漿要求：每10根套管灌滿一次，可以通過測量泥漿罐液面的下降來核對灌入量是否到位；

（5）、浮鞋、浮箍和扶正器在場地要嚴格檢查，確定完好時再入井，套管入井20根左右必須頂通循環一周并；每根套管使用耐高溫螺紋密封脂，最下部連續3根套管必須用絲扣膠粘接，扶正器的銷釘固定要牢靠，防止脫落；

（6）、下套管過程中，泥漿出口要安排專人坐崗，觀察返漿情況，遇有異常及時匯報；

（7）、嚴格控制好套管下放速度（直井段不大于0.25m/s，斜井段及漏點以上500m以0.1~0.15m/s），以免壓力激動誘發井漏；

3、固井前循環

（1）、小排量開泵，頂通循環，同時打開振動篩，記錄頂通壓力。（2）、逐步提高排量，達到環空返速1.2m/s以上。（3）、循環期間調整泥漿性能，要求泥漿粘度在45-50s，比重在1.20-1.25 g/cm3，失水<5ml，泥餅<5mm。

（4）、循環期間如發生漏失，井隊必須進行堵漏，確保達到循環排量和泥漿要求且無漏失發生時方可固井。

（5）、循環停泵如出現返吐，井隊必須進行堵漏等處理，如實在處理無效，處理方法及處理過程經現場監督認可后，報請鄂北指揮部工程技術部批準后方可施工。

四、水泥漿性能要求

要求固井作業方除表層套管固井外，均要取得現場水樣進行水泥漿實驗，室內小樣試驗合格方可進行固井作業。

第五篇：基礎錄井培訓

常用錄井方法簡介

錄井即記錄、錄取鉆井過程中的各種相關信息。錄井技術是油氣勘探開發活動中最基本的技術，是發現、評估油氣藏最及時、最直接的手段，具有獲取地下信息及時、多樣，分析解釋快捷的特點。

初期錄井服務包括深度測量、地質描述以及使用熱導檢測儀進行氣測錄井服務。隨著錄井技術的發展，儀器的更新換代，計算機技術的應用，使得錄井技術得到了迅速的發展，越來越多的高新技術及裝備應用于錄井，構成了現代錄井技術。

在鉆進過程中，隨著泥漿一起被帶至地面的地下巖石碎塊叫做巖屑，俗稱為砂樣。在鉆進的過程中，按照一定的時間順序。取樣間距以及遲到時間，將巖屑連續收集、觀察并恢復井下剖面的過程即為巖屑錄井。通過巖屑錄井可以掌握井下地層層序、巖性，初步了解鉆遇地層的含油、氣、水情況。巖屑錄井具有低成本、簡便易行、及時了解井下地質情況、資料的系統性強等優點。

作好巖屑錄井工作的幾個基本條件：

1、井深準確，即鉆具丈量準確并且及時檢查核對鉆具長度；深度傳感器正常工作。

2、遲到時間準確，即遲到時間準確，能夠正確反映對應深度下的巖性，而且要牢牢掌握遲到時間的公式，理論計算法：

tw＝V／Q＝{π(D2－d2)/4Q}×H ；需要掌握遲到時間的校對方法：（1）鉆進接單根時，將電石指示劑從井口投入鉆桿內，記下開泵時間；記錄儀器檢測到乙炔氣體的時間，則可求得實際遲到時間。（還有用玻璃紙、大米、碎磚頭等食物投測）；（2）利用鉆時曲線校對遲到時間；大段泥巖中的砂巖夾層可以幫助我們判斷遲到時間是否合適。（反過來大段砂巖中的泥巖夾層同樣適用）。

3、巖屑撈取準確；（1）撈取方法：采用垂直取樣法取樣，不允許只取上面或下面部分，取樣后應將剩余部分清除干凈；（2）定時、定點撈取；（3）為了保證巖屑資料的準確性，振動篩選用的篩布應比較合理，尤其在第三系疏松地層中要求使用的篩布不小于80目；（4）每次起鉆前，應充分循環鉆井液，保證取完井底的巖樣；（5）下鉆后在新鉆巖屑返出井口之前，把振動篩清除干凈。

做好地質錄井一項基本的工作是巖屑的描述，包括以下幾方面的內容：

1、顏色：巖石顆粒、基質膠結物、含有物的顏色及其分布變化狀況等；

2、礦物成份：單礦物成份及其含量；

3、結構：粒度、圓度、分選性；

4、膠結：膠結物成份，膠結程度、類型；

5、晶粒：指碳酸鹽巖的晶粒大小、透明度、形狀以及晶間、晶內孔隙；

6、化石：名稱、形狀、充填物；

7、化學性質：指與鹽酸反應情況及各種染色反應情況；

8、熒光：顏色、直照、滴照、產狀、泡樣對比。同時需要做好地質分層工作，主要原則為：

1、巖屑觀察描述時是按照分層定名、分層描述的原則進行的。

2、通常是按照順序多包攤放，自上而下連續對比的方法，以確定各類巖屑的相對含量變化和新巖屑成分出現的井深；根據新巖屑的出現和百分含量的變化分層。

3、新成分出現標志著鉆遇新巖層；百分含量增加表示該層的延續；百分含量減少，說明該層結束，下伏新巖層出現。

4、在劃分巖層時還應該參考鉆井參數（鉆時、鉆壓、扭距）氣測全烴、鉆頭類型和新舊程度，甚至要考慮本區地質特征、和鄰井對比情況等進行分層定名描述。也就是說可以理解為“以巖屑為基礎，利用現有資料，對本井地層的巖性、含油性情況的綜合解釋”。

作為地質錄井的一項工作重點，巖心及井壁取心的描述內容包括：

1、顏色：巖石顆粒、基質膠結物、次生礦物、含有物的顏色及其分布變化狀況等；

2、礦物成份：單礦物成份或巖塊及其含量；

3、結構：粒度、圓度、分選性；

4、構造：層理、層面特征、接觸關系、生物擾動等；

5、膠結：膠結物成份，膠結程度、類型；

6、晶粒：指碳酸鹽巖的晶粒大小、透明度、形狀以及晶間、晶內孔隙；

7、縫洞情況：類型、分布和數量統計；

8、化石及含有物：名稱、形狀、充填物；

9、物理性質：硬度、斷口、光澤等；

10、化學性質：指與鹽酸反應情況及各種染色反應情況；

11、含油氣情況：包括含油氣巖心的顯示顏色、級別、產狀、含油面積百分比、原油性質、油氣味、滴水試驗、熒光、含油氣試驗。

熒光是指在紫外線照射下，原油中的熒光分子將吸收一些能量，暫時使熒光分子達到一個高能量且不穩定的狀態，而當這些熒光分子由不穩定狀態回到原始狀態時，將以光波的形式釋放過剩的能量，石油的這種特性稱為熒光。石油中的發光物質主要是芳烴和非烴，飽和烴并不發光。

作為地質錄井最關心的內容，常規熒光錄井分為兩大部分：

1、熒光直照：含油巖屑、巖心、壁心在紫外光下呈淺黃、黃、亮黃、金黃、黃褐、棕、棕褐等色。油質好，發光顏色強、亮；油質差，發光顏色較暗；礦物熒光：石英、蛋白石呈白一灰色；方解石、貝殼呈黃到亮黃色；石膏呈亮天藍、乳白色；成品油及有機溶劑污染熒光：柴油呈亮紫一乳紫藍色；機油呈藍一天藍、乳紫藍色；黃油呈亮乳紫藍色；絲扣油呈白帶藍一暗乳藍色；白油、煤油呈乳白帶藍色；磺化瀝青呈黃、淺黃色；525呈乳白一淺乳白色；鉛油呈紅色。

2、熒光滴照法，方法為：取幾顆巖屑樣品，分散放在濾紙上，在巖屑上滴一滴氯仿溶液，觀察巖樣周圍有無熒光擴散和斑痕，并記錄熒光的顏色和強度；熒光擴散邊斑痕的顏色：含烴多的油質為天藍、微紫一天藍色，膠質呈黃色或黃褐色，瀝青質呈黑一褐色；礦物熒光無擴散現象，成品油熒光顏色較淺，呈乳紫一天藍，一般只污染巖屑表面，可破開巖屑、巖心、壁心觀察新鮮面。相應的，隨著錄井技術的發展，我們有了熒光錄井的新技術，QFT定量熒光錄井，它的理論依據是：熒光強度與巖樣中石油濃度成正比。定量熒光錄井儀有以下優點：

1、無論是試驗室還是鉆井現場都適用；

2、無論是巖屑、巖心、井壁取心都可以用QFT儀來測定，且操作簡單，每測定一個樣品只需幾分鐘；

3、QFT是監測油層的可靠手段，是常規泥漿錄井、MWD、電測的有力補充，當鉆遇油層時，QFT會出現一個峰值，然后降回到背景值；

4、尋找其它監測技術漏掉的油層；

5、能消除改性瀝青、礦物熒光、絲扣油對地質錄井熒光的影響，從而克服了普通熒光燈下肉眼無法觀測到的凝析油-輕質油的熒光

6、儀器靈敏度高，計算機自動分析讀值；將QFT測量值繪在深度坐標的綜合錄井圖中，結合氣測數據和其它地層評價數據進行綜合分析，對識別含油氣層的精度和可靠性方面比常規熒光錄井方法好得多。作為地質錄井最明顯的一個響應特征，氣測錄井是現代地質錄井不可缺少的一部分。氣測錄井是直接測定鉆井液中可燃氣體含量的一種錄井方法。氣測錄井是在鉆進過程中進行的，利用氣測資料能及時發現油、氣顯示，并能預報井噴，在鉆井作業中廣泛采用。氣測錄通過分析鉆井過程中進入鉆井液中可燃氣體的組分及其含量來分析判斷有無工業價值的油氣層，也就是說通過分析鉆井液中氣體的含量，可以直接測量地層中的石油、天然氣的含量及其組成。

油層響應特征：氣測異常值高，全量和組分較全，且重烴含量較高；曲線形態呈弧形飽滿，且持續穩定；QFT值較高。

氣層響應特征：氣測異常值高，組分不全且輕烴含量高；全量和組分曲線變化快，曲線呈峰狀或鋸齒狀；QFT值相對油層較低。

水層響應特征：氣測異常值不高，組分不全；曲線整體呈箱狀低幅；QFT值低。另外作為地質錄井的重要判斷依據和手段，FLAIR流體錄井技術、地化錄井、鉆進液錄井-槽面顯示、鉆進液錄井-密度、粘度及導電率等、工程參數錄井等同樣需要我們注意和總結，在工作中加以利用，作為我們做好地質錄井的重要依據和方法。