第一篇：毛爾蓋水電站調試試運行階段總結

毛爾蓋調試試運行階段總結

經過運管部所有同事共同努力了幾個月后，毛爾蓋水電站終于進入調試試運行階段，在此階段我學到了很多理論專業知識和一些現場的實際操作。領導的運籌帷幄，將具體的工作落實到人，同時領導們也親自到現場給我們的工作提出了寶貴的意見，進行了嚴格的監督和指導工作，同事們工作起來就更加有動力和信心了。我們對水輪機部分、調速系統、發電機部分、勵磁系統、油、水、氣系統、電氣一次設備、電氣二次設備、廠用電及直流系統、消防、通風系統作了全面的了解和檢查，并做了缺陷統計。2011年10月18日19時50分完成1F首次開機，19日完成對線路充電，20日完成對主變沖擊合閘，21日00：12并網成功，21日02：11省調袁貴川下令對500KV線路開始24小時試運行，于22日02：11結束。21日12：27并網發電，21日20：43省調陳穎同意機組進入72小時試運行階段，于24日20：43成功結束72小時試運行。24日20：43正式發電。

此階段我取得了長足的進步和巨大的收獲，我將對這階段的工作作出如下總結：

1、沖水試驗

機組充水試驗的開始，即是機組啟動試運行的正式開始，應確認按照啟動試運行規程要求的有關各項的檢查試驗已全部完成。壩前水位已蓄至最低發電水位,并記錄壩前水位。沖水步驟為：尾水管充水、引水系統充水、蝸殼充水。

2、首次開機

2011年10月18日19時50分1F首次開機，之后馬上關閉，一切正常后進行了第二次開機。每個人都安排了各自的任務，運行人員負責配合維護，我配合機械班的張代云，我負責記錄導葉的啟動開度和空載開度，啟動開度為4.2%，空載開度為10.7%；開機后每隔10分鐘在現場記錄一次水導軸瓦、水導油槽、技術供、排水總管的溫度。技術供、排水總管的溫度波動范圍不大，供水溫度保持在12℃左右，排水溫度保持在14℃左右。而水導軸瓦、水導油槽溫度變化范圍較大，前面20分鐘就出現了峰值，之后波動也相對比較小，在2個半小時之后溫度趨于穩定，水導軸瓦1為42℃，水導軸瓦47℃，水導油槽為36℃。

3、擾動試驗

18日21：48擾動試驗開始，實驗的主要目的是以±8％的擾動量來選取最佳的PID參數。機組空載工況自動運行，施加額定轉速 ?8％階躍擾動信號，錄制機組轉速、接力器行程等的過渡過程，轉速最大超調量，不應超過轉速擾動量的30％；超調次數不超過2次；從擾動開始到不超過機組轉速擺動規定值為止的調節時間應符合設計規定；選取一組調節參數，供機組空載運行使用。在選取的參數下，機組空載工況自動運行時，轉速相對擺動值不應超過額定轉速值的 ?0.15％。4、19日主要任務 1)發電機短路特性試驗

19日01：48開始做短路升流試驗。主要目的是：測定1F定子繞組對地絕緣和吸收比以及轉子繞組對地絕緣，根據記錄的定子電流、勵磁電流、勵磁電壓參數，繪制發電機三相短路特性曲線。短路點確定：發電機短路點設置在發電機出口斷路器內側104處設為K1點。本試驗采用他勵電源： 35kV外接電源接入352DL開關柜經變壓器4B降壓后，從變壓器4B低壓側引出20kV高壓電纜至勵磁變壓器高壓側352處于斷開位置。35kV、20kV電纜敷設完成后制作電纜頭，進行電纜絕緣檢測和耐壓試驗，試驗合格后安裝就位。水機保護投入，轉子接地保護投入，勵磁變保護投入。通道切換功能都應切除，只能用手動，機組除空冷不投入其他冷卻水都應投入。第一條短路回路：5001DL→500367G；第二條短路回路：5001DL→5002DL→5003DL→500367G。

2)升壓試驗

19日04：15開始做升壓試驗。主要目的是：測量定子繞組對地絕緣電阻、吸收比；錄制發電機空載特性上升曲線和下降曲線。在測量上升和下降曲線時，勵磁電流大小只能沿著一個方向調節，嚴禁中途返回。否則由于磁滯作用，將影響測量結果。強勵裝置退出機組振動、擺度監測裝置投入、投入發電機空冷器冷卻水、水機保護、發電機保護投入、勵磁變保護退出、輔助設備及信號回路電源投入。

3)主變高壓側單相接地

19日07：24開始做主變高壓側單相接地試驗。試驗的目的是：檢驗保護回路動作是否正確可靠，校核動作值是否與整定值一致。首先確認發電機繼電保護、勵磁變保護，水力機械保護裝置及主變壓器保護及其控制信號回路投入正確。完成操作步驟并檢查確認后，應手動降勵磁電流，跳滅磁開關。

4)機械過速試驗

19日10：02開始做過速試驗。過速試驗的目的是：驗證機組轉動部分的強度及安裝的質量情況。在過速試驗過程中應監視并記錄各部位擺度和振動值，記錄各部軸承的溫升情況，觀察油槽有無甩油現象，監視是否有異常聲響。加強對機組振動、擺度、蝸殼壓力、機組轉速、頂蓋水位上升和自動排水情況等的監測，發現金屬碰撞聲、水輪機室竄水、推力瓦溫度突然或一直升高不能穩定、推力油槽甩油、機組振動、擺度過大等不正常現象時應立即報告并停止試驗。升速操作應平穩，不得過快或過慢，若遇關機失靈，指揮應立即下令操作緊急事故按鈕，或手動啟動事故配壓閥，強迫停機。在現場觀察到采取25%Ne制動冒煙較大，建議采用20%Ne時制動。

5)安裝擋風板、短路牌 6)自動開停機試驗

自動開、停機試驗的主要目的是：檢查計算機監控系統自動開停機回路動作是否正確。試驗過程中應密切監視水導瓦、推力瓦、上導瓦等各處溫度上升情況，加強對機組振動、擺度、蝸殼壓力、機組轉速、頂蓋水位的上升和自動排水的情況等的監測，發現異常時應立即報告并停止試驗。

7)對線路充電

19日20：17電站已具備充電條件，毛爾蓋公司曾禮主任向省調申請對毛色線充電。20：59省調王亦下令可對毛色線充電。值長負責與省調聯系，主值負責監護操作，我負責上位機操作、并用對講機對現場配合工作的人員下令。我們按照省調下令一條一條的執行，投上線路A、B套保護、線路T區保護，退出5001DL、5003DL重合閘裝置。第一次合上50036G，幾分鐘后發現線路上沒有電壓，經過我們查看和聯系，原因是色爾古變電站沒有接到省調的命令對我站送電。這一細節告訴了我在對設備操作完畢之后要仔細檢查相關設備的狀態和數據，隨時保持清醒的頭腦，冷靜的分析、處理問題。剛開始用對講機下令還比較緊張，下令的術語也不夠專業和準確，我對前幾次的操作進行了簡單的總結，之后下令都比較順利。值長向省調打電話回報情況，15分鐘之后省調下令第二次合上50036G，這次給毛色線充電成功。在合環操作中進展得很順利，核相位、相序的時間相對比較久，對于這方面以前從來沒有接觸過，其實就是一個相序表，分別插入ABC相的觸頭，表針正轉說明相序正確。在合上斷路器之前一定要投入相應充電保護，1#、2#主變的T區保護，合閘成功之后必須核相、退出其充電保護。上位機操作步驟：無壓合上5001DL→無壓合上5003DL→拉開5003DL（防止5002DL側有故障）→無壓合上5002DL→同期合上5003DL（合環）→拉開5002DL（解環）→拉開5001DL→拉開5003DL。

在此次充電操作中，以安全第一為主，人員的工作分配合理，落實到位，省調下令記錄了時間、事件、發令人，向省調匯報前明白全廠設備的狀態，匯報靈活變通，記錄清楚后再復頌，操作時頭腦清晰，監護人同意之后才執行。5、20日主要任務

1)04：17機組短路升流實驗完畢，07：08短路升壓實驗完畢，08：10開始勵磁調節器調節實驗，09：09完成1F帶1B的繼保措施，09：53集控實現對毛爾蓋電站的遠程操作，廠家完成事故停機、電氣事故停機實驗，廠用電倒為地方35KV供電。廠家告知技術供水的水泵每隔12小時相互切換一次；滲漏排水泵一臺泵運行時，輪流切換主泵運行。

2)1#主變沖擊合閘

20日15：38對主變沖擊合閘，此相操作也正好是我們三值當班，比起前次對三角形充電的操作時我更加熟練，進步了許多。我們分工明確，值長負責與省調聯系、記錄省調下令時間和下令人、對操作人下令，主值負責監護操作人操作和到現場驗收檢查，我負責上位機操作、用對講機確認安全是否到位并對現場各部下令、記錄值班日志。我在上位機上合上5001DL進行第一次合閘時，合閘不成功。上位機報“毛色線500KV保護B屏分相差動保護動作”，敬懷文負責組織人員查看并打印保護動作情況，之后進行分析動作原因，值長負責向省調匯報情況，主值負責打電話詢問色爾古變電站動作情況。最后判斷為色爾古變電站或本站差動保護極性接反，經過大家的團結協作，很快將極性改正確。一切恢復正常之后，得省調令按原調令進行沖擊合閘，進行得非常順利，5次沖擊合閘成功。6、21日主要任務

500KV毛色線24小時開始試運行，完成的實驗：甩25%、50%、75%、100%甩負荷實驗、一次調頻實驗、發電機參數實驗、溫升效率實驗、與省調自動化核對監控測點、PSS實驗。

甩25%，甩前調壓井水位為2081m，甩后為2096m；甩50%，甩前調壓井水位為2075m，甩后為2108m；甩75%，甩前調壓井水位為2071m，甩后為2109m；甩100%，甩前調壓井水位為2084m，甩后為2106m。7、22日主要任務

得省調李金龍令投入5001DL、5003DL重合閘，500KV毛色線24小時試運行結束，出口電表左邊為主用表，右邊為備用表，發電量的計算公式為：所抄電度X倍率，倍率=800X550/100。8、23日主要任務

我做了值長、監盤、黨員示范崗、團員示范崗、青年文明號的座牌。巡屏時，發現4B C相溫度過高，去現場檢查發現風機停機了，此事告誡了我們要不斷的巡屏。每天早上申報負荷時及時與集控商量，下達的負荷及時通知集控。

24日的主要任務則是進入商業運行。

9、工作不足

1）設備管理、基礎等方面存在一定問題，須要進一步加強學習和對設備的巡視檢查。

2）各種記錄以及操作票、工作票填寫還需學習標辦的規范。3）現場實際操作能力和專業理論知識還有待進一步提高。

4）在實際工作中，還需要加大力度，抓好安全生產上存在的薄弱環節，為今后的各項工作奠定基礎。

10、今后工作目標

1）在班組運行期間，主動承擔運行人員應盡的義務和責任，并一直致力于為建設優秀班組而努力，而且注意協調班組成員的關系，以利于平時工作的開展。

2）努力學習電站各臺賬、分析記錄等相關報表并進行分析，以便提高個人業務技能水平；在作風上，遵章守紀、團結同事、務真求實、樂觀上進，始終保持嚴謹認真的工作態度和一絲不茍的工作作風。在生活中發揚艱苦樸素、勤儉耐勞、樂于助人的優良傳統，始終做到老老實實做人，勤勤懇懇做事，勤勞簡樸的生活，時刻牢記自己的責任和義務，嚴格要求自己。3）在巡回檢查中，加強對設備的巡視檢查，對重要設備要重點檢查，例如避雷器、呼吸器、母線、線夾等，徹底檢查記錄設備上的安全隱患。

4）加強反習慣性違章工作，有效控制了習慣性違章的發生。

5）積極參加標準化組織的各種考試和活動，爭取獲得較好的成績；做好6S，爭取獲得最佳團隊，努力做好6S工作。

6）做到“心中有全局、手中有重點”，工作中要有“預見性、計劃性、系統性”，“分工協作、統籌安排”，上級安排的工作“不打折扣、堅決執行、事后匯報”。

第二篇：毛爾蓋水電站機組結構設計

關于毛爾蓋水電站機組結構設計

摘要：本文論述了毛爾蓋生態放水電站臥式混流水輪發電機組結構方面的設計，對較大容量臥式發電機組采取的布置方式進行了介紹。同時為減少軸向水推力使推力軸承穩定運行而采用的水輪機密封結構進行了分析。圖8幅。關鍵詞：結構設計 內循環推力軸承 集電環 無接觸密封

一、前言

本文所介紹的電站為四川毛爾蓋水電站的生態放水電站，是水頭變幅及容量較大的臥式混流水輪發電機組，于2012年正式并網發電。因其容量在臥式水輪發電機組中相對較大，而且軸承采用的是內循環方式，因此為保證機組特別是軸承能夠穩定運行，在結構及布置上進行了多方面的考慮。本文就此機組在布置形式及結構進行了介紹和分析，為今后設計類似的機組提供有益的經驗。

二、水輪發電機組的主要設計參數

1、水輪機

型號： HLA685-WJ-92 額定功率： 6186 kW 額定轉速： 750 r/min 飛逸轉速： 1573 r/min 最大水頭； 134.01 m 額定水頭； 132.53 m 最小水頭； 63.68 m 額定流量： 5.2 m3/s 額定點水輪機效率： 91.5 % 吸出高度： Hs≤-0.5 m 軸向水推力力： 178～232 kN 轉輪重量（含泄水錐等）：0.83 t

2、發電機

型號： SFW6000-8/2150 額定功率： 6000 kW 額定容量： 7500 kVA 額定電壓： 6300 V 額定電流： 687.3 A 額定轉速： 750 r/min 飛逸轉速： 1573 r/min 額定功率因數： 0.8 額定頻率： 50 Hz 相數： 3 絕緣等級： F/F 定子接線方式： Y 旋轉方向： 順時針（從發電機端看）額定時發電機效率： 97.7%（計算值）徑向推力軸承規格： φ320 徑向軸承規格： φ360 轉子重量： 18.8 t 飛輪重量： 0.8 t

三、發電機布置形式的選擇

水輪發電機組采用兩支點布置形式，由于機組容量在臥式機組中相對比較大，轉子重量比較重，軸向水推力也不小，因此對軸承的要求比較高，如何布置發電機需綜

圖1 發電機裝配圖(方案1)

圖2 主軸(方案1)

圖3 發電機裝配圖(方案2)

圖4 主軸(方案2)合考慮。圖1及圖3為發電機兩種不同布置方式，其中圖1為傳統布置形式，圖3為 經過核算采用的布置形式，現就兩種不同布置形式進行受力及剛度分析，比較兩種布 置形式的優缺點。

圖2及圖4上的受力分析進行了簡化處理，將轉子重量受力中心近似的認為在發電機中心線上，并將單邊磁拉力方向與重力方向一致，圖中所計算的結果為其合力數 值；近似的認為轉輪重心在轉輪中心線上，轉輪中心線方向不僅受到轉輪重力作用，還受到因水流不對稱所引起的徑向力的作用，圖中所計算的結果也為其合力數值。

由標準規范可知，定子和轉子間的空氣氣隙，其最大值或最小值與其平均值之差應不超過平均值的±8%。即使是5%的空氣氣隙不均勻也會導致很大的電磁不平衡力作用在機組導軸承上，引起機組振動和導軸承的磨損。因此在此本電站需考慮磁拉力的作用，并按±8%最惡劣的情況下進行計算，由此得出磁拉力的估算公式為F=0.3DL, 其中D表示轉子外徑,L表示鐵心長度,由電磁方案得出發電機轉子外徑為φ1608，鐵心長度為950，其磁拉力計算結果為45.8kN，故作用在發電機中心線上的作用力為233.8 kN（轉子重量為18.8t）。水流不對稱所引起的徑向力也需考慮，按有的資料認為其估算值為水輪機旋轉力矩的2%，按此估算值計算，其徑向力為4.8kN，加上轉輪重量，在轉輪中心線上的作用力為13.1kN。至于由于轉動部件的不平衡重量產生的徑向不平衡力由于難以估算，在此將其省卻。再根據前面所列出的水輪發電機組主要設計參數，可以分別計算出發電機兩種不同布置方式軸承所承受力的大小，圖2及圖紙4為其詳細結果。從中可發現方案1中兩軸承所受的力的大小相差不大，而方案2中φ320徑向推力軸承所承受的力（116.2kN）小于φ360徑向軸承所承受的力（138.7kN），由于推力軸承還要承受水推力，因此較低的徑向力有利其穩定運行，因而方案2中兩軸承的受力分布更好些。方案2兩軸承中心距離（3700）小于方案1（3770），對轉子中心撓度更好些。方案2由于徑向軸承外形尺寸小于推力軸承，因此轉輪中心距離軸承中心更近些（為1080），轉輪處的撓度要比方案1小些，但在飛輪處方案2撓度要大些。由于對于軸的彎曲變形進行精確計算比較復雜，除受力和支承情況外，軸承和機座的剛度、配合在軸上零件的剛度（這里包括磁軛、轉輪、軸套、飛輪等），以及軸上的局部削弱等，對變形都有影響，因此，在計算時，都進行了不同程度簡化。考慮到方案2只有在飛輪處撓度比方案1大些，因此只對方案2在飛輪處進行剛度核算，看其是否滿足使用要求。由圖中的數據，得出方案2主軸在飛輪處的撓度為0.056mm，主軸在推力軸承處軸的偏轉角為0.000058rad。由手冊可以查到滑動軸承處軸的許用偏轉角為0.001 rad，實際偏轉角遠小于此值，因此這種布置形式完全滿足軸的剛度要求。

從圖1及圖3比較可以看出，方案2的集電環布置在飛輪后面，并用鋼板封閉，這種方式明顯好于方案1。首先避免了方案1中磨損后的碳粉吸入定轉子內部，降低線圈的絕緣性能，同時封閉的箱體下部能夠收集磨損后的碳粉，有利于環保要求，并有利于集電環及電刷的防塵。其次如果軸承出現甩油和油霧逸出事故，集電環遠離軸承，可以避免油對集電環及電刷的污染。

由于發電機機座號比較大，轉子直徑相對也大些，作為兩支點結構，方案2大、小推力盤在尾部使得轉子插、抽相比方案1更容易些，對安裝及檢修更方便些。雖然方案2發電機軸向總的長度有所增加，但總體效果來看，采用方案2更合理些。

兩支點結構軸向長度短，結構緊湊，安裝調整方便，但其軸系臨界轉速不如三支結構，而招標書中明確要求軸系的一階臨界轉速應大于飛逸轉速的125%。因此提高軸系的剛度，對提高軸系的臨界轉速十分重要。經電腦程序實際計算，方案2主軸臨界轉速為1990 r/min，是其飛逸轉速的1.265倍，滿足招標書中要求。

四、水輪機結構形式

由招標書中要求，前后軸承均采用獨立封閉自循環潤滑系統，不設傳統油泵油箱、重力油箱等外循環裝置，冷卻器布置在軸承內部，軸承冷卻水直接由蝸殼進口處流出、排至集水井或尾水管內。

由于徑向軸承大（為φ320）受力簡單，應能滿足使用要求。而用φ320徑向推力軸承能否保證性能則成為機組設計及制造的難點。由于臥式機組頂蓋空間限制，在轉 輪上采用減壓板結構難以措行。考慮到機組的轉速并不低，在水輪機結構上借鑒了立式高水頭機組經常采用的無接觸密封方式，通過頂蓋排水降低轉輪上冠上表面的水壓力，從而降低軸向水推力，最終使推力軸承大推力盤所承受的壓力減少，提高推力軸

圖5 水輪機裝配圖

承運行的穩定性。在轉輪下環結構設計時，也使作用在下環側面的水壓力的軸向分力朝向發電機方向，以降低運行時產生的軸向水推力。在推力軸承（見圖6）結構上，采用大、小推力盤均帶油的方式具有多方面的優點：首先使得進入推力瓦和徑向瓦的潤滑油不會產生干擾，不會出現推力瓦和徑向瓦“搶油”現象；其次大、小推力盤同時帶油，提高了潤滑油的帶油量，保證充足的潤滑油；再次也有利于機組開機初始及緊急停機時軸向反力過大，對徑向瓦端面的損壞。這種軸承也有其缺點，即外形尺寸中E=445值（見圖6）相對較大些，此處解決的方法是將軸承放在發電機后端，而非傳統上的前端位置。由于發電機機座號比較大，所以轉子轉動慣量相應較大，通過調保計算，對飛輪的轉動慣量要求并不高，飛輪主要起到剎車盤作用。這樣飛輪的重量就能夠減輕，對推力軸承徑向力也能夠減少。同時徑向軸瓦采用了水冷式導瓦，具有運行瓦溫低，穩定性好等優點，由于軸承座內因有水冷卻銅管，易產生的冷凝水，為降低運行人員的檢修強度，在軸承底部裝有油混水裝置。

泵板和無接觸間隙密封方式，具體結構可見圖7及圖8所示，不僅可以降低軸向水推力，而且軸封的靜止部分與轉動部分不接觸使得密封有極長的壽命。在水輪機轉輪上冠設有泵板裝置，由于泵板的吸出作用，主軸對應面始終處于大氣之中，軸與軸封間不接觸并只有一層空氣，而非泄漏水，這樣，密封有極長的壽命。該密封不需檢修，在水輪機正常運行時不需冷卻或潤滑，比盤根等接觸性密封更有利些。主軸密封為不接觸迷宮型，由緊靠著軸上的轉動套、密封罩和主軸密封排水管組成，其主要作用如下：

（a）水輪機正常運行時

密封中水的流向如圖8中P的走向，密封轉動處完全干燥，由于有泵板裝置，在額定轉速情況下，整個負荷范圍內密封罩上無水壓。轉輪上的泵板隨轉輪一起旋轉防 止水和固體進入主軸密封，同時泵板排水管4-G2”（圖7）防止沙或固體物質積在水機頂蓋下，并將透過上止漏環的少量漏水通過泵板排水管4-G2”排至尾水或電站集水井。

（b）低于額定轉速連續運行

在機組啟動和關閉速度降低情況下，水壓可能達到軸封，此時由于迷宮環狀密封盒的擴散作用使漏水壓力大幅度下降，同時位于密封罩的排水管G3”（圖8）可將滲漏水排至尾水或電站集水井。

此密封方式的主要優點為：（1）無需維修，無磨損部件。

（2）無需用于冷卻或潤滑的清潔水。

（3）防止泥沙對頂蓋和主軸密封的磨蝕。（4）轉輪和頂蓋上的水推力可以有效減少。（5）在飛逸情況下，水推力少量增加。

具體機構設計是需注意將取水口面積和密封間隙面積比值取在1.766，經驗表面此時頂蓋內壓力可降低30%，頂蓋排沙排水后，不但降低了軸承推力負荷，同時排除了不穩定水流，避免了軸向水力振動，改善了轉輪穩定性。

圖6 φ320徑向推力軸承外形圖

五、制造工藝上采取的措施 制造工藝對機組運行穩定運行一樣十分重要。容量較大轉速較高的臥式機組一直存在瓦溫較高的現象，為此在制造上采取了多種措施以保證軸承穩定運行。

由于轉子重量及尺寸較大，難以在廠內進行動平衡試驗，只能進行靜平衡試驗。為此對轉子靜平衡要求嚴格，對轉輪及飛輪靜平衡也要求嚴格，目的是降低對軸承的附加動壓力。

推力瓦為彈性塑料瓦，因此不需要刮瓦，徑向瓦材料是巴氏合金，需要刮瓦。由于轉子重量較大，轉子又無壓力油頂起裝置，為了更好更快地在機組啟動過程中建立油膜和穩定地保持楔形油膜，在徑向瓦刮瓦時不在主軸軸頸上研磨，而是做了個假軸，提供給業主，假軸直徑比軸頸大一個雙邊間隙。利用假軸刮出的瓦，瓦與軸是線接觸，在機組啟動的瞬間磨擦副中的干摩擦僅發生在接觸線上，有利于軸頸在機組啟動的瞬間形成油楔，使機組漂浮在油膜上。同時，在軸瓦和軸頸之間具備均勻的圓周間隙，對于保持軸頸下穩定的油膜創造了比較良好的條件。而在自己的軸頸刮研的瓦不是圓筒形，在開機啟動時會出現較大面積的半干和干摩擦。為此給電站提供了假軸，使得機組在檢修以假軸進行軸瓦刮研。

圖7 水輪機裝配圖（放大圖）

六、結語

電站在2012年正式發電，從電站反饋的信息來看，機組的各項性能達到了招標書所提出的要求。特別是徑向推力軸承的運行比較良好，由于過去類似的機組一般都采用外循環潤滑方式，通過此次電站實際運行效果，對內循環推力軸承的效能有了比較深了了解，為以后設計制造同類型的機組提供了比較好的經驗。

圖8 密封工作原理圖

參考文獻：

[1]

《機械設計手冊》機械工業出版社，2006

[2] 程良駿.《水輪機》.機械工業出版社,1981

第三篇：火電廠168試運行調試總結

調試總結

時間如梭，不知不覺#2機調試及168試運于2014年12月17日18:35圓滿結束！在此期間，在各位領導和值長的指導及全值人員的共同努力下，我們克服各種不利的客觀因素，謹慎、認真的監盤、巡檢。及時發現問題并采取有效措施處理，使#2機組安全的度過168試運行。當然在此期間，我自己也有不足及做的不到位的地方。為使我的工作能力迅速成長、成熟起來，成為一名優秀的集控運行人員。現將#2機組調試及168式運行期間出現的問題總結如下： 1、2014年12月04日 #2機組投油槍時出現油槍槍頭霧化片掉落，造成投油槍時出現爐膛負壓大幅波動，以至到達跳機值。暴露的問題，點爐之前未檢查油槍槍頭霧化片是否完好，在投油槍時未能及時發現爐膛負壓波動大，且未能及時引風機出力。調整爐膛負壓正常,至使鍋爐BT。2、2014年12月05 #2機組出現低溫屛過水塞，主要原因是減溫水量太大且時間久，暴漏的問題主要是未能及時調整好蒸汽在對應壓力下的過熱度。次要問題是鍋爐參數到沖轉參數，由于汽機側出現影響機組沖轉的問題且不能短時間內解決。即啟爐沖轉時，機、爐協調不好。3、2014年12月10日 #2機組出現機組滿負荷跳閘時，未能及時鍋爐BT，以至鍋爐壁溫、汽溫嚴重超溫。4、2014年12月12日#2機組出現因精處理高速混床再循環門內漏凝汽器、除氧器水位迅速下降，暴漏的問題未能及時降負荷，除氧器水位、凝汽器水位最低降至1351mm、445mm；與化學聯系DCS上隔離精處理漏水時，化學耽擱操作近3min。鍋爐側應及時將冷渣器轉速降至最低，防止冷卻水量不夠，使其進、回水金屬軟管破裂。

5、#2機組在啟動過程中多次因汽機側高、低旁未能及時開啟、造成鍋爐側嚴重超溫，打閘停機。

6、#2機組出現#

4、#5冷渣器水冷風室漏渣，及時發現床壓及一次風機電流異常，全停冷渣器，穩定床壓，待參數正常之后再啟動排渣。

想要成為一名優秀的集控運行值班員，就應該從嚴要求自己。#2機組調試及168試運行期間，不管是出現在自己身上的事情還是在別的值上發生的事情，留給自己的都是些經驗、教訓，經過#2機組調試及168試運行，自己總結出來，不管任何時候，都應該加強聯系，溝通。要有自己正確的調整思路，在這個職位就應該擔當起這個職位它應該擔當的責任。加強溝通及事故處理的能力，這就要求我自覺主動的經常與有經驗的師傅交流，在工作中，學習他們處理事故的態度和方法，全面的掌控事故，避免事故進一步擴大，提高自己事故處理的能力。認真學習部門下發的安全文件。嚴格執行“兩票三制”制度，努力做到四不傷害，即不傷害自己，不傷害他人，不被他人傷害，保護他人不受傷害，加強自身的安全意識，時刻提醒自己，將安全經濟運行放在第一位，避免同一件事故二次發生。#2機組事故較多，#2機組于2014年12月17日通過168小時試運，新機組正處于磨合期，所以機組不穩定因素增多，系統根據機組的運行情況不斷的進行改進，所以，也為事故的多發埋下了伏筆，例如：小機跳閘、停運電動給水泵機組跳閘等等。這就要求我們要時刻警惕，將事故預想做到前面，培養自己在遇到事情沉著冷靜，積極應對的態度。

第四篇：水電站A套安穩調試總結

倮馬河電站A套安穩裝置調試總結

我站從2011年4月9日開始進行調試工作，于2011年4月19日前完成了A套安穩裝置調試全部工作。期間進行了A套安穩裝置的電流、電壓回路接線檢查，A套安穩裝置單體調試及配合云南電網進行聯合調試工作。

通過檢查A套安穩裝置的電流、電壓回路接線情況以及實際采樣值與實際發電有功值進行了對照，我站電流、電壓回路正常。由于我站A套安穩裝置機組電流采樣互感器設置在主變高壓側，因而不管我站機組有沒有在發電，A套安穩裝置都有實際采樣值，因而為了防止安穩裝置出現誤動的情況，我站A套安穩裝置進行了相應的程序修改，即在負荷從系統倒送至站內的時候，我站實際采樣值不進入裝置計算。程序修改后對A套安穩裝置進行了單體調試，各模擬量及開入開出量正常，本地高周切記功能正常。我站在與大理站進行聯合調試過程中，成功接收大理站發送至倮馬河電站的切機令，并且裝置收到切機令后成功動作出口（出口壓板退出）；并且進行了遠方切機和本地高周策略配合進行了聯調，聯調動作情況正常。在調試過程中，其他方面檢查未發現有異常現象。

倮馬河電站

日期：2011年4月21日