第一篇：試論機(jī)械密封在旋轉(zhuǎn)設(shè)備上的應(yīng)用及故障處理論文

摘要：簡要分析了機(jī)械密封在旋轉(zhuǎn)設(shè)備上的應(yīng)用以及出現(xiàn)故障的原因分析和處理措施。

關(guān)鍵詞：機(jī)械密封；故障處理；原因分析

機(jī)械密封在旋轉(zhuǎn)設(shè)備上的應(yīng)用非常廣泛，機(jī)械密封的密封效果將直接影響整機(jī)的運(yùn)行，嚴(yán)重的還將出現(xiàn)重大安全事故。

從機(jī)械密封的內(nèi)外部條件的角度分析了影響密封效果的幾種因素和應(yīng)采取的合理措施。機(jī)械密封的原理及要求

機(jī)械密封又叫端面密封，它是一種旋轉(zhuǎn)機(jī)械的軸封裝置，指由至少一對垂直于旋轉(zhuǎn)軸線的的端面在液體壓力和補(bǔ)償機(jī)構(gòu)彈力(或磁力)的作用以及輔助密封的配合下保持貼合并相對滑動而構(gòu)成的防止流體泄漏的裝置。它的主要功用將易泄漏的軸向密封改變?yōu)檩^難泄漏的端面密封。它廣泛應(yīng)用于泵、釜、壓縮機(jī)及其他類似設(shè)備的旋轉(zhuǎn)軸的密封。

機(jī)械密封通常由動環(huán)、靜環(huán)、壓緊元件和密封元件組成。其中動環(huán)隨泵軸一起旋轉(zhuǎn)，動環(huán)和靜環(huán)緊密貼合組成密封面，以防止介質(zhì)泄漏。動環(huán)靠密封室中液體的壓力使其端面壓緊在靜環(huán)端面上，并在兩環(huán)端面上產(chǎn)生適當(dāng)?shù)谋葔汉捅３忠粚訕O薄的液體膜而達(dá)到密封的目的。壓緊元件產(chǎn)生壓力，可使泵在不運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)下，也保持端面貼合，保證密封介質(zhì)不外漏，并防止雜質(zhì)進(jìn)入密封端面。密封元件起密封動環(huán)與軸的間隙、靜環(huán)與壓蓋的間隙的作用，同時彈性元件對泵的振動、沖擊起緩沖作用。機(jī)械密封在實際運(yùn)行中是與泵的其它零部件一起組合起來運(yùn)行的，機(jī)械密封的正常運(yùn)行與它的自身性能、外部條件都有很大的關(guān)系。但是我們要首先保證自身的零件性能、輔助密封裝置和安裝的技術(shù)要求，使機(jī)械密封發(fā)揮它應(yīng)有的作用。機(jī)械密封的故障表現(xiàn)及原因

2.1 機(jī)械密封的零件的故障旋轉(zhuǎn)設(shè)備在運(yùn)行當(dāng)中，密封端面經(jīng)常會出現(xiàn)磨損、熱裂、變形、破損等情況，彈簧用久了也會松弛、斷裂和腐蝕。輔助密封圈也會出現(xiàn)裂口、扭曲和變形、破裂等情況。

2.2 機(jī)械密封振動、發(fā)熱故障原因

設(shè)備旋轉(zhuǎn)過程中，會使動靜環(huán)貼合端面粗糙，動靜環(huán)與密封腔的間隙太小，由于振擺引起碰撞從而引起振動。有時由于密封端面耐腐蝕和耐溫性能不良，或是冷卻不足或端面在安裝時夾有顆粒雜質(zhì)，也會引起機(jī)械密封的振動和發(fā)熱。

2.3 機(jī)械密封介質(zhì)泄漏的故障原因

（1）靜壓試驗時泄漏。機(jī)械密封在安裝時由于不細(xì)心，往往會使密封端面被碰傷、變形、損壞，清理不凈、夾有顆粒狀雜質(zhì)，或是由于定位螺釘松動、壓蓋沒有壓緊，機(jī)器、設(shè)備精度不夠，使密封面沒有完全貼合，都會造成介質(zhì)泄漏。如果是軸套漏，則是軸套密封圈裝配時未被壓緊或壓縮量不夠或損壞。

（2）周期性或陣發(fā)性泄漏。機(jī)械密封的轉(zhuǎn)子組件周期性振動、軸向竄動量太大，都會造成泄漏。機(jī)械密封的密封面要有一定的比壓，這樣才能起到密封作用，這就要求機(jī)械密封的彈簧要有一定的壓縮量，給密封端面一個推力，旋轉(zhuǎn)起來使密封面產(chǎn)生密封所要求的比壓。為了保證這一個比壓，機(jī)械密封要求泵軸不能有太大的竄量，一般要保證在0.25mm以內(nèi)。但在實際設(shè)計當(dāng)中，由于設(shè)計的不合理，往往泵軸產(chǎn)生很大的竄量，對機(jī)械密封的使用是非常不利的。

（3）機(jī)械密封的經(jīng)常性泄漏。機(jī)械密封經(jīng)常性泄漏的原因有很多方面。

第一方面，由于密封端面缺陷引起的經(jīng)常性泄漏。

第二方面，是輔助密封圈引起的經(jīng)常性泄漏。

第三方面，是彈簧缺陷引起的泄漏。其他方面，還包括轉(zhuǎn)子振動引起的泄漏，傳動、緊定和止推零件質(zhì)量不好或松動引起泄漏，機(jī)械密封輔助機(jī)構(gòu)引起的泄漏，由于介質(zhì)的問題引起的經(jīng)常性泄漏等。

（4）機(jī)械密封振動偏大。機(jī)械密封振動偏大，最終導(dǎo)致失去密封效果。但機(jī)械密封振動偏大的原因往往不僅僅是機(jī)械密封本身的原因，泵的其它零部件也是產(chǎn)生振動的根源，如泵軸設(shè)計不合理、加工的原因、軸承精度不夠、聯(lián)軸器的平行度差、徑向力大等原因。處理故障采取的措施

如果機(jī)械密封的零件出現(xiàn)故障，就需要更換零件或是提高零件的機(jī)械加工精度，提高機(jī)械密封本身的加工精度和泵體其他部件的加工精度對機(jī)械密封的效果非常有利。為了提高密封效果，對動靜環(huán)的摩擦面的光潔度和不平度要求較高。動靜環(huán)的摩擦面的寬度不大，一般在2～7毫米之間。

3.1 機(jī)械密封振動、發(fā)熱的處理

如果是動靜環(huán)與密封腔的間隙太小，就要增大密封腔內(nèi)徑或減小轉(zhuǎn)動外徑，至少保證0.75mm的間隙。如果是摩擦副配對不當(dāng)，就要更改動靜環(huán)材料，使其耐溫，耐腐蝕。這樣就會減少機(jī)械密封的振動和發(fā)熱。

3.2機(jī)械密封泄漏的處理

機(jī)械密封的泄漏是由于多種原因引起，我們要具體問題具體處理。為了最大限度的減少泄漏量，安裝機(jī)械密封時一定要嚴(yán)格按照技術(shù)要求進(jìn)行裝配，同時還要注意以下事項。

（1）裝配要干凈光潔。機(jī)械密封的零部件、工器具、潤滑油、揩拭材料要十分干凈。動靜環(huán)的密封端面要用柔軟的紗布揩拭。

（2）修整倒角倒圓。軸、密封端蓋等倒角要修整光滑，軸和端蓋的有關(guān)圓角要砂光擦亮。

（3）裝配輔助密封圈時，橡膠輔助密封圈不能用汽油、煤油浸泡洗滌，以免脹大變形，過早老化。動靜環(huán)組裝完后，用手按動補(bǔ)償環(huán)，檢查是否到位，是否靈活;彈性開口環(huán)是否定位可靠。動環(huán)安裝后，必須保證它在軸上軸向移動靈活。

3.3 泵軸竄量大的處理

合理地設(shè)計軸向力的平衡裝置，消除軸向竄量。為了滿足這一要求，對于多級離心泵，設(shè)計方案是:平衡盤加軸向止推軸承，由平衡盤平衡軸向力，由軸向止推軸承對泵軸進(jìn)行軸向限位。

3.4 增加輔助沖洗系統(tǒng)

密封腔中密封介質(zhì)含有顆粒、雜質(zhì)，必須進(jìn)行沖洗，否則會因結(jié)晶的析出，顆粒、雜質(zhì)的沉積，使機(jī)械密封的彈簧失靈，如果顆粒進(jìn)入摩擦副，會導(dǎo)致機(jī)械密封的迅速破壞。因此機(jī)械密封的輔助沖洗系統(tǒng)是非常重要的，它可以有效地保護(hù)密封面，起到冷卻、潤滑、沖走雜物等作用。

3.5 泵振動的處理措施

在泵產(chǎn)品的制造裝配過程中，嚴(yán)格按標(biāo)準(zhǔn)和操作規(guī)程去執(zhí)行，消除振動源。泵、電機(jī)、底座、現(xiàn)場管路等輔助設(shè)備在現(xiàn)場安裝時，要嚴(yán)格把關(guān)，消除振動源。

以上簡單研究了機(jī)械密封在旋轉(zhuǎn)設(shè)備上的應(yīng)用和出現(xiàn)的故障后，以后再遇到機(jī)械密封的故障問題，首先要考慮機(jī)械密封本身的影響因素，然后還要考慮機(jī)械密封外部的一些影響因素。比如:在分析機(jī)械密封的質(zhì)量事故的原因時，要考慮到泵的其它零部件對機(jī)械密封運(yùn)行的影響，采取措施不斷提高機(jī)械密封的效果。

第二篇：浮環(huán)密封在使用過程中的常見問題分析及處理

設(shè)備的腐蝕與防護(hù)

825 浮環(huán)密封在使用過程中的常見問題分析及處理

何文豐

（中國石化鎮(zhèn)海煉油化工股份有限公司煉油三部

浙江寧波

315207）

摘要

離心壓縮機(jī)軸端常采用浮環(huán)密封結(jié)構(gòu)，本文講述了浮環(huán)密封的基本結(jié)構(gòu)、原理，并通過浮環(huán)密封常見的問題進(jìn)行分析，提出了浮環(huán)密封安全穩(wěn)定運(yùn)行的條件與注意事項。

關(guān)鍵詞

浮環(huán)密封

參考?xì)?/p>

緩沖氣

磨損 前言

離心壓縮機(jī)在煉油化工裝置中應(yīng)用十分廣泛，其所輸送的介質(zhì)一般為易燃、易爆氣體。壓縮機(jī)的軸端密封是機(jī)組安全運(yùn)轉(zhuǎn)的關(guān)鍵，目前工業(yè)上已成功運(yùn)用的密封形式有：油膜密封、機(jī)械密封、干氣密封。油膜密封又主要有：常規(guī)油膜密封、TAPER CONE型油膜密封、TBS型油膜密封三種[1]。常規(guī)油膜密封（也就是我們常見的浮環(huán)密封，以下簡稱浮環(huán)密封）不受密封介質(zhì)壓力限制，已有50多年的使用經(jīng)驗，使用可靠。但在使用中遇到了一些問題，本文對這些問題進(jìn)行了分析，并介紹了這些問題的處理方法。浮環(huán)密封的結(jié)構(gòu)及原理 2.1 浮環(huán)密封的結(jié)構(gòu)

浮環(huán)密封由內(nèi)浮環(huán)(介質(zhì)側(cè)密封環(huán)，又稱高壓密封環(huán))、外浮環(huán)(大氣側(cè)浮環(huán)，又稱低壓密封環(huán))、浮環(huán)座、彈簧、防轉(zhuǎn)銷等組成，其基本結(jié)構(gòu)參見下圖1。

211419***7495101211***1 端蓋2 浮環(huán)座3 低壓密封環(huán)端蓋4 高壓密封環(huán)5 中間環(huán)座 端蓋6 隔座7 板彈簧8 隔座9 隔油密封10 O形環(huán)φ148.8211 O形環(huán)φ12 O形環(huán)φ13 O形環(huán)φ14 O形環(huán)φ 螺釘15 120.24164.49240.89158.316 墊17 螺釘18 墊19 銷20 銷21 螺釘

圖1 浮環(huán)密封的結(jié)構(gòu)示意圖

設(shè)備的腐蝕與防護(hù)

826 2.2 浮環(huán)密封的原理

浮環(huán)密封是一種非接觸式密封。為了防止氣體漏出機(jī)外，在高壓密封環(huán)和低壓密封環(huán)之間注入稍高于密封氣體壓力的密封油，其壓力一般控制在比被密封氣體壓力高0.05MPa左右。密封油通過高壓密封環(huán)和低壓密封環(huán)與軸之間的間隙，沿軸線方向向兩端流出，轉(zhuǎn)子高速運(yùn)轉(zhuǎn)時，流入浮環(huán)間的密封油就在浮環(huán)與軸之間形成穩(wěn)定的油膜，由于油膜充滿整個浮環(huán)間隙，所以可阻止氣體介質(zhì)的外漏。浮環(huán)由鍛鋼制成，浮環(huán)內(nèi)表面澆鑄一層軸承合金，與旋轉(zhuǎn)軸相配合，二者保持較小的間隙。

浮環(huán)側(cè)面有防轉(zhuǎn)銷（如圖1中：20），使浮環(huán)只能浮動，不能隨軸轉(zhuǎn)動。內(nèi)浮環(huán)與隔座之間還裝有彈簧（如圖1中：7），將浮環(huán)與密封體的側(cè)面壓緊，防止高壓密封油從側(cè)面泄漏，影響密封效果。

2.3 浮環(huán)密封的特點及應(yīng)用

浮環(huán)密封的優(yōu)點：a)結(jié)構(gòu)簡單，使用壽命長；b)密封穩(wěn)定；c)適用的轉(zhuǎn)速范圍大。

浮環(huán)密封的缺點：a)要求的制造精度高；b)控制系統(tǒng)復(fù)雜；c）輔助系統(tǒng)投資大，運(yùn)行費用高。

由于浮環(huán)與軸承類似，具有自動對正軸心的特性，浮環(huán)與軸間的間隙很小，特別適用于大壓差條件下的密封，并且在正常工作情況下，軸與浮環(huán)間有一層液膜，形成液體摩擦工況，浮環(huán)與軸不發(fā)生磨損，也很安全，故適用于高速旋轉(zhuǎn)機(jī)械的密封。浮環(huán)密封常用于壓縮有毒、易燃、易爆氣體的軸端密封。特別適用高壓、高轉(zhuǎn)速的離心壓縮機(jī)的軸端密封。浮環(huán)密封的油路與控制系統(tǒng)

為保證浮環(huán)密封的可靠性，浮環(huán)密封油路與控制系統(tǒng)的合理設(shè)計、維護(hù)是至關(guān)重要的。典型的浮環(huán)密封油路與控制系統(tǒng)參見圖2。系統(tǒng)中密封高位油罐頂部氣室與浮環(huán)密封的油氣混合腔相連，此氣稱為參考?xì)猓黄胶夤軆?nèi)氣體簡稱為平衡氣，而為了防止介質(zhì)外漏污染密封油在平衡氣與參考?xì)庵g注入較為干凈的氣體，我們稱之為緩沖氣。浮環(huán)密封油路控制系統(tǒng)2個壓差、2個液位穩(wěn)定控制尤為重要。2個壓差是指緩沖氣與平衡氣、密封油與參考?xì)庵g的壓差，2個液位是指高位油罐和油氣分離器的液位。

3.1 密封油與參考?xì)?/p>

密封油的壓力一般控制在比參考?xì)鈮毫Ω?.05MPa，其壓差是靠高位油罐的液位來控制的，高位油罐設(shè)置在壓縮機(jī)軸線上方約5～7米，5～7米高的油柱靜壓就形成了密封油與參考?xì)獾膲毫Σ睢榱吮３执藟翰罨蛘哒f密封油高位罐的液位穩(wěn)定，系統(tǒng)中靠控制閥PDCV2.40與LIC2.50聯(lián)合來控制，LIC2.50為主動調(diào)節(jié)控制高位油罐的液位，PDCV2.40為被動調(diào)節(jié)控制密封油返回油箱的流量。

3.2 緩沖氣與平衡氣

緩沖氣與平衡氣的壓差靠控制閥PDCV2.60來控制，一般按照緩沖氣比平衡氣高0.05～0.1MPa來控制。緩沖氣比平衡氣壓力高的作用：防止密封油混合氣竄到壓縮機(jī)機(jī)體中去，隔絕循環(huán)氫與密封油的接觸，保持密封油油質(zhì)良好。假如緩沖氣與平衡氣壓差過低或者緩沖氣取消，密封油混合氣就有可能通過迷宮密封竄入到機(jī)體中去，或者機(jī)體內(nèi)氣體竄入內(nèi)回油。實際上不論是潤滑油內(nèi)竄還是工藝氣體外竄都非常不利于機(jī)組的平穩(wěn)操作。

設(shè)備的腐蝕與防護(hù)

827 LA2.50ALA2.50BLS2.50ALS2.50BLT2.50LLLSA2.50V402啟輔泵PDCV2.40LIC2.50LS2.50停機(jī)聯(lián)鎖參考?xì)釴2N2平衡氣PDCV2.60新氫循環(huán)氫緩沖氣過濾器冷卻器 去火炬去機(jī)入口MV403A汽輪機(jī)LIC2.61LIC2.62V403BV404密封油箱V405

圖2 密封油路與控制系統(tǒng)典型流程圖 浮環(huán)密封的幾個重要參數(shù) 4.1 浮環(huán)密封的漏油量

浮環(huán)密封漏油量與密封油的流動狀態(tài)有關(guān)系，所以要計算浮環(huán)密封的漏油量，需首先判斷密封油通過浮環(huán)間隙的流動狀態(tài)，流動狀態(tài)分為層流和紊流。在設(shè)計計算中，可改變密封環(huán)結(jié)構(gòu)參數(shù)和密封油參數(shù)，盡量使浮環(huán)密封油的流動狀態(tài)處于穩(wěn)定的層流狀態(tài)，以延長浮環(huán)的使用壽命。對于層流狀態(tài)，浮環(huán)密封的漏油量為：

Q漏πds3△P（1+1.5ε2)12μl......(1)式中：d ： 軸徑，米；s ： 半徑間隙，米；△P： 浮環(huán)的軸向壓差，MPa；μ ： 粘度系數(shù)，Pa.S；l ： 單個環(huán)的節(jié)流長度，米；ε： 相對偏心率；

設(shè)備的腐蝕與防護(hù)

828

浮環(huán)密封的漏油量一般控制在內(nèi)浮環(huán)20～40升/天，外浮環(huán)20～40升/分鐘。

4.2 浮環(huán)密封的回油溫升

對于內(nèi)浮環(huán)，其軸向壓差△P值固定在0.05MPa左右。

對于外浮環(huán)，其軸向壓差△P值等于介質(zhì)氣體壓力與大氣壓力的差值，也就是說取決于介質(zhì)的壓力，設(shè)計工況下△P值符合設(shè)計要求，則泄漏量Q也符合設(shè)計要求，但是當(dāng)壓縮機(jī)遠(yuǎn)離設(shè)計工況在較低壓力運(yùn)行時，△P值偏離設(shè)計值也偏小，Q也過小，回油量的減少易造成浮環(huán)溫度升高，如果溫度升高到一定程度就會造成浮環(huán)的軸承合金損壞，甚至發(fā)生抱軸，造成事故。

浮環(huán)密封的回油溫升計算如下：

△t式中：（102N + △pQ)4186.8427CpγQ......(2)N ：摩擦功率，kW；Cp ：平均計算溫度下密封油的比熱，J/(kg.℃)γ ：平均計算溫度下密封油的密度，kg/m3

由上面式(1)、(2)可知，浮環(huán)密封油的泄漏量與△P、間隙值S成正比。減少間隙S，可以降低泄漏量，但是間隙過小，摩擦熱量帶不走，容易導(dǎo)致浮環(huán)損壞；間隙過大，耗油量大，經(jīng)濟(jì)上不合理。浮環(huán)間隙一般均在下列范圍選取[2]：

內(nèi)浮環(huán)半徑間隙S＝(0.0005～0.001)×D

外浮環(huán)半徑間隙S＝(0.001～0.002)×D

當(dāng)壓縮機(jī)入口壓力大于7MPa后，外浮環(huán)兩側(cè)壓差較大，可以使用多環(huán)結(jié)構(gòu)（如上圖1中使用2道外環(huán)），以減少每個浮環(huán)承受的壓差值，并可以減少泄漏量。浮環(huán)密封的常見問題分析 5.1 壓縮機(jī)的最低啟動壓力

某加氫循環(huán)氫壓縮機(jī)設(shè)計壓力為1.86MPa，其外浮環(huán)間隙為0.26～0.30mm。鎮(zhèn)海煉化加氫裂化裝置循環(huán)氫壓縮機(jī)C301設(shè)計壓力達(dá)到18.75MPa，為了減少其正常運(yùn)行時的外回油量，其外浮環(huán)存在一定的錐度，小頭為0.11～0.13mm，大頭為0.19～0.21mm。

由上式（1）及式（2）可知，當(dāng)壓縮機(jī)C301在較低壓力運(yùn)行時，其外浮環(huán)壓差較低，如運(yùn)行壓力為3.0MPa時，外浮環(huán)壓差僅為正常運(yùn)行時壓差的20％左右，外回油量會比在設(shè)計工況下運(yùn)行時大大減少，以至于有可能無法帶走熱量。為了避免浮環(huán)溫升過大，造成浮環(huán)過熱而失效，高壓壓縮機(jī)在低壓運(yùn)行時要進(jìn)行外回油溫升的核算。

有人曾對鎮(zhèn)海煉化加氫裂化BCL406/A進(jìn)行過核算，結(jié)果表明在該壓縮機(jī)在7000rpm運(yùn)行時的壓力不低于3.2MPa，在6000rpm運(yùn)行時的最低運(yùn)行壓力不低于2.5MPa[3]。現(xiàn)在對加氫裂化C301的日常操作中要求做到：

（a）裝置開工一般在系統(tǒng)壓力達(dá)到3.5MPa時才開壓縮機(jī)C301，以確保浮環(huán)密封的安全運(yùn)行；

（b）裝置停工降壓時，隨著系統(tǒng)壓力的降低壓縮機(jī)的轉(zhuǎn)速要也要降低，當(dāng)系統(tǒng)壓降低到3.5MPa時停運(yùn)機(jī)組。

設(shè)備的腐蝕與防護(hù)

829 5.2 外回油偏流

2002年加氫裂化裝置C301兩端外回油溫度偏差較大，低壓側(cè)外回油溫度相對高壓側(cè)外回油溫度要高30℃。詳見下表1。

表1 加氫裂化C301外浮環(huán)回油溫度記錄

時間 2.27 2.28 2.28 3.1 3.1 3.4 油箱溫度 /℃ 44 42 42 42 42 40 油箱冷后 溫度/℃ 42 40 40 39 40 39

出口壓力/MPa 17.8 17.8 17.8 17.8 17.8 17.8

轉(zhuǎn)速 /rpm 8257 8259 8259 8259 8259 8259

緩沖氣 V303壓力低壓端回油 高壓端回油 溫度/℃ /MPa 溫度/℃ 溫度/℃ 74 15.4 87.5 58.0 70 15.4 87.0 56.0 70 15.4 86.5 56.0 70 15.4 87.5 56.5 70 15.4 84.0 56.0 69 15.4 85.5 55.5

最初原因分析及采取措施：可能是低壓端外浮環(huán)間隙過小，采用對平衡管、緩沖氣管線及密封油冷卻器進(jìn)行澆淋冷卻水的方法，對低壓端外回油溫度的下降起到了一定的作用，低壓端外回油溫度降低了約3～4℃。

由于浮環(huán)溫度一直較高，最高達(dá)到了89℃，2002年3月10日對C301進(jìn)行了停工搶修。檢查情況：低壓側(cè)2只外浮環(huán)情況較好，內(nèi)浮環(huán)巴氏合金有些脫落，并有結(jié)焦情況；高壓端2只外浮環(huán)明顯磨損，磨損最大達(dá)到＋0.24mm，內(nèi)浮環(huán)結(jié)焦較嚴(yán)重，高壓端外側(cè)外浮環(huán)盒密封面磨損。詳見下表2。

表2 加氫裂化C301浮環(huán)檢修情況

項目 檢修前 檢修后 標(biāo)

準(zhǔn) 前浮環(huán)內(nèi)環(huán) 直徑 結(jié)焦 105.07

間隙 嚴(yán)重 0.08 0.07～0.09

前浮環(huán)外環(huán) 直徑 105.41 105.16

間隙 0.42 0.19 0.19～0.21

后浮環(huán)內(nèi)環(huán) 直徑 結(jié)焦 105.07

間隙 嚴(yán)重 0.09 0.07～0.09

后浮環(huán)外環(huán) 直徑 105.21 105.16

間隙 0.23 0.19 0.19～0.21

由上式（1）可知，檢修前的低壓端外浮環(huán)的間隙為高壓端外浮環(huán)間隙的2倍，回流量之比將接近8：1，偏流就不可避免，所以會出現(xiàn)溫差達(dá)到30℃的不正常情況。檢修更換全部浮環(huán)后兩端外浮環(huán)回油偏流現(xiàn)象沒有出現(xiàn)，運(yùn)行正常，兩端回油溫度均保持在80℃左右。

5.3 浮環(huán)磨損

5.3.1 外浮環(huán)磨損

鎮(zhèn)海煉化公司加氫裂化循環(huán)氫壓縮機(jī)C301在2001年5月5日、5月6日、5月7日曾連續(xù)發(fā)生外浮環(huán)磨損。現(xiàn)象為高壓端外回油泄漏量增大，回油管線來不及排油，高壓端密封油外回油從機(jī)體上部冒氣管大量冒出，連續(xù)3次被迫停機(jī)處理進(jìn)行浮環(huán)檢修。3次檢修都發(fā)現(xiàn)外浮環(huán)磨損嚴(yán)重，內(nèi)浮環(huán)磨損情況較好，并且封油進(jìn)油法蘭過濾網(wǎng)拆出有塊狀焦粉。

分析原因認(rèn)為高位油罐較臟，在高位油液位下降過程中，高位油中的臟物進(jìn)入浮環(huán)中引起浮環(huán)磨損，導(dǎo)致外回油漏量增大冒油。決定對密封油罐換油清理，對高位油罐進(jìn)行退油，高位油罐、參考?xì)夤芫€至壓縮機(jī)出口管線和吹掃，吹掃完后跑油，5月8日開機(jī)正常。

2003年5月C301大修后，對密封油系統(tǒng)進(jìn)行了吹掃，發(fā)現(xiàn)高位油罐、參考?xì)饩€很臟，吹掃出來很多顆粒雜質(zhì)，經(jīng)過多次吹掃后跑油更換密封油過濾器濾芯，基本上保證了密封油

設(shè)備的腐蝕與防護(hù)

830 系統(tǒng)的清潔，2003年6月C301開機(jī)后沒有出現(xiàn)浮環(huán)密封異常的情況。5.3.2 內(nèi)浮環(huán)磨損

由于內(nèi)浮環(huán)的壓差較小，內(nèi)漏油量也少，浮環(huán)的摩擦熱很難帶走，操作中除了要確保高位油罐的液位以確保內(nèi)浮環(huán)的壓差，還要恰當(dāng)?shù)目刂岂Y放氣量（油氣分離器頂部排氣量），保持內(nèi)回油暢通。馳放氣量是靠油氣分離器頂部的孔板來控制的，孔板必須經(jīng)過嚴(yán)格計算和設(shè)計，孔徑過大，馳放氣量增加，壓縮機(jī)的經(jīng)濟(jì)性能差，孔徑過小，使得油氣混合腔內(nèi)油不能及時排走，內(nèi)回油不暢而發(fā)生內(nèi)浮環(huán)磨損。

總之，為了保證浮環(huán)密封系統(tǒng)的正常運(yùn)行，一定要保持好高位油罐的液位和油氣分離器的液位及馳放氣（油氣頂分離器頂部氣體）的暢通。

5.4 參考?xì)夤芫€積液

鎮(zhèn)海煉化公司煉油三部II加氫裝置循環(huán)氫壓縮機(jī)C202曾多次發(fā)身冒氣管冒氣，冒氣時高位油罐液位正常，浮環(huán)磨損也沒有超標(biāo)。后來發(fā)現(xiàn)是參考?xì)夤芫€有凝縮液的存在，導(dǎo)致密封油與參考?xì)獾膲毫Σ钔呶挥凸抟何徊怀烧取Ｔ斠娤聢D4所示。

高位油罐密封油泵出口來參考?xì)夤芫€壓縮機(jī)中心線壓縮機(jī) 圖4 參考?xì)夤芫€積液示意圖

正常情況下：

P2－P0＝ρgh1

≈0.05MPa

而參考?xì)夤芫€發(fā)生積液時（如圖4所示）：

P2－P0＝ρgh1－ρg（h2－h(huán)3）＜0.05MPa 式中：

P0－參考?xì)馇惑w壓力

P2－進(jìn)入浮環(huán)的密封油壓力

所以當(dāng)參考?xì)夤芫€發(fā)生積液時，密封油壓力與參考?xì)馇惑w的壓力就小于0.05MPa，積液達(dá)到一定程度，內(nèi)浮環(huán)兩側(cè)壓差小到一定程度，內(nèi)浮環(huán)密封就會困難，參考?xì)馇惑w中的氣體就會從內(nèi)浮環(huán)外竄至外浮環(huán)并從冒氣管中冒出。

對于這種情況，可以通過稍微提高密封油高位罐的液位，把參考?xì)夤芫€中的凝縮液趕至內(nèi)回油，如果參考?xì)饩€底部有導(dǎo)凝可以直接排液就更加方便。

此外，如果高位油罐液位失靈，高位油罐液位滿罐，則更加危險，內(nèi)浮環(huán)密封將徹底失效，密封油大量竄入機(jī)體中或者氣體大量外漏至冒氣管。

設(shè)備的腐蝕與防護(hù)

831 6 浮環(huán)密封運(yùn)行注意事項

由于浮環(huán)密封的重要性，在操作中要確保浮環(huán)密封系統(tǒng)的可靠運(yùn)行，必須做到：

a）要控制好密封高位油罐的液位，確保密封油與參考?xì)獾膲翰睿?/p>

b）密封油過慮器要監(jiān)控好壓差，及時切換更換過濾器濾芯；

c）監(jiān)控好浮環(huán)密封的內(nèi)、外回油油量及回油溫度，發(fā)現(xiàn)異常及時分析原因進(jìn)行處理；

d）高壓壓縮機(jī)在低壓啟動時要注意低壓啟動時外浮環(huán)的溫升問題；

f）要控制好油氣分離器的液位及即馳放氣的暢通；

g）要保持好緩沖氣與平衡氣的壓差穩(wěn)定，緩沖氣冷后溫度不能過高；

f）要注意防止參考?xì)夤芫€積液的存在。

參考文獻(xiàn)

[1] 韓崇仁.加氫裂化工藝與工程.中國石化出版社，2001：775 [2] 王書敏.離心式壓縮機(jī)技術(shù)問答.中國石化出版社，page：32 [3] 董紹平.試論離心式壓縮機(jī)的最低啟動壓力.鎮(zhèn)海石化.1994，（2）：20

第三篇：鐵路信號設(shè)備故障因素及處理分析

鐵路信號設(shè)備故障因素及處理分析

摘要：隨著社會的發(fā)展以及人們出行的需要。鐵路系統(tǒng)迎來了巨大發(fā)展的同時人們對鐵路系統(tǒng)安全運(yùn)行提出了更高的要求。而鐵路建設(shè)中信號系統(tǒng)的建設(shè)則是保證列車運(yùn)行的重要基礎(chǔ)設(shè)施，往往其可靠性的高低直接決定了列車運(yùn)行安全和運(yùn)輸效率的高低。本文介紹鐵路系統(tǒng)中常見的信號設(shè)備故障類型、信號檢測技術(shù)、處理措施及原因分析。

關(guān)鍵詞：鐵路信號設(shè)備故障 故障類型 診斷技術(shù) 處理措施 鐵路信號設(shè)備故障類型

鐵路信號系統(tǒng)由大量、多種機(jī)電設(shè)備組成的復(fù)雜信號系統(tǒng)。因此其故障類型往往具有多樣性、復(fù)雜性、模糊性、隨機(jī)性和組合性等特點。由于故障現(xiàn)象和產(chǎn)生原因的復(fù)雜性和偶然性，所以診斷故障也具有非結(jié)構(gòu)化或半結(jié)構(gòu)化的特點。按性質(zhì)來分信號故障類型可以分為如下三類：人為信號事故、非人為信號事故、信號故障。鐵路信號設(shè)備故障診斷技術(shù)

故障信號因其多樣性、復(fù)雜性和偶然性，為故障分析帶來極大不便。因此當(dāng)信號系統(tǒng)出現(xiàn)故障后，如何能快速、準(zhǔn)確、及時的判斷故障類型和部位，必將為快速排除故障，保證列車正常高效運(yùn)行帶來方便。因此信號故障診斷技術(shù)應(yīng)運(yùn)而生。故障診斷技術(shù)的目的是為了提高系統(tǒng)的可靠性和安全性。造成鐵路信號系統(tǒng)故障的原因大致有設(shè)備失修故障、產(chǎn)品質(zhì)量故障、維護(hù)不當(dāng)造成的人為故障、自然災(zāi)害造成的設(shè)備故障等。鐵路信號設(shè)備故障處理技術(shù)的診斷方法可分為：傳統(tǒng)故障診斷技術(shù)（即現(xiàn)場故障診斷技術(shù)）、基于信號處理法、解析模型法和人工智能故障診斷法。其中傳統(tǒng)信號故障診斷技術(shù)指維修人員根據(jù)故障現(xiàn)象、設(shè)計圖紙、設(shè)備說明書以及結(jié)合自己的經(jīng)驗，進(jìn)行的現(xiàn)場分析處理和診斷設(shè)備故障。常用有邏輯推理法、優(yōu)選法、比較法、斷線法、校核法、試驗分析法、觀察檢查法、調(diào)查研究法、逐項排除法、儀表測試法等。鐵路信號設(shè)備故障因素分析

3.1 設(shè)備系統(tǒng)可靠性 鐵路系統(tǒng)關(guān)系到國民經(jīng)濟(jì)生活中的各個層面，因此其對安全性可靠性要求極為嚴(yán)格。因此鐵路信號產(chǎn)品的研制、生產(chǎn)、使用、驗收過程中管理規(guī)范性引起廣泛關(guān)注。影響信號系統(tǒng)可靠性主要因素信號系統(tǒng)標(biāo)準(zhǔn)少、規(guī)范簡單、指標(biāo)不全等。信號系統(tǒng)可靠性是一個從信號系統(tǒng)研發(fā)到生產(chǎn)再到使用、維護(hù)的系統(tǒng)性工程。因此，其可靠性涉及到產(chǎn)品從研發(fā)到使用整個全壽命周期的各個階段。因此如何制定信號系統(tǒng)由研發(fā)到生產(chǎn)再到使用和維護(hù)整個過程的可靠性標(biāo)準(zhǔn)和指標(biāo)至關(guān)重要。

3.2 電氣化條件對信號系統(tǒng)的影響 信號設(shè)備屬于弱電系統(tǒng)而電氣化鐵路牽引供電系統(tǒng)屬于強(qiáng)電系統(tǒng)。電氣化鐵路牽引供電系統(tǒng)具有電壓高、牽引電流大等特點，且電力機(jī)車在牽引過程中設(shè)備整流和換相往往會產(chǎn)生大量諧波。當(dāng)信號設(shè)備與這些設(shè)備共同使用時，如果處理不當(dāng)牽引供電系統(tǒng)往往會對信號系統(tǒng)產(chǎn)生較強(qiáng)的干擾。這些干擾大致可分為感應(yīng)式、輻射式、傳導(dǎo)式，且不同信號設(shè)備對干擾的反應(yīng)也不同。因此對于不同信號設(shè)備采取的抗干擾措施也不盡相同。

3.3 電纜電源對信號系統(tǒng)的影響 鐵路信號系統(tǒng)屬于一級負(fù)荷，往往采取雙電源供電網(wǎng)絡(luò)供電。信號電源一般由自動閉塞電力線路和貫通電力線路兩路電源供電。兩路電源互為冗余，故障時相互切換，以提高供電可靠性。

3.4 外部因素對信號系統(tǒng)的影響 鐵路系統(tǒng)是一個跨度很長，環(huán)境復(fù)雜的系統(tǒng)。而列車的安全運(yùn)行避免不了對外界環(huán)境的檢測尤其是對一些惡劣環(huán)境的檢測如：強(qiáng)風(fēng)、暴雨、大雪等等信號的檢測。因此信號系統(tǒng)檢測設(shè)備復(fù)雜且設(shè)備環(huán)境復(fù)雜條件惡劣。這些不利因素往往也會影響工作人員對信號系統(tǒng)的正常維護(hù)。因此外部環(huán)境對信號系統(tǒng)影響很大。對于這些環(huán)境惡劣、條件復(fù)雜地區(qū)信號設(shè)備一定要選用可靠的、智能的和具備一定容錯能力的信號系統(tǒng)。鐵路信號設(shè)備故障的處理措施

4.1 建立健全信號維護(hù)制度 信號維護(hù)人員應(yīng)保持通訊暢通，以便運(yùn)行人員隨時聯(lián)系。除此之外維護(hù)人員應(yīng)每日將自己工作地點事先通知車站值班人員和電務(wù)段調(diào)度人員，以便出現(xiàn)故障時及時處理。

4.2 信號設(shè)備故障維護(hù)制度 當(dāng)遇到信號設(shè)備故障時應(yīng)積極組織故障修復(fù)。對于一般故障，維護(hù)人員應(yīng)在聯(lián)系登記后，會同值班人員對事故信號進(jìn)行試驗檢查修復(fù)，修復(fù)過程應(yīng)查明原因、記錄處理過程及結(jié)果。對于嚴(yán)重設(shè)備缺陷，當(dāng)危及行車安全時，若不能及時排除故障應(yīng)盡快聯(lián)系值班人員登記停用設(shè)備，然后查出原因，盡快排除故障，恢復(fù)使用。如不能判明原因，應(yīng)立即上報。聽從上級指示處理。

4.3 重大列車事故時，信號設(shè)備處理制度 對于運(yùn)行機(jī)車出現(xiàn)重大故障如脫軌、相撞、顛覆事故時，維護(hù)人員不應(yīng)擅自處理信號設(shè)備，應(yīng)先保護(hù)事故現(xiàn)場并立即報告電務(wù)段調(diào)度。

4.4 現(xiàn)場維護(hù)工作制度 對于發(fā)生影響行車的設(shè)備故障時，信號維修人員應(yīng)對接發(fā)列車進(jìn)路排列狀況，調(diào)車作業(yè)情況，控制臺的顯示狀態(tài)，列車運(yùn)行時分，設(shè)備位置狀態(tài)以及故障現(xiàn)象登記在《行車設(shè)備檢查登記簿》中，作為原始記錄備查。結(jié)語

隨著高鐵技術(shù)發(fā)展和我國對鐵路建設(shè)的巨大支持，我國在鐵路尤其是高速鐵路發(fā)展方面取得了巨大進(jìn)步和可喜成就，有些技術(shù)和研究成果已躋身世界前列。我們?nèi)源嬖诎l(fā)展時間短、技術(shù)設(shè)備方面還有待進(jìn)一步提升。尤其鐵路信號系統(tǒng)的發(fā)展是一個龐大的系統(tǒng)，其發(fā)展的可靠性需要更多的制度安排和技術(shù)支持。因此我們應(yīng)不斷需求最優(yōu)組合方案，以實現(xiàn)鐵路信號系統(tǒng)的跨越式發(fā)展。

參考文獻(xiàn)：

[1]李哲.淺談鐵路機(jī)電設(shè)備的故障診斷[J].科技信息，2010（05）.[2]單志榮.淺談減少鐵路信號設(shè)備故障的措施[J].科技創(chuàng)業(yè)月刊，2010（12）.[3]杜潔.基于故障樹技術(shù)的鐵路信號設(shè)備故障診斷專家系統(tǒng)的實現(xiàn)方法研究[D].北京交通大學(xué)，2009.

第四篇：消防報警設(shè)備操作及故障處理方法

消防報警設(shè)備操作及故障處理方法

消防報警設(shè)備顧名思義是具備報警功能的消防設(shè)施，它可以安裝在各種建筑物內(nèi)，在感知到火災(zāi)信息后，開始報警并開啟噴淋泵等消防設(shè)備，從而將火災(zāi)危害降到很低程度。我們該如何操作消防報警設(shè)備呢？

消防報警設(shè)備

1、消防報警設(shè)備操作說明：

當(dāng)確認(rèn)發(fā)生火警時，可通過手動方式快速啟動消防滅火設(shè)備。首先應(yīng)確認(rèn)該設(shè)備為總線制設(shè)備還是直控設(shè)備。

總線制設(shè)備：根據(jù)手動消防啟動盤的透明窗內(nèi)的提示信息找到要啟動的設(shè)備對應(yīng)的單元，按下這個單元的手動鍵，命令燈點亮，啟動命令發(fā)出。若再次按下該鍵則命令燈熄滅，啟動命令被終止；

直控設(shè)備：直接控制盤處于“允許”狀態(tài)。根據(jù)直接控制盤面板上的標(biāo)簽找到要啟動的設(shè)備對應(yīng)的單元，按下這個單元的手動鍵，命令燈點亮，啟動命令發(fā)出。再次按此該鍵則命令燈熄滅，啟動命令被終止；

消火栓系統(tǒng)：地下室消火栓系統(tǒng)為干式，首先啟動“地下室消火栓排氣閥”，再啟動消火栓泵。

噴淋系統(tǒng)：噴淋系統(tǒng)為干式，首先啟動“噴淋排氣閥”，再啟動相關(guān)層“噴淋電磁閥”，啟動噴淋泵。

若為誤報警，應(yīng)采取如下措施：

◆檢查誤報火警部位是否灰塵過大、溫度過高，確認(rèn)是否是由于人為或其它因素造成誤報警；

◆按“復(fù)位”鍵使控制器恢復(fù)正常狀態(tài)，觀察是否還會誤報；如果仍然發(fā)生誤報可將其屏蔽，并盡快維修。

2、消防報警設(shè)備故障處理：

當(dāng)發(fā)生故障時，首先應(yīng)按“消音”鍵中止警報聲。然后應(yīng)根據(jù)控制器的故障信息檢查發(fā)生故障的部位，確認(rèn)是否有故障發(fā)生；

若確認(rèn)有故障發(fā)生，應(yīng)根據(jù)情況采取相應(yīng)措施：

◆當(dāng)報主電故障時，應(yīng)確認(rèn)是否發(fā)生主電停電，否則檢查主電源的接線、熔斷器是否發(fā)生斷路。主電斷電情況下，備電可以連續(xù)供電8小時；

◆當(dāng)報備電故障時，應(yīng)檢查備用電池的連接器及接線；當(dāng)備用電池連續(xù)工作時間超過8小時后，也可能因電壓過低而報備電故障；

◆當(dāng)發(fā)生故障原因不明或無法恢復(fù)時，請盡快通知安裝單位或廠家進(jìn)行維修；

第五篇：關(guān)于SVG設(shè)備故障處理及分析報告

關(guān)于SVG設(shè)備故障處理及分析報告

五里坡第四風(fēng)電場安裝使用的無功補(bǔ)償裝置系東方日立（成都）電控設(shè)備有限公司產(chǎn)品：35KV直掛式靜態(tài)型，型號：DHSTATCOM-24000/35。

一、運(yùn)行及故障情況

今年4月初，無功補(bǔ)償裝置（SVG）安裝調(diào)試完畢后，雖然具 備了恒電壓、感性無功、容性無功階躍的特性實驗和調(diào)節(jié)能力，同時也通過了電力工業(yè)電氣設(shè)備質(zhì)量檢驗測試中心的實驗。但是經(jīng)過六個月的恒壓、恒無功變換運(yùn)行，SVG的動態(tài)性、穩(wěn)定性和可靠性不盡人意，暴漏出諸多問題。如：

1）功率單元模塊故障燒損多次，廠家技術(shù)人到場檢查原因不詳，并復(fù)函解釋說“板件故障”屬個例，并更換備用板件；

2）程序適應(yīng)性差，保護(hù)值設(shè)定偏小，電流電壓稍有波動，SVG頻繁跳閘；模塊之間通訊不暢，綜自主機(jī)無法撲捉故障的類別。廠家進(jìn)行了多次程序優(yōu)化和升級。

3）風(fēng)道共振嚴(yán)重，廠家設(shè)計鐵皮材料過薄，風(fēng)機(jī)啟動后噪音異常、無法運(yùn)行。廠家進(jìn)行了2次改造加固。

截止9月26日SVG相繼跳閘24次，造成升壓站出口電（110KV）頻繁波動，停機(jī)時間合計一月之多，未能實現(xiàn)其設(shè)備的真正功效。上述諸多問題，我公司多次已傳真、電話等方式與東方日立（成都）電控設(shè)備有限公司交涉、督促盡快予以處理，實現(xiàn)其設(shè)備有效功能的正常運(yùn)行。

二、防范措施

目前針對SVG設(shè)備存在的問題，東方日立（成都）電控設(shè)備有限公司技術(shù)人員在線跟蹤服務(wù)于現(xiàn)場，同時提出由于設(shè)備所處環(huán)境較差，容易積灰受潮導(dǎo)致SVG的單元模塊容易燒壞現(xiàn)象的發(fā)生。根據(jù)此現(xiàn)象9月21日至9月26日期間，對SVG的單元模塊進(jìn)行了徹底清灰檢查（108塊），26日17:30啟動投入運(yùn)行。后經(jīng)雙方商定，在SVG試運(yùn)行階段，采取措施如下：

1、邊運(yùn)行、邊清掃方式，觀察期為一個月；

2、我方將在SVG室加裝防塵網(wǎng)格珊框，以降低SVG室內(nèi)粉塵顆粒的進(jìn)入量。其中方案如下：

1）長方形防塵網(wǎng)格珊框采用鋼結(jié)構(gòu)、框架式； 2）防塵網(wǎng)格珊框17面；

3）角鋼￠30，寬96mmX高145mm，四角焊接∟90度； 4）網(wǎng)格珊孔徑20~30mm（規(guī)則）, 窗紗孔徑≤1mm（規(guī)則）； 5）雙層網(wǎng)格珊夾一層窗紗焊接于角鋼框架。制作計劃費用：單面=300元，17面=5100元

中贏正源（鹽池）新能源有限公司

2016-9-27