第一篇：金陵-衛(wèi)建軍-金陵分公司150萬噸加氫裂化裝置開工總結(jié)17

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加氫裂化協(xié)作組第六屆年會報告論文選集

金陵分公司150萬噸加氫裂化裝置開工總結(jié)

衛(wèi)建軍

邢獻杰

（中國石化金陵分公司加氫裂化車間

江蘇南京

210033）

主題詞

加氫裂化

FC－14催化劑

硫化

開工 前言

150萬噸/年加氫裂化裝置是“十五”金陵分公司1300萬噸煉油改造項目的配套裝置。該裝置由中國石化洛陽石油化工工程公司及金陵石化工程公司設計院共同設計，采用單段全循環(huán)加氫工藝，所用催化劑為撫順石油化工研究院開發(fā)FF-16/FF-26加氫精制催化劑和FC-14單段加氫裂化催化劑，以沙特輕質(zhì)蠟油和焦化蠟油的混合油為原料，生產(chǎn)航煤、柴油、液化氣、輕石腦油和重石腦油。該加氫裂化裝置于2004年12月建成中交，2005年2月27日完成催化劑裝填，3月21日開始進行催化劑預硫化，4月6日開始催化劑潤濕和原料油切換，4月8日產(chǎn)品合格，裝置一次投產(chǎn)成功。催化劑裝填

金陵分公司150萬噸/年加氫裂化裝置催化劑裝填于2005年2月23日開始，至2月27日結(jié)束，催化劑總裝填量為267.02噸，其中FZC-100加氫保護劑1.78噸，F(xiàn)ZC-102加氫保護劑2.55噸，F(xiàn)ZC-103加氫保護劑3.99噸，F(xiàn)F-16加氫精制催化劑65.40噸，F(xiàn)F-26(φ3)加氫精制催化劑8.82噸，F(xiàn)F-26(φ1.2)加氫精制催化劑36.38噸，F(xiàn)F-14加氫裂化催化劑148.10噸。各反應器具體裝填情況見表1和表2。

表1 R1001催化劑裝填表

床層 一床層

二床層

裝填物 FZC-101 FZC-102 FZC-103 FF-26粗條 FF-16 FF-26粗條 Ф6瓷球

Ф13瓷球 Ф13瓷球

裝填高度/mm

450 600 100 2615 170 55 20 80 1400 1871 3149 200 80

體積/m3 2.08 6.23 8.31 1.43 36.22 2.35 0.76 0.28 0.80 18.00 27.30 39.19 2.38 1.09

重量/kg 1777 2550 3990 1140 28050 1920 1340 400 1140 14250 23100 36380 1920 1700 5600

堆密度/kg.m-3

854 409 489 797 774 815 1759 1444 1425 792 846 921 807 1560 FF-16 FF-16 FF-26 FF-26粗條

Ф6瓷球 Ф13瓷球

生產(chǎn)技術總結(jié)與擴能改造

165

表2 R1002催化劑裝填表

床層 一床層

二床層

三床層

裝填物

Ф13瓷球

裝填高度/mm

3860 80 80 80 3854 80 80 80 4524 306 100

體積/m3 1.36 53.46 1.10 1.11 1.10 53.38 1.11 1.11 1.01 60.03 4.24

重量/kg 2080 47800 1650 1200 500 1720 46600 1660 1300 400 1400 53700 3840 2300 6000

堆密度/kg.m-3

1529 894 1500 1563 873 1500 1386 895 906 FC-14 Ф3瓷球 Ф6瓷球 Ф13瓷球 Ф13瓷球

FC-14 Ф3瓷球 Ф6瓷球 Ф13瓷球 Ф13瓷球

FC-14 FF-26粗條

Ф6瓷球 Ф13瓷球

表3 不同條件下反應器的徑向溫度分布

一床層

二床層

三床層

頂部 中部 底部 頂部 中部 底部 頂部 中部 底部

369.6 368.2 369.3 369.2 369.3 368.3 369.5 369.4 369.2 368.7 369.2 369.5

硫化結(jié)束時R1001床層溫度分布(℃)近端 368.2 的床層溫度分布

中端 368.1 遠端 368.4 R1002床層溫度分布(℃)近端 369.1 366.9 366.5 367.8 367.2 365.2 365.1 364.3 365.2

中端 369.2 366.8 366.8 367.9 367.1 365.4 365.5 364.2 365.1 遠端 369.3 367.1 366.7 367.5 367.4 365.2 365.5 364.5 365.4

361.4 361.5 367.6 375.0 363.0 358.7 366.3 373.2 361.4 361.1 367.0 373.6

中端 354.6 遠端 354.9 低負荷條件R1001床層溫度分布(℃)近端 353.8（反應進料110t/h）的床

層溫度分布 R1002床層溫度分布(℃)近端 376.9 382.4 388.1 384.2 387.3 392.2 384.1 388.1 389.6

中端 379.4 380.5 386.4 384.6 387.3 389.5 385.1 386.3 389.4 遠端 377.4 381.8 388.1 385.0 387.7 391.5 384.4 387.3 389.7

390.1 389.9 397.2 404.6 390.8 389.0 397.7 404.4 390.5 389.2 396.8 403.4

高負荷條件R1001床層溫度分布(℃)近端 381.9（反應進料110t/h）的床

中端 381.6 遠端 382.8 層溫度分布 R1002床層溫度分布(℃)近端 404.5 409.3 412.4 406.8 408.9 415.2 406.0 410.7 412.4

中端 404.7 409.8 412.4 403.9 408.5 410.9 406.5 408.9 412.0 遠端 404.5 409.3 413.6 407.6 407.2 415.8 405.2 409.5 411.7 催化劑裝填效果分析：（1）從3硫化結(jié)束時的床層溫度分布可以看出，R1001、R1002166

加氫裂化協(xié)作組第六屆年會報告論文選集

各床層徑向溫差在0.1～0.5℃，說明反應器內(nèi)因熱電偶測量誤差造成的床層徑向溫差很小，反應器內(nèi)的熱電偶是準確的。（2）R1001、R1002一床層無論在高負荷或低負荷條件下，徑向溫差最大為1.1℃，最小為0.7℃，說明兩個反應器一床層的催化劑裝填是均勻的，床層內(nèi)的溝流效應很低。（3）R1001二床層在高負荷時，由于R1001二床層入口溫度與R1001一床層出口溫度相差不大，最大徑向溫差僅為0.9℃，說明R1001二床層的催化劑裝填是均勻的，床層內(nèi)的溝流效應很低。而R1001二床層在低負荷時，由于R1001二床層入口溫度與R1001一床層出口溫度相差較大，最大徑向溫差為2.8℃，我們認為此徑向溫差不是因床層內(nèi)的溝流效應造成的，而是因由于R1001二床層入口溫度與R1001一床層出口溫度相差較大急冷氫用量大造成的，同時說明金陵分公司150萬噸加氫裂化ф4200的大直徑反應器床層間的冷氫分布不是很均勻，有待改進。催化劑的硫化 3.1 硫化過程

催化劑硫化采用干法硫化，所用的硫化劑是二甲基二硫化物（DMDS）。

2005年3月21日13:00裝置達硫化條件：冷高壓分離器V1003壓力為15.25MPa，溫度

340℃，C1001出口環(huán)氫量320000Nm/h，R1001的入口溫度182℃，R1002的入口溫度177℃，循環(huán)氫純度90.12%。

2005年3月21日13:24開P1035開始硫化，開始注硫量為600kg/h，半小時后調(diào)整注硫量為1500kg/h。15:00吸附熱穿過全部反應器床層，產(chǎn)生最高溫升約5～7℃后，以≯3℃/h速度升溫，19:00冷高分見水，R1002出口20:00測出硫化氫濃度70?g/g。

2005年3月22日3:00R1001入口溫度升至230℃，開始230℃恒溫至11:30恒溫結(jié)束，本階段循環(huán)氫中硫化氫濃度為4200～8400?g/g。R1001入口以≯4℃/h速度向290℃升溫。13:30班組人員巡檢發(fā)現(xiàn)冷高分V1003液面開關LSA1113A下設備法蘭焊縫開裂，并有大量氣體外泄，緊急放空處理。

2005年3月25日12:00裝置達硫化條件，開P1035開始硫化，由于上次硫化230℃恒溫階段已經(jīng)結(jié)束，故本次硫化取消了230℃恒溫步驟，為節(jié)約時間并考慮硫化吸附熱會造成床層超溫的影響，本次硫化R1001入口溫度改為195℃，將230℃前的升溫速度改為按≯6℃/h控制。開始注硫時循環(huán)氫硫化氫濃度為600?g/g，13:30R1002出口硫化氫濃度達到1000?g/g。17:30R1001入口升溫至246℃，由于巡檢發(fā)現(xiàn)A1001除A、F、H臺不漏外其余均漏，為保證裝置安全于17:30開始降溫撤壓。

2005年4月4日9:30裝置達硫化條件，開P1035開始硫化，本次硫化R1001入口初始溫度按照220℃控制，本次硫化取消了230℃恒溫步驟，230℃以后按照升溫曲線要求進行升溫。11:00R1001入口達到230℃，首先R1001入口以≯4℃/h速度向290℃升溫。4月5日3:30R1001入口溫度達到290℃。接著R1001入口以≯6℃/h速度向370℃升溫，于16:00入口溫度升到370℃。370℃恒溫從16:00到24:00結(jié)束。結(jié)束時R1001入口溫度為370℃，循環(huán)氫中H2S濃度為22000?g/g。

R1001入口露點與R1002出口氣體的露點差≯3℃，且均低于-19℃。R1001入口氣體的H2S濃度22000?g/g與R1002出口氣體中的H2S濃度21000?g/g基本相同，且連續(xù)4小時H2S濃度＞1.0v%。冷高分無水繼續(xù)生成。

生產(chǎn)技術總結(jié)與擴能改造

167 3.2 硫化效果分析

催化劑預硫化時，在反應器內(nèi)會發(fā)生下述兩個主要反應：

(1)硫化劑(DMDS)首先和氫氣反應，產(chǎn)生硫化氫和甲烷，此反應為放熱反應。該反應一般發(fā)生在精制反應器R1001的入口處，反應速度較快。

(CH3)2S2+3H2 = 2H2S+2CH4

(2)氧化態(tài)的催化劑活性組分(氧化鎳、氧化鉬等)和硫化氫反應變成硫化態(tài)的催化劑活性組分，該反應是放熱反應，發(fā)生在反應器內(nèi)的各個催化劑床層上。預硫化時出現(xiàn)的溫升現(xiàn)象即是此反應所致。

3NiO+2H2S+H2

= Ni3S2+3H2O MoO3+2H2S+H

2= MoS2+3H2O WO3+2H2S+H2

= WS2+3H2O 根據(jù)上述化學反應方程式及FF-16催化劑（MoO3為25.5%、NiO為3.8%）、FF-26催化劑（MoO3為26.0%、NiO為4.3%）、保護劑（MoO3為7.0%、NiO為2.0%）、FC-14催化劑（WO3為23.5%、NiO為6.0%）中活性金屬組分含量可計算出單位催化劑硫化完全所需硫化劑的理論量和生成水理論量。催化劑硫化時，硫化劑C2H6S2的理論用量及生成水理論量的計算結(jié)果列于表4。實際用硫量見表5。

表4 硫化劑用量和生成水量(理論量)硫化劑 催化劑名稱 催化劑組成/% MoO3 NiO WO3

催化劑實際裝填量/kg 硫化1kg催化劑所需的硫化劑用量/kg 硫化1kg催化劑所生成水量/kg 硫化劑量/kg 生成水量/kg 理論總硫化劑量/kg 理論總生成水量/kg

表5 硫化硫平衡表

入方 出方

項目

加入DMDS總量 高分排水溶解硫

第一次硫化中斷放空量 第二次硫化中斷放空量

第三次硫化結(jié)束殘存于系統(tǒng) 排放氫排放量 泄漏量

催化劑反應用量

折合DMDS量/kg

48400 350 2409 2946 2125

9030 1595 38072

FF-16 25.5 3.8

保護劑

7.0 2.06.0 23.5 148100 0.1205 0.0693 17846 10263

45200 8317 0.1878 0.0541 0.1080 0.0311 8488 450 4881 259

38899

22264 本次催化劑硫化共注DMDS 48400kg，催化劑實際反應耗DMDS硫量為38072kg，是理168

加氫裂化協(xié)作組第六屆年會報告論文選集

論量38899kg的97.87%，這個值已達到了較高的水平，說明本次硫化效果良好。本次硫化的升溫曲線見圖1。

400實際硫化曲線25000350R1001入口溫度℃R1002出口氣體H2S(ppm)20000R1001入口溫度3002005年3月22日13:30第以次硫化中止2502005年3月25日17:30第2次硫化中止2005年4月4日9:30第3次硫化開始***002005年3月25日12:30第2次硫化開始5000150005硫化-3時-2間1 ,16h:00201905:0-30-221:2 300:002:305:007:20310005:-30-21205 :313020:3050-4-416: 1000:0012:3150:0170:3200:0220:301:003:306:008:3110:0130:3160:0180:3210:00時間20

圖1 硫化控制曲線 引入加氫柴油和逐步切換蠟油

催化劑硫化結(jié)束后，將反應器入口溫度以20~25℃/h的速度降溫至150℃，待各反應器各床層溫度穩(wěn)定后，引入加氫柴油進行潤濕。開工過程中所用加氫柴油和沙輕蠟油性質(zhì)見6。

表6 加氫柴油和蠟油主要性質(zhì)

原料油

密度/kg.cm-3 餾程/℃ FBP/5% 10%/30% 50%/70% 90%/95% EBP S/% N/?g.g-1 殘?zhí)?% 水分/% 金屬組成/?g.g-1 Fe/Na Ni+Cu+V

加氫柴油 819.2 245/259-/-296/--/341 346 0.0008 0.6 痕跡

沙輕蠟油 903.3-/324 341/384 411/435 469/-504 2.26 761 0.04 0.03 0.1/0.1 0.1 引入加氫柴油時主要工藝條件：R1001入口溫度為150℃，V1003壓力為15.0MPa，V100

3生產(chǎn)技術總結(jié)與擴能改造

169 溫度為49℃，循環(huán)氫量為320000Nm3/h。

4月6日10:28開始引入加氫柴油，進料量為68t/h，催化劑床層溫波為15~30℃。11:40溫波通過，熱高分建立液面后，以15℃/h提升R1001入口溫度至200℃，待催化劑床層溫度穩(wěn)定后，開始分步切換蠟油原料。為了確保裝置操作平穩(wěn)，切換蠟油時分為四個步驟進行，分別切換25%、50%、75%和100%。

16:00開始切換25%蠟油，并且以8~10℃/h提升R1001入口溫度，待催化劑床層溫度穩(wěn)定一段時間后，繼續(xù)提高蠟油切換比例。

4月7日2:00左右進料完全切換為蠟油，繼續(xù)提高R1001入口溫度，調(diào)整操作。4月8日，產(chǎn)品合格，150萬噸/年加氫裂化裝置一次投產(chǎn)成功。當日裝置操作條件、主要產(chǎn)品性質(zhì)見表7～8。

表7 150萬噸/年加氫裂化裝置主要操作條件

時間 新鮮進料/t.h-1 循環(huán)油進料/t.h-1 反應總進料量 反應入口壓力/MPa 循環(huán)氫/Nm3.h-1

R1001 1床層溫度(入口/出口)/℃

2床層溫度(入口/出口)/℃ 精制空速/h-1

R1002 1床層溫度(入口/出口)/℃

2床層溫度(入口/出口)/℃ 3床層溫度(入口/出口)/℃ 裂化空速/h-1

總溫升

R1001/R1002/℃平均反應溫度

R1001/R1002/℃ 氫耗/Nm3.t-1 轉(zhuǎn)化率/%

2005年4月8日

50 160 16.30 310000 365/382 382/395 1.45 395/403 401/407 398/405 1.08 30/21 385/402 275 71

表8 加氫裂化產(chǎn)品分布及其主要性質(zhì)

加氫裂化產(chǎn)品 密度/kg.m-3 餾程/℃ FBP/10% 50%/90% EBP 閃點/℃ 冰點/℃

銀片腐蝕/級 銅片腐蝕/級 凝點/℃ S/?g.g-1

輕石腦油

25/37 76/80 83

11.4

重石腦油 746.5 83/93 115/145 164

2.7

航煤 802.7 181/193 207/237 256 67 <-55 1 1

柴油 835.6 268/282 304/329 339 >90

<-20 1.4

未轉(zhuǎn)化油

2005年5月30日

175 71 246 16.30 342300 369.5/388.3 387.6/400.9

2.23 4004.2/409.3 403.7/411.0 403.6/408.6

1.66 32.04/18.31 390.9/406.5 324.33 63 170

加氫裂化協(xié)作組第六屆年會報告論文選集 開工正常后裝置的操作條件、產(chǎn)品收率及主要產(chǎn)品性質(zhì)

開工正常后裝置的操作條件、產(chǎn)品收率及主要產(chǎn)品性質(zhì)見表7和表9。

表9 加氫裂化產(chǎn)品分布及其主要性質(zhì)

產(chǎn)品 密度/kg.m-3 組成/v% H2 CH4 C2H6 C3H8 n-C4H8 i-C4H8 餾程/℃ FBP/10% 50%/90% EBP 閃點/℃ 冰點/℃ 銀片腐蝕/級 銅片腐蝕/級 凝點/℃ S/?g.g-1 收率/% 干氣

37.8 37.5 7.1 16.0 0.9 0.2

3.98

LPG

87.5 12.5

0.39

輕石腦油 <650

24/28 45/65 83

11.4 6.16

重石腦油 733.9

91/96 105/123 143

2.7 10.37

航煤 799.4

145/166 201/240 254 42 <-55 1 1 1.3 31.94

柴油 843.1

280/294 307/333 342 >90

-20 1.4 40.37

未轉(zhuǎn)化油

-7 1.91 7.18 6 總結(jié)

首先要說明的是由于受本裝置部分設備問題的困擾及新氫純度的影響（設計值98.42%實際氫純度僅為93%左右）尚未進行標定，以上采集的能耗數(shù)據(jù)、收率數(shù)據(jù)可能會與標定值存在偏差。

（1）此次選用的FC-14催化劑異構(gòu)化反應能力很高，這從表8數(shù)據(jù)可以看出。? LPG產(chǎn)品中異丁烷的含量是正丁烷含量的7倍。

? 從柴油的分析指標看FC-14生產(chǎn)的柴油密度在0.84左右，比金陵分公司100萬噸/年加氫裂化柴油的密度僅大0.02左右，兩者在餾程上相差也不大，而在凝固點上卻有很大的差異，F(xiàn)C-14柴油凝固點在<-20℃范圍，而金陵分公司100萬噸/年加氫裂化柴油的固點在0～-10℃范圍，說明FC-14柴油中異構(gòu)烷烴的含量是很高的。

? 加氫尾油中異構(gòu)烷烴含量的大幅增加直接導致其凝固點的下降，F(xiàn)C-14尾油中的凝固點基本在-4～-10℃范圍波動。

（2）此次選用的FC-14催化劑對中間餾分油航煤、柴油的選擇性很好，比較適合金陵分公司這樣燃料型煉油廠的要求，其對中間餾分油的選擇性可以達到78.25％。

（3）由于150萬噸/年加氫裂化原料氫純度僅為93％左右，比設計的純度低了近6個百分點，導致裝置目前生產(chǎn)存在兩大問題。

生產(chǎn)技術總結(jié)與擴能改造

171 ? 由于新氫純度低直接導致脫硫后循環(huán)氫純度處于較低的水平（在78%左右），為保

3證反應器入口氫純度，尾氫外排量較大，約為4000Nm/h，導致裝置氫耗水平比較大，約在330Nm3/t。

? 由于反應氫分壓較低導致本裝置初期裂化反應溫度較高，對FC-14的壽命提出了嚴峻的考驗。

（4）從此次150萬噸/年加氫的用能水平看（見表10），其單位原料油的能耗僅為41.44kg標油/t。說明本裝置無論在熱量回收上的流程設計上，還是降低能耗的操作調(diào)整方面均達到了較高的水平。

表10 加氫裂化耗能情況

項目 新鮮水/t.t-1 循環(huán)水/t.t-1 電/kWh.t-1 蒸汽/kg.t-1 燃料氣/kg.t-1 燃料油/kg.t-1 能耗/kg標油.t-1

14.75

68.55

38.76

15.95

2.02

41.27 單位加工量耗能 0.024

第二篇：北海煉油廠6萬噸裝置開工總結(jié)（本站推薦）

赴北海煉油廠6萬噸/年硫磺成型包裝裝置開工總結(jié)

一、裝置開工概況

北海煉油廠6萬噸/年硫磺成型包裝裝置于2010年4月開工建設，2011年8月30日建成中交。為確保硫磺成型包裝裝置一次安全經(jīng)濟開汽成功，在該廠的邀請下，茂名石化煉油分部包裝車間于2012年10月26日組織了由原包裝車間副主任李建威、工藝員楊敏兩名開工專家和車間班長柯木生、吳土祥、柯水旺、張森洋等四名開工隊員組成的開工隊趕赴北海。開工隊肩負著公司和公司領導的重托，高標準、嚴要求、自覺干，積極配合新裝置現(xiàn)場開工組艱苦地開展工作。在開工隊及包裝中心全體干部職工的共同努力下，硫磺回收裝置于2012年1月9日實現(xiàn)了一次投料生產(chǎn)出優(yōu)級工業(yè)硫磺產(chǎn)品的目標。

6萬噸/年硫磺成型包裝裝置主要產(chǎn)品是粒狀硫磺和片狀硫磺，產(chǎn)品發(fā)運出廠采用鐵路運輸（目前尚未開通）和公路運輸兩種方式。該裝置分為硫磺成型、硫磺包裝和成品倉庫三部分。硫磺成型部分由兩臺硫磺造粒機和一臺硫磺造片機組成，每臺機造粒生產(chǎn)能力按 5.5t/h設計，每臺造片機生產(chǎn)能力按 11t/h設計；硫磺包裝部分有一條自動包裝生產(chǎn)線，生產(chǎn)能力按30t/h設計，還有一條半自動包裝生產(chǎn)線，生產(chǎn)能力按15t/h設計；硫磺倉庫倉儲能力為666噸。

二、配合包裝中心做好生產(chǎn)準備工作

硫磺成型包裝裝置的開工面臨組建時間短、缺資料、缺技術管理人員、缺操作經(jīng)驗、缺工具、裝置設計、施工遺留問題多等困難情況。該裝置于2011年10月26日從運行一部劃分出來組建為包裝中心，距開工期限不到三個月的時間，同時缺資料，無裝置交工資料、開工方案、崗位操作法，也無工藝技術規(guī)程，沒有設備員及工藝員，全部崗位人員都是轉(zhuǎn)崗或是新進廠的勞務工、外協(xié)工，沒有任何開工工具，而且裝置共查出62項大小問題。

面對這樣的種種困難，我采取了早了解，早掌握，早設想，早介入，早主動的工作方法，積極組織人員對裝置交工資料重新匯總及整理，并根據(jù)交工資料組織編寫《硫磺成型包裝裝置工藝技術規(guī)程》、《硫磺成型包裝裝置崗位操作法》、《硫磺成型包裝裝置開工方案》等資料。

（一）抓緊完善開工資料

由于距離開工時間短，開展開工資料的收集和編寫工作刻不容緩，開工隊由楊敏組織相關人員收集工藝設計資料、設備使用說明書、有關的操作手冊、安全管理規(guī)范及國家的相關技術規(guī)定，編寫了工藝技術規(guī)程、崗位操作法和開工方案。

（二）抓好裝置試車、開工過程各階段的監(jiān)督管理。

1、開工隊員按班為單位分配到各個班組，并帶領班組人員在現(xiàn)場檢查、監(jiān)督調(diào)試質(zhì)量，學習各個崗位操作注意事項及常見問題的處理方法，確保能開好每一臺設備。

2、嚴把施工質(zhì)量關。在裝置設備調(diào)試過程中，開工隊帶領包裝中心的班長及崗位人員落實“三查四定”的各項要求和標準，做好“三查四定”工作，共查出整改項目62項，并逐項進行整改。

（三）做好裝置開工材料、工具統(tǒng)計及領取工作。由于包裝中心組建時間短，裝置試運開工任務重,根據(jù)開工進度要求和統(tǒng)籌,開工隊根據(jù)裝置開工所需的生產(chǎn)輔材（編織袋、防粘劑、強力維綸塔線、噴墨機油墨等）、消氣防器材、滅火器、各種警示牌、備品備件材料、物耗低耗及三劑等及早列出了詳細的計劃，全面統(tǒng)籌，安排專人負責對計劃材料進行跟蹤催交落實，落實限期責任，使裝置開工所需的工具、材料、備用件按時到位，確保了裝置的按時調(diào)試和開工投產(chǎn)。

（四）花大力氣抓職工培訓。

新裝置開工的過程，就是建設、打造一支新的職工隊伍的過程。由于北海煉油廠包裝中心的全部崗位人員都是轉(zhuǎn)崗或是新進廠的勞務工、外協(xié)工，操作經(jīng)驗嚴重不足，為確保6萬噸/年硫磺成型包裝裝置一次開汽成功。開工隊根據(jù)硫磺成型及硫磺包裝崗位人員的特點對應崗位制定相應的培訓方案，做到理論與實操相結(jié)合，集中學習與自學相結(jié)合，同時做到“干什么，學什么，練什么，精什么”，“缺什么，補什么”。采取開工隊員與班組、個人一對一，手把手，逐個崗位，逐臺設備，逐條管線，逐個閥門的傳幫帶，對設備的構(gòu)造、作用、原理進行講解，操作、演練等，還包括相關的安全、消防、氣防、環(huán)保知識和基本技能的培訓，大大提高了各崗位人員實際操作水平和技能。同時堅持做到每日一測，每周一考的做法，促進員工的學習積極性，通過現(xiàn)場培訓學習和專家的指導，熟悉和掌握包裝成型產(chǎn)品的生產(chǎn)過程、生產(chǎn)方法和工藝流程；了解和掌握工藝設計原則和有關技術指標、操作參數(shù)及解決生產(chǎn)上遇到的問題，獲得包裝成型過程生產(chǎn)實踐方面的實際經(jīng)驗；培養(yǎng)操作人員的綜合應用知識能力和運用所學理論知識，分析和解決生產(chǎn)的能力。全體員工順利通過了上崗考試，考試成績都在85分以上。為裝置的順利調(diào)試開工奠定了堅實的基礎。

（五）帶領班組精心細致做好投產(chǎn)工作準備。

在開工隊的指導下，設備沖洗、調(diào)試、開工工作有條不紊的按計劃進行。

1、設備、管線的吹掃、頂線和硫磺成型系統(tǒng)的準備（1）對工藝管線進行水沖洗工作。

（2）在向裝置引入蒸汽前，做好蒸汽的脫凝結(jié)水工作。

（3）關閉本裝置蒸汽主管線上的所有支線閥門，打開（控制開度，按先小后大操作，蒸汽噴射長度＜100厘米）蒸汽主管線尾部的放空閥門，對管線進行吹掃工作。

（4）裝置蒸汽主管線吹掃完畢，關閉放空閥門，逐步打開蒸汽主管線上的支線閥門，分段逐級吹掃套管拌熱和支線蒸汽管線工作。

（5）吹掃拌熱和支線蒸汽管線時，排汽點有疏水器的，打開副線閥門關閉主線閥門，讓蒸汽走副線排空。

（6）管線吹掃完畢，對蒸汽、液硫管線引入蒸汽加溫和憋壓。（7）管線引入蒸汽加溫和憋壓時，加強檢查和熱緊處理。（8）建立管線和成型設備的加溫伴熱系統(tǒng)。（9）建立硫磺成型冷卻水循環(huán)系統(tǒng)。（10）建立成型機防粘劑系統(tǒng)。

2、開工準備

（1）聯(lián)系硫磺回收裝置外操人員，了解液硫生產(chǎn)情況。（2）硫磺發(fā)運班組準備好充足的包裝用袋和產(chǎn)品堆放場地。

（3）當班班長安排好本班人員把成型機和包裝機作業(yè)現(xiàn)場周圍的雜物清理干凈。

（4）把下料斗和振動槽內(nèi)的雜物清理干凈。

（5）當班班長要認真檢查液硫管線的伴熱管線，防止伴熱管線泄漏，確保伴熱管線閥門靈活好用、疏水器工作正常。

（6）檢查有關閥門完好好用及開關正確，嚴防物料互竄。（7）聯(lián)系有關單位和崗位做好原料、水、電、風、汽的供給。

（8）聯(lián)系電工檢查有關電器設備完好情況，測絕緣電阻，符合生產(chǎn)要求后送上電源，并做好記錄。

（9）做好自動包裝碼垛生產(chǎn)線的試運并處于備用狀態(tài)。

（10）聯(lián)系儀表、計量檢查有關電器設備的完好情況，并進行控制、校驗和記錄。

（11）聯(lián)系保運單位鉗工檢查、試運有關機泵設備和成型機的完好情況，并做好記錄。

（13）成型機操作人員認真檢查泵的潤滑油液位，縫紉機注好潤滑油。（14）自動包裝碼垛生產(chǎn)線的操作人員認真檢查包裝機、自動打碼、碼垛部分，確保設備處于正常備用狀態(tài)。

（15）當班班長安排包裝人員認真檢查包裝稱重儀器和下料振動機，確保運行正常。

（16）冷卻水壓力符合生產(chǎn)要求。（17）確保成型機處于良好備用狀態(tài)。

三、“高標準、嚴要求”組織裝置投產(chǎn)

開工隊按照“高起點、高標準、嚴要求”來組織好裝置投產(chǎn)工作，按照包裝中心生產(chǎn)優(yōu)級工業(yè)硫磺的標準做好各項工作,從人員健康要求、作業(yè)衛(wèi)生環(huán)境、標語、安全警示資料等軟硬件上做了大量的準備工作，營造了濃厚的開工氛圍。開工隊協(xié)助中心制訂了裝置開工統(tǒng)籌圖（見硫磺包裝裝置開工統(tǒng)籌圖），并嚴格按照統(tǒng)籌步驟進行投產(chǎn)：

1、在裝置開工進料前，成型機操作人員和當班班長，重新檢查通往成型機的每段管線伴熱是否達到融化硫磺的溫度120℃～150℃。

2、當班班長和成型機操作人員，重新檢查成型機的運行狀態(tài)和機頭下料滾筒的溫度（溫度要達到130℃～140℃）等情況是否符合引進液硫條件。

3、由當班班長與硫磺回收裝置的當班班長、內(nèi)、外操作人員加強聯(lián)系溝通，了解硫磺回收裝置液硫的生產(chǎn)情況和準備開哪臺液硫泵抽液硫。

4、當班班長在硫磺成型機運轉(zhuǎn)正常后，安排成型機操作人員改通流程，必須聯(lián)系硫磺回收裝置當班班長和外操人員，確認液硫泵的回流閥是否打開。

5、成型機崗位操作人員開啟成型機抽風與除塵系統(tǒng)。

6、當班班長通知自動包裝碼垛生產(chǎn)線崗位操作人員正常開啟生產(chǎn)線，開啟抽風與除塵系統(tǒng)。

7、生產(chǎn)流程開通好后，成型機崗位操作人員通知當班班長；在班長組織有關人員進行全面復查，核實，符合包裝生產(chǎn)后，當班班長通知成型機崗位操作人員啟運一臺成型機，成型機正常運轉(zhuǎn)5～10分鐘后，當班班長聯(lián)系硫磺回收裝置當班班長和外操人員聯(lián)系啟動液硫泵，當班班長和成型機崗位操作人員必須加強操作全過程監(jiān)控與溝通，成型機崗位操作人員緩慢打開成型機進料閥并控制好開度，并密切注意成型機的動態(tài)。

8、液硫成型包裝30分鐘后，硫磺質(zhì)量沒有發(fā)現(xiàn)異常情況下，開啟其它成型機，同時安排好正常包裝生產(chǎn)。

6萬噸/年硫磺成型包裝裝置的一次試車成功讓我們深刻體會到：一是鍛煉了隊伍，通過裝置開工全體員工得到了一次全方位的磨煉，實踐證明我們的隊伍是一支能吃苦耐勞、技術過硬、善打硬仗的隊伍，當硫磺料倉出現(xiàn)堵塞時開工隊員柯木生、吳土祥、柯水旺、張森洋帶領班員冒著濃烈的二氧化硫氣味和硫磺粉塵，清除堵塞，保證了試運和開工的順利進行。二是北海煉化裝置一次成功投產(chǎn)，離不開各級領導的重視、關懷、指導和幫助，離不開以李建威為首的硫磺成型包裝開工專家隊的指導和幫助，離不開協(xié)作單位、廠家和檢維修單位的支持，離不開中心全體員工的團結(jié)拼搏、共同奮斗！作為開工隊，我們把茂石化人能吃苦耐勞、技術過硬、善打硬仗的精神帶到北海煉化裝置，作出了我們的貢獻。

附：赴北海煉油開工專家及開工隊隊員個人工作總結(jié)

一、楊敏，男，包裝車間工藝員，赴北海煉油開工專家

2011年11月至2012年2月，在北海煉油廠的邀請下，我很榮幸能參加北海煉油廠包裝中心硫磺成型包裝裝置的開汽工作。在協(xié)助北海煉廠包裝中心開汽的這三個月里，我以“高標準，高起點，嚴要求、安全、高效”的工作理念嚴格要求自己，確保了該裝置一次開汽成功。現(xiàn)將協(xié)助北海煉油廠開工期間的工作總結(jié)如下：

一、抓好開工資料的準備及完善工作。

包裝中心硫磺成型包裝裝置的開工面臨組建時間短、缺資料、缺技術管理人員、缺操作經(jīng)驗、缺工具、裝置設計、施工遺留問題多等困難情況。該裝置于2011年10月26日從運行一部劃分出來組建為包裝中心，距開工期限不到三個月的時間，同時缺資料，無裝置交工資料、開工方案、崗位操作法，也無工藝技術規(guī)程，沒有設備員及工藝員，全部崗位人員都是轉(zhuǎn)崗或是新進廠的勞務工、外協(xié)工，沒有任何開工工具。

面對這樣的種種困難，我采取了早了解，早掌握，早設想，早介入，早主動的工作方法，積極組織人員對裝置交工資料重新匯總及整理，并根據(jù)交工資料組織編寫《硫磺成型包裝裝置工藝技術規(guī)程》、《硫磺成型包裝裝置崗位操作法》、《硫磺成型包裝裝置開工方案》等資料。

針對施工遺留問題多的情況，我?guī)ьI開工隊員及包裝中心的班長及崗位人員落實“三查四定”的各項要求和標準，做好“三查四定”工作，共查出整改項目62項，并逐項進行整改。在“三查四定”中發(fā)現(xiàn)并整改了三個影響開汽主要項目：一是片狀機蒸汽冷凝水管線改為向下排放，避免片狀下料口的液硫凝結(jié)，造成片狀成型機無法正常下料的問題；二是成型機總管過濾器進出口短管伴熱效果差，需要對伴熱跨線進行改造，于是在熱水泵房旁增設低點排凝點，從而提高了液硫系統(tǒng)的伴熱效果；三是增加鋼帶旁膠脫膜劑噴嘴，增強旁膠的脫膜效果。

此外，我還精心組織操作人員對裝置進行管線水沖洗、吹掃貫通、試壓、設備試運等各項工作，及時準確處理開車過程中出現(xiàn)的問題，確保裝置準點生產(chǎn)出合格產(chǎn)品。

二、協(xié)助包裝中心抓好職工教育培訓。

由于北海煉油廠包裝中心的全部崗位人員都是轉(zhuǎn)崗或是新進廠的勞務工、外協(xié)工，操作經(jīng)驗嚴重不足，因此，嚴抓職工教育培訓和裝置施工、開汽進度是同等重要的。我多次協(xié)助組織班長崗位、硫磺成型機崗位、包裝崗位、叉車崗位進行系統(tǒng)的生產(chǎn)操作和相關的安全、消防、氣防、環(huán)保專業(yè)知識等的培訓。根據(jù)叉車崗位實操能力差的情況，組織開工隊兩名班長對叉車人員進行現(xiàn)場實操的培訓。

三、優(yōu)化操作，確保裝置正常投產(chǎn)。

由于廠房所限，北海煉油廠包裝中心硫磺成型包裝裝置的片狀成型機鋼帶長度為29.2米（茂名石化煉油分部包裝車間的片狀成型機鋼帶長度為41.5米），造成液硫到達下料口處仍未凝固狀態(tài)，使得下料斗嚴重堵塞，包裝機無法正常工作。根據(jù)茂名的生產(chǎn)管理的經(jīng)驗，我提出了合理的改進操作的方案：

1、降低鋼帶頻率，鋼帶運行頻率由廠家規(guī)定的12Hz降至6.8Hz，通過鋼帶運轉(zhuǎn)頻率控制鋼帶上的液硫厚度，降低液硫冷卻時間；

2、液硫總管溫度由140℃調(diào)整為125℃，降低液硫下料溫度；

3、改造脫膜劑罐，增加鋼帶旁膠脫膜劑噴嘴，增強旁膠的脫膜效果；

4、增大液硫初始流量，避免最初通過下料鏟板的硫磺塊太薄而無法脫離鋼帶的現(xiàn)象；

5、適當降低粒狀成型機的冷卻水流量，從而提高片狀成型機冷卻水供給，增強鋼帶冷卻效果。通過優(yōu)化操作，確保片狀成型機順利投產(chǎn)。

以上是我在北海煉油廠協(xié)助開工的工作總結(jié)。在領導和同事們的幫助和指導下，我的工作能力得到了較大的提高，但我也深知自己還有很多不足之處，我會在日后的工作中繼續(xù)學習，不斷與同事、同行交流經(jīng)驗和教訓，努力使自己成為更優(yōu)秀的工藝管理人員，積極投身于第二套10萬噸/年的硫磺成型裝置的建設當中，確保新裝置一次安全經(jīng)濟開汽成功。

二、柯木生，男，包裝車間2#硫磺成型裝置一班班長，赴北海煉油開工隊隊員 2011年10月到26日。為確保石化兄弟企業(yè)北海石化的順利開汽投產(chǎn)。本人在車間領導的正確領導和關懷下，同時在車間各位領導的信任下，被作為車間的技術骨干委派到北海煉油廠協(xié)助開汽。在北海期間，一改謙遜的作風，以“老硫磺”自居，發(fā)揮自己經(jīng)驗豐富的特長，帶著北海煉廠的職工在裝置現(xiàn)場穿梭奔忙，改流程、試機泵、調(diào)設備、查問題，一點都沒當自己是外人，而是以北海正式職工的標準和狀態(tài)全身心投入新裝置開工工作中。在新裝置“三查四定”中，柯木生查出三十多項問題，并在開工過程中提出多項優(yōu)化操作、流程改造的建議，為順利開汽提供了有利條件，贏得了北海干部職工的信任和尊敬，為茂名石化公司增添了光彩。

三、吳土祥，男，包裝車間2#硫磺成型裝置二班班長，赴北海煉油開工隊隊員

本人于2011年10月26日至2012年1月18日，參加了北海煉油異地改造石化項目包裝中心各設備的調(diào)試和開工工作。在北海石化包裝中心開汽期間，本人認真學習操作技術，不斷提高自己操作水平，在李主任的帶領下，開工隊員不怕辛苦，吃苦耐勞，做好“三查四定”工作，帶領包裝中心操作人員跟管線流程，教他們成型機和包裝機操作知識，還有操作流程中要注意的各項安全事項等等。在包裝中心叉車人員沒有到位的時候，我們開工隊員經(jīng)車間領導同意，認真負責起叉車叉硫磺工作，為包裝中心開汽一次成功，硫磺產(chǎn)品按時投放市場做出了應有的貢獻。同時贏得了包裝中心全體人員的一致好評，我們的開工隊員不辜負我車間領導的重托，為茂石化、煉油分部以及包裝車間爭了光，同時給自己積累了豐富的操作經(jīng)驗，為今后我車間2#硫磺成型包裝新裝置開汽一次性成功打下了堅實的基礎。今后，我要不斷努力提高自己的操作水平，認真做好本職工作。

四、張森洋，男，包裝車間2#硫磺成型裝置五班班長，赴北海煉油開工隊隊員

由于石化總部的工作需要，車間領導的信任于2011年10月26日至2012年1月18日，在李建威主任的帶領下和柯木生，吳土祥，柯水旺三位班長一起到北海石化參加改擴建工作，在此期間我們發(fā)揚茂石化的精神和我們包裝車間的精神，勝利地完成了石化總部委派的任務，為我們茂石化和包裝車間贏得了榮譽和好評。

北海石化包裝中心硫磺包裝裝置在我們到的時候還沒有完全建好，設備和管線還在投建中，我們通過我們所掌握的知識，先把所有的流程和設備熟適，通過“三查四定”把問題找出來進行立項改造，到了最后把所有問題解決。北海石化包裝中心的職工基本都是從其他單位分流過來的，沒有接觸過硫磺成型包裝的工作，基礎差，通過理論和實際操作，我們無私的把我們在硫磺成型生產(chǎn)的技術和經(jīng)驗傳授給他們，他們的職工還沒有通過上崗取證，我們4個班長一人帶領一個班組的職工進行全面學習，嚴格監(jiān)考，他們順利地通過了上崗考試，取得了上崗證，并能獨立的進行生產(chǎn)操作。

在安裝試車期間，對于出現(xiàn)的設備問題，和廠家的人員進行探討，如何才能把設備調(diào)試到最理想的狀態(tài)，把我們包裝車間好的方法和改造運用到他們的改造中，使他們的設備處在良好的狀態(tài)。

在試車投產(chǎn)期間，我們4個班長分成2組和他們的班組進行四班二倒，為他們解決生產(chǎn)中出現(xiàn)的各種問題，使他們直管的了解和處理各種問題。在參加北海石化包裝中心硫磺裝置的改擴建期間，我們也學習到他們好的經(jīng)驗，比如：他們的四班二倒的運作；液流裝車；成型機回流水管處理水量大不溢出水的方法；獨立裝車班跟班倒；液流泵的獨立操作等等。我們出去傳授經(jīng)驗的同時也是我們學習別人好的經(jīng)驗，也為我們車間的改擴建學習好的經(jīng)驗。

五、柯水旺，男，包裝車間2#硫磺成型裝置四班班長，赴北海煉油開工隊隊員

2011年10月26日我們一行5人受煉油分部包裝車間 陳劍鋒主任的委托，李建威任隊長的開工專家組代表茂石化包裝部分專家組前往廣西北海協(xié)助北海公司改擴建開工。

北海石化座落在美麗的北部灣畔，屬北海鐵港開發(fā)區(qū)，緊鄰著鐵山港深水碼頭。設計一期年處理能力為500萬噸，采用大中控模式。

10月的北海，雖已時至深秋，但依然是熱浪逼人。此時來自全國各地，五湖四海的支持北海石化的兄弟單位的精英們更是熱情高漲，場面熱火朝天。他們不講條件，不計報酬，都是懷著同一理想，同一目標，就是支持北海石化一次安全、準點、優(yōu)質(zhì)、高效、順利開汽成功。他們夜以繼日，穿梭于巍巍塔林之中，專心致志，一絲不茍，比圖紙對設備，眼觀耳聽、手摸，用盡十八般武藝，一處處漏點，一項項設計或施工缺陷，一個個安全隱患，如潮般涌向開工指揮部。我們組對口協(xié)助單位為北海石化包裝中心，該中心由硫磺成型包裝及聚丙烯包裝兩部分組成。設計年處理能力為68噸的硫磺裝置包括兩臺粒狀成型機和一臺片狀成型機，一條全自動包裝線和一條半自動包裝線等組成。造粒及片狀成型機采用南京三普公司產(chǎn)品，自動及半自動包裝線采用哈博實公司產(chǎn)品。包裝系統(tǒng)設計為全半自動系統(tǒng)共用一碼垛部分，后因技術問題半自動改作人工碼垛。到達北海次日，我們便投入到緊張的設備“三查四定”工作中，在隊長李建威的指揮和帶動下，我們協(xié)同基本單位的師傅們認真細致地跟流程，查設備，首先發(fā)現(xiàn)了其蒸汽伴熱疏水閥副線全部倒裝，片狀成型機遺漏防粘劑槽設計，片狀成型機破碎機與鋼帶距離過大等等。

在兩個多月的“三查四定”中，我們發(fā)現(xiàn)大小問題1000多項，建議300多項，報開工指揮部后采納整改率幾乎100%。終于功夫不負有心人，經(jīng)過包裝中心全體干部職工及我們開工組人員的共同努力，包裝中心成型裝置于2011年12月30日終于一次性開汽成功。